ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-
ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
холодильной
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
°"" техника
МОСКВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ» ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Железное А. Н. Холодильное хозяйство системы
торговли Киргизской ССР
Юневич П. А. Совершенствование технического
состояния и эксплуатации холодильников мясной
промышленности Белорусской ССР
Ярославцев А. С, Андреев Ю. Н. Краснодарский
компрессорный завод в борьбе за повышение эффективности
производства и качества работы
Дзигасов А. А. Организация социалистического
соревнования на Краснодарском компрессорном заводе
Резниченко В. А. Холодильное машиностроение —
сельскому хозяйству, пищевым отраслям промышленности
и торговле в десятой пятилетке
Герасименко В. В., Еременко Ю. П., Верховский А. С,
Артемов Ю. И., Мирошников А. Я., Корсунский А. Ю.
Новая установка УВЖС-500 для производства жидкой
двуокиси углерода
Агарев Е. М., Колотии Ю. И., Павлова И. А. Пер-
сиянинов Л. С, Александрова Т. А. Реле протока
жидкости
Алексеев А. М., Вахонина А. П., Стафеев К. П.,
Хорунжий Ю. П. Семикаскадный термоэлектрический
охладитель
Щекин И. Р. Энергоемкость парка оборудования для
кондиционирования воздуха
Сотников А. Г., Эльяшов 3. Ш. Определение
производительности системы кондиционирования воздуха в
условиях случайных тепловыделений
Шихов Г. Л. Исследование теплообмена при кипении
аммиака в пластинчато-ребристом испарителе
Каппель А. С, Некрасов В. П. Теплоотдача при
конденсации фреона-22 на горизонтальной трубке в
присутствии неконденсирующегося газа
Оленев Ю. А., Борисова О. С. Влияние низких
температур на пенообразующие свойства стабилизаторов
мороженого
Корешков В. Н., Гуслянников В. В. Ультраструктурные
изменения мышечной ткани кур при замораживании
и последующем холодильном хранении
Новые виды продукции
Патлайчук Н. И., Мостовой А. Ф., Кириличенко С. А.
Автономный судовой кондиционер
ОБМЕН ОПЫТОМ
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г. Эксплуатация и
техническое обслуживание торговых холодильных
установок
Брайловский А. В., Тахциди Ю. Н, Фирсов А. В.,
Сергеев А. А., Ахметжанов Р. К., Шаширов Н. О.
Установка технологических кондиционеров в камере
созревания сыров
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Иванова Р. Б., Креймер Н. Г., Масленников А. А.
Рекомендации по применению герметичных
электронасосов в аммиачных холодильных установках
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 50, 55,
ХРОНИКА
Семинар по технике безопасности при эксплуатации
аммиачных холодильных установок
Гиндлин И. М. Техника безопасности на зарубежных
холодильниках
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Гении Л. Л., Артемова А. А., Давыдова Н. Ю.,
Афонская Е. М. Двухступенчатые аммиачные холодильные
агрегаты АД130-7 и АД260-7
РЕФЕРАТЫ
10
14
17
20
24
25
28
31
35
38
43
47
48
51
57
55
56
58
61
® Издательство «Пищевая промышленность», сХолодильная техника», 1977 г.
CONTENTS
Zheleznov A. N. Refrigerating Economy in Trade in
Kirghiz SSR 2
Unevich P. A. Improving Technical Condition and
Operation of Cold Storage Warehouses in Meat Industry of
Byelorussian SSR
Yaroslavtsev A. S., Andreyev U. N. Krasnodar
Compressor Plant in Move to Increase Effectiveness of
Production and Quality 5
Dzigasov A. A. Organization of Socialist Competition
at Krasnodar Compressor Plant 7
Reznichenko V. A. Refrigerating Machine-Building — to
Agriculture, Food Branches of Industry and Trade During
Tenth 5-Year Plan 10
Gerasimenko V. V., Eremenko U. P., Verkhovsky A. S.,
Artemov U. I., Miroshnikov A. Y., Korsunsky A. U.
New Plant UVZS-500 for Production of Liquid Carbon
Dioxide 14
Agarev E. M., Koloty U. I., Pavlova I. A., Persiyani-
nov L. S., Aleksandrova T. A. Liquid Flow Relay 17
Alekseyev A. M., Vakhonina A. P., Stafeyev K. P., Kho-
runzhin U. P. Seven-Cascade Thermoelectric Cooler 20
Shchekin I. R. Energy Capacity of Stock of Equipment
for Air Conditioning 24
r tnikov A. G., Elyashov Z. S. Determination of Air-
Conditioning System Capacity Under Random Thermal
Load 25
Shikhov G. L. Investigation of Heat Exchange at Boiling of
Ammonia in Plate-Finned Evaporator 28
Kappel A. S., Nekrasov V. P. Heat Transfer at
Condensation of Freon-22 on Horizontal Pipe in Presence of Non-
condensing Gas 31
Olenev U. A., Borisova O. S. Influence of Low
Temperatures Upon Foaming Properties of Ice Cream Stabilizers 35
Koreshkov V. N., Guslyannikov V. V. Ultrastructural
Changes in Chicken Muscular Tissue at Fre ezing and
Subsequent Cold Storage 38
NEW PRODUCTION
Patlaichuk N. I., Mostovoy A. F., Kirilichenko S. A. Self-
Contained Marine Air Conditioner 43
PRACTICE EXCHANGE
Andrachnikov E. I., Kaplan L. G. Operation and
Maintenance of Commercial Refrigerating Plants 47
Brailovsky A. V., Takhtsidy U. N., Firsov A. V., Ser-
geyev A. A., Akhmetzhanov R. K., Shashirov N. O.
Installation of Technological Air Conditioners in Cheese
Ageing Chamber 48
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Ivanova R. В., Kreimer N. G., Maslennikov A. A.
Recommendations for Utilizing Hermetic Electric Pumps
in Ammonia Refrigerating Plants 51
NEW INVENTIONS 50, 55, 57
MISCELLANY
Seminar on Safety Rules When Operating Ammonia
Refrigerating Plants 55
Gindlin I. M. Safety Rules at Foreign Cold Storage
Warehouses 56
REFERENCE DATA
Genin L. L., Artemova A. A., Davydova N. U., Afon-
skay E. M. Two-Stage Ammonia Refrigerating Units
AD130-7 and AD260-7 58
SUMMARIES 61
1

УДК 621.59:661.972
Новая установка УВЖС-500 для производства жидкой двуокиси углерода
В. В. ГЕРАСИМЕНКО, Ю. П. ЕРЕМЕНКО
Дублянский спирткомбинат
А. С. ВЕРХОВСКИЙ, Ю. И. АРТЕМОВ,
А. Я. МИРОШНИКОВ, А. Ю. КОРСУНСКИЙ
Харьковское конструкторское бюро Всесоюзного
научно-исследовательского института пиво-безалкогольной
промышленности
Для производства жидкой двуокиси углерода
(С02) по циклу высокого давления до недавнего
времени применяли в основном тихоходные
трехступенчатые горизонтальные компрессоры типа
ЗУГМ московского завода «Компрессор»
производительностью 250 кг/ч с погружной
межступенчатой теплообменной аппаратурой и
погружными конденсаторами.
После того как этот тип компрессора был снят
с производства, в промышленности получили
распространение установки УВЖС высокого
давления с угловыми высокооборотными
компрессорами 2УП производительностью 220 кг/ч
жидкой С02 и межступенчатыми холодильниками
типа «труба в трубе».
Известно, что при переходе на производство
низкотемпературной жидкой С02 и
наполнение изотермических резервуаров
производительность установок на базе компрессоров ЗУГМ
снижается на 10 и 2УП — на 32% [1]. Таким
образом, для спиртового завода,
вырабатывающего 6—9 т в сутки низкотемпературной жидкой
С02, необходимо устанавливать не менее 3—4
компрессоров 2УП, что экономически
нецелесообразно.
По техническому заданию Харьковского
конструкторского бюро ВНИИПБП Краснодарским
компрессорным заводом разработан и изготов-
Рис. 1. Общий вид компрессора ЗУП-500.
14
лен опытный образец углекислотной установки
высокого давления типа УВЖС-500 на базе
быстроходного компрессора ЗУП-500 (рис. 1).
Установка предназначена как для получения
жидкой С02 высокого давления с наполнением
баллонов, так и низкотемпературной жидкой
С02 с наполнением изотермических
стационарных и транспортных резервуаров.
В 1973—74 гг. по проекту ХКБ^ВНИИПБП
установка была смонтирована в углекислотном
цехе Дублянского спиртокомбината и прошла
предварительные промышленные испытания.
Компрессор ЗУП-500 может быть использован
также для производства сухого льда, однако в
комплект головного образца установки УВЖС-
500 специальное сухоледное оборудование не
входило и она в сухоледном режиме не
испытывал ась.
В период испытаний сырьем для установки
служила газообразная двуокись углерода,
выделяющаяся при брожении в процессе
получения спирта. Газ предварительно промывали
водой в спиртоловушке и двух скрубберах,
заполненных кольцами Рашига.
Схема установки УВЖС-500 приведена на
рис. 2. Жидкую С02 высокого давления
получают методом трехступенчатого сжатия С02 и
сжижения в конденсаторе с водяным
охлаждением; низкотемпературную С02 — по циклу
высокого давления с трехступенчатым сжатием и
одноступенчатым дросселированием.
Учитывая специфику спиртового производства
(низкое давление исходного С02), перед I
ступенью сжатия в компрессоре предусматривается
предварительное сжатие С02 до 150—160 кПа с
помощью водокольцевого компрессора типа ВК-6.
После I ступени сжатия в схему включены
автоматический блок осушки типа УОВ-10,
состоящий из четырех адсорберов. Два из них
заполнены активным углем, два — силикаге-
лем. В них очищают С02 от масла и осушают,
однако, как показали испытания установки,
блок УОВ-10 по производительности не
гарантирует выпуск С02 высокой чистоты.
i ;|Для окончательной очистки С02 от масла,
попадающего в систему из цилиндров II и III
ступеней компрессора, и влаги после III
ступени предусмотрены типовые фильтры высокого
давления. Однако и они не обеспечивают
своего назначения из-за малой емкости [2]. После
освоения серийного выпуска оборудования,
разработанного ВНИХИ, узел очистки и осушки
С02 в установке будет изменен.

Рис. 2. Схема углекислотной установки УВЖС-500: для смазки механизма движения
/ — влагомаслоотделитель I ступени; 2 — смеситель газовый;
3 — влагомаслоотделитель II ступени; 4 — холодильник II
ступени; 5, 7 — влагомаслоотделители III ступени; 6 —
холодильник III ступени; 8 — фильтр высокого давления; 9 — И
промежуточный сосуд (вихревой разделитель фаз); 10 - сосуд-
хранилище; 11 — пост углекислотный; 12 - ресивер высокого
давления; 13 - конденсатор; 14, 15 - адсорберы; 16 -
газосборник; 17 — компрессор ЗУП-500; 18 - водокольцевой
компрессор.
Вместо типового II промежуточного сосуда
объемного типа в установке применен
промежуточный сосуд центробежного типа — вихревой
разделитель фаз, разработанный ВНИИПБП [31.
Смазка цилиндров и сальников
Смазка механизмов движения
Техническая характеристика компрессора
Производительность по жидкой
С02 при температуре
всасывания 30°С, давлении всасывания
140 кПа A,4 кгс/см2), кг/ч
Давление, кПа (кгс/см2)
всасывания, не менее НО—170
нагнетания, не более 7400
Частота вращения вала
компрессора, об/с (мин-1)
Ход поршня, мм
Число ступеней сжатия
Количество цилиндров
Диаметр цилиндров, мм
I ступени
II ступени
III ступени
Диаметр штока, мм
Мощность, потребляемая на валу
компрессора при номинальной
производительности, кВт, не более
Сорт масла
для смазки цилиндров и сальников
ЗУП-500
500+7%
A,4—1,7)
(-74)
8,33 E00)
210
3
3
230
160
75
40
75
Компрессорное
«19Т» по ГОСТ
1861—54,
допускается «КС-19» по-
ГОСТ 9243—59
Расход масла для смазки цилиндров
и сальников, мг/с (г/ч)
Температура масла в картере, °С, не
выше
Охлаждение
Расход охлаждающей воды на
компрессор при температуре воды на
входе 20°С и перепаде температур 8°С,
л/с (м3/ч) щ
Температура охлаждающей воды, U
не выше
на входе
на выходе
Давление охлаждающей воды на
входе, кПа (кгс/см2), не более
Масса компрессора с промежуточным
холодильником (без межступенчатой
аппаратуры, обратного клапана,
опоры цилиндра, фундаментных болтов
и плит, запасных деталей,
специнструмента, приспособлений и
электрооборудования), кг, не более
Электродвигатель синхронный
Мощность электродвигателя, кВт
Общая масса компрессора (с
электрооборудованием), кг
Габаритные размеры с
электродвигателем, мм
длина
ширина
высота
Ресурс до капитального ремонта,
тыс. ч
Индустриальное
50 по ГОСТ 1707—
51, допускается
компрессорное
«19Т» по ГОСТ
1861—54
От
многоплунжерного насоса
Циркуляционная
от
шестереночного насоса
31,94 A15)
60
Водяное
0,83
25
40
250
2300
C,0)
(-2,5)
ДСК 12-24-12
125
4290
2700
1590
2260
24
15

Компрессор автоматически останавливается
при отклонении от нормы какого-либо из
следующих параметров: давления масла в системе
смазки механизма движения, давления
всасывания I ступени, давления нагнетания после
III ступени, температуры газа после III
ступени, температуры масла в станине, протока
охлаждающей воды, нарушения возбуждения
электродвигателя компрессора. Октавные уровни
шума по звуковому давлению приведены ниже.
Среднегео- .7 _
метрическая Уровень шу- Среднегеометричес- Уровень шу-
частота, Гц, ма» ДБ» не кая частота, Гц, ма, дБ, не
~*т"*~ не выше выше
не выше
63
125
250
500
БЫЦ]
90
88
90
85
1000
2000
4000
8000
90
82
80
75
Рабочее место обслуживающего персонала
должно находиться на расстоянии не менее 5 м
от центра осей компрессора.
Перечень и техническая характеристика
аппаратов, входящих в комплект установки
УВЖС-500, приведены в таблице.
Вре промежуточные холодильники (кроме I
ступени) и конденсатор выполнены по типу
«труба в трубе» из нержавеющей стали Х18Н10Т.
Промежуточный холодильник I ступени
представляет собой кожухотрубный аппарат,
изготовленный из углеродистой стали; он крепится
непосредственно к станине компрессора.
Вся межступенчатая аппаратура и
оборудование, кроме автоматического блока фильтров,
изготавливаются Краснодарским
компрессорным заводом. До испытаний (после монтажа)
установка УВЖС-500 эксплуатировалась в
рабочем режиме в течение 600 ч.
Производительность установки при работе по
циклу получения жидкой С02 высокого
давления определяли путем пятикратного,
двухчасового, наполнения баллонов, установленных на
весах. В зависимости от давления всасывания
и температуры конденсации она изменялась от
510 кг/ч (без предварительного сжатия) до
710 кг/ч (с предварительным сжатием до 145 кПа
в водокольцевой воздуходувке ВВН-12).
На одну тонну жидкой С02 расход
электроэнергии по показаниям ваттметра в
среднем составил 1,94 кВт, воды по показаниям
водомеров на компрессорную установку (без
водокольцевой воздуходувки) 8,71 м3 и масла
1,2 кг.
Качественные показатели двуокиси углерода
на различных стадиях технологического
процесса определяли по методике и приборами,
предусмотренными ГОСТ 8050—64. При этом
содержание в газе С02 составляло 99,5—99,8% на всех
этапах процесса до наполнения баллонов.
Качественную пробу на содержание органических
примесей готовый продукт выдерживал.
Количество водяных паров в жидкой С02,
определенное по температуре точки росы,
равнялось 0,148—0,163 г/м3.
Содержание минеральных масел в двуокиси
углерода контролировали после каждой ступени
сжатия путем пропускания измеряемого
объема газа через гигроскопическую вату с
последующим удалением влаги и измерением
оставшегося масла взвешиванием. Оно составило: по-
Аппарат
ХОЛОДИЛЬНИКИ
I ступени
II ступени
III ступени
М асловлагоотделител и
I ступени 32 УВ 1
II ступени 32 У В 1
III ступени 80 У В
Газосборник В-10
Блок очистки газа активированным углем
автоматический А10М1 1
Блок осушки газа силикагелем автоматический
А10М1 1
Смеситель газовый
Фильтр высокого давления ФУ1А
Конденсатор КУ-1-000
Ресивер
Промежуточный сосуд (вихревой разделитель фаз)
41-00-000
Емкость, м8
—
—
—
0,085
0,085
0,032
10,0
2,4
2,4
0,085
0,035
—
0,410
0,010
Поверхность
теплообмена,
1 м*
—
3,5
! 3,5
—
—
—
—
—
—
—
—
8,8
—
Габаритные размеры, мм
Масса, кг
Вмонтирован в компрессор
2414X700X680
! 2414X700X680
325X1520
325X1520
219X1340
1600X5635
3980X2930
3980X2930
325X1520
219X1450
2560X2250X1300
466X2970
140X590
650
650
102
102
65
2280
2420
2420
102
212
1510
415
33
16

еле I ступени (перед блоком осушки) 21, после
II ступени 8, после III ступени 30 и после
конденсатора 15 мг/м3.
Полученные данные, а также имевшие место
неполадки в системе автоматической
регенерации адсорбентов свидетельствует о
необходимости доработки системы осушки и очистки и
целесообразности разработки и внедрения углекис-
лотных установок с бессмазочными
компрессорами.
^Давление и температуру двуокиси углерода
по ступеням, температуру охлаждающей воды
на входе и выходе из темплообменной
аппаратуры определяли по показаниям соответствующих
приборов. Значительных отклонений от
расчетных параметров не наблюдали.
Производительность установки в режиме
получения низкотемпературной жидкой С02,
определенная при пятикратном заполнении в
течение 6—8 ч изотермического резервуара НЖУ-
46, установленного на весах РС-150Ц13В, при
начальном давлении газа 104 кПа (без
предварительного сжатия), начальной температуре газа
18°С, температуре воды, поступающей на
конденсатор, 11°С, давлении после конденсатора
6000 кПа составила 470 кг/ч, а при тех же уело-
Реле протока жидкости
Канд. техн. наук Е. М. АГАРЕВ, Ю. И. КОЛОТИЙ,
канд. техн. наук И. А. ПАВЛОВА, Л. С. ПЕРСИЯНИНОВ,
Т. А. АЛЕКСАНДРОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В настоящее время в отечественных хольдильных
установках для защиты компрессоров от
аварии при прекращении протока воды через
охлаждающую рубашку применяют реле протока
РП-67 [7]. Чувствительным элементом этого
реле является мембрана, воздействующая на
микропереключатель при изменении протока
жидкости. Однако фактически чувствительный
элемент реагирует на изменение не протока
жидкости, а ее давления, что является
недостатком прибора. В замкнутой системе при наличии
давления и отсутствии протока прибор будет
давать ложный сигнал. Поэтому его
устанавливают на трубопроводе свободного слива воды
из рубашки компрессора, что зачастую
неудобно в эксплуатации.
За рубежом [2, 4, 9] применяют реле протока
жидкости, принцип действия которых основан
3 Холодильная техника № 8
виях, но с предварительным сжатием до 145 кПа
560 кг/ч.
Первые промышленные испытания новой угле-
кислотной установки УВЖС-500 подтвердили ее
работоспособность, устойчивость
технологических параметров, надежность в работе,
относительно высокую производительность на
испытываемых режимах получения жидкой С02 и,
следовательно, ее экономичность по сравнению с
находящимися в эксплуатации установками
ЗУГМ и серийно выпускаемыми в настоящее
время установками УВЖС.
После доводки системы очистки установка
может быть рекомендована в серийное производство.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Пи.менова Т. Ф. Изменение производительности
установки для получения сжиженного С02 при
переводе ее на заполнение изотермических цистерн вместо
баллонов.— «Холодильная техника», 1974, № 7, с. 48—
49.
2. Константинова О. Н., Пименова Т. Ф.
Осушка углекислого газа.— «Холодильная техника»,
1973, № 10, с. 6—7.
3. Герасименко В. В. Прогрессивные способы
хранения и транспортирования сжиженного
углекислого газа.— «Ферментная и спиртовая
промышленность», 1968, № 6, с. 29—32.
УДК 621.318
на использовании магнитоуправляемых
контактов [1, 8]. Эти приборы также не лишены
некоторых недостатков, ограничивающих
возможности их промышленного применения. К
недостаткам следует отнести сложность конструкции,
высокую чувствительность к вибрации, которой
в большинстве случаев подвергается
работающее оборудование, отсутствие демпфирующего
устройства.
Изучение передового отечественного и
зарубежного опыта позволило ВНИХИ разработать
универсальное реле протока жидкости типа
РПЖ, пригодное как для стационарных, так и
для транспортных установок, которое можно
монтировать на любом участке трубопровода
как в открытых, так и закрытых системах.
Прибор допускает любое расположение в
пространстве.
Принципиальная схема реле протока жидкости
представлена на рис. 1.
Прибор состоит из цилиндрического
диамагнитного корпуса 1, внутри которого расположен
чувствительный элемент 2, выполненный в виде
полосовой пружины, прикрепляемой к корпусу
17

Рис. 1. Принципиальная схема реле протока жидкости.
разрезным кольцом 3. На чувствительном
элементе укреплен магнит 4, взаимодействующий с
магнитоуправляемым контактом (герконом) 5,
расположенным в пазе корпуса 1 и прижатым к
нему платой 7. Над платой имеется закрытая
крышка 9, снабженная сальниковым
устройством для вывода проводов от контакта. Геркон 5
защищен от повреждения кожухом 8.
Настройку прибора осуществляют регулировочным
винтом 10.
Для повышения устойчивости чувствительного
элемента при большом расходе жидкости его
свободный конец 6 выполнен в виде желоба. Этим
обеспечивается демпфирование чувствительного
элемента потоком жидкости и повышение
виброустойчивости прибора. Желоб изогнут вокруг
оси, расположенной под углом 45° к
направлению потока жидкости.
Благодаря конструктивным особенностям
чувствительного элемента описанное реле протока
жидкости имеет существенные преимущества
перед зарубежными образцами [2, 9]:
чувствительный элемент является
одновременно и упругим элементом, что значительно
упрощает прибор и делает его безразличным к
расположению в пространстве;
чувствительный элемент не имеет поворотной
оси, а лишь прогибается при наличии протока
жидкости, что также значительно упрощает
конструкцию прибора и повышает надежность его
работы;
форма свободного конца чувствительного
элемента способствует стабилизации потока
жидкости.
Реле протока жидкости РПЖ работает
следующим образом. При наличии протока жидкости
на свободный конец 6 чувствительного
элемента 2 действует сила, пропорциональная скорости
потока, плотности жидкости, площади желоба и
углу, образованному осью, вокруг которой
изогнут желоб, и направлением потока. Под
действием этой силы чувствительный элемент 2
прогибается, магнит 4 приближается к герко-
18
ну 5, вызывая его срабатывание. При
отсутствии протока чувствительный элемент 2 удаляет
магнит 4 от геркона 5, размыкая его контакты.
Испытания реле протока жидкости показали
его высокие эксплуатационные качества,
универсальность, широкий диапазон регулирования,
простоту настройки и обслуживания,
безотказность в работе.
Прибор прост, дешев и надежен. В нем нет
никаких усилительных устройств, однако его
можно включать как в схемы сигнализации, так
и в схемы управления. Реле может быть
изготовлено для трубопровода любого диаметра и
использовано для контроля протока рассола через
кожухотрубный испаритель, для контроля
работы насосов и в других случаях.
Действующий макет прибора экспонируется
на ВДНХ, в павильоне «Мясная
промышленность».
Дальнейшие работы ВНИХИ позволили
создать прибор еще более простой конструкции
[3, 5, 6]. Разработаны три типоразмера реле
протока воды РП-ГК: РП-ГК-03, РП-ГК-07 и
РП-ГК-1,5 — для компрессоров холодопроизво-
дительноегью соответственно 58,15; 116,3 и
232,6 кВт E0, 100 и 200 тыс. ккал/ч).
Реле предназначено для контроля протока
жидкости как в открытых системах, так и в
работающих под давлением. В холодильных
установках оно применяется для защиты компрессоров
от аварии при прекращении протока воды через
охлаждающую рубашку (путем контроля
протока воды через рубашку и аварийного
отключения компрессора) и может также
использоваться для контроля работы насосов.
Схема реле протока типа РП-ГК приведена на
рис. 2.
Реле протока содержит поплавковую камеру /,
в которой расположен поплавок 2 из
ферромагнитного материала. Ход поплавка 2
ограничивают опорные скобы 5, смонтированные на
штуцерах 5 и предотвращающие прилипание
поплавка к штуцерам. Снаружи поплавковой камеры 1
хомутом 3 укреплены геркон 4 в литой
капроновой оболочке и скоба 6 с постоянным магнитом 7.
Поплавковая камера 1, скобы 8 и хомут 3
изготовлены из диамагнитного материала.
Геометрические размеры прибора зависят от
диаметра поплавка 2. Если диаметр
поплавка равен D, то постоянный магнит имеет
длину L=(l,5—2)D и располагается
снаружи поплавковой камеры / на расстоянии
/ = f3,5 + "so" L) + C>5 + "Jo" L) 0T ее внутренней
стенки. Геркон 4 удален от магнита 7 на
расстояние предельного срабатывания,
регулируемое перемещением скобы 6 с магнитом 7 по
хомуту 3 (по окружности поплавковой камеры 1).

Тру&3/ь"ип2
Техническая характеристика реле протока типа РП-ГК
Рис. 2. Схема реле протока жидкости типа РП-ГК*
Прибор имеет степень защищенности не менее
1Р44, т. е. соответствует требованиям,
предъявляемым к помещениям класса В-16. Он
монтируется на вертикальном участке трубопровода с
помощью штуцеров 5.
Реле протока типа РП-ГК работает следующим
образом. Изменение протока жидкости через
поплавковую камеру 1 (направляемого снизу
вверх) вызывает вертикальное перемещение
поплавка 2, что приводит к срабатыванию магнито-
управляемого контакта 4 (под совместным
воздействием магнита 7 и поплавка 2,
выполняющего роль магнитного шунта). Гер кон 4
включается в соответствующую электрическую схему
защиты или сигнализации.
При нормальном протоке воды поплавок 2
находится в верхней части поплавковой камеры и
магнит замыкает контакт геркона 4. В случае
недопустимого снижения или прекращения
протока воды поплавок опускается вниз (до
опорных скоб 8)у шунтирует магнит, изменяя
магнитное сопротивление в зазоре между герконом
и магнитом, и размыкает контакт геркона.
Реле нормально работает при следующих
условиях: температура окружающего воздуха 0,5—
50°С, его относительная влажность 30—95%,
вибрация (при виброперемещении до 0,1 мм)
5—35 Гц.
3*
Минимальный расход, обеспечивающий
замыкание магнитоуправляемого контакта,
м3/ч
рп-гк-оз
РП-ГК-07
РП-ГК-1,5
Рабочая среда (вода)
допустимое давление МПа (кгс/см2)
допустимая температура, °С
Допустимая погрешность срабатывания, м3/ч
основная
максимальная
разброс
Разрывная мощность контактов (с искрога-
сящим контуром) в цепи переменного тока
частотой 50 Гц, напряжением 220 В, В-А
Нижнее значение вероятности безотказной
работы за 2000 ч
Технический ресурс циклов срабатывания, ч
Срок службы, лет
Масса прибора, кг
рп-гк-оз
РП-ГК-07
РП-ГК-1,5
Габаритные размеры, мм
высота
длина
ширина
0,3
0,7
1,5
0,6F,0)
До 60,0
-Ь0,1
+0,15
0,1
^50
^0,95
^800 000
^ю
0,83
0,87
0,92
250
93
70
Кроме основного назначения, реле протока
типа РП-ГК может быть использовано для
защиты кожухотрубных испарителей от замерзания е
них рассола (путем контроля протока рассола
через испаритель), а также в других отраслях
промышленности для контроля протока
разнообразных жидкостей.
Институтом разработан еще один вариант реле
протока — типа РП-ГК-М (рис. 3),
конструкция которого значительно упрощена по
сравнению с конструкцией реле РП-ГК.
Реле протока типа РП-ГК-М представляет
собой поплавковую камеру 2, внутри которой
расположен поплавок-магнит 5 с полюсными
наконечниками 4У а снаружи, в верхней ее части,
укреплен с помощью хомута 6 геркон 7,
защищенный от повреждения литой капроновой
оболочкой. Поплавковая камера снабжена
штуцерами 1 с опорными скобами 3.
Под действием потока жидкости через камеру 2
поплавок-магнит 5 поднимается вверх и
замыкает геркон 7. При нормальном протоке воды,
соответствующем настройке прибора согласно его
типоразмеру, поплавок-магнит 5 находится в
верхней части поплавковой камеры 2.
Прекращение или недопустимое снижение протока
жидкости вызывает опускание поплавка-магнита 5
вниз и размыкание геркона 7.
Реле протока РП-ГК-М выпускается тех же
трех типоразмеров, что и реле РП-ГК. Для
удобства обслуживания разработан вариант прибора
со съемным верхним штуцером.
19

Тру&З/ШЦ^ | ft
Уже изготовлено более 600 приборов обоих
типов, которые успешно эксплуатируются на
многих предприятиях разных отраслей
промышленности. Серийный выпуск приборов
будет организован на Калининском опытном
механическом заводе Минмясомолпрома РСФСР.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ивенский Ю. Н. Бесконтактные путевые
переключатели в промышленной автоматике. М., «Энер-
Tpy5.3fr"w2
Рис. 3. Схема реле протока жидкости типа РП-ГК-М. 7.
В 1977 г. реле протока типов РП-ГК и РП-
ГК-М приняты ведомственной комиссией Мин- 8.
мясомолпрома СССР и рекомендованы к
выпуску, который осуществляет Опытный завод 9
ВНИХИ.
протока. Патент США № 3224270,
гия», 1971, 102 с.
Измерители
кл. 73—209, 1965
Поплавковое реле уровня. Авт. свид.
№ 445843. — «Открытия, изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1974, № 37, с. 102.
Авт.: Е. М. Агарев, В. И. Алексеев, Ю. И. Колотий,
Л. С. Персиянинов, В. И. Яворовский, Е. А.
Петров. В. А. Павперов, С. Г. Морозов, В. М. Данков,
А. Б. Гурьев, Ю. В. Ведерников.
Прибор с гидравлическим приводом для контроля
протока жидкости. Патент Франции № 1563954, кл.
НОШ, 1969.
Реле протока воды типа РП-ГК. Техническое
описание, инструкция по монтажу и эксплуатации,
паспорт. М., ВНИХИ, 1976.
Реле протока жидкости РП-ГК.—В кн.:
Холодильная промышленность и транспорт. М., 1976,
№ 11, с. 2—4. Авт.: Е. М. Агарев, В. И. Алексеев,
Ю. И. Колотий, Л. С. Персиянинов.
РотенбергА. Г., Кобулашвили Ш. Н.,
М а р ш о в В. М. Новые приборы автоматики и
контроля холодильной промышленности. М., «Пищевая
промышленность», 1971, 151 с.
Срибнер Л. А. Путевые переключатели на маг-
нитоуправляемых контактах. М., «Энергия», 1971,
56 .с.
Указатель потока жидкости. Патент США
№ 3653260, кл. 73—228, 1972.
УДК 621.565.83
Семикаскадный термоэлектрический охладитель
Канд. техн. наук А. М. АЛЕКСЕЕВ, А. П. ВАХОНИНА,
К. П. СТАФЕЕВ, Ю. П. ХОРУНЖИН
Термоэлектрические охладители (ТО)
являются источниками холода малой
производительности и предназначены для локального
охлаждения или термостатирования небольших по
размерам объектов, например элементов радиосхем,
фотоприемников и др. [1, 2, 3].
Авторами разработан и испытан
семикаскадный ТО для охлаждения блока детектирования с
кремниевым ППД рентгеновского излучения.
В режиме максимального холодильного коэсэ-
фициента были рассчитаны четыре варианта ТО.
Ветви термоэлементов изготавливали из
термовещества различного состава методами
холодного прессования, направленнои кристаллизации
и экструзии.
Основные параметры ветвей термоэлементов по
каскадам различных вариантов ТО приведены в
табл. 1.
Температурные зависимости параметров ветвей
термоэлементов — удельная электропроводность
а, коэффициент термо-э. д. с. а и удельная
теплопроводность х, измеренные стационарным
методом, а также расчетные значения
термоэлектрической эффективности z представлены
на рис. 1. Проведена оптимизация параметров
ветвей термоэлементов по каскадам. Принята
последовательно-параллельная схема питания
каскадов.
20

Таблица 1
Тип
проводимости
р
п
Основа
термовещества
Bi—Те—Sb
Bi—Те—Se
Bi—Sb
монокристалл
Способ
изготовления ветвей
термоэлементов
Холодное
прессование
Экструзия
Направленная
кристаллизация
Экструзия
Направленная
кристаллизация
То же
Термоэлектрические параметры ветвей
термоэлементов при 300 К
Удельная
электропроводимость
о, 1/(Ом«см)
575±25
Коэффициент
термо-э. д. с.
а, мкВ/К
+232
700±50 ' +220
800±50 +218
850±50
800±50
1000±50
920±50
—
+215
— 190
—200
—212
—

Термоэлектрическая

эффективность z«103,
1/К
2,8
2,9
Варианты
ТО
1-4
1—2
2,9 4
3,1
2,2
2,5
2,5
—
3
4
1-3
1; 3; 4
2
2
Номера
каскадов ТО
I—V
VI—VII
VI—VII
VI—VII
VI—VII
VI—VII
I—V
III—V
1 1-й
Геометрические размеры ветвей
термоэлементов согласованы в соответствии с уравнением
h I *n<*n VJL ,1ч
где 5 и /—сечение и длина ветвей термоэлементов
(индексы р и п соответственно относятся к
положительным и отрицательным ветвям).
ТО состоит из термоэлектробатареи,
напаянной на медный теплообменник. В целях
снижения термоэлектрических напряжений
термоэлектробатарею разделили на три блока: верхний,
средний и нижний. Верхний и средний блоки
имеют по два каскада, напаянных на общие
медные пластины. Нижний блок, состоящий из трех
каскадов, напаян непосредственно на
теплообменник. Блоки скреплены между собой винтами
через теплопроводную пасту КПТ-8.
Каскады собраны из отдельных моделей,
которые коммутированы последовательно теплопере-
ходами (керамика-медь) по холодным и горячим
спаям. Непосредственно на ветви
термоэлементов напаяны свинцовые демпферы. На верхний
каскад напаяно гнездо, в котором с помощью
подпружиненных винтов на алюминиевом столи -
ке с резьбовой ножкой закрепляют объект
охлаждения — блок детектирования с
кремниевым ППД рентгеновского излучения.
В термоэлектрическом охладителе количество
термоэлементов в зависимости от его варианта
составляет 350—380.
Высота ТО (без теплообменника) 98,5 мм;
размеры в плане 145x145 мм.
Для уменьшения теплового потока к холодным
поверхностям ТО использованы охлаждаемые и
неохлаждаемые экраны из полированного
алюминия.
Охлаждаемые экраны установлены на пятом
и седьмом каскадах, неохлаждаемый
(пассивный) экран расположен непосредственно на
теплообменнике.
Экраны (охлаждаемый и пассивный)
выполнены в двух вариантах: с рабочим отверстием
диаметром 12 мм и без отверстий.
Эффективность использования экранов
проверяли на ТО варианта № 1 при полной рабочей
нагрузке и^без нее.
21

%ll@M-Clj\CL,t1hBIH
WKOti-cnh
HOft/ti
6;i/(oti'CM)\
1-Ф1Н
im\
1 cC,MKB/K
\no
Ш0
\ioo
A
\
z
1
\L
У
\
\
.3
X-
1
\
\
Wz,Bml(cM-H} I
/
\ *
w
*fi\
V
w
3,8
3,2
3,0
2,8
IB
2,*
2,2
2J
130 150 ПО 190 210 230 250 H
г
Рис. 1. Зависимость параметров ветвей термоэлементов от
температуры:
а — экструдированные ветви: р-типа; —
п- типа; б — прессованные ветви р-типа: — <Т=
= 575 1/(Ом-см); G=700 1/(Ом-см) при 300 К;
в — кристаллические ветви: р-типа, — — — —
л-типа; г — монокристаллы Bi— Sb /г-типа; /,
/'—термоэлектрическая эффективность; 2, 2' — коэффициент термо-э. д. с;
3,3' — удельная электропроводимость; 4, 4' — удельная
теплопроводность-
Было установлено, что на
термоэлектробатарею в вакууме 4-10~3 Па без экранов действует
лучистый тепловой поток 68—70 мВт.
Пассивный экран снижает лучистый тепловой
поток в 2 раза, охлаждаемый экран без
отверстия — практически до^нуля.
Лучистый тепловой поток при установке
объекта охлаждения без экранов составляет
330 мВт, с охлаждаемыми экранами без
отверстия — 48 мВт, с экранами, имеющими
отверстия, — 68 мВт. Поскольку применение
охлаждаемых экранов гораздо эффективнее
пассивного, при дальнейших испытаниях ТО
использовали лишь охлаждаемые экраны с
рабочими отверстиями диаметром 12 мм.
ТО испытывали в вакуумной камере при
остаточном давлении р=4-10~3 Па при температуре
окружающей среды 293±5К.
Пульсация напряжения источника питания не
превышала 9%.
22

I-10* ЦК
2,5
Qay тВт
Щ
V
1 4Г
у*
S?*ur~ -°
2
3
150
ZOO
250
300 T,H
Рис. 2. Температурная зависимость эффективности
термоэлементов ТО| варианта № 1 по каскадам:
/ — I —V каскады; 2 — VI —VII каскады; 3—расчет.
На рис. 2 показана температурная зависимость
термоэлектрической эффективности z
термоэлементов, которую вычисляли по формуле
*= Г2т -, B)
1 о
где ДГтах—максимальная разность между
температурами теплопоглощающих и
тепловыделяющих спаев, измеренная в процессе сборки
каскадов в вакууме;
Т0 — температура теплопоглощающего спая,
а также зависимость расчетной эффективности z
от средней температуры Тср каскадов для ТО
варианта № 1.
Холодопроизводительность Q0 вариантов ТО
определяли для различных температурных
уровней. Для этого на месте объекта охлаждения
устанавливали сопротивление МЛТ-0,125
величиной 100 Ом. Холодопроизводительность,
равную тепловыделениям сопротивления,
вычисляли как произведение силы тока на
напряжение. Результаты испытаний показаны на рис. 3.
Эксплуатационные характеристики ТО
приведены в табл. 2.
При работе без нагрузки самую низкую
температуру на теплопоглощающих спаях (~138К)
имеет ТО варианта № 2, в котором на двух
верхних каскадах использованы монокристаллы
Bi—Sb. Максимальный температурный
перепад при этом ДТтах=300—138=162 К.
Полученный перепад является одним из самых
высоких в СССР и за рубежом для ТО, использующих
только эффект Пельтье. При рабочей нагрузке
для ТО варианта № 1 достигнута самая низкая
температура.
100
90
80
10
ВО
50
30
20
10
1
Рйдочйя нагрузна
Расчётная 1
нагрузка Jj
Ш/
j
~л\
3
у
У
^
т
№
100 Т,Н
Рис. 3. Зависимость холодопроизводительности ТО от
температуры:
/ — первый вариант; 2 — второй вариант; 3 — третий вариант;
4 — четвертый вариант.
Таблица 2
о
Вариант 1
1
2
3
4
Параметры питания
сила тока
J, A
17—18
15—16
17,5—18,5
16—17,5
напряжение
V, В
21—22
22—23,5
18,3—19,5
21,5—23,0
*
мощность
W, Вт
357—400
330—377
320—372
343—400
Температура

теплопоглощающих
спаев, К
без
нагрузки
141,8
137,8
144,4
144
при
рабочей
нагрузке
150
153
153
152,5
Примечание.
Т = 300 К.
Температура тепловыделяющих спаев
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. А. М. Алексеев, Р. Л. Мелик-Давтян,
А. Ф. П а н а р и н. Пятикаскадный
термоэлектрический микрохолодильник. — «Холодильная техника»,
1974, № 2, с. 25—27.
2. НаерВ. А., ХиричИ. Я.
Кравченко П. Н. Трехкаскадный микрохолодильник. —
«Холодильная техника», 1969, № 7, с. 24—27.
3. Н а е р В. А., X и р и ч И. Я.,
Кравченко П. Н. Многокаскадные низкотемпературные
холодильники. — «Холодильная техника», 1971, №8,
с. 17—18.
23

;УДК 628.84
Энергоемкость парка оборудования для кондиционирования воздуха
Канд. техн. наук И. Р. ЩЕКИН
ВНИИкондиционер
Системы кондиционирования воздуха с каждым
годом потребляют все большее количество
электрической энергии. Если в 1955—1965 гг. заводы
кондиционеростроения, как правило,
обеспечивали нужды только промышленности, то теперь
15—20% выпуска центральных кондиционеров
предназначается для гражданского
строительства.
В 1974 г. промышленность изготовила
оборудование для кондиционирования воздуха с
общей мощностью электродвигателей более
280 тыс. кВт, а в 1975 г. мощность равнялась
312 тыс. кВт.
Структура энергоемкости выпущенных в
1974—1975 гг. кондиционеров и холодильного
оборудования для кондиционирования воздуха
сведена в табл. 1. В табл. 2 приведены данные о
средних коэффициентах использования
установленной мощности Ки и годовом фонде работы
оборудования С.
Таблица 1
Оборудование
Кондиционеры
всего
в том числе:
центральные
неавтономные (типов КД и КТ),
местные (типа КН, КНУ,
КНМ, КДИ, КТН),
увлажнительные (типа
ВУУ)
автономные
общепромышленные (типов КС, КСИ,
К A, KB и др.), бытовые
(«Азербайджан», «Апше-
рон», ОВВ)
автономные крановые
(типов СКК, КТ),
транспортные и
технологические (типов КВТ, КТА,
КПШ, КЖ, КС, УКВ
и др.)
Холодильные установки для
комплектации систем KB
Итого
Установленная мощность
оборудования, тыс. кВт
1974 г. | 1975 г.
236,6
175,1
36,8
24,7
45,2
281,8
265,9
194,2
46,1
25,6
46,1
312
Таблица 2
Оборудование
Центральные и местные
неавтономные кондиционеры
Автономные кондиционеры
общего назначения
бытовые
транспортные
технологические
Агрегаты охладительные
Холодильные установки для
систем KB
*и
0,65
0,65
0,6
0,65
0,65
0,65
0,6
С, ч
3400
2000
1500
2000
3400
1200
1200
В 1976 г. в число действующих вступили два
завода по производству автономных бытовых
кондиционеров — Бакинский и Краматорский.
С выходом на проектную мощность эти заводы
смогут обеспечить выпуск более 500 тыс. шт.
бытовых кондиционеров в год, что внесет
дополнительные изменения в энергоемкость
оборудования для КВ.
Приведенные данные свидетельствуют о
большой актуальности проблемы уменьшения
потребления энергии оборудованием для KB и о
необходимости проведения с этой целью в
ближайшие годы соответствующего комплекса
исследовательских и опытно-конструкторских
работ.
Для сокращения потребления мощности
центральными кондиционерами в первую очередь
необходимо осуществить:
совмещение в одном блоке ряда
технологических операций по обработке воздуха;
переход на новые элементы (воздушные
клапаны, фильтры, теплообменники, тепломассо-
обменные аппараты) с пониженным
аэродинамическим сопротивлением;
повышение КПД вентиляторных агрегатов
(до 0,85 и более);
внедрение новых воздухонагревателей и
воздухоохладителей с эффективными теплоотдаю-
щими поверхностями;
стандартизацию оптимальных схемных
решений кондиционеров и систем автоматической
сигнализации, контроля и регулирования (в
том числе количественного и качественного).
Для снижения энергетических затрат в
автономных кондиционерах в первую очередь необ-
Кондиционеры
всего | 236,6 | 265,9
в том числе:
центральные неавтоном- | 175,1 | 194,2
ные (типов КД и КТ),
местные (типа КН, КНУ,
КНМ, КДИ, КТН),
увлажнительные (типа
вуу)
автономные общепромыш- | 36,8 | 46,1
ленные (типов КС, КСИ,
К A, KB и др.), бытовые
(«Азербайджан», «Апше-
рон», ОВВ)
автономные крановые (ти- | 24,7 | 25,6
пов СКК, КТ),
транспортные и
технологические (типов КВТ, КТА,
КПШ, КЖ, КС, УКВ
и др.) , ,
Холодильные установки для | 45,2 46,1
комплектации систем KB
24

ходимо перейти на применение герметичных,
бессальниковых холодильных компрессоров с
высокоэффективными хладагентами (например,
фреон-22).
Снижения потребления энергии вентиляторами
можно добиться посредством разработки новых
высокоэффективных аэродинамических схем вен-
Канд. техн. наук А. Г. СОТНИКОВ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
3. Ш. ЭЛЬЯШОВ
Ленфилиал Гипрокино
При расчете систем кондиционирования
воздуха помещений с переменным заполнением
(зрительные залы кинотеатров, залы заседаний,
зрелищно-спортивных комплексов, конференц-
залы, кинотелесъемочные павильоны и т. п.)
необходимо учитывать тепловыделения от
людей и технологического оборудования, которые
не постоянны по величине и продолжительности.
Инженерные методы расчета производительности
систем кондиционирования воздуха (СКВ) при
случайном характере тепловыделений
отсутствуют, поэтому принимаемые зачастую значения
тепловых нагрузок по максимуму или с
произвольно выбранными понижающими
коэффициентами не всегда приводят к экономичным
решениям систем. На примере киносъемочных
павильонов (СП) ниже предлагается методика
расчета производительности СКВ в условиях
случайных тепловыделений от технологического
оборудования.
СП представляют собой безоконные
помещения размером в плане от 15x18 до 30x42 м,
высотой 12—18 м. Киносъемки происходят в
так называемой игровой зоне, ограниченной
декорациями высотой 3—5 м и занимающей
различную площадь — от сравнительно
небольшой до 80% всей площади СП. Пространство над
игровой зоной и вокруг нее называют зоной об-
:луживания. Естественно, что требования к
микроклимату в игровой зоне и зоне
обслуживания различны.
Основной источник лучистого и конвективного
тепла в СП — осветительные приборы. Их ус-
4 Холодильная техника № 8
тиляторов, оптимизации области назначения и
соответственно комплектации вентиляторов
электродвигателями, направляющими аппаратами
и др.
В настоящее время ВНИИкондиционер
проводит научно-исследовательские и
опытно-конструкторские работы в этом направлении.
танавливают, как правило, над игровой зоной.
Величина тепловых нагрузок от осветительных
приборов, также как и продолжительность
включения — выключения, произвольны и зависят
от многих факторов, в том числе от сценария
фильма и характера мизансцены.
Авторы проанализировали данные о
фактическом потреблении мощности в различных СП
киностудии «Мосфильм».
В таблице приведены: процент времени Pt
использования осветительных приборов,
соответствующий уровню тепловыделений от Qt
Pt
до Qi+1; относительная частота щ
появления данных уровней тепловыделений (AQ —
интервал тепловыделений); относительная ве-
Q
личина тепловыделений q ~ (Qmax —
максимальные для СП данных размеров
тепловыделения) суммарный процент времени ZPt
использования тепловых нагрузок меньше Qt.
На основании приведенных данных построены
гистограммы уровней тепловыделений от
осветительных приборов в СП различной площади
(рис. 1). Полученные ступенчатые функции
распределения случайных величин (уровней
тепловыделений) аппроксимированы кривыми,
которые характеризуют плотность распределения
случайных величин тепловыделений.
Для того чтобы можно было найти медиану
распределения случайных нагрузок, т. е. значение
нагрузки, которая делит весь диапазон
нагрузок на равные по повторяемости части, и оценить
доверительный интервал, характеризующий
точность предположения о появлении той или иной
нагрузки для данной доверительной вероятности,
произведены построения на вероятностной
сетке (рис. 2). По оси абсцисс — вероятностной
25
УДК 628.84
Определение производительности системы кондиционирования воздуха
в условиях случайных тепловыделений

Q, кВт-ч
До 87
87—121
121—174
174—249
249—347
347—497
497—695
695—995
995—1390
1390—1980
1980—2780
AQ,
кВт-ч
34
53
75
98
150
198
300
395
590
800
PV %
10,0
18,0
22,0
20,0
17,0
8,0
4,0
0,8
0,2
—
Pi, %/(кВт-ч)
AQ
0,115
0,530
0,415
0,267
0,174
0,0533
0,0202
0,00266
0,000505
—
15X18
^max
До 0,063
0,063—0,088
0,088—0,125
0,125—0,179
0,179—0,250
0,250—0,358
0,358—0,500
0,500—0,715
0,715—1
—
~
Размеры СП в плане,
v р о/
10,0
28,0
50,0
70,0
87,0
95,0
99,0
99,8
100
—
Pv %
0,1
10,0
15,0
25,0
20,0
15,0
10,0
4,0
0,8
0,1
м
18X24
/J,%/(kBt.4)
0,00115
0,294
0,283
0,333
0,204
0,100
0,0505
0,0133
0,00203
0,000170
—
^max
До 0,044
0,044—0,063
0,063—0,088
0,088—0,125
0,125—0,175
0,175—0,251
0,251—0,351
0,351—0,503
0,503—0,693
0,693—1
—
v р о/
~1 V /о
0,1
10,1
25,1
50,1
70,1
85,1
95,1
99,1
99,9
100
¦—¦
Продолжение
Q, кВт-ч
До 87
87—121
121 — 174
174—249
249—347
347—497
497—695
695—995
995—1390
1390—1980
1980—2780
AQ,
кВт-ч
_
34
53
75
98
150
198
300
395
590
800
/>,, %
0,2
7,0
13,0
20,0
20,0
20,0
12,0
6,0
1,5
0,3
Pt
д^,%/(кВт.ч(
0,00589
0,132
0,173
0,204
0,133
0,101
0,04
0,0152
0,00254
0,000375
24X36
Qi
Qmax
0,031—0,044
0,044—0,063
0,063—0,090
0,090—0,125
0,125—0,179
0,179—0,250
0,250—0,359
0,359—0,500
0,500—0,712
0,712—1
Размеры СП в плане,
SPf, %
0,2
7,2
20,2
40,2
60,2
80,2
92,2
98,2
99,7
100
Pv %
—
0,2
10,0
15,0
23,0
22,0
15,0
10,0
3,5
1,3
м
30X4 2
Р7-
^-,%/(кВт.ч)
0,00378
0,133
0,153
0,153
0,111
0,050
0,0254
0,00594
0,00162
Qi
_i
Qmax
0,044—0,063
0,063—0,090
0,090—0,125
0,125—0,179
0,179—0,250
0,250—0,359
0,359—0,500
0,500—0,712
0,712—1
2Рг-, %
__
0,2
10,2
25,2
48,2
70,2
85,2
95,2
98,7
100
fL,%ABm-4)
Рис. 1. Гистограммы уровней
тепловыделений от
осветительных приборов в СП размером, м:
/ — 15X18=270 м2; 2—18x24 =
432 м2; 3 — 24X36 = 864 м2; 4 —
30X42=1260 м2.
OfifjL
Щах
о<
и/пах
0,8
do
0,5
0//
0,5
0,2
01
I
0,06
0,05
ООН
5,
s
&
4х
\ S
у^
fr^4
' /
х
\
/
]
I
]
!
I \у^
/i.yf
v^>^W !
! i
¦
i i
г i
^Г '?*А
S?^\
|
0,05 Q10 0,20 0,50 0,W 0,50 0,60 0/00,80 0,30 0,35 0,99 0,999IPL
Рис. 2. Интегральный график использования
осветительной нагрузки в киносъемочных павильонах (см.
обозначения на рис. 1).
26

шкале — отложен суммарный процент времени
2Pj появления тепловыделений меньше г
Vmax
а по оси ординат — относительные тепловыде-
Qt ^
ления -s • Ось ординат имеет логарифми-
vmax r T
ческую шкалу.
Проведенный анализ показал: опытные точки
легли на прямую, поэтому распределение
тепловыделений в СП подчиняется логарифмически-
нормальному закону; в 95% случаев
тепловыделений QpaC4 < @,45 -т- 0,6) Qmax, а в 50%
случаев тепловыделений Qcp < @,18-f-0,22)
Qmax- Величина QpaC4 может быть использована
для выбора расчетного воздухообмена, величина
Qcp — Для определения эксплуатационных
затрат, а отношение
Q,
ср
— для оценки сниже-
Ч:расч
ния тепловыделений (глубины регулирования).
При восьмичасовой съемочной смене
осветительные приборы включают в среднем на 2,5 ч,
а продолжительность их непрерывного горения
составляет при киносъемке 10—15 мин. Таким
образом, можно считать, что их включают
периодически с периодом тпер = 45 мин при
относительной продолжительности включения
1пер
= 0,31. Применив метод
гармонического анализа, повторно-периодические
тепловыделения представляем рядом Фурье, причем в
расчете принимаем только нулевую и первую
гармоники (высшие гармоники, начиная уже со
второй, активно «подавляются» регулируемым
объектом, поэтому погрешность будет
небольшой). Нулевая гармоника, т. е. среднее
значение тепловыделений
Qo = Qpac4p, A)
Срасч — расчетная тепловая нагрузка, кВт.
Амплитуда первой гармоники изменения
тепловыделений определяется по формуле
AQi=JQ2^{sin^h
B)
Поскольку тепловыделения в игровой зоне
определяются прямым тепловым излучением
осветительных приборов, которое составляет т =
= 0,25 ~ 0,35 от подводимой к ним мощности,
объем приточного воздуха, ж3/ч, подаваемого в
игровую зону, составит
3,6QpaC4flm
где ср — изобарическая теплоемкость воздуха, с-п:
ъ\ кДж/(кг.К);
р — плотность воздуха, кг/м3;
C)
А /и-3 — рабочая разность между температурами
воздуха игрозой зоны и приточного.
Величину отклонения температуры воздуха,
°С, в игровой зоне от средней определяют по
формуле
At» =
l,15/lQtTnep
Сс-п+^.з^рР-^р-'
D)
где сс. п — теплоемкость СП, кДж/К.
Определенную расчетом величину AtB
сравнивают с допустимым отклонением температуры
воздуха дЦ. При необходимости
корректируют 1И<3. Воздухообмен для верхних зон
СП определяют аналогично, но с учетом
ассимиляции воздухом, поступающим из игровой
зоны, части тепла, остающегося в верхних
зонах.
Приведенная методика определения объема
приточного воздуха для объектов со
случайными тепловыделениями, учитывающая
нестационарность теплового процесса, позволяет
обоснованно снизить расчетные воздухообмены (для
СП — в 3—4 раза) по сравнению с расчетом по
максимальной нагрузке без учета
нестационарности теплового процесса. Соответственно
уменьшаются капитальные и эксплуатационные
затраты. Однако для реализации возможностей,
заложенных в предлагаемой методике расчета,
необходимо правильно и эффективно
организовать воздухораспределение, а также применить
адекватные способы регулирования СКВ.
Для СП наиболее приемлемы позонное
поддержание параметров воздуха в соответствии с
особенностями и тепловыделениями каждой
зоны, а также подача приточного воздуха
непосредственно в зону съемок с помощью «гибкой»
системы воздухораздачи. В связи с этим в СКВ
должно быть предусмотрено количественное
регулирование расхода воздуха, причем, учитывая
большую инерционность объекта,
предпочтительно применить регулирование «по
возмущению» с возможной корректировкой по
отклонению температуры воздуха.
Применение методики возможно после сбора
статистических данных о наблюдаемых уровнях
тепловыделений, заполняемости залов и
использовании оборудования.
Предлагаемая методика позволяет более
обоснованно определять расчетную тепловую
нагрузку на СКВ при случайном характере
тепловыделений, что может обеспечить значительный
экономический эффект в результате снижения
капитальных и эксплуатационных затрат.
27

УДК 536.24:621.564.22
Исследование теплообмена при кипении аммиака
в пластинчато-ребристом испарителе
г. л. шихов
Ангарский мясоперерабатывающий завод
Перспективным решением вопроса повышения
энергетических характеристик и компактности
испарителей холодильных машин является
использование пластинчато-ребристых
поверхностей [1, 4. 7].
Теплообмен при кипении фреонов изучался
ранее Г. Н. Даниловой и В. М. Азарсковым в
модели испарителя из пластин VII-02K [1].
Пластины, изготовленные из стального листа
марки Х18Н10Т толщиной 1,2 мм,
гофрировались в «елку» под углом 120°. Высота гофров
4 мм, шаг 18 мм. Модель фреонового испарителя
была образована четырьмя пластинами,
расположенными вертикально, повернутыми одна
относительно другой на 90° и образующими
щелевые каналы сетчато-поточного профиля со
средней шириной щели 4 мм.
В настоящей работе в полупромышленных
условиях исследовали теплообмен при кипении
аммиака в элементе полуразборного испарителя,
образованного сварными листовыми и
профильными поверхностями с прерывистыми ребрами,
который собран по однопакетной схеме (рис. 1).
Определяли влияние конструктивных
параметров поверхности теплообмена на интенсивность
теплопередачи в модели аппарата, технология
изготовления которого допускает
максимальную механизацию и снижение стоимости 1 м2
теплообменной поверхности.
Опытная модель была собрана из трех
элементов пластинчато-ребристой поверхности,
помещенных в изолированный кожух и образующих
три вертикальных профильных канала.
Элементы приварены контактным способом с обеих
сторон к двум стальным пластинам размерами
600x400x2 мм. Пластинчато-ребристые
элементы штамповали из стального листа толщиной
0,8 мм; длина ребер составляла 20 мм.
Пластины с приваренными снизу и сверху
коллекторами и сваренные по контуру образуют
канал, в котором кипит аммиак, а в двух
других параллельными потоками движется хладоно-
ситель (раствор хлористого натрия). Выбранные
профиль и высота вертикальных каналов
способствовали интенсификации теплоотдачи к
аммиаку за счет турбулизации пристенных слоев
жидкости всплывающими паровыми пузырьками,
соизмеримыми с шириной щели канала.
28
При выборе шага ребер учитывали условия
технологии изготовления испарителя и
снижения эксплуатационных затрат. Длина ребра
принята из условия нарушения стабилизации
пограничного слоя при турбулентном режиме
течения хладоносителя.
Через плоские стенки канала к торцовым
поверхностям ребра с обеих сторон подводили
тепло, что уменьшало среднюю разность температур
поверхности ребра и стенки. В отличие от
гофрированных однородных пластин VII-02K
опытный образец имел некоторое термическое
сопротивление контакта между ребром и стенкой
канала. Падение температур в месте их
соприкосновения не превышало 7% от полного перепада.
Ниже приведены характеристики
пластинчато-ребристой поверхности и образуемых ею
каналов и пластинчатой из пластин VII-02K:
~ „ „ Пластина
Опытный образец VU-02K
Площадь поверхности, м2 0,68 0,17
Теплообменная поверх- 1,3 0,34
ность одного канала, м2
Рис. 1. Схема каналов опытного элемента испарителя из
пластинчато-ребристых поверхностей. .

Площадь поперечногсГсе- 0,0074 0,0015
чения одного канала, м2
Смоченный периметр од- 2,22 0,805
ного канала, м
Эквивалентный диаметр 0,0133 0,0076
канала, м
Масса 1 м2 поверхности, 6,3 21,2
кг
Компактность, м2/м3 280 78
Габаритные размеры, мм 600x400x20,8^650x650x5,2
Как видно из приведенных данных,
исследованная поверхность по сравнению с пластиной
VII-02K более компактна и масса единицы
поверхности ее меньше в 3,3 раза. Естественно
считать, что при одинаковых высоте канала и
скорости хладоносителя для исследуемого
пластинчато-ребристого испарителя, имеющего
больший почти в 1,8 раза эквивалентный диаметр и
меньший коэффициент гидравлического
сопротивления единицы относительной длины канала
(для каналов, образованных пластинами VII-
02К ?=17 Re-0»25), потребуется меньше затрат
мощности на прокачивание хладоносителя, чем
для пластинчатого испарителя.
Опыты проводили при температурах кипения
0 и —10°С, поддерживавшихся с помощью
рабочих аммиачных холодильных установок,
плотностях тепловых потоков 1000—10000 Вт/м2,
уровнях аммиака, при которых не наблюдалось
выброса жидкости в паровой коллектор.
Уровень аммиака регулировали с помощью
поплавкового регулятора уровня, импульс с которого
поступал на соленоидный вентиль,
установленный на линии подачи хладагента.
Циркуляция хладоносителя осуществлялась
центробежным насосом 2К-6 по замкнутому
контуру с автоматической регулировкой
температуры в изолированной емкости объемом 1 м3.
Скорость рассола составляла 0,35—0,4 м/с.
Расход хладоносителя измеряли объемным методом.
Температуры рассола на входе и выходе
измеряли с помощью термопар и сопоставляли с
показаниями лабораторного термометра с ценой
деления 0,1 °С. Температуру насыщения
определяли термопарой, размещенной в паровом
коллекторе, и по давлению, измеренному
образцовым манометром кл. 0,4.
Производительность испарителя и плотность
теплового потока рассчитывали по количеству
тепла, отдаваемого хладоносителем, и
сопоставляли с количеством испарившегося аммиака.
На рис. 2 сопоставлены коэффициенты
теплопередачи опытного пластинчато-ребристого
аммиачного и пластинчатого фреонового [1]
испарителей. В обоих аппаратах скорости рассола
w соответствовали примерно одинаковым
затратам мощности на прокачивание хладоносителя.
Значения k для исследованного испарителя уве-
H,Bml(ii2-h)
W00\
600\
W
Л
2^
^Ч
3
8. qF-W'*BmlM2
Рис. 2. Сопоставление коэффициентов теплопередачи
пластинчато-ребристого опытного и пластинчатого [1]
испарителей:
/ — опытный пластинчато-ребристый, NH3, /o=0°C w =
= 0,4 м/с; 2 — то же, NHZ, t0= — 10°C, ш=0,35-0,4 м/с
3 — пластинчатый (тип VII-02K), Ф-22, t0= — 10°C, ш = 0 16 —
0,19 м/с; 4 — то же, Ф-12, г<0= —10°С, w=Q,l2 — 0,19' м/с.
личиваются с ростом qF, понижением /0. В
соответствующих условиях они несколько выше,
чем для [пластинчатого испарителя.
Технико-экономическая оценка возможности
использования испарителей из листовых
пластинчато-ребристых поверхностей в схеме
холодильной установки проводилась сопоставлением
их с кожухотрубным аммиачным испарителем
по методике [2].
Выпускаемые в настоящее время заиодом
«Компрессор» аммиачные испарители типа ИТГ
имеют поверхность теплообмена от 40 до 300 м2.
Коэффициент компактности их #=40-^38,5 м2/м3,
стоимость С= 19,8—30 руб/м2.
Сравнивали испаритель 40 ИТГ и
пластинчато-ребристый той же поверхности теплообмена F
при следующих условиях работы: ?0=—Ю°С,
хладоноситель — раствор хлористого натрия
(плотность р при 15°С составляла 1,175 кг/л),
скорость хладоносителя адк=1; 1,5; 2 м/с,
перепад температур 8Т=5°С.
Тепловую эффективность испарителей
определяли по энергетическому коэффициенту,
представляющему собой отношение плотности
теплового потока к мощности, необходимой для
проталкивания хладоносителя, отнесенных к единице
теплопередающей поверхности:
Е- Чр
п-~ Np •
Испарители сравнивали по величине ? при
одинаковых значениях NF. Из условия NFK==NFn и
совместного рассмотрения уравнений для
вычисления мощностей на проталкивание
хладоносителя в кожухотрубном испарителе [2] и
пластинчатом [4, 6] определяли скорость
рассола в пластинчато-ребристом испарителе:
шп = 0,15
fpH
0,364
./0,455
1з
V
0,091
29

где /—площадь поперечного сечения, м2;
Н — высота канала, м;
йэ — эквивалентный диаметр, м.
Для расчета конвективной теплоотдачи в
трубе и плоском канале использовали
критериальную формулу
Nu= 0,021Re°'8Pr0'43.
Коэффициенты теплоотдачи при кипении
аммиака на пучке труб и в вертикальном щелевом
канале рассчитывали по уравнениям,
полученным в экспериментальных работах [3, 5].
Плотность теплового потока испарителей
qF находили графо-аналитическим методом.
Полученная зависимость E=f(NF)
показывает (рис. 3), что при A/^idem энергетическая
эффективность у аммиачного
пластинчато-ребристого испарителя выше, чем у испарителя
40ИТГ на 20%.
Энергетический коэффициент может быть еще
более повышен за счет уменьшения ширины щели
канала и длины просечек, увеличения степени
оребрения со стороны хладагента.
Удельные затраты мощности на преодоление
сопротивления в различных типах испарителей в
зависимости от скорости хладоносителя
представлены на рис. 4. Сравнительные зависимости
показывают, что при w>0,5 м/с затраты
мощности на прокачивание рассола в опытной модели
пластинчато-ребристого испарителя
значительно меньше, чем в испарителе из пластин VII-
02К.
Сопоставление испарителей по объему, массе
и стоимости проведено по расчетным формулам
работы [2] при равенстве мощностей на
прокачивание рассола. Значения компактности,
стоимости и массы единицы теплопередающей
поверхности взяты по данным [2, 8] и нормали Н-91-
Е
103-
3
8
7
В
5
h
3
NF,Bmlnz
ч
N
<|
\^
Ч. >w
\
>
/'
\>
А
VA—
2'
\
л
/
2 3 k 5 В 7 8 9 W I 3 h NFyBmJM2
Рис. 3. Зависимость E=f(NF):
I — пластинчато-ребристый испаритель; 2 — кожухотрубный.
W
50
w
30
20
10
0
±
Z
/
3
/
0,2 Ofi 0,6 0,8 1 1,1
V*
1,Б
178 Z
(v,H/c
Рис. 4. Зависимость затрат мощности на преодоление
сопротивления в различных типах испарителей от
скорости хладоносителя:
/—фреоновый из пластин VII-02K, раствор СаС12, *«= —5°С
[1]; 2 — опытный пластинчато-ребристый, раствор NaCl,
tр=— 5°С; 3 — аммиачный 40 ИТГ, раствор NaCl, *р=—5°С
69 завода «Компрессор», для
пластинчато-ребристого испарителя — по опытной модели и
затратам на ее изготовление.
Компактность, м2/м3
Масса 1 м2 поверхности, кг/м2
Яп
Стоимость 1 м2 поверхности, руб/м2
С„
Са
Соотношение объемов, масс и стоимости при
NF = idem
Vu
Ск_
Gu
Ck_
40
120
48,5
19,9
30
23
3
2,5
1,3
Как видим, аммиачный испаритель из
листовых пластинчато-ребристых элементов имеет
преимущество перед кожухотрубным: его объем
в 3 раза, масса в 2,5 раза, стоимость в 1,3 раза
меньше.
Проведенное исследование доказывает
технико-экономическую эффективность создания и
использования аммиачных испарителей из
листовых пластинчато-ребристых материалов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Данилова Г. Н., Азарсков В. М.
Экспериментальное исследование теплообмена в элементе
пластинчатого фреонового испарителя. —
«Холодильная техника», 1972, № 10, с. 52—54.
2. Д а н и л о в а Г. Н., И в а н о в О. П.
Сопоставление тепловой эффективности, весов и габаритов ко-
жухотрубных испарителей холодильных установок. —
«Известия ВУЗов», 1966, № 12, с. 71—76.
З.Данилова Г. Н., Малюгин Г. И., Мал ¦
ков Л. С. Экспериментальное исследование
теплообмена при кипении аммиака в вертикальных
кольцевых каналах. — «Холодильная техника», 1975, № 9,
с. 32—37.
30

4. Перспективы использования пластинчатых аппаратов
в компрессионных холодильных машинах. —
«Холодильная техника», 1971, №12, с. 5—10. Авт •
О. П Иванов, В М. Азарсков, С. Т. Бутырская,'
В. О. Мамченко, Л. М. Коваленко, О. А. Коробчан-
скии. v
5. Куприянова А. В. Теплоотдача при кипении
аммиака на горизонтальных трубах. — «Холодильная
техника», 1970, № 11, с. 40—44
спра-
6. Теплообменники пластинчатые. Инф
вочник. М., ЦИНТИхимнефтемаш, 1972.
7. У с ю к и н И. П., К а н К. Д., Г а л е ж а В. Б.
Исследование теплообмена при кипении фреонов на
пластинчато-ребристых поверхностях. —
«Холодильная техника, 1975, № ю, с. 30—34.
8. Ценник 23-02. Перечень холодильной аппаратуры,
изготовляемой предприятиями Минхиммаша. М., 1977*
Теплоотдача при конденсации фреона-22
на горизонтальной трубке
в присутствии неконденсирующегося газа
УДК 536.24:621.564
А. С. КАППЕЛЬ, В. П. НЕКРАСОВ
Астраханский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
Наличие воздуха в системе холодильной
установки оказывает значительное влияние на
теплоотдачу в конденсаторе [1, 3, 6, 7, 9]. В
практических целях было исследовано влияние
неконденсирующегося газа на теплообмен при
конденсации фреона-22 при относительно невысоких
концентрациях (г=0440% по объему) инертного
компонента в диапазоне изменения тепловых
потоков ^ = Ю3-Ы04 Вт/м2 и температур
конденсации /к=25-ь35°С.
В качестве наладочных были проведены опыты
поj конденсации технически чистого фреона-22.
Исследование проведено на экспериментальной
установке, схема которой показана на рис. 1.
Ее основные узлы: экспериментальный
конденсатор 3 и парогенератор /, образующие рабочий
контуру в котором находится фреон-22;
водонапорный 2 и водомерный 4 баки, водяной насос 5;
камера приготовления калибровочных смесей 6
и баллоны с аргоном, фреоном-22 и азотом, со-
Рис. 1. Принципиальная схема экспериментальной
установки:
/ — парогенератор; 2 — водонапорный бак; 3 —
экспериментальный конденсатор; 4 — водомерный бак; 5 — насос- 6 —
камера приготовления калибровочных смесей; 7 —
вакуум-насос; 8 — электронный самопишущий потенциометр; 9 —
газовый хроматограф; 10 — мерники конденсата.
31

ставляющие узел газового анализа; вакуум-
насос 7, электронный самопишущий
потенциометр 8, газовый хроматограф 9, мерники
конденсата 10. Кроме того, установка оснащена
газовыми фильтрами, редукторами,
образцовыми манометрами и запорной арматурой.
Давление в рабочем контуре измеряет образцовый
манометр типа МО-1227 кл. 0,16.
Экспериментальный конденсатор снабжен
двумя смотровыми окнами для визуальных
наблюдений. Подача пара на экспериментальную
трубку — распределенная. Количество
конденсата, образующегося на экспериментальной
трубке и вне ее, измерено раздельно объемным
методом.
Экспериментальные трубки: стальная
гладкая диаметром 25x2,5 мм и стальная оребрен-
ная с параметрами: шаг и высота ребер 1 мм,
наружный диаметр ребер 20 мм, наружный и
внутренний диаметры трубки 18 и 15 мм.
Рабочая длина каждой трубки 0,9 м.
В эксперименте измерены следующие
величины: температура — стенки трубки, конденсата,
насыщенного пара (парогазовой смеси), жидкости
и пара в парогенераторе, охлаждающей воды на
входе и выходе из конденсатора, окружающего
воздуха; количество — конденсата ,
образующегося на экспериментальной трубке, на
обечайке и крышках конденсатора, воды,
поступающей в конденсатор, тепла, расходуемого на
испарение хладагента; давление — избыточное
в рабочем контуре и барометрическое;
концентрация инертного компонента смеси.
Температуры определяли компенсационным
методом с помощью хромель-копелевых
термопар и полуавтоматического потенциометра Р-345
кл. 0,001. Термопары заделывали на наружной
поверхности экспериментальных трубок в
специальные пазы в шести сечениях по длине и
двух точках по периметру трубок. Таким
образом, температуру стенки определяли как
среднюю из показаний 12 термопар. Усредняли
также показания трех термопар, фиксировавших
температуру конденсата, стекавшего с
экспериментальной трубки, и восьми термопар,
фиксировавших температуру насыщенного пара
(парогазовой смеси). Измерения некоторых
температур дублировали лабораторными
термометрами типа ТЛ-4.
Плотность теплового потока qF подсчитывали
по мощности электрических грелок
парогенератора, количеству конденсата и расходу
охлаждающей воды. Расхождение баланса при
определении qF этими методами составляло в среднем:
±10%. Ввиду того что измерения мощности
электрических грелок парогенератора имели
наименьшую погрешность, для опытов были взяты
значения qF, подсчитанные этим методом.
Диапазон изменения плотности теплового потока,
отнесенного к наружной поверхности трубки
FH, составлял 1500—12000 Вт/м2.
Концентрацию инертного компонента смеси
определяли хроматографическим методом [8].
В качестве неконденсирующегося газа
применяли азот, термодинамически подобный воздуху [5 ].
Результаты опытов показаны на рис. 2 и 3.
Значения а и qF отнесены к FH; на рис. 3, б
показана сравнительная кривая, для которой
а и qF отнесены к основной поверхности F0
(гладкая трубка с удаленными ребрами и наружным
диаметром D0).
10 20
nF-W]3Bmftz
Рис. 2. Зависимость а =/ (qF) при конденсации фреона-22
на одиночной гладкой горизонтальной трубке в
присутствии неконденсирующегося газа (азота) различных
концентраций:
а — ?К=25°С; / — объемная концентрация азота 0%; 2, 3,
4, 5, 6, 7 — соответственно 0,5; 1,1; 2,3; 3,2; 5,8; 7,5%;
б — *К=35°С; 1 — 0% ' - - ~ "
1,1; 1,8; 2,6; 3,8; 5,4; 6,9%
2, 3, 4, 5, 6,7,8 — соответственно 0,6;
32

Ф10;3Вт1(мг-Н}
W \ г
Рис. 3. Зависимость а=/(<7.р) при конденсации фреона-22
(/К=30°С) на одиночной мелкоребристой горизонтальной
трубке:
а — технически чистый фреон-22; 1 — расчет по методике [2];
2 — эксперимент; 3 — расчет по уравнению D);
б — фреоно-азотная смесь; / — объемная концентрация
азота 0%; 2, 3, 4, 5, 6, 7 — соответственно 0,9; 2,1; 3,3; 4,2; 5,7;
7,8%; 8 — расчет для английской трубки[10]; 9 — расчет для
гладкой экспериментальной трубки.
Коэффициент теплоотдачи а, Вт/(м2-К),
определяли по отношению
Для случая конденсации пара из парогазовой
смеси
е = *п— гст, B)
где tu — температура пара вдали от поверхности
конденсации, °С;
tCT—температура поверхности конденсации, °С.
Опытные значения коэффициента
теплоотдачи а для гладкой трубки меньше рассчитанных
по формуле Нуссельта
"-¦"YW- <3)
примерно на 12%.
На рис. 2 отражено влияние температуры
конденсации на интенсивность теплообмена при
конденсации фреона-22 на гладкой трубке. С
повышением tK на 10°С в исследованном интервале
tK и qF коэффициент теплоотдачи уменьшается
примерно на 9—10%, что соответствует
теоретической формуле Нуссельта.
Из рис. 2 видно, что присутствие
неконденсирующегося газа приводит к значительному
снижению коэффициента теплоотдачи при
конденсации фреона-22, а в области малых
тепловых потоков изменяет характер влияния qF
на а, что согласуется с результатами
исследования [1].
Общепринятым методом интенсификации
теплоотдачи при конденсации фреонов является
оребрение теплопередающей поверхности
ребрами постоянной и переменной толщины.
Принимая во внимание опыт изготовления стальных
труб с накатными ребрами (ЧССР), оребрение
теплопередающих трубок ребрами перехменной
толщины и относительно небольшой A—3 мм)
высоты следует считать более перспективным
как для фреоновых конденсаторов целевого
назначения, так и для унифицированных амми-
ачно-фреоновых аппаратов. В ряде работ
показано, что шаг ребер, их высота и средняя
толщина оказывают влияние на интенсивность
процесса.
Исследованием [11 ] установлено, что значения
коэффициента теплоотдачи ребра ар,
рассчитанные по формуле [2]
ар=«И>р. D)
в 1,3—1,5 раза ниже опытных. Это объясняется
уменьшением толщины конденсатной пленки на
вершинах ребер, не учтенным данной формулой.
Выводы настоящей работы (см. рис. 3, а)
аналогичны.
Авторами [4] предложено параметр ал ьное
уравнение
Nu=0,72(GaPrK)°'25We°'2Z?'282^62, E)
полученное в экспериментах по конденсации
фреона-113. Наличие в уравнении E) критериев
формы оребрения Z± и Z2 предопределяет его
проектно-конструкторскую ценность. Нами
произведен в широком интервале температур и
тепловых потоков расчет по формуле E)
мелкоребристых трубок [10] с различной геометрией
оребрения (см. таблицу). Оптимизационные
расчеты на основании анализа вариаций
критериев Z± и Z2 определили параметры
оребрения трубки, на которой была проведена серия
экспериментов при температуре конденсации
30°С (см. рис. 3). Аппроксимирующая кривая
(рис. 3, а) лежит ниже расчетной, что
объясняется, по-видимому, явлением щелевой
капиллярности, не учтенным формулой E).
Результаты экспериментов по конденсации
фреона-22 из парогазовой смеси на
рассчитанной трубке показаны на рис. 3, б. Заметного
33

Теплообменная трубка
Применяемая в СССР [10]
Предложенная ВНИИхолодмашем
[10]
Применяемая в Англии [10]
Применяемая в Чехословакии [10]
Экспериментальная [11]
То же [2]
» [2]
Экспериментальная,
предложенная авторами
*
Диаметр, мм
наружный
ребра
21,00
16,00
16,00
20,20
20,00
16,20
16,64
20,00
трубки
16,50
14,20
14.00
17,40
16,00
14,36
14,00
18,00

внутренний
13,2
12,0
12,0
14,6
12,00
12,00
12,00
15,00
высота
2,25
0,90
1,00
1,40
2,00
0,98
1,32
1,00
Параметры ребер, мм
шаг
2,00
1,18
1,18
1,25
2,00
0,81
0,81
1,0
толщина
в торце
0,30
0,30
0,20
0,525
0,50
0,14
0,14
0,10
у
основания
1,72
0,63
0,98
0,746
1,80
0,67
0,67
0,452
Степень
оребрения
3,60
3,40
2,17
3,50
3,63
2,75
3,86
2,71
эжектирующего действия стекающей пленки
конденсата на парогазовый слой и разрушения его
обнаружено не было.
Опытные данные для ряда хладагентов
показаны в координатах а°м — г на рис. 4. Видно,
а0
что влияние неконденсирующихся газов на
теплообмен при конденсации фреонов слабее, чем
при конденсации аммиака. Здесь имеет значение
тот факт, что термическое сопротивление
пленки фреонового конденсата значительно
превышает аналогичное сопротивление в аммиачном
конденсаторе. Поэтому дополнительное
термическое сопротивление на границе раздела фаз,
обусловленное наличием парогазового слоя, в
случае конденсации фреонов имеет
относительно меньшее значение.
Таким образом, присутствие во фреоновом
конденсаторе неконденсирующегося газа
сравнительно небольших концентраций @,1—5,0%
по объему) приводит к резкому снижению
коэффициента теплоотдачи и ликвидирует
положительный эффект оребрения. Это вызывает
ССсм
Cto
1,0
0,8
0,6
о,1*
0,2
Рис. 4. Относительное снижение коэффициента
теплоотдачи в зависимости от объемной концентрации инертного
компонента:
/ — фреон-12 — воздух [б]; 2 — фреон-22 — азот (данные
авторов); 3 — фреон-21 — воздух [3]; 4Л— аммиак — воздух [7]-
1
2
1 '
ь
5 1
7
7 (
2
J i
1
з\
? г,%
необходимость разработки и внедрения в
промышленность новых способов своевременного
обнаружения и удаления воздуха из систем
фреоновых холодильных установок средней и
крупной производительности.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Геллер 3. И., Смирнов Г. Ф., Зайну-
л и н а Н. С. Исследование теплообмена при
конденсации фреона-13. — «Холодильная техника», 1972,
№ 7, с. 52—55.
2. Данилова Г. Н., Иванов О. П., X и ж -
н я ков С. В. О методике расчета коэффициента
теплоотдачи при конденсации фреонов на пучке
оребренных труб. — «Холодильная техника», 1968,
№ 6, с. 10—14.
3. Дорохов А. Р. Теплообмен при конденсации
фреона-21 в присутствии неконденсирующихся
газов.— В кн.: Вопросы гидродинамики и
теплообмена. Новосибирск, 1972, с. 197—203.
4. Зозуля Н. В., Боровков В. П., К а р -
х у В. А. Интенсификация процесса теплоотдачи при
конденсации фреона-113 на горизонтальных
трубках. — «Холодильная техника», 1969, № 4, с. 25—28.
5. КессельманП. М., Г о р ы к и н С. Ф. О
термодинамическом подобии азота, кислорода и
воздуха. — ИФЖ, 1965, № 3.
6. Мазюкевич И. В. Влияние воздуха на
теплообмен при конденсации паров некоторых
хладагентов в конденсаторах холодильных машин. — «Труды
ЛТИХП», т. 14, Л. — М., 1956.
7. Мазюкевич И. В. Опытное исследование
теплообмена при конденсации паров аммиака из смеси
с воздухом на горизонтальной трубе. —ЖПХ, 1960,
т. 33, № 5, с. 1060—1068.
8. Методы определения неконденсирующихся газов
во фреоновой системе. — «Холодильная техника»,
1976, № 1, с. 25—27. Авт.: А. С. Каппель, А. А.
Широков, А. М. Цейтлин, С. А. Путилин.
9. МирмовН. И., Емельянов Ю. В. О
коэффициенте теплопередачи в аммиачных
конденсаторах. — «Холодильная техника», 1975, № 9,
с. 37—39.
10. Теплообменные аппараты холодильных
установок. Л., «Машиностроение», 1973, с. 93. Авт.:
Г. Н. Данилова, С. Н. Богданов, О. П. Иванов,
Н. М. Медникова.
11. Хижняков С. В. Теплообмен при конденсации
фреонов-12 и 22 на гладких и оребренных трубках. —
«Холодильная техника», 1971, № 1, с. 31—34.
34

УДК 663.674
Влияние низких температур на пенообразующие свойства
стабилизаторов мороженого
Канд. техн. наук Ю. Л. ОЛЕНЕВ, О. С. БОРИСОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Как было установлено авторами ранее [1], ни
один из стабилизаторов, используемых в
производстве мороженого, не отвечает в полной
мере комплексу показателей, характеризующих
пенообразующие свойства стабилизаторов. В
связи с этим было высказано мнение о
целесообразности применения композиций стабилизаторов
и разработаны рекомендации по составу таких
композиций.
Поскольку, однако, под действием
замораживания некоторые свойства, в частности вязкость,
отдельных стабилизаторов могут изменяться [2],
следует ожидать и изменения их пенообразую-
щих свойств. В связи с изложенным были
проведены исследования влияния низких
температур на пенообразующие свойства растворов
стабилизаторов.
Для исследований использовали растворы
стабилизаторов в восстановленном обезжиренном
молоке — свежеприготовленные, после
замораживания со средней линейной скоростью
12 мм/ч, а также после 10-суточного хранения
при температуре —30°С. Замороженные
образцы перед исследованием расплавляли.
Пенообразующие свойства характеризовали
объемной массой взбитого раствора, его
устойчивостью, объемом взбитого раствора,
получаемым из единицы объема жидкости. Методики
определения этих показателей изложены
ранее [1]. Динамическую вязкость растворов
стабилизаторов измеряли с помощью
вискозиметра Гепплера при температуре 4°С.
Результаты исследований приведены в табл. 1.
Как следует из табл. 1, после замораживания
динамическая вязкость растворов уменьшается.
Снижается взбитость растворов, у большинства
из них увеличиваются диаметры воздушных
пузырьков и объемная масса, пена становится
менее устойчивой.
Динамическая вязкость раствора метилцел-
люлозы в обезжиренном молоке после
замораживания изменяется незначительно. Наибольшую
вязкость имеют растворы агароида, метил
целлюлозы и альгината натрия. Вязкость раство-
Стабилизатор
(концентрация его в
восстановленном обезжиренном
молоке)
Картофельный
крахмал C%)
Желирующий
картофельный крахмал
B,3%)
Желатина @,75%)
Агароид @,45%)
Альгинат натрия
@,3%)
Казеинат натрия
A,5%)
Мука пшеничная C%)
Метилцеллюлоза
@,45%)
Пектин свекловичный
@,3%)
Восстановленное
обезжиренное молоко
(молочного белка 5,4%)
Динамическая вязкость раство-
до
замораживания
34,5
6,6
17,1
42,4
44,2
5,3
14,0
8,4
2,5
1,7
ра, мг1-с/м
после

замораживания
—
2,8
9,6
7,4
3,4
4,9
8,2
—
1,6
после
хранения
—
3,5
9,6
6,5
3,2
4,5
8,7
2,5
—
Взбитость оаствооа. %
до
замораживания
176
194
162
177
194
214
191
71
191
230
после

замораживания
123
150
157
122
188
212
189
56
—
208
после
хранения
61
124
80
111
182
206
178
91
199
—
Таблица 1
Средневзвешенный диаметр
воздушных пузырьков,
до
замораживания
170
60
150
120
70
2000
100
1500
100
5000
после
замораживания
280
200
200
240
100
1800
150
2000
—
5000
мкм
после
хранения
500
320
250
320
130
2200
220
1400
150
—
07
35

Продолжение
Стабилизатор
(концентрация его в
восстановленном обезжиренном
молоке)
Картофельный
крахмал C%)
Желирующий
картофельный крахмал
B,3%)
Желатина @,75%)
Агароид @,45%)
Альгинат натрия
@,3%)
Казеинат натрия
A,5%)
Мука пшеничная C%)
Метилцеллюлоза
@,45%)
Пектин свекловичный
@,3%)
Восстановленное
обезжиренное молоко
(молочного белка 5,4%)
Объемная
до
замораживания
0,37
0,33
0,35
0,31
0,38
0,33
0,36
0,66
0,37
0,35
масса взбитого
раствора, г/см
после

замораживания
0,44
0,39
0,35
0,37
0,36
0,43
0,36
0,71
0,36
J
после
хранения
0,57
0,44
0,52
0,42
0,38
0,38
0,36
0,57
0,35
—
Устойчивость взбитого раств
масса отделившейся за
до
замораживания
50
80
25
0
0
100
(за 20
мин)
0
50
100
100
(за 9 мин)
кости, %
после

замораживания
56
82
30
0
0
100
(за 15 мин)
0
49
100
(за 5 мин)
1 ч жид-
после
хранения
77
93
100
0
2,0
100
(за 13
мин)
2
47
100
—
эра
продолжительность
самопроизвольного
половину
до
замораживания
>240
>240
>240
>240
>240
15
>240
30
35
5
разрушения пены на
высоты столба
жидкости, мин
после

замораживания
>240
>240
40
10
>240
6
>240
45
3
после
хранения
30
10
5
10
>240
5
>240
60
20
—
ров крахмалов после замораживания не могла
быть определена из-за потери гомогенности.
Взбитость растворов крахмалов и агароида
в восстановленном обезжиренном молоке
снижается наиболее значительно, в то время как
этот показатель для растворов желатины, ка-
зеината натрия, альгината натрия и пшеничной
муки почти не изменяется. Взбитость раствора
метилцеллюлозы после замораживания
несколько уменьшается, абсолютное значение
этого показателя самое низкое. Существенное
увеличение диаметров воздушных пузырьков
отмечалось в растворах крахмалов и агароида.
В процессе замораживания объемная масса
большинства взбитых растворов
стабилизаторов в восстановленном обезжиренном молоке
возрастает. Весьма существенно увеличивается
объемная масса взбитых растворов крахмалов,
казеината натрия и агароида. Не изменяется
или остается почти без изменения объемная
масса взбитых растворов пшеничной муки,
альгината натрия и желатины. Объемная масса
взбитого раствора метилцеллюлозы после
замораживания увеличивается, при этом
абсолютная величина этого показателя остается
самой высокой.
Устойчивость взбитых растворов агароида,
альгината натрия и пшеничной муки после
замораживания не изменяется, в то время как
растворов крахмалов, желатины и
метилцеллюлозы существенно снижается. Значительно
сокращается время самопроизвольного
разрушения пены в растворах агароида и желатины.
Показатели, характеризующие пенообразую-
щие свойства восстановленного обезжиренного
молока, после замораживания изменяются мало.
Исследование пенообразующих свойств
растворов стабилизаторов после хранения в
замороженном состоянии показало, что их
динамическая вязкость в течение 10 дней после
замораживания существенно не изменилась,
значительно уменьшилась взбитость растворов
крахмалов, желатины, агароида и соответственно
увеличились объемная масса и
средневзвешенные диаметры воздушных пузырьков взбитых^
растворов. Взбитость раствора метилцеллюлозы
наоборот увеличилась, а объемная масса и
диаметр воздушных пузырьков уменьшились.
Наиболее устойчивыми оказались взбитые растворы
альгината натрия и пшеничной муки.
Устойчивость взбитых растворов крахмалов резко
снизилась. Взбитые растворы агароида по
показателям устойчивости занимали промежуточное
положение.
Аналогичным путем было проведено изучение
влияния низких температур на свойства
подкисленных водных растворов стабилизаторов.
При этом результаты, полученные по показате-
36

Таблица 2
Свойства стабилизатора
Повышение
динамической вязкости
Пенообразование
Стабилизация пены
Устойчивость к воз»
действию низких
температур
Повышение
динамической вязкости
Пенообразование
Стабилизация пены
Устойчивость к
воздействию низких
температур
Мороженое
На молочной
основе
На плодово-
ягодной
основе

Картофельный крахмал
+++
++
++
+
+++
+
+
Желирую-
щий
картофельный
крахмал
Желатина
+
+++
i
+
+
+
++
++
++
+
++
+
+
+
Агароид
++++
++
++++
++
++++
++
+
Альгинат
натрия
++++
+++
++++
++++
++++
++
Казеинат
натрия
+
++++
+
++
+
+++
+
++
Мука
пшеничная
++
+++
++++
+++
++
+
++
Метилцеллю-
лоза
+
+
+
++++
+
+
Пектин
свекловичный
+
+
+++
+
+
лям взбитости и продолжительности полного
разрушения пены, мало отличались от данных,
характеризующих свойства растворов, не
подвергавшихся замораживанию. Наиболее
стабильными к воздействию низких температур
оказались растворы альгината натрия, метил-
целлюлозы, пектина свекловичного, муки
пшеничной, казеината натрия.
Для более наглядного сопоставления
показателей пенообразующих свойств
стабилизаторов и выбора их оптимальных композиций на
основе результатов экспериментов, изложенных
в настоящей и предыдущей [1 ] статьях, была
составлена табл. 2, в которой наличие тех или иных
свойств отмечалось знаком «+», их отсутствие
знаком «—». Степень выраженности свойств
характеризовалась количеством знаков «+»: чем
сильнее были выражены свойства, тем большим
количеством этих знаков они обозначались.
Указанная таблица послужила основанием
для уточнения разработанных ранее
рекомендаций по применению стабилизаторов. При их
выборе принимали во внимание необходимость
наличия сильно выраженных свойств по всем
приведенным в таблице показателям. Если такие
свойства не были присущи одному
стабилизатору, то подбирали второй стабилизатор, чтобы
недостающие свойства в композиции были
восполнены.
Можно предположить, что для применения в
производстве мороженого на молочной основе
окажутся удачными следующие стабилизаторы
и их композиции, перечисленные в порядке
убывания эффективности их действия:
37
стабилизаторы — альгинат натрия, агароид,
мука пшеничная, желатина;
композиции стабилизаторов — альгинат
натрия + казеинат натрия, агароид + казеинат
натрия, мука пшеничная + казеинат натрия;
желатина + агароид, альгинат натрия + же-
лирующий картофельный крахмал, альгинат
натрия + картофельный крахмал, агароид +
желирующий картофельный крахмал.
Анализ табл. 2 показывает, что для
применения в производстве мороженого на плодово-
ягодной основе могут быть рекомендованы лишь
композиции стабилизаторов (перечислены также
в порядке убывания эффективности их действия):
мети л цел л юл оз а + альгинат натрия, метилцел-
люлоза + пектин, метилцеллюлоза + мука
пшеничная, метилцеллюлоза + агароид,
метилцеллюлоза + картофельный крахмал,
метилцеллюлоза + желирующий картофельный
крахмал.
Если применение композиций стабилизаторов
почему-либо затруднено, то можно
рекомендовать для мороженого на плодово-ягодной
основе следующие стабилизаторы: муку
пшеничную, пектин, желатину, мети л целлюлозу.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Оленев Ю. А., Борисова О. С. Пенообра-
зующие свойства стабилизаторов для мороженого. —
«Холодильная техника», 1977, № 7, с. 32—37.
2. Фильчакова Н. Н. Способ оценки физико-
химических свойств стабилизаторов для
мороженого.— «Холодильная техника», 1974, № 11, с. 46—48.

УДК 637.54.037.5.004.4
Ультраструктурные изменения мышечной ткани кур
при замораживании и последующем холодильном хранении
В. Н. КОРЕШКОВ, канд. техн. наук В. В. ГУСЛЯННИКОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Тесная взаимосвязь структурных и
физико-химических свойств сырья и готовой продукции
позволяет использовать микроструктурный метод
анализа для оценки влияния различных
технологических процессов, в том числе холодильного
консервирования, на их качество. Большие
возможности при этом открывает электронная
микроскопия, успешно примененная рядом
исследователей [2, 5, 6, 8, 9, 11] для изучения
продуктов животного происхождения в процессе
холодильной обработки и хранения.
Ниже представлены результаты электронно-
микроскопических исследований мышечной
ткани кур, упакованных под вакуумом в
полимерные термоусадочные пакеты, после быстрого
(в воздухе — при скорости замораживания 3—
4 см/ч) и сверхбыстрого (в жидком азоте — при
10—12 см/ч) замораживания и последующего
30-месячного хранения при температурах —18+
±1, —30± 1,8 и —50±3°С. Материал, условия
предварительной обработки и замораживания
опубликованы ранее [3].
Образцы светлого и темного мяса
анализировали до и после замораживания —
размораживания и через каждые три месяца холодильного
хранения. Тушки размораживали в воде
бесконтактным способом при температуре 16—18°С
до 0—1°С в толще продукта. Для исследования
отбирали пробы A—1,5 мм3) мышечной ткани не
менее чем от пяти тушек в каждом опыте,
помещали их на пластинку оргстекла в каплю
фиксатора и лезвием безопасной бритвы разделяли
на несколько кусочков, которые выдерживали
два часа в 0,25%-ном растворе глутаральдеги-
да, а затем два часа в 1%-ном растворе Os04,
приготовленных на фосфатном буфере 0,1 М
(рН=7,2+7,4) при температуре 4—6°С. После
обезвоживания пробы заливали в эпон-812,
приготавливали срезы на ультрамикротоме LKJB-
-4801А, контрастировали уран ил ацетатом и
уксуснокислым свинцом [12] и рассматривали в
электронном микроскопе J EM-100B при
увеличении в 4—100 тыс. раз. Изучаемый материал
сопоставляли по видам мышечной ткани,
условиям замораживания, срокам и температурам
хранения, а также сравнивали с контрольными
(неморожеными) образцами.
38
Электронно-микроскопические исследования
контрольных образцов выявили типичную
структуру поперечно-полосатых мышечных волокон
с некоторыми различиями светлых и темных
волокон, отражающими их известные
функциональные и биохимические особенности. Например, в
светлых волокнах более выражена миофибрил-
лярная субстанция, чем саркоплазматическая,.
и упорядоченнее располагаются актиновые и
миозиновые нити и в целом — саркомеры
относительно друг друга, лучше развиты элементы
саркоплазматического ретикулума;
митохондрии в основном обнаруживаются между миофиб-
риллами, простираясь на полторы-две длины их
саркомеров, они имеют редкие короткие кристы
и матрикс меньшей электронной плотности; чаще,
чем в темных мышечных волокнах, встречаются
гранулы гликогена и отсутствуют липидные
включения. В обоих видах мышечных волокон
четко различимы параллельность и двухкон-
турность оболочек митохондрий, ядер,
сарколеммы. Последняя плотно прилегает к миофиб-
риллам, и хорошо выражена ее
морфологическая связь с саркоплазматическим ретикулом
(Т-система).
После замораживания — размораживания
тушек на препаратах мышечной ткани видны
остаточные следы — полости в местах
расположения кристаллов льда, заполненные
мелкозернистой белковой массой, нередко включающей
различные органеллы мышечного волокна.
Количество полостей, наблюдаемых в основном
внутри волокон, определяется условиями
замораживания [1, 2, 9]: в образцах, замороженных в
жидком азоте, их много, в воздухе — единицы.
Это накладывает отпечаток на картину
ультраструктурных изменений мышечных волокон. Так,
например, плотность зернистой массы выше во
внутриволоконных полостях, чем в
межволоконных, и выше в полостях мышечных тканей,
замороженных в воздухе, чем замороженных в
жидком азоте.
Изменения сарколеммы также зависят, как
это видно из сопоставления электроннограмм
(рис. 1), от расположения кристаллов льда.
Так, при наличии общих черт (отслоение ее ба-
зального и плазматического слоев) выявляется
различие: локальное нарушение
морфологической связи сарколеммы с Т-системой (показано
двойной стрелкой) при внутриволоконном
(рис. 1, б) и полное нарушение — при межволо-

конном (рис. 1, в) нахождении кристаллов льда.
Таким различием отчасти можно объяснить
большие потери массы продукта после медленного
замораживания, когда, наряду со значительным
перемещением влаги и замерзанием ее между
волокнами, происходят глубокие изменения
структуры сарколеммы.
При сравнении контрольных и размороженных
образцов на срезах замораживавшихся в
жидком азоте и воздухе тканей отмечены
многообразные изменения митохондрий,
характеризующиеся набуханием с одновременным
локальным просветлением матрикса, уменьшением
межмембранного пространства и некоторой
деформацией окружающих миофибрилл. Кристы
расширены, часто вакуолизированы и фрагмен-
тированы. Наряду с этим, в случае
непосредственного контакта митохондрий с кристаллами
льда, как это видно из рис. 2, происходит
разрушение их наружной оболочки с выходом мат-
Рис. 2. Полость внутри темного мышечного волокна
(размороженный образец после замораживания в жидком
азоте).
Увеличение в 27600 раз
Рис. 1. Сарколемма светлых мышечных волокон:
а _ до замораживания (увеличение в 34800 раз); б — после
размораживания (замораживание в воздухе) (увеличение в
12000 раз); в — после размораживания (замораживание в
жидком азоте); Сл — сарколемма; В — вакуоли; * — полость на
месте расположения кристалла льда; МФх — МФ^ — мышечные
фибриллы (увеличение в 4800 раз).
рикса и крист в образовавшуюся полость
(показано стрелками).
Изменения в ультраструктуре ядер
проявляются в просветлении нуклеоплазмы, маргина-
ции и агрегации хроматинового вещества с
ориентацией его вблизи оболочек. Перинукле-
арное пространство неравномерно расширено, и
нередко вакуолизирована наружная оболочка.
При сравнении ядер установлено, что более
глубокие изменения характерны для светлого
мяса и после замораживания в жидком азоте.
Возможно, в некоторой степени это связано и с
морфологическими особенностями светлых
мышечных волокон, у которых ядра располагаются
преимущественно в глубине волокна, между
миофибриллами, где в основном имеет место и
кристаллизация влаги. В темном мясе ядра
ориентированы на поверхности волокна под
сарколеммой.
В саркоплазме размороженных образцов
просматривается множественная вакуолизация и
расширение поперечных и продольных цистерн
саркоплазматического ретукулума.
Сократительный аппарат мышечного волокна
в основном сохраняет организацию и
упорядоченность расположения саркомеров
относительно друг друга, хотя на некоторых препаратах
можно отметить их смещение. На продольных
срезах, чаще светлого мяса, обнаруживаются
поперечные разрывы, по узлам и полосам
сокращения, образовавшиеся до замораживания, а
также продольное расщепление мышечных волокон.
Следует отметить достоверное увеличение в
размороженной ткани числа сокращенных
мышечных волокон и появление уплотненного слоя
протофибрилл, непосредственно прилегающих к
полостям, при наличии общей картины
разрыхления окружающих миофибрилл.
39

При холодильном хранении тушек птицы в
течение первых 6 месяцев независимо от
температуры существенных ультраструктурных
изменений мышечной ткани к происшедшим в
результате замораживания не добавилось.
К 9 месяцам хранения в образцах,
хранившихся при —18°С (рис. 3), отмечали заметное
увеличение слоя уплотненных протофибрилл,
которые непосредственно контактировали с
кристаллами льда. На этих участках ткани трудно
различаются основные структурные элементы,
сглажена граница саркомеров, сближены протофиб-
риллы, которые неравномерно воспринимают
контрастирующие вещества, и между прото- и
миофибриллами наблюдаются расширенные
участки (пустоты) со слабо просматриваемой
саркоплазмой. В дальнейшем эти участки могут
приобретать вид гомогенной мелкогрануллярной
массы. Большинство мышечных волокон в
течение 9 месяцев хранения хорошо сохраняют
структуру, хотя иногда можно обнаружить
локальные уплотнения в местах, где не было
кристаллов льда.
Более постоянно указанные изменения
проявляются к 15—18 месяцам хранения, а после
24—27 месяцев уже встречаются практически
во всех образцах и имеют диффузный характер.
Выявленные деструктивные изменения
протофибрилл, как результат агрегационных и денату-
рационных превращений белков [5], хорошо
согласуются с нашими данными по влагоудержи-
вающей способности и органолептического
анализа (сочность, консистенция) образцов тушек
птицы, хранившихся при этих же условиях 13].
Наряду с уплотнением и обезвоживанием
после 12—15 месяцев хранения, развиваются и
другие процессы, четко прослеживаемые в
области 1-дисков. На препаратах (рис. 4) видны
прогрессирующая вакуолизация поперечных и
Рис. 3. Участок светлого мышечного волокна вблизи
полости на месте кристалла льда после 9 месяцев хранения при
—18°С (размороженный образец после замораживания
в жидком азоте).
Увеличение в 4800 раз.
40
Рис. 4. Электроннограмма светлого мышечного волокна
после 15 месяцев хранения при —18°С (размороженный
образец после замораживания в жидком азоте):
М — митохондрии. Увеличение в 4800 раз.
продольных цистерн саркоплазматического ре-
тикулума (триад), частичный распад актиновых
нитей, поперечное и продольное расщепление
Z-полосок (показано стрелкой). Последние в
зависимости от стадии развития выглядят либо
утолщенными, либо прерывистыми, либо
разрушенными на протяжении ряда саркомеров.
Подобные разрушения волокон обнаружены и при
хранении мяса в охлажденном состоянии [7],
что свидетельствует о созревании продукта.
Несмотря на это, заметных улучшений в
консистенции птицы не обнаруживается, скорее
наоборот, мясо сухое и рассыпчатое, что можно
объяснить преобладанием агрегационных-дена-
турационных изменений белков при хранении.
Кроме того, на некоторых препаратах
зафиксированы механические повреждения мышечных
волокон, не связанные с какими-то
определенными структурами, возникшие в процессе
хранения, видимо, в результате перекристаллизации
льда. Параллельные исследования с помощью
световой микроскопии позволили заметить
увеличение кристаллов льда, особенно у образцов,
замороженных в жидком азоте. Возросла также
плотность белковой зернистой массы как при
внутриволоконном, так и межволоконном
расположении кристаллов льда, и изменилось
соотношение площадей полость — ткань,
указывающее на ухудшение обратимости структуры
мышечной ткани. Со стороны сарколеммы
просматривается разделение ее на базальную и сар-
коплазматическую мембраны с последующей
множественной фрагментацией.
Что касается структуры митохондрий, то
изменение ее более значительно в результате
замораживания, чем в первые 6—9 месяцев
хранения. При дальнейшем хранении как со стороны
матрикса, так и с наружной и внутренней
мембран происходит редукция крист с очаговой, а
затем и диффузной гомогенизацией, после чего
наступает полное просветление матрикса и раз-

рушается наружная мембрана. Особо резкие
изменения и в более раннем периоде хранения
отмечены в митохондриях (как и в других орга-
неллах), расположенных вблизи кристаллов льда
или входящих в зону уплотнения протофибрилл.
Однако на отдельных участках мышечных
волокон структура митохондрий относительно
хорошо сохраняется до 18—21 месяца хранения.
Субмикроскопические наблюдения за ядрами
показали нарастающее просветление нуклеоплаз-
мы с резко выраженной конденсацией хромати-
нового вещества, с одной стороны, и растворение
последнего при неясно выраженном рисунке
ядерных мембран в процессе дальнейшего
хранения, с другой. Эти явления часто
обнаруживали одновременно в одних и тех же образцах, и
провести четкого различия по срокам хранения в
данном исследовании не представилось
возможным.
Обращает на себя внимание появление в
образцах в процессе хранения липидных
включений, которые располагаются в связи с
митохондриями, элементами саркоплазматического
ретикулума, сарколеммой и другими
мембранными органеллами. Начиная с 9 месяцев
хранения независимо от условий замораживания эти
образования встречались в отдельных
препаратах, как в светлой, так и темной мышечной
ткани, в виде единичных, неравномерной
электронной плотности гранул (рис. 5). После 15—18
месяцев хранения они практически появлялись в
каждом образце и достигали иногда
значительных размеров. Вокруг гранул видны зоны
просветления саркоплазмы и полной редукции
крист митохондрий, а мембранные структуры
теряют двухконтурность, становятся
фрагментарными, расплывчатыми. Такое явление,
отражающее, значительные нарушения липопро-
теидных комплексов и, в частности, отделение
структурно-связанных липидов (фосфолипидов) из
Рис. 5. Ультраструктура темного мышечного волокна
после 12 месяцев хранения при —18°С (размороженный
образец, замораживавшийся в жидком азоте):
Л. Т. — липидное тело; 3. П — зона просветления
митохондрий; стрелками показано отслоение мембран- Увеличение в
21600 раз.
их комплекса с белками мембран, в литературе
рассматривается как липофанероз [7]. Ранее
отмеченные [4] изменения состава
фосфолипидов как в светлом, так и темном мясе по времени
совпадают с морфологическими изменениями,
выявленными в данном исследовании.
Качественные электронно-микроскопические
исследования образцов, хранившихся при
температурах —30 и —50°С, показали, что в них
происходят той же направленности разрушения
структуры, что и в образцах, хранившихся при
—18°С, но с иной степенью выраженности или
глубиной деструктивных процессов. При
температурах хранения—30 и —50°С значительно
лучше сохраняется структура мышечных
волокон и в течение 18—21 месяца хранения
независимо от условий замораживания практически
невозможно было различить эти образцы между
собой. Однако в этот период отмечены
структурные изменения, характерные для хранения
при —18°С, в частности, участки волокон,
расположенные вблизи кристаллов льда, надежно
отличались по уплотненным и обезвоженным
протофибриллам, но слой их был в 2—2,5 раза
тоньше. Зоны уплотнения, а также расщепление
по Z-полоскам и липидные включения на других
участках мышечных волокон, хотя и имели
локальный характер, но возникали при —30°С
через 21—24 месяца хранения с большим
постоянством, что позволяло отличить эти образцы от
образцов, исследованных сразу после
замораживания, либо хранившихся при —50°С.
В течение всего срока хранения при —30 и
—50°С четко просматривались гранулы
гликогена, плотность зернистой белковой массы была
меньше, а обратимость мышечной ткани
(соотношение площадей полость—ткань) выше, чем в
процессе хранения при —18°С. Световая
микроскопия показала менее выраженные процессы
перекристаллизации, в том числе и для
образцов, замороженных в жидком азоте. Заметно
меньшим изменениям подвергалась структура
сарколеммы, митохондрий (рис. 6) и ядер. В
последних, например, прослеживалось увеличение
плотности конденсированного хроматина, но
полного просветления нуклеоплазмы не наступало
в течение всего срока хранения. Митохондрии,
как и другие органеллы, имели менее
существенные нарушения в случае их контакта с липидны-
ми включениями, чем в образцах, хранившихся
при —18°С.
Таким образом, электронно-микроскопические
исследования показали стереотипность
нарушений структуры мяса кур при различной
степени их выраженности в зависимости от вида
мышечной ткани, способа замораживания,
температуры и срока хранения тушек птицы.
41

Рис. 6. Электронограмма темного мышечного волокна
после 30 месяцев хранения при —30°С (размороженный
образец после замораживания в жидком азоте).
Увеличение в 18000 раз.
Степень изменения мышечной ткани также
зависит от расположения ее структурных
элементов относительно кристаллов льда, поэтому
в образцах, замороженных сверхбыстро,
частота обнаруживаемых изменений выше, чем в
быстрозамороженных. Возможно, определенную роль
в этом играет и более низкая конечная
температура отдельных слоев продукта, свойственная
процессу замораживания в жидком азоте и
необходимая для последующего выравнивания и
достижения желаемой температуры по всему
объему продукта.
Полученный морфологический материал о
частоте и характере повреждения структуры
подтверждает данные [10] о более быстром
созревании после размораживания тушек птицы,
замороженных в жидком азоте, по сравнению с
тушками, замороженными в воздухе. Этим можно
объяснить сближение некоторых качественных
показателей у образцов, замороженных
указанными способами, при холодильном хранении [31.
Сопоставляя изменения структуры,
возникающие в результате замораживания и при
последующем хранении в замороженном состоянии,
можно отметить, что в первом случае они больше
касаются органелл (мембран), а во втором —
прото- и миофибриллярного аппарата мышечной
клетки.
Результаты исследования убедительно
свидетельствуют о лучшем сохранении структуры с
понижением температуры, причем различие в
изменении структуры было более заметно
между образцами, хранившимися при —18 и —30°С,
чем при —30 и —50°С.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гистологический метод различия
охлажденных и размороженных образцов продуктов животного
происхождения.— «Холодильная техника», 1977,
№ 4, с. 35—38. Авт.: А. И. Пискарев, М. А. Диби-
расулаев, В. В. Гуслянников, В. Н. Корешков.
2. Гуслянников В. В., Корешков В. Н.
Замораживание птицы в жидком азоте.— В кн.:
Холодильная технология мяса и мясопродуктов. М.,
ВНИХИ, 1975, с. 52—72.
3. Гуслянников В. В., Корешков В. Н.
Исследование изменений качества мяса кур,
замороженных в жидком азоте и в воздухе, в процессе
длительного низкотемпературного хранения. —
«Холодильная техника», 1976, № 12, с. 30—33.
4. Корешков В. Н. Изменение нейтральных ли-
пидов и фосфолипидов в процессе длительного
низкотемпературного хранения кур.— В кн.: Тезисы
докладов второй Всесоюзной научно-технической
конференции молодых специалистов по холодильной
технике и технологии. М., ВНИХИ, 1975, с. 96—98.
5. Костенко Ю. Г., Писменская В. Н.,
Белоусов А. А. Ультраструктурные изменения
замороженного мяса в процессе хранения.— «Труды
18-го Европейского конгресса работников НИИ
мясной промышленности». Канада, 1972, с. 167—175.
6. Пискарев А. И., ДибирасулаевМ. А.
Влияние температуры замораживания на
ультраструктурные изменения мышечной ткани после
размораживания.— «Холодильная техника», 1972, № 4,
с. 42—44.
7. Скалинский Е., Белоусов А.
Ультраструктура поперечно-полосатых мышц при аутоли-
зе.— «Мясная индустрия СССР», 1968, № 12, с. 29—
32.
8. Ультраструктура замороженной парной
и охлажденной мышечной ткани крупного рогатого
скота при длительном хранении в полиэтиленовой
упаковке.— «Мясная индустрия СССР», 1976, № 5,
с. 34—37. Авт.: Е. Скалинский, П. Павловский,
Л. Медведева, А. Белоусов.
9. К о г е s h k о v V., GuslaynnikovV.,
Tina у к о v G.— Annexe 1974—3, Bull IIR, pp. 247—
252.
10. Kuschf eld D., Tiel W.—«Fleischwirtchait»,
1969, Bd. 49, №9, S. 1153—1158.
11. Partmann W.— «Kaltetechnik», 1964, Bd. 16,
№ 11, S. 341—344.
12. Retinoids E.—«I. Cell Biol.,» 1963, 17, № 1,
pp. 208—216.
42

НОВЫЕ ВИДЫ ПРОДУКЦИИ
УДК 628.84
Автономный судовой кондиционер
П. И. ПАТЛАЙЧУК, А. Ф. МОСТОВОЙ,
С. А. КИРИЛИЧЕНКО
На базе автономного кондиционера
АКМГ-Ю-ЗОУ-1 промышленностью освоен
выпуск судового автоматизированного автономного
кондиционера АКМ-ГЭ (рис. 1). Этот
кондиционер предназначен для круглогодичной
обработки воздуха в жилых и служебных помещениях
и может обслуживать несколько смежных
помещений, близких по тепловлажностным
характеристикам. При автоматическом управлении
кондиционер работает в режимах вентиляции,
охлаждения, нагревания и нагревания с
увлажнением. Предусмотрена возможность ручного
управления.
Спецификационные режимы работы
кондиционера определяются параметрами воды и
воздуха (табл. 1). Кондиционер питается от сети
переменного трехфазного тока частотой 50 Гц
и напряжением 380 В. Основные технические
характеристики кондиционера приведены в
табл. 2.
Кондиционер состоит из корпуса, встроенной
холодильной машины, электрического
нагревателя воздуха, электровентилятора,
увлажнительного устройства и системы автоматики.
Корпус кондиционера жесткий, неразъемный,
выполнен из профилей и листов алюминиево-
магниевых сплавов.
*
Рис. 1. Общий вид кондиционера.
Таблица 1
Спецификацион-
ный режим
Охлаждение
I
II
Нагревание и
нагревание с
увлажнением
I
Температура смеси
наружного и рециркуляционного
воздуха, °С
по сухому
термометру
27
38
7,5
по мокрому
термометру
21,7
31
6,4
Температура
охлаждающей
забортной
воды, °С
30
35
Таблица 2
Характеристика
Производительность по воздуху, м3/с
рециркуляционному
наружному
общая
Избыточное давление воздуха, Па
Холодопроизводительность, кВт
Теплопроизводительность, кВт
Перепад между температурами воздуха
в помещении и обработанного воздуха,
°С, не более
в режиме охлаждения
в режиме нагревания
Расход охлаждающей забортной воды,
кг/с
Расход пресной воды на увлажнение
воздуха, кг/с
Мощность, кВт, потребляемая в режимах
охлаждения
нагревания
нагревания с увлажнением
вентиляции jg**
Максимальная потребляемая мощность,
кВт
Масса, кг
Габаритные размеры, мм
длина
высота
глубина

Спецификацией ный режим
i 1 g
0,292
0,125
0,417
300
13,5 I 17,6
14
10
14
1,11—1,39
0,025
5,6 | 6
14,2
17,5
0,7 | 0,8
17,5
480
1500
1620
! 500
43

[Холодильная машина |— [парокомпрессорная,
работает на фреоне-22.
^Компрессор — герметичный поршневой
четырехцилиндровый (цилиндры расположены ра-
диально под углом 90°С) непрямоточный марки
ФГП-14,0-1. Встроенный асинхронный
электродвигатель с короткозамкнутым ротором
насажен непосредственно на вертикальный
эксцентриковый вал компрессора. В обмотку
статора электродвигателя вмонтированы
терморезисторы тепловой защиты. Масло — ХФ12-16 по
ГОСТ 5546—66.
Конденсатор водяной кожухотрубный **«пго-
ходовой. Поверхность мельхиоровых трубок со
стороны фреона со спиральным накатным ореб-
рением; коэффициент оребрения 3,25. Трубки
расположены в шахматном порядке: шаг по
ширине пучка 25 мм, по высоте — 22 мм . Трубные
доски из медноникелевого сплава МНЖ 5-1,
крышки литые из латуни Л062-1,— съемные,
что облегчает очистку трубок. Для защиты от
коррозии в крышке конденсатора
предусмотрены протекторы из стали Ст. Зсп. По сравнению
с кондиционером АКМГ-Ю-ЗОУ-1 теплообмен-
ная поверхность конденсатора увеличена на
30%, что позволило расширить диапазон
работы холодильной машины по температуре
забортной воды до 35°С.
Воздухоохладитель из труб диаметром 10 X
X1 мм с пластинчатым оребрением толщиной
0,3 мм, пластины насаживаются сразу на шесть
или десять трубок с шагом 2,3 мм. Трубки и
ребра медные, коэффициент оребрения 13,2. Для
улучшения контакта между ребрами и
трубками теплообменная поверхность лудится.
Расположение труб шахматное, шаг труб по высоте
воздухоохладителя 25 мм, по глубине —
21,6 мм.
При чрезмерном повышении давления
конденсации или понижении давления кипения реле
давления марки РД-4-04Т выключает
компрессор. В случае повышения температуры воздуха,
окружающего кондиционер, выше 68°С
осуществляется аварийный выброс хладагента через
плавкую пробку.
Вентилятор кондиционера ЦВД 16/70
радиальный, двухстороннего всасывания со
встроенным асинхронным электродвигателем с коротко-
замкнутым наружным ритором. В обмотку
электродвигателя вмонтированы терморезисторы
тепловой защиты. В подшипниках
электродвигателя используется смазка ЦИАТИМ-22,
заменяемая через 6000 ч работы. Для продувки
воздуховодов с аэродинамическим
сопротивлением, большим, чем избыточное давление,
создаваемое кондиционером, в электрической схеме
предусмотрена возможность подключения
дополнительного электровентилятора.
44
Электрический нагреватель воздуха
ЭНБ-13ТМ мощностью 13,3 кВт состоит из
трех одинаковых секций из ?/-образных
трубчатых элементов. Посредством отключения групп
элементов возможно снижение мощности до
9,2 и 4,1 кВт. Терморезисторы тепловой
защиты установлены по ходу воздуха за
Нагревателем. Нагреватель предназначен для работы в
потоке воздуха со скоростью не менее 3 м/с.
Увлажнительное устройство кондиционера
состоит из двух форсунок, электроподогревателя
воды мощностью 3 кВт, мембранного вентиля
СВМ-10 и водяного трубопровода. Форсунки
расположены в выходном патрубке кондиционера.
Воздух увлажняется пресной водой, подаваемой
от судовой магистрали под давлением 200—
450 кПа. В электроводоподогревателе встроена
тепловая защита, выключающая его при
отсутствии воды или недостаточном ее количестве.
Работа кондиционера полностью
автоматизирована. Управление можно осуществлять с
пульта, расположенного на лицевой стороне
кондиционера, или с пульта дистанционного
управления.
Сигналы на включение исполнительных
механизмов поступают от блока датчиков,
устанавливаемого в одном из обслуживаемых
кондиционером помещений с тепловлажностными
нагрузками, характерными для принятой группы
помещений. Габаритные размеры блока датчиков —
160x110x55 мм.
В блоке датчиков конструктивно объединены
регулятор температуры и регулятор
относительной влажности. Регулятор температуры
имеет шкалу настройки от 20 до 30°С и
обеспечивает включение кондиционера на режим
охлаждения с точностью +1°С и на режим
нагревания с точностью — 1°С от заданной температуры.
В качестве датчика температуры служит
уравновешенный мост, в плечо которого
включены шесть параллельно соединенных
терморезисторов. Регулятор влажности включает
увлажнительное устройство при понижении
относительной влажности в месте установки блока
датчиков ниже 35—40% и выключает — при
повышении выше 50—60%. В качестве датчика
относительной влажности служит
уравновешенный мост, в плечо которого включен калиево-
натриевый элемент.
Кондиционер надежно работает в режиме
охлаждения при температуре смеси наружного
и рециркуляционного воздуха на входе в
воздухоохладитель от 12,4 до 36°С по влажному
термометру и температуре охлаждающей
забортной воды от 5 до 35°С. При температуре воды
ниже 10°С в диапазоне низких нагрузок при
начальной температуре воздуха по влажному
термометру 12,4—26°С наблюдается обмерза-

ние теплообменной поверхности
воздухоохладителя. Воздухоохладитель оттаивается теплым
воздухом, перемещаемым вентилятором, после
того, как термореле ТР-5-ОМ5К-02Т при
достижении температуры настройки отключит
компрессор. Продолжительность остановки
компрессора в процессе оттаивания 3—8 мин. После
оттаивания термореле включает компрессор.
.Для пуска кондиционера в режим охлаждения
после стоянки свыше 3 ч при температуре
окружающего воздуха ниже 20°С предусмотрен
подогрев масла в картере компрессора посредством
подачи на обмотку электродвигателя
компрессора пониженного напряжения. Величина этого
напряжения подобрана так, чтобы температура
обмотки не превышала 60°С независимо от
длительности подогрева.
Для снижения шума и вибрации
электровентилятор размещен в средней части воздушного
тракта (чем достигается глушение шума на
сторонах всасывания и нагнетания), компрессор
установлен на амортизаторах, жесткие
металлические панели облицованы звукопоглощающим
материалом
.На передней стенке корпуса кондиционера
(рис. 2) размещен пульт местного управления
и воздушный фильтр, на правой [боковой
стенке — сальник для ввода питающего кабеля и
штепсельные разъемы для подключения блока
датчиков, мембранного вентиля СВМ-25,
пускателя дополнительного электровентилятора и
пульта дистанционного управления.
Мембранный вентиль СВМ-25 установлен на трубопроводе
забортной воды, охлаждающей конденсатор, и
предназначен для прекращения подачи воды в
кондиционер при выключении холодильной |ма-
шины. На левой стенке расположены штуцера
подачи и отвода охлаждающей забортной воды,
подачи пресной воды на увлажнение, отвода
дренажа и аварийного выброса хладагента.
Фланец для подсоединения воздуховода
наружного воздуха находится на верхней стенке
корпуса кондиционера. Для подсоединения
воздуховодов рециркуляционного воздуха пре-
1200*500
Вход} наружного
Воздуха
Рис. 2. Кондиционер со
снятыми крышками:
/ — пульт местного управления;
2 — терморегулирующий
вентиль; 3 — конденсатор; 4 —
вентиль СВМ-10; 5 — реле
давления; 6 — компрессор; 7 —
подогреватель воды; 8 —
увлажнитель; 9 — нагреватель воздуха;
10 — электровентилятор; 11 —
воздухоохладитель; 12 —
воздушный фильтр.

дусмотрены патрубки на передней и боковой
стенках. При монтаже к одному из патрубков
подсоединяют воздуховод, а на втором
устанавливают заглушку. Если- -кондиционер-з-абирает
воздух непосредственно из обслуживаемого
помещения, то на патрубок устанавливают
декоративную решетку. Патрубок для
подсоединения воздуховода обработанного воздуха
расположен на левой боковой стенке корпуса
кондиционера. :
Кондиционер можно обслуживать только
спереди.
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
В 1978 г. выпустит книги для специалистов
холодильной промышленности по твердым гарантированным
заказам.
Заказы на эти издания индивидуальные покупатели
оформляют почтовыми открытками с указанием
обратного адреса, а учреждения и предприятия —
гарантийными письмами, которые являются гарантированными
заказами.
Издательство гарантирует выпуск изданий в
количествах, обеспечивающих полное выполнение заказов
покупателей.
Заказы принимают специализированные книжные
магазины, специализированные отделы универсальных
книжных магазинов, имеющиеся во всех
республиканских, краевых, областных центрах, а также магазины —
опорные пункты по следующим адресам:
Гомель, БССР, просп. Ленина, 45, магазин № 17
Калининград, РСФСР, Советский просп., 19, магазин
№ 2
Караганда, КазССР, просп. Нуркена Абдирова, 22,
магазин «Знание»
Кишинев, МССР, ул. Пушкина, 15, магазин № 6
Одесса, УССР, ул. Дерибасовская, 27, магазин № 1
Сумы, УССР, просп. К. Маркса, 2, магазин № 3
«Техническая книга»
Владивосток РСФСР, ул. Ленинская, 43, магазин № 1
Ташкент, УзССР, ул. Навои, 42, магазин № 2
Ереван, АрмССР, пл. Ленина, 2, магазин № 1
Семипалатинск, КазССР, ул. Ленина, 66, магазин № 10
Тбилиси, ГССР, Руставели, 28, магазин № 1 «Саунд-
же»
Москва, 2-й Щукинский пр., 5, магазин № 55 «Мос-
книга»
Книжные магазины своевременно извещают
покупателей о полученных книгах.
В свободную продажу эти книги не поступают.
Заказы также можно направлять в адрес
издательства: Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер., д. 12. Отдел
распространения издательства
По отзывам экипажей судов, кондиционеры
АКМГ-Э надежно работают в тропических
условиях и в районах с умеренным и холодным
климатом.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Аптекарь М. В., Фонберштейн И. М.
Судовые вентиляторы. Л., «Судостроение», 1971.
2. Крицкий Е. Д. Новые судовые автономные
кондиционеры. — «Холодильная техника», 1968, №10,
с. 20—24.
3. Судовые системы вентиляции и
кондиционирования воздуха. Справочное пособие по проектированию.
Л., «Судостроение», 1974. Авт.: А. Д. Мундингер,
В. П. Мокрецов, А. Д. Тарасов, Е. И. Шифрин.
ХАРИТОНОВ В. П. АДСОРБЦИЯ В
КОНДИЦИОНИРОВАНИИ НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ ДЛЯ ПЛОДОВ И
ОВОЩЕЙ. 13 л., 5000 экз., 64 к.
Книга знакомит с новым оборудованием
охлаждаемых плодоовощехранилищ — адсорбционными
установками, которыми стали оснащаться герметичные
холодильные камеры с регулируемой газовой средой.
Книга является первым обобщающим трудом по
теории и практике применения адсорбционных установок
для камер хранения фруктов, овощей, картофеля, ягод,
зелени. Автор широко использовал в книге результаты
многолетних собственных исследований и практический
опыт разработок и эксплуатации адсорбционных
установок в нашей стране и за рубежом. Представляет
интерес материал, посвященный описанию оригинальных
схем, принципа действия, устройств и технических
характеристик адсорбционных установок, а также
инженерным методам их расчета, свойствам нового адсорбента
Ф-1 и условиям его применения. Впервые дается
системное изложение теории нестационарного теплообмена в
неподвижном слое, а также решение задач динамики
адиабатической адсорбции, основы теории и методы
расчета процессов совместного тепло- и массообмена в
адсорбционных установках.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников холодильников, плодоовощных баз, а также
специалистов, занимающихся разработкой
адсорбционных установок.
ЯЦКЕВИЧ В. П., САМОШКИН М. А. АВТОМАТИЗАЦИЯ
ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПРЕДПРИЯТИЙ ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ. 10 л., 3000 экз., 54 к.
В книге изложен опыт «Белгипропищепрома» и
других проектных организаций пищевой промышленности
по применению ЭВМ для выполнения различных
проектных расчетов и работ, по автоматизации проектирования
и управления.
Описана система автоматизированного
проектирования (САП) предприятий пищевой промышленности на
базе ЭВМ, приведены обоснование и выбор языка
автоматизированной системы на базе ЭВМ, математического
и технического обеспечения САП. Показана
экономическая эффективность использования ЭВМ в
проектировании, а также в планировании проектно-изыскательских
работ и методы ее определения, даны примеры
расчетов и перечень применяемых программ.
Книга предназначена для работников
проектно-изыскательских и проектно-конструкторских организаций и
других специалистов, связанных с проектированием
предприятий пищевой поомышленности.
46

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.57.002.5.004.67
Эксплуатация и техническое
обслуживание торговых
холодильных установок
Е. И. АНДРЛЧНИКОВ, Л. Г. КАПЛАН
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
Повседневный технический уход за торговым
холодильным оборудованием, эксплуатируемым
в магазинах и предприятиях общественного
питания, осуществляется персоналом этих
предприятий. Каждая холодильная установка
должна быть закреплена за конкретным работником,
который следит за ее правильной эксплуатацией
и несет ответственность за ее исправное
состояние.
Для обеспечения нормального режима
хранения продуктов в торговом холодильном
оборудовании — шкафах, прилавках, витринах,
сборных и стационарных камерах — необходимо
соблюдать следующие требования:
загружать продукты только после достижения
заданной температуры в шкафу, прилавке,
витрине, камере;
скоропортящиеся продукты, поступающие из
холодильных камер, загружать в охлажденном
состоянии;
горячие блюда (компоты, молоко, закуски)
устанавливать в шкафах, прилавках, витринах
после предварительного их охлаждения до
температуры окружающего воздуха;
не превышать допустимую максимальную
норму загрузки;
полки шкафов, прилавков, камер нельзя
покрывать бумагой, марлей, фанерой — это
препятствует свободному движению воздуха и
нормальному охлаждению продуктов; , j ;
продукты следует укладывать и подвешивать
на некотором расстоянии друг от друга и на
расстоянии от стенок 6—10 см;
одновременно хранить разнородные продукты,
один из которых обладает резким запахом
(например, сельди и сливочное масло, мясо и
сыр, рыбу и мясо), недопустимо;
открывать двери шкафов, прилавков, камер
следует возможно реже и на короткий срок, а
затем плотно закрывать их.
Для проверки температуры в шкафу,
прилавке, витрине, сборной и стационарной камерах
устанавливают термометры.
Слой снеговой шубы на испарителях не должен
превышать 4—5 мм. Между ребрами испарителя
всегда должно быть свободное от инея
пространство. При толщине инея 4—5 мм включают
кнопку полуавтоматического оттаивания термореле
или, удалив продукты, выключают
холодильную машину и открывают дверки оборудования.
Образующуюся при таянии инея воду отводят
в бачок. Недопустимо удалять снеговую шубу
с испарителей ножами, скребками и другими
предметами — это приводит к повреждению
испарителей, утечке фреона из системы
холодильной машины и выходу ее из строя. Если в
торговом оборудовании продуктов не имеется, то
холодильные машины выключают. Перед
закрытием торгового предприятия проверяют,
выключены ли незагруженные прилавки, витрины,
шкафы.
Оборудование необходимо содержать в
чистоте. Наружные стенки ежедневно протирают
слегка увлажненной тканью, все хромированные
детали (ручки, затворы) — тканью, слегка
пропитанной смазкой УН по ГОСТ 782—59.
Внутренние поверхности не реже одного раза в
неделю промывают теплой водой с мылом, затем
смывают чистой теплой водой и насухо
вытирают, после чего оборудование оставляют на
ночь с открытыми дверками для проветривания.
Холодильную машину следует периодически
протирать, предварительно выключив ее.
Запрещается:
эксплуатировать холодильные машины, не
имеющие защитного заземления или зануления
металлических частей электроустановок
(корпуса электродвигателей, магнитных
пускателей, каркасы электрощитов), которые могут
оказаться под напряжением при нарушении
изоляции;
эксплуатировать холодильные установки после
истечения срока проведения очередного
ежегодного испытания изоляции электросети и
защитного заземления;
снимать крышки магнитных пускателей,
клеммных коробок электродвигателей, реле
давления и других приборов, так как при этом;
открываются детали, находящиеся под
напряжением;
снимать ограждения с агрегата, а также с
вращающихся и движущихся частей
оборудования;
пользоваться холодильной установкой, если
токонесущие части магнитных пускателей,
автоматических выключателей, электродвигателей,
приборов автоматики не закрыты кожухами, а
агрегаты не имеют ограждений, защищающих
их от повреждений и предотвращающих при-
47

косновение людей к вращающимся и движущимся
частям машины;
принудительно включать холодильную
установку при неисправных приборах автоматики
и заклинивать электрические контакты
приборов;
прикасаться к движущимся частям
холодильной машины при работе и автоматической
остановке до устранения возможности ее включения;
устанавливать на электрощитах вместо
стандартных плавких предохранителей
самодельные «жучки»;
не включив компрессора, перекрывать воду,
поступающую на охлаждение конденсатора
холодильного агрегата;
хранить продукты на испарителях, держать
в шкафу, прилавке, витрине или камере, а также
класть на ограждение агрегата посторонние
предметы, загромождать агрегат порожней
тарой, бумагой;
допускать посторонних лиц к осмотру,
ремонту оборудования и регулировке приборов
автоматики, а также выполнять эти работы своими
силами.
На предприятии должны периодически
проводиться техминимум и инструктаж персонала,
работающего с холодильным оборудованием.
УДК 628.84:637.335.2
Установка технологических
кондиционеров в камере
созревания сыров
Канд. ;ехн. наук А. В. БРАЙЛОВСКИЙ, канд. техн. наук
Ю. Н. ТАХЦИДИ
Казанский инженерно-строительный институт
А. В. ФИРСОВ
Татарское республиканское производственное
объединение молочной промышленности
А. А. СЕРГЕЕВ, Р. К. АХМЕТЖАНОВ, Н. О. ШАШИРОВ
Казанская маслосырбаза
В камере созревания сыров объемом 2200 м3
Казанской маслосырбазы установлены четыре
сдвоенных воздухоохладителя-кондиционера
типа KL-F (производства ВНР) холодопроизво-
дительностью 10 000 ккал/ч, работающих в
режиме охлаждения. Для автоматизации
процессов кондиционирования применена схема
автоматизации рассольного кондиционера типа КТР
и пульт управления кондиционера КТР-13,
разработанные ВНИХИ*. Общая схема
установки показана на рис. 1.
* Технологическое кондиционирование воздуха в мясной
и молочной промышленности. Под. ред. А. А. Гоголина.
М., ВНИХИ, 1973, 58 с.
Обязательны ежегодные испытания изоляции
электросети и сопротивления защитного
заземления.
Механика, обслуживающего холодильное
оборудование, руководство предприятия вызывает
в следующих случаях:
если агрегат работает без остановки или
перестал работать;
если температура в охлаждаемом объеме выше
указанной в паспорте;
при появлении масляных пятен на внешней
поверхности или около холодильных (машин;
при обмерзании или стуке компрессора;
при появлении искрения, гудения и других
признаков неисправностей электродвигателей,
пусковой аппаратуры и приборов автоматики;
если после остановки компрессора водорегу-
лятор или соленоидный вентиль продолжают
пропускать воду через конденсатор.
Администрация предприятия должна
хранить журнал технического обслуживания
холодильных установок и паспорта на
оборудование, выполнять предписания механика и
других работников СКХО о проведении
необходимых работ и соблюдении правил техники
безопасности и противопожарной безопасности.
Кондиционер подключен к действующей на
маслосырбазе рассольной системе. Рассол из
центральной системы через трехходовой
смесительный клапан подается насосами в
воздухоохладитель. Клапан, в котором смешиваются
определенные порции холодного и отепленного
рассола, возвращающегося из воздухоохладителя,
обеспечивает заданную температуру рассола
(например, —3°С) «после себя» перед
воздухоохладителем независимо от колебаний
температуры в системе. Примененный трехходовой
клапан специальной конструкции (рис. 2) с
исполнительным механизмом типа ПР-1М
изготовлен на предприятии из смесительного крана
для молока путем вырезки 2/3 запирающей
поверхности клапана. Ввиду наличия повышенного
давления хладоносителя шток клапана
загерметизирован. Рабочий угол поворота клапана (90°)
определяется соответствующей установкой
концевых выключателей ПР-1М.
Рассольные насосы марки 2К-6 обеспечивают
необходимый и постоянный напор в
кондиционере независимо от изменения напора в системе
в процессе эксплуатации.
Задняя температура кондиционируемого
воздуха поддерживается изменением теплопроиз-
водительности калорифера (второго подогрева)
путем подачи в него переменного количества
48

На 13U Нондвнсат
От ТЭЦ V Пар
ОтТЗЦ Л1 Пар
- *>^
>ж
IS3
К!
\|
/2Й.
i
Рассол на испаритель
^\
±_±-_^
^
ISI
ТБ17"
исшрителя
^\
Y У У
!S]
ISI
Рис. 1. Схема холодоснабжения камеры созревания сыров:
/ — кондиционер; 2 — увлажняющее устройство; 3 — калорифер второго подогрева; 4 — воздухоохладитель; 5 —
рассольные насосы.
Ч I
ZZZSZZZZZZL
ЪШШЯЩ>
4 3 2 1
Рис. 2. Смесительный трехходовой клапан:
/ — корпус; 2 mm клапан; 3 — верхняя крышка; 4 — сальник; 5J— букса; 6 — накидная гайка.
49

теплоносителя. Регулирующим органом
служит клапан, оборудованный исполнительным
механизмом типа ПР-1М с электроприводом
постоянной скорости. Если температура воздуха
в камере поднимается выше допустимой,
регулирование осуществляется с помощью
воздухоохладителя при цикличной работе рассольных
насосов. Заданное значение влажности в
диапазоне 70—95% в зависимости от сорта сыра
стабильно поддерживается или осушением воздуха
в воздухоохладителе, или увлажнением паром
давлением 3—4 кгс/см2, подаваемым в
устройство увлажнения через электромагнитный
вентиль. Исполнительным органом в первом случае
является насос, во втором —
электромагнитный вентиль.
Устанавливать отделитель конденсата пара не
потребовалось благодаря устойчивой подаче
перегретого пара стабильных параметров с ТЭЦ.
Воздух распределяется сосредоточенной
струей непосредственно в объем камеры из
вентиляторов, смонтированных под углом 15—20°
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 549651 B1) 2103698/06 B2) 06.02.75 2E1) F 25 В
9/00 E3) 621.57.012.4 G2) В. И. БОРИСЕНКО G1)
Физико-технический институт низких температур АН
Украинской ССР
E4) ХОЛОДИЛЬНО-ГАЗОВАЯ МАШИНА для
получения низких температур по циклу Такониса, содержащая
цилиндр с вытеснителями, имеющими встроенные
регенераторы и образующими соответственно теплую и холодную
камеры переменного объема, отличающаяся тем, что,
с целью повышения термодинамической эффективности,
в холодной камере установлен дополнительный
вытеснитель со встроенным регенератором, подключенный к
автономному приводу и имеющий смещение по фазе относи -
тельно основных вытеснителей.
к горизонту. Оптимальным является
расположение кондиционеров в один ряд с выделением
для каждого своей зоны обслуживания. При
этом необходимая скорость воздуха над
поверхностью сыра в пределах 0,2 м/с достигается омы-
ванием продукта обратным потоком воздуха.
Поскольку щит управления обслуживает
одновременно четыре кондиционера, то датчики
температуры и влажности установлены в середине
камеры на высоте 1,8 м от уровня пола. Щит
управления, рассольные насосы, а также
регулирующая арматура вынесены в отдельное
помещение, что сокращает теплопритоки в камеру
и улучшает обслуживание оборудования.
Ввод в эксплуатацию данной
автоматизированной системы позволил полностью
стабилизировать параметры воздуха в камере,
необходимые для создания оптимальных условий
созревания сыра различных сортов. Отклонения
температуры составляют не более 0,5°С,
влажности — 2 %.
A1) 547473 B1) 2161826/13 B2) 08.08.75 2E1) С 12 К 1/08
F 25 D 3/10 E3) 612.014.462.5 G2) Г. А. КРАСНИКОВ,
Н. Н. COCA
G1) Украинский ордена Трудового Красного Знамени
научно-исследовательский институт экспериментальной
ветеринарии
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГЛУБОКОГО
ЗАМОРАЖИВАНИЯ БИОЛОГИЧЕСКИХ ОБЪЕКТОВ, содержащее
камеру с криогенной жидкостью и две вертикальные коак-
сиально расположенные трубки, отличающееся тем, что,
с целью интенсификации процесса замораживания,
внутренняя трубка имеет на нижнем конце замораживающую
пластину, внутри камеры смонтированы расположенная
под пластиной и заполненная криогенной жидкостью
емкость для размещения на ней объекта и
контейнер-накопитель для приема замороженных объектов, при этом
внутренняя трубка снабжена подпружиненной тягой,
регулирующей зазор между пластиной и емкостью, а камера
оборудована загрузочным и разгрузочным люками.
;. тЩ
50

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 621.68
Рекомендации по применению
герметичных электронасосов
в аммиачных холодильных
установках
Р. Б. ИВАНОВА, канд. техн. наук Н. Г. КРЕЙМЕР,
А. А. МАСЛЕННИКОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В 1969—1977 гг. во Всесоюзном
научно-исследовательском институте холодильной
промышленности были испытаны герметичные
электронасосы общего назначения 1,5ХГ-6-2,8-2
1. Электронасосы выпускаются ПО «Молдав-
гидромаш», г. Кишинев. Основные
характеристики насосов приведены в таблице.
По результатам испытаний нижний предел
подачи для электронасоса ЦНГ-70М-1 составил
3 м3/ч, для электронасоса ЦНГ-68 — 10 м3/ч.
График зависимости Н от Q приведен в
паспорте электронасоса.
2. Электронасосы устанавливают в
непосредственной близости от циркуляционного
ресивера. На всасывающей линии должно быть как
можно меньше поворотов и вентилей. Диаметр
трубопровода должен быть возможно больше.
Максимально допустимая скорость жидкости во
всасывающем трубопроводе 0,5 м/с.
Для увеличения полезно используемого
объема ресивера и обеспечения устойчивой работы
насоса забор аммиака из циркуляционного
ресивера рекомендуется осуществлять через
специальную трубу-стояк с Dy250 мм.
По результатам |проведенных во 1ВНИХИ
испытаний минимальный подпор на всасывании
электронасоса (без учета сопротивления
всасывающего трубопровода) составляет:
для насоса ЦНГ-70М — не менее 1,5 ц ст.
жидкости в диапазоне подачи 3—12 м3/ч при
температуре аммиака 0-i—40°С;
(ЦНГ-70М-1) и 2ХГ-5-4,5~2 (ЦНГ-68),
выпускаемые серийно ПО насосостроения им. Г. И. Ко-
товского «Молдавгидромаш». Испытания
проведены в диапазоне температур 0-:—40°С на
чистом аммиаке с различным содержанием
масла ХА-23.
Результаты испытаний показали
целесообразность использования указанных
электронасосов для (перекачивания жидких хладагентов
в насосно-циркуляционных системах
охлаждения. По результатам испытаний ВНИХИ
были составлены рекомендации по их
применению, которые включили, помимо технических
характеристик, основные особенности
эксплуатации электронасосов и схему обвязки в
насосно-циркуляционных системах. Эти
рекомендации широко используются проектными
организациями.
Модернизация электронасосов потребовала
составления новых рекомендаций по их
применению. Ниже публикуются эти рекомендации,
разработанные ВНИХИ совместно с ПО
«Молдавгидромаш», Гипромясо и Гипрохолодом.
для насоса ЦНГ-68 не менее 1,5 м ст. жидкости
в диапазоне подачи 10—20 м3/ч при температуре
аммиака 0-.—-40°С и в диапазоне подачи 21—
28 м3/ч при температуре аммиака 0-.—20°С.
При производительности насоса ЦНГ-68
21—28 м3/ч и температуре аммиака —21ч-
Марка насоса
1,5ХГ-6-2,8-2
1,5ХГ-6-2,8-1
1,5ХГ-6Х2-2,8-2
1,5ХГ-6Х2-2,8-1
Температура

перекачиваемой среды,
—50-^ + 100
—50 -Н+50
—50 ч-+ 100
—50 ^-+50
2ХГ-5-4,5-2 _50-^ + Ю0
2ХГ-5-4.5-1 —50Н-+50

Производительность,
м3/ч
5,5—12
Напор, м ст.
жидкости
Потребляе- 1
мый ток при
напряжении
380 В, А |
i
19 15 6
!
5,5—12 38—28
1
12—28
48—41
7
10 1
51
РЕКОМЕНДАЦИИ
по применению герметичных электронасосов 1,5ХГ-6-2,8-2(ЦНГ-70М-1);
1,5ХГ-6Х2-2,8-2(ЦНГ-7ЭЛ-2) и 2ХГ-5-1,5-2(ЦНГ-68) для перекачивания жидкого аммиака
в насосно-циркуляционных системах холодильных установок

—40°С подпор на всасывании должен быть
увеличен до 2,5—3,5 м ст. жидкости.
При определении подпора на всасывании к
указанным минимальным значениям подпора
следует прибавлять величину сопротивления
всасывающего трубопровода в м ст. жидкости.
Подпор на всасывании электронасоса отсчиты-
вается от минимального уровня жидкости в
циркуляционном ресивере (места установки
нижнего ПРУ) до оси электронасоса (рис. 1, а).
3. Для предотвращения попадания в насос
грязи, окалины и т. п. на всасывающем
трубопроводе рекомендуется устанавливать фильтр.
При первоначальном пуске установки после
многократного прокачивания аммиака и
очистки его от грязи, надо удалить сетку фильтра.
В дальнейшем корпус фильтра может быть
использован в качестве сборника масла при
длительной остановке насоса.
Перед запуском насоса необходимо выпустить
масло из корпуса фильтра.
При эксплуатации электронасосов в
холодильных установках допустимо применять только
холодильные масла с температурами
застывания невыше—38°С (например, ХА-30, ХА-23).
Необходимо исключить возможность
скопления масла в электронасосе. Для этого место
отбора жидкости из циркуляционного ресивера
должно быть выше штуцера для слива масла на
300—400 мм. Масло из циркуляционного
ресивера необходимо своевременно и регулярно
выпускать.
Для предотвращения замасливания всасываю-
Отсос пар о 6л
компрессору
От испарительной
системы
К' потребигелящ
холода
'/ ^ ч Q 8
7)у 20
К маслособирателю
К ц ирк уляционнопц
2у15 L/y—I //>
52
'2)у20 К мас/юсо&ир&телю
Рис I. Принципиальная схема
установки электронасосов в
холодильных системах:
а — без разгрузочных отверстий в
рабочем колесе; б — с разгрузочными
отверстиями в рабочем колесе; /—
циркуляционный ресивер; 2 — труба-стояк,
Dy 250; 3 — резервный насос
(рабочий); 4 — фильтр; 5—ОКДП (обратный
клапан); 6 — РКС; 7 — ПРУ; 8 —
переходный штуцер с дроссельным
отверстием; 9 — рабочий насос (резервный);
10 — дроссель, 0 = 5 мм.

щего трубопровода при остановке насоса на
длительное время следует закрывать вентиль
между циркуляционным ресивером и насосом.
В случае отсутствия «стояка» (например, на
реконструируемых предприятиях) или при
невозможности монтажа насоса в
непосредственной близости от «стояка», для облегчения пуска
насоса после длительной стоянки необходимо
устанавливать отдельный маслосборник на
уровне всасывающего трубопровода или ниже него
(рис. 2), который может быть использован для
группы из двух-трех рабочих электронасосов.
Перед пуском электронасоса необходимо
слить масло из всасывающего трубопровода и
из нижней части насоса в установленный
маслосборник, из которого масло должно
своевременно выпускаться в общий маслосборник
холодильной установки. Для этого закрывают
вентиль, соединяющий освобождаемый
маслосборник с линией отсоса, и открывают вентиль,
соединяющий его с нагнетательной линией
компрессора.
На линии между маслосборником и
всасывающим трубопроводом электронасоса желательно
иметь смотровой глазок. При его отсутствии
продолжительность слива масла перед
повторными пусками при температуре жидкого
аммиака — 15-^—20°С должна быть 1—5 мин, а
при более низких температурах —30——40°С—
до 15 мин.
Если при перекачивании аммиака с
температурой —30°С и ниже попадание масла в
электронасос полностью не исключается, проводится
ревизия и при необходимости замена упорных
пят через 600—700 ч работы.
Невыполнение всех перечисленных
требований может привести к аварийному выходу из
строя электронасосов.
Первоначальный пуск электронасоса
желательно осуществлять при неохлажденной
системе.
4. В выпускавшихся ранее, до модернизации,
электронасосах имелись разгрузочные отверстия
в рабочем колесе. Схема обвязок для них
приведена на рис. 1,6. На линии отвода жидкости
из задней крышки этих электронасосов после
ПРУ необходимо устанавливать дроссельную
шайбу диаметром 5 мм, эскиз которой приведен
на рис. 3. Дроссельная шайба может быть
изготовлена из нержавеющей стали любых марок.
В модернизированных электронасосах
разгрузочные отверстия ликвидированы, что
позволило несколько улучшить их характеристики.
Однако применение схемы обвязок, показанной
на рис. 1, б, приводит к аварийному выходу из
строя модернизированного электронасоса. Для
новых электронасосов схема обвязки приведена
на рис. 1, а. В этом случае дроссельная шайба
не устанавливается, а трубопровод для отвода
/>еси6ер{/ "*
Всасывание
--№
¦«XII-
Г
/Г потребителям
холода
i-<
Ml
Отлагнетательнои \В</Ю
71/нии компрессора
Во&сции маслосборник
Рис. 2. Принципиальная схема установки маслосборника
с герметичным электронасосом:
/ —¦ маслосборник; 2 — электронасос; 3 — РКС 4 — ОКПГТ
(обратный клапан). м
§N
ПО
1^5°
\ RM
М5
1В
Рис. 3. Сборочный узел дроссельной шайбы:
/ — дроссельная шайба; 2 — с|
3 — трубопровод стальной, D
1 — дроссельная шайба; 2 — фланец, Dy 20 (OCT 26 — 831—73);
— трубопровод стальной, D__ 20: 4 —
Dy 20, 6 = 2 мм.
„ 20; 4 — прокладка паронитовая,
жидкости от задней крышки насоса
подсоединяется к штуцеру в соответствии с инструкцией
ПО «Молдавгидромаш» (рис. 4).
Трубопровод отвода жидкости к всасывающей
линии должен подсоединяться на расстоянии
400—500 мм от всасывающего патрубка. Длина
этого трубопровода не должна превышать 2,0—
2,5 м при диаметре 38x2,5 мм. На линии отвода
жидкости не рекомендуется устанавливать
вентили. При наличии вентилей они должны быть
опломбированы в открытом состоянии.
Все трубопроводы обвязки электронасоса
необходимо изолировать.
5. Ряд выпускаемых насосов имеет
охлаждающую рубашку вокруг статора электродвига-
53

Рис. 4. Переходный штуцер с дроссельным отверстием:
1 — бобышка с резьбой М 33x2; 2 — задняя крышка насоса*
3 — прокладка паронитовая, D 32, 6=2 мм, р =64 кгс/см2
(ГОСТ 481—71); 4 — переходный штуцер, /=70 мм (круг,
В50 ГОСТ 2590—71
20 ГОСТ 1050-74 ; *~ '^провод стальной. в-
= 38X2,5 мм.
теля. Для улучшения теплоотвода от
электродвигателя насоса в окружающую среду
желательно заполнять эту рубашку холодильным
маслом с низкой температурой застывания.
6. Для предохранения электронасоса от
выхода из строя необходимо устанавливать
следующие защитные приборы автоматики:
РКС, контролирующий разность давлений
между нагнетательным и всасывающим
трубопроводами электронасоса;
ПРУ, контролирующий наличие жидкости в
полости электродвигателя.
Прибор РКС должен быть отрегулирован на
разность давлений, равную 80% от
развиваемого напора. В настоящее время отечественной
промышленностью выпускается прибор
РКС-1А-02, рассчитанный на диапазон разности
давлений 0,5—4 кгс/см2, и прибор РКС-1А-01,
рассчитанный на диапазон разности давлений
0,4—1,5 кгс/см2.
Схема подсоединения приборов РКС и ПРУ
приведена на рис. 1, а, б.
Защита по току должна устанавливаться в
соответствии с инструкцией ПО «Молдавгид-
ромаш».
* * *
В холодильных установках иногда
применяются насосы ЗХГ-6-14-2 (ЦНГ-69) с подачей
30—60 м3/ч и напором 60—46 м. Рекомендации
по применению этих насосов будут даны после
их испытания.
54

ХРОНИКА
Семинар по технике безопасности при эксплуатации
аммиачных холодильных установок
Минмясомолпромом СССР, ВНИХИ,
ЦНИИТЭИмясомолпромом и
павильоном «Мясная промышленность»
был проведен с 17 мая по 19 мая 1977 г.
на ВДНХ в Москве семинар на тему
«Современное холодильное
оборудование и требования техники
безопасности при эксплуатации
холодильных установок».
В работе семинара приняли участие
научные работники, специалисты
проектно-конструкторских и
монтажных организаций,
инженерно-технические работники производственных
предприятий, представители
министерств и ведомств пищевых отраслей
промышленности (всего около 200
человек).
На семинаре было заслушано 18
докладов по таким вопросам, как
современное холодильное оборудование
и требования техники безопасности
при эксплуатации аммиачных
холодильных установок (заместитель
директора ВНИХИ Е. М. Агарев),
основные направления проектирования
холодоснабжения предприятий мясной
промышленности (Н. К. Плотников —
Гипромясо), новые аммиачные
компрессоры, теплообменная и емкостная
аппаратура (В. П. Афонский,
В. Н. Кротков — ВНИИхолодмаш;
Н. Г. Креймер, В. Н. Ломакин,
Н. М. Медникова — ВНИХИ),
технологические кондиционеры (Л. Н.
Тихомирова — ВНИХИ); системы и
средства автоматизации холодильных
установок (Ю. И. Колоткй, И. А.
Павлова, А. Г. Ротенберг —! ВНИХИ);
испытания аммиачных
циркуляционных насосов, маслоотделителей и
аккумуляторов холода (Р. Б.
Иванова, В. П. Пытченко и А. В.
Коробов — ВНИХИ), модернизация
оборудования камер замораживания и
охлаждения мяса (Г. И. Рудинцев —
Росмясомолремпроект), новые
нормативные материалы по технике
безопасности при эксплуатации
аммиачных холодильных установок (В. К. Ле-
мешко — ВНИХИ), современные
методы строительства и эксплуатации
холодильников за рубежом (И. М. Гин-
длин — ВНИХИ), требования по
подготовке холодильных установок к
автоматизации (А. Г. Батова — Хлад-
монтажавтоматика).
Доклады вызвали полезный обмен
мнениями специалистов —
участников семинара
В рекомендациях, принятых в
результате обсуждения докладов,
отражены ходатайства перед Госпланом
СССР и Минхимнефтемашем СССР об
освоении и увеличении выпуска нового
холодильного оборудования
(винтовых компрессоров одно- и
двухступенчатого сжатия
производительностью от 0,3 до 1,4 млн. ккал/ч),
герметичных аммиачных насосов,
циркуляционных ресиверов емкостью до
12,5 м3, подвесных
воздухоохладителей поверхностью до 250 м2 и др.
Обращено внимание Минмясомолпро-
ма СССР на целесообразность:
создания при нем холодильной
службы для обеспечения единой
технической политики по холоду в отрасли;
организации производства на
заводах отрасли испарительных
конденсаторов, аммиачных технологических
кондиционеров, приборов
холодильной автоматики;
расширения работ по реконструкции
и модернизации холодильников
отрасли;
применения легких конструкций для
строительства холодильников с
использованием панелей типа «сэндвич»
и металлокаркасов;
организации в отрасли
дополнительных учебных центров по повышению
квалификации персонала,
обслуживающего холодильные установки;
продолжения ВНИХИ работы по
совершенствованию нормативов по
технике безопасности при эксплуатации
аммиачных холодильных установок.
По окончании семинара был показан
технико-пропагандистский фильм по
технике безопасности при
эксплуатации аммиачных холодильных
установок и проведены экскурсии на
Черкизовский мясоперерабатывающий
завод и Московский
экспериментальный завод № 1 «Хладопродукт»
ВНИХИ, на котором участники
семинара ознакомились с производством
новых видов продуктов —
быстрозамороженных готовых вторых мясных
блюд.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 548752 B1) 2317250/13 B2) 22.01.76 2E1) F 25 D
13/06 E3) 621.565.3
G2) А. П. ШЕФФЕР, А. П. ФРОЛОВ
G1) Всесоюзный научно-исследовательский институт
мясной промышленности
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ, содержащее теплоизолированную камеру,
смонтированные один над другим транспортеры для
перемещения продукта, воздуоохладители и вентиляторы,
отличающееся тем, что, с целью обеспечения удобства
оттаивания воздуоохладителя, уменьшения металлоемкости
конструкции, воз духоох л а дител и р установлены так, что их
охлаждающие поверхности расположены непосредственно
над лентой верхнего транспортера, а последний снабжен
наклонными желобами для стока талой воды,
установленными вдоль его продольной оси.
55

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Техника безопасности на
зарубежных холодильниках
и. м. гиндлин
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Мероприятия nojобеспечению безопасной эксплуатации
холодильников в зарубежных странах регламентируются
национальными правилами техники безопасности, в
дополнение к которым пользуются международными
рекомендациями по технике безопасности на холодильных
установках.
Международной организацией стандартов (ИСО)
выпущены в свет в 1971 г. Рекомендации по технике
безопасности на холодильных установках (ISO R1662—71) [3].
На их основе СЭВ в 1974 г. разработал рекомендации
РС887—74 по технике безопасности для холодильных
машин и установок [1].
Оба эти документа одобрены для применения в нашей
стране.
Рекомендации ИСО и СЭВ составлены для трех групп
хладагентов (всего 22 агента, в том числе фреоны, аммиак,
пропан и др.).
Рекомендации содержат общие положения по
классификации хладагентов и помещений, условиям применения
холодильных установок, а также требованиям к машинным
отделениям, холодильным камерам, конструкциям
оборудования, эксплуатации холодильных установок,
устройству закрытых ледяных катков и др.
Международным институтом холода в 1976 г. выпущено
в свет второе издание [2] Руководства по холодильному
хранению (первое издание вышло в 1965 г.), в котором
нашли отражение накопленный за последнее десятилетие
зарубежный опыт и новые технические решения в области
проектирования, строительства и эксплуатации
распределительных и производственных холодильников.
В этом документе [2] приведены мероприятия по
предотвращению вредного влияния низких температур на
людей, работающих в холодильных камерах.
При проектировании зданий холодильников большое
внимание уделяют противопожарным мероприятиям, в
частности, правильной компоновке охлаждаемых
помещений и оснащению их противопожарным оборудованием,
средствами сигнализации и связи. Кроме того,
предусматривают удобные пути эвакуации людей.
Наиболее частой причиной пожара являются сварочные
работы, производимые при строительстве холодильников
или во время эксплуатации. Поэтому рекомендуется
строго контролировать сварочные работы, в которых должно
участвовать не менее двух человек (включая сварщика).
Его помощник должен быть обеспечен двумя
огнетушителями, асбестовым покрывалом для укрытия материалов
возле места сварки, дыхательным аппаратом с двумя
масками и средством предупреждения о возникновении огня
(сигнальный свисток или др.)
При выполнении электросварных работ не допускается
присоединять заземление к металлической облицовке
изолированных панелей или к трубам, покрытым
теплоизоляцией.
Рекомендуются для применения на холодильниках
сухие огнетушители, которые просты в эксплуатации и
инертны к низким температурам. Они универсальны и годны для
борьбы с любым очагом огня. Масса огнетушителя
около 10 кг.
На холодильниках большой высоты используют
спринклер ные системы пожаротушения (при температурах в
камерах выше 0°С) или инжекторы углекислотной пены (при
более низких температурах).
В качестве средств быстрого обнаружения пожара
применяют специальные детекторы дыма с сигнальными
устройствами.
Обязательным является наличие на холодильнике
специальных дыхательных аппаратов, предназначенных не
только для предохранения людей от поражения при
утечке хладагента, но и для защиты от дыма, образующегося
при возгорании изоляции.
Дыхательные аппараты должны быть автономными с
баллонами сжатого воздуха, рассчитанными на 30 мин
пользования. При снижении давления воздуха аппарат
дает предупреждающий сигнал. При этом пользующийся
аппаратом будет иметь запас времени для эвакуации из
холодильника.
Дыхательные аппараты (в количестве не менее двух)
должны находиться вблизи главных входов в здание.
На холодильниках предусматривают специальное
помещение, в котором хранят: дыхательный аппарат сжатого
воздуха; запасной баллон сжатого воздуха; запасную
маску, присоединяемую к дыхательному аппарату и
предназначенную для спасаемого человека; спасательный шнур
длиной 50 м, присоединяемый к дыхательному аппарату;
электрофонарь с огнестойкими батареями; противоамми-
ачный комбинезон; набор инструмента.
Для защиты хранящихся на холодильнике
продуктов от вредного воздействия паров хладагента, в случае
его утечки, рекомендуется устанавливать сигнальные
приборы— детекторы (сигнализаторы утечки хладагента).
Они обеспечивают возможность автоматического
прекращения подачи жидкого хладагента в оборудование камер
задолго до того, как образуется концентрация, вызывающая
ухудшение качества продуктов.
Детекторы аммиака подают сигнал об утечке при
концентрации его в воздухе 10 ррт (частей на 1 млн.), так как
для некоторых видов продуктов более высокая
концентрация является неприемлемой. Допустимая концентрация
аммиака в помещении, где работают люди в течение 8 ч, —
50 ррт, а при 1—2-часовом пребывании — от 100
до 300 ррт.
Нормативными документами предусматривается ряд
мероприятий, направленных на то, чтобы никто не остался
случайно в запертой камере. Для этого:
двери холодильных камер должны открываться
снаружи и изнутри;
на холодильнике должна быть система сигнализации
безопасности с подачей (с помощью кнопки изнутри
камеры) светового сигнала над дверью камеры и звукового
сигнала, принимаемого постом охраны (табло показывает,
из какого помещения поступил сигнал). Электропитание
системы — независимое, от батареи;
все камеры должны иметь запасные выходы через
открывающиеся изнутри двери;
в камерах должны быть четкие, отражающие свет»
указатели выхода к ближайшей запасной двери;
возле каждой двери должен находиться инструмент для
ее взлома при необходимости.
Не рекомендуется пребывание в камере одного человека
(исключение составляют небольшие холодильники
емкостью до 500 м3). | •
Перед окончанием работы производят обход камер,
чтобы удостовериться в отсутствии в них людей. __^^
Двери запасных выходов из низкотемпературных
камер, также как и основные двери, должны иметь электро-
56

обогрев, исключающий их примерзание к рамам. Кроме
дверей с электроприводом, которые невозможно открыть
вручную в случае прекращения подачи электроэнергии,
рекомендуется иметь запасную дверь размером 1,7Х
Х0,6 м, которую можно открыть изнутри,толкнув планку
затвора. Для дверей с пневматическим приводом
предусматривать запасной выход не требуется.
В соответствии с [2] рекомендуется строго выполнять
требования официальных национальных правил техники
безопасности и инструкций поставщиков оборудования.
Обслуживающий персонал предупреждают об этом
плакатами.
Для повышения безопасности эксплуатации проводят
регулярные беседы с персоналом, на которых
подчеркивается важность соблюдения правил и инструкций.
Рекомендуется создавать на холодильниках комиссии
по технике безопасности, состоящие из рабочих и
квалифицированных инженеров, которые должны ежемесячно
инспектировать предприятие и представлять предложения
по повышению безопасности эксплуатации.
Согласно Правилам техники безопасности,
разработанным в ФРГ в 1974 г. [4], аммиачные холодильные
установки не считаются взрывоопасными. Установки же,
работающие на пропане, бутане и других горючих
хладагентах, относят к взрывоопасным. В этих правилах приведено
общее требование о том, что аммиачная холодильная
установка должна быть устроена так, чтобы не происходили
гидравлические удары в компрессорах. Для этого
рекомендуется использовать отделители жидкости и пр.
Правилами ФРГ регламентирована продолжительность
непрерывного пребывания людей, работающих в камерах
с температурой от —25 до —45°С,—2 ч, а также общая
продолжительность работы при этих условиях — 8 ч. После
каждых 2 ч работы должен быть перерыв для обогрева в
течение 15 мин.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
пр-
При температуре ниже —45°С продолжительность
пребывания людей должна согласовываться с медицинскими
органами и профсоюзом.
Правилами ФРГ установлена, кроме того,
периодичность медицинского обследования:
для работающих при температурах от —25 до —45°С
через 6 месяцев после поступления на работу —
первое обследование; #**
через 12 месяцев — каждое следующее обследование;
для людей, работающих при температурах ниже —45°С
через 3 месяца — первое обследование;
через 6 месяцев — последующие обследования.
В этих правилах приведены специальные требования
для помещений, в которых установлены аммиачные
аппараты с гибкими шлангами (например, плиточные, роторные
морозильные аппараты), а также для закрытых ледяных
катков с непосредственным охлаждением от аммиачных
установок и др. Эти требования регламентируют
эвакуацию людей, вентиляцию, слив аммиака и пр.
Правилами ФРГ предписаны также инструктаж и
обучение рабочих обращению с аммиаком и тренировки по
правильным действиям при аварийных ситуациях.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Рекомендации по стандартизации PC 887—74.
Оборудование и холодильные установки. Правила
техники безопасности. СЭВ, Брно, 1975.
2. Guide de L'Entreposage Frigorifique Institut
International du Froid. Paris, 1976.
3. Recommendations on Safety requirements for
refrigerating plants. (ISO R 1662), 1971.
4. Unfallverhutugsvorschriften. 15. Kal-
teanlagen (VBG20). Mannheim, 1974.
A1) 549646 B1) 2149896/06 B2) 02.06.75 2E1) F 24 F
3/00 E3) 621.565.3 G2) И. Н. АНТИПЕНКО, Л. Л.
КОЗЛОВ, Ю. Г. КОЖЕВНИКОВ, А. П. КОНДРАТЬЕВ,
А. Г. МАЧАЛИН, А. М. ПЕРФИЛЬЕВ, В. И.
ПИСАРСКИЙ, Б. Б. СВИРИН, В. Н. СЕМЕНОВ
E4) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА
преимущественно в системе кондиционирования,
содержащая последовательно установленные в воздушной
магистрали фильтр, компрессор и блок охлаждения с
теплообменниками и вентилятором и пульт управления
приводами компрессора и вентилятора, отличающаяся тем, что,
с целью повышения экономичности и эксплуатационной
надежности, блок охлаждения снабжен насадком конфу-
зор но-диффузор ной формы, и вентилятор расположен в
последнем между его конфузорным и диффузорным
участками, а в линию связи пульта управления с приводом
вентилятора включены блоки изменения скорости
вращения последнего.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
воздушная магистраль между компрессором и блоком охлаждения
имеет ответвление с эжектором, приемная камера которого
подсоединена к фильтру.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что в
воздушную магистраль после блока охлаждения последовательно
включены регулятор избыточного давления и расходомер.
57

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.574.3
Двухступенчатые аммиачные
холодильные агрегаты
АД130-7 и АД260-7
Л. Л. ГЕНИН, А. А. АРТЕМОВА
ВНИИхолодмаш
Н. Ю. ДАВЫДОВА, Е. М. АФОНСКАЯ
Московский завод холодильного оборудования
«Компрессор»
Двухступенчатые автоматизированные холодильные
агрегаты АД130-7-4, АД260-7-4 и 1АД250-7-4
предназначены для работы в составе стационарных промыршлен-
ных холодильных машин и установок при температуре
кипения t0 в диапазоне от —25 до —55°С в зависимости
от температуры конденсации tK (не более 45° С).
Верхний уровень температур кипения и конденсации
ограничен установленной мощностью электродвигателей
компрессоров, а нижний уровень температуры кипения
при определенной температуре конденсации —
температурой нагнетания компрессора высокой ступени.
Пуск агрегатов при отепленной системе осуществляется
ручным регулированием компрессоров.
Показатели
Хладагент
Смазочное масло
Диапазон работы по
температуре кипения
^о, СС, при
температуре конденсации
гк= -}-30оС
Спецификационный
режим:
температура, СС
кипения
конденсации
Холодопроизводитель-
ность в
спецификанионном режиме, кВт
(ккал/ч)
Суммарная
эффективная мощность, кВт
Суммарная
установленная мощность,
кВт
Агрегаты
компрессорные
ступень
марка
частота вращения
ротора
компрессора, с-1 (мин-1)
расход
охлаждающей воды, м3/ч
Электродвигатель
компрессора
тип
мощность, кВт
напряжение
питания главной
цепи, В
напряжение цепей
управления, В
Электронагреватель
мощностью, кВт
Электродвигатель
масляного насоса
марка {.
мощность, кВт
.Промежуточный сосуд
марка
Масса агрегата в
объеме поставки, кг
АД130-7-4
—28
157A35 000) 1
90
135
с. н. д.
АН130-7-6
-50 B920)
8
А02-82-2
55
с. в. д.
А110-1
-25 A480)
1
А0П2-91-4
75
1 АОЛ-2-32-6
2,2
СПА600
6400
Марка агрегата
АД260-7-4 i 1АД260-7-4
Аммиак
ХА-30, ХА-23
~— 55
—25-
—40
+35
300 B60 000)
152
240
с. н. д.
АН260-7-6
-50 B920)
15
А02-92-2
100
с. в. д.
А220-1
-25A480)
2
A3-315S-1-4
132
—55
300
с. н. д.
1АН260-7-6
-50 B920)
15
A3-315S-2
160
оои
220
1,6
А02-42-4
5,5
СПА800
8290
85
с в. д.
А220-1
-25A480)
2
A3-315S-1-4
132
10
58

Всасыбание Iст.,
Вид 6
flnnucLKdyZO
Аммиак,
r^BodatDJO<\
Разметка фундаментов
<t от б. ,<>'-
9>24
0700
Ы
\жЛ
Ьотб.
024
\Ьтб.Р2Ь
А
1300
^x+Aom&PW
30
Видв
Рис. 1. Габаритный чертеж двухступенчатого компрессорного агрегата АД 130-7-4:
/ — промежуточный сосуд СПА-600; 2 — агрегат винтовой АН130-7-6; 3 — агрегат компрессорный А110-1; 4 — пульт сигнализации
ПС-74 (монтируется дистанционно); размеры Д, Е определяются при проектировании холодильной установки; ЦТ— центр тяжести.
59

Рис. 2. Габаритный чертеж двухступенчатых компрессорных агрегатов АД260-7-4 и 1АД260-7-4:
1 — агрегат компрессорный А220-1; 2 — промежуточный сосуд СПА-800; 3 — агрегат винтовой АН260-7-6 или 1АН260-7-6;
4 — пульт сигнализации ПС-74 (монтируется дистанционно); размеры В, Г, Д определяются при проектировании
холодильной установки; ЦТ — центр тяжести.
60

¦600
500
Рис» 3. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
суммарной эффективной мощности Ne агрегатов АД 130-7-4
\Ne,KBm (Л> АД260-7-4 B) и 1АД260-7-4 C) от температур кон-
денсации tK и кипения t0.
В состав агрегатов входят:
компрессорный агрегат ступени низкого давления
(с. н. д.), состоящий из винтового бустер-компрессор а с
электродвигателем, аппаратов и трубопроводов системы
маслоотделения, щита приборов и пульта управления;
компрессорный агрегат ступени высокого давления
(с. в. д.), состоящий из поршневого компрессора с
электродвигателем, маслоотделителя, щита приборов, пульта
управления;
промежуточный сосуд змеевикового типа со щитом
автоматики.
Система автоматизации агрегатов обеспечивает
автоматическое управление и защиту компрессоров с. н. д.
и с. в. д. по основным параметрам, двухпозиционное
(пуском-остановкой) регулирование
холодопроизводительности, автоматическое поддержание уровня жидкого
аммиака в промежуточном сосуде, сигнализацию о
состоянии агрегата и расшифровку причины аварийной
остановки.
Комплектующие части агрегата поставляются в
состоянии максимальной подготовленности к проведению
монтажа и вводу в эксплуатацию.
Техническая характеристика агрегатов приведена в
таблице.
На рис. 1 и 2 даны габаритные и присоединительные
размеры агрегатов, а на рис. 3 показана зависимость
холодопроизводительности и эффективной мощности
агрегатов от температур кипения и конденсации.
В комплект поставки агрегатов АД130-7-4 и АД260-7-4
входят: агрегаты винтовые и компрессорные с
комплектами ЗИПа и монтажных частей, фундаментный крепеж,
запорная арматура, электропусковая аппаратура,
промежуточный сосуд, эксплуатационная и
товаросопроводительная документация.
Изготовитель агрегатов — московский завод
холодильного оборудования «Компрессор».
РЕФЕРАТЫ
УДК 621.565.83
Семикаскадный термоэлектрический охладитель.
АЛЕКСЕЕВ А. М., ВАХОНИНА А. П., СТАФЕЕВ К. П.,
ХОРУНЖИН Ю. П. «Холодильная техника» , 1977, № 8.
Разработан и испытан семикаскадный
термоэлектрический охладитель (ТО) для охлаждения блока
детектирования с кремниевым ППД. В четырех вариантах ТО были
использованы ветви термоэлементов на основе Bi —
—Те—Se—Sb, а также монокристаллы Bi—Sb. В
вакууме р = 4* 10~ Па получены следующие температуры те-
плопоглощающих спаев: без нагрузки — 137,8—144 К;
с рабочей нагрузкой г— 150—153 К. Габаритные
размеры ТО (без теплообменника) 98,5X145X145 мм.
Потребляемая мощность 320—400 Вт.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список литературы — 3 наз-
УДК 663.674
Влияние низких температур на пенообразующие свойства
стабилизаторов мороженого. ОЛЕНЕ В Ю. А.,
БОРИСОВА О. С. «Холодильная техника», 1977, № 8.
На основе результатов исследования влияния
замораживания и хранения при низких температурах на изменение
свойств растворов стабилизаторов в восстановленном
обезжиренном молоке установлено, что наиболее устойчивыми
к воздействию низких температур по показателям,
определяющим пенообразующую способность, оказались
растворы метилцеллюлозы, казеината натрия, альгината
натрия, пектина, муки пшеничной (перечислены в порядке
убывания устойчивости). Рекомендованы стабилизаторы
и их композиции для мороженого на молочной и плодово-
ягодной основах.
Таблиц 2. Список литературы — 2 названия.
61

УДК 621.59661.972
Новая установка УВЖС-500 для производства жидкой
двуокиси углерода. ГЕРАСИМЕНКО В. В.,
ЕРЕМЕНКО Ю. П., ВЕРХОВСКИЙ А. С, АРТЕМОВ Ю. И.,
МИРОШНИКОВ А. Я-, КОРСУНСКИЙ А. Ю.
«Холодильная техника», 1977, № 8.
Описана новая установка УВЖС-500 на базе углекислот-
ного компрессора ЗУП-500 для производства жидкой
двуокиси углерода. Приведена характеристика компрессора
и аппаратов, входящих в установку, представлены
результаты испытаний установки, проведенных на Дублян-
ском спирткомбинате.
Таблиц 1. Иллюстраций 2. Список литературы —- 3
названия.
УДК 536.24:621.564.22
Исследование теплообмена при кипении аммиака в
пластинчато-ребристом испарителе. ШИХОВ Г. Л.
«Холодильная техника», 1977, № 8.
Исследованием в полупромышленных условиях
теплообмена при кипении аммиака в элементе испарителя с
пластинчато-ребристой поверхностью установлено, что
коэффициент теплопередачи в нем несколько выше при одинаковых
условиях, чем во фреоновом пластинчатом испарителе из
пластин VII-02K. Сопоставление технико-экономических
показателей исследованного испарителя и аммиачного
кожухотрубного испарителя 40 ИТГ показало
преимущество первого: его объем в 3 раза, масса в 2,5 раза и стоимость
в 1,3 раза меньше.
Иллюстраций 4. Список литературы — 8 названий.
УДК 621.318
Реле протока жидкости. "т АГАРЕ В Е. М., КОЛО-
ТИЙЮ. И., ПАВЛОВА И. А., ПЕРСИЯНИНОВ Л. С,
АЛЕКСАНДРОВА Т. А. «Холодильная техника», 1977,
№ 8.
Описаны конструкции и принцип действия новых приборов
автоматики — реле протока жидкости, основанных на
использовании магнитоуправляемых контактов. Приборы
универсальны — могут контролировать проток различных
жидкостей и в стационарных, и в транспортных
установках. Их можно монтировать на любом участке
трубопровода в открытой и закрытой системах. Приборы просты,
надежны и дешевы.
Иллюстраций 3. Список литературы — 9 названий.
УДК 536.24:621.564
Теплоотдача при конденсации фреона-22 на
горизонтальной трубке в присутствии неконденсирующегося газа.
КАППЕ ЛЬ А. С, НЕКРАСОВ В. П. «Холодильная
техника», 1977, № 8.
Описана экспериментальная установка. Приведены
опытные данные по определению коэффициента теплоотдачи
при конденсации фреона-22 из парогазовой смеси на
одиночных горизонтальных гладкой и мелкоребристой
трубках. Показано, что присутствие во фреоновом
конденсаторе небольших количеств неконденсирующегося газа резко
снижает эффективность оребрения теплопередающих
трубок.
Таблиц 1. Иллюстраций 4. Список литературы — И наз»
ваний.
УДК 628.84
Энергоемкость парка оборудован и я" для кондиционирова
ния воздуха. ЩЕКИН И. Р. «Холодильная техника»
1977, № 8.
Приведена структура энергоемкости кондиционеров и
холодильного оборудования для кондиционирования
воздуха, выпущенных в 1974—1975 гг., а также средние
коэффициенты использования установленной мощности и
годовой фонд работы оборудования. Указаны пути
снижения потребления энергии вентиляторами.
Таблиц 2.
УДК 628.84
Автономный судовой кондиционер. ПАТЛАЙЧУК Н. И.,
МОСТОВОЙ А. Ф., КИРИЛИЧЕНКО С. А.
«Холодильная техника», 1977, № 8.
Дано краткое описание конструкции судового
автоматизированного автономного кондиционера АКМГ-Э,
предназначенного для круглогодичной обработки воздуха в
жилых и служебных помещениях. Приведены расчетные
параметры и основные технические характеристики.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.57.002.5.004.67
Эксплуатация и техническое обслуживание торговых
холодильных установок. АНДРАЧНИКОВ Е. И., КАП-
ЛАН Л. Г. «Холодильная техника», 1977, № 8.
Приводятся требования к эксплуатации и правила
обслуживания торговых холодильных6* установок.
62
УДК 637.54.037.5.004.4
Ультраструктурные изменения мышечной ткани кур при
замораживании и последующем холодильном хранении.
КОРЕШКОВ В. Н., ГУСЛЯННИКОВ В. В.
«Холодильная техника», 1977, № 8.
Представлены результаты электронно-микроскопических
исследований мышечной ткани кур, упакованных под
вакуумом в полимерные термоусадочные пакеты, после
быстрого и ультрабыстрого замораживания и последующего
длительного хранения при температурах —18, —30 и
—50°С. Дана сравнительная характеристика
ультраструктурных изменений мышечных волокон светлого и темного
мяса, возникающих сразу после замораживания и при
последующем холодильном хранении.
Иллюстраций 6. Список литературы — 12 названий.
УДК 621.68
Рекомендации по применению герметичных
электронасосов в аммиачных холодильных установках.
ИВАНОВА Р. Б., КРЕЙМЕР Н. Г., МАСЛЕННИКОВ А. А.
«Холодильная техника», 1977, № 8.
Приведены технические характеристики, основные
особенности эксплуатации и схемы обвязки
модернизированных герметичных электронасосов общего назначения
1,5ХГ-6-2,8-2(ЦНГ-70М-1); 1,5ХГ-6Х2-2,8-2 (ЦНГ-70М-2)
и 2ХГ-5-4,5-2 (ЦНГ-68) для перекачивания жидкого
аммиака в насосно-циркуляционных системах
холодильных установок.
Таблиц 1. Иллюстраций 4.
07

УДК 628.84:637.335.2 УДК 628.84
Установка технологических кондиционеров в камере созре- Определение производительности системы
кондиционирования сыров. БРАЙЛОВСКИЙ А. В., ТАХ11ИДИ Ю. Н., вания воздуха в условиях случайных тепловыделений.
ФИРСОВ А. В., СЕРГЕЕВ А. А., АХМЕТЖА- СОТНИКОВ А. Г., ЭЛЬЯШОВ 3. Ш. «Холодильная
НОВ Р. К., ШАШИРОВ Н. О. «Холодильная техника», техника», 1977, №8.
1977, № 8. Рассматривается методика анализа и определения расчет-
Описана автоматизированная схема технологического кон- ной тепловой нагрузки в условиях случайных теплопоступ-
диционирования, с помощью которой удалесь стабилизи- лений для кондиционируемого объекта на гримере кино-
ровать параметры воздуха в камере созревания сыров. От- съемочного павильона (СП). На основании данных о фак-
клонения температуры составляют не более 0,5°С, влаж- тических тепловыделениях выявлен закон появления слу-
ности — 2%. Показана модернизированная конструкция чайных тепловых нагрузок, который оказался логарифми-
смесительного трехходового клапана, который может быть чески-нормальным. Определен объем приточного воздуха
применен для любого хладоносителя. Рассмотрена целе- с учетом допустимых отклонений температуры воздуха,
сообразная расстановка кондиционеров в камерах созре- Применение предложенной методики позволяет значитель-
вания сыров большого объема в целях организации не- но снизить капитальные и эксплуатационные затраты
обходимого воздухораспределения. на СКВ.
JL Иллюстраций 2. Таблиц 1. Иллюстраций 2.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
В 1977 Г. ВЫЙДУТ В СВЕТ И ПОСТУПЯТ В ПРОДАЖУ
ПЛАКАТЫ ПО КРУПНЫМ ХОЛОДИЛЬНЫМ УСТАНОВКАМ. I СЕРИЯ. СХЕМЫ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК.
Комплект из 18 плакатов. Ц. 5 р. 40 к.
Учебные наглядные пособия (плакаты) по крупным холодильным установкам будут
изданы в трех сериях в течение 1977—1979 гг.
В I серии даны безнасосные, насосные схемы аммиачных установок, схема с
рассольным охлаждением с включением автоматических приборов, обеспечивающих их
полную автоматизацию. Схемы автоматизации двухступенчатых машин. На отдельных
плакатах даны электрические схемы, показывающие взаимодействие приборов
автоматики. В схемах использованы современные приборы автоматики и пульты
управления типа ПУМ-100, ПУМ-200 и пульт УК-74.
Приведены схемы автоматизированных машин УА100, ХМ-22ФУ200, турбохолодильной
машины ТХМ1-25, агрегата АУ200/А. Раскрыт принцип действия машин, конструкция
отдельных узлов и дана достаточно полная их техническая характеристика. Рассмотрена
установка кондиционирования воздуха и схема оборотного водоснабжения, с
конструкцией и технической характеристикой градирни, многоточечное реле температуры типа
АМУР и отделитель воздуха АВ-4.
Плакаты предназначены для учащихся техникумов мясной и холодильной
промышленности, а также для механических отделений техникумов торговли и общественного
питания. Плакаты могут быть использованы как учебные пособия и для других учебных
заведений (институтов, курсов повышения квалификации, курсов подготовки машинистов
холодильных установок и др.).
Заказы на плакаты (без денежных переводов) следует направлять по адресу. 113035,
Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер., д. 12. Отдел распространения издательства
«Пищевая промышленность».
На первой странице обложки: Передвижная холодильная машина ХМВ1-30 для консервации зерна на зерногрием-
ных пунктах. Холодопроизводительность 35 кВт при температуре окружающего воздуха 25°С, потребляемая
мощность 22,5 кВт, масса 1800 кг.
—; 1 .м — .^ т
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ:
"М. П. Кузьмин (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д.
Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, В. П. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В.
Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б.
Чижов. М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. Зиновьев;
Рукописи не возвращаются
Т-11367. Сдано в набор 4/VII — 1977 г. Подписано в печать 3/VIII — 1977 г.
Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72 Уч.-изд. л. 7,23.
Формат 84X1087i6. Тираж 15 890 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 1473
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области
6$

ЛЬДОГЕНЕРАТОРЫ ЦИГРА
Ш*шь
Модель: UBE 10.000-А, с воздушным охлаждением, комплектная
Производительность: 10000 кг льда в сутки
Требуемая для установки площадь: всего лишь 4,3 м2
Льдогенераторы ЦИГРА будут представлены на выставке «Химия-77» в Москве
с 1 по 15 сентября 1977 г.
Посетите наш стенд на выставке «Химия-77»
ЛЕД ЦИГРА
ЛЕД ЦИГРА
производится в гранулах, пригоден к употреблению, гранулы
не смерзаются, гигиеничны, производство их чрезвычайно
дешево, благодаря новой технологии производство льда
осуществляется при минимальных затратах энергии
идеален для использования в
мясной
РЫБНОЙ
ХИМИЧЕСКОЙ промышленностях
INCO-ZIEGRA
EISMASCHINEN-SPEZIALFABRIK^
D-ЗООО HANNOVER - HAECKELSTR. 9
TELEFON: SAMMEL-NR. @511) 815059
TELEX: 9-23866 ZIGRA
Приобретение товаров у иностранных фирм осуществляется организациями и предприятиями в установленном
порядке через министерства и ведомства, в ведении которых они находятся.
Запросы на проспекты и каталоги следует направлять по адресу: 103074, Москва, пл. Ногина, 2/5. Отдел
промышленных каталогов Государственной публичной научно-технической библиотеки СССР.
Ссылайтесь на № 3707.7/117/534 «Внешторгреклама»