МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ
ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ
ЭНЕРГОСИСТЕМ
•СЕСОЮЗНЫЯ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТРЕСТ НО ОРГАНИЗАЦИИ
И РАЦИОНАЛИЗАЦИИ РАЙОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИИ
И СЕТЕЙ {ОРГРЭС)
ИНСТРУКЦИЯ
ПО НАЛАДКЕ И ПРОВЕРКЕ
РЕЛЕ МАКСИМАЛЬНОГО ТОКА
СЕРИЙ РТ-80, РТ*90
И ИТ80
«ЭНЕРГИЯ»

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР
ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ
ЭНЕРГОСИСТЕМ
ВСЕСОЮЗНЫЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТРЕСТ ПО ОРГАНИЗАЦИИ
И РАЦИОНАЛИЗАЦИИ РАЙОННЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СТАНЦИИ
И СЕТЕЙ (ОРГРЭС)
ИНСТРУКЦИЯ
ПО НАЛАДКЕ И ПРОВЕРКЕ
РЕЛЕ МАКСИМАЛЬНОГО ТОКА
СЕРИЙ РТ-80, РТ-90
И ИТ-80
т
«ЭНЕРГИЯ»
МОСКВА 1970

УДК 621.316.925.43(083.96)
Проект инструкции составлен по заказу
Специализированного центра научно-технической
информации ОРГРЭС
Автор инж. О. Л. Гильчер
Редактор инж. М. П. Ратнер
Настоящая инструкция рекомендуется персоналу служб и
предприятий энергосистем и является обязательной для
работников ОРГРЭС.
Технический редактор О. Д. Кузнецова Корректор 3. Б. Шлайфер
Сдано в набор 20/Ш 1939 г Подписано к печати 27/Н 1970 г. Т-04073
Формат 84ХЮ87за Бумага типографская Л": 2
Усл. печ. л. 2,1 Уч.-изд. л. 2,91
Тираж 17 750 экз. Цена 15 коп. Зак. 2176
Издательство «Энергия*. Москва, Ж-П4, Шлюзовая наб., 10.
Московская типография № 10 Главполиграфпрома
Комитета по печати при Совете Министров СССР.
Шлюзовая наб., 10.

Глава первая
НАЗНАЧЕНИЕ, ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ И КОНСТРУКЦИЯ
РЕЛЕ СЕРИЙ РТ-80 (ИТ-80) и РТ-90
1-1. Назначение
Реле серий РТ-80 и ИТ-80 предназначаются для селективной
защиты распределительных электрических сетей напряжением 3—10 кв
и для защиты понижающих трансформаторов и высоковольтных
электродвигателей от перегрузки и коротких замыканий. Реле
серии РТ-90 применяются в основном для защиты мощных коротко-
замкнутых электродвигателей с большими медленно затухающими
пусковыми токами.
1-2. Принцип действия и устройство реле
По принципу действия реле являются комбинированными и
состоят из двух элементов: индукционного, создающего ограниченно
зависимую от тока выдержку времени, и электромагнитного
мгновенного действия (отсечки), обеспечивающего отключение
защищаемого объекта без выдержки времени при превышении током
к. з. величины уставки отсечки.
Кинематическая схема реле приведена на рис. 1.
Индукционный элемент включает магнитопровод с обмоткой,
диск, вращающийся в подпятниках подвижной рамки, тормозной
постоянный магнит, червяк, насаженный на ось диска, и зубчатый
сектор.
Вращающийся момент на диске создается взаимодействием
сдвинутых друг относительно друга во времени и в пространстве
магнитных потоков с токами, наводимыми ими в диске.
Ток, обтекающий катушку реле, возбуждает в магнитопроводе
и воздушном зазоре магнитный поток, пропорциональный до
начала насыщения стали величине этого тока.
Для расщепления магнитного потока в воздушном зазоре на
две составляющие, сдвинутые пространственно и по фазе, полюсы
магнитопровода разделены на две части, на одну из которых
насажены короткозамкнутые витки (экраны).
Потоки, выходящие соответственно из экранированной и неэкра-
нированной частей полюсов, создают в диске электродвижущие силы
двух видов: трансформаторные э. д. с. и э. д. с. резания
Трансформаторные э. д. с, не зависящие от того, вращается
диск или он неподвижен, создают в диске токи, обусловливающие
появление вращающего момента Мвт>, пропорционального до насы-
3

щения магнитной системы квадрату тока. Этот момент направлен
всегда по кратчайшему пути от оси опережающего к оси
отстающего потока, благодаря чему при достижении током в обмотке реле
определенного значения диск начинает вращаться и при достижении
тока уставки втягивается под экранированную часть полюса.
Электродвижущие силы резания возникают в диске только при
его вращении и обусловливают появление тормозных моментов.
Рис. 1. Кинематическая схема реле РТ-84.
/ — угольник главных контактов; 2 —подвижная контактная пружина
главных контактов, 3 — толкатель якоря отсечки; 4 — регулировочный винт
уставки отсечки; 5 — короткозамкнутый виток якоря отсечки; 6 — якорь
отсечки; 7 — магнитный шунт отсечки; 8 — коммутатор отводов обмотки;
9 —-обмотка реле; 10 — стальная скоба рамки; // — короткозамкнутые
витки (экраны), 12 — магнитопровод^ (сердечник); 13 — нижний подпятник
диска; 14 — фасонный упорный винт рамки; 15, 17 — регулировочные винты
арретирующей пружины; 16 — арретирующая пружина; 18 — установочный
винт устройства выдержек времени индукционного элемента; 19 — диск;
20 — зубчатый сектор, 21 — подвижная рамка; 22 — постоянный магнит;
23 — сксба-держатель зубчатого сектора; 24 — червяк; 25 —скоба сигналь
ных контактов; 26 — верхний подпятник диска; 27 — коромысло якоря
отсечки; 28 — механический указатель срабатывания; 29 — неподвижный
главный замыкающий контакт.
Вращение диска 'замедляется также противодействующим моментом,
создаваемым при вращении диска установленным на реле
постоянным магнитом. Оба тормозных момента пропорциональны скорости
вращения диска и обеспечивают при неизменной величине тока в
реле постоянную скорость вращения, а с увеличением тока до
величины тока насыщения — ускорение, обусловливающее зависимую часть
временной характеристики индукционного элемента реле.
4

Рис. 2. Силы, действующие на диск
подвижной рамки реле серии РТ-80.
Обозначения элементов на рис. 2 те же, что
и на рис. 1.
С насыщением магнитной системы увеличение магнитного
потока, а следовательно, и вращающего момента с ростом тока в реле
прекращается и характеристика переходит в независимую часть:
у реле серий РТ-80 и ИГ-80 при восьми- десятикратной, а у реле
серии РТ-90 при трех- четырехкратной величине тока по
отношению к току срабатывания зависимого элемента на данной
уставке.
Диск реле начинает вращаться при токах, равных 20—30%
тока срабатывания индукционного элемента. Реле при этом не
срабатывает, так как пружина
удерживает рамку (име- ^
ющую собственную ось
вращения) в оттянутом
положении и червяк на
оси диска не сцеплен
с зубчатым сектором.
На вращающийся
диск действуют две силы:
/ч и Рг (рис. 2). Сила
Р\9 создаваемая
электромагнитом, вращает диск
по часовой стрелке, а
сила ^2, создаваемая при
вращении диска
тормозным постоянным
магнитом, «противодействует
вращению диска.
При возрастании тока в реле до величины тока срабатывания
равнодействующая двух сил преодолевает натяжение пружины и,
поворачивая рамку вокруг ее оси, производит сцепление червяка
с зубчатым сектором. Сектор начинает подниматься и по
прошествии времени, определяемого уставкой шкалы выдержек времени,
хвостовиком поднимает коромысло якоря отсечки. При этом
начинает уменьшаться правый зазор между якорем отсечки и магнито-
проводом. Сила притяжения якоря электромагнитной системы,
образуемой им совместно с правой стороной магнитопровода и
магнитным шунтом, обратно пропорциональна квадрату расстояния между
полюсами, вследствие чего, как только воздушный зазор уменьшится
до величины, соответствующей току срабатывания отсечки, якорь
с ускорением лритянется к магнитопроводу и толкатель замкнет
главные контакты реле. Одновременно коромысло отсечки вытолкнет
флажок механического указателя срабатывания реле.
Для устранения вибрации якоря отсечки в притянутом
положении, вызывающей неустойчивую работу контактов, на правый
конец якоря насажен короткозамкнутый виток, охватывающий часть
торцевой стороны якоря и расщепляющий благодаря этому
магнитный поток на опережающую и отстающую составляющие.
Для предотвращения ослабления сцепления червячной передачи
под действием тяжести якоря с момента встречи хвостовика
сектора с коромыслом на рамке установлена стальная скоба.
Притягиваясь при сближении сектора с червяком за счет потоков рассеяния
к магнитопроводу реле, эта скоба дополнительно усиливает
сцепление червячной пары. Она же используется для регулировки
коэффициента возврата реле, так как чем ближе ее подвести к
магнитопроводу при втянутом секторе, тем меньший ток удержит рамку в при-
2—2176
5

тянутом положении, а следовательно, и сектор в сцеплении с
червяком.
Индукционный элемент создает ограниченно зависимую
характеристику выдержки времени.
При токах, превышающих ток срабатывания электромагнитного
элемента, реле работает с отсечкой, т. е, практически без выдержки
времени. В действительности время срабатывания электромагнитнаго
элемента в зависимости от кратности тока в -реле по отношению
к уставке отсечки изменяется от 0,3—0,4 до 0,08—0,10 сек. При
двукратном токе это время, как правило, не превышает 0,08 сек.
1-3. Конструктивные отличия реле серий РТ-80 и РТ-90
Реле серий РТ-80 и РТ-90 отличаются от реле серий
ИТ-80конструкцией нижнего подпятника оси диска: в подшипниковом винте
вместо шарика помещен микроподшипник в виде чашечки с четырьмя
микрошариками, а ось диска заканчивается не цилиндрической
цапфой с плоским полированным торцом, а конической цапфой с
закруглением на конце (рис 3).
о
Рис. 3. Нижний подпятник и цапфа диска реле
серий РТ-80 и РТ-90.
а — общнД вид; б — микроподшипник по сечению А—А
в увеличенном масштабе (50/1).
/ — корпус подпятника; 2 — микроподшипник № Э625;
3 —шайба; 4 — цапфа нижнего конца оси диска;
5 — наружное кольцо; 6 — чашечка; 7 — шарик.
Реле серии РТ-90, обладающие характеристикой выдержек
времени, мало «зависящих от тока, конструктивно отличаются от реле
серии РТ-80 числом витков обмотки и размерами экранов. Коротко-
замкнутые витки у реле РТ-90 охватывают меньшую часть
сечения полюса и имеют внутренние размеры 14,8X4 мм против
14,8X8,5 мм у реле РТ-80 (высота экранов у обоих реле одинакова
и составляет 6 мм).
6

Число ампер-вшков срабатывания у реле РТ-90 равно 420
вместо 240 у реле РТ-80 и ИТ-80, вследствие чего потребление реле РТ-90
в 2,5 раза превышает потребление реле РТ-80 (ИТ-80). Последнее
необходимо учитывать при выборе трансформаторов тока для защиты,
выполняемой на реле РТ-90.
Характеристики выдержек времени реле серий РТ-80, ИТ-80 и
РТ-90 различных исполнений (четырехсекундных и шестнадцатисе-
кундных) приведены на рис. 4—6. В отличие от резко зависимой ха-
О г « 6 8 Ю
Рис. 4. Характеристики зависимости времени
срабатывания реле РТ-81/1 (ИТ-81/1), РТ-83/1
(ИТ-83/1) и РТ-85/1 (ИТ-85/1) от кратности
тока срабатывания.
рактеристики реле РТ-80 у реле РТ-90 характеристика выходит в
независимую часть практически уже при трех- четырехкратном токе,
снижаясь при возрастании тока вдвое (от двух- до
четырехкратного) всего лишь на 8—'10%.
По количеству и типу контактов реле РТ-81, РТ-91, РТ-82,
ИТ-81А, ИТ-81Б и ИТ-82Б выполняются с одним главным
замыкающим контактом (перестановкой скобы, на которой укреплен
неподвижный контакт и пластины подвижного контакта, можно
получить .размыкающий контакт), а реле РТ-83, ИТ-83, РТ-84 и ИТ-84 —
с главным замыкающим контактом, срабатывающим только от
электромагнитного элемента (отсечки), и сигнальным замыкающим
контактом, действующим от индукционного элемента. У этих реле
зубчатый сектор не имеем связи с коромыслом якоря отсечки.
Реле РТ-85, РТ-95 и ИТ-85 обладают усиленными главными
замыкающим и размыкающим контактами, имеющими общую точку.
Кинематически эти контакты выполнены мостящими, т. е. сперва
замыкается одна цепь, а затем размыкается другая. Главный контакт
может быть приведен в действие как от электромагнитного, так и
от индукционного элементов. Реле РТ-86 (ИТ-86) выпускаются
с такими же усиленными главными контактами, но действующими
только от электромагнитного элемента, и с сигнальным замыкающим
контактом, действующим от индукционного элемента.
Реле выпускаются заводом в двух исполнениях: для
выступающего монтажа с передним и задним присоединениями и для
утопленного монтажа.
2*
7

Регулирование гока срабатывания индукционного элемента
реле осуществляется ступенчатым изменением числа витков обмотки.
Ответвления от обмотки выведены к гнездам штепсельного мостика.
Для регулирования тока срабатывания электромагнитного
элемента служит фасонный винт с укрепленной на нем шкалой, програ-
сек
70
60
50
ио
30
го
го
\1ср Ь-
1 11'
1 * \\\
~1ср= 1Ь <
-12
,*
1 - —
:ек
/2сек
-—и
Рис. 5. Характеристики зависимости времени
срабатывания реле РТ-82/1 (ИТ-82/1), РТ-84/1
(ИТ-84/1) и РТ-86/1 (ИТ-86/1) от кратности
тока срабатывания.
дуированной в следующих кратностях к току срабатывания
индукционного элемента 2, 4, 6 и 8. Шкала (кольцо с делениями) может
поворачиваться относительно регулировочного винта при ослабле-
рГ
ц=*">*
1-
.0,5 се к
(, .. \
ю
Рис. 6. Характеристики зависимости времени
срабатывания реле РТ-91 и РТ-95 от кратности тока
срабатывания.
нии крепящего ее -стопорного винта. Градуировка отсечки в
кратностях, а не в амперах, выполнена с тем, чтобы быть пригодной при
любой уставке индукционного элемента.
8

При вращении регулировочного винта изменяется воздушный
•зазор между якорем отсечки и магнитопроводом, благодаря чему
.меняются ампер-витки срабатывания электромагнитного элемента.
Регулирование выдержки времени осуществляется изменением
начального положения зубчатого сектора относительно червяка при
помощи установочного винта, перемещающегося в прорези шкалы.
Шкала выдержек времени имеет деления с цифрами,
указывающими время в независимой части характеристики при
десятикратном токе.
1-4. Основные достоинства и недостатки конструкции реле
Конструктивными достоинствами реле серий РТ-80, ИТ-80 и
РТ-90, являются: независимость действия реле от предаварийного
режима, возможность контролировать в любое время исправность
реле в нормальном режиме по вращению диска, независимость уставки
по времени от регулировки уставки по току срабатывания,
возможность в широких пределах менять ток срабатывания отсечки, а при
надобности вообще выводить ее из действия.
К недостаткам в конструкции реле следует отнести прежде
всего чувствительность к вибрации, тряске и толчкам, передающимся
реле от панелей или стенок и дверец КРУ, на которых реле
монтируется, что многократно вызывало ложное срабатывание защит
соседних присоединений при включениях или отключениях рядом
расположенных выключателей как в зданиях распредустройств, так
и7 в особенности, ъ ячейках КРУ и КРУН. Из-за этого
конструктивного дефекта реле их необходимо устанавливать, особенно в КРУ и
КРУН, на надежных резиновых амортизаторах. Недостатком реле
старой серии ИТ-80 является также интенсивный износ «шариков
подпятника диска у реле, установленных в помещениях с повышенной
запыленностью окружающего воздуха, особенно на тепловых
электростанциях, работающих на пылеугольном топливе. Так как шарик
у реле этой серии выпусков до '1957 г. запрессован в оси диска, то
для его замены реле приходится снимать с панели и в мастерской
высверливать отверстие в оси над гнездом шарика. Недостатком
конструкции реле обеих серий является чрезмерно большой
механический разброс срабатывания по току электромагнитного элемента
отсечки и зависимость тока срабатывания отсечки от уставки по
току срабатывания зависимого '(индукционного) элемента (т. е.
зависимость от числа включенных витков обмотки). Кроме того,
величина тока срабатывания отсечки значительно зависит от формы
кривой тока. Гарантируемый заводом разброс отсечки (15%) для
кратностей уставки 2—8 непомерно велик, а при увеличении
кратности до 10—115 (в чем на практике часто встречается
необходимость) этот разброс может возрастать до 25% и более.
Недостатком реле обеих серий является также относительно
медленный (0,7—0,8 сек) возврат реле в начальное положение при
остаточном токе, близком к току возврата. Это свойство реле
необходимо иметь в виду при выборе величины селективного
интервала времени в радиальных сетях, оборудованных АПВ.
Конструктивным дефектом реле является также недостаточная
жесткость цоколя, вследствие чего при монтаже реле на «панели при
затяжке установочных винтов происходит деформация цоколя.
В ряде случаев это приводило к нарушению зацепления или к
заклиниванию диска при работе реле.
9

В связи с этим 12 июля 1965 г. был выпущен протнвоаварийный
циркуляр № Э-7/65, предписывающий обязательное применение
резиновых прокладок между панелью и цоколем реле при их монтаже
на релейных щитах или на стенках РУ. Этот же циркуляр
предупреждает о недопустимости чрезмерной затяжки крепящих реле
гаек или болтов.
Глава вторая
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ РЕЛЕ
Реле серии РТ-80 всех типов, серии ИТ-80 типов ИТ-83, ИТ-81,
ИТ-85, ИТ-86 и ИТ-80Е и серии РТ-90 удовлетворяют требованиям
ГОСТ 3698-47, а реле выпуска 1966 г.—требованиям ГОСТ 3698-65.
Номинальные заводские данные и пределы регулирования
уставок по току и времени срабатывания в независимой части для
различных типов и исполнений реле приведены в табл. 1.
Таблица 1
Тип реле
РТ-81/1. ИТ-81/1, РТ-91/1,
ИТ-81 А/1, ИТ-81 Б/1
РТ-81/2, ИТ-81/2, РТ-91/2,
ИТ-81 А/2, ИТ-81 Б/2
РТ-82/1, ИТ-82/1, ИТ-82Б/1
РТ-82/2, ИТ-82/2, ИТ-82Б/2
РТ-83/1, ИТ-83/1
РТ-83/2, ИТ-83/2
РТ-84/1, ИТ-84/1
РТ-84/2, ИТ-84/2
РТ-85/1, ИТ-85/1, РТ-95/1
РТ-85/2, ИТ-85/2, РТ-95/2
РТ-86/1, ИТ-86/1
РТ-86/2, ИТ-86/2
Номинальный
ток, а
10
5
10
5
10
5
10
5
10
5
10
5
Ток
срабатывания
индукционного
элемента, а
4—10 (с
интервалом 1 а)
2—5 (с
интервалом 0,5 а)
4—10
2—5
4—10
2—5
4—10
?—5
4—10
2—5
4—10
2—5
Время
срабатывания1, сек
0,5; 1; 2;
3; 4;
2; 4; 8; 12;
16
I; 2; 3; 4
4; 8; 12; 16
0,5; 1; 2;
1 3;4
4; 8; 12; 16
1 Время срабатывания дается при десятикратном токе.
Кратность тока отсечки (отношение тока срабатывания
отсечки к току срабатывания индукционного элемента) регулируется
по шкале уставки отсечки от 2 до 8. Номинальная частота тока
50 или 60 гц.
Длительно допустимый ток для катушек реле серий РТ-80 и
ИТ-80 в общепромышленном исполнении составляет 110% номи-
10

нального тока, в тропическом исполнении—105%, а для катушек
реле серии РТ-90 — соответственно 110 и 105% тока уставки.
Изоляция реле выдерживает испытательное напряжение 2 000 в
(50 гц) в течение 1 мин. Коэффициент возврата не ниже 0,8.
Инерционная ошибка не более 0,4 сек. Потребляемая мощность реле
серий РТ-80 и ИТ-80 не боеле 10 в а при токе, равном току уставки
реле; реле серии РТ-90—не более 25 ва при тех же условиях.
Коммутационная способность контактов реле
Замыкающие контакты реле типов РТ-81, ИТ-81, РТ-82, ИТ-82,
РТ-83, ИТ-83, РТ-84, ИТ-84 и РТ-91 способны включить при
замыкании постоянный или переменный ток 5 а при напряжении
до 250 в. Размыкание цепи должно осуществляться другими
контактами, например контактами на валу выключателя.
а)
Ю
6 5*321
о о
Ш[
в)
б 5 * з г
иш
[]Н
г)
Рис. 7. Схемы внутренних соединений реле
серий РТ-80 * и ИТ-80.
а-реле РТ-81 (ИТ-81), РТ-82 (ИТ-82); б-реле РТ-83
(ИТ-83). РТ-84 (ИТ-84); в-реле РТ-85 (ИТ-85); г-
реле РТ-86 (ИТ-86).
Размыкающие контакты тех же реле способны разрывать пере-
менный ток 2 а и постоянный ток 0,5 а при напряжении до 250 е.
Если управляемая цепь питается от трансформатора тока и ее
полное сопротивление при токе 4 а не более 4 ом, а при токе
50 а не более 1,5 ом, то контакты реле способны шунтировать и
дешуитировать зту цепь при токе до 50 а.
* См. сноску на стр. 13.
11

Главные контакты реле типов РТ-85, ИТ-85. РТ-86, ИТ-86 и
РТ-95 способны шунтировать и дешунтировать управляемую цепь
при токах до 150 а, если эта цепь питается от трансформатора
тока и ее полное сопротивление при токе 4 а составляет не более
4,0 ом, а при токе 50 а— не более 1,5 ом.
3
Рис. 8 Трехпроводная схема защиты на
переменном токе с реле РТ-85 (ИТ-85) и с
демонтированием электромагнита отключения
ТТ — трансформатор тока; ЭО — электромагнит
отключения.
Замыкающие сигнальные контакты реле РТ-83 (ИТ-83), РТ-84
(ИТ-84) и РТ-86 (ИТ-86) способны замыкать или разрывать цепь
постоянного тока до 0,2 а или переменного тока до 1 а при
напряжении до 250 в. Постоянная времени индуктивной нагрузки на
постоянным токе не более 5 -10~3 сек, для переменного тока соз ср
нагрузки не менее 0,5.
Схемы внутренних соединений реле серий РТ-80, ИТ-80 и
РТ-90 приведены на рис. 7 *. Присоединение реле РТ-85, ИТ-85,
РТ-86, ИТ-86 и РТ-95 в трехпроводной схеме защиты с дешунти-
ровкой отключающей катушки показано на рис. 8.
О
к
-ВО ди.тко6-
36
-зз—
-30
-26
-20
.12^
7 6 5
Ъ
6 6
* К
-720битков
72
-66
-60-
-52
-40-
Ли
б)
Рис. 9. Схемы намотки катушки реле серий РТ-80 и ИТ-80
(стрелкой показано направление намотки).
а —реле на номинальный ток Ш а; б — реле на номинальный ток 5 а;
1 — 7, к — обозначения выводов.
* См. сноску на стр. 13.
12

Обмоточные данные реле и схемы намотки катушек приведены
в табл. 2 и на рис. 9 и (10.
Таблица 2
Серия реле
РТ-80
РТ-90
Заводское обозначение
катушки
5БК.520.075.1
5БК.520.075.2
5БК.520.691Л
5БК.520.691.2
'ном' а
10
5
10
5
Число
витков
60
120
105
210
Марка и дна*
метр
провода», мм
ПБД 01,95
ПБД^01,45
ПБД 01,45
ПБД 01,0
1 В реле тропического исполнения применяется провод марки ПСД.
Намагничивающая сила срабатывания реле при данной
механической регулировке (натяжении возвратной пружины, глубине
сцепления червяка с зубчатым сектором, свободном ходе рамки и
Рис. 10. Схемы намотки катушки реле серии РТ-90 (стрелкой
показано направление намотки),
а —реле на номинальный ток 10 а; б —реле на номинальный ток 5 а;
I — 7, к — обозначения выводов.
диска в подпятниках) является постоянной величиной и поэтому,
зная число витков, заключенное между отпайками, можно в случае
необходимости за грубить реле по току срабатывания
индукционного элемента.
Так, например, если у реле РТ-81/1 отключить от внешнего
зажима 4 (см. рис. 9) и изолировать конец обмотки !, а на его место
подключить отпайку 7 (36-й виток от начала катушки), то шкала
уставок реле изменится в пределах, указанных в табл. 3.
1 У реле серии РТ-80 выпусков 1966—1968 гг. конец обмотки выведен не на
зажим 4, как показано на рис. 7,а> а на зажим 3.
13

1616П
&
И П
1 и
"*
л
-160-
1Ь 7Ь 1Ь
^4
^
ф-ф.фф-
=й
-213 ■
V
а)
§
%
2отпв\
06
^=
16 Ю16 К16
ш©
Йавд
Ж
•гиз
-*59
щ%
1
>
л
750
/6 75 76 75 75
(Гк
%
-Ф-Ф1
(Ь ф Ф ф
=^\
-ггз
Ю

ТаблиЦа 3
Положение штекера
Ток срабатывания, а
1
6,7
2
10
3
15
4
24
5
40
6
80
7
—
Длительно допустимый ток для обмотки реле при любых
пересоединениях остается прежним, указанным в заводских данных
для реле РТ-80 и ИТ-80*.
Полное сопротивление реле серий РТ-80 и ИТ-80 при 100%
включенных витков при токе, равном току первой уставки,
составляет у реле с номинальным током 10 а около 0,6 ом, а у реле
с номинальным током 5 а—примерно 2,1—2,2 ом.
Полное сопротивление реле серии РТ-90 при тех же условиях
соответственно составляет примерно 1,6 и 6,5 ом.
С увеличением тока в реле его сопротивление резко падает.
Габариты и установочные размеры реле всех исполнений
показаны на рис. 22,а, б, в. Вес реле около 3,7 кг.
* Для реле серии РТ-90 при уменьшении числа включенных витков
длительный ток не должен превосходить указанного заводом для наибольшей
уставки
16 76-16
-760
16 16 16
(П
Ф—-
^
♦т
Ж
313
&
&
ио
5*
*1
го
Ъг
л
>
Рис П. Габариты и установочные размеры реле серий РТ-80, ИТ-80
и РТ-90 с выступающим монтажом.
а-реле РТ-81 (ИТ-81), РТ-82 (ИТ-82) и РТ-90 (ИТ-90); б-реле РТ-83
(ИТ-83), РТ-84 (ИТ-84) и РТ 86 (ИТ-86); в-реле РТ-85 (ИТ-85) и РТ-95
(ИТ95); / — переднее присоединение; // — заднее присоединение.
15

Глава третья
ПРОГРАММА ПРОВЕРКИ РЕЛЕ
Проверка реле при новом включении, а также после ремонта
механической части производится в полном объеме настоящей
инструкции и включает:
а) осмотр реле при надетом кожухе;
б) осмотр при снятом кожухе и проверку механической части;
в) проверку изоляции;
г) электрическую проверку и настройку реле на заданные
уставки;
д) проверку точек временной характеристики реле;
е) повторные осмотр и электрическую проверку реле с надетым
кожухом на рабочих уставках.
Полная плановая проверка, проводимая 1 раз в 2 или 3 года,
в зависимости от условий работы и степени механического износа
реле включает те же пункты, но п. «г» настоящей программы
выполняется только при рабочих уставках реле. Частичные проверки
проводятся в сроки и в объемах, устанавливаемых ЦСРЗАИ.
Глава четвертая
ОСМОТР РЕЛЕ И ПРОВЕРКА МЕХАНИЧЕСКОЙ ЧАСТИ
4-1. Внешний осмотр реле
При внешнем осмотре перед вскрытием реле необходимо
проверить:
а) наличие пломб;
б) целость стекла и плотность его прилегания к кожуху;
в) плотность прилегания кожуха к цоколю реле, наличие и
качество уплотнений, затяжку гаек, крепящих кожух к цоколю реле;
г) состояние ламелей, шпилек или штырей ,и винтов для
подсоединения проводов и прочность крепления проводов;
д) наличие и состояние амортизирующих прокладок между
реле и панелью либо между реле и стенкой КРУ или КРУН и
прочность крепления реле к панели или стенке.
4-2. Внутренний осмотр и проверка механической части реле
После снятия кожуха с реле проверяется осмотром
правильность сборки и механическая исправность реле.
При проверке надо убедиться в соблюдении следующих
заводских норм и допусков на сборку реле:
1. Величина зазоров между диском и полюсами
электромагнита и постоянного магнита должна быть не менее 0,3 мм с каждой
стороны. Диск реле не должен касаться полюсов электромагнита
и постоянного магнита в нормальном и в перевернутом на 180°
положении реле.
При повороте на полный оборот диск на глаз не должен «бить».
Поверхность полюсов должна быть ровной и чистой.
2. Свободный ход рамки и диска в подпятниках в вертикальном
направлении не должен превышать 0,5 мм у рамки и 0,3 мм у диска.
3. Якорь реле отсечки должен свободно, без трения,
поворачиваться на своей оси, иметь свободный ход в осевом направлении
0,1—0,2 мм и не иметь перекоса.
16

4 Правый конец якоря, несущий короткозамкнутьтй виток,
должен при срабатывании прилегать к магнитопроводу всей
плоскостью.
5. Зубчатый секгор должен свободно вращаться вокруг своей
оси, имея свободный ход в осевом направлении не более 0,5 льде.
При повороте рамки от руки сектор должен приходить в
зацепление с червяком при любом (в пределах шкалы уставок времени)
положении поводка устройства регулировки уставки времени.
Нормальная глубина зацепления должна быть не менее 1/3
глубины нарезки, и зацепление должно происходить радиально
относительно оси червяка Допустим лишь весьма незначительный
выход зубчатого сектора вперед, ближе к тыльной стороне шкалы
реле.
Глубина зацепления устанавливается на заводе при сборке реле
регулировкой скобы 23 (см. рис. 1), имеющей овальные отверстия.
Точная подрегулировка зацепления производится упорным винтом
14 рамки. Ход винта составляет 2,5—3 мм.
Наличие свободного хода сектора, введенного в сцепление
с червяком, легко обнаруживается при покачивании его от руки по
характерному постукиванию зубцов о нитки резьбы червяка Диск
при опробовании необходимо осторожно прижать к нижнему
подпятнику, чтобы он оставался неподвижным во время покачивания
сектора. Окончательная проверка и в сл>чае необходимости
регулировка зацепления производится под током при электрической
проверке реле.
6. В воздушном зазоре между диском и постоянным магнитом
как сверху, так и снизу, под диском, не должно быть никаких
соринок, осыпавшейся с магнита краски и заусенцев. При
обнаружении металлических заусенцев их следует удалить расплющенной
до толщины 0,15—0,2 мм стальной проволочкой.
7. Все крепящие гайки и винты должны быть затянуты до
отказа. Регулировочные винты всех регулирующих устройств (шкалы
времени, шкалы отсечки, пружины возврата) не должны
провертываться.
Штекеры на контактном мостике уставок по току
индукционного элемента должны без заедания и провертывания завинчиваться
до конца во всех гнездах мостика, плотно прилегая всей торцевой
контактной плоскостью к мостику.
Проверку затяжки винтов во избежание порчи головок следует
производить отвертками, соответствующими по размерам номеру
резьбы винтов. Затяжку гаек подпятников и регулировочных
винтов 14, 15 и 17 (см. рис. 1) след>ет производить специальными
гаечными ключами.
4-3. Осмотр и замена подпятников
Осмотр подпятников производится в случае обнаружения при
электрической проверке завышенного значения тока в начале
вращения диска (более 30% тока уставки) или вялого, замедленного
возврата рамки при снижении тока в реле до величины тока
возврата (в первом случае осмотру подлежат подпятники диска, во
втором — подпятники и шарик рамки )
У реле новых серий РТ-80 и РТ-90 микроподшипник (см. рис. 3),
а у реле старой серии ИТ-80, выпускаемых с июля 1957 г., шарики
находятся в нижних подпятниковых винтах диска, и для их осмот-
17

ра непбчо ш\ю, ослабив кренящ\ю гайку, вывернуть подпятниковый
винт из тела рамки.
У реле серии ИТ-80, выпущенных до июля 1957 г, шарики
запрессованы в оси диска, а нижние подпятники представляют собой
бронзовые винты с запрессованной в них стальной полированной
цапфой с плоским торцом, являющейся опорой для шарика. Верхние
подпятники у реле всех серий одинаковые: в латунный винт
запрессована стальная цапфа с отполированной боковой поверхностью,
являющейся рабочей.
Осмотр подпятников у реле серии ИТ-80 производится таким
же образом, как у реле РТ-80 и РТ-90. Подпятники следует
промыть в чистом (желательно авиационном) бензине и тщательно
протереть Вычищенные подпятники следует осмотреть через лупу
с пяти-шестикратным увеличением. У реле РТ-80 и РТ-90
микроподшипник утоплен в кратере подпятникового винта довольно глубоко
(цапфа оси диска длиною 5 мм погружена в кратер примерно на
зи своей длины), поэтому осматривать микроподшипник в лупу
следует при сильной освещенности кратера, в светлый день у окна
либо с переносной лампой.
Рабочие поверхности цапф должны иметь геометрически
правильную форму поверхности (цилиндрическую у верхних
подпятников и плоскую у нижних), без выбоин, ямок, царапин. При
обнаружении царапин или выбоин необходимо либо сменить подпятник,
либо отполировать его цапфу на станке воронилом или специальным
точильным бруском высокой твердости. Шарик должен иметь строго
сферическую форму.
Для осмотра шарика «в оси диска следует, сняв шкалу реле,
вывернуть оба подпятника и осторожно, не задевая диском полюсов
электромагнита и постоянного магнита, вынуть диск.
На некоторых реле шарики как в подпятнике, так и в
подвижной рамке сидят свободно, и их можно вынуть, слегка постучав
по тыльной стороне подпятника или рамки. В других же реле оба
шарика посажены плотно, и вынуть их без стачивания части
подпятника или высверливания тела рамки невозможно. Шарик в оси
диска запрессован туго, и для его замены приходится высверливать
отверстие в оси. В последнем случае, а также для смены туго
посаженного шарика рамки или подпятника реле следует
направлять в лабораторию местной или центральной службы защиты.
Проверка подпятников рамки и шарика производится в тех
случаях, когда при осмотре обнаружится, что рамка имеет вялый
ход или затирание в подпятниках.
Нижний подпятник у рамки реле РТ-80 и РТ-90 такой же, как
у диска реле ИТ-80, — бронзовый винт с запрессованной стальной
цапфой. Трущейся поверхностью является отполированный торец
цапфы.
Осмотр и проверка подпятников производится так же, как и
диска.
Для осмотра шарика, сидящего в гнезде рамки, следует,
перевернув реле контактами вниз, вывернуть подпятник, а затем, плотно
прикрыв ладонью руки отверстие в кронштейне для подпятника,
осторожно вернуть реле в нормальное положение. При этом если
шарик посажен свободно, то он выпадет из гнезда и через
отверстие подпятника упадет на ладонь. Если же шарик сидит туго, то
необходимо снять рамку с реле. Для этого прежде всего нужно
вынуть диск, а затем уже, опустив нижний подпятник рамки и
18

сняв арретирующую пружину, подать рамку вправо, чтобы вывести
ее отросток из шейки фасонного упорного винта и затем, опустив
рамку ниже верхнего подпятника, вынуть ее в левую сторону.
Сборка реле после осмотра производится в обратном порядке.
Рис. 12. Контакты реле серий РТ-80
и ИТ-80.
/ — пружина подвижного контакта; 2 —
изоляционный упор.
4-4. Проверка и регулировка контактов реле
В эксплуатации находится большое количество реле с
различной конструкцией контактов. Реле серии ИТ-80 типов ИТ-81Б,
ИТ-82Б, ИТ-83 и ИТ-84 и серии РТ-80 (всех типов, кроме РТ-85 и
РТ-86), имеют контакты одинаковой конструкции (рис. 12). Реле
ИТ-81А и ИТ-82А,
выпускавшиеся до 1951 г., «имеют
контакты без изоляционного
упора (рис. 13),
подверженные механической «вибрации
от сотрясения панели или
стенки КРУ (КРУН), на
которой установлено реле.
Именно на долю реле с
такими контактами падает
большинство случаев
ложного действия реле ИТ-80
от сотрясения стенок
аванкамеры выключателя в рас-
предустройствах или дверец
КРУ (КРУН), на которых
смонтированы реле, при
включении или отключении
соседнего выключателя.
Зазор между
замыкающими контактами реле
РТ-81, ИТ-81, РТ-82, ИТ-82,
РТ-83, РТ-84 и РТ-91
должен быть не менее 2 мм. Для
размыкающих контактов эта
величина зазора должна
обеспечиваться после
срабатывания реле.
Зазор между
контактами реле РТ-85 (ИТ-85),
РТ-86 (ИТ-86) и РТ-95
должен быть для главных
замыкающих контактов не
менее 1,5 мм, для главных раз- !«■%.• шю.
мыкающих контактов (после
срабатывания реле) — не менее 2 _ялс.
Зазор между замыкающими контактами реле РТ-81 (ИТ-81),
РТ-82 (ИТ-82), РТ-83, РТ-84 и РТ-91 должен быть не менее 2 мм.
Давление в главных размыкающих контактах реле РТ-85
(ИТ-85), РТ-86 (ИТ-86) и РТ-95 должно быть не менее 8 Г.
Давление верхней упорной пружины на пружину подвижного
замыкающего контакта у этих реле должно быть не менее 10 Г.
Контакты, конструкция которых показана на рис. 12, должны
быть огрегулированы таким образом, чтобы в состоянии покоя
19
Рис. 13. Контакты реле ИТ-80А
выпусков 1947—1951 гг.
/ — контактная пружина, 2 — нижняя
упорная пластина; 3 — верхняя упорная

пр\жина подвижного контакта лежала на изоляционном упоре.
При срабатывании реле (после замыкания контактов) пружина
должна получать видимый на глаз .прогиб не менее 0,8 мм.
Контакты старой конструкции (см рис. 13) следует по
возможности заменять контактами современного типа, показанными на
рис 12. При невозможности замены регулировать контакты
необходимо следующим образом: нижнюю упорную пластину нужно
подогнуть настолько, чтобы контактная пружина лежала на ней, не
оказывая давления. Верхнюю упорную пластину следует
устанавливать с зазором, обеспечивающим надежное замыкание контактов
и прогиб пружины на 1,0—0,8 мм.-<
При использовании реле с размыкающим контактом следует
проверить, чтобы при отгибании угольника неподвижного контакта
вниз примерно на 1 мм подвижный следовал бы за ним, не
размыкаясь
Серебряные (металлокерамические) накладки контактных
пружин должны иметь сферическую форму, их поверхность должна
быть чистой, не иметь царапин, подгаров и выбоин. Грязные и
подгоревшие контакты должны быть зачищены мелким надфилем и
отполированы воронилом (чистоделом).
Чистка серебряных и металлокерамических контактов крокусом
или наждачным полотном, а также промывка их бензином, спиртом
и другими составами запрещаются. После полировки контактов не
рекомендуется касаться их пальцами.
4-5. Особенности регулировки главных контактов реле
РТ-85 (ИТ-85), РТ-86 (ИТ-86) и РТ-95
Конструкция контактной системы реле названных типов
показана на рис. 14. Пластина 6 с укрепленным на ней подвижным
замыкающим контактом укреплена на оси 9, которая вращается
в отверстиях жестко закрепленного угольника 5. В нормальном
положении пластина опирается на нижнюю упорную пружину 8.
Нажатие на подвижной контакт в замкнутом состоянии создается
верхней упорной пружиной 7. Нужное нажатие в размыкающем
контакте достигается подгибанием пластины 2 подвижного
размыкающего контакта.
Гибкие токоотводящие шунты 3 и 4 необходимы только для
отвода части тока от контактных пластин при протекании через
контакты большого тока. При регулировке контактов необходимо
избегать деформации токоотводов, так как последние не должны
создавать дополнительного нажатия на контакты, а момент
упругости токоотводов зависит исключительно от приданной им при
штамповке и сборке на заводе формы.
Должны обеспечиваться четкое (заметное на глаз) опережение
замыкания нижнего замыкающего контакта и его совместный ход
с размыкающим верхним контактом до момента размыкания.
Недопустимо даже самое кратковременное (однократная
вибрация) размыкание замыкающего контакта-после переключения, так как
это приведет к разрыву цепи трансформатора тока с неизбежным
привариванием замыкающего контакта реле. Для предотвращения
вибрации замыкающего контакта пластина 2 подвижного
размыкающего контакта должна после срабатывания реле прижиматься к
изоляционному упору /.
20

Для четкой работы контактов реле ИТ-85 с одним главным
контактом, когда хвостовик зубчатого сектора воздействует на
коромысло якоря отсечки, особо важное значение имеет правильное
распределение суммарного контактного давления между размыкающим
контактом и верхней упорной пружиной 7 замыкающего контакта.
Рис. 14. Главные
контакты реле РТ-85 (ИТ-85),
РТ-86 (ИТ-86) и РТ-95
(ИТ-95).
а — контактная система
в сборе и поясняющая
кинематическая схема; б — эле*
менты контактной системы;
в —общий вид.
3-2170
21

В этом реле давление пластины 2 на пластину 6 подвижного
замыкающего контакта воспринимается толкателем коромысла якоря
отсечки в самом начале его хода, когда зазор -в магнитной цепи
отсечки еще велик, а втягивающее усилие мало. Поэтому чрезмерный
натяг замыкающего контакта может вызвать сброс сектора реле при
трогании. .В то же время для обеспечения четкого и быстрого
размыкания замыкающего контакта при возврате реле необходим
достаточный минимальный нажим верхней упорной пружины на контактную
пластину 6, так как в противном случае возможно его приваривание.
Указанные требования обеспечиваются при соблюдении приведенных
ниже рекомендаций завода-изготовителя:
1. Нажатие контактов должно устанавливаться по граммометру
и составлять для подвижного замыкающего контакта в положении
срабатывания со стороны возвращающей его верхней упорной
пружины не менее 10 Г, а для подвижного размыкающего контакта в
положении покоя — не менее 8 Г.
Конец щупа граммометра должен при измерении подводиться
к самому краю контактных пластин до серебряных накладок и к
свободному концу верхней упорной пружины на расстоянии 1 мм от ее
края.
2. Зазор между пластиной 6 замыкающего контакта и его
упорной пружиной 7 в положении покоя должен быть -порядка 1 мм.
При срабатывании реле эта пружина должна заметно прогнуться,
обеспечивая четкий возврат контакта в исходное положение при
снятии тока с реле.
3. При срабатывании реле для предотвращения вибрации
замыкающего контакта верхняя контактная пластина 2 должна упираться
в упор / с легким прогибом (0,2—0,3 \мм). При этом зазор в
разомкнувшемся размыкающем контакте должен быть не менее 2 мм.
4. Гибкие шунты не должны провисать, так как при этом
может возникнуть дополнительный момент неопределенных величины
и знака, нарушающий правильную работу контактов; не
допускаются резкие перегибы шунтов. Править шунты можно только
круглогубцами или пинцетом с закругленными краями.
При новом включении и при полных плановых 'проверках
в установленные сроки (1 раз в 3 года согласно ПТЭ) производится
испытание изоляции реле в полной схеме защиты переменным
напряжением 1 000 в.
Глава пятая
ТРЕБОВАНИЯ К УСТРОЙСТВАМ И СХЕМАМ ПРОВЕРКИ
РЕЛЕ СЕРИЙ РТ-80 (ИТ-80) и РТ-90
5-1. Влияние формы кривой тока на поведение реле
Вращающий момент индукционной системы Мвр=/г2я/Ф1Ф2 51п ф
зависит от частоты. При коротких замыканиях в высоковольтных
сетях установившийся первичный ток синусоидален. Через реле
протекает вынужденный вторичный ток, не зависящий от сопротивления
реле и при правильном выборе трансформаторов тока защиты
также синусоидальный.
22

Час го га в сети при коротких замыканиях, не сопровождающихся
качаниями пли нарушением синхронизма, изменяется незначительно,
и в выражении для Л1Вр можно принимать частоту равной 50 гц.
При проверке реле током от постороннего источника, если
форма кривой тока по той или иной причине искажается, в нем
появляются высшие гармонические, обусловливающие дополнительные
составляющие момента, которые в зависимости от фазы и спектра
гармоник могут прибавляться к величине вращающего момента Л1Вр
или вычитаться из него. В результате ток срабатывания и время
действия индукционной системы будут отличаться от их величины при
питании реле чисто синусоидальным током. Поэтому для
электрической проверки индукционного элемента реле серий РТ-80, ИТ-80 и
РТ-90 всех типов и исполнений требуется источник синусоидального
тока.
Проведенными ОРГРЭС испытаниями выявлено, что
чувствительность электромагнитного элемента (отсечки), встроенного в реле
серий НТ и РТ, также значительно зависит от формы кривой тока По
мере увеличения доли высших гармонических в гокс, про Iекающем по
обмотке реле, ток срабатывания отсечки возражает. Загрублеине
сказывается тем резче, чем больше число включенных витков
обмотки реле (т е. чем меньше уставка по току инд>кционного элемента)
и чем больше кратность уставки тока срабатывания отсечки У реле
со стальными кожухами эффект загрубления проявляется
значительно сильнее, чем при пластмассовых кожухах. Причиной загрубления
является уменьшение эффективного значения индукции в рабочем
зазоре электромагнита отсечки при искажении формы кривой тока
при его неизменном эффективном значении. Так как вращающий
момент электромагнитной системы пропорционален квадрату
эффективного значения индукции, то с уменьшением индукции момент падает
и для преодоления веса якоря отсечки при срабатывании реле
требуется увеличенный ток.
Искажение формы кривой тока в реле может вызываться
двумя причинами:
а) насыщением магнитопровода самого реле с увеличением
тока, в результате чего вольт-амперная характеристика реле уже при
трехкратном токе уставки переходит в нелинейную часть и при
подведении к реле синусоидального напряжения ток в его обмотке
сильно искажается;
б) нелинейным характером сопротивления нагрузочных устройств,
применяемых для проверки реле.
Из сказанного следует, что для проверки реле серий РТ-80
(ИТ-80) и РТ-90 необходим источник синусоидального тока.
5-2. Рекомендуемые схемы испытания реле
'Простейшим и наилучшим решением являются реостатные схемы
с питанием от линейного напряжения сети 220 или 127 в,
приведенные на рис. 15 и 16,а.
В этой схеме форма кривой тока определяется линейным
сопротивлением введенной части реостата, во много раз превосходящим
полное сопротивление реле, благодаря чему даже резкая нелинейность
сопротивления реле практически не вносит искажений.
•При необходимости питания схемы фазным напряжением следует
предварительно убедиться в отсутствии в нем значительной
(свыше 20%) доли третьей гармоники, так как в противном случае
схема знесет большие погрешности при настройке всех уставок реле.
3* 23

Схема, приведенная на рис 1б,я, удобна для настройки и
проверки электромагнитного элемента (огсечки), но только при
чувствительных уставках по току и малой кратности уставки отсечки. Уже
при уставке по току 4а и кратности отсечки, -равной 6, с реостата
еР^м^
Рис. 15. Схема для проверки токов срабатывания
и возврата индукционного элемента реле серий
РТ-80 (ИТ-80) и РТ-90.
Рис. 16. Схема для
проверки электромаг-
„ нитного элемента
•(отсечки)
а — реостатная схема;
б — трансформаторная
схема с реостатом; в —
трансформаторная схема
с ЛАТР; г — схема с
тремя трансформатора-
им; АТ —•
автотрансформатор ЛАТР-1 на ток
9 а; Тр — трансформатор
ОСО-0,25 (127/12 в в схе-
мах б и в и 220/12 в в
схеме г); Р — реле серий
РТ-80. РТ-90 или ИТ-80.

необходимо снимать ток 24 а, в ряде же случаев кратность отсечки
■задается равной 8, а в кабельных сетях отсечка сплошь и рядом
вообще выводится из работы, что требует проверки при 12—16-кратном
токе.
Таким образом, применение схемы, показанной на рис. '16, а,
ограничено параметрами имеющихся реостатов, которые на большие
токи с плавной регулировкой промышленностью не выпускаются,
а изготовление их своими силами в энергосистемах весьма
затруднительно. Кроме того, габариты и вес 'многоамперных реостатов на
напряжение 220 в получаются такими большими, что они теряют
транспортабельность. Поэтому практически более удобным является
пользование широко распространенными схемами с нагрузочными
трансформаторами в качестве источника тока. В частности, большинство
переносных испытательных устройств, изготовляемых в/
энергосистемах силами персонала релейных служб и электролабораторий,
выполнены на этом принципе.
Выпускаемое с 1967 г. заводом «Точэлектроприбор» переносное
-комплектное устройство типа УПЗ-1 * в составе регулировочного
блока К-500 и нагрузочного блока К-501 позволяет проверять и настраивать
как индукционный элемент реле серий РТ и ИТ, так и отсечку с
точностью до 10% по сравнению с реостатной схемой. Такая точность
является для элемента отсечки достаточной благодаря тому, что
принимаемый при выборе уставок защиты коэффициент запаса по току
срабатывания отсечки, равный 1,8, перекрывает с запасохМ 10%-ную
погрешность реле. -Добиваться точности работы реле, значительно
превышающей заводскую гарантию (15%), практически
нецелесообразно, хотя на отдельных экземплярах реле и удается
отрегулировать отсечку в пределах кратности шкалы 2—8 с наименьшим
разбросом.
5-3. Оценка пригодности других испытательных устройств
Оценку пригодности других, самодельных и выпускаемых в
единичном порядке некоторыми энергосистемами '(Мосэнерго, Ленэнерго,
Ростовэнерго, Челябэнерго, Лермэнерго, Свердловэнерго и др.)
испытательных устройств с нагрузочными трансформаторами можно
произвести, -зная вольт-ахмперные характеристики трансформаторов этих
устройств и количественные зависимости полного сопротивления реле
от тока, приведенные в табл. 4 и 5 и на рис. 17 и '18.
Критерием пригодности устройства для проверки и настройки
отсечки является линейность внутреннего сопротивления его
нагрузочного трансформатора при наибольшей возможной нагрузке. Мощность
и коэффициент трансформации нагрузочного трансформатора должны
выбираться таким образом, чтобы во всем возможном диапазоне
уставок индукционного элемента реле серий РТ-80, ИТ-80 и РТ-90 и
•при наибольшей кратности 8 уставки отсечки вторичное напряжение
трансформатора было ниже напряжения в точке перегиба его
характеристики холостого хода, причем если трансформатор используется
в схеме, показанной на рис. 16,г, то его вторичное напряжение
определяется геометрической суммой падений напряжения на обмотке
реле и в добавочном сопротивлении. Уровни напряжения, требуемые
при проверке отсечки у реле разных типов серий РТ-80, ИТ-80 и
РТ-90, приведены также в табл. 4 и 5.
* Разработано ОРГРЭС с участием Центральной
электролаборатории ЦСРЗАИ Пермэнерго.
25

8
Та блица 4
Показатели
Число включенных
витков обмотки • . .
Ток уставки
индукционного элемента
Полное сопротивление
при токе уставки,
ом (+10%) . . , .
Напряжение при
срабатывании реле
(расчетное) для
кратности отсечки,
равной 8 в
Напряжение при
срабатывании реле
(фактическое) с
учетом уменьшения
сопротивления реле
при восьмикратном
токе, в
1
60
4
0,55
17,6
9,2
2
48
5
0,32
12,8
7,6
РТ-80/1 (ИТ-80/1)
3
40
6
0,24
11,6
6,2
4 1 5
35
7
0,21
11,7
5,6
30
8
0,17
11
5,1
Тип реле и
б
27
9
0,11
8
4,7
7
24
10
0,09
7,5
4,0
номер отпайки
1
120
2
2,2
35
17
2
96
2,5
1,4
28
14
РТ-80/2 (ИТ-80/2)
3
80
3
0,96
23
12
4
70
3,5
0,72
20
10
5
60
4
0,56
17,8
9
6
54
4,5
0,46
16,5
8,5
7
48
5
0,36.
14 Л
7,6-

Таблица 5
*з
Показатели
Число включенных
витков обмотки • .
Ток уставки
индукционного элемен-
Полное сопротивление
при токе устав-
Сопротивление при
восьмикратном то-
Напряжение при
срабатывании отсеч-
X
105
4
1 54
0,8
26
2
63
5
0,98
0,39
16
РТ-90/1
3
58
6
0,69
0,32
15,5
4
53
7
0,48
0,27
15
5
46
8
0,38
0,23
14,5
Тип реле и
6
35
9
0,315
—
—
7
21
10
0,26
—
—
номер отпайки
1
210
2
6
2,1
33,5
2
126
2,5
3,85
1,5
30
3
116
3
2,67
1,2
28,7
РТ-90/2
4
106
3,5
1,86
0,9
28
5
92
4
1,5
0,75
24
6
70
4,5
1,28
_
—
7
42
5
1,05
—
—

ом
г.о
ъ*
1,0
Л 4
Ц,Э
\
\
1
г
1
\
\
\
1
^>
"^
\
\
^
ь,
■^т
'*'
Чк
~
,=2,0а
^
ч
^
- 3,и
1
^ *'
5
М
Ч
~ 5
'^6.0
. Ю 8,0 1
Ю 1
5~ггт^
№
[7]
о ю го зо ьо 50 60 70 а
Рис. 17. Зависимость полного сопротивления реле
серий РТ-80 и ИТ-80 от тока.
— реле ИТ-84/2; реле ИТ-84/1
II
рг
г1рт=2а
*" ^
г
ПИ]
Рис. 18. Зависимость
полного сопротивления
реле РТ-91/2 от тока.
* а 1г ю го гь «
28

5-4. Схемы, применяемые взамен комплектных испытательных
устройств
(При отсутствии комплекта УПЗ-1 или других испытательных
устройств, пригодных для проверки реле рассматриваемых типов,
может быть применена одна из схем, показанных на рис. 16,6—г,
обеспечивающих при соответствующем подборе параметров реостатов
и трансформаторов травильную настройку индукционного элемента и
отсечки с погрешностью, не 'превышающей 10% по сравнению с
реостатной схемой, приведенной из рис. 16, а.
Схемы на рис. 16,6 и в, в которых использованы
трансформаторы ОСО-0,25 с коэффициентом трансформации 127/12 в, являются
наиболее удобными для проверки и настройки отсечки.
При наличии аналогичных трансформаторов мощностью 500 ва
с коэффициентом трансформации 127/24 в вместо двух
трансформаторов достаточно включать в схему один.
Преимуществом нагрузочных трансформаторов с первичным
напряжением 1127 в является то, что при их питании от сети 220 в
имеется возможность вести регулировку тока не громоздким
многоамперным реостатом, а обычным реостатом заводского изготовления
на ток 5—3 а сопротивлением 50—100 ом. В этом случае форма
кривой тока также определяется сопротивлением реостата и близка к
синусоидальной.
При отсутствии трансформаторов 127/12 в рекомендуется схема,
показанная на рис. 16,?, с тремя трансформаторами 220/12 в,
которые могут быть заменены одним трансформатором 220/36 в
мощностью 500 ва при условии, что по вольт-амперной характеристике он
не отличается от трансформатора ОСО-0,25.
Реостат в схеме на рис. 16,6 следует применять с
сопротивлением 80—60 ом на ток 5—7 а при проверке десятиамперных реле и с
сопротивлением 150—120 ом на ток 3—5 а для пятиамперных реле.
При регулировании напряжения автотрансформатором ЛАТР-1 по
схеме рис. 16,г величину сопротивления предвключенного реостата
следует брать 30—50 ом для пятиамперных реле (РТ-80/2, ИТ-80/2)
и 15—30 ом для десятиамперных реле (РТ-80/1, МТ-80/1). При этом,
так же как и в схеме на рис. 16,6, общее сопротивление схемы
обеспечивает достаточную точность настройки отсечки.
Ори проверке десятиамперных реле на уставках индукционного
элемента от 5 а и выше сопротивление обмотки реле снижается
настолько, что необходимость в стредвк л юченном сопротивлении
отпадает, и схема упрощается. При этом линейное сопротивление
включенных витков автотрансформатора ЛАТР-1 оказывается
достаточным для сохранения неискаженной формы кривой тока в реле.
В случае замены в схеме, показанной на рис. 16,0,
автотрансформатора потенциометром надобность в предвключении
сопротивления отпадает, однако потенциометр должен выбираться достаточно
мощным (на ток не менее 5 а).
В схеме на рис. 16,2 с тремя трансформаторами 220/12 в величина
предвключенного сопротивления г во вторичной цепи должна
составлять 1,5 ом для пятиамперных реле и 0,6—1,0 ом для
десятиамперных реле. Сопротивление г должно быть рассчитано на повторное
кратковременное протекание токов до 20 а в случае проверки
пятиамперных реле на уставках 2—3 а и до 70—80 а для больших
уставок у этих реле и на всех уставках у десятиамперных реле при
максимальной кратности отсечки 8.
29

При проверке реле серии РТ-90 величина сопротивления должна
быть порядка 3—5 ом, а номинальное вторичное напряжение
трансформаторов не менее 50 в для десятиамперных реле (РТ-90/1) и
100 в для пятиачперных (РТ-90/2). Поэтому на участках
собственных нужд электростанций или распределительных сетей 6—-10 кв%
на которых установлено большое количество реле серии РТ-90,
предпочтительней пользоваться схемами б или в с перемотанными на
вторичное напряжение 400 в с отпайкой 50 в котельными
трансформаторами, либо специально изготовленными трансформаторами
мощностью не менее 0,5 ква.
Глава шестая
ЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ ПРОВЕРКА РЕЛЕ
6-1. Проверка изоляции
При новом включении реле, а также после перемотки или
ремонта проверяется мегомметром на 1 000 в сопротивление изоляции всех
зажимов относительно цоколя реле и между зажимами несвязанных
цепей.
Сопротивление изоляции должно быть не менее 50 Мом. При
наличии высоковольтной испытательной установки перед проверкой
сопротивления изоляции производится испытание электрической
прочности изоляции обмоток и контактов реле на корпус напряжением
2 000 в в течение 1 мин со скоростью подъема напряжения 1 500 в/мин.
Проверка изоляции обоими указанными способами должна
производиться при надетом кожухе с затянутыми до отказа крепящими
винтами «барашками». При полных плановых проверках
сопротивления изоляции реле проверяется мегомметром на 1000 в в полной
схеме защиты.
6-2. Проверка заводских параметров реле и настройка зависимого
элемента реле на заданные характеристики
1. После присоединения реле к устройству УПЗ-1 или к другому
аналогичному устройству или к схеме, собранной на реостатах
(см. рис. 16), в первую очередь проверяется качество подпятников
реле и надежность сцепления червячной передачи.
Для оценки качества подпятников необходимо измерить ток, при
котором диск начинает вращаться, не будучи сцепленным с сектором.
Для реле в холодном состоянии, согласно заводским инструкциям
на калибровку реле серий ИТ-80 и РТ-80, ток в начальный момент
свободного вращения диска не должен превышать значений,
приведенных в табл. 6.
Если ток в начале вращения диска превышает значения,
указанные в табл. 6, то следует осмотреть, очистить от грязи и при
необходимости отполировать цапфы подпятника, а также осмотреть и
почистить шарик (микроподшипник у реле серий РТ-80 и РТ-90) и при
обнаружении дефектного шарика (подпятника) заменить его
способами, указанными в § 4-3 данной инструкции.
2. Проверка надежности сцепления червячной передачи
производится при максимальной уставке по времени. Ток в обмотке реле
30

Таблица б
Тип реле
ИТ-80/1
ИТ-80/2
РТ-80/1, РТ-90/1
РТ-80/2, РТ-90/2
Ток уставки
индукционного элемента, а
4
2
4
2
Ток в начальный
момент вращения
диска, а
1.5
0.75
1.0
0.5
плавно увеличивается до величины тока уставки ±5%. При токе,
равном току срабатывания, зубчатый сектор должен войти в
зацепление с червяком и двигаться вверх плавно, без скачков и остановок.
При соприкосновении с коромыслом якоря отсечки сектор не должен
замедляться и останавливаться или соскакивать с червяка. Точно
также подъем сектора не должен замедляться и прекращаться после
соприкасания толкателя с сигнальиыми контактами реле РТ-83
(ИТ-83), РТ-84 (ИТ-84) и РТ-86 (ИТ-86). При ненадежном
сцеплении сектора с червяком зацепление регулируется, как указано в
§ 4-3 настоящей инструкции.
3. Проверку и регулировку тока срабатывания индукционного
элемента реле удобно производить с помощью переносного
комплекта УПЗ-1, позволяющего весьма плавно регулировать ток в
широких пределах, или аналогичных испытательных устройств, которыми
располагает персонал, ведущий проверку защиты.
При пользовании схемой, показанной на рис. 15, реостат /?1
следует брать с небольшим сопротивлением на большие токи 16—20 а,
а реостат /?а—на большое сопротивление и небольшие токи: 3—-5 а
для реле с номинальным током 5 а (исполнение дробь — два) и
5—7 а для реле с номинальным током 10 а (исполнение дробь —
один).
Реостатом #2 при разомкнутом рубильнике Р следует установить
ток, равный 0,8 тока уставки, а затем реостатом /?1 плавно поднять
ток до срабатывания реле.
Ток срабатывания реле типов РТ-85 (ИТ-85) и РТ-95 следует
проверять при выведенной отсечке (регулировочная головка уставки
отсечки повернута против часовой стрелки до упора). В этом
положении хвостовик зубчатого сектора при токе срабатывания,
соприкоснувшись с коромыслом якоря, не должен останавливаться, а
якорь должен перекинуться и замкнуть замыкающий контакт при
давлении верхней упорной пружины 8 на пластину подвижного
замыкающего кантакта (см. рис. 14), равном 10 Г. У реле РТ-86 (ИТ-86)
это нажатие должно преодолеваться якорем отсечки при первой
(наименьшей) уставке отсечки с кратностью 2.
Ток срабатывания на любой уставке не должен отличаться от
уставки более чем на .±5%. Проверку на рабочей уставке следует
производить обязательно при надетом кожухе и затянутых до отказа
крепящих кожух к цоколю винтах или «барашках», чтобы убедиться
в отсутствии перекосов цоколя и учесть влияние кожуха на
магнитное поле рассеяния в реле (у реле с железным кожухом}.
Подрегулировка тока срабатывания осуществляется с помощью
арретирующей пружины (см. рис. 1), натяжение которой изменяется
31

регулировочными винтами 15 и 17. При этом следует иметь в виду,
что ослабление натяжения пружины нежелательно, так как при этом
ухудшается надежность возврата рамки.
При необходимости выполнить на реле промежуточную уставку,
отличную от номинальных уставок шкалы, следует взять
ближайшую, более чувствительную уставку и загрубить реле затяжкой
арретирующей пружины до нужной величины.
При новом включении проверка тока срабатывания реле
производится на каждой уставке перестановкой винта на штепсельном
мостике, куда выведено семь отпаек от обмотки реле. При плановых
проверках ток срабатывания измеряется только на рабочей уставке.
Ток срабатывания на первой уставке проверяется при
максимальной уставке по времени, что позволяет убедиться в надежности
сцепления червячной передачи по всей дуге сектора.
При проверке реле на следующих уставках по току выдержку
времени для ускорения проверки можно уменьшить в 2 раза. В тех
случаях, когда из-за механических
дефектов передачи, не поддающихся
устранению на месте, реле работает
нечетко и сектор, ■начав подниматься
после втягивания рамки, -соскакивает
и падает вниз -при касаний
.коромысла, а увеличить глубину зацепления
зубцов сектора с червяком уже
нельзя, следует подогнуть стальную скобу
Рис. 19. Установка грузика Рамки несколы<о ближе к сердечнику
« «2о«и «мг^«1 «Г™Г электромагнита Однако при этом
на зубчатом секторе реле. следу^т помнить> чт0> Сближая
скобу к электромагниту, мы тем
самым ухудшаем коэффициент возврата реле. В тех случаях, когда
ни одним из названных способов нельзя добиться четкого
срабатывания индукционного элемента, можно рекомендовать установку
добавочного грузика на тыльной стороне зубчатого сектора, как это
показано на рис. (19.
После перехода сектора при его подъеме червяком через
горизонтальное положение грузик способствует преодолению
дополнительной нагрузки, падающей на сектор в момент соприкосновения с
коромыслом якоря отсечки.
4. Проверку и регулировку коэффициента возврата реле
производить следующим образом.
Ток возврата измеряется в момент подхода хвостовика сектора
близко к коромыслу якоря отсечки, когда в сцеплении находится
максимальное число зубьев сектора. Величина коэффициента
возврата зависит от глубины зацепления передачи, натяжения
арретирующей пружины, трения в подпятниках рамки и зазора между
стальной скобой рамки и сердечником электромагнита при втянутом
положении рамки. Если коэффициент возврата при проверке реле
окажется ниже требуемой величины, то следует проверить возможность
уменьшения глубины зацепления червячной передачи.
При уменьшении глубины зацепления необходимо повторно
проверить срабатывание реле при максимальной уставке по времени,
чтобы убедиться в надежности зацепления передачи при токе
срабатывания по всей дуге сектора. Если сектор плавно поднимается
вверх, не останавливаясь и не соскакивая вниз вплоть до
срабатывания реле, можно закрепить гайку винта упора и приступить к про-
32

верке возврата ре.^е Если глубина зацепления нормальна и
уменьшать ее нельзя, следует отогнуть на 2—3 мм от сердечника
электромагнита стальную скобу рамки, после чего опять проверить работу
передачи, чтобы убедиться, что сектор не соскакивает в начале
подъема коромысла, а также проверить, не увеличился ли ток
срабатывания. Если ток срабатывания увеличился относительно уставки, то
следует дополнительно ослабить натяжение арретирующей пружины.
Всю регулировку возврата реле следует вести при минимальной
уставке по току, так как коэффициент возврата реле почти не
зависит от уставок.
Проверка коэффициента возврата при новом включении реле
должна производиться двумя способами: при плавном снижении тока
в реле в момент подхода рычага сектора в коромыслу отсечки и при
сбросе тока до величины тока возврата в момент подхода рычага
сектора почти вплотную к коромыслу отсечки. Величина
сбрасываемого тока должна быть не меньше пятикратной от тока уставки
(с дальнейшим увеличением тока коэффициент возврата практически
почти не меняется).
Коэффициент возврата при этом обычно оказывается несколько
ниже, чем при плавном снижении тока, однако он не должен быть
ниже 0,8.
Проверка возврата реле толчком введена на заводе при
калибровке реле после обнаружения в эксплуатации случаев застревания
сектора в верхнем положении при внезапном снятии тока. Поэтому
такая проверка три включении нового реле является обязательной.
Электромагнитный элемент отсечки должен находиться в положении,
соответствующем выведенной отсечке, т. е. создавать максимальный
момент, противодействующий подъему сектора.
Если проверка реле ведется с помощью комплекта УПЗ-1, то
коэффициент трансформации нагрузочного трансформатора (ТрЗ)
и ступень предвлюченного сопротивления /?Пр следует подобрать
таким образом, чтобы ток в реле, установленный регулировочным
автотрансформатором (Тр1) при выведенном /?Пр, равным примерно
пятикратному значению тока уставки, снижался толчком до величины
тока возврата после включения /?Пр переключателем В7.
На тех уставках тока срабатывания индукционного элемента реле,
для которых нужное соотношение подобрать с помощью предвклю-
ченных сопротивлений не удается, проверку коэффициента возврата
следует вести с помощью УПЗ-1 аналогично проверке по схеме
рис. «15, т. е. включить последовательно с обмоткой реле реостат и
шунтирующий его рубильник. В этом случае пятикратный ток
устанавливается при замкнутом рубильнике автотрансформатором Тр1
(в схеме на рис. 15 — реостатом К\), а ток возврата — внешним
реостатом при разомкнутом рубильнике (в схеме на рис. 115 —
реостатом /ЭД.
«При плановых проверках коэффициент возврата можно проверять
при плавном снижении тока, и специальную схему собирать в этом
случае не обязательно.
Закончив регулировку тока срабатывания и возврата, нужно
тщательно затянуть крепящие гайки винтов 14, 15, 17 (см рис. 1).
5. Проверка надежности замыкания контактов, т. е. отсутствия
вибрации, искрения и приваривания, должна производиться:
у реле РТ-81 (ИТ-81), РТ-82 (ИТ-82), РТ-85 (ИТ-85), РТ-91 и
РТ-95 при токе срабатывания индукционного элемента и при работе
33

отсечки. Если огсечка выведена из действия, то при максимальном
расчетном токе к. з. на данном присоединении;
у реле РТ-83 (ИТ-83), РТ-84 (ИТ-84), РТ-86 (ИТ-86) при токе
срабатывания отсечки, при уставке на минимальную кратность 2
и при максимальном расчетном токе к. з.
Если величина тока к. з. при новом включении реле неизвестна,
следует проверить нагрузочную способность главных контактов у
реле РТ-85 (ИТ-85), РТ-86 (ИТ-86)
и РТ-95 при токе до 150 а и
реальной нагрузке на контакты, т. е.
при действии , реле на дешунти-
ровку отключающей катушки того
привода выключателя, на который
данная защита воздействует.
Коммутационная способность
главных контактов реле РТ-85
(ИТ-85) и РТ-86 (ИТ-86)
согласно директивным указаниям
Главного технического управления по
эксплуатации энергосистем
Министерства энергетики и
электрификации СССР («Сборник
директивных материалов». Электрическая
часть, раздел IV, п. 52, Госэнерго-
издат, 1961) должна проверяться
через каждые 10 срабатываний
защиты при токах к. з.,
'превышающих 80—120 а (вторичных) до де-
шунтировки электромагнита
отключения (ЭО) и через каждые
3—-5 срабатываний при токах к. з.
от 120 до 150 а до дешунтировки
ЭО и более 80 а после
дешунтировки.
Проверку коммутационной
способности контактов реле РТ-85
(ИТ-85) и РТ-86 (ИТ-86) в
схемах с дешунтировкой ЭО
необходимо производить в условиях,
близких к реальным,
характеризующихся относительно
незначительным уменьшением тока 'после дешунтировки вследствие
вынужденного характера вторичного тока и большой мощности, отдаваемой
в режиме короткого замыкания трансформаторами тока.
Сопротивление ЭО, составляющее при номинальном токе 5 а от
3,5 до 4,5 ому при больших кратностях тока падает до величины
1,6—2 ом> в то время как сопротивление реле РТ-80 при таких токах
на целый порядок ниже (см. рис. 17 и 18). Поэтому для
правильной имитации условий работы защиты проверку требуется вести от
достаточно мощного источника.
Наилучшей схемой является реостатная с питанием от мощной
сети 220 в. Однако реостатов на токи 100 а и выше, как известно,
промышленность не выпускает, а самодельные реостаты весьма
громоздки и имеются далеко не везде. При наличии устройства УПЗ-1,
кратковременно выдерживающего ток до 200 а, нагрузочный блок
34
Рис. 20. Схема проверки
коммутационной способности
контактов реле РТ-85 (ИТ-85) от
устройства УПЗ-1*
?*- реостат ва 300 (ш, 2 I; I-
внешний амперметр на 5—-10 а
класса 1—1,5.

К-501 можно использовать для проверки контактов реле в схеме с
дешунтировкои, включив нагрузочный трансформатор ТрЗ вторичной
обмоткой в сеть 220 или 380 в в качестве дросселя последовательно
со схемой защиты, как это показано на рис. 20. Регулирование
проходного сопротивления дросселя осуществляется активным
сопротивлением с первичной стороны трансформатора ТрЗ.
При отсутствии устройства УПЗ-1 можно рекомендовать
изготовить самодельный трансформатор из встроенного трансформатора
тока (бушинга) 35 кв.
На кольцевой магнитопровод этого трансформатора следует
намотать поверх заводской вторичной обмотки 10 витков (при
коэффициенте трансформации 150/5) или 20 витков (при коэффициенте 300/5))
изолированного провода сечением 6 или 10 мм2, образующих
вторичную обмотку в схеме проверки. При этом в качестве сетевой
обмотки, получающей питание от сети 220 или 380 в через реостат,
используется заводская вторичная обмотка.
6. Шкала выдержек времени реле серий РТ-80, ИТ-80 и РТ-90
калибруется заводом при десятикратном токе с допусками,
указанными в табл. 7.
Таблица 7
Тип реле
РТ-81, ИТ-81,
ИТ-81А,
ИТ-81 Б,
РТ-83, ИТ-83,
РТ-85, ИТ-85,
РТ-91, ИТ-95
РТ-82 (ИТ-82),
РТ-84 (ИТ-84),
РТ-86 (ИТ-86)
Уставки по току, а
\ 0,5*
1,0
1 2,0
Г 3,0
1 4,0
\ 2,0**
1 4,0
/ 8,0
12,0
' 16,0
Выдержка времени на
срабатывание при
десятикратном токе, сек
0,54-0,1
1,0±0,15
2,04-0,2
3,04-0,2
4,0±0,25
2,04-0,5
4,0±0,5
8,04-0,6
12,0±0,75
16,0±1,0
• Уставка у реле РТ-83 (ИТ-83) отсутствует.
•• Уставка у реле РТ-81 (ИТ-84) и РТ-85 (ИТ-86) отсутствует.
Разброс точек временной характеристики на максимальной
уставке по шкале времени при полуторакратном токе срабатывания, по
заводским данным, не должен превышать 1 сек для реле всех типов
с четырехсекундной шкалой и 2 сек для реле с шестнадцатисекунд-
ной шкалой (РТ-82, ИТ-82, РТ-84, ИТ-84, РТ-86, ИТ-86).
Согласно требованиям ГОСТ 3698-65 (п. 1. И) абсолютная
величина разброса времени срабатывания (наибольшая разность между
измеренными величинами) при десятикратном токе не должна
превышать значений, приведенных в табл. 8.
Характеристики реле должны соответствовать изображенным на
шкале реле (см. типовые характеристики выдержки времени реле
разных типов на рис. 4—6). При этом по ГОСТ 3698-65 отношение
выдержек времени при разных кратностях тока не должно отличать-
35

Таблица 8
Серия реле
РТ-80, ИТ-80
РТ-90
Пределы >ставок
выдержки
времени, сек
0,5-4
2—16
0,5—4
Допустимый разброс, сек
при
наименьшей уставке
0,1
0,5
0.15
при
наибольшей уставке
0,15
1,0
0.2
ся более чем на 15% от отношения при тех же кратностях по
типовым характеристикам.
Контрольной точкой характеристики у реле всех типов является
время срабатывания при четырехкратном токе, которое не должно
превышать указанных заводом значений, приведенных в табл. 9.
Таблица 9
Тип реле
РТ-81 (ИТ-81), 1
ИТ-81 А. ИТ-81 Б,
РТ-83 (ИТ-83),
РТ-85 (ИТ-85)
РТ-82 (ИТ-82). ]
РТ-84 (ИТ-84),
РТ-86 (ИТ-86)
РТ-91, РТ-95
1
Уставка по шкале
выдержек времени,
сек
0,5*
1
2
3
4
2**
4
8
12
16
0.5
1
2
3
4
Выдержка времени
при четырехкратном
токе не более, сек
0.9
1,65
3.1
4.6
6.0
3.6
6.6
12.6
18,5
24
0,65
1,2
2.4
3.45
4,5
• Уставка отсутствует у реле РТ-83 и ИТ-83.
*• Уставка отсутствует у реле РТ-84, ИТ-84, РТЧ
1 и ИТ-86.
Проверку временных характеристик следует вести у десятиампер-
ных реле на первой уставке по току срабатывания индукционного
элемента (4а), у пятиамперных — на третьей уставке (За).
Измерение времени срабатывания реле должно производиться у
реле с металлическим кожухом обязательно при надетом кожухе,
так как за счет увеличения потока рассеяния через железо кожуха
скорость вращения диска может замедляться при том же токе, что
и при проверке без кожуха. Для настройки заданной характеристики
указатель шкалы времени устанавливается предварительно в
положение, при котором заданные точки ложатся на типовую
характеристику, напечатанную на шкале реле.
36

-Последующим перемещением указателя шкалы времени
производится точная регулировка выдержки времени при заданных
значениях тока. Для определения истинного времени срабатывания с
учетом механического разброса реле следует делать не менее трех
отсчетов по электросекундомеру и* заносить в протокол проверки как
среднее из трех, так и крайние значения. Повышенный против
заводских норм разброс времени срабатывания реле свидетельствует либо
о неисправности (или загрязнении) подпятников, или о
ненормальной работе червячной передачи: неравномерное зацепление зубчатого
сектора с червяком и меняющееся в связи с этим поперечное
давление на ось диска. Последнее может являться следствием не
обнаруженного ранее незначительного искривления оси диска или
незаметного на глаз перекоса отверстий для подпятников в теле рамки
относительно геометрической оси диска. После каждого измерения
следует заводить флажок механического указателя срабатывания
реле, следя за тем, чтобы флажок не застревал и не задерживал
замыкания контактов. Указатель должен быть отрегулирован таким
I ЗС
ц?уу
ч ж
н
А
Рис. 21. Схема для проверки времени срабатывания
реле серий РТ-80 (ИТ-80) и РТ-90.
образом, чтобы флажок опрокидывался коромыслом якоря отсечки
(см. рис. 1) в тот момент, когда якорь отсечки уже близко подходит
к магнитопроводу и толкатель подвел подвижный контакт вплотную
к неподвижному.
При новом включении реле проверяют время действия при
четырех- и десятикратном токах срабатывания и определяют
фактическую точку независимой части характеристики, согласно ГОСТ
3698-65 (п. 1. 8), на крайних уставках шкалы времени.
Независимой частью характеристики ГОСТ определяет ту ее часть,
на которой выдержка времени увеличивается не более чем на 25%
по сравнению с величиной, замеренной при двадцатикратном токе
для реле, у которых независимая часть характеристики должна
начинаться при десятикратном токе, и не более чем на 20% для реле с
€ независимой частью при четырехкратном токе. Затем
настраивается заданная рабочая характеристика. При полной плановой проверке
временная характеристика снимается только на рабочей уставке.
Если используется встроенная в реле отсечка, то дополнительно
следует измерить и занести в протокол время срабатывания реле
при токах, равных 0,9, 1,0 и 1,1 тока срабатывания отсечки.
•При проверке реле с помощью комплекта УПЗ-1 или аналогичных
ему самодельных испытательных устройств, в которых схемой обычно
предусматривается запуск секундомера одновременно с подачей тока
в обмотку испытуемого реле, замер времени осуществляется автома-
37

тически. При отсутствии испытательных устройств собирается схема,
показанная на рис. 21.
7. Величина времени возврата реле при снятии или снижении
тока реле ниже тока возврата имеет большое значение для
обеспечения селективности. В эксплуатации наблюдались случаи
неселективного отключения трансформатора при прерывистом коротком
замыкании на линии вследствие того, что реле максимальной защиты
линии, имеющие нормальное время возврата , (0,25 сек), успевали
вернуться в исходное положение, а реле максимальной защиты
трансформатора, имевшие вследствие загрязненности большее время
возврата (около 0,8 сек), не успевали вернуться в исходное положение
и срабатывали раньше, чем защита линии, несмотря на наличие
ступени селективности в 0,7 сек.
То же самое может возникнуть при АПВ линий, если время
возврата максимальной защиты трансформатора окажется больше
времени АПВ.
Время возврата исправного и хорошо отрегулированного реле не
должно превышать 0,5 сек.
Время возврата необходимо измерять на всех реле серии ИТ-80,
кроме тех, для которых по месту установки оно не имеет значения,
как, например, на реле,
установленных для защиты
наиболее удаленных от источников
питания элементов:
электродвигателей, 'понизительных
трансформаторов с низшим
напряжением 220—380 в « т. п.
При полных плановых
проверках ©ремя возврата
указанных выше реле оценивается на
глаз при снижении тока в реле
ТОЛЧКОМ ОТ /к з макс ДО 0,7 /ВОЗ
и от /к з макс до нуля Время
возврата, определяемое на глаз,
должно быть в обоих случаях
примерно одинаковым. Лишь
при заметно медленном
возврате или резком замедлении при
наличии остаточного тока,
равного 0,7/воз, необходимо
произвести точные измерения
времени возврата указанным ниже
способом.
Измерение производится на
рабочей уставке *по схеме,
показанной на рис. 22. Реостатом
/?2 устанавливается ток,
равный 0,75/воз проверяемого
реле. Реостатом #1 устанавлива-
ется максимальный расчетный
ток к. з. При ранее замкнутых рубильниках Р^ и Р2 подается
питание на схему. В момент, когда рычаг сектора достигает
коромысла отсечки, отключается рубильник Ри чем снимается ток к. з.,
и пускается секундомер, отсчитывающий время от отключения
рубильника Рх до замыкания сектора реле со специальным контактом,
установленным на нижнем упоре.
38
Рис. 22. Схема замера времени
возврата реле при сбросе
аварийного тока.
/ — временный контакт, закрепленный
на полке устройства регулирования
уставки выдержек времени.

Уменьшить время возврата можно уменьшением глубины
зацепления сектора с червяком и увеличением натяжения возвратных
пружин рамки. Так как при этом может увеличиться ток срабатывания
реле, то после регулировки времени возврата следует повторно
произвести проверку и в случае необходимости регулировку тока
срабатывания. Реле с чрезмерно большим временем возврата, не
поддающиеся регулировке на месте, должны быть направлены в
лабораторию для ремонта.
6-3. Проверка и регулировка электромагнитного элемента (отсечки)
Проверка ведется с помощью устройства УПЗ-1 или
аналогичного ему самодельного испытательного устройства, отвечающего
требованиям, изложенным в § 5-3 данной инструкции, либо собирается
одна из схем, показанных на рис. 16.
При проверке заводской градуировки шкалы отсечки следует
иметь в виду, что калибровка отсечки ведется заводом у десяти-
амперных реле (РТ-80/1) на первой уставке по току срабатывания
индукционного элемента (4а), а у 'пятиамперных (РТ-80/2) — на
третьей уставке (За).
Так как у реле серий РТ-80, ИТ-80 и РТ-90 ток срабатывания
отсечки при данной уставке по шкале отсечки зависит от числа
включенных витков, то заводская градуировка шкалы отсечки
справедлива только для названных уставок индукционного элемента. При
использовании другого количества включенных витков обмотки реле
градуировка нарушается (что является конструктивным дефектом
реле этих серий), и ее нужно производить заново Ток срабатывания
отсечки следует проверять при надетом кожухе реле {(у реле с
металлическим кожухом), так как без кожуха ток срабатывания падает
на 20—25%. При проверке нужно учесть, что реле при больших
токах быстро нагревается, поэтому ток следует подавать
кратковременно.
Ток срабатывания отсечки завод рекомендует устанавливать в
пределах двух—восьмикратного тока срабатывания индукционного
элемента. В этих пределах шкалы завод гарантирует работу отсечки
с разбросом, не превышающим 15%.
Завод разрешает и опыт эксплуатации подтверждает возможность
устанавливать кратность срабатывания отсечки до 16, определяя
требуемый для этого начальный зазэр между якорем отсечки и маг-
нитопроводом опытным путем.
Однако при этой уставке реле имеет повышенный разброс тока
срабатывания отсечки; устанавливать ток срабатывания отсечки
выше 16-кратного не рекомендуется. Уставка тока срабатывания
отсечки меньше двукратной не допускается, так как при этом реле
может ложно сработать от сотрясения.
В зависимости от уставки и отношения тока в реле к току
срабатывания отсечки время действия ее колеблется от 0,04 до 0,2 сек.
■При включении новых реле необходимо проверить
действительную кратность при крайних уставках 2 и 8, а также определить и
отметить чертой на шкале уставку, при которой отсечка перестает
работать при 16-кратном токе (только при лабораторной проверке).
Проверка производится в следующей последовательности.
Устанавливают максимальную уставку по шкале времени,
придерживая рукой рамку в отведенном положении или заклинив палец
упора, чтобы избежать ударов червяка о сектор, быстро
устанавливают ток, примерно соответствующий данной уставке отсечки.
Отключают ток, опускают рамку, накрывают реле кожухом и затем
39

толчками подают ток через короткие промеж\тки времени (5—б сек),
каждый раз незначительно снижает величину тока. Определяют ток,
при котором отсечка перестает срабатывать. Производят несколько
включений этого тока подряд, длительностью 2—3 сек каждое.
Если при трех-четырех включениях тока отсечка ни разу не
сработала, то нужно очень не на много увеличить ток, и, дав реле
остыть в течение одной «минуты, повторить включения с интервалами
в 10 сек, добиваясь однократного срабатывания из десяти включений.
Измеренный ток является начальным током срабатывания. Затем,
дав снова реле охладиться, следует еще увеличить ток до значения,
при котором отсечка безотказно срабатывает десять раз из десяти.
Измеренный ток десятикратного срабатывания'Заносят в протокол
проверки как действительный ток надежного срабатывания отсечки
/Ср о- Тем самым исключается влияние собственного разброса
механизма реле на точность настройки отсечек в радиальной сети,
защищенной реле ИТ-8СМРТ-80) с отсечкой.
Относительный разброс реле
2(/ср.о — /ср.нач)
'ср.о-г' ср.нач
характеризует механическое состояние узла отсечки. Поэтому при
новом включении реле, определив абсолютный разброс в амперах,
следует убедиться, что 6^15%.
Повышенный разброс—лризнак механической неисправности,
поэтому реле должно подвергаться повторной ревизии. Характерные
неисправности, приводящие к повышенному разбросу отсечки:
а) перекос или искривление шпильки —- ось якоря отсечки; б)
чрезмерный поперечный люфт якоря на оси; в) перекос якоря относительно
оси магнитного потока вследствие неправильной сборки реле на
заводе; г) затирание якоря из-за загрязнения отверстия для шпильки
оси и зазоров между боковыми гранями якоря и торцом магнитного
шунта при недостаточном зазоре между ними.
При настройке и проверке отсечки не допускать перегрева реле,
так как помимо вредного влияния на изоляцию обмотки это
приводит к возрастанию разброса из-за неравномерного линейнэго и
объемного расширения отдельных деталей реле, вследствие чего
нарушается правильное сопряжение в узлах механизма. Для
ускорения остывания реле следует снимать с него кожух.
В случае значительного расхождения тока срабатывания отсечки
с уставками необходимо часов эй отверткой освободить винт
крепления шкалы отсечки и, придерживая шкалу на делении 2, поворотом
регулировочной головки установить величину тока,
соответствующую уставке. Закрепив стопорный винт, вновь проверить ток
срабатывания отсечки с уставкой 2 и 8 » сделать отметку на шкале при
16-кратном токе. Если ток к. з. в месте установки реле превосходит
в 2 раза и более уставку по току срабатывания отсечки, следует
проверить вибрацию якоря отсечки от двукратного до максимального
значения тока к. з. Ток следует подавать короткими импульсами,
начиная от максимального значения и ниже, с паузами, чтобы не
перегреть обмотку реле. Оценивать вибрацию надо по поведению
промежуточного реле, на которое действует испытуемое реле отсечки.
Вибрация якоря реле отсечки, при которой промежуточное реле
хотя бы однократно отпадает, является недопустимой, и такое реле
должно быть подвергнуто повторной механической ревизии.
40

Причинами повышенной вибрациии реле отсечки являются те же
механические дефекты заводской сборки или изготовления узйа
отсечки, которые вызывают чрезмерный разброс тока срабатывания.
Поэтому при повторной ревизии реле в первую очередь следует
проверить люфты, перекос якоря и состояние шпильки оси якоря.
Если отсечка не используется, то ее необходимо вывести из
действия и проверить, не срабатывает ли реле без выдержки времени
пря максимальном токе, который мэжет протекать через реле в
месте его установки. После этого следует проверить надежность
срабатывания индукционного элемента при минимальной уставке «по
току срабатывания и максимальной уставке выдержки времени.
При плановых проверках измеряется ток срабатывания отсечки на
р б чей уставке и сопоставляется с величиной заданной уставки и
величиной тока, указанной в протоколе предыдущей гтоверки.
6-4. Повторный осмотр и проверка реле, на рабочих уставках
По окончании регулировки реле еще раз тщательно проверяют
затяжку всех винтов и гаек, отсутствие опилок тюд полюсами'
магнитов и производят чистку контактов, после чего реле'закрывают
кожухом и завертывают «барашки». Проверяют ток срабатывания и
возврата реле, ток срабатывания отсечки и снимают характеристику
времени срабатывания на рабочих уставках»
Если после проверки реле его перевозят, необходимо закрепить
подвижную систему, заложив кусочки плотного кантона или
прессшпана между диском и постоянным магнитом, а также между
сердечником электромагнита и якорем отсечки и привязать рамку реле.
Л-& Аппаратура, приборы и инструмент, необходимые для проверки
и регулировки реле
1. Мегомметр на I 000 е.
2. Испытательное устройство УПЗ-1 (заводское или аналогичное
комплектное устройство собственного изготовления)*.
3. Набор аппаратуры и приборов для сборки реостатной схемы
(см, схему на рис. 15 или одну из схем на рис. 16) на случай
отсутствии комплектных испытательных устройств, содержащий; а)
амперметры переменного тока на 2—100 а или один пятиамперный
прибор е трансформатором тока И-54; б) два реостата, обеспечивающие
Плавное изменени тока соответственно в пределах от I до 10 а и
от 7—8 до 80—100 а (для схемы, показанной на рис. 15); в) ЛАТР-1-
шк-9 а\ г) два котельных трансформатора ОСО-0,25 с
коэффициентом трансформаций' 127/12 в (лучше 127/24 в); д) реостат на ток
3-Ч> а сопротивлением 100—60 ом; е) электросекундомер ПВ-53;
Я$ Д'ва двухполюсных и один однополюсный рубилышк^з) провода
дая^еборки ехемы-и гибкий двухжилышйгпшгаг для- подачйг питания
й&«схему<
С Шбор специализированного инст^мента ^е^иЩ^ш^гвклкь.
|$ШЙйг# йдосйЖЕгубца. (пассатйЖй^унйверсальш^^де отвертки:
$Щщпт МЗ, М4, М5; ъ) гаечные клкш дшоскйе^на Д. ? я Щ мм>
$ШШ&&Ы*- часовую отвертку; -д) надфиль~тг варо*тлог^чнстоделУ
1ляг зачистки й полировки контактов^ е) сплющенную "стальную
Доволоку диаметром 0,2—0,25 мм для удаления опилок из зева
Ьостоянногх* магнита; ж) пружинный граммометр на 30—-60 Г (при
проверке реле типов РТ-85, ИТ-85, ФТ-66,* ИТ-80 и РТ-95); з) лупу
часовую с шестикратным увеличением.

Цена 15 «он.
СОДЕРЖАНИЕ
Г л а в я первая, Назначение, принцип действия л
конструкция реле серий РТ^О (ЙТ-80) н РТ-98 „ . . . . 3
14. Назначение *.-*.„.,„...* 3
1-2. Принцип действия и устройство реле , . 3
1-3» Конструктивные отличия реле серий РТ-80 я РТ-90 6
1-4. Основные достоинства а недостатки конструкции реле 9
Глава вторая. Технические данные реле ..,.».. 10
Глава третья. Программа проверки реле ••„►■• 16
Глава четвертая. Осмотр реле и проверка механической
пасти . Л. * * 0 # . » ■„ # „ , 16
44* Внешний осмотр реле *.*.,,..«<» 16
4-2. Внутренний осмотр и проверка механической части
реле ....••♦..»',♦.» 16
4*3* Осмотр и замена Подпятников » » , . . 17
4-4. Проверка и регулировка контактов реле * 19
4-5. Особенности регулировки главных контактов реле
РТ-85 (ИТ»85), РТ-86 .(ИТ46) и РТ-95 .... 20
Глава пятая. Требования к устройствам и схемам
проверки реле серий РТ-80 (ЙТ-80) и РТ-90 .*..,. 22
54. Влияние формы кривой тока на поведение реле . . 26
5-2. Рекомендуемые схемы испытания рел^ , . . . 23
5-3. Оценка пригодности других испытательных устройств 25
5-4, Схемы, применяемые взамен комплектных
испытательных устройств ..♦*..»... 29
Глава шестая. Электрическая проверка реле * * 30
6-1. Проверка изоляции • 30
6-2» Проверка заводских параметров ре^е и настройка
зависимого элемента реле на заданные характеристики 30
6-3. Проверка и регулировка электромагнитного элемента
(отсечки) ..'„.,«** 30
6-4 .Повторный осмотр и проверка реле на рабочих устав-
ках * * . '* #» * * -% ^ • * * *
6-5* Аппаратура, юркйоры и инструмент, необходимые для
проверке и регулировки реле ,....* 41