ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИЗДАТЕЛЬСТВО
«ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
холодильная
"»" техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Пятилетке эффективности и качества — ударный труд!
Андрачников Е. И. Превратить комбинат в образцовое
предприятие — главная задача! 2
Бражников А. Мм Камовников Б. П., Каухчешвили Э. И.
Проблемы и перспективы холодильного
консервирования 7
Кладий А. Г. Реконструкция действующих и
проектирование новых фабрик мороженого 8
Несвицкий А. А. Об экономической эффективности
применения воздушных конденсаторов в холодильных
установках нефтехимической промышленности 13
Быков В. А., Якобсон В. Б. Совершенствование
нагнетательных клапанов низкотемпературных герметичных
компрессоров 17
Гоголин В. А. Влияние перегрева паров хладагента на
теплообмен в кожухотрубных испарителях холодильных
машин * 21
Бобровников Г. Н., Поляков А. А., Ильина Н. И
Исследование работы вихревых труб на влажном воздухе 25
Коган А. Г. Получение низкотемпературной двуокиси
углерода на базе использования защитных газов 28
Войтко А. М., Ковалева Р. И., Дидык Т. С, Рихтер А. Г.,
Цаплин В. А. Исследование естественной убылк при
хранении замороженных плодов и овощей на
холодильниках консервных заводов 30
Каминарская А. К. Влияние условий предварительного
замораживания на структуру говяжьего мяса при
сублимационной сушке 33
НОВЫЕ ВИДЫ ПРОДУКЦИИ
Ненахов В. К. Дроссельный регулятор температуры
АДТ-65 36
Кухтин В. Д. Датчики-реле температуры Т178В 37
ОБМЕН ОПЫТОМ
Андрачников Е. И., Гольдберг Ю. И. Ремонт холодильных
агрегатов с герметичными поршневыми и ротационными
компрессорами 39
Федорова Н. К-, Жокина 3. И., Журавель Е. А., Ляудан-
скене А. В. Хранение мороженого мяса в камерах с
воздушной системой охлаждения на Алитусском
мясокомбинате 44
35, 38, 47, 55, 58
48
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Книги по холодильной технике, выходящие в све" в 1977 г.
ХРОНИКА
Очередное заседание секции Научного совета ГКНТ
в Калининграде
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Ломакин В. Н., Пенская К. И., Романов М. Н. Основные
направления конструирования воздухоохладителей в
Венгерской Народной Республике
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Карпис Е. Е. Комфортное кондиционирование воздуха в
промышленных зданиях
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Евдокимова Л. Н., Генин Л. Л., Брун А. X, Вайнш-
тейн В. Д., Меркишина Н. Н. Двухступенчатая
холодильная машина МКТДЗО-2-5 и компрессорно-конденсаторный
двухступенчатый агрегат АКДЗО-2-5
Рывкина В. П., Шумов В. С. Агрегат компрессорный
двухступенчатый АД90-3
РЕФЕРАТЫ
56
59
61
63
CONTENTS
Shock Labour to Five-Year Plan of Effectiveness and Quality!
Andrachnikov E. I. To Turn The Combine Into A Model
Enterprise — The Main Task! 2
Brazhnikov A. M., Kamovnikov B. P., Kaukhcheshvili E. I.
Problems and Perspectives of Refrigerated Preservation 7
Klady A. G. Reconstruction of Operating and Projecting of
New Ice Cream Factories 8
Nesvitsky A. A. Economic Effectiveness of Utilizing Air-
Cooled Condensers in Refrigerating Plants of
Petrochemical Industry 13
Bykov V. A., Yakobson V. B. Improvement of Discharge
Valves of Low-Temperature Hermetic Compressors 17
Gogolin V. A. Influence of Refrigerant Vapour
Superheating on Heat Exchange in Shell-And-Tube Evaporators of
Refrigerating Machines 21
Bobrovnikov G. N., Polyakov A. A., Ilyina N. I. Investigation
of Vortex Tube Operation on Humid Air 25
Kogan A. G. Production of Low-Temperature Carbon Dioxide
on Basis of Utilizing Shielding Gases 28
Voitko A. M., Kovalyeva R. I., Didyk T. S.t Rikhter A. G.,
Tsaplin V. A. Investigation of Mass Losses During Frozen
Storage of Fruits and Vegetables at Cold Stores of
Canning Factories 30
Kaminarskaya A. K. Influence of Prefreezing Conditions on
Beef Structure During Sublimation Drying 33
New Kinds of Products
Nenakhov V. K. Therottling Temperature Regulator ADT-65 36
Kukhtin V. D. Temperature Pickups-Relays T178B 37
PRACTICE EXCHANGE
Andrachnikov E. I., Goldberg U. I. Repair of Refrigerating
Units With Hermetic Reciprocating and Rotary
Compressors 39
Fyedorova N. KM Zhokina Z. I., Zhuravel E. A. Lyaudans-
kene A. V. Storage of Frozen Meat in Air-Cooled Rooms
at Alituss Meat Combine 44
NEW INVENTIONS 35, 38, 47, 55, 58
BOOK REVIEW
Books on Refrigerating Engineering To Be Published in 1977 48
MISCEIIANY
Ordinary, Meeting of Section of Scientific Council of State
Committee of Science and Engineering in Kaliningrad 52
IN SOCIALIST COUNTRIES
Lomakin V. N., Penskaya K. IM Romanov M. N. Basic
Trends in Designing Air Coolers in People's Republic of
Hungary 53
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Karpis E. E. Comfort Air Conditioning in Industrial
Buildings 5fl
REFERENCE DATA
Yevdokimova L. N.t Genin L. L., Brun A. K-, Weinstein V. D.,
Merkishina N. N. Two-Stage Refrigerating Machine
MKTD30-2-5
Ryvkina V. P.,
AD 90-3
SUMMARIES
nd Two-Stage Condensing Unit AKD30-2-5
Shumov V. S Two-Stage Compressor Unit
59
61
63
g) Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1976 г.

УДК 664.8/.9.001
Проблемы и перспективы холодильного консервирования
Доктор техн. наук Л. М. БРАЖНИКОВ,
Б. П. ХАМОВНИКОВ,
доктор техн. наук, проф. Э. И. КАУХЧЕШВИЛИ
Московский технологический институт
мясной и молочной промышленности
Современный этап развития холодильной
техники и технологии характеризуется:
неуклонным ростом потребления холода
практически во всех отраслях народного хозяйства
и медицине;
постепенным снижением среднего
температурного уровня его использования;
переходом к высокоинтенсивным процессам.
В связи с необходимостью обеспечения
круглогодичного снабжения населения
высококачественными продуктами питания, производство
которых имеет сезонный характер, в ближайшем
будущем предстоит реализация широкой
программы развития применения холода, причем
потребность в нем несомненно будет опережать
уровень его производства. Это обстоятельство
ставит на повестку дня две основные проблемы:
оптимизация потребления энергии
различного уровня при обеспечении заданного
высокого качества продуктов и биоматериалов,
сохраняемых холодом;
разработка техники и технологии широкого
промышленного производства холода на базе
использования природных ресурсов и
вторичных энергоресурсов предприятий.
ПЕРВАЯ ПРОБЛЕМА включает ряд задач,
среди которых целесообразно выделить
следующие.
Разработка количественной теории
холодильного консервирования. В основе теории должна
лежать математическая модель качества
продуктов питания, доведенная до количественных
оценок. Для решения столь большой и важной
задачи потребуются комплексные
исследования с использованием прогрессивных методов и
средств и последних достижений различных
отраслей науки — биологических и
биохимических исследований на клеточном и
молекулярном уровне; теплофизики, теории твердого
тела, статической физики и др. Сейчас уже
имеются некоторые возможности решения этой
задачи [1].
Консервирование мяса в охлажденном виде.
В десятой пятилетке предстоит решить
серьезную задачу — расширить реализацию
охлажденного мяса до 80% всего объема его продажи.
Учитывая весьма ограниченные сроки хранения
охлажденного мяса G—10 дней), необходимо
разработать способы, с помощью которых
продолжительность хранения будет увеличена до
3—4 недель. В первую очередь, целесообразно
использовать возможности хранения мяса в
регулируемой газовой среде, в условиях близ-
криоскопических температур, в полимерной
упаковке. Не исключена также разработка способов
замораживания — размораживания,
базирующихся на применении пищевых криофилакти-
ков, а также криогеники в целях получения
продуктов, практически не отличающихся от
охлажденных продуктов.
Дифференциация методов холодильного
консервирования в зависимости от конкретно
поставленных целей. Применение всех видов
холодильного воздействия (охлаждение,
замораживание, хранение, размораживание,
сублимационная сушка, криоконцентрация, криогра-
нулирование, криоизмельчение и др.) должно
быть строго научно обосновано с точки зрения
цели обработки продукта, заданного срока
хранения и требуемого уровня качества к моменту
выдачи его потребителю.
Например, сублимационная сушка
целесообразна в случаях, когда продукты
предназначены для туристических групп, геологических
экспедиций, отрядов первопроходчиков новых
неосвоенных районов, когда сублимация —
единственный метод, способный обеспечить
длительное сохранение высокого исходного качества
продукта (творог, кефир, йогурт, экстракт чая)
без холодильного хранения, когда этот метод
дает значительный экономический эффект при
хранении и транспортировке (соки, фрукты,
ягоды, мясной фарш и мясные изделия, экстракт
кофе), так как не требуется затрат на холод.
В этой связи важнейшими вопросами,
требующими исследования, являются: интенсивность
процесса холодильной обработки; уровень
снижения температуры продукта; рациональные
условия (температура, состав среды, упаковка)
хранения и транспортировки продукта как
функция их продолжительности.
Исследование и разработка способов
холодильной обработки, с помощью которых можно
получить продукты с заданной структурой или
свойствами. В этом плане первостепенный
интерес представляют работы, связанные с
интенсифицирующим воздействием
электромагнитных полей на процесс отвода тепла. Для
изменения структурных свойств продукта, в
7

частности мяса, перспективно использование
низких температур (—100-^—150°С), при
которых возможна модификация процесса
измельчения — дробление вместо обработки на волчке
и куттере, что значительно упрощает процесс,
улучшает качество (может быть достигнута
любая степень измельчения), позволяет
использовать ценные белковые компоненты, удаляемые
при жиловке мяса. Доведение продукта до
определенного температурного уровня может
обеспечить условия для селективного измельчения,
вслед за которым возможно разделение на
фракции (например, мясо — кость, мясо — лед).
ВТОРАЯ ПРОБЛЕМА холодильного
консервирования, как уже говорилось, основана на
создании новых, перспективных источников
получения холода на базе природных ресурсов,
а также утилизации вторичных
энергоресурсов. Естественный холод может использоваться
примерно на 70% территории нашей страны [2 ],
однако, разумеется, лишь для некоторых целей.
Перспективный путь решения второй
проблемы — получение искусственного холода за
счет энергии природных газов. По мнению
специалистов, в ближайшее десятилетие
представляется возможным расходовать энергию при-
А. Г. КЛАДИЙ
Росмясорыбторг
В системе Министерства торговли РСФСР
имеется 46 цехов и фабрик мороженого общей мощ-
ностьюТбО т/смену. В 1976 г. выработка
мороженого ТЙПЙЯПГ предприятиях запланирована
в размере J221 jrbic. т, что составит около 75%
объема производства 'шрожШого^'^РСФСР''"п
ется^большим спросом в нашей стране и за
рубежом (ежегодно экспортируется до 3 тыс. т
мороженого). ~ -~~~~ — >«~,, ^ _
Действующие цехи мороженого мощностью 3,
6, 8, 10 т/смену построены в основном по проёк?
там Гипрохолода. Производительность крупных
фабрик мороженого в Москве, Ленинграде,
Ростове и Воронеже составляет от 30 до 140 т/сутки.
В процессе эксплуатации ЦШэв~1* рйэрйк
мороженого определились новые планировочные
и технико-технологические направления,
которые следует учитывать при реконструкции
родных газов в двух вариантах: при
срабатывании высокого давления природного газа и
при использовании жидкого азота, который
может оперативно применяться в любых областях
(в мясо-молочном производстве, сельском
хозяйстве, при транспортировке.) В связи с этим
встает задача организации производства
жидкого азота в широком масштабе.
Для получения холода целесообразно также
использовать низкопотенциальные вторичные
источники энергии, являющиеся «отходами»
пищевых производств. Возможность применения
природных источников энергии, а также
вторичных энергоресурсов пищевых предприятий
выдвигает актуальную задачу разработки новой
технологии широкого промышленного
производства холода и создания новых холодильных
машин и установок.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Б р а ж н и к о в A. iM., К а у х ч е ш в и л и Э. И.,
Малова Н. Д. Введение в формальную теорию
обратимости.— В кн.: Современные методы
сублимационного и криогенного консервирования. М., 1975.
2. Забелин И. М. Физическая география и наука
будущего. М., «Мысль», 1970.
УДК 637.131.004.68:663.674
действующих и проектировании новых фабрик
мороженого.
Так, например, административно-конторские
и основные санитарно-бытовые помещения,
красный уголок, буфет, а также комнаты
дежурных электриков, сменных механиков,
механическую мастерскую, моечную для гильз
и лотков целесообразно размещать на первом
или втором этаже. При этом гардеробы,
комнаты приема — выдачи и ремонта спецодежды,
личной гигиены женщин, медосмотров, душевые,
санузлы должны располагаться в определенной
последовательности от входного вестибюля до
лестничной клетки, по которой рабочие
поднимаются в производственные отделения фабрики
мороженого. При заготовительно-пастеризацион-
ном, фризеро-фасовочном и вафельном
отделениях должны быть комнаты мастеров и
слесарные участки.
При наличии пассажирского лифта часть
административно-конторских помещений, в том
числе для бухгалтерии, нормировщиков, эко-
Реконструкция действующих и проектирование новых
фабрик мороженого
8

номистов, участка КИПиА и дежурного
электрика, некоторые кладовые и лабораторный
комплекс можно располагать в верхних этажах.
Практика показала, что в многоэтажных
фабриках мороженого следует предусматривать
систему сбора и удаления мусора и макулатуры.
Необходимо распространить практику
вынесения на покрытие вытяжных вентиляторов и
дымососов в соответствующем исполнении.
В последнее время для производства
мороженого стали применять сжатый воздух.
Поэтому возникла необходимость включения в
проекты предприятий
комп?ессорно-воздущных|станций (в составе двух агрегатов^, которые можно
располагать надпервом этаже или в подвале.
Не исключена возможность установки
агрегатов рядом с машинным отделением или
непосредственно в нем.
В многоэтажных фабриках мороженого, кроме
грузовых лифтов, должны предусматриваться
люлечные подъемники, обслуживающие подвал
и все этажи производственного корпуса. Во
избежание встречных грузовых потоков сырья
и готовой продукции и исключения простоев
должно быть в холодном контуре не менее двух
грузовых трехтонных лифтов со сквозным
выходом на платформу, а в противоположной по
отношению к холодному контуру части здания
должен быть еще один грузовой лифт.
Для проведения такелажных работ следует
предусматривать установку на покрытии здания
(над поэтажными монтажными проемами в
наружной стене) лебедки или стрелы
грузоподъемностью не менее 5 т.
Для более рационального использования
площадей здания целесообразно в цехе мороженого
предусматривать подвалы. Под холодным
контуром необходимо располагать1" охлаждаемый
склад сырья. В отапливаемой части подвала
следует размещать помещения для хранения
запчастей, инструмента, арматуры, инвентаря.
Здесь же надо располагать калориферы и
приточные вентиляторы. Кроме того, в подвале
должен быть предусмотрен склад для хранения
двух-, трехмесячного запаса упаковочных
материалов, палочек и вспомогательных
материалов. Следует предусмотреть возможность
въезда в подвал электропогрузчиков с контейнерами
или поддонами.
На фабриках мороженого и в цехах полы,
как правило, имеют ненадежную гидроизоляцию
и нестойкое покрытие. В производственных
отделениях следует отказаться от покрытия полов
метлахской плиткой. Более надежны полы
мозаичные, из кислотоупорных плиток,
мраморных плит или мраморной крошки на
кислотоупорных растворах.
Во фризеро-фасовочном и заготовительно-
пастеризационном отделениях на каждый
строительный квадрат площадью 6X6 м (за
исключением главных проходов) должно быть
предусмотрено по одному канализационному трапу
с соблюдением достаточных уклонов для стока
воды.
По соображениям санитарно-технической
эстетики стены и перегородки производственных
помещений следует покрывать глазурованной
плиткой светлых тонов.
Во фризеро-фасовочных отделениях
изолированные с естественным освещением помещения
для сборки коробок, сортировки и стерилизации
палочек должны располагаться вблизи
грузоподъемных средств. Оборудование
целесообразно устанавливать фронтальной стороной к
наружному освещению и на оптимальном
расстоянии от ленточного транспортера готовой
продукции. Каждый член производственной
бригады должен быть обеспечен вращающимся
стулом с опорной регулируемой спинкой.
Тортовые отделения следует размещать в
изолированных помещениях, сообщающихся с
помощью шлюзов с камерой дозакаливания.
В заготовительных отделениях должны быть
выделены участки для обжаривания идроубления
орехов, приготовления глазури, фруктово-ягод-
ного пюре, сортировки ягод.
Необходимо непосредственно в
заготовительных отделениях предусмотреть еще и неохлаж-
даемое помещение для суточного запаса сырья.
Распаковочный участок отделения должен
соединяться с основным маслоплавителем с помощью
шлюза или транспортирующего устройства
для подачи монолитов масла. Помещение для
приготовления глазури должно быть оснащено
маслоплавителем и машиной для рубки
монолитов шоколада. Аппаратное отделение следует
располагать под заготовительным.
Заслуживает внимания опыт предприятий,
на которых в целях внедрения механизации,
сокращения грузопотоков и разгрузки лифтов
заготовительное отделение расположено на
первом этаже, а аппаратное — на верхнем (над
фризеро-фасовочным отделением). В этом
случае, что особенно важно для районов с высоким
уровнем грунтовых вод, на первом этаже
рекомендуется размещать охлаждаемый склад для
сырья.
Целесообразность расчленения заготовитель-
но-пастеризационного отделения (с
расположением аппаратного отделения на верхнем этаже)
диктуется еще и необходимостью раздачи смесей
мороженого самотеком к расфасовочно-упако-
вочным линиям.
Значительный экономический эффект дает
бестарное хранение муки, сухих и сгущенных
молочных продуктов, применение сахарного си-
2 Холодильная техника № 11
9

ропа. Это сырье доставляется централизованно
в автомолцистернах или муковозах.
На рис. 1 и 2 показаны технологическая схема
вафельного производства и механизированная
установка для приготовления полуфабриката
смесей мороженого, осуществленные на
Московском хладокомбинате № 8.
Установка, изображенная на рис. 2, а,
универсальна по своему назначению, так как
позволяет принимать и хранить сахарный сироп,
сгущенное и натуральное молоко.
Рис. 1. Технологическая схема вафельного производства:
/ — установка для бестарного хранения муки (на покрытии);
//— тестомесительное отделение (на IV этаже); Па ~ участок
замочки и протирки вафельных наплывов и лома; /// — печи
«Нагема» для листовых вафель (на IV этаже); IV — автоматы
A2-OBA для вафельных стаканчиков (на III этаже); —
подвесной цепной конвейер.
Для обеспечения непрерывности
технологического процесса и сокращения его цикла це-
лесообразн9 дублировать основное
оборудование.^
Из соображений эксплуатационного
характера и улучшения качества гомогенизируемых
смесей на участке между пастеризаторами и
гомогенизаторами рекомендуется устанавливать
промежуточную емкость на 500—1000 л.
Чтобы улучшить учет расхода смесей
мороженого, в проектах следует предусматривать
только вертикальные танки типа РЧ-ОТМ, оснащен-
ныеТТюмймб Автоматических приборов
измерения температуры, включения мешалки, еще и
уровнемерами, а молокоприемное и
пастеризационное отделения должны быть
укомплектованы соответственно одними и двумя весами
СМИ-500.
Рис. 2. Схема механизированной установки для
приготовления полуфабриката смесей мороженого:
а — бестарное хранение сгущенных молочных продуктов и
сахарного сиропа; б — бестарное хранение и принудительная
транспортировка сухих молочных продуктов к заготовительным
ваннам; / — насос НЩМ-10 для сгущенного молока; 2 —
насос 3-К6 для сахарного сиропа; 3 — трубка мерная стеклянная;
4 — резервуар из нержавеющей стали; 5 — лаз; 6 — бачок
мерный из нержавеющей стали для сахарного сиропа; 7 —
насос молочный; 8 — ванна заготовительная СВ-2; 9 — бункер для
сухих молочных продуктов; 10 — устройство и механизмы
транспортирующие; // — весодозирующее устройство; •
полуфабрикат; — — сгущенное молоко, сахарный сироп^
ю

Весовые тензометрические устройства из-за
дороговизны, отсутствия запасных частей и
ряда других причин на практике себя не
оправдали. Емкость^ганкрв для приема молока и
хранения смесей мороженого должна обеспечить
соответственно псмуторасме^
ную производительность цеха. В
комплектовочной ведомости (специфйкащйи) необходимо
предусматривать запорную молочную арматуру
только из нержавеющей стали, а не из бронзы.
В одно§та^ых''цёхахммороженого9 принимая
во внимание их значительную высоту, танки
для хранения смесей следует располагать на
антресолях (с площадкой для обслуживания),
обеспечив тем самым самотек смесей к
приемным бачкам фризеров. В настоящее время
подача смесей осуществляется насосами,
производительность которых во много раз превышает
производительность фризеров, что ухудшает
технологические свойства смесей.
На многоэтажных фабриках мороженого
вафельное отделение целесообразно размещать в
верхнем этаже с вынесением на покрытие
установки для бестарного хранения муки.
Вафельную продукцию следует хранить
непосредственно в цехе в оборотной таре. С учетом опыта
работы ряда предприятий туннельные печи,
автоматы А2-ОВА и участок хранения вафельной
продукции целесообразно объединять
бесконечным подвесным цепным транспортерам с
люльками (см. рис. 1).
Емкость бункера для муки должна быть на
30% больше емкости современного муковоза.
Число бункеров — не менее двух. Мукопрово-
ды (не менее двух) должны проходить внутри
здания, а их участок над покрытием здания
следует надежно изолировать от
переохлаждения.
В вафельном отделении необходимо выделить
помещения для слесарей A8—20 м2), дежурного
электрика (около 10 м2), мастера и кладовщика
A8—20 м2), а также предусмотреть возможность
хранения сухого вафельного лома и его
дробления.
Камеры дозакаливания и хранения должны
| вмещать не менее чем трехмесячный запас мо-
| роженого.
Для хранения мороженого плоские поддоны
непригодны. На некоторых предприятиях уже
применяются разборные и складные поддоны,
; а также сварные контейнеры — кондукторы.
\ В камерах дозакаливания мороженого следует
| устанавливать (с отступом не менее 1 м от сте-
\ ны) транспортирующие устройства длиной 1,5—
2 м, являющиеся продолжением цехового лен-
; точного транспортера. Роликовые
транспортирующие устройства должны быть выполнены
с уклоном в сторону камеры.
Автомобильная платформа должна обеспечить
одновременную загрузку мороженым не менее
пяти автомашин и иметь пандус.
Для оперативного ремонта технологического
оборудования необходимо механические
мастерские фабрик мороженого (мощностью 8 т/смену
и более) комплектовать
металлообрабатывающими станками (токарный, сверлильный,
фрезерный) и включать в перечень настольных
инструментов одну — две контрольные
(поверочные) плиты.
i Практика показала высокую эффективность
[перевода холодильных установок цехов моро-
|женого на насосно-циркуляционную систему с
I использованием вертикальных циркуляционных
ресиверов.
( Если фабрика мороженого удалена от компрес-
| сорного цеха хладокомбината более чем на 100 м,
1то целесообразно запроектировать автономную
\ холодильную установку.
I Специалисты Росмясорыбторга отдают пред-
I почтение типовым проектам фабрик морожено-
( го мощностью 8, 10, 15 и 20 т/смену и считают
I нецелесообразным строить объекты мощностью
менее 6 т/смену.
Одноэтажные фабрики мороженого, как и
одноэтажные холодильники, имеют
преимущества перед многоэтажными, в первую очередь
с точки зрения применения механизации и
сокращения грузопотоков.
Здания предприятий сменной мощностью до
6 т, если позволяет генплан, необходимо строить
в одноэтажном исполнении. В многоэтажном
исполнении могут быть вспомогательные,
бытовые помещения и холодный контур при
непременном наличии подвала с охлаждаемыми и
отапливаемыми складами.
j В настоящее время в системе Росмясорыбтор-
1 га насчитывается 12 цехов и фабрик морожено-
I го в одноэтажном исполнении мощностью от 3
|до 18 т/смену.
Здания предприятий мощностью 6 т/смену и
более должны быть трех-, четырехэтажными с
подвалами. По причине ограничения
территории, а также во избежание излишней
протяженности здания и коммуникаций при
реконструкции и в новых проектах от прямоугольного (в
плане) контура здания следует переходить к
контуру в виде буквы Т или Н. Но в этом
случае возникают дополнительные требования к
механизации подачи вспомогательных,
упаковочных материалов и полуфабрикатов к рабочим
местам, а готовой продукции — от боковых
участков здания к основным ленточным
транспортерам.
В современных предприятиях
непроизводственные помещения занимают еще
значительную долю в общей площади здания фабрик мо-
2*
и

роженого. Однако в перспективе широкое
внедрение высокопроизводительного оборудования
(в том числе лабораторного), комплексной
механизации и автоматизации, централизованной
доставки и бестарного хранения исходного
сырья, применение прогрессивных упаковочных
материалов и оборотной тары позволяет снизить
численность обслуживающего персонала и
удельный вес вспомогательных помещений и складов.
Это позволит в будущем перейти к
строительству в основном одноэтажных предприятий.
Предприятия по производству мороженого,
как правило, интенсивно наращивают
производственные мощности. Поэтому при
проектировании новых объектов необходимо
предусматривать резерв площадей для установки танков
и расфасовочно-упаковочного оборудования.
Система канализации должна позволить через
два — три десятилетия увеличить в 3—4 раза
первоначальную мощность цеха или фабрики.
С этой проблемой столкнулась фабрика
мороженого Московского хладокомбината № 8.
В производстве мороженого еще имеет место
ручной труд, особенно в заготовительно-пасте-
ризационных отделениях. Поэтому в этих
условиях важную роль играют правильно выбранные
планировочные решения как в части взаимного
расположения производственных и
вспомогательных помещений и участков, так и в части
размещения в них оборудования исходя из
обеспечения максимальной непрерывности и
поточности технологического процесса.
Немаловажное значение имеет внедрение
механизации отдельных операций,
организационно-техническая оснастка рабочих мест
(обандероливающие приспособления, откидные или
поворотные роликовые или иной конструкции
дорожки, транспортеры, подставки и т. д.).
Следует учитывать при проектировании
широко используемые в последние годы на
предприятиях такие нестандартные средства
механизации, как напольные передвижные,
поворотные и наклонные приводные ленточные
транспортеры и самокатящиеся дорожки, подвесные
замкнутые цепные конвейеры, грузовые тележки-
контейнеры для упаковочных, вспомогательных
материалов и тары.
Отдельные стадии процесса производства
продукции механизируются с помощью
изготовляемых на предприятиях машин (например,
для протирки сырых вафельных отходов,
дробления орехов и вафельного лома, рубки
монолитов масла и шоколада). В последнее время
на предприятиях для переработки охлажденных
отходов мороженого, получаемых в процессе
пуска — остановки и регулировки
расфасовочного оборудования, применяются змеевиковые
пастеризаторы ОЗП-1.
Для соблюдения технологического процесса
] и выработки продукции в широком ассорти-
! менте холодильная установка должна работать
1 при трех температурах кипения хладагента:
I —50°С "*— для карусельных эскимогенерато-
I ров, скороморозильных шкафов (типа ФАМ и
I ДР-);
I —-40°С — Сдля фризеров^ скороморозильных
} шкафов, камер^дозакали5ания и хранения;
ffit—?§r°C — Для охлаждения молока, смеси
мороженого.
На ^предприятиях еще часто применяют
рассольное охлаждение смесей с температурой хла-
доносителя до —16°С. Это приводит к загусте-
\ нию и даже замерзанию смеси на поверхности
оросительных охладителей и охлаждающих
устройств танков. Для подохлаждения смеси в
танках применяют безвредный, не обладающий
корродирующими свойствами, водный раствор
Iглицерина, с температурой не ниже —5йС,
который может быть охлажден в какой-либо
емкости (вертикальный двухтонный танк,
однотонный змеевиковый пастеризатор) рассолом,
щодаваемым в змеевик. Раствор глицерина
может также охлаждаться в кожухотрубном
испарителе.
С точки зрения энергетических затрат
двойное охлаждение нерационально, однако исполь-
зование технического глицерина взамен рассола
I имеет существенные технологические и
эксплуатационные преимущества.
Наилучшее практическое решение —
закрытая система подохлаждения смеси в танках,
применяемая на Московском хладокомбинате
№ 8. Хладоносителем служит раствор
глицерина, теплообменный аппарат — кожухотруб-
ный испаритель. Температура выходящего
раствора не ниже —5°С. Испаритель расположен
во дворе под легким навесом рядом с
аппаратной холодильной установки и подключен к
системе с температурой кипения —28°С.
Изменяя концентрацию раствора глицерина,
можно получить широкий диапазон температур,
что дает возможность применять его в качестве
хладоносителя и для оросительных охладителей
) смеси и отказаться от агрессивного рассола
СаС12. Это намного повысит культуру произ-
¦ водства, снизит эксплуатационные затраты, бу-
\ дет способствовать улучшению качества
мороженого. Ниже приведена зависимость между
концентрацией раствора глицерина и точкой
замерзания:

Концентрация, % масс.
Точка
замерзания, °С
10 20 30
—1,6 —4 —9,5
40
— 15,4
50
—23
60
—34,7
70
—38
Большое количество оборудования, цехового
инвентаря, средств механизации и наличие ам-
12

миака в* системе холодильной установки
предъявляют особые требования к технике
безопасности и охране труда.
Схема холодильной установки цеха
мороженого должна быть маневренной и позволять при
необходимости экстренное удаление жидкого
хладагента из аппаратуры и трубопроводов в
дренажные емкости.
Оправдал себя опыт по вынесению из фризе-
ро-фасовочного цеха Московского
хладокомбината № 8 громоздких магистральных
всасывающих трубопроводов. При этом очень важное
значение имеет сливная линия, проходящая по
наружным стенам с уклоном в сторону
циркуляционного ресивера. Она по размерам своего
сечения близка к сечению всасывающего
магистрального трубопровода и должна
проходить несколько ниже горизонта всасывающих
аммиачных трубопроводов от фризеров и
скороморозильных шкафов и стояками соединяться
с магистральными всасывающими
трубопроводами. Последние расположены, как указывалось
выше, на покрытии или вдоль наружной стены
здания над уровнем перекрытия фризеро-фа-
совочного цеха.
Л. А. НЕСВИЦКИЙ
Омский завод синтетического каучука
В последние годы наметилась тенденция к
увеличению использования холодильных машин с
воздушным охлаждением конденсаторов [1].
Сравнение эффективности применения
воздушных и водяных конденсаторов для
холодильных установок приводилось в ряде работ
отечественных [2—4 ] и зарубежных [5—7 ]
авторов. Выводы говорят о том, что выбор того или
иного способа охлаждения следует делать по
результатам технико-экономического анализа
для конкретных условий эксплуатации, к
которым относятся: температура охлаждающей
воды tw и наружного воздуха th, стоимость воды
Sw и электроэнергии 5Э, коэффициент
теплопередачи водяного k± и воздушного k2
конденсаторов. Кроме того, следует учитывать
температуру кипения хладагента t0 и равномерность
потребления холода в течение года.
Через стояки обеспечивается так называемый
«верхний отсос» основного потока паров
аммиака, а благодаря наличию сливной линии из
стояков отводится жидкость (из потока парожидкост-
ной смеси). Это позволяет избежать образования
во всасывающих трубопроводах гидравлических
пробок.
Вынесение всасывающих магистральных
трубопроводов из фризеро-фасовочного цеха
вызвано соображениями
производственно-эстетического и эксплуатационного характера.
От предохранительных клапанов фризеров и
скороморозильных шкафов (по группам)
должны быть выведены выше покрытия здания трубы
для сброса паров аммиака при достижении
предельного давления в теплообменных аппаратах.
Изложенные в статье предложения являются
обобщением опыта работы ряда предприятий
Росмясорыбторга. Внедрение этих предложений
уже дало положительный эффект, в том числе
повысило санитарно-эстетическую и
техническую культуру производства и
создало условия для высокопроизводительного
труда.
Задачей настоящей работы является
сопоставление эффективности применения воздушных и
водяных конденсаторов в схемах холодильных
установок для различных климатических зон
путем сравнения годовых эксплуатационных
затрат. Для этой цели построены график (рис. 1)
и диаграмма (рис. 2).
Для сопоставления выбраны данные
нефтехимического предприятия, использующего воду
оборотного водоснабжения, охлаждаемую с
помощью вентиляторных градирен.
Принято: фактические стоимости воды —
оборотной 0,0085 руб/м3 (эта стоимость включает
и стоимость добавляемой свежей воды) и речной
0,017 руб/м3; стоимость электроэнергии 0,008
и 0,02 руб/(кВт-ч) (два варианта); коэффициент
теплопередачи при воздушном охлаждении
29 Вт/(м2-К) [25 ккал/(ч.м2.°С)], водяном —
465 Вт/(м2-К) [400 ккал/(ч.м2.°С)].
Расход воды (воздуха) на конденсаторы,
расход электроэнергии на работу компрессоров
УДК 621.5.044.003
Об экономической эффективности применения
воздушных конденсаторов в холодильных установках
нефтехимической промышленности
13

С,руб/П
-40 -30
L_L
20 30 HOtgC
_L
25 80 750 2125 3800 5100 7050 8600 8760п,ч
Рис. 1. График сравнения оптимальных эксплуатацией
ных затрат при водяном и воздушном охлаждении кон
денсаторов в течение года для г. Омска:
t0 = — 10°С; 5Э = 0,02 руб/(кВт.ч
^=21°С; я"
а — Ь при Sw =
b' при Sw= 0,0085 руб/м3,
б" при Sw= 0,0085 руб/м3, ^= 16°С.
С,ру5/Гтл
/4 L
г
/7 1-
Г
^ Г
Ч
7 L
/: г
к-
-/Z7°
in
¦j *"/t/ л
1 и
\--ги
\ ч
°{
1 J
j_»j__
'J jT
0^^\
1
Г
_f
^
X/
^
-^
^"^
^
^
s
4
*-i!
J-
m
M
^
>
^
;И
у
-40-30-20-/0 0 10 20 30tbt°C
L-l 1 1 1 1 1 1 I I pu
25 80 750 2125 3800 5100 7050 8600 8760 Омск
i-j 1 1 i 1 1 1 i i n4
10 60 625 2100 3600 5150 7100 8730 8760 Иркутск
«-J 1 1 1 1 i i i i nt4
О 20 70 780 2300 5350 7625 8750 8760 Москба
LJ 1 1 1 I I I I I n4
О 0 10 50 MO 3350 6400 8725 8760 Одесса
L-l 1 1 1 1 i I I I пч
OOO 20 625 2325 4500 7500 6760 Самарканд
Рис. 2. Диаграмма сравнения экономической
эффективности применения воздушных и водяных конденсаторов
для холодильных установок:
Sw= 0,0085 руб/м3; S3 = 0,02 руб/(кВт-ч);
— S9 = 0,008 руб/(кВт-ч).'
А01200П и вентиляторов воздушных
конденсаторов для каждой точки диаграммы найдены из
условий минимальных эксплуатационных
затрат, учитывающих энергетические затраты и
амортизационные отчисления от конденсаторов.
Порядок определения оптимальных затрат для
производства холода при том или другом
способе охлаждения конденсаторов в статье не
приводится, поскольку не является задачей
настоящей работы. Цифровые данные были получены
с помощью ЭВМ «Наири-2» методом проб. При
составлении программы была учтена возможность
и экономическая целесообразность получения
холода без компримирования.
Сущность предлагаемой методики ясна из
рис. 1, где сравниваются эксплуатационные
затраты при водяном и воздушном охлаждении
конденсаторов в течение года при выработке
1,163 МВт A млн. ккал/ч) холода в зависимости
от температуры окружающего воздуха tB.
По оси ординат расположена равномерная
шкала оптимальных эксплуатационных затрат
при использовании водяного Сг и воздушного
С2 охлаждения. Здесь и далее под Сх и С2
подразумевается лишь доля сравниваемых
эксплуатационных затрат, связанная со способом
охлаждения конденсаторов.
По оси абсцисс имеются две шкалы —
равномерная шкала температуры окружающего
воздуха tB, охватывающая весь реальный
температурный диапазон, и неравномерная шкала
числа часов в году п, в течение которых не
превышается соответствующая температура tB для
исследуемой местности (на рис. 1 для г. Омска).
Шкала числа часов в году п составлена с
использованием графиков климатических данных
методики ВНИИнефтемаша [8].
Температура охлаждающей воды tw в течение
года принята для упрощения расчетов
постоянной. Это допущение оправдано тем, что
фактические отклонения температуры оборотной воды
от среднегодового значения не превышают ±2°С.
При постоянных значениях Sa, Sw, kx
затраты на охлаждение конденсаторов водой в
течение года не изменяются, поэтому на рис. 1
линии C1=f (tB) параллельны оси tB.
Принципиально может быть построена
кривая Сг в зависимости от времени года, что
соответствует изменению tB.
Значения tw и Sw определяют расположение
линий эксплуатационных затрат при водяном
охлаждении а — Ь, а' — Ь\ а" — Ь". Кривая
с — /, характеризующая эксплуатационные
затраты при воздушном охлаждении
конденсаторов С^ в зависимости от tB, пересекает линии
эксплуатационных затрат при водяном
охлаждении Сг в точках с, е\ е".
Экономическая эффективность того или
другого варианта определяется разностью заштри-
14

хованных участков, ограниченных линиями Сг
и С2. При этом в связи с тем, что шкала п
индивидуальна для каждой климатической зоны,
площади участков а — е — &' — d — си Ъ —
/ — е надо подсчитывать умножением разности
Сг — С2 на соответствующие длины отрезков по
оси п с учетом ее неравномерности.
Шкалу часов можно сделать равномерной,
чтобы иметь возможность наглядного
сопоставления и планиметрирования, но тогда для каждой
климатической зоны потребуется свой график.
Пользуясь же графиком, приведенным на рис. 1,
можно определить эффективность воздушных и
водяных конденсаторов для любой
климатической зоны подставлением соответствующих
значений на шкале п.
На рис. 2 дана диаграмма сравнения
экономической эффективности применения воздушных
и водяных конденсаторов по зависимости
оптимальных эксплуатационных затрат С от
температуры окружающего воздуха tB для различных
значений 10 и SQ.
Эта диаграмма может быть существенно
дополнена в целях расширения ее применения
введением кривых для других исходных данных.
На рис. 1 видно, что точки еу е\ е"
соответствуют температуре окружающего воздуха, при
которых эксплуатация воздушных конденсаторов
равноэкономична эксплуатации водяных
конденсаторов {С2=С^. При более высокой температуре
окружающего воздуха экономичнее работа
водяных конденсаторов, при более низкой —
возрастает преимущество воздушного охлаждения.
Характерно, что температура равенства эконо-"
мических затрат не зависит от температуры
кипения t о и несколько возрастает при снижении
стоимости электроэнергии (см. рис. 2).
Следует обратить внимание на вертикальное
падение кривой С2 из точки &'. Эта точка
соответствует температуре /в, ниже которой
следует отказаться от использования
компрессора в схеме холодильной установки и перевести
ее в режим свободного кипения [9]. Величина
отрезка d — dr зависит от общих затрат на
работу компрессора и электродвигателя на
холостом ходу, от холодопроизводительности
компрессора при заданной температуре кипения.
Почти горизонтальный участок С2,
определяющий длительность получения холода без компри-
мирования, тем больше, чем выше температура
кипения t0 (это следует из рис. 2).
По такому же принципу можно построить
диаграмму сравниваемой части приведенных
затрат в течение года 3, 5 руб/1000 кВт с учетом
капиталовложений К и нормативного
коэффициента ?п, если отложить по шкале ординат
Зг=Сг+Еп Ki ПРИ водяном охлаждении и 32=
=C2+EUK2 — при воздушном.
Таблица 1
о
о
-20
—10
0
?
н
Д
хо
>»
а
со
0,008
0,02
0,008
0,02
0,008
0,02
VO
9
со
0,0085
0,017
0,0085
0,017
0,0085
0,017
0,0085
0,017
0,0085
0,017
0,0085
0,017
'в. Расч> °С
Cj — С2, тыс. руб., при
холодопроизводительности в течение года
1160 кВт A млн. ккал/ч)
Омск
12,1
18,3
20,1
29,7
9,8
15,6
17,2
26,4
8,1
13,5
14,3
23,1
28

Иркутск
12,4
18,6
19,9
30,5
10,0
15,8
16,8
26,0
8,2
13,6
14,4
[ 23,2
1
25
Москва
13,3
19,5
22,4
32,0
10,4
16,2
16,7
25,9
' 7,8
13,2
17,5
26,3
24
Одесса!
10,9
17,1
15,5
25,1 !
8,4
14,2
10,7
19,9
5,8
11,2
I 6,3
15,1
26

Самарканд
7,6
13,8
5,1
14,7
4,8
10,6
2,7
11,9
3,1
8,5
| 0,0
8,8
33
Разница годовых эксплуатационных затрат
с\ — С2, подсчитанная с помощью рис. 2,
указана в табл. 1. (данные при 5Ш=0,017 руб/м3
на рис. 2 не показаны). Расчеты выполнены
при тех ограничениях и принятых постоянных,
о которых упоминалось выше, и, кроме того,
без ограничения давления конденсации,
которое в интервале температур ?В=30-^40°С в
некоторых случаях превышает 45°С.
Преимущество конденсаторов воздушного
охлаждения, определенное по годовому
экономическому эффекту (Э=31 — 32) путем сравнения
приведенных затрат как суммы текущих затрат
и эффекта капиталовложений при нормативном
коэффициенте ?п=0,13, показано в табл. 2 (в
числителе). В знаменателе указан срок
окупаемости
#2—Ki
Т = ; Г.
Cl ^2j
Принятая здесь поверхность конденсации не
допускает превышения температуры
конденсации tk при расчетной температуре ^в.расч для
данной местности более 45°С.
15

Таблица 2
/о °С
—20
— 10
0
5Э'
руб/(кВт«ч)
0,008
0,02
0,008
0,02
0,008
0,02
Sw, руб/м»
0,0085
0,017
0,0085
0,017
0,0085
0,017
Э = 3У — 33, тыс. руб., при холодопроизводительности в течение года 1160 кВт
A млн. ккал/ч) (в числителе) и т==—-, \, годы (в знаменателе)
с1~с2
Омск
3,5/5,5
8,9/3,9
8,6/4,4
17,2/3,2
2,1/6,0
7,1/4,2
0,0085 1 6,9/4.6
1
0,017
0,0085
0,017
0,0085
0,017
14,8/3,4
0,4/6.9
5,4/4,6
4,8/5.1
Иркутск
4,0/5,2
9,4/3,8
7,7/4,7
17,3/3,3
2,5/5,8
7,5/4,0
6,3/4,8
14,2/3,5
1,1/6,6
5,8/4,4
4,6/5,2
12,3/3,6 ! 12,1/3,7
Москва
5,0/4,8
10,4/3,6
10,4/4,1
19,0/3,1
2,9/5,6
8,0/3,9
6,3/4,8
14,2/3,5
0,8/6,9
5,4/4,5
7,8/4,2
15,3/3,2
Одесса
2,4/6,0
7,8/4,2
3,2/6,1
8,2/4,1
1,8/6,9
! 5,9/4,5
4,1/7,7
8,0/4,6
— 1,3/9,5
3,3/5,4
—3,7/12,2
3,6/5,7
Самарканд
— l,5/9,2Jj
3,9/5,5
—7,6/19,2
2,0/7,1
—3,4/13,1
1,6/6,5
—8,0/31
—0,1/7,8
—4,4/18,7
0,2/7,5
— 10,1/оо
—2,6/10,0
Анализ таблиц показывает, что
наиболее эффективно использование
воздушных конденсаторов для климатических условий
I и II зон [10];
с ростом стоимости электроэнергии
эффективность применения воздушных конденсаторов для
климатических условий I—III зон возрастает,
для IV—V зон падает;
если стоимость воды, используемой для
охлаждения, менее 1 коп/м3, применение
воздушных конденсаторов в IV—V зонах
рассматриваемого интервала температур кипения может
оказаться экономически нецелесообразным. Для
других зон экономичнее воздушное охлаждение
конденсаторов. При увеличении стоимости воды
более 1 коп/м3 может оказаться
целесообразной установка воздушных конденсаюров и для
IV—V зон.
На основании вышеизложенного можно
сделать следующие выводы.
Предложенная методика с использованием
диаграмм, аналогичных изображенной на рис. 2,
может быть применена для выбора типа
конденсатора при проектировании и реконструкции
холодильных установок нефтехимической
промышленности.
Зависимости (С, 3, Э)=/ (^в) при составлении
диаграммы могут быть получены для любых
условий при различных значениях tw> /B, kx,
&2, 5Э, SB, Eu и других величин, входящих в
методику расчета.
Основное снижение затрат при производстве
холода в случае применения воздушных
конденсаторов приходится на зимний, наиболее
холодный период. Резко снижается расход
электроэнергии (вплоть до полного отключения
компрессора), что приводит к уменьшению зимнего
максимума ее потребления. Это также следует
учитывать при выборе способа охлаждения
конденсаторов холодильных установок
нефтехимической промышленности.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Быков А. В., К а л н и н ь И. М. Развитие
холодильного машиностроения в СССР.— «Холодильная
техника», 1975, № 8, с. 25—29.
2. А б д у л ь м а н о в X. А., Васильев В. Я-
Сравнение эффективности аммиачных холодильных
установок с воздушным и водяным охлаждением
конденсаторов.— «Холодильная техника», 1973, № 8, с. 4—8.
3. К а н К. Д. К расчету конденсаторов воздушного
охлаждения большой производительности.—
«Холодильная техника», 1974, № 5, с. 23—28.
4. Испытание аппаратов воздушного охлаждения
в системе конденсации газообразного аммиака.—
«Химическая промышленность», 1975, № 7, с. 51—54.
Авт.: Б. Н. Антонов, Н. П. Крюков, Ю. И. Огладков,
3. 3. Рахмилевич.
5. Krzymuski I.— «Industr. Chem.», 1959, 11,
vol. 35, № 408, pp. 63—69.
i6

6. Font ane'l Ch.— «De Peone de'ne'rale du freid»,
1963, vol. 54, № 2, pp. 155—156.
7. Berlin X., Napelt G.— «Chemische Technik»,
1972, № 8, S. 470—474.
8. Методика теплового и аэродинамического
расчета аппаратов воздушного охлаждения. М., ВНИИнеф-
темаш, 1971.
В. А. БЫКОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Доктор техн. наук В. Б. ЯКОБСОН
ВНИИторгмаш
Клапаны высокооборотных низкотемпературных
герметичных компрессоров работают в весьма
напряженных условиях, связанных с большими
отношениями давлений нагнетания и
всасывания (до 21) и значительной разностью этих
давлений (до 2,3 МПа). В низкотемпературных
компрессорах применяют фреоны-22 и 502.
Последний улучшает тепловые и энергетические
характеристики компрессоров и снижает их
температурный уровень.
С ростом отношения давлений резко падает
объемный коэффициент Яс, зависящий в
основном от мертвого объема, и соответственно
коэффициент подачи.
Относительный мертвый объем (%)
с = сл + сс, A)
где сл — относительный мертвый объем, обусловленный
линейным мертвым пространством, %;
сс — относительный мертвый объем, обусловленный
отверстиями в седле нагнетательного клапана, %.
Линейное мертвое пространство в
герметичных компрессорах должно быть не менее 0,3—
0,4 мм, в противном случае ухудшаются
акустические характеристики компрессора [1].
Один из путей сокращения мертвого
объема — уменьшение диаметра отверстий в седле
нагнетательного клапана. Однако это приводит
к увеличению скорости пара и возрастанию
дроссельных потерь. Скорость пара в клапане
характеризуется критерием скорости потока М
[2]:
где шкл — скорость пара в седле клапана, определенная
по средней скорости поршня, м/с;
w3B — скорость звука в паре, м/с.
9. Н е с в и ц к и й А. А., И в о ч к и н В. А.
Холодильная установка. Авт. свид. № 498454.— «Открытия,
изобретения, промышленные образцы, товарные знаки»,
1976, № 1, с. 117.
10. Г о г о л и н А. А. Кондиционирование воздуха
в предприятиях торговли и общественного питания. М.,
Госторгиздат, 1958.
УДК 621.512.004.69
Выбор оптимального соотношения этих
величин позволяет улучшить характеристики
компрессора.
Определение оптимального диаметра отверстия
в седле нагнетательного клапана было
выполнено ранее применительно к малому открытому
среднетемпературному компрессору,
работавшему на фреоне-12 с частотой вращения 11 с-1
F60 об/мин) [3]. При изменении диаметра от
11,5 до 6 мм установлено, что наиболее высокие
показатели компрессора достигаются при
диаметре отверстия 7,5 мм.
Попытка получить подобный максимум в
герметичном компрессоре бытового холодильника
оказалась неудачной [4].
В настоящей работе в качестве объекта
исследования выбран герметичный
низкотемпературный компрессор ФГН 0,35~3 B),
унифицированный со среднетемпературным компрессором
ФГС 0,7~3 Харьковского завода холодильных
машин.
Компрессор ФГН 0,35~3 B) с частотой
вращения 50 с-1 одноцилиндровый, диаметр
цилиндра 36 мм, ход поршня 19 мм, часовой объем,
описанный поршнем 3,13 м3/ч. Линейное мертвое
пространство между поршнем и клапанной
плитой равно 0,4 мм. Диаметр отверстий в седле
нагнетательного клапана 7,5 мм.
На рис. 1 показан нагнетательный клапан
и клапанная плита компрессора ФГН 0,35~
~3 B). Нагнетательный клапан выполнен из
термообработанной пружинной ленты G0С2-ХА-
-2П-Т-С-0,36) толщиной 0,36 мм. Пластина
прижимается к седлу с помощью рессоры. Диаметр
dc каждого из двух отверстий в седле
нагнетательного клапана изменялся в опытах от 9 до
2 мм с помощью сменных втулок, которые
запрессовывались в клапанную плиту.
Компрессор исследовали на
калориметрическом стенде ВНИХИ по ГОСТ 17240—71. Ин-
дицирование проводили с помощью электронного
Совершенствование нагнетательных клапанов
низкотемпературных герметичных компрессоров
3 Холодильная техника № 11
17

Рис. 1. Клапанная плита компрессора ФГН 0,35—3 B)
с нагнетательным клапаном:
/ — клапанная плита; 2 — нагнетательный клапан; 3 —
рессора; 4 — ограничитель.
с;/,
з
1
c*fi??c
Ai |
индикатора ВНИХИ с пьезокерамическими
датчиками давления. В компрессоре были
установлены термопары для измерения температуры
фреона, масла и деталей компрессора [5].
Влияние диаметра отверстий в седле d0 на
относительный мертвый объем с показано на
рис. 2, а. Относительный линейный мертвый
объем компрессора сл составил 2,2%.
Относительный мертвый объем в отверстиях седла
клапана сс при уменьшении диаметра от 9 до 2 мм
сократился соответственно от 2,5 до 0,2%.
Скорость пара в отверстиях седла клапана
при изменении диаметра от 9 до 2 мм
увеличилась с 15 до 313 м/с. При этом температура
фреона на выходе из нагнетательного клапана, от
которой в основном зависит скорость звука
шзв, оставалась почти постоянной.
На рис. 2, б показана зависимость критерия
скорости потока М от диаметра отверстий в
седле. При работе на фреоне-502 и dc=9-f-2 мм
критерий М изменялся соответственно от 0,1 до
2,0. Режим работы компрессора не влиял на
критерий М. Так, скорость звука шзв
находилась в пределах 150—160 м/с при температурах
кипения —25ч—40°С и. конденсации 30—55°С.
При работе на фреоне-22 вследствие большей
скорости звука, порядка 210 м/с, критерий М
(при этих? же условиях) несколько ниже.
Относительные потери при выталкивании
пара Арс в полностью открытом нагнетательном
клапане (в отверстиях седла) определяются с
помощью диаграммы [2] (на рис. 3 показано
пунктиром).
Эти потери при изменении dc с 7,5 до 5 мм
(величины критерия М соответственно равны
7 8 dc,MM
Рис. 2. Влияние диаметра отверстий в седле dc на
относительный мертвый объем с (а) и критерий скорости
потока М (б):
— фреон-502; фреон-22; X — t0 = —35°С,
/в= 30°С; Д — tQ = -40°С, t^ = 55°С.
360М5 330 315 300 #°
Рис. 3. Относительное падение давления Ар в
нагнетательном клапане в зависимости от критерия скорости
потока М и угла поворота кривошипа <р:
— — относительное падение давления в отверстиях седла
Арс; — полное относительное падение давления в
клапане Ард.
18

р}МПа\ j =f
О 3 7 U 15 S,mm 0 3 7 11 15 5,мм
а 5
Рис. 4. Индикаторные диаграммы компрессора при
различных диаметрах отверстий в седле dc:
a -to- -40°С, гк = 55°С; б _/0=-35°С; *K~30fC;>, ркш,
р - соответственно давления в цилиндре, всасывания и
нагнетания; Арв — абсолютное падение давления в клапане;
— А^н
дрн = 75 » 5 — Х°Д поршня; ,5 мм;
5 мм.
0,1 до 0,3) изменяются от 0,06 до 0,14,_но уже
при диаметре 4 мм (М=0,5) потери Д/?с
составляют 0,46, т. е., значительно сказывается
влияние квадрата скорости юкл.
3^5678 9dc,Mtf
Рис* 5. Влияние диаметра отверстий в седле на
коэффициент подачи X (а) и холодильный коэффициент еэ (б)
при различных режимах работы компрессора:
1 — 7 — при to соответственно —40, —35, —30, —25, —15, —35,
— 15°С; 1 — 5 — при t^ = 55°С; 6 и 7 — при *к == 30°С; —
области максимальных значений 8Э.
Полное относительное падение давления в
клапане Арн (с учетом депрессии в щели клапана)
было найдено по индикаторным диаграммам
(рис. 4). В номинальном низкотемпературном
режиме to^— 35°С и ^к=30° с оно изменялось
от 0,3 до 0,55 и в режиме t0=— 40°C и ^К=55°С
(режим максимальных разности и отношений
давлений) от 0,11 до 0,33 при уменьшении dc
с 7,5 до 5 мм.
На рис. 3 сплошной линией показано падение
давлений ХрИ с момента открытия
нагнетательного клапана компрессора ФГН 0,35~3 B) для
режима t0=— 40°C и /К=55°С при различных
величинах М в зависимости от угла поворота
кривошипа ф. Разность между Дрн и аРс
представляет собой относительное падение
давления, вызванное депрессией в щели
нагнетательного клапана.
При уменьшении диаметра отверстий в седле
от 9 до 2 мм коэффициент подачи X
компрессора сначала возрастал до определенного
максимума, а потом снижался (рис. 5, а). Для
номинального низкотемпературного режима to=
=_35°С и /К=30°С максимум X достигается
при диаметре отверстий порядка 6 мм.
Объемный коэффициент Хс с уменьшением
диаметра отверстий в седле возрастал тем
сильнее, чем ниже температура кипения и выше
температура конденсации, т. е. чем больше отно-
Р* т-т Р* 1С
шение давлении — • При отношении — = 18
(/0=—40°С и /К=55°С) коэффициент Хс при
уменьшении dG с 7,5 до 5 мм возрос с 0,35 до
0,64, т. е. более чем в 1,8 раза. С повышением
температуры кипения и понижением температуры
конденсации объемный коэффициент Хс при
уменьшении диаметра dc растет слабее. При
/0^_35°С и *К=30°С (^ = 8j коэффициент
Хс с изменением dc от 7,5 до 5 мм возрос с
0,7 до 0,8, т. е. увеличился на 14%.
Наряду с ростом объемного коэффициента
Хс при уменьшении диаметра отверстий
происходит падение коэффициента плотности Хпл в
связи с повышением разности давлений,
действующей на поршень. Так, среднепланиметри-
ческая разность давлений в режиме t0=—35°С
и /к=30°С при уменьшении диаметра отверстий
в седле с 7,5 до 5 мм увеличилась с 0,43
до 0,51 МПа. Вследствие возрастания потерь
в нагнетательном клапане возросла
индикаторная мощность. Линия сжатия (см. рис. 4) при
уменьшении диаметра имеет более крутой
характер и показатель политропы сжатия п
приближается к показателю адиабаты (для фрео-
на-502 равного 1,13). С уменьшением мертвого
объема компрессора показатель политропы т
обратного расширения увеличивается.
з*
19

Таблица 1
d , мм
7,5
5,0
/0=_35°С, /К=30°С
п
0,99
1,05
т
0,96
1,02
/о=_40 °С, *к=55 СС
/г
1,02
1,09
т
1,00
1,06
В табл. 1 даны показатели политроп пит
для диаметров отверстий в седле dc=7,5 и 5,0 мм.
Потери трения и потери в электродвигателе
почти постоянны.
В табл. 2 приведены значения коэффициента
подачи к, объемного коэффициента ХСУ к. п. д.
компрессора: индикаторного r\iy
механического Лмех» эффективного т)е, встроенного
электродвигателя т]эл, электрического Г]э, а также
холодильного коэффициента еа при различных
диаметрах dc.
Как видно из рис. 5, б максимум
холодильного коэффициента еэ (для каждого
температурного режима) по сравнению с максимумом
коэффициента подачи X смещается в сторону
увеличения диаметра dc (разница составляет около
I мм).
На рис. 6 показана зависимость отношения
? '
—— (где еэ— холодильный коэффициент при
гэ01 *
диаметре 3, 4, 5 и 6 мм) от критерия М.
Наилучшие значения холодильного
коэффициента для режима t0=—35°С и /К=30°С
получены при диаметре отверстий 5—6 мм, а для
режима /0=—40°С и /К=55°С при диаметре
отверстий 3—4 мм.
Относительное изменение коэффициентов
подачи
*Э0 4
ЕЭ0/
и холодильных коэффициентов
при уменьшении диаметра отверстий
0,7 0,8 M
Рис. 6. Относительное изменение холодильных
коэффициентов при различных режимах работы компрессора и
различных диаметрах dc в зависимости от критерия М:
*о = -35°С, *к = 30°С; __г0=_40°С,
с 7,5; 6; 5 до 4 мм и разных температурах
кипения представлено на рис. 7.
Проведенное исследование показало, что
оптимальный диаметр отверстий в седле
нагнетательного клапана зависит от условий работы
клапана. Для холодильных компрессоров
характерен широкий диапазон температур кипения и
конденсации, в частности, для
низкотемпературных герметичных компрессоров t0=—40-i—25°С,
^К=25ч-55°С. Оптимальный диаметр отверстий
следует выбирать применительно к основным,
наиболее распространенным режимам работы.
В данном случае таковым является
номинальный низкотемпературный режим t0=—35 °С,
гк=зо°с.
При этих условиях существует пологий
максимум между диаметрами 6 и 8 мм (см. рис. 5,
кривая 6). Преимущество следует отдать
меньшему размеру, так как усилия, действующие на
клапанную пластину, при диаметре 6 мм
(величина критерия М равна 0,2) значительно
Таблица 2
Режим
@=— 35СС,
/К=30СС
*0=-40сС,
l k^DOv-i
d , мм
4,0
5,0
6,0
7,5
4,0
5,0
6,0
7,5
X
0,45
0,46
0,47
0,45
0,16
0,12
0,09
0,08
Ч
0,83
0,80
0,76
0,70
_
0,64
0,48
0,35
^
0,54
0,60
0,59
0,61
0,35
0,26
0,23
0,22
^мех
0,84
0,83
0,83
0,81
0,78
0,75
0,73
0,70
^эл
0,79
0,79
0,79
0,79
0,78
0,78
0,78
0,78
^ е
0,45
0,49
0,49
0,49
0,27
0,20
0,17
0,15
%
0,36
0,39
0,39
0,40
0,21
0,15
0,13
0,12
?э
1,05
1,11
1,14
1,15
0,32
0,23
0,21
0,20
20
21

1щ/Л}
Рис. 7. Относительное изменение коэффициентов подачи
(а) и холодильных коэффициентов (б) при уменьшении
диаметра отверстий в седле с 7,5; 6; 5 до 4 мм в зависимости
от температуры кипения (^0 = —40-f—20°С) при /к 55°С).
сокращаются и надежность клапана возрастает.
Отметим, что для фреона-22 значение dG
несколько меньше.
В компрессорах, предназначенных для работы
в южных районах, с преобладающей
температурой конденсации около 55°С диаметр должен
быть уменьшен до ~4 мм (см. рис. 5, кривые
1—4). Величина критерия М равна 0,5.
При окончательном выборе размеров отверстий
следует учитывать и унификацию. Как правило,
для низкотемпературных машин клапанная
группа должна отличаться от принятой в среднетем-
пературных машинах. Не создавая каких-либо
технологических трудностей, это позволит
улучшить основные показатели качества, в том
числе надежность низкотемпературных машин.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Тихомиров В. А., Якобсон В. Б. О выборе
оптимального зазора между поршнем и цилиндром
герметичного компрессора.— «Холодильная техника»,
1969, № 9, с. 8—10.
2. Ф р е н к е л ь М. PL Поршневые компрессоры. Л.,
«Машиностроение», 1969, с. 744.
3. Я к о б с о н В. Б. Испытание фреоновых
компрессоров 2ФВ-4/4,5 и 2ФВ-4.— «Холодильная техника»,
1955, № 3, с. 7—11.
4. Dienemann W. Indizierversuche an Kjeinkal-
teverdichtern.— «Kaltetechnik», 1960, № 9, S. 260—264.
5. Б ы к о в В. А., Якобсон В. Б. Влияние
перегрева всасываемого пара фреона-502 на работу
герметичного поршневого низкотемпературного
компрессора.— «Холодильная техника», 1975, № 12, с. 22—28.
Влияние перегрева паров хладагента на теплообмен
в кожухотрубных испарителях холодильных машин
УДК 536.24
Канд. техн. наук В. Л. ГОГОЛИН
ВНИИхолодмаш
В целях безопасности работы на холодильных
установках и стабильности работы
регулирующих органов зачастую на практике приходится
осуществлять перегрев паров хладагента
непосредственно в самом испарителе. Перегрев —
в теплотехническом отношении процесс
малоэффективный (по сравнению с кипением). В связи
с этим возникает необходимость существенно
увеличивать теплообменную поверхность
испарителя, что необходимо учитывать при его
расчете.
В кожухотрубном испарителе с кипением
хладагента на наружной поверхности теплообменных
труб общую поверхность теплообмена можно
условно разделить на две зоны: зону кипения
и зону перегрева. Изменение температур хла-
доносителя и хладагента в зоне перегрева
показано на рис. 1.
Рассмотрим теплообмен на элементе
поверхности зоны перегрева dFBv.
Из баланса энергии следует, что на
элементе dFnr тепло, переданное от хладоносителя
паром хладагента,
dq = cnGndtn = csGsdtSy
(Ц
с другой стороны, из уравнения теплопередачи
dq = ku{ts — tn)dFnT, B)
21

LS2\
I
J,
Г i
1
i 2
1 JifV
1 11
1
isf
tfir
Рис. 1. Изменение температур хладагента и хладоногите-
ля в зоне перегрева:
/ — хладоноситель; 2 — пары хладагента.
где сп, cs—теплоемкость паров хладагента и хладоноси-
теля, Дж/кг;
Gn, Gs— масса паров хладагента и хладоносителя, кг/ч;
dtu, dts — изменение температур паров хладагента и
хладоносителя, °С;
kn — коэффициент теплопередачи между хладоноси-
телем и парами хладагента, отнесенный к
наружной поверхности, Вт/(м2-К).
Совместное решение этих уравнений приводит
к известному выражению [1], которое
применительно к рассматриваемому случаю имеет вид:
C)
csGs
Левую часть уравнения C) можно назвать
температурным к. п. д. зоны перегрева епг.
Поскольку для холодильных установок
величина отношения тепловых эквивалентов
паров хладагента и хладоносителя
СцОи
*пг *о
t's-io ~
1-е
Спбп
7Г- .Р
(-
—
сп°п\ Vnr
I cn0n\Vnr
csGs
*0,005-f0,020,
то с погрешностью менее 1 % уравнение C) мож-
нг запхать в упрощенном виде:
А*пг 1
8пг~" i —t "
D)
Вследствие того, что в зоне кипения от
хладоносителя отводится примерно 98%, а в зоне
перегрева всего 2% тепла, изменением
температуры хладоносителя в зоне перегрева можно
пренебречь. Тогда при верхней подаче
хладоносителя в формуле D) можно принять t'8% == tsu
а при нижней подаче — *Sl = tS2-
Преобразуем показатель степени правой
части уравнения D).
Поверхность, необходимую для получения
перегрева паров, можно представить как
дополнительную долю П в процентах от основной
поверхности испарителя FH, на которой
происходит только процесс кипения хладагента:
^пг —^h*"Jqq« E)
Тогда
kuFn
knFmn
cnGu ~ 100cnGn ' F)
Введем в числитель и знаменатель разность
теплосодержаний хладагента на входе и выходе
из зоны кипения Дш, учитывая, что
GnM
!*Л,
G)
где qF
Fn •• н
-удельный тепловой поток в зоне кипения,
Вт/м2,
получим
kuFmlJAi kun&i
l00cuGuM
Таким образом,
,= 1-
l00CnOF '
Н
l00cngF
откуда
/7 =
230cuqF
lg(l-
r)-
(8)
(9)
A0)
В формуле A0) для последующего расчета
неизвестной является величина kn.
Коэффициент теплопередачи от паров
хладагента к хладоносителю, Вт/(м2-К), вычисляют
по уравнению
*п = П " 5Г. (И)
а
1
1 oj) »
д" + 2^загрЧ- —
где
-тепловое сопротивление, определяемое тепло-
хладагента к стенке
отдачей от паров
трубы, м2-К/Вт;
2^3агр—тепловое сопротивление от загрязнения
поверхности, для аммиачных испарителей
принимается равным 0,70-Ю-3, для фреоновых
(фреон-12 и 22) — 0,3-10 м2-К/Вт;
г|?—степень оребрения, обусловленная
геометрическими параметрами теплообменной трубы;
as—коэффициент теплоотдачи от хладоносителя,
рассчитываемый по известным формулам в
зависимости от скорости и вида хладоносителя,
Вт/(м2.К)
В настоящее время в отечественных кожухо-
трубных аммиачных испарителях применяют
стальные гладкие трубы диаметрами 25x2 и
38x3 мм, в кожухотрубных фреоновых
испарителях — медные трубы с накатным оребрением
(табл. 1).
Трубы располагаются в пучке в шахматном
порядке по сторонам равностороннего
треугольника, при этом длина перемычек между
отверстиями в трубной решетке для гладких стальных
22

Таблица 1
Таблица 2
о,о2ю
g cc as «с „,
s0 <v о 35
RX ft К S
16X2
20X3
20X2
о
й) Л ^Г
1 о <"
я ж^о
Ro ft
13,3
17,6
16,5
s
аз л 33
ft? .
? s\o
?«l >»
5§?
11,5
15,35
13,1
Ю
a»
ft
8s
И ft
1,6
1,5
1,75
a,
ю
a.
о
CO К
31
1,27
1,5
2,0
К
пень
брени
a> <u
5S
4,0
3,8
3,12
труб диаметром 38x3 мм равна 10 мм,
диаметром 25x2,5 мм — 7 мм, а для медных оребрен-
ных труб — 4-f-5 мм.
При расчете коэффициента теплоотдачи ап
от паров хладагента можно пользоваться
следующими формулами:
для пучков гладких стальных труб
вышеуказанных диаметров — формулой Жукаускаса [2]:
Nud = 0,38 Re2'6Pr0'36, A2)
для пучков медных оребренных труб —
формулой Юдина [3], имеющей применительно к
этим пучкам вид:
-0,54
-0,14
.Reg'65, A3)
где d0 — диаметр оребренной^трубы по основанию
ребра, м;
ftp — высота ребра, м.
В формуле A2) в качестве определяющего
размера принят наружный диаметр трубы, *а в
формуле A3) — шаг оребрения Sp.
Скорость пара wn при обтекании пучков труб
в зоне перегрева зависит от удельного теплового
потока 4Fn в зоне кипения, числа рядов
труб по вертикали Z в зоне кипения и теплофи-
зических параметров пара, определяемых
типом хладагента и температурой кипения.
По вышеприведенным формулам рассчитаны
коэффициенты ап и kn аммиака, фреонов-12
и 22 для различных режимных параметров и
числа рядов труб в зоне кипения. В итоге все
случаи удалось обобщить единой формулой
«п — AiArf p
0,62
A4)
В обобщенной формуле A4) А г —
коэффициент, зависящий от вида хладагента. Для
аммиака при кипении на гладких трубах Л1=0,16,
фреонов-12 и 22 при кипении на оребренных
трубах А х = 0,21 (в системе МКС для аммиака
Аг = 0,15, для фреонов-12 и 22 Аг = 0,20).
Значение коэффициента А2 в зависимости от
числа рядов Z и температуры кипения t0
приведены в табл. 2 для аммиака при кипении на
гладких трубах диаметрами 25x2 и 38X3 мм
и в табл. 3 для фреонов-12 и 22 при кипении
Число рядов
Z
10
15
20
30
Значения коэффициента Аг для аммиака
+ 5
0,92
0,78
1,14
1,05
1,35
1,15
1,70
1,55
при *о> СС
-15
0,78
0,69
1,00
0,86
1,20
1,00
1,50
1,25
-30
0,75
0,65
0,95
0,84
1,15
0,97
1,48
1,23
Примечание: в числителе —для труб диаметром 2 5x2 мм,
в знаменателе—38x3 мм.
Число рядов
Z
10
15
20
30
1
Значения коэффициента А2 дл
и 22 при tQ, °С
+ 5
0,82
1,05
1,25
1,55
-15
0,76
1,00
1,16
1,50
л аб л и ц а 3
я фреонов-12
— 30
0,73
0,95
1,12
1,48
на оребренных трубах. Число рядов по
вертикали труб определяется из выражения
2 = -7Г'
A5)
где ns — общее число труб в зоне кипения;
ni — среднее число труб в одном ряду в зоне
перегрева.
На рис. 2 представлены результаты расчетов
по формуле A4).
Следует отметить, что в диапазонах скоростей
и температур хладоносителя 1 < w8 < 3 м/с
и — 30 < / < + 10° С изменение этих
параша
1500
2000 5000 №0(jF дт/м*
Рис. 2. Результаты расчетов по формуле A4) при 10^
^Z^30 рядов, 1^ ws^3 м/с.
23

метров несущественно сказывается на значении
ku и ими с погрешностью до 3% можно
пренебречь.
ПодстаЕляя выражение A4) в формулу A0)
окончательно получаем:
230cnq°F-38
/7 =
AiA2M
7-lg(l —впг)-
A6)
На рис. 3 показана связь между величиной
перегрева А/Пг и требуемой дополнительной
теплообменной поверхностью Я (в процентах
от основной поверхности в зоне кипения) для
испарителя с оребренными трубами при кипении
фреона-22 (а) и зависимость от величины
перегрева коэффициента теплопередачи, отнесенного
к общей внутренней поверхности (б). Расчет
проведен подформуле A6). Исходные данные:
ta = - 5°С
t
s2
10°С;
U = - 15°С;
А^пг = 7,2°С; ?fH = 3250 Вт/м»; w$ = 2 м/с; Z =
= 15 рядов; At = 163 кДж.
Для сравнения расчеты сделаны при верхней
и нижней подачах хладоносителя.
z\
Л
п}%
70
60
50
40
30
20
/О
О
кл„,Вт/(мг-К)
1500
1200
1000
900
800
700
2 Х^/
5
7Atn
Рис. 3. Влияние перегрева паров фреона-22 на величину
П (а) и на /гВн испарителя (б):
/ _ верхняя подача хладоносителя; 2 — нижняя подача
хладоносителя.
Из рис. 3 следует, что для получения
перегрева в испарителе требуется значительная тепло-
обменная поверхность, при этом верхняя подача
хладоносителя значительно более эффективна,
чем нижняя.
Уравнение A6) выведено для условия
«сухого» теплообмена в зоне перегрева. Однако на
поверхность труб в этой зоне спорадически
попадают капли жидкого хладагента, в
результате чего на части поверхности перегрева
происходит доиспарение капель и фактически доля
«сухой» поверхности будет меньше. Поэтому в
расчете необходимо принять запас этой
поверхности. Так, например, если по расчету величина
дополнительной поверхности Я на создание
перегрева составляет 20%, а 10—15% этой
поверхности занято каплями, то, следовательно,
для получения требуемого перегрева паров
хладагента надо принимать величину Я на
2—3% больше, т.е. 22—23%.
Во Всесоюзном научно-исследовательском
институте холодильной промышленности в 1966 г.
были проведены испытания кожухотрубного
испарителя ИКТ-40 на фреоне-22, в которых серия
экспериментов была посвящена выявлению
влияния перегрева паров на выходе из испарителя на
коэффициент теплопередачи, отнесенный к
полной наружной поверхности аппарата. Хладоно-
ситель подавали в аппарат снизу.
Теплообменная поверхность ИКТ-40 состоит
из стальных гладких труб диаметром 25x3 мм,
расположенных в шахматном порядке по
сторонам равностороннего треугольника с трубным
шагом 34 мм. Для этой поверхности при
вычислении по формуле A6) Аг - 0,19, а
значение А 2 берется из табл. 3.
Результаты расчетов по формуле A6) и
данные, полученные из эксперимента,
представлены в табл. 4.
Расхождение между экспериментальными и
расчетными данными не превышает 2%, что дает
основание рекомендовать формулу A6) для
расчетов кожухотрубных испарителей при наличии
перегрева.
Порядок расчета следующий. По известным
формулам для кипения при отсутствии перегрева
определяют удельный тепловой поток ?fh и
требуемую поверхность испарителя Fn.
Принимают ориентировочно диаметр и длину
кожуха, число теплообменных труб я2 в зоне
кипения и при этой компоновке по уравнению A5)
подсчитывают число вертикальных рядов Tpy6Z
в зоне кипения. После этого по формуле A6)
определяют дополнительную долю поверхности
в процентах от Fn, необходимую на создание
перегрева. При этом следует величину Я взять
с запасом в 2—3%, учитывая таким образом
наличие капель на поверхности перегрева.
24

Таблица 4
Температура
кипения
хладагента Г0, °С
— 10,3
— 11,0
— 11,2
— 10,9
— 10,8
Температура
рассола на
входе в
испаритель *sl, °с
—4,3
—4,7
—4,5
—4,1
—3,5
Температура
рассола на
выходе из
испарителя tS2, °с
—7,2
-7,5
—7,3
—6,9
-6,5
Перегрев
паров на
выходе из
испарителя д/пг, °с
0
0,7
1,5
1,6
2,1
Удельный
тепловой
поток в зоне
кипения qpn,
Вт/м2
2660
2870
3130
3170
3430
Разность
теплосодержаний фрео-
на-22 на входе и
выходе из
испарителя А/, кДж
177
184
185
181
180,6
Отношение коэффициентов
теплопередачи klkbt =0
пг

экспериментальные данные
ВНИХИ
1,000
0,950
0,810
0,805
0,740
расчет по
формуле A6)
1,000
0,935
0,825
0,815
0,735
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. М и х е е в М. А., М и х е е в а Л. М. Основы
теплопередачи. М., «Энергия», 1973.
2. Жукаускас А. А., Макарявичус В. И.,
Шлангаускас А. А. Теплоотдача пучков труб
в поперечном потоке жидкости. Вильнюс, «Минтис»,
1968.
3. Юдин В. Ф., Тохтарова Л. С, Лок-
шин В. А. Обобщение опытных данных о
конвективном теплообмене при поперечном омывании пучков
труб с поперечным ленточным и шайбовым оребрением.—
«Труды ЦКТИ», вып. 82, 1968.
УДК 532.527.004.14
Исследование работы вихревых труб на влажном воздухе
Доктор техн. наук Г. Н. БОБРОВНИКОВ,
канд. техн. наук А. А. ПОЛЯКОВ
Московское высшее техническое училище
им. Н. Э. Баумана
Н. И. ИЛЬИНА
ВНИИхолодмаш
В последнее время вихревые трубы нашли
некоторое распространение в различных отраслях
народного хозяйства [1,2]. Например,
вихревые трубы применяют в установках систем
кондиционирования воздуха летательных
аппаратов [3]. Вихревой эффект используют в
технологическом процессе производства авиационных
двигателей для создания устройства автономного
кондиционирования воздуха. С помощью
вихревых труб охлаждают мощные
полупроводниковые агрегаты [4].
Вихревая труба получила также
распространение в холодильно-нагревательных установках
и системах кондиционирования воздуха для
обеспечения в различных системах заданных тем-
пературно-влажностных режимов. Практика
показала, что на рабочие характеристики этих
вихревых аппаратов оказывает влияние
влажность используемого газа.
Влажность подаваемого в вихревую трубу
газа учитывают лишь в случае, когда температура
охлажденного потока становится ниже
температуры точки росы влажного газа [1, 2]. Была
сделана попытка рассчитать поправку на
получаемый эффект охлаждения, исходя из
предположения о фазовом переходе в сопловом вводе
вихревой трубы и равновесном процессе
расширения паров воды [5]. Вычисленные значения
поправок в два и более раза превосходили
экспериментальные данные для цилиндрических
вихревых труб (L = 50D, где L и D —длина
и диаметр вихревой трубы), работающих на
искусственно увлажненном воздухе. Более
подробных исследований влияния влажности на
эффект охлаждения в вихревых трубах
различных конструкций практически нет.
Для изучения этого вопроса были проведены
экспериментальные исследования
цилиндрических и конических вихревых труб [6].
Продувку осуществляли осушенным (точка
росы —55°С) и влажным воздухом. Влажность на
входе в вихревую трубу измеряли прибором
«Волна-1», основная приведенная погрешность
которого не превышала +2% от диапазона
измерения, влажность охлажденного потока —
автоматическим индикатором влажности ДДН-1
и прибором 15Ш26, или КИВГД (при
температуре точки росы охлажденного потока выше
—20°С).
На рис. 1 представлены результаты продувок
осушенным и влажным воздухом
цилиндрической вихревой трубы диаметром D = 0,02 м,
длиной L = 30 Z), с диаметром отверстия
диафрагмы dK = 0,5 D. Температура на входе
в вихревую трубу составляла 10°С, давление
на входе 5 и 10-Ю5 Па. На^выходе нагретого
4 Холодильная техника № 11
25

w
4/7
JO
20
10
/A
>s
^4
56ap ^
АЧ
> 10 бар
\. \
^Q A
\д
\
0,2
0^
0,6
0,8
P
Рис. 1. Влияние влажности на эффект охлаждения А^х
в цилиндрической вихревой трубе:
—О сухой воздух; —д влажный воздух.
воздуха использовался конический дроссель.
Сопловой ввод трубы тангенциальный, круглого
сечения.
Результаты продувок конической вихревой
трубы с D = 0,04 м, L = 10 D, d„ - 0,5 D
показаны на рис. 2. Угол раскрытия
конической части вихревой камеры 4°. Температура
мх;с
55
*t5
55
25
15
у
f\
(
^v>
Oh/
Ч/\
Ж&аР \
на входе в трубу 22°С, давление на входе 5 и
6-Ю5 Па. Сопловой ввод прямоугольный,
спрофилирован по радиусу трубы.
Были проведены также продувки конических
вихревых труб с L = 12 D в диапазоне
давлений на входе в трубу от 2,75 (рис. 3) до
12-105 Па и диапазоне температур на входе от
3 до 27°С. В ряде опытов на выходе нагретого
потока устанавливали развихритель потока в
виде крестовины.
Проведенные эксперименты показывают, что
во всем исследованном диапазоне входных
давлений и температур эффект охлаждения при
работе на влажном воздухе снижается до
максимально возможного значения при полном
фазовом переходе паров воды, содержащихся в
воздухе, или даже превышает его [1 ]. Чем длиннее
вихревая зона, тем больше снижается эффект
охлаждения. Установка развихрителей потока
на теплом конце вихревой трубы приводит к
увеличению влияния влажности в области малых
значений (х (массовая доля охлажденного
потока). Объяснить это можно лишь многократными
взаимными фазовыми переходами воды и пара,
участвующих в процессе энергетического
разделения. Это предположение подтверждается
Atx;c
20
15
10
>ъ
**
о*
(?Ъ
10
20
50
W
От*0
V
0,5
0,5
0,7 JU
0,1
0,5
0,5
5
0,7 /и
Рис. 2. Влияние влажности на эффект охлаждения А/х Рис 3. Влияние влажности на эффект охлаждения А/х
в конической вихревой трубе: (а) и нагрева А/г (б) в конической вихревой трубе:
—Q сухой воздух; —д влажный воздух. —С— — сухой воздух; —д— *— влажный воздух.
26

о,г ць о,б q,8 %о/и
Рис. 4. Влагосодержание охлажденного потока dx
конической вихревой трубы:
— давление, температура и влагосодержание на входе в
вихревую трубу 5.10* Па, 12°С, 1,8 г/кг сух. возд.; ф —
влагосодержание охлажденного потока при этих условиях; 2 — 2,75 X
X 10е Па, 3°С, 2,3 г/кг сух. возд.; А — влагосодержание
охлажденного потока; ? — влагосодержание при установке
крестовины на теплом конце трубы; —О сухой воздух; —-л
влажный воздух.
также тем, что с возрастанием \i уменьшение
охлаждения холодного потока сопровождается
снижением нагрева другого потока (см. рис. 3).'
Для выяснения природы влияния влажности
представляет интерес исследование влагосодер-
жания охлажденного и нагретого потоков. На
рис. 4 представлены результаты продувок
конической вихревой трубы при давлениях на входе
5 и 2,75-105 Па и температурах соответственно
12 и 3°С. Во втором случае B,75-105 Па, 3°С)
на теплом конце вихревой трубы была
установлена крестовина.
Полученные результаты позволяют
предположить, что в исследованном диапазоне
температур и давлений конденсация паров воды,
участвующих в энергетическом разделении, не
может быть описана равновесным законом
расширения. При неравновесном характере
расширения двухфазного потока, каким является
влажный воздух, должно происходить
переохлаждение паров воды, а конденсация будет
скачкообразной. Этим объясняется то, что
результаты продувок (см. рис. 4) не подтвердили
положения о равновесном характере процесса
конденсации, выдвинутого в работе [1 ], из
которого следует,что при высокой степени
турбулентности влагосодержание охлажденного и
нагретого потоков должно быть одинаково.
Из вышесказанного следует, что основными
факторами, влияющими на степень
переохлаждения паров воды в вихревой трубе, а
следовательно, и на процесс конденсации, является
высокая скорость охлаждения в сопловом вводе.
На влагосодержание охлажденного потока,
кроме того, оказывает значительное влияние
пограничный слой диафрагмы. Особенности
протекания процесса конденсации в сопловом сечении
вихревой трубы и определяют влагосодержание
получаемых в ней потоков воздуха.
Результаты данной работы рекомендуется
учитывать при анализе характеристик вихревых
труб, работающих на влажных газах. Для
получения требуемых рабочих характеристик при
выборе геометрических параметров (длина
соплового ввода, форма диафрагмы и дросселя
теплого конца) необходимо дальнейшее
исследование рассмотренного процесса.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Меркулов А. П. Вихревой эффект и его
применение в технике. М., «Машиностроение», 1969.
2. Мартынов А. В., Бродянский В. М.
Что такое вихревая труба? М., «Энергия», 1976.
3. В о р о н и н Г. И. Системы кондиционирования
воздуха на летательных аппаратах. М., «Машиностроение»,
1973.
4. Вихревое охлаждение — новый метод
охлаждения мощных полупроводниковых вентилей.— В кн.:
За технический прогресс. М., Информэлектро, 1970.
Авт.: А. И. Борисенко, С. Р. Резинский, В. А.
Сафонов, В. Н. Клычков, А. И. Яковлев.
5. Мартыновский B.C., Алексеев В. П.
Исследование эффекта вихревого температурного
разделения газов и паров.— ЖТФ, 1956, вып. 10, № 26,
с. 2303—2315.
6. И в а н у ш к и н А. М., Поляков А. А.,
Гущин А. А. Стенд для исследования вихревого
эффекта.— В кн.: Машины, приборы, стенды, М., МВТУ
им. Н. Э. Баумана, 1972, с. 75.

УДК 661.97
Получение низкотемпературной двуокиси углерода
на базе использования защитных газов
А. Г. КОГАН
На многих металлургических,
машиностроительных, метизных заводах находятся станции
производства азотного защитного газа (96—97% N2,
1,5—2% Н2 и 1,5—2% СО), необходимого для
термообработки металла. В процессе его
получения выбрасывается значительное количество
(до 20—25 т/сутки) двуокиси углерода (С02).
Технология производства азотного защитного
газа следующая. Природный газ сжигают с
недостатком воздуха (а=0,9^-0,95). Из продуктов
сгорания извлекают (абсорбируют) с помощью
раствора МЭА двуокись углерода. Затем их
сушат до температуры точки росы — 40-!—60°С
и направляют потребителям. Тепло сжигания
природного газа используется для десорбции
раствора МЭА. Выделяющаяся при этом
двуокись углерода выбрасывается в атмосферу.
На некоторых предприятиях С02 может
частично расходоваться на внутризаводские
нужды *. Однако полностью использовать С02 на
* Коган А. Г. Установка использования
углекислоты газозащитных станций. — «Промышленная
энергетика», 1973, № 12.
одном заводе трудно. Если нет рядом
потребителей, которым бы можно было подавать С02 по
трубопроводам, необходимо организовать
производство товарной сжиженной или твердой С02.
На ряде заводов, кроме азотного газа, в
качестве защитной атмосферы применяется
диссоциированный аммиак, который перед
процессом диссоциации из жидкого состояния
превращают в пар.
Станции по производству азотного защитного
газа и диссоциированного аммиака, а также
склады жидкого аммиака, куда его доставляют
с химических предприятий по железной дороге,
зачастую находятся территориально близко.
Это делает целесообразным использовать
комплекс этих производств для организации выпуска
товарной С02.
На рисунке представлена схема газификации
NH3 —сжижения С02, по которой для одного из
предприятий выполнены рабочие чертежи.
Схема газификации NH3 — сжижения С02:
1,3 — холодильники; 2 ~ компрессор 202 ГПБ/18; 4 — влаго-
отделитель; 5 — адсорбер; 6 — отделитель жидкости; 7 — вы-
мораживатель; 8 — конденсатор С02 — испаритель NH3; 9 —
ресивер жидкого Х02; 10 — газодувка 1Г21-50-РВ; 11, 12 —
теплообменники.
От газгольдера С0г
$°*\
^
§
*ла /
Н диссациа-^
торам \5кгс/смгг5°С'
г+5°с
125т15(Гд\ \
с 1
Ч9кгс/см2 ,—-,
* i—~^^*Л
5
^ 1J+ 1}2кес/см2; -25+-30Г
¦nV *т X X ^—X •
I
^ i Со
х -*¦
т
Жидкий NH*
•х-,. — х — Пар Щ
Газ С02
Жидкий СОг
g ~-19кгс/см^А % г..
-зг*-зо'с ¦ | д—янгс/смЦ| 4ЛАЛЛ-,
1
jf 15+1,7кгс/смг __
•х—i—х—*-J
JZ
\ торам
I х~1—*"~*-J
^ч>
28

Схема принципиально не отличается от
типовой каскадной схемы производства сжиженной
двуокиси углерода при среднем давлении. По
схеме среднего давления Краснодарским
компрессорным заводом выпускается установка
УЖС-250, предназначенная для производства
низкотемпературной жидкой С02 и сухого
льда. Благодаря этому при проектировании
данной схемы оказалось возможным
использовать ряд аппаратов из типовой установки
УЖС-250: конденсатор С02-испаритель NH3,
ресивер, отделитель жидкого аммиака.
Для охлаждения двуокиси углерода перед
сжатием и после сжатия, для вымораживания
воды из С02 перед конденсацией, а также для
конденсации С02 был применен аммиак,
кипящий на разных температурных уровнях. Для
сжатия двуокиси углерода использован газовый
компрессор типа 202ГП 6/18. Конденсация С02
запроектирована при давлении 18—18,5 кгс/см2
и соответствующей температуре конденсации
С02 —23 -. 24°С. Это позволяет подавать в
конденсатор С02-испаритель NH3 жидкий
аммиак под избыточным давлением 0,1—0,2 кгс/см2
и при соответствующей температуре —32 Ч-
-i 30°C, что гарантирует невозможность
подсоса воздуха в трубопроводы аммиака. Наличие
воздуха приводит к ухудшению качества
защитного газа или даже к возможности взрывов при
диссоциации. В качестве холодильников
применены теплообменники элементного типа,
собранные из одноходовых кожухотрубных
теплообменников типа ТН диаметром 159 мм, а в
качестве вымораживателей — кожухотрубные
теплообменники типа ТН диаметром 273 мм
(ГОСТ 15122—69). Схемой предусматривается
производство только низкотемпературной
жидкой двуокиси углерода.
Поскольку необходимо обеспечить 100%-ное
испарение аммиака, чтобы получить высокое
качество защитного газа, схема предполагает
наличие других теплоносителей — горячей воды
(теплообменник 11) и горячего
диссоциированного аммиака (теплообменник 12).
Теплообменники 11, 12 — резервные и включаются в работу
в случае несоответствия количества двуокиси
углерода, подаваемой на сжижение, количеству
газифицируемого аммиака, что возможно при
сниженном производстве азотного газа,
побочным продуктом производства которого является
С02, или повышенном потреблении С02 на
заводе.
Таким образом, поступающий со склада
жидкий аммиак движется по трем линиям,
различающимся давлением аммиака. В
теплообменниках 11 и 12 аммиак испаряется под давлением
4—13 кгс/см2, с которым поступил со склада.
Перед холодильниками / и 3 он дросселируется
вентилями 25 ч 30 нж до давления 3 кгс/см2,
что обеспечивает охлаждение С02 до
температуры 2—5°С. Температурному уровню
конденсации углекислого газа соответствует давление
аммиака A,1—1,2 кгс/см2), подаваемого к вымо-
раживателям и конденсатору С02-испарителю
NH3. Жидкий аммиак поступает к ним из
отделителя жидкости, перед которым происходит
дросселирование в вентиле 25ч30нж.
Поскольку аммиак диссоциирует при
давлении 1,5 кгс/см2, поток газообразного аммиака
из отделителя жидкости отсасывается газодув-
кой типа 1Г21-50-РВ (потребляемая мощность —
7,5 кВт) Мелитопольского компрессорного
завода, при этом давление аммиака повышается
до 1,5—1,7 кгс/см2.
Некоторое снижение температуры
газообразного аммиака перед диссоциацией, по сравнению
с обычной E—35°С при давлении 4—13 кгс/см2),
не сказывается на увеличении энергозатрат на
диссоциацию, которая происходит при 800—
900°С, а имеющаяся разность температур легко
перекрывается высокотемпературным потоком
диссоциированного аммиака.
Установку предусмотрено оснастить
комплектом приборов, обеспечивающих нормальную
эксплуатацию и внести необходимые изменения в
ход технологического процесса.
Контролю подвергаются расходы С02 перед
компрессором и конденсатором С02-испарителем
NH3; NH3 — на общем подводе, перед
холодильниками С02 и отделителем жидкости;
температура и давление С02 и NH3 — в
трубопроводах; уровни сжиженного С02 — в ресивере,
NH3 — в отделителе жидкости.
Кроме того, регулируется расход NH3,
поступающего к холодильникам компрессора и
отделителю жидкости.
Схема может быть рекомендована для
организации производства товарной двуокиси
углерода на предприятиях, где имеется совокупность
описанных выше условий.
29

Исследование естественной убыли
при хранении замороженных плодов и овощей
на холодильниках консервных заводов
УДК 634.1:635.004.4
Канд. техн. наук А. М. ВОЙТКО,
Р. И. КОВАЛЕВА Т. С. ДИДЫК,
А. Г. РИХТЕР, В. А. ЦАПЛИН
Молдавский научно-исследовательский институт
пищевой промышленности
Использование искусственного холода в
консервной промышленности позволяет продлить сезон
выпуска консервов, обеспечить более
равномерное поступление сырья на заводы и снабжать
население свежезамороженными плодами и
овощами.
В последние годы на консервных заводах
строятся холодильники для производства и
хранения как охлажденного, так и замороженного
плодоовощного сырья. В основном это
одноэтажные бесчердачные холодильники емкостью
1000 т и более.
Естественная убыль хранящегося на
холодильниках плодоовощного сырья — следствие
наружных и внутренних теплопритоков. На
одноэтажных холодильниках по сравнению с
многоэтажными теплопритоки больше. В связи
с этим возникла необходимость в исследовании
естественных потерь замороженного
плодоовощного сырья, поскольку действующие нормы
потерь [1] определены для многоэтажных
холодильников.
Кроме того, за истекший период появились
новые виды тары и упаковки, также влияющие
на естественные потери замороженной продукции.
Исследования проведены в 1971—1973 гг.
на холодильнике консервного завода Прутско-
го аграрно-промышленного объединения
«Молдплодоовощпром». Холодильник
одноэтажный, бесчердачный емкостью 1500 т с шестью
камерами по 250 т, оборудованными смешанной
системой охлаждения — пристенными батареями
и воздухоохладителями. При хранении
замороженного сырья воздухоохладители не
работали.
В качестве экспериментальной была выбрана
камера № 5, расположенная внутри
холодильника. Торцевая стена камеры и потолок
граничат с окружающей средой, две стены —
смежные с соседними камерами, вторая
торцевая стена граничит с коридором. Пол расположен
на грунте с электрообогревом.
Методика исследований согласована со
Всесоюзным научно-исследовательским
институтом холодильной промышленности и
утверждена Главконсервом Министерства пищевой
промышленности СССР.
При хранении температура в камере
поддерживалась на уровне —18°С (колебания ±ГС),
относительная влажность изменялась в
пределах 90—95%. Температуру контролировали
термографами типа М-16 Ан, относительную
влажность — гигрографами типа М-21 Ан.
Термографы проверяли периодически по
лабораторному термометру, гигрографы — в герметичном
ящике, внутренние стенки которого
покрывались льдом [2]. Приборы размещали в трех
местах камеры на уровне пола и на высоте 2,5 м
(рис. 1, а).
11760
Рис. 1. Размещение замороженной продукции в опытной
холодильной камере № 5 Прутского консервного завода
в период хранения A972—1973 гг.):
а — общая схема расположения опытных штабелей (в плане);
о — схема расположения контрольных мест в угловых
контрольных штабелях; А, Б, В, Г—опытные штабеля
соответственно зеленого горошка, вишни, персиков и сливы; I—IV —
угловые контрольные штабеля; V — внутренний контрольный
штабель; / — прибор для контроля температурно-влажностного
режима в камере 2; — пристенные оребренные батареи; 3
воздухоохладитель; 4 —колонны.
30

Таблица 1
Продукт
Зеленый горошек
Вишня
Персики
Слива
Общая масса нетто, кг
1971 — 1972 гг.
54 363
36 406
38 360
1972—1973 гг.
52 299
26 068
48593
54 021
Плодоовощное сырье (зеленый горошек,
вишня, слива, персики) замораживали в
скороморозильном аппарате СА-1, затем фасовали
в картонные короба (ГОСТ 13511—68) с
негерметичным вкладышем из целлофана или
парафинированной бумаги и закладывали на хранение
после оклейки коробов бумажной лентой в
соответствии с технологической инструкцией.
Короба вмещали примерно 24 кг зеленого
горошка, по 22 кг вишни и сливы и 20 кг персиков.
Заполненные продукцией короба
устанавливали в опытные штабеля на хранение в
холодильной камере. Штабеля укладывали на настил
из деревянных поддонов марки П-4.
Схема расположения штабелей с
замороженной продукцией (в плане) приведена на рис. 1, а,
масса опытных партий — в табл. 1.
По углам и в центре каждого опытного
штабеля устанавливали контрольные штабеля,
состоящие из контрольных коробов, которые перед
фасовкой нумеровали, взвешивали (масса тары),
затем заполняли и определяли массу брутто.
Массу нетто получали расчетным путем.
Взвешивали с точностью 0,02% на весах
грузоподъемностью 50 кг. Контрольная партия составляла
от 17 до 26% опытной партии сырья одного
наименования.
В дальнейшем контрольные короба взвешивали
через каждые 3 месяца хранения с определением
веса брутто. Около 17% контрольных коробов
являлись контрольными местами, которые при
повторных взвешиваниях вскрывали,
определяли массу тары, массу брутто и массу нетто.
Взвешивание контрольных мест позволило
определить изменение массы тары при хранении.
Контрольные места располагали внутри
контрольного штабеля примерно по диагоналям
(рис. 1, б).
В конце всего периода хранения вскрывали
все контрольные короба и взвешивали с
определением массы брутто, нетто и тары.
Остальную часть опытного штабеля (кроме
контрольных) партиями по 400—600 кг
взвешивали с точностью 0,02% на весах
грузоподъемностью 1 т. Массу брутто определяли перед
закладкой замороженного сырья на хранение
и в конце периода хранения. Массу тары
принимали, исходя из средней массы картонного
короба, найденной при взвешивании
контрольных коробов.
Высота штабеля около 3,5 м A1 коробов по
высоте). Угловые контрольные штабеля
состояли из 96 коробов каждый (8 горизонтальных
слоев по 12 коробов в каждом слое).
Внутренние контрольные штабеля включали
48 коробов зеленого горошка и по 24 короба с
вишней, персиками и сливой. Они были
отделены от внешней среды не менее чем тремя
слоями коробов с замороженной продукцией.
Внутренние контрольные штабеля взвешивали
при закладке замороженной продукции на
хранение и в конце всего периода хранения.
До конца срока хранения за каждым
контрольным коробом при перекладках для взвешивания
сохранялось первоначальное положение. Это
позволило проанализировать изменение
естественной убыли замороженной продукции по
высоте каждого углового контрольного штабеля.
Численное значение процента естественной
убыли брали как среднее арифметическое
значений естественной убыли сырья, содержащегося
в каждом слое коробов.
В нижнем и верхнем горизонтальном слоях
естественная убыль была больше. Например,
естественная убыль верхнего слоя контрольных
штабелей замороженных персиков, хранившихся
в 1972—1973 гг. в течение 7,5 месяцев, в
среднем составляла 1,46%, нижнего — 1,26% и
среднего 0,84% (рис. 2).
Естественная убыль замороженного
плодоовощного сырья, уложенного в штабель в камере
хранения холодильника, зависит от условий
отвода испарившейся влаги от его поверхностей.
г
•3
и
3
*Сэ
i*3
<5>
§¦
^
ч ^
^3
8?
Сэ
1/0
с:
«^
t3
tj
<1
<*>
71
2fi
V
1,8
15
s f,2
09
0,6
0,5
0,6 0,70,8 0,9 1,0 1,1 U /,J 1ft 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0
Естественная убыль, %
Рис. 2. Изменение естественной убыли замороженных
персиков по высоте угловых контрольных штабелей после
7,5 месяцев хранения:
I — IV — угловые контрольные штабеля.
31

Таблица 2
Срок
хранения, месяцы
3
6
7,5
Общая масса нетто в различных слоях
штабеля, кг
первый слой
18470,0
18415,2
18 387,8
второй слой
11915,5
11880,1
11862,5
центральная часть
17 944,0
17 890,8
17 864,2
По мере перемещения в глубь штабеля от слоя
к слою коробов отвод влаги затрудняется, в
связи с чем уменьшается и естественная убыль.
Анализ потерь массы контрольных штабелей
показал, что в двух слоях по наружному
контуру штабеля наблюдается более значительный
уровень естественной убыли по сравнению с
остальной частью штабеля. Такая же
закономерность отмечена и в центральной части
штабеля, включающей третий слой («скорлупу») и
внутренний контрольный штабель, однако
изменение естественной убыли здесь незначительно.
Обработка экспериментальных данных
заключалась в определении естественной убыли как
средневзвешенной для первого и второго слоев,
для центральной части и затем для всего
штабеля.
Исходные данные для всех расчетов —
процент естественной убыли замороженного сырья
в каждом картонном коробе, находящемся в
контрольных угловых и внутренних штабелях.
Для определения характера изменения
естественной убыли продукции внутреннего штабеля
в процессе хранения было принято допущение,
что это изменение по своей динамике аналогично
изменению усредненной естественной убыли в
угловых контрольных штабелях.
Обработка результатов взвешивания
позволила получить величину зависимости общей массы
нетто замороженного продукта от срока
хранения (табл. 2).
Зависимость естественной убыли от сроков
хранения приведена в табл. 3.
Естественную убыль всего опытного штабеля
каждого вида замороженного сырья определяли
по формуле
GA + G2C2 + G3C3
где С4, С2, С3 — естественная убыль первого и второго
слоев и центральной части штабеля, %;
G1? G2, G3 — масса нетто замороженного продукта
после определенного срока хранения
соответственно первого и второго слоев
и центральной части штабеля, кг.
Результаты исследований приведены на рис. 3,
из которого видно, что усушка замороженных
плодов и овощей происходит в основном в
первые три месяца хранения.
Полученные данные могут быть использованы
о\е
\vi
\т
vrnlix
- 1972г.
X
XI
XII
V
2
\j
¦
/
// | III
1№г.~
1,1
0,9
0,8
ъО,д~
%0,2
0,1
0
Срак хранения, месяцы
Рис. 3. Зависимость естественной убыли замороженной
продукции от срока хранения в холодильной камере:
/ — зеленый горошек; 2 — вишня; 3 — персики; 4 — слива.
для нормирования естественной убыли
исследованных видов замороженной продукции в
аналогичной упаковке, заложенной на хранение в
сезон переработки в одноэтажных
холодильниках консервных заводов, расположенных в
Молдавской ССР и близких к ней по своим
климатическим условиям краях и областях страны.
При закладке замороженной продукции на
хранение должны соблюдаться следующие
условия.
Пустую тару необходимо выдержать в
течение 15 дней при температуре, соответствующей
температуре продукта, который будет
закладываться в нее для хранения, с тем чтобы
достигнуть равновесного состояния, иначе при
чрезмерно высохшей таре (летний период) в нее пе-
Срок
хранения,
месяцы
т
Естественная убыль контрольных
штабелей, %
I | II
III
IV
V
а
блица 3
Средний
процент

естественной убыли
Первый слой
3
б
7,5
3
6
7,5
0,72
1,12
1,29
0,62
0,90
1,05
0,72
1,07
1,19
0,92
1,40
1,54
—
—
—
0,31
0,52
0,61
Второй
0,36
0,48
0,35
0,48
0,59
0,34
0,54
0,58
0,57
Центральная часть
0,74
1,12
1,27
0,34
0,50
0,59
3
6
7,5
0,27
0,44
0,50
0,25
0,37
0,44
0,36
0,43
0,69
0,42
0,60
0,67
0,29
0,44
0,49
0,31
0,45
0,53
32

реидет влага из продукта и при взвешивании
(брутто) после хранения естественные потери
могут оказаться заниженными, а при влажной
таре (осенний период) — завышенными.
В штабеле, заложенном на длительное
хранение, короба следует укладывать как можно
плотнее.
Холодильная камера должна быть загружена
продукцией не менее чем на 75%.
В камере необходимо поддерживать темпера-
турно-влажностный режим в соответствии с
технологической инструкцией.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Инструкция по производству, хранению,
транспортировке и реализации замороженных плодов, ягод
и овощей. М., Минмясомолпром СССР, 1947.
2. Головкин Н. А., Чижов Г. Б. Холодильная
технология пищевых продуктов. М., «Пищепромиздат»,
1951.
УДК 637.5.037.5.047.25.001.5
Влияние условий предварительного замораживания на структуру
говяжьего мяса при сублимационной сушке
Канд. техн. наук А. К. КАМИНАРСКАЯ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Физико-химические, биохимические,
гистологические и органолептические изменения
высушенной ткани мяса в значительной степени
зависят от условий его предварительного
замораживания.
Во Всесоюзном научно-исследовательском
институте холодильной промышленности
исследовано влияние условий предварительного
замораживания на характер кристаллообразования
в ткани говяжьего мяса и на интенсивность
сублимационной сушки.
Для опытов спинной мускул животного,
взятый сразу же после убоя, помещали на 6 дней
в камеру для созревания при температуре 0°С.
После выравнивания мускула по толщине, его
разрезали на четыре равных куска, которые
замораживали четырьмя методами: в жидком
азоте (методом погружения), в сухом льде, в
скороморозильном аппарате при температуре
воздуха — 30°С и в камере с естественной
конвекцией Еоздуха при температуре —18°С.
Результаты исследования показали, что при
замораживании мяса в жидком азоте образуется
мелкокристаллическая структура. Кристаллы
льда располагаются главным образом внутри
мускульного волокна (рис. 1,а). Структура
ткани мяса, замороженного в сухом льде, была
примерно такая же, как мяса, замороженного
в скороморозильном аппарате при температуре
—30°С (рис. 1, б). Кристаллы льда в основном
образовывались в межклеточных пространствах.
После замораживания в камере при температуре
—18°С (рис. 1, в) структура ткани была сильно
разрушена, наблюдались большие массивы
кристаллов льда.
Структура размороженного мяса,
замораживавшегося в жидком азоте, идентична структуре
охлажденного мяса. Мясо, замороженное в
скороморозильном аппарате при температуре
воздуха —30°С, после размораживания также мало
Рис. 1. Микросрезы с мяса (увеличение в 40 раз)
замороженного:
а — в жидком азот^; б — в скороморозильном аппарате при-
— 30°С; в — в камере при — 18°С.
33

Рис. 2. Микросрезы с восстановленного мяса (увеличение
в 48 раз), высушенного после замораживания:
а — в жидком азоте; б — в скороморозильном аппарате при
— 30°С; в — в камере при — 18°С.
отличается от незамороженного. В мясе же,
замороженном в камере при температуре
воздуха —18°С, после размороживания
наблюдаются значительные изменения в
межволоконных пространствах.
Известно, что чем выше скорость
замораживания, тем меньше кристаллы льда. Если мясо не
подвергается сублимационной сушке, то
образование мелкокристаллической структуры льда
способствует получению высокого качества
продукта после размораживания. Консистенция
мяса нежная и сочная. Однако качество
сублимированного мяса с увеличением скорости
замораживания ухудшается, так как сублимация
мелких кристаллов льда из тканей затруднена.
На рис. 2, а видно, что замороженное в
жидком азоте сублимированное мясо плохо
восстанавливается, тогда как мясо, высушенное после
замораживания в скороморозильном аппарате
при температуре воздуха — 30°С, в
восстановленном виде мало отличается от исходного
(рис. 2, б). Хорошо сохраняется также
структура восстановленного мяса, высушенного после
замораживания в камере при температуре
воздуха — 18°С (рис. 2, в).
Продолжительность сушки мяса,
замороженного в жидком азоте, значительно больше, чем
мяса, замороженного в скороморозильном
аппарате или в камере при температуре воздуха
—18°С. Такое явление объясняется тем, что при
сушке мяса, замороженного в жидком азоте, на
месте мелких кристаллов льда образуются
мелкие капилляры, вследствие чего повышается
сопротивление движению водяного пара.
При регидратации мясо с более крупной
кристаллической структурой быстрее и полнее
восстанавливается. Это видно из таблицы, где по-
34
казана динамика изменения коэффициента
набухания сублимированного мяса в зависимости от
способа предварительного замораживания.
Мясо, высушенное после замораживания в
скороморозильном аппарате при —30°С и в камере
при —18°С, имеет наибольший коэффициент
набухания.
В опытах отдельные высушенные кусочки
мяса, замороженные в жидком азоте или в сухом
льде, при регидратации полностью не
восстановились.
Кулинарные изделия, приготовленные из
восстановленного мяса, по консистенции и сочности
были лучше из образцов, высушенных после
замораживания в скороморозильном аппарате при
—30°С и в камере при —18°С.
На основании проведенных исследований
можно сделать следующие выводы.
Предварительное замораживание мяса перед
сублимационной сушкой лучше проводить в
скороморозильном аппарате при температуре
воздуха —30 -. 35°С. По вкусовым качествам
восстановленное мясо получается лучше, чем
после замораживания в жидком азоте или
сухом льде.
Номер опытного образца
и способ замораживания
Мышца № 1, замороженная
в жидком азоте
в сухом льде
в скороморозильном
аппарате при —30 °С
в камере при —18 °С
Мышца №2, замороженная |
в жидком азоте
в сухом льде
в скороморозильном
аппарате при —30°С
в камере при—18°С
Коэффициент набухания при
продолжительности
набухания, мин
15
2,41
2,25
2,53
2,80
2,15
2,65
3,32
3,23
30
2,46
2,40
2,59
2,91
2,71
2,94
3,33
3,40
45
3,06
3,05
3,45
3,62
2,93
3,00
3,45
3,64
60
3,18
3,16
3,45
3,50
3,00
3,13
3,45
3,64

Если на предприятии, где работают
сублимационные установки, нет скороморозильных
аппаратов, предварительное замораживание мяса
в блоках можно осуществлять в стеллажных
камерах при температуре воздуха не выше —18°С.
Качество кулинарных изделий из регидратиро-
ванного мяса, замороженного в стеллажных
камерах, не отличается от качества изделий из мя-
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
G1) 516831 B1) 2052040/28-13 B2) 14.08.74 2 E1) F 01
К 17/00; F 25 В 29/00 E3) 621.311.022 G2) Г. А. БЕРЕ-
ЗИН, А. П. КЛЮЕВ, В. В. КОТЛЯРОВ, В. Б. ЛЯЛЬ-
КИН, М. Г. ПОЛОЗОВ G1) Институт «Гипрогазцентр»
E4) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ КОМПРИМИРОВАННОГО
ПРИРОДНОГО ГАЗА низкокипящим хладагентом с
получением энергии в расширительной машине, включащий
испарение, перегрев, конденсацию и дросселирование
хладагента, отличающийся тем, что, с целью повышения
эффективности охлаждения и снижения энергозатрат,
хладагент испаряют и перегревают при параметрах ниже
критических, конденсацию паров хладагента
осуществляют природным газом, поступающим на компримирова-
ние, и парами хладагента после расширительной машины,
а жидкий хладагент дросселируют до расширительной
машины.
A1) 516877 B1) 2051427/24-6 B2) 08.08.74 2 E1) F 25
В 9/02 E3) 621.57.012.4 G2) А. Ш. КОБУЛАШВИЛИ,
A. Б. ДАВЫДОВ
E4) ДЕТАНДЕР, содержащий рабочие элементы для
расширения газа и тормозное устройство, отличающийся
тем, что, с целью повышения термодинамической
эффективности при охлаждении малых количеств газа, рабочие
элементы выполнены в виде двух размещенных в сборнике
с газоотводящим патрубком параллельных пластин, одна
из которых неподвижна и имеет сопловый ввод сжатого
газа с резонаторной камерой, а другая подпружинена и
соединена с тормозным устройством, выполненным в виде
демпфера.
A1) 516882 B1) 2028209/28-13 B2) 27.05.74 2 E1) F 25
D 13/06; А 23 В 4/06 E3) 621.565.4 G2) К. П. ВЕНГЕР,
0 А. П. АЛЕШ КОВ, В. Н. ЛОМАКИН, К. И. ПЕНСКАЯ,
B. В. ШАХОВ, Б. Г. ГРАЧЕВ, Б. А. БЫДАНОВ G1)
Специальное конструкторское бюро автоматизированных
систем управления мясной и молочной промышленности
E4) 1. АППАРАТ ДЛЯ КОНТАКТНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
И ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ,
например тушек птицы, предварительно упакованных в
полимерную пленку, содержащий ротор с радиальными
пластинами, закрепленными по всей длине вала, и
разгрузочное устройство, отличающийся тем, что, с целью
обеспечения механизации и интенсификации
технологического процесса и повышения производительности аппарата
при уменьшении его габаритов, он имеет кассеты для
размещения продуктов, загрузочное устройство,
установленный на внутренней стенке емкости штанговый
транспортер для перемещения кассет с продуктами вдоль ротора,
приспособление для перемешивания хладоносителя и ша-
са, высушенного после замораживания в
скороморозильном аппарате.
Вследствие ухудшения качества
сублимированного мяса, предварительно замороженного
в жидком азоте или сухом льде, эти способы
замораживания не следует использовать в
промышленности для данной цели.
говый транспортер для возвращения и кантовки кассет,
при этом емкость выполнена в виде замкнутого цилиндра
с горловинами, по краям для загрузки и выгрузки
продуктов, а загрузочное и разгрузочное устройства
размещены у соответствующих горловин.
2. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что каждое
загрузочное и разгрузочное устройство состоит из
каретки, установленной на вертикальных направляющих, кон-
сольно закрепленного на каретке захвата и двух
гидроцилиндров, служащих для перемещения и разворота
каретки.
3. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что
приспособление для перемешивания хладоносителя представляет
собой приводной вал с установленными на нем турбин-
ками, при этом вал ротора выполнен полым и имеет окна
для циркуляции хладоносителя, а приспособление
расположено внутри вала ротора.
4. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что, с целью
предотвращения деконцентрации хладоносителя, на
каждой горловине смонтированы щелевые форсунки,
подключенные к вентилятору для создания воздушной завесы,
а в горловине выполнено заборное окно, сообщенное с
вентилятором посредством воздуховода с влагоотдели-
телем.
A1) 516883 F1) 216764 B1) 1626790/28-13 B2) 20.01.71
2 E1) F 25 D 17/06 E3) 664.8.037.521:621.565.924 G2)
А. М. ВОЙТ КО G1) Молдавский
научно-исследовательский институт пищевой промышленности
E4) 1. СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ ДЛЯ ПЛОДОВ,
ЯГОД И ОВОЩЕЙ по авт. св. № 216764, отличающийся
тем, что, с целью упрощения конструкции
теплообменников, последние состоят из двух наложенных один на
другой металлических листов, верхний из которых выполнен
изогнутым с образованием каналов для циркуляции
хладагента.
2. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что, с целью
уменьшения габаритов теплообменников, в каждом из
них по образующей расположен люк для ввода гребенок
с форсунками.
3. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что, с целью
более полного использования циркулирующего
антифриза, на выходе из каждого теплообменника установлен
поддон для сбора и возврата антифриза в оросительные
желоба.
4. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что, с целью
перехода от замораживания в плотном слое к замораживанию
в псевдоожиженном, и наоборот, использован осевой
вентилятор с регулируемым напором.
35

НОВЫЕ ВИЦЫ ПРОДУКЦИИ
УДК 62-555.62
Дроссельный регулятор
температуры АДТ-65
В. К. НЕНЛХОВ
СКБприбор
Разработан, испытан и осваивается в
производстве регулятор температуры дроссельный АДТ-65
для холодильных установок
общепромышленного назначения, а также устанавливаемых на
судах неограниченного района плавания,
железнодорожном и автотранспорте.
Регулятор температуры предназначен для
поддержания заданной температуры хладоносителя
(роды, воздуха, рассола) путем
дросселирования хладагента на всасывающей линии
компрессора. Диапазон поддерживаемой температуры
—10-г- +20°С.
В качестве рабочей среды в регуляторе
используются аммиак, фреоны-12 и 22.
Конструкция регулятора температуры
представляет собой блок из устройства управления
по температуре УАТ (рис. 1) и исполнительного
механизма ИМ-65 (рис. 2), соединяемых при
монтаже импульсной линией.
Наполнитель термосистемы абсорбционный,что
обеспечивает работоспособность регулятора при
PBQrnin
любом соотношении температур корпуса
прибора и термобаллона.
Исполнительный механизм содержит в
качестве привода поршень. Это гарантирует высокую
надежность работы прибора. Регулятор
температуры не реагирует на изменение входного и
выходного давлений, благодаря чему заданная
температура поддерживается с большой
точностью.
Регулятор подсоединяется к трубопроводу с
помощью фланцев.
В соответствии с ГОСТ 15150—69 регуляторы
температуры дроссельные имеют исполнение У2
и ОМ5. Они работоспособны:
при температуре окружающей среды —20 ~
-г- +50°С, относительной влажности 100% с
конденсацией влаги и выпадением инея на
корпусе, любом атмосферном давлении;
при качке и дифференте в любую сторону на
любой угол и с любой продолжительностью;
при вибрации (частота 3—10 Гц, амплитуда
не более 5 мм и частота 10—150 Гц, ускорение
15 м/с2), ударах и транспортной тряске (частота
40—80 ударов в минуту, ускорение до 150 м/с2),
а также после воздействия вибраций (частота
до 50 Гц, максимальное ускорение 50 м/с2),
ударов и транспортной тряски (частота 80—120
ударов в минуту, ускорение 30 м/с2).
Техническая характеристика регулятора
температуры дроссельного АДТ-65
Коэффициент гидравлического
сопротивления полностью открытого клапана
Диапазон настройки температур, °С
Зона пропорциональности (неравномерность),
°С, не более
Разброс температур в момент открытия
клапана, °С
Диаметр условного прохода
исполнительного механизма, мм
Диаметр условного прохода устройства
управления по температуре, мм
Максимальное давление контролируемой
среды, кгс/см2
8—14
— 10-Т-+20
3
±0,5
65
10
21
0tl5+W
S=ft
Рис. 1. Устройств управления по температуре.
Рис. 2. Исполнительный механизм ИМ-65.
36

Рабочая температура окружающего воздуха, —20ч-+50
°С
Относительная влажность окружающего воз- 100
духа, % (при 35°С)
Дистанционность (длина капилляра), м 3
Масса исполнительного механизма, кг, не 45
более
Масса устройства управления по температу- 3
ре, кг, не более
Датчики-реле
температуры Т178В
В. Д. КУХТИН
СКБприбор
На базе выпускающихся датчиков-реле
температуры Т110 для бытовых холодильников создан
новый малогабаритный прибор Т178В,
предназначенный для автоматического управления
бытовым кондиционером путем
непосредственного включения — выключения
электродвигателя холодильной установки кондиционера при
изменении температуры окружающей среды.
Прибор работоспособен при температуре
окружающего воздуха до 50°С, относительной
влажности (при 35°С) до 98%, вибрации с
частотой до 30 Гц и амплитудой 0,1 мм.
Основные отличия нового датчика-реле
температуры: малые габариты и масса @,1 кг),
высокая разрывная мощность контактов
УДК 62-555.62
B200 В-А), пусковой ток до 50 А, время
действия 0,2 с, номинальный ток до 12 А,
напряжение до 250 В при cos ф > 0,6.
Рис. 1. Кинематическая схема датчика-реле температуры
Т178В.
Режимы работы
?78°
270 ±/б
4 Холод
Глубокий лол од
Гопло?8°С
Вид А
2отб.М1+-7Н
Рис. 2. Габаритные и присоединительные размеры
датчика-реле температуры Т178В. Минимальный радиус
сгибов капиллярной трубки 6 мм.
37

Контакты прибора замыкаются при
повышении и размыкаются при понижении температуры
контролируемой среды. Уставка прибора
соответствует температуре размыкания контактов.
Пределы уставок контролируемых температур
15—28°С. Прибор имеет возможность настройки
температуры размыкания контактов не выше
9°С. Зона нечувствительности прибора
нерегулируемая, не более 4°С.
На рис. 1 показана кинематическая схема
прибора, на рис. 2 приведены габаритные и
присоединительные размеры.
Датчик-реле температуры имеет (см. рис. 1)
термочувствительную систему 1, узел настройки
температуры 2, механизм переключения
контактов, состоящий из оси 3, рычагов 4, 5,
перебрасывающей пружины 6 и контактов 7, винт
настройки зоны нечувствительности 8 и пружину
диапазона 9.
Новые изобретения
A1) 518201 B1) 2032304/28-13 B2) 07.06.74 2E1) А 21
D 15/02 E3) 664.656.3 G2) Л. В. КИМ, Е. М.
ВЫЖИМОВ А G1) Воронежский технологический институт
E4) СПОСОБ ЗАМОРАЖИВАНИЯ ХЛЕБОБУЛОЧНЫХ
ИЗДЕЛИЙ, включающий предварительное охлаждение
выпеченных изделий до 30—40°С в центре мякиша с
последующим их выдерживанием при отрицательной
температуре, отличающийся тем, что, с целью улучшения
качества замороженных изделий, сокращения длительности
процесса, выдерживание осуществляют в 2 стадии, при
этом на первой стадии выдерживание осуществляют при
—40—50°С до достижения —7°С в центре мякиша
изделий, а на второй — при —20—30°С для достижения
температуры в центре мякиша —18СС.
A1) 517759 B1) 2112706/24-6B2I3.03.73 2E1) F 25 В 15/06;
F 25 В 49/00 E3) 621.575 G2) И. К. САВИЦКИЙ,
А. Д. УСЫСКИН, Е. С. ПИТОНОВ, Н. Г. ШМУЙ-
ЛОВ, Ю. А. ВОЛЬНЫХ
E4) СПОСОБ АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ АБСОРБЦИОННОЙ БРОМИ-
СТОЛИТИЕВОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
преимущественно в системе кондиционирования воздуха путем
изменения подачи греющего пара в кипятильник в
зависимости от температуры охлажденной в испарителе
воды, отличающийся тем, что, с целью повышения точности
регулирования, измеряют температуру наружного
воздуха, суммируют полученный импульс с импульсом
температуры охлажденной воды и подачу греющего пара в
кипятильник изменяют по полученному суммарному
импульсу.
У датчика имеются выводы, к которым с
помощью цепного зажима крепятся электрические
провода.
Прибор работает следующим образом: двух-
плечий рычаг 4У шарнирно закрепленный на
оси 5, в режиме термостатирования вращается
под воздействием термосистемы 1 и пружины 9
и через пружину 6 и рычаг 5 замыкает и размыкает
контакты 7.
Циклопрочность прибора — 100000 циклов.
Срок службы 10 лет.
Разработанные приборы прошли полный цикл
заводских и промышленных испытаний.
Серийное производство их началось на Орловском
заводе приборов в 1976 г.
Условное обозначение приборов при заказе и
в конструкторской документации: датчик-реле
температуры Т178В ТУ 25.02.06—1963—76.
A1) 517757 B1) 2121803/24-6 B2) 27.03.75 2E1) F 25
В 9/02 E3) 621.565.3 G2) А. А. КАЗАНЦЕВ, Ю. М. ШУ-
СТРОВ G1) Московский ордена Ленина авиационный
институт им. Сер го Орджоникидзе
E4) 1. ВИХРЕВОЙ ЭНЕРГОРАЗДЕЛИТЕЛЬ,
содержащий коаксиально расположенные вихревые трубы с
автономными сопловыми вводами, отличающийся тем, что, с
целью повышения термодинамической эффективности, на
сопловом вводе внешней трубы установлен эжектор,
активное сопло которого подсоединено к горячему концу
внутренней трубы, а пассивное — к атмосфере.
2. Энергоразделитель по п. 1, отличающийся тем, что
внешняя труба выполнена с симметрично расположенными
относительно ее соплового ввода диффузорами на концах,
имеющими угол конусности, равный 104—106°.
(И) 517753 B1) 2046058/24-6 B2) 25.07.74 2E1) F 24 F
3/12; F 25 В 19/04; F 25 D 7/00 E3) 697.933.2 G2) Н. С.
НИКОЛАЕВ, И. Д. КУЗНЕЦОВ, Н. А. КАЛИШИН, 4
Б. И. МАКОВ, Л. М. НЕКРАСОВ, Г. В. ТАРАСОВА *
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА
преимущественно в летательных аппаратах, содержащая
испарительный теплообменник с емкостью, заполненной
хладагентом, подключенный к воздухозабору с
регулятором давления, отличающаяся тем, что, с целью
повышения эффективности охлаждения, на выходе воздуха из
испарительного теплообменника установлена камера, в
которой размещены сменные пакеты пластин из
пропитанного водой гидрофильного материала, имеющего
сквозные каналы для прохода воздуха.

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.57.004.67
Ремонт холодильных агрегатов
с герметичными поршневыми
и ротационными
компрессорами
Е. И. АНДРАЧНИКОВ, Ю. И. ГОЛЬДБЕРГ
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
На месте эксплуатации герметичных
холодильных агрегатов выполняются работы по
профилактическому осмотру и малому ремонту такие,
как замена электродвигателя вентилятора, тер-
морегулирующего вентиля, дозарядка в систему
фреона и другие. При неполадках в работе
механизма движения компрессора, потере холодо-
производительности, выходе из строя
встроенного электродвигателя, разгерметизации
конденсатора или других узлов холодильный
агрегат демонтируется и направляется в ремонт, а
вся система холодильной установки заглуши-
вается и остается под избыточным давлением
фреона не менее 0,1 кгс/см2.
Холодильные агрегаты доставляются в
ремонт специализированным транспортом
жестко закрепленными в кассетах или
сборно-разборных контейнерах, при этом внешние
амортизаторы компрессора должны быть затянуты.
При приемке в ремонт проверяется
комплектность оборудования. Для удаления пыли с
поверхности холодильные агрегаты обдувают
сжатым воздухом в специальной обдувочной камере
или помещении. Затем их размещают на
специальных стеллажах для промежуточного
хранения. Перед разборкой из агрегатов удаляют
фреон.
Разборка и мойка. Агрегат разбирают на
рольганге или специальном столе с помощью
универсального инструмента. Вначале демонтируют
электрооборудование: электродвигатель
вентилятора, клеммную колодку и корпусное
термореле. Затем снимают выносной фильтр-осушитель
и диффузор. После этого агрегат устанавливают
на специальном кантователе для окончательной
разборки: демонтируют с рамы компрессор,
ресивер. Заглушивают трубки конденсатора.
Наружную поверхность рамы с
конденсатором, диффузор, щиток клеммной колодки и
крепеж моют в моечной камере.
Внутренние полости конденсатора промывают
хлористым метиленом (фреоном-30) в течение
5 мин на специальной установке (рис. 1), где
обезжиривающий раствор из емкости 1 через
фильтр 2 принудительно подается насосом 3
во внутренние полости конденсатора 4, после
чего возвращается обратно в емкость 1. После
промывания внутренние полости конденсатора
продувают воздухом.
Кожухи герметичных компрессоров
производства Харьковского и Рижского заводов
холодильных машин разрезают на специальном
станке (рис. 2). Основные детали и узлы станка:
каркас ), механизм вращения, пневмомеханизм
для прижатия компрессора и головка для
фрезерования сварного шва.
Станок приводится в движение от
электродвигателя 2, закрепленного на редукторе. Вал
электродвигателя находится на одной оси с
червячным валом 3, приводящим в движение
червячное колесо 4. На противоположном конце
вала, на котором насажено червячное колесо,
крепится шестерня 5, сцепленная с шестерней 6,
соединенной валом со шкивом 7. Шестерни 5, 6
можно менять для изменения частоты вращения.
От шкива 7 клиновым ремнем вращение
передается шкиву 8, на валу которого находится
червяк Р, состоящий в зацеплении с червячным
колесом 10. На валу этого червячного колеса
установлен специальный трехкулачковыи
патрон 11 для зажима компрессора.
Рис. 1. Схема установки для промывки внутренних
полостей конденсатора герметичного холодильного агрегата
фреоном-30 (хлористым метиленом):
1 — емкость с растворителем; 2 — фильтр металлокерамиче-
ский; 3 — насос; 4 — промываемая система конденсатора;
5 — манометр; 6 — трубопроводы; 7 ~ клапан
предохранительный; ВР — вентиль рабочий; ВМ — вентиль монтажный.
39

Рис. 2. Кинематическая схема станка для разрезки
кожуха герметичного компрессора.
Пневмомеханизм 12 для прижатия
компрессора расположен в верхней части каркаса.
Возвратно-поступательное движение ползуна пнев-
момеханизма осуществляется с помощью
трехходового распределительного крана 13. Ползун
соединен со штоком 14, на котором закреплена
подвижная прижимная головка 15,
вращающаяся вместе с разрезаемым кожухом компрессора.
Неподвижность ползуна во время работы станка
обеспечивается фиксатором — винтом с
маховиком (на рис. 2 не показаны).
Головка для фрезерования, укрепленная на
кронштейне 16, приваренном к неподвижной
плите 17, состоит из основания 18 с пазом, по
которому перемещается плита 19, шпинделя 20,
тяги и электродвигателя 21. В просверленный
вал электродвигателя вставляется и
закрепляется гайкой 22 тяга с фрезой 23. Продольная
подача фрезы осуществляется маховиком 24 с
валиком через коническую пару шестерен,
соединенных с ходовым винтом 25. К плите 19
крепится щиток из оргстекла для предохранения
станочника от стружки (на рис. 2 не показан).
Зона фрезерования освещается лампой,
установленной на кронштейне каркаса.
Над головкой для фрезерования на стенке
корпуса располагаются пакетный
выключатель 26, кнопки «пуск» — «стоп» 27 и сигнальная
лампа 28.
За задней стенкой внутри каркаса
смонтирован щит с электроприборами.
При разрезке кожухов компрессоров типа
ФГС 0,45 и ФГрС 0,35 применяют сменные
подставки, позволяющие выставить сварной шов
кожуха относительно оси фрезы.
Для сбора стружки имеется поддон (на рис. 2
не показан).
Кожухи компрессоров, имеющие
значительный износ сварочного пояса, разрезают на
токарном станке с использованием специальных
кулачков.
После разрезки из нижнего полукожуха в
маслосборник сливают смазочное масло и
производят разборку компрессора. Для этого
отпаивают выводные концы статора
электродвигателя и отсоединяют компрессор от кожуха.
Компрессор закрепляют в технологической
кассете и размещают на подставке, после чего с
помощью съемника вьшрессовывают статор и
направляют его для контроля и ремонта на
специализированный участок. Компрессор с
технологической кассетой поступает на проверку и
восстановление.
Ремонт полукожухов. Полукожухи
компрессора после промывки в щелочном растворе де-
фектуют по степени износа сварочного пояса —
кромок кожуха. При износе пояса по диаметру
более 3—4 мм производят торцовку, т. е. полное
срезание сварочного пояса на токарном станке с
применением специальных кулачков для
каждого типа компрессора. После этого к нижнему
полукожуху приваривают кольцо из
стандартной трубы (рис. 3) для восстановления
сварочного пояса. Размеры колец для разных типов
компрессоров приведены в таблице.
Если полукожух покрыт продуктами
«грязного сгорания» или коррозионным слоем, то его
подвергают химической обработке:
последовательно обезжиривают в 2%-ном растворе «Трак-
u f± ~ i
, v\\_ ! уу\А *
щ—I—рш
I i Л2 I I
\. ь ",1
Рис. 3. Кольцо из трубы Ст. 10 для восстановления
сварочного пояса кожуха компрессора.
40

Тип компрессора
ФГС 0,7; ФГК 0,7; 1
ФГН 0,35; ФГК 0,45 /
ФГС 0,45; ФГН 0,22
ФГрС 0,35
Dl
257
230
206
D2
262,9+0,1
236+0,5
210+0,5
#3
273
245
219
D,
267
239
213
н
24
24
28
h
5
5
4
торина», травят в 20%-ном растворе ингибиро-
ванной соляной кислоты и обрабатывают в
растворе пассиватора—тринатрийфосфата A6,2%)
и нитрита натрия C2%), пленка которого
защищает поверхность кожуха от повторной
коррозии.
Полукожух с проходными контактами
испытывают на плотность давлением воздуха
16 кгс/см2. Неплотности корпуса проходных
контактов и кожуха устраняют подпайкой оловя-
нистым припоем ПОС-40. При обнаружении
неплотности контакта по стержню его заливают
компаундом, в состав которого входят:
эпоксидная смола ЭД-5 (или ЭД-6) по ГОСТ 10587—72 —
72,8%, кварцевая пыль по ГОСТ 4421—73 —
6%, отвердитель по ГОСТ 9442—60 — 10,1% и
дибутилфталат — по ГОСТ 2102—67 — 10,9%.
Перед заливкой поверхности контакта
обезжиривают органическим растворителем. Мениск
стекла заполняют компаундом, полукожух
выдерживают при температуре окружающего
воздуха в течение 24 ч или в шкафу прл
температуре 60—70°С в течение 2 ч.
Проходные контакты, имеющие пробой на
корпус, очищают от окалины и загрязнений,
поверхности контакта обезжиривают.
Полукожухи сушат при температуре 60—70°С в
течение 2 ч, после чего мениск стекла
проходного контакта заполняют компаундом.
В случае выгорания стержня контакта или
его поломки проходной контакт заменяют
новым.
У восстановленных и испытанных на
плотность полукожухов проверяют омическое
сопротивление изоляции мегомметром на 500 В
типа М-1101М. Годными считаются контакты,
сопротивление изоляции которых не менее
50 МОм. Кроме этого, полукожухи испытывают
на электрическую прочность испытательным
напряжением 1500 В для трехфазных
электродвигателей и 1300 В—для однофазных.
Ремонт ресиверов. В герметичных
холодильных агрегатах производства Харьковского
завода холодильных машин ранее применялся
встроенный в ресивер сетчатый фильтр. В
связи с этим при ремонте возникает необходимость
разрезки ресивера. На токарном станке вырезают
вентиль в сборе с трубкой и сетчатым фильтром
и специальным крючком удаляют фильтр.
Корпус ресивера подвергают химической чистке,
после чего вентиль в сборе с трубкой вваривают
в корпус ресивера. Фильтр вновь не
устанавливают, так как каждый отремонтированный
холодильный агрегат комплектуется выносным
фильтром-осушителем ОП-15 разработки
Ленинградского специализированного комбината
холодильного оборудования треста «Росторг-
монтаж».
Ресивер испытывают в броневанне на
прочность и плотность.
Ремонт механизма движения поршневого
герметичного компрессора. Компрессор проверяют
на объемную производительность на стенде
(рис. 4). На этом же стенде проверяют работу
клапанов и выявляют возможные неполадки в
механизме движения компрессора.
Технологическая кассета с компрессором
двумя прижимами 18 крепится к направляющей
стола 3. Кассета должна быть установлена так,
чтобы ось вала компрессора совпала с осью
электродвигателя 23. Нагнетательный патрубок
Рис. 4. Стенд проверки механизма движения поршневого
герметичного компрессора на объемную
производительность:
1 — манометр; 2 — ваттметр; 3 — направляющие стола стенда;
4 — всасывающий вентиль; 5 — вентиль подачи воздуха; 6 —
вентиль сброса; 7 — нагнетательный вентиль для компрессоров
типа ФГр; 8, 9 — кнопки «пуск»; 10 — автоматический
выключатель АП-50-ЗМТ; // — рукоятка подъема; 12 — штепсельный
разъем; 13 — ванна; 14 — трехполюсный разъем; 15, 16 —
переключатели; 17 — нагнетательный вентиль; 18 — прижимы;
19, 20 ~ шланги; 21 — баллон; 22 — амперметр; 23 —
электродвигатель; 24 — манометр; 25 — телескопический поводок;
26 — ограждение; 27 — секундомер.
41

компрессора подсоединяют к системе стенда с
помощью шланга 20. Ванну 13, заполненную
смазочным маслом, поднимают и стопорят в
крайнем верхнем положении фиксатором на
рукоятке подъема 11. Уровень масла в ванне
должен обеспечить погружение компрессора до оси
нижнего цилиндра. На ротор предварительно
устанавливают цанговый зажим, который после
установки кассеты с компрессором на стенде
соединяют с электродвигателем 23 с помощью
телескопического поводка 25.
Обкатка компрессора в целях выявления
неполадок в работе механизма движения
производится при открытом нагнетательном вентиле 17.
После обкатки компрессор проверяют на
объемную производительность. Переключателем
стенда подготавливают к работе секундомер 27.
Закрывают нагнетательный вентиль 17.
Пусковыми кнопками 8 и 9 включают привод
компрессора и секундомер. При достижении в баллоне 21
давления 8 кгс/см2 привод компрессора и
секундомер одновременно отключаются. Изменение
давления контролируется манометром 24.
Показания секундомера сравнивают с допустимыми
величинами времени заполнения емкости
баллона для различных типов компрессоров. Время
заполнения баллона вместимостью 10 л до
давления 8 кгс/см2 для некоторых типов
компрессоров приведено ниже:
ФГК 0,45; ФГС 0,45; ФГН 0,22 3 мин 2С с
ФГК 0,7; ФГС 07; ФГН 0,35 2 мин 20 с
ФГН 0,55; ФГС 1,1 1 мин 30 с
ФГрС 0,35 3 мин 30 с
Если компрессор не выдержал испытания, его
устанавливают с кассетой на подставку
верстака для ревизии клапанной группы. При
необходимости клапанную доску в сборе заменяют и
компрессор повторно проверяют на объемную
производительность. Если замена клапанов не
дала положительных результатов, а также если
во время обкатки обнаружены стуки, шумы и
другие дефекты, компрессор разбирают и
производят дефектацию деталей механизма движения
внешним осмотром, с помощью универсальных
мерителей, на стенде, оборудованном пневмо-
длинномерами, и специальными калибрами.
Вместо отбракованных компрессор
комплектуют новыми деталями по группам селекции. При
сборке допускается подбор деталей в сторону
увеличения зазоров между поршнем и
цилиндром, шатуном и валом, валом и опорными
подшипниками на 1—2 группы селекции.
Компрессор, детали механизма движения
которого частично или полностью были заменены
новыми, обкатывают в течение 1 ч на стенде
(рис. 5). Конструкция стенда позволяет
одновременно обкатывать три компрессора и при
необходимости проверять компрессор на объемную
производительность.
Рис. 5. Схема стенда холостой обкатки герметичного
компрессора:
/ — баллон емкостью 10 л; 2 — электродвигатель; 3. 5 —
полумуфты; 4, 6 — поводки; 7 — обкатываемый компрессор; 8 —
ванна с маслом; 9 — отстойник; 10 — фильтр грубой очистки;
// — металлокерамический фильтр; 12 — шестереночный
насос; 13 — коллектор; 14 — плита; 15 — шланг; 16 — манометр
@ — 16 кгс/см2); 17 — стабилизатор давления; Bt—B9 —
вентили, Dy 10.
Стенд оборудован шестереночным насосом 12
с системой циркуляции и очистки смазочного
масла. Рабочие зоны стенда ограждены
раздвижной дверкой. Компрессор 7 подсоединяется
к электродвигателю 2 стенда через
полумуфту 5 и поводок 4. При обкатке под давлением
режим нагрузки регулируется вентилями Въ
В3 и Въ и контролируется манометром 16.
После холостой обкатки компрессор
разбирают, детали механизма движения промывают
(очищают и обезжиривают) в органическом
растворителе — хлористом метилене (фреоне-30) или
трихлорэтилене и высушивают. Компрессор
собирают и испытывают на объемную
производительность. После испытания компрессор в
сборе вновь моют в органическом растворителе.
Остатки растворителя удаляют затем в
сушильном шкафу при температуре 60°С в течение 2 ч.
Промывка узлов, деталей и компрессора в
сборе в органическом растворителе и сушка их
осуществляются на установке (рис. 6), созданной
Ленинградским специализированным
комбинатом холодильного оборудования.
В сварной камере 1 на вращающийся
редуктором стол 2 устанавливают промываемое изде-
42

С жаты и Зоздух
Рис. 6. Схема установки для мойки деталей, узлов и
компрессора в сборе в органическом растворителе.
лие. Загружают изделие сверху через
герметично уплотненную дверь 3. Органический
растворитель заливают в ванну 4 и нагревают
трубчатыми электронагревателями 5 (трихлорэтилен)
до 60—70°С. Температура растворителя
поддерживается автоматически включением и
отключением магнитного пускателя, получающего
импульс от электроконтактного термометра 6
типа ТПГ. Уровень растворителя в ванне
контролируют по указателю 7, а температуру —
по термометру 8. Нагретый растворитель через
фильтр 9 под напором 1,5—2,0 кгс/см2,
создаваемым насосом 10, подается в коллектор 11 с
форсунками и разбрызгивается на промываемое
изделие, после чего через гидрозатвор стекает
в ванну.
Во время промывки компрессора в сборе ротор
стопорится тормозным устройством 12, что
обеспечивает при вращении стола 2 движение
шатунно-поршневой группы, работу клапанной
группы и очистку внутренних полостей
компрессора.
Вентиляционная система установки состоит
из вентилятора 13, воздуховодов 14, 15 и
электромеханических задвижек 16 тина ПР. С
помощью вентилятора после окончания промывки
пары растворителя отсасываются из камеры.
При этом парожидкостная смесь просасывается
через влагоотделитель — конденсатор водяного
охлаждения 17, где происходит отделение
капель растворителя, а затем конденсация его па-
рацию
ров. Жидкий растворитель сливается в ванну 4-
При сушке за счет интенсивного обдува
промытого изделия растворитель быстро
испаряется. Остаточные пары удаляются вентилятором
из камеры в атмосферу, вследствие чего при
открытой двери 3 не ощущается его запаха.
Перевод установки в режимы мойки, сушки,
выброса паров растворителя в атмосферу
происходит автоматически через заданные
интервалы времени. Управление установкой
осуществляется с пульта управления.
Ремонт механизма движения ротационного
компрессора. Особенность ремонта герметичного
ротационного компрессора — невозможность
замены вышедших из строя деталей механизма
движения: вала, ротора, цилиндра, крышек с
подшипниками скольжения и лопасти. Замене
подлежат только нагнетательный клапан, пружина
лопасти и крепеж.
При испытании компрессора на объемную
производительность дополнительными
требованиями являются полное погружение компрессора
в смазочное масло и непрерывная подача его
во всасывающую трубку в количестве до 50 мл
в период испытания. Это позволяет более точно
проверить объемную производительность
компрессора и использовать при сборке
компрессора механизм движения с максимальным
зазором между ротором и цилиндром до 0,044 мм.
Детали механизма движения, имеющие на
поверхностях продукты грязного сгорания,
промывают в органическом растворителе, при этом
допускается удаление налета с лопасти тонкой
притиркой.
(Окончание следует)
43

УДК 637.5.00^.4
Хранение мороженого мяса
в камерах
с воздушной системой
охлаждения
на Алитусском
мясокомбинате
Канд. техн. наук Н. К. ФЕДОРОВА, 3. И. ЖОКИНА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Е. А. ЖУРАВЕЛЬ, А. В. ЛЯУДАНСКЕНЕ
Решением Всесоюзной научно-технической
конференции по техническому прогрессу в
холодильном хозяйстве предусматривается камеры
хранения упакованных замороженных продуктов
оборудовать системой воздушного охлаждения
[1]. Так как воздушное охлаждение оказывает
большое осушающее воздействие [2, 3],
применение его предпочтительно только в случае
хранения продуктов в упаковке или с
использованием мероприятий, направленных на
уменьшение естественной убыли.
В соответствии с перспективным планом
развития мясной промышленности создаются новые
методы упаковки мороженых мясопродуктов.
Для Алитусского мясокомбината, где
осуществлена воздушная система охлаждения камер
хранения, Всесоюзным
научно-исследовательским институтом мясной промышленности
разработана новая технология хранения
замороженного мяса в полутушах (свинина) и четвертинах
(говядина) в упакованном виде на стоечных
поддонах [4]. Эта технология позволит лучше
сохранить товарное качество мяса, в 5—10 раз
снизить естественную убыль. Прогрессивная
технология хранения полутуш мороженой свинины
в полиэтиленовой упаковке на стоечных
поддонах начинает внедряться на холодильнике
Алитусского мясокомбината. Однако в настоящее
время мороженое мясо там в основном хранится
без упаковки. Поэтому по заданию Министерства
мясной и молочной промышленности СССР
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности проводит
экспериментальную работу на Алитусском
мясокомбинате по улучшению условий хранения и
сокращению естественней убыли мороженого мяса
в камерах с воздушной системой охлаждения.
Исследованием установлено, что факторами,
повышающими естественную убыль
неупакованного мороженого мяса на холодильнике
Алитусского мясокомбината, являются низкая
относительная влажность и большие скорости
движения воздуха, особенно у нагнетательного
проема.
Экспериментальная работа, направленная на
снижение естественной убыли мороженого мяса
при хранении, проведена с использованием
брезентового укрытия опытного штабеля мяса и
подсыпки под штабеля снега или
мелкодробленого льда толщиной 3—4 см. В камере хранения
№ 104, наряду с опытным штабелем,
состоявшем из 5—6 опытных партий, были
расположены промышленные штабеля мороженого мяса
(рис. 1). Общая загрузка камеры составляла
70—75% условной емкости. Высота опытного
штабеля 4 м, промышленных штабелей — 3,5—
•т-4 м при высоте камеры 6 м. Во время опытного
хранения в камере производились погрузочно-
разгрузочные работы, обусловленные
производственными условиями эксплуатации
холодильника.
Хранили опытные партии мороженого мяса
около трех месяцев (в 111 и IV кварталах 1974 г.,
I, II и III кварталах 1975 г.), после чего мясо
направляли в реализацию. На следующий
квартал закладывали всякий раз
свежезамороженное мясо — 30—35 т мороженой говядины I
категории или более 100 контрольных мест по
3—4 полутуши каждое. Общее количество мяса
«Ш
vzzzzznzzzzzzni vnzzzzzl
xzzzzzzzm
11
Рис. 1. Схема расположения штабелей мяса в камере
№ 104:
/ — опытный штабель; 2 — промышленный штабель; 3 —
нагнетательный проем; 4 ~ всасывающий проем; 5 — коридор
(t = 3,6°С); 6 — коридор (/ = — 9,3°С); 7 — камера хранения
охлажденного мяса (t — 0°С); 8 — камера хранения
мороженого мяса (t = —20°С); 9 — место установки термографов и
гигрографов.
44

на опытном хранении составило 162,5 т.
Замораживание мяса для опытного хранения
производили в морозильных камерах однофазным
способом при температуре воздуха —30°С до
конечной температуры в толще мышц бедра —10°С.
Температуру мороженого мяса определяли
полупроводниковым измерителем температуры
(ПИТ).
Естественную убыль мороженого мяса
определяли путем взвешивания при закладке и
снятии с хранения опытных партий на весах ПР-500
с ценой деления 0,1 кг непосредственно в
камере № 104.
Опытный штабель мороженого мяса
размещался в камере на одном и том же месте — вдоль
стен, смежных с камерами охлажденного и
мороженого мяса. Внутри штабеля опытные
партии располагались в трех местах — у
нагнетательного и всасывающего проемов и в середине
между проемами. В грузовом объеме опытных
партий укладывали только контрольные
полутуши. Укладка производилась клеткой,
плотность укладки 0,3 т/м3.
В период опытного хранения регистрировали
температуру и относительную влажность
воздуха в камере № 104 (около опытного штабеля),
а также температуры наружного воздуха и
соседних помещений.
Температуру и относительную влажность
воздуха в камере № 104 измеряли термографами и
гигрографами с недельным часовым заводом,
которые были расставлены на специальных
стойках в трех контрольных точках (в плане): у
нагнетательного и всасывающего проемов и в
середине между проемами. При этом в каждой
из этих точек температуру воздуха
контролировали на высоте 0; 2 и 4 м от пола, а
относительную влажность на высоте 0 и 4 м от пола.
Продолжительность работы вентиляторов
воздухоохладителей определяли с помощью цикло-
43
-14
-15\
I ¦
I*
I-
-13\~
-20
~21
ШШИХХЛШI Л III WY ШШШ1ХХ
1974 г. 1375 г. Месяцы
Рис. 2. Температурно-влажностныи режим в камере
№ 104 холодильника Алитусского мясокомбината:
/ _ температура воздуха; 2 — относительная влажность воздуха
графов, подключенных к электродвигателям
воздухоохладителей .
Мороженое мясо в III квартале 1974 г.
хранили при температуре воздуха в камере (рис. 2),
близкой к проектной (—18 -. 20°С). В IV
квартале 1974 г., I, II и III кварталах 1975 г.
она была выше проектной (—13 -= 19°С).
Относительная влажность воздуха колебалась в
пределах 85—90%. Температурно-влажностныи
режим хранения был неодинаков по объему
камеры: у нагнетательного проема температура
воздуха на 1—2°С ниже, чем у всасывающего
проема и относительная влажность на 2—5%
Год
хранения
1974
1975
Квартал
хранения
III
IV
I
II
III
Ус
Средняя

температура
воздуха в
камере, °С
— 19,5
— 17,0
— 16,9
— 16,5
— 14,3
ловия и результаты
Средняя

относительная
влажность
воздуха
в камере,
%
87
86
87
87
90
Средняя
загрузка
камеры,
%
70
75
75
73
опытного хранения мороженого мяса
Средняя
температура
наружного
воздуха, °с
18,0
3,0
3,8
16,4
69 16,4
Число
дней
хранения
97
102
71
85
99
Масса
опытного штабеля,
кг
34686,0
33152,6
31845,0
32830,3
30022,1
Общая естественная
убыль за весь срок
хранения
кг
138,1
108,9
81,4
156,5
134,6
%
0,40
0,33
0,26
0,48
0,44

Фактическая убыль

мороженого мяса,
%/мес.
0,12
0,10
0,11
0,17
0,13
45

ниже, чем у всасывающего проема и в середине
между проемами. Температура воздуха в
соседних камерах хранения была выше
проектной, а средняя температура наружного
воздуха — плюсовая во все периоды хранения
опытных партий мяса. С точки зрения оценки темпе-
ратурно-влажностного режима хранения
мороженого мяса в камере № 104 и температуры
наружного воздуха в различные периоды
(кварталы) условия хранения были неодинаковые и
наименее благоприятные в III квартале 1975 г.
(см. табл.).
Продолжительность работы вентиляторов
воздухоохладителей в камере № 104 в период
опытного хранения 1974—1975 гг. составила 93%
от общей продолжительности периода хранения.
В III квартале 1974 г. и III квартале 1975 г.
продолжительность работы вентиляторов
равнялась 90%, в IV квартале 1974 г.—93%,
в I и II кварталах 1975 г. —96%.
Следует отметить, что воздухоохладители по
проекту должны работать на нагнетание, а
фактически работают на просос. Это с
технологической точки зрения хуже.
Полученные данные по естественной убыли
мороженого мяса в разные кварталы (см.
таблицу и рис. 3) свидетельствуют о том, что
средняя фактическая естественная убыль мяса при
хранении в укрытом брезентом штабеле и с
подсыпкой под него снега или мелкодробленого
льда была меньше действующих норм
естественной убыли, утвержденных Минмясомолпромом
СССР в 1975 г. (III и IV кварталы 1974 г.,
II и III кварталы 1975 г.), или близка к норме
(I квартал 1975 г.), несмотря на то, что
относительная влажность была ниже требуемой,
а скорость движения воздуха выше умеренной.
Естественная убыль мороженого мяса во все
периоды хранения была у нагнетательного
проема больше, чем в середине между проемами и
у всасывающего проема соответственно на
20—40% и 20—60%. По высоте штабеля она
также была неодинакова: во всех случаях у
пола больше, чем вверху и в середине штабеля
(на 10—60%).
Исходя из результатов данной работы в
камерах хранения с воздушной системой охлажде-
0,89
ч
I
%0J3
U57
%П,25\
«о
ао9\
И
^Фактическая
\-Нармати5ная
Ш N
197^г.
1 П *лШ
1975г ^оарталы
Рис. 3. Естественная убыль мороженой говядины I
категории при хранении в камере холодильника Алитусского
мясокомбината.
ния на аналогичных холодильниках мороженое
мясо рекомендуется хранить в штабелях,
укрытых брезентом, с подсыпкой снега или
мелкодробленого льда под штабеля, а также
использовать другие, ранее разработанные
мероприятия по снижению естественной убыли, что
обеспечит ее уровень в пределах утвержденных норм.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Основные направления технического прогресса
в холодильном хозяйстве мясной, молочной, пищевой
промышленности и торговли СССР.— «Холодильная
техника», 1972, № 1, с. 26—28.
2. Р ю т о в Д. Г. Потери мороженого мяса при
хранении и способы их уменьшения.— «Мясная индустрия
СССР», 1956, № 2, с. 22—27.
3. Красномовец П. Г. Анализ тепломассообмена
в камерах хранения мороженых грузов, оборудованных
воздушной системой охлаждения.— В кн.: Тезисы
докладов на второй Всесоюзной научно-технической
конференции молодых специалистов по холодильной
технике и технологии, М., ВНИХИ, 1975, с. 88—89.
4. Ш е ф ф е р А. П., Белоусов А. А., М у с а -
т о в а Н. В. Новая технология хранения
замороженного мяса.— «Мясная индустрия СССР», 1975, № 3,
с. 28—30.

Новые изобретения
A1) 519573 B1) 2109865/28-13 B2) 30.12.74 2E1)F24F
3/14; F 25D 13/00 E3) 621.565.3 G2) Ю. С. ДАВЫДОВ,
Б. С. ТИХОНОВ G1) Московский институт народного
хозяйства им. Г. В. Плеханова
E4) СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ ВЛАЖНОСТИ ВОЗДУХА
В КАМЕРЕ ХОЛОДИЛЬНИКА И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО
ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ.
1, Способ регулирования влажности^ воздуха в
камере холодильника путем изменения I подачи
водяных паров, отличающийся тем, что, с целью
обеспечения относительной влажности воздуха в камере,
превышающей 100% при низких температурах
преимущественно —15 -= 40*С для уменьшения усушки
замороженных продуктов, из камеры отбирают поток воздуха
постоянного расхода, подводят к нему тепловую энергию
стабильной мощности для достижения плюсовой
температуры и относительной влажности менее 100% и
измеряют его температуру по мокрому термометру, а
регулирование влажности воздуха в камере осуществляют в
зависимости от измеренной температуры.
(И) 519591 B1) 2071371/24-6 B2) 01.11.74 2 E1) F 28 28D
7/00; F 28 F 1/24 E3) 621.565.94 G2) В. Н. ЛОМАКИН,
К. И. ПЕНСКАЯ, М. Н. РОМАНОВ G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной
промышленности
E4) ТЕПЛООБМЕННИК, содержащий трубы с
поперечными наружными пластинчатыми ребрами, имеющими в
месте контакта с трубами пазы, глубина которых равна
шагу ребер, а ширина диаметру труб, отличающийся тем,
что, с целью снижения аэродинамических сопротивлений,
пазы выполнены по всей ширине ребер.
нмнниР шштФ м
(И) 520490 B1) 2071365/24-6 B2) 01.11.74 2E1) F 24 F
3/02; В 60 Н 3/04; F 25 В 9/02 E3) 628.84:621.521 G2)
В. Г. ВОРОНИН, Ю. В. ЧИЖИКОВ
E4) 1. КОНДИЦИОНЕР преимущественно для
транспортной машины, содержащий источник сжатого воздуха,
например турбонагнетатель, с приводом от двигателя
машины, теплообменник предварительного охлаждения,
расширительную воздушную холодильную машину и
регуляторы расхода и температуры воздуха, отличающийся
тем, что, с целью повышения эксплуатационной
надежности, расширительная машина выполнена в виде пуль-
сационного холодильника с рабочим соплом,
подключенным к источнику сжатого воздуха, резонаторными
камерами и принудительно охлаждаемыми рецепторными
трубками.
2. Устройство для осуществления способа по п. 1,
содержащее источник водяных паров и связанный с ним
контур регулирования температуры, включающий мокрый
термометр и регулятор, отличающееся тем, что оно
снабжено последовательно установленными трубкой для
отвода воздуха из камеры, подогревателем постоянной
мощности, емкостью для размещения мокрого термометра и
побудителем для отсоса воздуха.
A1) 520493 B1) 1854569/24-6 B2) 28.11.72 2E1) F 25 В
21/00E3N21.565.83G2) В. Н. АКСЕНОВ, И. Г.
БЕЛОУСОВ, В.А.ПАВЛОВ
E4) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ИСКУССТВЕННОГО ХОЛОДА
путем сжатия паров хладагента, их последующей
конденсации при охлаждении окружающей средой,
переохлаждения полученной жидкости парами хладагента низкого
давления, дросселирования переохлажденной жидкости и ее
испарения при низком давлении с получением
холодильного эффекта, отличающийся тем, что,, с целью повышения
экономичности, процесс сжатия паров хладагента в области
температур, превышающих температуру окружающей
среды, ведут по изотерме с помощью электрохимического баро-
гальванического цикла.
пш
2. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем, что в
стенках резонаторных камер выполнены дроссельные
отверстия, а регуляторы температуры воздуха выполнены в виде
клапанов, кинематически связанных с биметаллическими
элементами и размещенных в этих отверстиях.
3. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем, что
регулятор температуры выполнен в виде заслонки,
расположенной в выходном канале пульсационного холодильника
и управляемой по импульсу термодатчика.
4. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем, что
регулятор расхода воздуха выполнен в виде задвижки,
установленной на линии сжатого воздуха перед входом в сопло
и управляемой с помощью пневмопривода.
47

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Книги по холодильной
в свет в 1977 г.
Эксплуатация холодильников. Справочник. Под ред.
А. В. Быкова. М., «Пищевая промышленность»
(№ 58), 25 л., 100000 экз., 1 р. 50 к. (IV квартал).
Справочник содержит сведения об организации и
способах производства монтажа крупных, средних и малых
холодильных установок; эксплуатации компрессоров,
теплообменных и вспомогательных аппаратов, а также
приборов автоматики; о видах ремонта холодильных
установок, структуре ремонтных циклов, нормативах
трудоемкости ремонтных работ, нормах расхода запасных
частей и вспомогательных материалов при ремонте.
Рассмотрена эксплуатация технологических цехов
холодильников— вопросы приемки и выпуска грузов, охлаждения,
замораживания и хранения продуктов. Описана
механизация транспортных и грузовых работ на
холодильниках — пакетирование грузов, схемы механизации, а также
погрузочные машины и механизмы.
Справочник предназначен для специалистов
холодильной промышленности.
Малые холодильные установки и хладотранспорт.
Спр авочник. Под ред. А. В. Быкова. М.,
«Пищевая промышленность» (№ 56), 25 л., 100000 экз., 1 р. 50 к.
(IV квартал).
Приведены сведения об основных типах торгового
холодильного оборудования — витринах, прилавках,
прилавках-витринах, изотермических тележках,
автоматах, шкафах, камерах; о нормах оснащения торговых
предприятий холодильным оборудованием и основные
правила его эксплуатации. Описаны типы и конструкции
домашних холодильников, термоэлектрические охлаждающие
устройства. Дана характеристика холодильного
транспорта — автомобильного, железнодорожного и водного.
По каждому виду холодильного транспорта приведены
конструкции и тепловые расчеты.
Справочник представляет интерес для специалистов
холодильной промышленности.
Якобсон В. Б. Малые холодильные машины. М.,
«Пищевая промышленность» (№71), 30 л., 1О0О00 экз.,
1 р. 85 к. (II квартал). •
Изложены термодинамические основы паровой
холодильной машины с герметичным, бессальникозым и
экранированным компрессорами. Дан анализ рабочего
процесса малых холодильных машин. Рассмотрены
холодильные машины малых холодильных установок, бытовых
холодильников, авторефрижераторов, кондиционеров и
механических осушителей воздуха. Описана методика
испытаний малых холодильных компрессоров, агрегатов и
установок.
Книга рекомендуется для инженерно-технических
работников, занимающихся эксплуатацией и
проектированием малых холодильных устанозок.
48
, выходящие
УДК 621.56/.59.028« 19f7»
Техника низких температур. М., «Пищевая
промышленность» (№ 51), 50 л., 36000 экз., 3 р. 80 к. с атласом.
Авт. И. П. У с ю к.и н, И. Г. Аверьянов,
К-Д. Кан и др. (III квартал).
Описаны схемы холодильных машин и установок,
применяемых в различных отраслях народного хозяйства.
Даны сведения о компрессорах и аппаратах холодильных
машин. Рассмотрены термодинамические и Теплофйзи-
ческие свойства хладагентов. К книге приложен атлас,
в котором приведены тепловые диаграммы хладагентов,
а также чертежи машин и аппаратов.
Книга может быть использована в качестве учебного
пособия для студентов вузов, готовящих инженеров по
холодильной технике, а также представляет интерес для
специалистов-холодильщиков.
Харитонов В. П. Пособие для машинистов
холодильных установок. М., «Пищевая промышленность»
(№ 72), 18 л., 100000 экз., 80 к. (II квартал).
Подробно рассмотрена конструкция холодильных
компрессоров, теплопередающих аппаратов, вспомогательных
устройств и автоматических приборов. Освещены вопросы
монтажа, технической эксплуатации и ремонта
аммиачных и автоматических фреоновых холодильных установок.
Дана сравнительная характеристика современных систем
охлаждения. Затронуты вопросы холодильной технологии
и условий холодильного хранения скоропортящихся
продуктов. Изложены правила техники безопасности при
производстве монтажных и ремонтных работ на холодильных
установках.
Книга рассчитана на механиков, машинистов и
слесарей холодильных установок.
Петров Ю. С. Технология ремонта судовых
холодильных установок, М., «Пищевая , промышленность»
(№> 50), 15 л., 10000 экз., 75 к. (III квартал).
Приведены основные сведения по ремонту судовых
холодильных установок: методы обнаружения дефектов,
способы восстановления изношенных деталей и сопряжений
холодильных установок. Описан ремонт поршневых,
ротационных и центробежных компрессоров, теплообменных
и вспомогательных аппаратоз, трубопроводов, арматуры
и контрольно-измерительных приборов. Описаны
ремонтная документации, порядок испытания и сдачи
холодильного оборудования после ремонта.
Книга предназначена в качестве учебника для
студентов вузов.
Р о й з с и Л. И., Д у л ь к и н И. Н. Тепловой
расчет оребренных поверхностей. М., «Энергия» (№ 22),
10,5 л., 8003 экз. 53 к. (I квартал).
Рассмотрены проблемы теплопроводности в ребрах и
оребренных элементах. Систематизирован теоретический
материал по расчету температурных полей в ребрах раз-

личной конфигурации при отводе тепла конвекцией,
излучением и кипящими жидкостями. Даны примеры
расчета оребренных поверхностей для различных
промышленных теплообменных устройств.
Книга рассчитана на специалистов, занимающихся
расчетом и проектированием теплообменников.
Григорьев В. А., Павлов Ю. М.,
Аметистов Е. В. Кипение криогенных жидкостей. М.,
«Энергия», (№ 16), 27 л., 8000 экз., 2 р. 24 к. (IV квартал).
Дано описание криогенного оборудования и
экспериментальных установок для проведения исследований по
теплообмену и физике кипения сжиженных газов.
Сопоставлены и систематизированы многочисленные
теоретические и экспериментальные данные. Приведен анализ
внутренних характеристик кипения, предложены физическая
модель процесса и приближенная теория теплообмена,
даны практические рекомендации для инженерных
расчетов.
Книга предназначена для научных работников и
инженеров.
Теплопередача при низких температурах. Под ред.
У. Ф р о с т а. Нью-Йорк, 1975, пер. с англ. М., «Мир»
(№ 161), 26 л., 6000 экз., 2 р. 60 к. (IV квартал).
Рассмотрены вопросы теплообмена при криогенных
температурах. Изложены основы и особенности различных
механизмов теплообмена в широком диапазоне температур,
начиная с комнатной. Приведены экспериментальные
данные по теплообмену при низких и сверхнизких
температурах, различные расчетные методы, результаты анализа
и обобщения.
Книга рекомендуется для широкого круга научных и
инженерно-технических работников.
ЛоунасмааО. Принципы и методы получения
температур ниже 1 К. Нью-Йорк, 1974, пер. с англ. М., «Мир»
(№ 65), 22 л., 10000 экз., 1 р. 80 к. (IV квартал).
Систематизированы все известные в настоящее время
методы получения сверхнизких температур, рассмотрены
физические принципы этих методов. Описаны методика
экспериментов в милли- и микроградусной областях, в
том числе методы термометрии и измерения напряженности
магнитного поля. Рассмотрены конструкции криостатов.
Указаны свойства материалов при температуре ниже 1 К-
Книга предназначена для исследователей, работающих
в области низких температур и криогенной техники, а
также для преподавателей и студентов вузов.
Г р е з и н А. К-, Зиновьев В. С.
Микрокриогенная техника. М., «Машиностроение» (№ 234), 20 л.,
1 р. 21 к. (IV квартал).
Приведены анализ и описание циклов, процессов и
систем, используемых в микрокриогенике. Рассмотрены
малогабаритные криогенные системы, работающие на
использовании запасов жидкого или твердого хладагента,
дроссельные замкнутые и разомкнутые охлаждающие
устройства, газовые холодильные машины, комбинированные
и другие микрокриогенные системы. Описаны устройства
автоматического контроля и регулирования параметров
микрокриогенных систем, основных конструкционных
материалов.
Книга представит интерес для инженеров и техников,
проектирующих и эксплуатирующих мккрокриогенные
системы.
Холод в машиностроении. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.,
«Машиностроение» (№ 239), 15 л., 9000 экз., 95 к. Авт.:
А. П. К л и м е н к о, Н. В. Новиков, Б. Л.
Смоленский и др. (IV квартал).
Приведены комплексные сведения о свойствах
материалов при низких температурах, о технологических
процессах с применением холода в машиностроении, о наиболее
рациональных схемах и конструкциях холодильных машин
и аппаратов для использования на машиностроительных
предприятиях.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников машиностроения.
Гол ян д М. М., Малеванный Б.Н.
Холодильное технологическое оборудование. М., «Пищевая
промышленность» (№ 47), 28 л. 35000 экз., 1 р. 21 к. (I
квартал).
Описаны наиболее широко применяемые системы
охлаждения холодильных камер: канальные, бесканальные,
с воздушным душированием, с ложным потолком.
Приведена классификация холодильного оборудования для
охлаждения, замораживания и размораживания
пищевых продуктов, в том числе камерных морозилок,
воздушных скороморозильных аппаратов, аппаратов
контактного типа. Рассмотрены поточные линии с
непрерывным замораживанием продуктов. Даны расчеты
холодильного технологического оборудования.
Книга рекомендуется в качестве учебника для
студентов вузов.
Главацкая В. И., Киселева И. Е.,
Родни кова Т.Н. Механическое и холодильное
оборудование предприятий общественного питания. Изд. 2-е,
перераб. и доп. М., «Экономика» (№ 150), 25 л., 50000 экз.,
1 р. 07 к. (III квартал).
В первом разделе книги описано технологическое
оборудование для обработки продуктов, машин для мойки
посуды и подъемно-транспортных устройств. Во втором
разделе рассмотрены торговые автоматы. В третьем
разделе изложены теоретические основы получения холода и
даны принципиальные схемы устройства холодильных
машин и аппаратов. По сравнению с первым изданием A971 г.)
значительно обновлена номенклатура оборудования.
Книга предназначена в качестве учебника для
технологических отделений техникумов общественного питания.
Васильев Ю. Н., Марголин Г. А.
Высокоэффективные системы охлаждения компрессорных и
нефтеперекачивающих станций. М., «Недра» (№ 147), 16 л.,
5000 экз., 1 р. 06 к. (III квартал).
Рассмотрены высокоэффективные системы охлаждения
газонефтеперекачивающих агрегатов. Обобщен опыт
эксплуатации указанных агрегатов и компрессорных
станций с новыми системами охлаждения. Данные
рекомендации по проектированию и эксплуатации таких систем.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников и студентов вузов.
Орлов В. О., Дубнов Ю. Д., Мерен-
ков Н. Д. Пучение промерзающих грунтов и его
влияние на фундаменты сооружений. Л., Стройиздат
(№ 204), 12 л., 3000 экз., 1 р. 20 к. (IV квартал).
Рассмотрены вопросы устойчивости, прочности и
долговечности зданий, инженерных и линейных сооружений,
возводимых на промерзающих морозоопасных основаниях.
Даны практические рекомендации по оценке и методам
расчета силовых воздействий грунта, пучащегося у боковой
поверхности и под подошвой фундамента.
Книга предназначена для научных и
инженерно-технических работников научно-исследовательских и
проектных организаций.
Общее охлаждение организма. Л., «Медицина» (№ 62),
10 л., 4000 экз., 1 р. 06 к. Авт.: Г. А. Акимов;
Н. В. А л и ш е в, В. А. Б е р н ш т е й н, В. А. Б у-
ков (II квартал).
В монографии представлены собственные и
литературные данные о воздействии общего охлаждения на организм
человека и экспериментальных животных, обсуждаются
практические и теоретические аспекты данной проблемы.
Излагается современное состояние проблемы общего
охлаждения организма, классификация стадий охлаждения,
патологическая физиология, патологическая анатомия,
клиника охлаждения, отдаленные последствия, лечение
и профилактика общего охлаждения. Прилагается
разработанная авторами инструкция по оказанию помощи
лицам, подвергшимся действию охлаждения.
Издание рассчитано на патофизиологов.
ff)
49

Афанасьева Р. Ф. Гигиенические основы
проектирования одежды для защиты от холода. М., «Легкая
индустрия», (№ 40), 14 л., 10000 экз., 80 к. (I квартал).,
Приведены сведения, необходимые для проектирования
теплозащитной одежды различного вида и конструкции,
в том числе из материалов с металлизированным покрытием,
электрообогревом. Даны рекомендации по применению
одежды в различных климатических условиях.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников.
Мельник В. И., Поплавский Л. 3.
Микроклимат при выращивании птицы в
клетках. М., Россельхозиздат (№ 90), 6 л., 20000 экз.,
18 к. (I квартал).
Освещены вопросы создания регулируемого климата,
который оказывает воздействие на жизнеспособность и
продуктивность птицы. Приведены параметры
воздухообмена, температуры и влажности воздуха для каждого
вида и породы птиц при клеточном содержании с учетом
сезона года и климатической зоны.
Книга рекомендуется для работников птицеводческих
хозяйств и специалистов по кондиционированию воздуха
в сельском хозяйстве.
Карпис Е.Е. Повышение эффективности работы
системы кондиционирования воздуха. М., Стройиздат
(№ 121), 15 л., 7000 экз., 86 к. (III квартал).
Рассмотрены проблемы повышения эффективности
работы систем кондиционирования воздуха (СКВ) в
промышленных, сельскохозяйственных, общественных и жилых
зданиях. Даны новые схемы СКВ, выполняющие
одновременно функции отопления, охлаждения и доувлажнения
воздуха. Приведены отечественные и зарубежные данные
об опыте проектирования и эксплуатации СКВ.
Книга рассчитана на инженерно-технических и
научных работников проектных и строительных организаций.
Давыдов Ю. С, НефеловС. В. Техника
автоматического регулирования установок в системах
вентиляции и кондиционирования воздуха. М., Стройиздат
(№ 119), 15 л., 10000 экз., 86 к. (II квартал).
Изложены основные положения современной теории
автоматического регулирования установок и систем
вентиляции и кондиционирования воздуха в промышленном
и гражданском строительстве. Освещены вопросы
надежности и технико-экономической эффективности систем
их автоматического регулирования.
Книга предназначена для инженерно-технических и
научных работников проектных и строительных
организаций.
Рымкевич А. А., Халамейзер М. Б.
Управление системами кондиционирования воздуха. М.,
«Машиностроение» (№ 55), 18л., 5000 экз., 1 р. 20 к. (IV квартал).
Рассмотрены важнейшие вопросы автоматизации
управления системами кондиционирования воздуха (СКВ).
Приведены математические модели основных
технологических элементов СКВ и основные системы управления
технологическими процессами. Дана методика построения
нелинейной модели СКВ.
Книга может быть использована
инженерно-техническими и научными работниками.
Мундингер А. А., Мокрецов В. П.,
Тарасов А. Д. Судовые системы технического
кондиционирования. Справочник. Л., «Судостроение» (№ 33), 18 л.,
8000 экз., 1 р. 20 к. (IV квартал).
Рассмотрены вопросы проектирования систем
технической вентиляции, технического кондиционирования
воздуха и инертных газов. Приведены необходимые сведения
о назначении, принципе действия, типовых схемах,
составе оборудования и методах расчета этих систем. Даны
технические и массогабаритные характеристики
комплектующего оборудования и арматуры, рекомендации по
размещению рассматриваемых систем на судах.
Справочник предназначен для проектировщиков,
научных работников и эксплуатационников.
Бедаков А.Т. Проблемы дизайна судовых систем
кондиционирования воздуха. Л., «Судостроение» (№ 34),
12 л., 3000 экз., 90 к. (III квартал).
Обобщен современный опыт архитектурного
проектирования систем кондиционирования воздуха в судовых
помещениях. Рассмотрен комплекс вопросов, связанных
с созданием судовых кондиционеров различных типов,
воздухораспределителей и воздуховыпускных устройств,
средств вентиляции и различных аппаратов тепловлаж-
ностной обработки воздуха. Теоретически обоснованы
принципы формообразования судовых кондиционеров, дан
прогноз их развития и совершенствования.
Книга рассчитана на конструкторов, дизайнеров и
архитекторов, занимающихся проектированием судовых
систем кондиционирования воздуха.
Зворыкин М. Л., Черкез В. М.
Кондиционирование воздуха пассажирских вагонов. Изд. 2-е, пе-
рераб. и доп. М., «Транспорт» (№ 126), 24л. 15000 экз.,
1 р. 03 к. (III квартал).
Изложены теоретические основы кондиционирования
воздуха пассажирских вагонов. Описано устройство систем
вентиляции, отопления, охлаждения, холодильников для
пищевых продуктов, охладителей питьевой воды. Освещены
вопросы ремонта оборудования и автоматического
регулирования его работы.
Книга предназначена в качестве учебника для
техникумов, может быть использована
инженерно-техническими работниками вагонного хозяйства.
Ким Н. С, Ф а р а ф о н о в Е. С. Ремонт установок
кондиционирования воздуха пассажирских вагонов. М.,
«Транспорт» (№ 138), 13 л., 10000 экз., 83 к. (IV квартал).
Описаны организация ремонта установок
кондиционирования воздуха, технологические процессы разборки,
ремонта, сборки и испытаний фреоновых компрессоров, теп-
лоэбменных и вспомогательных аппаратов, а также
приборов автоматики. Даны характеристики стендов,
приспособлений и инструментов, применяемых при ремонте
установок кондиционирования воздуха.
Книга рассчитана на мастеров приемщиков, технологов
и других инженерно-технических работников вагонного
хозяйства.
Яковлев И. Н., Шаповаленко М. М.
Изотермический подвижной состав. Изд. 3-е, перераб. и доп.
М., «Транспорт» (№ 129), 18 л., 15000 экз., 83 к. (II
квартал).
Описано устройство рефрижераторного подвижного
состава, в том числе новых пятивагонных секций,
автономных вагонов и вагона для перевозки живой рыбы.
Приведен теплотехнический расчет вагонов.
Книга рекомендуется в качестве учебника для
техникумов и может быть полезна работникам хладотранспорта
и вагоноремонтных заводов.
Бакрадзе Ю. М., Скрипкин В. В.,
Храмов В. И. Рефрижераторные вагоны постройки заводов
ГДР. М., «Транспорт» (№ 134), 26 л., 15000 экз., 1 р 62 к.
(IV квартал).
Описаны устройство, эксплуатация и ремонт
пятивагонных секций и автономных вагонов постройки завода
в г. Дессау (ГДР). Даны рекомендации по устранению
основных неисправностей, возникающих при
эксплуатации этого оборудования. На основе обобщения опыта
работы передовых рефрижераторных депо описаны
организация и технология ремонта.
Книга рассчитана на мастеров, механиков и других
инженерно-технических работников, связанных с
эксплуатацией и ремонтом рефрижераторного подвижного
состава.
Леонтьев А. П., Тертеров М. Н.
Технология подготовки и перевозка скоропортящихся грузов. М.,
«Транспорт» (№172), 18 л., 10000экз., 83 к. (III квартал).
Изложены основы технологии подготовки
скоропортящихся грузов к перевозке, организации грузовой, ком-
so

мерческой работы, системы планирования перевозок,
принципы тарифной политики, условия перевозок
скоропортящихся грузов, а также организация перевозочного
процесса.
Книга предназначена в качестве учебника для
техникумов железнодорожного транспорта по специальности
«Изотермический подвижной состав и холодильное
хозяйство».
Скрипкина Е. Б., Сотникова М. А., Ще-
петов А. В. Экономика, организация и планирование
холодильного хозяйства. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.,
«Транспорт» (№ 193), 21 л., 5000 экз., 93 к. (I квартал).
Показаны место и роль холодильного хозяйства в
перевозочном процессе. Описаны организация управления
хозяйством, принципы организации
производственно-хозяйственной деятельности предприятий, технического
нормирования труда и заработной платы, хозрасчета и НОТ.
Дана характеристика парка изотермического подвижного
состава, описаны организация его ремонта и эксплуатации.
Книга рекомендуется в качестве учебника для
техникумов железнодорожного транспорта.
Крылов Н.В. Сборник задач по экономике,
организации и планированию производства на предприятиях
холодильной промышленности. М., «Пищевая
промышленность», (№ 48), 20 л., 15000 экз., 93 к. (I квартал).
В сборник задач включены планово-экономические
расчеты по концентрации, специализации и комбинированию
производства, размещению промышленности. Приведены
задачи по основным фондам и оборотным средствам, а
также по организации и планированию производства.
Книга предназначена в качестве учебника для
студентов вузов.
Сергеев Г. Б., Б а тюк В. А. Криохимия. М.,
«Химия» (№ 7), 20 л., 5000 экз., 2 р. 16 к. (III квартал).
Обобщен большой фактический материал по химическим
реакциям при низких температурах, в том числе по
явлениям увеличения скорости реакции при понижении
температуры, по возможности осуществления быстрых
реакций в жидкой и твердой фазах. Изложены современные
представления о криохимических реакциях и методах их
стимулирования. Рассмотрены методы исследования в
криохимии и некоторые аспекты применения низких
температур в различных отраслях науки и техники.
Книга рассчитана на научных работников — химиков
и специалистов в области биохимии, медицины,
технологии пищевых продуктов, интересующихся воздействием
охлаждения на исследуемые объекты.
Химический состав пищевых продуктов. Справочные
таблицы по содержанию основных пищевых веществ и
энергетической ценности. Под ред. акад. А. А.
Покровского. М. «Пищевая промышленность» (№ 22),
17 л., 50000 экз., 1 р. 10 к. (III квартал).
В сборник включены таблицы химического состава и
энергетической ценности около 1500 пищевых продуктов.
Приведены следующие показатели продуктов: влажность,
содержание белка, жира, усвояемых углеводов, клетчатки,
) органических кислот, золы, минеральных веществ,
витаминов, энергетическая ценность. Даны сведения о величине
съедобной части продуктов и коэффициенты усвояемости
их основных компонентов.
Книга предназначена для широкого круга читателей —
работников пищевых отраслей промышленности,
здравоохранения и сельского хозяйства, научных работников,
преподавателей и студентов.
Родин Е. М. Справочник по холодильной обработке
рыбы. М., «Пищевая промышленность» (№ 83), 15 л.,
10000 экз., 75 к. (III квартал).
Приведена общая характеристика рыбы как
промышленного сырья. Изложены способы охлаждения,
подмораживания, замораживания рыбы, рыбопродуктов, нормы
отходов, потерь и выхода готовой продукции. Освещены
вопросы приема, отгрузки, перевозки и хранения
охлажденной и мороженой рыбы. Описано оборудование для
холодильной обработки рыбы. Изложены вопросы
техники безопасности, промышленной санитарии на
холодильниках и рефрижераторных судах.
Книга может быть использована рабочими матросами
и мастерами, занимающимися холодильной обработкой
рыбы на судах и береговых предприятиях рыбной
промышленности.
Оленев Ю. А., Зубова Н. Д. Производство
мороженого. М., «Пищевая промышленность» (№ 54),
15 л., 10 000 экз., 45 к. (II квартал).
Даны сведения о сырье, применяемом для производства
мороженого, технология производства, оборудование для
приготовления смесей и выработки из них мороженого.
Описаны процессы фризерования, закаливания, хранения
и транспортировки мороженого, выпечки различных видов
вафель для мороженого. Изложены основные санитарные
требования и основные правила техники безопасности при
производстве мороженого.
Книга предназначена в качестве учебного пособия для
подготовки квалифицированных рабочих в
профтехучилищах и на производстве.
Чумак И. Г., Гольберг О. Д., Чур -
к и н А. А. Поточное охлаждение и замораживание
фруктов и овощей контактным способом. М., «Пищевая
промышленность» (№ 70), 3 л., 10 000 экз., 16 к. (II квартал).
Приведены результаты экспериментальных
исследований по замораживанию различных фруктов и овощей в
рассоле. Описан новый скороморозильный аппарат и
поточная линия. Даны технико-экономические показатели
замораживания фруктов и овощей в рассоле.
Книга рассчитана на специалистов холодильной и
консервной промышленности.
Бобков В. А. Производство и применение льда.
М., «Пищевая промышленность» (№ 60), 20 л., 15 000 экз.,
1 р. 15 к. (III квартал).
Изложены физические законы льдотехники,
структура, физические и механические свойства льда; расчетные
уравнения тепловых процессов при замораживании воды
и таянии льда; фазовые диаграммы и таблицы теплофизиче-
ских свойств льдосоляных смесей и замороженных рассолов.
Рассмотрены вопросы заготовки и использования
естественного льда. Приведено оборудование для производства
искусственного льда, дана планировка льдозаводов.
Описаны методы использования льда в различных отраслях
народного хозяйства.
Книга предназначена для специалистов холодильной
промышленности, работников пищевой, мясной и
молочной промышленности, рыбного хозяйства и Центросоюза.
* *
*
Заказы на книги необходимо направлять в местные
книжные магазины и областные отделения «Книга —
почтой».
Для облегчения заказа в описании каждой книги после
названия издательства указан номер, под которым данная
книга значится в плане издательства на 1977 г.
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и редакция журнала
«Холодильная техника» не выполняют заказов на
научно-техническую литературу.
¦

ХРОНИКА
Очередное заседание секции
Научного совета ГКНТ в Калининграде
С 11 по 14 мая 1976 г. в г.
Калининграде состоялось заседание секции
«Разработка методов сублимационного
и криогенного консервирования
пищевых продуктов и биологических
материалов» Научного совета по проблеме
«Производство и применение
искусственного холода в отраслях пищевой
промышленности, торговле, сельском
хозяйстве и на транспорте»
Государственного комитета Совета Министров
СССР по науке и технике.
Заседание открыл председатель
секции проф. Э. И. Каухчешвили.
Ректор Калининградского технического
института рыбной промышленности и
хозяйства доц. Л. В. Эйтвид
приветствовал членов секции от имени
научной общественности Калининграда.
Основное внимание в работе секции
было уделено ходу выполнения
заданий координационного плана.
Отмечено, что из-за задержки изготовления
нагревательных плит для
сублимационной установки Детчинского
экспериментального завода овощных
концентратов может сорваться ввод в
действие самого крупного в стране
сублимационного производства.
На заседании секции был заслушан
подробный доклад В. И. Карпова
о работе в области сублимационной
сушки рыбо- и морепродуктов,
выполняемых Калининградским
техническим институтом рыбной
промышленности и хозяйства и Техрыбпромом
Минрыбхоза СССР. Проф. А. М.
Бражников доложил членам секции о
создании при ГКНТ Временной научно-
технической комиссии для подготовки
конкретных предложений в области
получения низких температур на
основе использования энергии природного
газа и ее работы.
На секции обсуждались также
вопросы, связанные с выбором
рациональных способов энергоподвода при
сублимационной сушке пищевых
продуктов. В настоящее время в стране
эксплуатируются промышленные
сублимационные установки как с
различными электрическими видами подвода
энергии, так и с подводом энергии
с помощью жидких теплоносителей.
Для технико-экономического
обоснования выбора систем энергоподвода
секция рекомендует завершить работу
по сопоставлению всех систем на основе
единой апробированной методики.
Отмечалось, что вопросы рационального,
научно обоснованного выбора
ассортимента продуктов, подлежащих
сублимационному консервированию, пока
не решены.
Канд. техн. наук Н. Д. Сидорова
доложила об успешном применении
криогенного консервирования эндо-
кринно-ферментного сырья, в
результате чего повышается выход
медицинских препаратов (до 30%), многие
из которых крайне дефицитны
(инсулин, АТФ).
Были рассмотрены результаты
исследований в области математического
описания процессов сублимационной
сушки (доц. А. 3. Волынец) и
количественных методов оценки обратимости
при различных способах холодильного
консервирования (проф. А. М.
Бражников). В обсуждении приняли
участие проф. А. А. Гухман, доктор техн.
наук В. Г. Федоров, доц. Е. И.
Рыжова, канд. техн. наук Л. А. Бан-
тыш, канд. биолог, наук Ю. А. Иткин.
Секцией принято постановление по
рассматриваемому вопросу с
соответствующими рекомендациями.
I Наталья Владимировна Лихарева |
7 октября 1976 г. после продолжительной болезни
скончалась Наталья Владимировна Лихарева, один из
старейших специалистов в области холодильной техники,
много труда отдавший развитию холодильного
машиностроения и подготовке инженерных кадров
холодильщиков.
После окончания МВТУ им. Н. Э. Баумана в 1930 г
Наталья Владимировна работала на московском заводе
«Компрессор», принимая активное участие в
проектировании первых отечественных холодильных
компрессоров. Вторым крупным вкладом ее в отечественную
холодильную технику были научные исследования во
ВНИХИ A936—1939 гг.) по абсорбционным домашним
холодильникам, закончившиеся организацией их
серийного производства на заводе «Газоаппарат». На этом
заводе Наталья Владимировна проработала
несколько лет.
С переходом в институт народного хозяйства
им. Г. В. Плеханова на кафедру торгового холодильного
оборудования Н. В. Лихарева целиком посвятила себя
преподавательской деятельности, подготовив многих
специалистов, работающих сейчас в холодильной
промышленности.
Блестящие способности и большая эрудиция сделали
Н. В. Лихареву одним из виднейших
специалистов-холодильщиков. Прекрасные человеческие качества
снискали ей любовь и уважение всех, кто хорошо ее знал.
Светлая память о Наталье Владимировне Лихаревой
надолго сохранится в сердцах ее друзей и учеников.
52

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
УДК 621.565.945D39.1)
Основные направления
конструирования
воздухоохладителей
в Венгерской
Народной Республике
В. Н. ЛОМАКИН, К. И. ПЕНСКАЯ, М. Н. РОМАНОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
ВНР — страна с наиболее развитым (среди
социалистических стран) производством воздухоохладителей.
Специализация в этой отрасли дала возможность венгерским
машиностроительным заводам создать достаточную
экспериментальную и конструкторскую базу и выпускать
воздухоохладители с учетом научно обоснованных
рекомендаций.
Выбору основных элементов воздухоохладителя
предшествуют исследования. Так, диаметр труб батареи
воздухоохладителя устанавливают после выявления
зависимости коэффициента теплоотдачи трубы от ее диаметра.
На рис. 1 показана зависимость коэффициента
теплоотдачи от диаметра трубы применительно к аммиаку со
значительным и небольшим содержанием масла. Этот график
20 25 30 35 40 45 50
Диаметр трибы, мм
Рис. 1. Зависимость коэффициента теплоотдачи трубы от
ее диаметра:
/ — хладагент с маслом; 2 — хладагент без масла.
относится к полному заполнению сечения трубы
хладагентом при кратности циркуляции 5—10.
Опыты позволили сделать вывод о целесообразности
применения труб меньшего диаметра — до 20 мм
(максимум 25 мм). При больших диаметрах наличие масла
усиливает поверхностное натяжение и затрудняет увлажнение
поверхности трубы.
У воздухоохладителей, поставляемых в Советский Союз
диошдьерским машиностроительным заводом «Дигеп»,
диаметр труб 25X2,5 мм, фирмой «Тата» — 20X2,0 мм,
фирмой «Вертес»—16X2,0 мм.
Форма ребра для батарей выбрана с учетом
аэродинамических и теплотехнических характеристик оребренной
поверхности.
Сравнение производительности труда одного рабочего
(в квадратных метрах оребренной поверхности за час) при
изготовлении труб с дискообразными стальными ребрами,
со спиральным оребрением и стальными прямоугольными
пластинчатыми ребрами показало следующее.
Производительность при дискообразном оребрении тем
выше, чем больше диаметр дисков и меньше диаметр трубы.
Однако соотношение диаметра трубы и диска определяется
теплопроводностью. Уменьшение шага ребер
ограничивается аэродинамическим сопротивлением.
Производительность труда при этом оребрении 3,5 м2/ч.
Для стальных труб со спиральным оребрением, так же
как и с дисковым, размеры ребер ограничены
теплопроводностью. Производительность изготовления поверхности
со спиральным оребрением около 5 м2/ч.
Получение оребренной поверхности из прямоугольных
пластинчатых ребер оказалось наиболее
производительным. Причем в этом случае производительность зависит от
числа труб, приходящихся на одно ребро (рис. 2). Это число
ограничивается мощностью прессов для штамповки ребер
и компоновкой теплопередающей поверхности.
При использовании специальной оснастки такой тип
оребрения позволяет достигнуть высокой
производительности, на что указывает заштрихованная область на рис.2.
Как видно, наиболее выгодно пластинчатое оребрение.
Практическое отражение эти работы получили в
выборе фирмой «Тата» пластинчатого ребра размером 160Х
щ
Ши
ш
ш
<**<1//
8
ш,
ж
м
Ш
4 6 8 /О /2 14
Число mpL/5 6 одном ребре
16
Рис. 2. Зависимость производительности труда от числа
труб, приходящихся на одно ребро.
53

X 80X0,5 мм, фирмой «Вертес» — размером 120Х60Х
Х0,5 мм, заводом «Дигеп» — размером 460X 140X0,4 мм.
Выбор шага ребер зависит от условий эксплуатации
воздухоохладителей. Применяемые воздухоохладители
можно подразделить на две группы: для морозильных
камер (температура порядка —25°С) и для фруктовых
холодильников.
При работе воздухоохладителей в этих условиях (при
температуре кипения хладагента или температуре хладо-
носителя ниже 0°С) на их поверхности образуется иней,
что приводит к снижению холодопроизводительности.
Конструктивно это сказывается на шаге ребер
охлаждающей батареи. Считается, что во время эксплуатации
холодопроизводительность в результате образования инея
не должна снижаться более чем на 20%.
На рис. 3 дана зависимость интервала между
оттаиваниями батареи воздухоохладителя от шага ребер при
различных условиях работы воздухоохладителя. Исходя
из этих условий, иней с поверхности воздухоохладителя
оттаивают довольно часто: минимум 2 раза в сутки при
0=5° и 4 раза при 0=10°. В этом случае может
применяться шаг ребер 5—8 мм.
На рис. 3 приведены также кривые, отражающие
полное забивание инеем пространства между ребрами первых
рядов труб в зависимости от длительности непрерывной
работы воздухоохладителя без оттаивания при
температуре воздуха tB=0 и —25°С. Как видно, при использовании
воздухоохладителей с шагом ребер 15—20 мм иней можно
оттаивать один раз в сутки при низких температурах
воздуха в камере и 2 раза в сутки при температуре
воздуха в камере 0°С.
При этом работа воздухоохладителей будет менее
эффективна, так как снижение холодопроизводительности до
момента оттаивания превышает 20% • Однако иногда такой
режим работы воздухоохладителей допускается.
Особенно это относится к условиям, где иней оттаивают вручную,
а также к условиям замораживания с определенным
циклом, например в условиях замораживания мяса.
Приведенные данные относятся к относительной влаж-
1
^
«g
охд
% 15
fc
п^ Ш
*
л
8
45
•с
^
5
1
§¦0
S5
45
/
/
/
/
/
/
.--J
1 /
Г *"
'to
0°
! 4
I
/
7
/
/
//
У
s
"^-^
i
/
1
1
1
/
У
/
У
У
У
У
1
/
/
//
/
/
/
/
/
/
В 12 18 &
Интербалы между оттаибаниями, ч
Рис. 3. Зависимость интервала между оттаиваниями
батареи воздухоохладителя от шага ребер при различных
условиях работы воздухоохладителя:
/ — граничные кривые, относящиеся к снижению
холодопроизводительности батарей до 80%; // — граничные кривые при
полном заполнении межреберного пространства снегом; tv
пература воздуха
и хладагента.
Шар
ребер,
мм
7
10
14
Фирма «Тата»
Число
элементов
1
2
3
4
5
6
7
1 8
! 9
10
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10

Поверхность, м2
24
48
72
96
120
144
168
192
216
240
17
34
51
68
85
102
119
136
153
170
12,5
25
37,5
50
62,5
75
87,5
100
112,5
125
Фирма «Вертес»
Шаг
ребер, мм
6
10
12
Число
элементов
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1
2
3
4
5
6
7 !
8
9
10

Поверхность, м2
22
44
66
88
ПО
132
154
176
198
220
14
28
42
56
70
84
98
112
126
140
11
22
33
44
55
66
77
88
99
ПО
камере; 6 — перепад температур воздуха
ности воздуха в камерах хранения фруктов при
температуре 0°С и морозильных камерах при —25°С.
Градация по поверхности воздухоохладителей с одним
шагом в ВНР очень большая. Так, фирма «Тата»
выпускает до десяти вариантов поверхностей с шагом 7; 10 и 14 мм
(см. таблицу). Завод «Дигеп» использует теплообменные
элементы с шагом ребер 17,5; 11,3; 8 и 6 мм.
Поверхности набирают с учетом возможной
унификации основных элементов и узлов, а также использования
одной технологии производства и оснастки.
Как видно из таблицы, в качестве единицы поверхности
принимается на каждый шаг оребрения свой элемент, из
которого набираются батареи. Так, фирмой «Тата» для
шага 7 мм принимается элемент поверхностью 24 м2, 10 мм —
17 м2, 14 мм — 12,5 м2; фирмой «Вертес» для шага 6 мм —
22 м2, 10 мм — 14 м2, 12 мм — 11 м2 . Из этих элементов
компонуют воздухоохладители различных типов и
поверхностей.
В воздухоохладителях применяют многолопастные
вентиляторы с высокими к. п. д., благодаря чему у
воздухоохладителей сравнительно низкие потребляемые мощности.
Преимущественно используются вентиляторы одного
типа и номера, меняются только угол разворота лопаток
и число вентиляторов.
Сравнительные теплотехнические показатели
воздухоохладителей фирм «Тата» и «Вертес», отнесенные к
поверхности без инея, даны на рис. 4 и 5. Как видно, несколько
меньшее сопротивление при одних и тех же скоростях у
воздухоохладителей фирмы «Вертес» (см. рис. 4). Коэф.
54

2,5
^§ I
I § *:
i I i°A
w
^ О
.л У
Jp
*
0,5 1 E 2 2,5 J 3y5
Скорость Зоздуха 6 батарее, м/с
Рис. 4. Зависимость сопротивления оребренной
поверхности воздухоохладителя от скорости воздуха в батарее
фирм «Вертес» и «Тата».
фициент теплопередачи также лучше у батарей фирмы
«Вертес» (см. рис. 5).
Это объясняется различным соотношением высоты ребра,
шага ребер к диаметру труб в тех и других
воздухоохладителях. Воздухоохладители фирмы «Вертес» с меньшим
шагом ребер предназначены в основном для условий
малого инееобразования, а воздухоохладители фирмы
«Тата» — для условий со значительным инееобразованием.
- Включение воздухоохладителей в холодильную схему
описано в предыдущей статье авторов*.
* Ломакин В. Н., Пенская К. И.,
Романов М. Н. Воздухоохладители производства
Венгерской Н ародной Республики. — «Холодильная техника»,
1976, № 10, с. 53—55.
I
I
18
16
ft
12
10
/
/
^ 0
л
1 1,5 2 2t5 J
Спорость Зоздуха 5 батарее, м/с
Рис. 5. Зависимость коэффициента теплопередачи от
скорости воздуха в батарее.
Анализ конструкций воздухоохладителей позволяет
сделать следующие выводы.
В ВНР в основном развиваются конструкции
воздухоохладителей подвесного и пристенного типов.
Наблюдается тенденция к снижению металлоемкости путем
увеличения коэффициента оребрения батарей
воздухоохладителя. Максимальный шаг ребер в воздухоохладителях ВНР—
17,5 мм. Уменьшение шага ребер приводит к сокращению
продолжительности и большей частоте оттаивания, что
достигается использованием комбинированной системы
оттаивания, например водяной и электрической.
В ВНР выпускаются воздухоохладители широкой
номенклатуры и градации по поверхности охлаждения и
типам. Это позволяет эффективно использовать их в
различных условиях эксплуатации.
Новые изобретения
A1) 518572 B1) 2056820/24-6 B2) 02.09.74 2E1) F 04
В 49/00 E3) 621.522 G?) И. М. КАЛНИНЬ, Е. С.
ПИТОНОВ, А. Д. УСЫСКИН, Д. Л. СЛАВУЦКИЙ
E4) СИСТЕМА РЕГУЛИРОВАНИЯ
КОМПРЕССИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, оборудованной
приводным электродвигателем, содержащая механизм
изменения производительности, соединенный с
регулирующим прибором, отличающаяся тем, что, с целью
предотвращения перегрузки электродвигателя при увеличении
тепловой нагрузки, между механизмом и регулирующим
прибором включен сумматор, второй вход которого при
помощи регулятора и датчика мощности соединен с
электродвигателем.
A1) 517763 B1) 2118676/24-6 B2) 31.03.75 2E1) F 25
В 43/02; F 25 В 1/00 E3) 621.57.047.041-892 G2) Л. Л.
ГЕНИИ, В. В. ВАСЮТОВИЧ, Б. Н. КОГАН, В. Б. ГАЛЕ-
ЖА
E4) СПОСОБ ВОЗВРАТА МАСЛА В КОМПРЕССОР
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ путем выпаривания
части циркулирующей масло-фреоновой смеси в
теплообменнике, отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности и надежности при работе установки с
несколькими компрессорами, подачу смеси в
теплообменник осуществляют по сигналу уровня масла в
маслосборнике, размещенном на выходе масла из теплообменника.
A1) 519579 B1) 2119910/28-13 B2) 01.04.75 2 E1) F
25 В 39/02; F 25 D 13/06 E3) 621.565.2 G2) В. М. АЗАР-
СКОВ, Г. Н. ДАНИЛОВА, Н. В. ФОМИН, Б. Б. ЗЕМ-
СКОВ, А. В. ВОСКОБОЙ, А. А. МАЛЫШЕВ, Ю. Д.
ФИЛИН
G1) Научно-исследовательский и конструкторский
институт механизации рыбной промышленности и
Ленинградский технологический институт
E4) 1. СЕКЦИЯ ПЛИТОЧНОГО МОРОЗИЛЬНОГО
АППАРАТА, содержащая плиту со сквозными каналами для
прохождения хладагента, отличающаяся тем, что, с целью
интенсификации теплоотдачи к кипящему хладагенту, в
сквозных каналах на всю длину плиты установлены
стержни с образованием по контуру каналов равномерного
щелевого зазора, равного
. / п \ —0,46
0 \ P*V )
где И0 — отрывной диаметр пузыря при давлении Р* =
0,ЗРкр.
Ркр — критическое давление хладагента,
Р—давление, соответствующее заданной
температуре кипения.
2. Секция по п. 1, отличающаяся тем, что стержни
закреплены в сквозных каналах плиты посредством
центрирующих штифтов, расположенных в шахматном порядке
с шагом, равным 3—5 периметрам сквозного канала.
55

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 628.84
Комфортное
кондиционирование воздуха
в промышленных зданиях
Доктор техн. наук, проф. Е. Е. КАРПИС
ГипроНИИ АН СССР
Комфортное кондиционирование воздуха на промышленных
предприятиях западно-европейских стран, США и Японии
устраивают в тех случаях, когда затраты на системы
кондиционирования воздуха (СКВ) достаточно быстро
окупаются (за 3—5 лет) путем увеличения производительности
труда. Необходимый рост производительности труда по
японским данным [1] приведен в табл. 1.
На современных предприятиях с часто меняющейся
«гибкой» технологией оправдали себя в техническом и
экономическом отношениях децентрализованные однока-
нальные СКВ с кровельными кондиционерами низкого
давления, которые не приходится существенно
переделывать после перепланировок цехов и участков, перестановок
и замены технологического оборудования.
Кондиционированный воздух по коротким каналам подают в верхнюю
зону помещений настилающимися на потолок струями,
рабочие места омываются эжектируемыми потоками,
рециркуляционный воздух извлекается через отверстия в
покрытии, сообщающиеся непосредственно с
кондиционерами; таким образом, кондиционируется весь объем
помещения. Вертикальный профиль температур в цехе
достаточно равномерен. Для уменьшения воздухопроизво-
дительности кондиционеров принимают большие разности
температур между воздухом в рабочей зоне и приточным
А^Р= ^р.з—^пр или между рециркуляционным и приточным
воздухом А^р = /р — ^пр. Низкие темпер ату pbiAnpjrro4-
ного воздуха вызывают необходимость поддержания'Ъони-
женных температур кипения в испарителях холодильных
машин. Стоимость децентрализованных СКВ на 20—30%
меньше, чем стоимость центральных систем.
Таблица 1
Удельная
заработная плата
рабочих, на 1 м2
пола здания,
долларов/(м2 • год)
88
70
53
35
Относительное повышение
производительности труда, %, необходимое для
окупаемости СКВ при числе часов их
работы в сутки
10
3,5
4,3
5,7
8,8
20
2
2,3
3,2
5
Энергетический кризис, который охватил
капиталистические страны, и связанное с ним повышение цен на
топливо вынудили искать принципиально иное решение воз-
духораспределения и систем в целях сокращения затрат
холода, тепла и электроэнергии, однако без ухудшения
комфортных условий труда. Рядом специалистов
предлагается кондиционировать не весь объем цеха, а только
рабочие места или, при их нестабильности, рабочую зону на
высоту 2—2,15 м от пола [1—3]. При таком локальном
(точечном) кондиционировании приточный воздух с
температурой, которая не вызывает простудных заболеваний,
подводят ближе к работающим; рециркуляционный воздух
по возможности удаляют из нижней части помещений.
Расчетная разность температур значительно меньше, чем
при общеобъемном кондиционировании. Однако,
поскольку в расчетах учитывают только тепло, выделяющееся
непосредственно в зоне нахождения людей, то количество
приточного воздуха чаще не возрастает, а даже
уменьшается.
Под потолком цеха естественные конвективные токи
создают так называемую «тепловую подушку». Повышение
температуры воздуха по вертикали Дин (США) [2]
ориентировочно оценил величинами, приведенными в табл. 2.
Характеристика
помещения,
тепловыделения и покрытия
Высокое помещение,
малые
тепловыделения,
теплоизолированное покрытие
Низкое помещение,
значительные
тепловыделения,
неизолированное покрытие
]
0
0
0
Таб
лица 2
Превышение температуры, °С,
на высоте над полом, м
0,75
2,75
7
1,5
4,45
7,8
3
7
10
4,5
8,35
12,5
6
9,5
~—~
7,6
10
"
В горячих цехах металлургических предприятий
градиенты температур намного больше, чем указанные в
табл. 2. Температура воздуха под покрытием ^0кР
Достигает 60—95°С [4].
Все виды СКВ в промышленных зданиях, как правило,
работают совместно с системами вытяжной вентиляции,
удаляющими из-под укрытий значительную часть
избыточного тепла, влаги, газов и пыли, выделяемых
технологическим оборудованием. При точечном
кондиционировании вытяжку компенсируют притоком некондиционируе-
мого воздуха непосредственно к укрытиям от
самостоятельных приточных систем (рис. 1). В Японии укрытия
отделяют от рабочих мест ниспадающими воздушными
завесами (рис. 1, а) [1]; в США между
кондиционируемыми и некондиционируемыми объемами цехов
предусматривают буферные зоны [3] шириной В, равной высоте Н (м)
56

видов энергии посредством применения адиабатического
охлаждения, количественного регулирования
кондиционеров и холодильных машин, а также в удобстве
утилизации холода и тепла удаляемого воздуха с помощью
регенеративных и рекуперативных воздуховоздушных
теплообменников (при децентрализованных СКВ утилизацию
осуществить конструктивно гораздо трудней).
Недавно в ФРГ и других странах выявилось
недовольство рабочих угнетающей «монотонностью» комфортного
микроклимата в помещениях [5]. Поэтому, наряду с
обеспечением индивидуального регулирования температуры,
направления и скорости приточного воздуха, подобно
применяемому в пассажирских самолетах, некоторые
специалисты рекомендуют подавать приточный воздух в
слегка пульсирующем режиме.
Если на рабочих местах воздействует радиационное
тепло, то устраивают воздушные души. В Японии в этих
случаях обеспечивают температуру и скорость воздуха на
рабочих местах, указанные в табл. 3 [1].
В США температуру и количество приточного воздуха,
подаваемого на 1 м2 рабочей площади, при отсутствии
тепловой радиации определяют по номограммам, подобным
приведенной на рис. 2 [4]. Эта номограмма построена при
условии, что температура воздуха на уровне груди
рабочего равна 24°С, а скорость воздуха — 0,5 м/с.
Начальные температуру /0 и скорость воздуха в струе
wQ, при заданных температуре ^>кр> температуре tx и
скорости wx на оси на расстоянии х, определяют из
формулы для слабонеизотермических струй:
^окр — {х fmcwo ,9ч
'«¦»-'•- -ц**-!-)" ()
где /ж — живое сечение воздухораспределителя, м2.
0 — угол расширения струи, с.
Значения ^окр принимают с учетом данных табл. 2,
с=0,629.
При локальном кондиционировании выбор
температуры приточного воздуха зависит также от климатических
условий местности, где расположено здание, и
продолжительности работы холодильной машины. В умеренном
климате выгодно принимать высокую температуру притока,
тем самым удлиняется период использования свободного
охлаждения помещений наружным воздухом и
сокращается период механического охлаждения. В жарком климате,
учитывая, что при малом рабочем перепаде температур
возрастают затраты мощности на перемещение воздуха,
наоборот, может быть выгодной подача приточного воздуха
с низкой температурой. Поэтому температуру притока
рекомендуют оптимизировать на основании результатов
Таблица 3
Время года
Холодный
период
Теплый
период
Степень
тяжести работы
Легкая
Средняя
Тяжелая
Легкая
Средняя
Тяжелая
Температура, °С, и скорость воздуха, м/с, на рабочих местах при интенсивности
тепловой радиации, Вт/м2 [ккал/(ч-м2)]
<350 C00)
*х
23—25
20—23
15—18
25—30
22—25
18—22
wx
1—2
2—3
2—3
1,6—2,5
2—3
2—4
700 F00)
*х
23—25
20—23
12—15
25—30
22—25
18—22
wx
2—3
3—4
2,5—4
2—4
3—4
3-5
1400 A200)
*х
18—20
15—20
10—15
20—25
18—25
15—20
wx
2—3
2,5—4
3—5
2—4
3—5
4—6
1750^-2100 A500—1800)
(кратковременно)
*х
18—20
15—20
8—12
20—25
18—22
15—18
wx
3—4
4—5
3-5
3-5
4—5
5-6
57
О—И~
Рис. 1. Комбинированная точечная подача
кондиционированного и некондиционированного воздуха при
компенсации вытяжки:
а — при устройстве воздушной завесы; б ~ при наличии
буферной зоны; / — вытяжной воздуховод; 2 — укрытие; 3 —
воздуховод для подачи некондиционированного воздуха; 4 —
воздуховод для подачи кондиционированного воздуха; 5 —
воздушная завеса; 6 — источник тепло-, газо- или пылевыделения;
7 — общеобменная вытяжка.
расположения над полом плоскости выпуска приточного
воздуха [2]:
# = ? = 0,915+7,3 ю0. 0)
где w0 — скорость выхода воздуха, м/с.
Теплоизбытки в буферных зонах принимают во
внимание при расчете необходимых количеств воздуха, однако
в эти зоны воздух не подают [3] и создают в них
разрежение.
Сравнение общеобъемного и локального
кондиционирования в одном и том же здании при равных
количествах вводимого наружного воздуха и одинаковых
параметрах на рабочих местах показало, что при локальном
кондиционировании температуру притока можно поднять с
12,8 до 16,6°С, воздухообмены сократить на 44,5%,
расход холода и капитальные затраты уменьшить на 36%,
эксплуатационные затраты сократить на 41% [3].
Поскольку локальное кондиционирование
многочисленных рабочих мест сопряжено с прокладкой разветвленных
и протяженных приточных и рециркуляционных
воздуховодов, высказываются предложения о возврате к
применению центральных СКВ, важные достоинства которых
состоят якобы в лучшем реагировании на изменения
суточных и сезонных холодильных тепловых нагрузок на
различных участках цехов, в возможности экономии всех

10 12 14 16 18 20 22 24
Температура приточного боздуха, °С
Рис. 2. Номограмма для определения температуры и
количества приточного кондиционированного воздуха,
обеспечивающих комфортные условия на рабочих местах
при локальном охлаждении (I) и при охлаждении всего
объема цеха (II).
сравнительных технико-экономических расчетов с помощью
современных средств вычислительной техники [3]. В
условиях США использование свободного охлаждения
позволяет экономить 15—25% энергии, а повышение
температуры кипения на 3—4°С дополнительно 10% [3].
Целесообразность применения рециркуляции
внутреннего воздуха и ее оптимальную величину устанавливают
Новые изобретения
A1) 520988 B1) 1956152/23-26 B2) 24.08.73 2E1) В 01
D 7/00 E3) 66.065.52.05 G2) А. М. ВЯЛЬЦЕВ,
М. И. ОЛЕЙНИК G1)
E4) СУБЛИМАЦИОННЫЙ АППАРАТ, включающий
испаритель, конденсатор, выполненный в виде усеченного
конуса, и приемник готоюго продукта, отличающийся тем,
что, с целью улучшения условий ведения процесса,
конденсатор присоединен к испарителю меньшим основанием
и стенки конденсатора Еыполнены с углом раскрытия
5—10°.
A1) 519577 B1) 2071050/24-6 B2) 31.10.74 2 E1) 25 В
31/00; F 04 В 39/02 E3) 621.57.041 G2) Л. И. ЛИВШИЦ,
М. М. МЕЙЛИХОВ, А. С. РОВИНСКИЙ, В. А. ЗАЯДЬ-
КО, Л. М. РАЦУЦКИЙ, Л. В. ГЛАБАЙ
E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ КОМПРЕССОР, содержащий
корпус с инерционным сепаратором, подключенным к масло-
отводящему каналу, и расположенный внутри корпуса
масляный насос, установленный на валу, имеющем масло-
подающие каналы, отличающийся тем, что, с целью улуч-
технико-экономическими расчетами, ибо, с одной стороны,
рециркуляция позволяет экономить холод и тепло, а с
другой стороны — вызывает повышенные капитальные
затраты на кондиционеры и увеличение эксплуатационных
затрат на перемещение воздуха.
Окончательный выбор между децентрализованными и
централизованными СКВ не сделан, и, по-видимому,
может быть сделан только в каждом конкретном случае с
учетом всех технических, экономических и
эксплуатационных достоинств и недостатков обеих систем.
При проектировании СКВ принимают архитектурные,
конструктивные, технологические и вентиляционные меры
к уменьшению теплоизбытков, возникающих под влиянием
внешних и внутренних факторов: подбирают экономически
оправданную теплоизоляцию наружных ограждений,
технологического оборудования и трубопроводов; уменьшают
неорганизованное поступление необработанного воздуха
через двери и ворота путем устройства тамбуров, шлюзов,
воздушных завес и создания избыточного давления в
результате преобладания притока над вытяжкой; заливают
или орошают покрытия водой; используют только
электрические внутрицеховые транспортные средства; при
точечном кондиционировании приточный воздух стараются
подавать и рециркуляционный воздух отводить вдали от
источников тепловыделений; используют инструмент со
встроенными местными отсосами.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Daikin Kogyo Co., Ltd. Spot air conditioning.
Tokyo, 1974.
2. Dean A. A newi approach to factory air
conditioning. — "Heating, Piping & Air Conditioning", 1974,
vol. 48, № 6, pp. 45—49.
3. Reese J. А., В е с e 1 a e r e M W., Gupta A. K.
Factory air conditioning. New approach. — "ASHRAE
J.", 1976, № 4, pp. 31—34.
4. D a i k i n К о g у о Co., ltd Air conditioning system
for the crane cab. Tokyo, 1974.
5. Абель Ф. Минусы искусственного климата. — «За
рубежом», 1974, № 38 G43), с. 21.
шения смазки и повышения надежности маслоотводящий
канал соединен с всасывающей линией масляного насоса.
A1) 519578 B1) 2044856/24-6 B2) 19.07.74 2 E1) F 25 В
31/02; F 04 В 39/16 E3) 621.51 G2) В. Ф. АГАПОВ,
Л. Н. БАБАСЯНЦ, Ф. М. КОНДРАТЬЕВ, Ю. А.
МАКАРОВ, Ю. П. РУССКОВ, В. Е. ХАЛАНСКИЙ
E4) 1. ФРЕОНОВЫЙ КОМПРЕССОР с вертикальным
валом, содержащий корпус, заключенный в герметичный
кожух с масляной ванной в нижней части, в которой
установлен маслонасос с фильтром на входе, закрепленным
на корпусе, отличающийся тем, что, с целью повышения
надежности и увеличения ресурса, фильтр размещен по
всему поперечному сечению ванны и по периметру
герметично соединен с кожухом.
2. Компрессор по п. 1, отличающийся тем, что вазоне
контакта фильтра с кожухом установлен кольцевой
конический бурт.
3. Компрессор по п. 1, отличающийся тем, что по оси
кожуха под фильтром расположен вогнутый экран,
обращенный выпуклостью к фильтру.
58

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.565.945D39.1)
Двухступенчатая
холодильная машина
МКТДЗО-2-5
и
компрессорно-конденсатор-
ный двухступенчатый агрегат
АКДЗО-2-5
Л. Н. ЕВДОКИМОВА, Л. Л. ГЕНИИ
ВНИИхолодмаш
А. X. БРУНГ В. Д. ВАЙНШТЕЙН, Н. Н. МЕРКИШИНА
Московский завод «Компрессор»
Двухступенчатая холодильная машина МКТДЗО-2-5
предназначена для работы в составе стационарных
холодильных установок для охлаждения жидкого хл а доносителя,
компрессорно-конденсаторный агрегат АКДЗО-2-5 —
для работы в составе стационарных холодильных устано-
Qn
кВт тыс ккал/ч
140
120
100
80
60
40
20^
т7кЗт
110
-64 -60 -56 -52 -48 -44 -40 ~36t°C
Рис. 1. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
электрической (потребляемой) мощности NQ от температуры
теплоносителя на выходе из испарителя tS2 и от
температуры кипения t0 при различных температурах
охлаждающей воды twl.
вок с испарительными приборами для охлаждения жидких
и газообразных сред.
Техническая характеристика машины и агрегата
приведена в таблице.
На рис. 1 дана зависимость
холодопроизводительности и суммарной потребляемой машиной и агрегатом
мощности от температур теплоносителя и кипения при
различных температурах охлаждающей воды.
Показатели
Хладагент
Хладоноситель
Смазочное масло
Спецификационный
режим
температура, СС
хладоносителя на
выходе из испарителя
кипения
охлаждающей воды на
входе в конденсатор
расход
хладоносителя м3/ч
охлаждающей воды
холодопроизводительность,
кВт (ккал/ч)
суммарная потребляемая
электрическая мощность,
кВт
Диапазон температур, °С
хладоносителя на выходе
из испарителя
кипения
Максимальная температура
охлаждающей воды, °С
Высокая ступень
марка компрессора
электр о д в игате л ь:
тип
мощность, кВт
частота вращения
ра, с-1 (об/мин)
Низкая ступень
марка компрессора
электродвигатель
тип
мощность, кВт
частота вращения
МКТДЗО-2-5
АКДЗО-2-5

ротора, с-1 (об/мин)
рото-
Напряжение, В
Количество заряжаемого
агента, кг
Количество заряжаемого
масла, кг
Масса (без агента и масла), кг
Фреон-22
Фреон-30 |
ХС-40
—64
25
—70
40
30
21,4B7000)
40
От —64
до—34
От -
ДО -
35
П110-2-3
АОП2-82-4
55
24,5A470)
ВХ350-2-7
4АН180М2*
45
-70
-40
120
140
8200
50C000)
220/380
6120
* До освоения промышленностью поставляется
электродвигатель А02-82-2 мощностью 55 кВт.
59

^f^
UyWO
,
H
^
\
'
1150
mL
Ik
Svs
&Й
l Ф 3^<&Zf 1
Л/<?
ТЕ
^U
. i^
7TVi
-^wtJ
-ш
1
ИШ иипаригпеля
Uу 150
%м
л №
[ #tftf' N# 1
Ж| 4^ /ЛЯ?
«v
635
—
Рис. 2. Габаритные и присоединительные размеры
агрегата АКДЗО-2-5:
/ — щит ступени в. д.; 2 — компрессор ступени в. д.;^«? —
регенеративный теплообменник; 4 — теплообменник-испаритель;
5 — маслоотделитель ступени в. д.; 6 — щит ступени н. д.;
7 — компрессор ступени н. д.; 8 — водяной теплообменник;
9 — маслоотделитель ступени н.*д.; 10 — конденсатор; // —
маслоохладитель.
Вид А
Холодильная машина МКТДЗО-2-5 состоит из ком*
прессорно-конденсаторного агрегата АКДЗО-2-5 и
испарителя ИР55.
На рис. 2 приведены габаритные и присоединительные
размеры агрегата АКДЗО-2-5, а на рис. 3 показан
испаритель ИР55.
Компрессорно-конденсаторный агрегат АКДЗО-2-5
представляет собой единый блок, полностью собираемый на
заводе-изготовителе, в котором смонтированы
компрессоры винтовой и поршневой с электродвигателями,
конденсатор, испаритель, теплообменники, масляная система
и система автоматики. Отдельно поставляются станции
управления электродвигателями и блоки регулирования
холодопроизводительности компрессоров.
Рис. 3. Испаритель ИР55.
Компрессор ступени в. д. поршневой, непрямоточный, л
ступени н. д. — винтовой, маслозаполненный с плавным ^
регулированием холодопроизводительности.
Конденсатор кожухотрубный с медными оребренными
трубами и водяным охлаждением. Фреон-22
конденсируется в межтрубном пространстве.
Испаритель кожухотрубный с гладкими медными
трубами. Кипение фреона-22 в трубах.
Теплообменники кожухотрубные, горизонтальные с
медными оребренными трубами.
Масляная система состоит из вертикального
маслоотделителя в ступени в. д. с автоматическим возвратом
масла в картер компрессора. В ступени н. д. применяется
циркуляционная система смазки с горизонтальным
маслоотделителем и выносным масляным насосом.
Система автоматики обеспечивает работу машины и
агрегата в автоматическом и полуавтоматическом режимах,
защиту от аварийных состояний с расшифровывающей и
запоминающей сигнализацией.
60

Регулирование холодопроизводительности винтового
компрессора в пределах 20—100% осуществляется
изменением положения золотника. Перемещение золотника
автоматическое от электропривода. Предусмотрена
возможность ручного регулирования
холодопроизводительности.
Регулирование холодопроизводительности
поршневого компрессора позиционное в пределах 25—100%
осуществляется отключением отдельных цилиндров с помощью
электромагнитного отжима всасывающих клапанов.
В комплект поставки машины входят: компрессорно-
конденсаторный агрегат АКДЗО-2-5 (в комплекте),
испаритель.
В комплект поставки агрегата АКДЗО-2-5 входят:
агрегат, станции управления электродвигателями, блоки
регулирования, комплект фундаментного крепежа,
комплект ЗИП.
Хладагент и масло предприятием-изготовителем не
поставляются.
Изготовитель — московский завод холодильного
оборудования «Компрессор».
Освоение серийного производства машин и агрегатов
планируется на 1977 г.
Машина МКТДЗО-2-5 заменит выпускаемые в
настоящее время заводом «Компрессор» двухступенчатые
машины ФДС-20М и ФДС-10М.
УДК 621.57
Агрегат компрессорный
двухступенчатый АД90-3
В. П. РЫБКИНА
Московский завод «Компрессор»
В. С. ШУМОВ
ВНИИхолодмаш
Компрессорный двухступенчатый автоматизированный
агрегат АД90-3 предназначен для работы в составе
стационарных амми ачных низкотемпературных холодильных
машин и установок.
Агрегат включает смонтированные в едином блоке
ротационный пластинчатый компрессор РБ90 в качестве
ступени низкого давления (с. н. д.), поршневой
непрямоточный блок-картерный компрессор П110 в качестве ступени
высокого давления (с. в. д.), вертикальный
маслоотделитель циклонного типа с. н. д., вертикальный
маслоотделитель с. в. д. с автоматическим возвратом масла в картер
компрессора через поплавковое устройство, щиты
приборов с. н. д. и с. в. д., приборы управления и контроля
с. н. д. и с. в. д., приборы автоматической защиты
компрессоров с. н. д. и с. в. д., газовую, масляную и водяную
арматуру и трубопроводы, асинхронные электродвигатели
для" привода компрессоров с. н. д. и с. в. д. через муфты
с эластичными элементами.
Рис. 1. Двухступенчатый компрессорный' агрегат АД90-3:
/ — компрессор П110; 2 — компрессор РБ90; 3 —
маслоотделитель с. н. д.; 4 — маслоотделитель с. в. д.; 5 — щит приборов
с. н. д.; 6 — щит приборов с. в. д.; 7 — прибор управления и
контроля УК-74; 8 — вентиль для заправки масла компрессора
с. н. д.; 9 — вентиль для заправки масла компрессора с. в. д.;
II — вход охлаж-
/ — всасывание в компрессор РБ90, Dy125;
"); IV — нагнетание в про-
Dy15 (трубопровод У2
D 65; V— нагнетание компрессора П110,
дающей воды
межуточный сосуд
вход
10; VIII — выход охлаждающей воды,
D 10; размер рамы L = 1000 (сварная) и L = 870
(железобетонная).
Dy 65; VI — всасывание в компрессор П110, Dy 65; VII
охлаждающей воды, Dy
М
61

Вид А
Рис. 2. Промежуточный сосуд СПА-600:
/ — щит приборов; 2 — соединительная коробка; / — выход
газообразного аммиака, ?>у100; //— к всасывающему
трубопроводу с. в. д., ?>ЛГ25, р„25; /// — к всасывающему трубопроводу
вход жидкого аммиака, D 15, Ру25;
вход жидкого аммиака
Dy25, p 25
с. н. д., ?>у25, py25; IV
V — слив жидкого аммиака, D 20; VI
в змеевик, ?>у25; VII ~ выход жидкого аммиака из змеевика,
Dy25;
VIII
образного аммиака, D 100
вход жидкого аммиака, ?>у20
X — слив масла
IX — выход газо-
Dy20.
а0,кВт й0-1$ккал/ч
ZW
220
200
180
160
140
120
100
80
L 210 :
У МО
Г 170
Г /Л7
/Л7
I ДО
L 7/7
^
VL
tff =30°6
J5^
W^j
/
V
4
/
f
-*5
-4<7
-J.5"
"^ %,V
Рис. З. Зависимость холодопроизводительности Q0
агрегата АД90-3 от температур кипения t0 и конденсации /к
(штриховая линия — при работе с поджатым всасывающим
вентилем с. н. д.).
Ne>K6m\
SO
70
60
50
s
\&
\s^
л°С' ^
А'
S jp>
/3
/>
^1
-45
-W
-35 -JO t0J°C
Рис. 4. Зависимость суммарной эффективной мощности
Ne агрегата АД90-3 от температур кипения t0 и
конденсации ^к (штриховая линия — при работе с поджатым
всасывающим вентилем с. н. д.).
Промежуточный сосуд СПА-600 поставляется отдельно.
Система автоматизации агрегата обеспечивает
регулирование холодопроизводительности путем автоматических
пусков и остановок компрессоров, автоматическую защиту
компрессоров с. н. д. и с. в. д. по основным параметрам,
сигнализацию о состоянии агрегата и расшифровку
причины аварийной остановки, автоматическое поддержание
уровня жидкого аммиака в промежуточном сосуде.
62
10

Диапазон работы агрегата по температуре кипения
—25-^ 45°С при температуре конденсации до 40°С.
В диапазоне температур кипения —25ч—30°С и при
температуре конденсации выше 30°С работа агрегата
осуществляется с поджатым всасывающим вентилем с. н. д.,
а во всасывающем патрубке поддерживается давление,
соответствующее температуре насыщения —30°С.
Техническая характеристика агрегата
Холодопроизводительность Q0, при 110(95000)
*0=—40°С и /К=35°С, кВт (ккал/ч)
Суммарная эффективная мощность Ne 65,5
при *0=—40°С и ;К=35°С, кВт
Частота вращения роторов, 25A500)
синхр., с-^об/мин)
Установленная мощность
электродвигателя, кВт
с. н. д.
с в. д.
Напряжение силовой цепи, В
Напряжение цепей управления, В
Смазочное масло по ГОСТ 5546—66
Суммарный унос масла, кг/ч
40
75
380
220
ХА 30 или ХА-23
0,3
2,5
4100
570
2480x1475x1870
1125x1380x2200
Максимальный расход охлаждающей
воды, м3/ч
Масса, кг
агрегата с железобетонной рамой
промежуточного сосуда
Габаритные размеры, мм
агрегата
промежуточного сосуда
На рис. 1 и 2 даны габаритные и присоединительные
размеры агрегата и промежуточного сосуда. На рис. 3 и 4
показаны зависимости холодопроизводительности и
потребляемой мощности агрегата от температур кипения и
конденсации.
Планируется переход на выпуск агрегатов с
железобетонным основанием рамы.
В комплект поставки входят: агрегат в сборе, сосуд
промежуточный, комплект электропусковой аппаратуры,
комплект элементов крепежа к фундаменту, комплект
запасных частей и инструмента, комплект
эксплуатационной документации.
Изготовитель агрегата — московский завод
холодильного оборудования «Компрессор».
РЕФЕРАТЫ
УДК 664.8/.9.037.001
Проблемы и перспективы холодильного консервирования.
БРАЖНИКОВ А. М., КАМОВНИКОВ Б. П., КАУХ-
ЧЕШВИЛИ Э. И. «Холодильная техника» 1976, № И.
Выделены две проблемы холодильного консервирования:
оптимизация потребления энергии различного уровня
при обеспечении заданного высокого качества продуктов
и биоматериалов, сохраняемых холодом, и разработка
техники и технологии широкого промышленного
производства холода на базе использования природных ресурсов
и вторичных энергоресурсов пищевых предприятий.
Рассмотрены пути решения этих проблем.
Список литературы — 2 названия.
УДК 637.131.004.68:663.674
Реконструкция действующих и проектирование новых
фабрик мороженого. КЛАДИЙ А. Г. «Холодильная
техника», 1976, № 11.
Описаны планировочно-технологические и строительные
решения, которые следует принимать при проектировании
и реконструкции фабрик мороженого. Эти решения
обеспечивают рациональное использование производственных
площадей, позволяют повысить санитарно-эстетическую
и техническую культуру производства и создают условия
для высокопроизводительного труда работающих.
Иллюстраций 2.
УДК 621.5.044.003
Об экономической эффективности применения воздушных
конденсаторов в холодильных установках
нефтехимической промышленности. НЕСВИЦКИЙ А. А.
«Холодильная техника», 1976, № 11.
Рассмотрена эффективность применения воздушных и
водяных конденсаторов в схемах холодильных установок
нефтехимических производств для различных
климатических зон путем сравнения годовых эксплуатационных
затрат с помощью диаграмм. Предложенная методика
может быть полезна для выбора типа конденсатора при
проектировании и реконструкции холодильных установок
нефтехимической промышленности.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы — 10
названий.
УДК 621.512.004.69
Совершенствование нагнетательных клапанов
низкотемпературных герметичных компрессоров. БЫКОВ В. А.,
ЯКОБСОН В. Б. «Холодильная техника», 1976, № 11.
Исследовано влияние диаметра отверстий в седле
нагнетательного клапана на объемные и энергетические
характеристики герметичного низкотемпературного
компрессора с частотой вращения 50 с-1 при работе на фреоне-502.
Даются рекомендации по выбору оптимальных диаметров
отверстий в седле в зависимости от хладагента и условий
работы компрессора.
Таблиц 2. Иллюстраций 7. Список литературы — 5
названий.
УДК 536.24
Влияние перегрева паров хладагента на теплообмен в
кожухотрубных испарителях холодильных машин. ГО-
ГОЛИН В. А. «Холодильная техника», 1976, №11.
Выведена формула, позволяющая определять
дополнительную теплообменную поверхность, необходимую для
создания перегрева паров хладагента в кожухотрубных
испарителях. Сделан вывод о преимуществе верхней
подачи хладоносителя при перегреве паров.
Таблиц 4. Иллюстраций 3. Список литературы — 3
названия.
УДК 532.527.004.14
Исследование работы вихревых труб на влажном воздухе.
БОБРОВНИКОВ Г. Н., ПОЛЯКОВ А. А.,
ИЛЬИНА Н. И. «Холодильная техника», 1976, № 11.
В результате исследования работы вихревых труб на
влажном воздухе установлено, что снижение эффекта
охлаждения равно или превышает максимально возможное
снижение из-за полного фазового перехода паров воды в
процессе энергетического разделения. Оценено влагосодержание
охлажденного потока. Выдвинуто положение о
неравновесном характере конденсации пара в процессе
энергетического разделения.
Иллюстраций 4. Список литературы — 6 названий.
УДК 661.97
Получение низкотемпературной двуокиси углерода на базе
использования защитных газов. КОГАН А. Г.
«Холодильная техника», 1976, № 11.
Описана схема получения низкотемпературной
сжиженной двуокиси углерода, являющейся побочным продуктом
производства азотного защитного газа. Сжижение
осуществляется с помощью хладагента аммиака, направляемого
затем на диссоциацию для получения защитного газа с
большим содержанием водорода.
Иллюстраций 1.

УДК 634.1:635.004.4
Исследование естественной убыли при хранении
замороженных плодов и овощей на холодильниках консервных
заводов. ВОЙТКО А. М., КОВАЛЕВА Р. И., ДИ-
ДЫК Т. С, РИХТЕР А. Г., ЦАПЛИН В. А.
«Холодильная техника», 1976, № 11.
Изложены результаты исследования естественной убыли
замороженных плодов и овощей, зеленого горошка,
вишни, персиков и сливы, упакованных в картонные короба
(ГОСТ 13511—68) с негерметичным вкладышем из
целлофана или парафинированной бумаги, при хранении в
штабелях на одноэтажном холодильнике консервного завода.
Установлено, что основная убыль массы замороженной
продукции приходится на первые два — три месяца
хранения.
Таблиц 3. Иллюстраций 3. Список литературы — 2
названия.
УДК 637.5.037.5.047.25.001.5
Влияние условий предварительного замораживания на
структуру говяжьего мяса при сублимационной сушке.
КАМИНАРСКАЯ А. К. «Холодильная техника», 1976,
№ 11.
В результате изучения влияния условий замораживания
на кристаллообразование льда в мясе и интенсивность
процесса сублимационной сушки установлено, что скорость
сублимационной сушки больше и качество
сублимированного продукта лучше при более медленном
предварительном замораживании мяса в воздушном скороморозильном
аппарате при —30°С или в камере при температуре
воздуха —18°С по сравнению с очень быстрым замораживанием
мяса в жидком азоте.
Таблиц 1. Иллюстраций 2.
УДК 62-555.62
Дроссельный регулятор температуры АДТ-65. НЕНА-
ХОВ В. К- «Холодильная техника», 1976, № 11.
Разработан новый регулятор температуры АДТ-65,
предназначенный для поддержания температуры хладоноси-
теля в диапазоне —10-н+20°С путем дросселирования
хладагента на всасывающей линии компрессора,
состоящий из устройства управления по температуре УАТ и
исполнительного механизма ИМ-65, соединяемых при
монтаже импульсной линией. Описан принцип действия и
приведена техническая характеристика регулятора.
Иллюстраций 2.
УДК 62-555.62
Датчики-реле температуры Т178В. КУХТИН В. Д.
«Холодильная техника», 1976, № И.
Рассмотрены устройство и принцип действия нового
малогабаритного прибора Т178В, предназначенного для
автоматического управления бытовым кондиционером при
температуре окружающего воздуха до 50°С и
относительной влажности воздуха до 98% (при 35°С).
Иллюстраций 2.
УДК 621.57.004.67
Ремонт холодильных агрегатов с герметичными
поршневыми и ротационными компрессорами. АН ДРАЧ
НИКОВ Е. И., ГОЛЬДБЕРГ Ю. И. «Холодильная
техника», 1976, № 11.
Описана технологическая линия по ремонту холодильных
герметичных агрегатов: разборка компрессора,
восстановление полукожухов, испытание механизма движения на
объемную производительность. Отмечены особенности
ремонта герметичных ротационных компрессоров.
Рассмотрены конструкции и принцип действия применяемого при
ремонте технологического оборудования: установки для
промывки конденсаторов, станка для разрезки кожуха
компрессора, стенда проверки механизма движения на
объемную производительность, стенда холостой обкатки,
установки для промывки отремонтированного
компрессора в органическом растворителе.
Таблиц 1. Иллюстраций 6.
УДК 637.5.004.4
Хранение мороженого мяса в камерах с воздушной
системой охлаждения на Алитусском мясокомбинате.
ФЕДОРОВА Н. К., ЖОКИНА 3. И., ЖУРАВЕЛЬ Е. А.,
ЛЯУДАНСКЕНЕ А. В. «Холодильная техника», 1976,
№ 11.
Экспериментально установлено, что на холодильнике
Алитусского мясокомбината в камере с воздушной
системой охлаждения естественная убыль мороженого мяса,
уложенного в штабель, укрытый брезентом, с подсыпкой
под штабель снега или мелкодробленого льда, во все
периоды хранения была ниже или близка к нормативной.
На основании этого предложенный способ хранения
неупакованного мороженого мяса рекомендуется применять на
других холодильниках в камерах с воздушной системой
охлаждения.
Таблиц 1. Иллюстраций 3. Список литературы — 4
названия.
На первой странице обложки. Участок цеха ремонта герметичных холодильных агрегатов на Московском специа-
лизированном комбинате холодильного оборудования.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам.
главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков,
П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн.
наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф.
Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются.
Т—20704. Сдано в набор З/Х-1976 г. Подписано в печать 29/Х-1976 г.
Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72. Уч.-изд. л. 7,58.
Формат 84X1087i6. Тираж 16350 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 2227
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном
комитете Совета Министров СССР по делам издательств, полиграфии и книжной
торговли, г. Чехов Московской области
64