ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ-ПРИЛОЖЕНИЕ
ГОСУДАРСТВЕННОГО
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
СОДЕРЖАНИЕ
ХОЛОД - НА СЛУЖБЕ АПК
.рустов А. С, Поварчук М. М. Организация перевозок
щРлодоовощной продукции рефрижераторным
автотранспортом в промышленные центры РСФСР
Грибинча А. И., Осадчий А. А., Стрельцов Б. Н. Хранение
овощей в полиэтиленовых упаковках с газоселективными
мембранами
Елисеев В. Н., Кротов Е. Г., Тележенко Л. Н.
Совершенствование технологии производства
быстрозамороженных овощных полуфабрикатов
Меркулова Н. В., Фильчакова Н. Н. Изменение качества
быстрозамороженных творожных полуфабрикатов с
растительными компонентами при холодильном хранении
ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
И МАТЕРИАЛЬНЫХ РЕСУРСОВ
Сотников А. Г., Шабловский Ю. Г. Выбор оптимальной
производительности систем кондиционирования воздуха
по разности энтальпий
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Афанасьева И. А., Марголина Ф. А., Цирлин Б. Л. Экспери
ментальные исследования пластинчатых пружин
клапанов холодильных компрессоров
Майсоценко В. С, Смышляев О. Е., Майорский А. Р.,
Налета А. П. Воздухоохладитель регенеративного косвенно-
испарительного типа для кабины транспортного средства
Бабакин Б. С, Еркин М. А. Теплообмен при работе
воздухоохладителя в холодильной камере в электрическом
поле
Анненков В. Н., Древаль Ю. К. Регенеративный
теплообмен в основании холодильников при утилизации тепла
холодильных установок
Щелкунов В. Н.? Руденко Н. 3. Влияние условий
вымораживания диоксида углерода из газовой смеси на толщину
и плотность образующегося слоя
ОБМЕН ОПЫТОМ
Евмененко В. П. О работе головного холодильного участка
СО «Союзремплодоовощналадка» Госагропрома СССР
Сотников В. А. Устройства для проверки пультов УК-74
и А-80 и электросхем их внешних соединений с
компрессорами
Василенко В. И. Совершенствование монтажа рассольных
батарей во фрукто- и овощехранилищах
Научно-технический семинар в Симферополе
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Мероприятия по переводу аммиачных одноступенчатых
холодильных установок на работу с периодическим или
некруглосуточным обслуживанием для действующих и
вновь проектируемых предприятий молочной промыш-
"V ленности
изобретения 11, 16, 34, 41
Хроника
О награждении участников ВДНХ СССР 1986 года
К 75-летию Е. И. Андрачникова
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Зеркалов Д. В. Новое издание учебника для ПТУ
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Из бюллетеня МИХ
ЗА РУБЕЖОМ
В социалистических странах
Механические осушители воздуха объединения «ИЛКА»
Рачительность — черта социалистическая
В интересах потребителя
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Временные нормы усушки мяса и мясопродуктов при
замораживании в скороморозильном туннеле ЯЮ-ФТМ
РЕФЕРАТЫ
42
53, 54, 61
52
54
57
59
61
02
63
CONTENTS
REFRIGERATION FOR AGRO-INDUSTRIAL COMPLEX
Shustov A. S., Povarchuk M. M. Organization of Deliveries
of Fruits and Vegetables by Refrigerated Automobile
Transport to Industrial Centres of RSFSR 2
Gribincha A. I., Osadchy A. A., Streltsov B. N. Storage of
Vegetables in Polyethylene Packaging with Gas-Selective
Membranes 4
Yeliseyev V. N., Krotov E. G., Telezhenko L. N. Improvement
of Technology of Producing Quick-Frozen Vegetable
Half-Finished Products 6
Merkulova N. V., Filchakova N. N. Change of Quality of
Quick-Frozen Cottage Cheese Half-Finished Products with
Vegetable Components During Cold Storage 8
ECONOMY OF FUEL-ENERGY
AND MATERIAL RESOURCES
Sotnikov A'. G., Shablovsky Yu. G. Selection of Optimum
Capacity of Air-Conditioning Systems by Fnthalpy
Difference 12
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Afanasyeva I. A., Margolina F. A., Tsiriin B. L. Experimental
Investigation of Plate Springs of Refrigerating
Compressor Valves 17
Maisotsenko V. S., Smyshlyaev О. Е., Maiorsky A. R., Nale-
ta A. P. Air Cooler of Regenerative Indirect-Evaporative
Type in Cabin of Transport Means 20
Babakin B. S., Yerkin M. A. Heat Exchange During Operation
of Air Cooler in Electric Field in Cold Room 23
Annenkov V. N., Dreval Yu. K- Regenerative Heat Exchange
in Foundation of Col Stores When Utilizing Heat of
Refrigerating Plants 26
Shchelkunov V. N., Rudenko N. Z. Influence of Conditions
of Freezing Carbon Dioxide Out of Gas Mixture on
Thickness and Density of Forming Layer 28
PRACTICE EXCHANGE
Yevmenenko V. P. Activity of Head Refrigeration Section
of Siberian Department of "Soyuzremplodovoshchna-
ladka" of USSR State Agro-Industrial Complex 35
Sotnikov V. A. Devices for Testing Panels YK-74 and A-80
and Electric Diagnams of Their External Connections
with Compressors 36
Vasilenko V. I. Improvement of instralling Brine Batteries
in Fruit and Vegetable Storehouses 39
Scientific-Technical Seminar in Simferopol 39
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Measures for Shifting Ammonia Single-Stage Refrigerating
Plants to Operation with Periodic or None-Round-The-
Clock Maintenance for Operating and Newly Projected
Enterprises of Dairy Industry 42
Inventions 11, 16, 34, 41. 53, 54, 61
MISCELLANY
Awards to Participants of USSR All-Union Exhibition of
Economic Achievements in 1986 52
75th Birthday of E. I. Andrachnikov 54
BOOK REVIEW
Zerkalov D. V. New Publication of Text-Book for
Professional Technical Schools 55
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
From Bulletin of 11R 56
ABROAD
In Socialist Countries
Mechnical Air Driers of "ILKA" Association 57
Zealousness — A Socialist Feature 59
In Interests of Consumer 61
REFERENCE DATA
Temporary Norms of Meat and Meat Product Shrinkage
when Frozen in Tunnel Quick Freezer ЯЮ-ФТМ 62
SUMMARIES 63
F) ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1987


КОМАНД СЛУЖБЕ
АПК
XXVII съезд КПСС поставил задачу особой важности: в самый
короткий срок добиться полного обеспечения страны
продовольствием. В связи с этим большое значение приобретает проблема
кардинального сокращения потерь скоропортящихся продуктов, в том числе
растительного происхождения, на всем пути их от полей и ферм до
потребителя — при уборке, транспортировке, хранении и переработке.
Значительная часть потерь плодоовощной продукции обусловлена
недостаточным применением прогрессивных технологий и
совершенного оборудования, позволяющих сохранить питательные и вкусовые
свойства овощей и фрутов, более полно и рационально использовать
все имеющееся растительное сырье при производстве полноценных
продуктов питания.
Этим вопросам и посвящена публикуемая ниже тематическая
подборка статей.
УДК 634/.635.004.3:629.114
ОРГАНИЗАЦИЯ ПЕРЕВОЗОК
плодоовощной продукции
РЕФРИЖЕРАТОРНЫМ
АВТОТРАНСПОРТОМ
В ПРОМЫШЛЕННЫЕ ЦЕНТРЫ
РСФСР
Канд. экон. наук А. С. ШУСТОВ,
М. М. ПОВАРЧУК
Важной народнохозяйственной задачей
является улучшение организации
снабжения населения промышленных
центров и крупных городов плодоовощной
продукцией.
Огромная роль в решении этой
задачи принадлежит рефрижераторному
автотранспорту, который призван
обеспечить своевременную доставку
плодов, овощей, бахчевых культур из
районов производства в промышленные
центры в установленном заданием
объеме и без потерь. Большую работу
в данном направлении проводит
Министерство автомобильного транспорта
РСФСР.
Перевозки плодов, овощей и
бахчевых культур из районов производства
в промышленные центры выполняются
по специально разработанной
рациональной технологической схеме (см.
рисунок) с применением прогрессивных
способов перевозок и типов
подвижного состава.
Отгрузка осуществляется с
приемосдаточных и приемо-заготовительных
пунктов заготовительных организаций,
приемо-сортировочных пунктов (ПСП)
и временных пунктов концентрации
(ВПК) продукции в колхозах и
совхозах. ПСП организуются на
территории колхозов, совхозов и
заготовительных организаций при объеме
реализации более 1 тыс. т за сезон, ВПК —
при меньших объемах реализации.
Если в колхозах и совхозах есть
пристанские или пристанционные
пункты отгрузки, то ПСП и ВПК
создаются на их базе с учетом наличия
автомобильных дорог для подъезда и
площадок для маневрирования
автопоездов.
На ПСП и ВПК имеются
площадки и навесы для кратковременной*
хранения плодов и овощей, площадки
для складирования ящичной тары,
контейнеров и поддонов, бытовые
помещения для рабочих и диспетчерского
персонала, а на ПСП, кроме того,—
холодильные камеры и площадки для
работы погрузочно-разгрузочных
механизмов.
Поступающую на ПСП и ВПК
продукцию сортируют, определяют качест-
2

во, упаковывают и подготавливают к
перевозке. Здесь же оформляют
перевозочные документы.
Типы и необходимое количество
авторефрижераторов определяются
узловыми транспортно-экспедиционными
предприятиями (УТЭП) в зависимости
от объема, характера перевозок и
вида груза.
Для уменьшения потерь продукции
от механических повреждений
разработаны рациональные схемы загрузки ее в
авторефрижераторы.
- Перевозки плодов и овощей из
фйонов их производства в
промышленные центры выполняются по плану,
а также по заявкам, предъявляемым
грузоотправителями за 5 дней до
начала отгрузки.
Ежегодно до начала массовых
перевозок .Минавтотранс РСФСР
согласовывает с Госагропромом РСФСР и Рос-
потребсоюзом номенклатуру, объемы,
сроки перевозок. Грузоотправители и
УТЭПы в соответствии с
установленными планами отгрузки заключают
между собой договоры на перевозку, в
которых определены месячные объемы
перевозок с подекадной разбивкой.
УТЭПы, расположенные в районах
производства, рассчитывают
потребность в авторефрижераторах — типы и
количество в зависимости от видов
продукции — на основе
утвержденных планов и договоров на доставку
ее в промышленные центры и пере-
Транспортно-технологическая схема доставки
плодов, овощей и бахчевых культур из районов
производства в промышленные центры:
>— движение автотранспорта с плодо-
дают эти данные территориальным
объединениям автомагистральных
междугородных сообщений (ТОАМС),
которые составляют сводную потребность
в авторефрижераторах и определяют
возможность ее обеспечения исходя из
парка подчиненных им
автотранспортных предприятий (АТП).
На основе представляемых
ТОАМСами материалов Главмежавто-
транс устанавливает общую по Мин-
автотрансу РСФСР потребность и
источники ее покрытия, подготавливает
документы о привлечении
авторефрижераторов для перевозки плодов и овощей
из районов производства в
промышленные центры по каждому АТП.
Автотранспорт поступает в оперативное
подчинение УТЭПов на весь период
перевозки.
Особенно большое внимание
уделяется развитию перевозок плодов,
овощей и бахчевых культур из районов
Северного Кавказа и Нижнего
Поволжья в Москву, Ленинград и другие
промышленные центры РСФСР. За
одиннадцатую пятилетку объемы
перевозок возросли практически в 2 раза.
На эти направления Минавтотранс
РСФСР привлекает до 1500
авторефрижераторов и 300—500 большегрузных
автопоездов.
Руководят и контролируют их
работу оперативные группы, создаваемые
при ТОАМСах. Одновременно на
основных маршрутах перевозок в районах
овощной продукцией; ~*— движение
груженого (любыми грузами) автотранспорта в
обратном направлении; *" — движение
порожнего автотраспорта
Районы произЗодстба
КДП
УТЭП
1
i
АТП
.-^-
1
i

Грузополучатель
т
*ь
ч\
3 5?
**
¦>'?
* ^
ъч>
Ч ъ
ч !
^ ч
^ sa
¦*» ?
SH
¦^ ^
?!
^"v
??
=» Ь:
Промышленные центры
Плодоо6ощные\
нон торы
Предприятия
тор го дли
Прочие
потребители
\ Грузоотправители
i чз а груз к а 3 обратном
I направлении)
1
1*
3

городов Краснодар, Ростов-на-Дону,
Волгоград, Воронеж, Тамбов, Кашира,
Калинин, Новгород, Горький,
Ярославль, Куйбышев
контрольно-диспетчерские пункты (КДП) ведут
круглосуточный контроль за соблюдением
графиков доставки продукции и
температурных режимов в кузовах
авторефрижераторов. В промышленных центрах
контроль осуществляют контрольные
районные пункты (КРП).
Для сокращения сроков доставки и
уменьшения потерь перевозимой
продукции важное значение имеет
правильный, научно обоснованный выбор
видов транспорта. В связи с этим
НИИАТом на основе расчета и
сравнения приведенных затрат народного
хозяйства при использовании
железнодорожного и автомобильного
транспорта установлена предельная дальность
перевозки (км) автотранспортом
плодов, овощей и картофеля при крупных
отправках (Юти более):
Баклажаны 500
Яблоки ранние 700
Картофель ранний 800
Апельсины, мандарины 700
Огурцы 800
Помидоры 1500
Капуста ранняя 800
Слива 1000
Вишня, черешня, лимоны 1500
При мелких отправках предельная
дальность перевозки автотранспортом
увеличивается на 35 %.
На расстояния свыше указанной
предельной дальности плоды, овощи и
картофель целесообразнее перевозить
другими видами транспорта.
В прошедшем 1986 г. существенно
улучшилось обеспечение плодоовощной
продукцией населения Москвы и
Ленинграда. Этому способствовало
повышение самостоятельности
агропромышленных предприятий, предоставление
им права реализовывать по своему
усмотрению часть плановой и
сверхплановую продукцию.
В Москве и Ленинграде
оперативно были проведены ярмарки, где
плоды, овощи, бахчевые культуры
продавали непосредственно из
автотранспортных средств. Таким же образом
велась торговля и на многих площадях
и улицах этих городов.
Положительными моментами
явились ликвидация перевалок продуктов,
обеспечение их быстрого передвижения
и сохранности.
Этот опыт должен быть
тщательно проанализирован и учтен при
перевозке урожая следующего года.
Для дальнейшего широкого
внедрения новой формы торговли
сельскохозяйственной продукцией в
промышленных центрах и крупных городах
необходимо также решить такие вопросы,
как организация пунктов
краткосрочного хранения плодов и овощей в ме*
стах их реализации, сокращение мн<Р
годневных простоев дорогостоящего
автотранспорта, оборудование вблизи
городов пунктов технической помощи для
его ремонта, создание условий для
отдыха работников агропромышленных
предприятий, доставляющих продукцию
в города.
УДК 664.8.037:621.798.15-036.742
ХРАНЕНИЕ ОВОЩЕЙ
В ПОЛИЭТИЛЕНОВЫХ
УПАКОВКАХ
С ГАЗОСЕЛЕКТИВНЫМИ
МЕМБРАНАМИ
А. И. ГРИБИНЧА,
канд. с.-х. наук А. А. ОСАДЧИЙ,
д-р техн. наук, проф. Б. Н. СТРЕЛЬЦОВ
На Адыгейском консервном комбинате
проведено опытное хранение овощей в
полиэтиленовых упаковках с
газоселективными мембранами. На хранение
закладывали стандартные по качеству
морковь, петрушку, сельдерей, салат
без механических и
микробиологических повреждений.
Морковь затаривали по 250 кг в
контейнеры КН-00-00 с
полиэтиленовыми вкладышами, зеленые овощи — |
по 2—3 кг в полиэтиленовые
пакеты. Использовали полиэтиленовую
пленку толщиной 120—150 мкм по
ГОСТ 10354—82.
Применены газоселективные
мембраны трех типов: МД-КЗ, МД-А1,
ПВТМС. Площадь их определена
расчетом* (см. табл. 1).
* « Хо л о д и л ь н а я техника», 1986, № 11,
с. 21—22.
4

Таблица 1
Тип

газоселективной
мембраны
мд-кз
МД-А1
ПВТМС
Площадь
моркови
60
70
85
газоселективной мембраны, см2,
при хранении
петрушки
16
20
20
сельдерея
12
16
20
салата
12
16
20
Хранение осуществлялось в
холодильной камере с искусственным
охлаждением, температура воздуха в ко-
щЬрой поддерживалась автоматически
на уровне 1±0,5°С. Относительная
влажность воздуха в камере
составляла 80—86 %, в упаковках — 95—
98 %. Циркуляция воздуха в камере
принудительная.
После загрузки в холодильную
камеру овощи охлаждали в ней в течение
1—2 сут. Затем полиэтиленовые
упаковки (вкладыши и пакеты)
герметизировали с помощью электроприбора
«Молния-2М». Упаковки без мембран
(контроль) оставляли открытыми для
свободного доступа воздуха.
Таблица 3
Овощи
Морковь
перед закладкой на хранение
после 6 мес хранения
Петрушка
перед закладкой на хранение
после 3 нед хранения
|
Сельдереи
перед закладкой на хранение
после 3 нед хранения
Салат
перед закладкой на хранение
после 10 дн хранения
Вариант
хранения
мд-кз
МД-А1
ПВТМС
Контроль
мд-кз
МД-А1
ПВТМС
Контроль
мд*кз
МД-А1
ПВТМС
Контроль
мд-кз
МД-А1
ПВТМС
Контроль
Сухие

вещества, %
11,18
11,10
11,21
11,28
12,27
15,20
15,22
15,31
15,18
14,35
11,45
11,44
11,50
11,52
10,92
6,85
6,55
6,58
6,31
5,14
с

моносахариды
1,88
2,03
2,19
2,35
2,50
1,67
1,60
1,45
1,57
0,75
1,42
1,27
1,35
1,29
0,69
1,34
1,29
1,31
1,21
1,20
ахара, %
дисаха-
риды
3,87
3,57
3,68
3,63
3,74
1,49
0,76
0,78
0,69
0,51
1,33
1,08
1,08
0,91
0,60
0,27
0,21
0,23
0,21
0,05
сумма
Сахаров
5,75
5,60
5,87
5,98
6,24
3,16
2,36
2,23
2,26
1,26
2,75
2,35
2,43
2,20
1,29
1,61
1,50
1,54
1,42
1,25
Каротин,
мг-%
7,3
7,0
7,3
7,5
6,1
—
—
_
—
—
—
—
_
__
—
—
—
__^
—
—
мг-%
4,5
4,0
4,3
4,4
3,3
153,8
140,8
145,4
150,2
125,8
73,6
65,0
73,4
•74,8
58,1
13,1
8,8
10,8
9,0
4,0
Таблица 2
Овощи
Морковь
Петрушка
Сельдерей
Салат
Вариант
хранения
мд-кз
МД-А1
ПВТМС
Контроль
мд-кз
МД-А1
ПВТМС
Контроль
мд-кз
МД-А1
ПВТМС
Контроль
мд-кз
МД-А1
ПВТМС
Контроль
Выход овощей
после
хранения, %

стандарт
99,0
98,0
97,4
46,8
91,1
89,8
95,7
66,1
85,1
88,8
88,2
76,3
91,4
90,4
89,9
1 35,9

нестандарт
0
0
0
48
8,9
6,7
4,3
22,9
12,0
9,1
11,8
16,7
6,4
8,1
8,3
60,1

Отходы, %
1,0
2,0
2,6
2,2
0
3,5
0
11,0
2,9
2,1
0
6,0
2,2
1,5
1,8
4,0
В процессе хранения в герметичных
упаковках создавалась и
поддерживалась модифицированная газовая среда
(МГС), содержащая 3—3,5 % кислоро-
5

да и 5—7 % углекислого газа.
Состав газовой среды периодически
контролировали газоанализатором ГХП-Зм
в течение всего времени хранения.
Изменение товарного качества
овощей при хранении показано в табл.
2, а биохимических показателей — в
табл. 3.
Товарное качество корнеплодов,
хранившихся в МГС в течение 6 мес,
было достаточно высоким (97,4—
99,0%). Они остались свежими, без
признаков увядания. Контрольные же
корнеплоды потеряли тургор, были
вялыми, около половины их перешло в
нестандартную продукцию.
Качество листовой зелени в опытной
партии после хранения в течение 3 мес
было хорошим (стандарт 85,1—91,4 %),
признаков увядания не отмечено,
наблюдалось незначительное пожелтение
отдельных листьев. В контрольных
упаковках пожелтели листья, у петрушки
снизился аромат, у салата уже на
четвертые сутки хранения листья
пожелтели и увяли, кончики листьев
огрубели, а количество стандартной
продукции снизилось до 46,8 % У моркови,
66,1 % у петрушки, 76,3 % у сельдерея
и 35,9 % у салата.
Биохимические показатели овощей в
опытной партии за время хранения
изменились незначительно. У корнеплодов
несколько увеличилось содержание
моносахаридов, однако этот процесс был
заметно заторможен. Содержание
каротина и витамина С осталось на
довольно высоком уровне. Биохимические
показатели зелени мало отличались от
тех, которые были в момент закладки
на хранение. Исключение составлял
салат — в нем отмечено снижение
витамина С.
Контрольные корнеплоды за время
хранения потеряли часть воды. Доля
Сахаров возросла как вследствие ее
потери, так, видимо, и вследствие
гидролитических процессов, в частности
гидролиза ди- и полисахаридов.
Существенно увеличилось количество
моносахаридов. В листьях петрушки,
сельдерея, салата снизилось содержание
сухих веществ, Сахаров, что
объясняется интенсивным дыханием листовых
овощей.
Благодаря лучшей сохранности
качества опытных овощей получен
экономический эффект: при хранении
моркови — 55 руб/т, зеленных овощей —
9—10 руб/т.
Таким образом, опытное хранение
овощей в полиэтиленовых упаковках с
газоселективными мембранами, наряду
с лучшим сохранением качества
значительно удлиняет сроки, что
позволяет полнее удовлетворять нужды
потребителей и перерабатывающих
предприятий.
УДК 664.84.002.62.037
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
ТЕХНОЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВА
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
ОВОЩНЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ
Канд. техн. наук В. Н. ЕЛИСЕЕВ,
канд. техн. наук Е. Г. КРОТОВ,
канд. техн. наук Л. Н. ТЕЛЕЖЕНКО
Важной частью индустриализации
приготовления пищи является широкое
применение охлажденных и
быстрозамороженных готовых блюд и
полуфабрикатов [3]. В соответствии с
Основными направлениями экономического и
социального развития СССР на 1986—
1990 годы и на период до 2000 года
осуществлению поставленной задачи
будет способствовать развитие сети
заготовочных предприятий и кооперация
их с предприятиями пищевой
промышленности и общественного питание.
В связи с изложенным большое
значение приобретает разработка
научно обоснованных рецептур и
прогрессивных способов производства
быстрозамороженных продуктов питания
высокой степени готовности, в которые
использованы различные наполнители и
добавки, богатые белком, витаминами,
минеральными веществами. Это
позволит улучшить качество продуктов на
основе баланса питательных веществ с
учетом нормализации рациона.
Экономическая целесообразность решения
такой проблемы очевидна и возрастает
при организации круглогодичного
обеспечения указанными продуктами насе-
6

ления отдаленных и труднодоступных
районов Севера.
Авторами проведена работа,
направленная на совершенствование
технологии приготовления овощных
полуфабрикатов высокой степени готовности
(котлет, биточков, зраз и голубцов)
на основе картофеля, моркови,
белокочанной капусты. В опытные
образцы вводили различные наполнители
(куриное яйцо, творог, молоко, грибы,
изолят сои и др.), чтобы увеличить
объем усвояемой части продукта и
обеспечить его сбалансированность.
Контрольными были образцы,
приготовленные по рецептурам, действующим в
системе общественного питания.
Вид и количество наполнителя
определяли по лимитирующей
аминокислоте в основном продукте. Например,
для капусты лимитирующие
аминокислоты — фенилаланин, тирозин и
лейцин. Белковый изолят сои содержит
эти компоненты в достаточном
количестве, но лимитирующими для него
являются метионин и цистин.
Комбинация этих продуктов приближается к
соотношению «идеального» белка.
Лимитирующие аминокислоты
картофеля — метионин и цистин —
содержатся в грибах в достаточном
количестве при лимите в них изолеицина
и валина. Приготовление
картофельных зраз с введением в фарш
расчетного количества грибов, также улучшает
аминокислотный состав белка и тем
самым усвояемость продукта.
Наиболее сбалансирован по составу
белок яйца и молока, в связи с чем
обогащение последними и творогом
других продуктов позволяет повысить
содержание лимитирующих аминокислот
и общее количество белка в готовом
Iизделии.
На основе проведенных исследований
и расчетов предложены рецептуры
овощных полуфабрикатов (котлет,
биточков, зраз и голубцов), отвечающие
поставленным требованиям.
Структурно-механические
характеристики полуфабрикатов (липкость,
вязкость, формуемость) были улучшены
введением белковых наполнителей, а в
некоторых случаях еще дополнительно и
-20 -25 -30 -35 -Wtff}°C
Зависимость скорости v охлаждения / и
замораживания 2 овощных полуфабрикатов и
продолжительности т 3 процесса от температуры
охлаждающего воздуха tB при различных значениях
толщины б, мм, и массы га, г, образцов:
д — б = 10, га = 90; О — б = 20, га = 90;
D — б = 20, т = 100; • — б = 15, т = 90;
А — б = 20, т = ПО
пшеничной муки в количестве, не
превышающем 5 % от их массы.
На основании ранее разработанных
[1, 2] рецептур и технологии
приготовления овощных полуфабрикатов
подобраны образцы с оптимальным
сочетанием компонентов по химическому
составу, определены их геометрические
характеристики (форма, длина по
максимальному размеру, ширина), масса и
уточнены рациональные режимы
предварительной обработки.
Полуфабрикаты охлаждали до 0~
-.—2 °С или замораживали до средне-
объемной температуры —18 °С в
скороморозильном аппарате НС280-70.1
(ГДР) с прямоточным обдувом при
скорости охлаждающего воздуха w=
— 1-^-2 м/с и его температуре t =
=—20^—40 °С.
В зависимости от режимов
холодильной обработки определяли:
продолжительность процесса, динамику
распределения температур, скорость охлаждения
и замораживания, качество
получаемого продукта.
Некоторые результаты проведенных
исследований представлены на рисунке.
Анализ усредненных значений
продолжительности процесса, а,также скоро-
7

сти охлаждения и замораживания
овощных полуфабрикатов в диапазоне
исследуемых температур показал, что
при понижении температуры воздуха t
уменьшается продолжительность
процесса и изменяется его темп. В
частности, при понижений / от —20 до
—25 °С темп процесса увеличивается в
1,5—2,1 раза, от —25 до — 30 °С —
в 1,2 раза, от —30 до — 35 °С —
всего в 1,03 раза.
При^в<—35 °С скорость
замораживания ив его темп практически не
изменяются, а энергетические затраты
растут. Поэтому рекомендуемая
температура /в=— 30--—35 °С.
Продолжительность замораживания
овощных полуфабрикатов зависит
также от их толщины. Однако
проведенные ранее исследования [1]
показали, что уменьшение толщины
ограничено традиционными и
технологическими особенностями формования.
На основании результатов
проведенной работы подготовлен проект
технической документации на производство
опытных партий овощных
замороженных полуфабрикатов.
Список использованной литературы
1. Елисеев В. Н., Кротов Е. Г.,
Тележенка Л. Н. Выбор оптимальных
характеристик замороженных овощных
полуфабрикатов.— В кн.: Повышение эффективности
применения искусственного холода в
решении задач агропромышленных объединений.—
Л„ 1986, с. 12—16.
2. Елисеев В.Н., Тележенко Л. Н.
Обоснование рациональных режимов обработки
быстрозамороженных овощных
полуфабрикатов.— В кн.: Повышение технологической
эффективности холодильной обработки и
хранения пищевых продуктов.— Л., 1984, с. 10—
13.
3. Пи во$а ров В. И., Рюмшин Е. А.
Индустриализация общественного питания.—
Киев: Техника, 1984.— 191 с.
УДК 664.684.037.002.22.056
ИЗМЕНЕНИЕ КАЧЕСТВА
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
ТВОРОЖНЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ
С РАСТИТЕЛЬНЫМИ
КОМПОНЕНТАМИ
ПРИ ХОЛОДИЛЬНОМ ХРАНЕНИЙ
Н. В. МЕРКУЛОВА,
канд. техн. наук Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА
Для расширения ассортимента и
повышения качества быстрозамороженных
блюд были проведены исследования по
разработке технологии новых видов*
полуфабрикатов (сырников, блинчиков*
и вареников) на основе творога
«Крестьянский» 5 %-ной жирности и
растительных компонентов и установлению
режимов и сроков их хранения.
Создание таких комбинированных
полуфабрикатов, сочетающих
компоненты животного и растительного
происхождения, позволяет не только
сэкономить высококачественный белковый
продукт, но и повысить биологическую
ценность полуфабрикатов в целом.
Творог — основной компонент
полуфабрикатов — вырабатывали
традиционным способом на Серпуховском
городском молочном заводе. В качестве
растительных компонентов были
использованы отварной рис, сухой
виноград, мандариновая крупка.
Для обеспечения необходимых реолр-
гических свойств тестовой ободочки и
начинки вареников, а также создания
их структуры, сохраняющейся, при
замораживании, хранении и последующей
тепловой обработке, подобран
эффективный стабилизатор. Сырье,
применяемое для выработки полуфабрикатов,
соответствовало требованиям
действующих в СССР стандартов.
Опытные партии творожных
полуфабрикатов после изготовления замо- {
раживалй в скороморозильном
аппарате фирмы «Фригоскандиа» при
температуре воздуха —33ч=2 °С, его
скорости 4±1 м/с до достижения
температуры в центре продукта —18±1 °С
и хранили их при этой температуре
в течение 4 мес. Качество творожг
ных полуфабрикатов оценивали до и
после замораживания и через каждый
месяц хранения.

Органолептическую оценку
проводили по пятибалльной шкале. Образцы
для органолептической оценки
подготавливали следующим образом.
Замороженные сырники и блинчики
отепляли при температуре окружающего
воздуха в течение 1,5 ч, затем
обжаривали в животном жире до
готовности. Замороженные вареники
отваривали в кипящей подсоленной воде.
Исследовали также следующие
физико-химические показатели
полуфабрикатов: титруемую кислотность
(титрованием щелочью в присутствии
индикатора); содержание влаги
(высушиванием до постоянной массы); влагоудер-
живающую способность
(гравиметрическим методом Г. Грау и Р. Хамма
в модификации А. Алексеенко);
эффективную вязкость (с помощью
вискозиметра «Реотест-2» при единичном
значении градиента скорости деформации);
количество аминного азота в белке
творожных полуфабрикатов (методом
Кокинга— Йема).
Некоторые физико-химические
показатели опытных партий
полуфабрикатов приведены в табл. 1.
Качество творожных
полуфабрикатов, представляющее собой
совокупность многих свойств продукта,
выражали обобщенной численной
характеристикой Q;
Q--
2(*)я2(а)я
п п
2(-)
п v а ' п
где 2 (к)п — сумма коэффициентов, учи-
п тывающих различие в
значениях и относительную
значимость признаков в их
совокупности;
а — коэффициент, учитывающий
относительную значимость
признаков;
д — безразмерное численное
выражение какого-либо
признака,
ч=НЮ>
измеренное (размерное)
значение признака.
При анализе значения Q и его
изменения при холодильной обработке и
хранении использован метод,
основанный на законе аддитивности [2].
N
Полуфабрикаты
Сырники
сладкие
с рисом
с рисом и
мандариновой крупкой
соленые с перцем
Блинчики
блинный лист
начинка
с творогом
с творогом и рисом
с творогом,рисом и
изюмом
Вареники
тестовая оболочка
начинка
с творогом
с творогом и рисом


лотность,
°Т
не
более
190
170
160
200
—
220
190
200
—
220
160
Т
Массч
жира,
не
менее
4,0
3,0
3,0
4,0
—
4,5
3,5
3,5
—
4,0
3,0
а б л и ц а 1
>вая доля, %
влаги,
не
более
60,0
63,0
62,0
66,0
64,0
68,0
69,0
72,0
42,0
68,0
69,0

сахарозы,
не
менее
8,0
8,0
9,5
—
—
9,0
9,0
5,5
—
0?
0,6
Результаты исследования
обобщенной численной характеристики
качества продуктов при замораживании
и хранении представлены в табл. 2.
Как показали исследования,
замораживание практически *не влияло на
органолептическую оценку сырников.
Через 3 мес хранения у большинства
образцов были хорошая консистенция и
высокие вкусовые свойства.
Исключение составляли соленые сырники с
перцем, их оценка за вкус снизилась на
1 балл. Через 4 мес хранения
качество всех образцов несколько
ухудшилось — уменьшилась выраженность
вкуса, отмечалось обесцвечивание
поверхности.
Введение растительных наполнителей
значительно снизило кислотность
сырников (за исключением соленых с
перцем) и уменьшило нарастание ее в
процессе хранения. Так, через 4 мес
хранения кислотность сырников без
растительных компонентов повысилась на
26 °Т, тогда как сырников с рисом' —
только на 9 °Т.
Замораживание, сопровождающееся
превращением содержащейся в
творожной начинке влаги в лед, изменяет
структурно-механические и теплофизи-
ческой свойства продукта [1, 3].
Нарушение связи влаги с белком ве-
9

Таблица 2
Полуфабрикаты
Сырники
сладкие
с рисом
с рисом и мандариновой крупкой
соленые с перцем
Блинчики
с творогом
с творогом и рисом
с творогом, рисом и изюмом
Вареники
с творогом
с творогом и рисом
Обобщенная численная характер!-
до
замораживания
5,21
5,23
5,34
5,08
5,00
5,12
5,19
4,76
4,89
после

замораживания
5,06
5,19
5,27
4,99
4,60
5,05
5,03
4,60
4,84
1
4,89
5,06
5,14
4,89
4,44
4,92
4,88
4,47
4,60
стика качества полуфабрикатов
после хранения, мес
2
4,64
4,82
5,14
4,69
4,34
4,81
4,68
4,19
4,26
3
4,57
4,81
5,06
4,62
4,25
4,67
4,56
4,17
4,26
4
4,40
4,44
4,72
4,0
3,57
4,36
4,39
3,81 $
4,03
дет к ухудшению его гидрофильных
свойств. Анализ результатов
исследования влагоудерживающей способности
сырников показал, что она в
процессе замораживания и последующего
хранения имела тенденцию к снижению.
Эффективная вязкость сырников,
характеризующая
структурно-механические свойства продукта, после
замораживания и при хранении несколько
уменьшалась в связи с нарушением
структурной сетки белкового комплекса
творога. Содержание аминного азота в
белке творога существенно не
изменялось, что свидетельствует об
оптимальности выбранного режима
замораживания.
Как видно из табл. 2, введение
растительных наполнителей (риса и
мандариновой крупки) улучшало
качество сырников, которое в процессе
замораживания и холодильного
хранения снижалось незначительно.
Анализ изменения качества
блинчиков с творожно-растительными
начинками показал, что замораживание мало
влияет на их свойства. Снижение
качества блинчиков происходит в
основном во время хранения продукта.
Блинчики с начинкой из творога и
риса и из творога, риса и изюма
имели высокие вкусовые свойства,
которые мало изменялись после
замораживания и при хранении продукта.
Обесцвечивание поверхности продукта
привело к снижению оценки за
внешний вид через 3 мес хранения на 0,2
балла.
Изменение влагоудерживающей
способности начинок блинчиков было
незначительным. За 4 мес хранения
потери влаги (в результате впитывания
ее в блинный лист) составили 4 %.
' Исследования эффективной вязкости
показали, что замораживание и
последующее хранение практически не
влияют на структуру продукта. Содержание
аминного азота увеличилось за весь
период хранения на 2-Ю-2 мг/мл, т. е.
несколько выше, чем в других видах
полуфабрикатов, и может быть
объяснено большим содержанием белкового
компонента — творога — в начинках
блинчиков.
Введение растительных наполнителей
существенно снижает кислотность
начинки, что положительно сказывается
на вкусовых свойствах полуфабрикатов.
После 4 мес хранения кислотность
образцов без растительного наполнителя
возросла на 23,7 °Т, а образцов с
растительными наполнителями — в
среднем на 10 °Т. Данные изменения
обобщенной численной характеристики
качества блинчиков после замораживания
и в процессе хранения (см. табл. 2)'
свидетельствуют о более высоких
качественных характеристиках блинчиков
с творожно-растительными начинками.
Качество блинчиков с творожной
начинкой без растительных компонентов
после 3 мес хранения снижалось
довольно значительно.
Исследование органолептических,
физико-химических и биохимических
свойств вареников показало, что введе-
10

ние в их начинку отварного риса
положительно сказалось на качестве
продукта (табл. 2).
В процессе замораживания органо-
лептическая оценка вареников
изменялась незначительно. В течение 3 мес
хранения оценка за консистенцию
вареников с творогом снизилась на 0,4
балла, тогда как вареников с творогом
и рисом осталась на исходном
уровне. В процессе хранения наблюдалось
обесцвечивание поверхности вареников,
что привело в конце четвертого месяца
к снижению оценки за внешний вид на
Л балл по сравнению с исходной
оценкой продукта.
Влагоудерживающая способность
начинки вареников с творогом и рисом
была несколько выше, чем начинки
без растительного наполнителя,—
соответственно 73,3 и 68,0%. В
процессе замораживания
влагоудерживающая способность изменялась
незначительно. За 2 мес хранения
уменьшение влагоудерживающей способности
составило для начинки с творогом
3,3 %, для начинки с творогом и
рисом 3,9 %. В отдельных случаях в
процессе хранения отмечалось некоторое
увеличение влагоудерживающей
способности начинки (это наблюдалось
также при хранении сырников).
Эффективная вязкость начинок
вареников всех видов в процессе
замораживания и хранения также имела тен-
Изобретения
A1) 1257380 E1L F 25 В 45/00 B1)
_ 3817042/23-06 B2) 27.11.84 G1) Белорусский
Р проектно-технологический и конструкторский
институт «Белбыттехпроект»
Научно-производственного объединения «Белбыттехника» G2)
А. С. Ткачев E3) 621.56
E4) E7) СТЕНД ДЛЯ ЗАПРАВКИ
ХЛАДАГЕНТОМ И МАСЛОМ ХОЛОДИЛЬНОГО
АГРЕГАТА, содержащий заправочный кран и
подключенные к нему сосуды с хладагентом
и маслом, дозатор и вакуумный насос,
сообщенный выходом с атмосферой, отличающийся
тем, что, с целью повышения
производительности, стенд дополнительно содержит двухкамер-
денцию к снижению: за 3 мес хранения
она уменьшилась на 5,6 Па -с.
Содержание аминного азота за 3 мес хранения
повысилось в творожной начинке на
0,48-10 мг/мл, в начинке из творога
и риса на 0,56-10-2 мг/мл.
После 3 мес хранения у всех видов
творожных полуфабрикатов отмечалось
значительное ухудшение товарного
вида из-за обесцвечивания поверхности
(при сохранении вкусовых достоинств).
По этой причине допустимый срок
хранения быстрозамороженных творожных
полуфабрикатов при —18 °С ограничен
3 мес.
Разработанная технология
производства быстрозамороженных творожных
полуфабрикатов на основе творога
«Крестьянский» с компонентами
растительного происхождения
рекомендована для широкого внедрения на
предприятиях Госагропрома СССР.
Список использованной литературы
1. Фильчакова Н. Н., Панкова Р. И.
Изменение структурно-механических свойств
молочнобелковых продуктов при
замораживании и хранении.— В кн.: XXI
Международный молочный конгресс. Краткие
сообщения. М., 1982, т. 1, кн. 2, с. 45.
2. Чижов Г. Б. Обобщенные численные
характеристики изменения качества мяса при
холодильной обработке и хранении.— М.,
ЦНИИТЭИмясомолпром, 1976, с. 45.
3. Hori Т.— J. Food Schi., 1982, 47, № 6,
pp. 1811 — 1817.
ную емкость, заполненную маслофреоновым
раствором, с барботерами в каждой из камер,
сообщенных между собой в нижней части,
двухпозиционный кран и фильтр-осушитель, через
которые выход вакуумного насоса дополнительно
соединен с барботерами, два регулятора
давления и регулятор уровня, причем одна из камер
емкости сообщена с атмосферой и через
регулятор уровня подключена к сосуду с маслом,
а ее барботер через один из регуляторов
давления подсоединен к сосуду с хладагентом,
который подключен к заправочному крану через
второй регулятор давления, а барботер второй
камеры через дозатор соединен с
заправочным краном.
11

экономия
ТОПЛИВНО-
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
II МАТЕРИАЛЬНЫХ
РЕСУРСОВ
УДК 628.84.001:375
ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОЙ
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
ПО РАЗНОСТИ ЭНТАЛЬПИЙ
Канд. техн. наук А. Г. СОТНИКОВ,
канд. техн. наук Ю. Г. ШАБЛОВСКИЙ
В ряде кондиционируемых
помещений сочетание заданных параметров
воздуха (температуры tB и
относительной влажности фв) и тепловлажност-
ной нагрузки (количества тепла QnoM
и влаги GBAnoM, выделяемых й
помещении) таково, что обращенный луч
процесса не пересекает линию насыщения.
На рис. 1 в i, d-диаграмме показано
состояние воздуха в помещении В,
характеристика процесса епом и одно
Рис. 1. Построение в i, d-диаграмме процессов
обработки воздуха в теплый период года
12
из возможных состояний приточного
воздуха П на обращенном луче
процесса. После обработки в камере орошения
состояние воздуха характеризуется
точкой К (КП — нагрев приточного
воздуха в вентиляторе и воздуховодах).
Если энтальпия наружного воздуха
больше, чем внутреннего (/„>/„), то
смесь С2 наружного Н2 и
рециркуляционного В воздуха охлаждается до
состояния К. При iH=iK-r-iB наружный
воздух (например, #i), не смешиваясь
с рециркуляционным, обрабатывается
до состояния К в камере орошения.
На рис. 1 показаны также линии мгноц.
венного расхода холода Qxi и плотности
повторяемости энтальпии dx/diH.
В рассматриваемом случае
появляется возможность выбирать состояния
приточного воздуха, разность
температур А/пр внутреннего tB и приточного
/пр воздуха и расчетную
производительность L системы кондиционирования
воздуха (СКВ). Единого мнения о том,
какое значение Д/пр обеспечивает
минимум приведенных затрат, нет. Одни
полагают, что его следует принимать
наибольшим из возможных, другие —
что оно ограничено 10—12 °С.
Отсутствие обоснованных данных
по такому важному вопросу вполне
объяснимо. В этой задаче тесно связаны
методы расчета как капитальных затрат,
так и расходов холода (для
произвольного пункта) и электроэнергии на
перемещение воздуха. При увеличении
разности энтальпий /в—/пр (/пр —
энтальпия приточного воздуха) падает
производительность СКВ (и как следствие,
требуется кондиционер меньшего
типоразмера), понижаются стоимость
оборудования и затраты энергии на
перемещение воздуха. Одновременно
увеличивается продолжительность
потребления холода, уменьшается холодильг|
ный коэффициент е и возрастает
годовой расход холода. До последнего
времени отсутствовала климатологическая
информация для определения годовых
расходов холода в произвольном пункте
и методы ее аппроксимации для
инженерных расчетов.
Для решения задачи минимизации
приведенных затрат по разности /в—inp
нужно располагать данными о всех со-

ставляющих этих затрат. Определим
оптимальную энтальпию iKпосле камеры
орошения, полагая, что в результате
нагрева приточного воздуха в
вентиляторе и воздуховодах inp>iK на величину
свА/пр (съ — теплоемкость воздуха).
Капитальные затраты К на СКВ
можно приближенно выразить через
производительность системы
кондиционирования L. Пусть задана удельная
стоимость K/L хотя бы при двух значениях
L. Эти величины легко перевести в
капитальные затраты:
при L\
f Kx=(K\ILx)Lx\
при L2
/t2=(/C2/L2)L2.
При L=0 значение /С=0. Через три
точки проводим аппроксимирующую
параболу:
L(L-L2)
K=f(L)=Ki
+ К2
+
A)
L,(L,-L2)
L(L-LX)
L2(L2-~LX)'
Например, при расчетной
производительности СКВ Li=10 м3/с и Ki/L\ =
=0,6 руб/(м3/ч) значение /Ci = 3600X
X(/Ci/Li)Li = 3600-10-0,6=21 800 руб.,
а при L2=100 м3/с и /C2/L2=
=0,3 руб/(м3/ч),— /B=3600 (K2/L2)X
XL2=3600-100-0,3=108000 руб. Тогда
по уравнению A) получим
К= — 12L2+2280L.
Стоимость холода Сх, потребляемого
СКВ в интервале от переменной
энтальпии /кдо энтальпии рециркуляционного
воздуха /р (расход холода в случае
/н>/р в сравниваемых вариантах при
известном и постоянном количестве
поступающего наружного воздуха GHmin
одинаков), можно записать как
CY
д °х.о L
0,04
0,55
К—*к.о)]
LX
Xqb\ 2 /H/Tt—/K2 tJ
3600,
B)
где cxo — удельная стоимость холода с
учетом всех затрат на его выработку,
руб/кДж; для крупных
холодильных установок и длительной их
работе с'хож C—5) • 10 ~6 руб/кДж,
для мелких установок и
кратковременной работе с'хож(8—10)Х
ХЮ 6 руб/кДж;
iK0 — «опорная» энтальпия, кДж/кг,
при которой известно значение
с' •
хо' / з
qb — плотность воздуха, кг/м ;
т, — количество часов в году
(повторяемость), когда энтальпия
наружного воздуха находится в /-м
интервале ее измерения.
Наиболее сложно находить суммы
2т, и S/HTf. Аналитическое решение
можно получить, если эмпирическую
плотность повторяемости энтальпии
заменить теоретическим
композиционным законом. Однако решение задачи

Вариант
Интервал энтальпий
Повторяемость 2т-
Сумма произведений 2t -т.
bi~ai
Y<[bi— Gi—1к+
V . 87664*
/ ш' 2FгсГ
х{(й,— 0;J-'к +
@|.+6,)[<|-(»,-а<)»]
'•|-F,—e,->3}
За,-
V 87664^. . ч
i "" 2 F,—a;) l B K'
13

при этом оказывается неудобным и
громоздким для инженерных расчетов.
Поэтому предложено принять, что dx/di
имеет трапецеидальный характер. Для
этого случая в таблице приведены
основные формулы, по которым можно
вычислить искомые суммы.
Предварительно по опубликованным ранее
автором картам [1,2] определяют значения
aif Ь^и оi— параметры композиционного
закона распределения в данном
географическом пункте. Расчетные формулы
для вариантов 1 и 2 даны в таблице.
Стоимость электроэнергии на
перемещение воздуха в СКВ и подачу воды
в камеру орошения в течение года
(руб/год) как функцию от
производительности системы с учетом давления
и КПД вентиляторов и насосов можно
записать так:
Сэ.год=<8766?с
.(*
,+Рв
QbWh
Лв,
еЛо
L) 3,61,
C)
где с'ъ — стоимость электроэнергии, равная
для средней полосы
10 руб/1000 кВт-ч
@,28-10 руб/кДж);
\jtcm _ коэффициент сменности работы
системы;
Рпр> Рвыт»
Рнас — полное давление, развиваемое
приточным и вытяжным
вентиляторами и насосом камеры орошения, Па;
т)*'У^' — общий КПД вентиляторной и
насосной установок;
\i — коэффициент орошения;
qw — плотность воды, 9^=1000 кг/м3.
Приведенные затраты на систему
определяют по формуле:
П=ЕНК+Са+Ср+С0+Сх+
+ С7+СВ+СЭ + С3,
D)
где Ен — нормативный коэффициент
экономической эффективности, Ен=
=0,15;
С — годовые эксплуатационные
затраты;
а, р, о, — индексы, обозначающие соответ-
х, т, в, ственно амортизационные отчис-
э, з ления, ремонт, общеобъектные
расходы, холод, теплоту, воду,
электроэнергию, зарплату
обслуживающего персонала.
Сумма Са+Ср-г-С0 составляет около
18% К. Затраты на нагрев воздуха в
холодный период года, воду и зарплату
персоналу полагаем одинаковыми или
близкими. Минимум приведенных
затрат соответствует условию равенства
нулю суммы производных от отдельных
составляющих:
-^- = 0,33-^-
diw diu
dC^
dCY
&=0. E)
diK diK
Анализ составляющих уравнения E)
показал, что, во-первых, существует
минимум приведенных затрат и,
во-вторых, оптимальное значение энтальпии
iK не зависит от тепловой и влажности
ной нагрузки.
Общее выражение для определения
оптимальной энтальпии k имеет вид:
c(iB—cBMnp)—~ -ее
dl+ [-
]«+
+ (*в
+
-cBAtnp)(c'x*+2Clc)iK+Cfc'x*-
(c>*c,+ ^-)(iB~cBMnp) +
bi—aj / k\
8766
+3,6<c*)=0 F)
3600qb
где с, c'x*, С\, с2, е'э, с*— коэффициенты;
k\ — коэффициент при
L, зависящий от К.
Вещественный корень уравнения F)
находят любым численным методом или
по программе расчета на
программируемом микрокалькуляторе.
Оптимальная полезная
производительность СКВ для данного помещения
^пом
расч
-G i
^вл.пом.расч^п
G)
опт kL(iB-~iK~cBAtnp)QB '
где /п — энтальпия водяного пара, /п=
= 2500 кДж/кг;
kL — коэффициент организации
воздухообмена в помещении.
Выбрав оптимальное значение L,
можно существенно сократить
приведенные затраты. Расчеты показали, что*
оптимальная разность энтальпий
существенно больше (~ 15-1-25 кДж/кг),
чем обычно принимаемая в проектах.
Это свидетельствует о возможности
значительного снижения капитальных
затрат на СКВ, расхода электроэнергии
на перемещение воздуха при
возрастании затрат на выработку холода.
Пример расчета. Определить
оптимальный воздухообмен в кондиционируемом по-
14

мещении, если обращенный луч процесса
не пересекает линию насыщения.
Исходные данные. Климатические
условия Москвы, работа непрерывная (Чгсм= 1),
/в=40 кДж/кг, Л/пр=2°С, kL=l, <0=
=5-10 руб/кДж при /ко=20 кДж/кг,
удельные капитальные затраты K/L=
=0,6 руб/(м3/ч) при L = 10 м3/с и K/L=
=0,3 руб/(м3/ч) при /.= 100 м3/с, чему
соответствует зависимость /C=2280L—12L .
Для проектируемой системы
ориентировочно принимаем: Рпр+Рвыт^^ОО Па;
pHac=200-103 Па; г|вуст=г1н. =0,6; \х=2.
Решение. По картам [1,2] и
географическим координатам Москвы определяем
а~ —10,9 .кДж/кг; 6г=46 кДж/кг; аг=
Р^=8,4 кДж/кг.
Анализируем соотношение между /в,
^—а„ аг+а(, а также /к (ожидаемое
значение) . Это нужно для выбора расчетных
формул (см. таблицу) при вычислении
годовой стоимости холода по формуле B). Так
как в данном примере /в=40 кДж/кг,
а 6г—а,=46—8,4=37,6 кДж/кг, /в
находится на правом «склоне» трапеции dx/diH.
Предположим, что искомое оптимальное
значение /к будет на «плато» трапеции, т. е.
между а^+о^ —10,3+8,4= —1,9 кДж/кг
и bt—(^=37,6 кДж/кг.
Записываем и вычисляем коэффициенты
уравнения F)
= 46—8,4+ 4° 44stM' C'8'4+46°) =
=39,8 кДж/кг;
^2=|{(^-агJ+
"^ 2а, За, /
= 1{ D6-8,4) 2+
(8,4+46) [402— D6—8,4J]
~*~ 2-8,4
| _403-D6-8,4K|=1230 (кДж/кгJ
Эти коэффициенты являются основными
сомножителями расчетных формул, по
которым находят 2т, и 2/Hixt для
варианта 1 [/в>F, —а,); (а1+аг)</к<F/—а,)],
указанного в таблице. Далее определяем
^""^«Сбб-13 1и 0,55 "~
= 0,36-10 6 кг-руб/кДж2.
Коэффициент 0,04 учитывает изменение
холодопроизводительности и стоимости
холода при изменении температуры воды на
выходе из испарителя на 1 °С, 0,55 — связь
приращений энтальпии воздуха и
температуры на линии насыщения влажного
воздуха вблизи /да=10 °С.
Затем вычисляем коэффициент
<-х <-х.о V'^0,55 ко/
_5.10-. (,+"{.»)_
= 12,3-Ю-6 руб/кДж
и сомножитель формулы C), учитывающий
затраты электроэнергии на привод
вентиляторов и насосов:
ВЫТ |
Мв.уст УцуМн.уст
= с*_1»00 1,2-2-200-103 _
-Сэ~ 0,6 + юоо.о,б -^ии11а-
Значение с* относительно постоянно в
большинстве расчетов для СКВ вследствие
небольшого диапазона изменения ее
составляющих.
После подстановки значений С\у с2, с,
сх*, с* и /Ci = 2280 в уравнение F) получим:
0,36/3—41 i2K+\ 560/K—18652=0.
Корень этого уравнения /к=23,3 кДж/кг
находится, как и предполагалось, в
указанном интервале (от а(+а,= —1,9 кДж/кг до
Ь— а,=37,8 кДж/кг).
Значение L, вычисленное по формуле G)
при подстановке /к=23,3 кДж/кг, будет
оптимальным (по условию минимума
приведенных затрат). Рабочая разность
температур 15—18 °С оказывается существенно
больше обычно принимаемой в расчетах.
Чтобы оценить экономию от применения
предложенного метода расчета
воздухообмена, следует вычислить слагаемые
приведенных затрат (К, Сх.год, Сэ год) и их сумму
D) при обычно выбираемой и оптимальной
разности энтальпий. Как показали расчеты
для конкретных условий, приведенные
затраты можно сократить на 30—50 %.
Так, для условий примера и полном
количестве тепла, выделяемого в помещении
QnoM= 100 кВт, минимальные приведенные
затраты (рис. 2) на систему составляют
около 12, а, например, при /к=30 кДж/кг —
30 тыс. руб/год. Как видно из графика,
правая ветвь кривой Я (/к) очень крутая.
Поэтому при обычном расчете энтальпия может
не соответствовать оптимальной, что
приведет к значительным перерасходам холода,
электроэнергии и капитальных затрат.
Если параметры наружного воздуха для
географического пункта таковы, что
15

Рис. 2. Зависимость приведенных затрат П на
систему кондиционирования воздуха от энтальпии
воздуха iK после воздухоохладителя (для условий
приведенного в статье примера)
(а/+а/)</к</в<(^— о-,), т. е. /к и /в
находятся на плато трапеции (вариант 2), то
коэффициенты Ci и с2 определяют по
формулам:
Изобретения
A1) 1262219 E1L F 25 В 19/02 B1)
3804303/23-06 B2) 17.10.84 G1) Харьковский
инженерно-строительный институт G2) Е. М. Но-
вохацкий, Н. Ю. Колесник E3) 621.56
E4) E7) ОХЛАЖДАЮЩЕЕ УСТРОЙСТВО,
содержащее бак с рабочей жидкостью и
размещенный над ним сепаратор, соединенный
с баком посредством подъемной и опускной
труб, причем к подъемной трубе подключен
патрубок подачи жидкого хладагента с запорным
вентилем, а сепаратор снабжен -трубопроводом
отвода паров, отличающееся тем, что, с целью
повышения экономичности, в нем трубопровод
отвода паров снабжен конденсатором и
подключен к патрубку подачи жидкого хладагента.
A1) 1262209 E1L F24 F 3/ 14 B1) 3739251/29-
06 B2) 08.05.84 G2) А. Б. Цимерман,
М. Г. Зексер, И. М. Печерская E3) 697.94
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ КОСВЕННО-
ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
ВОЗДУХА, содержащая корпус с поддоном и патруб-
Ci=/B;
На основании проведенной работы
можно сделать следующие выводы.
При расчете производительности
СКВ в случае, когда луч 8пОМ не
пересекает линию насыщения, рабочую
разность энтальпий следует выбирать не
произвольно, а с учетом минимума
приведенных затрат.
Расчеты показали, что оптимальная
разность энтальпий 4—4Р существенно
больше обычно принимаемой.
Данную методику расчета планирует^
ся использовать в процессе
проектирования технологических СКВ с
большими влаговыделениями, в частности для
объектов пищевой промышленности.
Список использованной литературы
1. Сотников А. Г. Автоматизация систем
кондиционирования воздуха и вентиляции. Л.:
Машиностроение. 1984. — 240 с.
2. Сотников А. Г. Системы
кондиционирования и вентиляции с переменным расходом
воздуха. Л.: Стройиздат, 1984. — 148 с.
ками подвода общего потока воздуха и
отвода основного и вспомогательного потоков
воздуха, расположенные в корпусе пластины,
попарно образующие чередующиеся каналы
общего и вспомогательного потоков воздуха,
причем пластины со стороны канала общего потока
воздуха покрыты влагонепроницаемым
материалом, со стороны канала вспомогательного потока
воздуха — капиллярно-пористым материалом,
а патрубки подвода общего потока воздуха
установлены с торцов корпуса, отличающаяся
тем, что, с целью повышения эффективности
работы, в ней два патрубка отвода основного
потока воздуха размещены на противоположных
торцах корпуса, "патрубок отводаv
вспомогательного потока воздуха установлен в средней
части корпуса на одинаковом расстоянии
от его торцов, причем каналы общего потока
воздуха выполнены по всей длине пластин,
а каждый канал вспомогательного потока воздуха
сообщен с обоими рядом расположенными
каналами общего потока воздуха.

технологии
УДК 621.57.042-272.43.001.5
^ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ
^ИССЛЕДОВАНИЯ ПЛАСТИНЧАТЫХ
ПРУЖИН КЛАПАНОВ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРОВ
Канд. техн. наук И. А. АФАНАСЬЕВА,
Ф. А. МАРГОЛИНА,
канд. техн. наук Б. Л. ЦИРЛИН
Пластинчатые изогнутые пружины (рис. 1)
хорошо зарекомендовали себя при работе
в нагнетательных клапанах отечественных
компрессоров холодопроизводительностью
до 20 кВт, наработка их составляет
более 30 000 ч. " ¦ *
Рис. 1. Пластинчатая изогнутая
пружина
2 Холодильная техника № 2
кольцевая
В зарубежной практике пластинчатые
пружины применяют в компрессорах
холодопроизводительностью до 80 кВт.
Эксплуатируемые в Советском Союзе компрессоры
производства ЧССР
холодопроизводительностью до 80 кВт с пружинами этого типа
отработали около 40 000 ч без поломок.
Преимущество пластинчатых пружин
перед витыми цилиндрическими состоит в
большей стабильности их характеристик
во времени.
Опыт эксплуатации и теоретические
исследования витых цилиндрических пружин
показывают, что их жесткость (отношение
усилия к деформации) через 200—500 ч
снижается в среднем на 30—40 % от
номинальной, что приводит к более поздней
посадке пластины на седло и обратному
перетеканию пара. В результате холодопро-
изводительность компрессора уменьшается
на 4—5 %, а удельное потребление
электроэнергии соответственно возрастает. В связи
с этим применение пластинчатых пружин,
обеспечивающих более экономичную и
стабильную работу компрессора, представляет
безусловный интерес.
Предполагаемая экономия
электроэнергии за год в процессе эксплуатации одного
компрессора составит от 1000 до 4000 кВт-ч.
Для пластинчатых изогнутых кольцевых
пружин, у которых зависимость прогиба от
нагрузки y=f(P) близка к линейной, может
быть принята следующая схема расчета:
у = ho + h = х
PR3
П12Е
где h0
предварительный натяг пружины,
определяемый как разность между
прогибом пружины в свободном
состоянии и глубиной гнезда;
h — рабочий прогиб пружины,"
соответствующий максимальному
перемещению клапанной пластины;
х — коэффициент, зависящий от
отношения толщины 6 к ширине Ь
кольца пружины;
Р — максимальное усилие на пружину;
R — средний радиус кольца пружины;
п — число условных опор;
Е — модуль упругости;
i — число колец в пружине.
Изгибающий момент относительно оси,
параллельной плоскости кольца пружины:
где z
жесткость пружины.
17

Максимальные напряжения изгиба
По приведенным зависимостям была
составлена дополнительная подпрограмма,
которую ввели в программу расчета клапанов
холодильных компрессоров, разработанную
авторами. С помощью этой программы были
рассчитаны пружины для клапанов
компрессоров холодопроизводительностью от 10 до
80 кВт (см. таблицу). По принятым
размерам изготовили опытные образцы
пластинчатых пружин.
Для изготовления пластинчатых пружин
из выпускаемых отечественной
промышленностью материалов, исходя из
механических характеристик, химического состава,
а также экономических соображений, были
выбраны стальные ленты 65Г и 60С2А.
Важная задача состояла в выборе
приемлемого технологического процесса
изготовления пластинчатых пружин. Это
обусловлено следующим.
Несмотря на длительную наработку (без
поломок) эксплуатируемых пластинчатых
пружин отечественного и зарубежного
производства, наблюдались случаи изменения
стрелы их прогиба до ужЗ мм. Опытные
образцы, как это видно из таблицы, имели
значительно большие прогибы. Практики
отечественного производства пружин с
таким прогибом не существует.
На основании анализа существующих
методов получения аналогичных по форме
изделий, а также учитывая возможность
и опыт выполнения пружин с D«50 мм и
#ж3,0 мм, применили метод придания
формы пружине в оправке при одновременной
термообработке с выдержкой.
Принятая технология, по которой были
изготовлены опытные пластинчатые
пружины:
вырубка заготовки из ленты;
обработка по контуру с припуском
холодной штамповкой;
обработка в размер по чертежу на
токарном станке;
термообработка (выдержка в течение
30 мин в оправке при 800—830 °С для ст.
65Г и при 860—880 °С для ст. 60С2А;
охлаждение в масле; отпуск в оправке в
течение 2 ч при 340—360 °С для ст. 65Г и
при 380—420 °С для ст. 60С2А);
галтовка. *
Экспериментальные исследования
пластинчатых пружин проводили в целях
уточнения методики их расчета и
подтверждения правомерности выбранного
технологического процесса.
Пластинчатые пружины исследовали в
клапанах холодильных компрессоров в
рабочем диапазоне температурных режимов на
R12 и R22. В соответствии с ОСТ 26-03-
2066—77 напряжения изгиба и прогибы
пружин определяли с помощью безосновных
тензодатчиков, наклеенных на пружины.
Стабильность характеристик пружин
проверяли на специально разработанном
стенде, имитирующем динамические нагрузки в
клапанах компрессоров.
Экспериментальными исследованиями
пластинчатых пружин установлено, что
энергетические потери в клапане |3КЛ и
скорость соударения пластины с седлом при
посадке v — показатели, характеризующие

Компрессор
ппо
ПБ28
ПБ80
Клапан
Нагнетательный
Нагнетательный
Всасывающий
Нагнетательный
Нагнетательный
Всасывающий
Диаметр пружины
наружный
DH, мм
36
52
88,5
66,4
66,4
91,9
внутренний
DBH, мм
24
40
68,5
56
51
82
б,
мм
0,3
0,4
0,5
0,3
0,6
0,5
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,6
0,5
0,6
мм
3,0
3,0
3,2
5,0
5,2
6,5
4,0
4,0
4,5
4,8
5,0
5,0
6,0
6,5
ь,
мм
6,0
6,0
6,0
6,0
6,0
10,0
5,2
5,2
5,2
5,2
5,2
7,7
5,0
5,0
D/6
120
90
72
173
86,6
177
166
132,8
110,6
94,86
83
110,6
183,8
153,1
D/y
12,0
12,0
11,9
10,4
10,0
13,6
16,6
16,6
14,7
13,5
13,28
13,28
15,3
14,0
D/b
6
6
6
8,6
8,6
8,85 <
12,7
12,7
12,7
12,7
12,7
9,4
18,38
18,38

Ркл.н
1,11
0,9
о
А,
^
'о
c^""*"
°Ъ
0*Г^ ~~
о
""П
Рис. 2. Энергетические потери в нагнетательном
клапане Ркл н:
О — пластинчатые пружины; х — витые
пружины; о — пластинчатые пружины, эксперимент
v,m/c
2,0
^ f,25\
1,5
5 л о
о
О
о о
°-х—
-15
-10
О
Рис. 3. Скорость соударения пластины с седлом
при посадке v:
О — пластинчатые пружины; х — витые
пружины; о — пластинчатые пружины, эксперимент
кн
чи
50
70
w
\
-М
q
^о.
^
^>^
ОЕ
**^
с
^х
2
? у, мм
Рис. 4. Зависимость усилия пластинчатой пружины
Р от прогиба у в нагнетательном клапане при
D/y= 14,7, D/Ь = 110,6; D/b = 12,7:
расчет; о — эксперимент, начальные
значения; v — эксперимент после 1,4-109
циклов работы
б-10~?Н/м2
то —
^w.
5000
2000
WOO
1 2 J 4 у,мм
Рис. 5. Максимальные напряжения изгиба а:
— расчет; о — эксперимент
эффективность и надежность компрессора
в целом, практически соответствуют
подобным показателям у витых
цилиндрических пружин (рис. 2, 3).
Несвоевременность закрытия клапана
связана в основном с жесткостью пружины,
которая не может быть оптимальной для
каждого температурного режима.
Расчет показывает, что при максимальном
запаздывании (температура кипения 5 °С)
относительное количество перетекающего
пара не превышает ~2 %, что соизмеримо
с погрешностью опыта.
При скоростях v>2fi м/с возникают
контактные напряжения, приводящие к
преждевременному разрушению пластин. Как
видно из рис. 3, значения v для клапанов
с исследованными пружинами не
превышали допустимого предела.
Характер кривой y=f(P) зависит от
геометрии пружин — диаметра D, прогиба
у, толщины б и ширины Ь. Она близка к
расчетной в рабочем диапазоне
перемещения пружины при у= I -f-З мм (Рж 14^-25 Н)
при соотношениях D/*/<15, D/6<160 и
10<D/6<18 (рис. 4).
Отклонения до 15—20 % имели место
только в момент максимальных усилий,
возникающих при распрямлении пружины,
поэтому оценивая механическую прочность
пластинчатой пружины, следует принимать
а>1,15~1,2о-р,
где а0
максимальные расчетные
напряжения изгиба.
Измеренные значения о в рабочем
диапазоне характеристик пружины практически
соответствовали расчетным (рис. 5).
При прогибах пружины у от 1 до 2 мм
напряжения изгиба определяли с помощью
тензодатчиков во время работы в составе
компрессора в рабочем диапазоне
температурных режимов, при прогибах более 2 мм —
из экспериментальной зависимости P=f(y)
при статическом нагружении пружины.
Совпадение расчетных характеристик
пружины с экспериментальными позволило
получить удовлетворительное совпадение
расчетных характеристик клапана (Ркл; v)
с экспериментальными (см. рис. 2, 3), что
подтвердило правомерность принятой
методики расчета для пружин подобного типа
при указанных значениях соотношений D/y\
D/Ь; D/b. При других значениях этих
соотношений, как видно из графика (рис. 6),
экспериментальные характеристики
отличаются от расчетных не только при
максимальных, но и при рабочих усилиях
(Я«14-т-25 H).
Стабильность характеристик
пластинчатых пружин с принятыми геометриче-
2*
19

80
60
w
20
\
<
V
^^ V
,2
^"^с
«ч
/ 2 J ' + 5 у, мм
Рис. 6. Зависимость усилия пластинчатой пружины
Р от прогиба у.
1 — в нагнетательном клапане при D/y= 10,4,
D/b = 173, D/b = 8,6; 2 — во всасывающем
клапане при D/y = 13,6, D/Ь = 177, D/b = 8,9;
расчет; о — эксперимент
скими соотношениями в течение 1,4* 109
циклов (что обеспечивает требуемую
наработку на отказ для поршневых
холодильных компрессоров холодопроизводитель-
ностью 10—80 кВт) свидетельствует о
правильном выборе технологии изготовления.
УДК 628.84:629.424.1
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ
РЕГЕНЕРАТИВНОГО
КОСВЕННО-ИСПАРИТЕЛЬНОГО
ТИПА ДЛЯ КАБИНЫ
ТРАНСПОРТНОГО СРЕДСТВА
Канд. техн. наук В. С. МАЙ СО ЦЕН КО,
О. Е. СМЫШЛЯЕВ, А. Р. МАЙОРСКИЙ,
А. П. НАЛЕТА
В настоящее время в кабинах тепловозов
применяют кондиционеры с парокомпрес-
сионной холодильной машиной, которые
являются наиболее технически
отработанным и компактным источником
искусственного холода. Вместе с тем эксплуатация
их имеет ряд негативных моментов.
Получение холода с помощью пароком-
прессионной машины сопряжено со
значительным потреблением электроэнергии, до
3—5 кВт, от бортовой энергосети. На
некоторых тепловозах вспомогательные
генераторы не располагают свободной мощностью
такого порядка, что вызывает
необходимость переоснащения бортовой системы
энергоснабжения более мощными
генераторами.
Для обеспечения работы кондиционера
при стоянке тепловоза дизель должен быть
постоянно включен, что экономически
невыгодно. Питание же от аккумуляторной
батареи невозможно ввиду недопустимости ее
рязрядки.
В гидравлической системе кондиционера
используются чрезвычайно текучие
хладагенты, в связи с чем к ее герметизации
предъявляются жесткие требования.
Особенно уязвимы с этой точки зрения
сальниковые уплотнения вала компрессора.
Обеспечение приемлемой надежности
обусловливает необходимость высокого
технологического уровня производства
кондиционеров, что, в свою очередь, определяет.
их высокую стоимость.
При эксплуатации кондиционеров с паро-
компрессионной холодильной машиной на
тепловозах возникает также проблема
подготовки кадров для их технического
обслуживания и ремонта.
С учетом сказанного представляет
интерес применение в тепловозных системах
кондиционирования воздухоохладителей
испарительного типа, в которых в качестве
энергоресурса для получения холода
используется природная неравновесность
атмосферного воздуха — психрометрическая
разность температур (разность температур по
сухому и мокрому термометрам).
Устройство такого воздухоохладителя
несложно. Основой его является
увлажняемая водой испарительная насадка, через
которую продувается охлаждаемый воздух.
Потребляемая мощность невелика и
определяется лишь затратами энергии на привод
вентиляторов для продувки воздуха через
испарительную насадку.
Воздухоохладители прямого и косвенного
испарительного охлаждения нашли
некоторое распространение на тракторах и других
сельскохозяйственных машинах [4].
В воздухоохладителях первого типа
осуществляется только увлажнение приточного
воздуха, при этом в результате испарения
влаги температура его снижается, а
теплосодержание не меняется (адиабатический
процесс), т. е. микроклимат в кабине
улучшается незначительно.
В воздухоохладителях второго типа
происходит политропический процесс
охлаждения воздуха без его увлажнения. Предел
охлаждения невелик: ограничивается
температурой по мокрому термометру. Вследствие
этого оптимальные микроклиматические
условия в кабине не могут быть обеспечены
в значительной части климатических
районов страны.
Существенно ниже предел охлаждения
воздуха в регенеративных косвенно-испари-
20

Рис. 1. Испарительная насадка и схема воздушных
потоков в регенеративном косвенно-испарительном
воздухоохл адителе:
/ — вход полного потока; 2 — выход
вспомогательного потока; 3 — выход основного потока;
4 — вход вспомогательного потока; 5 — сухие
каналы; 6 — влажные каналы
тельных воздухоохладителях (РКВ) [1—3].
Теоретическим пределом охлаждения
является температура точки росы наружного
воздуха.
Основной элемент РКВ — испарительная
насадка (рис. 1). Она состоит из мипласто-
вых пластин с капиллярно-пористой
структурой. Одна сторона пластин покрыта влаго-
Рис. 2. Регенеративный косвенно-испарительный
воздухоохладитель:
/ — корпус; 2 — испарительная насадка; 3 —
поддон с водой; 4 — заправочный штуцер; 5 —
воздуховод в кабину; 6 — вентилятор
непроницаемым слоем. Пластины
установлены в поддоне с водой таким образом, что
образуют чередующиеся сухие и влажные
каналы. Полный поток приточного воздуха
проходит по сухим каналам, где
охлаждается при постоянном влагосодержании, а
затем делится на две части: основной поток
охлажденного воздуха поступает в
кондиционируемое помещение (кабину), а
вспомогательный поток направляется
противотоком во влажные каналы, где увлажняется и
нагревается, после чего выбрасывается в
окружающую среду.
Достоинства РКВ — простота, отсутствие
в конструкции дефицитных материалов,
малые энергетические затраты. Они
совершеннее, чем парокомпрессионные
кондиционеры, и с экологической точки зрения.
Принципиальные достоинства
регенеративных косвенно-испарительных
воздухоохладителей обусловили проведение тепло-
физических исследований модуля РКВ с
целью выбора оптимальной конструкции
кондиционера для кабины тепловоза.
В соответствии с техническими
требованиями на установку кондиционирования
воздуха в кабине тепловоза разработан и
изготовлен ряд опытных образцов
воздухоохладителей регенеративного
косвенно-испарительного типа, которые прошли
теплотехнические испытания на стенде и кабине
тепловоза 2ТЭ116.
РКВ для кабины тепловоза (рис. 2)
состоит из корпуса с поддоном для воды и
крышкой, входного воздушного коллектора,
выходного воздушного коллектора с
регулирующей заслонкой, вентилятора,
испарительной насадки.
Корпус, крышка и воздушные коллекторы
выполнены из листовой стали и имеют
сварную конструкцию. Между собой они
соединяются с помощью фланцев.
Увлажненный воздух в
атмосферу ^\1
Наружный
воздух
у""'""'"'"' ZZZZ Z Z Z
te^4iS5gfe4
щ
2 1
Охлажденный воздух 6 на дину

Таблица 1
Расход воздуха, м3/ч
Полный
поток
706
704
722
692
650
568
Основной
поток
350
403
435
334
306
285

Вспомогательный
поток
356
301
287
358
344
283
Температура воздуха, °С
на входе
полного потока
U
30,6
34,8
35,4
38,1
39,3
40,2
<1и
19,5
20,9
20,0
20,6
20,3
21,5
на выходе
основного потока
h
16,1
16,6
15,5
13,6
11,9
14,5
*2м
15,8
13,9
12,5
12,5
10,5
13,2
Холодо-
производи-
тельность,
Вт
1310
1820
2110
1984
2164
1820
Расход
воды,
кг/г
2,4
3,2
3,8
3,6
3,9
3,2

Коэффициент
эффективности
0,85
0,87
0,83
0,88
0,92
0,86
Корпус имеет зажимы для крепления на
стенде или крыше кабины. В днище корпуса
предусмотрены штуцеры для заправки и
слива воды, а также для присоединения
водомерного стекла.
В воздушном входном коллекторе
смонтированы направляющие лопатки для
создания равномерного потока воздуха на входе
в испарительную насадку.
Вентиляторная группа состоит из двух
центробежных вентиляторов с приводом от
электродвигателя переменного тока.
Вентиляторы посажены на оба выходных вала
электродвигателя.
В опытных образцах РКВ установили
штатные вентиляторные группы суммарной
потребляемой мощностью 260 Вт от
кондиционеров CHKL-5 и КТ4.
В испарительной насадке использовали
мипластовые пластины. Для создания
влагонепроницаемого покрытия каждую
пластину с одной стороны покрасили
нитроэмалью НЦ. При формировании
испарительной насадки пластины чередовали так,
что окрашенные поверхности образовывали
сухие каналы, а некрашенные — влажные.
Влажные каналы в торцах со стороны
вентилятора закрыты резиновыми
прокладками на клею. Такими же прокладками
закрыты влажные и сухие каналы сверху.
В верхней части влажных каналов в зоне
выброса воздуха в атмосферу прокладки
не установлены.
Основные конструктивные параметры
опытного образца РКВ
Размеры пластин, мм 160X795
Высота ребер пластин, мм 2
Количество пластин в
испарительной насадке 274
Поверхность теплообмена, м2 28
Живое сечение по воздуху, м2 0,03
Габаритные размеры РКВ, мм 800Х 1480X260
Масса, кг
РКВ с увлажненной насадкой 105
увлажненной насадки 31
Параметры
Наружный воздух:
• температура, °С
по сухому термометру
по мокрому термометру
абсолютное влагосодержа-
ние, г/кг
Воздух в кабине:
температура, °С
на рабочем месте
машиниста
150 мм от пола
1500 мм от пола
150 мм от потолка
на рабочем месте
помощника
150 мм от пола
1500 мм от пола
150 мм от потолка
в геометрическом центре
средняя по кабине
абсолютное влагосодержа-
ние, г/кг
Мощность
электронагревателя в кабине, кВт
Перепад между
температурами воздуха наружного и в
кабине, °С
Т
1
41,2
22,8
9,9
29,0
28,5
28,0
28,5
28,0
28,0
27,0
28,1
12,7
1,2
13,1
а б л и ц а Р
•
Опыты
2
42,0
23,0
9,8
35,0
34,5
35,0
35,0
34,0
34,0
34,0
34,5
11,5
1,0
7,5
Ц-
3
34,8
21,8
11,2
26,5
26,5
26,5
26,5
26,5
26,0
25,5
26,3
12,1
1,3
8,5
Испытания опытного образца РКВ на
теплотехническом стенде проведены при
изменении температуры воздуха на входе в
аппарат от 28 до 40 °С, его влагосодержания
от 6 до 12 г/кг, расхода полного потока^
воздуха от 480 до 700 м3/ч, соотношения
основного и полного потоков от 0,45 до 0,6.
Результаты испытаний опытного образца
РКВ на теплотехническом стенде (табл. 1)
показали, что температура воздуха после
обработки снижается на 15—25 °С.
Хорошую охлаждающую способность
опытного образца РКВ подтвердили
испытания в стационарных условиях при
установке его на крыше кабины тепловоза
2ТЭ116 (табл. 2). Воздухоохладитель обес-
22

печивал существенное улучшение
микроклимата в кабине.
Так, например, при температуре
наружного воздуха 41,2 °С и его влагосодержании
10 г/кг температура воздуха в кабине была
ниже на 13 °С. Относительная влажность
его находилась в пределах санитарной
нормы и составляла 52—57 %.
По результатам испытаний принят ряд
решений, направленных на повышение
эффективности РКВ. В частности, реализация
работы кондиционера в режимах частичной
или полной рециркуляции позволит снизить
температуру воздуха на входе в кабину
и уменьшить вынос холода из кабины путем
(рксфильтрации.
* Вместе с тем выявились проблемы,
решение которых требует дальнейших
исследований. Это прежде всего
предотвращение засоления мипластовых пластин
испарительной насадки и их регенерация, очистка
воздуха на входе в кондиционер.
Годовой экономический эффект от
внедрения нового кондиционера (в первой секции
тепловоза) составляет 1606 руб. При
расчете экономического эффекта приняли, что
новый кондиционер по охлаждающей
способности эквивалентен транспортному паро-
компрессионному кондиционеру КТА2-0,5Т-
02.01, который используется в настоящее
время для обеспечения требуемых
параметров микроклимата в кабине тепловоза.
Модификации кондиционера могут быть с
успехом использованы в кабинах тракторов,
комбайнов, бульдозеров и других
транспортных средств. РКВ создаст благоприятный
климат и в кабине крана, работающего в
«горячем» цехе.
Список использованной литературы
1. А. с. № 763159 (СССР).
2. А. с. №> 979796 (СССР).
3. Майсоценко В. С. Математическое
моделирование процессов переноса в
воздухоохладителях регенеративного
косвенно-испарительного типа. — Холодильная техника, 1987,
№ 1, с. 40—43.
4. Михайлов М. В., Гусева С. В.
Микроклимат в кабинах мобильных машин.—
М.: Машиностроение, 1977. — С. 168—174.
УДК [621.565.945:537.212] :536.24.001.5
ТЕПЛООБМЕН ПРИ РАБОТЕ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ
В ХОЛОДИЛЬНОЙ КАМЕРЕ
В ЭЛЕКТРИЧЕСКОМ ПОЛЕ
Канд. техн. наук Б. С. БАБАКИН, М. А. ЕРКИН
Работа воздухоохладителя в условиях инее-
образования в электрическом поле
позволяет интенсифицировать процесс
теплообмена прежде всего в результате
замедления отложения инея на теплообменной
поверхности и дополнительного ускорения
воздушного потока в воздухоохладителе [1].
В настоящей статье приводятся
результаты исследований экспериментального
фреонового воздухоохладителя (того же, что и в
[1]) при работе в обычном для камер
хранения охлажденных продуктов темпера-
турно-влажностном режиме: температура
воздуха 0-i 2 °С, его относительная
влажность 95—98 %. Эксперименты проводили в
отсутствии электрического поля и при его
наличии, с подачей на коронирующий
электрод (профилированные проволочные
элементы) электрического потенциала, равного
20,5; 21,5; 23,0; 24,0 кВ. Цикл
непрерывной работы воздухоохладителя в обоих
случаях длился 8 ч.
Результаты проведенных экспериментов
показали картину, подобную полученной в
[1]. Наиболее интенсивно иней выпадал на
первом по ходу воздушного потока ряду
оребренных труб. Здесь же наблюдалось и
самое значительное различие в скорости
роста слоя инея в электрическом поле и при
его отсутствии (рис. 1, а).
Повышение электрического потенциала,
подаваемого на коронирующий электрод,
привело к снижению интенсивности инееоб-
разования. Например, после непрерывной
работы воздухоохладителя в течение 8 ч
средняя толщина слоя инея 6ср составляла
в отсутствии электрического поля 5,2 мм, а
при наличии на электроде потенциала,
равного 21,5 и 24,0 кВ,— соответственно
4,7 и 3,6 мм.
На втором и третьем рядах труб (рис.
1, б, в) скорость роста слоя инея
снизилась, однако и здесь наиболее
интенсивное инееобразование наблюдалось при
отсутствии электрического поля.
Наименьшее количество инея оседало на
поверхности воздухоохладителя при выходе
из него воздушного потока. Как видно из
рис. 1, увеличение потенциала, подаваемого
на коронирующий электрод, привело к
снижению интенсивности отложения инея на
поверхности воздухоохладителя, при этом по
23

1,2
У
^T
b А
Рис. I. Образование инея на воздухоохладителе
в зависимости от продолжительности его работы:
а, б, в, г — соответственно первый, второй,
третий и четвертый ряды оребренных труб; 1 —
без электрического поля; 2—5 — в электрическом
поле напряжением, равным соответственно 20,5;
21,5; 23 и 24 кВ
ff>, Вт/м*
7 %ч
Рис. 2. Изменение средней плотности теплового
потока qF в зависимости от продолжительности
работы воздухоохладителя т (условные
обозначения см. на рис. 1)
V
А
г
г
п
•ф
4 S
L—6
M
f'f
H .(
> 0
7 r,v
Рис. З. Изменение условного наружного
коэффициента теплоотдачи аусл в зависимости от
продолжительности работы воздухоохладителя т
(условные обозначения см. на рис. 1)
мере удаления от электрода различие в
скорости инееобразования на поверхности
теплообмена в электрическом поле и при
его отсутствии сводится к минимуму.
Плотность теплового потока qF за цикл
работы воздухоохладителя при инееобразо-
вании в электрическом поле в среднем на
5—20 % выше (в зависимости от
параметров поля), чем в его отсутствии.
Характер изменения средней плотности
теплового потока для различных значений
потенциала на электроде показан на рис. 2.
Увеличение значений qF объясняется тем,
что с повышением потенциала на электроде
интенсивность инееобразования снижается,
а скорость «электрического ветра»,
создаваемого в воздухоохладителе, растет.
На рис. 3 представлено изменение
условного наружного коэффициента теплоотдачи
аусл по мере осаждения инея на тепло-
обменной поверхности воздухоохладителя в
течение цикла его работы. Анализ
полученных зависимостей показал, что при
наличии электрического поля значение аусл в
течение цикла, в зависимости от параметров
поля, в среднем на 9—33 % выше значения
аусл, полученного при отсутствии
электрического поля. Однако характер изменения
24

аусл во всех случаях одинаков: в начальный
период инееобразования наблюдается
интенсивное возрастание его значений, затем
быстрый спад и стабилизация.
Аэродинамическое сопротивление Ар, Па,
исследуемого воздухоохладителя
рассчитывали по формуле А. А. Гоголина [2]:
йр,Па
Ар=9,8Л
7 г,ч
Рис. 4. Изменение аэродинамического
сопротивления Ар в течение цикла работы
воздухоохладителя (условные обозначения см. на рис. 1)
Рис. 5. Изменение средней скорости воздуха Wcp
в межреберном пространстве воздухоохладителя
в зависимости от продолжительности его работы
т: а — первая секция; б — вторая секция
(условные обозначения см. на рис. 1)
¦(WQ)lJ,
где А — коэффициент, учитывающий
качество изготовления теплообмен-
ной поверхности;
L — глубина рабочей поверхности
воздухоохладителя, м;
d3KB — эквивалентный диаметр оребрен-
ной поверхности, м;
wq — массовая скорость воздуха в живом
сечении аппарата, м/с.
Скорость воздушного потока в живом
сечении воздухоохладителя измеряли с
помощью термоэлектроанемометра. В
экспериментах при наличии электрического поля
в момент замера скорости воздушного
потока электрический потенциал с коронирую-
щего электрода отключали, чтобы получить
сопоставимые данные с экспериментами,
выполненными в отсутствии электрического
поля.
Результаты эксперимента показали
(рис. 4), что изменение аэродинамического
сопротивления воздухоохладителя при инее-
образовании в течение цикла работы имеет
ряд особенностей. В начальный период
(приблизительно до 1 ч) значения Ар
изменяются несущественно (с 3,0 до 3,5—
4,0 Па), затем в течение 2—6 ч работы
наблюдается их интенсивный рост (до 8,5—
17,0 Па) и в конце цикла некоторое
снижение.
Как видно из рис. 4, "при инееобразо-
вании в электрическом поле по
окончании цикла работы аэродинамическое
сопротивление в зависимости от параметров
электрического поля в 1,1—2,0 раза ниже,
чем в его отсутствии.
Причиной возрастания
аэродинамического сопротивления является сужение живого
сечения воздухоохладителя при инееобра-
зовании. При этом скорость воздуха в
аппарате повышается. Особенно сильно она
возрастает в первой секции, где выпадает
наибольшее количество инея (рис. 5).
Выявлено также, что при работе
воздухоохладителя в электрическом поле расход
электроэнергии, потребляемой
вентилятором за цикл, снижается на 5—30 % в
зависимости от значения потенциала,
подаваемого на коронирующий электрод.
Таким образом, в результате проведенных
исследований установлено, что применение
воздухоохладителя, работающего в
условиях инееобразования в электрическом поле,
позволяет по сравнению с аналогичным
воздухоохладителем, работающим в
отсутствии электрического поля, увеличить
непрерывность работы аппарата, повысить
среднюю плотность теплового потока на 5—
20 %, наружный коэффициент теплоотдачи
25

на 9—33 % и снизить аэродинамическое
сопротивление в 1,1—2,0 раза.
Полученные данные могут быть приняты
за основу при разработке
воздухоохладителей для работы в условиях инееобразо-
вания в электрическом поле.
Список использованной литературы
1. Бражников А. М., Бабакин Б. С.,
Е р к и н М . А . Особенности теплообмена при
работе экспериментального воздухоохладителя
в условиях инееобразования в электрическом
поле. — Холодильная техника, 1986, № 1,
с. 41—44.
2. Теплообменные аппараты, приборы
автоматизации и испытания холодильных машин /
Под ред. А. В. Быкова — М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1984. — 248 с.
УДК 536.24.001.24: [725.355:692.11:624.143.34
РЕГЕНЕРАТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН
В ОСНОВАНИИ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
ПРИ УТИЛИЗАЦИИ ТЕПЛА
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
В. Н. АННЕНКОВ,
канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ
Традиционно системы защиты грунта от
морозного пучения, использующие бросовое
тепло холодильных установок, работают в
режиме автоматического поддержания
расчетной температуры на определенной
глубине, т. е. в условиях относительной
стабильности положения фронта фазового
перехода.
Чтобы сгладить сезонные изменения
режимов или периодичность работы
холодильных установок, характерные для
распределительных холодильников многих
регионов страны, системы обогрева грунта
дополнительно оснащают теплообменником,
утилизирующим тепло других
энергетических источников, что усложняет систему.
Экономически целесообразным
представляется применение для данных целей
регенеративных теплообменных процессов
на основе использования теплоаккумули-
рующей способности элементов в
конструкции пола холодильника, например,
подстилающего слоя из непучинистых материалов
(керамзитового гравия, щебня и Др.),
отделенного от теплоизоляционной
конструкции гидроизоляционным покрытием.
При этом процесс регенеративного
теплообмена представляет собой чередование
циклов промерзания подстилающего слоя
при отключенных источниках обогрева в
холодный период года с циклами оттаива-
.ния его с помощью цилиндрических
нагревательных элементов, обогреваемых теплом
холодильных установок.
Для конструктивной разработки и оценки
систем регенерации тепла в основании
зданий холодильников предложена методика,
устанавливающая временную зависимость
параметров системы, которая определяется
динамикой изменения фронта промерзания
с учетом фазового перехода влаги.
В общем случае, при изменении
положения границы раздела фаз в пределах
0<?=#—т] (g, Н и г| — толщина слоя
грунта соответственно мерзлого, над
нагревательными элементами и талого) и
отсутствии влияния сезонных колебаний
температуры наружного воздуха, закономерности
формирования мерзлых и талых зон грунта
определяется условием их сопряжения.
Полагая линейным распределение
температуры в мерзлой зоне и используя
решение задачи теплопередачи в
полуограниченном массиве с рядом цилиндрических
источников тепла, условие сопряжения
сводится к уравнению теплового баланса
(рис. 1):
2S(f0-fK)
2nlT(tH -to)
+1 m[^shlt^i]
X.. *-nr.. S J
= 2S-
3,6
3.
дт
A)
где 5 — полушаг между цилиндрическими
источниками обогрева, м;
tQ— температура фазового перехода
влаги, /о=0°С;
tK, /и — температуры соответственно
воздуха камеры и источника обогрева,
°С;
а — коэффициент теплоотдачи от пола
к воздуху камер, Вт/(м2-К);
A,i ДТЯМ— коэффициенты. теплопроводности'
теплоизоляции, талого и мерзлого
грунта, Вт/( м -К);
б — толщина слоя теплоизоляции, м;
ги — радиус цилиндрических
нагревательных элементов, м;
-А
<<*-Лх
i±\
"М
Рис. 1. Расчетная схема периодически
действующей системы о0огрева грунта под холодильником:
/ — теплоизоляционный слой; 2, 3 — мерзлый
и талый слои грунта
26

q — объемная теплота фазовых
превращений, кДж/м3;
т — время, ч.
Пренебрегая в выражении гиперболиче-
.1—| (H-S)
ческого синуса величиной — е , чем
достигается определенный запас в
расчетной структуре, и интегрируя после
разделения переменных через вспомогательную
переменную Z=ln [
г (H-S)
~—г|)Г(/?+?Дм), получим уравнение,
характеризующее динамику изменения положения
фронта фазового перехода:
3,6(/о—/к)
•{/([(&§-&?)+2/ (Ь-Ь)]-
D(b-b)-E-\nL-^-}
B)
Здесь /=^-A-
г|)Гт
D=(/?+jAM)(i-
2г|O~т
)¦¦
h-tK'
1
я г|O"
a A,i
г|O7?);
|i, |г — толщина слоя мерзлого грунта до
и после промерзания.
При промерзании грунта в процессе
регенеративного теплообмена источники тепла
не действуют.
Тогда из уравнения A) имеем:
to-tu
=ч
1
dl
3,6 di
C)
-L + ^t--
а Я,! V
После разделения переменных и
интегрирования получим значение глубины
промерзания за время охлаждения:
1=КС\1 R2+2'3'6n{t°~tK)r-R). D)
Принимая во внимание, что 1=Н—т|,
формулу B) можно представить в виде:
_Z)(Tl2_t1l)_?lni!Z^i}) E)
где /[ = т (г|5Г/?1—In—)
/I—ill
I 6 Я.
г\\ и т]2 — положение фронта фазового
перехода относительно источников
обогрева в начале и конце
протаивания.
Натурные испытания регенеративного
цикла в системе обогрева грунта
проведены на одноэтажном рыбном
холодильнике емкостью 3200 т в г.
Краснодаре.
Роль регенерируемой насадки в
конструкции полов выполнял слой грунта
толщиной 0,8 м, объемной влажностью
38,7 %. Объемная теплота фазовых
превращений составит #.=335200-0,387 =
= 129720 кДж/м3. Ф
Режим работы системы защиты грунта
от морозного пучения выбран с учетом
мощности регенерируемой насадки:
длительность охлаждения тз=878 ч.
В процессе охлаждения допускалось
естественное промерзание регенерируемой
насадки (слоя непучинистого материала)
и конструктивных элементов пола под
слоем теплоизоляции с расчетом
фиксации нулевой изотермы на уровне,
обеспечивающем расположение нагревателей
в зоне талого грунта. Общая мощность
промороженного слоя, лежащего
непосредственно под теплоизоляцией, составила
0,15 м. Длительность протаивания
определялась временем возврата нулевой
изотермы в первоначальное положение.
Для системы с параметрами ги=0,05 м,
5=0,75 м, *и=21 °С, tK= —15 °С, 6=0,54 jvi,
Я,=0,21 Вт/(м-К), Ьм=1,2 ' Вт/(м-К),
А,т=1,1 Вт/(м-К) на рис. 2 приведены
расчетные и натурные данные о
динамике процесса охлаждения и прогрева
регенерируемой насадки в конструкции полов
здания холодильника.
27

О 400 800 /200 Г,Ч
Рис. 2. Динамика изменения фронта фазового
перехода при регенеративном теплообмене в
основании холодильника:
/ — расчетные данные; 2 — данные натурных
испытаний
Следует отметить некоторое
запаздывание изменения положения фронта
фазового перехода при смене цикла
охлаждения на обогрев, что объясняется
тепловой инерцией подстилающего слоя.
Проведенные натурные испытания
подтверждают эффективность использования
регенеративных теплообменных процессов,
что позволяет в период устойчивых
морозов отказаться от побочных
энергетических источников и тем самым сократить
затраты тепловой энергии. В условиях
проведенного эксперимента экономия
тепловой энергии составила 21 % от общего
годового потребления энергии на обогрев
грунта. Для районов средней полосы, и
северных эта экономия будет,
естественно, выше.
Сравнимость экспериментальных и
расчетных данных свидетельствует о
возможности применения разработанной
методики для расчета регенеративных тепло-
обменных процессов в системах защиты
грунта в основании зданий
холодильников при периодической утилизации тепла
холодильных установок.
УДК 536.422.4:661.97.001.5
ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ
ВЫМОРАЖИВАНИЯ
ДИОКСИДА УГЛЕРОДА
ИЗ ГАЗОВОЙ СМЕСИ
НА ТОЛЩИНУ И ПЛОТНОСТЬ
ОБРАЗУЮЩЕГОСЯ СЛОЯ
Канд. техн. наук В. Н. ЩЕЛКУНОВ,
Н 3. РУДЕ НКО
Необходимость в оценке влияния тех
или иных факторов на процесс
вымораживания С02 из газовой смеси N2 — С02,
в частности, на такие характеристики
28
образующегося слоя вымороженного СОг,
как толщина и плотность, а также
на динамику их изменения вызвана
потребностью оптимизации различных
вымораживающих устройств.
Несмотря на актуальность данной
проблемы, подробных исследований в этом
направлении не проводилось. В работе
[5] в довольно узком диапазоне
рассмотрено влияние скорости газового
потока, объемного содержания С02 в смеси
и переохлаждения охлаждаемой
поверхности экспериментальной пластины на
плотность слоя вымороженного СОг.
Исследования, посвященные вымораживанию
влаги из воздушной среды [3, 7, 9, 10],
дают лишь общие представления о влия-*
нии температуры вымораживающей
поверхности, влажности и скорости
воздушного потока на процесс инееобразования.
Приведенные в [1, 2, 8] эмпирические
зависимости позволяют оценивать
толщину и плотность инея только в оребренных
воздухоохладителях.
Цель настоящей работы — определить
влияние таких параметров, как давление
газовой смеси рг п, объемное содержание
СОг в ней Ссо2> скорость газового
потока игп, переохлаждение поверхности
пластины Тк — Тп и перегрев газового
потока Тг п — Тк по отношению к
равновесной температуре фазового перехода
диоксида углерода Тю на толщину б и
плотность q вымороженного слоя СОг и
установить соотношения, описывающие их в
зависимости от времени и условий
вымораживания.
Данные исследования являются
продолжением проведенного ранее анализа
характеристик процесса вымораживания СОг
из потоков газовых смесей на
горизонтально расположенной охлаждаемой
медной пластине размером 56X56X4,5 мм [6].
При этом экспериментальная установка и
методика проведения опытов были те же.
Определяющие параметры изменяли в
пределах: 0,1 <рг п<0,7 МПа; 0,26<ССО?<
<8,8 %; 0,5<уг п<7 м/с; 4,7<ГК — Гп<
<83,9 К; 10,3<ГГ п — Гк< 106,3 К.
Влияние того или иного параметра на ,
рассматриваемые характеристики
определяли при прочих фиксированных.
Результаты опытов сравнивали по осредненным по
поверхности пластины значениям толщины
б и плотности q слоя вымороженного
С02. Кривые, отражающие изменение их
значений для различных моментов
времени в зависимости от одного из
определяющих параметров, приведены на рис. 1 —
5. Здесь же для удобства анализа
показаны соответствующие изменения плотно-

~стеи теплового q и массового т потоков
СОг, поступающих к поверхности слоя.
Кроме того, в таблице для момента
времени т=0,5 ч представлены значения
величин, необходимых при анализе:
температуры поверхности вымороженного слоя
Ts\ ее переохлаждения Тк — Ts;
градиента парциальных давлений СОг в
вымороженном слое (рсб2 — Рсо2)/6 (Рсо2 и
Рсо2 — давления насыщенных паров ССЬ
соответственно при температурах Ts и Тп);
перепада парциальных давлений СО2
газового потока и поверхности слоя рСОз —
/?со2; а также величины DRe0,5,
пропорциональной коэффициенту массообмена р, и
величины DRe0'5 (р'С02 — Рсо2)>
пропорциональной плотности массового потока m
к поверхности слоя (D — коэффициент
взаимной диффузии газовой смеси; Re —
число Рейнольдса).
В качестве первого определяющего
параметра рассмотрена температура газового
потока Гг п. Как следует из рис. 1, с
увеличением перепада температур Тг п —
Тк толщина слоя уменьшается, а его
плотность растет.
Механизм воздействия температуры
газового потока на процесс вымораживания
СОг представляется следующим образом.
Повышение Тг п приводит к возрастанию
q, увеличивая скорость повышения Ts
во времени. Более высоким значениям
Ts для одного и того же момента
времени соответствуют, естественно, меньшие
перепады парциальных давлений рС02 —
рСо2 над слоем и большие рСОг —
Рсо2 внутри пористой структуры
вымороженного диоксида углерода (см. таблицу).
В связи с тем что коэффициент р с
ростом Тг п изменяется незначительно,
первый фактор приводит к снижению
плотности массового потока m и,
следовательно, толщины слоя б, а второй — к
интенсификации процесса перекристаллизации
молекул СОг в глубь вымороженного слоя,
т. е. к росту его плотности q.
В ходе наблюдений установлено, что
повышение температуры газового потока
оказывает существенное влияние на
структуру слоя вымороженного СОг. С
возрастанием Тг п размеры кристаллов уменьшались,
а плотность их укладки возрастала.
Анализ динамики значений 6 и q
показал наибольшие их изменения в первые
30 мин процесса вымораживания. После
2 ч, когда Т5жТк, перепады давлений
Рсо2 — Рсо2 и р'С02 — р?0а
изменяются незначительно, происходит монотонный
рост толщины и плотности слоя (см. [6]).
Определяющий
параметр
^г.п— Тк> К
Яг п» МПа
0:ог> /о
уГП, м/с
V-Тш к
10,3
30,3
55,3
80,3
0,1
0,3
0,5
0,7
0,87
4,35
6,15
8,76
1
3
5
7
4,7
17,7
44,7
83,9
т5, к
156,5
158,4
159,8
160,9
158,4
159,5
159,8
160,0
145,1
158,4
161,7
165,0
155,8
158,4
159,7
160,7
162,0
158,4
153,5
145,5
t*-ts, к
6,2
4,3
2,9
1,8
4,3
2,6
1,9
1,3
5,1
4,3
4,0
3,8
6,9
4,3
3,0
2,0
0,7
4,3
9,2
17,2
(Рсо2-Р'со2) /б
кПа/мм
0,55
0,95
1,76
2,48
0,95
1,75
2,7
3,91
0,43
0,95
1,30
1,66
0,74
0,95
1,22
1,56
2,58
0,95
0,36
0,096
рсо-Р'со2>
кПа
2,34
1,75
1,35
0,85
1,75
1,17
0,38
0,61
0,35
1,75
2,28
3,08
2,52
1,75
1,31
0,81
0,36
1,75
2,99
3,91
p~DRe°-5
8,84
9,46
10,15
10,70
9,46
5,45
4,2
3,53
8,75
9,46
9,69
9,78
5,44
9,46
12,25
14,51
9,63
9,46
9,23
9,12
m~DRe0-5 (Pco2—
—рсо2)
20,69
16,56
13,70
9,10
16,56
6,37
3,71
2,15
3,06
16,56
22,10
30,14
13,71
16,56
16,05
11,75
3,47
16,56
27,60
35,67
29

Рис. 1. Зависимость толщины (а) и плотности
(б) слоя вымороженного СОг, плотностей
теплового и массового потоков (в) от перегрева
газойой смеси при vr п=3 м/с, рг п=0,1 МПа,
СС02=4,35%, Гп=145 К:
/ _ т=0,5 ч, 2 — т= 1 ч, 3 — т=*2 ч,4 — т=4 ч,
5— т=6 ч
Сходящийся характер кривых Q=/(Tr п —
Тк) и m=f(Trn — Тк) является
следствием различной интенсивности роста
температуры поверхности слоя во времени.
Аналогичное Ttn влияние на
рассматриваемые характеристики оказывает
увеличение давления газовой смеси (рис. 2).
В первую очередь это обусловлено
повышением интенсивности роста Т (см. таблицу)
в результате увеличения qv Кроме того, с
повышением ргп снижается р (из-за падения
коэффициента взаимной диффузии смеси
D), что, со своей стороны, приводит к
уменьшению массопереноса СО2 к
вымораживаемому слою. Так, при повышении
ргп от 0,1 до 0,7 МПа толщина слоя (Для
одинаковых моментов времени) уменьшает-
30
V 0,5 0,5 pr.n,*/to
Рис. 2. Зависимость толщины (а) и плотности'
(б) слоя вымороженного -СОа» плотностей
теплового и массового потоков (в) от давления
газовой смеси при иг п=3 м/с, рСОг=4,35 кПа,
ТП=145'К, Тг П^Г9;3 К (обозначение кривых
см. на рис. 1)
ся в 3—4 раза, а его плотность
возрастает на 30—60%, приближаясь к
плотности сухого льда (рис. 2, а, 6). С
повышением давления смеси размеры
кристаллов С02 уменьшались, а плотность их
укладки возрастала.
В ходе опытов отмечена зависимость
равновесной температуры фазового перехода
СО?; от Давления смеси [2]. Так, при
рг ri,—0,1 МПа для р,С02=4,35 кПа она
составляла 162,7 К, а при рг п=0,7 МПа для тех же
значений pCOi — 161,3 К.
Повышение объемного содержания С02
в смеси при одновременном поддержании
постоянства перепадов,температур Тгп —
^к и Тк ^- ^п, как показывает анализ
экспериментальных данных (см. таблицу), вызы-

т-Щкг-м*с1
Рис. 3. Зависимость толщины (а) и плотности
(б) слоя вымороженного СОг,плотностей
теплового и массового потоков (в) от объемного
содержания СОг в газовой смеси при иг п=3 м/с, рг п=
= 0,1 МПа, Тк— Гп=17,7 К, Тг п— Гк=30,3 К
(обозначение кривых см. на рис. 1)
Рис. 4. Зависимость толщины (а) и плотности (б)
слоя вымороженного СОг, плотностей теплового и
массового потоков (в) от скорости газового
потока при рг п =0,1 МПа, ССОг=4,35 %, Гп= 145 К,
Тг п= 193 К (обозначение кривых см. на рис. 1)
вает увеличение разности парциальных
давлений СО2 над слоем вымороженного
СОг и внутри него. Возрастающие в связи
с этим плотность массового потока m и
переконденсация молекул СОг в глубь слоя
приводят к росту как его толщины, так и
плотности (рис. 3).
Постоянство перепадов температур
TV.n — Тк и Тк — Тп в случае линейной
зависимости давления насыщенных паров
СОг р*о2 от температуры означало бы
постоянство плотности массового потока и,
как следствие, отсутствие эффекта от уве»
личения значений CC(V Однако в связи с
тем что зависимость р*о2=/(П в рассмат-
риваемом диапазоне температур отличается
значительной крутизной, перепад
парциальных давлений рСОз — р'С02 и соответственно
плотность массового потока m с
увеличением ССОй возрастают.
Плотность теплового потока q в силу
постоянства перепадов температур Тгп — Гк и
7к _ Тп варьирует во всем исследованном
диапазоне значений ССОз незначительно
(рис. 3, в), что, в свою очередь, приводит к
невысокой скорости роста Ts при
повышении CCq2, о чем свидетельствует малое
изменение Тк — Ts (см, таблицу).
Повышение д в опытах с небольшим
объемным содержанием СОг (кривые 1, 3)
не сказалось на интенсивности роста Ts
во црёмени. Так как данный эффект
характерен для опытов, в которых слой
вымороженного СОг не был сплошным (в слое
31

имелись сквозные поры), то, очевидно, он
связан с образованием вихрей в полостях,
приводящим к возрастанию доли
конвективной составляющей в суммарном
тепловом потоке, подводимом к пластине.
Монотонное снижение скорости роста
толщины ? при ССОг>2,6 % обусловлено,
с одной стороны, соответствующим
характером изменения плотности массового
потока, а с другой — /увеличением
плотности слоя. [
С повышением значения ССОа
наблюдалось увеличение размеров кристаллов. Если
при ССО2=0,26 % их размеры не превышали
0,1 мм, то при ССОг=8,8 % они составляли
0,7—0,8 мм.
Кривые рис. 4 иллюстрируют зависимость
рассматриваемых характеристик от
скорости4 газового потока vT п.
Особый интерес представляет влияние
vrn на массоперенос и связанное с ним
изменение толщины слоя вымороженного
СОг. Как следует из анализа данных,
приведенных в таблице, увеличение vTn
приводит, с одной стороны, к повышению
коэффициента массообмена р, а с другой — к более
высоким значениям Ts вследствие роста q и,
следовательно, к снижению перепада
парциальных давлений рСОг — p'COi. В
интервале 0<Cvr п<3 м/с с ростом скорости
уменьшение рСОг — р'со компенсируется
повышением р так, что плотность массового
потока т возрастает. При значениях
игп>3 м/с увеличение р не компенсирует
убывающий перепад парциальных
давлений рС02 — р'со и значения т падают с
ростом скорости газового потока. Таким
образом, максимальные значения б и т при
vrn около 3 м/с являются результатом
различия интенсивности изменения с ростом
vrM значений р и рСОо — р^.
Срыва кристаллов с поверхности
вымороженного слоя при vT п>3 м/с, с чем в
работе [1] связывается уменьшение его
толщины, не наблюдалось. Специальными
исследованиями, проведенными авторами,
установлено, что данное явление
происходит только при скачкообразном повышении
скорости газового потока. При этом
толщина слоя сначала уменьшается, а затем сно:
ва возрастает.
Повышение плотности слоя с увеличением
vrn (рис. 4, б) обусловлено, как и в
предыдущих случаях, непрерывным ростом
градиента парциальных давлений СОг внутри
намороженного слоя (см. таблицу).
Увеличение плотности вымороженного
слоя при повышении vrn отмечали многие
исследователи [3, 5, 7, 8, 10]. Как показали
наблюдения, изменение скоростного режи-
Рис. 5. Зависимость толщины (а) и плотности,
(б) слоя вымороженного СО2, плотностей
теплового и массового потоков (в) от
переохлаждения пластины при иг п=3 м/с, рг п=0,1 МПа,
Ою2=4'35 %у Тг п=193 К (обозначение кривых
см. на рис. 1)
ма оказывает большое влияние на структуру
вымороженного СОг. Например, если при
угп=0,5 м/с образовывался рыхлый слой,
состоящий из крупных кристаллов
размерами 1 — 1,3 мм, между которыми были
видны сквозные поры, то при vrn=7 м/с
размеры кристаллов не превышали 0,2—0,3 мм,
визуально различимые поры исчезали
через 15 мин и поверхность слоя
становилась гладкой.
Переохлаждение поверхности пластины
Тк — ^п оказывает по сравнению с
остальными определяющими параметрами
наибольшее влияние на значения б и q
(см. рис. 5).
Снижение температуры
вымораживающей поверхности приводит к увеличению
перепада парциальных давлений рСОг —
р'со , что обусловливает рост плотности мас-
32

сового потока т и, следовательно,
толщины слоя 6. Одновременное увеличение
плотности теплового потока q определяет более
высокую скорость повышения температуры
Ts во времени, которая, в свою очередь,
задает темп изменению перепадов
парциальных давлений рСОг — р'С02 и р'С02 — р^.
Обратившись к таблице, нетрудно
заметить, что с увеличением Тк — Тп
интенсивность роста рС02 — р'со замедляется. Если
при повышении Тк — Тп с 4,7 до 44,7К
значения pCOz — р'со возрастают в 8,3 раза,
то с 44,7 до 83,9 К — только в 1,3 раза.
При практически постоянном коэффициенте
массообмена р это означает
соответствующий характер изменения плотности
массового потока. Причем по мере
переохлаждения пограничного слоя увеличивается
возможность объемной кристаллизации СОг.
Ввиду того что часть образовавшихся здесь
кристаллов уносится газовым потоком, это
также приводит к некоторому снижению
интенсивности массообмена.
С понижением температуры поверхности
пластины наблюдается уменьшение
градиента парциальных давлений СО2 внутри слоя
(см. таблицу). Падение интенсивности
перекристаллизации СОг в глубь слоя
приводит к образованию слоя вымороженного
СОг меньшей плотности.
Снижение плотности слоя
вымороженного С02 при повышении переохлаждения
вымораживающей поверхности отмечено во
многих работах [3, 5, 10]. Но в отличие от
результатов [5] характер полученной
авторами зависимости о=/(Гк — Тп) оказался
нелинейным.
Основными факторами, определяющими
уменьшение темпа изменения градиента
парциальных давлений (р^0 р" )/$,
а, следовательно, и значений q, при Гк —
—ГП>35К являются,с одной стороны,
снижение скорости роста толщины слоя, а с
другой — слабая зависимость давления
насыщенных паров СОг от их температуры
(при Г<130К) [4].
С понижением температуры поверхности
пластины размеры кристаллов
увеличивались. При этом наибольший их рост
наблюдался в диапазоне Тк — 7,П<35К- При
большем переохлаждении поверхности
пластины процесс укрупнения кристаллов
заметно замедлялся из-за наслоения новых.
Обработка результатов опытов с
помощью ЭВМ дала возможность получить
эмпирические соотношения для расчета
толщины и плотности слоя вымороженного
СОг в исследованном интервале
изменения определяющих параметров:
6=8,506- 10~5^036(ГК—ГПH,6Х
v, (г гр 4-0,54 W),4 „—0,11 0,53 ' /П
Х(/Г.п— Тк) Чю2Рг.п Т , A)
0=4,803и?;п25(Гк-7'п)-0'25(Гг.п-7-кH'23Х
ХСда:з2то,12. B)
Среднеквадратичное отклонение
расчетных значений 6 и q от
экспериментальных составляет соответственно 12 и 5 %.
Сопоставление значений плотности слоя
вымороженного СОг, полученных по
зависимости B), с результатами расчета q по
данным [3] в сходных условиях приводит к
расхождениям от 5 до 80 % для разных
значений скорости газового потока, его
перегрева Ггп — Тк и различных моментов
времени. При этом во всех сравниваемых
случаях большие значения q получаются по
данным [3], что связано, очевидно, как с
погрешностью определения q в опытах, так и
исключением из рассмотрения в работе [3]
определяющего параметра Ггп — Тк,
заметно влияющего на значение плотности слоя
вымороженного СОг-
На основании результатов исследования
процесса вымораживания СОг,
содержащегося в небольшом количестве в газовой
смеси N2—СОг, на продольно
расположенную в потоке охлаждаемую пластину
установлено, что:
плотность слоя вымороженного СОг
изменяется в зависимости от того или иного
определяющего параметра в соответствии с
изменением градиента парциальных
давлений СОг в слое твердой фазы, а толщина
слоя — в зависимости от плотности
массового потока к его поверхности;
эффективность вымораживающей
поверхности повышается по мере охлаждения
поступающей газовой смеси;
переохлаждение пластины более чем на
20 К оказывает незначительное влияние на
рост массообмена;
оптимальное значение скорости
движения газового потока смеси вдоль
вымораживающей поверхности при давлении
ргп=0,1 МПа около 3 м/с; при повышении
ргп оптимум скорости смещается в сторону
меньших значений.
Результаты исследований были
использованы при создании опытного образца вы-
мораживателя, который в настоящее время
испытывается в промышленных условиях.
Список использованной литературы
1. Иванова В. С. Нарастание инея в
зависимости от условий эксплуатации воздухоохла-
33

дителей.— Холодильная техника, 1978, № 9,
с. 55—59.
2. Исследование процесса инееобразования
в оребренных воздухоохладителях / М. Н. Че-
пурной, В. Н. Ломакин, В. Э. Шнайдер и
др.— ИФЖ, 1985, т. 48, № 1, с. 44—48.
3. Исследование свойств инея и их связи
с типами процесса его образования / Хаяси,
Аоки, Адачи и др.— Теплопередача, 1977,
№ 2, с. 85—92.
4. Справочник по физико-техническим
основам криогеники / Под ред. М. П. Малкова.—
М.: Энергоатомиздат, 1985.— 431 с.
5. Титов В. Б. Исследование процесса
вымораживания двуокиси углерода из дымовых
газов.— Холодильная техника, 1976, № 10,
с. 22—27.
6. Щелкунов В. Н., Руденко Н. 3., Шо-
стак Ю. В. Экспериментальное
исследование процесса вымораживания диоксида
углерода из бинарных газовых смесей.—
Холодильная техника, 1986, № 5, с. 21—26.
7. Brian P. L., Re id R. С, Brazinski J.—
Cryogenic Technology, 1969, № 5, pp. 205—212.
8. Lotz H.— Kaltetechnik — Klimatisierung,
1971, № 7, S. 208—217.
9. Schneider H. W.— 'Intern. J. Heat Mass
Transfer, 1978, 21, № 8, pp. 1019—1024.
10. Trammel! G. J., Little D. C, Killgo-
re E. M.— ASHRAE Journal, 1968, № 7,
pp. 42—47.
Изобретения
A1) 1265442 E1L F 25 В 49/00, 1/00 B1)
3886619/23-06 B2) 16.04.85 G2) И. Я. Клецель,
Е. Л. Клибанов, Н. С. Берсенева, С. Л. Туболев-
ский E3) 621.57
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, содер
жащая компрессор, ресивер, конденсатор,
разделенный на секции, теплообменник-переохладитель
и испаритель, отличающаяся тем, что, с целью
обеспечения автоматического поддержания
давления конденсации на заданном уровне и
повышения надежности, ресивер установлен за
компрессором и имеет расположенные на разной
высоте патрубки, соединенные с входами секций
конденсатора, выходы которых через теплообменник-
переохладитель соединены с ресивером.
A1) 1267131 E1L F 25 В 29/00, 21/00 // Е 04 Н
3/10 B1) 3891686/23-06 B2) 30.04.85 G1)
Научно-исследовательский институт строительной
физики Госстроя СССР G2) Д. Ю. Хромец, С. А. Си-
дорцев; Г: В. Зарубин E3) 621.56
E4) E7) 1. ТЕПЛОНАСОСНАЯ УСТАНОВКА
ДЛЯ УНИВЕРСАЛЬНОГО СПОРТИВНОГО
КОМПЛЕКСА с искусственным катком и
бассейном, содержащая охлаждающую и
нагревательную панели, которые соединены между собою
с образованием циркуляционного контура
магистралями низкого и высокого давлений, причем
охлаждающая панель выполнена в виде системы
сосудов, установленных в контакте один с другим
непосредственно на основании катка и
разделенных двумя горизонтальными пористыми
электродами с ионообменной мембраной между ними на
полости высокого и низкого давлений,
подсоединенные с помощью коллекторов к
соответствующим магистралям, отличающаяся тем, что, с
целью расширения функциональных
возможностей комплекса при выполнении катка в виде
замкнутой конькобежной дорожки, сосуды
охлаждающей панели установлены в один ряд вдоль
дорожки и на ее криволинейных участках имеют
форму кольцевых секторов, а коллекторы сосудов
охлаждающей панели выполнены в виде двух
замкнутых кольцевых контуров, размещенных с
. внутренней стороны дорожки.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что,
с целью снижения энергозатрат, днища сосудов
охлаждающей панели выполнены двухслойными
с воздушной прослойкой между слоями, причем
каждая прослойка разделена на секции ребрами
жесткости.
A1) 1265446 E1L F 25 С 5/02, Е 01 Н 5/12
B1) 3898423/28-13 B2) 22.05.85 G2) В. И. То-
пицак E3) 621.565
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ БУРЕНИЯ
ЛУНОК ВО ЛЬДУ, содержащее санную основу
и установленный на ней режущий блок, имеющий
стойку с укрепленными на ней кольцевым
режущим инструментом и механизмом подачи, и
привод, отличающееся тем, что, с целью повышения
удобства эксплуатации, оно снабжено
механизмом поворота режущего блока в вертикальной
плоскости, при этом стойка выполнена в виде
полого цилиндра, а кольцевой режущий
инструмент имеет в нижней части подпружиненные
упоры, смонтированные на ее внутренней
поверхности.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
механизм подачи содержит смонтированные на
кронштейнах ролики, а на внешней
цилиндрической поверхности стойки выполнена винтовая
канавка, причем кромки роликов взаимодействуют
с винтовой канавкой, и угол наклона плоскости
роликов к горизонту равен углу подъема
винтовой канавки.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
механизм поворота режущего блока содержит
жестко связанный с режущим блоком зубчатый
сектор, рукоятку с фиксатором и
смонтированную на санной основе пару конических шестерен,
одна из которых взаимодействует с зубчатым
сектором, а другая связана с рукояткой.
34

ОБМЕН ОПЫТОМ
Эффективность и надежность работы холодильных установок во
многом зависят от качества сборки, монтажа, наладки и ремонта
холодильного оборудования. Совершенствованию этих процессов,
а также обеспечению нормального функционирования систем
автоматизации большое внимание уделяется головным холодильным
участком Южно-Украинского специализированного
наладочно-ремонтного управления СО «Союзремплодоовощналадка» Госагропрома
СССР. Деятельность этого участка освещается в публикуемых ниже
статьях.
I
УДК 621.57.002.5.004.67.008
О РАБОТЕ ГОЛОВНОГО
ХОЛОДИЛЬНОГО УЧАСТКА
СО
«СОЮЗРЕМПЛОДООВОЩНАЛАДКА» ГОСАГРОПРОМА СССР
В. П. ЕВМЕНЕНКО
В системе плодоперерабатывающей
отрасли Госагропрома СССР
эксплуатируется большое количество фрукто- и
овощехранилищ. Состоянию и
надежности работы холодильной техники,
используемой в этих хранилищах,
уделяется самое серьезное внимание. Во всех
регионах, обслуживаемых СО
«Союзремплодоовощналадка» Госагропрома
СССР, созданы специализированные
наладочно-ремонтные управления
(СНРУ). Они выполняют большой
объем работ по монтажу, наладке и
ремонту холодильных систем и
оборудования.
В целях повышения технического
уровня и эффективности пусконаладоч-
ных и ремонтных работ, внедрения
научно-технических достижений в
области холодильной техники при Южно-
Украинском СНРУ (г. Симферополь)
создан головной холодильный участок.
Кроме того, он обслуживает
объекты на территории Крымской,
Донецкой, Киевской и Херсонской областей.
Весь персонал участка разделен на
три комплексные бригады. В их состав
входят работники всех профессий,
необходимых для осуществления
монтажа, наладки и ремонта
холодильного оборудования.
Специалисты управления
анализируют работу холодильного оборудования
(заполняют опросные листы, делают
замечания и дают предложения по
улучшению работы и конструкции
холодильных машин), испытывают образцы
новой техники, чтобы ускорить ее
внедрение в производство.
Первостепенное внимание уделяется
реконструкции и модернизации
холодильных установок, их автоматизации,
совершенствованию холодильного
оборудования.
Специалистами головного
холодильного участка успешно проведены
работы по интенсификации процесса
охлаждения оборотной воды путем
увеличения площади испарения, что
достигнуто использованием тонкопленочной
градирни вместо брызгального
бассейна (годовой экономический эффект —
2,1 тыс. руб); рациональному
размещению холодильного оборудования в
целях повышения его
производительности, стабильности и надежности
(годовой экономический эффект
3,5 тыс. руб); совершенствованию схем
автоматического управления
холодильными машинами (годовой
экономический эффект 2,4 тыс. руб); изменению
системы оттаивания рассольных
батарей в камерах хранения продукции
(годовой экономический эффект
(8,3 тыс. руб); внедрению схем
контроля и автоматизации защиты
компрессоров от прекращения подачи
охлаждающей воды и схем возврата масла
из маслоотделителя в компрессор АУ200
(годовой экономический эффект
2,1 тыс. руб).
35

Помимо выполнения основных
текущих плановых работ, большое место в
деятельности головного холодильного
участка занимает сбор, систематизация
и обобщение информации по
холодильной технике, разработка методических
материалов, рекомендаций и
предложений по внедрению в производство
передовых приемов и методов труда,
новых машин и оборудования,
повышение квалификации специалистов.
Поддерживаются творческие связи с
заводами-изготовителями холодильного
оборудования в Чите, Москве и
Мелитополе.
Для пропаганды достижений науки и
техники, создания информационного
фонда, повышения квалификации
специалистов налажены тесные контакты с
Крымским межотраслевым центром
научно-технической информации.
Заключены договоры о техническом
содружестве с ВНИКТИхолодпромом и
ВНИИхолодмашем. При участии
ведущих специалистов этих и других
институтов на базе Крымского ЦНТИ
ежегодно проводятся всесоюзные семинары
для холодильщиков системы СО «Союз-
ремплодоовощналадка» Госагропрома
СССР.
Намечено осуществить работу на
участке и в объединении по
улучшению оснащенности ремонтно-наладоч-
ных бригад материалами, приборами и
инструментами, поскольку организация
качественного ремонта холодильного
оборудования тесно связана с
проблемой централизованного снабжения
СО «Союзремплодоовощналадка»
запасными частями, а также по
совершенствованию системы обучения и
повышению квалификации
обслуживающего персонала на объектах
заказчика.
В связи с тем что в хранилищах
еще очень много эксплуатируется
малопроизводительного и морально
устаревшего оборудования (уже не
выпускаемого нашей промышленностью),
предстоит планомерно заменять его на
современное и высокоэффективное.
Намечается внедрить
автоматизированные системы управления
холодильными машинами и комплексами.
В реализации поставленных задач
большую помощь могут и должны
оказать ВНИКТИхолодпром, ВНИИхолод-
маш, проектные институты и другие
организации.
Решение перечисленных проблем
позволит значительно повысить качество
наладочных и ремонтных работ
холодильного оборудования в системе
плодоперерабатывающей отрасли
Госагропрома СССР.
УДК 65.011.56
I
УСТРОЙСТВА ДЛЯ ПРОВЕРКИ
ПУЛЬТОВ УК-74 И А-80
И ЭЛЕКТРОСХЕМ
ИХ ВНЕШНИХ СОЕДИНЕНИЙ
С КОМПРЕССОРАМИ
В. А. СОТНИКОВ
В Южно-Украинском СНРУ
разработаны устройства для проверки, наладки
и ремонта пультов УК-74 и А-80,
а также для проверки электросхем их
внешних соединений с поршневыми и
винтовыми компрессорами.
Устройство для проверки, наладки
и ремонта пультов УК-74 и А-80
состоит из штеккерных частей, трех
разъемов РШАГПБ-20, одного
ШРГ55ЭШЗ, пяти РШ24-1-5, восьми
тумблеров ТВ2-1 (Т1—Т8) и двух
сигнальных ламп Л1, Л2 B6 В, 0,12 А).
Принципиальная электрическая схема
устройства показана на рис. 1.
Тумблеры 77 — Т8, сигнальные лампы
Л1, Л2, резисторы Rl, R2 и разъемы
Ш6—Ш10 скомпонованы на
небольшой плате оператора размером 100Х
XI50 мм. Последняя проводами
соединена с вилками разъемов Ш1, Ш2, Ш4,
Ш5, которые распаяны в соответствии
с электросхемами внешних соединений
пультов УК-74 и А-80.
Наличие перемычек в разъемах Ш6—
Ш10 позволяет применять
предлагаемое устройство для проверки
работоспособности и наладки различных
модификаций указанных пультов. Для
этого используют только те вилки
разъемов Ш6, Ш10, перемычки которых
36

шв(ь
%>
Щ6B\
-220BZL
»-
ШЮК
EggEgjEg =Щ
-ж
IF^s:
ШЮB)
31 АбарирГ
Компрессор
перемычкТГ
// лоаршГ
Ш1
Резерв
Перемычка
РезерВ
шшш
РН
Ш2
ZEZPl
р^
3?
Температурах
нагнетание
Давление
масла
\давление
{нагнетания
Резерв
\Ш Леремб/чна
?l/f
\ 11 Давление
\l\ocacbtoa»
а^
1
Ч:ась/вания
\вень
Ш Проток
Рис. 1. Принципиальная электрическая схема
устройства для проверки, наладки и ремонта
пультов УК-74 и А-80:
СБ/, С/34—СВ6 — соленоидные вентили; РН —
реле давления аммиака
соответствуют данной модификации
пульта.
Лампы Л1 и Л2 сигнализируют
соответственно о включении
компрессора и его аварийном состоянии.
Тумблером 77 проверяют блокировку
компрессора с водяными и
рассольными насосами, а тумблером Т2 —
автоматическое управление
холодильной установкой по команде реле
температуры рассола РТ. Если тумблеры
ТЗ—Т8 включены, то это означает, что
все защиты компрессора
функционируют нормально. Выключая любой из
этих тумблеров, можно проверить
правильность срабатывания пульта и
выдачу сигнала по данному задаваемому
параметру.
При проверке, наладке и ремонте
пультов с помощью предложенного
устройства сокращается зона поиска
неисправностей, снижается
трудоемкость пусконаладочных работ,
появляется возможность проводить
профилактические ремонт и наладку блоков без
остановки оборудования путем замены
неисправных блоков резервными,
проверенными на устройстве.
Устройство можно использовать для
обучения и повышения квалификации
персонала, занятого ремонтом,
наладкой и эксплуатацией схем
автоматизации холодильных установок. Оно
несложно в изготовлении и
удовлетворяет требованиям техники безопасности
при работе с ним как на объектах, так
и в стационарных условиях. Годовой
экономический эффект от внедрения
устройства составляет 7665 руб.
Устройство для проверки
электросхем внешних соединений пультов
УК-74, А-80 с поршневыми и винтовыми
компрессорами (рис.. 2) состоит из
пластмассовой соединительной коробки
(габаритные размеры 120Х290Х
Х25 мм) с установленными на ней
колодкой Ш1, автоматическим
выключателем АВ1, разъемами Ш2—Ш5 и
платы оператора. На последней
размещены тумблеры 77—ТЗ, сигнальные
лампы Л1—Л7, реле Р5. Коробка и
плата соединены мягкими многожильными
проводами.
С помощью разработанного
устройства можно: быстро и надежно
проверить правильность распайки
разъемов и подключения реле давления РД,
реле контроля смазки РКС, реле тем-
АВ1
А
/7РЛ
/II Л2Л5М/15Л6/17
TUT2FJ Н
Рис. 2. Блок-схема устройства для проверки 1 — пластмассовая соединительная коробка;
электрических схем внешних соединений пультов 2 — провод; 3 — плата оператора
УК-74 и А-80 с поршневыми и винтовыми
компрессорами:
37

Збонок
Ш1
Т2
АВ1
Адария
А-220 В
О-220 В
TL
-3 «у/11
Компрессор
Ш.
рассол бода\
L _-Ы
РТ
РН
Ш2
РТ
J
\
/12
7_
\т У=А5\Температура —"^—•
1 ?j j \б\нагнетания 1 I
Г°^Г> U'— = !
r®fc
V7*
щатура
ча (высока
:окая\
. Гемпература
масла (низкаяк
R1 Д1 ПР1
/до .
Давление
РКС
Давление
нагнетания
\Т1
Давление
всасывания
[У]Уровень
живности
\9\Температура
*Шмасла (проток )\
ш<.
-»
^
Z]
ZZZT
-f
iZZ
ffl
-4L
Р5
ST"
ж
и
\Р5Р5Щ
PS'
Ш
ш
ш
щ
ш
ж
шз
ПРУ-5-1
ПРУ-5-2
ПРУ-5-1
ПРУ-5-2
ПРУ-5-1
ПРУ-5-2
Щ2
ТМ
свз
СВ2
ШЗ
Ш5
шч
ТР1
-ЦГ
П2
ПЗ
Пч-
ТРЗ
Рис. 3. Электрическая схема устройства для
проверки электрических схем внешних.соединений
пультов УК-74 и А-80 с поршневыми и винтовыми
компрессорами:
П1—П4 - перемычки; Rl, R2 — сопротивления;
ПР1 — плавкий предохранитель; РТ — реле
температуры; Д1,Д2 — диоды; БПРУ-2, БПРУ-3 —
блоки предельных уровней аммиака; РП — реле
протока; ТМ — температура масла; ТР —
температура рассола; СВ2, СВЗ — соленоидные
вентили; РТ ° — реле температуры паров аммиака
пературы ТР, реле уровня ПРУ-5,
соленоидного вентиля СВ, контактора
компрессора, сирены, подающей
звуковой сигнал, дополнительных
блокирующих и вспомогательных
промежуточных реле; быстро отыскать и
устранить ошибку или неисправность;
провести наладку приборов.
Лампы Л1—Л7 (тиратроны
МТХ-90), сигнализирующие о наличии
или отсутствии цепи защитных
приборов, работают в режиме свободной
сетки через токоограничивающие
резисторы, поэтому их можно подключать
к сети напряжением 220 В.
Автоматический выключатель АВ1 защищает
устройство от короткого замыкания в
исследуемой схеме.
Тумблером Т1 имитируют включение
в соответствующих пультах реле Р2
(УК-74) или Р1 (А-80), тумблером Т2
проверяют звуковую сигнализацию, а
тумблером ТЗ имитируют временную
задержку на включение контактора
винтового компрессора (после
масляного насоса) через промежуточное
реле Р.
Схема, собранная на реле Р5 (оно
отмаркировано так в соответствии с
аналогичными по функциональному
назначению реле в пульте А-80),
предназначена для проверки цепей контроля
высокой и низкой температуры масла
винтовых компрессоров.
Масса готового устройства около
1 кг. Оно несложно по конструкции,
может быть изготовлено в мастерской,
в нем не использованы дефицитные
детали.
Годовой экономический эффект от
его внедрения 261 руб.
Применение описанных устройств
обеспечивает комплексное, быстрое и
качественное проведение пусконаладоч-
ных работ, повышает
производительность труда.
38

УДК 621.565.94.002.72:631.243.5
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
МОНТАЖА
РАССОЛЬНЫХ БАТАРЕЙ
ВО ФРУКТО- И
ОВОЩЕХРАНИЛИЩАХ
В. И. ВАСИЛЕНКО
Сборку и монтаж рассольных
охлаждающих батарей во фрукто- и
овощехранилищах ранее выполняли
непосредственно на стене, набирая батареи из
отдельных труб с калачами.
^ Работу проводили на лесах на
высоте, с большими затратами ручного
труда, так как трубы подавали к
месту установки вручную. Сварка
пристенных швов была очень трудоемкой и
не всегда высококачественной.
Работниками Южно-Украинского
СНРУ на ряде объектов Крымской
области усовершенствован монтаж
рассольных батарей, который
предусматривает сборку их секций, например из
шести труб (см. рисунок), на стенде.
Для удобства подъема, монтажа
готовых секций, их ориентации и
надежного закрепления на стене применено
специальное приспособление. С его
помощью можно зафиксировать
положение секции в пространстве,
электрокаром или автопогрузчиком поднять ее
до необходимого уровня, а затем закре-
Готовая секция рассольной батареи:
/ — хомуты для крепления труб; 2 — крепежный
швеллер; 3 — труба D 57 мм; 4 — место
сварки
пить на заранее подготовленных
закладных деталях.
В результате внедрения посекционной
сборки батарей значительно
уменьшился объем ручного труда, увеличилась
на 40—45 % его производительность,
улучшилось качество сварных швов,
отпала необходимость в сооружении
строительных лесов, что значительно
повысило безопасность труда,
сократились сроки монтажа.
Годовой экономический эффект
составил 4228 руб.
УДК 061.3:621.56/.57
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
СЕМИНАР В СИМФЕРОПОЛЕ
С 13 по 14 октября 1986 г. в
Симферополе проходил научно-технический
семинар «Развитие холодильной техники и
сохранение плодоовощной продукции в
системе Госагропрома СССР», который был
организован головным холодильным
участком Южно-Украинского
специализированного наладочно-ремонтного управления
(СНРУ) СО «Союзремплодоовощналадка»
Госагропрома СССР, Крымским областным
советом НТО, Крымским межотраслевым
центром научно-технической информации,
Крымским областным правлением НТО
сельского хозяйства.
В работе семинара приняли участие
представители наладочно-ремонтных
управлений, входящих в систему СО
«Союзремплодоовощналадка» Госагропрома
СССР, и отраслевых
научно-исследовательских институтов.
Открыл семинар главный инженер СО
«Союзремплодоовощналадка»
Госагропрома СССР А. Д. Анищенко. Во
вступительном слове он охарактеризовал
состояние и перспективы развития пусконаладоч-
ных и ремонтных работ на холодильных
объектах плодоперерабатывающих
предприятий Госагропрома СССР, наметил
мероприятия, направленные на улучшение их
качества и сокращение сроков проведения,
определил конкретные задачи по
скорейшему внедрению в практику новых
разработок научно-исследовательских
институтов, способствующих совершенствованию
систем автоматического управления
холодильными машинами и установками,
улучшению их эксплуатации.
39

С докладом о путях интенсификации
производства и применения искусственного
холода в отраслях АПК в свете
требований ЦК КПСС об ускорении научно-
технического прогресса, а также о
разработках ВНИКТИхолодпрома и перспективах
внедрения их в практику выступила
представитель института Т. П. Пасечник. Она
рассказала о его научно-технических
разработках, завершенных в одиннадцатой
пятилетке, дала краткую характеристику
оборудования, рекомендованного к внедрению.
Среди них — скороморозильный аппарат
ЯЮ-ОАС, скороморозильный туннель Я10-
ФТМ, панельные аккумуляторы холода АКХ
и 2АКХ, воздушный конденсатор ЯЮ-ФКБ,
агрегатированный маслоотделитель ЯЮ-
ЕГЦ, установка УРМХМ-1,6 для
регенерации холодильных масел, охлаждающая
установка ЯЮ-ФУЭ для нанесения льда на
экраны и установка ЯЮ-ФНГ для заливки
и напыления материала рипор, цифровой
переносной анемометр ПА-1, портативный
термометр ТП-5, хладоносители — кальто-
зин и кальтонат и др.
С докладом о развитии производства
быстрозамороженных плодоовощных
продуктов в СССР выступил Л. И. Ша-
фир (Молдавский
научно-исследовательский институт пищевой промышленности).
Он дал оценку состояния производства
быстрозамороженных плодов и овощей в
СССР и за рубежом, остановился на
перспективах его развития, отметил, что
увеличение объемов выработки
быстрозамороженных плодов и овощей намечено
осуществить путем оснащения предприятий
новыми видами скороморозильных
аппаратов непрерывного действия, создания
специализированных предприятий по
производству быстрозамороженной продукции.
Наиболее подробно остановился на серийном
роторном скороморозильном аппарате РЗ-
ФУЗ производительностью 12 т в сутки по
шинкованным овощам и аппарате РЗ-АС1-
П. Последний предназначен для
замораживания плодов и овощей в кипящем
(зеленый горошек, фасоль, ягоды,
мелкокосточковые плоды) и плотном (кукуруза в
початках, помидоры, абрикосы и др.) слоях.
Рассказал об особенностях монтажа этих
аппаратов.
В заключение докладчик сообщил, что
институтом составлен сборник
«Рекомендации по совершенствованию эксплуатации
аммиачных холодильных установок». В
нем собраны справочные материалы для
механиков компрессорных цехов, освещены
вопросы эксплуатации, ремонта
холодильного оборудования, автоматизации
холодильных установок, перечислены
должностные обязанности персонала и т. д.
Разработаны также «Рекомендации по
организации производства
быстрозамороженных плодоовощных продуктов».
В своем выступлении заместитель
начальника головного холодильного участка
Южно-Украинского СНРУ В. П. Евмененко
проанализировал данные по оснащению
плодоперерабатывающих предприятий
холодильным оборудованием в зоне
деятельности управлений СО «Союзремплодоовощ-
наладка». На предприятиях установлено в
основном устаревшее холодильное
оборудование, 30 % из которого
промышленность уже не выпускает. Эксплуатируется
разнотипное оборудование различных
заводов-поставщиков. Например, средних и мел-^
ких компрессоров установлено по 24 типа,
иностранных марок —' 13 типов. Это
затрудняет проведение ремонтных работ,
обеспечение предприятий запасными частями и
оформление заявок на них, четкий контроль
за поступлением запасных частей и
выполнением текущих ремонтов
холодильного оборудования, что отражается на
качестве работ.
Положение можно исправить, если
организовать централизованные поставки
холодильного оборудования и запасных частей
непосредственно через СО «Союзремплодо-
овощналадка», ограничить количество
типов оборудования (например, не более
семи). Это дало бы возможность
обеспечить взаимозаменяемость компрессоров,
повысило бы качество и сократило сроки
ремонтных и наладочных работ. Было
высказано пожелание о том, чтобы к
производственным испытаниям нового оборудования
для плодоовощных предприятий
привлекались специалисты пусконаладочных
управлений.
В своих выступлениях участники
семинара обменялись опытом работы по
монтажу, наладке холодильного оборудования и
систем хладоснабжения, остановились на
трудностях, связанных с отсутствием
запасных частей и материалов, рекомендаций
о взаимозаменяемости материалов,
ценников на ремонтные работы, новых правил по
технике безопасности на фреоновых
холодильных установках. Отметили
необходимость централизованной подготовки
специалистов — наладчиков установок для камер
с регулируемой газовой средой.
Старший инженер Южно-Украинского
СНРУ В. А. Сотников ознакомил
собравшихся с разработанными им
устройствами для проверки, наладки и ремонта
пультов УК-74 и А-80 и для проверки
электросхем их внешних соединений с
компрессорами.
40

Участникам семинара были показаны
фильмы о подготовке к хранению и
хранении плодоовощной продукции, монтаже
плодоовощных хранилищ из модулей.
Была проведена читательская
конференция журнала «Холодильная техника». О
работе журнала, его целях, задачах
доложила научный редактор журнала Н. В.
Чабан. Выступившие участники семинара
положительно оценили содержание и
тематическую направленность журнала. Было
высказано пожелание о расширении его
практических разделов, публикаций по ре-
Изобретения
A1) 1257378 E1L F 25 В 21/02 B1)
3843691/23-06 B2) 16.01.85 G1)
Государственное специальное конструкторское бюро теплофи-
зического приборостроения G2) В. С. Атоянц,
A. П. Вахонина, В. Н. Овчинников E3) 621.56
E4) E7) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
ЭЛЕКТРОВАКУУМНЫХ ПРИБОРОВ, содержащее тепло
изолированный кожух, в котором размещен
металлический стакан с термоэлектрическим
охладителем на наружной боковой поверхности,
отличающееся тем, что, с целью повышения
холодопроизводительности, охладитель выполнен
в виде расположенной внутри кожуха системы
радиально установленных термобатарей с
индивидуальным теплообменником и упругим прижимом
у каждой из них, а на боковой поверхности
стакана между термобатареями выполнены
осевые прорези.
A1) 1260647 E1L F 25 В 9/02 B1)
2778327/23-06 B2) 30.05.79 G2) А. М.
Архаров, А. Т. Десятое, В. Л. Бондаренко,
B. Г. Пронько, Б. Д. Краковский, С. М. Корсаков-
Богатков, В. П. Юшин, А. М. Копова E3)
621.57.4
E4) E7) 1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ХОЛОДА
путем адиабатического расширения при
истечении предварительно сжатого хладагента,
отличающийся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности, истечение
хладагента производят с генерированием
акустических колебаний, энергию которых отводят из
зоны истечения.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
отвод энергии акустических колебаний
производят путем преобразования ее в электрическую
и передачи последней на уровень температур
окружающей среды.
A1) 1262218 E1L F 25 В 11/00 B1)
3901192/ 23-06 B2) 24.05.85 G1) МВТУ
им. Н. Э. Баумана G2) В. И. Ардашев,
монту холодильных машин,
принципиальным схемам их автоматического
управления, взаимозаменяемости смазочных
масел и материалов.
Участники семинара посетили Ялтинский
оптово-розничный плодоовощной комбинат,
на котором ознакомились со схемой
автоматизации холодильной установки,
разработанной и созданной работниками
комбината, а также теплонасосную станцию в
пансионате «Дружба», использующую
энергию моря.
М. С. Бабичев, В. П. Леонов, А. К. Михай-
лиди, В. И. Плешков, Л. М. Рябых, В. И. Сле-
пухов, В. М. Филиппов E3) 621.574
E4) E7) ВОЗДУШНАЯ ТУРБОХОЛОДИЛЬ-
НАЯ УСТАНОВКА, содержащая
циркуляционный контур, в который включены
турбокомпрессор и турбина, расположенные на одном валу,
трехполостной теплообменник, одна полость
которого подключена через сепаратор, имеющий
линию слива конденсата, и вторую полость этого
теплообменника — к входу турбины, а его третья
полость подключена к выходу турбины, который
также связан с потребителем, отличающаяся тем,
что, с целью повышения экономичности, в
циркуляционный контур дополнительно включена
вихревая труба, связанная линией холодного
потока с потребителем и входом в третью
полость теплообменника, линией горячего
потока — с выходом из третьей полости
теплообменника, при этом линия слива конденсата
подсоединена на вход третьей полости
теплообменника.
A1) 1262221 E1L F 25 D 3/02, 1/00 B1)
3730661/28-13 B2) 21.04.84 G2) А. И. Щукин
E3) 621.565
E4) E7) КАМЕРА ДЛЯ ХРАНЕНИЯ
ПРОДУКТОВ, включающая стены, полости которых
заполнены циркулирующим хладагентом, и
верхнее ограждение, отличающаяся тем, что, с целью
сохранения качества продуктов посредством
обеспечения стабильного температурного режима
в рабочем объеме камеры, она снабжена
теплоизолирующим перекрытием, внешние ее стенки
выше внутренних и ограждение расположено
на кромках последних, при этом уровень
хладагента выше плоскости ограждения, а перекрытие
выполнено в виде короба, обращенного
основанием вверх, боковые стенки которого
контактируют с наружной поверхностью стен камеры,
причем в основании перекрытия выполнены
имеющие утеплительные клапаны
вентиляционные отверстия для сообщения полости над
хладагентом с атмосферой.
41

1 ПОМОЩЬ
ПМКТИКУ
УДК [621.565:621.564.22] -52 @83.132)
МЕРОПРИЯТИЯ ПО ПЕРЕВОДУ
АММИАЧНЫХ
ОДНОСТУПЕНЧАТЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
НА РАБОТУ С ПЕРИОДИЧЕСКИМ
ИЛИ НЕКРУГЛОСУТОЧНЫМ
ОБСЛУЖИВАНИЕМ
ДЛЯ ДЕЙСТВУЮЩИХ И ВНОВЬ
ПРОЕКТИРУЕМЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ
МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
1. Введение
1.1. В соответствии с Основными
направлениями экономического и социального
развития СССР на 1986—1990 годы и на
период до 2000 года в молочной
промышленности предусматривается обеспечить в
двенадцатой пятилетке рост объема
производства на 18—20 %, поднять, как и в
других отраслях, производительность
общественного труда на 20—23 %, повысить
уровень автоматизации производства
примерно в 2 раза, снизить себестоимость
продукции и работ на 4—5 %.
Одно из главных условий выполнения этих
заданий — широкое внедрение схем и
средств автоматизации холодильных
установок, перевод их на работу с
периодическим обслуживанием (установки холодо-
производительностью 600 кВт — 500 тыс.
ккал/ч) или некруглосуточным
обслуживанием (установки холодонроизводительно-
стью 1200 кВт — 1 млн. ккал/ч).
1.2. «Мероприятия по переводу
аммиачных одноступенчатых холодильных
установок на работу с периодическим или
некруглосуточным обслуживанием для
действующих и вновь проектируемых
предприятий молочной промышленности»
разработаны* на основе выпущенных ранее
* Разработчики: канд. техн. наук
Ю. П. Алешин, И. М. Гиндлин, М. И. Ковешни-
кова, Б. А. Кузнецов, И. П. Ланцман, В. К- Лемеш-
ко, канд. техн. наук Н. М. Медникова, А. В. Поно-
маренко, В. П. Пытченко, Ю. Я. Сенягин,
Ю. К. Соломаха, Б. А. Фридман.
ВНИКТИхолодпромом при участии ВНПО
«Пищепромавтоматика» и института Гипро-
холод рекомендаций по автоматизации
холодильных установок с учетом опыта
внедрения их на предприятиях мясной и
молочной промышленности, опыта перевода на
периодическое обслуживание холодильных
установок предприятий Курганского
объединения молочной промышленности и на
некруглосуточное обслуживание системы хла-
доснабжения Озерского молочного
завода.
При разработке Мероприятий учтены
требования шестого издания «Правил
устройства и безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных установок» [5]. т
Публикация настоящих Мероприятий
направлена на ускорение внедрения в
молочной отрасли периодического и
некруглосуточного обслуживания аммиачных
холодильных установок, что позволит повысить
надежность их работы и сократить
численность обслуживающего персонала.
Мероприятия могут быть использованы и
в других отраслях промышленности.
Мероприятия рассчитаны на инженерно-
технических работников — специалистов в
области проектирования, автоматизации и
эксплуатации аммиачных холодильных
установок.
Мероприятия одобрены секцией
холодильной техники ученого совета ВНИКТИхо-
лодпрома, согласованы в вышестоящих
инстанциях и утверждены в установленном
порядке.
1.3. Анализ аварий аммиачных
холодильных установок показывает, что более
половины из них происходят из-за
гидравлического удара в компрессорах.
Одним из путей предотвращения
попадания жидкого аммиака на сторону
всасывания холодильных компрессоров и
возникновения гидравлического удара
является применение системы с дозированной
зарядкой ее аммиаком.
В этой системе исключается применение
линейного ресивера, в котором обычно
сосредоточивается резервное количество
жидкого аммиака. В системе с
дозированной зарядкой весь жидкий аммиак
размещается в испарительной части
холодильной установки. Только такая установка
может быть переведена с полной гарантией
на автоматический режим работы с
периодическим или некруглосуточным
обслуживанием. Регулирование режима работы
холодильной установки в целях получения
заданных температур э охлаждаемых
объектах осуществляется без участия
обслуживающего персонала.
42

Периодическое обслуживание
холодильной установки в соответствии с [3]
предусматривает не чаще одного раза в сутки
проведение персоналом профилактического
контроля режима ее работы, состояния
оборудования и средств автоматики, утечки
хладагента и выполнение таких операций,
как регулировка, настройка, ремонт
оборудования и средств автоматики, оттаивание
снеговой шубы, выпуск масла, заправка
хладагента и др. Периодичность
обслуживания устанавливается практически в
зависимости от состояния установки и ее
элементов.
Некруглосуточное обслуживание
холодильной установки при ее круглосуточной
* работе предусматривает непрерывное в
течение одной или двух смен нахождение
персонала возле холодильной установки и
выполнение необходимых операций по ее
обслуживанию [3].
1.4. Целесообразную степень
автоматизации определяет проектная организация
совместно с техническим руководством
предприятия с учетом холодопроизводитель-
ности установки, степени разветвленности
системы хладоснабжения, температур
кипения и т. д. После обследования
действующей установки проектная организация
определяет объем реконструкции и
разрабатывает проект, в соответствии с данными
Мероприятиями.
2. Подготовка холодильных установок к
переводу на периодическое или
некруглосуточное обслуживание
2.1. Автоматизации действующей
холодильной установки должно предшествовать
ее обследование, а затем разработка
проекта.
При обследовании необходимо обратить
внимание на: соответствие холодопроизво-
дительности установки тепловым нагрузкам;
возможность возникновения резкоперемен-
ных нагрузок; расположение рассольных и
водяных насосов по отношению к
приемным емкостям (желательно расположение
насосов под заливом, что исключает
возможность ухода из них жидкости и
срыва струи при пуске); соответствие объемов
защитных емкостей нормам в установках
с непосредственными системами
охлаждения; соответствие отдельных видов
оборудования (компрессоров, конденсаторов,
испарителей и насосов) холодопроизводитель-
ности холодильной установки в случае
комплектации ее на месте; обеспечение
эффективного маслоотделения; соответствие
всего электрооборудования требованиям
ПУЭ, предъявляемым к оборудованию для
помещений класса В-16 [3]; соответствие
помещений холодильной установки, ее схемы
и оборудования, а также приборов и
устройств защиты «Правилам устройства и
безопасной эксплуатации аммиачных
холодильных установок» [5].
2.2. При периодическом и
некруглосуточном обслуживании аммиачных
холодильных установок обязательно применение
автоматических газоанализаторов для
обнаружения паров аммиака в воздухе
машинного и аппаратного отделений в
соответствии с [3,5].
3. Схемы установок с дозированной
зарядкой аммиаком
3.1. На работу с дозированной зарядкой
аммиаком могут быть переведены
установки для охлаждения хладоносителей, в том
числе с льдоводяными аккумуляторами, а
также установки с непосредственным
кипением аммиака (насосно-циркуляционные и
безнасосные).
При этом каждая температура
кипения должна обеспечиваться автономной
холодильной установкой; мосты переключений
между установками не допускаются.
3.2. От холодильной установки с
дозированной зарядкой аммиаком при
эксплуатации должны быть отсоединены все
сосуды и аппараты, общие для нескольких
систем (дренажный ресивер, групповой
маслоотделитель и др.), путем демонтажа
трубопроводов. Подсоединение их к
установке допускается только во время ее
ремонтов и зарядки.
3.3. При работе холодильной установки
жидкий аммиак из конденсатора
направляют в испаритель либо через устройство
для перепуска жидкого аммиака, либо
через регулирующий, вентиль с соленоидным
вентилем, работающий по сигналу реле
уровня.
Нормальная работа установки
характеризуется отсутствием уровня аммиака в
конденсаторе и пропуска пара в
испарительную систему.
При выходе из строя поплавкового
регулятора или перебоях в работе системы
перепуска жидкого аммиака с
использованием СВМ и ПРУ нарушается работа
холодильной установки (без создания
аварийной ситуации) из-за накопления
аммиака в конденсаторе или пропуска паров
аммиака в испарительную систему.
Для контроля за нормальной работой
системы необходимо на высоте 100 мм над
нижней образующей конденсатора
установить реле уровня или стекло Клингера.
Подача звукового и светового сигналов от
43

Слио мас/ш
Рис. 1. Принципиальная схема аммиачной
холодильной установки с дозированной зарядкой
аммиаком для охлаждения хладоносителя:
/ — компрессор; 2 — маслоотделитель; 3 —
конденсатор; 4 — испаритель горизонтальный
кожухотрубный; 5 — поплавковое устройство;
6 — насос для перекачивания воды (холодильный
контур); 7 — буферная емкость; 8 — насос для
перекачивания ледяной воды (технологический
контур); 9 — маслосборник; 10 — сосуд сборный;
трубопроводы:
/ — водяной, Иг — аммиачный газовый; 11ж —
аммиачный жидкостный, На — аммиачный
аварийный, 14 — масляный
реле или появление уровня в стекле
свидетельствуют о накоплении жидкого
аммиака в конденсаторе. При прорыве паров
аммиака в испарительную систему
происходит оттаивание снеговой шубы с
наружной поверхности жидкостного трубопровода
после перепускного устройства.
3.4. Холодильная установка с
дозированной зарядкой аммиаком для охлаждения
хладоносителя (рис. 1)
3.4.1. Холодильная установка состоит из
одного или нескольких компрессоров,
конденсаторов, кожухотрубных или панельных
испарителей.
Линейный ресивер из схемы холодильной
установки должен быть исключен.
3.4.2. В случае использования нескольких
испарителей необходимо обеспечить их
параллельную работу по аммиаку и хладо-
носителю.
Для этого испарители должны иметь
уравнительные линии по жидкому и
парообразному хладагенту. В случае применения
испарителей разного размера их следует
размещать так, чтобы уровни в них были
примерно одинаковы. Питание испарителей
хладагентом должно осуществляться через
жидкостную уравнительную линию. Для
монтажа уравнительных линий в
кожухотрубных испарителях могут быть
использованы штатные патрубки в нижней части
кожуха испарителей. В панельном
испарителе или льдоводяном аккумуляторе для
этой цели необходимо вварить жидкостный
патрубок диаметром не менее 40 мм в
коллектор слива аммиака из отделителя
жидкости.
Для контроля количества аммиака в
испарителях на каждом из них
необходимо установить стекло Клингера таким
образом, чтобы середина стекла находилась
на уровне, соответствующем верхнему
ряду труб в кожухотрубных или нижней
образующей верхнего коллектора в
панельных испарителях.
3.4.3. Для холодильных машин
комплектной заводской поставки и холодильных
установок с кожухотрубными испарителями
обязательна двухконтурная схема циркуля-
44

К компрессом
От компрессора I Jr'
боды
Подача
оборотной воды
Зарядка системы аммааШ
3
\\амец1!\
Рис. 2. Принципиальная схема холодильной
установки с дозированной зарядкой аммиаком и
насосно-циркуляционной подачей его в аппараты
или охлаждающие устройства:
/ — конденсатор; 2 — поплавковое устройство;
3 — циркуляционный ресивер РДВ; 4 — газовый
коллектор; 5 — воздухоохладитель типа ВОП;
6 — распределительное устройство для жидкости;
7 — насос для перекачивания аммиака; 8 —
гидроциклон; 9 — горизонтальный ресивер РД;
трубопроводы:
Иг — аммиачный газовый, 11ж — аммиачный
жидкостный, 11д— аммиачный дренажный, По—
аммиачный оттаивательный, Па — аммиачный
аварийный, 14 — масляный (обвязку
компрессоров см. рис. 1)
ции хладоносителя с установкой
жидкостного аккумулятора холода или буферной
емкости.
Двухконтурная схема предполагает
раздельную циркуляцию хладоносителя по
контурам: испаритель — аккумулятор
холода (буферная емкость), аккумулятор
холода (буферная емкость) — потребитель
холода.
В двухконтурной схеме исключается
возможность резкого вскипания аммиака в
испарителе при пиковом повышении
тепловой нагрузки у потребителя.
Жидкостный аккумулятор холода следует
использовать в тех случаях, когда согласно
графику тепловых нагрузок имеется время,
достаточное для зарядки аккумулятора, и
его применение оправдано
технико-экономическим расчетом.
Объем аккумулятора холода Как, м3,
определяется по формуле [12]:
ак AtQC '
где QH — тепловая нагрузка от
технологических аппаратов, кДж (ккал),
отводимая за счет
использования аккумулятора холода;
Qo — холодопроизводительность
компрессоров, обслуживающих
систему, при рабочих условиях,
кВт (ккал/ч);
т — продолжительность зарядки или
разрядки аккумулятора холода,
с (ч);
Д t — изменение температуры воды в
аккумуляторе холода, °С C—
4°С);
q — плотность воды, кг/м3(р=
= 1000 кг/м3);
с — удельная теплоемкость воды,
кДж/(кг-К).
Буферную емкость надо выбирать из
расчета 0,07—0,1 м3 на 1 кВт (860 ккал/ч)
установленной холодопроизводительности в
рабочих условиях*.
Насосы, подающие хладоноситель к
потребителям холода, должны включать по ме-
* Для объектов, где нагрузка в течение
суток изменяется в меньшей степени, чем на
молочных заводах, может быть выбрана меньшая
буферная емкость.
45

ре необходимости работники
технологических цехов. Насосы, обеспечивающие
циркуляцию хладоносителя между испарителем и
аккумулятором холода, следует включать
одновременно с холодильной машиной по
температуре хладоносителя в аккумуляторе
холода (буферной емкости) или по
давлению (температуре) кипения аммиака.
Установленную производительность
насосов в контуре аккумулятора холода
принимают из расчета охлаждения
хладоносителя в испарителях на 2—3 °С.
3.4.4. При использовании в холодильной
установке льдоводяных аккумуляторов
должно быть предусмотрено устройство
контроля толщины льда для управления
работой холодильного компрессора.
3.5. Холодильная установка с
дозированной зарядкой аммиаком и насос
но-циркуляционной подачей его в аппараты или
охлаждающие устройства (рис. 2)
3.5.1. В этой установке также не
допускается применение линейного ресивера и
подсоединение к ней других сосудов, общих
для нескольких систем.
3.5.2. Емкость циркуляционного ресивера
следует принимать как и в обычных насос-
но-циркуляционных схемах в соответствии с
[5].
. 3.5.3. Количество аммиака,
заправляемого в систему, должно быть таким, чтобы
в циркуляционном ресивере обеспечивался
уровень, достаточный для работы насоса.
Следует иметь в виду, что уровень
аммиака в циркуляционном ресивере
минимальный при максимальной тепловой нагрузке
в системах с верхней и при
минимальной тепловой нагрузке в системах с
нижней подачей жидкости в охлаждающие
устройства..
3.5.4. Для обеспечения эффективной
работы холодильную установку рекомендуется
укомплектовать
маслоотделителями-гидроциклонами и дренажным ресивером для
проведения оттаивания. В целях контроля
за уровнем аммиака в дренажном
ресивере на нем необходимо установить стекло
Клингера и колонку с двумя датчиками-
уровня на высоте, соответствующей 0,75Ц
объема ресивера.
3.6. Холодильная установка с
дозированной зарядкой аммиаком и безнасосной
подачей его в аппараты или
охлаждающие устройства (рис. 3).
Рис. 3. Принципиальная схема холодильной
установки с дозированной зарядкой аммиаком и
безнасосной подачей его в аппараты или
охлаждающие устройства:
/ — конденсатор; 2 — поплавковое устройство;
3 — отделитель жидкости; 4 — воздухоохладитель
типа ВОП; 5 — горизонтальный ресивер
(обозначения трубопроводов см. рис. 2, обвязку
компрессоров см. рис. 1)
К компрессоре
Слиб оборотной доды
46
С лиВ масла 5 маслосдорнин <г

3.6.1. Допускается применение указанной
установки для небольших камер,
укомплектованных охлаждающими устройствами с
верхним расположением отделителя
жидкости. Отделитель монтируется выше
охлаждающих устройств, и постоянный уровень
аммиака в нем отсутствует. Линейный
ресивер исключается из схемы
холодильной установки.
3.6.2. Подача жидкого хладагента в
отделитель жидкости из конденсатора должна
осуществляться через устройство для
перепуска жидкого аммиака или через
регулирующий вентиль с соленоидным
вентилем по сигналу реле уровня.
3.6.3. Для оттаивания снеговой шубы с
"поверхности охлаждающих устройств в
схему необходимо включить дренажный
ресивер.
3.6.4. При необходимости обслуживания
нескольких камер холодильную установку
требуется перевести на насосно-циркуля-
ционную схему с дозированной зарядкой
аммиаком.
3.7. Холодильные установки следует
заполнять строго определенным количеством
жидкого аммиака в соответствии с [5,6].
3.8. При выполнении схем дозированной
зарядки устройство для перепуска жидкого
аммиака устанавливается непосредственно
после конденсатора; в этом случае
трубопровод подачи аммиака от регулятора
уровня к испарителю и циркуляционному
ресиверу или отделителю жидкости должен
быть изолирован. Необходимо обеспечить
минимальное сопротивление парожидкост-
ного потока в этом трубопроводе. В
схемах с регулирующим и соленоидным
вентилем последние монтируются в
непосредственной близости от испарителя или
циркуляционного ресивера, а реле уровня —
по нижней образующей конденсатора.
3.9. Если холодильная установка имеет
два конденсатора или более, при
переводе ее на систему с дозированной
зарядкой аммиаком их следует соединить
общим жидкостным коллектором или
предусмотреть раздельный слив к сосуду для
сбора аммиака, изготовленному из отрезка
трубы диаметром не менее dy200 мм,
длиной не более 0,5 м, со
сферическими донышками. К сосуду присоединяется
устройство для перепуска жидкого аммиака
или на нем устанавливается реле уровня,
дающее сигнал на открытие соленоидного
вентиля для перепуска жидкого аммиака
(см. рис. 1).
3.10. При реконструкции каждая
холодильная установка должна быть
укомплектована индивидуальным маслосборником
[10], при установке маслосборников внутри
помещений выпуск масла из них надо
проводить в соответствии с [5, п. 8.3.14].
3.11. Пример выполнения системы хладо-
снабжения и схемы автоматизации
холодильной установки, переведенной на
работу с некруглосуточным обслуживанием (на
Озерском молочном заводе), показан на
рис. 4.
4. Автоматизация систем с дозированной
зарядкой аммиаком
4.1. Автоматизация отдельных элементов
систем должна осуществляться в
соответствии с разработанными ранее
рекомендациями [1,2,7,9,10]. Реле уровня типа ПРУ
требуется только на дренажном ресивере
и кожухотрубных конденсаторах.
4.2. Необходимое количество устройств
для перепуска аммиака следует выбирать
с учетом того, что паспортная
пропускная способность одного устройства
составляет 500 кг/ч.
5. Организационные вопросы
5.1. После сдачи в эксплуатацию
холодильной системы, спроектированной в
соответствии с настоящими рекомендациями,
необходима проверка ее работы при
постоянном (трехсменном) обслуживании. В
этот период обслуживающий персонал
должен не реже 1 раза в течение часа
фиксировать режим работы холодильной
установки (см. приложение) без
вмешательства в ее работу за исключением
аварийных ситуаций. Особое внимание в этот
период необходимо обратить на количество и
частоту пусков электродвигателей
компрессоров,
В период проверки установки должны
быть задействованы все ее элементы и
потребители холода. Длительность проверки
должна составлять не менее 10 смен.
При отсутствии систематических аварийных
ситуаций или выхода параметров за
пределы, предусмотренные проектом, установка
может быть переведена на односменное
обслуживание с соответствующим
уменьшением количества обслуживающего персонала.
5.2. Вопрос о дальнейшем переводе на
периодическое обслуживание должен
решаться с учетом надежности работы
составляющих элементов, а также возможности
решения организационных вопросов,
связанных с обслуживанием холодильных
установок (наличие специализированной
организации по обслуживанию и ремонту
холодильных установок, возможность доплаты
персоналу, работающему в других цехах
47

^
ix> __ i rt*»J
5И
'*--©¦
I 7 I
ЛУ J7 JV Д7
РД
Г/^ЛЙ *"*
V 32 33 3b
AAA
AAA
Рис. 4. Система хладоснабжения (а) и схема
автоматизации (б) холодильной установки,
переведенной на работу с некруглосуточным
обслуживанием (на Озерском молочном заводе):
/ — компрессорно-конденсаторный агрегат
АК220-1-2:/а — компрессор П220, 16 —
конденсатор 60 К, 1в — маслоотделитель 100 МО; 2 —
дренажный ресивер; 3 — коллектор для заполнения
системы аммиаком; 4, 5 — отделитель жидкости
соответственно 1250 Жг, 1000ЖГ; 6 -—
аккумулятор холода АКХ-90; 7 — панельный испаритель;
¦¦©-
8 — отстойник рассола; 9 — отстойник ледяной
воды; 10 — насос для оборотной воды; // —
центробежный насос для рассола; 12 — насос для
ледяной воды; 13 — градирня ГПВ-160; 14 — бак для
оборотной системы водоснабжения; 15 —
аварийный вентилятор;
трубопроводы: / — водяной, Иг — аммиачный
газовый, 11ж — аммиачный жидкостный; 1л —
ледяной воды; 28 — рассольный;
обозначения команд: /, 13, 24 — защита по
температуре нагнетания; 2, 3, 14, 15, 25, 26 —
защита по давлению нагнетания и всасывания;
предприятия, за расширение функций и
совмещение профессий и др.).
5.3. Периодичность обслуживания
холодильной установки устанавливается в
зависимости от ее фактического состояния.
График периодичности обслуживания
утверждается руководством предприятия.
Периодичность проверки приборов защитной
автоматики принимается по [5, п. 7.7].
5.4. В системе автоматики должна быть
предусмотрена подача сигнала в любое
помещение с постоянным пребыванием
дежурного персонала (диспетчерская, пост охраны
и др.) при аварийном отключении
холодильной установки либо при превышении
допустимой концентрации аммиака в
помещении. В последнем случае необходима
также подача сигнала на табло у входа в
машинное отделение.
Порядок действий в случае аварийного
отключения холодильной установки
необходимо оговорить в приказе руководства
предприятия.
5.5. Лицо, обслуживающее холодильную
установку, заполняет журнал работы
компрессорного цеха (см. приложение).
5.6. Рекомендуется оснащать холодильные
установки индивидуальными счетчиками
числа часов работы компрессоров и
расхода электроэнергии.
48

123^5 6 7 8 9/OiftZ 13W161718 18aW20212223 24252627282330313233343S 36 37 a 38 51 52 53 5657 58 59 b 62 С 63 6<t d
e 69 70 71 72 73 7* 75 76 77 78 79 80 81 В2 83 81 85 86
107 103110111112 / 1Й 115116117118
4, 5, 16, 17, 27, 28 — защита по давлению
масла; 6, 18, 29 — защита по протоку воды;
7, 18а, 30, 38, 72, 75, 78, 81, 84, 87, 92—97,
104 — управление электродвигателем; 8, 19, 32 —
давление всасывания; 9, 10, 20, 21, 33, 34 —
разность давлений масла в масляной системе и
в картере; 11, 22, 31 — давление нагнетания;
12, 23, 35 — давление конденсации; 36 —
контроль концентрации аммиака; 51, 52 — контроль
уровня аммиака в дренажном ресивере; 56, 57,
58, 59 — контроль толщины льда; 62 — контроль
температуры рассола; 63, 64,— контроль
температуры ледяной воды; 69 — контроль давления
в магистрали; 70, 73, 76, 79, 82, 85 — давление
за насосом; 71, 74, 77, 80, 83, 86 — контроль
давления за насосом; 88—90 — контроль уровня
в баке; 91 — включение вентиля подпитки; 98 —
контроль температуры воды после градирни;
98а, 99—103 — давление воды; 106, 107 —
управление электродвигателем мешалки; 109—112,
114—118 — давление аммиака; а — отключение
электропитания компрессорной при аварии; Ь, с,
d — команда на включение компрессора
соответственно № 1, № 2, № 3; е — отключение
компрессоров; / — проверка сигнализации
5.7. При использовании в системе
нескольких параллельно установленных
испарителей и ремонте одного или
нескольких из них соответствующее количество
аммиака должно быть удалено из
системы в дренажный ресивер с последующей
проверкой правильности заполнения
оставшейся рабочей части системы.
5.8. Целесообразно все системы
комплектовать компрессорами одного типоразмера.
Резервирование компрессоров
целесообразно осуществлять использованием в
каждой системе минимум двух компрессоров
холодопроизводительностью (одного),
составляющей 0,75 максимальной потребной
холодопроизводительности системы.
В случае невозможности установки двух
компрессоров следует иметь на складе
резервный компрессор в состоянии, готовом
к эксплуатации.
5.9. Как показывает опыт эксплуатации,
при использовании в схеме холодильной
установки устройства для перепуска
аммиака рекомендуется на входе в
испарительную систему устанавливать регулирующий
вентиль (на рис. 1—3 он отсутствует).
Список использованной литературы
1. Автоматизация холодильных установок
предприятий мясной и молочной промышлен-
49

Приложение
Оборудование

Компрессор №

Конденсатор №

Испаритель №
Журнал работы компрессор
Параметры
Давление кипения
Температура всасывания
Температура нагнетания
Давление масла
Давление конденсации
(Температура конденсации)
Температура поступающей
воды
Температура отходящей воды
Температура поступающего
рассола
Температура отходящего
рассола
Плотность рассола
Температура аммиака перед регулирующим
1 вентилем
Температура свежей воды
Температура наружного воздуха
ного
цеха
Температура, °С, избыточное давление,
кгс/см2 (Па)
Дата/Время измерения


жительность
работы
за
месяц, ч
<
*
Учет температурного режима в камерах
Номера
камер
Камеры
Проектная

температура, °С
Фактическая температура воздуха, °С
Дата измерения
Оттаивание
снеговой шубы
начало
конец
ности.— ОИ. Сер. Холодильная
промышленность и транспорт/ЦНИИТЭИмясомолпром.
1981.— 60 с.
Исследования в области холодильной
техники и технологии.— Сб. науч. трудов/
ВНИХИ.— 1980.— 135 с.
Мероприятия по повышению
безопасности эксплуатации холодильных установок
предприятий мясной и молочной
промышленности.— М.: ВНИХИ, 1982.— 60 с.
Нормативы численности рабочих
холодильных установок.— М.: НИИтруда, 1986.—
8 с.
Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных
установок.— М.: ВНИКТИхолодпром, 1981.—
157 с.
Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных установок
(комментарий).— М.: ВНИКТИхолодпром,
1982.— 13 с.
Рекомендации по безопасной
эксплуатации оборудования и систем аммиачных
холодильных установок.— М.:
ВНИКТИхолодпром, 1982.—132 с.
Рекомендации по применению герметич-
50

Приложение (продолжение)
Журнал работы компрессорного цеха (продолжение)
Работа насосов
№
п/п
Насосы
А. Аммиачные*
Б. Водяные
В. Рассольные*
Г. Ледяной воды*
Системы
Избыточное давление нагнетания насосов, кгс/см2 (Па)
Дата измерения
•
*
При наличии указанного оборудования.
Спуск масла из системы, кг
Место спуска
Конденсатор №
Испаритель №
Маслоотделитель №
Циркуляционный ресивер №
Дренажный ресивер №
Защитный ресивер №
Отделитель жидкости №
Льдогенератор №
Итого:
Эксплуатационные расходы за месяц
Электроэнергия (по счетчику), кВт-ч
Вода (по водомеру), м3
Компрессорное масло, кг
Машинное масло, кг
Аммиак, кг
Тавот, кг
Хлористый кальций, кг
Замечания по работе оборудования
и приборов автоматики
Распоряжения руководства предприятия |
10.
ных электронасосов 1,5ХГ-6-2,8-2 (ЦНГ-
70М-1); 1,5ХГ-6Х2-2,8-2 (ЦНГ-70М-2) и 2ХГ-
5-4,5-2 (ЦНГ-68) для перекачивания
жидкого аммиака в насосно-циркуляционных
системах холодильных установок.— М.: ВНИХИ,
1977.— 13 с.
Рекомендации по проектированию
автоматизации аммиачных холодильных
установок с различными системами охлаждения.—
М.: ВНИХИ, 1974.— 68 с.
Рекомендации по проектированию и
эксплуатации системы маслоотделения,
регенерации отработавшего масла и маслоснаб-
12.
жения компрессоров аммиачных холодильных
установок.— М.: ВНИХИ, 1980.— 20 с.
Совершенствование холодильного
оборудования и техника безопасности при
эксплуатации аммиачных холодильных
установок.— ОИ. Сер. Холодильная
промышленность и транспорт/ЦНИИТЭИмясомолпром.
1977, вып. 10.— 27 с.
Хладоснабжение молочных заводов на
базе автоматизированных водоохлаждающих
машин/ А. В. Гущин, Н. Л. Максюта,
Л. Е. Медовар и др.— Холодильная техника,
1982, № 2, с. 14—18.
51

ХРОНИКА
О НАГРАЖДЕНИИ УЧАСТНИКОВ
ВДНХ СССР 1986 ГОДА
Главный комитет Выставки достижений
народного хозяйства СССР наградил ряд
участников экспозиции «Использование
искусственного холода в мясной и молочной
промышленности» павильона «Мясная
промышленность». В числе награжденных — группа
сотрудников Всесоюзного
научно-исследовательского и конструкторско-технологиче-
ского института холодильной
промышленности Госагропрома СССР и опытного
завода этого института.
Золотой медалью и премией в сумме
200 руб. отмечены:
Древаль Юрий Константинович — за
разработку конструкции и технологических
режимов работы установки ЯЮ-ФНГ,
предназначенной для заливки и напыления
высокоэффективного отечественного
теплоизоляционного материала рипор при
проведении капитально-восстановительных
ремонтных работ на холодильниках, позволяющей
снизить трудоемкость изоляционных работ в
3—4 раза, и широкое внедрение установки
на предприятиях Госагропрома СССР;
Судзиловский Илья Ильич — за
разработку принципиальной схемы и
конструкции скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС
для замораживания пельменей и вареников,
обеспечивающего интенсификацию
процесса замораживания продукта в 2 раза,
снижение расхода электроэнергии, металлоем -
кости и сокращение необходимой
производственной площади в 1,5 раза, отработку
режимов работы и внедрение в
промышленность.
Серебряной медалью и премией в сумме
100 руб. награждены:
Черняк Виктор Александрович — за
разработку технических решений заливочного
пистолета — основного узла установки ЯЮ-
ФНГ, организацию серийного производства
установок и широкое внедрение их на
предприятиях Госагропрома СССР;
Махлин Леонид Сергеевич — за
изготовление опытных образцов установки ЯЮ-
ФНГ;
Ломакин Виктор Николаевич — за
разработку конструкции, общего
компоновочного решения и основных узлов
скороморозильного туннеля ЯЮ-ФТМ,
предназначенного для интенсивного замораживания
широкого ассортимента пищевых продуктов,
участие в монтаже, наладке и пуске
туннеля ЯЮ-ФТМ на заводе «Хладопродукт»
№ 1;
Медникова Наталия Матвеевна — за
разработку, испытание и внедрение опытно-
промышленной системы хладоснабжения с
аккумулятором холода АКХ для предприя-^
тий молочной промышленности, обеспечи-^
вающей сокращение количества единиц
холодильного оборудования на 25 %,
снижение расхода электроэнергии, а также
перевод холодильных установок на
односменное обслуживание при их непрерывной
работе;
Кисилев Юрий Иванович, Жильников
Валерий Иванович — за разработку
компоновочной схемы и основных узлов
скороморозильного аппарата марки ЯЮ-ОАС для
замораживания пельменей, вареников, а
также пуск, наладку и внедрение аппарата
на Шатурском мясокомбинате;
Калиниченко Ольга Николаевна — за
разработку способа гидроаэрозольного
охлаждения пищевых продуктов, принципиальных
конструктивных решений некоторых видов
оборудования, входящих в комплект
оборудования ЯЮ-ФКО для гидроаэрозольного
охлаждения вареных колбас, а также
внедрение оборудования на предприятиях
мясной промышленности.
Бронзовой медалью и премией в сумме
50 руб. поощрены:
Мовсиков Григорий Давидович, Оловарь
Татьяна Леонидовна, Носов Геннадий
Васильевич — за разработку технических
решений и конструкторской документации
установки ЯЮ-ФНГ для заливки и
напыления материала рипор, изготовление ее
опытных образцов, отработку технологических
режимов ее работы и внедрение в
производство;
Пономарчук Вячеслав Ильич, Поляков |^
Игорь Алексеевич, Ершов Игорь
Иосифович, Буканов Сергей Евгеньевич, Кудряшов
Игорь Владимирович — за разработку
основных узлов конструкции и
конструкторской документации, изготовление опытных
образцов, монтаж, наладку и внедрение в
производство скороморозильного туннеля
ЯЮ-ФТМ для интенсивного замораживания
широкого ассортимента пищевых продуктов;
Поварчук Михаил Маркович, Грызунов
Алексей Алексеевич — за разработку ос-
52

новных конструктивных решений и
конструкторской документации, проведение
промышленных испытаний изотермического
контейнера ЯЮ-ФКС, предназначенного для
транспортировки и временного хранения сырья
для получения медицинских препаратов —
стекловидного тела глаз крупного
рогатого скота;
Пономаренко Анатолий Владимирович,
Елуфимов Михаил Николаевич, Рубинов
Семен Абрамович — за разработку опытно-
промышленной системы хладоснабжения с
аккумулятором холода типа АКХ,
проведение пусконаладочных работ и внедрение
на предприятиях молочной
промышленности;
Изобретения
A1) 1263980 E1L F 25 J 1/00 B1) 3880636/24-26
B2) 08.04.85 G1) Северо-Западное отделение
Всесоюзного государственного
научно-исследовательского и проектно-конструкторского института
«ВНИПИэнергопром» G2) Т. Н. Комисарчик,
В. Е. Грибов, Б. И. Финкельштейн E3) 621.592
E4) E7) СПОСОБ ОЖИЖЕНИЯ ТВЕРДОЙ
ДВУОКИСИ УГЛЕРОДА, включающий
заполнение первого ожижителя твердой двуокисью
углерода и слив жидкой двуокиси углерода из
второго ожижителя, подвод тепла к первому
ожижителю с образованием жидкой двуокиси
углерода, слив жидкой двуокиси углерода из первого
ожижителя и заполнение второго ожижителя
твердой двуокисью углерода, отличающийся тем,
что, с целью сокращения потерь при ожижении
твердой двуокиси углерода, находящейся при
атмосферном давлении, перед подводом тепла к
одному из ожижителей и после опорожнения
другого ожижители герметизируют, сообщают их
полости между собой до достижения в ожижителях
атмосферного давления.
A1) 1265440 E1) 4 F 24 F 3/14, F 25 D 13/00
B1) 3850759/31-13 B2) 18.12.84 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) Г. К. Мнацаканов, С. М. Косой
E3) 621.565
E4) E7) СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ
ВЛАЖНОСТИ ВОЗДУХА В ХОЛОДИЛЬНОЙ
КАМЕРЕ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО
ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
E7) 1. Способ регулирования влажности
воздуха в холодильной камере,
предусматривающий изменение подачи водяных паров,
отличающийся тем, что, с целью упрощения
регулирования, определяют насыщенность воздуха
влагой по образованию изморози на нитевидных
ворсистых предметах с низким коэффициентом
теплопроводности, а подачу водяных паров
изменяют путем прекращения подачи при выпадении
изморози и возобновления подачи после
сублимации.
2. Устройство для регулирования влажности
воздуха в холодильной камере, содержащее источ-
Штепо Сергей Евгеньевич, Гутник Маня
Шамаевна, Бабенке* Фалина Ивановна — за
разработку конструкции узлов
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС и отработку
технологических режимов замораживания в
нем пельменей и вареников;
Довгалев Анатолий Михайлович, Климов
Виктор Александрович — за разработку
конструкции основных комплектующих
единиц оборудования, входящих в комплект
оборудования ЯЮ-ФКО для
гидроаэрозольного охлаждения вареных колбас, монтаж,
наладку и внедрение комплекта на
предприятиях мясной промышленности.
ник водяных паров и связанный с ним контур
регулирования, включающий датчик, усилитель и
регулятор, отличающееся тем, что, с целью
упрощения регулирования, датчик установлен в
камере и содержит сетку из черных ворсистых
нитей, натянутых на рамку так, что шаг между ними
превышает толщину нити в 5—10 раз,
направленный к сетке источник света и фотоэлемент,
приемная поверхность которого обращена к
плоскости сетки.
A1) 1267127 E1L F25 В 15/06 B1) 3875375/23-
06 B2) 25.02.85 G1) Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности,
Днепропетровский инженерно-строительный
институт, Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильного машиностроения и
Государственный проектный институт «Южгипрошахт»
G2) Л. С. Тимофеевский, А. А. Дзино, В. Ф. Рож-
ко, Н. Г. Шмуйлов, А. И. Штомпель, Л. А. Ка-
форин E3) 621.575
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТО-
ЛИТИЕВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая конденсатор, испаритель, абсорбер,
низко- и высокотемпературный генераторы с теп-
лообменными поверхностями внутри, соединенные
с абсорбером линиями крепкого и слабого
растворов, причем в линию крепкого раствора
включены греющие полости низко- и
высокотемпературного теплообменников-регенераторов и
смеситель, а в линию слабого раствора — насос,
охлаждающие полости этих
теплообменников-регенераторов и распределитель,, отличающаяся
тем, что, с целью повышения экономичности при
использовании в качестве греющего
теплоносителя горячей воды, теплообменная поверхность
низкотемпературного генератора состоит из двух по-
ярусно размещенных секций, верхняя из которых
подключена к выходу из теплообменной
поверхности высокотемпературного генератора,
охлаждающая полость низкотемпературного
теплообменника-регенератора в линию слабого раствора
включена перед распределителем, а его греющая
полость в линию крепкого раствора — после
смесителя.
53

К 75-ЛЕТИЮ
ЕФИМА ИОСИФОВИЧА
АНДРАЧНИКОВА
7 января 1987 г. исполнилось 75 лет со
дня рождения Ефима Иосифовича Андра-
чникова, директора Московского
специализированного комбината холодильного
оборудования (МСКХО), члена КПСС с 1932 г.
Трудовую деятельность Ефим Иосифович
начал токарем в пятнадцатилетнем возрасте.
Работая затем начальником цеха,
начальником производственного отдела, директором
ряда заводов, он показал себя способным
организатором и высококвалифицированным
специалистом. Во время Великой
Отечественной аойны Е. И. Андрачников
руководил заводом по производству реактивных
снарядов для знаменитых «Катюш».
С 1951 г. Е. И. Андрачников — директор
МСКХО. Под его руководством комбинат
превратился из кустарной мастерской в
крупнейшее специализированное
предприятие отрасли, которое ежегодно монтирует
на новостройках Москвы более 6 тыс.
холодильных установок производительностью
от 400 Вт до 2000 кВт с поршневыми,
ротационными и центробежными
компрессорами отечественного и зарубежного
производства. На комбинате впервые в
стране организованы централизованный
ремонт холодильных агрегатов и комплексная
система технического обслуживания
холодильного оборудования.
Предприятие поддерживает тесную связь
с научно-исследовательскими, проектно-
конструкторскими организациями и
заводами, обеспечивая внедрение новых
технических решений, улучшение показателей
качества отечественного оборудования.
Коллектив комбината в течение 20 лет
выходит победителем во Всероссийском
социалистическом соревновании, занимая
первое место и завоевывая переходящее
Красное Знамя Минторга РСФСР и ЦК
профсоюза работников Госторговли и
потребкооперации.
Большая заслуга в успехах комбината
принадлежит Е. И. Андрачникову, внесшему
значительный вклад в повышение
эффективности производства и качества работы,
сумевшему сплотить коллектив и
мобилизовать его на успешное выполнение
социалистических обязательств.
Много внимания уделяет Ефим
Иосифович общественной работе. С 1955 г. он
постоянно избирается депутатом районного
Совета народных депутатов, с 1965 г. —
членом районного комитета КПСС. В течение
многих лет руководит постоянной
депутатской комиссией по торговле в Кировском
районе Москвы, является председателем
совета ветеранов партии при Кировском
РК КПСС, вице-президентом общества
СССР—Швейцария.
Партия и правительство высоко оценили
труд Е. И. Андрачникова. В годы войны
он был награжден орденами Отечественной
войны 2-й степени и Трудового Красного
Знамени, а также рядом медалей, в мирное
время в период работы на комбинате —
вторым орденом Трудового Красного
Знамени, орденами Дружбы народов и «Знак
Почета». Ему вручен знак «50 лет в КПСС»,
присвоено почетное звание «Заслуженный .-
строитель РСФСР». За успешное выполне^Р
ние комбинатом заданий одиннадцатой
пятилетки в 1986 г. Е. И. Андрачников
удостоен ордена Ленина.
Е. И. Андрачников пользуется
заслуженным авторитетом в широких кругах
специалистов по холодильной технике. Его
выступления в журнале «Холодильная
техника» по вопросам повышения качества и
надежности холодильного оборудования,
экономии энергетических и трудовых
ресурсов, организации социалистического
соревнования на комбинате и другим всегда
актуальны.
Редакционная коллегия журнала
«Холодильная техника» и коллектив Московского
специализированного комбината
холодильного оборудования сердечно поздравляют
Е. И. Андрачникова со славным юбилеем
и желают ему крепкого здоровья, счастья
и успехов в работе.
Изобретения
A1) 1267133 E1L F25 В 39/02 B1) 3861514/23-
06 B2) 04.03.85 G1) Запорожский
автомобильный завод «Коммунар» G2) Г. В. Аверин,
В. И. Лыфарь, В. И. Зуев, Ю. Л. Рубин,
М. С. Гильденгорн E3) 621.565.94 <
E4) E7) 1. ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ, содер
жащий змеевик в виде многоканальной
плоскоовальной трубки, имеющей не менее трех ветвей,
соединенных калачами, и подсоединенной к
входному и выходному коллекторам, отличающийся
тем, что, с целью интенсификации теплообмена
путем обеспечения минимального перегрева
хладагента в каналах змеевика, последний снабжен
по крайней мере одним смесителем, общим для
всех каналов.
2. Воздухоохладитель по п. 1, отличающийся
тем, что смеситель размещен в одном из калачей.
54

КРИТИКА.
i БИМИОГРМРИЯ
УДК 621.565.59@49.32)
НОВОЕ ИЗДАНИЕ УЧЕБНИКА
ДЛЯ ПТУ
Канторович В. И., Гиль И. М.
Устройство, монтаж и ремонт холодиль-
• ных установок.— 4-е изд., перераб. и
*. доп.— М., Агропромиздат, 1985.— 320 с.
Тираж 65 000 экз. Цена 85 к.
Необходимость переиздания
рецензируемого учебника обусловлена прежде всего
популярностью, которую он приобрел за 25
лет своего существования, а также
изменениями в развитии холодильной техники,
происшедшими со времени последнего его
издания в 1973 г.
Широкое применение холодильных
установок в пищевой промышленности, на
предприятиях торговли и общественного
питания, в других отраслях народного хозяйства
требует подготовки большого числа
специалистов по монтажу, обслуживанию и
ремонту холодильного оборудования, для чего
и предназначен рецензируемый учебник.
Он состоит из четырнадцати глав, в
которых последовательно излагаются
физические основы охлаждения, основные способы
получения холода, рассматриваются хлад-
A1) 1263975 E1LF 25 В 1/00, 1/06 B1)
3798667/23-06 B2) 18.09.84 G2) В. М. Шлейников
E3) 621.57
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, со
держащая циркуляционный контур, в котором
} последовательно установлены компрессор с двумя
всасывающими клапанами, конденсатор с
паровым пространством, дроссельный вентиль и
испаритель, соединенный с первым всасывающим
клапаном компрессора, отличающаяся тем, что, с
целью повышения экономичности путем
увеличения производительности и снижения расхода
энергии, установка дополнительно содержит эжектор,
активное сопло которого подключено к паровому
пространству конденсатора, пассивное сопло'—
через обратный клапан к контуру между
испарителем и компрессором, а диффузор — к
второму клапану компрессора.
агенты, хладоносители и смазочные масла,
циклы одноступенчатых компрессионных
холодильных машин, рабочий процесс в
компрессоре, схемы двухступенчатых и
каскадных холодильных машин, системы
кондиционирования воздуха.
Достаточный объем учебника отведен
конструкциям компрессоров, теплообменных и
емкостных аппаратов, арматуре и
вспомогательному оборудованию, а также средствам
автоматизации холодильных установок.
Материал учебника изложен достаточно
доступно и интересно, что способствует
лучшему усвоению его учащимися.
В отличие от предыдущего в четвертом
издании больше внимания уделено
современным хладагентам, расчету циклов в
тепловых диаграммах и схемам
автоматизации холодильных установок.
Книга хорошо иллюстрирована — 160
помещенных в ней рисунков весьма
облегчают понимание излагаемого материала.
После каждой главы даны вопросы для
самопроверки.
Учебник с успехом может быть
использован не только учащимися средних
профессионально-технических училищ, но и
студентами техникумов соответствующих
специальностей, а также для повышения
профессионального мастерства рабочих на
производстве.
При последующем переиздании
представляется целесообразным дополнить учебник
главой по технике безопасности, в
особенности при монтаже холодильного
оборудования.
Канд. техн. наук Д. В. ЗЕРКАЛОВ
A1) 1265453 E1L F 28 С 1/00 B1) 3886373/24-06
B2) 19.04.85 G2) М. П. Александров, И. Д.
Короткое E3) 621.175.3
E4) E7) БАССЕЙН ГРАДИРНИ, содержа
щий выполненные в днище дренажные приямки,
горизонтальные трубопроводы для отвода воды
и шлама, отличающийся тем, что, с целью
улучшения качества оборотной воды, трубопроводы
снабжецьг вертикальными с конфузором на входе
участками, обечайкой, концентрично
установленной нажонфузоре участка трубопровода для
отвода ягоды, трубами с глухим верхним торцом,
концентрично охватывающими вертикальные
участки трубопроводов для отвода шлама, приямки
вьцрлнены У-образного профиля, при этом
нижние торцы упомянутых труб размещены в
приямках, а кромки конфузоров расположены ниже
верхних краев стенок бассейна.

в жждовикдеом
штттгт
ХОЛОДА
УДК 621.56/.58:664.8/.9.037
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Холодильная цепь в ЧССР
Современные принципы здорового питания
людей требуют все большего увеличения
доли свежих продуктов в рационе населения.
Однако при этом следует считаться с риском
потерь массы и снижения качества
скоропортящихся продуктов. Избежать такого
риска позволяет холодильная цепь, которая
должна быть полностью укомплектована и
иметь все необходимые звенья. Для
правильного ее функционирования должны
быть обеспечены надлежащие условия,
описанные в статье. В ней также названы
возможные виды потерь продуктов.
По окончании второй мировой войны в
Чехословакии была создана холодильная
цепь, которая непрерывно
совершенствуется. В статье приведены основные
направления научных работ по исследованию и
развитию в стране холодильной цепи.
Dvorak Z.— Prum. Potravin, CS.
(Чехословакия), 36, 1985, № 9, s. 462—464.
БМИХ, 1986, № 4, с. 432.
Влияние способов хранения на некоторые
качественные характеристики столового
винограда
В статье приведены итоги исследований трех
способов холодильного хранения столового
винограда: в условиях обычной атмосферы,
в регулируемой газовой среде и при
генерации из пластиковых мешочков диоксида
серы. Лучшие результаты были получены
при использовании последнего способа
хранения, при котором меньше было винограда,
зараженного бактериями Botrytis, и более
высокими были его органолептические
характеристики. При хранении винограда в
регулируемой газовой среде оптимальным
является включение в ее состав 10 %
кислорода и 3 % диоксида серы.
Massignan L. et at.— Freddo, IT. (Италия),
39, 1985/03—04, № 2, s. 107—112.
БМИХ, 1986, № 4, с. 436.
«Больные» здания
Выражение «больное» здание часто
используют в докладах о проблемах
кондиционирования воздуха. Нерациональные
проектные решения таких зданий, а также
неквалифицированное обслуживание систем
кондиционирования нередко становятся
причинами заболеваний людей из-за
несоответствия окружающих их условий
санитарным нормам. Обследования показали,
что почти все работающие в
кондиционируемых помещениях страдают различными
кожными, онкологическими и
респираторными заболеваниями, вызываемыми
различными загрязнениями. ^
В статье описаны эти загрязняющие ве^
щества, влияние различных их
концентраций на здоровье людей, наиболее
характерные симптомы вызываемых ими
заболеваний, зависимость возникновения болезней
от методов распределения и уровней
раздачи воздуха.
Вместе с тем поскольку причины
заболеваний и методы их предотвращения в
таких «больных» зданиях пока полностью не
определены, необходимы дополнительные
исследования, в особенности источников и
концентрации загрязняющих веществ в
установках кондиционирования воздуха,
работающих в разных районах.
Ashley S.— Build. Serv., GB.
(Великобритания), 8, 1986/02, M 2, pp. 25—30.
БМИХ, 1986, № 4, с. 466.
Противопожарная защита установок
кондиционирования воздуха и вентиляции
зданий
В статье отмечается, что согласно
действующим в ФРГ Правилам противопожарной
защиты зданий специалисты по установкам
кондиционирования воздуха и вентиляции
обязаны при проектировании
предусматривать все необходимые мероприятия для
защиты их от огня. В течение десяти
предыдущих лет противопожарная защита этих
установок возлагалась на специалистов по
строительной части зданий.
Описаны проведенные в ФРГ испытания 14
противопожарных клапанов,
устанавливаемых в воздуховодах, и оборудование для
борьбы с огнем. Освещены трудности
эксплуатации этого оборудования,
возникающие вследствие недостатков, допущенных
при его проектировании и
конструировании.
К lima Kalte Heiz., DE. (ФРГ), 13, 1985/07—
08, № 7—8, S. 273—275.
БМИХ, 1986, № 4, с. 462.
56

Взаимодействие оборудования для
охлаждения продуктов и установок
кондиционирования воздуха в продовольственных
магазинах с самообслуживанием
Особенностью зданий для магазинов с
самообслуживанием является отрицательная
холодильная нагрузка в торговых залах.
Открытые охлаждаемые прилавки
поглощают как явное, так и скрытое тепло из
окружающей среды. Это следует учитывать
при проектировании установок
кондиционирования воздуха для таких магазинов.
Поддержание необходимой температуры
внутри открытого прилавка обеспечивает-
?я воздушной завесой, перекрывающей его
роем. Смешение воздуха завесы и
окружающей среды приводит к теплообмену
между помещением магазина и торговым
холодильным оборудованием. При этом
в результате расслоения воздуха холодный
его слой располагается у пола магазина,
что создает дискомфорт для покупателей
и увеличивает инееобразование на
низкотемпературных испарителях.
Adams P. Jr.— ASHRAE Trans., US.
(США), 91, part IB, 1985, pp. 423—433.
БМИХ, 1986, № 4, с. 464.
Диэлектрический гигрометр для измерения
парциального давления паров у
замороженного мяса
Зонд Вайсала (диэлектрический гигрометр)
предназначен для измерения при
температуре выше О °С относительной влажности
по парциальному давлению паров.
Инструмент этот весьма чувствителен, однако
Ц РУБЕЖОМ
В социалистических странах
УДК 628.84D30.3)
МЕХАНИЧЕСКИЕ
ОСУШИТЕЛИ ВОЗДУХА
ОБЪЕДИНЕНИЯ «ИЛКА»
Предприятия, входящие в объединение
«ИЛКА» (ГДР), выпускают различные
осушители воздуха*, в которых понижение
* Luft und Kaltetechnik, 1986, № 3, S. 159-162;
1985, № 1, S. 50.
на его точность влияет температура
окружающей среды. В течение месяца
показания прибора соответствуют
первоначальной калибровке, но в условиях, близких
к насыщению пара, необходимо ее вновь
проверить. Чувствительность прибора к
температуре существенно изменяется через
длительный период времени.
Зонд позволил определить
равнозначность равновесной'относительной
влажности у замороженной баранины и льда.
Pham Q. Т.— Rev. Int. Froid / Int.
J. Re frig., GB. (Великобритания), 8,
1985/07, M 4, pp. 227—230.
БМИХ, 1986, № 4, с 442.
Новое оборудование для производства льда
Одной из японских фирм разработана
компактная и простая конструкция генератора
для изготовления кубиков льда, которая
была отмечена призом Японской
холодильной ассоциации.
Генератор состоит из вертикальных
алюминиевых цилиндров с полимерными
вставками, через которые при горячем
оттаивании свободно падают кубики льда.
В настоящее время выпускаются четыре
типа генераторов производительностью от
25 до 60 кг в день. Путем изменения
количества цилиндров можно легко получить
генераторы нужной производительности.
Hasegawa H., Ohashi R., lida И.—
Refrigeration, J P. (Япония), 60, 1985/07, № 693,
pp. 706—714.
БМИХ, 1986, № 4, с. 454.
влагосодержания обрабатываемого воздуха
сопровождается повышением температуры.
Общая характеристика осушителей воздуха
приведена в таблице.
В адсорбционном осушителе LEGS-1
влага поглощается листами специальной
гигроскопической бумаги. Регенерация
листов осуществляется горячим воздухом,
поступающим из электронагревателя.
В механических осушителях воздух
осушают с помощью холодильной машины.
Наименьший механический осушитель
LEG4512/0,2 предназначен для снижения
относительной влажности воздуха в ванных
комнатах объемом до 50 м3 во время их
использования. Он выполнен в виде
настенного агрегата, располагаемого
горизонтально в верхней зоне помещения.
Конденсат из осушителя стекает по пластмассовой
57

1630
S7S
ph
1 п
«OS
vu »v
Рис. 1. Механический осушитель
воздуха LEGK-5:
I — вентилятор; 2 — конденсатор;
3 — испаритель; 4 — воздушный
фильтр; 5 — компрессор; 6 —
сборник конденсата; 7 — шланг для
отвода конденсата; 8 —насос для
отвода конденсата
трубке непосредственно в ванну.
Производительность его по влаге 0,3 кг/ч при
температуре в помещении 26 °С и
относительной влажности 0,8.
Наибольший аппарат KLF-70 является не
просто механическим осушителем,
используемым лишь для осушения и нагревания
воздуха, а теплонасосным автономным
кондиционером, осуществляющим различные
виды тепловлажностной обработки
воздуха — охлаждение, осушение и
нагревание. Он, как правило, подсоединен к
системе воздушных каналов, поэтому в нем
предусмотрена возможность создания
значительного напора воздуха.
Механический осушитель воздуха
LEGK-5 (рис. 1) может быть выполнен
как в виде передвижного агрегата на
колесиках, так и в виде стационарного
агрегата, подсоединенного к системе
воздушных каналов. В нем применен
центробежный вентилятор с двусторонним
всасыванием, ременным приводом от
электродвигателя и сменными шкивами. С помощыА
последних можно менять расход воздуха
(предусмотрено три режима).
Холодильная машина этого осушителя
состоит из двухцилиндрового
полугерметичного компрессора, работающего на
хладагенте R22, двух теплообменников —
испарителя и конденсатора. Оба
теплообменника выполнены из медных труб наружным
диаметром 12 мм с алюминиевыми
пластинчатыми ребрами толщиной 0,2 мм. Шаг
ребер 2 мм. Оттаивание испарителя
осуществляется горячими парами хладагента
и начинается по команде реле времени,
а оканчивается по команде термореле,
установленного на всасывающей линии.
В нижней части осушителя расположены
kO
tdu °C
Рис. 2. Зависимость температуры воздуха
tit на выходе из осушителя LEGK-5 от
температуры входящего воздуха 1Ьл:
1/=3000 м3/ч; V=4000 м3/ч
Рис. 3. Зависимость производительности W по
влаге осушителя LEGK-5 от температуры
входящего воздуха /gl (обозначения см. на рис. 2).
58

Завод-изготовитель
Масса,
кг
Объем
по
габаритным
размерам,
м*
Габаритные
размеры,
м

Номинальная

потребляемая
мощность,
кВт
Уровень
шума,
дБ
Параметры
входящего воздуха

относительная
влажность

температура,
°С

Создаваемый
напор
воздуха,
Па
Расход
воздуха,
м3/ч


дительность
по влаге,
кг/ч
Осушитель
Модель
Тип
ФЕБ Луфттехник
Анлаген Берлин
ФЕБ Фойтрон Грайц
То же
ФЕБ Машинен унд
Аппаратенбау
Шкойдиц
То же
ФЕБ Индустри-Кю-
лунг Цвиккау
43
28
50
114
482—510
3200
0,15
0,045
0,103
0,358
2,5
14,7
СО °
X сГ v ,-г X lo
"э г* \/Х^ о . ю ^
o^Xcof^v ^ t^ Zr
°o oOQ'co o^X
XvXXyo XX?!
r- * ? a> * v со X
<Я NO CD 4 CO
о о Zr -
1,16
0,3
0,65
1,9
5-12,5
19—36
ю
CD
LO CO Tf 1 О CM
CO Ю b- I t"» CO 1
о
CD
0,3—0,9
0,4—0,9
0,4—0,9
0,3—0,8
0,4—0,8
0,5—1,0
—204-50
15—32
10—30
14—30
0—40
5—40
150
0—590
0—700
150
70
180
770—1270
3000—4000
10800—28800
0,2—1,2
0,3
0,75
0,1 — 1,3
2,5—26,2
5—136
LEGS-1
LEG4512/0,2
LEG4511/0,1
KST100/3EC
LEGK-5
KLF-70

Адсорбционный

Механический
сборник конденсата емкостью 80 л и насос,
отводящий из него конденсат по гибкому
шлангу.
Воздух в осушителе подогревается в
среднем на 15—20 °С (рис. 2). При
температуре воздуха в помещении ниже 15—20 °С
испаритель может обмерзать, поэтому его
необходимо периодически автоматически
оттаивать.
На рис. 3 показана зависимость
производительности по влаге осушителя
LEGK-5 от температуры входящего
воздуха. Нижняя и верхняя границы
определяются условиями работы компрессора.
Механические осушители воздуха
применяют в различных областях
промышленности, торговле и в быту.
ИЗ ГАЗЕТ
РАЧИТЕЛЬНОСТЬ —
ЧЕРТА СОЦИАЛИСТИЧЕСКАЯ
КАК ХРАНЯТ ОВОЩИ И ФРУКТЫ В ГДР
Задача сокращения потерь при сборе,
хранении и переработке продукции
сельского хозяйства — одна из главных для
тружеников сельского хозяйства ГДР.
К основным проблемам, которые
предстоит решить в этом направлении,
труженики сельского хозяйства относят прежде
всего выведение сортов овощей и фруктов,
пригодных для длительного хранения, и
обеспечение ими хозяйств в достаточном
количестве. В настоящее время доля таких
сортов составляет пока около 48 % всей
сельскохозяйственной продукции.
Картофель: путь до прилавка
Значительные успехи достигнуты в
области хранения картофеля. В настоящее
время население ГДР полностью обеспечено
картофелем с собственных полей. Весной
этого года ГДР отправила картофель на
экспорт, в частности в Советский Союз.
Сегодня республика имеет помещения для
хранения 1 млн. т пищевого и 1,2 млн. т
семенного картофеля. Кроме того, прошлой
осенью было заложено в вентилируемые
бурты около 500 тыс. т пищевого и 1,6 млн. т
семенного картофеля.
Бурты оснащены одним или несколькими
каналами для притока воздуха. Вентиляция
осуществляется принудительно. Клубни
закрываются слоем соломы, затем — полиэти-
59

леновой пленкой, а сверху — вновь соломой.
Это способствует поддержанию внутри
бурта строго определенной температуры и
влажности. Излишняя влага впитывается
соломой, что препятствует гниению.
В апреле — мае ft освободившиеся от
других культур холодильные камеры
перегружают около 60 тыс. т картофеля. Такая
перегрузка обеспечивает его дальнейшую
сохранность и пригодность для
употребления примерно до середины июля, то есть
вплоть до нового урожая.
Недостатком этого способа является
прежде всего его дороговизна, хотя
специалисты пытаются разрешить и эту проблему.
С этой целью применяются, например,
мобильные холодильные установки, которые
доставляют цо мере необходимости к
отдельным буртам, с тем чтобы закачивать
в вентиляционный канал' охлажденный
воздух. В овощехранилищах республики уже
насчитывается , 100 таких установок.
Увеличение их числа позволит значительно
сократить перегрузки клубней весной в
холодильные камеры.
Потери картофеля в хранилищах
составляют 15—17%, "в буртах — несколько
меньше. ,
В хранилищах постоянно обеспечивается
оптимальный режим вентиляции.
Непосредственно после поступления с поля клубни
охлаждаются до температуры 2—6 °С и
обязательно просушиваются. Помимо этого, в
декабре, а потом, в феврале — марте клубни
обрабатываются специальной газовой
смесью, препятствующей гниению, а
семенной картофель частично протравливают.
В нынешнем году,создана материально-
техническая база для протравливания
3/4 всего семенного фонда картофеля.
Помимо лучшей сохранности клубней, такая
обработка (гарантирует и более высокую
(на 10 ц с 11 га) урождайность.
Весь процесс хранения картофеля
тщательно и регулярно контролируется.
Каждые две недели проверке подвергаются все
без исключения хранилища и бурты. При
этом сверяются с установленными нормами
показатели качества клубней, температуры
и влажности, а также частота, с которой
в хранилище подается свежий воздух.
Важное, значение имеет тот факт, что в
хранилище,закладывают абсолютно
здоровые клубни, отобранные с помощью
специальной сортировки, очистки от камней,
земли и ботвьк Поскольку перегрузка
картофеля осуществляется механическими
транспортерами, специалисты стремятся к
тому, чтобы уменьшить расстояние
падения клубней до 30 см,— лишь в этом случае
сохраняется их биологическая структура.
Там же, где перепады высот неизбежны,
нижние поверхности специально
смягчаются.
Перед поступлением в торговую сеть часть
картофеля проходит процесс мойки. Этот
процесс преследует двоякую цель.
Во-первых, к покупателю поступает чистый
продукт. Во-вторых, при механической
перегрузке невозможно полностью исключить
перенос гнилостных бактерий с
испортившихся на здоровые клубни. Правда, мойка
требует еще одного обязательного
дополнительного звена в технологической цепи —
просушки клубней.
Что может специализация
Одним из основных принципов,
последовательно проводимых в жизнь тружениками
сельского хозяйства ГДР, является
специализация производства. Ее необходимость
вновь была подчеркнута на XI съезде СЕПГ.
Ярким примером тому может служить
развитие садоводства. В настоящее время, по
данным Министерства сельского и лесного
хозяйства и продовольствия, 5 округов
обеспечивают яблоками в течение года
практически всю республику.
Для хранения яблок созданы специально
оборудованные помещения, рассчитанные
на прием около 300 тыс. т продукции.
Технология хранения и предварительной
обработки плодов позволяет снизить потери
до 4-7 %.
Урожай яблок находится в хранилищах
примерно в течение 150—160 дней. Поэтому
в настоящее время специалисты
министерства ведут работу, направленную на то,
чтобы по мере сбыта яблок в эти хранилища
можно было помещать урожай других
сельскохозяйственных культур.
В стране предпринимаются усилия по
расширению складских помещений для
хранения овощей: наиболее эффективным
методом является, по мнению специалистов,
создание холодильных камер.
Лук, как и яблоки, выращивается в
основном в нескольких округах. Весь его
урожай закладывается в специальные
хранилища, отапливаемые или проветриваемые
по мере необходимости, и сохраняется до
следующего урожая. Экономисты
подсчитали, что выгоднее сконцентрировать все
производство в округах, где лук
выращивается издавна, и довести его здесь до
совершенства.
Как и хранение картофеля,
складирование овощей и фруктов почти повсеместно
механизировано.
По материалам ТАСС
60

В ИНТЕРЕСАХ ПОТРЕБИТЕЛЯ
В настоящее время в Венгрии ежегодно
собирается свыше 1,6 млн. т фруктов,
из них 1 млн. т составляют яблоки. 40 % от
общего объема производимых в ВНР
фруктов идет на экспорт.
Овощи и фрукты занимают сегодня
важное место в структуре питания венгерского
населения/потребление картофеля из
расчета на душу населения в стране составляет
свыше 60 кг в год, овощей — 78—80 кг,
а фруктов — более 70 кг.
В минувшие годы в Венгрии были созданы
крупные овощехранилища, обеспеченные
«кюкопроизводительной техникой. К разра-
•тке современных, эффективных методов
хранения продукции было привлечено около
20 ведущих научно-исследовательских
учреждений страны.
По мнению венгерских специалистов,
качество продукции, предназначенной для
хранения в зимний и весенний период, сегодня
зависит в первую очередь не от
использованной при складировании технологии, а скорее
от степени организации работ по доставке
овощей и фруктов на хранение. В
последние годы общий объем потерь при хранении
овощей и фруктов составляет в среднем
около 5 %.
В начале каждого года министерство
сельского хозяйства и пищевой
промышленности совместно с управлениями
министерства внутренней торговли заключает с
производственными предприятиями —
кооперативами и госхозами, а также с
потребительскими кооперативами, торговыми точками
договоры, в которых фиксируются объем
предназначенных для хранения изделий,
срок их поставок и реализации,
финансовые вопросы, меры материального
стимулирования.
Специалисты отмечают, что в Венгрии
еще не созданы условия для хранения в
свежем виде всех производимых овощей и
фруктов. Впрочем, анализ спроса*на
внутреннем рынке и экспортных потребностей
свидетельствуют о том, что в этом нет
необходимости. В основном овощи и фрукты
хранятся в помещениях с усиленной
вентиляцией. В холодильниках и газовой среде
в Венгрии содержится около 30 % фруктов
и овощей, поступающих в основном на
экспорт.
В переработанном или
свежезамороженном виде реализуется около 15 %
выращиваемых в ВНР фруктов, а также южных
сортов фруктов, импортируемых из-за
рубежа. В последние годы в стране были созданы
новые мощности по глубокой заморозке
вишни, земляники, персиков. Выпуск такой
продукции требует больших затрат энергии
и живого труда — это находит
отражение и в розничных ценах. Однако спрос
на свежезамороженные овощи и фрукты
на внутреннем рынке продолжает
оставаться чрезвычайно высоким.
Большая работа была проделана с целью
сохранения урожаев картофеля. Особенной
популярностью у населения пользуется
свежезамороженный картофель. Все это
позволило почти на 30 % сократить потери этой
важной сельскохозяйственной культуры.
На повестку дня в ВНР все чаще
выносятся вопросы привлечения как можно
большего числа научно-исследовательских
учреждений к разработке наиболее
современных средств хранения и консервирования
сельскохозяйственной продукции. В
истекшие пять лет лишь 75 % заготовленной на
зиму продукции пользовалось спросом
населения, остальная часть шла в отходы или
использовалась в качестве корма для скота.
(Это было связано в основном с тем, что
недостаточно точно определялось сезонное
потребление овощей, порой слабо
принималось во внимание количество продукции,
поставляемой на рынок частными
производителями — владельцами подсобных
хозяйств.) Суть новых предложений
министерства сельского хозяйства и пищевой
промышленности заключается в том, чтобы
добиться большего соответствия между
количеством заготавливаемой и хранимой на
складах продукции и потребностями
населения, между деятельностью
государственной и частной торговли.
По материалам ТАСС
Изобретения
(П) 1267130 E1L F 25 В 27/00, 21/00 B1)
3902290/23-06 B2) 30.04.85 G1)
Научно-исследовательский институт строительной физики
Госстроя СССР G2) С. А. Сидорцев, Г. В.
Зарубин E3) 621.56
E4) E7) ТЕПЛОВОЙ НАСОС ДЛЯ
ОБОГРЕВА ИЛИ ОХЛАЖДЕНИЯ ЗДАНИЙ, содержа
щий электрохимические ячейки с теплопередаю-
щими поверхностями, соединенные между собою
через регенеративный теплообменник, причем
одна из ячеек обращена внутрь здания, а
другая — наружу, отличающийся тем, что, с целью
повышения компактности, обе ячейки и
регенеративный теплообменник встроены в стену здания
с повторением их теплопередающими
поверхностями геометрии поверхностей стенки здания.
61

ЧИР
СПРШОЧНЫИ
ОТДЕЛ
УДК 637.5.037.004.162@83.75)
ВРЕМЕННЫЕ НОРМЫ УСУШКИ
МЯСА И МЯСОПРОДУКТОВ ПРИ
ЗАМОРАЖИВАНИИ
В СКОРОМОРОЗИЛЬНОМ
ТУННЕЛЕ ЯЮ-ФТМ*
Срок действия: с 1 января 1987 г.
до 1 января 1989 г.
Временные нормы усушки неупакованных тушек
птицы и кроликов при замораживании
Продукты
Цыплята
Цыплята-
бройлеры
Куры
Утята
Утки
Гуси
Индейки
Кролики

Категория .


танности
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
Нормы усушки, %,
к исходной массе мяса
остывшего
в потрошеном
и
полупотрошеном виде
0,55
0,70
0,65
0,80
0,55
0,70
1,10
1,25
0,65
0,80
0,65
0,80
0,45
0,65
1,35
1,60
охлажденного
в ледяной воде
в потрошеном
виде
1,55
1,60
1,55
1,60
1,45
1,50
1,85
2,00
1,70
1,80
2,05
2,10
1,65
1,70
__
*Временные нормы усушки разработаны
Всесоюзным научно-исследовательским и кон-
структорско-технологическим институтом
холодильной промышленности.
Временные нормы усушки мяса и субпродуктов
при замораживании в блоках в неупакованном
виде
Мясопродукты
Мясо жилованное всех видов,
выработанное из охлажденного и остывшего
сырья
Субпродукты мякотные и слизистые
всех видов после технологической
обработки
Вырезка говяжья и свиная после
технологической обработки
Субпродукты птицы
Нормы
усушки, %
к массе
нетто
0,55
1,00
0,80
_мо_!
Тушки птицы и кроликов, уложенные
в дощатые ящики и ящики из
гофрированного картона, мясо и субпродукты,
уложенные в тазики-формы, замораживают в
скороморозильном туннеле при температуре
воздуха —30 °С и скорости его от 3 до 5 м/с.
При замораживании в скороморозильном
туннеле ЯЮ-ФТМ тушек птицы всех видов
и кроликов, упакованных в пакеты из
полимерной пленки, мяса и субпродуктов в
блоках, упакованных в пакеты или салфетки
из полимерной пленки, а также
субпродуктов птицы в блоках, упакованных в под-
пергамент и пергамент, следует
пользоваться «Нормами усушки мяса и
субпродуктов птицы и кроликов при холодильной
обработке и хранении» и «Нормами усушки
мяса и субпродуктов в блоках,
упакованных в полимерные пленки, при
замораживании в скороморозильных аппаратах и
морозильных камерах холодильника».
При замораживании парного мяса птицы
всех видов необходимо учитывать
дифференцированные нормы потерь при
остывании мяса птицы.
При использовании Временных норм
усушки следует руководствоваться
«Инструкцией по применению норм усушки мяса
птицы и кроликов, а также субпродуктов
птицы и кроликов при холодильной
обработке и хранении на холодильниках» и
«Инструкцией по применению норм усушки
мяса и мясопродуктов при холодильной^
обработке и хранении на холодильниках».
62

РЕФЕМТ
УДК 634/.635.004.3:629.114
Организация перевозок плодоовощной продукции
рефрижераторным автотранспортом в
промышленные центры РСФСР. ШУСТОВ А. С, ПОВАР-
ЧУК М. М. «Холодильная техника», 1987, № 2.
К'ассмотрены вопросы организации доставки
лодоовощной продукции специализированным
автотранспортом в промышленные центры
РСФСР: технологическая схема доставки,
планирование и оперативное управление
перевозками, предельная дальность доставки разных
видов плодов и овощей. Отмечено существенное
улучшение снабжения населения Москвы и
Ленинграда плодоовощной продукцией благодаря
развитию новой формы торговли:
непосредственно с транспортных средств, доставивших
продукцию в город.
Иллюстрация 1.
УДК [621.565.945:537.212] :536.24.001.5
Теплообмен при работе воздухоохладителя в
холодильной камере в электрическом поле. БАБА-
КИН Б. С, ЕРКИН М. А. «Холодильная
техника», 1987, № 2.
Приведены результаты исследования
экспериментального воздухоохладителя при работе в
электрическом поле. Установлено повышение
интенсивности теплообмена и снижение
аэродинамического сопротивления аппарата по сравнению
с аналогичным воздухоохладителем, работающим
в отсутствии электрического поля.
Иллюстраций 5. Список литературы — 2
названия.
УДК 664.684.037.002.22.056
Изменение качества быстрозамороженных
творожных полуфабрикатов с растительными
компонентами при холодильном хранении.
МЕРКУЛОВА Н. В., ФИЛЬЧАКОВА Н. Н.
«Холодильная техника», 1987, № 2.
.Проведены исследования качества
быстрозамороженных творожных полуфабрикатов с
растительными компонентами после замораживания
и в процессе хранения по органолептическим,
физико-химическим и биохимическим
показателям. Качество продуктов выражали обобщенной
численной характеристикой. Введение
растительных компонентов в творожные полуфабрикаты
повышает пищевую ценность продукта и не
сказывается отрицательно на его качестве в
процессе замораживания и хранения. Предельно
допустимый срок хранения при —18 °С таких
замороженных полуфабрикатов — не более 3 мес.
Таблиц 2. Список литературы — 3 названия.
УДК 621.57.042-272.43.001.5
Экспериментальные исследования пластинчатых
пружин клапанов холодильных компрессоров.
АФАНАСЬЕВА И. А., МАРГОЛИНА Ф. А.,
ЦИРЛИН Б. Л. «Холодильная техника», 1987,
№ 2.
Теоретические и экспериментальные
исследования пластинчатых пружин позволили
отработать методику их расчета, а также технологию
изготовления. Длительная наработка пружин при
динамическом нагружении показала
практическую стабильность их характеристик во времени.
Стабильность характеристик пружин позволит
повысить экономичность работы компрессора
в целом.
Таблица 1. Иллюстраций 6.
УДК 628.84:629.424.1
Воздухоохладитель регенеративного косвенно-
испарительного типа для кабины транспортного
средства. МАЙСОЦЕНКО В. С,
СМЫШЛЯЕВ О. Е., МАЙОРСКИЙ А. Р., НАЛЕТА А. П.
«Холодильная техника», 1987, № 2.
Описан воздухоохладитель регенеративного
косвенно-испарительного типа для кабины
тепловоза. Приведены его основные характеристики.
Испытания1 опытного образца РКВ на
теплотехническом стенде и кабине тепловоза
показали, что обеспечиваемые им параметры воздуха
отвечают требованиям санитарных норм.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы —
4 названия.
УДК 65.011.56
Устройства для проверки пультов УК-74 и А-80
и электросхем их внешних соединений с
компрессорами!. СОТНИКОВ В. А. «Холодильная
техника», 1987, № 2.
Разработаны и изготовлены устройства для
проверки, наладки и ремонта пультов УК-74 и А-80
и для проверки схем их внешних соединений
с поршневыми и винтовыми компрессорами.
Использование устройств обеспечивает комплексное,
быстрое и качественное проведение пусконала-
дочных работ, повышает производительность
труда. Годовой экономический эффект от
применения устройств около 8 тыс. руб.
Иллюстраций 3.
УДК 621.565.94002.72:631.243.5
Совершенствование монтажа рассольных батарей
во фрукто- и овощехранилищах.
ВАСИЛЕНКО В. И. «Холодильная техника», 1987, № 2.
Описан усовершенствованный процесс монтажа
рассольных батарей в хранилищах
плодоовощной продукции. Он заключается в сборке
на стенде блоков батарей из, например, шести
труб и последующей установке готовых блоков
по месту на стенде с помощью специального
приспособления. В результате значительно
сократился объем ручного труда, увеличилась на
40—45 % его производительность, улучшилось
качество сварных швов.
Иллюстрация 1.
63

УДК 628.84.001.375
Выбор оптимальной производительности систем
кондиционирования воздуха по разности
энтальпий. СОТНИКОВ А. Г., ШАБЛОВСКИЙ Ю. Г.
«Холодильная техника», 1987, № 2.
Рассмотрен случай кондиционирования воздуха,
когда обращенный луч процесса не пересекает
линию насыщения. Показано, что при расчете
производительности системы кондиционирования
воздуха рабочую разность энтальпий следует
выбирать не произвольно, а с учетом минимума
приведенных затрат. Установлено, что
оптимальная разность этих энтальпий существенно больше
обычно принимаемой. Дан пример расчета.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список литературы —
2 названия.
УДК 536.422:661.97.001.5
Влияние условий вымораживания диоксида
углерода из газовой смеси на толщину и плотность
образующегося слоя. ЩЕЛКУНОВ В. Н., РУ-
ДЕНКО Н. 3. «Холодильная техника», 1987, № 2.
Приведены результаты экспериментального
исследования процесса вымораживания диоксида
углерода при взаимодействии потока газовой смеси
N2—C02 с горизонтально расположенной
пластиной, охлаждаемой жидким азотом. Получены
данные о влиянии температуры пластины,
объемного содержания СОг в смеси в диапазоне от
0,26 до 8,8 %, давления смеси, температуры и
скорости газового потока на толщину и
плотность слоя вымороженного СОг. Установлены
эмпирические соотношения, связывающие толщину
и плотность вымороженного С02 с условиями
процесса вымораживания.
Таблица 1. Иллюстраций 5. Список
литературы — 10 названий.
УДК 664.84.002.62.037
Совершенствование технологии производства
быстрозамороженных овощных полуфабрикатов.
ЕЛИСЕЕВ В. Н., КРОТОВ Е. Г., ТЕЛЕ-
ЖЕНКО Л. Н. «Холодильная техника», 1987, № 2.
Разработаны рецептуры овощных
быстрозамороженных и охлажденных полуфабрикатов,
сбалансированные по химическому составу.
Показаны основы подбора наполнителя по
лимитирующей аминокислоте. Изучен процесс
охлаждения и замораживания полуфабрикатов.
Иллюстрация 1. Список литературы — 3
названия.
УДК 664.8.037:621.798.15-036.742
Хранение овощей в полиэтиленовых упаковках
с газоселективными мембранами. ГРИБИН-
ЧА А. И., ОСАДЧИЙ А. А., СТРЕЛЬЦОВ Б. Н^
«Холодильная техника», 1987, № 2. щр
Описаны результаты опытного хранения овощей
в МГС, создаваемой в герметичных
полиэтиленовых упаковках с помощью газоселективных
мембран трех типов. Приведены данные по
товарному качеству овощей после хранения и их
биохимические показатели до и после хранения.
Таблиц 3.
УДК 536.24.001.24: [725.355:692.1 ] :624.143.34
Регенеративный теплообмен в основании
холодильников при утилизации тепла холодильных
установок. АННЕНКОВ В. Н., ДРЕВАЛЬ Ю. К.
«Холодильная техника», 1987, № 2.
Приведен расчет теплообменных процессов в
грунте под зданием холодильника при
использовании теплоаккумулирующей способности
элементов конструкции его пола в условиях
цикличного включения и отключения источника
обогрева грунта.
Иллюстраций 2.
Редакционная коллегия: Л. Д. Акимова (зам. ответственного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев,
Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович,
И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь,
д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук,
проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Н. К. Плотников,
Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Технический редактор М. Г. Печковская
Корректор К. Д. Волгина
Рукописи не возвращаются
Журнал-приложение
«Холодильная техника»
Головной журнал^
«Пищевая и перерабатывающая промышленности
Сдано в набор 19.12.86. Подписано в печать 26.01.87. Т-00916
Формат 70X100/16 Офсетная печать. Усл.-печ. л. 5,2 Усл. кр.-отт. 10,1
Уч.-изд. л. 6,55 Тираж 11 010 экз. Заказ 3497
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12. Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский, полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64