I. Общие указания
II. Материалы для бетонных и железобетонных конструкций
III. Нормативные характеристики материалов
IV. Расчетные характеристики материалов
V. Основные расчетные положения
Коэффициенты условий работы
VI. Расчет элементов бетонных конструкций по несущей способности
Изгибаемые элементы
Внецентренно сжатые элементы
VII. Расчет элементов железобетонных конструкций по несущей способности
Центрально растянутые элементы
Изгибаемые элементы
Внецентренно сжатые элементы
Внецентренно растянутые элементы
Элементы, работающие на кручение
VIII. Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям
IX. Расчет элементов железобетонных конструкций по образованию и раскрытию трещин
X. Общие конструктивные требования
Железобетонные конструкции
Общие положения
Температурно-усадочные швы
Защитный слой бетона
Минимальное армирование
Анкеровка арматуры
Отогнутые стержни
Стыки арматуры
Расстояние между стержнями арматуры
XI. Указания по конструированию элементов железобетонных конструкций
Изгибаемые элементы
Элементы, работающие на внецентренное сжатие, внецентренное растяжение и кручение
Приложение I
Приложение II
Text
                    ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР
ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА
НОРМЫ
И ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
ПРОЕКТИРОВАНИЯ БЕТОННЫХ
И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ
(НиТУ 123-55)
Утверждены
Государственным комитетом Совета Министров СССР
по делам строительства
7 марта 1955 г.
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО
ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ И АРХИТЕКТУРЕ
Москва — 1955

Нормы и технические условия проектирования бетонных и желе- зобетонных конструкций разработаны в развитие главы П-Б.З «Бе- тонные и железобетонные конструкции зданий и промышленных со- оружений» II части «Строительных норм и правил». Текст «Строительных норм и правил» отмечен на полях чертой. Номера параграфов, пунктов, таблиц и формул норм указаны в круглых скобках; в нумерации пунктов в скобках — первое число обозначает номер параграфа норм, второе — номер пункта норм. Настоящие нормы и технические условия разработаны Цент- ральным научно-исследовательским институтом промышленных со- оружений (ЦНИПС) Министерства строительства предприятий ме- таллургической и химической промышленности.
Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства Нормы и технические условия проектирования бетонных и железобетонных конструкций НиТУ 123-55 Взамен НиТУ 3-49 и НиТУ 4-49 I. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ 1(1.1). Настоящие нормы и технические условия распространяются на проектирование несущих бетон- ных и железобетонных конструкций зданий и промыш- ленных сооружений. Примечания. 1. Нормы я технические условия не распро- страняются на проектирование конструкций из ячеистых и специаль- ных бетонов. 2. Проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и промышленных сооружений, возводимых в сейсмических районах, должно осуществляться с учетом требований «Положения по строительству в сейсмических районах». 3. Специальные требования, предъявляемые к бетонным и же- лезобетонным конструкциям, работающим в условиях температуры выше 100°, должны учитываться дополнительно по специальным тех- ническим условиям. 4. Проектирование предварительно напряженных конструкций до разработки технических условий их проектирования на основе мето- да расчета по расчетным предельным состояниям разрешается про- изводить по действующей «Инструкции по проектированию предва- рительно напряженных железобетонных конструкций». 5. Проектирование железобетонных конструкций из легкого бе- тона марки ниже 100 должно производиться с учетом указаний специальных технических условий. 2(1.2). Железобетонные и бетонные конструкции должны проектироваться с учетом: Внесены Министерством строительства предприятий металлургической и химической промышленности Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 7 марта 1955 г. Срок введения 1 августа 1955 г. 3
а) условий эксплуатации конструкций; б) экономии металла, цемента й лесоматериалов, а также наименьшей трудоемкости изготовления и возве- дения конструкций; в) стандартизации и унификации конструкций, их элементов, соединений и арматуры; г) применения сборных конструкций, изготовляемых на заводах и специально оборудованных полигонах; д) использования технических решений, отвечающих способам механизированного изготовления и возведения конструкций. 3(1.3). При проектировании железобетонных кон- струкций следует широко применять такие конструктив- ные решения, которые дают возможность наиболее эффективно использовать бетоны высоких марок, напри- мер предварительно напряженные конструкции, тонко- стенные и пустотелые, крупнопанельные элементы сбор- ных покрытий и перекрытий, пространственные тонко- стенные конструкции и т. п. Выбор конструкций должен производиться в полной увязке с методом их возведения и с учетом конкретных условий строительства. 4. При разработке проектов следует исходить из не- обходимости максимальной унификации типоразмеров конструктивных элементов. Элементы сборных железобетонных конструкций ре- комендуется укрупнять, насколько это позволяет грузо- подъемность монтажных механизмов, габариты, а также условия транспортирования и изготовления элементов. При проектировании монолитных конструкций сле- дует принимать для каждого объекта минимальное ко- личество размеров сечений балок и колонн. 5(6.1). Геометрические формы конструкций следует принимать простыми. Применение сложных форм очер- тания конструкций должно быть обосновано как эконо- мическими их преимуществами, так и целесообразно- стью их осуществления. Для сборных железобетонных конструкций, изготов- ляемых на заводах и специально оборудованных поли- гонах, в целях уменьшения веса и повышения жестко- сти следует широко применять тавровые, двутавровые, коробчатые, многопустотные и тому подобные сечения. При проектировании элементов сборных конструк- 4
ций должна учитываться необходимость заполнения швов между элементами бетоном или раствором. 6. При проектировании монолитных железобетон- ных конструкций следует исходить из усовершенство- ванных методов их возведения с применением инвентар- ных подмостей, катучей, скользящей и переставной опалубки, индустриальных типов арматуры, а также использования механизированных способов подачи и укладки бетонной смеси. 7. Бетонные (неармированные) элементы следует применять в конструкциях, работающих преимущест- венно на сжатие, а также в тех случаях, когда размеры сечений элементов устанавливаются по производствен- ным или эксплуатационным требованиям. 8(1.3). В железобетонных конструкциях надлежит преимущественно применять арматуру из стали перио- дического профиля, из холоднотянутой проволоки и т. п. Арматуру следует преимущественно применять в виде готовых сварных каркасов и сварных сеток. Плоские каркасы рекомендуется при изготовлении или монтаже укрупнять в пространственные каркасы. Арматура сборных конструкций должна, как прави- ло, укладываться в опалубку в виде одного, заранее укрупненного пространственного каркаса. Соединение между собой отдельных плоских каркасов и сеток ре- комендуется производить путем электросварки. Легкие сетки и каркасы могут связываться между собой вя- зальной проволокой. 9. Несущие сварные каркасы рекомендуются для армирования монолитных железобетонных конструкций, собственный вес которых не превышает 20—25% от пол- ной нагрузки. Независимо от соотношения нагрузок не- сущие сварные каркасы рекомендуется применять для возведения монолитных конструкций многоэтажных зда- ний при высоте этажей более 7 м, а также для одно- этажных зданий той же высоты, когда возведение их в сборном железобетоне или в передвижной опалубке яв- ляется по каким-либо причинам нецелесообразным. Применение несущей арматуры рекомендуется так- же и в тех случаях, когда по условиям строительства последующие его этапы должны выполняться незави- симо от сроков бетонирования железобетонных кон- струкций. 5
10(1.4). Бетонные и железобетонные конструкции при наличии агрессивной среды должны быть защище- ны от вредных воздействий. 11(1.5). Марки бетона и характеристики применяе- мой арматуры (марка стали, профиль) должны указы- ваться в рабочих чертежах конструкций. Для элементов сборных конструкций должна также указываться тре- буемая прочность бетона к моменту отпуска изделия с 1‘ завода, назначаемая в соответствии с действующими •техническими условиями по контролю прочности и же-, сткости сборных железобетонных конструкций завод- ского изготовления. 12. На рабочих чертежах сборных конструкций должны быть указаны наименьшие размеры опорных площадей и способы опирания, места для захвата при подъеме и сборке, а также места опирания при транс- портировании и складировании. На чертежах сборных конструкций должны также указываться требования по заливке швов. 13. В проектах бетонных и железобетонных деталей и элементов сборных конструкций, образцы которых испытываются до разрушения, должны указываться схемы испытания этих элементов, величина контрольной нагрузки, а также контрольные значения прогибов. II. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Бетон 14(2.1). Бетон для бетонных и железобетонных кон- струкций должен применяться: а) тяжелый — объемным весом 1 800 кг!м? и более, марок 50, 75, 100, 150, 200, 300, 400, 500 и 600; б) легкий — объемным весом менее 1 800 кг/м?, ма- рок 35, 50, 75, 100, 150 и 200. Примечания. 1. Марка бетона обозначает предел проч- ности в кг/см2 при сжатии бетонного кубика с ребром в 20 см, в возрасте 28 дней, из бетона рабочего состава. 2. В зависимости от сроков фактического загружения конструк- ций, способов их изготовления и сроков монтажа, а также сорта примененного цемента разрешается при специальном обосновании определение марки бетона в возрасте, отличающемся от 28 дней. 6
В проектах должны быть указаны как принятая марка, так и соот- ветствующий ей возраст бетона. 3. Для конструкций, работающих по преимуществу на растяже- ние, при специальном обосновании разрешается дополнительно уста- навливать марку бетона по растяжению. При этом обязательно производить подбор состава бетона, исходя из заданной прочности на растяжение. 4. Степень морозостойкости бетона, применяемого для наружной части конструкций, должна отвечать требованиям, предъявляемым к морозостойкости каменных материалов, согласно «Нормам и техни- ческим условиям проектирования каменных и армокаменных кон- струкций» (НиТУ 120-55). 5. Для железобетонных конструкций из тяжелого бетона приме- нение бетона марки ниже 100 не допускается. 15(2.2). Составы бетонов должны удовлетворять требованиям главы I-A.9 «Строительных норм и пра- вил». 16(2.3). Методы контроля качества бетона должны отвечать требованиям глав I-A.9 и Ш-Б.4 СНиП, а также ГОСТ 6901-54 и действующим техническим усло- виям по оценке прочности и однородности бетона. 17(2.4). Бетонные конструкции зданий и сооружений I класса из тяжелого бетона должны осуществляться из бетона марки не ниже 100. Бетонные столбы и ко- лонны зданий и сооружений II и III классов должны осуществляться из бетона марки не ниже 75. Примечание. Применение для бетонных конструкций бето- на марки выше 200 должно быть специально обосновано. 18(2.5). Для сжатых железобетонных элементов из тяжелого бетона, размеры сечений которых определяют- ся из расчета на прочность, рекомендуется принимать марку бетона не ниже 200. Для сильно нагруженных конструкций, например, для колонн нижних этажей многоэтажных зданий, а также колонн одноэтажных зданий, воспринимающих значительную крановую на- грузку и т. п., рекомендуется принимать марку бетона 300—400. 19(2.6). Для изгибаемых элементов железобетон- ных конструкций из тяжелого бетона, размеры сечений которых определяются из расчета на прочность, следует принимать марку бетона не ниже 150. 20(2.7). Тонкостенные железобетонные конструкции из тяжелого бетона, работающие на изгиб и возводимые в передвижной опалубке, рекомендуется выполнять из бетона марки не ниже 200. 7
21(2.8). Сборные железобетонные конструкции из тяжелого бетона должны выполняться из бетона марки не ниже 150, а неокаймленные ребрами жесткости тон- костенные сборные элементы (толщиной 40 мм и ме- нее) — из бетона марки не ниже 200. Арматура 22(2.9). Арматура железобетонных конструкций должна изготовляться из следующих сталей: а) горячекатанная периодического профиля марок Ст. 5 и АНЛ-1 (25 ГС); б) холодносплющенная без вытяжки, периодическо- го профиля марок Ст. 3 и Ст. 0; в) проволока холоднотянутая низкоуглеродистая; г) горячекатанная круглая, полосовая и фасонная марок Ст. 3 и Ст. 0; д) горячекатанная круглая марок Ст. 3 и Ст. 0, под- вергнутая силовой калибровке. Примечания. 1. Сортамент арматурной стали, ее качество и методы испытаний должны удовлетворять требованиям главы 1-АДО СНиП. 2. Арматура, подвергнутая механическому упрочнению (силовой калибровке, холодному сплющиванию и т. п.), а также арматура в виде сварных сеток и каркасов должна удовлетворять специальным техническим условиям. 3. Применение арматуры из горячекатанной стали марки Ст. 0, не подвергнутой механическому упрочнению, в конструкциях из тя- желого бетона, армируемых по расчету, разрешается только при обосновании нецелесообразности применения более эффективных ви- дов арматуры. 4. Арматуру круглого сечения диаметром более 40 мм или пря- моугольного сечения площадью более 10 см2 разрешается применять только в сварных каркасах и сетках. 5. Проволока холоднотянутая должна применяться только для изготовления сварных сеток и сварных каркасов, а также для хому- тов и монтажной арматуры. 6. Круглая арматура в конструкциях из легкого железобетона, применяемая без специальной анкеровки, должна иметь диаметр не более 20 мм. 7. Применение арматуры из стали марки 25ГС в конструкциях из бетона марки ниже 150 не разрешается. 8. Для железобетонных конструкций, для которых требуется во- донепроницаемость, применение арматуры из стали марки 25ГС и холоднотянутой проволоки диаметром < 5,5 мм без предварительно- го напряжения не рекомендуется. 9. В конструкциях из легкого железобетона применение армату- ры из холоднотянутой проволоки диаметром более -5,5 мм не реко- мендуется. 8
23. При изготовлении гибкой арматуры следует пре- имущественно применять: а) горячекатанную сталь периодического профиля: марки Ст. 5 — диаметром от 10 до 90 мм и марки 25ГС — от 6 до 40 мм-, б) холоднотянутую проволоку для сварных сеток и сварных каркасов, а также для хомутов и монтажной арматуры диаметром от 3 до 10 мм; в) прокат круглого сечения из стали марок Ст. 0 и Ст. 3, подвергнутый силовой калибровке, диаметром от 5 до 22 мм; г) холодносплющенные стержни периодического профиля диаметром 6—32 мм из круглого проката марок Ст. 3 и Ст. 0. При отсутствии указанной выше арматуры разре- шается также применять горячекатанную сталь марок Ст. ЗиСт. О круглого сечения диаметром от 5 до 100 мм, квадратную и полосовую сталь, а также фасонный про- кат тех же марок. Примечание. Для арматуры полосового сечения отношение большей стороны сечения к меньшей должно быть, как правило, не более двух. III. НОРМАТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ Бетон 24(3.1). Нормативные сопротивления (пределы проч- ности) бетона должны приниматься по табл. 1(1). Нормативные сопротивления бетона в /сг/сж2 Таблица 1(1) Условное обозначе- Марка бетона № п/п Вид напряженного состояния 35 | 50 | 75 100 | |150| 200 300 |400 |500 600 ние а 1 61 в г д е ж 13 и к 1 Сжатие осевое (призменная прочность) . . . Я“пр 28 40 60 80 115 145 210 280 350 420 2 Сжатие при из- гибе 35 50 75 100 140 180 260 350 440 520 3 Растяжение . . . Яр 5 6 8 10 13 16 21 25 28 30 9
Примечание. Нормативные сопротивления растяжению бетонов на глиноземистом цементе принимаются по табл. 1(1) с коэффициентом 0,7. 25(3.2). Коэффициенты однородности бетона k6 должны приниматься по табл. 2(2). Коэффициенты однородности бетона Таблица 2(2) № п/п Вид напряженного состояния Условия приготовления бетона Марка бетона 35-200 300-600 1 Сжатие осевое и при изгибе . А Б 0,60 0,55 0,65 0,60 2 А 0,45 0,50 Растяжение Б 0,40 0,45 Примечания. 1. Значения коэффициентов однородности, указанные в строке А, принимаются для бетонов, приготовляемых на бетонных заводах или бетонных узлах, оборудованных механиз- мами для автоматического или полуавтоматического дозирования составляющих бетона (вяжущего, фракций заполнителя, воды и до- бавок), при систематическом контроле прочности и однородности бетона при сжатии. В остальных случаях значения коэффициента однородности бе- тона принимаются по строке Б. 2. При установлении марок бетона по растяжению и система- тическом контроле прочности и однородности бетона при растяже- нии величины коэффициентов однородности бетона при растяжении, приведенные в табл. 2(2), повышаются на 10%. 26(3.5). Нормативные модули упругости бетона при сжатии должны приниматься по табл. 3(4). Нормативные модули упругости бетона при сжатии Е g в кг/см2 Таблица 3(4) № п/п Марка бетона Тяжелый бетон Легкий бетон 1 35 __ 60 000 2 50 110 000 70000 3 75 155 000 95000 4 100 190 000 110 000 5 150 240 000 130 000 6 200 290 000 150 000 7 300 340 000 — 8 400 380 000 9 500 410 000 —— 10 600 430000 Ю
Примечания. 1. Нормативные модули упругости для легких бетонов даны для бетонов на котельных и металлургических шла- ках и на керамзите. Модули упругости для легких бетонов на пемзе, туфе и т. п. принимаются по специальным техническим усло- виям или экспериментальным данным. 2. Нормативные модули упругости для легких бетонов марок 100 и 150 при изготовлении их на кварцевом песке принимаются по табл. 3(4) с повышением на 40%. 27(3.7). Коэффициент линейного расширения бетона и железобетона а при охлаждении, а также при нагре- ве в пределах от 0 до 100° принимается равным 0,00001. Примечание. При наличии опытных данных для бетона, изготовленного из тех же материалов, того же состава и теми же методами, что и бетон, применяемый в конструкции, разрешается принимать значения коэффициента линейного расширения в соот- ветствии с опытными данными. 28(3.8). Объемный вес бетона и железобетона дол- жен приниматься по табл. 4(5). Объемный вес бетона и железобетона в кг!м3 Таблица 4(5) № п/п Вид бетона Бетон Железобетон а б 1 Тяжелый бетон на гравии или щеб- не из природного камня (неви- брированный) 2 300 2 400 2 То же, вибрированный или центри- фугированный 2 400 2 500 3 Тяжелый бетон на кирпичном щеб- не (не вибрированный) 1 800 1900 4 То же, вибрированный 2 000 2100 5 Легкий бетон По фактичс некому весу Примечание. При проценте армирования более 3 объем- ный вес железобетона должен быть подсчитан как сумма весов бетона и арматуры на единицу объема конструкции. Арматура 29(3.3). Нормативные сопротивления арматуры должны приниматься по табл. 5(3). И
Нормативные сопротивления арматуры Таблица 5(3) № п/п 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Вид арматуры Нормативное сопротивление В KtjCM? Горячекатанная круглая, полосовая и фасонный прокат из стали марки Ст. О................. То же, из стали марки Ст. 3................. Горячекатанная круглая из стали марки Ст. О, подвергнутая силовой калибровке ............ То же, из стали марки Ст. 3................. Горячекатанная периодического профиля из ста- ли марки Ст. 5.............................. То же, из стали марки 25ГС.................. Арматура из проволоки холоднотянутой диамет- ром до 5,5 мм включительно.................. То же, при диаметре проволоки 6—10 мм . . . Холодносплющенная периодического профиля из стали марок Ст. 0 и Ст. 3 ............... 1900 2 400 2 400 2 800 2 800 4000 5500 4 500 4 500 Примечания. 1. За нормативные сопротивления арматуры приняты: для арматуры, указанной в пп. 1—6, — браковочный ми- нимум предела текучести при растяжении; для арматуры, указанной •в пп. 7—9, — браковочный минимум предела прочности. 2. Приведенные в табл. 5(3) нормативные сопротивления для стали марок Ст. 3 и Ст. 5 относятся к арматуре диаметром до 40 мм. Значения нормативных сопротивлений при диаметре арматуры более 40 мм принимаются: для горячекатанной арматуры периодического профиля из стали марки Ст. 5 — 2 700 кг/см2-, для горячекатанной круглой арматуры из стали марки Ст. 3 — по специальным техническим условиям. 30 (3.4). Коэффициенты однородности арматуры должны приниматься: а) для горячекатанной арматуры из стали марок,Ст. 0 и Ст. 3, а также для арматуры из стали марок Ст. 0 и Ст. 3, подвергнутой силовой калибровке — 0,90; б) для горячекатанной арматуры периодического про- филя из стали марок Ст. 5 и 25ГС — 0,85; в) для холодносплющенной арматуры периодического 12
профиля и для арматуры из холоднотянутой проволоки — 0,80. 31 (3.6). Модули упругости арматуры £“ принима- ются равными 2 100 000 кг]см2. IV. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ Бетон 32 (4.1). Расчетные сопротивления бетона и армату- ры определяются как произведение нормативных сопро- тивлений на соответствующие коэффициенты однородно- сти с округлением. Расчетные сопротивления (пределы прочности) бетона в кг/см2 Таблица 6(6) № п/п Вид напря- женного <U i “5 85 м tt й> § 2° И О М о t- S св Марка бетона 35 50 75 100 150 200 300 400 500 600 состояния ч о «ко S >>ок а б в г д е ж 3 и к 1 Сжатие осе- вое (приз- менная прочность) ^?пр А 17 24 36 48 70 90 140 190 230 270 2 Сжатие при изгибе . . Rn Б А 15 21 22 30 33 45 44 60 65 85 80 НО 130 170 170 230 210 280 250 330 3 Растяжение RP Б А 19 2,2 27 2,7 41 3,6 55 4,5 80 5,8 100 7,2 160 10,5 210 12,5 260 14,0 310 15,0 Б 2.0 2,4 3,2 4,0 5,2 6,4 9,5 11,0 12,5 13,5 Примечания. 1. Значения расчетных сопротивлений при растяжении бетонов на глиноземистом цементе принимаются по табл. 6(6) с коэффициентом 0,7. 2. Значения расчетных сопротивлений, указанные в строке А, принимаются для бетонов, приготовляемых на бетонных заводах или бетонных узлах, оборудованных механизмами для автоматиче- ского или полуавтоматического дозирования составляющих бетона (вяжущего, фракций заполнителя, воды и добавок), при системати- ческом контроле прочности и однородности бетона при сжатии. В остальных случаях значения расчетных сопротивлений бетона принимаются по строке Б. 3. При установлении марок бетона по растяжению и система- тическом контроле прочности и однородности бетона при растяже- 13
нии значения расчетных сопротивлений бетона при растяжении, приведенные в п. 3 табл. 6(6), повышаются на 10%. 4. При расчете изгибаемых элементов сборных конструкций с учетом коэффициента условий работы т « 1,10 значения расчетных сопротивлений бетона должны во всех случаях приниматься по строке Б табл. 6(6). 33(4.2). Расчетные сопротивления (пределы прочно- сти) бетона должны приниматься по табл. 6(6) 34(4.4). Расчетные модули упругости бетона при сжатии Ев должны приниматься по табл. 7(8). Расчетные модули упругости бетона при сжатии Eq в кг/см2 Таблица 7(8) № п/п Марка бетона Тяжелый бетон Легкий бетон 1 35 40000 2 50 65 000 50 000 3 75 90 000 60 000 4 100 120 000 75 000 5 150 165 000 100 000 6 200 200 000 115 000 7 300 270 000 — 8 400 310 000 — 9 500 340 000 — 10 600 360 000 — Примечания. 1. Расчетные модули упругости легких бе- тонов даны для бетонов на котельных и металлургических шлаках и на керамзите; модули упругости для легких бетонов на пемзе, туфе и т. п. принимаются по техническим условиям или экспери- ментальным данным. 2. Расчетные модули упругости легких бетонов марок 100 и 150 при изготовлении их на кварцевом песке принимаются по табл. 7(8) с повышением на 40%. Арматура 35(4.3). Расчетные сопротивления арматуры /?а должны приниматься по табл. 8(7). 14
Расчетные сопротивления арматуры Ra в кг!см2 Таблица 8(7) 1 № п/п 1 Наименование арматуры Для растяну- той арматуры Для сжатой арматуры а б 1 Горячекатанная круглая, полосовая или фасонная из стали марки Ст. 0 1 7С0 1 700 2 То же, из стали марки Ст. 3 . . . . Горячекатанная круглая из стали марки Ст. 0, подвергнутая сило- вой калибровке 2 100 2 100 3 2 100 1 700 4 То же, из стали марки Ст. 3. . . . Горячекатанная периодического про- филя из стали марки Ст. 5. . . . 2 500 2 100 5 2 400 2 400 6 То же, из стали марки 2 5ГС .... 3 400 3 400 7 Арматура из холоднотянутой про- волоки диаметром до 5,5 мм вклю- чительно 4 500 4 500 8 То же, при диаметре проволоки 6—10 мм 3 600 3 600 9 Холодносплющенная периодическо- го профиля из стали марок Ст. 0 или Ст. 3 3 600 3 600 Примечания. 1. В железобетонных конструкциях из лег- кого бетона марки ниже 100 расчетное сопротивление арматуры не- зависимо от марки стали принимается, как для горячекатанной ар- матуры из стали марки Ст. 0. Более высокие значения расчетных сопротивлений арматуры в этих случаях разрешается принимать, только если это предусмотрено техническими условиями или спе- циально обосновано. 2. Полное использование расчетного сопротивления арматуры из стали марки Ст. 3, подвергнутой силовой калибровке, допускает- ся только для арматуры диаметром до 12 мм при применении ее в сварных каркасах и сварных сетках; в остальных случаях расчет- ное сопротивление этой арматуры принимается, как для арматуры из стали марки Ст. 3, не подвергнутой силовой калибровке. 3, Приведенные в табл. 8(7) расчетные сопротивления армату- ры из стали марок Ст. 3 и Ст. 5 относятся к арматуре диаметрОхМ до 40 мм. Расчетные сопротивления при диаметре арматуры более 40 мм принимаются равными: для горячекатанной арматуры периодического профиля из ста- ли марки Ст. 5—2 300 кг!см2\ для горячекатанной арматуры из стали марки Ст. 3—0,9 от нормативного сопротивления этой арматуры. 4. При применении арматуры из холоднотянутой проволоки для хомутов вязаных каркасов расчетное сопротивление этой армату- ры принимается, как для горячекатанной арматуры из стали мар- ки Ст. 3. 15
36(4.5). Расчетный модуль упругости арматуры Еа принимается равным 2 100 000 кг/см2. V. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ Общие указания 37(5.1). Расчет бетонных и железобетонных кон- струкций должен производиться в соответствии с главой П-Б.1 СНиП: а) по несущей способности (прочности, устойчиво- сти) — для всех конструкций; б) по деформациям—для конструкций, величина деформации которых может ограничить возможность их эксплуатации; в) по образованию или раскрытию трещин — для конструкций, в которых образование трещин по усло- виям эксплуатации не допускается или их раскрытие должно быть ограничено. 38(5.2). Расчет по несущей способности должен производиться на воздействие расчетных нагрузок. Расчет по деформациям, а также по образованию и раскрытию трещин должен производиться на воздейст- вие нормативных нагрузок. Примечания. 1. Значения нормативных и расчетных нагру- зок (произведение нормативных нагрузок на коэффициенты пере- грузки) принимаются по главе П-Б.1 СНиП. 2. При расчете прочности подкрановых балок должен. учиты- ваться коэффициент динамичности 1,20. Влияние динамической нагрузки на элементы перекрытий мо- жет учитываться по действующим инструкциям по проектированию перекрытий под машины с динамическими нагрузками 39(5.3). Усилия в статически неопределимых бетон- ных и железобетонных конструкциях определяются с учетом в необходимых случаях пластических деформа- ций бетона и арматуры, а также наличия трещин в рас- тянутом бетоне согласно разд. VIII настоящих норм и технических условий. Примечания. 1. Усилия в элементах статически неопреде- лимых конструкций, для которых величина и характер распределе- ния нагрузки зависят от жесткости, например в фундаментах, опре- деляются с учетом жесткости этих элементов в предельном состоя- нии (пп. 111—113 разд. VIII). 16
2. В тех случаях, когда настоящие нормы и технические усло- вия не содержат указаний о способе определения усилий в стати- чески неопречелимых конструкциях, статический расчет их может производиться, как упругих систем. 40. При определении усилий в элементах статически неопределимых конструкций, а также при расчете де- формаций следует учитывать пространственную работу этих конструкций. Это относится, например, к колоннам одноэтажных промышленных зданий (при расчете их на крановую нагрузку), к колоннам многоэтажных зда- ний, имеющих поперечные стены или диафрагмы, к рас- чету стенок бункеров, складчатых конструкций, оболо- чек и т. п., а также к расчету других элементов кон- струкций на местные нагрузки или неравномерные осадки основания. 41(5.4). Расчет бетонных и железобетонных кон- струкций по несущей способности производится с учетом пластических деформаций бетона и арматуры, а так- же наличия трещин в растянутом бетоне согласно разд. VI и VII настоящих норм и технических условий. Примечания. 1. Несущая арматура должна быть провере- на как стальная-конструкция, исходя из нагрузки, передающейся на нее до отвердения бетона. Проверка выполняется по «Нормам и тех- ническим условиям проектирования стальных конструкций (НиТУ 121-55)», как при дополнительном сочетании нагрузок. 2. Несущей арматурой называются арматурные каркасы, под- держивающие опалубку и воспринимающие нагрузку от веса бетона при бетонировании конструкций и монтажную нагрузку. 42. Расчет по несущей способности железобетонных конструкций, армированных несущими сварными карка- сами, должен быть произведен по двум основным ста- диям работы. Первая стадия соответствует работе несущей арма- туры как стальной конструкции на нагрузки, передаю- щиеся на каркас во время возведения сооружения, до достижения бетоном прочности, равной 25 кг/см2. Вторая стадия соответствует работе железобетонной конструкции в условиях эксплуатации сооружения. При расчете несущих каркасов как арматуры, желе- зобетонных конструкций на полную расчетную нагрузку начальные напряжения, возникающие в процессе возве- дения конструкции, не учитываются. 43. При расчете сборных железобетонных конструк- ций должна быть произведена проверка на усилия, воз- 2 Зак. 532 17
пикающие при перевозке и монтаже. Коэффициенты пе- регрузки при этом принимаются, как при дополнитель- ном сочетании нагрузок, а собственный вес элемента вводится в расчет с коэффициентом динамичности 1,5. 44(5.5). Деформации бетонных и железобетонных конструкций, в которых трещины в растянутой зоне не допускаются, определяются как деформации сплошного тела с учетом работы сжатой и растянутой зон. 45(5.6). Деформации железобетонных конструкций, при эксплуатации которых трещины в растянутой зоне допустимы, определяются по удлинению растянутой арматуры с учетом работы растянутого бетона между трещинами и по укорочению крайнего волокна бетона сжатой зоны с учетом его упруго-пластических свойств согласно разд. VIII настоящих норм и технических условий. При этом принимается расчетный модуль упруго- сти бетона согласно табл. 7(8) настоящих норм и тех- нических условий. Примечания. 1. При обработке бетона вакуумированием, прессованием и т. п., а также при автоклавной обработке значения модулей упругости при определении деформаций разрешается прини- мать по экспериментальным данным. 2. При определении деформаций элементов сборных железобе- тонных конструкций, изготовляемых на заводах или специально оборудованных полигонах, с систематической проверкой прочности и однородности бетона, разрешается принимать нормативный модуль упругости бетона согласно табл. 3(4). 46(5.7). Деформации железобетонных конструкций не должны превышать величин, приведенных в табл. 9. Предельные прогибы изгибаемых элементов Таблица 9 № п/п Наименование элементов Предельные прогибы в долях пролета 1 1 2 Подкрановые балки: а) при ручных кранах . . . . • б) „ электрических кранах. . Элементы перекрытий при плоских потолках: при 1<7 м . 1>7 , 1/б00 Veoo ’ ’ */200 1/зоо 18
Продолжение табл. 9 № п/п Наименование элементов Предельные прогибы в долях пролета 1 3 Элементы перекрытий и лестниц при ребристых потолках: при /<5 м 11'200 . 5 м<1<7 м 1/зоо » 1>7 VlOO 4 Элементы покрытий промышленных зданий: • при 1<7 м 1/гоо . />7 Vsoo Примечания. 1. При наличии штукатурки прогиб элемен- тов перекрытий и покрытий только от полезной нагрузки должен быть не более Vsso/. 2. При выполнении сборных железобетонных конструкций со строительным подъемом значения предельных прогибов, приведен- ные в табл. 9, увеличиваются на величину строительного подъема. Строительный подъем рекомендуется назначать равным расчетному прогибу от постоянной нагрузки. 3. Если в помещениях с гладким потолком имеются постоянные перегородки (например, в коридорах, санитарных узлах и т. д.) с расстоянием между ними где / — пролет настилов, панелей И т. п., прогиб для этих элементов разрешается определять на длине между перегородками и принимать его не более */200/1; при этом величина прогиба на всей длине элемента должна быть во всяком случае не более Vwo/. 47. При расчете по деформациям следует учитывать действительные условия опирания элементов. При обеспечении надлежащей заливки швов или других конструктивных мероприятий (например, уклад- ки арматуры в швах) разрешается учитывать частичное защемление на опорах плит, настилов и т. п. Примечания. 1. При надлежащей заливке швов между эле- ментами настилов, панелями и т. п. при расчете деформаций разре- щается местные сосредоточенные нагрузки распределять на ширину всех элементов, связанных заливкой швов. 2. При заделке плит, настилов и т. д. в каменные стены при расчете деформаций следует учитывать опорный момент в размере 15% от момента свободно лежащей балки. При этом на чертежах Должны быть указаны мероприятия по обеспечению необходимого защемления на опорах. 48. При наличии жестких перегородок, не имеющих проемов (например, железобетонные, каменные и т. п.), нагрузка от веса перегородок при определении дефор- маций элементов может не учитываться. 2* 19
Примечание. При расчете деформаций элементов жилых и гражданских зданий нагрузки от прочих перегородок учитываются в размере 40% от фактического их веса. 49. В целях повышения жесткости элементов сбор- ных железобетонных конструкций рекомендуется произ- водить предварительное напряжение рабочей растяну- той арматуры. 50. Для железобетонных элементов, не связанных с рядом расположенными элементами, например для ле- стничных маршей и площадок, свободно уложенных плит и т. п., помимо расчета прогибов от статической нагрузки согласно пп. 45—48, должна проверяться их зыбкость. При этом расчетный прогиб этих элементов от кратковременно действующего добавочного к полной нормативной нагрузке сосредоточенного груза в 100 кг должен быть не более 0,7 мм. 51(5.8). При расчете железобетонных конструкций по образованию трещин следует учитывать сопротивле- ние растянутой арматуры. 52(5.9). Ширина раскрытия трещин должна опреде- ляться по напряжению в растянутой арматуре с учетом работы растянутого бетона между трещинами согласно разд. IX настоящих норм и технических условий. 53(5.10). Величина раскрытия трещин в железобе- тонных конструкциях зданий и сооружений I степени долговечности, подвергающихся повторной динамиче- ской нагрузке, или не защищенных от внешних атмо- сферных воздействий, или находящихся в условиях по- вышенной влажности воздуха (с относительной влаж- ностью более 60%), а также в железобетонных силосах для сыпучих тел и дымовых трубах не должна превы- шать 0,2 мм. Примечание. Предельные значения раскрытия трещин для других случаев расчета, указанных в п. 118 (10.3) разд. 1л, должны приниматься по специальным техническим условиям. Коэффициенты условий работы 54(5.11). Коэффициенты условий работы т при рас- чете бетонных и железобетонных конструкций по несу- щей способности должны приниматься: I. Для бет о,иных конструкций: а) для столбов сечением менее 35X35 см т — 0,65; б) для всех остальных бетонных элементов пг — 0,90. П. Для железобетонных конструкций: 20
а) для изгибаемых элементов сборных конструкций, изготовляемых на заводах и специально оборудованных полигонах с систематической проверкой их прочности, а также прочности бетона и арматуры, выполняемой в соответствии с действующими техническими условиями по контролю прочности и жесткости железобетонных деталей сборных конструкций, т= 1,10; б) для монолитных центрально сжатых элементов сечением менее 30X30 см или диаметром менее 30 см и внецентренно сжатых элементов с большей стороной сечения менее 30 см т — 0,8; в) для плит, окаймленных по всему контуру моно- литно связанными с ними балками, рассчитываемых без учета распора, возникающего в предельном состоянии, за исключением плит безбалочных перекрытий: в сечениях промежуточных пролетов и над проме- жуточными опорами т — 1,25; в сечениях крайних пролетов и над вторыми от края перекрытия опорами: при ZK/Z< 1,5 т — 1,25; при 1,5 <ljl <2,0 т = 1,10, где I — величина расчетного пролета в направлении, перпендикулярном краю перекрытия; /к— величина пролета, расположенного вдоль края перекрытия (рис. 1); 21
г) для прочих элементов железобетонных конструк- ций за исключением случаев, предусмотренных техни- ческими условиями, т в 1,00. III. Для арматуры железобетонных кон- струкций: а) для растянутой арматуры при бетоне марки 100: круглой горячекатанной из стали марки Ст. 3 и круглой из стали марок Ст. 0 и Ст. 3, подвергнутой силовой калибровке, применяемых в вязаных каркасах и сетках, а также горячекатанной периодического профиля и хо- лодносплющенной (независимо от конструкции арма- турных каркасов) /па=0,9; б) для хомутов и отогнутой арматуры (за исключе- нием холоднотянутой проволоки) при расчете их на по- перечную силу по формуле 44 (3.16) тн==0,8; в) то же, что в подпункте «б», но из холоднотяну- той проволоки тн=0,7; г) для растянутой и сжатой арматуры из холодно- сплющенных стержней периодического профиля, а также из холоднотянутой проволоки, применяемой в сварных каркасах и сетках, та=0,65; д) для прочей арматуры ma= 1. Примечания. 1. Коэффициенты условий работы арматуры, предусмотренные в подпунктах III «а», «б», «в», «г», должны учи- тываться в расчете независимо друг от друга. 2. При расчете изгибаемых элементов сборных конструкций с учетом коэффициента условий работы т = 1,10 [п. 54 (5.11), II, «а»] значения расчетных сопротивлений бетона должны во всех случаях приниматься по строке Б табл. 6(6). 3. Коэффициент условий работы т = 1,10 [п. 54 (5.11), II, «а»] вводится в расчет для сборных конструкций, сечение которых удов- летворяет условию Sq <O,6So. 4. При расчете с учетом коэффициента условий работы армату- ры та разрешается произведение расчетного сопротивления арма- туры на коэффициент условий работы арматуры та округлять в пределах до ±3%. 5. При расчете поперечных стержней сварных каркасов с одно- сторонним расположением продольной арматуры (рабочей или мон- тажной), помимо подпунктов III, «б», «в», должны учитываться ука- зания специальных технических условий или инструкций. 55(5.12). Коэффициент условий работы при расчете растянутых железобетонных конструкций по образова- нию трещин при гидростатическом давлении до 1 ат должен приниматься равным т^КЭ. При давлении более 1 от коэффициент условий работы принимается по специальным техническим условиям. 22
VI. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ Центрально сжатые элементы 56(7.1). Расчет бетонных элементов при централь- ном сжатии производится по формуле 7V</nT/?npF, 1(3.1) где W — расчетная продольная сила; Р — площадь всего поперечного сечения бетона; т — коэффициент условий работы; <р — наименьший коэффициент продольного изгиба; /?Пр — расчетное сопротивление бетона при осевом сжатии. 57(7.2). Коэффициенты продольного изгиба <р в формуле 1(3.1) принимаются по табл. 10(11) в зави- симости от отношения расчетной длины элемента Zo к наименьшему размеру прямоугольного сечения b или к наименьшему радиусу инерции сечения г. Коэффициенты продольного изгиба для бетонных конструкций Таблица 10(11) Чь <р Щь Щг <р тяжелый бетон легкий бетон тяжелый бетон легкий бетон < 4 <14 1,00 1,00 4 14 0,98 0,98 18 63 0,68 0,57 6 21 0,96 0,94 20 70 0,63 0,52 8 28 0,91 0,88 22 76 0,59 0,48 10 35 0,86 0,81 24 83 0,55 0,43 12 42 0,82 0,75 26 90 0,51 — 14 49 0,77 0,69 28 97 0,47 —— 16 56 0,72 0,63 30 104 0,44 — Примечание. В сжатых элементах из легкого бетона от- ношение Iq/Ь должно быть не более 24. 58. Расчетные длины /0 для стен и столбов при рас- чете по формуле 1(3.1) принимаются: 23
а) при наличии жестких опор в виде перекрытий или покрытий, опирающихся на жесткие поперечные кон- струкции: б) при наличии упругих опор /0 = 1,25 Н— 1,5077; в) для свободно стоящих стен и столбов /о = 2Я, где Н — высота этажа стены или столба. Изгибаемые элементы 59(7.3). Расчет бетонных изгибаемых элементов про- изводится, исходя из следующих положений: а) сечения сохраняются плоскими; б) эпюра нормальных напряжений в растянутой зоне прямоугольная; в) эпюра нормальных напряжений в сжатой зоне треугольная (рис. 2); г) напряжения бетона в растянутой зоне равны рас- четному сопротивлению бетона при растяжении Rp. При этом предельная относительная растяжимость бетона может быть принята равной: для тяжелого бетона — 0,00015; для легкого бетона — 0,00020. Элементы прямоугольного сечения допускается рас- считывать по формуле М < mRp-^ , 2(3.2) 3.5 24
где М. — расчетный изгибающий момент; /?р—расчетное сопротивление бетона при рас- тяжении; Ь и h — ширина и высота поперечного сечения. Внецентренно сжатые элементы 60 (7.4). Расчет внецентренно сжатых бетонных эле- ментов при малых эксцентриситетах (рис. 3), удовлет- воряющих условию производится по формуле N^m<fRnp~. е 4(3.4) Элементы прямоугольного сечения при малых экс- центриситетах, удовлетворяющих условию е0 < 0,225 Л, 5 рассчитываются по формуле дг 0,5ту/?прг>/г2 6 е В формулах 3(3.3), 4(3.4), 5 и 6: So — статический момент всей площади поперечного се- чения относительно менее напряженной грани се- чения; So-—статический момент площади сечения сжатой зоны бетона; высота которой определяется по форму- 25
лам 9(3.7) и 10(3.8), относительно менее напря- женной грани сечения; е — расстояние от силы N до менее напряженной гра- ни сечения; е0 — расстояние от силы N до центра тяжести попереч- ного сечения. 61(7.5). Расчет внецентренно сжатых бетонных эле- ментов при больших эксцентриситетах, удовлетворяю- щих условию S6 < O,8So, 7(3.5) за исключением случаев, указанных в п. 62(7.6) настбя- щего раздела, следует производить, исходя из положе- ний, приведенных в п. 59 (7.3) (рис. 2). Элементы прямо- угольного сечения допускается рассчитывать по фор- муле . 8(3.6) И-1) 62(7.6). Расчет внецентренно сжатых бетонных эле- ментов, не подвергающихся воздействию агрессивной среды и не находящихся под давлением жидкости (за исключением карнизов и парапетов), при больших экс- центриситетах, удовлетворяющих формуле 7(3.5) и не выходящих за пределы сечения, производится без учета сопротивления растянутой зоны бетона по формуле 7V<m<p/?HF6, 9(3.7) при этом высота сжатой зоны определяется из условия eN^e6. 10(3 8) В формулах 9(3.7) и 10(3.8): /?и — расчетное сопротивление бетона сжатию при из- гибе; Гб — площадь сечения сжатой зоны бетона при расчете без учета сопротивления растянутой зоны; еы — расстояние от силы /V до растянутой грани сече- ния; еб — расстояние от центра тяжести сечения сжатой зо- ны до растянутой грани сечения; ср — коэффициент продольного изгиба, принимаемый по табл. 10(11). 26
Примечания. 1. У растянутой грани внецентренно сжатых элементов, рассчитываемых без учета сопротивления растянутой зо- ны бетона, должна ставиться конструктивная арматура согласно разд. X настоящих норм и технических условий. 2. При нецелесообразности или невозможности постановки кон- структивной арматуры разрешается производить расчет с учетом сопротивления растянутой зоны в соответствии с п. 61 (7.5) настоя- щих норм и технических условий. 63(7.7). В сечениях внецен- тренно сжатых бетонных элемен- тов, рассчитываемых без учета со- противления растянутой зоны бе- тона, а также в сечениях карни- зов, парапетов и т. п. величина эксцентриситета расчетного уси- лия относительно центра тяжести сечения не должна превышать 90% расстояния от центра тяже- сти до наиболее напряженной грани сечения (рис. 4). 64. Расчет на смятие опорных Рис. 4 нов и т. п. производится по формуле частей балок, прого- N <mtyR„pFCM, 11 где '|»=/r/FCM. Величина коэффициента ф должна приниматься: не более 1,5 — при расчете только на местную на- грузку; не более 2,0 — при расчете как на местную, так и на остальную нагрузку. Если центр тяжести загруженной части площади Гсм не совпадает с центром тяжести всей расчетной площа- ди сечения Г, то в расчет следует принимать только часть площади FCIi, симметричную относительно центра тяжести загруженной' части площади. Если местная на- грузка приложена у конца стены на длине не более толщины стены, величина <|> должна быть не более 1,25. VII. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ Центрально сжатые элементы 65(8.1). Расчет при центральном сжатии железобе- тонных элементов с продольной арматурой и обычными {омутами производится по формуле 27
N < tn <? (/?np F6 + Fs\ 12(3.9) где /?а—расчетное сопротивление продольной арма- туры; F6— площадь сечения бетона; Fa—площадь сечения всей продольной арматуры (рис. 5); /?пР — расчетное сопротивление бетона. Примечания. 1. При выполнении ар- матуры из стали разных марок каждая из ни! вводится в расчет со своим расчетным сопро- тивлением и коэффициентом условий работы, 2. При насыщении арматурой более 3% площадь сечения F^ должна приниматься рав- ной сечению элемента F за вычетом сечения арматуры Fa. При насыщении арматурой до 3% пло- щадь сечения F^ принимается равной пло- щади сечения элемента F. 66. Расчет центрально сжатых же- лезобетонных элементов при коэффици- енте армирования, превышающем 3%, производится по формуле N <т |/?пр F 4- (та /?а — /?пр) Ла] <р, 13 где F — площадь поперечного сечения элемента. 67(8.2). Коэффициент продольного изгиба <р в фор мулах 12(3.9) и 13 принимается по табл. 11(12), где /о — расчетная длина элемента; Ь — наименьший размер прямоугольного сечения; d — диаметр круглого сечения г — наименьший радиус инерции сечения элемента. Коэффициенты продольного изгиба <f для железобетонных конструкций Таблица 11(12} 14 J6 18 20 22 24 26 28 30 Wrf ldr <Р 12,1 50,0 1,00 13,9 55,4 0,88 15,6 62,2 0,80 17,3 69,0 0,73 19,1 76,0 0,67 20 8 83,0 0,62 * i 22,5 90,0 0,57 1 24 3 97 ft 0,53 26,0 104,0 0,50 28
68. Расчетная длина элемента /0 определяется сле- дующим образом: если обеспечена шарнирная неподвижность или пол- ное закрепление концов элемента, то рекомендуется при- нимать: а) при полном закреплении обоих концов . /0 = 0,5/ б) „ полном закреплении одного конца и шарнирно-неподвижном закреп- лении другого..................... /0 = 0,7/ в) при шарнирно-неподвижном закрепле- нии обоих концов.................. /о = / г) при одном неподвижном закреплении и одном свободном конце............. /0 — 2/ д) в остальных случаях в зависимости от действительных условий закре- пления на концах 69. Расчет элементов с косвен- ной арматурой в виде спиралей или сварных колец при /0/“<12 (рис. 6) производится по формуле N<m [RnpF„ + таRaFa, + +2,5zna/?acFcn)) 14 cn=——приведенное ce- чение спирали; da — диаметр ядра элемента; fcn — площадь попереч- ного сечения стержня спирали; S — шаг спирали; Ря— площадь сечения ядра элемента; /?ас —расчетное сопротивле- ние спирали. d -• dR *• Рис. 6 Примечания. 1. При /оД/> 12 влияние косвенной арматуры не учитывается, и расчет производится как для колонн с обыкно- венными хомутами. 2. Величина предельного усилия для элемента с косвенной ар- матурой не должна превышать полуторного значения предельного усилия для элемента того же сечения с обыкновенными хомутами. 29
3. Если при наличии косвенного армирования Предельное уси- лие оказывается меньше, чем с обыкновенными хомутами, то рас- чет ведется по п. 65 (8.1). Центрально растянутые элементы 70 (8.4). Расчет центрально растянутых элементов производится по формуле NCmmJ^Fr 15(3.10) Изгибаемые элементы 71 (8.5). Расчетные изгибающие моменты в статиче- ски неопределимых плитах и балках за исключением случаев, указанных в примечании 2, определяются с учетом перераспределения усилий, связанного с пласти- ческими деформациями бетона и арматуры, а также с появлением и раскрытием трещин в растянутом бетоне. Примечания. 1. Учет перераспределения усилий в плитах и балках, а также в других конструкциях должен производиться согласно «Инструкции по расчету конструкций с учетом пластиче- ских деформаций». 2. При наличии основной динамической нагрузки, например от кранов, расчетные изгибающие моменты плит и балок должны опре- деляться, как для упругих систем. 72 (8.6). Расчет сечений нормальных к оси изгибае- мых элементов при любой симметричной форме сечений с гибкой или жесткой арматурой производится по фор- муле М </?i(/?aS64-OTa/?aSa), 16(3.11) при этом положение нейтральной оси определяется из условия 1Д3.12) Сечение бетона сжатой зоны должно удовлетворять условиям S6<O,8So; 18(3.13) г<й0 —а'. 19(3.14) В формулах 16(3.11)—19(3.14): Fa —площадь сечения продольной растянутой армату- ры; 30
F't — площадь сечения продольной сжатой арматуры; F6 — площадь сечения сжатой зоны бетона; So — статический момент площади всего рабочего сече- ния бетона относительно центра тяжести сечения арматуры Г а; S6 —статический момент площади сечения сжатой зо- ны бетона, высота которой определяется по фор- муле 17 (3.12) относительно центра тяжести сече- ния арматуры Fa; Рис. 7 S. — статический момент площади сечения всей армату- ры относительно центра тяжести сечения арма- туры fa; йо — рабочая высота сечения; д' —расстояние от центра тяжести сечения арматуры F'a до сжатой грани сечения; г —плечо внутренней пары сил (рис. 7). Примечания. 1. Полка тавровых сечений, расположенная t растянутой зоне, в расчете не учитывается. 2. При выполнении арматуры из стали разных марок каждая из них вводится в расчет со своим расчетным сойротивлением и коэф- фициентом условий работы. 3. При армировании сварными сетками и сварными каркасами из холоднотянутой арматуры диаметром до 5,5 мм коэффициент 0,8 в формуле 18(3.13) заменяется на 0,7. 4. Если при расчете сечений арматура не учитывается, го условие 19 (3.14) отпадает. 5. Применение сечений с двойной арматурой, не удовлетворяю- щих’условию So, не рекомендуется. 6. Расчет прямоугольных и тавровых сечений может произво- диться по табл. 1 приложения I. 73. Расчетная сжатая арматура в изгибаемых эле- ментах может применяться только при ограниченной вы- 31
соте сечения, наличии изгибающих моментов двух зна- ков или каких-либо особых требований. 74. Расчет элементов прямоугольного сечения с гиб- кой арматурой производится по формуле М < m\RK bx biQ-----£-U- ma. /?aF' (Ло — а') 1, 20 при этом положение нейтральной оси определяется из формулы — RKbx. 21 Рис. 8 Рис. 9 Сечение сжатой зоны бетона должно удовлетворять условиям х < О,55Ло> 22 х > 2а'. 23 При х > 0,55 h0 необходимо увеличивать размеры сечения или повышать марку бетона. При нецелесооб- разности увеличения размеров сечения и. повышения марки бетона разрешается в отдельных случаях увели- чивать сечение сжатой арматуры. Если при больших значениях а'/^о оказывается, что выполнение условия 23 приводит к уменьшению расчет- ной несущей способности по сравнению с сечением без сжатой арматуры, то сжатая арматура в расчете не учи- тывается, а условие 23 отпадает. Это имеет место при Хо<2а', где Хо — высота сжатой зоны, определенная без учета сжатой арматуры. Примечание. При расчете согласно п. 74 должны учиты- ваться примечания 2, 3 и 5 к п. 72 (8.6). 75. Расчет элементов таврового сечения с полкой, расположенной у сжатой грани сечения, производится следующим образом (рис. 8). 32
Если соблюдается условие ^п> 24 где Ьп — расчетная ширина полки таврового сечения, то расчет производится как прямоугольного сечения ши- риной Ьп (рис. 9). При этом, если Ап/Ао<О,2, может применяться фор- мула М < т та Ra Fa (h0 — -у j. 25 Если maRaFa '^>Rvkbnhn> то сечения рассчиты- ваются с учетом работы сжатого бетона в ребре (рис. 10) по формуле Рис. 10 При этом положение нейтральной оси определяется из условия maRaFa=R„[bx -\-(bn — b)h„]. 27 Высота сжатой зоны тавровых сечений должна удов- летворять условию 18 (3.13) с учетом примечаний 3 и 5 к п. 72 (8.6). 76. Расчетная ширина Ьп не должна превышать ве- личин: а) для самостоятельных балок, плит, настилов и т. п. — */з их пролета, а также 12 /гп4~&; б) для второстепенных балок монолитных ребристых перекрытий — расстояния между их осями, а для глав- ных балок — */а пролета Iq балки (т. е. 10/4 ) в каждую сторону от ребра. Примечания. 1. При расчете балок монолитных ребристых перекрытий с отношением hnJh<ZO,l вводимая в расчет ширина полки не должна превышать \2h^b. 2. При наличии в плитах поперечных промежуточны^ ребер расчетная ширина полки при расчете продольных ребер может при- ниматься равной ее полной ширине. 3. При расчете элементов таврового сечения с учетом сжатия в ребре расчетная ширина свесов полки должна приниматься по п. 76 с коэффициентом 0,8. 3 Зак. 532 33
77 (8.7). Расчет наклонных сечений по изгибающе- му моменту (рис. 11) производится по формуле M<znma/?a(Faz + SFozo + SFxzx), 28(3.15) где Fo — площадь сечения всех отогнутых стерж- ней, расположенных в одной наклонной к оси элемента плоскости; Fx—площадь сечения всех ветвей хомутов, расположенных в одной плоскости, нор- мальной к оси элемента; z, Zo, zx — расстояния от центра тяжести сечения соответственно продольной растянутой арматуры, отогнутых стержней и хому- тов до центра тяжести сжатой зоны. Примечание. При наличии арматуры из стали разных ма- рок каждая арматура вводится в рас тивлением и коэффициентом условий [ет со своим расчетным сопро- р а боты. 78 (8.8). Расчет на- клонных сечений по по- перечной силе (рис. 11) производится по фор- муле Q < т [mHma/?a(EFosina+ + EFX) + Q6], 29(3.16) где Q—расчетная по- перечная си- ла; Q6—проекция пре- дельного уси- лия в бетоне сжатой зоны в наклонном сечении на нормаль к оси элемента; a—угол наклона отогнутых стержней к оси эле- мента; т н — коэффициент условий работы хомутов и отогну- той арматуры. Примечания. 1. При применении арматуры «з фасонных профилей, стенки которых расположены в пределах сжатой и растя- нутой зон, в формуле 29 (3.16) вместо вертикальной проекции усилия в отогнутых стержнях принимается усилие в стенке профиля. 2. При наличии арматуры из стали разных марок каждая арма- тура вводится в расчет со своим расчетным сопротивлением <и коэф- фициентом условий работы. 34
79. (8.9). Значение проекции предельного усилия в бетоне сжатой зоны любого наклонного сечения на нор- маль к оси таврового и муле элемента прямоугольного, таврового, дву- кольцевого сечений определяется по фор- O,15/?„W2o Чб = ------------ с 30(3.17) где b — ширина прямоугольного сечения, ширина реб- ра таврового или двутаврового сечения, двой- ная толщина стенки кольцевого или коробча- того сечения; с — длина проекции всего наклонного сечения на ось элемента; ho — рабочая высота сечения. Примечание. Угол наклона невыгоднейшего наклонного се- чения приводится в п. 81. 80 (8.10). Расчет по поперечной силе должен произ- водиться в следующих местах по длине элемента: а) в сечениях, проходящих через грань опоры (рис. 12, 13); б) в сечениях, проходящих через расположенные в растянутой зоне начала отгибов (рис. 12); в) в сечениях, проходящих через расположенные в растянутой зоне точки изменения интенсивности поста- новки хомутов (рис. 13). 81. Предельная поперечная сила, воспринимаемая бетоном сжатой зоны и вертикальными хомут аци, Qx.g в невыгоднейшем наклонном сечении элементов прямо- угольного или таврового сечения, при отсутствии отги- бов определяется по формуле Сх.б= 0,6/?и bh?0 qx, 31 35 3*
где qx — предельное усилие 6 хомутах на единицу дли- ны элемента. При этом величина проекции длины невыгоднейшего наклонного сечения на ось элемента составляет: Примечание. При армировании одними наклонными хому- тами с углом наклона 45° к оси элемента предельная поперечная сила, воспринимаемая бетоном сжатой зоны и хомутами, опреде- ляется по формуле 31 с добавлением величины q-JiQ. При этом определяется по формуле 33 с умножением на . 82. Предельное усилие в хомутах на единицу длины элемента qK определяется по формуле дх = тат„^^, 33 а где /х—сечение одной ветви хомута; п — число ветвей хомутов в одном сечении эле- мента; а — расстояние между хомутами по длине эле- мента. 83. В тех наклонных сечениях, где принятое сечение хомутов не удовлетворяет условию Q < mQx 6, 34 необходимо увеличение сечения хомутов или постанов- ка отогнутых стержней. 36
В последнем случае необходимое располагаемых в одной плоскости, формуле о F__ /«О--------—— , тн та Ra sina сечение отгибов, определяется по 35 где Q — расчетная поперечная сила в месте расположе- ния данной плоскости отгибов. Расстояния между хомутами и отгибами должны удовлетворять требованиям пп. 90(8.13), 166(8.14), 167 и 168 (8.15). 84. За расчетное значение поперечной силы в наклон- ном сечении принимается наибольшая поперечная сила, действующая на протяжении наклонного сечения; при этом часть нагрузки, расположенная в пределах длины проекции наклонного сечения и уменьшающая величину поперечной силы, за исключением случаев, указанных в п. 85, не учитывается. 85. Расчетную поперечную силу в элементах, нахо- дящихся под действием только одной схемы сплошной нагрузки (например, гидростатическое давление, давле- ние грунта и т. п.), следует определять с учетом части нагрузки в пределах длины проекции наклонного сечения, уменьшающей величину поперечной силы, если: а) нагрузка, действующая сверху вниз, приложена к верхней грани элемента; б) нагрузка, действующая снизу вверх, приложена к нижней грани элемента. В этом случае расчет производят по формулам 31 и 32, принимая вместо величину ^х+р, где р — расчет- ная сплошная нагрузка. 86. При расчете отогнутых стержней величина рас- четной поперечной силы может приниматься: а) для отгибов первой плоскости — равной величине поперечной силы у грани опоры; б) для отгибов каждой из последующих плоско- стей— равной величине поперечной силы у нижнёй точ- ки предыдущей (по отношению к опоре) плоскости от- гибов (рис. 14). При подвижной нагрузке расчет отгибов и хомутов следует производить по огибающей эпюре Q. 37
87 (8.12). Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе согласно формуле 29 (3.16) может не производиться, если удовлетворено условие Q</n/?p6A0. 36(3.18) В этом случае хомуты и отогнутая арматура ставят- ся согласно указаниям пп. 166 (8.14) — 168 (8.15). 88 (8.11). Расчет прочности наклонных сечений по изгибающим моментам согласно формуле 28 (3.15) мо- жет не производиться в одном из следующих случаев: а) если расположение отгибов удовлетворяет требо- ваниям пп. 90 (8.13) и 168 (8.15); б) если удовлетворено условие 36 (3.18); в) если вся продольная арматура доводится до опо- ры и заводится за ее грань не менее чем требуется по п. 144. 89. Продольные растянутые стержни, обрываемые в пролете, должны заводиться за вертикальное сечение, в котором они не требуются по расчету, на длину ау, но не менее чем на 2(М Значение w определяется по фор- муле w = 4.5^ 37 38
где Q — расчетная поперечная сила в месте теорети- ческого обрыва стержня; Q0T — поперечная сила, воспринимаемая отгибами в том же месте. Примечания. 1. При наличии таких фактических распреде- ленных нагрузок, как гидростатическое давление жидкости, давле- ние грунта, собственный вес и т. п., при расчете обрывов верхней арматуры знаменатель формулы 37 принимается равным 2#х +р. где р-—указанная фактически распределенная нагрузка. 2. При обрыве продольной арматуры в пределах зоны одних хомутов (без отгибов) величина Q0T в формуле 37 принимается равной нулю. 3. Если в месте обрыва продольных растянутых стержней плит удовлетворяется условие 36 (3.18), то необходимая длина заделки этих стержней принимается по п. 144 без учета величины 4. Величина qx в формуле 37 определяется по п. 82, принимая коэффициент условий работы тн равным единице. 90 (8.13). Расстояние между хомутами, а также между концом предыдущего и началом последующего (по отношению к опоре) отгиба в тех случаях, когда хо- муты и отгибы требуются по расчету, должно быть не более величины и, определяемой по формуле 0,1 тТ? Q ‘ Значения ujh0 приведены в табл. 12. Значения величины и/Л0 и = 38(3.19) 91. Размеры сечений консолей, балки, фермы и т. п., определяются, условия Q < mRp bh0. поддерживающих как правило, из 39 При соблюдении условия 39 поперечная арматура в коротких консолях (/к<СО,9Ло) ставится конструктивно. В тех случаях, когда высота консолей ограничена (например, габаритом оборудования) и условие 39 не 39
может быть удовлетворено, допускается меньшая высо- та консолей, однако во всех случаях должно быть удов- летворено условие 40 92. Расчет прочности консолей длиной /к>О,9Ао вы- полняется, как для балок; при расчете коротких консо- лей должно быть удовлетворено условие, чтобы полная поперечная сила Q была воспринята поперечной арма- турой. 93. Железобетонные балки или консоли, имеющие четверти, должны быть проверены расчетом на изгиб по косому сечению, проходящему через входящий угол (рис. 15). Направление опасного косого сечения опреде- ляется из условия, чтобы сумма вертикальных проекций усилий в хомутах и отогнутых стержнях, пересеченных косым сечением, равнялась величине поперечной силы у конца косого сечения в сжатой зоне балки. 94. Входящие углы в растянутой зоне элементов должны иметь поперечную арматуру, достаточную для восприятия равнодействующей усилий в продольных растянутых стержнях, не заведенных в сжатую зону. Необходимая по расчету поперечная арматура должна быть расположена на длине ВС, определяемой треуголь- ником АВС, указанным на рис. 16. Во всяком случае се- чение поперечной арматуры должно быть достаточным для восприятия 35% равнодействующей усилия во всех продольных растянутых стержнях. 40
В плитах толщиной до 12 см при диаметре продоль- ной арматуры не более 12 мм специальная поперечная арматура может не ставиться при условии заанкери- вания продольной арматуры в сжатой зоне плиты в со- ответствии сп. 143 разд. X. При величине входящего угла а <160° растянутая зона входящего угла должна армироваться системой пе- ресекающихся стержней с заведением их в бетон на Фактическая площадь 17 Трещина 6 растя- нутой зоне длину йе менее требуемой для стыков растянутых стерж- ней согласно разд. X. При величине входящего угла а >160° армирование его может производиться непрерывными стержнями, изогнутыми по форме входящего угла. 95. Сосредоточенные нагрузки, приложенные к бал- кам снизу или в пределах высоты сечения, должны быть 41
полностью восприняты поперечной арматурой без учета сопротивления бетона. Длина зоны, в пределах которой учитывается поперечная арматура, воспринимающая со- средоточенную нагрузку (подвески, хомуты, отгибы) (рис. 17), определяется по формуле « = 2^ + ЗЬ. 41 Необходимое сечение поперечной арматуры, распо- лагаемой нормально к оси балки, определяется по фор- муле Р mmaRa 42 Внецентренно сжатые элементы 96 (8.16). Расчет сечений, нормальных к оси вне- центренно сжатых элементов прямоугольного, таврово- го, двутаврового, круглого и кольцевого сечений с гиб- кой или жесткой арматурой, при больших эксцентриси- тетах, удовлетворяющих условию S6 < O,8So 43(3.20) (случай 1 внецентренного сжатия), производится по формуле m(RHF6 + т R F'—m R F 44(3.21) \ И О add a d a J 9 ' z при этом положение нулевой (нейтральной) оси опреде- ляется из уравнения S6N ± Яа F; е — /иа Ra Fл е == 0. 45(3.22) Высота сжатой зоны должна удовлетворять условию 2<й0—а'. 46(3.23) В формулах 43(3.20) —45(3.22): So — статический момент площади всего рабочего сече- ния бетона относительно центра тяжести сечения арматуры Fa; S б — статический момент площади сечения F6 сжатой зоны бетона, высота которой определяется по формуле 45 (3.22), относительно центра тяже- сти сечения арматуры Fa; 42
Sew— статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно точки приложения си- лы N; е — расстояние от центра тяжести сечения армату- ры Fa до точки приложения силы N; е' — то же, от центра тяжести сечения арматуры f'a (рис. 18). Примечания. 1. В формуле 45(3.22) знак плюс принимает- ся, если продольная сила приложена за пределами расстояния между центрами тяжести арматуры Fa и Га'; знак минус —если продольная сила приложена между центрами тяжести арматур Fa и Га'. 2. Если при расчете сечений арматура Га' не учитывается, то условие 46 отпадает. 3. Полка тавровых сечений, расположенная в растянутой зоне, в расчете не учитывается. 97 (8.17). Расчет сечений, нормальных к оси вне- центренно сжатых элементов прямоугольного, таврово- го, двутаврового, круглого и кольцевого сечений, с гиб- кой или жесткой арматурой, при малых эксцентрисите- тах, удовлетворяющих условию S6>O,8So 47(3.24) (случай 2 внецентренного сжатия), производится по формуле Ne < т (/?пр So + тл R. Sa). 48(3.25) 43
Если при этом сила N приложена между центрами тяжести арматуры F3 и F3, то должно быть удовлетво- рено дополнительное условие < т (Япр So + тЛ •$;)• 49(3.26) В формулах 47(3.24)—49(3.26): е' — расстояние от центра тяжести арматуры Fa' до точки приложения силы N; So — статический момент площади всего рабочего сече- ния бетона относительно центра тяжести сечения арматуры Еа ; So' — то же, относительно центра тяжести сечения ар- матуры F3; So—статический момент площади сечения сжатой зо- ны бетона, высота которой определяется по формуле 45(3.22), относительно центра тяжести сечения арматуры Еа; S а — статический момент площади сечения всей арма- туры относительно центра тяжести сечения ар- матуры Еа; Sa'— то же, относительно центра тяжести сечения ар- матуры F3 (рис. 19). Примечание. Для тавровых сечений с полкой, расположен- ной у менее сжатой или растянутой грани, наибольшая ширина полки, вводимая в расчет, определяется из условия So < 0,5564 50 44
98 Расчет внецентренно сжатых элементов прямо- угольного сечения с гибкой арматурой (рис. 20) произ- водится: а) при х < 0,55 Ло (случай 1) — по формуле 7V</n(/?H6x+ ma/?aF;-ma/?aFa), 51 при этом положение нулевой (нейтральной) оси опреде- ляется из условия R„bx(e— h0+-~\ + maRaF'ae' — maRaFae = 0, 52 а высота сжатой зоны должна удовлетворять условию х > 2а’; 53 б) при х > 0,55 ho (случай 2) — по формуле №<m[O,5Rnpbh2 + maRaF'a(ho — a'}]. 54 При этом, если продольная сила приложена между центрами тяжести арматур Fa и Fa, величина силы Л/ должна удовлетворять дополнительному условию Ne <m[Q,5Rnpbh2 + maRaFa[h0-а'}]. 55 Примечания. 1. Если при больших значениях а'/^о выполне- ние условия 53 приводит к уменьшению несущей способности по сравнению с сечением без учета сжатой арматуры, то сжатая арма- тура в расчете не учитывается. Это имеет место при х0 < 2а', где х0 — высота сжатой зоны при учете только растянутой арматуры. 2. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элемен- тов с симметричной арматурой может производиться по табл. 2 и 3 приложения I. 45
99. Расчет внецентренно сжатых элементов таврово- го сечения с полкой, расположенной у наиболее сжатой грани сечения, производится следующим образом: если нейтральная ось проходит внутри полки, то расчет про- изводится как для прямоугольного сечения шириной Ь п ; если нейтральная ось пересекает ребро, учитывается сжатие в ребре. Вводимая в расчет ширина полки при- нимается по п. 76. 100. Внецентренно сжатые эле- менты с жесткой арматурой, со- стоящей из двух отдельных вет- вей, расположенных у наиболее и наименее напряженных граней сечения (рис. 21), рассчитывают- ся, как при гибкой арматуре. 101. (8.18). При жесткой ар- матуре из профилей, полки кото- рых расположены в сжатой и в растянутой зонах сечения, грани- ца между случаями малых и больших эксцентриситетов уста- навливается путем приравнива- ния усилий по формулам 44(3.21) и 48(3.25). При этом значения е, е', So, So', Sa, Sa’ в формулах 48(3.25) и 49(3.26) принимаются относитель- но полок арматуры Fa и соответственно Fa. 102.(8.19). Расчет гибких внецентренно сжатых эле- ментов в плоскости действия момента производится с учетом влияния прогиба элемента на величину эксцент- риситета продольной силы. Примечание Помимо учета гибкости в плоскости действия момента, должна быть произведена поверка на устойчивость в пло- скости, перпендикулярной плоскости изгиба, как для элемента, ра- ботающего на осевое сжатие (без учета изгибающего момента). 103. Влияние прогиба элемента может учитываться путем умножения эксцентриситета продольного усилия относительно центра тяжести сечения бетона на коэф- фициент т), определяемый следующим образом; а) для сечений любой формы _________1_________. ы / 4> \* * 4 800/?н F \ в / 56 46
б) для прямоугольных сечений 400 ЛИД Л Влияние прогиба может не учитываться в следующих случаях: а) для сечений любой формы — при Z0/r<35; б) для прямоугольных сечений — при Z0/A<10; в) для круглых и кольцевых сечений — npHZ0/Z)<8; г) для тавровых сечений — при Z0/A<35v; Значения коэффициента v принимаются по табл. 13. Значения коэффициента v Таблица 13 2 3 5 10 15 20 0,10 0.30 0,33 0,32 0,31 0,29 0,27 0,20 0,30 0,31 0.29 0,26 0,23 0,21 0,30 0,30 0,30 0,27 0,23 0,20 0,19 0,40 0,29 0,28 0,25 0,21 0,19 0,18 0*,50 0,27 0,26 0,23 0,20 0,19 — 104. Расчетная длина внецентренно сжатых элемен- тов должна приниматься в соответствии с п. 68. 105. При расчете внецентренно сжатых элементов, подвергающихся одновременному воздействию продоль- ной силы и изгибающих моментов в направлении обеих главных осей (косое внецентренное сжатие), должно быть соблюдено условие Nx + Ny No где No — значение расчетной продольной силы, которое может быть воспринято при осевом сжатии; Nx —то же, при действии только продольной силы и момента Мх', Ny — то же, при действии только продольной силы и момента Mv; N — расчетная продольная сила при совокупности всех воздействий. 47
Внецентренно растянутые элементы 106 (8.21). Расчет сечений, нормальных к оси вне- центренно растянутых элементов прямоугольного, тавро- вого, двутаврового, круглого и кольцевого сечений производится: Рис. 22 Рис. 23 а) если сила N приложена между центрами тяжести сечений арматуры F3 и F3 (малый эксцентриситет) (рис. 22), — по формулам Л7 mm3RaS3 . -Q о 97. 60(3.28) е б) если сила N приложена за пределами расстояния между центрами тяжести сечения арматуры Fa и Fa (большой эксцентриситет) (рис. 23), — по формуле N<m /?а Fa - /?а F’& - /?и F6), 61(3.29) 48
при этом положение нулевой (нейтральной) оси опреде- ляется из уравнения Яи 56,v + 6' — е = °' 62(3. 3°) Высота сжатой зоны должна удовлетворять условиям г<А0 — а'\ 63(3.31) S6 < O,8So- 64(3.32) Примечание. Если при расчете сечения арматура Fa не учитывается, то условие 63 (3.31) отпадает. 107. Расчет внецентренно растянутых элементов пря- моугольного сечения производится следующим образом: а) если сила N приложена между центрами тяжести сечений арматуры Fa и Fa, — по формулам 59 (3.27) и 60 (3.28); б) если сила N приложена за пределами расстояния между центрами тяжести сечений арматуры Fa и Fa,— по формуле N<т(т R F — т R F’ —R Ьх\. 65 \ a a d а а d И у При этом положение нулевой (нейтральной) оси опре- деляется из уравнения /?и&х^4-й0—yj + /na/?aF>' —zna/?aFag = 0, 66 а высота сжатой зоны должна удовлетворять условиям х > 2а'; 67 х < О,55Ло. 68 Примечание. Если при больших значениях a'jhQ оказывает- ся, что выполнение условия 67 приводит к уменьшению несущей способности по сравнению с сечением без учета сжатой арматуры, то сжатая арматура в расчете не учитывается. Это имеет место при Xq <j 2а', где Xq — высота сечения сжатой зс^ы при учете только растянутой арматуры. Рис. 24 Элементы, работающие на кручение 108. При армировании элемента спи- ральной арматурой (рис. 24) расчет про- изводится по формуле Л7,;р <тта/?а-2/Т/с 69 4 Зак. 532 49
где Л кр — расчетный крутящий момент; /<. — сечение одной ветви спирали; а — расстояние между стержнями спирали, из- меренное вдоль оси элемента. 109. При восприятии расчетного крутящего момента дополнительными хомутами и продольной арматурой расчет производится по формуле Л1 < тт^-Ц\Ь-^ <тта — , 70 а а где /х — сечение одной ветви дополнительных хомутов; /п — сечение одного дополнительного продольного стержня; а — расстояние между дополнительными хомутами или соответственно между дополнительными продольными стержнями. Общая площадь сечения добавочной продольной ар- матуры Fn определяется по формуле Р > 71 п 2тта Ря R& ’ где г/я = 26Я + 2ЛЯ; F, VIII. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ НО (9.1). Прогибы и углы поворота элементов кон- струкций, при эксплуатации которых трещины в растя- нутой зоне допустимы, определяются по формулам строительной механики от невыгоднейшей нормативной нагрузки по жесткости В элемента, определяемой для каждого участка элемента с моментом одного знака, со- гласно пп. 111 (9.2) и 112 (9.3). Примечание. Этот пункт не распространяется на случаи, когда трещины не могут появиться (центрально сжатые и вне- центренно сжатые железобетонные элементы с малыми эксцентри- ситетами), а также на растянутые элементы железобетонных кон- струкций, находящиеся под давлением жидкости. 111 (9.2). Жесткость В для каждого участка элемен- та, имеющего изгибающий момент одного знака, прини- мается постоянной и равной значению жесткости в месте наибольшего изгибающего момента на данногл участке (рис. 25). 50
112 (9.3). Жесткость В железобетонных изгибаемых элементов с гибкой и жесткой арматурой при кратко- временном действии нагрузки определяется по формуле р Вкр=~ W(h0-xcf>), 72(3 33) Рис. 25. Схема нагрузок, моментов, жесткостей и кривизны в железобетонном элементе а — схема нагрузок; б — эпюра моментов от нормативной нагрузки; в — эпюра расчетных жесткостей на различных участках элемента; г — расчетная эпюра кривизн где £а—модуль упругости арматуры; ф—коэффициент, учитывающий работу растянуто- го бетона между трещинами, принимаемый по табл. 4—6 приложения II; хср—средняя высота сжатой зоны бетона, отвечаю- щая стадии определения прогиба элемента; Ло — полезная высота сечения; IF — условный упруго-пластический момент сопро- 4* 51
тивления сечения, равный моменту усилия растянутой арматуры относительно центра тяже- сти сжатой зоны бетона, деленному на напря- жение в крайнем волокне растянутой арма- туры. Жесткость В может определяться также по формуле 73 где с — коэффициент, определяемый по табл. 7 и 8 при- ложения II. При этом значение коэффициента ф принимается по табл. 4—6 приложения II. При длительном действии нагрузки жесткость В мо- жет определяться по формуле где Вкр — жесткость, определяемая в предположе- нии кратковременного действия полной нормативной нагрузки; g — длительно действующая нормативная нагрузка; р — кратковременно действующая норма- тивная нагрузка; q = g + р — полная нормативная нагрузка; 0 — коэффициент снижения жесткости при длительном действии нагрузки, прини- маемый: а) для тавровых сечений с полкой в сжатой зоне—1,5; б) для прямоугольных, двутавровых, коробчатых и т. п. сечений — 2,0; в) для тавровых сечений с полкой в растянутой зоне — 2,5. Длительно действующей нагрузкой считается вся по- стоянная нагрузка, часть временной, указанная в табл. 14, а также снеговая нагрузка. 52
Величины длительно действующей временной нагрузки Таблица 14 № п/п Наименование помещений Величина длительно действую- щей временной нагрузки 1 Жилые и гражданские здания . . . 0 2 Книгохранилища, архивы и т. п. . . Вся временная нагрузка 3 Производственные помещения . . . Вся временная нагрузка за вычетом 150 кг)м2 Примечание При определении жесткости пустотных на- стилов к величине В, определяемой по формуле 74, следует вводить коэффициент 1,2. 113. Для изгибаемых элементов прямоугольного се- чения с одиночной арматурой значения хср nW могут определяться по формулам ^₽ = (-f + y4 т+а К 75 ^=Fa(Ao-O,5xcp). 76 Значения хср и W для изгибаемых элементов прямо- угольного сечения с двойной арматурой, таврового и двутаврового сечений с одиночной и двойной арматурой могут определяться по формулам: *cp = (— Л + V А2 + а + а' 8' )А0; 77 W = Fa (Ао - 0,5хср) + F'a *ср~-~ (0,5хср - а') + Лд Хср | ( йп ~ 6 ) *ср ( хср ~~ ) yg 2n' (ho — хср) В формулах 75—78 bhQ ’ bhQ фу ’ hQ ’ л _ а + + т'. ( 6п ~b) hn . , _ Ea . /1 — 1 , j — ....... , гь — —————— 2 bhQ Eq фу v — отношение упругой части деформации бетона к пол- ной деформации, отвечающее стадии определения прогиба элемента конструкции; п — отношение модуля упругости арматуры к модулю упругости бетона при сжатии [п. 45 (5.6)]. 53
Примечания. 1. Если значение хСр > определенное по фор- муле 77, окажется меньше толщины сжатой полки Лп', то величину*/' вычисляют, принимая /гп' = *Ср. 2. Значение произведения <Ь при кратковременном действии нагрузки принимается равным */ч. 3. При определении частоты собственных колебаний конструк- ций разрешается пользоваться формулами 72 (3.33) и 73 и табли- цами приложения II. Прогиб от многократно действующей подвиж- ной нагрузки (подкрановые балки и т. п.) определяют по тем же формулам, принимая 1. 4. Значения могут определяться по табл. 7 и 8 при- «о ложения II. 5. Значение хСр и W для других форм сечений определяются в соответствии с общими положениями, изложенными в разделе V'на- стоящих норм и технических условий. 6. Прогибы /// свободно опертых однопролетных балок и плит прямоугольного сечения с одиночной арматурой от кратковременной нагрузки могут определяться непосредственно по табл. 9 и 10 при- ложения II. 114. При вычислении прогибов и углов поворота в элементах с различной по их длине жесткостью средняя кривизна оси элемента — для каждого участка опреде- ляется по формулам -Д = -^ 79 Рс В или — = , 80 рс £<1 (^о *ср) где М" — момент в сечении от невыгоднейшей норма- тивной нагрузки (рис. 25); В — жесткость участка с моментом одного знака (рис. 25). Примечание. Напряжение в арматуре аа, при , Мн определяется % принимается равным-—. УУ 115. Для внецентренно сжатых и внецентренно котором растя- нутых элементов прямоугольного, таврового и двутав- рового сечений хср и W определяют по формулам 75—78, заменяя везде д/н Fa на F3 — Fa + 1— , 81 где Fa — фактическое сечение растянутой арматуры.
Примечания 1. Значения хср и W могут быть вычислены либо путем определения оа последовательным приближением, либо совместным решением равенств 75—76 и 77—78. 2. В формуле 81 знак плюс принимается при внецентренном сжатии, а знак минус — при внецентренном растяжении. IX. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ОБРАЗОВАНИЮ И РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН 116 (10.1). Расчет по образованию трещин должен производиться для растянутых железобетонных конст- рукций, находящихся под давлением жидкости и газов. Примечание. При наличии специальных требований должен производиться расчет по образованию трещин изгибаемых железо- бетонных конструкций. 117 (10.2). Расчет по образованию трещин растяну- тых элементов разрешается производить по формуле № < mRp F6 f 1 + 2я, 83(3.34) где F 6 — площадь сечения бетона; Fa — площадь сечения продольной арматуры; Еб — расчетный модуль упругости бетона, прини- мается по табл. 7 (8); т — коэффициент условий работы, принимаемый по разд. V настоящих норм и технических условий; N* — продольная сила от нормативной нагрузки; 118 (10.3). Расчет по раскрытию трещин должен производиться для центрально и внецентренно растяну- тых, изгибаемых и внецентренно сжатых при больших эксцентриситетах элементов железобетонных конструк- ций, находящихся в условиях агрессивной среды, и для изгибаемых, внецентренно растянутых и вчелентренно сжатых элементов при больших эксцентриситетах желе- зобетонных конструкций, находящихся под давлением жидкости, а также для случаев, предусмотренных в п. 53 (5.10) настоящих норм и технических условий, 55
119 (10.4). Ширина раскрытия трещин а? в цент- рально растянутых и изгибаемых элементах прямоуголь- ного сечения определяется по формуле = 84(3.35) где аа—напряжение в арматуре, равное: при растяже- нии— 7V7Fa; при изгибе—MH/W; 1Т—расстояние между трещинами. Расстояние между трещинами определяется: а) для центрально растянутых элементов — по фор- муле /т = — ; 85 л , б) для изгибаемых элементов — по формуле /т = kx пи. 86 В формулах 85 и 86: k\ — определяется по табл. 4—6 приложения II; 5 — периметр сечения арматуры. Примечание. Для арматуры периодического профиля зна- чение /т, полученное по формулам 85 и 86, умножается на 0,5; для сварных сеток и каркасов из холоднотянутой проволоки — на 1,25. 120 (10.5). Ширина раскрытия трещин не должна превышать величин, указанных в п. 53 (5.10) настоящих норм и технических условий. X. ОБЩИЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ БЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ 121. Температурно-усадочные швы в бетонных соору- жениях должны предусматриваться на расстояниях, указанных в табл. 15(9). 56
Расстояния между температурно-усадочными швами в бетонных сооружениях в м Таблица 15(9) № п/п Наименование сооружений Внутри зда- ний или в грунте В открытых сооружениях и их элементах 1 Бетонные монолитные сплошные сооружения 20 10 2 То же, при конструктивном арми- ровании 30 20 3 Сборные 40 30 Примечания. 1. Расстояния между температурно-усадоч- ными швами разрешается увеличивать при соответствующем обосновании и проверке конструкций- расчетом. 2. Расстояние между температурно-усадочными швами в бетон- ных фундаментах и стенах подвалов разрешается принимать в со- ответствии с расстояниями между швами, принятыми для выше- лежащих конструкций. 122. Температурно-усадочные швы в сплошных бе- тонных конструкциях следует осуществлять сквозными, разрезая конструкцию до подошвы фундамента. 123 (6.3). Конструктивное армирование бетонных конструкций должно предусматриваться независимо от расстояния между температурными швами в следующих случаях: а) в местах резкого изменения размеров сечения; б) в местах изменения высоты стен; в) в конструкциях, подвергающихся систематическо- му воздействию температуры выше 70° или воздействию динамической нагрузки; г) в массивных конструкциях из легкого бетона. 124. В бетонных элементах, в местах резкого измене- ния размеров их сечений, должна укладываться кон- структивная арматура сечением 2—4 см2 на 1 пог. м. В бетонных стенах под и над проемами каждой о этажа должна укладываться вдоль стен конструктивная арма- тура того же сечения; арматура того же сечения длиной не менее 1 м должна укладываться на участках, где из- меняется высота стены. При применении бетонов, в ко- торых возможна коррозия арматуры, арматура должна 57
быть уложена в защитном слое цементного раствора 1 : 3. 125. У растянутой грани внецентренно сжатых бетон- ных элементов, рассчитываемых на прочность без учета сопротивления растянутой зоны бетона [п. 62 (7.6)], а также в массивных конструкциях из легкого бетона должна ставиться конструктивная арматура сечением не менее 0,05% от F, где F — площадь поперечного сечения элемента. 126. При проектировании бетонных фундаментов от- ношение высоты подушки фундамента h к ее уширению в каждую сторону Ь, а также отношение высоты каждо- го уступа к его ширине Ь\ следует принимать не ме- нее приведенного в табл. 16. Наименьшее отношение размеров фундаментов h/b и h\/b\ Таблица 16 № п.'п Давление на грунт от расчетной нагрузки в кг!см* Марка бетона Для ленточ- ных фунда- ментов Для отдель- ных фунда- ментов 1 1,5 и менее 100 и более 1,35 1,50 2 Более 1,5 100 и более 1,50 1,65 3 1,5 и менее Менее 100 1,50 1,65 4 Более 1 ,5 Менее 100 1,75 2,0 Примечание. При влажных глинистых грунтах отношение h/b для случаев, указанных в п. 1 табл. 16, должно увеличиваться на 15%. ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Общие положения 127. Несущую арматуру надлежит проектировать в виде сквозных конструкций на сварке, применяя, как правило, для решетки, распорок и поперечных связей стержни круглого сечения. Для обеспечения толщины защитного слоя к арма- турному каркасу следует приваривать упоры для опа- лубки. 58
Требуемую по расчету дополнительную арматуру, не несущую вес бетона, рекомендуется принимать в виде гибкой арматуры и приваривать ее к решетке несущей арматуры. 128. При выполнении несущей арматуры из прокат- ных или сварных профилей рекомендуется по периметру сечения колонн устанавливать легкие сварные сетки. 129. Стыки сборных железобетонных элементов пере- крытий и стен, воспринимающие изгибающие моменты, поперечные силы или растягивающие усилия, следует, как правило, осуществлять путем сварки закладных частей, забетонированных в элементах или приварен- ных к арматуре, а также путем сварки основной арма- туры. Сварные стыки для защиты их с-т коррозии и для обеспечения огнестойкости и повышения жесткости сле- дует заливать раствором или бетонной смесью на мел- ком гравии. Сварные стыки следует конструировать так, чтобы при передаче через них усилий не происходило разгиба- ния закладных частей и накладок. 130. Швы между сборными элементами перекрытий должны заполняться бетонной смесью или раствором; толщина шва должна быть не менее 30 мм. 131. Петли для подъема сборных элементов должны привариваться или привязываться к арматурному карка- су; петли со стороны лицевой поверхности элемента долж- ны устанавливаться в специальной выемке, «заподлицо» с лицевой поверхностью. Петли должны выполняться из круглой стали марки Ст. 3. Выполнение петель из холоднообработанных сталей не разрешается. 132. В элементах сборных конструкций, имеющих у опор подрезки, последние должны быть не более: при высоте плиты или ребер 8—10 см . . . . 1,5 см » » » » более 10 » . . . . 2,0 » При высоте ребер менее 8 см устройство подрезки не рекомендуется. 133. Отверстия в плитах, панелях и т. п. рекомендует- ся окаймлять дополнительной арматурой. Сечение дополнительной арматуры должно быть не менее сечения рабочей арматуры, устанавливаемой на длине отверстия. 59
Температурно-усадочные швы 134 (6.2). Температурно-усадочные швы в железобе- тонных сооружениях должны предусматриваться на рас- стояниях, указанных в табл. 17(9). Расстояние между температурно-усадочными швами в железобетонных конструкциях в к Таблица 17(9) № п/п Наименование сооружений Внутри зда- ний или в грунте В открытых сооружениях и их элементах а б 1 Железобетонные монолитные кар- касные из тяжелого бетона . . . 50 30 2 То же, сборные 60 40 3 Монолитные сплошные сооружения из тяжелого бетона 40 25 4 То же, из легкого бетона 30 20 5 Каркасные, смешанные с деревян- ными или металлическими пок- рытиями 60 40 Примечание Расстояние между температурно-усадочными швами разрешается увеличивать при соответствующем обосновании и проверке конструкций расчетом. 135. Температурно-усадочные швы в сплошных желе- зобетонных конструкциях следует осуществлять сквоз- ными, разрезая конструкцию до подошвы фундамента Температурно-усадочные швы в каркасах рекомендуется осуществлять посредством двойных колонн с доведением шва до верха фундамента" или в виде двусторонних кон- солей без вкладышей. Защитный слой бетона 136 (6.4). Толщина защитного слоя бетона иля рабо- чей арматуры должна приниматься а) в плитах и стенках толщиной до 100 мм включи- тельно: из тяжелого бетона — не менее 10 мм; из легко- го бетона — не менее 15 мм; 60
б) в плитах и стенках толщиной более 100 мм и в ребрах часторебристых перекрытий — не менее 15 мм\ в) в балках и колоннах при диаметре продольной арматуры до 20 мм — не менее 20 мм; при диаметре ар- матуры более 20 мм — не менее 25 мм; при диаметре продольной арматуры более 35 мм рекомендуется при- нимать толщину защитного слоя бетона не менее 30 мм, а при применении в качестве арматуры фасонного про- ката — 50 мм. Хомуты и поперечные стержни должны отстоять от поверхности бетона не менее чем на 15 мм. В элементах трубчатого (кольцевого) сечения рас- стояние от стержней продольной арматуры до внутрен- ней поверхности должно быть не менее, чем до наруж- ной. Примечания. 1. При систематических воздействиях дыма, паров кислот, высокой влажности указанные толщины защитного слоя должны быть увеличены не менее чем на 10 мм. 2. При назначении толщины защитного слоя должны учитывать- ся требования «Противопожарных норм строительного проектирова- ния промышленных предприятий и населенных мест» (Н 102-54). 3. ТолщияЪ защитного слоя сборных железобетонных конструк- ций заводского изготовления из тяжелого бетона марки не менее 200 может быть уменьшена на 5 мм, но должна быть не менее 10 мм для плит и не менее 20 мм для балок и колонн. 4. При отсутствии агрессивных воздействий, а также повышен- ных требований к огнестойкости разрешается уголки несущих кар- касов располагать по углам колонн без защитного слоя. При этом сечение дополнительной арматуры, имеющей нормально защитный слой, должно быть не менее указанного в п. 139 (6.5). 137. В элементах сборных конструкций, имеющих подрезки у опор, толщина защитного слоя нижней про- дольной арматуры на длине подрезки должна быть не более толщины защитного слоя этой арматуры в проле- те элемента. Минимальное армирование 138 (6.5). Минимальное сечение растянутой армату- ры для изгибаемых, внецентренно растянутых и внецент- ренно сжатых с большими эксцентриситетами железо- бетонных элементов должно приниматься по табл. 18(10). 61
Минимальное сечение растянутой арматуры в % от площади расчетного сечения бетона Таблица 18(10) № п/п Марка стали или наименование арматуры Марка бетона 35-75 [100-150| 200 300-400 500-600 а б в г д 1 Сталь марок Ст. 0 и Ст. 3 ОДО 0,10 0,15 0,20 0,25 2 Арматура горячекатан- ная периодического профиля из стали ма- рок Ст. 5 и 25ГС, холодносплющенная, арматура сварных се- ток и сварных каркасов из холоднотянутой про- волоки из стали марок Ст. 0 и Ст. 3 0,10 0,10 0,15 0,20 Примечания. 1. Для тавровых сечений с полкой в сжатой зоне указанные проценты армирования относятся к площади сече- ния, равной произведению ширины ребра b на полезную высоту /го- 2. Для конструкций, рассчитываемых с учетом усадки, ползу- чести бетона, температурных деформаций и других, не учитываемых при обычных расчетах воздействий, минимальное сечение растяну- той арматуры, приведенное в табл. 18(10), может быть уменьшено на 50%. 139 (6.5). Сечение продольной арматуры центрально сжатых элементов, а также внецентренно сжатых эле- ментов при малых эксцентриситетах должно быть не ме- нее: 0,5% от площади расчетного сечения бетона при го- рячекатанной арматуре из стали марок Ст. 0 и Ст. 3; 0,4% от площади расчетного сечения бетона при го- рячекатанной арматуре периодического профиля из ста- ли марок Ст. 5 и 25ГС или холодносплющенной арма- туре. Анкеровка арматуры 140. Стержни периодического профиля выполняются без крюков на концах. 141. Стержни сварных сеток и сварных каркасов за- канчиваются без крюков. Стержни гладкой арматуры вязаных каркасов должны заканчиваться полукруглыми крюками с прямым концом. 62
Концы гладких сжатых стержней диаметром до 12 мм, а также концы продольной арматуры в централь- но сжатых элементах независимо от диаметра могут за- канчиваться без крюков. В сварных каркасах и сетках из гладкой арматуры на длине заделки продольной арматуры должно распо- лагаться не менее двух поперечных стержней. 142. В вязаных каркасах, применяемых в конструк- циях из тяжелого бетона, диаметр крюков гладкой ар- матуры в свету должен быть не менее 2,5 d, где d—диа- метр арматуры. В конструкциях из легкого бетона гладкая арматура вязаных каркасов при диаметре до 8 мм снабжается такими же крюками, как в тяжелом бетоне; при диамет- ре арматуры от 8 до 20 мм диаметр крюков должен уве- личиваться вдвое. При легком бетоне под крюками стержней диаметром более 12 мм должны быть уложе- ны коротыши, диаметр которых должен быть не менее диаметра основной рабочей арматуры; при диаметре стержней более 16 мм коротыши должны быть приваре- ны к арматуре. 143. Продольные сжатые стержни должны быть за- ведены за нормальное к оси элемента сечение, в котором они не требуются по расчету, на длину: стержни перио- дического профиля, круглые при наличии крюков на концах, а также применяемые в сварных каркасах и сет- ках— не менее 15 d; круглые при отсутствии крюков на концах в вязаных каркасах и сетках — не менее 20 d. 144. Длина заделки нижних стержней за внутрен- нюю грань крайних свободных опор при бетоне марки не ниже 100 должна приниматься: если поперечная арматура по расчету не требуется, т. е. удовлетворяется условие 36(3.18), — до торца эле- мента, но во всяком случае не менее 5 диаметров арма- туры; если условие 36 (3.18) не удовлетворяется, то не ме- нее: а) для гладких стержней—15 диаметров арматуры; б) для стержней периодического профиля из стали марок Ст. 5 и 25ГС и холодносплющенных — на ^диа- метров при бетоне марки до 150 и на 10 диаметров при бетоне марки 200 и выше. 63
Примечания. 1. Если требования настоящего пункта не могут быть выполнены, то должны быть приняты специальные меры по надлежащей анкеровке арматуры. 2. Концы рабочей арматуры в панелях, плитах и элементах настилов должны отстоять от торцовых сторон этих элементов на расстояние не более 5 мм. Отогнутые стержни 145. Отгибы стержней арматуры должны осущест- вляться по дуге окружности радиуса не менее 10 d. Стержни с отгибами рекомендуется располагать на рас- стоянии не менее 2d от боковых граней балок; при лег- ком бетоне в местах отгибов стержней диаметром более 12 мм должны предусматриваться коротыши. 146. Концы отогнутых стержней должны снабжаться прямым участком длиной: в растянутой зоне — не менее 20 d, в сжатой зоне — не менее 10 d. Прямой участок гладких стержней должен иметь на конце крюк. В элементах высотой более 1 м отогнутые гладкие стержни могут не иметь прямого участка, но должны иметь на конце крюк. направлении, Стыки арматуры 147. Стыки сварных сеток в рабочем выполняемые внахлестку (без сварки) по рис. 26,а, б, в, Рабочая арматура (df) ^2 у |., Распределительная арматура (dz) б) al I_____ш [ Распределительная d2 арматура (d2) ь Рабочая арматура (dt) Распределительная арматура (d2) Рис. 26 64
должны иметь длину перепуска /н не менее указанной в табл. 19 и не менее 250 мм. Длина перепуска сварных сеток и каркасов ZH в местах рабочих стыков внахлестку (без сварки), расположенных в растянутой зоне, при di < 32 мм Таблица 19 № п/п Тип рабочей арматуры диаметром Наименьшая длина перепуска (нахлестка) при марке бетона 100 и 150 , 200 и выше 1 2 3 Горячекатанная периодического про- филя из стали марки Ст. 5 . . Круглый прокат из стали марок Ст. 3 и Ст. 0 и холодносплющенная пе- риодического профиля Арматура из холоднотянутой про- волоки; арматура круглая из стали марок Ст. Зи Ст. 0, под- вергнутая силовой калибровке, а также горячекатанная арматура периодического профиля из стали марки 25ГС 30^ 35^1 40^ 25rfj 30^ 35^ Примечания. 1. При выполнении рабочей арматуры сеток из’ гладких стержней на длине стыка в каждой сетке должно рас- полагаться не менее трех поперечных стержней. 2. Длина перепуска круглой арматуры диаметром 12 мм и бо- лее, а также арматуры периодического профиля диаметром 16 мм и более в элементах из легкого бетона марок 100 и 150 увеличи- вается на 10dj. 148. Стыки в рабочем направлении сварных сеток из стержней периодического профиля внахлестку (без свар- ки), расположенные в растянутой зоне, могут осущест- вляться без приварки поперечных стержней на длине стыка. В этом случае рабочие стержни рекомендуется располагать в одной плоскости (рис. 27,а, б), а длина перепуска /н принимается по строкам 1,2 и 3 табл. 19 с увеличением на 5rfi. 149. Стыки в рабочем направлении сварных сеток, расположенные в сжатой зоне, осуществляются по пп. 147 и 148. При этом длина нахлестки ZH уменьшается соответственно на 10di. 150. Стыки сварных сеток в нерабочем направлении (рис. 28,а) выполняются внахлестку с перепуском (счи- тая между крайними рабочими стержнями сетки): 5 Зак. 632 65
а) при диаметре распределительной арматуры d2 < 4 мм — на 50 мм-, б) при диаметре распределительной арматуры di > 4 мм — на 100 мм. а) " 1 ' -ту- о ~О-------------* "О 01 б О | При диаметре рабочей арматуры 16 мм и более сты- ки сварных сеток в нерабочем направлении рекомен- дуется осуществлять путем укладки дополнительных стыковых сеток с перепуском в каждую сторону на 15^2, но не менее 100 мм (рис. 28,6). 151. Рабочие стыки сварных каркасов с односторон- ним расположением рабочих стержней, выполняемые внахлестку без сварки по рис. 26,а, б, в, должны удов- летворять требованиям пп. 147 и 148. В белках на длине 66
стыка каркасов должны располагаться хомуты с шагом не более 5сЛ или корытообразные сварные сетки с та- ким же шагом поперечных стержней. Стыкование вна- хлестку каркасов с двусторонним расположением про- дольных стержней не допускается. 152. Стыки сварных сеток и сварных каркасов сле- дует располагать вразбежку, так, чтобы площадь рабо- чих стержней, стыкуемых в одном месте (при расстоя- а) Распределительная 1 арматура (dz) / 50-Ю0 Рабочая арматура (dj) Я Распределительная арматура [d2] \ » х, л г j . 1/| 1 Стынобая 7 • •' 1н*100мм /Рабочая арматура (d,) '^^Оснобные сетки Рис. 28 нии между осями стыков по длине стыкуемых стержней менее длины стыка), составляла не более 50% от общей площади рабочей арматуры в сечении элемента. Стыко- вание по длине широких сварных сеток (например, укладываемых по одной-две на ширину элемента) допу- скается только в тех сечениях, где величина расчетного изгибающего момента составляет не более 50% от мак- симального расчетного момента. 153. В изгибаемых, внецентренно сжатых и внецент- ренно растянутых (2-го случая) элементах монолитных конструкций площадь сечения растянутых стержней вя- заных каркасов и сеток, стыкуемых в одном месте вна- хлестку без сварки, должна составлять не более 25% от общей их площади при гладкой арматуре и не более 50% при арматуре периодического профиля. 154. Стержни арматуры вязаных каркасов и сеток в стыках, выполняемых внахлестку без сварки, в элемен- тах из тяжелого бетона должны быть перепущены не менее: для растянутых стержней при бетоне марки до 5* 67
150 — на 35d, при бетоне марки 200 и выше — на 30d; для сжатых — соответственно на 10d меньше (для круг- лых сжатых, без крюков на концах, — не менее 30d). Длина перепуска растянутых стержней диаметром 16 мм и более в элементах из легкого бетона должна быть не менее 40d. Примечание. Длина перепуска для холодносплющенной арматуры периодического профиля принимается во всех случаях на 5 диаметров больше, а для горячекатанной арматуры периодического профиля из стали марки 25ГС на 10 диаметров больше. 155. В элементах, работающих на осевое растяжение (например, в затяжках) или на внецентренное растяже- ние (1-й случай), устройство стыков арматуры (за исключением сварных сеток и каркасов) внахлестку без сварки не разрешается. Растянутую арматуру разре- шается стыковать внахлестку без сварки только в плитах и стенках при условии расположения стыков вразбежку; в этом случае следует принимать длину на- хлестки в стыках равной 40d, при холодносплющенной арматуре — 45d, а при арматуре из стали марки 25ГС — 5(М. 156. Сварные стыки стержней при помощи контакт- ной стыковой электросварки применяются: а) для горячекатанной арматуры при диаметре стержней не менее 10 мм; б) для холоднообработанной арматуры при диамет- ре стержней не менее 14 мм. 157. Стыки стержней при помощи дуговой сварки выполняются внахлестку с применением подкладок и накладок; толщина накладок и подкладок должна бьпь не менее 0,2с? и не менее 4 мм. Примечания. 1. Подкладкой называется дополнительная деталь стыка, служащая в основном формой для образования свар- ного шва и воспринимающая лишь незначительную часть усилия. Накладкой называется дополнительная деталь стыка, рассчитанная на восприятие всего усилия или большей его части. 2. Конструкции сварных узлов, размеры подкладок и накладок, а также размеры сварных швов принимаются по «Техническим ус- ловиям на сварную арматуру для железобетонных конструкций» (ТУ 73-53/Минстрой) и «Техническим правилам по электросвар- ке арматуры железобетонных конструкций» (ТП 2-54/Минстрой). 158. При стыках внахлестку концы свариваемых стержней должны быть расположены так, чтобы под действием усилия в стержнях стык не разгибался. Дли- на нахлестки должна быть не менее 1(М. 68
159. При контактной стыковой сварке холоднообра- ботанной арматуры площадь сечения рабочих стержней, стыкуемых в одном сечении или в сечениях, располо- женных друг от друга ближе 30d, должна быть не бо- лее 25% от общей-площади сечения рабочих стержней. Способы сварки холоднообработанной арматуры долж- ны обеспечивать от снижения ее прочности. Расстояние между стержнями арматуры 160. Расстояние в свету между стержнями продоль- ной арматуры вязаных каркасов в горизонтальных или наклонных элементах должно составлять не менее диа- метра стержней и не менее: для нижней арматуры — 25 мм, для верхней арматуры — 30 мм. При расположении нижней арматуры более чем в два ряда расстояние между стержнями (кроме стерж- ней двух нижних рядов) должно увеличиваться вдвое. В колоннах расстояние между продольными стерж- нями в свету должно быть не менее 5 см. Для сборных колонн, бетонируемых в горизонтальном положении, минимальное расстояние между стержнями продольной арматуры должно приниматься как для горизонтальных элементов. Расстояние между стержнями арматуры периодиче- ского профиля принимается без учета выступов и ребер стержней. XI. УКАЗАНИЯ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Центрально сжатые элементы 161(8.3). При конструировании колонн должны быть соблюдены следующие требования: а) если насыщение продольной гибкой арматурой превышает 3%, должны применяться приваренные хому- ты или спиральная арматура; б) диаметр продольных рабочих стержней должен быть не менее 12 мм; в) расстояние между хомутами должно быть не бо- лее: меньшего размера поперечного сечения элемента и 69
40 см, а также: при влзаных каркасах— 15г/, при свар- ных каркасах — 20d, где d — диаметр продольной арма- туры. В местах, где гибкая арматура вязаных каркасов стыкуется внахлестку, без сварки, а также при армиро- вании гибкой арматурой, превышающем 3%, хомуты должны ставиться не реже чем через 10 диаметров про- дольной рабочей арматуры. 162. При конструировании центрально сжатых эле- ментов с гибкой продольной арматурой, если гибкая арматура не используется в качестве «несущей», поми- мо требований п. 161 (8.3), должны соблюдаться сле- дующие условия: а) сечение продольной арматуры должно составлять, как правило, не более 3% от расчетного сечения бетона; при ограниченных габаритах сечений следует переходить на более высокие марки бетона; б) диаметр продольных стержней должен быть, как правило, не более 40 мм; для особо мощных колонн при марке бетона выше 200 могут применяться стержни больших диаметров; в) диаметр хомутов, изготовленных из катанки, дол- жен быть не менее 0,25</, где d — диаметр рабочей арматуры; диаметр хомутов, изготовленных из холодно- тянутой проволоки, может быть уменьшен на 15% при сохранении предельного расстояния между хомутами. Диаметр хомутов из катанки должен быть не менее 6 мм, а из холоднотянутой проволоки — не менее 5 мм. Конструкция хомутов должна быть такова, чтобы про- дольные стержни, по крайней мере через один, распо- лагались в местах перегиба хомутов. При числе стержней рабочей арматуры с каждой стороны сечения не более четырех в колоннах с разме- рами сечения b •< 35 см и h < 45 см допускаются оди- ночные хомуты. При арматуре в виде сварных каркасов одиночные хомуты могут быть допущены при 6<40 см. 163. При конструировании центрально сжатых эле- ментов со спиральной арматурой должны быть соблюде- ны следующие дополнительные условия: а) шаг спиральной арматуры должен быть не более ’/з диаметра ядра da и не более 8 см; б) приведенное сечение спиральной арматуры Fc, если она учитывается в расчете, должно составлять не 70
менее 25% от площади сечения продольной арма- туры. 164. При конструировании сжатых элементов с не- сущей арматурой, помимо требований п. 161 (8.3), должны быть соблюдены следующие условия: а) сечение несущей (жесткой) арматуры следует назначать минимальным, исходя только из усилий, воз- никающих в колонне до отвердения бетона; б) расстояние между местами приварки продольных стержней арматуры к поперечным стержням или хому- там должно быть не менее 20 диаметров продольных стержней; в) при наличии дополнительной арматуры, не несу- щей вес бетона, расстояние между креплениями стерж- ней дополнительной арматуры к решетке несущего кар- каса не должно превышать 15 диаметров гибкой арма- туры; эти расстояния могут быть больше 15 диаметров при наличии дополнительных хомутов, охватывающих дополнительную гибкую арматуру; г) при несущей арматуре из крупных прокатных или сварных профилей следует устанавливать по периметру сечения элемента дополнительную продольную арматуру и по ней — сварную сетку. 165. Размеры прямоугольных сечений колонн реко- мендуется принимать такими, чтобы отношение Iq/Ь бы- ло бы не более 30, а отношение lo/h — не более 25. Для несущих элементов размер сечения менее 25 X 25 см не рекомендуется. Изгибаемые элементы 166(8.14). Хомуты или поперечные стержни в балках за исключением сборных настилов должны ставиться всегда независимо от расчета. Диаметр хомутов при- нимается по п. 162. Расстояние между хомутами или поперечными стерж- нями в балках высотой до 40 см должно быть не более 20 см, а в балках большей высоты — не более половины высоты сечения балки и не более 50 см. На участках балок, где хомуты или поперечные стержни по расчету не требуются, а также в зоне рас- положения отгибов допускается для балок высотой бо- лее 30 см увеличивать расстояние между хомутами или 71
поперечными стержнями до 3/«A, но не более чем до 50 см. При наличии учитываемой в расчете сжатой армату- ры расстояние между хомутами вязаных каркасов долж- но быть не более 15 диаметров, а между поперечными стержнями сварных каркасов — не более 20 диаметров сжатой арматуры. При наличии сжатой арматуры, не закрепленной от бокового выпучивания, хомуты или поперечные стержни должны быть замкнутыми. В местах стыков растянутой арматуры, выполняемых внахлестку без сварки, в сечениях, где растянутая ар- матура используется полностью, расстояние между хо- мутами должно быть не более 5 диаметров рабочей ар- матуры. Примечание Устройство стыков растянутой арматуры вна- хлестку без сварки в местах полного использования арматуры не о р ко мен дуете я, Злгора материалов Сеченовой котором стержень „б* не тре- буется по расчету ~~г Начало отгиба б pay тянутой зоне Сечение,б котором стержень па”не тре- буется по расчету 'Начало отеиба б растянутой зоне Рис. 29 72
В ребрах часторебристых перекрытий с вкладышами хомуты ставить не обязательно, а в ребрах часторебри- стых перекрытий без вкладышей наибольшее расстояние между хомутами может быть увеличено до 30 см. 167. При действии сосредоточен- ных грузов, приложенных к балке \ снизу, необходимо предусматривать \ подвески для передачи нагрузки в \ верхнюю зону балки. \ 168 (8.15). Отогнутые стержни ~ должны конструироваться с учетом р „п следующих требований: ис‘ 5и а) расстояние от грани свобод- ной опоры до начала отгиба (считая от опоры) должно быть не более 5 см; б) начало отгиба в растянутой зоне должно отстоять от нормального к оси элемента сечения, в котором отги- баемый стержень полностью используется по моменту, не менее чем на -у-, а конец отгиба должен быть рас- положен не ближе того сечения, в котором отгиб не требуется по эпюре моментов (рис. 29); Примечания. 1. «Плавающие* прутья применять не разре- шается (рис. 30). 2. Отгибать стержни, расположенные непосредственно у боковых граней элемента, не рекомендуется. в) отгибы в балках рекомендуется располагать под углом 45° к оси балки; в высоких балках угол наклона может составлять 60°; г) нижняя точка последнего отгиба (считая от опо- ры) при сосредоточенных нагрузках может располагать- ся ближе к опорам, чем точка пересечения эпюры по- перечных сил с . эпюрой Qx6, на величину не более чем и (рис. 31), при равномерных нагрузках нижняя точка последнего отгиба должна располагаться не ближе к опоре, чем точка пересечения эпюры поперечных сил с эпюрой Qx,6 (рис. 32). Величина и принимается согласно п. 90 (8.13). 169. Толщина балочных плит монолитных перекры- тий при отношении сторон 1\ > 2 должна быть не ме- нее: для покрытий — 6 СМ’, 73
для междуэтажных перекрытий гражданских зда- ний — 7 см; для междуэтажных перекрытий производственных зданий — 8 см\ под проездами—10 см. Примечание. При бетоне марки 200 и более толщина ба- лочных плит может быть уменьшена на 1 см, но должна принимать- ся не менее 6 см. 170. Сечение распределительной арматуры в балоч-. ных плитах должно составлять не менее 10% от сече- ния рабочей арматуры (на 1 пог. м), но не менее трех стержней на 1 пог. м. 171. Расстояние между рабочими стержнями плиты в средней части пролета и над опорой (вверху) при вязаных арматурных сетках должно быть не более: 74
в плитах толщиной до 15 см...........20 см , , , более 15 ..............1,5 Лп Не менее ’/з нижних стержней в пролете и во всяком случае не менее трех стержней на 1 пог. м должно быть заведено за грань опоры. 172. Концы сварных сеток на крайних свободных опорах должны иметь хотя бы один поперечный стер- жень, расположенный за гранью опоры (рис. 33); при невозможности выполнить указанное требование на кон- цах рабочих стержней должны устраиваться крюки (рис. 34) или привариваться дополнительные попереч- ные стержни (рис. 35). Рис. 34 Рис. 33 Рис. 35 173. Диаметр продольной арматуры балок (как ра- бочей, так и монтажной) при вязаных каркасах дол- жен быть не менее 10 мм. Число стержней, доводимых до опор, должно быть не менее двух. Примечание. В ребрах часторебристых перекрытий допуска- ется применение арматуры диаметром 8 мм с доведением до опоры одного стержня. При высоте балок более 80 см у их боковых граней, через 40—50 см, должна предусматриваться конструктив- ная продольная арматура диаметром не менее 10 мм. 174. В балках таврового сечения места примыкания плиты к ребру должны быть армированы стержнями, расположенными поперек ребра. Если рабочая армату- ра плиты проходит параллельно ребру балки или про- гона, необходимо укладывать дополнительную арматуру перпендикулярно ребру балки или прогона в количестве не .менее 8 стержней диаметром 6 мм на 1 пог. м, сече- нием не менее !/з сечения рабочей арматуры плиты. Эта арматура должна заходить в плиту в каждую сторону от грани ребра на длину не менее '/< расчетного проле- та плиты (рис. 36). 75
175. В коротких консолях отогнутые стержни сле- дует устраивать под углом наклона не менее 45° к верх- ней грани консолей. Хомуты в коротких консолях долж- Не менее ВЛбмм \иа / пог м 1 Рабочая арма- У—< /тура плиты Лрогвн Втвроетеленная балка Рис. 36 ны применяться горизонтальные диаметром 6—10 мм через 10—15 см. Элементы, работающие на внецентренное сжатие, внецентренное растяжение и кручение 176(8.20). При конструировании внецентренно сжа- тых элементов должны быть соблюдены требования п. 161(8.3) и разд. X настоящих норм и технических условий. Помимо того, площадь рабочей арматуры на одной стороне сечения при малых эксцентриситетах продольной силы должна составлять не менее 0,2% от площади расчетного сечения бетона. 177. Симметричная арматура должна применяться преимущественно при действии в сечении одинаковых или близких по величине, но различных по знаку изги- бающих моментов; в остальных случаях симметричная арматура может применяться тогда, если это приводит к увеличению сечения рабочей арматуры не более, чем на 5% по сравнению с несимметричной арматурой. 178. При назначении размеров сечения должны учитываться указания п. 165 разд. XI. 179. По длинным сторонам сечений внецентренно сжатых элементов, если в них по расчету не предусмат- ривается арматура, рекомендуется ставить конструк- тивную арматуру диаметром не менее 16 мм, не реже чем через 50 см (рис. 37).
180(8.22). При конструировании внецентренно ра- стянутых элементов должны быть соблюдены требова- ния разд. X настоящих норм и технических условий. Помимо того, сечение сжатой арматуры, вводимое в расчет, должно быть не менее 0,2% от площади рас- четного сечения бетона. 181. Стыки внецентренно растянутых элементов при малых эксцентриситетах продольной силы (когда она приложена между центрами тяжести сечения арматуры Га и Ра') должны осуществляться как при осевом растя- жении. 182. В элементах, работа- ющих на кручение, при при- менении вязаных каркасов хомуты должны быть замк- нутыми с перепуском их кон- цов на 30d, где d — диаметр хомута. 183. Армирование свар- ными каркасами элементов, также на изгиб с кручением, следует производить: а) двумя вертикальными и двумя горизонтальными плоскими каркасами, создающими замкнутый контур; продольные стержни каркасов диаметром d\ сваривают- ся между собой в углах сечения элемента дуговой свар- кой; сварные швы длиной 1,5—2,0di должны распола- гаться на расстояниях не более расстояний между по- перечными стержнями каркасов; б) двумя плоскими вертикальными каркасами, сое- диненными в пространственный каркас поперечными стержнями, приваренными точечной сваркой к продоль- ным стержням каркасов. ^арматура h< Рис. 37 ^Рабочая арматура работающих на кручение, а
ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Таблица для расчета прямоугольных и тавровых сечений элементов из бетона и стали любых марок Таблица 1 а ''о То Л© а 'о 1о 0,01 10,00 0,995 0,010 0,29 2,01 0,855 0,248 0,02 7,12 о; 990 0,020 0,30 1,98 0,850 0,255 0,03 5,82 0,985 0,030 0,31 1,95 0,845 0,262 0,04 5,05 0,980 0,039 0,32 1,93 0,840 0,269 0,05 4,53 0,975 0,048 0,33 1,90 0,835 0,275 0,06 4,15 0,970 0,058 0,34 1,88 0,830 0,282 0,07 3,85 0,965 0,067 0,35 1,86 0,825 0,289 0,08 3,61 0,960 0,077 0,36 1,84 0,820 0,295 0,09 3,41 0,955 0,085 0,37 1,82 0,815 0,301 0,10 3,24 0,950 0,095 0,38 1,80 0,810 0,309 о,н з,и 0,945 0,104 0,39 1,78 0,805 0,314 0,12 2,98 0,940 0,113 0,40 1,77 0,800 0 320 0,13 2,88 0,935 0,121 0,41 1J5 0,795 0,326 0,14 2,77 0,930 0,130 0,42 1,74 0,790 0,332 0,15 2,68 0,925 0,139 0,43 1,72 0,785 0,337 0,16 2,61 0,920 0,147 0,44 1,71 0,780 0,343 0,17 2,53 0,915 0,155 0,45 1,69 0,775 0,349 0,18 2,47 0,910 0,164 0,46 1,68 0,770 0,354 0,19 2,41 0,905 0,172 0,47 1,67 0,765 0,359 0,20 2,36 0,900 0,180 0,48 1,66 0,760 0,365 0,21 2,21 0,895 0,188 0,49 1,64 0,755 0,370 0,22 2,26 0,890 0,196 0,50 1,63 0,750 0,375 0,23 2,22 0,885 0,203 0,51 1,62 0,745 0,380 0,24 2,18 0,880 0,211 0,52 1,61 0,740 0,385 0,25 2,14 0,875 0,219 0,53 1,60 0,735 0,390 0,26 2,10 0,870 0,226 0,54 1,59 0,730 0,394 0,27 2,07 0,865 0,234 0,55 1,58 0,724 0,400 0,28 2,04 0,860 0,241 М = тЛ0 bhl /?и; X Fa ™а а = == —-——-----; bhQ 7?и й0=г01/ -У— ; У mbRn М „ #и Fa^-----Z---п“ ИЛИ Fa^abhQ ------—. m Yo^o^a^a maRa Примечание. Табличные значения, находящиеся под ниж- ней жирной чертой, не распространяются на сечения элементов, армированных холоднотянутой арматурой диаметром до 5,5 мм. 78
Таблица для расчета прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, армированных симметричной арматурой Т а бл ица 2 а — а,' — 0,05/г Значения пх cci — a 1 Vr‘ \ 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,30 0,34 0,00 0,88 0,92 0,96 1,00 1,04 1,08 1,12 1,16 1,20 1,24 1,28 1,32 1,40 1,48 0,01 0,86 0,90 0,94 0,98 1,02 1,06 1,10 1,14 1,18 1,22 1,25 1,29 1,37 1,45 0,02 0,85 0,88 0,92 0,96 1,00 1,04 1,07 1,15 1,19 1,23 1,27 1,34 1,42 0,03 0,83 0,87 0,90 0,94 0,98 1,01 1,05 1,09 1,13 1,16 1,20 1,24 1,31 1,39 0,04 0,81 0,85 0,88 0,92 0,97 0,99 1,03 1,07 1.10 1,14 1,18 1,21 1,29 1,36 0,05 0,79 0,83 0,87 0 90 0,94 0,97 1,01 1,05 1,08 1,12 1,15 1,19 1,26 1,33 0,06 0,78 0,81 0,85 0,88 0,92 0,96 0,99 1,03 1,06 1,10 1,13 1Л7 1,24 1,31 0,07 0,76 0,80 0,83 0,87 0,90 0,94 0,97 1,01 1,04 1,08 1,П 1,14 1,21 1,28 0,08 0,75 0,78 0,82 0,85 0,89 0,92 0,95 0,99 1,02 1,05 1,09 1,12 1,19 1,26 0,09 0,74 0,77 0,80 0,84 0,87 0,90 0,94 0,97 1-00 1,04 1,07 1,ю 1,17 1,24 0,10 0,72 0,76 0,79 0,82 0,85 0,89 0,92 0,95 0,99 1,02 1,05 1,08 1,15 1,21 0 И 0,71 0,74 0,77 0,81 0,84 0,87 0,90 0,93 0,97 1,00 1,03 1,06 1,13 1,19 0,12 0,70 0,73 0,76 0,79 0,82 0,85 0,89 0,92 0,95 0,98 1,01 1,04 1,11 1,17 0,13 0,68 0,72 0,75 0,78 0,81 0,84 0,87 0,90 0,93 0,96 1,00 1,03 1,09 1,15 0,14 0,67 0,70 0,73 0,76 0,80 0,83 0,86 0,89 0,92 0,95 0,98 1,01 1,07 1,13 0,15 0,66 0,69 0,72 0,75 0,78 0,81 0,84 0,87 0,90 0,93 0,96 0,99 1,05 1,Н 0,16 0,65 0,68 0,71 0,74 0,77 0,80 0,83 0,86 0,89 0,92 0,95 0,98 1,03 1,09 0,17 0,64 0,67 0,70 0,73 0,76 0,79 0,82 0,84 0,87 0,90 0,93 0,96 1,02 1,08 । 0,18 0,63 0,66 0,69 0,72 0,74 0,77 0,80 0,83 0,86 0,89 0,92 0,94 1,00 1,06
Продолжение табл. 2 a = a' = 0,05 h Значения пх (хх — а еп \ 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,30 0,34 0,19 0,20 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0,30 0,31 0,32 0,33 0,34 0 35 0,62 0,61 0 60 0,65 0,68 0,71 0,73 0,76 0,79 0,82 0*85 0,87 0,90 0,93 0,99 1,04 0^64 0,67 0,69 0,72 0,75 0,78 0,80 0,83 0,86 0,89 0,92 0,97 1,03 0>3 0’66 0,68 0,71 0,74 0,77 0,79 0,82 0,85 0,87 0,90 0,96 1,01 0>9 0 58 О’,62 0,61 0,65 0,64 0,67 0,66 О',70 0,69 0,73 0,72 0,75 0,74 0,78 0,76 0,81 0,80 0,83 0.82 0,86 0,85 0,89 0,88 0,94 0,92 1,00 0,98 058 0,60 0,63 0,65 0,68 0,70 0,73 0 75 0,78 0,81 0,84 0,86 0,91 0,97 057 0,59 0,62 0,64 0,67 0,70 0,72 0,75 0,77 0,80 0,82 0,85 0,90 0.95 0^56 0 55 0,59 0 58 0,61 0,60 0,64 0,63 0,66 0,65 0,69 0,68 0,71 0,70 0,74 0,73 0,76 0,75 0,79 0,78 0,81 0,80 0,84 0,83 0,89 0,88 0,94 0,93 0^54 0,54 О’,57 0,59 0,62 0,64 0,67 0,69 0,72 0,74 0,77 0,79 0,82 0,86 0,91 0,56 0,59 0,61 0,63 0,66 0,68 0,71 0,73 0,76 0,78 0,80 0,86 0,90 0 53 0,55 0,58 0,60 0,63 0,65 0,67 0,70 0,72 0,75 0,77 0,79 0,84 0,89 052 0 55 0,57 0,59 0,62 0,64 0,66 0,69 0,71 0,74 0,76 0,78 0,83 0,88 0*50 0*54 0,56 0,59 0,61 0,63 0,66 0,68 0,70 0,73 0,75 0,77 0,82 0,81 0,87 0,86 0,48 0,47 0,46 0 53 0 55 0,58 0 60 0,62 0,65 0,67 0,69 0,72 0,74 0,76 0 53 0,55 0,57 0,59 0,62 0,64 0,66 0,69 0,71 0,73 0,75 0,80 0,84 0,51 0,54 0 56 0,59 0,61 0,63 0,65 0,68 0,70 0,72 0,74 0,79 0,83 0*36 0,37 0,38 0,39 0,44 0 43 0,50 0 48 ТЁг 0,52 0 56 0,55 0,58 0,57 0.60 0,59 0,62 0,62 0,65 0,64 0,67 0,66 0,69 0,68 0,71 0,70 0,74 0,73 0,78 0,77 0,82 0,81 031 0,47 0,52 0,54 0,57 0,59 0,61 0,63 0,65 0,67 0,70 0,72 0,76 0,80 0,40 0,47 0,51 о№ 0.56 0,58 0,60 0,62 0,64 0,67 0,69 0,71 0,74 0,79
о л = а' = 0,05 h Зак. 532 Значения nt ах = а V" \ 0,04 0,06 0.08 0,10 0,12 0,14 0,16 0 40 0,39 0,44 0,49 0,53 0,55 0,57 0,59 о*41 0,37 0,43 0,48 0,52 1 1 0,55 0,57 0,59 0 42 0,36 0,42 0,47 0,51 0,54 0,56 0,58 0 43 0,35 0,41 0,46 0,50 0,53 0,55 0,57 0,44 0,34 0,39 0,44 0,49 0,53 0,55 0,57 0,45 0,32 0,38 0,43 0,48 0,52 0,54 0,56 0,46 0,31 0,37 0,42 0,47 0,51 0,54 0,56 0,47 0,30 0,36 0,41 0,46 0,50 0,53 0,55 0,48 0,29 0,35 0,40 0,45 0,49 0,52 0,54 0,49 0,28 0,34 0,39 0,44 0,48 0,51 0,54 0,50 0,27 0,33 0,38 0,43 0,47 0,50 0,53 0,51 0,26 0,32 0,37 0,42 0,46 0,49 0,53 0,52 0,25 0,31 0,36 0,41 0,45 0,48 0,52 0,53 0,24 0,30 0,35 0,40 0,44 0,47 0,51 0,54 0,23 0,29 0,34 0,39 0,43 0,46 0,50 0,55 0,22 0,28 0,33 0,38 0,42 0,46 0,49 0,56 0,22 0,27 0,32 0,37 0,41 0,45 0,48 0,57 0,21 0,27 0,32 0,36 0,40 0,44 0,47
Продолжение табл. 2 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,30 0,34 0,62 0,64 0,66 0.68 0,70 0,74 0,79 0,61 0,63 0,65 0,67 0,69 0,73 0,78 0,60 0,62 0,64 0,66 0,68 0,72 0,77 0,59 0,62 0,64 0.66 0,68 0,71 0,76 0,59 0,61 0,63 0,65 0,67 0,70 0,75 0,58 0,60 0,62 0,64 0,66 0,69 0,74 0,58 0,60 0,61 0,63 0,65 0,69 0,73 0,57 0,59 0,61 0,63 0,65 0,68 0,73 1 0,56 0,58 0,60 0,62 0,64 0,67 0,72 1 0,56 0,58 0,60 0,61 0,63 0,66 0,71 0,55 0,57 0,59 а 61 0,63 0,66 0,70 0,55 0,56 0,58 0,60 0,62 0,65 0,70 0,54 0,58 0,60 0,61 0,64 0,69 0,53 0,55 0,57 0,59 0,61 0 64 0,68 0,53 0,55 0,57 0,58 0,60 0,63 0,67 0,52 0,54 0,56 0,58 0,60 0,63 0,67 0,51 0,54 0,55 0,57 0,59 0,62 0,66 0,50 0,53 0,55 0,57 0,58 0,61 0,65
ai = а еп тч \ 0.04 0.06 0,08 0,10 0,58 0,20 0,26 0,31 0,35 0,59 0,19 0,26 0,30 0,34 0,60 0,19 0,24 0,29 0,34 0,62 0,17 0,23 0,28 0,32 0,64 0,16 0,22 0,26 0,30 0,66 0,15 0,21 0,25 0,29 0,68 0,14 0,20 0,24 0,28 0,70 0,14 0,19 0,23 0,27 0,72 0,13 0,18 0,22 0,26 0,74 0,12 0,17 0,21 0,25 0,76 0,11 0,16 0,20 0,24 0,78 о,н 0,15 0,19 0,23 0,80 0,10 0,15 0,18 0,22 0,82 0,14 0,18 0,21 0,84 — 0,13 0,17 0,20 0,86 0,13 0,16 0,20 0,88 —К 0,12 0,16 0,19 0,90 — 0,12 0,15 0,19 0,92 — о,п 0,15 0,18
Продолжение табл. ? а~а’ = 0,05 h Значения 0,12 0,14 0,16 0.18 0.20 0,22 0,z4 0,26 0.30 0,34 0,39 0,43 0,46 0,50 0,53 0,54 0 56 0,58 0,61 0,65 0,38 0,42 0.45 0,49 0,52 0,54 0> 0,57 0,60 0,64 0,38 0,41 0,45 0,48 0,51 0,53 0,55 0,57 0,59 0,64 0,36 0,40 0,43 0,46 0.49 0,52 0,54 0,56 0,58 0,62 0,35 0,38 0,42 0.45 0,48 0,51 0,53 0.55 0,57 0,61 0,33 0,37 0,40 0,43 0,46 0,49 0,52 0,54 6^6 0,61 0,32 0,39 0,42 0,45 0,47 0,50 0,53 0,55 0,59’ 0,31 0,34 0,37 0,40 0.43 0,46 0,49 0,51 0,54 0,58 0,29 0,32 0,36 0,39 0.42 0,45 0,47 0,50 0,53 Т^7 0,28 0,32 0,35 0,38 0,41 0,43 0,46 0,49 0,52 0,56 0,27 0,31 0,34 0,37 0,39 0,42 0,45 0.47 0,51 0,55 0,26 0,30 0,33 0,35 0,38 0,41 0,43 0,46 0,49 0,54 0,25 0,29 0,32 0,34 0,37 0,40 0,42 0,45 0,48 0,53 0,24 0,28 0,31 0,33 0,36 0,39 0,41 0,44 0,47 0,53 0,24 0,27 0,30 0,32 0 35 0,38 0.40 0,42 0,46 0,51 0,23 0,26 0,29 0,31 0,34 0,37 0,39 0 41 0,45 0,50 0,22 0,25 0,28 0,30 0,33 0,36 0,38 0,40 0,44 0,49 0,21 0,24 0,27 0,30 0,32 0,35 0,37 0,39 0,43 0,48 0,21 0,23 0,26 0,29 0,31 0,34 0,36 0,38 0,42 0,47
Продолжение табл. 2 a —a' = 0,05 h Значения ns aj = a T’1 \ 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0 94 0,11 0,14 0,17 0,20 0,23 0,26 0*96 — o,n 0,14 0,17 0,19 0,22 0,25 0 98 0,10 0,13 0,16 0,19 0,22 0,24 100 0,13 0,15 0,18 0,21 0,23 1*05 — — 0,12 0,15 0,17 0,20 0,22 1 10 о,н 0,14 0,16 0,18 0,21 1 ’15 __ 0,10 0,13 0,15 0,17 0,19 1*20 — — — 0,12 0,14 0,15 0,18 1 25 — o,n 0,13 0,15 0\17 Гзо — o,u 0,13 0,14 0,16 1’35 — — — 0,10 0,12 0,14 0,16 1 40 — — o,n 0,13 0,15 1*45 — — o,n 0,13 0,15 Г 50 — — — — 0,10 0,12 0,14 1,55 — — — — — o,u 0,14 1,60 — — — —— — o,n 0,12 1,65 — — —- — — o,n 0,12 1,70 — — — — 0,10 0,12 1,75 — —• — ——• — — o,n 1,80 — — — — — — o,n 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,30 0,34 0,28 0,30 0,33 0,35 0,37 0,42 0,46 0,27 0,30 0,32 0,34 0,36 0,41 0,45 0,27 0,28 0,31 0,33 0,36 0,39 0,44 0,26 0,28 0,30 0,33 0,35 0,39 0,43 0,24 0,26 0,29 0,31 0,33 0,37 0,41 0,23 0,25 0,27 0,29 0,35 0,39 0,21 0,24 0,26 0,27 0,29 0,33 0,37 0,20 0,22 0,24 0,26 0,28 0,32 0,35 0,19 0,21 0,23 0,25 0,27 0,30 0,33 0,18 0‘,20 0,22 0,24 0,26 0,29 0,32 0,17 0,19, 0,21 0,22 0,24 0,27 0,31 0,17 0,19 0,21 0,21 0,23 0,26 0,29 0,17 0,17 0,19 0,21 0,22 0,25 0,28 0,15 0,17 0,18 0,20 0,21 0,24 0,27 0,14 0,16 0,17 0,19 0,20 0,23 0,26 0,14 0,15 0,17 0,18 0,20 0,22 0,25 0,13 0,15 0,16 0,17 0,19 0,22 0,24 0,13 0,14 0,15 0,17 0,18 0,21 0,23 0,12 0,14 0,14 0,16 0,18 0,20 0,23 0,12 0,13 0,14 0,16 0,17 0,19 0,22
Продолжение табл. 2 a= a' — 0,05h Значения пх ^Х. 04 = а X \ 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,30 0,34 1,85 — — — 0,10 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,19 0,21 1,90 .— -— — — — — " ——. 0,11 0,12 0,14 0,15 0,16 0,18 0,20 1,95 — — —— — — — — 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,18 0,20 2,00 — — — — — — — 0,10 0,12 0,13 0,14 0,15 0,17 0,19 2,05 — — — —- — — 0,10 о,п 0,12 0,13 0,14 0,17 0,19 2,10 — — — — — — — 0,11 0,12 0,13 0,14 0,16 0,18 2,15 — — — — — — — — о,п 0,12 0,13 0 14 0,16 0,18 2 20 —- 0,10 о,п 0,12 0,13 0,15 0,17 2> — — — — — — — — 0,10 о,и 0,12 0,13 0,15 0,17 2,30 При пг < 0,10 — — о,п 0,12 0,13 0,14 0,16 2,35 — — — 0,10 о,и 0,12 0,14 0,16 2,40 1.11 — ро 7] - -0,45^ 0,10 о,и 0,12 0,14 0,16 а а ттг Ra \ h 1 2,45 — — — — 0,11 0,12 0,13 0,15 2,50 — — — — 0,10 о,п 0,13 0,15 2,60 0,10 о,и 0,13 0,14 2,70 0,10 0,12 0,14
Продолжение табл.2 а = а' = 0,05 Л /и Т,)=м\ Аа = Л' =а bfl Размерность: М—кг/см; N—кг. Ъ и Л—см. F.d и А' — смг, RK и Ra—кг/смг. Примечания. 1. При гибкости —— < 10 значения коэффициента г| = 1, h 2. Значения ль находящиеся между двумя жирными линиями, соответствуют случаям, когда суммарные сечения (Л* Fa) при симметричном и несимметричном армировании отличаются друг от друга не более g чем на 5%.
Таблица для расчета прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, армированных симметричной арматурой — Т а 6 л й о'а :3 ах=а 1 Т” Значения Лу 0,04 0,06 0,08 0.10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 о.зь 0.34 0,00 0,88 0,92 0,96 1,00 1,04 1,08 1,12 1,16 1,20 1 24 1 28 1 32 1,40 1,48 0,01 0,87 0,91 0,94 0,98 1,02 1,06 1,10' 1,14 1,18 1*22 1’26 1 *30 1 ’,37 1,45 0,02 0,85 0,88 0,92 0,96 1,00 1,04 1,08 1,11 1,15 1 19 1*23 1’27 1 ^34 1 42 0,03 0,83 0,86 0,90 0,94 0.98 1,01 1,05 1,09 1 13 1’16 1’20 124 1*31 1,39 0,04 0.81 0,85 0,88 0,92 0,96 0,99 ' 1,03 1,06 1,10 1’14 Г17 1 *21 1 ^28 1,36 0,05 0,79 0,83 0,86 0,90 0,94 0,97 1,01 1,04 1,08 1’11 1’15 1,19 1’26 1,33 0,06 0,78 0,81 0,85 0,88 0,92 0,95 0,99 1,02 1,06 Г 09 1,13 1,16 1’23 1,30 0,07 0,76 0,79 0,83 0,86 0,90 0,93 0,97 1,00 1,03 Г 07 1’10 1 14 1 21 1,27 0,08 0,74 0,78 0,81 0,85 0,88 0,91 0,95 0,98 1,01 Г 05 1 08 1’11 1’18 1,25 0,09 0,73 0,76 0,80 0,83 0,86 0,90 0,93 0,96 0,99 1,03 1,06 1*09 1’16 1' 29 0,10 0,72 0,75 0,78 0,81 0,85 0,88 0,91 0,94 0,97 1,01 1,04 1’07 1’14 1 20 0,11 0,70 0,73 0,77 0,80 0,83 0,86 0,89 0,92 0,96 0,99 1,02 1*05 1’11 1 1R 0,12 0,69 0,72 0,75 0,78 0,81 0,85 0,88 0,91 0,94 0 97 1,00 1,03 1,09 1 , ‘О 0,13 0,68 0,71 0,74 0,77 0,80 0,83 0,86 0,89 0 92 0,95 0,98 1 01 1 07 1 In 0,14 0,67 0,70 0,73 0,76 0,79 0,82 0,85 0,88 0,91 0,94 0,97 1’00 1’06 1,13 1 11 0,15 0,65 0,68 0,71 0,74 0,77 0,80 0,83 0,86 0,89 0,92 0,95 0 98 1 04 1,11 "1 0,16 0,64 0,67 0,70 0,73 0,76 0,79 0,82 0,84 0,87 0 20 0 93 0*96 1,02 1,10 1 АО 0,17 0,63 0,66 0,69 0,72 0,75 0,77 0,80 0,83 0,86 0,89 092 0 94 1,00 1,08 4),18 0,62 0,65 0.68 0,70 0,73 0,76 0,79 0,82 0,84 0,87 0,90 0’93 0*98 1,06 0,19 0,61 0,64 0,67 0.69 0,72 0,75 0,78 0,80 0,83 0,86 0,89 0*91 0*97 1,04 0,20 0,60 0,63 0,66 0,68 0,71 0,73 0,76 0.79" 0,82 0,84 0,87 0,90 0,96 1,02 1,01
Продолжение табл. 3 а = а' =0,08 h аЛ=а Значения лх 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0.14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,30 0,34 0,21 0,59 0,62 0,64 0,67 0,70 0,72 0,75 0,78 0,80 0,83 0,86 0,88 0,94 0,99 0,22 0,58 0,61 0,63 0,66 0,69 0,71 0,74 0,77 0,79 0,82 0,84 0,87 0,92 0,98 0,23 0,57 0,60 0,62 0,65 0,68 0,70 0,73 0,76 0,78 0,81 0,83 0,86 0,91 0,96 0,24 0,56 0,59 0,61 0,64 0,67 0,69 0,72 0,74 0,77 0,79 0,82 0,84 0,90 0,95 0,25 0,56 0,58 0,60 0,63 0,66 0,68 0,71 0,73 0,76 0,78 0,81 0,83 0,88 0,93 0,26 0,55 0,57 0,60 0,62 0,65 0,67 0,70 0,72 0,75 0,77 0,79 0,82 0,87 0,92 0,27 0,54 0,56 0,59 0,61 0,64 0,66 0,69 0,71 0,73 0.76 0,78 0,81 0,86 0,91 0,28 0,53 0,56 0,58 0,60 0,63 0,65 0,68 0.70 0,72 0,75 0,77 0,80 0,84 0,89 0,29 0,52 0,Й5 0,57 0,60 0,62 0,64 0,67 0,69 0,71 0,74 0,76 0,79 0,83 0,88 0,30 0,52 0,54 0,56 0,59 0,61 0,63 0,66- 0,68 0,70 0,73 0,75 0,77 0,82 0,87 0,31 0,51 0,53 0,56 0,58 0,60 0,63 0,65 0,67 0,69 0,72 0,74 0,76 0,81 0,86 0,32 0,50 0,53 0,55 0,57 0,59 0,62 0,64 0,66 0,69 0,71 0,73 0,75 0,80 0,84 0,33 0,48 0,52 0,54 "ОТ 0,59 0,61 0 63 0,65 0,68 0,70 0,72 0,74 0,79 0,83 0,34 0 47 0,51 0,53 0,56 0,58 0,60 0,62 0,64 0,67 0,69 0,71 0,73 0,78 0,82 0,35 0^45 0,50 0,53 0,55 0,57 0,59 0 61 0,64 0,66 0,68 0,70 0,72 0,77 0,81 0,36 0,44 0,49 0,52 0,54 0,56 0,59 0,61 0 63 0,65 0,67 0,69 0,71 0,76 0,80 0,37 0,42 0 47 0,51 0,54 0,56 0,58 0,60 0,62 0,64 0,66 0,68 0,71 0,74 0,79 0,38 0,41 0Д6 0,51 0,53 0,55 0,57 0,59 0,61 0,63 0,65 0,68 0,70 0,73 0,78 0,39 0,39 0,45 0,49 0,52 0,54 0,56 0,58 0,61 0,63 0,65 0,67 0,69 0,73 0,77 0,40 0,38 0,43 0,48 0,52 0,53 0,56 0,58 0,60 0,62 0,64 0,66 0,68 0,72 0,76 0,41 6,36 0,42 0,47 0,51 0 53 0,55 0,57 0,59 0,61 0,63 0,65 0,67 0,71 0,75
Продолжение табл. 3 a — a’ — 0,08h ct, = a ' Л Значения nx 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0.22 0,24 0,26 0,30 0,34 0.42 0 35 0,41 0,46 0,50 0,52 0,54 0,56 0,58 0,60 0,62 0,64 0,66 0,71 0,74 0,43 0,34 0,40 0,44 0,49 0,52 0,54 0,56 0,58 0,60 0,62 0,64 0,66 0,70 0,73 0 44 0,33 0,38 0,43 0.47 0,51 0,53 0,55 0,57 0,59 0,61 0,63 0,65 0,69 0,72 0 45 0,31 0,37 0,42 0,46 0,50 0,52 0,54 0,56 0,58 0,60 0,62 0,64 0,68 0,72 0.46 0,30 “0,36 0,41 0,45 0,49 0,52 0,54 0,56 0,58 0,60 0,61 0,63 0,67 0,71 0,47 0,29 0,35 0,40 0,44 0,48 0,51 0,53 0,55 6,57 0,59 0,61 0,63 0,66 0,70 0,48 0,28 0,34 0,39 0,43 0,47 0,51 0,53 0,54 0,56 0,58 0,60 0,62 0,66 0,69 0,49 0,27 0,33 0,38 0,42 0,46 0,50 0,52 0,54 0,56 0,58 0,59 0,61 0,65 0,68 0 50 0,26 0,32 0,37 0.41 0,45 0,49 0,51 0,53 0,55 0,t7 0 59 0,60 0,64 0,68 0,51 0,25 0,31 0.36 0,40 0,44 0,48 0,51 0,53 0,55 0,56 O',58 0,60 0,64 0,67 0,52 0.24 0,30 0,35 0,39 0,43 0,47 0,50 0,52 0,54 0,56 0,58 0,59 0,63 0,66 0 53 0,23 0,29 0,34 0,38 0,42 0,46 0,49 0,52 0,53 0,55 0,^7 ' 0,59 0,62 0,66 0 54 0,22 0,28 0,33 0,37 0.41 0,45 0,48 0,51 0,53 0,55 0,56 0,58 0,62 0,65 0.55 0,21 0,27 0,32 0,36 0,40 0,44 0,47 0,50 0,52 0,54 0,56 0,57 0,61 0,64 0,56 0,21 0,26 0,31 0,35 0,39 0,43 0,46 0,49 0,52 0,53 0,55 0,57 0,61 0,64 0,57 0,20 0 26 0,30 0,35 0,38 0,42 0,45 0,48 0,51 0,53 0,55 0,56 0,60 0,63 0,58 0,19 0,25 0,30 0,34 0,38 0,41 0,45 0,48 0,51 0,52 0,54 0,56 0,59 0,62 0,59 0,18 0,24 0,29 0,33 0,37 0,40 0,44 0,47 0,50 0,52 0,54 0,56 0,59 0,62 0,60 0,18 0,23 0,28 0,32 0 36 0,40 0,43 0,46 0,49 ' 0,51 0,53 0,55 0,58 0,61 0,62 0,17 0,22 0,27 0,31 0,35 0,38 0,41 0,44 0,47 0,50 0,52 0,54 0,57 0,60
а,=а е(1 Т1 0,04 0,06 0,08 0,10 0,64 — 0,21 0,25 0,29 0,66 — 0,20 0,24 0,28 0,68 — 0,19 0,23 0,27 0,70 — 0,18 0,22 0,26 0,72 — 0,17 0,21 0,25 0,74 — — 0,20 0,23 0,76 — 0,19 0,23 0,78 — — 0,18 0,22 0,80 — — 0,17 0,21 0,82 — — 0,17 0,20 0,84 — — —•* 0,19 0,86 — — — 0,19 0,88 — — — 0,18 0,90 — — — 0,17 0,92 — — — 0,17 0,94 — — — 0,17 0,96 — "I « — — 0,98 — — — — 1,00 — — — 1 1,05 — — —
Продолжение табл. 3 а — а' = 0,08 А Значения 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,30 0,34 0,3$ 0,37 0,40 0,43 0,45 0,48 0,51 0,53 0,56 0,59 0,32 0,35 0,38 0,41 0,44 0,47 0,50 0,52 0,55 0,58 0,30 0,34 0,37 0,40 0,43 0,45 0,48 0,51 0,54 0,57 0,29 0,33 0,36 0,39 0,41 0 44 0,47 0,49 0,53 0,56 0,28 0,31 0,34 0,37 0,40 0,43 0,45 0,48 0 52 0,55 0,27 0,30 Хзз 0,36 0,39 0,41 0,44 0,46 0,51 0 54 0,26 0,29 0,32 0,35 0,38 0.40 0,43 0,45 0,50 0,53 0.25 0,29 0,31 0,34 0,36 0,39 0.41 0,44 0,48 0,52 0,24 0,28 0,30 0,33 0,35 0,38 0,40 0,43 0,47 0,51 0,23 0,26 0,29 0,32 0,34 0,37 0,39 0,41 0,46 0,50 0,22 0,25 0,28 0,31 0,33 0,36 0,38 0,40 0,45 0,49 0,22 0,24 0,27 0,30 0,32 0,35 0,37 0,39 0,44 0,48 0,21 0,24 0,26 0,29 0,31 0,34 0.36 0,38 0,43 0,47 0,20 0,23 0,26 0,29 0,30 0,33 0,35 0,37 0,42 0,46 ! 0,20 0,22 0,25 0,27 0,30 0,32 0,34 0,36 0,41 0,45 0,19 0,22 0,24 0,26 0,29 0,31 0,33 0,35 0,40 0,44 0,18 0,21 0,23 0,26 0,28 0,30 0,32 0,35 0,39 0,43 0,18 0,20 0,23 0,25 0,27 0,29 0,32 0,34 0,38 0,42 0,17 0,20 0,22 0,24 0,27 0,29 0,31 0,33 0,37 0,41 0,16 0,18 0,21 0,23 0,25 0,27 0,29 0,31 0,35 0,39
Продолжение табл. 3 а^а' ==0,08Л o-i—a fx? д Значения nt 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0.20 0,22 0,24 0,26 0,30 0,34 1,10 — — — — — 0,17 0,19 0,21 0,23 0,26 0,27 0,29 0,33 0,37 1,15 —• — — — — 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 0,26 0,28 0,31 0,35 1,20 —- — — — — — 0,17 0,19 0,21 0,23 0,25 0,26 0.30 0 33 1,25 —— — — — — — 0,16 0,18 0,20 0,22 0,23 0,25 0.28 0,32 1,30 — — — — — — — 0,17 0,19 0,20 0,22 0,24 0,27 0,30 1,35 — — — — — —- — 0,16 0,18 0,20 0,21 0,23 0,26 0,29 1,40 — — — — —— — 0,16 0,17 0,19 0,20 0,22 0,25 0,28 1,45 — — — — — —. — — 0,16 0,18 0,19 0,21 0,24 0,26 1,50 — — — —. — — —— — — 0,17 0,18 0,20 0,23 0,25 1,55 — —• — — — — — — — 0,16 0,17 0,19 0,22 0,24 1,60 — — —— — — — — — — —— 0,17 0,18 0,21 0,24 1,65 I 1ри nt < 0,16 — — 0,16 0,18 0,20 0,23 1,70 — 0,17 0,19 0,22 1J5 Fa = F ' =1.19 V / *0 7]— 0,42^ — 0,16 0,19 0,21 1,80 it т 1\ц \ h 1 — — 0,18 0,20
Продолжение табл. 3 еп М h 1,~ Nh ’’’ F3=F'&=:axbh-^-. ТПа *va Размерность: М — кгсм; N — кг\ b и h — см\ Fa и Fa — с-и2;/?и и /?а — кг} см?. Примечания. 1. При гибкости—<] 10 значения коэффициента т) = 1. 2. Значения пь находящиеся между двумя жирными линиями, соответствуют случаям, когда суммарные сечения (Fa + Fa) при симметричном и несимметричном армировании отличаются друг от друга не более чем ~ на 5%.
CO ю ПРИЛОЖЕНИЕ И Значения коэффициента ф и коэффициента К\ для прямоугольных сечений Таблица 4 - Для изгибаемых элементов Для центрально растянутых элементов значения Ф Ki значения ф кг.ем- а 1 000 1 250 1 500 2 000 2 500 3 000 аа 1 000 1 250 1 500 2 000 2 500 3 000 0,05 — — — — — 0,39 22,8 0,05 — — — — — 0,44 0,06 — — — — 0,40 0,57 19,2 0,06 — — — — 0,42 0,60 0,07 — — — — 0,49 0,68 16 О — — — __ — — — 0,08 — — — 0,40 0,63 0,75 14,0 0,075 — — — 0,40 0,61 0,73 0,10 — — 0,40 0,58 0,76 0,86 11,8 0,10 — — 0,33 0,62 0,75 0,83 0,125 — — 0,47 0,73 0.85 0,91 9,6 — — — — — — — 0,15 — 0,44 0,63 0,82 0,90 0,94 8,0 0,15 0,33 0,48 0,64 0,80 0,87 0,91
Продолжение табл. 4 Для изгибаемых элементов Для центрально растянутых элементов значения ф Kt значения ф кг/см'2 а 1 000 1 250 1 500 2 000 2 500 3 000 °я 1 000 1250 1500 2 000 2 500 3 000 0,20 0,47 0,65 0,78 0,90 0,94 0,97 6,0 0,20 0,48 0,67 0,77 0,87 0,92 0,95 0,30 0,71 0,82 0,89 0,94 0,97 0,98 4,3 — — — — — — — 0,40 0,81 0,88 0,92 0,96 0,98 0,99 3,4 0,30 0,68 0,79 0,85 0,92 0,95 0,97 0,50 0,85 0,90 0,93 0,96 0,98 0,99 2,8 0,50 0,82 0,88 0,92 0,96 0,98 1,00 0,80 0,90 | 0,93 0,95 0,97 | 0,98 0,99 2,2 — — о Fa Fa М v а = 3—п\ п — —; аа =-------; тд — коэффициент, принимаемый по табл. 7 (при 7' = 0). bhQ Ев Fanho Примечания. 1. Для элементов с жесткой арматурой, а также при подвижной нагрузке (подкрановые балки и т. п.) принимается ф = 1. 2. Значениями ф из табл. 4 можно также воспользоваться и для изгибаемых элементов с двойной арма- турой, а также при наличии полки в сжатой зоне. 3. Значения ф даны для кратковременного действия нагрузки. 4. При значениях а более 0,80 и ^п более 0,50 принимается ф = 1. ZT Fa о 5. Ki =—; =-—; S—периметр сечения арматуры. со пи S
Значения коэффициента ф и коэффициента /<1 для изгибаемых элементов таврового сечения с полкой в растянутой зоне Таблица 5 0,10 0,15 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,80 а = 3—л; п = bhQ 0,45 0,58 0,68 0,74 0,82 0,53 0,63 0,74 £а £б’71 0,40 0.50 0 75 0,84 0,88 0,90 0,92 0,54 0,70 0,78 0,83 0,87 (6П—б)/*, bh 0,481 0,701 0,841 0,891 0,92 ( 0,94 ( 0,95 ( 'П —; аа 0,35 0,65 0,80 0,89 0,93 0,94 0,95 0,96 0,51 0,52 0,67 0,40 0,55 0,67 0,77 0,45 0,66 0,75 0,81 0,86 0,40 0,65 0,78 0,83 0,87 0,91 0,52 0,76 0,85 0,90 0,91 0,93 34,0 22,6 17,3 12,2 9,8 8,0 6,8 5,5 0,48 0,40 0,45 0,63 0,42 0,59 0,68 0,78 0,40 0,63 0,73 0,79 0,85 0,58 0,74 0,81 0,85 0,89 45,0 30,0 23,0 16,0 13,0 11,2 9,6 7,2 23,0 15,0 11,5 8,2 6,8 5,6 4,6 3,8 М -----; ^—коэффициент, принимаемый Та7! ^0 по табл. 7 (при 7' = 0); Примечания. 1. Для элементов с жесткой арматурой, а также при подвижной нагрузке (подкрановые балки и т. п.) принимается ф = 1. 2. При значениях а = 3 рл, меньших 0,10, принимается ф — 0,40, а при значениях а более 0,80 прини- мается ф = 1. 3. Значения ф даны для кратковременного действия нагрузки. 4. При 7i < 0,40 значения ф определяются путем интерполяции между значениями ф по табл. 4 и табл. 5
8 Значения коэффициентов ф и коэффициента Ki для изгибаемых элементов двутаврового и коробчатого сечений Таблица б Значения ф и I 71 = 0,36 71 = 0,72 8 8 И II 8 И 8 II II 8 04 В о и 8 со в § 8 71 = 1,08 8 8 о ю II 0,10 0,15 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,80 0,40 0,65 0,80 0,88 0,90 0,93 Fa bfa (Ь'ъ-Ь) Л'п ; Л1 = 0,49 0,63 0,74 0,83 0,47 0,70 0,80 0,84 0,90 а — 3 0,40 0,60 0,82 0,89 0,93 0,95 0,96 0,56 0,76 0,89 0,94 0,96 0,97 0,98 Еа 0,40 0,71 0,84 0,93 0,96 0,97 0,98 0,99 23,0 15,0 11,5 8,2 6,8 5,6 4,6 3,8 0,50 °,70 (Ai b) hn Щ п = —; 7i =------——; > Е6 bh 0,40 0,60 0,70 0,80 0,40 0,57 0,69 0,79 0,88 М 0,59 0,77 0,85 0,89 0,93 0,43 0,74 0,86 0,91 0,93 0,96 0,61 0,83 0,91 0,94 0,96 0,97 34,0 22,6 17,3 12,2 9,8 8,0 6,8 5,5 0,40 0,51 0,40 0,55 0,70 0,40 0,51 0,68 0,79 0,40 0,58 0,73 0,83 0,89 0,55 0,74 0,83 0,90 0,93 0,69 0,82 0,89 0,93 0,95 45,0 30,0 23,0 16,0 13,0 11,2 9,6 7,2 Еб' Fa : и ==----. ’ 5 аа =------; т] — коэффициент, принимаемый по табл. 7, при 7'= Fa^hQ bh0 ' * пи Примечания. 1. Для элементов с жесткой арматурой, а также при подвижной нагрузке (подкрановые- балки и т. п.) принимается ф = 1. 2. При значениях а « З^п, меньших 0,10, принимается ф = 0,40, а при значениях а более 0,80 принимается ф = 1. 3. Коэффициенты ф и для двутавровых и коробчатых сечений получены при 7' = 7 и hQ = 0,9 А, но ими можно также пользоваться при 7' =#7 и 0,9Л. 4. Значения ф даны для кратковременного действия нагрузки. 5. При 7j< 0,36 значения ф определяются путем интерполяции между значениями ф по табл. 4 и табл. 6.
Значения ^с> и с для изгибаемых элементов прямоугольного сечения с одиночной арматурой, таврового сечения с полкой в сжатой зоне и для двутаврового сечения (коробчатые, пустотные настилы и т. п.) ______________________________________________________________ _______________________ Таблица 7 а=0,1 а = 0,2 а=0,3 а=0,4 а=0,5 а=0,6 «с п € £с п с «с с Ес с Ес Ч С Ес с 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,4 0,27 0,20 0,15 0,12 0,10 0,10 0,10 0,86 0,92 0,94 0,95 0,95 0,95 0,95 0,63 0,74 0,80 0,83 0,86 0,88 0,90 0,36 0,29 0,24 0,20 0,17 0,15 0,12 0,82 0,90 0,92 0,93 0,94 0,95 0,95 0,52 0,63 0,71 0,74 0,78 0,80 0,83 0,42 0,35 0,30 0,26 0,23 0,20 0,16 0,79 0,87 0,91 0,93 0,94 0,94 0,95 0,46 0,53 0,63 0,68 0,72 0,75 0,79 0,46 0.40 0,35 0,30 0,27 0,24 0,20 0,77 0,85 0,89 0,92 0 93 0,94 0,95 0,42 0,51 0,58 0,63 0,68 0,71 0,75 0,50 0,44 0,39 0,34 0,30 0,28 0,24 0,75 0,83 0,88 0,90 0,92 0,93 0,94 Про, 0,38 0,47 0,54 0,60 0,64 0,67 0,72 доля 0,53 0,47 0,42 0,38 0,34 0,31 0,27 сени 0,73 0,82 0,87 0,90 0,91 0,93 0,94 е т а । 0,34 0 43 0,50 0,55 0,60 0,63 0,68 5 л. 7 а=0,8 а=1,0 а=1,2 а = 1,6 а = 2,0 а= 2,4 1' X 5с с Ес с Ес с Ес с Ес с с 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,4 0,58 0,53 0,48 0,44 0,40 0,37 0,32 0,71 0,80 0,85 0,88 0,90 0,92 0,93 0,30 0,37 0,44 0,50 0,54 0,57 0,63 0,62 0,57 0,52 0,48 0,44 0,42 0,36 0,69 0,78 0,83 0,86 0,89 0,90 0,92 0,26 0,34 0,40 0,45 0,49 0,53 0,59 0,65 0,60 0,56 0,52 0,48 0,45 0,40 0,68 0,76 0,82 0,85 0,88 0,89 0,92 0,24 0,30 0,37 0,41 0,45 0,49 0,55 0,70 0,65 0,61 0,58 0,54 0,51 0,46 0,65 0,74 0,79 0,83 0,86 0,88 0,90 0,20 0,26 0,31 0,35 0,39 0,43 0,49 0,73 0,69 0,65 0,62 0,59 0,56 0,51 0,63 0,72 0 78 0,82 0,85 0,87 0,89 0,17 0,22 0,27 0,31 0,35 0,38 0,44 0,76 0,72 0,69 0,65 0,63 0,60 0,55 0,62 0,71 0,76 0,80 0,83 0,86 0,88 0,15 0,20 0,24 0,28 0,31 0,34 0,40 , (^п Ь) hrп л; л= —; т =---------------- £б bhQ п г а а = 3------- на стр. 98. табл. 7 см. Примечания к
7 Sue. 632 Значения Ч и с для изгибаемых элементов прямоугольного сечения с одиночной и двойной арматурой Таблица 8 а = 0,1 а = 0,2 а = 0,3 а = 0,4 а — 0,5 а = 0,6 Хх p.'S|l х^ ч с Ч с Ч С ч с Ч С Ч С 0 0,27 0,86 0,63 0,36 0,82 0,52 0,42 0,79 0,46 0,47 0,77 0,41 0,50 0,75 0,38 0,53 0,73 0,34 0,2 0,26 0,87 0,64 0,35 0,83 0,55 0,40 0,81 0,48 0,44 0,80 0,45 0,47 0,79 0,41 0,50 0,78 0,39 0,6 0,25 0,88 0,66 0,33 0,85 0,57 0,37 0,84 0,53 0,40 0,84 0,50 0,43 0,84 0,47 0,45 0,83 0,46 1,0 0,24 0,89 0,68 0,31 0,87 0,60 0,35 0,86 0,56 0,38 0,86 0,54 0,40 0,86 0,52 0,41 0,87 0,51 1,6 0,23 0,90 0,69 0,28 0,89 0,64 0,31 0,89 0,61 0,34 0,89 0,59 0,34 0,89 0,58 0,35 0,89 0.57 2,2 0,21 0,90 0,71 0,26 0,90 0,66 0,29 0,90 0,65 0,30 0,90 0,63 0,31 0,90 0,62 0,32 0,90 0,61 Продолжение табл. 8 а - 0,8 а = 1,0 а = 1,2 а = 1,6 а = 2,0 а = 2,4 х^ ч С Ч С Ес ч С ч с ч С ч С 0 0,58 0,71 0,30 0,62 0,69 0,26 0,65 0,68 0,24 0,70 0,65 0,20 0,73 0,63 0,17 0,76 0,62 0,15 0,2 0,54 0,77 0,35 0,57 0,76 0,32 0,60 0,76 0,30 0,64 0,75 0,27 0,66 0,75 0,25 0,68 0,75 0,24 0,6 0,48 0,83 0,43 0,50 0,84 0,42 0,52 0,84 0,40 0,54 0,84 0,38 0,56 0,85 0,37 0,58 0,86 0.36 1,0 0,43 0,87 0,50 0,45 0,87 0,48 0,46 0,88 0,47 0,48 0,88 0,46 0,49 0,89 0,45 0,50 0,89 0,45 1,6 0,37 0,89 0,56 0,38 0,90 0,55 0,40 0,90 0,54 0,40 0,90 0,54 0,41 0,91 0,53 0,42 0,91 0.53 2,2 0,33 0,90 0,60 0,34 0,91 0,60 0,35 0,91 0,59 0,35 0,91 0,59 0,36 0,92 0,59 0,36 0,92 0,59 Примечания к табл. 8 см# на стр. 98.
Балки прямоугольного, таврового и двутаврового сечения Рисунки к табл. 7 и 8. При м-е тания к табл. 7 и 8. 1. Для прямоугольных сечений с одиночной арматурой и тавровых сечений с полком в растянутой зоне значения определяются по табл. 7 (при7'=0) или по табл. 8 (при p/sp.=O). Лп ’ 2. При составлении табл.7 принято——= 0,1. Данными табл. 7 можно пользоваться и при других зна- «о чениях ~—(с точностью до 5—10% при а<1 и с точностью до 15% при а>1). «о При Sc < — значения iq и с определяются при у' =-----------, где 6С находится путем последовательных «о b приближений. а' 3. При составлении табл. 8 принято &' = — = 0,1. Данными табл. 8 можно пользоваться и при других значениях V (с точностью до 5—10%). При £с < 2S' значения ц и с определяются с учетом сжатой арматуры, когда Sc>b', и без учета сжатой (pt' \ — =0), когда SC<S'. Р- /
A / М Отношение пролета к прогибу j изгибаемых элементов прямоугольного сечения в зависимости от процента армирования и марки бетона для различных напряжений в арматуре при Z z Ло = 15 (при нормативном модуле упругости) _________________ ________________________________________________________________ Т а блица 9 «а кг/см* Марка бетона Процент армирования р. 0,30 0,50 0,75 1,00 1,20 1,50 1,80 | 2-, 00 2,20 2,70 3,00 3,60 1400 100 — 980 569 640 515 565 485 527 462 485 440 460 430 455 428 450 426 — — — 150 — 1100 616 780 570 635 527 580 500 520 470 485 450 472 434 460 430 440 414 — — 200 — — 925 595 735 550 660 520 580 495 535 470 510 460 500 450 470 435 460 430 437 425 1500 $ 100 — 781 524 538 469 493 450 477 435 442 420 420 405 416 400 405 394 — — — 150 — 908 572 666 534 558 486 512 450 468 425 445 410 432 405 420 400 395 384 — — 200 — — 788 551 645 495 577 479 510 455 470 435 452 420 440 415 420 400 410 395 392 389
8 Продолжение табл 9 К»1см* Марка бетона Процент армирования и 0,30 0,50 | 0,75 1,00 1,20 1,50 1,80 | 2,00 2,20 2,70 | 3,00 | з.ьо 100 670 514 436 410 388 382 — 469 427 402 395 380 370 — — — — —• 1 700 150 765 573 485 450 416 402 391 380 — 500 460 430 412 392 380 375 370 — — — ОЛЛ 980 635 534 485 439 412 401 395 385 378 ZW — 510 470 442 420 395 385 381 380 370 366 — 100 517 423 384 362 345 335 — 415 377 362 350 335 326 — — — — — 1900 150 617 468 418 390 365 347 340 332 — 445 410 385 366 347 335 330 328 — — — плл 725 510 453 415 374 360 350 345 335 332 2UU — 457 419 398 380 360 350 341 340 330 329 —
00 Зак. 532 Продолжение табл. 9 аа кг!см* Марка бетона Процент армирования р. 0,30 0,50 | 0,75 | 1,00 1,20 1,50 | 1,80 2,00 2,20 2,70 | 3,00 3,60 ЮЛ 418 367 337 330 322 1W — 364 335 324 320 316 — — — — — 2200 1 *^о 476 392 349 340 330 320 317 . JLUV — 385 350 328 325 320 315 297 —- — — — 900 535 417 362 355 347 335 330 324 304 — - ZAJxJ — 396 368 350 345 332 325 320 315 302 — — 1 on 498 365 322 312 305 . 1UU 349 333 320 303 299 — — — —- — — — 2 500 1 £П 605 398 342 324 315 310 — - I DU 402 358 330 308 300 295 — — — — -— — ОПП 455 362 337 327 322 315 310 2UU — 370 331 314 301 296 287 286 — — — —
Продолжение табл. 9 to аа кг/см2 Марка бетона Процент армирования р. 0,30 0,50 0,75 1,00 1,20 1,50 1,80 2,00 2,20 | | 2,70 3,00 3,60 1 ЛЛ 395 310 285 270 260 308 289 275 265 258 — — — — — — — 486 340 302 279 271 263 z boo 1ЭО 335 305 285 271 270 259 — — — — — — 9ГЮ 600 374 317 290 285 272 265 263 —. 346 314 292 278 271 263 260 260 —- — — — Примечания. 1. Табл. 9 составлена для равномерно нагруженных свободно опертых однопролетных балок и плит при 15. При иных значениях /: й0 следует табличные величины — умножить на 15 г, где г—при- нятое отношение полезной высоты сечения к пролету. 2. При сосредоточенной нагрузке, приложенной в середине пролета, следует табличные значения умножить на 1,25. / 3. Верхнее число обозначает величину — при кратковременной нагрузке (ф<1); нижнее — при многократной и подвижной нагрузках (подкрановые балки и т. п.—ф=1). Л4Н 4. Напряжения в арматуре аа определяются по формуле: аа=----, где — коэффициент, принимаемый по табл. 8 (р/: р=0); Л1н — изгибающий момент от нормативной нагрузки. 5. Длительно действующая, нагрузка учитывается умножением значений табл. 9 на отношение—-—. где 6— коэффициент, принимаемый по п. 112 (9.3).
Отношение пролета к прогибу при кратковременной нагрузке (—) изгибаемых элементов прямоугольного • • \ } сечения с одиночном арматурой в зависимости от процента армирования и марки бетона для различных напряжений в арматуре при Z:/i0=15 (при расчетном модуле упругости) Таблица 10 аа R Процент армирования о,ю| 0,15 0,20 0,25 0,30 0.40 | 0,50 0,75 1,00 | 1,25 1,50 2,00 2,50 | 3,00 [ 4,00 5.00 | 6.00 7,00 0 — — 1 492 1070 813 695 572 511 465 430 377 100 0 2 —— 1 515 1080 827 716 600 542 500 470 421 393 368 — — — — 0.4 — — — 1 520 1090 842 730 619 563 525 500 457 435 415 — — — — 0 — — — — — 1060 740 630 571 535 470 430 397 344 — — —— 1 400 200 0 2 — — —- — — — 1 080 757 656 600 565 505 470 437 396 368 344 — 0,4 - — — — — 1 090 772 672 620 585 532 500 470 438 415 395 — 0 —. — — — — 926 745 657 602 535 490 452 400 358 328 300 — — — — — 940 760 678 630 555 523 490 440 407 382 364 0,4 — — — — — — — 952 773 695 648 588 547 517 470 445 427 412 0 — — — 1 380 870 680 602 505 455 418 388 340 — — — — — 100 0,2 — — — 1 400 880 694 622 532 483 450 423 381 354 — — — — — 0 4 — — — 1 410 887 705 633 548 502 473 450 412 393 — — — — — 0 - — — —L- — 1 190 861 637 550 505 472 423 388 358 — -— 1 550 200 0,2 — — — — — 1 205 877 652 573 532 500 455 425 395 360 —- — 0,4 — — — — — 1 215 887 664 590 548 520 480 452 425 400 — — •— 0 - — - 770 641 575 530 474 437 407 362 324 — — 300 0,2 — — — — — — 780 654 593 555 502 467 440 398 368 345 329 0,4 — — — — — — — 792 667 607 570 520 490 466 427 402 385 373
о аа R \ и p.z:p. 0,10 0,15 0,20 0,25 ( 0,30 0,40 0 1 305 830 670 577 100 0,2 — 1 150 840 686 585 0.4 — — 1 160 845 694 593 0 845 1 750 200 0,2 — — — — — 858 0,4 — — — — — 865 0 300 0,2 —— — — — — — 0,4 — — — — — — 0 850 666 570 488 100 0,2 — — 870 676 577 497 0,4 — — 877 680 583 505 0 — — — 976 6751 1 950 200 0,2 «мм — — — 990 685 0,4 — — — — 997 690 0 — — 976 300 0,2 — — — — 992 0,4 — — — — — 1000
Продолжение табл. 10 Процент армирования 0,50 0,75 ( 1,00 1,25 | 1,50 2,00 | 2,50 3,00 | 4,00 | 5,00 6,001 7,00 512 430 400 370 335 528 462 422 394 370 333 — » — .— . — — 538 475 437 415 394 362 — — — — — — 660 540 475 435 410 370 335 315 — 686 550 497 460 435 399 370 344 314 — — —- 694 560 510 475 452 420 395 370 348 — — — 975 625 540 485 457 412 378 352 319 286 977 637 550 507 477 437 408 383 346 322 303 288 987 645 562 519 492 453 427 406 372 352 338 326 445 386 354 324 302 460 405 376 348 330 299 468 418 390 367 351 325 — 566 465 415 386 366 328 302 576 475 433 405 387 353 330 309 282 — — — 583 485 445 418 402 372 351 331 311 — — — 750 530 467 428 402 367 340 316 283 - - — 762 537 477 443 421 388 363 342 310 289 271 — 768 543 487 454 432 403 380 360 331 316 303 —
Продолжение табл. 10 За R Процент армирования о,ю 0,15 0,20 0,25 0,30 0,40 | 1 0,50 j 0.75 | i,oc| 1,25 | 1,5g( 2,00 | 2,50 | 3,00 j 4,00 5,00 j 6,00 I |?,00 0 1023 637 528 481 419 386 338 310 284 100 0,2 — 1040 652 536 485 427 398 355 329 306 290 0,4 — 1045 657 540 490 433 405 367 342 322 308 — 0 . 1023 714 549 476 400 363 338 321 288 264 2 200 200 0,2 — —. — 1040 724 557 485 410 379 356 340 310 290 271 — — — — 0,4 — — — 1045 730 560 490 417 389 367 352 326 308 292 — — — — 0 — 720 580 448 405 375 357 322 298 277 248 — 300 0,2 — — — — — 732 590 455 413 387 367 340 317 300 273 253 — 0,4 — — — — — 737 596 462 420 397 378 353 338 316 293 277 — — 0 665 497 442 402 362 337 296 272 100 0,2 — 675 510 448 406 368 347 311 288 268 0,4 — 680 513 450 410 374 354 320 300 283 — 0 — — 1035 665 543 450 399 348 316 296 280 253 223 2 500 200 0,2 — — 1 050 676 550 456 406 356 330 310 298 271 254 237 — — — — 0,4 — — 1 055 680 555 460 410 363 339 320 308 285 270 256 — — — — 0 — — — — 819 560 465 394 350 326 306 282 261 243 300 0,2 — — — — 831 570 473 388 357 337 320 298 279 263 239 — — — 0,4 — — — — 836 573 477 393 364 345 329 309 292 277 257 — — —
Продолжение табл. 10 3 Процент армирования а И': р. Х^ 0.1U | 0,15 0,20 [ 0,25 | 0,30 | 0,40 | 0,50 0,75 1,00 1,25 | 1,50 | 2,00 2,50 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00 0 — 516 415 376 348 316 297 261 240 100 0,2 — 525 424 382 351 323 306 274 254 238 225 — <— — — — — 0,4 — 528 427 384 355 328 312 283 264 251 240 — 0 725 516 447 382 344 307 280 260 248 224 2 800 200 0,2 — — 736 525 453 388 351 313 292 274 262 241 225 211 — — -— 0,4 — — 738 527 457 391 355 319 300 283 272 253 240 227 — — — — 0 — — — 950 593 447 395 344 308 287 271 248 231 217 — — — 300 0,2 — — — 960 603 455 402 339 314 297 284 263 247 233 213 — — 0,4 __ — 962 606 458 405 343 320 304 298 273 258 246 228 — — — равномерно нагруженных свободно опертых однопролетных //Ло следует табличные величины l/f умножать на 15г, где Примечания. 1. Табл. 10 составлена I ho для балок и, плит при -^—=15. При иных значениях г — принятое отношение полезной высоты сечения к пролету. 2. При сосредоточенной нагрузке, приложенной в середине пролета, следует табличные значения умножать на!,25. Л4Н 3. Напряжения в арматуре аа определяются по формуле аа=-у—. 7] — коэффициент, принимаемый по табл. 8 (при р/ :р = 0); Мн — изгибающий момент от нормативной нагрузки. а 4. Длительно действующая нагрузка учитывается умножением значений табл. 10 на отношение 7, где 0 — коэффициент, принимаемый по п. 112(9. 3). 5. При составлении табл. 10 принято о'= -^-=0,1. Данными этой таблицы можно пользоваться и при других значениях В',
СОДЕРЖАНИЕ Стр. I. Общие указания.............................. 3 II. Материалы для бетонных и железобетонных конструкций 6 III. Нормативные характеристики материалов ...... 9 IV. Расчетные характеристики материалов......... 13 V. Основные расчетные положения................... 13 Общие указания ... — Коэффициенты условий работы.................. 20 VI. Расчет элементов бетонных конструкций по несущей спо- собности ........................... . ........ 23 Центрально сжатые элементы........................... — Изгибаемые элементы................................. 24 Внецентренно сжатые элементы....................... 25 VII. Расчет элементов железобетонных конструкций по несу- щей способности..................................... 27 Центрально сжатые элементы......................... Центрально растянутые элементы.................. 30 Изгибаемые элементы.................................. — Внецентренно сжатые элементы............... . . 42 Внецентренно растянутые элементы.................... 48 Элементы, работающие на кручение.................... 49 VIII. Расчет элементов железобетонных конструкций по де- формациям ............................................... 50 IX. Расчет элементов железобетонных конструкций по об- разованию и раскрытию трещин .............................55 X. Общие конструктивные требования..................... 56 Бетонные конструкции . — Железобетонные конструкции.......................... 58 Общие положения...................................... — Температурно-усадочные швы.......................... 60 Защитный слой бетона................................. — Минимальное армирование............................. 61 Анкеровка арматуры.................................. 62 107
Отогнутые стержни . ................................ 64 Стыки арматуры............................ . . . — Расстояние между стержнями арматуры................. 69 XI. Указания по конструированию элементов железобетон- ных конструкций.......................................... — Центрально сжатые элементы........................... — Изгибаемые элементы . ....................... 71 Элементы, работающие на внецентренное сжатие, вне- центренное растяжение и кручение.................... 76 Приложение 1........................................ 78 Приложение II....................................... 92 Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства НОРМЫ И ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Государственное издательство литературы по строительству и архитектуре Москва, Третьяковский пр., д. 1 Редактор инж. А. Н. Ш к и н е в Редактор издательства А. С. Певзнер Технический редактор Л. Я- Медведев Сдано в набор 9/IV-55 г. Подписано в печать 10/V-55 г. Т—02789 Бумага 84 X ЮЗ1/» ** 1,68 бум. л — 6,53 усл. печ. л. (5,7 уч.-изд. л.) Изд. № VI-1258 Заказ № 532 Тираж 100 009 экз. (первый завод 1—50 000) Цена 2 руб. 85 коп. Типография № 1 Государственного издательства литературы по строительству и архитектуре, г. Владимир.