ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
" "8° техника
МОСКВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
XXVI съезду КПСС — достойную встречу!
Васюрин Е. М. Пятилетке — ударный финиш
За экономию энергоресурсов
Гиндлин И. М. Технико-экономический анализ систем
обогрева грунта под холодильниками мясокомбинатов
Гришин В. В., Балобаев Н. И. Сравнение энергетической
эффективности холодильных установок промысловых
судов
Наука, техника, технология
Зеликовский И. М. Новые герметичные средне- и
низкотемпературные агрегаты холодопроизводительностью от
315 до 630 Вт
Кашкин М. П., Бежанишвили Э. М., Милованов В. И.
Исследование изнашивания деталей высокооборотных
герметичных компрессоров типа ПГ
Иванова Р. Бм Коробов А. В. Аккумуляторы холода с
льдогенераторами чешуйчатого льда
Синицын В. И. К вопросу об улучшении
эксплуатационных показателей форсуночных камер кондиционеров
Кринецкий И. И., Лясковски А. Расчет температуры
воздуха в кондиционируемых помещениях судов
Муратов В. Г., Никульча И. П. Эксергетичзский метод
анализа эффективности систем кондиционирования
воздуха
Геращенко О. А., Бузынюк В. Т., Кожевников И. Г.
Измерение плотности тепловых потоков в ограждающих
конструкциях холодильников
Фильчакова Н. Н., Панкова Р. И. Хранение домашнего
сыра в замороженном состоянии
Федорова Н. К., Жокина 3. И., Ниценко Т. П.,
Корешков В. Н., Фирсанова Е. Н. Изменение массы
несоленого мороженого шпика при хранении в кг мерах
холодильников
В порядке обсуждения
Волкинд И. Л. О теории тепловлажностных процессов
в камерах хранения холодильников
ОБМЕН ОПЫТОМ
Негодов В. П. Из опыта ремонта судовых аммиачных
конденсаторов
ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Правила устройства и безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных установок
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Креймер Н. Г., Пытченко В. П. Методика определения
норм расхода электроэнергии при выработке холода
ИЗОБРЕТЕНИЯ
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Шавра В. М. Интересно и просто о серьезном
«ИНРЫБПРОМ-80»
Фролов Ю. Н., Клюкина Л. В., Ужанский В. С,
Камышев Г. А., Генин Л. Л. Холодильное
оборудование на Международной выставке «Инрыбпром-80»
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Моисеева Н. А., Высоцкая О. М., Бондарев В. И.,
Максимова Т. Н. Нормы технологического проектирования
холодильников для фруктов
РЕФЕРАТЫ
17
23
26
28
30
35
38
39
43
45
51
14, 50, 56, 62
58
61
63
CONTENTS
Worthy Meeting to XXVI Congress of CPSU
Vasyurin E. M. Shock Finish to Five-Year Plan
For Economy of Energy Resources
Gindlin I. M. Technical and Economic Analysis of Soil
Heating Systems Under Cold Stores of Meat Combines
Grishin, V. V., Balobayev N. I. Comparison of Energy
Effectiveness of Refrigerating Plants Aboard Fishing
Vessels
Science, Engineering, Technology]
Zelikovsky I. M. New Hermetic Mean- and
Low-Temperature Units of 315 to 630 W Refrigerating Capacity
Kashkin M. P., Bezhanishvili E. M., Milovanov V. I.
Investigation of Parts Wear in High-Speed Hermetic
Compressors of type PG
Ivanova R. В., Korobov A. V. Cold Accumulators with
Flake Ice Makers
Sinitsin V. I. Improvement of Operation Data of Air
Conditioner Nozzle Chamber
Krinetsky I. I., Lyaskovsky A. Calculation of Air
Temperature in Conditioned Rooms Aboard Vessels
Muratov V. G., Nikulcha I. P. Exergy Method of Analysis
of Air Conditioning System Effectiveness
Gerashchenko O. A., Buzynyuk V. Т., Kozhevnikov I. G.
Measurement of Heat Flow Density in Insulating
Constructions of Cold Storage Warehouses
Filchakova N. N., Pankova R. I. Storage of Home-Made
Cheese in Frozen State
Fedorova N. K-, Zhokina Z. I., Nitsenko T. P., Koresh-
kov V. N.. Firsanova E. N. Change of Mass of Nonsalted
Frozen Pork Fat During Storage in Cold Store Rooms
For Discussion
Volkind I. L. Theory of Thermal-and-Humid Processes
in Cold Store Storage Rooms
PRACTICE EXCHANGE
Negodov V. P. Experience of Repairing Marine Ammonia
Compressors
LABOUR PROTECTION AND SAFETY RULES
Rules of Design and Safe Operation of Ammonia
Refrigerating Plants
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Kreimer N. G., Pytchenko V. P. Methods of Determining
Norms of Electric Energy Consumption in Production of
Refrigeration
44, 50, 56,
INVENTIONS
BOOK REVIEW
Shavra V. M. Interesting and Simple About Serious
«I NRYBPROM-80»
Frolov U. N.. Klyukina L. V., Uzhansky V. S., Kany-
shev G. A., Genin L. L. Refrigerating Equipment at
International Exhibition «Inrybprom-80»
REFERENCE DATA
Moiseyeva N. A., Vysotskaya О. М., Bondarev V. I., Mak-
simova T. N. Norms of Technological Projecting of Fruit
Cold Stores
SUMMARIES
12
17
23
26
28
30
35
38
39
43
45
51
62
57
58
61
63
<g) Издательство «Пищевая промышленность», «Холсдильная техника», 1980 г.
i

вание за достойную встречу очередного
съезда партии.
В ходе социалистического соревнования все
силы мобилизуются на успешное выполнение
плана 1980 г.
Стремясь новыми трудовыми достижениями
встретить XXVI съезд партии, коллективы
предприятий объединения в целом приняли
новые повышенные социалистические
обязательства на 1980 г.:
годовой план по объему реализуемой
продукции выполнить на 2 дня раньше и
реализовать дополнительно продукции на 1 млн. руб.
(всего на 2 млн. руб.);
выработать дополнительно сверх плана
мяса 300 т (всего 1000 т), колбасных изделий
200 т (всего 600 т) ,сухих кормов 200 т (всего
600 т).
Коллектив Можайского мясокомбината
принял обязательство досрочно к 23 февраля
полностью завершить реконструкцию
компрессорного цеха.
Коллектив Ногинского мясокомбината
обязался пустить в эксплуатацию пельменный цех
мощностью 4 т/смену. На Шатурском,
Серпуховском и Орехово-Зуевском мясокомбинатах
принято обязательство закончить работу по
автоматизации холодильных установок к 1
января 1981 г.
Все холодильные службы доложили о
полной готовности к сезону массовой приемки и
переработки скота, птицы и кроликов.
В настоящее время пересматриваются
принятые социалистические обязательства по
экономии мясопродуктов. При этом многие
работники берут на себя индивидуальные
повышенные обязательства.
Так, работники холодильника Загорского
мясокомбината С. А. Сергеев, В. Н. Леонов,
Л. П. Щукина, И. Г. Вотяков, С. В. Прелов
обязались сэкономить сверх нормы 10 т мяса, на
Клиноком мясокомбинате А. В. Смирнова,
Л. А. Сурогина — 5 т мяса, рабочий
холодильника Егорьевского мясокомбината И. А.
Белов — 4 т.
Вся экономия мясопродуктов будет
достигнута за счет интенсификации и повышения
качества холодильной обработки и хранения и
ускорения грузооборота сырья.
Встав на ударную предсъездовскую вахту,
рабочие, служащие, ИТР объединения
борются за досрочное достижение намеченных
рубежей и готовятся достойно встретить XXVI
съезд Коммунистической партии Советского
Союза.
ЗА ЭКОНОМИЮ ЭНЕРГОРЕСУРСОВ
УДК [637.513.13:725.355]:[624.13:624.143.2/.341:003.13
Технико-экономический анализ систем обогрева грунта
под холодильниками мясокомбинатов
и. м. гиндлин
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В разрабатываемых в настоящее время
проектах холодильников отечественных
мясокомбинатов предусматриваются в основном два
способа защиты грунта от промерзания:
электрообогрев с устройством пола на грунте и
обогреваемое подполье*.
* Воздушно-канальный способ
обогрева грунта (так называемые шанцевые полы), не
оправдавший себя в эксплуатации, давно не применяется,
поэтому не рассматривается.
НаТвновь строящихся объектах применяют
преимущественно электрообогрев (рис. 1).
Затраты на него довольно умеренные, однако
расход электроэнергии весьма значительный.
Система электрообогрева сложная, состоит
из ряда участков с множеством нагревательных
стальных стержней, соединенных между собой
и со сборными шинами электросваркой. Участки
обогрева связаны с трансформаторами и щитами.
Нагревательные стержни и шины вмонтированы
в бетонную плиту и практически недоступны
для ремонта в случае нарушения электрических
цепей в участках. Сложность системы и наличие
в ней множества сварных мест снижают
надежность ее в эксплуатации.
5

Рис. 1. Детали пола с электрообогревом или трубной
системой обогрева грунта:
/ __ бетонный пол; 2 — армированная цементная стяжка; 3 —
гидроизоляция; 4 — керамзито-шлакобетонная стяжка; 5 —
керамзитовый гравий; 6 — греющая бетонная плита с
электродами или трубами; 7 — пароизоляция; 8 — бетонная подготовка;
9 — насыпной слой песка; 10 — уплотненный щебнем грунт.
Температура бетонной плиты должна
поддерживаться на уровне 2 °С, но регулировка ее
трудна вследствие ограниченного, по
соображениям безопасности, выбора напряжения B5 и
38 В).
-Из-за неполадок в системах электрообогрева
на ряде действующих холодильников
произошло промерзание и пучение грунта, повлекшие
за собой деформацию полов и строительных
конструкций в камерах замораживания (—30 °С)
и хранения (—20 °С), которые занимают обычно
50—70 % площади холодильника. Для
проведения восстановительных работ нередко
приходилось выводить холодильники из эксплуатации,
в связи с чем предприятия несли большие убытки.
Потолочные батареи, воздухоохладители и
аммиачные трубопроводы, прикрепляемые к
железобетонным балкам и плитам настила
покрытия, при промерзании и пучении грунта также
подвергаются деформациям и повышенным
напряжениям, что чревато опасными
последствиями, особенно в зонах с повышенной
сейсмичностью.
При проектировании холодильников с
обогреваемым подпольем (рис. 2) для обогрева
обычно используют стальные трубы диаметром 57 X
Х3,5 мм (по две трубы в каждом шестиметровом
пролете), в которых циркулирует водный
раствор этиленгликоля. Его подогревают в
теплообменнике перегретыми парами аммиака,
нагнетаемыми компрессорами в конденсатор. В
подполье поддерживается температура 5 °С. Высоту
его принимают 2 м в чистоте.
Обогреваемое подполье устраивают под всей
площадью одноэтажного холодильника. Сетка
колонн в холодильнике 6x18 м, в подполье —
6X6 ¦>.
Подполье предназначено только для
технических целей. Оно обеспечивает двойную защиту
Рис. 2. Детали пола и обогреваемого подполья:
/ — бетонный пол; 2 — армированная бетонная стяжка; 3 —
гидроизоляция; 4 — пенополистирол; 5 — пароизоляция; 6 —
цементный выравнивающий слой; 7 — плита перекрытия; 8 —
ригель; 9 —дополнительный фундамент; 10 —щебенка; // —
уплотненный щебнем грунт; 12 — стальные трубы диаметром
57X3,5 мм.
от промерзания грунта (отрыв пола и система
обогрева). Однако устройство подполья связано
с большими капитальными затратами и
значительным расходом металла и бетона из-за
устройства тяжелого перекрытия, которое, при
высоте камер 6 м, должно выдерживать полезную
нагрузку не менее 3,5 т/м2 (от блочного мяса,
замороженных субпродуктов, жиров и
плотных упакованных мясопродуктов).
ВНИХИ проведена работа по изысканию
наиболее экономичного технического решения*.
Им оказалась трубная система обогрева грунта.
Технико-экономические расчеты по трем
вариантам обогрева для площади холодильника 6600 м2
(мясокомбинат мощностью 100 т мяса jb смену)
показали, что в отечественных условиях
большое снижение капитальных затрат и расхода
металла, а также резкое сокращение
потребления электроэнергии, достижимы при
использовании системы полиэтиленовых труб с
циркуляцией теплоносителя, подогреваемого бросовым
теплом холодильной установки.
Устройство пола на грунте аналогичное, как
при электрообогреве (см. рис. 1). Разница
состоит в том, что вместо стальных стержней в
греющую плиту укладываются с шагом 1,0 м
полиэтиленовые трубы диаметром 32x2 мм.
Принципиальная схема трубной системы
обогрева грунта представлена на рис. 3,
* В работе приняли участие проектные институты
Гипромясо (В. И. Седов, А. П. Семаков и О. Ф. Авдеев)
и Ленгипромясомолпром, представившие проектно-
сметные материалы соответственно по
электрообогреву и обогреваемому подполью.
6

Рис. 3. Принципиальная схема трубной системы
обогрева грунта:
1 — полиэтиленовые трубы диаметром 32 X 2 мм с шагом 1000 мм;
2 — насос; 3 — аммиачный компрессор; 4 — конденсатор; 5 —
теплообменник; 6 — вентиль; 7 — термометровая гильза; 8 —
смотровое стекло.
Полиэтиленовые трубы (ГОСТ 18599—73)
выпускаются химической промышленностью в
бухтах с длиной шлангов 600 и 900 пог. м, что
позволяет не состыковывать трубы в пределах
контура греющей бетонной плиты. Они
выдерживают давление~0,59 МПа F кгс/см2).
Сопротивление трению в несколько раз меньше, чем
у стальных труб, масса в 7 раз, а стоимость в
5 раз меньше при одинаковом диаметре труб.
В полиэтиленовых трубах не образуется
отложений, так как отсутствуют продукты коррозии.
Срок службы полиэтиленовых труб, инертных
к этиленгликолю и бетону, практически не менее
срока службы холодильника. Они широко
используются в нашей стране в различных
отраслях народного хозяйства, в том числе в
строительстве жилых домов (для санитарно-техниче-
ских систем).
При средней температуре в камерах
холодильника —20 °С и температуре бетонной плиты 2 °С
общий теплоприток в камеру и в грунт от 1 пог. м
греющей трубы составляет по расчету II]
14,1 Вт/м [12,1 ккал/(ч-м)], а от всей трубной
системы F600 пог. м)—92,3 кВт G9 200 ккал/ч).
Воздух из труб удаляют освоенными в
технике средствами, которые успешно используются
для трубных систем рассольного охлаждения
искусственных ледяных катков во Дворцах
спорта, построенных во многих городах СССР.
Количество циркулирующего этиленгликоля
со средней температурой 8 °С (на входе в
систему 10 °С, на выходе 6 °С)—22,3 м3/ч. Скорость
его в трубах 0,37 м/с. Расчетная поверхность
теплообменника 29,8 м2.
В зимний период холодильная установка
мясокомбината мощностью 100 т мяса в смену,
расположенного в средней климатической зоне,
может обеспечить трубную систему обогрева
грунта теплом перегретых паров аммиака, если
холодопроизводительность установки составит
не более 25 % максимальной. При
строительстве мясокомбината в северной зоне может
потребоваться дополнительный паровой
теплообменник для подогрева этиленгликоля в зимнее
время.
Результаты технико-экономических расчетов
для трех вариантов обогрева грунта
представлены в табл. 1—3. Эксплуатационные расходы на
амортизацию, текущий ремонт оборудования и
содержание строительных конструкций приняты
в соответствии с действующими нормативами.
Стоимость электроэнергии 2 коп/(кВт-ч).
Приведенные затраты определены с учетом
нормативного коэффициента ?^=0,15.
Из табл. 1—3 видно, что эксплуатационные
расходы для трубной системы обогрева грунта
в 4 раза меньше, чем для электрообогрева, и
в 2,5 раза меньше, чем для обогреваемого
подполья. Приведенные затраты наибольшие для
обогреваемого подполья, они в 3 раза выше,
чем для трубной системы, и в 1,5 раза выше,
чем для электрообогрева. Расход
электроэнергии максимальный при электрообогреве грунта,
он в 43 раза больше, чем при двух других
вариантах обогрева.
На устройство обогреваемого подполья
требуется израсходовать в 16 раз больше металла,
чем на трубную систему, и в 8,6 раза больше,
чем на электрообогрев. Для трубной системы
Таблица 1
Показатели
Капитальные затраты, руб.
на строительные работы
на систему обогрева с монтажом
Установленная мощность, кВт
Потребляемая мощность, кВт
Расход^энергии, кВт-ч/год
Электро-
обогрев
202 356
150 150
52 206
201
120,8
740 750

Обогреваемое
подполье
474 444
463 980
10 464
2,8
| 2,8
17 200
Трубная
система
159 366
150 150
9216
2,8
2,8
17 200
Примечание
По сметам Гипромясо
По сметам Гипромясо, Ленгипромя-
сомолпрома и ВНИХИ
По проектам Гипромясо
По проектам Ленгипромясомолпро-
ма и ВНИХИ
7

Таблица 2
Таблица 4
Показатели
Эксплуатационные
расходы, руб/год
на электроэнергию
на амортизацию
строительной части
оборудования
на текущий ремонт
оборудования
на содержание
строительной части
Приведенные затраты,
руб/год
ктро-
грев
(Ъ о
29 133
14815
3 453
5 742
2 871
2 252
59 488
гре-
мое
полье
^ се О
О рэ с
19 700
344
10 671
1 151
575
6 959
90 868
к са
га s
О, к
Н о
7 568
344
3 453
1013
506
2 252
31474
По
нормативным
данным
—
2,3%
11,0%
50%
1,5%
?н=0,15
Потребность в материалах
Металл, кг
на конструкцию пола
на систему обогрева
Бетон, м3
Полиэтиленовые трубы
диаметром 32x2, кг


рообогрев
40 780
17 820
22 960
1848
—
Таблица 3


реваемое

подполье
352 300
336 800
15 500
3 500
—
Трубная
система
22 120
17 820
4 300
1 848
1320
обогрева грунта необходимо смонтировать 1,3 т
полиэтиленовых труб.
На XII Международном конгрессе по холоду
П. Хаггер (Англия) в своем докладе 13]
представил данные по капитальным затратам для
трех вариантов защиты от промерзания грунта,
которые подтверждают полученные нами
соотношения затрат и объясняют, почему трубная
система с полами на грунте наиболее
распространена за рубежом — в странах Западной
Европы, США, а также в социалистических странах
(ЧССР, ВНР, ПНР, ГДР). В докладе П. Хаг-
гера отмечено (табл. 4), что холодильники с
подпольем стоят значительно дороже, чем с
полами на грунте, и требуется большой срок,
иногда даже превышающий (срок службы
холодильника, для окупаемости повышенных
капитальных затрат.
В американском справочнике 14] трубная
система рекомендуется как «наиболее
практические целесообразная система обогрева грунта».
Исследования ВНИХИ II, 2] также показали,
что трубная система с полами на грунте наиболее
эффективная^ экономичная^ эксплуатации из
Площадь

холодильника, м2
2000
2350
4000
5000
Капитальные затраты, руб., для вариантов
защиты грунта от промерзания
электро-
обогрев
3130
5850
6250
отрыв пола
от грунта
17 100
20 000
35 600
42 700
трубная
система
3700
5000
применяемых в\настоящее время систем. Для
нее требуется всего ~3 % электроэнергии,
потребляемой при электрообогреве грунта, и~7 %
металла, расходуемого для обогреваемого
подполья.
Результаты выполненной работы позволяют
рекомендовать применение трубной системы
обогрева с использованием полиэтиленовых труб
и устройством пола холодильника на грунте
для вновь строящихся и реконструируемых
объектов. Строительство в нашей стране
одноэтажных холодильников из легких конструкций
с ограждениями из панелей «сэндвич» будет
возможно лишь при устройстве полов на грунте
и без сооружения подполья с дорогостоящим
тяжелым железобетонным перекрытием.
Отказ от обогреваемого подполья и переход
на трубную систему обогрева грунта при
проектировании новых и реконструкции
действующих предприятий дает по каждому
холодильнику мясокомбината мощностью 100 т мяса в
смену экономический эффект по капитальным
затратам более 300 тыс. руб., по приведенным
затратам — около 60 тыс. руб., а при замене
электрообогрева трубной системой — соответственно 50
и 30 тыс. руб.
Трубная система обогрева грунта одобрена
Научно-техническим советом Минмясомолпрома
СССР для внедрения на холодильнике одного
из строящихся мясокомбинатов.
список использованной; литературы
1. Душин И. Ф. Современные системы обогрева
грунта под холодильниками. М., ЦИНТИпищеппом
1965. F '
2. Лифанов Б. В. Обогрев грунта под
холодильниками. М., ЦИНТИпищепром, 1974.
3. На XII конгрессе МИХ а. —
Холодильная техника, 1968, № 5.
4. ASHRAE, Application, 1971.
8

УДК 621.565.004.183:629.123.44
Сравнение энергетической эффективности
холодильных установок промысловых судов
Канд. техн. наук В. В. ГРИШИН
ЦПКТБ Запрыбы
Н. И. БАЛОБАЕВ
Латрыбпром
На судах промыслового флота в последние годы
используют безопасные хладагенты, создают
оптимальные условия для сохранения улова,
автоматизируют процесс замораживания, снижают
температуру хранения продукции в трюмах.
Одновременно возросла энергоемкость
холодильного оборудования. На современных серийных
судах РТМС типа «Прометей» по сравнению
с судами прежних лет постройки, например
БМРТ типа «Маяковский», суммарная мощность
электродвигателей компрессорных агрегатов
увеличилась более чем в 3,5 раза. Поэтому
проблема экономии энергии стала еще более
актуальной.
Авторы рассматривают возможность
повышения эффективности эксплуатации судовых
холодильных установок, сравнивая удельный
расход энергии №уд (отношение потребляемой
компрессорными агрегатами энергии W к массе
продукции G, обработанной холодом) для
северных и южных районов промысла в
зависимости от количества продукции, схем подачи
хладагента и конструктивных особенностей
морозильных аппаратов.
Для расчета величины №уд были
использованы записи в вахтенных журналах
рефрижераторной и технологической служб больших
морозильных траулеров (БМРТ), рыболовных
морозильных траулеров (РТМ) и супертраулеров
(РТМС). Основные технические данные
холодильных установок представлены в табл. 1.
Количество энергии, потребляемое
компрессорами холодильной установки в течение
расчетного периода, определяли по зависимости:
0)
где Ni — среднее значение мощности, потребляемой
электродвигателем в течение часа, кВт;
тг- — наработка компрессора в течение суток, ч;
п — время работы, сут.
Величина WyK для каждого расчетного периода
определяется погрешностью, поскольку процесс
обработки продукции холодом включает
несколько этапов: предварительное охлаждение,
замораживание, глазирование и хранение. в трюме,
длящихся иногда несколько суток. Поэтому
расход энергии при холодильной обработке
некоторого количества продукции учитывается в
последующем расчетном периоде. Чтобы
уменьшить погрешность определения величины №уд,
минимальный расчетный период был принят
равным пяти суткам.
Условия работы холодильных установок
обследованных судов в Северо-Восточной
Атлантике (СВА) и Центрально-Восточной Атлантике
(ЦВА) представлены в табл. 2.
Таблица 1
Показатели
Хладагент
Количество ступеней холодильной установки
Компрессор (компрессорный агрегат)
тип
марка
количество, шт
Морозильный аппарат
тип
производительность, т/сут
количество, шт
Схема подачи хладагента
Грузовместимость трюмов по мороженой
рыбе, т
Температура воздуха в трюмах (проектная), °С
БМРТ типа
«Маяковский»
Аммиак
2
Поршневой
ДАУ80
3
-
Воздушный, теле-
жечный
15
2
Безнасосная
До 600
—18-г— 22
Тип судна
РТМ типа
«Атлантике»
Аммиак
2
Винтовой
S3-2500 S3-900
1 1
Воздушный,
конвейерный, LBH-25-1
22,5
2
Насосная
250
—25
РТМС типа
«Прометей»
R22
1
Винтовой
S3-900 S3-1800
в*. 2 t2
К-,
Воздушный,
конвейерный, LBH-31,5
25—30
2
Безнасосная
До 900
—28
2 Холодильная техника № 11
9

Таблица 2
Судно
БМРТ «Афанасий Никитин»
БМРТ «Валерий Быковский»
РТМ «Курсограф»
РТМС «Сергей Люлин»
То же
РТМС «Иоаким Вациетис»
Район

промысла
ЦВА
СВА
СВА
ЦВА
СВА
' СВА
Вид рыбы
Сардина
Путассу
Путассу
Ставрида
Путассу
Путассу
Среднее значение параметра
температура
забортной воды,
°С
20,0
10,1
7,5
20,5
7,7
8,4
давление
конденсации, МПа
1,30
0,83
0,70
1,18
1,10
1,00
температура
воздуха в трюмах,
°С
-18
—22
—28
—27
—27
—27
Изменение суммарного расчетного удельного
расхода энергии на привод трех компрессоров
ДАУ80 в зависимости от количества продукции,
обработанной холодом в течение пяти суток,
приведено на рис. 1 для двух рейсов больших
морозильных траулеров типа «Маяковский» —
БМРТ «Валерий Быковский» и «Афанасий
Никитин», на которых были демонтированы ванны
для предварительного охлаждения рыбы.
Для супертраулеров РТМС «Сергей Люлин»
и «Иоаким Вациетис» с одноступенчатой
холодильной установкой удельный расход энергии
рассчитан на каждый этап холодильной
обработки (рис. 2), поскольку каждый винтовой
компрессорный агрегат работал только на один
объект.
Результаты расчета для БМРТ показывают,
что суммарная величина удельного расхода
энергии в 1,4 раза меньше в северных широтах,
чем в южных, поскольку там температуры
наружного воздуха и забортной воды значительно
ниже. Для судов РТМС в северных широтах
суммарная величина W7R снижается лишь в
1,2 раза при неизменном удельном расходе
энергии на замораживание.
Для выяснения причин неодинакового
изменения №уд на различных судах сравнивали
энергетическую эффективность компрессорных
агрегатов холодильных установок с различной
суточной производительностью морозильных
аппаратов. При этом величина удельного расхода
энергии была принята в виде функции
безразмерной массы продукции, обработанной
холодом:
Wyg.xBm- ч/т
W
УД
-'№)•
B)
гДе 6м — масса продукции, соответствующая паспортной
производительности морозильных аппаратов.
При анализе были использованы результаты
расчета суммарного удельного расхода энергии
для РТМ «Курсограф» (типа «Атлантик-2») с
учетом мощности масляных насосов и схемы подачи
хладагента (рис. 3).
120 160G,m
Рис. 1. Изменение удельного расхода энергии WyJl
в зависимости от количества продукции G,
обработанной холодом в течение пяти суток, на БМРТ в
северных (+) и южных (ф) широтах.
Wyg,HBm-4/m
Wyd^Bm-ч/т-
щ
200
WQ
к
Г
дх
ь,
^v
! '*""' '
7+ +
^/5
—х>
!
+ л1
, &
¦ь
250 300 350 &,т
а
т ~ Ш 150 200 250 0,т
Рис. 2. Изменение удельного расхода энергии в
зависимости от количества обработанной холодом в течение
пяти суток продукции на РТМС за продолжительный
период работы судна в северных (а) и южных (б)
широтах, а также за кратковременный период A5 суток)
в северных широтах:
продолжительный период: X —предварительное охлаждение в-
бункерах; 0 — охлаждение в трюмах; л — замораживание;
-| суммарное значение; кратковременный период: А —
замораживание; п — суммарное значение.
Сопоставление расчетных данных для
рассматриваемых типов судов показывает, что
характер изменения величины Wyn во всех
случаях одинаков: с увеличением массы продукции,
обработанной холодом, удельный расход
энергии снижается. В области значений 0,1 <
<G/GM< 0,5 темп снижения величины №уд
наибольший. Минимальный расход энергии на
работу компрессоров холодильной установки^на-
ю

WyQ,K8m-4/m
i/UU -i 1 1 1 =J 1 i-a
Ю 42 Ofy 0,6 0,8 1fl№M
Рис. З. Изменение удельного расхода энергии №уд в
зависимости от соотношения G/Gu в северных для БМРТ
(+), РТМ (Д), РТМС (X) и южных для БМРТ (*) и
РТМС (©) широтах.
блюда лея при G/GM> 0,7, когда колебания
величины №уд не превышают 5—10%.
Минимальные значения величины №уд для
БМРТ объясняются более высокой по
сравнению с другими судами конечной температурой
замораживания и хранения продукции в
трюмах, применением двухступенчатых поршневых
холодильных компрессоров, меняющейся в
зависимости от температуры конденсации
степенью сжатия, а также отсутствием бункеров
для предварительного охлаждения рыбы.
Максимальный удельный расход энергии
характерен для судов РТМС не только в связи
с более низкими температурами замораживания
и хранения продукции, использованием
винтовых компрессорных агрегатов в
одноступенчатой схеме сжатия, но и вследствие применения
безнасосной подачи^ хладагента R22 в секции
воздухоохладителей морозильного f аппарата
LB#-31,5. Предприятие-изготовитель
рекомендует для равномерного распределения
хладагента по секциям поддерживать перед
регулирующими вентилями давление не менее 1,18 МПа
как в южных, так и в северных широтах. Это
давление создается в конденсаторах и
соответствует температуре воды на|входе в них около
25 °С.
Следует также отметить, что использование
ТРВ на линии подачи хладагента в батареи
конвейерного морозильного аппарата LBHSlfi
не позволяет существенно расширить рабочий
диапазон тепловых нагрузок даже при
изменении настройки ТРВ. При отсутствии
отделителя жидкости/уменьшение нагрузки на
воздухоохладители приводит к переполнению
батарей жидким хладагентом, длительному
влажному ходу компрессоров и повышенному
расходу энергии. Следовательно, использование
безнасосной схемы подачи хладагента на судах
РТМС хотя и способствовало уменьшению
количества циркулирующего хладагента R22,
однако ухудшило энергетические показатели
холодильной установки судна в умеренных и,
северных широтах.
На судах РТМ удельный расход энергии в
северных широтах в 1,6 раза меньше, чем на
РТМС, хотя эти суда укомплектованы
однотипным холодильным оборудованием (винтовые
компрессорные агрегаты, морозильные аппараты
типа LBH). Это объясняется не только
использованием более экономичной в энергетическом
отношении схемы двухступенчатого сжатия и
более высокими температурами замораживания
и хранения, но и применением насосной подачи
жидкого аммиака в батареи конвейерного
морозильного аппарата. При этом распределение
хладагента по секциям воздухоохладителей не
зависит от давления конденсации, что
позволяет использовать для охлаждения
конденсаторов холодную забортную воду и сократить
расход энергии на привод аммиачных винтовых
компрессоров.
Для всех рассматриваемых типов судов есть
общие пути уменьшения энергетических затрат
на холодильную обработку продукции:
исключение холостых ходов конвейерных
морозильных аппаратов;
применение для охлаждения конденсаторов
более холодной забортной воды в северных
широтах, там, где это возможно;
рациональное использование бункеров
предварительного охлаждения рыбы.
Своевременная очистка трубок конденсаторов
от загрязнений, более качественный монтаж
изоляции морозильных аппаратов, равномерное
распределение воздушного потока и исключение
инфильтрации воздуха в туннелях могут
способствовать существенному уменьшению расхода
энергии на БМРТ, особенно в южных
широтах.
Установка в конвейерных морозильных
аппаратах типа LBH разборной перегородки между
второй и третьей секциями позволит оттаивать
воздухоохладители раздельно за более короткий
промежуток времени. Плавное разделение
потока воздуха, поступающего в верхнюю и нижнюю
ветви конвейера благодаря установке
дополнительных направляющих на переборке туннеля,
может улучшить* аэродинамические
характеристики морозильного аппарата.
Анализ данных, приведенных на рис. 3,
показывает, что холодильные установки
обследованных судов около 50% промыслового
времени работают в режимах, при которых
удельный расход энергии превышает минимальные^
значения более чем на 30—40 %. Одной из'
основных причин такого увеличения №уд
является неравномерное поступление сырья в
морозильные аппараты в период небольших
уловов. Поэтому на судах РТМ и РТМС, где
имеется возможность хранить рыбу в охлажденном
2*
и

состоянии, целесообразно накапливать сырье
в бункерах в течение времени, не снижающего
качества продукции, и в таком количестве,
которое обеспечивает непрерывную загрузку
одного морозильного аппарата в течение суток и
выполнение для него условия G &* 0,7 GM.
При проектировании рыбцехов следует
сокращать транспортные линии от охлаждаемых
бункеров до морозильных аппаратов и
располагать транспортеры вдали от паровых
трубопроводов, чтобы уменьшить нагрев
транспортируемой рыбы.
При использовании судов РТМС в северных
широтах необходимо проводить экономический
анализ предполагаемого рейса. Надо учитывать,
что при замораживании 4500 т рыбы на БМРТ
и РТМ, благодаря меньшему расходу энергии
на работу холодильной установки по сравнению
с РТМС, достигается экономия более 150 т
усл. топлива, что составляет около
10 тыс. рублей.
Таким образом, расчет величины удельного
расхода энергии позволяет количественно
оценить эффективность энергетических затрат на
работу холодильных компрессорных агрегатов
промыслового судна в течение рейса, а также
сравнить эффективность эксплуатации
холодильных установок нескольких типов судов в
различных районах промысла.
Характер изменения величины №уд в
зависимости от количества продукции, обработанной
холодом, для судов с тележечными и
конвейерными морозильными аппаратами оказался
одинаков. Это позволяет сделать вывод, что на
таких судах между планируемой добычей и
количеством рыбы, направляемой на холодильную
обработку, должно быть такое соотношение,
которое обеспечивает суточную
производительность морозильных аппаратов не менее чем на
70 % ее проектной величины, поскольку при
дальнейшем уменьшении производительности
удельный расход энергии резко возрастает.
Это необходимо учитывать при
проектировании холодильных установок промысловых судов.
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.57.041-213.4
Новые герметичные средне- и низкотемпературные
агрегаты холодопроизводительностью от 315 до 630 Вт
И. М. ЗЕЛИКОВСКИЙ,
генеральный конструктор по торговому
холодильному оборудованию и холодильным
машинам Минлегпищемаша
Постоянное расширение сети предприятий
торговли и общественного питания требует
непрерывного увеличения выпуска и
совершенствования торгового холодильного оборудования и
агрегатов.
Наиболее массовыми агрегатами являются
герметичные, номенклатура и параметры которых
определены ГОСТ 22502—77 «Агрегаты
герметичные холодильные для торгового
оборудования».
Харьковский завод холодильных машин ПО
«Торгхолодмаш» выпускает холодильные
агрегаты типов ВС, ВН и ВП [1 ]. Они оснащены
поршневыми компрессорами ФГС и ФГН [2, 3 ] с
частотой вращения 25 с-1 A500 об/мин).
Основные технико-экономические показатели
серийно выпускаемых агрегатов — холодопро-
изводительность, потребляемая мощность,
степень унификации, надежность и долговечность —
соответствуют современным требованиям.
Однако эти агрегаты имеют значительные габаритные
размеры и массу и повышенный уровень шума и
вибраций.
Харьковское опытно-конструкторское бюро
холодильных машин (ХОКБ ХМ) ПО
«Торгхолодмаш» разработало новый ряд герметичных
агрегатов с высокооборотными компрессорами
E0 с-1).
Научно-исследовательские и
опытно-конструкторские работы, проводившиеся с 1977 г.,
преследовали цель снизить массу и удельную
материалоемкость агрегатов, уменьшить габаритные
размеры, снизить уровень шума, улучшить
энергетические характеристики, повысить
унификацию, увеличить диапазон работы по
температурам окружающего воздуха для
низкотемпературных агрегатов, повысить надежность,
удобство технического обслуживания и
эксплуатации.
Новый ряд холодильных герметичных
агрегатов, состоящий из пяти типоразмеров,
построен на базе поршневого компрессора с
частотой вращения вала 50 с-1 и диаметром
цилиндра 32 мм. В новый ряд входят следующие агре-
12

Рис. 1. Холодильный агрегат:
а — исполнение ВС; б — исполнение ВН; / — конденсатор
двухсекционный у ВС 400 B), ВС 500 B), ВН 315 B) и трехсекцион-
ный у ВС 630 B), ВН 400 B); 2 — диффузор с вентилятором;
3 — компрессор; 4 — ресивер; 5 — вентиль всасывающий; 6 —
вентиль жидкостный; 7 — вентиль оттаивания; для ВС 400 B),
ВС 500 B), ВН 315 B) — Л=450 мм, 5 = 100 мм; для ВС 630 B),
ВН 400 B) — Л=472 мм, 5 = 122 мм.
гаты: среднетемпературные ВС 400 B); ВС 500 B)
и ВС 630 B) номинальной холодопроизводитель-
ностью 405, 530 и 645 Вт; низкотемпературные
ВН 315B) и ВН 400 B) номинальной холодо-
производительностью 325 и 410 Вт (рис. 1).
Базовой моделью ряда является агрегат ВС
500 B).
Разработан низкотемпературный
холодильный агрегат ВН 630 B) номинальной холо-
допроизводительностью 640 Вт с частотой
вращения вала компрессора 50 с^1 и диаметром
цилиндра 36 мм (в статье не рассматривается).
В 1979 г. агрегаты ВС 500 B) и ВН 315 B)
рекомендованы междуведомственной комиссией к
серийному производству.
Испытаны и сданы МВК в 1980 г. опытные
образцы агрегатов ВС 630 B) и ВН 630 B).
Агрегатам присвоена высшая категория
качества.
Агрегаты ВС 400 B) и ВН 400 B) будут
представлены МВК в 1981 г.
Холодильные агрегаты работают от сети
трехфазного переменного тока напряжением 380/220 В
и частотой 50 Гц.
Ведутся разработки моделей для работы от
сети однофазного переменного тока.
Технические характеристики агрегатов
приведены в табл. 1 и показаны на рис. 2, 3.
Агрегаты разработаны в соответствии с ГОСТ
22502—77.
Среднетемпературные агрегаты предназначены
для работы на хладагенте R12 в диапазоне
рабочих температур кипения t0 = —25ч—10 °С;
низкотемпературные — на R502, в диапазоне
t0 = —40ч—25 °С, при температуре
окружающего воздуха от 5 до 45 °С.
Номинальная холодопроизводительность
достигается при t0 = —15 °С у среднетемператур-
ных и —35 °С — у низкотемпературных
агрегатов, температуре всасывания и окружающего
воздуха 20 °С.
Агрегаты работают с терморегулирующими
вентилями, но могут и с капиллярными
трубками.
Холодильные агрегаты состоят из
унифицированных узлов и деталей: герметичного компрес-
13

Таблица 1
Показатели
Номинальная холодопроизводи-
тельность, Вт/(ккал/ч)
Хладагент
Количество хладагента, кг
Марка масла
Количество масла, кг
Масса агрегата, кг
Компрессор
марка
число цилиндров
диаметр цилиндра, мм |
ход поршня, мм
объем, описываемый поршнем,
м3/с (м3/ч)
Электродвигатель компрессора
марка
мощность, кВт
напряжение, В
частота вращения (синхронная),
с-1
Конденсатор
площадь поверхности
охлаждения, м2
число секций
Диаметр колеса вентилятора, мм
Электродвигатель вентилятора
марка
мощность, кВт
частота вращения, с"
Емкость ресивера, л
Габаритные размеры агрегата, мм
длина
ширина
высота
Агрегаты
среднетемпературные
ВС 400 B)
405 C50)
R12
1,0
ХФ 12-16
1,3
29
05.000/ВС 400 B)
1
32
13,0
0,0005 A,79)
ABK2.0J
0,25
220/380
50
1,81
2
200
АВ 041-4М
16
50
0,9
450
340
296
ВС 500 B)
530 D55)
R12
1,2
ХФ 12-16
1,3
29
05.000/ВС 500 B)
1
32
16,5
0,0006 B,27)
ABK2.0J
0,25
220/380
50
1,81
2
200
АВ 041-4М
16
50
1 0,9
450
340
296
ВС 630 B)
645 E55)
R12
1,2
ХФ 12-16
1,3
31
05.000/ВС 630 B)
1
32
19,0
0,0007 B,61)
2АВ2К 0,25-2Ф
0,25
220/380
50
2,72
3
200
АВ 041-4М
16
50
0,9
472
340
296
низкотемпературные
ВН 315 B)
325 B80)
R502
1,0
ХФ 22с-16
1,3
30
05.000/ВН 315 B)
1
32
16,5
0,0006 B,27)
2АВ2К 0,25-2Ф
0,25
220/380
50
1,81
2
200
АВ 041-4М
16
50
0,9
450
340
296
ВН 400 B)
410 C55)
R502
1,2
ХФ 22с-16
1,3
32
05.000/ВН 400 B)
1
32
19,0
0,0007 B,61)
2АВ2К 0,25-2Ф
0,25
220/380
50
2,72
3
200
АВ 041-4М
1 . 16
50
0,9
472
340
296
Рис. 2. Зависимости еэ, Ыэ и Q0 от *0 для среднетемпературных агрегатов:
а — ВС 400 B); б — ВС 500 B); в — ВС 630 B); / — при температуре окружающего воздуха tQ с=20 °С; 2 — tQ с = 45 °С.
14

v>
op
0,2
HJt
300
zoo
550
450
350
250
150
50
[¦
f
\*~~~~~^~'
>
4—'
-
f"
-
-s^
-
*^i, ,
<0*^^^"^
¦ ,' 7T-
——"Hj
*~~~~*\2
ll
^<:t-
^^^ F
1/
к
1 r 111
Рис. 3. Зависимости 8Э, N9 и Q0 от t0 для ^низкотем-
пературных агрегатов:
а — BH 315 B); б — BH 400 B); / — при температуре
окружающего воздух.. *о#с=20 °С; 2 — tQ с = 45 °С.
-4/?
-35
-зо
to°C
сора, ребристо-трубного'конденсатора
воздушного охлаждения, диффузора, вентилятора,
ресивера и нагнетательного вентиля,
смонтированных на штампованной стальной плите. Все узлы
связаны между собой неразъемными
соединениями при помощи пайки и сварки.
Компоновка — единая для всех. Она
обеспечивает интенсивное охлаждение конденсатора и
компрессора воздухом, направленным
диффузором широколопастного вентилятора.
Электрощиток компрессора и вентили размещены на
стороне обслуживания агрегата.
Достигнутая высокая степень унификации
характеризуется коэффициентом применяемости
К = 0,95.
Все компрессоры поршневые, одноцилиндро»
вые, установлены на стальной плите на
резиновых амортизаторах. щ^^ "¦ чи#","\-ш ] ^ т
Конденсаторы ^воздушного охлаждения,
ребристо-трубные, змеевиковые, из двух или трех
секций. Каждая секция состоит из
горизонтальных стальных труб диаметром 10X1 мм, на
которые насажены стальные ребра. Секции
соединены в змеевик калачами. Трубы с калачами
и ребрами спаяны в активной газовой среде.
Вентилятор широколопастный выштампован
из алюминия, установлен на вал
электродвигателя и отделен от него резиновыми прокладками
для гашения шума и вибраций.
Электродвигатель с вентилятором укреплены
на кронштейнах диффузора и представляют'со-
бой единый вентиляторный узел,
установленный на конденсатор. Узел крепится двумя
гайками и одной гайкой-барашком. При
необходимости замены электродвигателя вентиляторный
узел легко снимается с диффузором без
демонтажа агрегата.
Ресивер изготовлен из двух штампованных
половин, герметично сваренных между собой.
К нижней половине приварен болт для
крепления ресивера к плите.
Два запорных вентиля — жидкостный,
установленный на плите, и всасывающий — на
компрессоре — позволяют вести монтаж агрегата
с испарителем. Оба вентиля двухходовые. Они
имеют основные штуцеры с резьбой М14 X 1,5
для присоединения жидкостного трубопровода
диаметром 8x1 мм и М18 х 1,5 для
присоединения всасывающего трубопровода диаметром
12x1 мм. Штуцеры имеют по одному
вспомогательному штуцеру с резьбой Ml2 х 1 для
подсоединения трубопроводов диаметром 6x1 мм.
В низкотемпературных агрегатах, кроме
жидкостного и всасывающего вентилей, на ресивере
установлен вентиль оттаивания, имеющий
штуцер с резьбой М18х1,5 для подсоединения
трубопровода диаметром 12x1 мм.
Холодильные агрегаты комплектуются
фильтром-осушителем ФО-60, а также щитом
электрооборудования (рис. 4), на котором смонтированы
магнитный пускатель П6-121 и автоматический
выключатель АЕ 2016-20РУЗ.
Автоматический выключатель с помощью
токовых тепловых и токовых электромагнитных
расцепителей защищает электродвигатель
компрессора от перегрузок и обеспечивает его
сохранность в случаях нарушения нормальных
условий работы агрегата.
Магнитный пускатель осуществляет пуск и
остановку электродвигателей агрегата.
15

Опытные образцы холодильных агрегатов
испытаны согласно ГОСТ 22502—77.
В процессе теплотехнических испытаний
определены холодопроизводительность Q0,
потребляемая мощность Ыэ и холодильный
коэффициент 8Э (см. рис. 2, 3) при
различных температурах кипения U и
окружающего воздуха t0.c. Проверяли также
температуру обмотки компрессоров на различных
температурных режимах.
Проведены износные испытания
компрессоров в форсированном режиме в течение
2000 ч, подтвердившие правильный выбор пар
трения и высокую износоустойчивость деталей
компрессора.
Эксплуатационные испытания агрегатов
проводили в составе холодильного оборудования,
установленного на предприятиях Москвы,
Ленинграда и Харькова по 25 агрегатов
каждой модели. Все они выдержали испытания на
надежность.
В табл. 2 приведены сравнительные данные
агрегатов.
По сравнению с серийно выпускаемыми новые
холодильные агрегаты имеют ряд значительных
преимуществ.
У новых конструкций меньше масса и
габаритные размеры.
Увеличение частоты вращения вдвое
позволило снизить массу встроенных электродви-
Табл ица 2
Исполнение
Среднетемпера-
турные

Низкотемпературные


изводительность, Вт
400
500
630
315
400
Агрегаты
По ГОСТ22502—77
ВСр 400-1Б
ВС 400 B)
По ГОСТ22502—77
ВС 500
ВС 500 B)
По ГОСТ22502—77
ВС 630
ВС 630 B)
По ГОСТ22502—77
ВН 315
ВН 315 B)
По ГОСТ22502-77
ВН 400
ВН 400 B)
Хладагент |
R12
R12
R12
R12
R12
R12
R12
R12
R12
R22
R22
R502
R22
R22
R502
Масса, кр
33/31
30,75
29
38,5/35
38,5
29
44/39
44
31
44/38
30
47/42
46
32
Потребляв- 1
мая
мощность, Вт
260
270
250
290
290
290
360
360
355
370
350
430
430
380

Холодильный
коэффициент
1,56
1,50
1,62
1,83
1,83
1,83
1,79
1,79
1,81 •
0,88
Не вып
0,92
0,95
0,95
1,08

Корректированный
уровень
звуковой
мощности, дБА
79/69
69
60
79/69
69
60
79/69
69
62
79/69
ускается
64
79/69
73
64
Габаритные
размеры, мм

высота
310
310
296
310
310
296
310
310
296
310
296
375
296
длина
560
560
450
570
570
450
595
595
472
570
450
600
472

ширина
360
360
340
360
365
340
365
365
340
365
340
435
340
Примечания. 1. Масса агрегатов по ГОСТ 22502—77 указана: в числителе при частоте вращения 25, в
знаменателе—50 с".
2. Корректированный уровень звуковой мощности агрегатов, встраиваемых в холодильное оборудование, по ГОСТ
22502—77 указан: в числителе—для серийных, в знаменателе—для вновь разработанных моделей.
н
X
И-1
т
f=J
h5
к \\
V
Рис. 4. Щит электрооборудования:
/ — магнитный пускатель; 2 — автоматический выключатель*
Для переключения обмотки встроенного
электродвигателя на компрессоре с треугольника на
звезду установлен клеммник с перемычками. ^
№

гателей, уменьшить диаметр цилиндра,
массу поршня, шатунов, вала и других деталей
комплессора. У низкотемпературных агрегатов
ВН 400 B) и ВН 630 B) вдвое уменьшено
число цилиндров, что привело к снижению
массы компрессора и агрегата в целом.
За счет усовершенствования конструкций
снижена масса плиты, ресивера и запорных
вентилей.
Значительно уменьшены высота конденсатора
и компрессора и в результате — габаритные
размеры агрегатов.
Корректированный уровень звуковой
мощности составляет 60—64 дБА, что значительно
меньше, чем у серийных агрегатов. Это
достигнуто благодаря снижению уровня шума
компрессора, использованию крыльчатки вентилятора
меньшего диаметра, а также применению
амортизационных резиновых прокладок в местах
крепления вентиляторного электродвигателя,
крыльчатки и компрессора на плите.
Повышена степень унификации.
Новые агрегаты имеют высокие
энергетические показатели. Холодильный коэффициент у
среднетемпературных равен 1,62—1,83, у
низкотемпературных — 0,92—1,08.
Применение в компрессоре износостойких
материалов, повышенные требования к чистоте
обработки, селективная подборка зазоров
наиболее ответственных пар трения увеличивают
долговечность и надежность работы агрегатов. Для
изготовления клапанов компрессора
разработана специальная клапанная лента с
повышенными требованиями к плоскостности и
прочности (ТУ 14-4-878-78).
Для новых компрессоров разрабатываются
встроенные электродвигатели повышенной,/ на-
гревостойкости (до 130 °С), имеющие ресурс до
50 000 ч.
УДК 621.57.041-213.3.004.624.001.5
М. П. КАШКИН, канд. техн. наук Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ
ВНИИхолодмаш
Канд. техн. наук В. И. МИЛОВАНОВ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
В новых агрегатах будут применены новые
\ электродвигатели вентиляторов на подшипниках
скольжения.
Применение в низкотемпературных агрегатах
э хладагента R502 позволило создать надежные и
- экономичные машины. Проведенные испытания
подтвердили высокую эффективность хладаген-
. та R502 в низкотемпературных агрегатах. По
сравнению с хладагентом R22, применяемым в
аналогичных агрегатах серийного производства,
он обеспечивает повышение холодопроизводи-
1 тельности на 15—20 %, снижение потребляемой
мощности на 8—12 % и снижение температуры
обмотки встроенного электродвигателя до 10 °С.
Компоновка узлов позволяет иметь доступ со
} стороны обслуживания к вентилям, штуцерам и
элементам подсоединения электрооборудования
компрессора. Опытная эксплуатация подтвер-
1 дила удобство обслуживания новых агрегатов.
Освоение крупносерийного производства но-
с вого ряда холодильных агрегатов требует боль-
» шой подготовительной работы. Для их
изготовления будет применена современная технология,
высокопроизводительные станки и
оборудование, комплексная механизация сборочных и ис-
/ пытательных работ. Все это даст возможность
увеличить срок службы агрегатов до 12 лет и
ограничить интенсивность отказов, требующих
вскрытия кожуха компрессора, до 2 % в год.
Освоение серийного производства новых
агрегатов намечается на Харьковском заводе
холодильных машин ПО «Торгхолодмаш» и Волж-
5 ском заводе холодильных машин.
- СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Зеликовский И. М. Герметичные
холодильные агрегаты ВС, ВН и ВП. — Холодильная
техника, 1973, № 7.
2. Зеликовский И. М. Герметичные компрес-
I соры ФГ и ФГН. — Холодильная техника, 1974, № 6.
3. Зеликовский И. М., К а п л а н Л. Г.
Малые холодильные машины и установки. Малые
э холодильные машины. М., Пищевая
промышленность, 1978.
Герметичные высокооборотные компрессоры ти*
па ПГ нового ряда, разработанного ВНИИхо-
лодмашем, предназначены для работы в составе
холодильных установок стационарных холодиль-
Исследование изнашивания деталей
высокооборотных герметичных компрессоров типа ПГ
3 Холодильная техника № 11
17

ных камер предприятий торговли и
общественного питания, а также в составе холодильных
установок систем кондиционирования воздуха.
Непрямоточные,. унифицированные по ходу
поршня и диаметру цилиндров компрессоры в
двух-, трех- и четырехцилиндровом
исполнении имеют традиционную конструкцию —
вертикальный коленчатый вал с верхним
расположением встроенного электродвигателя.
Техническая характеристика компрессоров
приведена в табл. 1, кинематические схемы —
на рис. 1.
Таблица 1
Характеристики
Тип компрессора
Число цилиндров
Диаметр цилиндра, мм
Ход поршня, мм
Частота вращения коленчатого
вала, с-1
Объем, описанный поршнем, м3/ч
Хладагент
Холодопроизводительность,
кВт, в режиме Г0=258 К,
Гк=303 К, Гвс=293 К
при работе на R12
при работе на R22
Потребляемая мощность (в том
же режиме), кВт
при работе на R12
при работе на R22
ПГ5
ПГ7
ппо
Поршневсй,
герметичный, фреоновый,
одноступенчатый,
непрямоточный
2
42
32
50
3
42
32
50
4
42
32
50
14,89 | 22,2 | 29,88
R12 (ГОСТ 19212—73),
R22 (ГОСТ 8502—73)
3,7
5,8
1,7
2,6
5,6
8,7
2,6
3,9
7,4
11,8
3,5
5,2
Компрессоры работают без обслуживания и
не требуют до выработки своего ресурса замены
деталей и ремонтно-восстановительных работ,
поэтому при освоении их серийного
производства особую важность приобретает задача
обеспечения высокого уровня износостойкости
трущихся деталей.
В связи с этим исследованию основных
закономерностей изнашивания герметичных
компрессоров было уделено весьма пристальное
внимание. Для экспериментальных исследований
компрессоры были изготовлены производственным
объединением «Одесхолодмаш». Компрессоры
работали на масле ХФ22-24.
Непосредственной целью исследования
являлась оценка фактического уровня
износостойкости деталей компрессоров типа ПГ в
зависимости от их кинематической схемы, хладагента,
режима и цикличности работы.
Объем исследований, режимы работы и
периодичность микрометрирования компрессоров
указаны в табл. 2.
Рис. 1. Кинематические схемы компрессоров типа ПГ:
а — ПГ5; б — ПГ7; в — ППО; 1 — 4 — цилиндры.
В лабораторных условиях испытания
проводили на стендах типа «газовое кольцо»
(ГОСТ 13019—77), усовершенствованных для
обеспечения автоматического поддержания
заданного режима работы компрессоров с
фиксированием температур всасывания и нагнетания
(рис. 2).
Испытания вели круглосуточно в основном в
режиме непрерывной наработки. Четыре
компрессора ППО (№ 6А, 8, ЗА, 10) в течение
первых 4000 ч работали циклично (8 мин работы,
2 мин стоянки).
Режимы испытаний были характерными для
эксплуатации данного типа компрессоров. В
эксплуатационных условиях компрессоры
работали в режимах, близких к стандартному.
Характеристика трущихся деталей в основных
сопряжениях компрессоров типа ПГ приведена
в табл. 3. В табл. 4 указаны средние удельные
давления в сопряжениях при работе
компрессоров на хладагенте R12.
Перед ревизией и микрометрированием на
калориметрическом стенде определяли
теплоэнергетические характеристики компрессоров. Износы
Рис.. 2. Схема испытательного стенда «газовое кольцо»:
/ — компрессор; 2 — термометр сопротивления; 3 — фильтр;
4 — запорный вентиль; 5 — ручной регулирующий вентиль;
6 — соленоидный вентиль; 7 — терморегулирующий вентиль;
8 — водорегулятор; F, 7,8 — приборы усовершенствованного
стенда); 9 — конденсатор; 10 — манометр; // — реле давления.
18

Таблица 2
Марка и номер
компрессора
ППО №-3
ПГ10 № 4
ППО № 6
ППО № 6А
ППО № 8
ППО № ЗА
ППО № 10
ПГ5 № 7
ПГ5 № 13
ПГ5 № 4
ПГ5 № 9
ПГ7 № 1
ППО № И
ППО № 2
ПГ5 № 45
ПГ7 № 6
ППО № 4А
Хладагент
R12
R22
Режим работы
Т0 = 248 К
Гк = 318 К
Г0 = 258 К,
Тк = 303 К
Т0 = 258 К,
Тк = 303 К — 4000 ч;
Т0 = 278 К,
Тк = 313 К —5000 ч;
Т0 = 278 К,
Тк = 338 К—Ю00 ч
Т0 = 2634-258 К,
Тк = 303 К
Т0 = 278 К,
Тк = 313 К
Т0 = 258 К,
Тк = 318 К
Условия
работы
Лабораторные

Эксплуатационные
Лабораторные
Общая
наработка, ч
10 150
1140
7680
10 000
10 000
10 000
10 000
12 000
9000
9000
12 000
14 970
18 790
5060
6030
3600
200
Наработка до микрометрирования,
ч
0; 1270; 5030; 10000
0;670; 1140
0;.Ю00; 1230, 7680
0; 1000; 3800; 6000; 8000; 10000
0; 1000; 10000
0; 1000; 10000
0; 1000; 4600; 10000
12 000
9000
9000
12 000
14 970
18 720
0; 1560; 5060
0; 1506; 6030
0; 410; 500; 1000; 2000; 3600
1 0; 200
Таблица 3
Детали пар трения
Гильза цилиндра—поршень
Бобышка поршня—палец
Втулка верхней головки
шатуна—палец
Втулка нижней головки
шатуна—коленчатый вал
Верхняя опора — коленчатый
вал
Нижняя опора — коленчатый
вал

Номинальный
диа,метр,
мм
42
1 18
18
36
j 36
36
Материал
СЧ 21-40
АЛ-30
1 АЛ-30
Сталь 20X
БрОЦС-5-5-5
Сталь 20X
БрОЦС-5-5-5
Сталь 45
БрОЦС-5-5-5
Сталь 45
БрОЦС-5-5-5
Сталь 45
Твердость
поверхности
трения, ед.
НВ 264—280
НВ 100
НВ 100
HRc 54—60
HRc 54—60
HRc 54—60
HRc 54—60
HRc 54—60

Шероховатость
поверхности
трения, мкм
0,63—0,32
0,32—0,16
0,32—0,16
0,32—0,16
0,63—0,32
| 0,32—0,16
0,63—0,32
0,32—0,16
0,63—0,32
0,32—0,16
0,63—0,32
0,32—0,16'
Скорость

скольжения, м/с
2,96
0,28
5,7
1 5,7
5,6
Смазка
Разбрызгиванием
То же
Принудительная
То же
» »
» »
деталей измеряли в нескольких равноудаленных измерения 0,002 мм. Результаты измерений ус-
сечениях в двух или четырех осевых плоскостях редняли.
микрометрическим инструментом с погрешностью Результаты микрометрирования одноименных
3*
19

2hMKM
25
20
15
45
50
55
50
55
гильза
2tlfNKH
2h7MKM
20
15
10
5
0
5
10
15
20
25
2П.ШМ
_
t
— -—¦_
j

^———jI
~~~2 I
) 10 15 т^тыс.ч I
^^^-^
;
^ ^^
--2
^—^-^
Поршень
Шатун
Палец
Верхняя опора
1Ш$
Ю
10
15
20
2пмкм\
Поршень
к>^ '
|ч;::^::::::^
-^=^=^S
1 1
^^^^
^^S
j ——
0 2
^^/
^J^^^>.
~" ^
-Z
5 т тыс.ч
^2
**^. 3
Коленчатый
Рис. 3. Износ поверхности трения деталей
компрессоров типа ПГ, при работе на хладагенте R12:
/ — компрессоры ПГ5; 2 — компрессор ПГ7; 3 — компрессоры
ПГ10; 4 — компрессор ПГ10, износ в плоскости, параллельной
щекам коленчатого вала; 5 — компрессор ПГ10, износ в
плоскости, перпендикулярной щекам вала; — режим Т0 — '258 К,
Гк = 303 К и Г0 = 278 К, Гк = 313 К; режим 7,0 = 248 К,
7 =318 К.
L^ssss^^5
_-j^S^
3
2
^^^^^Л' 10 15 т тыс.ч
Палец
^^^
^"^-^
-2
^ ^.«?
Шатун
Коленчатый бал
поверхностей трения деталей группировали и
обобщали в зависимости от кинематической
схемы, хладагента, режима работы компрессоров.
При этом были рассчитаны линейный износ h
(толщина изношенного слоя) поверхностей
трения деталей, средние скорости изнашивания и
интенсивность линейного износа.
Среднюю скорость изнашивания поверхностей
трения определяли по формуле
С =
21ц
где hi—линейный износ поверхности за t-й интервал
времени, мкм;
ti—i-й интервал времени, тыс. ч.
Анализ изменения приращений скорости
изнашивания ACt за равные интервалы времени
позволил выявить период приработки и период
установившегося изнашивания деталей. Период
приработки деталей компрессоров типа ПГ равен
примерно 1000 ч при работе на хладагенте R12
и 1200 ч при работе на R22.
Построены совмещенные графические
зависимости износа сопрягаемых поверхностей
трения от времени их работы, пример которых
приведен на рис. 3. Совмещение графиков износа
20

нашивания деталей компрессоров с одинаковой
кинематической схемой, работавших на одном
хладагенте и на одних и тех же режимах.
Резко выделяющиеся значения скоростей
изнашивания (число их не превышало 5 %)
оценивали с помощью критерия Грэббса на предмет
их дальнейшего использования. Были построены
гистограммы и эмпирические кривые
распределения скоростей изнашивания, проведено
выравнивание опытных распределений с
теоретической кривой и выведен теоретический закон,
который удовлетворительно аппроксимирует
опытные кривые. Степень совпадения
эмпирической и выравненной кривых распределения
определяли по критериям Колмогорова и
Пирсона.
Статистическая обработка показала, что
скорости изнашивания трущихся деталей в прира-
боточном и установившемся периодах
изнашивания в основном описываются законом Вейбул-
ла. В качестве примера в табл. 5 приведены
характеристики и параметры закона
распределения скоростей изнашивания деталей
компрессоров ПГЮ, работающих на хладагенте R12, в
приработочном и установившемся периодах
изнашивания.
В период приработки средняя скорость
изнашивания деталей компрессоров в 1,5—8 раз
выше, чем в установившемся периоде.
Средние скорости изнашивания деталей в
установившийся период изнашивания
приведены в табл. 6. Из этих данных видно,
что большие скорости изнашивания
характерны для четырехцилиндровых компрессоров,
Таблица 5
Детали пар
трения
Гильза —
поршень
Шатун—палец

Поршень—палец
Шатун—вал
Верхняя
опора—вал
Нижняя
опора—вал
Скорости изнашивания и параметры закона их распределения для компрессоров ПГЮ при работе
на хладагенте R12
Математическое
ожидание средней
скорости
изнашивания, мкм/тыс. ч
Период

приработки
2,6
3,2 1
5,2
1,9
9,4
3,9
4,2
3,5
1,6
3,9
1,3
2,9

Установившийся
период
0,55
1,25
0,66
1,43
0,55
1,30
1,80
1,25
1,06
0,47
0,41
0,58
Среднеквадратичес-
кое отклонение
скорости изнашивания,
мкм/тыс. ч
Период

приработки
2,00
3,10
4,80
1,60
1,87
2,50
2,20
5,60
0,83
2,18
1,35
2,10

Установившийся
период
0,51
1,22
0,59
1,06
0,36
1,00
1,91
3,00
0,58
0,44
0,36
0,57
Коэффициент
вариации
Период

приработки
0,77
0,94
0,93
0,84
0,78
0,64
0,53
1,60
0,52
0,56
1,04
0,73

Установившийся
период
0,93
0,98
0,89
0,74
0,66
0,77
1,07
2,40
0,55
0,94
0,88
0,98
Параметры закона распределения
а, мкм/тыс. ч
Период

приработки
3,20
5,99
5,11
3,40
2,50
4,70
6,77
2,22
4,50
4,96
1,82
4,06

Установившийся
период
0,58
0,68
0,76
1,24
0,42
1,48
1,10
0,31
0,39
0,93
1 0,36
0,45
Ь, мкм/тыс. ч
Период

приработки
1,1
1,1
1,1
1,2
1,3
1,6
2,0
0,6
2,0
1,9
1,0
1,4

Установившийся
период
0,98
1,00
1,10
1,30
1,50
1,30
0,90
0,50
1,90
1,10
1,10
1,00
Таблица 4
Детали пар трения
Гильза — поршень
Шатун — палец
Поршень — палец
Шатун — коленчатый вал
Верхняя опора —
коленчатый вал
Нижняя опора —
коленчатый вал
ПГЮ
ПГ7
ПГ5
ПГЮ
ПГ7
ПГ5
Удельное среднее давление
в сопряжении, МПа, при
работе на R12 в режиме
Г0=258 К,
7к=303 К
0,127
2,42
2,91
1,00
0,44
0,34
0,40
0,83
0,64
0,74
Т0=2<8 К,
Гк=313 К
0,123
2,53
3,04
1,22
0,54
—
—
0,91
—
—
70=248 К,
7К=318 К
0,153
4,05
4,86
2,12
0,63
—
—
1,32
—
—
по парам трения дает возможность, наряду с
определением скорости изнашивания отдельных
деталей, наблюдать за увеличением Зазоров в
сопряжениях компрессоров.
Скорости изнашивания поверхностей трения
одноименных деталей компрессоров,
работающих в одинаковых условиях, вследствие
определенной неидентичности физико-механических
свойств их поверхностного слоя, различий в
условиях сборки деталей, чистоты фреоновой
системы машины и других причин распределяются
в том или ином интервале значений. Характер
распределения проанализирован как
распределение случайных величин с применением методов
статистической обработки И, 2]. При этом
статистической обработке подвергали скорости из-
21

Таблица 6
Детали пар трения
Гильза — поршень
Шатун — палец
Поршень — палец
Шатун — вал
Верхняя опора — вал
Нижняя опора — вал
Средние скорости изнашивания деталей в установившийся период
изнашивания, мКм/тыс. ч
ПГ5
R12
0,40
0,27
0,33
1,20
0,50
0,70
2,9*/1,6**
0,41
0,41
0,35
0,55
R22
0,91
1,05
0,41
0,83
0,83
0,58
1,40
1,70
1,50
0,66
1,30
0,18
ПГ7
R12
0,45
0,80
0,35
1,35
0,53
0,54
0,83
3,1*/1,8**
0,42
0,47
0,38
0,55
R22
2,60
1,30
0,95
1,30
1,25
1,40
1,40
3,2*/1,8**
1,85
0,80
0,70
0,87
пгю
R12
0,55
1,25
0,66
1,43
0,55
1,30
1,80
1,25
1,06
0,47
0,41
0,58
R22
0,60
1,70
1,54
2,60
1,00
2,20
1,60
1,20
0,95
0,83
0,90
1,26
* В плоскости, параллельной щекам вала. ** В плоскости, перпендикулярной щекам вала.
что может быть объяснено их более высокой
температурной напряженностью. При
прочих равных условиях износостойкость
компрессоров при работе на R12 выше, чем при работе
на R22.
Износостойкость трущихся деталей в
сопряжениях компрессоров на низкотемпературном
режиме работы снижается.
Характерно, что средние скорости
изнашивания трущихся деталей компрессоров в
лабораторных, стендовых и эксплуатационных
условиях практически одинаковы^(табл. 7).
В отличие от других типов^поршневых
компрессоров, износы компрессоров нового ряда по
всем плоскостям и сечениям деталей одинаковы,
т. е. отсутствуют «ведущие» сечения и
плоскости. Исключение составляет лишь шатунная
шейка коленчатого вала, у которой износ в
плоскости вдоль щек выше, чем^в
перпендикулярной плоскости.
Интересно, что цикличная^работа
компрессоров ПГЮ не вызвала существенного роста
скоростей изнашивания трущихся деталей.
Для поверхностей трения всех деталей
компрессоров определена интенсивность линейного
износа:
Zh~ Lrt •
где LTt—путь трения за i-й интервал времени, мкм.
Значения Zh для поверхностей трения
деталей компрессоров при работе на R12 в период
установившегося изнашивания приведены в
табл. 8.
Закономерности, выявленные при анализе
скоростей изнашивания, практически идентичны и
для интенсивности линейного износа трущихся
деталей компрессоров типа ПГ.
Построены сводные диаграммы зависимостей
линейного износа h одноименных поверхностей
трения деталей от пути трения LT при различных
значениях среднего удельного давления р в
сопряжениях. Пример такой сводной диаграммы
для нижней коренной шейки коленчатого вала
приведен на рис. 4. На рис. 5 показана
зависимость интенсивности линейного износа Zh ниж-
tljMKM
. 5
0
-5
-4
- з-
'2
10
20
L-W~'\MW
Рис. 4. Зависимость износа поверхности трения h
нижней коренной шейки коленчатого вала
компрессоров типа ПГ от пути трения LT при среднем удельном
давлении в сопряжениях:
/ — 0,64 МПа; 2 — 0,74 МПа; 3 — 0,83 МПа; 4 — 0,91 МПа;
5—1,32 МПа;
W
02
0.1
о
0.5
V
р,мпа
Рис. 5. Зависимость интенсивности линейного износа
Zh нижней коренной шейки коленчатого вала
компрессоров типа ПГ от среднего удельного давления р в
сопряжении.
22

Таблица 8
Детали пар трения
Гильза — поршень
Шатун — палец
Шатун — коленчатый вал
Верхняя опора —
коленчатый вал
Нижняя опора —
коленчатый вал
Интенсивность линейного
изнашивания п
ПГ5
0,28
0,20
2,50
8,50
0,15
0,65
0,07
0,30
0,07
0,12
ПГ7
0,35
0,64
2,80
9,90
0,17
0,70
0,09
0,15
0,09
0,10
износа ^ь'Ю
эй работе комг
70=258 К
гк=зоз к
0,33
0,97
4,60
9,50
0,36
0,36
0,29
0,20
0,10
0,14
13 в установившийся период
[рессоров на R12
ПГ10
Г0=2 78 К
7к=313 К
0,34
0,96
4,90
9,80
0,40
0,41
0,19
0,23
0,12
0,18
Г0=24 8 К
Гк=318 К
0,40
1,20
5,50
11,20
0,51
0,52
—
0,15
0,21
Детали п^р т; е-
н и я
Гильза —
поршень
Шатун — палец
Поршень —
палец
Шатун — вал
Верхняя
опора — вал
Нижняя
опора — вал
Таблица 7
Средняя скорость изнашивания,
мкм/тыс. ч
ППО № 6 на R12 р.
режиме 7=2 58 К,
Гк=308 К
(лабораторные испытания)
0,58
1,20
0,60
1,39
0,51
1,35
1,80
1,20
1,00
0,48
0,35
0,60
ППО № 11 на R12
в режиме Г0=з258 К,
7'к^303 К
(эксплуатационные
испытания)
0,52
1,25
0,68
1,45
0,52
0,72
1,70
1,60
1,10
0,44
0,40
0,60
ней кореннои шейки коленчатого вала
компрессоров типа ПГ от среднего удельного давления
р в сопряжении. Построение таких зависимостей
позволяет обобщить результаты и подойти к
решению задачи расчетного определения
интенсивности линейного износа деталей
герметичных компрессоров.
В результате проведенного исследования
выявлено, как влияет износ трущихся деталей
сопряжений компрессоров на их
теплоэнергетические характеристики. Холодопроизводитель-
ность в среднем снижается на 0,4 % за 1000 ч
работы, потребляемая мощность изменяется
незначительно.
СПИСОК
1
ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Р Т М 4 4 — 70. Методика сбора
формации о надежности изделий
М., ВНИИНмаш, 1969.
2. Ш о р Я. Б., Кузьмин Ф.
анализа и контроля надежности,
радио, 1968.
и обработки ин-
машиностроения.
И. Таблицы для
— М., Советское
УДК 621.565.2:621.584.4
Аккумуляторы холода с льдогенераторами
чешуйчатого льда
Р. Б. ИВАНОВА, А. В. КОРОБОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Аккумуляторы холода с льдогенераторами
чешуйчатого льда по сравнению с панельными
и трубчатыми имеют более высокие
теплотехнические показатели, компактнее, проще по
конструкции. Условный коэффициент теплоперехо-
да от воды ко льду <|3*, который характеризует
интенсивность работы этих аппаратов и равен
*С. Lorentzen, О. F. Iohanse п.—
Proceedings of the IX International Congress of
Refrigeration. Vol. 1. Paris, 1955.

р=-
QaK
^л^в. вых '
где QaK—количество тепла, вносимого водой в течение
всего процесса таяния льда, кДж;
С?л—общее количество накопленного льда, т;
/в. вых—средняя температура отходящей воды, °С,
для панельного аккумулятора составляет
150 840, а для аккумулятора с
льдогенератором чешуйчатого льда — 419 000 кДж/(т-иС).
Для проверки целесообразности применения
аккумуляторов холода интенсивного действия
на предприятиях молочной промышленности и
в целях получения их теплотехнических
характеристик во ВНИХИ был спроектирован и
изготовлен аккумулятор холода с генератором
чешуйчатого льда АКХИ с расчетной
аккумуляционной способностью 838 000 кДж B00 000
ккал).
Аккумулятор (рис. 1) состоит из
металлического бака-накопителя прямоугольной формы
общей емкостью 13 м3, с габаритными
размерами 4X2x1,6 м; льдогенератора чешуйчатого
льда; оросительного устройства, изготовленного
из двух труб диаметром 45X4 мм с
закрепленными в каждой из них тремя форсунками с
диаметром сопла 4 мм; барботажного устройства,
выполненного из двух перфорированных трубок
диаметром 20X3 мм и расположенного на дне
бака, через которое подается сжатый воздух
для перемешивания водоледяной смеси в баке.
Во время работы аккумулятора в
бак-накопитель наливают 8,5 м3 водопроводной воды и
включают льдогенератор чешуйчатого льда.
Намороженный в льдогенераторе на барабане-
испарителе лед удаляется скребковыми ножами
Рис. 1. Общий вид интенсивного аккумулятора холода:
1 — льдогенератор; 2 — бак-накопитель; 3 — оросительное
устройство; 4 —барбэгажгюз усгрэл:г во.
и падает в бак. В целях более равномерного
распределения льда по объему бака во время
работы аккумулятора включают барботажное
устройство, подсоединенное к воздушному
компрессору марки СО-7А.
После максимально возможного заполнения
бака льдом начинается процесс таяния.
Охлажденная в баке-накопителе вода насосом
подается в технологические аппараты. Отепленная
вода через оросительное устройство
разбрызгивается на поверхность льда. Проходя через слой
тающего льда, она охлаждается до температуры,
близкой к 0°С @—1 °С).
Схема испытательного стенда представлена
на рис. 2.
Аккумулятор холода испытывали в двух
вариантах. Сначала с льдогенератором ИЛ-500,
подключенным к холодильной установке,
обслуживаемой компрессором АВ100, затем — с
льдогенератором Л-250. При использовании
льдогенератора Л-250 длину бака уменьшили до
2700 мм, компрессор АВ100 заменили винтовым
марки S3-450 с плавным регулированием холо-
допроизводительности. Это дало возможность
работать при различных температурах кипения
в барабане испарителе льдогенератора.
Процесс работы аккумулятора холода делилсх
на два этапа: намораживания-накопления льда
и таяния льда.
Во время первого этапа воду для
намораживания льда подавали из бака-накопителя с
помощью насоса 1СЦВ-1,5. Кратность циркуляции
воды, поступающей в барабан-испаритель,
составила 1,5—2.
При испытании аккумулятора с
льдогенератором ИЛ-500 лед намораживали в течение
каждого опыта при постоянной температуре кипения
в барабане-испарителе. Температура
кипения менялась в пределах от —17 до —28 °С.
Степень чистоты скалывания льда ножами
как с наружной, так и с внутренней стороны
барабана-испарителя довольно резко влияла на
температуру кипения, колебания которой
доходили до 3—5 °С от рабочего значения.
Полученные опытные данные по
производительности и расходу электроэнергии для
аккумулятора с льдогенератором ИЛ-500 приведены
в табл. 1.
При повышении температуры кипения до —17
и даже —18 °С производительность
льдогенератора резко снижалась, вместо кристаллического
сухого льда после скалывания из-под ножей
выходила водоледяная смесь. Было установлено,
что верхний предел температуры кипения —19° С,
оптимальная температура кипения равна —20 -=-
+ —21 °С.
При испытании аккумулятора холода с
льдогенератором Л-250 температура кипения
менялась в пределах—15—= 20 °С и поддержива-
24

YQQ
Рис. 2. Cxeivia испытательного стенда:
Таблица 1
Показатели
Производительность, кг/ч
Расход электроэнергии,
кВт-ч/т
Температура кипения, °С
-20
400
37
-25
430
46
— 28
450
53
лась постоянной в течение каждого опыта.
Производительность и расход электроэнергии при
работе аккумулятора с льдогенератором Л-250
приведены в табл. 2.
Повышенный расход электроэнергии при
использовании льдогенератора Л-250 связан с тем,
что винтовой компрессор S3-450 при малых
тепловых нагрузках имеет худшие характеристики,
чем компрессор АВ100.
Применение воздушного барботирования
способствовало равномерному перемешиванию льда
по объему бака до толщины слоя льда 250—
300 мм. При превышении слоя плавающего льда
300 мм происходило неравномерное
распределение его по объему бака, лед накапливался
непосредственно под льдогенератором в виде
конуса, угол которого достигал 65—70°, с торце-
Таблица 2
Показатели
Производительность, кг/ч
Расход электроэнергии,
кВт-ч/т
Температура кипения, °С
— 15 | —20
212
278
44,6
-25
300
51,7
4 Холодильная техника № 11
/ — бак для теплой воды; 2 — труба для подвода пара; 3 —
насос для теплой воды; 4 — электрические ротаметры; 5 —
теплообменник; 6 — циркуляционный насос; 7 — насос для
орошения льдогенератора; 8 — бак-накопитель; 9 — льдогенератор;
10 — отделитель жидкости; // — линейный ресивер; 12 —
конденсатор; 13 — ороситель; 14 — маслоуловители; 15 —
холодильный компрессор, 16 — воздушный компрессор.
вых сторон бака оставались незаполненные
пустоты.
Анализируя результаты первого этапа работы
аккумулятора — накопление льда, можно
сделать вывод, что для достижения максимальной
холодоемкости, характеризующей количество
холода, аккумулированное в единице объема бака
и равное
Gjir
QaK = у ,
где г—теплота плавления льда;
V—емкость бака,
для промышленного образца аккумулятора
следует применять бак круглой формы с радиусом
не более 1 м. Высота бака определяется
количеством льда, необходимого для производства.
Во время второго этапа накопленный в баке
лед охлаждал воду, циркулирующую между
баком-накопителем и теплообменником. Процесс
таяния льда осуществлялся при выключенном
компрессоре. При таянии чешуйчатый лед
охлаждал проходящую через него воду до
температуры, близкой к 0 °С. Отепленная вода,
поступающая из теплообменника, возвращалась
в бак-накопитель через оросительное устройство
и равномерно распылялась по поверхности льда
через форсунки. Угол распыла форсунок
составил 120°.
Опытные данные по испытанию аккумулятора
приведены в табл. 3.
Коэффициент теплоперехода р (см. табл. 3
и рис. 3) при испытаниях изменялся от 265 717
до 806 575 кДж/(т.°С) [77 340—192 500 ккал/(тХ
Х°СI.
25

Таблица 3
Тепловая нагрузка
нетто на
аккумулятор, Вт (ккал/ч)
Общая холодо-
отдача, кДж
(ккал)
Количество
намороженного
льда, т
Время таяния
льда, ч
Температура
ледяной ^оды
на выходе из
бака, °С
Коэффициент
теплоперехода,
кДж/('г.°С>
[ккал/(т.°С)]
Скорость
таяния льда, т/ч
С льдогенератором ИЛ-500
89 320
G7 000)
66 120
E7 000)
69 948
F0 300)
79 924
F8 900)
89 320
G7 000)
80 040
F9 000)
806 575
A92 500)
277 043
F6 120)
631 643
A50 750)
554 287
A32 288)
645 260
A54 000)
601 340
A43 520)
2,50
0,83
2,03
1,65
1,93
1,77
2,50
1,16
2,5
1,92
2,00
2,08 1
0,40
1,03
0,78
0,89
0,86
0,71
1 806 575
A92 500)
324 055
G7 340)
389 326
(92 918)
393 177
(93 837)
388 757
(92 782)
478 498
A14 200) 1
1,0
0,72
0,83
0,86
0,97
0,85
С льдогенератором Л-250
67 002
E7 760)
66 816
E7 600)
65 656
56 600
401 746
(95 882)
320 988
G6 608)
275 099
F5 656)
1,63
1,11
0,65
1,56
1,33
1,00
0,75
0,65
1,05
345 507
(82 460)
444 886
A06 178)
265 717
F3 417)
0,92
1 0,83
0.85
Коэффициент теплоперехода, приведенный
Г. Лоренценом и О. Иохансеном, имел
значения от 628 500 до 251 400 кДж/(т-°С) 1150 000
— 60 000 ккал/(т-°СI.
Измеренная объемная масса льда, полученная
при t0=—20 °С, равнялась 415 кг/м3.
Опытный образец интенсивного аккумулятора
холода с генератором чешуйчатого льда был
принят ведомственной комиссией и
рекомендован для использования в проектах Гипромол-
прома при проектировании молочных
предприятий. Эти аккумуляторы целесообразно
применять при кратковременных тепловых нагрузках.
По результатам исследований ВНИХЩсовме-
стно с Гипромолпромом были разработаны и
изданы рекомендации по проектированию
аккумуляторов холода.
Рис. 3. Зависимость коэффициента теплоперехода от
температуры ледяной воды на выходе из бака.
УДК 628.84.004.17.001.24
К вопросу об улучшении эксплуатационных показателей
форсуночных камер кондиционеров
в. и. синицын
ЦНИИпромзданий
Для тепловлажностной обработки воздуха в
установках кондиционирования широко применяют
камеры орошения, оборудованные
тангенциальными форсунками с диаметром сопла 2—5,5 мм.
Многолетний опыт эксплуатации показал, что
такие форсунки часто засоряются. Их чистка
требует больших трудовых затрат.
Один из способов борьбы с засорением
форсунок — увеличение размеров пропускных от-
26

верстий. Однако это ухудшает качество
распиливания и, как следствие, снижает
эффективность обработки воздуха. Поэтому
потребовалось разработать распылители, которые
обеспечивали бы необходимое качество дробления
жидкости при достаточно больших диаметрах сопла.
В ЦНИИпромзданий проведены
аналитические исследования процессов истечения
жидкости из сопла центробежных форсунок, которые
позволили определить пути улучшения их
дисперсных характеристик.
В целях получения гидравлических и
дисперсных характеристик экспериментально
исследованы центробежные форсунки с диаметром сопла
от 2,5 до 16 мм. Изучали влияние размеров
сопла, камеры закручивания входного канала
и давления на качество распыливания воды и
расходные характеристики форсунок.
Установлено, что фактором, влияющим на улучшение
тонкости распыливания, кроме увеличения
давления воды перед форсунками и уменьшения
диаметра сопла, является увеличение отношения
диаметра камеры закручивания к диаметру
входного канала. Найдено оптимальное по качеству
распыливания и расходным характеристикам
соотношение размеров камеры закручивания и
входного канала. Установлено, что
разработанные форсунки с диаметром пропускных
отверстий 8 мм обеспечивают практически такую же
тонкость распыливания, что и типовые
форсунки У-1 с диаметром сопла 4 мм, при этом
расходная характеристика первой в два раза выше.
Можно рекомендовать для центробежных
форсунок с одним входным каналом следующие
соотношения геометрических характеристик: dBX =
Т 3 = 5ч-6 (dBX, dc, dK
=dc и

соответственно диаметры входного канала, сопла,
камеры закручивания, м).
В таблице и на рисунке даны оптимальные
размеры форсунок с диаметром пропускных
отверстий от 5 до 16 мм, рекомендуемых для
камер орошения установок вентиляции и
кондиционирования воздуха.
Форсунки с диаметром пропускных отверстий
12 мм испытаны в кондиционерах, установлен-
Центробежная форсунка, рекомендуемая для камер
орошения кондиционеров.
ных во ВНИИкормов им. В. Р. Вильямса. В
течение 1,5 лет эксплуатации.ни одна из
установленных форсунок не засорилась, тогда как
форсунки типовых камер с диаметром сопла 3,5 мм
в этих же условиях требовали чистки через 2—
3 недели. • !: •""•" п : -:i
По результатам экспериментальных
исследований дисперсных характеристик форсунок^по-
лучена следующая формула для определения
средних объемно-поверхностных диаметров
капель распыла dK:
dK =8,1-10-*^ 5рф.-0? <^
"к. з
dBx
— 0,35
(О
где рф—давление воды перед форсунками, кПа.
На основании полученных расходных
характеристик форсунок выведена зависимость для
расчета коэффициента расхода \i:
, = 5.,0-^Г°."(-^)-С-45. B)
Расход воды через форсунку можно определить
по следующей формуле:
О = рш/сМ< V 2рф > C)
Основные конструктивные
размеры центробежных форсунок, мм
Диаметр
камеры закручивания dK. 3
входного канала dBX
Длина
входного канала /вх
камеры закручивания /к.3
сопла /с
Диаметр сопла dQ, м м
5 | 6
25—30
5
10
10
0,5
30—36
6
12
12
0,5
7
35—42
7
16
13
0,5
8
40—48
8
20
14
0,5
9
45—54
9
22
15
1,0
10 | 11
50—60
10
25
16
1,0
55—66
11
27 4
17 Т
1,0
12
60—72
12
30
18
1,0
13
65—78
13
32
19
1,0
14
70—84
14
35
20
1,0
15
75—90
15
37
22
1,0
16
80—96
16
40 •
24
1,0
4*
27

где G—расход через форсунку, кг/с;
pw—плотность воды, кг/м3;
/с—площадь сопла, м2.
Угол факела распыливания разработанных
форсунок находится в пределах от 70 до 110°.
Для расчета углов факела распыливания
форсунок получено, что
при ц=- 0,21-^-0,5 а =157—223[i; D)
при |х =0,16-^-0,21 а = 110°. E)
На основании теплотехнических исследований
камер орошения, оборудованных форсунками
с диаметром сопла от 2,5 до 16 мм, получены
зависимости для определения коэффициентов
эффективности в функции поверхности распыла
F, приходящейся на 1 кг воздуха и равной
" dKpw • F>
где В—коэффициент орошения.
Для расчета однорядных и двухрядных
горизонтальных форсуночных камер указанные
зависимости имеют вид:
адиабатные процессы
при F= 34-17 м2/кг ?А = 0,48 ЯК24; G)
при F>\7 м2/кг ?А =0,95; (8)
политропные процессы нагрева и охлаждения
воздуха
при F = З-т-30 м2/кг Ег =0,346 F0,44 /Ш1-о.2; (9)
при F=3-M1 м2/кг Et =0,116 Fi.03x
Xfwl-0.2 D2Н-Л)-о. 15 JS>—1; (Ю)
при F = 114-30 м2/кг Et =0,36F0,55X
X/ioi-0.2 D2 + /1)-0Л5 ?r-i, A1)
где ?А, Eiy /^—коэффициент эффективности
соответственно адиабатный, энтальпийный и
температурный;
^u'i> ^i—энтальпия насыщенного воздуха при
начальной температуре воды и
воздуха до камеры орошения, кДж/кг.
УДК 536.5-032.1.001.24:628.84:629.123.44
Д-р техн. наук, проф. И. И. КРИНЕЦКИЙ,
А. ЛЯСКОВСКИ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Тепловое ощущение человека определяется
результативным действием температуры,
влажности и скорости движения воздуха и температуры
ограждающих поверхностей. Мерой теплового
ощущения человека принята результирующая
Исследования режимов нагрева воздуха с
отрицательной температурой показали, что
вертикальная форсуночная камера в этих режимах
не обмерзает. Это дает основание рекомендовать
для нагрева воздуха с отрицательной
температурой вертикальные форсуночные камеры с
разбрызгиванием воды низкого потенциала. Для
расчета однородных вертикальных
оросительных камер с разработанными форсунками
получены следующие зависимости:
для адиабатных процессов
при F= 3-И 1 м2/кг ?а =0,3 F0,*6; A2)
при F>\\ м2/кг ?а=0,91; A3)
для политропных процессов нагрева и
охлаждения воздуха
при F=3~20 м2/кг ?I-0,24FO,58 /^-0.2; A4)
при F = 3-^-20 м2/кг Et =0,093 fi.osx
X/wx-0.2 D2 + /J-0.16 ЕгК A5)
Используя уравнения A)—A5) можно решить
как прямую, так и обратную задачу, т. е.
определить конечные параметры воздуха по
известной поверхности распыла и начальным
параметрам контактирующих сред, а также
необходимую начальную температуру воды и
коэффициент орошения для осуществления заданных
процессов обработки воздуха в форсуночной
камере. При нагреве воздуха с отрицательной
температурой его конечные параметры
принимают относительную влажность ф=100%,
поэтому расчет можно проводить с
использованием одного уравнения (9) или A4). Полученные
данные дают возможность рассчитать
оросительные камеры, оборудованные форсунками с
пропускными отверстиями от 2,5 до 16 мм, в
зависимости от условий эксплуатации для всех
возможных режимов обработки воздуха.
температура (РТ), которая является функцией
величин, характеризующих состояние среды.
Согласно действующим нормативным
положениям [4] условия комфорта в жилых и
общественных помещениях морских судов определяют
на основе заданного значения РТ по
специальным номограммам. Номограммы РТ являются
основными при расчете микроклимата в поме-
Расчет температуры воздуха в кондиционируемых
помещениях судов
28

щениях судов при их проектировании и
эксплуатации.
Для практического использования номограмм
при расчете систем автоматического
регулирования (САР) заданных параметров
комфортного микроклимата необходимо располагать
аналитической зависимостью, связывающей
отдельные элементы РТ.
В работе [1] приведено математическое
выражение, учитывающее влияние величин,
определяющих тепловое ощущение человека,
находящегося в покое или выполняющего легкую
физическую работу. Полученная по этой формуле
характеристика S оценивается в баллах и
использовать ее для синтеза и анализа САР не
представляется возможным.
Исходя из теплофизических моделей
тепломассообмена человека с окружающей средой для
судовых помещений получено выражение [2]
tc == ^а + (^а — ^огр) А'>
—4° С <tc - *огр = Д*с < 4° С,
где tc—температура воздуха в помещении с учетом
влияния температуры ограждений *0гр;
ta—нормируемая температура воздуха (без учета
влияния *огр);
А—величина, учитывающая влияние подвижности
воздуха.
Приведенное уравнение не учитывает влияния
влажности воздуха на тепловые ощущения
человека, и нормируемая температура воздуха не
является результирующей, регламентированной
нормативными положениями [4].
Так как в приведенном выражении учтены не
все параметры РТ, возникает необходимость
получения алгоритма работы электронного
вычислительного устройства (ЭВУ) (составной
части САР температуры воздуха) на основе
номограммы РТ. Принцип работы ЭВУ сводится к
вычислению температуры tn в судовом
помещении, являющейся функцией относительной
влажности фп и скорости движения воздуха w и
средней радиационной температуры ограждений tR>
т. е. всех факторов, влияющих на теплоощуще-
ния человека при заданном нормами значении
РТ:
*п = / (РТ, фп, », *н). A)
В целях получения математического
выражения для расчета температуры воздуха в судовом
помещении в зависимости от величин,
характеризующих состояние среды при заданном
значении РТ, были построены следующие графики
(при использовании номограммы РТ):
tn — f (w) при различных значениях фп и At = const,
РТ = const;
tu=zf (фп) при различных значениях w и At = const,
РТ = const;
*п =/ (А*) при различных значениях ш и фП = const,
РТ = const.
При построении графиков, согласно [4], были
приняты следующие диапазоны изменения
отдельных составляющих микроклимата:
относительная влажность воздуха срп = 50±10 %;
скорость движения воздуха w = 0,15—0,5* м/с;
разность М между средней радиационной
температурой ограждений tR и температурой
воздуха помещения tn
•~4°С</Н~*П:=Д/<40С;
результирующая температура (судно
неограниченного района плавания) для теплого
периода ^года РТ = 24,1 °С, а для холодного периода
РТ — 18,1 С.
На основе построенных графиков методом
наименьших квадратов были получены следующие
математические зависимости:
*п= 24,95 + 7,21 ш — 3,37 ш* при д/ = 40С,
Фп=0,5; РТ =24, Г С;
/п= 32,92 —16,55 фп + 7,50<р? при At =--4°С,
w =0,25 м/с, РТ =24,1°С;
/п =27,90 —0,36 Д* при фп=0,5, ш=0,25 м/с,
РТ=24,ГС; B)
/„=21,20 + 3,14 w — 0,94 ш* при М = —4°С,
Фп=0,5, РТ = 18,1°С;
/п =26—10,50 фп + 5ф^ при А/= —4°С,
w =0,25 м/с, РТ = 18,1°С;
tB =20,60 — 0,34 At при фп=0,5,
w =0,25 м/с, РТ = 18,1° С.
Методом суперпозиции с использованием
формул B) были получены конечные выражения,
являющиеся алгоритмом работы ЭВУ и
учитывающие изменения отдельных составляющих
микроклимата судового помещения.
Для теплого периода года
tn =32,76 + 7,21 ш —3,37 ш2—16,55 фп +
+ 7,50 Ф^ —0,36 At; C)
для холодного периода года
*п= 23,84 + 3,14 ш —0,94 ш* —
— 10,50фп + 5 ф^ — 0,34 At. D)
Погрешность (модуль разности температур
между определенной по номограмме РТ и
вычисленной) по полученным формулам C) и D)
не превышает 0,5 °С в принятом диапазоне
изменения фп, wy At при заданных значениях РТ.
Требования Регистра СССР [3],
предъявляемые к САР температуры воздуха в судовых
помещениях, предусматривают предельные
колебания температуры
Д*п<±1°С.
29

Таким образом, представление взаимосвязей
отдельных составляющих микроклимата для
судов неограниченного района плавания в виде
выражений C) и D) позволяет упростить выбор
параметров микроклимата судовых помещений.
Эти выражения рекомендуется использовать при
проектировании системы кондиционирования
воздуха и САР, которая обеспечит регулирование
температуры воздуха в широком диапазоне в
зависимости от изменений составляющих РТ.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ладыженский Р. М. Кондиционирование
воздуха. М., Госторгиздат, 1962.
2. Павлухин Л. В. Выбор сочетания параметров
воздуха и температур ограждений в судовых
кондиционируемых помещениях. — Судостроение, 1979,
№ 8.
3. Правила классификации и постройки морских
судов, т. 2. Л., Транспорт, 1974.
4. Санитарные нормы параметров воздушной
среды жилых и общественных помещений морских
судов, оборудованных системами
кондиционирования воздуха. М., 1975.
•УДК 628.84.003.13.001.24:681.142
Эксергетический метод анализа эффективности
систем кондиционирования воздуха
В. Г. МУРАТОВ, канд. техн. наук И. П. НИКУЛЬЧА
Одесский технологический институт
пищевой промышленности им. М. В. Ломоносова
Энергетические затраты на кондиционирование
составляют 30—50 % от стоимости
эксплуатации зданий [1 ]. Одним из путей их снижения
является оптимизация режимов работы систем
кондиционирования воздуха (СКВ), при которой
последовательность обработки воздуха в
кондиционере изменяют в зависимости от значений
параметров наружного воздуха и воздуха в
помещении. В работах [2, 5] даны результаты
исследования по минимизации энергозатрат на
кондиционирование воздуха и предложены
оптимальные режимы работы СКВ для различных
значений указанных параметров. Дальнейшее
снижение энергозатрат может быть достигнуто в
результате улучшения использования в СКВ
энергетического потенциала греющего
теплоносителя, поступающего в систему, например из
котельной, и оптимизации режимов работы
холодильной установки, обслуживающей СКВ.
Авторами проведена работа в целях
определения наиболее экономичных режимов
функционирования промышленного комплекса
«СКВ — холодильная установка» и синтеза на
этой основе оптимальной автоматической
системы управления процессами кондиционирования
воздуха.
Типовой промышленный комплекс
исследовали эксергетическим методом, обеспечивающим
учет конечных затрат на обработку воздуха.
На рис. 1 дана технологическая схема
комплекса «СКВ — холодильная установка». СКВ
содержит центральный кондиционер с
калориферами первого 2 и второго 5 подогрева, камерой
орошения 5, с обводным каналом 4, первой
рециркуляцией 1 и включает кондиционируемое
помещение 6. Холодильная установка состоит
из компрессора 6\ конденсатора 7, дроссельного
вентиля 10 и испарителя (бака холодной
воды) 9.
Степень совершенства работы комплекса
можно выразить эксергетическим показателем его
эффективности г\е:
Д?и
АЕ1 + АЕ2 + АЕ3+ Д?4>
(О
где А?исп—поток использованной эксергии в
системе, кВт;
vyx
L
Рис. 1. Технологическая схема комплекса «СКВ —
холодильная установка»:
/ — первая рециркуляция; 2 — калорифер первого подогрева;
3 — камера орошения; 4 — обводной канал; 5 — калорифер
второго подогрева; 6 — кондиционируемое помещение; 7 —
конденсатор; 8 — компрессор; 9 — испаритель; 10 — дроссельный
вентиль.
30

АЕЪ Д?о, АЕ3—потеки располагаемой эксергии,
соответственно, для калориферов первого,
вторе го подогрева и камеры орошения, кВт;
AEi—поток располагаемой эксергии, связанный
с работой приборов, оборудования СКВ
(без насоса камеры орошения) и равный
их суммарной электрической мощности,
кВт.
Поток использованной эксергии,
определяемый необходимыми затратами на
кондиционирование равен:
Д?иСП =G\cp(T — ГПР) - Тк\ ср In -f
пр
•fl In
0,622+ <*пр
0,622 + d
+ (de-dmenv)} + AEK, B)
где G—расход приточного воздуха, кг/с;
ср—изобарная теплоемкость воздуха,
кДж/(кг-К);
Т, Гпр, Гн—температура воздуха в помещении,
приточного и наружного, К;
R—газовая постоянная сухого воздуха,
кДж/(кг-К);
dnx), d—влагосодержание воздуха приточного и в
помещении, кг/кг;
е, ?пр—удельная эксергия воздуха в помещении и
приточного, кДж/кг;
Д?к—кинетическая энергия массы воздуха,
перемещаемого в системе, кВт.
Потоки располагаемой эксергии для
калориферов кондиционера описываются уравнениями:
АЕХ = cBGrl (Гг - ТГ1)[ 1 ¦
Д?2 = св Gr2 (Гг — ТГ2) ( 1
Гг - ГГ2
In
In
Гр1
Ту
C)
D)
где св—изобарная теплоемкость воды на входе в
калориферы, кДж/(кг-К);
^п, <^Г2—расходы греющего теплоносителя (горячей
воды) через калориферы первого и второго
подогрева, КГ/С;
Тг—температура воды на входе в калориферы, К;
7Yi> 7"г2—минимально возможные в данных условиях
температуры воды соответственно после
калориферов первого и второго подогрева, К.
Поток располагаемой эксергии для камеры
орошения определяется по выражению:
АЕ3 = G3 | , а° °т х [Д/3 + cBAd3 (Тъ ~ 273)] X
[Qo
XI
Тп
т*-тп
In
¦f- \ + Ad3e5 +%^н, E)
где G3—расход воздуха через камеру орошения, кг/с;
ao> %—коэффициенты, равные единице при работе и
нулю—при отключении, соответственно
холодильной установки и насоса камеры орошения;
N0—суммарная электрическая мощность приборов и
оборудования холодильной установки, кВт;
Q0—холодопроизводительность холодильной
установки, кВт;
Т0—температура кипения, К;
Д*'з—изменение энтальпии воздуха в камере
орошения, кДж/кг;
Ad3—изменение влагосодержания воздуха в камере
орошения, кг/кг;
Ть—температура воды на выходе из камеры
орошения, К;
7\j, T3—температура воздуха до и после камеры
орошения, К;
еь—удельная эксергия воды на выходе из камеры
орошения, кДж/кг;
NH—электрическая мощность насоса камеры
орошения, кВт.
Удельную эксергию воды (водяного пара)
можно представить в виде
ев. и = св. п [Гв. п — 273 — ах (Тп — 273)] + A — ах) X
X [гал - сл GН - 273)] + а2гИС + 7Н Ru X
Xln
X In
@,622+Л) (а3 + g4 Tn + a5Tl)
Pnd-к
%св. п+ A — <*i) сл] In
ТУ п
273
- св. п
273
A— Дг) гил-\-а2гп
273
F)
где св п—изобарная теплоемкость воды (водяного пара),
кДж/(кг-К);
ТУ п—температура воды (водяного пара), К;
ах—коэффициент, %=! при Тн > 273 К и ах=0
при Тн < 273 К;
сл—изобарная теплоемкость льда, кДж/(кг-К);
гпл—теплота плавления льда, кДж/кг;
а2—коэффициент, для водяного пара а2=\ и для
воды а2=0;
гиС—теплота испарения воды, кДж/кг;
Ru—газовая постоянная водяного пара,
кДж/(кг-К);
а3—аъ—коэффициенты аппроксимации зависимости
величины парциального давления насыщения
водяных паров наружного воздуха;
Рп—атмосферное давление, Па;
dH—влагосо держание наружного воздуха, кг/кг.
Из выражений B) — F) следует, что величину
эксергетического показателя эффективности г\е
определяют по известным значениям следующих
параметров: Гн, div /?H, Тпр, dnp, T, d, Тг, Тг1,
7"г2, Рг^2» Т3у T5,70,G,G3, Grl, Gr2, Ai3, Ad3, Qo,
N0. Часть из них: Тю dH> Тпр, dnp, Г, d, Тг,
рг, Т0, G измеряют на работающем объекте [4,
5]. Остальные величины получают расчетным
путем [3, 4]. Причем каждому из сочетаний
значений расходов рабочих сред (либо положений
регулирующих органов системы),
удовлетворяющих уравнениям теплового и массового
балансов СКВ, соответствует определенное значение
показателя ее эффективности [4]. Сочетание,
при котором показатель эффективности имеет
максимальное значение, обеспечивает работу
комплекса СКВ — холодильная установка в
оптимальном режиме.
На ЭВМ исследовали режимы работы
комплекса в широком диапазоне изменения параметров
наружного воздуха и тепловлажностных
нагрузок в помещении. В результате моделирования
31

определены оптимальные режимы его работы.
Границы полученных режимов на *, d-диаграм-
ме влажного воздуха совпали, в пределах
расчетной точности, с границами известных
режимов [5 ]. Однако в данном случае в зимних и ряде
летних режимов используется иная схема
обработки воздуха в СКВ, обеспечивающая более
экономичную ее работу.
Установлено, что в зимних режимах (№ 1—4)
по классификации, приведенной в работе [5],
необходимо в определенном соотношении
распределять между калориферами потоки
располагаемой эксергии АЕХ и A?V При этом
вследствие нагрева воздуха в обоих калориферах
повышается эффективность использования
потенциала греющего теплоносителя и значительно
сокращается общий расход горячей воды на
СКВ. В качестве примера на рис. 2, а
представлены зависимости изменения энтальпии
воздуха At при его обработке в кондиционере,
себестоимости кондиционирования воздуха Ц>
экономии общего расхода эксергии на СКВ б и
предложенного показателя эффективности системы
у\е в функции перераспределения потоков
располагаемой эксергии Д?\ и Д?2 между
калориферами. Графики построены для режима № 2
работы СКВ с центральным кондиционером
типа КТ-30 при следующих исходных данных:
Ти = 277 К, Тпр - 281 К, Т = 293 К, dH =
- dnp = 0,0051 кг/кг, d = 0,0055 кг/кг, Тг =
= 363 К, G = 55 кг/с. Для режимов № 1, 3 и
4 характер приведенных зависимостей
сохраняется. Из рисунка видно, что характеристики
эффективности СКВ — т]е, Ц, б имеют четко
выраженный экстремум, определяемый
оптимальным соотношением величин АЕХ и Д?2.
Расчеты показали, что это соотношение в режиме
№ 1 является функцией тепловлагоизбытков в
помещении, параметров горячей воды и
наружного воздуха. Для остальных зимних режимов
оптимальное отношение АЕг/АЕ2 оказывается
практически постоянным, а его величина
определяется конкретными конструктивными
характеристиками калориферов.
В режимах № 5—8, не требующих подвода
тепла в СКВ, и в режимах № 9—11 с
применением искусственного охлаждения порядок
обработки воздуха в кондиционере не отличается
от известного [5].
В летних режимах № 12—14
эксплуатационные затраты на кондиционирование при прочих
равных условиях существенно зависят от
температуры кипения хладагента Т0 в испарителе
и параметров горячей воды, используемой в
поверхностных воздухонагревателях. При
оптимальном значении величины Т0, определяемом
условием к)е = max, суммарные энергетические
затраты на холодильную установку и,
соответственно, на камеру орошения, а также на кало-
кйж
кг
14,0
Щ
100
8.0
-ц,
М
ч
-ор
-0,5
-0,1,
-0,3
-02
%
-20
- 15
- 10
- 5
_ 0
\
-вр\
ч
-7,а\
-вр\
_и1
кдт
- 4
\
UL
п^
W
20 3D 40 АЕ,кВт
' а ' '
&L,
кДж
кг
wp
175
пр
WJ5
160
щ
V
~1р\
-А
-v\
-ip\
-0В\
г ю
7е>
%
- зр
-2,0
-',5
. 1П
1 Л\
У
\ 5J
1-
i
274
275
275
277
то1к
Рис. 2. Зависимости изменения энтальпииГвоздуха ь
кондиционере At, себестоимости кондиционирования
воздуха /(,экономии общего расхода эксергии на СКВ 6,
показателя эффективности г\е от перераспределения
потоков располагаемой эксергии AEt и АЕ2 между
калориферами (а) и от температуры кипения хладагента
рифер второго подогрева минимальны.
Снижение температуры кипения хладагента приводит
к перерасходу эксергии на охлаждение и
осушение воздуха (А^з)» а повышение ее — к
перерасходу на его нагрев (АЕ2). На рис. 2, б
показаны зависимости изменения энтальпии воздуха
At при его обработке в кондиционере типа КТ-30,
себестоимости кондиционирования воздуха
Ц, экономии общего расхода располагаемой
эксергии б и эксергетического показателя
эффективности це от температуры кипения хладагента Т0 в
испарителе холодильной установки типа ФУ-175.
Графики приведены для режима № 14 при
следующих условиях работы комплекса: Тн =
-297 К, Т
пр
281
К, Т = 293 К, dn
= 0,0080 кг/кг, dnv = 0,0051 кг/кг, d =
= 0,0055 кг/кг, ТГ = 333 К, G = 5,5 кг/с. Для
режимов № 12 и 13 зависимости имеют
аналогичный характер.
32

Это подтверждает положение работы [5], что
не всегда минимальные значения
технологических показателей (потребление тепла и холода
на обработку воздуха) соответствуют
оптимальным экономическим показателям системы в
целом. В тех случаях, когда минимизируют
энергозатраты, в качестве критерия оптимальности
следует применять предложенный эксергетиче-
ский показатель эффективности в виде т]е -*
->- max.
Нами показано [4], что оптимизация работы
СКВ по величине энергозатрат (в виде энталь-
пийного) КПД на кондиционирование [2, 5]
повышает ее эффективность. Применение же с
этой целью критерия v\e позволяет повысить
эффективность не только СКВ, но и всего
комплекса «СКВ — холодильная установка».
Для реализации указанного предложения была
разработана автоматическая система
управления комплексом «СКВ — холодильная
установка».
В качестве одного из основных элементов
системы используется управляющая ЭВМ 12
(рис. 3), которая производит периодический
контроль оптимальности и коррекцию режима
работы комплекса. При этом в соответствии с
данной методикой в ЭВМ поступает информация в
виде программы, а также сигналов от датчиков
текущего состояния комплекса. ЭВМ выбирает
по алгоритму, аналогичному [4], режимы
работы комплекса и подает сигнал на блок
переключения режимов 9, который подключает (в
соответствии с номером режима) к регуляторам
температуры 10 и влагосодержания 11 воздуха
в помещении 2 два из пяти регулирующих
клапанов кондиционера 1: рециркуляционного
воздуха Зу калорифера первого 4 и второго 5
подогрева, холодной воды 6 и установленного на
обводном канале 7 камеры орошения, а также
направляющий аппарат 8 приточного вентилятора.
Этот же блок переводит оставшиеся из
указанных клапанов в необходимые фиксированные
положения, включает (отключает) холодильную
установку и насос камеры орошения.
В зимних режимах, когда требуется
оптимальное распределение располагаемой эксергии
между калориферами, регулятор температуры
10 воздействует на клапан 5 калорифера второго
подогрева. Схема сравнения блока
переключения 9 осуществляет синхронизацию
перемещения клапана 4 калорифера первого подогрева в
соответствии с перемещением клапана 5,
сохраняя величину заданного ЭВМ отношения AEJ
/ АЕ2. Регулятор влагосодержания 11 в 1-ом
режиме воздействует на клапан 7 на обводном
канале камеры орошения. Когда при понижении
энтальпии наружного воздуха он закрывается
(режим № 1, а), блок переключения 9 подсое-
P't
>-р
*» х ;
*"Q
Lj
K. /0\ bn ~
<7\ ^гг i
?**e.
(iff
H 9 \
i_H
о
\TK±
I To L
1 т
f f
т
/7 |
W p
ft r
12 P
г
*3
M
J 1
И
mi
i
T
d
m.
m.
i ta>{
2 !
—4
T,d 1
- Поогоамма
m •
\Tr,Pr
Tm dMl P*
Рис. З. Система управления комплексом СКВ —
холодильная установка:
1 — кондиционер; 2 — помещение; 3 — регулирующий клапан
рециркуляционного воздуха; 4 — регулирующий клапан кало-
к рифера первого подогрева; 5 — регулирующий клапан
калорифера второго подогрева; 6 — регулирующий клапан холодной
воды; 7 — регулирующий клапан на обводном канале камеры
орошения; 8 — направляющий аппарат; 9 — блок
переключения режимов; 10 — регулятор температуры; // — регулятор
влагосодержания; 12 — управляющая ЭВМ; 13 — регулятор
холодопроизводительности; 14 — всасывающий клапан; 15 —
дроссельный вентиль; 16 — регулятор положения; 17 —
холодильная установка.
диняет к регулятору влагосодержания клапан 4
и отключает схему сравнения.
В летних режимах № 12—14 регулятор
положения 16 (рис. 3) дроссельного вентиля
15gхолодильной установки 17 получает сигналы по
заданию от ЭВМ и стабилизирует оптимальную
степень его открытия. Требуемая температура
воды Тх после испарителя поддерживается
регулятором 13 холодопроизводительности
установки, который воздействует на холодильный
компрессор по одной из известных схем [6],
например на его электромагнитные всасывающие
клапаны 14.
В таблице для всех режимов4 работы
комплекса показаны положения его регулирующих
клапанов. Часть из них полностью открыта
(закрыта), другие минимально открыты для пропуска
требуемого по технологическим и другим
нормам минимального расхода рабочих сред.
Открытие ряда клапанов регулируется
управляющими сигналами: по температуре Т и влаго-
содержанию воздуха в помещении d, заданию от
ЭВМ г\еу температуре холодной воды после
испарителя Тх, степени открытия клапана
калорифера первого ах и второго ос2 подогрева, а также
м

¦ га
о о
VQ Ьй
ft^
s i
5 О
0) ,Д
CU н
1, 3
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
3

Минимально
открыт
To же
Закрыт
To же
» »
» »
» »
» »
» »
» »
» »
» »
» »
» »
14 ! » »
1
Положение регу*
4

Регулируется по d

Регулируется ПО Г\е,
То же
» »
» »
Закрыт
То же
» »
» »
» »
» »
» »
» »
» »
» »
5

Регулируется
по Т
То же
» »
» »
» »
Закрыт
То же
» »
» »
> »
» »
» »

Регулируется
по Т
То же
» »
тирующих
б
Закрыт
То же
» »
» »
» »
» »
» »
» »
» »

Регулируется
по Т
То же
» »
Открыт
То же
» »
клатанов (номе
7
Закрыт
Открыт
Тс же
» »
» »

Регулируется по d
Тс же
Открыт

Регулируется по d
То же
» »
» »
» »
» »
» »
;ра поз. см. рис.
8
Минимально
открыт
То же
» »
» »
Регулируется
по d
Минимально
открыт
То же
» »
Регулируется
по Т
Открыт
Минимально
открыт
То же
Регулируется
по Т]е
Открыт
Минимально
открыт
3)
м
Закрыт
То же
» »
» »
» »
» »
» »
» »
» »

Регулируется по
Г)еТх
То же
» »
» »
» »
» »
15
!Закрыт
То же
» »
» »
» »
» »
» »
» »
» »

Регулируется по
TJ», a3
То же
» »
» »
» »
! » »
Насос
камеры
орошения
Включен
То же

Отключен
То же
» »
Включен
То же

Отключен
Включен
То же
» »
» »
» »
» »
» »

Холодильная
устанэ вка

Отключена
То же
» »
» »
» »
» »
» »
» »
» »
Включена
То же
» »
» »
» »
» »
а3 дросселирующего вентиля холодильной
установки, j
На системе кондиционирования воздуха
фитотрона ВСГИ была проведена экспериментальная
проверка полученных в работе результатов. Она
подтвердила целесообразность применения
изложенной методики управления СКВ. Такое
управление обеспечивает среднюю экономию
условного топлива на СКВ в летних режимах до
10—15 %, а в зимних — до 15—20 %. В
настоящее время разработанная система управления
проходит производственные испытания на
одном из предприятий, где установлены 19
кондиционеров ряда КТ общей производительностью
1,2 млн м3/ч. Система реализована на базе
релейных логических элементов. Выбор
технологии обработки воздуха в кондиционере
осуществляется с помощью ЭВМ, работающей в режиме
советчика. Ожидаемый экономический эффект от
ее использования составляет 70 тыс. руб. в год.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Кар пис Е.Е. Повышение эффективности систем
кондиционирования воздуха. М., Стройиздат, 1977.
2. К р е с л и н ь А. Я. Автоматическое
регулирование системы кондиционирования воздуха. М.,
Стройиздат, 1972.
3. Майсоценко В. С, Муратов В. Г.
Использование ЭЦВМ для исследования
характеристик холодильных компрессоров на калориметри-
ческрм стенде. — Реферативная информация о
законченных научно-исследовательских работах в
вузах УССР. Строительство, 1976, вып. 11.
4. Никульча И. П., Беспалов И. Н.,
Муратов В. Г. Применение ЭВМ для управления
системами кондиционирования воздуха. —
Холодильная техника, 1979, № 5.
Халамейзер М. Б.
кондиционирования возду-
1977.
. Рымкевич А. А.,
Управление системами
ха. М., Машиностроение
, Ужанский B.C. Автоматизация холодильных
машин и установок. М., Машиностроение, 1973.
34

УДК 725.355:536.62
Измерение плотности тепловых потоков
в ограждающих конструкциях холодильников
Чл.-кор. АН УССР О. А. ГЕРАЩЕНКО, 3. Т. БУЗЫНЮК
Институт технической теплофизики АН УССР
Канд. техн. наук И. Г. КОЖЕВНИКОВ
Научно-исследовательский институт строительной
физики Госстроя СССР
Измерение теплопритоков через ограждения
холодильников представляет трудную задачу.
Применяемые для этой цели датчики тепловых
потоков ЛТИХП имеют большую инерционность,
порядка нескольких часов. Выпускаемые
промышленностью стандартные потенциометры могут
работать только при температуре окружающего
воздуха выше 15 °С. К тому же значительные
габаритные размеры и масса ограничивают
использование этих приборов при натурных
испытаниях.
В 1978—1979 гг. киевским Институтом
технической теплофизики АН УССР по техническому
заданию НИИ строительной физики разработан
портативный измеритель степловых потоков
ИТП-7. Приборы изготовлены ОКТБ ИТТФ,
проградуированы на радиационном стенде ИТТФ,
испытаны в климатических камерах НИИСФ и
в четыре^ НИИ в реальных условиях
эксплуатации холодильников.
Измерение плотности теплового потока
основано на методе вспомогательной стенки. На
первичном преобразователе, который прикладывают
к поверхности ограждения, при установившемся
режиме теплообмена создается температурный
перепад, пропорциональный тепловому потоку,
проходящему через все элементы ограждающей
конструкции. При условии, что собственное
термическое сопротивление преобразователя
значительно меньше общего термического
сопротивления ограждения и сопротивления теплопереходу
у поверхности, наложение преобразователя не
вносит значительных искажений в
распределение температурного поля, и тепловые потоки,
проходящие через ограждение и
преобразователь, одинаковы. Поэтому по результатам
измерения э. д. с, генерируемой термоэлементами
преобразователя, определяют плотность
теплового потока, проходящего через ограждающую
конструкцию.
Согласно принятым нормам на коэффициенты
теплопередачи [4] термическое сопротивление
наружных стен холодильников должно быть 3—
5 м2-К/Вт. При качественном выполнении
изоляционных работ расчетные теплопритоки в
камеры хранения составляют ~5 Вт/м2. Однако
из практики обследования действующих
холодильников известно, что при длительной
эксплуатации производственных холодильников
термическое сопротивление ограждений, особенно в
местах дефектов конструкций, может быть в
несколько раз меньше рекомендуемых значений,
и соответственно во столько раз будут больше
теплопритоки в камеры хранения. Учитывая
большое различие встречающихся на практике
местных тепловых потоков через ограждения
холодильников, прибор разработан с двумя
пределами измерений.
Техническая характеристика измерителя
тепловых потоков ИТП-7
Предел измерения плотности теп- 50; 250 D3; 216)
лового потока, Вт/м2 [ккал/(ч-м2)]
Цена деления шкалы прибора,
Вт/м2[ккал/(ч- м2)] 1; 5@,86; 4,3)
Основная погрешность* прибора, % ±C,5+1,5) <7пр/?и*м
Термическое с противление преоб- 3-10^3 C,5-10_3)
разователя теплового потока,
м2-К/Вт (ч-м2-К/ккал), не более
Время выхода сигнала преобразо- 2
вателя теплового потока на
установившееся значение, мин, не более
Габаритные размеры, мм
измерительного устройства 190x110X65
футляра 1 290X175X100
Длина соединительного электри- 10
ческого провода, м
Масса прибора без футляра, кг, 4
не более
Источник питания 6 элементов 316
* Дополнительная погрешность от измерения
температуры окружающего воздуха не превышает половины
мультипликативной составляющей основной
погрешности на каждые 10 градусов изменения температуры.
**<7пр—значение предела измерения теплового потока;
<7изм —текущее значение измеряемой плотности
теплового потока.
Измеритель тепловых потоков ИТП-7 состоит
из преобразователя теплового потока,
расположенного на сборном удлинителе, портативного
автокомпенсатора постоянного тока с автономным
питанием и соединительного электрического
провода (см. рисунок). При транспортировке
прибор размещается в футляре.
В качестве преобразователя теплового потока
использован высокочувствительный
термоэлектрический преобразователь теплового потока
типа ДТП-05 [1]. Преобразователь представляет
собой диск, в котором компактно уложены медь-
константановые термопары, изготовленные элект-
35

Измеритель тепловых потоков ИТП-7:
/ — первичный преобразователь; 2 — автокомпенсатор с
автономным питанием; 3 — электрический провод; 4 — сборный
удлинитель.
ролитическим способом — примерно 2000 спаев
на 1 см2 площади преобразователя. Отдельные
элементы преобразователя соединены
параллельно по тепловому потоку и последовательно по
электрическому сигналу.
Кронштейн с преобразователем,
трубку-удлинитель и струбцину, служащие для установки
преобразователя на исследуемый объект,
собирают с помощью имеющихся на них резьбовых
соединений.
Измерительное устройство собрано в
пластмассовом корпусе с крышкой. На лицевой
панели расположены кнопки блока переключателей,
шкала измерительного механизма, шлиц
механического корректора, планка фирменная и
планка с надписью о назначении кнопок блока
переключателей. В корпусе устанавливается че-
тырехкнопочный блок переключателей с
независимой фиксацией и измерительный механизм.
Электрический провод длиной 10 м соединяет
преобразователь с входом измерительного
устройства. В корпусе блока питания
устанавливаются шесть элементов 316, для замены
которых достаточно снять крышку с контактными
пружинами, не нарушая пломбы.
Измеритель ИТП-7 был, испытан в
производственных условиях холодильников Шатурского
и Смоленского мясокомбинатов, на
Тимирязевской плодоовощной базе, на экспериментальном
заводе ВНИХИ «Хладопродукт» № 1 и др. Цель
испытаний — оценка работоспособности прибора
в эксплуатационных условиях и проверка его
технико-эксплуатационных характеристик.
Испытания подтвердили, что прибор отвечает
своему назначению и погрешность измерения
не выходит за установленные пределы.
Плотность тепловых потоков через
ограждения измеряли одновременно прибором ИТП-7
и датчиком конструкции ЛТИХП. Результаты
испытаний показали, что при одинаковой
сравнительной точности измерений (расхождения в
показаниях составили в среднем 6—8 %)
прибор ИТП-7 обладает целым рядом преимуществ.
Широкий температурный диапазон и
батарейной питание позволяют использовать его для
измерения тепловых потоков на любых
участках ограждающих конструкций как с наружной,
так и с внутренней стороны холодильных камер
без выноса составных частей прибора в
утепленные помещения. Однако более стабильные
показания получаются при измерениях с
внутренней стороны.
В помещении с температурой, отличающейся
более чем на 10 °С от температуры среды, в
которой прибор находился до начала измерений,
его выдерживают в течение не менее 20 мин.
При выполнении измерений необходимо
обеспечить плотное прилегание преобразователя к
поверхности ограждения, и это легче сделать
для малогабаритного преобразователя прибора
ИТП-7, чем для датчика ЛТИХП: диаметр диска
первого 27 мм, второго — 300 мм; толщина
соответственно 1,85 и 10 мм.
Достаточно хороший и постоянный контакт
достигается при зачистке мест измерений
наждачной бумагой до снятия видимых шероховатостей
и нанесении на них тонкого слоя технического
вазелина. Прижать и закрепить преобразователь
к поверхности ограждения можно с помощью
пластилина или штанги с пружиной. Для
повышения точности измерения поверхность
преобразователя рекомендуется закрашивать или
оклеивать материалом с такой же или близкой
степенью черноты, как и у материала
поверхностного слоя ограждения.
Выбранные места измерений не должны
находиться в непосредственной близости от
поверхностей, имеющих высокую теплоотдачу, и
должны быть защищены от влияния других
источников теплового излучения, в том числе от
присутствующих в камере людей.
При измерениях в небольших холодильных
камерах присутствие оператора оказывает
значительное влияние на показание прибора,
поэтому в них целесообразно использовать экран,
предохраняющий преобразователь от прямого
радиационного излучения. Его располагают так,
чтобы не нарушать установившиеся
конвективные потоки и температурное поле. В больших
камерах для защиты преобразователя от
влияния оператора измерительное устройство лучше
всего располагать на расстоянии 5—8 м от места
измерения.
Измерительный прибор подготавливают к
работе в соответствии с технической
документацией: паспортом, техническим описанием и
инструкцией по эксплуатации.
Если при подготовительных операциях об-
ш
8'0

служивающим персоналом нарушены условия
радиационного или конвективного теплообмена
и внесены изменения в распределение температур
по поверхности, к измерениям приступают после
восстановления прежнего теплового режима
ограждающей конструкции.
При наложении преобразователя на
поверхность ограждения в нем возникает переходный
процесс, характер которого был изучен с
помощью схемы замещения преобразователя и
проверен экспериментально [2].
Исследования показали, что после принятия
преобразователем и измерительным устройством
температуры окружающего воздуха рабочие
измерения можно проводить обычно через
несколько минут после наложения преобразователя на
поверхность ограждения. Время начала
измерений определяется выходом показаний
измерительного устройства на установившееся
значение.
За время измерения температура на
поверхности ограждения практически не изменяется,
так как RK^>Rn(RK, Ru—термическое
сопротивление соответственно ограждающей
конструкции и преобразователя теплового потока,
м2-К/Вт). Возникающее различие между
тепловым потоком через ограждение до наложения
преобразователя q и тепловым потоком,
пронизывающим преобразователь q', определяется
соотношением
qlq' = 1 4-аЯп,
где а—коэффициент теплоотдачи поверхности
ограждения, Вт/(м2-К).
При точных измерениях поправка может быть
учтена, однако часто ее величина находится в
пределах погрешности измерения. Так, при
значениях Rn = 0,003 м2-К/Вт иа = 5 Вт/(м2-К)
поправка составляет 1,5 %.
Плотность теплового потока, проходящего
через ограждение, при стационарных условиях
теплообмена выражается следующими
соотношениями:
q = k (/в. вн ^в. н);
_ ^к. вн ^к. н #
q — ан (/к. н — ?в. н)>
q = аВн (^в .вн — ^к.вн),
где k—коэффициент теплопередачи, Вт/(м2-К);
^в. вн, tB, н—температуры внутреннего и наружного
воздуха, К;
^к. вн, *к. н—температуры на внутренней и наружной
поверхностях ограждающей
конструкции, К;
ан, «вн2—коэффициенты теплоотдачи у наружной и
внутренней поверхностей ограждения,
Вт/(м2-К).
Таким образом, зная толщину ограждения и
измерив предварительно температуры *влш,
*в.н» ^к.вн и ^к.н» по результатам измерения
теплового потока можно оценить основные
теплотехнические свойства ограждения:
коэффициент теплопередачи, термическое
сопротивление, коэффициенты теплоотдачи у поверхностей
ограждения и др.
Практические рекомендации по применению
прибора для оценки теплотехнических свойств
ограждающих конструкций изложены в
«Руководстве по измерению тепловых потоков в
ограждающих конструкциях эксплуатируемых
зданий и сооружений при помощи прибора ИТП-
7» [3].
Применение прибора ИТП-7 в холодильной
промышленности позволит объективно и
оперативно оценивать состояние теплоизоляционных
конструкций холодильников, составлять научно
обоснованный план их восстановительного
ремонта, своевременно принимать меры против
ненормированных потерь и сохранения высокого
качества продуктов при хранении.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Геращенко О. А. Основы теплометрии. Киев.
«Наукова думка», 1972.
2. Геращенко О. А., Бузынюк В. Т.,
Кожевников И. Г. Определение теплоприто-
ков через изоляционные ограждения
холодильников. — В кн.: Пищевая промышленность, Киев,
1979, № 3.
3. Руководство по измерению тепловых
потоков в ограждающих конструкциях эксплуатируемых
зданий и сооружений при помощи прибора ИТП-7.
М., Стройиздат, 1980.
4. СНиП П-105-74. Холодильники. Нормы проект
тирования.

УДК 637.352.037.056
Хранение домашнего сыра в замороженном состоянии
Канд. техн. наук Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА,
канд. техн. наук Р. И. ПАНКОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Сыр домашний (за рубежом называемый
коттедж) является скоропортящимся продуктом и
может храниться в охлажденном состоянии при
температуре не выше 8 °С не более 36 ч.
В ряде случаев с целью удлинения сроков
хранения этого продукта применяют отдельные
технологические приемы, направленные на
увеличение стойкости сыра при хранении, —
повышают температуру сырного сгустка,
дезинфицируют и подкисляют воду, предназначенную для
промывки сгустка, — а также фильтруют
воздух в производственном цехе [6, 7]. Эти средства
позволяют удлинить срок хранения на 5—11 сут.
При использовании консервирующих добавок,
например сорбиновой кислоты и ее солей,
можно хранить домашний сыр при температуре 3,9 °С
в течение 1—1,5 мес [4, 7]. Положительное
влияние оказывает и модифицированная газовая
среда, в которой удается сохранять продукт
1,5—2,5 мес.
С целью более длительного хранения, до
6 мес, в нашей стране предложен способ
замораживания домашнего сыра [1], заключающийся
в формовании и самопрессовании сырного зерна,
введении сливок в виде прослоек с последующим
замораживанием в виде пластов при
температуре —8 °С. Однако предложенный способ
изменяет традиционную структуру домашнего сыра.
В 1978 г. во ВНИХИ разработана технология
замораживания домашнего сыра [2],
позволяющая сохранять исходную зернистую структуру
продукта. Сырное зерно замораживают без
сливок россыпью контактным способом при
температуре охлаждаемой поверхности не выше —30 °С
и высоте слоя не более 10 мм. Сливки добавляют
при размораживании.
Цель проведенной работы — изучение
влияния низких температур и сроков хранения на
качество домашнего сыра.
Домашний сыр, выработанный в соответствии
с технологической инструкцией, замораживали
контактным способом россыпью в плиточном
скороморозильном аппарате фирмы «Джакстон
Фростер» при температуре контактной
поверхности —35 °С, высоте слоя сырного зерна 10 мм
до температуры продукта в центре слоя —18
ли
Со
Н* -_"
О. 5 '
<" <u
Cffi
CO Ch
Ь И
-18
—30
p.
i>
0, »
s s
CO „
а д
5—10
2—5
5—10
2—5
Момент определения
показателей
После замораживания
После 2 мес хранения
После 4 мес хранения
После 6 мес хранения
После замораживания
После 2 мес хранения
После 4 мес хранения
После б мес хранения
После замораживания
После 2 мес хранения
После 4 мес хранения
После 6 мес хранения
После замораживания
После 2 мес хранения
После 4 мес хранения
После 6 мес хранения

Содержание
влаги, %
79,2
78,5
78,9
78,9
76,6
76,2
76,5
76,4
79,4
78,9
78,8
78,7
76,3
76,4
76,1
76,2
-
Влагоудер-
живающая'
способность,•
% от
общего
количества влаги
45,5
45,2
44,8
44,5
46,9
45,5
45,6
45,4
44,8
44,2
43,9
43,5
46,9
45,8
45,6
45,4

Кислотность; °т
152
150
151
152
153
150
152
153
151
152
151
152
151
152
150
152

Предельное
напряжение
сдвига,
Па • 1 0~3
28,2
27,5
26,6
26,3
27,6
26,6
26,5
26,3
28,0
27,0
26,4
26,4
27,5
26,4
26,6
26,5
Степень

гидролиза, мг/мл
ам ииного
азота
0,0054
0,0066
0,0072
0,0075
0,0096
0,0100
0,0106
0,0109
0,0054
0,0096
0,0096
0,0099
0,0096
0,0100
0,0100
0,0103
Органолептические
показатели
Вкус чистый,
кисломолочный, зерна
упругие
) Незначительный
посторонний привкус,
J зерна упругие
Вкус чистый,
кисломолочный, зерна
упругие
Вкус чистый,
кисломолочный, зерна
упругие
Вкус чистый,
кисломолочный, зерна
упругие
38

и —30 °С. Замороженный продукт удаляли с
поверхности, расфасовывали в полиэтиленовые
мешки массой до 10 кг, плотно завязывали
и укладывали в картонные короба.
Хранили замороженный домашний сыр в
течение 6 мес в камерах при температурах,
соответствующих температурам замораживания, —18
и —30 °С. На хранение были заложены образцы
с размером сырного зерна 2—5 и 5—10 мм.
Во время опытов определяли
физико-химические и реологические показатели через 2, 4 и
6 мес хранения, — содержание влаги по
общепринятой методике, влагоудерживающую
способность по общепринятой методике,
разработанной МТИММП, предельное напряжение сдвига
с помощью конического пластометра КП-3
конструкции Волоровича [3, 5], степень гидролиза
под действием пепсина in vitro по методике,
разработанной Институтом питания АМН СССР
[4] и модифицированной нами применительно к
домашнему сыру.
Анализ результатов исследований показал (см.
таблицу), что независимо от размера зерна
процесс хранения незначительно влияет на
качественные показатели продукта — содержание
влаги и кислотность за 6 мес хранения при —18 и
—30 °С практически не изменились. Это можно
объяснить тем, что сырное зерно хранили в
полиэтиленовых мешках, упакованных в
картонные короба, без доступа воздуха
В процессе хранения изменялись в основном
показатели, характеризующие качество белка.
Для домашнего сыра с размером зерна 5—10 мм
при температуре хранения —18 °С влагоудержи-
вающая способность уменьшилась в среднем на
2,2 %, степень гидролиза белка увеличилась на
33 %. Изменение этих показателей связано с
углублением биохимических и
физико-химических процессов, начавшихся при замораживании
сыра и продолжавшихся в процессе его хранения.
Эти изменения повлияли на реологические
УД К 637.5,64.037:725.355
Канд. техн. наук Н. К. ФЕДОРОВА, 3. И. ЖОКИНА,
Т. П. НИЦЕНКО, В. Н. КОРЕШКОВ, Е. Н. ФИРСАНОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В настоящее время на предприятиях мясной
промышленности осуществляют замораживание и
хранение несоленого мороженого шпика в связи
показатели, в частности, предельное
напряжение сдвига, характеризующее прочностные
свойства продукта. За время хранения оно
снизилось в среднем на 4 %. Это также объясняется
продолжением процесса ослабления структурных
связей белка, начавшегося при замораживании.
Домашний сыр с размером зерна 2—5 мм и
более низким содержанием влаги подвергся при
хранении меньшему в процентном отношении
изменению всех показателей качества.
Температура хранения —30 °С влияет на
качественные изменения белка несколько сильнее,
чем температура —18 °С. У домашнего сыра с
размером зерна 5—10 мм при —30 °С влагоудер-
живающая способность уменьшилась на 3 %,
степень гидролиза возросла на 85 %, а
предельное напряжение сдвига снизилось на 6,3 %.
Наибольшие изменения качественных
показателей замороженного домашнего сыра
происходят в первые 2 мес хранения. При дальнейшем
хранении до 6 мес они незначительны.
Органолептические показатели продукта в
течение 6 мес хранения практически не
изменяются — вкус остается чистым, кисломолочным,
зерна упругими. Сырное зерно не смерзается.
Результаты исследований позволяют сделать
вывод, что домашний сыр, замороженный кснт-
тактным способом россыпью, можно хранить
6 мес при температуре —18 °С.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. А. с. № 605595 (СССР).
2. А. с. № 712070 (СССР).
3. Реология пищевых масс/К. П. Гуськов,
Ю. А. Мачихин, С. А. Мачихин и др. М., Пищевая
промышленность, 1970.
4. Рогов И. А., Г о р б а т о в А. В. Физические
методы обработки пищевых продуктов. М., Пищевая
промышленность, 1974.
5. Ч е р и и к о в М. П. Протеолиз и биологическая
ценность белков. М., Медицина, 1975.
6. С a t с h i k E. — Modern Dairy, 1975, Vol. 54, № 2.
7. С о r d e s A. — Canad. Dairy and Ice Cream J.,
1961, № 5.
с лучшей, по сравнению с соленым шпиксхМ,
сохранностью его качества и увеличением сроков
хранения.
Улучшение условий замораживания и
хранения и использование новых видов упаковки
вызвали необходимость экспериментальной
проверки фактических естественных потерь несоленого
шпика при хранении в камерах холодильников.
Изменение массы несоленого мороженого шпика
при хранении в камерах холодильников
39

Экспериментальная работа выполнена
Всесоюзным научно-исследовательским институтом
холодильной промышленности совместно с
Северо-Кавказским отделением ВНИХИ и ПКБ
Минмясомолпрома Литовской ССР * в
производственных условиях холодильников
Полтавского, Белгородского, Усть-Лабинского, Мед-
ведовского и Шяуляйского мясокомбинатов,
расположенных в средней и южной климатических
зонах.
На хранение размещали несоленый шпик,
боковой и хребтовый, предназначенный для
промышленной переработки, замороженный до
температуры —8 °С в толще пластин. Партии
несоленого шпика хранили в течение 2,0—
2,5 мес, отдельные партии — до 6 мес. После
окончания срока хранения в эти же камеры
закладывали новые партии шпика. Масса опытных
партий составляла более 45 т.
В камерах поддерживали паспортную
температуру воздуха —18 °С (с незначительными
отклонениями на 1—4 °С) и относительную влажность
84—95 %. Контролировали температурно-влаж-
ностный режим с помощью термографов и
гигрографов с недельным часовым заводом.
Изменение массы несоленого шпика
определяли по результатам взвешивания до и после
хранения опытных партий. Взвешивание проводили
непосредственно в камерах хранения мороженых
продуктов. Для взвешивания на всех
мясокомбинатах, кроме Шяуляйского, использовали
торговые весы грузоподъемностью 10 кг с ценой
деления 5 г; на Шяуляйском мясокомбинате —
почтовые весы грузоподъемностью 50 кг с ценой
деления 10 г.
Для выявления влияния упаковки на
величину естественных потерь шпик хранили без
упаковки и в упакованном виде. Для упаковки
применяли пакеты и обертки, состоящие из
двух полос, из пленки «повиден»; крафт-мешки;
пергамент и подпергамент, которым выстилали
деревянные ящики.
Всего проведено около 50 опытов. В каждом
опыте естественные потери определяли в 80—
100 контрольных местах. Одно контрольное
место — это масса шпика, близкая к
грузоподъемности весов. Контрольные места размещали в
металлических контейнерах, которые
устанавливали в 3 ряда по высоте. На Шяуляйском
мясокомбинате шпик хранили в деревянных
ящиках.
Камеры хранения были загружены, помимо
шпика, другими морожеными продуктами (мя-
* В экспериментальной работе, кроме
авторов, принимали участие Н. Н. Дмитриенко,
К. И. Индрисова, И. И. Михайлова, В. С.
Очаковский, Ф. А. Схоляхова (СКО ВНИХИ); А. А. Йони-
кайте и др. (ПКБ Минмясомолпрома Литовской ССР).
со, субпродукты). Общая загрузка камер
хранения в период проведения опытных работ
составляла 70—85 % условной емкости.
Во время опытного хранения в камерах
проводили погрузочно-разгрузочные работы,
обусловленные производственными условиями
эксплуатации холодильников.
Для выяснения влияния этажности
холодильника сравнивали результаты хранения на
одноэтажном холодильнике (Белгородский
мясокомбинат) и многоэтажном (Полтавский
мясокомбинат).
На всех холодильниках качество шпика
оценивали по органолептическим показателям
(внешнему виду, цвету, консистенции, запаху)
в соответствии с ОСТ 49—38—72. Существенных
изменений качества во время хранения не
произошло. После 2—2,5 и 6 мес хранения шпик был
розоватый или белого цвета без пожелтения,
потемнения и других оттенков, консистенция
не изменилась, запах был свойственный
доброкачественному шпику, без окисления и про-
горкания.
Результаты исследований влияния условий
хранения на естественные потери мороженого
несоленого шпика (неупакованного) приведены
в таблице.
Естественные потери в I квартале за месяц
хранения были немного меньше, чем в других
кварталах.
На одноэтажном холодильнике (Белгородский
мясокомбинат) и на многоэтажном (Полтавский
мясокомбинат) при условной емкости
холодильников от 1000 до 3000 т естественные потери в
I квартале независимо от этажности были
одинаковыми — 0,06 %.
В течение первых трех месяцев хранения
ежемесячные потери мороженого несоленого шпика
превышали ежемесячные потери в последующие
месяцы хранения. Так, в течение 2—2,5 мес
хранения на Усть-Лабинском мясокомбинате

Мясокомбинат
Полтавский

Белгородский
Me две до в-
ский
Усть-Лабин-
ский

Климатическая
зона
Средняя
Средняя
Южная
Южная

Этажность

холодильника

Многоэтажный

Одноэтажный
То же
» »
Естественные потери за
месяц хранения, %
в I кпар-
тале
0,06
0,06
0,05
во II
квартале
0,07
0,08
в III
квартале
0,08
0,08
0,08
в IV
квартале
0,07
0,07
0,07
40

в I квартале естественные потери шпика за
каждый месяц были 0,05 %, во II и III кварталах —
0,08 %, а после трехмесячного хранения за
каждый последующий месяц в I и во II
кварталах — 0,04 %.
Естественные потери мороженого несоленого
шпика, хранившегося в упаковке, составили за
месяц: при хранении в крафт-мешках — 0,05 %,
в обертках из пленки «повиден» — 0,02 %, в
деревянных ящиках, выстланных пергаментом
(подпергаментом), — 0,04 %.
Из представленных данных видно, что
естественные потери при хранении мороженого
несоленого шпика в упакованном виде
значительно меньше, чем при хранении без упаковки.
А потерь шпика, упакованного в пакеты из
пленки «повиден», вообще не было.
Полученные зависимости изменения массы
несоленого мороженого шпика от условий
хранения и применяемых упаковочных материалов
использованы при разработке норм естественных
потерь при хранении (см. Нормы естественных
потерь несоленого шпика при замораживании
и хранении его в мороженом состоянии в
камерах производственных холодильников/Н. К.
Федорова, 3. И. Жокина, Т. П. Ниценко и др. —
Холодильная техника, 1980, № 9, с. 61).
В ПОРЯДКЕ ОБСУЖДЕНИЯ
УДК 536.24: [725.355:641.004.4]
О теории тепловлажностных процессов в камерах
хранения холодильников
Канд. техн. наук И. Л. ВОЛКИНД
Центр научной организации производства
труда и управления в картофелеводстве
Минсельхоза РСФСР
В журнале «Холодильная техника» проводится
важное обсуждение разработанной проф.
В. 3. Жаданом теории тепловлажностных
процессов в камерах холодильников,
открывающей возможность упростить и уточнить
энергетический расчет камер хранения для пищевых
продуктов.
Ценность предложенной трактовки механизма
переноса тепла и влаги в штабеле заключается в
том, что она позволяет одним общим принципом
объяснить тепломассообмен при охлаждении,
замораживании и хранении пищевых продуктов
животного и растительного происхождения.
Основанная на этой трактовке методика расчета
процесса дает результаты, близко совпадающие
с опытными данными, полученными рядом
авторов. Совпадают данные расчета и с
результатами наших экспериментов.
5 мая 1980 г. завершено опытное хранение
семенного картофеля сорта Лорх, проводившееся с
5 октября 1979 г. Период охлаждения длился
22 сут, за это время температуру картофеля
снизили с 16 до 3 °С. При хранении поддерживали
в насыпи температуру также около 3 °С. С 25
апреля по 5 мая 1980 г. температуру картофеля
подняли до 8 °С с целью стимулирования
прорастания клубней после высадки в почву.
Хранили картофель в хранилище совхоза
«Куликовский» Орловской области навалом в
насыпи высотой 3,4 м в условиях активного
вентилирования. Требуемые режимы поддерживали с
помощью системы автоматического управления.
Естественные потери массы картофеля за весь
период составили 5,5±0,1 %.
Рассчитаем потери, используя исходные
данные и зависимости из работ В. 3. Жадана.
Потери влаги за период охлаждения, кг/кг,
продукции:
№охл —
j (*н — *к) + <7оТохл ехр [0,5 (/н + *к) Ь]
= 12,56.10-3,
где с—теплоемкость массы картофеля (составляет
3,54 кДж/(кг-К);
^н> ^к—начальная и конечная температуры картофеля в
период охлаждения (соответственно равны 16 и
3°С);
q0—тепловыделения картофеля при температуре 0е С
A0-5 кВт/кг);
Тохл—продолжительность периода охлаждения
B2 сут);
Ъ—температурный коэффициент (?=0,0617);
et—тепловлажностная характеристика процесса
F385 кДж/кг).
41

За период хранения при температуре /хр =
= 3 °С потери влаги, кг/кг, составили:
<70тхр ехр & *хт) Л „ Л
№хр = ? ——=28,98.10-*,
где тхр—продолжительность периода хранения
A78 сут).
Потери, кг/кг, за период прогрева:
где тПр—продолжительность периода прогрева A0 сут);
/пр—средняя температура в период прогрева E,5° С).
Доля потерь влаги от испарения, %, в общих
потерях массы
п= 100/A,45 — 0,01 t):
Для периодов охлаждения, хранения и
прогрева: похл = 73,8 %; пхр = 70,4 %; ппр =
= 71,7 %.
Естественные потери массы, кг/т, в t период
охлаждения, хранения и прогрева
соответственно составляют:
A2,56.100O73,8= 17,02;
B8,98.100)/70,4 = 41,16;
A,90.100)/71,7 = 2,65.
Общие потери массы 60,8 кг/т, или 6,08 %.
Расчет и практические результаты хранения
дали достаточно близкое совпадение
(отклонение на+10,6 %).
Представляется важным оттенить основные
исходные положения теории, которые могут
быть приняты априорно, и выявить то, что
нуждается, по нашему мнению, в дополнительном
обосновании с целью установления области
применимости нового подхода.
Не требует никаких дополнительных
подтверждений одно из основных положений
теории о нестабильности температурного режима в
камере и связанной с этим специфичности
обработки поверхности продукта при холодильном
хранении. Действительно, холодильная
обработка поверхности продукта необходима только
при превышении ее заданной температуры. При
охлаждении и замораживании для доведения
температуры продукта до требуемого значения
необходимо удалить как аккумулированное
тепло, так и тепло, проникающее в камеру через
ограждения, при хранении дышащей продукции
подлежат удалению и ее тепловыделения.
В процессе хранения поверхность
охлажденной или замороженной продукции нагревается
за счет внешних теплопритоков, а во многих
случаях и за счет собственных тепловыделений.
Это делает неизбежным колебания ее
температуры. Отсюда следует, что нельзя рассматривать
процесс хранения как «стационарный» или
«приближающийся к стационарному», что делают
авторы некоторых дискуссионных статей.
Наряду'с изложенным, необходимо показать,
в каких пределах действительно положение
теории о постоянстве относительной влажности
вентилирующего воздуха при холодильной
обработке штабеля.
При парциальных давлениях водяных паров в
вентилирующем воздухе, близких к
насыщенным, с этим положением теории нельзя не
согласиться. Однако это, хотя и очень
распространенный, все-таки частный случай.
Интенсивность увлажнения вентилирующего
воздуха зависит от ряда факторов: параметров
воздуха на входе в штабель, свойств
поверхности и др. При рассмотрении процесса
увлажнения вентилирующего воздуха, поступающего в
штабель, должны приниматься во внимание два
случая.
Первый имеет место при наличии на
поверхности продуктов хранения капельно-жидкой
влаги, при этом воздух очень быстро увлажняется
почти до полного насыщения и дальнейший
процесс в штабеле проходит при постоянной
относительной влажности, близкой к 100 %.
Поверхностная влага может быть в начальный
период хранения на поверхности продуктов при
поступлении их в камеры увлажненными, при
дышащей продукции она может образовываться
и в процессе хранения, если штабель длительное
время не вентилируют. Осушка штабеля
проходит послойно по ходу потока вентилирующего
воздуха.
Второй случай имеет место при увлажнении
воздуха влагой, испаряющейся из продукта.
Процесс идет, по крайней мере, на порядок
медленнее, вследствие чего воздух при прохождении
через штабель может и не достигнуть состояния,
близкого к насыщению. При отсутствии
вентилирования внутри штабеля устанавливается
высокая относительная влажность, однако при
подаче в него вентилирующего воздуха этот
фактор в течение короткого периода перестает
оказывать ощутимое влияние^на ход процесса.
Представляется целесообразным учесть сказанное для
уточнения областей применения теории.
Из всего изложенного следует, что
целесообразно определить пределы применимости
теории В. 3. Жадана. Если они окажутся
недостаточно широкими, надо учесть в расчетных
зависимостях дополнительные факторы с целью
расширения области применения. На основе этой
теории необходимо разработать рекомендации
для расчета ограждений и оборудования камер
холодильников, предложения по сокращению
потерь продукции при холодильном хранении.
42

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК [621.565.044:621.564.22].004.67:629.123.44
Из опыта ремонта судовых
аммиачных конденсаторов
В. П. НЕГОДОВ
Рижская база рефрижераторного флота
Замена стальных изношенных теплообменных
трубок в кожухотрубных судовых аммиачных
конденсаторах является трудоемким процессом,
который требует соблюдения сложной
технологии ремонта и больших затрат физического
труда. При этом значительная часть времени
ремонтного цикла затрачивается на удаление
дефектных трубок из трубных решеток и
вальцовку новых трубок. На судоремонтных
предприятиях теплообменные аппараты ремонтируют
индустриальными методами с применением
отработанной технологии. Однако ввиду
загруженности заводов рефрижераторные суда часто
находятся в непроизводительных простоях.
Рижская база рефрижераторного флота
ремонтирует конденсаторы при межрейсовом
техническом обслуживании (МРТО) флота силами
плавучей мастерской ПМ-1114. Работа
производится без демонтажа холодильных установок
и совмещается с погрузочно-разгрузочными
операциями в порту.
На судах типа ПБ «Рыбацкая Слава»
изношенные трубки с гладкой вальцовочной
поверхностью (см. рисунок) удаляют с помощью
специальных оправок — выколоток.
Предназначенный для ремонта конденсатор отсоединяют от
магистральных трубопроводов и газовой
горелкой отрезают фундаментные лапы аппарата, при
этом линия резки должна быть параллельна
существующему сварному шву на расстоянии 10—
15 мм от корпуса. Выполненная операция
позволяет вращать цилиндрическую обечайку
конденсатора вокруг горизонтальной оси и тем
самым обеспечивает беспрепятственный ввод
новых теплообменных трубок в трубные решетки.
Трубки доставляют в трюм № 5, затем через
технологический вырез в переборке рыбо-мучной
установки (РМУ) их направляют в аппаратное
отделение для монтажа.
На судах типа ПБ «Пионерск», «Профессор
Баранов» аммиачные конденсаторы имеют в
трубных решетках кольцевые выточки, которые
значительно усложняют вальцовочные
соединения, снижают ремонтопригодность аппаратов и
увеличивают трудоемкость замены
теплообменных трубок.
Перед удалением изношенных трубок из
конденсаторов такого типа применяют разделку
концов теплообменных трубок. Для этого газовой
горелкой со стороны водяной полости на
расстоянии 15—20 мм от внутренней стенки
трубной решетки вырезают в трубе отверстие
диаметром ~8 мм. По направлению от сделанного
отверстия до выступающего конца трубки
нагревают ее поверхность до температуры 300 °С.
Нагретую стенку трубки ударным инструментом
сжимают внутрь, затем на деформированном
участке делают узкий клинообразный вырез.
Таким же образом производят вырезы в
четырех симметричных местах на каждой трубке.
При этом требуется соблюдать особую
осторожность, чтобы не повредить поверхность
отверстий в трубных решетках. В разделанных
трубках снимают остаточный напряженный контакт
между оставшимися стенками трубки и трубными
отверстиями. С этой целью выступающие части
концов трубки сгибают к центру и получают
конусообразную конфигурацию. Аналогичным
образом освобождают все концы
развальцованных трубок второй трубной решетки. Только
после этого изношенные трубки удаляют из
конденсатора.
Перед началом работы готовят необходимый
инструмент, режут по размерам стальные трубки
(ГОСТ 8734—75) и отжигают концы. Длину
трубок определяют из расчета, чтобы
выступающие концы выходили за пределы трубных
решеток на 5—10 мм.
До прихода в порт конденсатор на судне
отключают от системы, из него удаляют хладагент,
сливают воду и открывают крышки.
В порту ремонтная бригада'из 4—5 слесарей
приступает к ремонту конденсаторов. При
удалении заглушённых трубок требуется соблюдать
Гладкое вальцовочное соединение с выступающим
концом трубки:
/ — трубная решетка; 2 — теплообменная трубка; Н —
вальцовочный пояс; h — выступающий конец.
43

технику безопасности, так как в них возможно
скопление аммиака. Осторожно сверлят
заглушки и соединяют внутренние полости трубок с
атмосферой, после этого заглушки удаляют.
Слесарная работа заключается в
восстановлении геометрической формы отверстий в
трубных решетках, которая производится
раздвижными развертками и набором трубок, а также в
развальцовке концов трубок конденсатора.
Новые трубки перед постановкой в
конденсатор необходимо осмотреть с наружной и
внутренней сторон. Поверхности концов трубок и
трубных отверстий должны быть гладкими и
чистыми, без задиров, накатов, трещин и
других дефектов. На поверхностях отверстий
допускаются единичные кольцевые и спиральные
риски глубиной не более 0,1 мм. Эллипсность
отверстий в трубных решетках не должна
превышать 0,25 мм. Согласно рекомендациям по
производству теплообменных аппаратов [1]
зазор между трубками и отверстиями в трубной
решетке должен быть минимальным и
соответствовать величине, указанной в таблице.
Опыт показал, что при замене трубок диаметром
38x4 мм около 10—15 % отверстий в трубных
решетках имеют максимальный диаметр 39 мм.
Несмотря на увеличенные зазоры, при ремонте
конденсаторов достигается прочный и плотный
контакт вальцовочного соединения.
В целях избежания подрезки теплообменных
трубок о внутренние кромки отверстий трубной
решетки вальцовочный пояс Н должен быть
меньше толщины трубной решетки на 4—6 мм.
Для получения вальцовочного пояса постоянной
величины устанавливают ограничительную
дистанционную втулку между буртом шпинделя и
корпусом вальцовки. Перед началом работы
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 742676 B1) 2683697/23-06 B2) 09.11.78 2 E1)
F 25 В 1/00 E3) 621.56 G2) А. Н. Какалашвили,
И. Ш. Почхидзе, Г. Ш. Беруашвили G1) Грузинский
ордена Ленина и ордена Трудового Красного Знамени
политехнический институт им. В. И. Ленина
E4) СПОСОБ РАБОТЫ ОДНОСТУПЕНЧАТОЙ
КОМПРЕССИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ путем
переохлаждения жидкого хладагента перед
испарителем посредством его дросселирования после
конденсатора до промежуточного давления, конденсации
образующихся при дросселировании паров и вторичного
дросселирования переохлажденного хладагента перед
подачей его в испаритель, отличающийся тем, что, с
целью повышения экономичности, конденсацию
образующихся после первого дросселирования паров
осуществляют парами хладагента из испарителя перед
подачей их в компрессор.
Наружный диаметр
трубки d, мм
<32
32—45
>45
Диаметр
отверстия, мм
d+0,2
d+0,3
d+0,4
Отклонение
диаметра отверстия, мм
+0,1
+0,1
+0,2
ролики вальцовки смазывают маслом ХА-30 или
другой смазкой.
Сначала через равномерные промежутки
развальцовывают 8—10 трубок в средней части
окружности трубной решетки, затем в
направлении от центра к наружной поверхности
конденсатора вальцуют 100—120 трубок (до 30 %).
Все остальные трубки развальцовывают
постепенно в направлении снизу вверх.
Качество вальцовочных соединений проверяют
визуальным осмотром, измерениями и
испытаниями.
После ремонта аммиачные конденсаторы
подвергаются гидравлическому и пневматическому
испытаниям на давление ргидр = 3,5 МПа
C5 кгс/см2), /?возд = 2,1 МПа B1 кгс/см2) в
присутствии инспектора Регистра СССР [2].
Результаты испытаний оформляются актом, в
формуляре аппарата делают запись о замене
трубок и указывают сертификат качества,
который должен отвечать ГОСТ 8734—75. .
Теплообменный аппарат продувают сжатым
воздухом для удаления остатков воды, окалины
и сдают в эксплуатацию.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Дорошенко П. А. Технология производства
судовых парогенераторов и теплообменных аппаратов. Л.,
Судостроение, 1972.
2. Регистр СССР. Правила классификации и
постройки морских судов, т. 2. Л., Транспорт, 1974.
A1) 742623 B1) 2389177/25-06 B2) 02.08.76 2E1)
F 04 В 49/02; F 25 В 49/00 E3) 621.56 G2) Н. В.
Боголюбов, А. Е. Кретов, Э. В. Лир, Д. В. Примаченко,
Е. М. Харабаш G1) Всесоюзный
научно-исследовательский экспериментально-конструкторский институт
электробытовых машин и приборов
E4) ЗАЩИТНОЕ УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ХОЛОДИЛЬНОГО КОМПРЕССОРА, содержащее терморегулятор
и коммутирующие элементы в цепях рабочей и
пусковой обмоток приводного электродвигателя,
подключенного к источнику питания, отличающееся тем, что,
с целью повышения эксплуатационной надежности при
колебаниях напряжения источника питания,
устройство дополнительно содержит конденсатор, схему
сравнения и фазосдвигающую цепочку, включенную
параллельно источнику питания, причем вход
терморегулятора связан с выходом схемы сравнения и через
конденсатор — с источником питания, а вход схемы
сравнения связан с выходом фазосдвигающей цепочки.
44

ОХРАНА ТРУДА
И ТЕХНИКА
БЕЗОПАСНОСТИ
УДК [621.565:621.564.22 ]-78
Правила устройства
и безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных
установок*
Приложение 10
ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРИЕМУ^АММИАКА ИЗ ЖЕЛЕЗ-
НОДОРОЖНОЙ ЦИСТЕРНЫ
I. ЗАПОЛНЕНИЕ ХОЛОДИЛЬНОЙ СИСТЕМЫ
АММИАКОМ
1. Схема присоединения аммиачной
цистерны к холодильной установке
а) При наличии центральной регулирующей станции
к месту установки цистерны от аммиачной системы
холодильника прокладывают жидкостный трубопровод
из труб диаметром 57X3,5 мм, предназначенный для
слива аммиака из цистерны. Этот трубопровод следует
присоединить к коллектору регулирующей станции
по схеме, указанной на рис. 4, а.
б) При отсутствии центральной регулирующей станции
трубопровод для слива аммиака из цистерны должен
быть присоединен к жидкостному трубопроводу
конденсатора по схеме (рис. 4, б).
Жидкостный трубопровод конденсатора должен
перекрываться запорной арматурой с тем, чтобы в одну
часть испарительной системы поступал аммиак из
цистерны, а в остальную часть — из конденсатора.
2. Подготовка к сливу
Жидкостный (сливной) трубопровод должен
присоединяться к сливному вентилю цистерны стальной
трубой.
Для наблюдения за давлением при сливе аммиака
необходимо на жидкостном (сливном) трубопроводе
установить манометр, доступный для наблюдения.
При обнаружении неисправности аммиачной
цистерны или ее арматуры воспрещается сливать из нее
аммиак. В этом случае администрация предприятия
должна немедленно составить акт и сообщить об этом
заводу-наполнителю и вышестоящей организации. За
прибывшей цистерной с аммиаком должно быть
установлено техническое наблюдение и охрана.
Перед присоединением жидкостного трубопровода
к цистерне необходимо сперва убедиться, какой из
вентилей на цистерне является жидкостным,
предназначенным для слива аммиака.
До начала слива аммиака из железнодорожной
цистерны стрелочные переводы на подъездных путях
предприятия должны быть поставлены в положение,
исключающее их использование, и заперты на замки, ключи
от которых должны храниться у лица, ответственного
за слив цистерны.
* Окончание. Начало см. № 2, 3, 5—10 за 1980 г.
До проведения слива цистерна должна быть
подклинена и ограждена переносными сигналами.
На внутризаводских железнодорожных путях, не
имеющих стрелочных переводов, устанавливают
затворный предохранительный брус с соответствующими
световыми и цветовыми сигналами на расстоянии до 3 м
от цистерны. Колеса цистерны на рельсовом пути
должны быть закреплены специальными башмаками,
крепленными к шасси цистерны.
Главный инженер предприятия обязан каждый раз
лично убедиться в том, что цистерна правильно
присоединена к аммиачной системе холодильника. Только
после этого он может дать письменное разрешение
начальнику компрессорного цеха (или механику
холодильной установки) провести слив аммиака.
Вентили 5 (см. рис. 4) пломбирует в закрытом
положении механик холодильной установки или
начальник компрессорного цеха в присутствии дежурной
смены машинного отделения, на что составляется
соответствующий акт.
Рис. 4. Схема присоединения аммиачной цистерны к
холодильной установке:
а — при наличии центральной регулирующей станции; б —
при отсутствии центральной регулирующей станции; / —
жидкостный трубопровод от конденсатора (промежуточного сосуда);
2, 3 — жидкостные трубопроводы к батареям (циркуляционным
ресиверам); 4 — автоматическое устройство для регулирования
заполнения батарей (циркуляционных ресиверов); 5 — запорные
вентили, пломбируемые в закрытом положении; 6 — вентили
для присоединения аммиачных баллонов; 7 — жидкостный
трубопровод от цистерны.
8'0

Пломба снимается с вентилей только перед сливом
аммиака из цистерны, в остальное время (до слива,
а также в перерывах между сливом) вентили находятся
в запломбированном состоянии.
При этом каждый раз на снятие пломбы и
опломбирование вентилей механик холодильной установки
(начальник компрессорного цеха) при участии
дежурной смены машинного отделения должен составить акт
и сделать соответствующую запись в особую
прошнурованную и пронумерованную книгу, заведенную
специально для регистрации слива аммиака из
железнодорожных цистерн.
При поступлении железнодорожной цистерны с
аммиаком представитель железнодорожного транспорта
тщательно осматривает ходовую часть цистерны и дает
письменное заключение о возможности слива.
Прибывшую на холодильник цистерну с аммиаком
начальник компрессорного цеха (или механик)
принимает от представителя железной дороги по накладным
и сертификату на аммиак.
После проверки этих документов начальник
компрессорного цеха (или механик) обязан осмотреть
цистерну и проверить, имеются ли на ней манометр и
предохранительные клапаны и опломбированы ли они.
Контролируется также наличие пломб на всех запор-
ных?вентилях внешнего кожуха цистерны и верхнего
лаза.
После осмотра начальник компрессорного цеха
(или механик) отмечает в книге для регистрации слива
аммиака номер цистерны, ее состояние и возможность
слива.
3. Слив
Вначале аммиак из цистерны в систему
холодильной установки (в батареи камер, испаритель,
циркуляционный ресивер и другие аппараты, в которых
предварительно путем отсоса понижено давление до вакуума)
сливается под действием давления в цистерне.
По мере слива аммиака из цистерны давление в ней
незначительно падает. Когда оно понизится до
давления в приемной части системы, слив аммиака
прекратится и произойдет оттаивание жидкостного
трубопровода. После этого необходимо сливать аммиак в другую
часть системы, в которой предварительно путем отсоса
давление понижено до вакуума.
После переключения слив аммиака из цистерны
возобновляется. Если и в этом случае через некоторое
время из-за отсутствия перепада давлений слив из
цистерны** прекратится, то ее необходимо переключать на
новые камеры до тех пор, пока весь аммиак из
цистерны не будет слит в аммиачную систему
холодильника.
Окончание полного слива определяют по падению
давления в цистерне и оттаиванию жидкостного
трубопровода. При частичном сливе окончание его
определяют по указателю уровня аммиака в цистерне.
Цистерну запрещается оставлять присоединенной к
системе, если слив аммиака не проводится. В случае
перерыва в сливе аммиака жидкостный (сливной)
трубопровод отсоединяется от цистерны.
Частичный слив аммиака или опорожнение
цистерны, не имеющей правильной и четкой надписи и
окраски, воспрещается.
Работы по присоединению и отсоединению
цистерны проводит машинист холодильной установки или
слесарь не ниже 6 разряда, а слив аммиака из цистерны
в холодильную систему — только машинист
холодильной установки, причем весь указанный персонал до
начала работы должен пройти инструктаж и проверку
знания настоящей инструкции.
Инструктаж и проверку знаний проводит
начальник компрессорного цеха (механик). От лиц,
прошедших инструктаж и проверку знаний, берут расписку.
Работу по присоединению' и -отсоединению цистерны
проводят рабочие в аммиачных противогазах,'
резиновых сапогах и резиновых перчатках.
Во время слива аммиака из цистерны присутствие
посторонних лиц, работа с огнем и курение около
цистерны строго воспрещаются. В случае возникновения
пожара вблизи цистерны ее надлежит вывезти в
безопасное место, а при невозможности — поливать водой,
вызвать пожарную команду и газоспасателей.
По окончании частичного или полного слива
аммиака цистерну при исправном состоянии ее оборудования
и арматуры пломбируют и сдают представителю
железной дороги. Ему выдается справка о сливе аммиака
из цистерны.
Ответственность за выполнение правил
присоединения цистерны к аммиачной системе холодильника,
слива аммиака и отсоединения цистерны от аммиачной
системы возлагается на начальника компрессорного
цеха (механика), а за правильную организацию
подготовки к сливу аммиака из цистерны — на главного
инженера предприятия.
II. ЗАПОЛНЕНИЕ РЕСИВЕРОВ АММИАКОХРА-
НИЛИЩА
При хранении аммиака на предприятии в
ресиверах, соединенных трубопроводами с холодильной
установкой, аммиак из цистерны сливают последовательно
в каждый ресивер в следующем порядке:
1. Присоединяют жидкостный (сливной)
трубопровод хранилища к цистерне.
2. Открывают всасывающий вентиль
соответствующего ресивера и понижают в нем давление путем
отсасывания паров через отделитель жидкости.
3. Открывают сливной вентиль цистерны и "вентиль
для приема жидкости на ресивере. По указателю
уровня следят за степенью заполнения ресивера жидким
аммиаком.
4. После заполнения ресивера (не более 80 % его
объема) закрывают вентили, указанные в пп. 2 и 3.
Приложение 11
ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРИЕМУ АММИАКА ИЗ
АВТОМОБИЛЬНОЙ ЦИСТЕРНЫ (ЗАПРАВЩИКА
ЖИДКОГО АММИАКА)
Для транспортировки жидкого аммиака
отечественная промышленность выпускает заправщики ЗБА-
2,6-130 и ЗБА-2,6-817 с цистернами объемом 4600 л и
рабочим давлением 1,6 МПа A6 кгс/см2).
Автомобильная цистерна представляет собой
стальной сосуд, который вместе с
распределительно-раздаточным и другими4 узлами смонтирован на шасси
автомобиля.
Заполнение системы холодильной установки
жидким аммиаком из автомобильной цистерны должно
производиться обслуживающим установку
персоналом.
Схема присоединения автомобильной цистерны к
холодильной установке аналогична схеме
присоединения железнодорожной цистерны (см. рис. 4,
приложение 10). При этом должна быть обеспечена
неподвижность автомобильной цистерны, ее заземление и
ограждение.
Для наблюдения за давлением аммиака при сливе
необходимо на жидкостном (сливном) трубопроводе
установить манометр, доступный для наблюдения.
При обнаружении неисправности автомобильной
цистерны или ее арматуры сливать аммиак из нее
запрещается.
Перед присоединением жидкостного трубопровода
к автомобильной цистерне необходимо установить,
какой из рукавов на цистерне является жидкостным,
предназначенным для'слива аммиака.
46

Жидкий аммиак из автомобильной цистерны
сливают так же, как из железнодорожной цистерны,
т. е. за счет перепада давлений (в цистерне и в
системе), создаваемого компрессором холодильной
установки путем понижения давления в системе. При этом
нет необходимости использовать вихревой
компрессор автомобильной цистерны.
Полный слив аммиака из цистерны определяется
по падению давления в ней и оттаиванию жидкостного
трубопровода.
Перед сливом аммиака из цистерны обслуживающий
персонал должен пройти инструктаж, проводимый
начальником цеха (или лицом, его заменяющим).
Работу по присоединению и отсоединению
цистерны должны проводить рабочие с применением средств
индивидуальной защиты.
При наличии на предприятии хранилища аммиака
слив его в ресиверы из автомобильной цистерны
следует проводить аналогично сливу из железнодорожной
цистерны (раздел II приложения 10).
Приложение 12
ИНСТРУКЦИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ НАЛИЧИЯ
АММИАКА В РАССОЛЕ И В ЦИРКУЛЯЦИОННОЙ
ВОДЕ
Рекомендуются три способа качественного
определения аммиака
1. Берут 250 мл рассола или циркуляционной воды,
переносят в колбу (если рассол кислый или
нейтральный, добавляют едкое кали, едкий натр или гашеную
известь до образования рН = 8,04-8,5), перегоняют
50 мл. Из отгона берут 5 мл и прибавляют 1,2 мл
реактива Несслера. При наличии аммиака образуется красно-
бурый осадок (минимальная обнаруживаемая
концентрация аммиака 0,1 мг/100 мл испытуемого рассола
или циркуляционной воды).
Приготовление реактива Несслера: взбалтывают
4,4 г йодистого калия и 1,6 г сулемы (или 2,15 г
бромной ртути) со 100 мл дистиллированной воды, свободной
от аммиака, и кипятят смесь до получения прозрачного
раствора. Затем к нему по каплям прибавляют
насыщенный на холоде раствор сулемы (или бромной ртути)
до начала образования красного неисчезающего
осадка, после чего прибавляют 20 г едкого кали (или 15 г
едкого натра), 125 мл воды и еще несколько капель
сулемы (или бромной ртути). Жидкость отстаивают
5—10! дней, осторожно сливают прозрачный раствор
светло-желтого цвета. При образовании обильного
осадка раствор фильтруют и хранят в хорошо
закупоренной посуде, защищая его от действия аммиака.
2. Определение аммиака возможно с помощью
индикаторной бумаги (способ ее приготовления приведен
в приложении 14).
При наличии аммиака в отгоне окраска индикатора
изменяется (на красную).
3. Если циркуляционная вода или рассол не кислые
и в рассол не добавлена щелочь, то наличие аммиака
устанавливают с помощью индикаторной бумаги (как
указано в п. 2), причем отгонку не проводят, а рассол
предварительно отфильтровывают (индикаторная
бумага при наличии аммиака окрасится в красный цвет).
Приложение 14
ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРИГОТОВЛЕНИЮ
ИНДИКАТОРНОЙ БУМАГИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УТЕЧКИ
АММИАКА
1. Индикатор высокой чувствительности.
Берут 0,1 г фенолрота, помещают в фарфоровую
чашечку или кристаллизатор и добавляют 100 мл спирта-
ректификата и 20 мл чистого глицерина, помешивают
стеклянной палочкой до полного растворения.
Фильтровальную бумагу, нарезанную полосками
10,0X1,5 см, обрабатывают приготовленным
раствором фенолрота и сушат на воздухе. Высушенные
полоски хранят в парафинированной бумаге.
2. Индикатор средней чувствительности.
Приготовляют 1 %-ный спиртовой раствор
фенолфталеина и пропитывают им полоски фильтровальной
бумаги.
Приложение 15
ИНСТРУКЦИЯ ПО ОТТАИВАНИЮ СНЕГОВОЙ
ШУБЫ И ПРОДУВКЕ ОХЛАЖДАЮЩИХ УСТРОЙСТ
ГОРЯЧИМИ ПАРАМИ АММИАКА
1. Грузы, расположенные под батареями,
необходимо заранее укрыть брезентом для предохранения от
попадания на них снега.
2. Закрыть вентили 2 и 3 (рис. 5), прекратив тем
самым питание жидким аммиаком и отсос паров
аммиака из охлаждающих устройств камеры,
предназначенных к оттаиванию с них снеговой шубы.
3. Присоединить дренажный ресивер к
всасывающему трубопроводу, открыв вентиль 5, и понизить
давление в ресивере до давления всасывания, после чего
вентиль 5 закрыть.
Открывать вентиль 5 следует осторожно" из-за
возможного наличия в ресивере жидкого аммиака.
4. Открыть вентиль 7 и спустить жидкий аммиак
из охлаждающих устройств камеры в дренажный
ресивер.
Если невозможно слить жидкий аммиак из
охлаждающих устройств в ресивер самотеком, то необходимо
открыть вентиль 1 и выдавить жидкий аммиак в
ресивер. После этого закрыть вентиль 1 и, осторожно
открывая вентиль 5,отсосать из ресивера пары аммиака,
понизив тем самым давление в ресивере до давления
всасывания.
2-
щ-ро
1 иг—
пт
гп
UL
3D [
Ш
_га 1
ЛТ
+11г-
-11о-
L_.
r^i— —
1 J
-11»-
„ *L. I> V
fti
¦m-
11
9
№
См. на стр. 48, 49.
Приложение 13.
Рис. 5. Схема оттаивания снеговой шубы:
/ —// — вентили; МС — маслосборник; ДР — дренажный
ресивер; БТ — батарея.
47

Суточный журнал работы компрессорного цеха за « »
19 г.
Оборудование
Компрессор

одноступенчатый №

Компрессор

ступенчатый
№
9
н
д
с
В
д
Конденсатор
№
Испаритель*
Параметры
Давление кипения
(температура кипения)
Температура, °С, избыточное давление, кгс/см2
Часы измерения
>|4
6
8 | 10
1 1 1
Температура всасывания | |
Температура нагнетания
Давление масла
Давление кипения
(температура кипения)
Температура всасывания
1
1
1 1 1
1 1 !
Температура нагнетания !
1 Давление масла |
Давление в промежуточном
сосуде
(температура в промежуточном
сосуде)
Температура всасывания
Температура нагнетания |
Давление конденсации
(температура конденсации)
Температура поступающей
воды
Температура отходящей воды
Температура поступающего
рассола
Температура отходящего
рассола
Плотность рассола
Температура аммиака
перед регулирующим
вентилем
Одноступенчатое
сжатие
Двухступенчатое
сжатие
Температура свежей воды |
Температура наружного воздуха |
i I
| |
! |
1
12
14
16
18
20
1
1 1
1
1
22
24
1
1
1

Средние за
сутки
—
—
—
! —
—
—
—
—
—
—
—
—
Время
пуска

остановки
я"
СО *
н н
о **»
О. со в*
№ камеры
Учет температурного режима в камерах
Камера

Требуемая

пература, °С
Температура воздуха, °С
Часы измерения**
1
5
9
13
17 | 21
Средняя
са сутки
Работа камерного оборудования
Время
пуска

остановки
Работа
за сутки,
ч
Оттаивание
снеговой шубы
начало
конец
* При наличии указанного оборудования.
** В случае отсутствия телетермометрических станций запись температурного режима производить 2 раза в сутки
(в 8 и 16 ч) по данным технологического цеха.

Пр вложение 13
Работа насосов
п/п
Насосы
А. Аммиачные*
Б. Водяные
В. Рассольные *
Ледяной воды *
Системы
Давление нагнетания насосов, кгс/сма
Часы измерения
2
4 |
6 |
8 |
10 |
12
14
16
18
20
22
24
Время
пуска
остановки
Работа
за сутки,
ч
Спуск масла из системы, кг Эксплуатационный расход за сутки
Наименование
Электроэнергия (по счетчику),
кВт-ч
Вода (по водомеру), м3
Компрессорное масло, кг
Машинное масло, кг
Аммиак, кг
Тавот, кг
Хлористый кальций, кг
Поваренная соль, кг
Количество
1
Место спуска
Конденсатор №
Испаритель №
Маслоотделитель №
Циркуляционный ресивер №
Дренажный ресивер №
Линейный ресивер №
Защитный ресивер №
Отделитель жидкости №
Промежуточный сосуд №
Льдогенератор №
Скороморозильный аппарат №
Воздухоохладители камеры №
Батареи непосредственного
охлаждения камеры №
Итого:
I смена
II смена
III смена
Ф. И. О.
Должность
Расписка в приеме и сдаче смены
I смена
Принял
Сдал
II смена
Принял
Сдал
III смена
Принял
Сдал
Замечания дежурных смен по работе оборудования и приборов автоматики
Распоряжения начальника цеха
Начальник компрессорного цеха (подпись)
49

После понижения давления в ресивере вентиль 5
закрыть.
5. Отключить ресивер от охлаждающих устройств,
закрыв вентиль 7 (при отсутствии поплавкового
регулятора уровня высокого давления).
6. Подать горячие пары аммиака в освобожденные
от жидкого аммиака охлаждающие устройства камеры,
открыв вентиль 1.
7. При отсутствии поплавкового регулятора
уровня высокого давления необходимо периодически в
процессе оттаивания открывать вентиль 7 для удаления
конденсата из батареи.
8. После оттаивания снеговой шубы с охлаждающих
устройств закрыть вентиль 1 на линии горячего
аммиака и открыть вентиль 2 на всасывающем трубопроводе
и вентиль 3 на жидкостном трубопроводе.
9. Спустить масло из ресивера в маслосборник,
открыв вентили 8 и 9 маслосборного горшка ресивера
и маслосборника.
После перепуска масла закрыть вентили 8 и 9 и в це-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 735879 B1) 2602115/28-13 B2) 11.04.78 2 E1) F
25 D 3/10 E3) 621.594 G2) В. А. Наер, А. В. Тягуль-
скийG1) Одесски й технологический институт
холодильной промышленности
E4) КРИОСТАТ, содержащий "цилиндрическую
емкость для хладагента и расположенные над ней камеры
замораживания, теплоизолированную крышку и
подложку, снабженную теплопроводной иглой,
отличающийся тем, что, с целью направленного регулирования
температуры и скорости охлаждения, он снабжен
дополнительными иглами, при этом иглы выполнены
съемными, а подложка имеет гнезда, расположенные по
концентрическим окружностям, для крепления
заданного количества теплопроводных игл и снабжена
теплоизолирующими перегородками, делящими подложку
на сектора.
so
лях понижения давления в маслосборнике открыть
вентиль 10, Понизив давление в маслосборнике до
давления всасывания на уровне атмосферного (определять по
мановакуумметру), закрыть вентиль 10 и, открыв
вентиль 11, выпустить масло.
10. Передавить жидкий аммиак из ресивера в
испарительную систему, открыв вентили 4 и 6, а также
регулирующий вентиль у регулирующей станции.
11. После освобождения ресивера от жидкого
аммиака закрыть вентили 4 и 6,
12. Понизить давление в ресивере до давления,
кипения, открыв вентиль 5. По достижении давления
кипения вентиль 5 закрыть.
13. Окончив работу по продувке, все вентили пе-
ключить в рабочее положение в соответствии с их
назначением.
14. Оттаивание воздухоохладителей горячими
парами аммиака следует проводить аналогично
оттаиванию батарей в соответствии с вышеприведенной
инструкцией.
A1) 735880 B1) 2603334/28-13 B2) 11.04.78 2 E1) F
25 D 7/00; F 17 С 3/08 E3) 621.594 G2) В. А. Наер,
А. В. ТягульскийG1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) КРИОСТАТ, содержащий теплоизолированный
сосуд для криогенной жидкости и камеры
замораживания, связанные с теплопроводным стержнем,
отличающийся тем, что, с целью обеспечения регулирования
холодопроизводительности и скорости охлаждения,
теплопроводный стержень снабжен укрепленным на
его выходном участке патрубком для подачи воздуха с
регулирующим вентилем и вакуумной рубашкой,
длина которой превышает длину стержня, при этом
стержень имеет канал, сужающийся к выходному
участку.

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 621.565:621.3@83.75)
Методика определения
норм расхода
электроэнергии
при выработке холода*
Канд. техн. наук Н. Г. КРЕЙМЕР, В. П. ПЫТЧЕНКО
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Методика предназначена для определения технически
обоснованных норм расхода электроэнергии на
производство холода установленным оборудованием при
реальной загрузке предприятия и фактических
условиях окружающей среды.
Нормированию подлежат все расходы
электроэнергии на основное производство и вспомогательные
нужды (отопление, вентиляцию, освещение,
водоснабжение и др.), включая потери во внутризаводских
электросетях.
Нормирование применяют для планирования
потребления электроэнергии при производстве холода
и оценки эффективности ее использования.
Превышение действительного расхода
электроэнергии над нормативным свидетельствует о нарушении
нормальной эксплуатации холодильной установки
или несоблюдении заданных технологических
режимов.
Основными причинами повышенного расхода
электроэнергии являются:
неустойчивый режим работы компрессоров
(например, влажный ход);
неисправность оборудования;
замасливание и загрязнение поверхностей теплооб-
менных аппаратов и накопление масла в
охлаждающих устройствах и трубопроводах;
скопление воздуха в системе;
нерегулярное оттаивание снеговой «шубы» с
охлаждающих поверхностей;
недостаточное заполнение охлаждающих устройств
хладагентом;
неравномерное распределение хладагента по
охлаждающим устройствам;
несвоевременный (и некачественный ремонт
оборудования;
неквалифицированное обслуживание холодильной
установки.
Снижение расхода электроэнергии на выработку
холода может быть осуществлено в результате устране-
* Методика составлена на основании «Временной
инструкции по определению норм расхода
электроэнергии на выработку холода для предприятий мясной и
молочной промышленности», утвержденной Минмясомол-
промом СССР 26 августа 1979 г.
ния отмеченных недостатков эксплуатации и
внедрения автоматизации работы холодильной установки.
На каждом предприятии определяют следующие
нормы расхода электроэнергии на выработку холода:
технологическую, общепроизводственную цеховую и
общепроизводственную заводскую.
Структура норм расхода электроэнергии на
выработку холода представлена в табл. 1.
Если вода на конденсаторы подается из общей сети
водоснабжения предприятия, то расход электроэнергии
в технологической норме определяют из общих затрат
электроэнергии на водоснабжение пропорционально
количеству воды, подаваемой на холодильную
установку.
Расход электроэнергии на вспомогательные
операции и потери энергии в электросетях и
преобразователях устанавливают на основании опытных замеров
или пропорционально потреблению электроэнергии
по статьям производства продукции на предприятии.
В нормы не следует включать расходы, вызванные
отступлением от принятой технологии, режимов
работы и др.
При расчете норм не учитывают расходы энергии,
связанные со строительством и ремонтом зданий и
сооружений, монтажом, пуском и наладкой нового
технологического оборудования, с
научно-исследовательскими и экспериментальными работами.
В основу разработанной методики положен расчет-
но-статистический метод, который предусматривает
определение норм расхода с применением
статистических и опытных данных.
Определение технологических норм базируется на
теоретических расчетах, экспериментально
установленных технических характеристиках холодильного
оборудования, паспортных данных.
Исходными данными для определения
технологических норм являются усредненные за определенный
период (месяц, квартал) величины, приведенные в
табл. 2.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ НОРМЫ
Технологическую норму определяют для расчетного
режима работы холодильной установки, т. е. для
расчетных температур кипения и конденсации
Температуры кипения хладагента принимают по
проектным (паспортным) данным.
Температуру конденсации рассчитывают по
среднестатистическим на планируемый или средним за
отчетный период (месяц, квартал) значениям параметров
воздуха и воды, охлаждающих конденсаторы.
Для расчета технологической нормы составляют
сводную таблицу, в которую включают всех
энергопотребителей, которых можно разделить по системам
охлаждения, и энергопотребителей, обслуживающих
установку в целом, с указанием 'марки оборудования,
частоты вращения и суммарного числа часов работы.
Расчетное значение температуры конденсации для
холодильных установок с кожухотрубными или
оросительными и испарительными конденсаторами
определяют по-разному.
При использовании кожухотрубных или
оросительных конденсаторов расчетную температуру
конденсации принимают на 7—8 °С выше температуры воды на
входе в конденсатор, twl.
При работе холодильной установки на прямом
водоснабжении (без рециркуляции), а также для периодов
года с отрицательными температурами воздуха,
значение twl принимают как среднестатистическое для
планируемого периода или как среднее по л данным
сводной ведомости за отчетный период.
При оборотном водоснабжении температуру воды
twl на входе в конденсатор или на выходе из водоохлаж-
дающего устройства определяют в зависимости от вида
водоохлаждающего устройства:
51

Таблица 1
Норма
Технологическая
Общепроизводственная
цеховая
Общепроизводственная
заводская
Статья расхода электроэнергии
Работа холодильных компрессоров
Циркуляция хладагента, теплоносителей
Циркуляция охлаждающей воды в системе
конденсатор—градирня
! Охлаждение помещений
Обогрев грунта
Технологическая норма расхода
Вентиляция цеха
Освещение цеха
Прочие цеховые расходы
Общепроизводственная цеховая норма
расхода
Производственные нужды вспомогательных
цехов и служб
Наружное освещение
Потери электроэнергии
Электропотребляющее оборудование
Холодильные компрессоры
Насосы аммиачные, рассольные,
охлажденной воды; мешалки испарителей
Водяные насосы; вентиляторы градирен,
испарительных конденсаторов
Вентиляторы воздухоохладителей,
кондиционеров
Нагревательные элементы, вентиляторы,
насосы
Вышеуказанное
Оборудование цеховой системы вентиляции
Светильники компрессорного цеха и
аппаратного отделения (включая подсобные
помещения)
Ремонтное оборудование компрессорного
цеха
Вышеуказанное
Общезаводские ремонтные мастерские,
склады, лаборатории, вентиляция, светильни-
ники помещений
Наружные светильники
Заводские электросети и трансформаторы
Таблица 2
Величина
Температура, °С
наружного воздуха tB
наружного воздуха по влажному термометру /jj- T
кипения аммиака /0
Давление паров аммиака перед компрессором /?0, МПа (кгс/см2)
Температура, °С
паров аммиака на входе в компрессор /вс
конденсации аммиака /к
Давление на выходе из компрессора рн> МПа (кгс/см2)
Температура, °С
воды на входе в конденсатор twl
воды на выходе из конденсатора tW2
воды на выходе из переохладителя tw пер
рассола на входе в испаритель tsi
рассола на выходе из испарителя ts$
Давление нагнетания перекачивающего насоса (водяного,
рассольного, циркуляции хладагента) рн.нас МПа (кг/см2)
КПД электродвигателя ц9
КПД насоса т]н
Плотность рассола ps, кг/м3
Теплоемкость рассола (раствора СаС12) cs, кДж/(кг»К)
[ккал/(кг.°С)]
Плотность жидкого хладагента ра, кг/м3
Установленная мощность электродвигателей NyCT, кВт
Номинальная мощность, потребляемая ТЭНами
воздухоохладителей, Whom, кВт
Описанный объем компрессоров или цилиндров низкого
давления J/д, м3/с(м3/ч)
Продолжительность работы, ч
компрессоров и оборудования, обслуживающих систему с
данной температурой кипения,h
оборудования, обслуживающего всю холодильную
установку, т
Способ определения
Ртутным или спиртовым термометром
Специальным термометром
По проектным или паспортным данным
холодильника
По температуре кипения
Ртутным или спиртовым термометром
По методике, описанной ниже
По температуре конденсации
Ртутным или спиртовым термометром
То же
»
Манометром
По паспорту электродвигателя
По паспорту насоса
Ареометром
По таблицам
По таблицам
По паспорту электродвигателей
По табл. 3
По каталогам или паспортным данным
По суточному журналу
По суточному журналу
52

Марка

духоохладителя
ВОП-50
ВОП-75
ВОП-100
ВОП-150
ВОГ-100
ВОГ-230
Количество

электродвигателей
2
2
2
2
2
1
1
Установленная
мощность
электродвигателей
при 1000 A500)
об/мин, кВт
0,4@,6)
0,4@,6)
1,1A,5)
1,1A,5)
1,1A,5)
4,0D,7)
абл ица 3

Установленная
мощность ТЭНов,
кВт
8У68
8,68
12,0
12,0
12,0
25,0
при нагревании воды в конденсаторе на 4—5°С
(разность температур воды на выходе tW2n входе twi)'-
в ментиляторных и открытых градирнях (при
плотности орошения около 4 м3/(м2-ч)
lw\ — *в
г+6,
в брызгальных бассейнах
*w\ = 'в' Т + 8;
при нагревании воды в конденсаторе на 9-
в вентиляторных и открытых градирнях
^1='в*Т+Ю,
*оу1
в брызгальных бассейнах
*о>1
= ет+12,
A)
B)
-10 °С:
C)
D)
где ?
-среднестатистическая температура воздуха по
влажному термометру на планируемый период
(или средняя за отчетный период),
В случае применения испарительных конденсаторов
температура конденсации зависит от температуры
воздуха по влажному термометру и тепловой нагрузки на
конденсатор, а последняя, в свою очередь, —от холодо-
производительности установки и мощности,
потребляемой холодильными компрессорами. Поэтому
нормативную температуру конденсации холодильной установки
с испарительными конденсаторами определяют
графоаналитическим методом, совмещая две зависимости:
нагрузку на конденсатор от температуры конденсации
при работающих компрессорах QK.H =/(^к) и
нагрузку на конденсатор от температуры конденсации по
характеристикам испарительных конденсаторов QK.T =
=cp(fK). Вначале определяют нагрузку на конденсатор
Б QK (или группу конденсаторов) от работающих
компрессоров для нескольких произвольно выбранных
температур конденсации (например, 25, 35 и 40 °С). При
этом учитывают фактическое число часов работы
каждого компрессора. Величина 2 QK.H, кВт (ккал/ч) равна:
2QK. д =
Qmh + Qmh + ... + QntiK
E)
где Qki, Qk2» Qim—нагрузка на конденсатор от
соответствующего компрессора, кВт
(ккал/ч);
^i» ^2» hn—среднестатистическое число часов
работы каждого компрессора или число
часов работы за отчетный период, ч.
z—число календарных рабочих часов в
планируемом или отчетном периоде
(для месяца 720 или 744), ч.
Нагрузку на конденсатор 0к.д, кВт, от каждого
компрессора находят по формулам:
для одноступенчатых компрессоров:
QK.A = Qo + 0,8tfe, F)
где Q0—холодопроизводительность компрессора,
кВт (ккал/ч);
Ne—эффективная мощность на валу компрессора,
кВт,
для двухступенчатых установок (компрессоров):
Qk. « = Qo + 0,8(tfei+tfen), G)
где Nej, Nen—эффективные мощности для
компрессоров или ступеней соответственно
низкого и высокого давления,
для компаундных схем:
0к.д = Со11 + 0,8^еИ, (8)
где Qoii, Nen—холодопроизводительность и мощность
компрессоров ступеней высокого
давления, кВт.
Холодопроизводительность компрессоров
определяют по формуле:
Qo = bqvVh, (9)
где Я,—коэффициент подачи компрессора, который
определяют в зависимости от рабочего отношения
давлений по графикам, приведенным на рис.
1—4, в скобках приведены значения Ne,
рассчитанные в системе МКГСС;
qv—объемная холодопроизводительность аммиака,
Дж/м3 (ккал/м3), определяют по графику на рис. 5#
Для двухступенчатых одно корпусных компрессоров
описанный объем Vh соответствует объему компрессора
на стороне низкого давления.
При отсутствии данных по компрессорам описанный
объем необходимо подсчитать по формуле:
Vh =
ndi
LtiZ]
ц,
A0)
где с/ц—диаметр цилиндра, м;
L—ход поршня, м;
п—частота вращения, об/мин;
2ц—число цилиндров.
При определении X для одноступенчатых
компрессоров рабочее отношение давлений принимают равным
Рк/Ро» а для первых ступеней двухступенчатых
установок (компрессоров) — рПр/Ро- Промежуточное давление
Рпр определяют из соотношения
Рпр= УркРо- (И)
Давления р0 и рк находят по известным значениям
температур t0 и tK по таблицам насыщенных паров
аммиака.
При определении qv температуру жидкого аммиака
перед регулирующим вентилем tu для одноступенчатых
компрессоров принимают равной:
при отсутствии переохладителя жидкого аммиака
tu = tK, A2)
при наличии переохладителя
*и = ^ишер + B-т-З).
A3)
Для двухступенчатых установок (или
двухступенчатых компрессоров) tu принимают равной:
при использовании змеевиковых промежуточных
сосудов
'« = 'пр + C-г5), A4)
без змеевиковых промежуточных сосудов
53

т!е
6 Рк/Ро(Рпр/Ро)
Рис. 1. Зависимость Ne и X от отношения давлений
рк/р0 и Рпр/Ро Для поршневых компрессоров:
/ — горизонтальные; 2 — вертикальные, V и ^-образные
блок-картерные; 3 — оппозитные; 4 — поршневые компрессоры
всех марок.
лГ гЮООО
Рис. 2. Зависимость Ne и Я от отношения давлений
рк1р0 или Рпр/Ро Для двухступенчатых поршневых
компрессоров:
/ — оппозитные; 2 — однокорпусные поршневые; 3 —
двухступенчатые поршневые компрессоры всех марок.
не.
@,1)
т
@,08}
@,00)
@,05)
@,0k)-
mi
woo
¦3000
то —
woo ,
1
/1 2у
I
>з sk
1
H
M-
w
Q6
1 2 3 k 5 6 7 8 9 10 11 Рк/Ро(Рлр/Ра)
Рис. З. Зависимость iVe и 1 от отношений давлений
pjPo или рпр/ро Для винтовых компрессоров:
/ — геометрическая степень"!сжатия г|)=2,6; 2 — ^=3,6; 3 —
¦ф=4,0; 4 — ot> = 4,8; 5 — для винтовых компрессоров всех марок.
,..л
111 III
@,03).
@0?)
№•
3000
2000
1000 ^У.
—^?
¦з
i
У%
У* 1
\ А
i
Л
0,9
0,8
0,7
2,0
3,0
Ь,0
5,0
Рпр/Ра
Рис. 4. Зависимость Ne и Я, от отношения давлений
Рпр/Ро Для ротационных компрессоров:
/ — ротационные компрессоры всех марок; 2 — компрессор
РБ-90; 3 — компрессор РАБ-300; 4 — компрессор РАБ-100.
кДж/иг
7000\
5500
6000
5500
5000
4500
Щ0\
3500\
3000
2500\
2000
1500
1000
500^
Рис. 5. Зависимость объемной холодопроизводитель-
ности аммиака qD от температуры кипения /0 при
разных температурах перед регулирующим вентилем tu.
*и = *пр, A4а)
где ?пр—температура жидкого аммиака при давлении
/>пр,°С
Эффективную мощность на валу компрессора
одноступенчатого сжатия определяют *по формуле:
Ne = NcPoVh>
A5)
где Ne—безразмерная мощность компрессора, которую
определяют в зависимости от рабочего
отношения давлений по графикам на рис. 1 и 3.
Эффективную мощность для ступеней низкого
давления двухступенчатых установок рассчитывают по
формуле:
Nei = NelPoVhi, A6>
Vfa—описанный объем компрессора низкого давления,
м3/с (м3/ч).
54

При этом Nbj находят по отношениям давлений
рПр/р0 (см. рис. 1, 3 и 4). Эффективную мощность для
ступеней высокого давления определяют по формуле:
#еП = #еПРпрУьь A7)
где Vhll—описанный объем компрессора высокого
давления, м3/с (м3/ч)#
При этом значение Afeii определяют по отношениям
давлений рк^Рир (см. рис. 1 и 3).
Для оппозитных или двухступенчатых однокор-
пусных компрессоров эффективная мощность составляет
и:с
^е = Nep0VhI-
A8)
Значение Ne находят по отношению давлений рк/ро
(см. рис. 2).
После этого строят график зависимости нагрузки
конденсаторов 2 QK T от температуры конденсации,
пользуясь характеристиками испарительных
конденсаторов (рис. 6—8*). По известному
среднестатистическому значению температуры воздуха по влажному
термометру t*,T в планируемом периоде (или среднему
значению за отчетный период) на графике проводят
вертикаль через соответствующую точку на оси абсцисс.
По точкам пересечения этой вертикали с кривыми
постоянной производительности! Qk.t находят
соответствующие значения температуры ?к.
-2k -22-18-16 -12 'в
12 16 20 Zkr t°6\eC~
Рис. 6. Зависимость температуры tK от температуры
*® тдля испарительного конденсатора ИК-125:
Q_,=290; 3 - Qv=348; 4 - Q„=406; 5 -
/ — QK=232; 2 -
Qk=464; 6 - QK-
<K-—, и - QK=348; 4 - QK=
=520; 7 — QK=580 кВт.
40
35
30
25
20
15
10
-
-
4
J x
±±
i
?<
i
...J
J
-18 -16 -12 -6 -4
в
12 16 20 24- tg,°C
Рис. 7. Зависимость температуры tK от температуры
/*т для испарительного конденсатора ЭВАКО-200:
/ _ QK=116; 2 - QK=174; 3 - QK=232; 4 - QK=290 кВт.
¦Расчет и составление характеристик
испарительных конденсаторов проведены канд. техн. наук
Н. М. Медниковой (ВНИХИ).
kO
35
30
25
20
15
10
-2k -22 -18 -16 -12 -Ь
-k
L
1 4
?
Д
^
W^
—
1 12 15 20 2k 28 t« °C
Рис. 8. Зависимость температуры tK от температуры
fj*1 для испарительного конденсатора ИК-90:
1 — QK=174; 2 - QK=232; 3 — QK=290; 4 — QR=348; 5 -
q =406 кВт.
Если система обслуживается однотипными
конденсаторами и время работы каждого из них составляет
ti, ч, то суммарную нагрузку определяют по формуле:
2Ск.т==%^, A9)
где zK—количество конденсаторов.
Если система обслуживается испарительными
конденсаторами разных марок, то для конденсаторов одной из
марок определяют зависимость нагрузки QK.T от
температуры t. описанным выше способом, а для
конденсаторов других марок значение QK.T определяют для
полученных в первом случае температур конденсации.
Затем определяют суммарную производительность
2Qk.t для групп конденсаторов каждой-марки по
формуле A9) и находят общие суммы 2 Qk.t для
каждого значения tK.
Если система обслуживается разнотипными
конденсаторами — кожухотрубными' или оросительными и
испарительными конденсаторами, — то для определения-
нормативной' температуры конденсации находят
нагрузки на испарительные конденсаторы Qk.t по опи"
санной выше методике. Далее к полученным величинам
2 Qk.t прибавляют производительность кожухотруб-
ных или оросительных конденсаторов, которые
рассчитывают по формуле:
2Qk.t = <7f2F, B0)
где qF—удельная нагрузка на конденсатор, кВт/м2 [ккал/
(ч-м2)]; 2F—суммарная поверхность кожухотрубных или
оросительных конденсаторов, м2.
Для кожухотрубных (вертикальных и
горизонтальных) и элементных конденсаторов qF=4000, для
оросительных <7F=3500 кВт/м2.
2
/-.. °п
Рис. 9. График для определения нормативной
температуры конденсации:
'- Зк.д='<*к); *-QK.T=
=ф <*к>.
55

При низких температурах наружного воздуха (в
зимнее время года) испарительные конденсаторы можно
использовать как воздушные (без орошения водой).
В этом случае нормативную температуру
конденсации определяют по формуле:
2Qk,t = *2/4'k-'b), B1)
где k—коэффициент теплопередачи, при работе с
включенным вентилятором ?=35 кВт/(ма-К)
[30 ккал/(ч.м2-°С)];
SF—суммарная поверхность всех конденсаторов, рав-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 732634 B1) 2674054/23-06B2) 13.10.78 2 E1) F
25 В 11/00; G 01 М 15/00 E3) 621.56 G2) Ф. Ф. Бевзюк,
А. Н. Брагин, В. Г. Баранов, А. В. Шахов
E4) СТЕНД ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ ХОЛОДИЛЬНЫХ
АГРЕГАТОВ, содержащий установленные на одном
валу и включенные в воздушную магистраль,
снабженную регулирующей арматурой, турбину и нагнетатель
и теплообменник, соединенный одной полостью с входом
в турбину, отличающийся тем, что, с целью улучшения
условий испытаний при использовании в качестве
нагнетателя ротора аэродинамического нагрева, ротор
подключен к входной полости теплообменника и снабжен
на выходе из последнего обводной линией,
подключенной к его входу.
ная произведению величины поверхности одного
конденсатора на количество работающих
конденсаторов, м2;
tK—произвольно выбранные температуры
конденсации (например, 40; 35; 30; 25°С);
tB—среднестатистическая температура воздуха на
планируемый период или средняя—за отчетный, °С.
Зависимости 2Bк.д =Шк) и 2Qk.t ==ф(^к)
наносят на общий график (рис. 9) и по точке пересечения
этих кривых находят искомую нормативную
температуру конденсации /к.н.
Окончание следует
A1) 732633 B1) 2537184/23-06 B2) 27.10.77 2 E1) F
25 В 9/00 E3I621.574 G2) Е. П. Мовчан, В. М.
Мясников 77
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНО-ГАЗОВХЯ МАШИНА для
получения низких температур по обратному циклу
Стирлинга, содержащая компрессор с холодильником
сжатого газа, размещенные в цилиндре, и вытеснитель
с регенератором, расположенные в холодильной
головке, снабженной регулятором температурного уровня,
отличающаяся тем, что, с целью упрощения
конструкции и повышения эксплуатационной надежности,
регулятор температурного уровня выполнен в виде консоль-
но укрепленного на головке биметаллического
элемента, установленного с возможностью теплового контакта
свободным концом с теплой частью машины,
преимущественно цилиндром.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что
свободный конец биметаллического элемента соединен с
холодильной головкой с помощью гибкого холодопровода.
3. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что к
цилиндру прикреплен дополнительный пластинчатый элемент
из материала с высокой теплопроводностью,
установленный с возможностью теплового контакта с
биметаллическим элементом.
4. Машина по п. 3, отличающаяся тем, что один из
элементов имеет регулирующее устройство
преимущественно в виде винта.
S6

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 621.56/.59@41)@49.32)
Интересно и просто
о серьезном
А. С. КРУЗЕ. Мастера рукотворного холода. М.,
Пищевая промышленность, 1980, 175 с, 48 000 экз., 25 коп.
Сравнительно не обширный перечень книг по
холодильной технике пополнился оригинальной брошюрой,
предназначенной для молодых людей, выбирающих
профессию и решающих важный и далеко не простой вопрос
«кем быть?»
Сразу скажем, что задача, которую себе поставил
автор, — показать роль искусственного холода в нашей
жизни, доходчиво объяснить принципы получения
низких температур, устройство холодильных машин и
отдельных их элементов и рассказать о характере работы
людей, обслуживающих холодильные установки, а
также о широком развитии холодильной техники в
будущем — весьма сложна, однако автор справился с ней
вполне успешно.
Начинается брошюра кратким обращением к
читателю, в котором задается вопрос: что же это такое
холодильные машины и зачем они нужны? Ответ на него
дается в первой главе, где рассказывается о самых
различных областях их использования. О содержании
главы и оригинальной форме изложения говорят уже
заголовки разделов: Холодильная цепь, Против
вездесущих микроорганизмов, Кстати об обеде на полках
и о битой птице, Секрет хорошего мороженого, И
сыроделам нужен холод, Надежный помощник рыбаков,
Зерно и холод, Белое вино, темное пиво и холод, Как
быстро сделать карамельку.
При этом популярно рассказывается, почему холод
получить сложнее, чем тепло, объсясняется второе
начало термодинамики. На отдельных фактах из истории
развития холодильной техники рассматривается
действие низких температур на микроорганизмы, влияние
состава атмосферы на сохранность качества плодов,
использование жидкого азота для транспортировки
продуктов, поясняются особенности технологии
производства мороженого.
Рассказывая о принципе работы холодильной
машины, автор предлагает читателю сконструировать ее,
используя известный из повседневной жизни
элементарный процесс искусственного охлаждения —
кипение эфира при атмосферном давлении. Объясняя
необходимость обеспечения непрерывности процесса
охлаждения, — показывает, как это можно сделать путем
создания замкнутого кругового процесса.
Наглядно объясняется причина перехода к двух-
и многоступенчатому сжатию, рассказывается о
современных холодильных агентах и о «сердце»
холодильной машины — компрессоре. При этом описываются
принципы работы и конструкции всех основных типов
современных компрессоров: поршневых открытых и со
встроенным электродвигаталем, с различным
расположением цилиндров, ротационных, винтовых и
центробежных.
«Можно ли обойтись без компрессора?» — таков
заголовок раздела, в котором рассказывается об
абсорбционных холодильных машинах, их
преимуществах и недостатках, объясняется принцип их действия.
В конце первой главы описываются принцип работы
и конструкции современных основных теплообменных
аппаратов — конденсатора и испарителя,
регулирующего вентиля—и говорится о назначении
вспомогательного оборудования холодильной установки.
В следующей главе, где рассказывается о работе-
людей, обслуживающих холодильные установки,
читатель вместе с автором совершает экскурсию на Мос-
хладокомбинат № 3 и, переходя из цеха в цех, узнает
о назначении отдельных цехов, их оборудовании, о
задачах машинистов холодильных установок, системе
оплаты их труда, об их рабочей гордости за свою
профессию.
Также интересно проводится экскурсия в открытое
море на борт большого рыболовного морозильного
траулера «Таганрог», из которой читатель узнает о
холодильном хозяйстве судна и особенностях его
обслуживания, о нелегкой, но романтичной морской службе, об
оплате труда моряков.
На конкретном примере работы крупнейшего в
стране Московского специализированного комбината
холодильного оборудования автор рассказывает об огромном
холодильном хозяйстве предприятий торговли и
общественного питания. При этом очень просто объясняются
принципы автоматизации работы торгового
холодильного оборудования и действие основных автоматических
приборов — реле температуры и давления,
водорегулирующего вентиля, системы оттаивания испарителей.
Не забывая о назначении книги, автор подробно
рассказывает об обязанностях механиков, обслуживающих
торговое холодильное оборудование, особенностях их
работы и оплате труда.
Заключительная глава «Широкие возможности»
раскрывает перед читателем действительно самые
разнообразные области использования искусственного
холода в народном хозяйстве нашей страны: большая
химия, машиностроение, медицина, энергетика
настоящая и энергетика будущего, охрана окружающей
среды.
Из краткого обзора содержания книги видно,
насколько разнообразен охватываемый ею материал.
Интересное популярное, но не отступающее от
современных научных основ изложение позволяет рекомендовать
познакомиться с ней молодым людям, не только
выбирающим профессию, но и изучающим холодильную
технику в учебных заведениях. «Недостатком» книги
является то, что после ее прочтения особенно остро
ощущается отсутствие хорошего популярного учебного пособия
по холодильным машинам, которое уже давно крайне
необходимо.
Эта маленькая брошюра является большой удачей
высококвалифицированного автора и издательства
«Пищевая промышленность», выпустившего ее.
Познакомившись с ней, трудно не заинтересоваться
холодильной техникой. Несомненно многие захотят посвятить
ей всю свою жизнь, как это сделали уже многие люди,
и в том числе один из BHAHefiumxf наших ученых и
больших энтузиастов своей профессии — доктор
технических наук В. Б. Якобсон, светлой памяти которого
автор посвятил эту книгу.
В. М. ШАВРА
Всесоюзный заочный институт
пищевой промышленности
57

«ИНРЫБПРОМ-80»
УДК [621.56/.59-.629.123 .44 1:061.4
Холодильное оборудование
на Международной выставке «Инрыбпром-80»
Ю. Н. ФРОЛОВ, Л. В. КЛЮКИНА, ны. Среди них — большой морозиль- казу Советского Союза. Он будет
канд. техн. наук В. С. УЖАНСКИЙ, ный траулер-рыбозавод «Москов- обслуживать рыболовные флоти-
Г. А. КАНЫШЕВ, Л. Л. ГЕНИН екая Олимпиада». Среднетоннаж- лии. Водоизмещение судна 16 880 т.
ВНИИхолодмаш ный и малотоннажный флот был Холодильный комплекс судна
представлен новыми судами: сред- включает холодильные установки
С 14 по 28 августа 1980 г. в Ленин- ним тунцеловным траулером «Паю- для охлаждения трюмов, кондицио-
граде на территории выставочного рис», рыборазводным судном, реч- нирования воздуха и провизионных
комплекса проводилась 3-я Между- ным рыбоприемным рефрижератор- камер, работающие на хладагенте
народная выставка «Средства добы- ным пунктом «Бобер», приемно- R22.
чи, обработки рыбы и морепродук- транспортным судном «Колонок» Установка, обслуживающая трю-
тов и воспроизводства водных био- и другими. мы, емкостью 13 000 м3, состоит из
ресурсов» — «Инрыбпром-80». Построенные суда отличаются по- пяти винтовых компрессорных агре-
В работе выставки приняли уча- вышенной энерговооруженностью, гатов S3-900 (один из них резерв-
стие около 200 иностранных фирм, увеличенными скоростными и тяго- ный). Общая холодопроизводи-
предприятий и организаций из 22 выми характеристиками, более тельность 407 кВт C50 000 ккал/ч
стран Европы, Азии, Южной Аме- высокими мощностью промысло- при /0=—40 °С и /к=36 °С. К каж-
рики. Советскую продукцию пред- вого и рыбоперерабатывающего обо- дому агрегату подключены возду-
ставляли предприятия и организа- рудования и уровнем их автомати- хоохладители двух трюмов (по че-
ции 38 министерств и ведомств СССР, зации. Оснащение судов современ- тыре воздухоохладителя в каждом
Тематические разделы выставки ными холодильными установками трюме),
отразили основные направления позволило снизить температуру Автоматическое регулирование
развития отраслей промышленно- замораживания и хранения рыбы осуществляется в три ступени.
Персти, связанных с разведением, ло- до —25 -. 30 °С, что имеет боль- вая ступень поддерживает необхо-
вом, транспортировкой, хранением, шое значение для лучшего сохране- димую температуру воздуха в
переработкой и реализацией рыбы и ния качества рыбной продукции, трюме, вторая — заданную для дан-
морепродуктов. БМРТ «Московская Олимпиада» ного трюма температуру кипения и
Экспозиция Советского Союза типа «Меридиан» водоизмещением третья — давление всасывания перед
была самой большой. 5720 т оборудован производствен- компрессором.
Наряду с современным техноло- ной одноступенчатой холодильной Система регулирования темпера-
гическим оборудованием для рыб- установкой с винтовыми компрес- туры воздуха в трюме состоит из
йеной промышленности, в советском сорами S3-900 (производства ГДР) скольких автономных систем, по
павильоне экспонировалось холо- общей холодопроизводительностью числу воздухоохладителей,
дильное оборудование: льдогене- 61,4 кВт E2 800 ккал/ч) при темпера- Каждый воздухоохладитель снаб-
раторы для производства чешуи- турах кипения /0=—40 °С и конден- жен терморегулирующим вентилем
чатого льда из пресной и морской сации /к=35 °С и приборами авто- и электронным регулятором темпе-
воды и компрессорно-конденсатор- матики фирмы «Данфосс» (Дания), ратуры, который получает сигналы
ный агрегат МАК40РЭ, а также Установка работает на хладагенте от индивидуального термопреобра-
представлены данные о компрессор- R22. Рыба замораживается в двух зователя сопротивления, размещен-
но-конденсаторных агрегатах конвейерных морозильных аппара- ного в зоне действия воздухоохла-
МАКБ4-22 и МАКБ18С-22 и холо- тах LBH-31,5 и плиточном моро- дителя. Исполнительная часть регу-
дильной машине МКТ28-2-0. Агре- зильном аппарате КН-6,3. Для лятора температуры состоит из
гаты предназначены для работы в производства чешуйчатого льда полупроводникового охладителя,
холодильных установках, исполь- имеются два льдогенератора ИЛ-500. термобаллона ТРВ и самого ТРВ.
зуемых при предварительном ох- Холод для технологических потре- Если температура, воспринимае-
лаждении креветок, и поддержания бителей вырабатывают компрес- мая термопреобразователем, выше
низкой температуры в камерах за- сорно-конденсаторные агрегаты заданной, то охладитель отключен
мороженных креветок на специаль- МАК80РЭ с испарительно-регули- и ТРВ выполняет обычные функции
ном креветочном траулере неограни- рующим агрегатом МАИР80РЭ. питания испарителя по перегреву,
ченного района плавания, а холо- Кроме натурного показа судов, По мере снижения температуры ох-
дильная машина — для охлаждения на выставке демонстрировались мо- ладитель искусственно снижает
жидкого теплоносителя, применяе- дели рыбодобывающих, рыбопро- температуру термобаллона, что вы-
мого в холодильных установках и в мысловых и перерабатывающих су- зывает прикрытие клапана ТРВ и,
системах кондиционирования воз- дов. как следствие, уменьшение рабочей
духа. Крупнейший экспонат выстав- поверхности воздухоохладителя.
К пирсу выставки были пришвар- ки —* транспортный рефрижератор Таким образом, система позволяет
тованы суда, построенные на судо- «Звездный берег» серии «Поляр/Кри- осуществлять зонное регулирова-
строительных заводах нашей стра- сталл», построенный в ГДР по за- ние температуры.
58

При изменениях нагрузки
сохранение заданной разности между
температурами воздуха и кипения
хладагента обеспечивает дроссельный
регулятор давления «до себя». Его
настройка, как и настройка
регуляторов температуры,
осуществляется в зависимости от перевозимого в
данном трюме груза. Работа
дроссельных регуляторов
целесообразна только при наличии
существенно различных грузов в трюмах,
обслуживаемых одним
компрессором. При этом должен работать
только один регулятор,
подключенный к трюму с более высокой
температурой.
Завершающая ступень автомати"
ческого регулирования содержит
регулятор давления,
воспринимающий давление всасывания и
воздействующий через
электрогидравлическое устройство на гидропривод
золотника компрессора. Описанная
система обеспечивает точное и
равномерное поддержание температуры
в трюме при сравнительно легкой
настройке на требуемый режим.
Особенностью данной установки
является применение в качестве
измерителей и преобразователей
давления пружинных манометров с
переменным резистором на оси
стрелки. По отзывам специалистов, такие
приборы удобны и надежны в
эксплуатации и успешно работают в
системах регулирования.
Установка для охлаждения
провизионных камер интересна тем, что
один поршневой бессальниковый
компрессор обслуживает девять
камер. Для этого применены
регуляторы давления «до себя»,
установленные на выходных линиях
воздухоохладителей всех камер, кроме
самых низкотемпературных.
Компрессор имеет три или
четыре ступени изменения холодопро-
изводительности. Регулирование
производится путем
пневматического отжима всасывающих клапанов
по давлению всасывания.
В установку кондиционирования
воздуха входят два винтовых
компрессорных агрегата S3-450,
работающих на один испаритель и
конденсатор. Система охлаждения с
промежуточным теплоносителем.
Испарители кожухотрубные с
межтрубным кипением хладагента R22.
Питание испарителей двухпозици-
онное по уровню жидкого
хладагента.
Циркуляция масла
осуществляется путем выпаривания его из
хладагента, отбираемого из испарителя.
Выпаривание происходит в
теплообменнике, через который
пропускают теплый хладагент из
конденсатора. Выпаренное масло сливается
в картер компрессора через
всасывающий трубопровод.
Холодильную технику для
рыбной промышленности широко
демонстрировали на выставке
зарубежные предприятия и фирмы:
«Илка», «Кюльаутомат» (ГДР),
«Сабро», «Данфосс» (Дания), «Поли-
мекс» (Польша), «Линде», «Зюмак»
(ФРГ), «Хуурре», «Финкойл»,
«Мор ус», «Фексима» (Финляндия),
«Альфа-Л аваль», «Сандвик», «Стал»,
«Фригоскандия» (Швеция), «Фин-
сам» (Норвегия).
Народное предприятие
«Кюльаутомат»* (ГДР) представило
данные о винтовых компрессорных
агрегатах S3-315, S3-450, S3-630,
S3-900, S3-1800 и S3-2500,
работающих на хладагентах R12, R22, R717.
Экспонировались макеты
конвейерного воздушного морозильного
аппарата типа LBH,
установленного на отечественном супертраулере
«Московская Олимпиада»,
контактного плиточного морозильного
аппарата типоразмерного ряда FGP.
Предприятие выпускает в морском
исполнении морозильные аппараты
FGP25-3 hFGP31,5-3, работающие
соответственно на R22 и R13.
ГДР демонстрировала также
модели рыбопромыслового и
перерабатывающего судна типа «Атлантик-
супертраулер» и морозильного
сейнера типа «Атлантик 333».
Постоянным участником выставки
является фирма «Линде»* (ФРГ),
основная продукция которой —
современные холодильные
установки для рыбоперерабатывающей
промышленности и для рыболовных
судов.
Фирма выпускает холодильные
установки для крупных
холодильников, работающие в разных
диапазонах температур, в
централизованном и децентрализованном
исполнении. При разработке
холодильного оборудования особое
внимание уделяется вопросам экономии
и регенерации энергии.
Новым в производственной
программе фирмы «Линде» является
освоение холодильных агрегатов и
комплексных холодильных машин.
Выпускаются агрегаты трех
типов: CSP, CST, CSV с винтовыми
маслозаполненными компрессорами
на хладагентах R717 и R22, с тремя
диаметрами роторов — 163, 204,
255 мм, частотой вращения ведущего
ротора от 2950 до 5953 об/мин.
Теоретический объем от 617 до 2980 м3/ч.
Указанные агрегаты поставляются
18 типоразмеров с разной холодо-
производительностью.
Агрегаты имеют систему плавного
автоматического регулирования хо-
лодопроизводительности с помощью
гидравлического поршня,
встроенный маслоотделитель, масляную
систему и систему автоматики,
масляный электронасос.
Выпускаются агрегаты,
работающие по схеме с промежуточным
подсосом хладагента.
Фирма предлагает компрессорно-
конденсаторные агрегаты серии
BSG, работающие на хладагентах
R717, R22, R12, с двумя — пятью
винтовыми маслозаполненными
компрессорами типа ASG.
Диаметр ротора винтового
компрессора 82 мм, частота вращения от 3000
до 7000 об/мин, привод через кли-
ноременную передачу. Холодопро-
изводительность компрессора на
R22 78,5 кВт при стандартных
условиях. Компрессор не имеет
встроенного золотникового устройства
для плавного изменения холодо-
производительности.
Регулирование холодопроизводительности
агрегата в целом осуществляется
включением — выключением отдельных
компрессоров.
Показала свою продукцию фирма
«Зюмак Машинфабрик ГмбХ+К0»*
(ФРГ), выпускающая холодильное
оборудование для магазинов и
промышленные холодильные
установки. Фирмой представлены данные
на компрессор но-конденсаторные
агрегаты серии AM с водяным
охлаждением на базе поршневых
полугерметичных компрессоров.
Отличительная особенность агрегатов —
небольшие масса и габаритные
размеры. Холодопроизводительность
при t0~ — \5 °С и *к=30 ° и работе
на хладагенте R12 от 1,05 (900) до
39,5 кВт C4 000 ккал/ч), на R22 —
от 1,57 A350) до 70,94 кВт
F1 000 ккал/ч), на R502 — от 1,63
A400) до 73,3 кВт F3 000 ккал/ч).
h- Представлены также данные на
компрессор но-конденсаторные
агрегаты серий WN, W, SW на базе
полугерметичного поршневого
компрессора с масляным насосом и
конденсатором с водяным охлаждением.
Холодопроизводительность при
^0= —15 °С, гк=30 °С и работе на
хладагенте R12 от 1,06 (910) до
23,3 кВт B0 000 ккал/ч), на R22 —
от 1,73 A490) до 37,5 кВт
C2 200 ккал/ч), на R502 — от 0,18
A55) до 38,09 кВт C2 750 ккал/ч).
Фирма «Сабро»* (Дания)
познакомила посетителей выставки с
компрессорными агрегатами типа
VMY с винтовыми
маслозаполненными компрессорами четырех
базовых размеров: 236, 336, 436, 536.
Выпускаются три модели Н, М, В
(высокое, среднее, бустер) с
максимальной частотой вращения ведущего
ротора 3600 об/мин. Хладагенты
R717, R12, R22. Все агрегаты имеют
масляную систему со встроенным
маслоотделителем и
горизонтальный кожухотрубный
теплообменник. Теоретический описанный
объем от 700 до 10 000 м3/ч. В
ближайшее время фирма начнет поставлять
холодильные винтовые компрессор-
59

ные агрегаты с теоретическим
объемом ниже 700 м3/ч.
Винтовые компрессоры имеют
плавное автоматическое
регулирование холодопроизводительности.
Фирма «Стал»* (Швеция)
представила компрессорные агрегаты с
винтовыми компрессорами двух
марок SK и SVK холодопроизводи-
тельностью на R22 от 270 до 1900 кВт
при /0=—15 °С, /К=30°С. Каждый
агрегат может работать по схеме с
промежуточным подсосом
хладагента.
Агрегат SK моноблочный,
вертикальный, без плавного
регулирования холодопроизводительности.
Агрегат SVK горизонтальный, с
вертикальным маслоотделителем, с
плавным регулированием
холодопроизводительности.
Новой продукцией фирмы
являются комплексные холодильные
машины VSM с винтовыми маслоза-
полненными компрессорами на R22.
Выпускаются агрегаты четырех
типоразмеров холодопроизводитель-
ностью соответственно 500, 780,
1050, 1550 кВт при t0= — \5 °C и
^к=35 °С. Каждая машина может
работать по схеме с промежуточным
подсосом хладагента.
На стенде фирмы «Сандвик»
(Швеция) представлена непрерывная
ленточная морозильная установка,
предназначенная для контактного
замораживания продуктов.
Фирма «Полимекс» (Польша)
познакомила с одно- и
двухступенчатыми холодильными компрессорными
агрегатами, установками для
охлаждения воды, туннельными
морозильными аппаратами и другим
холодильным оборудованием.
Большой ассортимент теплооб-
менных аппаратов и
вспомогательного холодильного оборудования
представили фирмы Финляндии.
Демонстрировались
воздухоохладители, конденсаторы с воздушным
охлаждением, охладители
растворов, испарители с естественной
циркуляцией воздуха,
конвекторы, устройства регулирования и
измерения.
Приборы автоматики для
холодильного оборудования наиболее
полно представила фирма «Данфосс»
(Дания).
Анализируя ее продукцию,
можно отметить тенденцию к
упрощению конструкций терморегулирую-
щих вентилей для машин малой и
средней холодопроизводительности.
Взамен разъемных вентилей типа
Т/ТЕ освоено производство
вентилей ТК/ТКЕ холодопроизводитель-
ностью от 7 до 70 кВт (для
хладагента R22) в цельном корпусе, с
навинчивающейся мембранной головкой,
нижним расположением задатчика
и шариковым клапаном. Эта
конструкция близка к традиционной для
других фирм («Флика», «Спорлан»
и др.). Важным является то, что
конструкция вентилей допускает без
их разборки припайку к
трубопроводам серебряным припоем.
Значительно расширился верхний
предел пропускных способностей
ТРВ. В настоящее время фирма
выпускает пилотные приборы для
холодопроизводительностей 700, 1000
и 1750 кВт.
В последние годы фирма освоила
пилотные регуляторы уровня
плавного действия. Регуляторы
унифицированы для всех хладагентов и
могут работать в схемах
регулирования высокого («до себя») и низкого
(«после себя») давлений.
Значительное внимание фирма продолжает
уделять развитию
комбинированных пилотных регуляторов. На
базе двух типов исполнительных
устройств с поршневым приводом РМ1
и РМЗ и набора пилотных
управляющих устройств (по температуре,
давлению, разности давлений,
а также электромагнитным
клапаном) может быть реализовано 23
схемы регулирования и управления.
Продолжает расширяться и ряд
обычных дроссельных регуляторов.
Так, максимальный диаметр
условного прохода исполнительных
устройств HSA возрос со 125 до 200 мм.
Развивается ветвь электронных
регулирующих приборов. Наряду с
электронными двух- и трехпозици-
онными термореле, прибором с ПИ-
законом регулирования, в
настоящее время фирма предлагает новый
трехпозиционный прибор ЕКС-30,
специально предназначенный для
управления гидроприводом
золотника винтового компрессора.
Дополнительно к обычным элементам
настройки — уставке температуры,
двум зонам возврата и зоне
нечувствительности — в прибор введен
настраиваемый импульсный
преобразователь с периодами следования
30, 60 и 100 с.
Обращает на себя внимание
широкое распространение ручных
запорных и регулирующих вентилей с
кольцевым уплотнением шпинделя.
Если ранее такие вентили
изготавливали фирмы «Холл» (Англия),
«Грассо» (Голландия), «Сабро»
(Дания), то в настоящее время их
производство освоили также
предприятия ГДР и Польши.
Основная особенность этих
вентилей — отсутствие поджимного
сальника. Уплотняющими элементами
являются резиновые кольца,
закладываемые в пазы ввертной
буксы. Под воздействием давления
кольца деформируются и заполняют
зазор между буксой и шпинделем.
При достаточно чистой обработке
шпинделя и пазов уплотнение
обладает высокой надежностью и
долговечностью. Этому способствует
отсутствие поступательного
движения шпинделя, так как винтовая
пара находится в рабочей среде.
Кольцевое уплотнение дает очень
малый момент трения, в результате
чего открытие и закрытие вентилей
требует незначительных усилий.
Это, в частности, влияет и на
долговечность мягкого (тефлонового)
уплотнения основного затвора.
Вентили с диаметрами условных
проходов больше 20—25 мм
изготавливают обычно в стальных
сварных корпусах с патрубками под
приварку.
Рассмотренные вентили
отличаются от традиционных литых
небольшими массами и габаритными
размерами.
В вентилях, производимых в ПНР,
вместо резиновых колец применено
фторопластовое кольцо, постоянно
поджимаемое специальной
пружиной.
Во время проведения выставки
были организованы симпозиумы,
посвященные проблемам
рыболовства, охраны и рационального
использования океана. Советские и
зарубежные специалисты представили
доклады об основных направлениях
развития техники и технологии в
рыбной промышленности.
На многочисленных деловых
встречах представителями фирм,
предприятий и организаций
заключались контракты. Таким образом,
выставка «Инрыбпром-80» сыграла
важную роль в укреплении деловых
и дружественных связей СССР с
зарубежными странами.
Примечание. Звездочкой отмечены
фирмы, из каталогов и проспектов
которых взяты сведения.

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК [725.355:664.85.03 ]@83.75)
Нормы технологического
проектирования холодильников
для фруктов
Канд. техн. наук Н. А. МОИСЕЕВА, О. М. ВЫСОЦКАЯ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Канд. техн. наук В. И. БОНДАРЕВ,
канд. техн. наук Т. Н. МАКСИМОВА
Гипронисельпром
Намечаемое долгосрочной программой развития
сельского хозяйства увеличение объемов производства
сельскохозяйственной продукции требует расширения
строительства специализированных холодильников для
плодов и овощей, в первую очередь, в^местах их
выращивания.
Как показали исследования ВНИХИ, холодильная
обработка и хранение плодоовощной продукции
непосредственно в местах выращивания имеет ряд
преимуществ. При этом могут быть учтены вид, сорт
плодов, почвенно-климатические и агротехнические
условия выращивания, способы уборки урожая и
требования к оптимальным режимам их хранения. Все это
будет способствовать максимальному сокращению потерь
продукции.
Основным нормативным документом, в соответствии
с которым в последние годы осуществлялось
проектирование и строительство фруктохранилищ в районах
выращивания плодов, являлись нормы
технологического проектирования НТП—СХ—11—72, разработанные
Гипронисельпромом совместно с ВНИХИ и
утвержденные в 1971 г. Минсельхозом СССР.
Повышение требований к проектированию и
строительству фруктохранилищ потребовало корректировки
документа НТП—СХ—11—71 и разработки новых норм
технологического проектирования холодильников для
фруктов. Работа проведена Гипронисельпромом
(головная организация) совместно с ВНИХИ, ОТИХП и
ВНИИ садоводства им. И. В. Мичурина.
При разработке новых норм технологического
проектирования холодильников для фруктов учитывали
передовой отечественный и зарубежный опыт
проектирования, строительства и эксплуатации таких
холодильников; результаты научно-исследовательских
работ; натурные обследования плодоовощных
холодильников; действующие нормативные документы,
рекомендации, а также замечания и дополнения проектных и
научно-исследовательских организаций.
Новые нормы технологического проектирования
ВНТП—11—80 утверждены Минсельхозом СССР и
введены в действие с 1 июля текущего года.
Разработанные нормы регламентируют
проектирование холодильников, сооружаемых в колхозах,
совхозах и агропромышленных объединениях.
Нормы технологического проектирования состоят из
одиннадцати разделов. В них приведены подробные
данные о способах хранения продукции, типах и
размерах холодильников, составе помещений, нормативных
параметрах воздуха в камерах, требования к системам
охлаждения, вентиляции, нормы водопотребления,
освещения, требования к технологическому обрудованию,
оборудованию камер с регулируемой газовой средой,
механизации производственных процессов и т. д.
В приложениях к нормам указаны рекомендуемые
виды тары, нормы выработки при товарной обработке
фруктов, теплофизические показатели плодов, удельный
расход холода на компенсацию теплопритоков и другие
сведения*
В соответствии с современными тенденциями на
холодильниках для фруктов предусматривается
применение системы воздушного охлаждения и бесканальное
воздухораспределение, обеспечивающие наиболее
благоприятные температурные и скоростные параметры
воздуха в грузовом объеме камер и в штабелях плодов.
Это позволяет увеличить высоту штабелирования с 4,8
до 5,6 м, исключить в камерах проходы и проезды и
размещать продукцию сплошным штабелем с соблюдением
технологических расстояний от стен и приборов
охлаждения. При таком способе загрузки повышаются
технико-экономические показатели холодильных
камер: удельная стоимость строительства в результате
увеличения высоты загрузки снижается в среднем на
12 %, а загрузка единицы площади камер при
ликвидации проходов и проездов увеличивается в зависимости
от емкости камер на 6—16 %.
Так как на холодильниках, расположенных в
сельской местности, можно осуществлять сортовое
хранение плодов, т. е. хранение в одной камере плодов
одного или нескольких сортов, обладающих одинаковой
лежкостью и требующих одного и того же режима,
размеры камер хранения могут быть увеличены. В связи
с этим в нормах рекомендуется принимать .емкость
отдельных камер равной 7—10 % от номинальной общей
емкости холодильника.
Нормы предусматривают хранение плодов в
крупнообъемной таре (специализированные ящичные
поддоны СП—5—0,45 по ГОСТ 21133—75), что позволяет
также на 20—25 % увеличить загрузку камер хранения
и повысить степень механизации грузовых работ.
В целях внедрения прогрессивной технологии
хранения фруктов в регулируемой газовой среде (РГС)
определены рекомендуемые объемы хранения в РГС,
режимы хранения и оборудование камер с РГС.
Экономический эффект от применения новых норм
технологического проектирования определяли путем
сравнения двух типовых проектов № 813—106 и
№ 813—149 холодильников одинаковой емкости.
Последний проект был откорректирован в соответствии
с разработанными нормами, что позволило улучшить
объемно-планировочное решение, усовершенствовать
технологию хранения плодов, снизить полезную
площадь и строительный объем на 1 т плодов, а также
стоимость строительно-монтажных работ.
Сравнение проводили по приведенным затратам:
3 = С + гпК
где 3 — приведенные затраты на 1 т сохраненных
плодов, руб/т;
Показатели
Емкость хранилищ по
сохраненной продукции (яблокам), т
Капитальные вложения /С, руб/т
Затраты на хранение С, руб/т
Приведенные затраты 3, руб/т
Экономический эффект, руб/т
Типовой
проект
№ 813 — 106
2320
232,5
97,6
132,5
Типовой
проект
№ 813—149
2684
227,4
79,0
113,1
19,4
31
61

С — себестоимость продукции (затраты на
хранение), руб/т;
Ен— нормативный коэффициент экономической
эффективности капитальных вложений, ?н =
=0,15;
К — удельные капитальные вложения в
строительство холодильника, руб/т.
Технико-экономические показатели сравнительной
эффективности проектов приведены в таблице.
Учитывая намечаемые объемы строительства
холодильников для фруктов, экономическая эффективность
от применения новых норм технологического
проектирования в системе Минсельхоза СССР в среднем за
пятилетие должна составить более 6,5 млн. руб.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 737564 B1) 2394271/29-33 B2) 05.08.76 2 E1) Е 02
D 3/12; Е 02 D 19/14 E3) 624.138.35 G2) А. И. Плугин,
А. И. Иванов, А. И. Гаврилова, Ю. Н. Образцов
G1) Ленинградский гидрометеорологический институт
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ И
ОХЛАЖДЕНИЯ ГРУНТА, включающее вертикально
установленный в грунте полый корпус и коаксиально
размещенную в корпусе трубу из термоизолирующего
материала, отличающееся тем, что, с целью повышения
эффективности работы устройства, оно снабжено
пористыми ребрами, установленными на нижнем торце
корпуса, и завихрителем, установленным в полости
трубы и выполненным в виде цилиндра и размещенными
hi его боковой поверхности спиральными
перекрещивающимися полосами, причем труба выполнена с
металлической облицовкой и оперта на пористые ребра.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
спиральные полосы размещены на боковой поверхности
цилиндра с переменным шагом, уменьшающимся к
верхнему торцу корпуса.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
наружная облицовка трубы выполнена с продольными
криволинейными углублениями.
4. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что пористые
ребра выполнены из спрессованных металлических
шаров диаметром 0,315—0,5.мм и имеют пористость 30—
45 %.
(И) 737725 F1) 601537 B1) 2654924/23-06 B2) 07.08.7S
2 E1) F 25 В 19/00 E3) 621.56 G2) О. В. Парижский,
В. П. Чепурненко, В. В. Лисин, Л. Ф. Лагота G1)
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) СПОСОБ РАБОТЫ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
ПО АВТ. СВ № 601537, отличающийся тем, что, с
целью увеличения экономичности, хладагент после
испарения нагревают отходящим от охлаждаемого
объекта теплом с одновременным повышением давления его
паров, а после дросселирования осуществляют
расширение с одновременным получением механической работы.
(И) 737548 B1) 851283/29-33 B2) 05.08.63 2 E1) E01D
15/14 E3) 624. 87 G2) Ю. М. Лаптев
E4) 1. ЛЕДЯНАЯ ПЕРЕПРАВА, включающая
естественный ледовый покров и верхнюю конструкцию его
усиления преимущественно в виде намороженного
слоя льда, отличающаяся тем, что с целью повышения
грузоподъемности и долговечности переправы, она
снабжена сплоченными в единую плеть поплавками,
размещенными под естественным ледовым покровом в
пределах действия транспортных нагрузок.
2. Переправа по п. 1, отличающаяся тем, что каждый
поплавок выполнен в виде наполняемой сжатым
воздухом эластичной герметичной оболочки.
3. Переправа по п. 1, отличающаяся тем, что верхняя
конструкция] усиления выполнена армированной.
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть более
пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв
и с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим
карандашом — латинского.
4. В статьях необходимо использовать Международную систему единиц (СИ).
5. Список использованной литературы приводится в конце статьи по алфавиту
с соответствующими ссылками на нее в тексте. В списке использованной
литературы указываются фамилия и инициалы автора, название книги, место издания,
название издательства, год издания (или название статьи и журнала, или другого
периодического издания, год, номер). Ссылки на рукописные работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с
соблюдением ГОСТов. Представляемые светокопии должны быть новыми. Допустимый
наибольший размер чертежа 420X594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на
отдельной странице.
7. Одновременно со статьей представляется реферат, в котором кратко
излагается содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Объем реферата не должен превышать 7з страницы машинописного
текста.
62
01

РЕФЕРАТЫ
УДК [637.513.13:725.355]: [624.13:624.143.2/.34]:003.13
Технико-экономический анализ систем обогрева грунта
под холодильниками мясокомбинатов. ГИНДЛИН
И. М. «Холодильная техника», 1980, № 11.
Рассмотрены три системы обогрева грунта под
холодильниками мясокомбинатов: трубная система,
электрообогрев (обе с устройством пола на грунте) и
обогреваемое подполье. Технико-экономические расчеты
выявили преимущество первой из них. Применение системы
полиэтиленовых труб с циркуляцией теплоносителя,
подогреваемого бросовым теплом холодильной
установки, позволяет снизить стоимость строительства и
эксплуатации холодильников, экономно расходовать
электроэнергию (всего—3 % от потребляемой при,
электрообогреве), сократить расход металла на 93 % по
сравнению с используемым для обогреваемого подполья
и на 45 % по сравнению с потребляемым для системы
электрообогрева.
Таблиц 4. Иллюстраций 3. Список литературы — 4
названия. ~ПС-
УДК 621.565.2:621.584Г4
Аккумуляторы холода с льдогенераторами чешуйчатого
льда. ИВАНОВА Р. Б., КОРОБОВ А. В.
«Холодильная техника», 1980, № 11.
Описана конструкция и принцип работы интенсивного
аккумулятора холода с генератором чешуйчатого льда.
По результатам испытаний приведены основные
теплотехнические и энергетические показатели"интенсивного
аккумулятора холода. Таблиц 3. Иллюстраций 3.
УДК 628.84.004.17.001.24
К вопросу об улучшении эксплуатационных показателей
форсуночных камер кондиционеров. СИНИЦЫН В. И.
«Холодильная техника», 1980, № 11.
Приведены результаты экспериментальных
исследований гидравлических и дисперсных характеристик ма-
лозасоряющихся центробежных форсунок с диаметром
пропускных отверстий до 16 мм. Даны основные
конструктивные размеры центробежных форсунок,
рекомендуемых для оросительных камер центральных
кондиционеров. Представлены формулы для определения
теплотехнической эффективности оросительных камер
с разработанными форсунками. Приведенные данные
дают возможность рассчитать оросительные камеры,
оборудованные форсунками с пропускными
отверстиями от 2,5 до 16 мм, в зависимости от условий
эксплуатации для всех возможных режимов обработки воздуха.
Таблиц 1. Иллюстраций 1.
УДК 621.57.041-213.3.004.624.001.5
Исследование изнашивания деталей высокооборотных
герметичных компрессоров типа ПГ. КАШКИН М. П.,
БЕЖАНИШВИЛИ Э. М., МИЛОВАНОВ В. И.
«Холодильная техника», 1980, № 11.
При исследовании изнашивания деталей
высокооборотных герметичных компрессоров типа ПГ нового ряда
выявлены закономерности изнашивания трущихся
деталей, определена степень'влияния кинематической
схемы, хладагента, режима и условий работы
компрессоров на величину износа поверхности трения.
Определено влияние износа трущихся деталей сопряжений на
теплоэнергетические характеристики компрессоров.
Показаны экспериментальные зависимости линейного
износа поверхностей трения деталей от времени и пути
трения при различных условиях работы сопряжений и
зависимости интенсивности линейного износа при
различных нагрузках сопрягаемых поверхностей деталей.
Таблиц 8. Иллюстраций'5. Список литературы — 2
названия.
УДК 725.355:536.62
Измерение плотности тепловых потоков в
ограждающих конструкциях холодильников.
ГЕРАЩЕНКО О. А., БУЗЫНЮК В. Т., КОЖЕВНИКОВ И. Г.
«Холодильная! техника», 1980, № 11.
Описан прибор'для измерения плотности тепловых
потоков ИТП-7 с гальваническим первичным
преобразователем, работающий по методу вспомогательной стенки.
Даны его основные технические характеристики.
Показаны особенности применения прибора для
оперативного измерения теплопритоков и оценки качества
теплоизоляционных ограждений холодильников.
Иллюстраций 1. Список литературы — 4 названия,
УДК 536.5-032.1.001.24:628.84:629.123.44
Расчет температуры воздуха в кондиционируемых
помещениях судов. КРИНЕЦКИЙ И. И., ЛЯСКОВ-
СКИ А. «Холодильная техника», 1980, № 11.
Для кондиционируемых помещений судов предложена
методика аналитического определения температуры
воздуха на основании использования номограммы
результирующих температур в соответствии с санитарными
правилами/ Приведены выражения для определения
температуры воздуха в-помещениях судов
неограниченного района плавания.
Список литературы — 4 названия.
УД KI628.84.003.13.001.24:681.142
Экcepгeтичecкийfмeтoд анализа эффективности систем
кондиционирования воздуха. МУРАТОВ В. Г., НИ-
КУЛЬЧА И. П. «Холодильная техника, 1980, № 11.
Приведены уравнения эксергетической модели
промышленного комплекса «система4 кондиционирования
воздуха —холодильная установка» и критерий
оптимальности. Представлены результаты исследования режимов
работы комплекса, сформулированы технологические
требования к системе его управления. На этой основе
произведен ! синтез системы оптимального управления
комплексом. Показана экономическая эффективность
разработанной системы.
Таблиц 1. Иллюстраций 3. Список литературы — 6
названий.
УДК 621.57.041-213.4
Новые герметичные средне- и низкотемпературные
агрегаты холодопроизводительностью от 315 до 630 Вт ЗЕ-
ЛИКОВСКИЙ И. М. «Холодильная техника» , 1980,
№ И.
Описана конструкция и приведены технические данные
новых герметичных агрегатов с высокооборотными
компрессорами для торгового^холодильного оборудования.
Показаны преимущества новых моделей по сравнению
с серийно выпускаемыми.
Таблиц 2. Иллюстраций 4. Список литературы — 3
названия.
УДК [621.565.044:621.564.22].004.67:629.123.44
Из опыта ремонта судовых аммиачных конденсаторов.
НЕГОДОВ В. П. «Холодильная техника», 1980, №11.
Описаны некоторые технологические приемы и
организация работ при замене теплообменных трубок
конденсаторов на судах Рижской базы рефрижераторного
флота. Предложенный метод ремонта конденсаторов в
условиях межрейсового технического обслуживания
направлен на увеличение сроков эксплуатации судовых
холодильных установок.
Таблиц 1. Иллюстраций 1. Список литературы — 2
названия.
63

УДК 621.565:621.3@83.75)
Методика определения норм расхода электроэнергии
при выработке холода. КРЕЙМЕР Н. Г., ПЫТЧЕН-
КО В. П. «Холодильная техника» 1980, № 11.
Приведены основные положения нормирования расхода
электроэнергии при выработке холода на
производственном холодильнике. Дана методика расчета
технологической нормы расхода электроэнергии при выработке
холода, составленная на основании утвержденной
«Временной инструкции по определению норм расхода
электроэнергии на выработку холода на предприятиях
мясной и молочной промышленности». Методика
позволяет рассчитать нормы расхода электроэнергии на
стадии планирования или за отчетный период для каждого
предприятия с учетом установленного оборудования
и климатических условий.
Таблиц 6. Иллюстраций 10.
УДК 637.5,64.037:725.355
Изменение массы несоленого мороженого шпика при
хранении в камерах холодильников. ФЕДОРОВА Н. К.,
ЖОКИНА 3. И., НИЦЕНКО Т. П.,
КОРЕШКОВ В. Н., ФИРСАНОВА Е. Н. «Холодильная
техника», 1980, № 11.
Приведены результаты изучения влияния условий
хранения и видов упаковки на изменение массы
несоленого мороженого шпика при хранении. Эксперименты
проведены в камерах хранения производственных
холодильников при паспортной температуре воздуха
— 18°С и относительной влажности 84—95%.
Таблиц 1.
УДК 621.565.004.183:629.123.44
Сравнение энергетической эффективности холодильных
установок промысловых судов. ГРИШИН В. В., БА-
ЛОБАЕВ Н. И. «Холодильная техника» , 1980, № 11.
Рассмотрена возможность повышения эффективности
эксплуатации холодильных установок судов БМРТ,
РТМ и РТМС на основе сравнения удельного расхода
энергии №уд на привод холодильных компрессорных
агрегатов для северных и южных районов промысла
в зависимости от количества продукции, обработанной
холодом, схем подачи хладагента и конструктивных
особенностей морозильных аппаратов.
Таблиц 2. Иллюстраций 3.
УДК 637.352.037.056
Хранение домашнего сыра в замороженном состоянии.
ФИЛЬЧАКОВА Н. Н., ПАНКОВА Р. И.
«Холодильная техника», 1980, № 11.
Исследовано влияние холодильного хранения на
изменение физико-химических свойств и реологических
показателей домашнего сыра, замороженного
контактным способом россыпью при температуре —35° С.
Наибольшие изменения качественных показателей сыра
происходили в первые 2 мес хранения — уменьшалась
влагоудерживающая способность, увеличивалась
степень гидролиза белка, снижалось предельное
напряжение сдвига. Установлено, что замороженный
домашний сыр можно хранить в течение 6 мес при
температуре —18 °С.
Таблиц 1. Список литературы — 7 названий.
На первой странице обложки. Общий вид герметичных агрегатов ВС 630B) и ВЫ 400B) (статья
агрегатах печатается в этом номере журнала).
герметичных
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного
редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродян-
ский, А. В. Быков, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Кал-
нинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков,
В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, И. С. Остасевич, М. М. Позин, Н. К.
Плотников, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра.
Технический ^редактор Н. Н. Зиновьев
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 18.09.80. Подписано в печать 21.10.80. Т-19201 Формат 84X1087i6.
Объем 4,0 пгч. л. Усл.-печ. л. 6,72. Уч.-изд. л. 8,21. Тираж 13 650 экз. Заказ 2243.
Высокая печать.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли.
142300, г. Чехов Московской области
64