УДК 621. 56—52.001.12
НОВОЕ В ПРОЕКТИРОВАНИИ АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ И ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
В. П. ИРЖЕВСКИЙ, В. С. МАЦКИН, С. Л. ГЕЛЛЕР -
В настоящее время на ряде холодильников
в Москве, Ленинграде, Киеве, Жуковском
и других городах работают холодильные
установки, автоматизированные по
проектам института «Пищепромавтоматика». В
течение 1965 г. сдаются в эксплуатацию
автоматизированные холодильные
установки, например, на Орджоникидзевском и
Ленинградском хладокомбинатах, Минском
холодильнике № 1.
На многих холодильниках для контроля и
регулирования температуры применяют
электронную машину АМУР.
На основании опыта, полученного в
процессе наладки, авторского надзора и
эксплуатации, результатов научно-исследовательских
и экспериментальных работ, выполненных
совместно с ВНИХИ, институт
«Пищепромавтоматика» применяет ряд новых решений при
проектировании автоматизации холодильных
установок.
Регулирование температуры кипения
На строящихся холодильниках
устанавливают в основном прямоточные блок-
картерные компрессоры средней
производительности, с помощью которых можно
осуществить комплексную автоматизацию
холодильных установок [1]. Компрессоры
большой производительности позволяют
проводить лишь частичную автоматизацию (в
основном противоаварийную защиту).
Применение компрессоров средней
производительности приводит к тому, что число
машин, присоединяемых к одной испарительной
системе, довольно велико. Поэтому
нецелесообразно применять простые ступенчатые
статические или астатические системы
регулирования [2, 3]. Реле температуры устанавливают по
числу ступеней регулирования. С увеличением
числа ступеней система усложняется, а
точность и надежность регулирования
существенно снижаются.
Значительные тепловые емкости и
инерционность испарительных систем позволяют
использовать импульсную астатическую систему
регулирования [4].
Для осуществления такой системы
достаточно одного температурного реле
независимо от числа ступеней регулирования. Лишь
2 Зак. 5041
— институт «Пищепромавтоматика», В. И. ОГУРЦОВ
в тех случаях, когда температурное реле имеет
слишком малый дифференциал, следует
предусматривать два реле, настраиваемых на
крайние значения температуры.
Регулятор температуры действует на
исполнительный орган через импульсный
прерыватель. Благодаря этому включение и
выключение ступеней происходит через определенные
промежутки времени.
Если заданное значение температуры
кипения равно, например, —40° С, то реле
настраивается на предельные значения —39ч—41° С.
Период повторения импульсов в зависимости
от характеристики испарительной системы
выбирается в пределах 20—40 мин.
В момент подачи очередного импульса
значение температуры кипения может быть равно:
t0<C—41° С (происходит отключение ступени,
включенной последней по порядку); t0>—39° С
(включается в работу очередная ступень
регулирования) ; —39° С > t0> ^—41° С (изменений
в системе не происходит).
На рис. 1 приведена импульсная
астатическая система регулирования.
Импульсы подаются командным прибором
КЭП-12У, обозначенным на схеме К-КЭП.
Температуру кипения контролируют двумя
термометрами сопротивления, присоединенными к
машине АМУР. На рис. 1, а показана
диаграмма работы реле, связанных с выходными
реле машины АМУР.
Период повторения импульсов равен
30 мин- (рис. 1,6).
При подаче очередного импульса возможны
три случая: температура выше нормы (якори
реле 6Т-РП1 и 6Т-РП2 притянуты);
температура в пределах нормы FТ-РП1 отпущено,
6Т-РП2 притянуто); температура ниже нормы
(оба реле отпущены).
В первом случае получает питание реле
К-1РП, которое блокируется своим контактом
и включает реле К-5РП. Это реле также
самоблокируется и, кроме того, своими контактами
(на схеме не показано) включает первый
компрессор.
При замыкании контакта К-КЭП2
состояние схемы не изменяется, так как контакты
К-6РП и К-9РП разомкнуты.
После размыкания контакта К-КЭП 1 реле
К-1РП отпускает и размыкает свой контакт в
9

цепи реле К-5РП. Последнее, однако, остается
включенным, удерживаясь через свой контакт.
Если при следующем импульсе
температура не понизилась до нормы, то через кон-
Притянуто
Реле 6Т-РП1 Отпущено
+ t
Реле€Т-РП2
Притянуто
Отпущено
~t
К-НЭП1
й—и
Н-НЭП2
ЗОмин
4
— г
ш
ВТ-РП1 ВТ-РП2\
~лг -..- -
\ВТ-РП1 6Т-РГН.
К-КЗЛ1
—ir
1ГТ
Г-РЩ
ВТ-РП1 ВТ-РП2
-II II—
ВТ-РП1 BT-PflZ\
Tf tf
-О-
К-1РПН-5РП
—if—ii—
К-2РПК-БРП
тжт
¦СИ
if—ir
Н-БРП
K-2Pn\
~Н^1РП
К-2РП ,
-си
-см
-D-
Н-НРП
—w—
Н-8РП
—II—
К-ЧРП
К^РП
К-1РП pi
нг
—ir-
К-ЧРП
—W—
I л4/У7 f
СИ
Н-ЗРП
К-5РП
—ii—г"
К-6РП
ML.
-64
-о
—II—
П-9РП
{р
Питание
-220 В
Трансформатор\
понижающий
~ 220/127 В
Командный

электропневматический,
Реле контроля
напряжения
Реле приема
импульсов
на писк компрес\
со робпо темпе -
ратуре
и времени
Реле отключение
очередной ступе-
ни регулирования
Реле отсчета
срабатываний
Рис. 1. Импульсная астатическая система регулирования:
а — диаграмма работы температурных реле; б —
диаграмма- подачи импульсов; в — упрощенная
электрическая схема.
10
такты К-1РП, К-5РП и К-6РП получает
питание реле К-2РП. Оно блокируется и включает
реле К-6РП, которое подает команду на
включение второго компрессора. Реле К-6РП
удерживается в дальнейшем через свой контакт.
Одновременно получает питание реле
К-8РП. Срабатывая, оно подготавливает цепь
самоудержания и дополнительно блокирует
обмотку реле К-5РП.
Аналогично при следующем импульсе
получают питание реле К-ЗРП, К-7РП, К-9РП и
подается команда на включение третьего
компрессора.
Во втором случае, т. е. если температура
находится в пределах нормы, цепи питания
реле К-1РП и К-4РП остаются разомкнутыми.
В результате при очередных импульсах
никаких изменений в состоянии схемы не
происходит.
Наконец, в третьем случае, если
температура окажется ниже нормы, при очередном*
импульсе получает питание реле К-4РП,
которое размыкает свои контакты в цепях реле
К-5РП и К-7РП. Реле К-7РП отпускает и
отключает третий компрессор.
После размыкания контакта К-КЭП2
отключается реле К-9РП, которое размыкает
свой контакт в цепи реле К-6РП. В связи с
этим после срабатывания реле К-4РП при
очередном импульсе отпускает реле К-6РП и
второй компрессор отключается. Отключение
первого компрессора происходит аналогично.
В этой системе период повторения
импульсов остается постоянным и не зависит от
тепловой нагрузки.
Система с постоянным периодом
повторения может применяться при регулирование
температуры кипения в испарительных
системах, не подверженных действию переменных
тепловых нагрузок.
Для испарительных систем с резко
меняющейся нагрузкой целесообразно создать
систему с периодом повторения импульсов,
зависящим от соотношения тепловой нагрузки на
испарительную систему и
производительности холодильной машины.
Автоматизация оборудования компрессорных
цехов
Защита компрессоров от опасных режимов
осуществляется в основном по уже
опубликованным схемам [1]. В настоящее время не
предусматривается защита от повышения
температуры смазочного масла.
Для маслоемких картеров аммиачных
компрессоров эта защита нецелесообразна, так
как контролируемая масляная система обла-

дает большой инерционностью. Из-за этого
косвенная защита подшипников от перегрева
практически не достигает цели.
Для защиты применяются приборы,
выпускаемые в настоящее время
промышленностью [5].
Для автоматической подачи жидкого
аммиака в аппараты холодильной установки
(промежуточные сосуды, циркуляционные
ресиверы, испарители) используют двухпозици-
онный регулятор уровня ПРУД,
разработанный и изготавливаемый ВНИХИ. В
автоматизированных установках, где при остановке
компрессоров необходимо прекращать подачу
жидкого аммиака в аппарат, жидкость подают
с помощью соленоидного вентиля типа СВМ,
управляемого реле уровня ПРУ-2.
При автоматическом заполнении жидким
аммиаком аппаратов холодильной установки
отпадает необходимость в сигнализации
нормального (рабочего) уровня.
Чтобы уменьшить количество световых
сигналов, целесообразно ограничиться
сигнализацией только предельного (аварийного) уровня.
По этой же причине не предусматривается
сигнализация уровня жидкого аммиака в
линейном ресивере, где любой уровень практически
не является аварийным, а фактическое
заполнение может периодически проверяться в
процессе эксплуатации.
Уровень масла в бачках аммиачных
насосов контролируется реле уровня ПРУ-2,
останавливающим насос при недопустимом
понижении уровня.
Щиты и пульты управления.
Электроаппаратура схем автоматизации и управления
размещается в закрытых щитах и пультах.
Управление работой компрессоров
осуществляется с помощью унифицированных пультов
управления, разработанных институтом «Пи-
щепромавтоматика» (рис. 2).
На передней панели пульта управления,
установленного вблизи компрессора,
находятся сигнальные лампы, указывающие на
причину аварийных остановок.
Дистанционное управление работой
остального оборудования, а также технологическая
и аварийная сигнализации сосредоточены на
командно-сигнальном щите управления
холодильной установки (КСЩI.
Вместо единой мнемонической схемы для
всей холодильной установки применяются по-
1 При числе компрессоров менее четырех
целесообразно управление и контроль их работы
осуществлять с КСЩ, без установки индивидуальных пультов
управления.
щитовые мнемосхемы отдельных
испарительных систем. На мнемосхеме приводятся
символы только разнотипных компрессоров, под
которыми размещены табло, сигнализирующие
номер компрессора данного типа,
остановившегося в результате аварии.
Рис. 2. Пульт управления компрессора.
Помещение командно-сигнального щита
управления площадью 20-^-40 м2 должно
примыкать к компрессорному цеху и иметь
выход в цех и аварийный выход в
другое помещение. Кроме того, в нем должны
быть оборудованы приточная вентиляция
и освещение (лампы дневного света), а
также размещены устройства для
регулирования температуры в камерах холодильника и в
испарительных системах.
В связи с выпуском 24-точечных
электронных мостов типа ЭМР-209РДМЗ (завод «Лен-
теплоприбор», Ленинград), снижением их
стоимости, наличием в 6- и 12-точечных мостах
точек с регулируемой зоной
нечувствительности, возможностью установки задатчиками
различных значений регулируемых температур
по каждому каналу регулирования машины
АМУР целесообразно применять лишь при
2*
11

числе точек контроля и регулирования
свыше 40.
По мере накопления опыта эксплуатации
крупных комплексно автоматизированных
холодильных установок необходимо переходить
к работе без постоянного обслуживающего
персонала.
Как показал опыт работы на Жуковском и
Костромском холодильниках, Московском
холодильнике № 13, периодические и
тщательные профилактические осмотры, проводимые
в дневную смену, обеспечивают надежную
работу всех схем автоматики в ночное время.
Необходимо, чтобы каждый строящийся
холодильник принимался в эксплуатацию
только при условии работы всей схемы
автоматизации холодильной установки. Это ускорит даль-
В ряде работ [1—6] описываются методы
поддержания низкой температуры в камерах,
при которых внешние теплопритоки отводятся
в изоляционной конструкции. Для
осуществления таких систем устраивают теплоотводящие
панели внутри изоляции или динамическую
изоляцию (продувание изоляции холодным
воздухом).
Наряду с изучением технологических
преимуществ этих методов (уменьшение усушки
хранящихся продуктов) необходимо
установить их сравнительные энергетические
показатели. Ниже оценивается их максимальная
энергетическая эффективность и дается
термодинамическое сопоставление с обычными методами
охлаждения, при которых все теплопритоки
отводятся на самом низком температурном
уровне.
При отсутствии тепловыделений в камере
затрата работы в холодильной машине
обусловлена необратимостью самопроизвольного
перехода тепла из внешней среды через
теплоизоляционную конструкцию камеры.
Минимуму необратимых потерь
соответствует минимальная затрата работы в
холодильной машине. Этот
термодинамический принцип позволяет определить мак-
нейшее внедрение автоматизации на
холодильных установках распределительных и
производственных холодильников.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ужанский В. С, Иоанно М. Г.
Автоматизация оборудования компрессорных цехов
холодильников. «Холодильная техника», 1964, № 3.
2. Щербаков В. С. Типовые схемы
автоматизации холодильных установок с одним—тремя
агрегатами. «Холодильная техника», 1955, № 3.
3. Коломенский Л. В. Астатическое
ступенчатое регулирование температуры кипения. «Холодильная
техника», 1962, № 1.
4. Щ е р б а к о в В. С. Типовые схемы
автоматизации установок с астатическим шаговым регулированием.
«Холодильная техника», 1955, № 4.
5. Павлова И. А., Ужанский В. С. Приборы,
применяемые для автоматизации аммиачных
холодильных установок. «Холодильная техника», 1964, № 3.
УДК 662.998:621.565
симальную энергетическую эффективность
различных методов охлаждения.
Оценка необратимых потерь при обычном
методе охлаждения сводится к определению
приращения энтропии закрытой
термодинамической системы, включающей наружную среду,
холодильную машину и внутреннюю среду
камеры.
Д О _ Qo_ | 0о_ Qo I Qo ~f~ ^ /1\
тн т0 т0 -*~ гн л '
где Qo — холодопроизводительность;
Тп — температура наружной среды;
Г0 — температура внутренней среды
камеры;
L — затрата работы.
Необходимым физическим условием
минимума приращения энтропии рассматриваемой
системы является обратимость процессов
холодильной машины
УО ~Г ^ VO Q /0\
В этом случае приращение энтропии
определяется соотношением
А5"-<Ч?Ч)' C)
ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ МЕТОДОВ ВНУТРЕННЕГО ТЕПЛООТВОДА В ИЗОЛЯЦИИ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КАМЕР
Канд. техн. наук \Г. А. ВИХОРЕВ, (канд. техн. наук Л. 3. МЕЛЬЦЕР, В. Т. ЧЕИЛЯХ, И. М. ШНАЙД —
Одесский технологический институт пищевой и холодильной промышленности
12

При методе охлаждения с внутренними теп-
лоотводами в изоляции увеличивается число
внутренних сред с различными температурами.
При этом суммарное изменение энтропии
системы, удовлетворяющее условию B),
определяется суммированием частных выражений
типа C):
где Qoi, Toi — соответственно, холодопроиз-
водительность и температура
/-того теплоотвода.
Выражением D) можно воспользоваться
для решения ряда конструкторских задач,
например, для определения наилучшего
размещения теплоотводящих панелей в
изоляционной конструкции, при котором суммарная
затрата работы в холодильной машине будет
наименьшей.
Для общей оценки максимальной
энергетической эффективности всех методов
охлаждения с внутренними теплоотводами в изоляции
рассмотрим холодильную камеру, отделенную
от наружной среды плоской стенкой
бесконечной протяженности. В этой стенке
предусмотрено бесконечно большое число теплоот-
водов с температурами Т = Т (х), не
вносящих изменений в её теплоизоляционные
свойства (рис. 1).
Рис. 1. Схема теплоотводов с температурами
Т = Т (х).
Предполагается, что температура
теплоотводов в каждой точке совпадает с
температурой стенки, соблюдается закон Фурье, а
теплопроводность изоляционного материала X
постоянна. Все эти допущения естественны при
решении подобных термодинамических задач,
ставящих целью выявление предельных
эффектов.
Суммарное приращение энтропии такой
идеализированной системы
о
Величина А 50 отнесена к единице времени
и единице поверхности стенки. Соотношение
E) — частный случай выражения D).
Из выражения E) вариационными
методами определено распределение температур в
изоляции, отвечающее минимальной
необратимости процесса поддержания низкой
температуры в камере
7WEexp(fln-g-). F)
Подстановка соотношения F) в выражение
E) дает значение приращения энтропии,
соответствующее минимальной необратимости
процесса
(д50)мин = у-1п^. G)
Применение теоремы Гюи—Стодола
позволяет определить минимальную затрату работы
для поддержания низкой температуры в
камере
Lum = TAbS0)mu = YTalni7:- (8)
Затрата работы при обычном методе
охлаждения и обратимом цикле холодильной
машины равна
Эффективность введения теплоотводов в
изоляцию можно охарактеризовать величиной
Lm ^н , ¦* о 0
Интересно, что значение зависит
только от отношения температур и монотонно
т т
возрастает с увеличением —: при — —>-
—±0 v. О, а при — *1 > 1. На
рис. 2 эта зависимость представлена в
графической форме.
Т
Из рис. 2 видно, что при значениях -—,
соответствующих умеренно низким
температурам, теоретическая величина энергетического
13

выигрыша в результате введения
промежуточных теплоотводов очень мала: при Г0>240°К
и ГН=300°К экономия работы не превышает
0,7%; даже при Г0=150°К (нижняя граница
температур, достигаемых в технике умеренного
холода) она не выше 4%.
Ьш
°'\——LHl————
от— /| —————
ол—\/—\——Ч————
0,6 \т\—I——I————
о,5 Ч-\—|————А——
оАгА—I———I———
о,з U—|—|——————
°А———————г—
оЛ—J ————[~\—
О 0,1 0,2 0,3 Ofi 0,5 0,6 0,7 Т0
Рис. 2. Зависимость от .
Гораздо больший эффект могут дать
промежуточные теплоотводы при очень низких
температурах (например, в воздухораздели-
тельных установках энергетический выигрыш
достигает 18%).
Выражение F) позволяет определить
соответствующее минимальной необратимости
количество тепла q0, проникающего из наружной
среды в изоляционную конструкцию,
количество тепла <7оь отводимого из изоляции, и
количество тепла q02, проникающего в камеру.
Графики, приведенные на рис. 3,
показывают, как влияют температуры Гн и Т0 на значе-
Яо Яо1 Яо2 /
ния , , (q0m — количество тепла,
Яот Яот Яот
проникающее в камеру при обычной системе
охлаждения).
Как видно из рис. 3, система с внутренними
теплоотводами должна обладать большей, чем
обычная, холодопроизводительностью. При
этом из камеры всегда отводится меньше
тепла, чем при обычной системе охлаждения.
14
С понижением — суммарная холодопроиз-
водителы-юсть и количество тепла, отводимого
в стенке, неограниченно возрастают, в то же
время количество тепла, отводимого из
камеры, монотонно убывает.
% . Яш . 9ог
Яот ' Яогп ' Яот
0 0,1 0,2 0,3 Ofi 0,5 0,6 0,1 0,8 0,3 TQ '
г, „ о о ^° 401 Яо2 ^0
Рис. 3. Зависимость , и от — .
Яот Яот Яот *н
Графики на рис. 3 показывают, что при
Т
сравнительно высоких — система
охлаждены
ния с внутренними теплоотводами в изоляции
обладает максимальной энергетической
эффективностью только в случае, когда большая
часть тепла отводится из камеры. Так, при
т
— = 0,8 (что приблизительно соответствует
наиболее низким температурам в камерах
хранения холодильников) нагрузка внутренних
теплоотводов стенки составляет лишь 20%
суммарной холодопроизводительности. Естест-*
венно, что при таком энергетически наиболее
эффективном методе охлаждения не может
быть обеспечена малая усушка и
равномерность температурного поля в камере.
Затрата работы при методе охлаждения с
внутренними теплоотводами, являющемся
технологически оптимальным, будет большей,
чем значение LMHH. Поэтому применение при

Т0>230°К метода охлаждения с внутренними
теплоотводами не может привести к
какой-либо заметной экономии энергии по сравнению с
•обычными методами.
Выводы, полученные в данной работе,
должны учитываться при оценке возможной
энергетической выгодности любых систем с тепло-
отводами внутри изоляции, в том числе и
динамической изоляции.
ЛИТЕРАТУРА
1. Розенфельд Л. М., Кошкин Н. Н.
Динамическая термоизоляция. ЖТФ АН СССР. Т. XXIV.
Вып. 1, 1954.
2. Кошкин Н. Н. Исследование процессов
взаимосвязи изоляции и холодильной машины. Труды
ЛТИХП. Т. IX, 1955.
3. Кондряков И. К. Термодинамический
анализ теплопритока через изоляцию в установках
глубокого охлаждения. Труды ЛТИХП. Т. IX. 1955.
4. Кошкин Н. Н. Принцип расчета динамической
изоляции. Труды ЛТИХП. Т. XIV, 1956.
5. К о ш к и н Н. Н. Эффективность применения
предкамер для низкотемпературных устройств. Труды
ЛТИХП. Т. XI. 1956.
6. Кошкин Н. Н. Холодильная камера с
динамической изоляцией. «Холодильная техника», 1962, № 2.
УДК 621.565.83
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ОХЛАДИТЕЛЬ ЖИДКОСТИ В ПОТОКЕ
Л. Л. ВАЙНЕР — Экспериментально-исследовательское и конструкторское бюро по холодильной технике
В экспериментально-исследовательском и
конструкторском бюро по холодильной
технике (г. Одесса) разработан и испытан
термоэлектрический охладитель жидкости в потоке
[1]. Он предназначен для охлаждения
шпиндельной головки алмазно-расточных прецези-
онных станков (Одесский завод радиально-
сверлильных станков).
В батарее охладителя применен
оригинальный способ коммутации термоэлементов.
Коммутационными пластинами служат мед-
• ные сплюснутые отрезки трубок 8 сечением
5x20 мм и длиной 30 мм со впаянными
ребрами из луженой медной фольги толщиной 0,1 мм.
В трубке холодного спая восемь ребер 6
размером 4X30 мм, в трубке горячего спая
шестнадцать ребер 7 того же размера (рис. 1).
Предварительно облуженные
соответствующим припоем термоэлементы 3 и указанные
трубки устанавливались согласно схеме
коммутации и сжимались при температуре
плавления применяемого припоя. Здесь можно
также применить способ пайки
термоэлементов без предварительного лужения [2].
Трубка служит коммутационной пластиной и
радиатором жидкостного канала. Полученные
термоэлементные пакеты, штуцера ввода 10
и 12 я слива 9 и 11 охлаждаемой и
охлаждающей жидкостей соединены виниловыми или
резиновыми патрубками 2и калачами У,.образуя,
таким образом, два канала. Электрически
пакеты термоэлементов соединены
перемычками 4 и выводами 5. Батарея армирована
эпоксидной смолой 13 с асбестовым
наполнителем.
Рис. 1.
Конструкция
термоэлектрического
охладителя жидкости в
потоке: / — калач
(виниловый или
резиновый), 2 —
соединительный
патрубок (виниловый
или резиновый);
3 —
термоэлементы; 4 —
металлическая
перемычка; 5 —
электрический вывод; 6, 7—
ребра; 8 —
сплюснутые отрезки
металлических
трубок; 9—12 —
штуцера; 13 —
эпоксидная смола.
12 13
6БХН-
+
OOP
№
? ОПОР
? ОРРР
POPUP
^ 4
15

• Рис. 2. Рабочие характеристики охладителя:
/ — рабочий ток, подводимый к
термобатарее; Qo — холодопроизводительность; W —
потребляемая мощность; t — температура
охлажденной воды; е — холодильный
коэффициент.
В батарее 15 термопар с термоэлементами
размером 20x20x5 мм и 15 — с
термоэлементами 20X15x5 мм. Переменное сечение
ветвей повышает энергетическую эффективность
батареи [3].
Дроссельные устройства малых
холодильных машин изготовляют в виде капиллярных
трубок малого диаметра и большой
относительной длины.
Начальный участок трубок, как правило,
припаивают к всасывающему трубопроводу,
что обеспечивает перегрев паров холодильного
агента на всасывании в компрессор при одно-
16
Отрицательные ветви изготовлены из
материала марки ТВ ЭХ-2 (электропроводность
900 ом~г * см~1, коэффициент термоэдс
170 мкв/ерад); положительные ветви из
материала марки ТВ ДХ-2 (электропроводность
900 ом~1 • см~1, коэффициент термоэдс
195 мкв/град). Размеры батареи 600Х80Х
ХЗО мм, вес 5,5 кг.
Испытания термоэлектрического
охладителя проводились при охлаждении 20 л воды в
час. Горячие стыки охлаждались водой с
температурой 25° С. Расход охлаждающей воды
60 л/ч. Полученные при исследовании рабочие
характеристики приведены на рис. 2.
В разработанном охладителе
коммутационная пластина из перемычки превращается в
прослойку, благодаря чему потери, связанные
с контактными сопротивлениями,
уменьшаются, а потери в коммутационных пластинах
практически исключены. Это дает возможность
применять термоэлементы малой высоты и
уменьшает расход дорогостоящих
полупроводниковых сплавов.
Описываемую конструкцию
коммутационной арматуры можно применить в
льдогенераторах непрерывного действия, переохлаждая
воду в капиллярных щелях пластин. Стекая в
бункер, переохлажденная вода превращается
в лед [4].
ЛИТЕРАТУРА
1. Исследование тепловыделений отдельных узлов
алмазно-расточных станков. Отчет ЭИКБ, Одесса, 1963.
2. Разработка вариантов технологии коммутации
термоэлементов для холодильных устройств. Отчет СКВ
Института полупроводников АН СССР, Ленинград, 1960.
3. Б у р ш т е й н А. И. Физические основы расчета
полупроводниковых термоэлектрических устройств. Физ-
матгиз, 1962.
4. Лемберский В. Б. Авторское свидетельство •
№ 891089, 1964.
УДК 621.56.001.2
временном переохлаждении жидкости,
проходящей к испарителю. Расчет этого участка не
представляет затруднений, поскольку течение
холодильного агента и теплообмен не
сопровождаются изменениями его агрегатного
состояния.
Следующий участок капиллярной трубки
представляет собой собственно дроссельное
ДРОССЕЛИРОВАНИЕ ХОЛОДИЛЬНОГО АГЕНТА В ТРУБКЕ ПОСТОЯННОГО СЕЧЕНИЯ
Канд. техн. наук Т. М. СУТЫРИНА

устройство, в котором происходит основное
падение давления с частичным испарением
холодильного агента, причем течение практически
не сопровождается теплообменом с внешней
средой.
Процессы дросселирования испаряющихся
холодильных агентов в капиллярных трубках
мало изучены и трубки выбираются, как
правило, эмпирически.
Рассматриваемые в настоящей работе
вопросы представляют интерес и при
проектировании крупных холодильных установок с
дроссельными устройствами, выполненными в
виде регулирующих вентилей.
В этих установках, особенно в системах
с непосредственным охлаждением,
дросселирование может происходить не только в
регулирующем вентиле, но и в длинных связующих
трубопроводах. В результате возможно
возникновение критических режимов работы,
когда пропускная способность трубопровода при
полностью открытом регулирующем вентиле
оказывается недостаточной для обеспечения
требуемой холодопроизводительности.
Теоретический анализ течения
испаряющейся жидкости в трубке постоянного сечения
при наличии трения, но без -теплообмена
с внешней средой показывает, что течения
двухфазной среды и газа аналогичны. В обоих
случаях существует так называемый кризис
течения, при котором скорость течения равна
местной скорости звука. Энтропия при этом
достигает максимального значения, что
предопределяет невозможность дальнейшего
увеличения скорости, несмотря на уменьшение
внешнего давления (за трубкой). Заданный
весовой расход при определенных начальных
параметрах среды может быть обеспечен
только при относительной длине / = —, мень-
D _
шей или равной предельному значению /Пр,
соответствующему критической скорости в конце
трубки.
Различие между течениями газа и
испаряющейся жидкости состоит в том, что в
первом случае вследствие падения температуры
потока, скорость звука вдоль трубки
постепенно падает, а во втором, несмотря на
снижение температуры, — непрерывно возрастает
вследствие уменьшения упругости среды с
увеличением доли паровой фазы в смеси. Однако
скорость потока парожидкостной смеси
нарастает быстрее, чем скорость звука, что и
обусловливает возможность достижения в
некотором сечении скорости смеси w, равной скоро-
IS)
сти звука а, при этом М= — = 1
а ч
Для газов соотношение между предельным
значением коэффициента скорости в начале
w
трубки Х1пр = -—- и длиной трубки зависит,
кроме коэффициента трения, только от
показателя адиабаты [1]. Поэтому для одного__и того
же газа (& = const) зависимость Xinp=/ (/) оди*
накова для любых начальных параметров
газа.
В случае течения парожидкостной смеси
с переменным паросодержанием показатель
адиабаты непрерывно изменяется, причем его
зависимость от отношения начального давле-
ния насыщенной жидкости к давлению
парожидкостной смеси определяется начальным
состоянием жидкости [2]. В связи с этим для од^
ной и той же жидкости зависимость Xinp=/ (/}
неодинакова для различных начальных ее
состояний, определяемых температурой или
давлением насыщенной жидкости.
Указанные отличительные особенности
течения испаряющейся жидкости не меняют
основных закономерностей ее течения. Поэтому
рассчитать параметры при течении такой
среды по трубке постоянного сечения при наличии
трения можно, исходя из тех же основных
уравнений, что и для газов, а именно,
уравнения сохранения энергии и уравнения
неразрывности.
Уравнение состояния для двухфазной
испаряющейся среды, представляющей собой.
смесь пара и жидкости, может быть заменено
табличной зависимостью p=f(t) и уравнения-*
ми аддитивности удельного объема,
энтальпии и энтропии
v = v"x + v'(l—x), A)
l = l"x + i'{\-x\ B)
s = s"x + s'(l-x). C)
При условии термодинамического
равновесия в любом сечении трубки приведенные
уравнения позволяют определить изменение всех
параметров парожидкостной смеси в каждом
сечении изолированной трубки.
Обозначим индексами 0 и 1 соответственно
сечения перед трубкой, где скорость ш0 = 0, и
в начале трубки; параметры в текущем
сечении трубки обозначим индексом z. Тогда
уравнения сохранения энергии и неразрывности
примут вид
w\ -*
2g
2g
vz
D)
E)
3 Зак. 5041
17

Из уравнений A) и B) получаем
'*-',
h ~ *,
F)
vg — v,
При заданных начальных параметрах и
определенном значении давления рг (или
температуры 4) уравнения D), E) и F)
содержат три неизвестные величины wz, vz и iz.
Таким образом, для любого заданного
значения pz можно определить все другие
параметры в сечении z.
Решая систему уравнений D), E) и F),
получаем следующие формулы для
определения удельного объема, скорости и энтальпии:
V.
_ -с +
И»!
"v
_С4-Х>
У>4-
2Ь
c + V"c
2b
+ Ш
Abd
»
2 + Ш
-Л
lb
G)
(8)
(9)
где
b =
А
2g
.(Jh\2. c== l*~\
1 vz — vz
9
d=iQ — i24- cv' = i1 + A
cv
\ - 2g - -
Из уравнений A) и G) можно определить
паросодержание смеси
1 f-c + Vc* + 4bd _ v.\ ?
v' — v' \ 2b V'
A0)
которое в свою очередь дает возможность,
используя уравнение C), найти энтропию смеси
sz, а следовательно, и работу трения, так как
эти величины связаны тождеством
откуда
uL,jp
-тр-
Л
1
Tds,
Z
-Л
Tds.
(П)
A2)
Tds = di — Avdp,
откуда, с учетом уравнения A2),
A3)
1
LTp=?vdp
(h - h)-
A4)
Работа трения может быть связана с
геометрическими размерами трубки при помощи
общепринятого в гидравлике выражения
w2 dz
Работу трения можно вычислить и другим
способом. Изменение энтропии среды в
процессе течения описывается
термодинамическим тождеством
dL
тр-
IF ' "IT*
A5)
где ? — коэффициент трения в трубке;
D — диаметр трубки.
Из уравнения A5) для трубки постоянного
диаметра при условии, что коэффициент
трения величина постоянная, можно найти
относительную длину трубки /:
D С 0 w2 P
1
Aб>
Уравнение A6) с учетом уравнений A2) и
A4) связывает относительную длину с
другими параметрами парожидкостной смеси и,
в частности, с давлением pz. Таким образом,,
могут быть установлены все параметры,
необходимые для расчета течения в трубке
испаряющейся жидкости; интегралы в уравнениях
A2), A4) и A6) могут быть найдены,
например, графическим путем.
Допущение постоянства коэффициента
трения ? вдоль трубки при заданных
начальных условиях и для определенной среды
вполне обосновано. В технически гладких
трубках при турбулентном течении
коэффициент трения зависит только от числа Рей-
нольдса
С = 0,0032+ °'221 .
Re0,237
Для трубки постоянного сечения согласно
уравнению неразрывности произведение wy
является постоянной величиной, и изменение
числа Re=
а следовательно, и
коэффициента ? зависит только от динамической
вязкости [а. Величина \х изменяется вдоль трубки,
однако ее колебания в интервале температур
от начальной до соответствующей «кризису»
течения невелико. Если учесть, что
коэффициент трения зависит от коэффициента
динамической вязкости в степени, значительно
меньшей единицы, то влияние его на коэффициент
трения ? будет очень небольшим.
Изменение основных параметров при
течении вдоль трубки фреона-12 с температурой
/i = 15°C в зависимости от степени понижения
давления дано на рис. 1.
18

Параметры рассчитаны для скорости в
начальном сечении трубки W\ = 3 м/сек, что
соответствует удельному весовому расходу через.
трубку GyA = —=0,405 кг/сек на 1 сж2сечения.
S2W,икал/(кг -°к)
46,0
М,95
45,9
tft85
45,8
45,75
45J
0,20
0,15
0,10
0,05
0,00
~?г
\
ч
\
\
h
h
i
\
\
4, ккал/нг У, иг/м3
50
40
30
го
w
11,9
11,8
11,1
11,6
11,5-
2F
70
ВО
¦1300
¦1200
¦1100
-1000
¦900
-800
¦700
-600
500
400
300
zoo
100
1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2J8
Рис. 1. Изменение основных параметров при течении
вдоль трубки фреона-12 в зависимости от степени
понижения давления (/i = 15°C; w{ = 3 м/сек\ Суд=-
= 0,405 кг/(см2 - сек).
При расчетах было принято, что фреон в
начальном сечении 1 цилиндрической трубки
находится в жидком насыщенном состоянии.
В этом случае давление в сечении 0 должно
быть несколько выше давления насыщения при
/0=15°С, т. е. при ш0 = 0 фреон является
несколько переохлажденным, что обычно
происходит в конденсаторе холодильной машины.
Для принятых исходных параметров (^ = 15°С;
W\ = 3 м/сек) это переохлаждение составляет
Л/пер~0,5оС.
Из рис. 1 видно, что удельный вес и
энтальпия потока по мере увеличения отношения
Pi
— постепенно уменьшаются, а паросодержа-
ние, скорость потока и скорость звука
а===\/ \Т~) " непрерывно увеличиваются.
Энтропия s парожидкостной смеси вначале
возрастает, а затем, достигнув максимума,
падает. Максимум энтропии соответствует
равенству w = ay т. е. значению числа М= 1.
Поскольку энтропия среды в реальном
процессе течения без теплообмена с внешней
средой может только возрастать, то в точке М = 1
наступает «кризис» течения, т. е. дальнейшее
возрастание скорости в трубке постоянного
сечения невозможно. Длина трубки, при которой
скорость потока достигает местной скорости
звука, является предельной длиной,
допускающей течение при заданном весовом расходе.
Использование указанной выше формулы
для скорости звука предполагает, что паро-
жидкостная смесь представляет собой
непрерывную сплошную среду. Нами скорость звука
находилась расчетом через очень малые
конечные приращения давления Ар и плотности
Ар в процессе 5 = const (а = l/ (A?\ u
Скорость звука определялась как средняя
величина из скоростей звука для двух процессов
s = const, протекающих как в сторону
меньшего давления по сравнению с искомой точкой,
так и в сторону большего давления, что
практически исключает ошибку в результате
замены дифференциалов конечными
приращениями.
На рис. 2 приведена зависимость перепада
давлений и работы трения от относительной
длины трубки при ? = 0,01 для фреона-12.
Относительная длина, соответствующая
критическому перепаду давлений -А- (-для задан-
Ркр \
ных начальных условий и расхода отношение
-J-*- = l,85), является предельной длиной
Ркр I
трубки, которая может обеспечить заданный
весовой расход при данных начальных
параметрах жидкого фреона и при коэффициенте
трения ? = 0,01.
При относительной длине, большей fnv
(показано пунктиром), заданный весовой расход
не может ни при каком перепаде
При увеличении перепада давлений
GyA, равный 0,405 кг/(см2'сек), обеспечен быть
_,„ ._. давлений.
1±
Рх
свыше —
Ркр
прежним, соответствующим ^ = 3 м/сек, а в
19
и
при / = /пр расход останется

hl
2,2
2,0
1fi
ho
Ifi
it
1.0
Pr
4
_
Pi у
p
гкр
np
-
i
П
\\
1
1 \
\
A \
' 1
i 1
V
25
20
15
10
I -10
Рис. 2. Зависимость перепада давлений и работы трения от относительной длины трубки
при ?=0,01 для фреона-12.
случае />/пр он снизится, несмотря на
увеличение перепада. В этом случае установится
такой режим течения, при котором скорость
в конце трубки равна критической при другом,
меньшем значении W\ (<3 м/сек.).
Зависимость работы трения от длины
трубки, как и зависимость энтропии от / (или от
РЛ
— ] , имеет максимум в критической точке.
Pzl
Падение работы трения при увеличении
длины сверх /пр также показывает на
невозможность осуществления данного режима течения
Суд = 0,405 кг/(см2 • сек).
При заданных начальных параметрах
насыщенной жидкости каждому значению
весового расхода GyA или начальной скорости W\
соответствуют свои, вполне определенные,
значения критических параметров (—, wKP,
\Ркр
frinp ) и предельной длины трубки.
На рис. 3 представлена зависимость
критических (предельных) параметров от начальной
скорости насыщенной жидкости для трех
различных начальных состояний фреона-12. Как
видно, для всех начальных состояний фреона
с увеличением скорости в начале трубки
критический перепад давлений и предельная
длина трубки уменьшаются, приближаясь к
значениям соответственно ~ = 1 и /Лр = 0(при
Ркр \
—-== 1), а предельный коэффициент скорости
Ркр У
ипр "
увеличивается от 0 до 1.
^кр
Протекание всех кривых ограничивается
определенной для каждой начальной
температуры скоростью Wimaxt соответствующей
равенству W\ = aKV (^inp = l) и являющейся
максимально возможной для данного начального
состояния насыщенной жидкости при /Пр = 0
(истечение из большого объема через отверстие).
На рис. 4 представлена зависимость
предельного весового расхода Gyfl. Пр от длины
трубки при С=0,01 для фреона-12. График
позволяет определить предельный расход,
который может быть обеспечен при заданной
длине, либо предельную длину трубки для
заданного весового расхода.
Кривые на рис. 4 приведены для
насыщенного состояния в сечении 1. Превышение
давления в сечении 0 для различных начальных
условий (t\ и w\) соответствует
переохлаждению фреона в пределах от 0,5 до 3°С.
Значения GYK. Пр при /Пр = 0 определяют
максимальные для заданных начальных
температур фреона весовые расходы G уд. max,
соответствующие W\ max на рис. 3. Максимальная
скорость W\ max имеет малые абсолютные
значения, особенно при низких начальных
температурах. В диапазоне изменения начальной
температуры фреона-12 от —20 до +50° С
значения ад i max находятся в пределах
2—13 м/сек. Соответственно удельные весовые
расходы G уд. тах составляют 0,3—
1,6 кг/(см2* сек).
Таким образом, если для газа или пара
величины w\ max, соответствующие A,i = l,
имеют большие значения (порядка 150—
20

я,„„^-
Iff]
0,9
0,8]
o;i\
0,6 \
0,5 \
0M\
0,3
0,1
OJ
0
Pi
"нр
7
6
5
4
3
z
1
'
pt
p
-r/
j
\
\
\
л
\
\
A
p
1
I
t
11
1
4
I
\\
\
]i ;
\
1
1
\
V
\\
\
\
\
\
v
\
\\
\
\
\ ,
у
/
\
\
\
s
\
t,=o°c
\
\
\
1
\
и
v
\
V
V
V
\
\
/Г<Г
/
/
/
o\
A/
ч
*,=/7Г
i Hv
1 1 1
^
4
M
s
15°С
¦"•^
r^X/
15°C
\ L_
ч
~..
"T7
u„„
JZ7°?
J/7?
\ I
¦H^v
w°?
_LL.
--J
//7/7'//7'
zo
19
18
17
16
15
1k
13
12
11
W
9
8
7
6
5 J
it
3
Z
1
0
1
5 6 7 8 З^Ц,п1сек
Рис. З. Зависимость критических (предельных)
параметров от начальной скорости насыщенной
жидкости для различных начальных состояний
фреона-12.
300 м/сек)9 то для насыщенной жидкости они
могут быть очень малы, что необходимо
учитывать при проектировании коммуникаций для
таких жидкостей и, в частности,
трубопроводов или дроссельных устройств между
конденсатором и испарителем холодильной
машины.
Сам факт существования критических
режимов (критических расходов) при течении
через трубки испаряющихся жидкостей
известен [3], однако он не получил еще четкого
теоретического обоснования.
Приведенные в настоящей работе
расчетные зависимости получены, исходя из условия
термодинамического равновесия в каждом
сечении трубки. В действительном процессе
течения, когда наблюдается его отклонение от
термодинамически равновесного в результате
задержки кипения, параметры отличаются от
расчетных, однако характер их изменения, как
и характер самого процесса течения,
соответствуют теоретическому.
Поскольку задержка кипения сказывается
главным образом в начальный период
парообразования и после прохождения потоком
испаряющейся жидкости определенного участка
пути (для сопел, например, 200—250 мм)
процесс течения близок к термодинамически
равновесному [4], то следует ожидать, что для
трубок, длина которых превышает
необходимую для установления равновесия, основные
параметры (в частности, GyA. Пр) будут
совпадать с расчетными.
?ид.пр.нгНсеК'сп2)
№
/,/
0,9
0,7
0,5
0,3
|-> Г| I
tf=
1*5''С
30 "С
'
15°С
0°С
Z0
k0
во
80 100 120 ПО ISO 180 I
¦пр
Рис. 4. Зависимость
предельного весового
расхода от длины трубки при
С =0,01 для фреона-12.
21

Выводы
В данной работе предложена методика
расчета всех основных параметров при
адиабатическом течении в трубке испаряющейся
жидкости, находящейся первоначально в
насыщенном состоянии.
Показано, что при таком течении имеют
место критические режимы, обусловленные
равенством скорости течения и скорости звука
в конечном сечении трубки.
Для определенного начального состояния
насыщенной жидкости существует предельное
значение относительной длины трубки /пр для
заданного весового расхода. При длине />/Пр
заданный весовой расход не может быть
обеспечен ни при каком отношении начального
давления к давлению за трубкой -Л±- .
Рвых
Для каждого состояния насыщенной жид*
кости при выбранной длине трубки существует
предельная начальная скорость течения
Дотр и максимально допустимая начальная
В 1963 г. лабораторией малых холодильных
машин ВНИХИ совместно с отделом главного
конструктора Харьковского завода торгового
машиностроения (ХЗТМ) был разработан ряд
унифицированных герметичных агрегатов с
воздушным охлаждением холодопроизводи-
тельностью от 220 до 2800 ккал/ч на основе
работ ВНИХИ, ХЗТМ и Харьковского опытно-
конструкторского бюро (ХОКБ) по
конструированию и исследованию малых герметичных
фреоновых компрессоров, конденсаторов,
вентиляторов и агрегатов [1—6].
Первыми из ряда унифицированных
агрегатов были сконструированы, изготовлены,
испытаны и рекомендованы к серийному
производству среднетемпературные агрегаты холо-
допроизводительностью 450 ккал/ч, которые
должны заменить агрегат ФГК-0,45,
выпускаемый ХЗТМ в крупносерийном масштабе.
К этой группе относятся трехфазные
среднетемпературные агрегаты ВС 0,45^3
22
СКОрОСТЬ W\ max- Значения СКОРОСТИ ^i>^imax
(и соответственно расходов 0Уд>Оуд.щах) не
могут быть реализованы ни при каких
отношениях давлений -^— и ни при каких длинах
Ръыл __
трубок. Величины ??>imax (^ = 0) и Тем более
^inp (/>0)> рассчитанные из условия
термодинамического равновесия, для холодильных
агентов (в частности, для фреона-12) имеют
малые значения, особенно при низких
начальных температурах.
ЛИТЕРАТУРА
1. Абрамович Г. Н. Прикладная газовая
динамика, ГИТТЛ, 1953.
2. Сутырииа Т. М. Исследование процесса
расширения жидкого фреона-12 в сопле.
«Холодильная техника», 1964, № 4.
3. Pasqua P. «Refrigerating Engineering», 1953,
№ ю.
4. Суты'рина Т. М. Анализ циклов
холодильных машин со струйными аппаратами для снижения
дроссельных потерь и исследование сопел при
течении испаряющейся жидкости. Кандидатская
диссертация, 1964.
и ВС 0,45Kcv>3 с компрессором ФГ 0,45cv>3
и однофазные агрегаты ВС 0,45cv>l
и ВС 0,45К<^>1 с компрессором ФГ 0,45счэ1.
Герметичный холодильный агрегат
ВС 0,45ооЗ (рис. 1) состоит из компрессора,
конденсатора, вентилятора, диффузора,
ресивера и осушителя, смонтированных на общей
штампованной раме.
Номинальная холодопроизводительность
агрегата 450 ккал/ч при температуре кипения
/о = — 15°С, всасывания ?Kmi = 15°C,
окружающего воздуха /В = 20°С.
Герметичный компрессор ФГ 0,45^3 (рис. 2)
одноцилиндровый. Диаметр цилиндра 36 мм,
ход поршня 22 мм, часовой объем, описанный
поршнем, 2,15 м3/ч. В компрессор встроен
трехфазный электродвигатель ДГХ-0,25
Харьковского электротехнического завода (ХЭЛЗ).
Напряжение электродвигателя 220/380 в,
номинальная мощность 0,25 квт-ч.
УДК 621.57.041.01 i
НОВЫЕ ГЕРМЕТИЧНЫЕ КОМПРЕССОРЫ Н АГРЕГАТЫ
И. М. ЗЕЛИКОВСКИЙ — Харьковский завод торгового машиностроения,
канд. техн. наук В. Б. ЯКОБСОН — Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности

^
ж
1 у^тт
(¦
i
J?5_
9m
" 1
^ ^^
^^yjlll'pll
а
[11 /Ш
J/ Ik
^
/
Рис. 1. Герметичный холодильный агрегат
ВС 0,45 ~3 (пунктиром показан контур
агрегата ФГК-0,45).
Компрессор ФГ 0,45^3 агрегата ВС 0,45^3
отличается от компрессора агрегата ФГК-0,45.
Холодопроизводительность компрессора
ФТК-0,45 около 500 ккал/ч, т. е. больше
допустимой ГОСТом 9666—61. В связи с этим ход
поршня компрессора уменьшен с 24 до 22 мм.
Габаритные размеры компрессора ФГК-0,45
такие же, как у ФГК-0,7, так как у них
одинаковый кожух диаметром 260 и высотой 294 мм.
У компрессора ФГ 0,45^3 диаметр кожуха
234 мм, высота 260 мм.
Вместо внутренних амортизаторов в
компрессоре ФГ 0,45^3 использованы наружные.
Применен разъемный клеммник, более
надежный, компактный и удобный в изготовлении.
Длина компрессора 296, высота 280 мм.
Конденсатор изготовлен из стальных труб и
ребер общей наружной поверхностью 1,9 м2. Он
состоит из двух одинаковых вертикальных
секций, в каждой из которых пять U-образных
трубок, соединенных калачами (изготовлены
из трубы диаметром 10X1 мм). Секции
взаимно смещены, так что трубы расположены в
шахматном порядке. Секции соединены
последовательно. Диаметр труб 12x0,75, длина 320,
ширина ребер 24, толщина 0,35, шаг ребер
3,5 мм.
Длина конденсатора 344, ширина 68, высота
281 мм.
Вентилятор К-95 широколопастный, малс-
шумный. Диаметр крыльчатки 250 мм. Длина
диффузора на 10 мм больше длины
вентилятора в осевом направлении, что обеспечивает
более высокие рабочие коэффициенты
вентилятора и агрегата в целом.
Электродвигатель вентилятора АВ-041
трехфазный, напряжением 220/380 в, мощностью
0,020 кет, с номинальной скоростью вращения
1390 об/мин.
Ресивер вертикальный, сваренный из двух
одинаковых половин с встроенным фильтром.
Емкость 0,9 л.
Высота ресивера (с вентилем) 245, диаметр
104 мм.
Осушитель диаметром 40 мм вварен в
нагнетательную линию между конденсатором и
ресивером.
В отличие от ФГК в агрегате ВС 0,45^3 нет
разъемных соединений (кроме мест
присоединения монтажных труб). Трубки и вентили
соединены при помощи сварки или пайки, что по-
23

Герметичные агрегаты такой
производительности целесообразно использовать
с капиллярными трубками вместо термо-
регулирующих вентилей. Машины с
капиллярной трубкой надежнее,
долговечнее, дешевле и требуют меньшее
количество фреона для зарядки. Но
вследствие уменьшения запаса даже
минимальные утечки в этих машинах
недопустимы, так как вызывают резкое падение
холодопроизводительности и удельной
холодопроизводительности. Поэтому
такие агрегаты не должны иметь
разъемных соединений.
У машин с капиллярной трубкой после
остановки компрессора фреон со стороны
высокого давления перетекает в
испаритель. Если емкость стороны высокого»
давления будет велика, то испаритель
переполнится и после пуска компрессора
может произойти гидравлический удар.
В агрегатах, работающих с капиллярной
трубкой, ресивер после конденсатора не
устанавливают. Это уменьшает вес и
трудоемкость изготовления агрегата, но
требует более точного его заполнения
фреоном и маслом. Поэтому наряду
с ВС 0,45cv>3 будет изготовляться агре-
Рис. 3. Принципиальная электрическая схема
герметичного холодильного агрегата ВС 0,45^1 с
однофазными электродвигателями компрессора ш
вентилятора:
1 — двигатель компрессора; 2 — двигатель
вентилятора; РО — рабочая обмотка; ПО —
пусковая обмотка; Ср, Сп — конденсаторы рабочий vt
пусковой; РНК — реле напряжения (пусковое);
ПР — промежуточное реле; Т — реле
температуры, управляющее работой агрегата; ТРК — реле-
температуры (защитное, на кожухе компрессора);
П, Р, О — пусковой, рабочий, общий контакты.

с капиллярной
гат ВС 0,45К^З для машин
трубкой (без ресивера).
Одновременно с агрегатами ВС 0,45~3 и
ВС 0,45К<^>3 подготовлено серийное
производство агрегатов ВС 0,45^1 и ВС 0,45К^1 с
однофазными электродвигателями для
помещений, не имеющих подводки трехфазного тока.
Агрегаты полностью унифицированы
(различаются лишь встроенный электродвигатель и
пускозащитная аппаратура).
На рис. 3 показана принципиальная
электрическая схема герметичного холодильного
агрегата ВС 0,45^1 с однофазными
электродвигателями компрессора и вентилятора. В цепь
пусковой обмотки электродвигателя в момент
пуска включены пусковой и рабочий
конденсаторы. После того как электродвигатель начнет
вращаться с нормальной скоростью, реле
напряжения РНК отключит пусковой
конденсатор.
Реле напряжения РНК (рис. 4) состоит из
двух реле — пускового и теплового
(защитного), смонтированных в одном приборе.
Катушка / пускового реле включена параллельно
пусковой обмотке двигателя компрессора. В
момент пуска падение напряжения в этой
обмотке мало. Когда двигатель начинает
вращаться с нормальной скоростью, разность
напряжений на концах катушки резко
возрастает, якорь 2, преодолевая
сопротивление пружины 3, притягивается к катушке и
размыкает контакты 4, отключая конденсатор.
Для настройки реле служит винт 5, изменяю- .
щий натяжение пружины 3.
Чувствительным элементом теплового реле
служит биметаллическая пластина 6, на
которой укреплен цилиндрический контакт. При
повышении силы тока до заданного значения
пластина нагревается и разрывает
электрическую цепь катушки промежуточного реле ПР,
контакты которого включают и отключают
компрессор. Тепловое реле настраивают винтом 7
на заданное значение тока срабатывания.
Величину возврата регулируют винтом 8.
Тепловые и энергетические характеристики
компрессора ФГ 0,45~3 определяли на стенде
с водяным конденсатором при t0 от —25 до
5°С и tK от 30 до 50°С. После этого компрессор
исследовали при работе с герметичным
агрегатом ВС 0,45^3 в том же диапазоне температур
кипения при температурах окружающего
воздуха 20 и 40°С.
Холодопроизводительность компрессора при
номинальном режиме (/0=—15°С, /К=30°С,
4=25°С) оказалась равной номинальной
450 ккал/ч (рис. 5, а). При повышении tK до
50°С и том же значении t0
холодопроизводительность уменьшалась до 325 ккал/ч (на
28%), а в среднем на 1,4% на ГС.
По В-В
Ш
Рис. 4. Реле напряжения РНК.
4 Зак. 5041
25

При /о=5°С и ^К = 40°С (номинальный
«плюсовый» режим) холодопроизводительность
компрессора равна 940 ккал/ч, т. е. примерно
в 2 раза больше, чем при номинальном средне-
температурном режиме. Такое же соотношение
наблюдалось и при испытании других
герметичных компрессоров.
Потребляемая мощность при to — — 15°С,
/К = 30°С составляет 0,23 кет, а при ^0 = 5°С, tK =
= 40°С возрастает до 0,33 кет. Повышение tK
на 1°С приводит к возрастанию мощности при
to = — 15°С примерно на 1%, при —25°С на
0,5%, при 5°С на 2%.
Кэ,ккал1кдт-ч
Ш0\
-30 -25 -10 -15
5 tQ,°C
Рис. 5. Технические характеристики
компрессора ФГ 0,7^3:
а — холодопроизводительность; б — удельная
холодопроизводительность.
При /о=100С и /к = 50°С потребляемая
мощность достигает 0,42 кет, что в 1,7 раза больше
номинальной мощности электродвигателя,
равной 0,25 кет.
По ГОСТу 9666—61 мощность компрессора
ФГ 0,45^3 должна быть не более 0,26 кет.
В действительности потребляемая мощность
оказалась на 12% меньше.
Удельная холодопроизводительность Кэ
(рис. 5, б) при t0 = — 15°С, /К = 30°С составляет
1950 ккал/(квт-ч). Эта величина практически
равна электрической удельной холодопроизво-
дительности компрессоров ФГ 0,7^3 и
ФГ 1,1^3 и выше, чем у аналогичных
зарубежных образцов. При /0 = 5°С, /К = 40°С значение
А'э возрастает до 2830 ккал/(квт-ч). У
компрессора ФГК-0,45 при тех же режимах Кэ
составляет 1910 и 2800 ккал/(квт-ч), т. е. на 1—2%,
ниже.
Вес компрессора 21,9 кг. По ГОСТу 9666—61
он не должен превышать 24 кг. Шум и
вибрации компрессора, определенные на стенде
лаборатории малых холодильных машин
ВНИХИ, не выходят за допустимые пределы,
определенные тем же ГОСТом F0 дб).
Холодопроизводительность агрегата
ВС 0,45cv>3 при номинальном режиме
(t0 = —15° С, ^в = 20°С, tKMl = l5°C) составляет
500 ккал/ч. При повышении температуры
воздуха на 20° С (до tB=40°C)
холодопроизводительность снижается примерно на 25%.
Зависимость холодопроизводительности агрегата
от температуры кипения представлена на
рис. 6, а.
Агрегаты ВС по ГОСТу 9834—61
предназначены для работы при температурах кипения не
выше —10°С. Однако для получения более
полной картины работы агрегата опыты были
проведены также при температурах кипения —5
и -Ь5°С.
Мощность, потребляемая агрегатом при
номинальном режиме, составляет около 0,28 кет,
из них мощность вентилятора с двигателем
АВ-041, как показали специальные опыты*
0,033 кет. При повышении температуры
воздуха до 40°С мощность (при t0= — I5°C)
увеличивается на 7% (часть опытов была проведена с
двигателем вентилятора АВ-0012-4, потребляю-
щим мощность 45 вт).
Удельная холодопроизводительность
агрегата ТСагр при номинальном режиме составляет
1800 ккал/(квт*ч), а с двигателем АВ-0012-4
около 1750 ккал/(кет-ч). При t0=—15°С и
/В = 40°С величина /Сагр снижается на одну
треть (рис. 6, б).
По ГОСТу 9834—61 агрегат ВС 0,45^3
должен иметь при номинальном режиме
мощность не более 0,3 кет и, следовательно,
удельную холодопроизводительность не менее
1500 ккал/(квт- ч).
26

Показатели однофазных компрессора и
агрегата почти не отличаются от приведенных
выше показателей трехфазных машин.
На рис. 6 для сравнения показаны
(пунктиром) соответствующие характеристики
агрегата ФГК-0,45 по опытам, проведенным
Д. М. Иоффе во ВНИХИ . Холодопроизво-
дительность агрегата и мощность были не-
$0,ккал[ч
ш
1800
Нагр,ккал1кВт'Ч
3000
-30 -25 -20 -15 -10 -5 0 t0, °C
6
Рис. 6. Технические характеристики
агрегата ВС 0,7 ^3:
а — холодопроизводительность; б —
удельная холодопроизводительность.
сколько выше допустимых по стандарту для
агрегатов номинальной холодопроизводитель-
ностью 450 ккал/ч. Удельная
холодопроизводительность обоих агрегатов в рабочем
диапазоне температур оказалась одинаковой.
Температура конденсации повысилась по
сравнению с агрегатом ФГК-0,45 в рабочем
диапазоне температур незначительно (на 0,5°С
и менее), несмотря на то, что поверхность
конденсатора уменьшена с 2,56 до 1,9 м2, т. е. на
25%- Это объясняется в первую очередь более
эффективной конструкцией конденсатора и
вентилятора.
Средняя скорость воздуха в узком живом
сечении повысилась с 3,83 до 4,48 м/сек, т. е. на
17%, при увеличении мощности, потребляемой
вентилятором, с 40 до 45 вт.
При номинальном режиме разность
температур конденсации и окружающего воздуха
была равна 8,5° С, а максимальная температура
конденсации (при t0 = —10° С, /В = 40°С)
около 48° С, т. е. несколько ниже, чем
допускается ГОСТом 9666—61 на герметичные
компрессоры E0°С).
Коэффициенты теплопередачи
конденсатора агрегата ВС 0,45^3 равны 40—
45 ккал/(ж2 • ч • град), что на 15—25% выше,
чем у конденсатора агрегата ФГК-0,45.
Температура обмотки электродвигателя не
превышает 60°С, т. е. значительно ниже
предельно допустимой.
Сравнение веса и габаритных размеров
новых агрегатов с существующими приведено в
таблице.
Показатели
Габаритные размеры,
мм
ширина
высота
Описанный объем, м3
Сухой вес, кг ....
ВС
0,45-3
540
365
310
0,061
41
ФГК-0,45
590
423
410
0,102
50,3

Изменение, о/0
— 8
—14
—24
—40
—18
Агрегаты ВС компактнее, чем ФГК. По
сравнению с ФГК-0,45 описанный объем ВС 0,45~3
меньше на 40%. Особенно важно уменьшение
высоты агрегатов, так как от нее зависит
использование объема холодильного
оборудования со встроенными агрегатами.
Уменьшение веса и соответственно
трудоемкости изготовления агрегатов дает большой
экономический эффект.
ЛИТЕРАТУРА
1. Якобсон В. Б. Герметичные фреоновые
компрессоры. «Холодильная техника», 1961, № 5.
2. 3 ел ико веки й И. М., Элькин И. А.
Герметичные холодильные машины. Госторгиздат, 1961.
3. Иоффе Д. М. Исследование
технико-экономических характеристик и разработка градации
конденсаторов с воздушным охлаждением. «Холодильная
техника», 1963, № 6.
4. Тихомиров В. А. Малошумные вентиляторы для
малых холодильных агрегатов. «Холодильная
техника», 1964, № 6.
5. Якобсон В. Б. Новые герметичные холодильные
компрессоры и агрегаты. «Холодильная техника»,
1963, № 2.
6. Гир шик Л. Ф., Зеликовский И. М,
Тихомиров В. А., Якобсон В. Б. Разработка ряда
унифицированных герметичных агрегатов Отч^т
ВНИХИ—ХЗТМ, 1963.
4*

УДК 634.11.004.4
ОБ ОРГАНИЗАЦИЙ ХРАНЕНИЯ ФРУКТОВ В КОЛХОЗАХ И СОВХОЗАХ СЕВЕРНОГО КАВКАЗА
К. В. БОРЦОВ, В. Б. СМОРЖИНСКИЙ, Р. #. БАХМУТОВА — Краснодарский филиал Гипронисельпрома
В настоящее время примерно 80% годового
потребления фруктов приходится на летне-
осенний период. Между тем равномерное
снабжение ими населения в течение года имеет
очень важное значение для нормального
питания.
Основная причина сезонности — плохая
организация длительного хранения фруктов, в
том числе в колхозах и совхозах. Из-за
недостатка фруктохранилищ и их несовершенства
значительная часть плодов, особенно зимних
сортов, реализуется осенью. Поэтому зимой и
ранней весной население не получает свежих
фруктов в достаточном количестве.
Научные исследования показывают, что
при хранении плодов на месте выращивания
потери их значительно меньше, чем в
городских холодильниках.
Наиболее важным районом
промышленного садоводства РСФСР является Северный
Кавказ. Здесь производится более 60%
плодово-ягодной продукции республики. К 1970 г.
по сравнению с 1960 г. площадь садов должна
возрасти на 53%. Сбор составит около
2200 тыс. т плодов, в то время как в 1965 г.—
только 514 тыс. г.
До настоящего времени в хозяйствах
Северного Кавказа не уделяется должного
внимания хранению плодов.
Как показали обследования, проведенные
лабораторией складских зданий
Краснодарского филиала Гипронисельпрома в 1964 г.,
хранение фруктов в хозяйствах Северного
Кавказа организовано неудовлетворительно.
Насчитывается всего 7 колхозных и совхозных
фруктохранилищ, строятся еще 7 и намечены к
строительству фруктохранилища в 9
хозяйствах. Насколько это количество мало, видно из
того, что в одном лишь Краснодарском крае
требуется емкость хранилищ 151,5 тыс. т,
а имеется (с учетом городских) всего
12,45 тыс. г.
Из-за недостатка хранилищ в некоторых
хозяйствах, например Ростовской области,
погибло до 40% собранного урожая фруктов.
Правильная организация хранения фруктов
улучшает .экономику хозяйств. Затраты на
строительство фруктохранилищ быстро
окупаются за счет разницы закупочных цен на
плоды в летне-осенний и зимне-весенний периоды.
Например, строительство типового
фруктохранилища емкостью 500 т обходится
хозяйству примерно в 100 тыс. руб. Себестоимость
хранения 1 т продукции в сутки — 20 коп.,
за период хранения B10 дней) — 21 тыс. руб.
При разнице закупочных цен в осенний и
весенний периоды в 200 руб. за 1 т, общая
сумма чистого дохода составит 79 тыс. руб.
Следовательно, затраты на строительство
окупятся за полтора года.
Расчеты лаборатории складских зданий
Краснодарского филиала Гипронисельпрома
показывают, что в неспециализированных
хозяйствах Северного Кавказа с площадью
садов до 500 га рационально сооружать
хранилища емкостью 100—250 т. Летом и осенью
они служат для предварительного охлаждения
плодов, отправляемых затем в торговую сеть.
Последняя партия плодов зимних сортов
закладывается на длительное хранение.
Для специализированных хозяйств с
площадью садов 500 га и более, расположенных
вне пригородных зон, целесообразно строить
хранилища емкостью 250—500 т,
предназначенные для предварительного охлаждения, а
в зимне-весенний период — для длительного
хранения плодов.
В хозяйствах пригородной зоны
рационально устраивать хранилища для длительного
хранения емкостью от 1000 до 3000 г.
Опыт показал, что наиболее приемлемыми
для условий Северного Кавказа являются
хранилища с искусственным охлаждением. Они
позволяют сохранить оптимальную
температуру и влажность воздуха камер хранения в
течение всего года, чего нельзя достичь в
хранилищах, охлаждаемых только наружным
воздухом. Эксплуатация последних в хозяйствах
Ставропольского края, Ростовской области
показала, что из-за невозможности
соблюдения должного режима хранения потери плодов
доходят до 15%.
Хранилища с искусственным охлаждением
целесообразно строить по всей территории
Северного Кавказа и особенно в его южных
районах для снабжения курортов свежими
фруктами в течение всего года,
Устройство хранилищ без искусственного
охлаждения требует значительно меньше
капитальных вложений, чем хранилищ с искус-
28

ственным охлаждением, но по годовым
удельным затратам последние оказываются более
выгодными. По данным
Научно-исследовательского института торговли и общественного
питания Министерства торговли РСФСР,
ежегодные затраты на производство холода при
хранении фруктов в хранилищах с
искусственным охлаждением окупаются только за счет
сокращения потерь, например, яблок, в 15 раз,
а капиталовложения на строительство таких
хранилищ — только за счет сокращения
потерь за 3—5 лет, а с учетом разницы в
закупочных ценах, о которой говорилось выше, за
1—2 года.
В некоторых районах Северного Кавказа
(север Ростовской области) возможно
применение хранилищ без искусственного
охлаждения.
Для строительства сельских фруктохрани-
лищ проектными институтами страны
разработаны типовые проекты № 118, 117, 640, 639,
7-04-56, 7-01-145, 7-01-146 емкостью
соответственно 50, 100, 200, 300, 250, 1150, 2150 г.
Однако не все они в полной мере удовлетворяют
Исследования [1] показали, что автолитиче-
ские превращения в белых и красных мышцах
при хранении мяса кур D°С) отличаются
большей скоростью, чем в мышцах домашних
животных. При этом установлено своеобразие
таких превращений у разных мышц. Так,
мышечное окоченение, определяемое по начальному
содержанию и минимуму растворимости
миофибриллярных белков, а также содержанию
свободно реагирующих SH-групп, дисульфид-
ных связей в этих белках и аденозинтрифос-
форной кислоты АТФ у белых мышц более
выражено, чем у красных. В красных мышцах
при одинаковых условиях автолиза быстрее
достигается минимум, а затем и нарастание
влагоудерживающей способности.
Представляет практический интерес определение
влияния холодильной обработки на подобные
изменения.
Замораживание опытных образцов тотчас
после убоя кур проводилось в воздухе при
условиям Северного Кавказа, особенно
проекты хранилищ полузаглубленного типа, так как
на большей части Северного Кавказа высок
уровень грунтовых вод. Кроме того, в этих
хранилищах трудно осуществить механизацию
трудоемких работ. Многие элементы хранилищ
не современны.
Проекты хранилищ емкостью 1150 и 2150 г
не отвечают специфическим условиям
сельского строительства и больше подходят для
городов и рабочих поселков.
Проведение научных исследований по
дальнейшему совершенствованию
колхозно-совхозных фруктохранилищ возложено на
Краснодарский филиал Гипронисельпрома.
Лаборатория складских зданий
разработала номенклатуру фруктохранилищ для
хозяйств Северного Кавказа. Составляется
задание на проектирование экспериментального
фруктохранилища.
В настоящее время создаются типовые
проекты фруктохранилищ емкостью 270, 540 и
780 г.
УДК 637.54.037.1 : 547.96
—23°С, хранение в замороженном виде при
— 18°С, а размораживание при 4°С.
Миофибриллярные белки экстрагировали
быстрым A0 мин) извлечением 0,6 М KCI в
бикарбонатном буфере при рН = 8,3 и
осаждением при разбавлении в изоэлектрической
области, а содержание их определяли биуре-
товым методом [2].
Результаты определений (рис. 1)
показывают, что после замораживания и
последующего быстрого размораживания извлекаемость
миофибриллярных белков как у белых
(кривая <?), так и у красных (кривая 4) мышц
сохраняется высокой. Однако при дальнейшем
хранении в мороженом виде извлекаемость
миофибриллярных белков в течение первых
двух месяцев заметно снижается, после чего
до 8 месяцев хранения она изменяется мало
(кривые 3 и 4).
Замораживание горяче-парных мышц
должно препятствовать значительной полиме-
ИЗМЕНЕНИЯ МИОФИБРИЛЛЯРНЫХ БЕЛКОВ БЕЛЫХ И КРАСНЫХ МЫШЦ ПРИ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКЕ МЯСА КУР
Л. Е. ПАВЛОВСКИЙ, М. П. ГРИГОРЬЕВА — Московский технологический институт мясной и молочной
промышленности
29

ризации миозина с актином и образованию
менее растворимого комплекса актомиозина.
Однако в процессе замораживания происходят
дегидратация и изменение зарядов белков,
вызывающие межмолекулярное
взаимодействие и уменьшение растворимости белков [3].
Вместе с тем при замораживании тушек кур в
горяче-парном состоянии лучше сохраняется
экстрагируемость миофибриллярных белков,
чем во время хранения при температуре 4°С,
при которой уже после 8 ч хранения извлекае-
мость этих белков относительно низка [I].
2/Шдг мышцы
\часы2ф 1 Z 3 *t 5 6 месяцы
Lfl А 6
ы—»«+*
Рис. 1. Изменение извлекаемости (кривые 3 и 4) и
АТФ-азной активности (кривые 1 и 2)
миофибриллярных белков белых и красных мышц кур:
а — замораживание; б — хранение в мороженом виде.
Нами определялось также влияние
замораживания и длительного хранения на
изменение АТФ-азной активности миофибриллярных
белков (миозин и актомиозин), которую
устанавливали по нарастанию неорганического
фосфора при инкубации препаратов АТФ и
экстрагированных белков [4]. АТФ-азная
активность белых мышц, определенная тотчас
после убоя, принята за 100%. Все дальнейшие
изменения показаны относительно этой
активности.
Как выяснилось, первоначальная
АТФ-азная активность у красных мышц меньше
(рис. 1, кривая 2). Замораживание
способствует активации миозиновой АТФ-азы как
белых, так и красных мышц (рис. 1, кривая 1
и 2). Такое же явление наблюдалось нами и
ранее при замораживании дорсальных мышц
быка [5].. Хранение в мороженом виде в
течение первого месяца также сопровождается
некоторым повышением АТФ-азной
активности мышц кур.
Скорее всего это объясняется конформа-
ционными ¦ изменениями миофибриллярных
30
белков при замораживании ткани. В
литературе указано, что конформационные изменения
макромолекул белков, происходящие при
деформации системы, могут изменять
ферментативные свойства белков, в том числе и с
увеличением их активности. Так, Воробьев
показал [6], что растяжение глиценизированных
мышечных волокон сопровождается
увеличением АТФ-азной активности.
После первого месяца хранения в
мороженом виде, очевидно, за счет дальнейших кон-
формационных или иных изменений
происходит снижение АТФ-азной активности, причем
в большей степени у белых мышц (рис. I,
кривая / и 2). Сравнительно интенсивное
снижение активности наблюдается до конца
четырех месяцев хранения. Дальнейшее
хранение в мороженом виде до восьми месяцев
сопровождается незначительным снижением
АТФ-азной активности. В конце этого периода
у белых мышц она составляет 50%, а у
красных— 70% первоначальной. Такого
снижения АТФ-азной активности миофибриллярные
белки белых и красных мышц достигают уже
через 6 ч автолиза в охлажденном виде при
4°С [I].
При определении в миофибриллярных
белках дисульфидных связей для восстановления
серы в них применяли насыщенный на холоду
раствор сульфита натрия. Количество групп
рассчитывали как разность между числом
SH-групп до и после прибавления
сульфита [7]. Содержание SH-групп определяли ампе-
рометрическим титрованием в
этанол-аммиачном растворе нитритом серебра при помощи
вращающегося платинового электрода [8].
Количественное содержание белков учитывали
определением азота по Кьельдалю в полуми-
кромодификации. Содержание SH-групп и
—S—S-связей выражено в \хм/г белка.
Оказалось, что замораживание и хранение
в мороженом виде с последующим
размораживанием обусловливают различный ход
изменений в миофибриллярных белках разных мышц,
что выявляется в неодинаковом характере
изменений содержания свободно реагирующих
SH-групп и —S—S-связей. Так, у белых мышц
после замораживания и после длительного
хранения в мороженом виде происходит
уменьшение SH-групп (рис. 2, кривая 1) и
увеличение —S—S-связей (рис. 2, кривая 3), а у
красных мышц — некоторое увеличение SH-rpynn
(рис. 2, кривая 2) и уменьшение —S—S-связей
(рис. 2, кривая 4).
Уменьшение содержания свободно
реагирующих SH-групп у миофибриллярных белков

белых мышц в процессе холодильной
обработки может указывать на то, что при этом
происходят конформационные изменения белков,
экранирующие эти группы. Возможно, что
подобные изменения способствуют и образованию
дисульфидных связей, что может быть также
в результате окисления SH-rpynn.
ML
г
БО
/@
in
Zu
Л
1
\
А
3
УН
/
I
г
XT
1
1
,--L
-J.
'--.
^
¦^ "^
m*«
4,
%» I
'^"N
чаш'гф 1 Z 3 U 5 Б песяцы !
д! J
Рис. 2. Изменение содержания свободно
реагирующих SH-групп (кривые / и 2) и —S—S-связей
(кривые 3 и 4) у миофибриллярных белков белых
и красных мышц: а — замораживание; б —
хранение в мороженом виде.
Некоторый рост доступности SH-rpynn
миофибриллярных белков красных мышц в
процессе их холодильной обработки
(замораживание и размораживание) может
свидетельствовать о заметных деструктивных
изменениях в белках. Тем же можно объяснить и
уменьшение при этом —S—S-связей.
Рис. 3. Изменение вла-
гоудерживающей
способности белых (/) и
50 красных B) мышц в
процессе холодильной
обработки мяса кур:
3 песяцы а — замораживание;
б — хранение в
мороженом виде.
Нарушение структур и наличие свободных
гидрофильных групп в какой-то степени могут
быть охарактеризованы изменением влагоудер-
живающей способности ткани. Эту способность
мышц устанавливали по Грау и Гамму [9].
Изменения влагоудерживающей способности
(рис. 3) показаны относительно
первоначального значения для белых мышц, которое
принят чя 100%.
Оказалось, что первоначальная
влагоудерживающая способность красных мышц (рис.3,
кривая 2) значительно ниже (в 2,5 раза), чем
белых. В процессе замораживания и
последующего размораживания очень резко
ослабляется влагоудерживающая способность белых
(рис. 2, кривая /) и красных мышц. Это может
указывать на то, что кроме нарушения
структур происходят интенсивные процессы
межмолекулярного и внутримолекулярного
взаимодействия, которые обусловливают уменьшение
гидратационной способности. Безусловно,
подобные изменения происходят и при хранении
ткани в мороженом виде. Однако при
размораживании мышц, как показано на примере
говяжьего мяса [10], в результате
деструктивных изменений и высвобождения
гидрофильных групп несколько повышается
влагоудерживающая способность, поэтому суммарно ее
изменения при хранении невелики.
Выводы
Замораживание и размораживание горяче-
парных мышц кур (без хранения в
замороженном состоянии) не вызывает снижения
извлекаемое™ миофибриллярных белков.
После длительного хранения в мороженом
виде мяса кур уменьшается извлекаемость
миофибриллярных белков. Однако даже после
восьми месяцев хранения она остается
сравнительно высокой.
При замораживании и в первый период
хранения в мороженом виде (до 1 месяца)
АТФ-азная активность миофибриллярных
белков белых и красных мышц повышается.
Дальнейшее длительное хранение в мороженом
виде сопровождается медленным ее снижением.
Замораживание и длительное хранение в
мороженом виде белых мышц
сопровождается уменьшением SH-групп и увеличением
—S—S-связей у миофибриллярных белков.
Красные мышцы в процессе холодильной
обработки подвержены заметным
деструктивным изменениям, что обусловливает
увеличение SH-групп и уменьшение —S—S-связей
миофибриллярных белков этих мышц.
В процессах замораживания и
последующего за этим размораживания горяче-парных
мышц кур резко снижается их
влагоудерживающая способность.
При последующем длительном хранении в
мороженом виде она уменьшается
незначительно.
31

ЛИТЕРАТУРА
1. Павловский П. Е., Григорьева М. П.
«Известия ВУЗов СССР. Пищевая технология», 1965,
№ 2.
2. Lowry Н. О., Rosebrong I. W. «J. Biol.
Chem.», v. 193, 265, 1951.
3. Deatherage F. E., Ha mm R. «Food Res.»,
v. 25, 623, 1960.
4. M e ш к о в а Н. П., С е в е р и н С. Е. Практикум
по биохимии животных, Ili95'0, стр. 69.
5. Павловский П. Е. «Известия ВУЗов СССР.
Пищевая технология», 196'2, № 5.
6. Воробьев В. И. Тезисы докладов Первого
всесоюзного биохимического съезда. Вып. 1, 1964.
7. St ricks Wand К olth af f I. M. «J. Am.
Chem. Sos.», v. 73, 4569, 1951.
8. John R., Carter. «J. Biol. Chem.», v. 234*
1705, 1959.
9. G r a u R., H a m m R. «Z. Lebensmittel unter-
such u. Forsch», v. 105, 446, 1957.
10. Павловский П. Е. «Пищевая (мясная)
промышленность», Цинтипищепром, 1964, № 7.
УДК 637.513,82.004.3
СТОИМОСТЬ ПЕРЕВОЗОК ОХЛАЖДЕННОГО И МОРОЖЕНОГО МЯСА
Канд. экон. наук Л. А. КАЛИТА — Всесоюзный научно-исследовательский институт мясной промышленности
Во ВНИИМПе выполнена работа по
определению экономической эффективности
перевозок скота и мяса по железной дороге и
автотранспортом на расстояние от 50 до 1000 км.
Общий вес скота, поступающего на
предприятия мясной промышленности в течение
года, составляет в настоящее время около
10 млн. г, из них 40% перевозят на расстояние
свыше 500 км.
Объем перевозок мяса, не считая
транспортировки жиров и технических продуктов,
достигает 2 млн. г, причем 80% этого
количества перевозят на расстояние, превышающее
500 км.
Поэтому вопросы транспортировки скота и
готовой продукции имеют чрезвычайно
важное, значение для мясной промышленности.
При этом следует учитывать обстоятельства,
усложняющие и удорожающие перевозку
скота и готовой продукции: малая физическая
транспортабельность скота и готовых мясных
изделий, неполное использование
грузоподъемности транспортных средств.
Перевозка скота без должного ухода
приводит к потере веса и упитанности животных.
Транспортировка мяса и мясных изделий
допускается только в изотермических вагонах.
В четырехосный вагон грузоподъемностью
свыше 30 г может быть загружено всего 5—6 т
скота, что в пересчете на мясо составляет
2,5—3 т. При транспортировке
охлажденного или мороженого мяса загрузка
изотермического вагона грузоподъемностью
30 т составляет соответственно 5—7 и 15—22 т.
Эти обстоятельства обусловливают
высокий уровень затрат на транспортировку.
В общем итоге издержек производства и
реализации продукции мясной
промышленности затраты на транспортировку, включая
организационно-накладные расходы, составляют
3,4%, в то время как стоимость переработки
скота 3,7 %.
Для работников холодильной
промышленности особый интерес представляют расчеты
сравнительной экономической
целесообразности перевозок охлажденного и замороженного»
мяса разными видами транспорта.
Приводим эти расчеты.
Тарифная плата за перевозку мяса в
изотермических вагонах по железной дороге
дана повагонно, независимо от вида
термической обработки мяса. При расчетах тарифов
на тонну мяса мы исходили из следующих
норм загрузки четырехосных вагонов
охлажденным и мороженым мясом:
Мясо, m
охлаж- моро-
денное женое1
Говядина 7 17
Свинина 6 22,5
Баранина 5 15
При перевозке мяса автотранспортом
тариф взимается с каждой тонны груза
определенного класса. В расчетах тарифы приняты
для охлажденного мяса по третьему классу,
для мороженого —по второму.
Класс грузов определяют по номенклатуре
и классификации грузов для перевозки
автомобильным транспортом, за исключением
охлажденного мяса, для которого
автотранспортные тарифы в случае перевозки его в
подвешенном состоянии не предусмотрены.
1 Примерные размеры загрузки вагонов
мороженым мясом в тоннах. Справочник по перевозке
скоропортящихся грузов. Трансжелдориздат, 1963, стр. 204у
табл. 78.
32

Поскольку класс грузов определяют в
зависимости от степени использования грузо*
подъемности автомашин, исходим из
следующих данных мясокомбинатов об
использовании грузоподъемности специализированных
автомашин при перевозке охлажденного мяса
в подвешенном состоянии: при
грузоподъемности 1т — говядины 4,5 т, свинины 4 т, при
грузоподъемности 12 г — соответственно 6
и 5—6 г.
Таким образом, фактическое
использование грузоподъемности автомашин при
перевозке охлажденного мяса составляет от 50 до
65%. Для такой нормы загрузки предусмотрен
третий класс грузов.
Из данных табл. 1 следует, что на
расстояние 125—200 км охлажденное мясо дешевле
перевозить автотранспортом, чем по железной
дороге. При этом предельное расстояние для
говядины 125, свинины 150 и баранины 200 км.
На более дальние расстояния
охлажденное мясо выгоднее перевозить по железной
дороге.
Мороженое мясо, независимо от
расстояния, экономичнее перевозить по железной
дороге, за исключением мороженой баранины,
которую на расстояние до 50 км выгоднее
перевозить автотранспортом.
Таким образом, мясокомбинаты,
вырабатывающие охлажденное мясо для снабжения
местного населения, должны использовать для
транспортировки мяса в сбытовой зоне
мясокомбината только автотранспорт. В случае же
вывоза мяса на дальние расстояния
экономичнее пользоваться железнодорожным
транспортом
Однако тарифные платы не полностью
характеризуют стоимость перевозок, так как
Тариф на перевозку мяса взят с надбавкой*
15% за специализированный кузов.
Известно, что действующие тарифы
невполне отражают себестоимость перевозок..
Однако расчеты за пользование
транспортом ведутся не по себестоимости, а по
тарифам. Величина тарифов определяет
результаты хозяйственной деятельности предприятий,,
пользующихся услугами транспорта. Поэтому
при изучении уровня транспортных расходов
необходимо исходить из тарифной оплаты.
В табл. 1 приведены данные о стоимости"
перевозки тонны мяса1 по тарифам.
Таблица 1
Стоимость
перевозки мяса всех
видов
автотранспортом
руб. — коп.
при транспортировке мороженого и
охлажденного мяса необходимо учитывать стоимость
потерь и другие дополнительные расходы,
связанные с термическим состоянием.
Поэтому для полноты сравнения стоимости-
перевозок мяса автотранспортом и по
железной дороге указанные выше прямые
транспортные расходы должны быть дополнены
стоимостью потерь мяса в пути и при хранении в
холодильниках пункта поступления, расходами-
на хранение его в этих холодильниках, а
также сборами за погрузочно-разгрузочные
работы при перевозке по железной дороге.
При этом имеется в виду, что мороженое'
мясо, перевозимое по железной дороге и
автотранспортом, было уже заморожено вне связи
с необходимостью перевозки (для целей
сезонного хранения) и, следовательно, затраты,
по замораживанию и стоимость потерь веса*
мяса, связанные с замораживанием, не долж-
1 В дальнейшем все расчеты также даны. на. тонну/
мяса.

Расстояние,
км
50
100
150
200
250
300
500
1000
Стоимость перевозки мяса по железной дороге,
руб. — коп.
охлажденного

говядина
6—85
7—71
8—57
9—28
10—28
10—85
14—28
22—43

свинина
8—00
9—00
10—00
10—83
12—00
12—67
16—16
26—16

баранина
9—60
10—80
12-г00
13—00
14—40
15—20
20—00
31—40
мороженого

говядина
2—82
3—18
3—53
3—82
4—24
4—47
5—88
9—23

свинина
2—13
2—40
2-66
2—88
3—20
3—37
4—44
6—97

баранина
3—20
3—60
4—00
4—33
4—80
5—06
6—66
10—47

охлажденного
4—22
6—51
9—79
13—06
16—34
19—62
32—73
62—50

мороженого
3—16
4—89
7—30
9—72
12—13
14—55
24—21
48—36

ны включаться в расходы по его
транспортировке.
Нормы естественной убыли мяса при
автомобильных перевозках приняты согласно
приказу № 789 Министерства торговли СССР от
5 июля 1954 г.*. По этим же нормам
исчислены потери веса мяса при перевозке их
железнодорожным транспортом, поскольку нормы
убыли мяса при перевозке железнодорожным
транспортом на расстояние до 1000 км не
дифференцированы.
Данные, характеризующие стоимость
естественной убыли при перевозках охлажденного
и мороженого мяса, приведены в табл. 2.
Таблица 2
Рас-
стоя-
1 „„Л
г Ис,
КМ
50
100
1 150
( 200
250
300
500
1000
50
100
150
200
250
300
500
1000
Норма
убыли,
°/о
0,06
0,06
0,06
0,09
0,09
0,12
0,18
0,33
0,03
0,05
0,05
0,06-
0,06
0,07
0,09
0,14
Потери
веса,
кг
Стоимость потерь при |
перевозке, руб.

говядины
Мясо охлаждение
0,6
0,6
0,6
0,9
0,9
1,2
1,8
3,3
0-88
0—88
0—88
1—32
1—32
1—76
2—65
4—85
Мясо мороженое
0,3
0,5
0,5
0,6
0,6
0,7
0,9
1,4
0—44
0—74
0—74
0—88
0—88
1—08
1—32
2—06

свинины
>е
1—10
1—10
1—10
1—65
1—65
2—21
3—31
6—07
0—55
0—92
0—92
1—10
1-10
1—29
1—66
2—58
— коп.

баранины
0—90 |
0—90
0—90
1—35
1—35
1—80 1
2—70
4—95
0—45
0—75
0—75
0—90
0—90 1
1—05
1—35
2—10
При расчете стоимости потерь веса мяса в
пути и при хранении использованы следующие
средневзвешенные розничные цены в расчете
на тонну: говядина 1470, свинина 1840,
баранина 1500 руб.
При перевозках охлажденного и
мороженого мяса автотранспортом исходят из того, что
мясо доставляется непосредственно в
торговую сеть без предварительного хранения на
холодильниках в местах потребления. При
доставке же мяса железнодорожным
транспортом предполагается, что мясо хранят на
холодильниках в местах потребления в течение пя-
* Нормы естественной убыли продовольственных
товаров. Госторгиздат, 1959.
ти дней до отправления в магазины. В связи
с этим возникают дополнительные потери веса
мяса при хранении на холодильнике, расходы,
связанные с погрузкой и выгрузкой мяса из
вагонов, а также с хранением его на
холодильнике.
Нормы естественной убыли охлажденного
мяса при хранении на холодильнике в течение
пяти дней исчислены в размере 0,02% в
сутки. Имеется в виду, что в первые трое суток,
для которых установлены более высокие
нормы потерь, охлажденное мясо хранят на
холодильнике мясокомбината в местах убоя скота
до отгрузки мяса в пункты потребления1.
Нормы убыли мороженого мяса приняты в
размере 0,01 % за каждые сутки хранения.
Стоимость потерь мяса при хранении на
холодильнике в течение пяти суток следующая
(в руб. и коп.):
Мясо
охлаж- моро-
денное женое
Говядина 1—47 0—74
Свинина 1—84 0—92
Баранина 1—50 0—75
Стоимость услуг по хранению мяса на
холодильнике исчислена из расчета 10 коп. за
тонно-день.
Затраты на погрузочно-разгрузочные
работы при доставке мяса по железной дороге
на холодильник в пункте потребления
подсчитаны в размере 85 коп. за тонно-операцию.
Расходы на транспортировку
охлажденного и мороженого мяса (в руб. и коп.) с учетом
указанных выше дополнительных затрат
приедены в табл. 3.
Из данных табл. 3 следует, что стоимость
транспортировки мороженого мяса даже при
добавлении к тарифной плате прочих
транспортных расходов примерно в два раза ниже
по сравнению с перевозками охлажденного
мяса как по железной дороге, так и
автотранспортом.
Охлажденное и мороженое мясо дешевле
перевозить автотранспортом на следующие
расстояния (в км):
Мясо
охлаж- моро-
денное женое
Говядина . до 200 до 125
Свинина до 250 до 125
Баранина до 275 до 125
1 Временные нормы естественной убыли мяса. 1964 г.
Примечание к табл. 4, стр. 9.
.34

Т аблица 3


стояние,
км
! 50
100
150
j 200
1 250
300
| 500
1000
50
1 юо
150
200
250
300
500
1000
Мясо
охлажденное
|
говяди-1
свинина 1 на

баранина
Мясо

говядина
мороженое |

свинина

баранина
По железной дороге
11—40
12—26
13-12
14—27
15—27
16—28
20—60
30—95
13—14
14—14
15—14
16—52
17—69
18—92
24—01
36—27
14—20 1
15—40
16—60
18—05
19—45
20—70
26—40
40—05
6—201
6—86
7—21
7—64
8—06
8—44
10—14
14—23
5—80
6—44
6—70
7—10
7—42
7—78
9—22
12—67
6—60
7—30
7—70
8—18
8—65
9—06
10—96
15—52
Автотранспортом
5—10
7—39
10—67
14—38
17—66
21—38
35—38
1 70—25
| 5—32
7—61
10—89
14—71
17—99
21—83
36—04
71—57
5—12
7—41
10—69
14—41
17—69
21—42
35—43
70—45
3—60
5—63
8—04
10—60
13—01
15—58
25—53
50—42
3—71
5—81
8—22
10—82
13—23
15—84
25—87
50—94
1 3—б!
5—64
8—05
10—62
13—03
15—60
25—56
50—46
Таким образом, мясокомбинаты,
выпускающие продукцию для снабжения местного
населения, должны пользоваться для
перевозки мяса в сбытовой зоне только
автотранспортом.
На основании расчетов, показывающих
эффективность перевозок мороженого мяса,
нередко делают вывод, что перевозки
мороженого мяса имеют значительные преимущества
по сравнению с охлажденным в любом случае,
независимо от расстояния. Такой вывод
неправилен.
В связи с сезонностью производства
ежегодно замораживается до 2 млн. т мяса,
которое хранится на холодильниках и в
дальнейшем доставляется в пункты потребления.
Необходимость замораживания этого мяса на
месте производства не вызывает сомнений.
Совершенно очевидно, что доставка мяса в
охлажденном виде в пункты потребления для
замораживания экономически
нецелесообразна.
Однако в ряде случаев промышленность
имеет возможность доставлять мясо в пункты
потребления в охлажденном виде для
текущего снабжения населения. Тогда для
решения вопроса о сравнительной экономической
эффективности перевозок мяса в охлажденном
м мороженом виде необходимо также
учитывать расходы на замораживание мяса и
стоимость потерь при замораживании.
В практике известны случаи
замораживания мяса специально для перевозок. Более
того, отправители и железная дорога обычно
требуют замораживания отгружаемого мяса
с целью предохранения его от порчи в пути.
Расчеты, которые мы приводим ниже,
показывают, что такого рода операции связаны со
значительными затратами и экономически
неэффективны.
Когда мясо замораживают специально для
перевозки, к указанным выше затратам
необходимо добавить связанные с этим расходы.
Данные, характеризующие затраты,
связанные с замораживанием мяса,
представлены в табл. 4.
Таблица 4
I Мясо
Говядина
Свинина
Баранина
«
К
ма убыл
WU
о
х
0,77
0,52
0,94
<\i
^
„
ри веса
CU
н
о
С
7,7
5,2
9,4
1 ГчГ
S
X 1-*
няя роз
цена за
— коп.
*=*
? К VO
Он СЗ >-,
о ж ?
1—47
1—84
1—50
н 9
О *
МОСТЬ П
руб. —
К «-Г
о
н си
U CQ
11—32
9—57
14—10
cd ,.
п р.
оды по
живани
— коп.
X «3 .
и Он\о
с* О >>
Он 2 Си
5—46
5—46
5—46
с
о
а
!
о, руб.-
и
о
н
S
10—78
15—031
19—561
В табл. 5 указана сравнительная стоимость
перевозок охлажденного и мороженого мяса
при условии, что его замораживали
специально для перевозки.
Таблица 5


стояние,
км
50
100
150
200
250
300
500
1000
Стоимость перевозки мяса, руб. — коп.
охлажденного

говядина

свинина

баранина
мороженого

говядина

свинина

баранина
По ж е л е з н о й-д о р о г е
11—40
12—26
13—12
14—27
15—27
| 16—28
20—60
30—95
13—141 14—20
14—14
15—14
16—52
17—69
1 18—92
24—01
36—27
15—40
16—60
18—05
19—45
20—70
26—40
j 40—05
22—98
23—64
23—99
24—42
24—84
25—22
26—92
31—01
20—83
21—47
21—73
22—13
22—45
22—81
24—25
27—70
26—16
26—86
27—26
27—74
28—21
28—62
30—52
35-08
Автотранспортом
50
100
150
200
250
300
500
1000
5—10
7—39
10—67
14-38
17-66
21—38
35-38
70—35
5—32
7—61
10—89
14—71
17—99
21—83
36—04
71—57
5—12
7—41
10—68
14—41
17—69
21—42
35—43
70—45
20—38
22—41
24—82
27—38
29—79
32—36
42—31
67—20
18—74
20—84
23—25
25—85
28—26
30—87
40—90
65—97
23—17
25—20
27—61
30—18
32—59
35—16
45—12
70—02

Анализ приведенных расчетов показывает,
что замораживать мясо специально для
перевозки очень невыгодно для народного
хозяйства. Общие расходы при перевозке мороженого
мяса на расстояние до 1000 км в два-четыре
раза выше расходов при перевозке
охлажденного мяса.
Этот разрыв еще более увеличится, если
учесть повышенные потери мороженого мяса
при разделке в розничной торговле B,5%
сравнительно с 1,8% для охлажденного мяса),
а также дополнительные потери мясного сока
при дефростации мороженого мяса на
мясокомбинатах и в предприятиях общественного
питания.
В расчете на тонну мяса стоимость этих
потерь составляет: говядины 29 руб. 40 коп., сви-
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
В 1966 г. выйдет в свет и поступит в продажу книга:
Ужанский В. С. АВТОМАТИЗАЦИЯ ХОЛОДИЛЬНИКОВ И ХОЛОДИЛЬНЫХ:
УСТАНОВОК. 20 л., т. 8000, цена 1 руб. 10 коп.
В книге обобщен опыт по автоматизации распределительных и производственных
холодильников и заводов сухого льда.
Приведены технологические и электрические схемы автоматизации основных узлов
холодильной установки.
Даны описания приборов и средств автоматизации, применяемых на
холодильниках. Рассмотрены некоторые теоретические вопросы автоматизации, изложены основы
проектирования и эксплуатации систем автоматики.
Книга рассчитана на инженерно-технических работников, связанных с
проектированием и эксплуатацией холодильных установок.
Предварительные заказы (без денежных переводов)
следует направлять местным книготоргам и книжным магазинам.
нины 36 руб. 80 коп. и баранины 30 руб.
При разделке охлажденного мяса
указанных потерь нет.
Таким образом, замораживание мяса
специально для перевозки можно допустить
только в случае транспортировки его на такие
расстояния, когда перевозка мяса в охлажденном;
состоянии становится технически
невозможной.
Перевозить охлажденное мясо на
расстояние до 200—275 км и мороженое мясо до»
125 км выгоднее автотранспортом, чем по
железной дороге. Увеличение этих расстояний)
будет оправдано лишь после существенного-
снижения тарифов на перевозку мяса
автотранспортом.

-О
;мен опытом
УДК 621.57—52.001.4
ИСПЫТАНИЯ TPB С ПАРОЗАПОЛНЕННОЙ
ТЕРМОЧУВСТВИТЕЛЬНОЙ СИСТЕМОЙ
В холодильной технике широко применяют
терморегулирующие вентили с уравнительной
линией, исключающей влияние на их работу
гидравлического сопротивления испарителя.
Проверка пределов настройки и
производительности ТРВ'с уравнительной линией. При
заполнении термочувствительной системы ТРВ
возникает необходимость проверки пределов
настройки (максимального и минимального
закрытых перегревов) и производительности.
Проверку можно провести по величине
хода клапана [1], а также по воздуху или азоту
«а стенде (см. рисунок). При этом должно
быть установлено, что новые или
перезаряженные ТРВ имеют показатели по воздуху,
соответствующие результатам типовых испытаний
на фреоне.
Испытания ТРВ с уравнительной линией
принципиально не отличаются от испытаний
приборов с внутренним уравниванием [2, 3].
Термобаллон ТРВ помещают в сосуд Дьюа-
ра / со льдом, в котором поддерживается
температура 0°С.
С помощью редуктора 2 перед ТРВ
устанавливают давление, измеряемое манометром
3, соответствующее температуре конденсации.
Сжатый воздух подается из баллонов 4.
Схема стенда.

При закрытых вентилях 5 и 6 и открытом 7
определяют максимальный и минимальный
закрытые перегревы соответственно при
максимальном и минимальном сжатии пружины для
настройки ТРВ.
Производительность устанавливают по
ротаметру 8 при настройке ТРВ на минимальный
закрытый перегрев. Давление за ТРВ
контролируют по манометру 9 и поддерживают его на
уровне, соответствующем общему перегреву
7°С с помощью вентиля 5.
Величина перегрева (максимальный
закрытый, минимальный закрытый и общий)
определяется как разность между температурой
термобаллона @°С) и температурой,
соответствующей давлению по манометру 9.
Поскольку уравнительная линия соединена
с выходом из ТРВ, проверяемые величины
будут несколько отличаться от действительных,
так как давление на клапан ТРВ в
эксплуатационных условиях будет равно давлению не на
входе, а на выходе из испарителя, т. е. будет
меньше на величину гидравлического
сопротивления испарителя.
При значительном гидравлическом
сопротивлении испарителя, величина которого
-известна заранее, эту погрешность можно
устранить. Для этого диапазон настройки
закрытого перегрева и производительность ТРВ
проверяют при закрытом вентиле 7 и открытом
вентиле 6. При этом редуктором 10 в
уравнительной линии постоянно поддерживают по
манометру 11 давление, меньшее, чем
давление на выходе из ТРВ (по манометру 9) на
величину гидравлического сопротивления
испарителя.
Проверка герметичности
термочувствительной системы ТРВ. При заполнении
термочувствительной системы ТРВ первостепенное
значение приобретает проверка ее
герметичности.
Так как термочувствительные элементы
ТРВ заряжают очень небольшим количеством
агента (от долей грамма в парозаполненных
системах до нескольких грамм — в
заполненных жидкостью), то не всегда можно
ограничиться проверкой утечки электронным
галоидным течеискателем типа ГТИ-2 или ГТИ-3.
На практике широко применяется
выдержка парозаполненных ТРВ в течение месяца на
складе. Однако повторная проверка
производительности ТРВ после старения с
помещением термочувствительного баллончика в сосуд
со льдом не всегда является достаточной для
определения герметичности.
В парозаполненные термочувствительные
системы ТРВ при заправке обычно подают
насыщенный пар при комнатной температуре.
Приг этом весовое количество
заправленного агента зависит только от его удельного
объема и объема термочувствительной системы..
Обычно оно колеблется от 0,2 до 0,5 г при
заправке фреоном-12 и от 0,2 до 0,6 г при
заправке фреоном-22 (при одинаковой температуре
заправки 18°С).
Расчеты показывают, что если в
результате месячного старения утечка фреона и?
термочувствительной системы не
превысила 40% начальной зарядки, то при
помещении термобаллона в сосуд со льдом в нем
сконденсируется какое-то количество
жидкости, и давление в термочувствительной
системе будет соответствовать 0°С. Тогда,
изменяя давление в уравнительной линии, получим
перепады давлений на мембрану такие же, как
после зарядки термочувствительной системы:
Следовательно, зависимость степени открытия
клапана от давления в уравнительной линии
не изменится.
Минимальные утечки, которые можно
обнаружить этим методом, в ТРВ с самым
малым объемом термочувствительной системы
составляют около 0,08 г в месяц или около 1 г
в год. В большинстве случаев они могут быть
обнаружены и электронным галоидным
течеискателем типа ГТИ-2 или ГТИ-3.
В ТРВ с жидкостным заполнением
термочувствительной системы, в которую
заправляется 3,5—4 г фреона, данным методом
можно определить только утечки в несколько раз
большие, чем приборами ГТИ-2 или ГТИ-3.
Таким образом, указанный метод
определения герметичности термочувствительной
системы ТРВ целесообразен лишь при
сравнительно больших утечках заполнителя и
отсутствии галоидного течеискателя.
Для более качественной проверки утечек в
ТРВ с парозаполненной термочувствительной
системой необходимо, как это рекомендует
Якобсон [4], определять температуру, при
которой жидкость в термобаллоне превращается
в пар, сразу после заправки и после месячного
старения. Эту температуру можно установить
на стенде (см. рисунок).
Испытания проводят при открытых
вентилях 5 и б, закрытом вентиле 7 и настройке
пружины штока клапана, соответствующей
минимальному закрытому перегреву, установив,
предварительно давление перед ТРВ по
температуре конденсации.
Вначале добавлением льда в ванну 12 с
водой доводят в ней температуру до 2—5°С. За
изменением температуры следят по терм.омет-
ру 13.

Определив по таблице свойств насыщенных
паров холодильного агента, которым
заправлена термочувствительная система, или по
соответствующей диаграмме давление в
термобаллоне, устанавливают редуктором 10 давление в
уравнительной линии меньше на величину
перепада давления, действующего на мембрану
при общем перегреве, равном 7°С, который
рассчитывается заранее.
При таком перепаде давления по
ротаметру 8 фиксируют расход воздуха или азота.
Затем с помощью электрогрелки 14 медленно
нагревают воду в ванне, повышая тем самым
температуру термобаллона.
Наблюдая по термометру 13 за ростом
температуры в ванне 12, соответственно
повышают давление в уравнительной линии,
поддерживая разность между давлениями в
термобаллоне и в уравнительной линии постоянной.
При таком росте давлений, действующих
на обе стороны мембраны, расход, измеряемый
по ротаметру 8, будет постоянным до тех пор,
пока вся жидкость в термобаллоне не
испарится. В момент полного испарения жидкости
рост давления на верхнюю сторону мембраны
резко упадет и уменьшится перепад давлений,
действующих на мембрану. Клапан начнет
закрываться, а расход, измеряемый
ротаметром 8, снижаться.
Температуру, изхмеренную термометром 13,
в момент уменьшения расхода можно
приближенно считать температурой превращения
всей жидкости термочувствительной системы в
пар.
Надежность, долговечность и бесшумность
работы домашних холодильников с
поршневыми компрессорами зависят от степени
уравновешенности сил инерции и от вибрации
системы.
В данной статье приводятся результаты
опытной проверки уравновешенности
серийного одноцилиндрового вертикального
компрессора с аксиальным кривошипным механизмом.
Опыты проводились на балансировочной
машине типа ДБ-4.
На рис. 1 показана схема
одноцилиндрового компрессора домашнего холодильника.
Момент сдвига клапана в сторону
закрытия можно также наблюдать по индикатору
часового типа, навернутому на штуцер
регулировочного винта, игла которого упирается в-
шток клапана.
Если эта температура испарения жидкости
в термочувствительной системе, измеренная
сразу после заправки ее агентом, не
изменилась после месячного старения, систему можно
считать герметичной.
Для ТРВ с термочувствительной системой,
заполненной жидкостью, этот метод
практически неприемлем в связи с высокой
температурой и давлением полного испарения
жидкости. Поэтому для таких ТРВ следует
определять утечки галоидным течеискателем типа
ГТИ-2 или ГТИ-3 сразу после заправки.
Повторная проверка характеристик таких
ТРВ перед их монтажом целесообразна, для
того чтобы убедиться, что в процессе
транспортировки и хранения ТРВ
термочувствительная система не повреждена, результатом
чего могла быть полная утечка фреона.
ЛИТЕРАТУРА
1. Андрачников Е. И., КапланЛ. Г.
Ремонт мембранных терморегулирующих вентилей с
внешним уравниванием. «Холодильная техника», 1962, № 1.
2. Ш а в р а В. М., Якобсон В. Б.
Характеристика терморегулирующих вентилей. «Холодильная
техника», 1961, № 6.
3. Ш а в р а В. М. Испытания терморегулирующих
вентилей в производственных условиях. «Холодильная
техника», 1961, № 4.
4. Я к о б с о н В. Б. Автоматизация холодильных
установок. Госторгиздат, 1962.
В. И. МИЛОВАНО&
УДК 621.57.0411
Уравновешивание сил инерции в компрессоре8
достигается двумя противовесами, которые
закрепляются на торцах ротора (маховика).
Большой противовес А состоит из восьми, а
малый Б из четырех подковообразных пластин
весом около 12 г каждая.
Как влияет вес противовесов на
уравновешенность подвижных частей компрессора,,
можно установить с помощью машины ДБ-4
[1]. Поскольку машина позволяет
регистрировать моменты сил, действующих только в
одном направлении, в процессе испытаний
показания снимали дважды — при вертикальном
39
ОБ УРАВНОВЕШИВАНИИ СИЛ ИНЕРЦИИ КОМПРЕССОРА
ДОМАШНЕГО ХОЛОДИЛЬНИКА

«(рабочее положение) и горизонтальном
расположении оси цилиндра.
\
/////л
У/л '///Л
т
Ш
\
у////////.
777777»
777777777?,
М
Рис. 1. Схема одноцилиндрового
компрессора домашнего холодильника.
На рис. 2 приведены зависимости
динамической неуравновешенности компрессора от
веса противовесов.
Сплошными линиями обозначены
зависимости, полученные при вертикальном
расположении компрессора на платформе машины,
пунктирными — при горизонтальном с
изменением веса большого противовеса. Линии
соответствуют различным весам малого
противовеса Б.
Вес большого противовеса во всех случаях
-изменялся от нуля до 76 г.
Из рис. 2 видно, как изменяется
количественно действие сил инерции в зависимости от
веса противовесов.
График показывает, что при большом
противовесе, равном 34 г, и малом, равном 0,
моменты сил, действующих в перпендикулярном
к оси цилиндра направлении (рабочее
положение компрессора), имеют незначительную для
данного компрессора величину (около 25 гсм),
тогда как моменты сил, действующих вдоль оси
цилиндра, превышают 350 гсм.
Центробежная сила действует во время
©ращения в плоскости, перпендикулярной оси
вращения. Она не меняется по величине и
всегда направлена по радиусу кривошипа. Ее
можно уравновесить двумя противовесами [2].
Уравновешивающую силу в этом случае
рассматривают как геометрическую сумму
40
двух равных по амплитуде, перпендикулярно
направленных друг к другу гармонических сил.
Благодаря тому, что вертикальная
составляющая центробежной силы противовесов
направлена противоположно действию силы
инерции первого порядка
возвратно-поступательных частей, представляется возможным
частичное уравновешивание последней.
Увеличение противовеса А приводит не
только к снижению действия силы инерции
первого порядка за счет увеличения
вертикальной составляющей центробежной силы, но в
равной степени и к увеличению
горизонтальной составляющей, которая, действуя в
направлении, перпендикулярном оси цилиндра,
будет являться возбудителем вибрации
компрессора. Поэтому следует стремиться к
оптимальному соотношению этих сил.
Для данного компрессора такое
соотношение получено экспериментально при весе
большого противовеса, равном 76 г, и малого —
25 г (см. рис. 2).
Ml СП
Рис. 2. Зависимости динамической неуравновешенности
компрессора от веса противовесов.

В этом случае достигнуто равенство
моментов сил, действующих вдоль оси цилиндра
компрессора и в перпендикулярном этой оси на-*
правлении.
У серийных компрессоров величина
остаточной неуравновешенности колеблется в
больших пределах (силы инерции поступательно
движущихся частей до 46%, остаточная
неуравновешенность вращающихся частей «до
33%), что очевидно вызывает необходимость
введения обязательного контроля
уравновешивания на заводах-изготовителях компрессоров.
Развитие конструкции герметичных
компрессоров для домашних холодильников идет
в направлении повышения числа оборотов.
Применение синтетического цеолита,
который адсорбирует не только воду, но и кислоты,
позволяет просто и надежно удалять влагу из
системы фреоновой холодильной установки.
Если раньше при ремонте агрегатов
требовалось сушить их в печи при температуре
90—100°С в течение 4 ч под вакуумом, а затем
обкатывать на стенде с силикагелевыми
осушителями в течение 8 ч, то применение цеоли-
тового осушителя позволило исключить сушку
.агрегатов в печи под вакуумом, а время
обкатки на стенде под фреоном-12 сократить до
3 ч. Это говорит о том, что поглотительная
способность цеолита во много раз больше, чем
силикагеля.
На стендах для обкатки агрегатов с целью
осушки фреона вместо 5 фильтров-осушителей
с силикагелем устанавливается один
осушитель диаметром 57 мм, длиной 520 мм,
заполненный синтетическим цеолитом в
количестве 0,4 кг. Такой осушитель изготовлен на
Ленинградском ремонтно-монтажном
комбинате. Он позволяет осушать около 30
агрегатов.
Применение цеолитовых осушителей не
только упоостило технологию, но и улучшило
Несомненно, что совершенствование
холодильников будет в значительной степени за*
висеть от возможности создания герметичных,
компрессоров с предельно уравновешенными
силами инерции.
ЛИТЕРАТУРА
1. Малярчиков А. Д. Применение
балансировочных машин в производстве домашних холодильников.
«Холодильная техника», 1961, № 4.
2. В е й н б ер г Б. С. Поршневые компрессоры
холодильных машин. Изд-во «Машиностроение», 1965.
А. Д. МАЛЯРЧИКОВ — Минский завод
электрохолодильников
УДК 542.6Т
качество ремонта, а также значительно
сократило расход электроэнергии.
Такие же по конструкции, но
малогабаритные цеолитовые фильтры-осушители
применяются и для осушки фреоновых холодильных
агрегатов на объектах.
Использованные фильтры-осушители
можно применять несколько раз. Для этого
цеолит из осушителя высыпают на противень из;
нержавеющей стали слоем толщиной 25—-
30 мм и помещают в печь, где он сушится при
температуре 400°С в течение 2—3 ч. После
сушки цеолит снова засыпают в патрон при*
температуре не ниже 80°С и на осушитель
ставят заглушки. Осушитель вновь готов к
работе.
Применение цеолитовых осушителей в 4
раза сокращает процесс осушки агрегатов,
значительно повышает производительность труда
при ремонте фреонового холодильного
оборудования, способствует более эффективной его*
работе.
Цеолитовые осушители целесообразно
широко применять в холодильной технике.
С. М. СЕРЕДИН, А. М. ПАТРИКЕЕВ —Краснодарский»
ремонтно-монтажный комбинат
ПРИМЕНЕНИЕ ЦЕОЛИТОВЫХ ФИЛЬТРОВ-ОСУШИТЕЛЕЙ НА
КРАСНОДАРСКОМ РЕМОНТНО-МОНТАЖНОМ КОМБИНАТЕ
41

т
рнсультация
УДК 628.517.2
Единицы измерения шума
Звук представляет собой колебательное
„движение какой-либо среды — воздуха, воды,
металла и т. д. Колебания воспринимаются
человеком в виде звука, если их частота
находится в интервале от 20 до 20 000 гц. Под
воздействием колебаний частицы среды
смещаются и затем возвращаются в свое
первоначальное положение, причем образуются зоны cry-
?щения и разрежения, в которых звуковое
давление неодинаково. Наибольшее отклонение
заукового давления от среднего называется
амплитудой звукового давления.
Одной из основных характеристик
звуковых колебаний является их частота. Частота
звука / связана с длиной волны Х(м) и
скоростью распространения звуковых колебаний в
данной среде с (м/сек).
г С
Максимальные и минимальные звуковые
давления, воспринимаемые человеком в виде
звука, называются пороговыми.
Едва ощутимому звуку на частоте 1000 гц
• соответствует звуковое давление р0 =
= 2 • 10~5 н/м2. При звуковом давлении
20 н/м2 звук уже воспринимается в виде
болевого ощущения. Таким образом,
минимальное и максимальное звуковые давления
относятся друг к другу как 1 : 106. Весь этот
огромный диапазон звуковых давлений р (н/м2)
человек воспринимает благодаря реакции слуха
не на абсолютные приросты звуковых
давлений, а на их отношения. Эти отношения
принято называть уровнями звукового давления L
и выражать в логарифмической форме
р1
дб.
В качестве единицы уровня звукового
давления принят децибел (дб). Разница в
уровнях звукового давления на 1 дб соответствует
едва ощутимому изменению звука, хотя
звуковое давление при этом изменяется на 12%.
Йесь диапазон звуковых давлений,
воспринимаемых слухом человека, укладывается в
~ 120 дб.
Однако звуковое давление характеризует
лишь физическую сущность звука, не отражая
его физиологического воздействия на
человека. Слух человека менее чувствителен к
звукам низкой частоты и более чувствителен к
звукам высокой частоты. Вследствие этого
звуки разной тональности могут ощущаться на
слух как одинаковые по громкости, хотя
уровни их звукового давления значительно
различаются по величине. В связи с этим по
аналогии с понятием уровня звукового давления
введено понятие уровня громкости, за
единицу измерения которого принят фон. Уровень
громкости звука определяют путем сравнения
этого звука со звуком частотой 1000 гц, для
которого уровень звукового давления условно
принят за уровень громкости в фонах.
Например, звуки частотой 100 и 1000 гц, имеющие
уровни звукового давления 61 и 40 дб, на слух
ощущаются как одинаковые по громкости
звучания. Эта зависимость выражена в виде
кривых равных уровней громкости (рис. 1,а).
Каждая из приведенных кривых соответствует
определенной величине громкости шума.
Громкость разговора вполголоса на расстоянии
1 м соответствует 50 фонам, а громкий крик —
90 фонам.
Однако значение уровней громкости
отдельных источников не позволяет сравнивать
их. Например, нельзя установить, во сколько
раз крик громче нормального разговора
вполголоса. Наблюдения показали, что на слух
сравнительно легко определяется удвоение
громкости шума. При уровне громкости
больше 40 фон увеличение на каждые
последующие 10 фон ощущается как .усиление
громкости шума в 2 раза. Эта зависимость
определяется выражением
1-40
5 = 2 10 сон.
Зная громкость отдельных шумов в сонах,
можно легко их сравнивать. Например, крик
А2

Щ/
120
1ПП
ЯП
ЯП
но
7П
и
ъ
[ Порог Во/
T\N
II ъ
теВог
^
0 0L
W
ценю
ш^
Щ/^/4
И \юо
\зо
i \80
\yo~~
\Щбо
lU
|1И—¦
\%\зо
II /я
г
¦%-^.
—¦*
—
¦Н/1
иШ
я
хН Li
дЫ
flryT]
1TLX 1
-+-Н— /1
и
и
и
Ни
JP-V
20/7
2/7
/7,2
/Ш
0,002
0,0002
000002
го
wo
500 1000
ощущается в 16 раз более громким, чем
нормальный разговор. Для нахождения громкости
шума в сонах по аналогии с кривыми равных
уровней громкости в фонах построены кривые
равной громкости, которые от первых
отличаются весьма незначительно (рис. 1,6).
Физиологическое воздействие шума
зависит не только от его громкости, но и от
степени неприятности, связанной с частотным
составом шума. Например, если скрести ножом по
тарелке, то получается звук негромкий, но
очень неприятный. В соответствии с этим в
США нашли широкое применение критерии
шума JVC, учитывающие степень неприятности
шума. Эти критерии, по аналогии с
предыдущими, изображаются в виде кривых равных
критериев шума NC (рис. 2). Единицей
измерения NC является децибел.
Широкое распространение за рубежом
нашел способ оценки шума в децибелах,
измеренных по корректирующим контурам А, В и
Су учитывающим частотный состав шума. Эти
контуры выполнены в виде фильтров,
задерживающих звуки определенной тональности
(рис. 3). Наиболее близким к
физиологическому восприятию человека, а следовательно, и
к кривым равной громкости и неприятности
звуков является контур Л. Так, при измерении
звука частотой 100 и 1000 гц уровень звука по
•корректирующему контуру А в первом случае
будет на 1.9 дб ниже, чем во втором. В качест-
5000 10000 20000
Част а та, га
** Средняя частота онтВной полосы, г и,
53 105 212 К5 850 1700 3WD
6800
500
5
2000 5000 10000
Частота, 2ц
Рис. 1. Характеристики громкости шума:
а — кривые равных уровней громкости, фон;
б — кривые равной громкости, сон.
43

Средняя частота активной, полосы, гц
53 106 212 <>25 650 17D0 ЗШ
50 \W0 200 500 WOO 2000 5000 WOOD
Частота, гц
Рис. 2. Кривые равных критериев шума NC, дб.
ницеи измерения уровня звуковой мощности
Lp также является децибел
Lp = \0lg-^- дб,
где Р — мощность измеряемого звука, вт;
Р0 — пороговое или нулевое значение
звуковой мощности, равное
10~12 вт.
Величина уровня звуковой мощности полу*
чается пересчетом с уровней звукового
давления по всему диапазону звуковых частот.
Допустимые уровни шума для разных
помещений и различных типов оборудования
также выражают с помощью приведенных
терминов и единиц измерения.
В СССР допустимые нормы шума до по*
следнего времени приводятся в уровнях
звукового давления и в уровнях громкости.
Документами Международной организации
по стандартизации (ИСО) и Совета
экономической взаимопомощи (СЭВ) в качестве стан-
1
-но
-50
?
\
\А
JJ
2-10 3
Ц 6 8 ПО2
3 Ц 6 8 НО*
Рис. 3. Характеристика корректирующих контуров А, В, С.
3 U 6 8 НО*
Частота, гц
ве единицы измерения по этому контуру
принят дб А.
Однако при характеристике источника
шума всеми названными величинами требуется
указывать, в каких условиях проводились
испытания, на каком расстоянии устанавливался
микрофон и т. п. При различии в условиях
испытаний характеристики шума, измеренные
разными исследователями, не совпадают.
Наиболее полно источник шума
характеризуется уровнем звуковой мощности,
величиной, не зависящей от условий испытаний. Еди-
44
дартных терминов и единиц измерения
приняты- уровень звукового давления в дб, уровень
звука в дб А, уровень звуковой мощности
в дб.
В подготавливаемых в СССР стандартах,
на шум электрические машин и
промышленного оборудования учтены все основные
международные документы на методику
измерения шума, терминологию и единицы
измерения.
В. А. ТИХОМИРОВ —ВНИХИ

Письмо в редакцию
УДК 621.564.25:536.24
Формула для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении
маслофреоновых растворов
В лаборатории теплопередачи ЛТИХП
была проведена серия опытов по определению
коэффициента теплоотдачи при кипении
растворов фреона-22 и масла ХФ-22С.
В журнале «Холодильная техника» № 3 за
1965 г. "автором была описана
экспериментальная установка и приведены данные с
растворами фреона-12 и масла ХФ-12.
После обработки ранее опубликованных и
новых опытных данных была получена
эмпирическая формула, позволяющая рассчитать
коэффициент теплоотдачи при кипении
указанных растворов в случае q = 2000-f-30000 вт/м2,
TH=243-f-293°K и изменения весовой
концентрации фреона §ф= 1ч-0,8 кг/кг.
Для приведенных выше условий
справедлива формула
а={ю6,3A^ф)+[0,22-26A-ефJ]- 1,0197/7н}х
X ?°,7б^1Ф)вт/Глса • град) ,
где ?ф — концентрация фреона в растворе,
кг/кг;
ря — давление насыщения, бар (если
давление измеряется в ата, то
коэффициент 1,0197 следует заменить
на 1);
q — удельный тепловой поток, вт/м2.
Формула может быть использована для
расчета испарителей фреоновых холодильных
машин.
a, 6т/(м?град)
<ч 1 г
^, Вт jti2
Зависимость a=f (q) при кипении раствора
фреона-22 и масла ХФ-22 С.
Опытные данные по коэффициентам
теплоотдачи при кипении раствора (/? =1,7 ата)
приведены на рисунке.
О. П. ИВАНОВ —ЛТИХП

[
ъ
?
ритика
и
БИБЛИОГРЭФИЯ
Учебник по судовым холодильным установкам
В. С. Мартыновский, Л. 3. Мельцер. «Судовые холодильные установки», Изд-во
цена 1 руб. 01 коп.
«Транспорт», М, 1964, 380 стр.г
Книга В. С. Мартыновского и Л. 3. Мель-
цера «Судовые холодильные установки»
представляет собой переработанный вариант книги
С. Д. Левенсона и В. С. Мартыновского,
вышедшей в 1948 г. под тем же названием. Это
учебник для судомеханических факультетов
высших учебных заведений морского флота.
Общий план его остался прежним.
Однако в рецензируемом издании более
подробно рассмотрены вопросы
проектирования и эксплуатации холодильных систем,
добавлены специальные главы, посвященные
новой рефрижераторной технике,
кондиционированию воздуха на судах и автоматизации
судовых холодильных установок.
Несколько сокращен материал по
холодильным машинам, мало применяемым в
судовых условиях (абсорбционные, пароэжектор-
ные, воздушные и термоэлектрические).
Оставлено лишь описание принципа их действия.
Все эти изменения вполне обоснованы и
улучшают книгу в целом.
Учебник состоит из двенадцати глав.
В первой главе рассматриваются общие
вопросы применения искусственного холода на
судах, дается история развития и современное
состояние водного хладотранспорта.
Указывается на возможность использования
холодильных машин для опреснения морской воды
и охлаждения наддувочного воздуха с целью
повышения мощности дизелей.
Во второй главе излагаются основы теории
холодильных машин, в частности
теоретические циклы паровых холодильных машин, и
применяемые в них холодильные агенты. Даны
правильные рекомендации по выбору
холодильных агентов. Следовало бы упомянуть о
таком перспективном холодильном агенте, как
фреон-502 и различных неазеотропных смесях.
Известным пробелом является также
отсутствие изложения основ теории
термодинамического подобия.
В третьей главе собраны данные по менее
распространенным в настоящее время на
судах видам холодильных машин — абсороцион-
ным, пароэжекторным, воздушным и
термоэлектрическим.
Этот материал необходим для расширения
технического кругозора студентов, тем более,
что первые два вида машин довольно
перспективны для судов, в которых имеется
возможность использования отходящего тепла
судовых двигателей. Несколько велик объем,
посвященный воздушным холодильным
машинам, учитывая, что они в судовых условиях ма^
ло применимы.
В четвертой главе описываются
действительные процессы паровых поршневых ком-
прессионных холодильных машин
одноступенчатого и двухступенчатого сжатия. Глава
написана хорошо, однако авторы используют
старые эмпирические формулы проф. Левина,
которые неприменимы для современных
быстроходных компрессоров.
В пятой главе приводятся конструкции
судовых холодильных компрессоров, а также
методика выбора и расчета их основных
параметров. Все описанные конструкции вполне
современны. Достаточное внимание уделено
автоматическому регулированию холодопроиз-
водительности поршневых компрессоров,
имеющему большое значение для судовых
установок.
Шестая глава посвящена описанию
аппаратов судовых холодильных установок и
теплопередаче. Приведены современные
конструкции, правильно указано на перспективность ко-
жухозмеевиковых испарителей, которые, к
сожалению, наша промышленность пока не
выпускает. Даны формулы для расчета
отдельных тепловых сопротивлений в аппаратах.
Однако не всегда указаны пределы
применимости этих формул. Так, например, не сказано,
что для случая протекания жидкостей в
трубках они справедливы лишь при развитом
турбулентном потоке.

Седьмая глава трактует вопросы
автоматизации судовых холодильных установок. Однако
изложена она кратко, что является
недостатком книги.
В восьмой главе описываются системы
охлаждения и замораживания на судах.
Хорошо изложена глава девятая,
посвященная изоляции судовых холодильных
помещений. Дана характеристика современных
изоляционных материалов, в частности пенопластов,
подробно описан перспективный метод
производства изоляционных работ путем напыления
пенополиуретанов, приведены интересные
сведения по увлажнению и осушению изоляции.
Описаны судовые изоляционные
конструкции и даны их тепловые расчеты. Рассмотрен
метод определения оптимальной толщины
изоляции с учетом специфичности судовых
условий.
В десятой главе о кондиционировании
воздуха на судах изложены теоретические и
практические вопросы кондиционирования воздуха.
Следует отметить оригинальную, хотя и
несколько сложную, классификацию различных
систем кондиционирования воздуха, а также
новую методику приближенного расчета ох-
Страхович К. И. и др. Расширительные машины.
Изд-во «Машиностроение», 20 л., 10000 экз. Цена 97 коп.
Кратко рассмотрены основы теории и расчета
современных расширительных машин (детандеров).
Приведены классификация, принципы работы различных
типов детандеров. Подробно рассмотрены холодильные
расширительные машины.
Книга предназначена в качестве учебного пособия
для студентов машиностроительных и технологических
втузов.
Эльтерман В. М. Воздушные завесы. Изд. 2-е,
переработанное и дополненное. Изд-во
«Машиностроение», 9 л., 10000 экз. Цена 60 коп.
Приведены конструкции и способы расчета
воздушных завес, описаны наиболее эффективные устройства,
требующие наименьшего расхода электроэнергии,
устройства автоматического управления и
регулирования воздушных завес, а также методы их испытания.
Книга предназначена для инженеров и техников,
занимающихся проектированием, монтажом, наладкой и
эксплуатацией воздушных завес.
Лебедев П. Д. Теплообменные сушильные и
холодильные установки. Изд-во «Энергия», 27 л., 18 тыс. экз.
Цена 1 р. 10 к.
лаждения и осушения воздуха в ребристых
воздухоохладителях. Однако в приближенных:
формулах этого расчета не указаны пределы-
их применимости.
Главы одиннадцатая и двенадцатая
посвящены особенностям устройства и планировки
рефрижераторных судов, а также основам
эксплуатации судовых холодильных установок.
В главе двенадцатой даны рекомендации о-
применении обычных масел ХФ-12 и ХФ-22,
между тем как в быстроходных компрессорах,
должны быть использованы новые более
вязкие масла, выпускаемые отечественными
заводами.
Как общее замечание можно отметить
отсутствие диаграмм и таблиц для основных
холодильных агентов, которые необходимо было
бы приложить к учебнику, а также
недостаточный объем примеров расчетов.
В целом рецензируемый учебник
заслуживает высокой оценки. Он, несомненно, окажется
полезным для студентов и специалистов,
работающих в области судовых холодильных уста^
новок.
И. С. БАДЫЛЬКЕС,
А. А. ГОГОЛИН — ВНИХИ
Дана классификация и рассмотрены типы и
конструкции различных теплообменных аппаратов,
выпарных, ректификационных, сушильных и холодильных
установок. Приведены основы механического и
гидравлического расчета теплообменных аппаратов.
Книга предназначена в качестве учебника для
студентов вузов и в качестве пособия для
инженерно-технических и научных работников.
Соколов Е. Я., Бродянский В. М. Энергетические
основы трансформации тепла и охлаждения. Изд-во
«Энергия», 30 л., 8000 экз. Цена 1 р. 70 к.
Изложена современная термодинамическая теория-
трансформации тепла и процессов охлаждения.
Рассмотрены схемы и циклы трансформаторов тепла,
холодильных установок и агрегатов низкотемпературного»
разделения газовых смесей. Изложена теория и
методика расчета установок и дается их описание.
Книга предназначена в качестве учебного пособия
для студентов вузов, может быть использована
работниками проектных и эксплуатационных организаций.
Зеликовский И. М., Каплан Л. Г. Справочник по
малым холодильным машинам. Изд-во «Пищевая
промышленность», 25 л., 8000 экз. Цена 1 р. 45 к-
Книги по холодильной технике, выходящие в свет
в первом полугодии 1966 г.
47

Приведены сведения о конструкции, монтаже,
ремонте и эксплуатации малых холодильных машин, а
также приборов автоматики. Даны подробные
характеристики фреоновых холодильных агрегатов. Описано
торговое холодильное оборудование (шкафы, прилавки,
витрины, камеры и др.). Дана характеристика
материалов и изделий, используемых в малых холодильных ма-
шганах.
Книга предназначена для специалистов
холодильной промышленности и торговли.
Пирог П. И. Теплоизоляция холодильников.
Изд. 2-е, переработанное и дополненное. Изд-во
«Пищевая промышленность», 18 л., 6000 экз. Цена 1 руб.
Приведены принципиальные схемы различных
проектных решений теплоизоляционных конструкций и
теплотехнические расчеты. Дана характеристика
теплоизоляционных и пароизоляционных материалов, их
классификация и физико-технические показатели. Описаны
методы изоляции холодильников плитными, блочными
1И сыпучими материалами, а также изоляции полов,
колонн, трубопроводов и холодильного оборудования.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников, связанных с проектированием и
эксплуатацией холодильников.
Дезент Г. М. Мороженое. Изд-во «Пищевая
промышленность», 3 л., 15000 экз. Цена 11 коп.
Популярно изложены сведения о ценности
мороженого как пищевого продукта, об ассортименте и
технологии его промышленной выработки, а также о
развитии производства и потребления мороженого в СССР.
Приведены указания и рецепты по приготовлению
мороженого в домашних условиях.
Брошюра рассчитана на массового читателя.
Ткаченко Е. С. Питательные и биологические
качества пищевых продуктов, консервированных методом
«сублимации. Изд-во «Медицина», 11 л., 7000 экз.
Цена 80 коп.
Изложены результаты исследования продуктов
растительного и животного происхождения, подвергнутых
• сушке методом сублимации. Представлены изменения
главных составных частей пищевых продуктов —
углеводов, жиров, белков, витаминов и ферментов.
Книга предназначена для работников пищевой
промышленности и для врачей.
Коробкина Э. В. Хранение винограда. Изд-во
«Экономика», 5 л., 20 тыс. экз. Цена 25 коп.
Даны сведения о наиболее транспортабельных и
стойких при хранении сортах винограда, об упаковке и
перевозке винограда. Описаны эффективные методы
хранения и рекомендованы оптимальные режимы
хранения, обеспечивающие минимальные потери винограда.
Брошюра предназначена для работников,
занимающихся хранением и реализацией винограда.
Сперанский В. Г. Товароведение свежих плодов и
овощей. Изд-во «Экономика», 20 л., 10 тыс. экз.
Цена 1 р. 20 к.
Обобщены последние достижения в теории и
практике товароведения свежих плодов и овощей.
Рассмотрены ассортимент плодов и овощей и требования к их
качеству, новые методы упаковки и хранения плодов и
овощей.
Книга рассчитана на товароведов, преподавателей
и студентов вузов.
Бакзевич Д. Д. Товароведение рыбы и рыбных
продуктов. Изд-во «Экономика», 15 л., 30 тыс. экз.
Приведены сведения об ассортименте различных
трупп рыбных товаров, требованиях к их качеству,
упаковке и условиям хранения, в том числе для живой,
охлажденной, мороженой, соленой, маринованной рыбы,
жры, консервов и полуфабрикатов.
Книга предназначена в качестве учебника для
студентов товароведных факультетов высших
экономических учебных заведений.
Габриэлянц М. А. Товароведение мяса и мясных
товаров. Изд. 2-е, переработанное и дополненное. Изд-во
«Экономика», 16 л., 20 тыс. экз. Цена 74 коп.
Приведены характеристика убойного скота,
химический состав мяса, его классификация, маркировка и
товарная характеристика. Описаны холодильная
обработка и хранение мяса и мясопродуктов на
холодильниках, их транспортирование и хранение в магазинах.
Отдельные главы посвящены битой птице и яичным
товарам.
Книга является учебником для студентов
товароведных факультетов высших экономических учебных
заведений.
Рыба и рыбопродукты (сборник государственных
стандартов). Изд-во стандартов, 22 л., 15 тыс. экз.
Цена 1 р. 20 к.
Сборник содержит государственные стандарты на
рыбу охлажденную, мороженую, вяленую, соленую,
горячего и холодного копчения; сельдь мороженую,
соленую, пряную, маринованную, горячего и холодного
копчения; филе рыбное мороженое; балычные изделия и
полуфабрикаты; икру зернистую и паюсную и другие
рыбопродукты, а также правила приемки и отбора проб,
методы химического и физического исследования,
правила маркировки тары с рыботоварами.
Издание рассчитано на работников пищевой
промышленности и торговли.
Яковлев И. Н., Шаповаленко М. М. Изотермический
подвижной состав. Изд-во «Транспорт», 17 л., 5000 экз.
Цена 80 коп.
Подробно описано устройство железнодорожных
изотермических вагонов с машинным охлаждением и
электрическим отоплением, а также оборудование
вагонов-ледников. Приведены данные о теплотехническом
расчете изотермических вагонов.
Книга предназначена в качестве учебника для
техникумов железнодорожного транспорта, может служить
практическим пособием для работников холодильного
хозяйства.
Китаев Б. Н. Исследование и расчет теплового
воздействия на вагоны с охлаждением. Изд-во
«Транспорт», 8 л., 1000 экз. Цена 56 коп.
В работе рассмотрен ряд вопросов, связанных с
расчетом теплопритоков и необходимой холодопроизво-
дительности в охлаждаемых пассажирских и
изотермических вагонах.
Книга предназначена для инженерно-технических и
научных работников железнодорожного транспорта.
Логинов В. А. Электрооборудование судовых
холодильных установок (обслуживание и уход). Изд-во
«Транспорт», 3 л., 4000 экз. Цена 15 коп.
Рассмотрены обслуживание и уход за
электрооборудованием холодильных установок речных судов.
Обобщен опыт технической эксплуатации
электрооборудования, указаны возможные неисправности в
электрооборудовании холодильных установок и указаны меры
по их устранению.
Брошюра предназначена для судовых команд и
инженерно-технических работников.
Туркин А. А. Вспомогательные механизмы и
технологические холодильные установки промысловых судов.
Изд-во «Судостроение», 24 л., 5000 экз. Цена 96 коп.
Описаны конструкции и эксплуатация
промыслового оборудования рыболовных и китобойных судов, в том
числе холодильные установки, установки для
вентиляции и кондиционирования воздуха.
Книга является учебным пособием для учащихся
мореходных училищ рыбной промышленности.
Добровольский А. П. Таблицы и диаграммы
рабочих тел судовых холодильных установок. Изд-во
«Судостроение», 10 л., 10000 экз. Цена 55 коп.
48

Даны необходимые сведения о рабочих телах для
судовых холодильных машин и механизмов. Приведены
диаграммы, характеризующие термодинамические
свойства холодильных агентов и их смесей.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников, занимающихся расчетами,
проектированием, испытаниями и эксплуатацией судовых и
стационарных холодильных установок, а также для студентов
вузов.
Жилинский К. Я. Теплоизоляция судовых
рефрижераторных помещений (современные методы расчета).
Изд-во «Судостроение», 7 л., 4000 экз. Цена 35 коп.
Приведены современные методы расчета
теплоизоляции рефрижераторных помещений судов
отечественной и зарубежной постройки, даны основные
характеристики методов, произведена их модификация с целью
расширения области применения, а также упрощения
- расчетов.
Брошюра предназначена для
инженерно-технических работников судостроительной промышленности.
Факторович Л. М. Тепловая изоляция
(Справочное руководство). Ленинградское отделение изд-ва
«Недра», 37 л., 20000 экз. Цена 2 р. 16 к.
Приведены основные сведения о
теплоизоляционных материалах и конструкциях, применяемых в
холодильной, химической, судостроительной, энергетической,
нефтяной, газотопливной и других отраслях
промышленности. Рассмотрены вопросы проектирования и
расчета тепловой изоляции, даны рекомендации по выбору
ее рациональных конструкций. Описаны методы
испытания и контроля тепловой изоляции.
Справочник предназначен для инженеров и
техников в качестве практического пособия при
проектировании, монтаже и эксплуатации тепловой изоляции.
Ладутько В. Ф. Технология производства
теплоизоляционных материалов из торфа. Изд-во «Недра», Юл.,
2000 экз. Цена 70 коп.
Приведены основные физико-механические свойства
и классификация теплоизоляционных материалов из
торфа. Описана технология производства
теплоизоляционных плит мокрым и сухим способами, а также-
скорлуп и сегментов для изоляции трубопроводов.
Книга предназначена для инженерно-технического
персонала предприятий, изготовляющих
теплоизоляционные материалы из торфа, проектных и строительных
организаций. i
Растение и холод. Серия «Сельское хозяйство».
Изд-во «Знание», 3 л., 100 тыс. экз. Цена 9 коп.
Рассказано о повышении холодостойкости
важнейших сельскохозяйственных культур, о поисках и
исследованиях, которые ведутся в этом направлении.
Брошюра рассчитана на широкие круги читателей.
Бутягин И. П. Прочность льда и ледяного покрова.
Сибирское отделение изд-ва «Наука», 7 л., 2000 экз.
Цена 50 коп.
Обобщены результаты экспериментальных
исследований физико-механических свойств ледяного покрова
рек Сибири. Основное внимание уделено выбору
прочности льда в ледотехнических расчетах.
Работа рассчитана на специалистов в области
гидротехники, водного транспорта и инженерной
гидрологии.
Англо-русский словарь по холодильной технике (с
русским указателем). Сост. Розенберг М. Б., Гинд-
лин И. М. Изд-во «Советская энциклопедия», 18 л.,.
10000 экз. Цена 92 коп.
Словарь содержит более 10000 терминов по технике
производства искусственного холода, применению
холода в промышленности, в торговле и в быту.
Предназначен для широкого круга специалистов,.
научных работников, аспирантов, переводчиков,
преподавателей и студентов.
Заказы на книги необходимо направлять в
местные книжные магазины и областные отделения
«Книга почтой».
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и редакция журнала
«Холодильная техника» не выполняют заказов на научно-
техническую литературу.
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
На складе издательства имеется книга Гуральника М. И.
Механизация погрузочно-разгрузочных работ на
холодильниках. 1965, 140 с, цена 54 коп.
В книге освещены вопросы организации и механизации
погрузочно-разгрузочных работ на распределительных
холодильниках.
Рассмотрены схемы комплексной механизации и
механизированных линий грузовых работ. Приведены технические
характеристики подъемно-транспортных машин и устройств,
условия их рационального использования. Обобщен опыт
механизации погрузочно-разгрузочных работ на отечественных
холодильниках. Книга предназначена для
инженерно-технических работников холодильной промышленности.
Заказы на книгу (без денежных переводов)
направляйте по адресу: Москва, Б-120, Мру-
зовский пе р., 1.
49>

т.
"И"
ностранной
ip
овости
ЕХНИКИ
УДК 685.532:621.56
ОХЛАЖДАЕМАЯ ПАЛАТКА
Шведской фирмой «Игло Флекс» выпускается новый
©ид холодильного оборудования — охлаждаемая
палатка, рекомендуемая для применения на
распределительных и производственных холодильниках и в торговле.
Охлаждаемая палатка имеет гибкие изолированные
-стенки шторного типа. Их можно опускать или
поднимать при помощи простого подъемного механизма,
подвешенного к потолку.
Штабель груза, накрываемый палаткой, доступен
для контроля со всех четырех сторон (см. рисунок).
Под потолком палатки размещается
воздухоохладитель с двумя вентиляторами, который за короткое
время понижает температуру воздуха в палатке до 2—б°С.
В дальнейшем температура поддерживается
автоматически с помощью термореле. Холодильный агрегат
поставляется с конденсатором воздушного охлаждения.
Фирма выпускает палатки трех размеров: 3x5; 4X5
и 5x5 ж и высотой 3 м.
При помощи тельфера палатку можно передвигать
по складу и устанавливать в любом месте. Для
подъема ее требуется всего несколько секунд, после чего
штабель могут разгружать до 8 человек одновременно.
Охлаждаемую палатку особенно целесообразно
использовать в тех случаях, когда необходимо хранить
поступающие скоропортящиеся продукты в течение
короткого времени, например на платформе холодильника,
без перемещения их в холодильную камеру. При этом
достигается большая экономия на грузовых работах и
лучше сохраняется качество продуктов.
Сопровождающие авторефрижератор два человека
не могут быстро перевезти груз с платформы и
разместить его в холодильной камере, но они в состоянии
выгрузить продукты на платформу и накрыть их
охлаждаемой палаткой.
При выдаче продуктов с холодильника обычно их
доставляют из камер на платформу, где они должны
находиться в течение некоторого времени. Температура
продуктов при этом повышается, что приводит к
ухудшению качества. Охлаждаемая палатка позволяет
избежать этого. В нее можно загрузить продукты,
поступившие на холодильник в конце рабочего дня, и выдать
их утром следующего дня без ущерба для качества.
В палатке целесообразно хранить также продукты,
требующие обогрева в зимнее время.
Ее используют летом в качестве дефростера для
фруктов (яблоки, груши) перед отправкой их в
торговую сеть. При быстром повышении температуры фруктов
от 0 до 25°С существенно ухудшается их качество. Если
же выгрузить плоды во второй половине дня из камеры
и поместить в палатку с температурой до 4°С, то можно
создать оптимальные условия для постепенного
повышения их температуры.
Охлаждаемая палатка может служить помещением
для созревания фруктов.
«Die Kalte», 1964, № 1.
И. М. ГИНДЛИН
УДК 621.564:536.7
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ТЕТРАФТОРДЙХЛОРЗТАНА
Термодинамические свойства применяемого в турбо-
компрессорных холодильных машинах тетрафтордихлор-
этана (фреона-114) ранее изучались рядом
исследователей [1, 2, 3].
Маттиас и Леффлер на основании взаимного
сопоставления и корригирования имеющихся опытных
данных, а также дополнительных экспериментальных
исследований уточнили термодинамические свойства и
составили новую /, lg р-диаграмму фреона-114 в широком
диапазоне температур (—70ч-200°С) и давлений @,02—
50 ата). При этом учитывалось, что выпускаемый
заводами фреон-114 состоит из 95% симметричного
изомера CF2C1—CF2C1 и 5% несимметричного изомера CF3—-
CFC12.
Теплоемкость идеального газа рассчитывалась,
исходя из того, что
4=0'95сРсим+0,05>°несим.
53

СО 00 СО СО СО
00O5 45-tO О
to to to to to
00 05 45-Ю О
I I I I I I I I I I I
00 Oi 4^ tO О 00 05 45-tOO tO 45-05 00 0
to to to to со
to 45-05 000
4*. 4*. 45- 45-Сл
to^coooo
Mill
Сл Сл Сл Сл c*5
tO 45- 05 OO О
05 05 <J5 О -4
tO 45- 05 000
43 H
to a>
" ft)
cocotototo tototo*
•OO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO
ЮОСО^Сл
ЧОООСОЧ
tO 4^ СЛ COO
.—Сл —-4 —
4* tO — CO 00
•—' OtO 00 05
СОСЛСОООО
CD OtO COO
•^ 05 СЛ45- СО
СОЮи-О^
oototoooo
— 45- 00 CD 05
to •—юсооо
>—>¦ CO 45- 05 CD
-4 О-4 CDOi
*-4 .--45- 4^ tO
tO О О 4^ CD
^4 tO tO СЛ tO
COOS OCO CO
СЛ4^ 4^ 4*- CO
4^ CD СЛ •—i -vj
tO 05 CO CO О
OO О 05 ""-4 Oi
со со to to to
4*> — ООСЛЮ
CO СЛ Ю tOCO
OOO 05 45- CO
05СЛ05 00Ю
4s» 4s» CO *<l 00
— — OOO
н-ОСОООЧ
OO СЛ CO tO tO
CO i—»-- C0O5
OOOOO
О СЛ 4~- 45- CO
COC75CD tO *-4
CDOOOOtO
OOOOO
COtOtOtO —
tO-4 45-0~«4
WCOOOO
15 ^ Я J»
OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO
¦"~4 ^4 05 C5 C5
OOCDCDCD
ел to оосл to
СЛ tO CO-4 Сл
05 05 05 05 05
оооооооо-ч
COQCOOS
4^ COCO CO 4^
05 05 05 05 05
"-4 *»4 Oi 05 05
45- — 00 05 CO
Сл *<l CD •—'4^
05 05 05 05 05
05 СЛ СЛ СЛ СЛ
ОООСЛЮО
.Ч^Слс0 4^
OS 05 05 05 05
4* 4*. 4s» 45- CO
ЧСПСОООО
CD 4*. ОСЛЮ
05 05 05 О 05
CO CO CO tO tO
СЛ CO •—i cD 05
ООСЛЮ O^l
05 05 OS 05 0>
to to to — —
4s». tO 000 СЛ
CnCOtOOCO
Oi 05 05 05 0>
*-»•-* ooo
CO»—i CD ^4 Сл
OOO0-4 *-4-4
05 05 СЛ СЛ СЛ
О 0*0 CO CO
CO — CD ^4 05
^4 00 OOCDO
Сл Сл Сл Сл Сл
CD CD cD Oo oo
4=- tOOOOO
tO CO СЛ 05 OO
СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ
OO OO OO ^4 -*4
СЛСО — CD OO
ОСОСЛОО —
Ь
3=i
О
Ov
П5
OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOO'O OOOOO
-tOtOtO С0С04*4^СЛ
OOOOO
4s». 4s» 4^. Сл Сл
tO СЛ--4 OOO
"-4 tO CD OOCD
05--4 СЛСО tO
OOOOO
СЛ 05 05 05 -^
404^00 00
tO 00 05 00 CO
СЛ CO CO СЛ 4*.
OOOO —
ЧООООСОО
OOCOCDOl tO
t0 4s» — COO
005 05СОСЛ
O — tOC0 4i-
CO "-4 СП Сл СП
CO tO CD 45- "O
45-СОСЛ —СЛ
— — — — to
СЛ05 00СО —
--4 COOOOO^
0 4^ — О Сл
-«4 oo — CD CD
to to to to со
CO Cn-<ICD tO
tO tO СЛСО -4
CD CD 4^000
Co Co 4=- 45- Сл
OicD tO <l —
¦^1 >—' CD •—* CD
05 СП 45- OO CO
45- Q0Q0-4 OO
СЛСПЧЧОО
ЧСООЧО)
ЮЮОЧОО
ЧЧСЛООО
4^ CD tO OOO
cOOtOCOCn
tO 4* tO OO 05
to со to cnto
OO 05 4** — СЛ
*-4 CO —45-O0
OCOOOOOCO
CD — 00 05CO
— 45- 05 ^4 4s»
ЮС0045.Ч
tO ^4 tO CD 05
CO — 05 tO CD
*-J —-<J — СЛ
CD CO — OO •<!
^4 45-tO 45-CD
4s» 4i. 4s» 45- 45»
— tO CO CO 4i*
KJj 4s» ^-<| 4s»
4s* 4s. 45- 45- 45»
Сл Сл 05 *-4 -4
t-^005
4^ 4s» 4s» сл Сл
OooocDOO
СОСОСЛ — -4
Сл Сл Сл Сл Сл
— to to coco
45-005 tO OO
СЛ Сл СЛ СЛ СЛ
4s- 45- СЛ СТ5 05
45- CD Сл — ^1
СЛ СЛ СЛ СЛ СЛ
*0 -О oo CD CD
СО CD 45-O05
— *^ to 0045-
05 05 05 05 0>
Ю CO 4*. 45» СЛ
СОСЛООЗ —
05 05 05 05 05
СП О О *-4 ->4
OtO-4 tO OO
О О О C5 —Д
OO OOCDCDO
CO OO 45-CD 45-
-4 -4 -4 -4 <J
o —to toco
CD 45- ОСЛО
¦j=»
to to to — —
CO tO OCDOO
--40СЛ45-СО tO —— OcD CD00^4^JO5 05 Сл Сл Сл 45- 45-Co CO CO CO Ю Ю Ю tO—
— OOOO OOOOO OOOOO
00 CD Сл -Ч ..
45- и-i 4s». со 45-
00 45- 00 •—' со
4s». 4s». 4s. Сл 05
05 CO Сл tO CO
05 OOO045- 45-
ООЧСООЮ
^4 CD tO 45- -4
0000 — OO cD
--4 и-1 05 CD CD
CO CD 45- 45- 05
— СЛЮ CO OO
45»- tO CO OO 05
СЛ СЛС0 45- О
СЛ CD 45- 00 CD
CO CD 45-005
05 О 05 45- 05
COO^OOO
45- со to too
tO CD О) COO
CD СЛ СО СО СЛ
СЛ 45- 45- СЛ CD
OO CO СЛ О545-
^J СЛСО — CD
CDOitO — tO
CT5CO 00 CD СЛ
— 00 45-Ю45-
-^ СЛ 45* tO —
45- OO tO OO СЛ
030S054
ОСоСлЮ~-4
ОС0 00Ч05
CO CO CO 45- СЛ
coo —— CD
tO 00 00 05 СЛ
Сл Сл 45- 45- CO
00 — слосл
СЛ^4 05Ю tO
— -<ICD — CD
со to to to —
005C00^4
OO CD 45- CO СЛ
00 45-45-tO 05
OOOOO
CD OO OO ^4 ^4
45- CD 45- CD 45-
05 СЛСО tO —
CO CO CO CO CO
OO 00 00 ^4 -*4
OO Сл tO CD 05
Сл Сл 45- 45- CO
tO tO tO COCO
CD CD CD OO
C0O5 00OtO
coo-to to
OOOOO
05 05 СЛ СЛ 45-
CDCOOOCOOO
OcD CD 00 OO
CO CO CO COCO
~~4 -4 05 05 05
000^45-0
tO tO —OCD
СОСОСОСОСО
О О О •—' •—»
45- 05 00010
со со to to —
ооооо
45- СО СО tO tO
со 00 со cd 45-
OOCDCDO —
СОСОСОСОСО
Сл Сл СЛ 45- 45-
-^45- —ОО СЛ
00-^О5Сл 45-
СО СО СО СО СО
45- Сл "-4 CD —
OOO --4 СЛСО
ООООО
— — ооо
CD45-CD45-0
СО 45-05 00 О
СО СО СО COCO
45-со со со to
tO CD 05 СО СО
СО tO — OCD
COCO CO CO CO
to to to to to
CO 45- 05 OO CD
— 00 05COCD
CD CD CD CD CD
СОСОООООЧ
Сл О Сл — 05
to слоо — сл
со со со со со
to to to ——
О СО О ^4 45-
00 -4--4 05СЛ
СОСОСОСОСО
СОСОСОСОСО
— СО 45-05 00
05 tO 00 45*0
ооооо
CD CD CD CD CD
^4 05 05СЛ СЛ
—-^ to 00 со
CD CO -4 tO 05
со со со со to
>—OOO CD
»—1 00 СЛ tO CD
45-со to
toco со со со со
со 45- 45- 45- 45-
co — Ю45-СЛ
СлОСлОСл
OOOOO
CD CD CD cD CD
45- 45- 45* со со
CD45-OCH —
—-4 tO 00 45-
to to to to to
CD CD CD 00 00
05COO 05C0
— O OCD CD
cococococo
4s» 4u 4». СЛ СЛ
O5O0CD — tO
CDCO-4 — СП
OOOOO
CD CD CD CD CD
ЮЮ — — О
^Д tO OO 45-CD
»-. ^a 45- — cd
to to to to to
OO ^4 -~4 *-4 05
О "-4 45- — OO
CD CD CD vD CD
CO CO CO CO CO
Сл Сл Сл Сл Сл
СО Сл 05 ^4 CD
00 to сл000
ООООО
CD CD 00 OO 00
О О <?> CD OO
Сл •—'SI CO CD
^1 45-Со —О
to to to to to
05 05 05СЛ СЛ
05C0 О -*4 45-
00 —— to
COCOCOCOCO
05 05 05 05 05
O —tO 45-Сл
CO 05 OOO tO
OOOOO
00 00 00 00 00
OO OO--4 ^4 05
45-005 to 00
CDOO^J --4^4
to to to to to
Сл 45- 45- 45- Co
— OO СП to CD
CO 45». Cn 05 oo
CO CO CO CO CO
05 05 05 05*^4
05 -vl 00 CD i—1
45- O5O0CD —
OOOOO
0000000000
05 05 СП СЛ 45-
45-005 tOCO
4S00CDO
to to to to to
со со со to to
O545- — OO СЛ
CD —СОСЛ-4
cococococo
*-4 --4 <l "<1 -4
tO CO 45- СЛ 05
tO 45* СЛ05-Ч
OOOOO
OOOOO OOOOO OOOOO
COCOtOtOtO tOtOtO — — H-H-H- —О OO
ЮОСОЧСЛ COtOOOO"-4 CnCOtOOOO 05СЛСО —
C005OC005 CDC005COIO СЛО0 — 45--^ CD tO СП "-4
«^888
CO CO CD CD CD CD cD CD CD CD CO CD CO CO CO CD CD CO CD CD CO CD CD CD CD CO CD CD CO vD CD CO CO CD CD
СОСОСОСОСО oooooooooo OO ->J -4 *^4 "*>1 -405050505 0505СЛСЛСЛ СЛ Сл 45- 45- 45- 45-45-45-CO CO
OOO545-CO— C0-^0545-t0 000--4СЛСО —C0000545- ЮОООЧСЛ CO — CD-<I 05 45-tO О OO 05
СОСЛОООСО СЛЧОЮ45» ОООн-^соСп -4CO — tO 45- C7500CO — CO 45-O5-400O — tO CO 45- Cn
CD
d r^. Ш О я
* 5 o\o
1 z: 4-»
CD
x
H
о
я
ьоюююю tototototo tototototo tototototo to to to — — — — — — — — — — — — и-H-* >-* ь-i ^ »_i_i —и-— ^н-ч-^и-ю tototototo
050505СПСП СЛ45-45-45-СО COCOtOtOtO *-* *—'h-mQ OOOCDCD CDCOCDCOOO OOOOOOOOOO OOOOOOOOOO OOOOOOOOOO COCDCOCDO О О — — —
•^4i>O"<IC0 005COO--4 COO-445'— OOOCOOOO Cn Co — CD -4 СлСОЮОСО 00-ч1О)Сл45» 4s»45-45-45-45- СЛО5*Ч00сО »--СОСп00- 45- "Ч — Сл со

4s» 4s» 4s» 4s»
СЛ^ЮО
со со со со со
ооо^юо
ьо to to to to
СО Oi 4s» tO О
COOi4s» tOO
ооооо
GOOi4s»tOO
СО СО СО со СО
GO Oi 4s» tO О
ОООООООООО S S S S S Oi Oi Oi Oi Oi СЛСлСлСЛСл 4s» 4s» 4s» 4s» 4s»
ОО О» 4*» tO О GOOi4s»tOO 00О>4^ЮО О© Oi 4s» tO О 00 Oi 4s» ЬО О
^3 Н
о 2 ">
со со со со
соьо»-о
ьоьоьоьоьо
COOOS ОСП
КЗ «-1 и-н-1--
Ососо Оо*-!
OiOiCnCn4s» СО со tO Ю i—' i—1 О О СО СО СО ОО ОО S S S Oi Oi Oi Сл Сл Сл Сл 4s» 4s» 4s» 4>» СО Со СО
to со to to
S tO Сл О
СО Ю СЛ
О СО 05
мююсосо
ОООСООСО
ооосослоо
4s» О 4s» СО S
СЛ Oi ООО tO
—'Oito^co
ЧОЧОО^
оьослсосо
Ф>.^осоо5
Oi bOOOtO
S Сл 4*. СО СО
00 СЛ ЬО Oi О
СО СО Oi О СП
OitOCOcOO
to os to сл
»-- CO >—ЬО О
СО СООО СО ОО
to сл со со to
СО 00 4^ СО СЛ
COOiO Сл tO
COO'-'S S
Oi •—' Сл 4s» 4s»
к-4 S COCO СЛ
ь-*0 — 4s» S
»-*00 СО СО СО
СО 00 Сл СО -4
ьооосльосо
tOOO О) 45» 4s»
ООСО tO Oi tO
СЛ 4s» СО S 4s»
0> СООООСЛ
4s» О) СО СО ОО
СО СТ5 СЛСО Ю
tOCO и- -4 СО
СО •—» ОО О 4s»
4^00040)
OOOOibO С©
400N340
§ w_ ас со
8" ftS
>-'ОООО ООООО ООООО ООООО ООООО ООООО ООООО ООООО ООООО
о сою и-
СО»-' tO S
S СО СО
s to.-'
^-^ооо
COOS 4s» ЬО
toocococo
СДООО)Н
ососо со со
ь-4 СО S Oi СЛ
О 4*« ОО 4s» ¦—*
S ^сососо
со СО со со оо
СО tO ^ OCO
соооччоо
оо сл со s »—'
оо оо оо оо оо
ОО ОО -4 Oi СЛ
СО О tO 4^ Oi
О 4s» •—"—' Сл
оо оо оо оо со
4=» 4^ СО tO tO
со to слсо ю
tO tO 4s» СО СЛ
00Q0 00S S
^^ОСОСО
Oi04s»c0 СО
4s»CnS ЮЧ
s s s SS
00 00ЧЧО5
ОО СООО СООО
СЛСО СО OlS
s s SS S
Oi Сл Сл Сл 4s»
4s» СО СЛ О Oi
¦—^ OitO 00 Oi
s s s s s
4^ CO CO CO tO
tO CO 4*. OOi
Сл Сл Сл Oi со
SS sss
CO CO СЛ tO CO
•-- 4^ CO Co CO
2=
oooo ooooo ooooo ooooo ooooo ooooo
oooo
oooo
>— to to со
S COS О
CO OitO ¦—
ooooo
ooooo
CO CO CO 4s» 4s»
ЮСЛСООСО
CO CnOOitO
ooooo
ooooo
4^. 4^. сл Сл Сл
СЛСОн-iCOOi
СО 4^ ^ СО 00
ооооо
ооооо
Сл Oi Oi Oi S
CO tO Oi CO tO
со со о со s
ooooo
ooooo
4SOOOOCO
Oi CO CO S tO
COCO COCO О
ooooo
ЮООии
Oi О СЛ О Oi
4s» COS S О
ooooo
ooooo
to to со со 4^
¦—' S COCO Oi
Сл Co 4s» Go Сл
ooooo
ooooo
CnOi OiS GO
CO»-'COS Oi
OiOCOtO О
ooooo ooooo ooooo
ooooo
»-»to to to to
COO^tOW
СЛ СЛ СЛ Oi 00
ooooo
to to to ю со
СЛ OiS COO
ОСОЧЮОО
4s» СлСлСО •—i
ooooo
CO CO CO CO 4s»
tO 4^ OiOOO
4s» tO tO tO 4s»
OOOO^CO
со C2
о
Ov
s
OOOO OOOOO O"-1^^^ H- b-» l-l H-I-* |-l _* H-l Н-Ч-l w_^ —l b-' Ь-l H^ _ >_l H-l »-l >-» b-Д _-l _» h-i К-» ^_1^Ь-»Н-* Ь-*^Ь-Ч-»Н-* *-А *-L *-L *-L *-i
слчосоо оо со со со со cooooo о 00 »-*»-' _* w-i _-_-_i ^^к-^toto ьоьоьоьоьо io to to to со cococococo cococococo cococo4^4^
ЧСЛ^СЯ ОО О СО СЛ S CO О ЬО СО Сл Oi S CO О <—' ЬО СО 4=» Сл Oi S GO CO О "-1 tO CO 4>» Сл Oi Oi S CO CO О О •—' tO CO CO 4*- Сл Oi Oi S GO CO CO О >—'
CO CO 4s» to CO CO ЬО СО ЬО COOitOOiO 4s» S О Ю CO Сл Oi S S S CO S S Oi Oi Сл 4s» CO ^ О CO S Сл СО •—« СОЧ^ЮЮ S 4s* •—' CO Oi COOS4^»--»
СЛ4^С0С0 COtOtOtOtO tOtO^-"-»^ ^н-i^h-*^ и-- i-i i— и- и- ^
S tO Oi CO OOOOi4^CO t—ocOOOS OiCnCn4^CO CO tO •— ^ О OCOcOcOOO COSSSOi OiOiCnCnCn Сл4^4^4^4^ COCOCOCOCO COtOtOtOtO
OOCOS^ 4^ tO tO Oi •—k 00О5СЛСЛО) S CO •—' 4^. S •— Сл CO CO CO COCO^OOi tO CO 4^ >-» CO CatOCOOiCO t—' CO Oi 4^ tO CO S Oi 4^ Ю О CO S Oi 4^
ОСлооЧ COOC04^S СлСлСл4^0 Со»—'СлСОСл »-*oCoooS Ч О Сл Ю Ю ЮСлсОСл^О X-'OtO^^-J "tO^S 4^ и-» о СОСООЮ4^ St-^OiH-i^
СОСЛЮСО COOCOtOCO ЬОЮСО^СО О4^О^С0 COSCOCOO OiOiScOO OCnS4^0i mcOOCoS ^ЧЮОзО CO 4^ CO •—' Сл S Oi Ю Сл СО
4^ Oi Oi CO tO О •—l Oi CJ> ОЮСОСЛО) Oi CO tO Co S Oi CO Oi 4^ О Oi 4^ CO S S Oi Сл Сл Oi Ю 4^ CO Сл •—' »—1 СО^ЮСОЧ 4^ Oi CO О S CO CO Oi О S
SCncOCO СлЧн-ЧОСО О 4^ tO tO tO и-* CO CO »— О S 4^-CO Oi CO 4^ CO 4^» CO tO СЛ Oi и-* Сл tO CO •—' Сл - tO •—l О CO tO CO Oi »-» >— S CO ОСЛОСОм
За
к"
4^4^4^4^ СОСОСОСОСО СОСОСОСОСО СО СО СО tO Ю tO tO tO tO tO tO Ю tO tO tO tO tO tO tO tO tO •—4—4—1 и-* Н-* (-* i-n-n—» 1-- >-* •=—» ь-1 •—i 1-* и-» i—' •-* О
СЛ tO »— О COCOSOiCn СЛ^СОСОЮ мнОЮЮ GOCOSOiOi СлСл4^4^СО tO tO >—' >-- О О CO. CO CO S ЧОЮСЛСЛ 4^4^coCOtO. Ю'-ч-'ОСО
4^CntO»—' tOCOCnslo tOCnCOi—'СЛ OOtOOiCOCO Ч^СЛСОСО ОО tO Oi О Сл CO CO ОО tO S мО)ОСЛ«0 %> CO CO Oo"tO 4 •-• O) •-> Оз ОСЛОСЛСО
tO tO CO S tO 4^ tO 4^ CO СЛ4^СЛ00|—* S CO О S Oi СЛ Сл Oi S CO О tO Сл CO >—* 4*- CO Ю Oi •—l СЛ О СЛ •—i Oi Ю CO 4^ О Oi tO CO Oi CO О S Сл Ю О СО
4*. 4^ 4^. 4* 4* 4^ 4^ 4^ 4^ 4^- 4^ 4^ 4^ 4^ 4s» 4b. 4^> 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4*> 4^ 4^ 4^ 4^ 4^> 4*. 4=>» 4^ 4> 4^ 4^-4^ 4^ 4^ 4^ 4^ 4>» 4^4^4x4^4^ 4^ 4^ CO CO Co
СЛСО00СО cococococo cococococo cocoooooco COOOSSS SSOiOiOi 01СлСлСл4^ 4^ 4^ 4^ Co СО со со to to Ю >-* •—' и-1 О О О О со со со
4^ь-*сОСО OiSOOGOOO ООЧОСл^ tOOOSOi CO h^*co~s 4^- ЮОЧСлю OS 4s» Ю О Oi 4s» »-» со Сл ЮОЧ^н со'сл to CO Oi CO О S 4=» *-*
tOOtOOi tOSCnCOOi м^^соО CnC0tO4s»4s» 4s»4s»tOOS 4=» О Oi •— Oi ^СлсрЮСл ООмООСлЧ ООЮС04* СЛСлОО>0 OiOiOiOiOi
2.
СУ
(_Ah_l(_tK-'h-* b-i.-ib-i.-iK-i _-i^_-i>-ib-i H-'h^bOtOtO tOtOtOtOtO bOtOtOtOtO bObObObOtO tObOtObObO bObObObObO tObObOlObO
CnScO О •—' tO CO CO 4^СлСлОО SSCOCOCO COCOOO»-- _-' »-- tO tO to C0C0C0C04S» 4^4^СлСлСл CnOiOiOiOi SSSSCO OOCOGOCOCO
CnS и-
SOCO
4^ 4S.COH-* GO
ObOCO 4^00
сльо s coco
OiOCOOlQO
СОСЭОСОЧм
CO OitO Oi CO
4i.^j H- 4s»S
4s» GO tO 4s» Oi
OCOOiCOtO СЛСООСОО) OOK-'COOiOO mCOOJOOO ЬО СЛ S CO »-»
SSSOiCn СО^СОСль-' SCO00COCO to Oi О CO Oi CO tO 4s» Oi CO
^ и со я н
¦^ I ж ° О
Co
H-iK-UH-b-i w_* ь_а _ _i _ н-к-ч-^оО OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO OOOOO
tO tO •—' •—• •—* •—' О О О О О О CO CO СОСОСОСОСО СО ОО СО СО GO SSSSS S S Oi Oi Oi OiOiOiCnCa СЛСЛСЛСЛСЛ 4s» 4s» 4s» 4s» 4s» 4s» CO CO CO CO
S О S СЛ CO О CO S СЛ CO >—" О CO Oi Сл CO tO О GO S СЛ 4s» tO >— CO GO Oi Сл CO tO О CO S СЛ 4s» tO •—* CO GO Oi 4=» CO >-' О CO Oi Сл СО Ю О CO S Сл Со
SOOStO OCOO'-'CO СлСО»-*4^СО bOOiOOisO COGOCOStO Oi >-* Oi •—l СЛ ОСЛС04=»СО COSbOOiO CncOCOS»-4 OicOCOS»-1 СлСОЬОО^СО
w
о
tOCOCOCO COCOCOCOCO COCOCOCOCO COCOCOCOCO COCOCOCOCO COCOCOCOCO COCOCOCOCO COCOCOCOCO COCOCOCOCO CO CO tO tO tO tO tO tO tO tO
"^ ^ 9^ ^ COCOCOCOCO COCOCOCOCO COCOCOCOCO COOOGOGOS S S Oi Oi Oi СЛ СЛ СЛ 4s» 4s» 4s» CO CO CO ЬО tO i-4 i-4 ЬО О О О CO CO GO CO CO S S S
Sh-'COCti COGOtOCnS COCOCOCOCO OiCjnCOtOO SCnCOOS 4s»"—'GO СЛЬО СОСЛЬОСОСЛ »-4004s»OS COCOOitOGO 4s» •—' S. CO CO Oi ЬО СО СЛ •-»

Значения с°р сим и с°р неСим вычислялись
приближенно (с достаточной для практики точностью)
методами статистической физики. В результате получена
зависимость
J* = 0,025426+0,69618- 10-3Г—0,65863 •
В
. 10-6Г2 ккалЦкг • град).
Кривая давления пара вычислялась по уравнению
Риделя [4]:
_lgu = 4>(&) + (aK_7)<K&),
где
Р
71= ,
Ркр
»—^.
Т
-*кр
ф(^) = 0,1183ср(^) — 71g^,
ф = 0,0364 ?(&) — lg&,
36
ср = — + 421 n й — 35 — &6.
С учетом имеющихся опытных данных [1, 2, 3]
была получена сглаженная прямая Ф + lg n=f (ф) при
шаиболее достоверных значениях: ?Кр = 145,7°С; ркр =
= 33,27 ата: ак=7,05.
При этом уравнение Риделя удовлетворяет
экспериментально найденному Маттиасом и Леффлером
значению нормальной температуры кипения /8=3,5°С
G60 мм рт. ст.).
В качестве уравнения состояния было принято [3]:
RT А2 + В2Т+С2еху(-КЩ
v — Ь (v — bJ
¦ А, + В3Т+С6ехр(-КЩ u_ A, ^
(v — bf ' (v — by '
Аб+В5Т+С5ехр(-К*
+ ¦
При этом получены значения:
Л2 = —0,641046 • 102 м3 • дж/кг2
Л3= 0,571278 • Ю-1 ж6- дж/кг3
Л4-—0,403962 • Ю-4 м3 • дж/кг*
Л5= 0,104717 • Ю-7 м12 • дж/кг*
(v — bf
В2= 0,522424 • 10 мг • дж/(кг2 • град)
В3=— 0,161048 • Ю-4 ж3 - дж/(кг2 - град)
В5= 0,737035 • 10-и ж12 • дж/(кгь. град)
С2=—0,176389 -103 ж3 - дж/кг2
С3= 0,274537 м6 - дж/кг3
С5=—0,664565 • Ю-7 ж12 • дж/кг5
Я = 3,0
R = 0,486406 • Ю-4 дж/(кг • град)
Ь= 0,369256-Ю-3 м3/кг
р —ата
v —м3/кг
Т = 273,15 + /° С.
Из уравнений состояния и теплоемкости идеального
газа были получены зависимости для энтальпии и
энтропии. Теплота парообразования вычислялась по
уравнению Клапейрона-Клаузиуса.
Удельный объем кипящей жидкости определялся по
уравнению Л. Риделя [4]:
-^Г- = 1 +0,85A -*) + [1,93 + 0,2 (^-7IA-ftI'8
при выбранных значениях ак=7,05, ГКР = 418,850 и иКю =
=0,00173 м3/кг.
В диапазоне температур — 40-т-+80°С максимальное
отклонение от экспериментальных данных, полученных
Маттиасом и Леффлером, составило 0,5%.
Значение критического объема яКр=0,00173 м3/кг
было установлено исходя из того, что вычисленная по
уравнению состояния критическая изотерма практически
расположена горизонтально между v=0,00170 и
0,00176 м3/кг.
ЛИТЕРАТУРА
1. A. F. Benning, R. С. McHarness. «Bull,
kinetic Chem. Inc.», 1944.
2. V. Fiiner. «Mitteilungen Reiehsforschungsans-
talt fitir Lebensmittelfrischhaiitung», Karlsruhe, No. 3,
1948.
3. iJ. J. Martin. «J. Chem. Engng.», S. 334-336,
1960,
4. L. R i e d e 1. «Allgemeine Warmetechnik»,
S. 230-233, 1955.
H. Matthias, H. Loffler. «Allgemeine Warmetech-
nik», Bd. 12, № 4, 1965.
Д-р техн. наук, проф. И. С. БАДЫЛЬКЕС
УДК 621.565.2
АККУМУЛЯТОРЫ ХОЛОДА С НАМОРАЖИВАНИЕМ ЛЬДА
Тепловая нагрузка многих холодильных установок
подвержена значительным колебаниям. При
большой их длительности холодопроизводительность
установки должна приводиться в соответствие с расходом
холода с помощью регулирующих устройств.
На практике, например на предприятиях молочной
промышленности, встречаются случаи, когда на
медленно изменяющуюся тепловую нагрузку
накладываются кратковременные пиковые теплопритоки.
Поскольку современные холодильные установки
применяются преимущественно с системами непосредственного
охлаждения, имеют небольшие теплообменные
поверхности и м-алое заполнение холодильным агентом, они
более чувствительны к кратковременным повышениям
тепловой нагрузки и не могут их компенсировать.
Возросшие требования по обеспечению устойчивых
режимов охлаждения привели к необходимости замены
в ряде случаев грубого шагового регулирования холодо-
производительности установки (посредством пуска —
отключения машин) более гибкой системой с
применением аккумуляции холода, которая позволяет к тому же
сокращать расход электроэнергии в часы пик и
использовать более дешевую энергию в ночное время.
В холодильных установках с воздушными
конденсаторами аккумуляторы холода дают возможность
получать холод при низких температурах наружного
воздуха и использовать его в периоды более высоких
температур.
Положительной стороной аккумуляторов является
также возможность получения ценного резерва холода
эб

на случай неожиданного выхода из строя оборудования
холодильной установки.
Таким образом, аккумуляторы выгодны с
технической и экономической точек зрения.
Аккумуляцию холода осуществляют в ледяных
аккумуляторах с намораживанием водного или
эвтектического льда на охлаждающей поверхности.
Лед можно намораживать на трубах
испарительных змеевиков, погруженных в бак аккумулятора
(первый тип аккумулятора), или в отдельном генераторе,
расположенном над аккумулятором (аккумулятор
второго типа). Поскольку толщина льда на трубах
змеевиков непрерывно возрастает, температура кипения
холодильного агента на протяжении всего процесса
аккумуляции E—6 ч) ч понижается на 5—6° С, а
коэффициент теплопередачи поверхности снижается на 30—40%.
Аккумулятор холода со скребковой очисткой льда с
поверхности льдогенератора:
/ — льдогенератор; 2 — аккумулятор.
На рисунке показана схема установки (второго
типа*) Г. Лорентцена с отдельным генератором, в котором
лед намораживается на внутренней стенке барабана
испарителя и непрерывно удаляется скребковыми ножами.
Срезанный лед смывается циркулирующей водой в бак
аккумулятора и всплывает над уровнем ледяной воды.
Отепленная вода, поступающая от потребителя
холода, разбрызгивается форсунками, и слой льда
интенсивно тает.
Средняя толщина слоя льда, намораживаемого на;
стенке барабана, остается постоянной, благодаря чему
коэффициент теплопередачи аппарата не снижается.
Поэтому такой аккумулятор холода работает при
постоянной температуре кипения холодильного агента.
Результаты испытаний показывают, что
аккумулятор первого типа расходует 24,6 кет • ч на 1 т
намораживаемого льда, имеет бак емкостью 2,51 м3/т, между тем ¦
как аккумулятор второго типа расходует 36,3 кет - ч
на 1 т льда и емкость его бака составляет 4,17 м3/т.
Несмотря на повышенную стоимость и более
сложную эксплуатацию аккумулятор второго типа
имеет преимущество в интенсивной отдаче
аккумулированного холода. Для практических расчетов
рекомендуется принимать среднее значение коэффициента
теплоотдачи тающего льда в аккумуляторе второго типа —
100 тыс. ккал/ (т • град). Для аккумулятора
первого типа значение этого коэффициента равно
36 тыс. ккал/(т- град).
В связи с более интенсивным теплообменом между
льдом и водой аккумуляторы второго типа дают более
низкую температуру ледяной воды (до ГС),
направляемой к потребителям холода, что имеет существенное
значение для технологического процесса производства.
Однако простота конструкции, удобства и
экономичность в эксплуатации аккумуляторов холода с
намораживанием льда на трубах способствовали широкому
их распространению в молочной и других отраслях
пищевой промышленности.
Выбор этого типа аккумуляторов для использования
в нормальных условиях эксплуатации является
правильным и на дальнейшее время.
Когда же требуется быстро Отдать
аккумулированный холод посредством ледяной воды с возможно
более низкой температурой, предпочтение следует
отдавать аккумуляторам с льдогенератором скребкового •
типа.
«Journal of Refrigeration», 1965, № 9.
ЛорентценГ. и ИохансенО. О работе
ледяных аккумуляторов холода. Доклад на IX
конгрессе МИХ.
И. М. ГИНДЛИНГ

Q=»
правочный
УДК 621.565
Термобарокамера ТБК 015-70
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильного машиностроения (ВНИИхолодмаш)
совместно с экспериментальным заводом «Красный Факел»
«продолжает дальнейшую разработку, освоение и
внедрение в производство исследовательского и
испытательного оборудования в соответствии с ГОСТом 10370—63
«Термокамеры и термобарокамеры» («Холодильная
техника», 1963, № 6).
В 1965 г. заводом изготовлены по технической
документации ВНИИхолодмаш новые образцы термобарока-
тмер ТБК 015-70 полезной емкостью 150 дм3,
предназначенные для проведения исследований и испытаний
при температуре от —70 до +Ю0°С и давлении от 760
до 2 мм рт. ст. с сохранением температурного режима.
Термобарокамера ТБК 015-70 (рис. 1 и 3) — это
^разъемный вертикальный шкаф, верхняя часть которого
является собственно термобарокамерой со щитами
управления, а нижняя часть — машинным отделением с
холодильной каскадной машиной, работающей на фрео-
«ах-13 и 22, и вакуумным оборудованием. Собственно
термобарокамера представляет собой герметичную
обечайку диаметром 800 мм, выполненную из
нержавеющей стали Х18Н10Т.
Внутри герметичной обечайки расположена
рабочая камера, (куб со стороной 540 мм),
воздухоохладитель и электронагреватели. Обечайка изолирована
снаружи пенопластом на основе фенолформальдегидных смол
марки «ФФ» толщиной 200 мм и имеет одну
термоизолированную дверь со смотровым окном диаметром 300 мм.
Рабочая камера ТБК освещается изнутри.
Предусмотрено подключение осветительной аппаратуры при
киносъемке. Кроме того, в термобарокамере имеется
электроввод на 30 клемм, силовой электроввод на 6 клемм,
шневмовводы диаметром 15 мм B шт.), 10 мм B шт.) и
Ф мм D шт.).
Термобарокамера охлаждается ребристым
воздухоохладителем, расположенным внутри обечайки, а также
корпусом рабочей камеры, к наружной поверхности
конторой припаяны змеевики, соединенные последовательно
с воздухоохладителем. Основное назначение охлаждения
.корпуса рабочей камеры — отвод тепла из термобарока-
<меры радиационным излучением стенок при остаточном
давлении в ней ниже 20 мм рт. ст.
Термобарокамера нагревается трубчатыми
электронагревателями и при вакууме — радиационным
отражательным электроэкраном, выполненным из нихромовой
^проволоки. Циркуляция воздуха в термобарокамере
создается двухскоростным осевым вентилятором с
автоматическим переключением скоростей в зависимости от
величины давления. Для дополнительного регулирования
количества циркулирующего воздуха имеются
регулируемые жалюзи.
Вакуум в термобарокамере создается масляным
вакуум-насосом ВН-2МТ, расположенным в машинном
отделении.
Каскадная холодильная машина обеспечивает
охлаждение термобарокамеры (рис. 2) как при нормальном
давлении, так и при вакууме. Она состоит из двух
одинаковых компрессоров в каждом каскаде, имеющих
специальные клапанные доски с малым мертвым
объемом, системы теплообменников, повышающих
эффективность холодильных циклов обоих каскадов,
маслоотделителей с автоматическим перепуском масла, кожухотруб-
ного конденсатор-испарителя и расширительной емкости
для фреона-13.
Конденсатор верхнего каскада охлаждается водой,
подача холодильных агентов обеспечивается терморегу-
лирующими и соленоидными вентилями, защита
машины — системой реле давлений.
Работа холодильной машины полностью
автоматизирована. Заданный температурный режим
поддерживается включением и выключением холодильной машины с
помощью электронного самопишущего моста МСР 1-0,1.
Поддержание теплового режима в термобарокамере
также автоматизировано.
Щиты расположены в верхней части
термобарокамеры, имеют систему световой сигнализации, позволяют
управлять, контролировать и записывать температурный
режим, контролировать вакуум высотомером ВД-25 и
мановакуумметром МБП, определять скорость
«подъема» и «спуска» термобарокамеры с помощью
вариометра ВАР-300, следить за работой холодильной машины по
манометрам и мановакуумметрам.
Регулирование и поддержание вакуума, а также
вентиляция осуществляются системой вентилей,
размещенных на передней панели термобарокамеры.
Термобарокамера поставляется заказчику полностью
смонтированной, заправленной маслом, фреоном-22 и
13 и укомплектованной запасными частями и
специальным инструментом. На месте монтажа она требует
только подключения воды и электроэнергии.
Техническая характеристика термобарокамеры
ТБК 015-70
Термобарокамера
Объем рабочей камеры, дм3 .... 150
Размеры рабочей камеры, мм . . . 540x540x540
Габаритные размеры, мм 1970x1950x2295
Общий вес, кг 2300
Диапазон изменения температуры
(с точностью ± 2° С), °С от —70 до +100
чЭ©

•nVozoduogAdi
ЭИНН0ИПК1/И1НЭ9 — Q% !ишшэа,евй Ч1гээиэ1гп — gg
1иинэ1шэеее видоэггн — pz !tfoaa шаншСЛнва — ?Z
!нвс!меос1хмэ1ге — ^ !вноэAф oxoHsedpoos&j tfoaiqa
— /j !qir8iHaadJofouodxH3Fe — qz !иеонгвж — #/
Мохкггихнэа — #/ !qiraxHfFirxooxXireoa — ц fqirai
-BJHatfodxH9i/*e — p/ !вноэс1ф ojomI/иж ifoaa — <?/
iBxAtfsoa олонноийкггихнэа tfoaa — ^/ !wjv9i/"m 0? bh
iroaaodxMsire — gj IwwaifM ахээпт ен troaaodxMaire
— Zl !iqtroaaop\ia9HU — // ladaweH а мэинэ1гае1Г
BHHairaeduA хит — qj \жошвж exodoaou HMhXd
— 6 !HHlnc«XdHirAj3d знаоноэйф хит — g tmqHdog
-hcIii хит — i !ohho aoaodxowo — g '.iqtfoa tfoa
-на — ? !iqtfoa EhBtfou — ^ !KHH9iraeduA хит — ?
!Hiqaodx9MOHBW хит — z !dx9iMivXAMi?aoHBPV — /
:0Z"SI0 М9Х Bd9Ni?HodB90wd9x j -dhj
009/
T1
$
ф<
_L
SI
2,2f

s
¦9 13 ft IS
Воздух
В атпосферу
10 11 12 ,
HMI HMI р-НИН—| ! B03dl/I
1 ми1—^ \аз атмосферы
X НИН
?/ш# Воды
, • i i 2/7 Z2 I 2/ # f ¦ iP ¦ j! # i
I j ! ^ ^—^_—^ ) i—^ // //li //—'
ТрубапроВоды:
воздушный
газообразного фреона 43
• газообразного фреона-22
жадного фреона -13
жадного фреона-21
.//-— пасла
// //- /шили
водоснабжения
Рис. 2. Принципияльная схема термобарокамерь/ ТБК 015-70:
/ — газожидкостные теплообменники ТГЖ-03; 2 — фильтры-осушители МОФФ-10; 3 — терморегулирующие вентили; 4 — конденсатор-
испаритель КИ-4; 5 — плавкая пробка; 6 — расширительные емкости РЕ-44; 7 — соленоидные вентили; 8 — электродвигатель АО-31-4/2;
g _ ручной регулирующий вентиль; 10 — вентилятор МЦ № 35; // — воздухоохладитель НВО-15; 12 — электронагреватель ЭП-7,2;
/Я — жалюзи- 14 —электроэкран; 15 — охлаждающий змеевик; 16— вакуум-насос ВН-2МГ; 17 — электродвигатель А-41-4; 18 —
манометр МБП- 19 — маслоотделитель МОФХ-15; 20 — электродвигатели АЛ-42-4; 21 — реле давления; 22 — компрессоры ФВС6; 23 — га*
зовый теплообменник ТГТ-0,3; 24 — маслоотделитель МОФ-15; 25— крнденсатор КТР-2; 26 — предохранительный клапан.

Рис. 3. Общий вид термобарокамеры ТБК 015-70.
Время охлаждения термобарокамеры
от +30 до —70° С (при
нагрузке 300 ккал\ч) 2 ч 30 мин
Время нагрева термобарокамеры
от —70 до +100° С ...... 1 ч 30 мин
Диапазон изменения давления в ТБК,
мм рт. cm от 760 до 2
Время снижения давления в ТБК
от 760 до 2 мм рт. cm не более 20 мин.
Допустимая вентиляция ТБК
наружным воздухом при температуре
— 60° С и выше и давлении
.200 мм рт. ст. и более, м3[ч . . 3,5
Максимальная скорость „ спуска"
в ТБК, м\сек 200
Общая установленная мощность,
кет 16
Напряжение силового тока, в . . . 220/380
Максимальный расход охлаждающей
воды на конденсатор холодильной
машины, м3[ч 1,4
Холодильная машина
"Тип каскадная
Холодопроизводительность при. t0 =
= —80° С и tK = 30° С, ккал\ч . . 2000
."Зарядка машины:
фреоном-13 (ВТУ МХП № ЕУ—
47—54), кг 9
фреоном-22 (ГОСТ 8502—57), кг 20
маслом для фреона-22 ХФ-22С
(ВТУ ТНЗ № 106-61), кг. . 3
маслом для фреона-13 ФМ-5-6-АП,
кг 3
Нижний каскад на фреоне-13
Компрессор:
марка ФВс-6
число оборотов в минуту . . . 960
Электродвигатель:
марка АЛ-42-4
мощность, кет 2,8
число оборотов в минуту . . . 1440
Конденсатор-испаритель:
тип кожухотрубнык
наружная поверхность труб, м2 4
Расширительная емкость, дм3 . . . 130
Воздухоохладитель:
тип . НВО-15
поверхность, м2 15,2
Верхний каскад на фреон е-22
Компрессор:
марка ФВс-6
число оборотов в минуту . . . 960
Электродвигатель:
марка АЛ-42-4
мощность, кет 2,8
число оборотов в минуту ... 1440
Конденсатор:
тип кожухотрубный
наружная поверхность труб, м2 2
Вентилятор для циркуляции
воздуха в ТБК . ........ осевой ЦАГИ
МЦ-3,5
Электродвигатель:
марка АО-31-4/2
мощность, кет 0,45/0,6
число оборотов в минуту . . . 1440/2840
Вакуум-насос:
тип ВН 2МТ
производительность при
давлении 2 мм рт. ст., м3[сек . . 5,9
Электродвигатель:
марка А-41-4
мощность, кет 1,7
число оборотов п минуту . . . 1420
Э л ект р о п о до г р е в ат е л ь ТБК
тип трубки ЭТ-44
число трубок 36
общая мощность, кет 7,2
число секций 2 D,8 и 2,4 кет)
Электроэкран радиационный
мощность, квт 1
Н. И. ИЛЬИНА — ВНИИхолодмаш

СОДЕРЖАНИЕ
Очередные задачи журнала «Холодильная техника» 1'
С. Д. Суходрев. Состояние и перспективы развития холодильного хозяйства
Грузинской ССР 4
Г. М. Аветиков, С. Р. Сафарян. Состояние и перспективы развития холодильного
хозяйства Армянской ССР 6
В. П. Иржевский, В. С. Мацкин, С. Л. Геллер, В. И. Огурцов. Новое в
проектировании автоматизированных холодильных установок распределительных и
производственных холодильников 9
§Г. А. ВихореВ; 3, Л. 3. Мельцер, В. Т. Чейлях, И. М. Шнайд. Энергетическая
эффективность методов внутреннего теплоотвода в изоляции холодильных
камер ..::::::: 12
A. Л. Вайнер. Термоэлектрический охладитель жидкости в потоке 15
Т. М. Сутырина. Дросселирование холодильного агента в трубке постоянного
сечения : : : : : t6
И. М. Зеликовский, В. Б. Якобсон. Новые герметичные компрессоры и агрегаты 22
К. В. Борцов, В. Б. Сморжинский, Р. Я. Бахмутова. Об организации хранения
фруктов в колхозах и совхозах Северного Кавказа 28
П. Е. Павловский, М. П. Григорьева. Изменения миофибриллярных белков белых
и красных мышц при холодильной обработке мяса кур 29
Л. А. Калита. Стоимость перевозок охлажденного и мороженого мяса . . . 32.
Обмен опытом
B. И. Милованов. Испытания ТРВ с парозапслненной термочувствительной
системой : 37'
A. Д. Малярчиков. Об уравновешивании сил инерции компрессора
домашнего холодильника . : 39"
C. М. Середич, А. М. Патрикеев. Применение цеолитовых фильтров-осушителей
на Краснодарском ремонтно-монтажном комбинате 4t
Консультация
B. А. Тихомиров. Единицы измерения шума 42:
Письмо в редакцию
О. П. Иванов. Формула для расчета коэффициента теплоотдачи при кипении
маслофреоновых растворов 45*
Критика и библиография
И. С. Бадылькес, А. А. Гоголин. Учебник по судовым холодильным установкам 46-
Книги по холодильной технике, выходящие в свет в первом полугодии 1966 г. 4/
Хроника
IV съезд НТО пищевой промышленности 50^
Семинар в Ереване ....:.. 51
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 1964 г. 52'
Новости иностранной техники
И. М. Гиндлин. Охлаждаемая палатка 53
И. С. Бадылькес. Термодинамические свойства тетрафтордихлорэтана .... 53
И. М. Гиндлин. Аккумуляторы холода с намораживанием льда 5&
Справочный отдел
Н. И. Ильина. Термобарокамера ТБК 015-70 5&
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам.
главного редактора), Л. Д. Акимова (зав. редакцией), проф. И. С. Бадылькес, Б. С. Вейн-
берг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов,
проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, Н. В. Померанцева, проф.
Г, Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон Д 0-00-34 доб. 49.
Технический редактор Н. И. Федорова
Т—16000 Сдано в набор 5/XI 1965 г. Подл, в печ. 24/ХМ 1965 г. Формат 84XW8Vi&;
Печ. л. 4 (привед. 6,72) Уч.-изд. л. 9,16 Тираж 14360 Заказ 5041 Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.