Text
                    СПРАВОЧНИК
И НЖЕНЕ РА-
СТРОИ ТЕЛЯ



УДК «24 (©3)+еЯ(®3) «Справочник инженера-строителя» выхо- дит вторым изданием в двух томах. Тем I содержит сведения по строитель- ным материалам и изделиям, типовым кон- струкциям и элементам зданий и сооруже- ний, строительным машинам, транспорту, редприятцям и хозяйствам материально- техничеекой базы строительства, а также по расчету строитедаяцх конструкций; том II— по организации н технологии производства строительных работ, санитарией технике, Труду и заработной плате, экономике строи- тельства. По сравнению с первым изданием мате- риалы справочника значительно обновлены. В иих учтены жрегрессиадые «вменения по- следних лет в Методах организации и тех- нике вдд^отрца/длбго етррдте^вства, новые требования и н’^рмадавы СНиП, новые ти- повые ДОцОДрт вданйй н сооружений и их сборных„э^см,ейтрв. Справочник предназначен для широкого круга' инженеров-стреителей. 3-2-4 32-67
В связи с многочисленными заявками чи- тателей настоящим выпуском осуществляет- ся допечатка тиража 1-ео издания 1965 г. 1-й том. справочника выпускается в двух полутомах: в 1-м полутоме — разделы с первого по пятый; во 2-м полутоме — разделы с шестого по десятый.
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОРГАНИЗАЦИИ, МЕХАНИЗАЦИИ И ТЕХНИЧЕСКОЙ ПОМОЩИ СТРОИТЕЛЬСТВУ (НИИОМТП) ГОССТРОЯ СССР СПРАВОЧНИК ИНЖЕНЕРА- СТРОИТЕЛЯ ТОМ I (1-й ПОЛУТОМ) Издание второе, переработанное и дополненное Под редакцией И, А. ОНУФРИЕВА и А, С. ДАНИЛЕВСКОГО ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва-—1968
УДК Ki (03)+69(03) «Справочник инженера-строителя» выхо- дит вторым изданием в. двух томах. Том I содержит сведения по строитель- ным материалам и изделиям, типовым кон- струкциям и элементам зданий и сооруже- ний, строительным машинам, транспорту, предприятиям и хозяйствам материально- техннчещей базы строительства, а также по расчету етровдеданых конструкций; том II— по организации и технологии производства строительных работ, санитарной технике, Труду и заработной плате, экономике строи- тельства. По сравнению с первым изданием мате- риалы справочника значительно обновлены. В инх учтены врегрессиадые ^вменения по- следних лет в методах организации и тех- нике вдд^етрцал'ьного етррит^даетва, новые требования и йурмддавы СНиП, новые ти- повые ДОДОцрт зДанйй и сооружений и их сборных МеМёЙТ!». Справочник предназначен для широкого круга' инженеров-строителей. 3-2-4 32-67
АВТОРЫ-СОСТАВИТЕЛИ СПРАВОЧНИКА:' Раздел первый — канд. техн, наук В. Г. Писчиков. Раздел второй — инж. доц. А. Н. Шкинев (главы I и II); д-р техн, наук проф. С. В. Поляков (глава III); канд. техн, наук А. X. X о х а р и н (глава IV); канд. техн, наук В. Г. Писчиков (глава V); канд. техи. наук Е. А. Сорочаи (глава VI); д-р техн, наук проф. Н. В. Л а лети и (глава VII). Раздел третий — д-р техн, наук К. Ф. Фокин. Раздел четвертый — канд. техн, наук Ю. В. Николаев. Раздел пятый — канд. техн, наук Е. А. С ор о ч а в, (глава I); канд. техн, наук С. К. Носков (главы II и VIII); и«ж. И. В. Му- ратов (главы III—V); кандидаты технических наук Т. Г. Мак- лакова и Н. М. Шестопал (главы VI и VII); канд. техи. наук В. Я. Далма'тов (глава IX); ииж. Н. В. Корнилов (глава X). Раздел шестой — канд. техн, наук К. П. Чудаков и ннж. Т. К. Алферова. Раздел седьмой — ииж. Д. В. Соколов. Раздел восьмой — кандидаты технических наук X. Л. Троиц- кий и М. С. Балаховский (глава I); канд. техн, наук К. П. Чудаков н -ииж. Т. К. Алферова (главы II—VI). Раздел девятый — ииж. |А. В. Ф е д о р о в | (глава I); инженеры Д. В. Евреинов, Г. Д. Цейтлин (глава II). Раздел десятый — инж. И. А. Конторович (глава. I); инж. С. Ф. Чайкин (главы II, V и VI); инж. И. Б. Шланн (гла- ва III); каид. техн, наук С. М. Павлов (глава IV).
Главная редакционная коллегия серии справочников по общестроительным работам: В. Л.Трубин] (главный редактор), Л. Н. Мягков (зам. главного ре- дактора), Г. П. Гриневич, С. П. Епифанов, П. А. Зимин, И. А. Онуф- риев, Б. А. Хохлов
ОГЛАВЛЕНИЕ Стр. Предисловие . . ............... . 14 Раздел первый Общая часть Глава I. Меры и веса (метрические и английские) ; . < 17 § 1. Меры линейные ............................ — § 2. Меры площадей (квадратные) ......... — § 3. Меры объемов (кубические) .......... § 4. Меры веса................................ 18 § 5. Меры теплоты, работы и мощности..........г — § 6. Сравнение различных технических' величии ..... — Глава II. Сопротивление материалов ....... • . 19 § I. Моменты инерции, моменты сопротивления и площади плоских фигур ......... ...... — § 2. Опорные реакции, максимальные изгибающие моменты и прогибы однопролетных балок............. 23 § 3. Опорные реакции и изгибающие моменты в неразрез- ных балках с равными пролетами I ...... . 28 Раздел второй Расчет строительных конструкций и оснований. Расчет фундаментов под оборудование Глава I. Основные положения по расчету строительных кон- струкций и оснований .............. 35 Глава II. Расчет бетонных и железобетонных конструкций 38 § 1. Основы расчета .......................... — § 2. Основные расчетные положения ......... 47 § 3. Определение напряжений в предварительно напря- женных элементах ............................. 55 § 4. Расчет элементов бетонных конструкций по прочно- сти . . ............................... ...... 59 § 5. Расчет элементов железобетонных конструкций по прочности .....................................66 § 6. Расчет предварительно напряженных элементов по образованию трещин ........................... 86 § 7. Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям ................................ . 87 Глава III. Расчет каменных и армокаменных конструкций 89 § 1. Общие сведения ........................... —
8 Оглавление ‘f. : г' Стр. § 2. Расчетные характеристики ........... 89 ’ § 3. Расчет неармироваиных элементов каменных конст- рукций ........................................ 99 § 4. Расчет элементов каменных конструкций с сетчатой арматурой .................. 107 § 5. Расчет элементов каменных конструкций с продоль- ной арматурой ....... ............................ 109 § 8. Расчет зимней кладки, выполненной методом замо- раживания ........................................ 112 § 7, Примеры расчета сечений ........... Глава IV. Расчет металлических конструкций , . . , . 114 § 1. Общие сведения о материалах для строительных кон- струкций ........................................... — § 2. Расчетные характеристики материалов и соединений 119 § 3. Расчет элементов металлических конструкций ... 132 § 4. Расчет соединений ................................ 152 § 5. Основные указания по проектированию конструкций с применением алюминиевых сплавов...................155 § 6. Основные указания по проектированию предваритель- но напряженных стальных конструкций................158 Глава V. Расчет деревянных конструкций ...... . 160 § 1. Требования к материалам ........... — * § 2. Основы расчета.....................................163 § 3. Расчетные характеристики материален................164 § 4. Нагрузки временных зданий и сооружений .... 168 § 5. Расчет элементов деревянных конструкций .... — § 6. Расчет соединений элементов деревянных конструкций 172 Глава VI. Расчет естественных оснований промышленных и гражданских зданий и сооружений ......... 188 § 1. Общие сведения..................................... — § 2. Глубина заложения фундаментов......................194 § 3. Грунтовые воды.................................... 196 § 4. Расчет естественных оснований..................... 198 § 5. Пример расчета основания ленточного фундамента дома с подвалом....................................210 § 6. Расчет но несущей способности.................... 214 § 7. Основания из просадочных грунтов ....... 215 § 8. Основания из набухающих грунтов....................217 § 9. Основания из вечномерзлых грунтов..................220 § 10. Основания из насыпных грунтов ........ 222 Глава VII. Расчет фундаментов под машины и оборудова- . ние ........ ..................................... 224 § 1. Общие сведения.................................... — § 2. Характеристики грунтов, используемые при расчете фундаментов ........................................226
Оглавление 9 Стр. § 3. Расчет колебаний фундаментов, находящихся под воздействием периодических возмущающих сил . . 227 § 4. Фундаменты иод лесопильные рамы, дизели и дру- гие машины е кривошипно-шатуиным механизмом . 229 § 5. Фундаменты под дробильное оборудование .... 230 § 6. Фундаменты под шаровые и трубчатые мельницы . 232 § 7. Меры борьбы с вибрациями .......... 233 Раздел третий Строительная теплотехника Глава I. Общие сведения ......................................................................... 234 Глава II. Расчет теплопетерь..................................................................... 235 Глава III. Расчет сопротивления теплопередаче ограждений 236 Глава IV. Расчет характеристики тепловой инерции ограж- дений , ............................................240 Глава V. Определение требуемых величин сопротивления теплопередаче наружных ограждений ....... ". — Глава VI. Проверка наружных ограждений на конденсат . 242 Глава VII. Теплотехнические показатели некоторых наруж- ных ограждений ....... . ......... — Раздел четвертый Строительные материалы, детали и конструкции Глава I. Общие сведения , ............ 244 Глава II. Строительные вяжущие вещества............................................................248 § 1. Известь строительнан воздушная............................................................. — § 2. Известково-пуццолаиовые цементы..........: , 250 § 3. Гипсовые вяжущие'и ангидритовые пементы ... — § 4. Магнезиальные вяжущие.................................................251 § 5. Растворимое стекло.....252 § 6. Портландцементы............................................. 253 § 7. Глиноземистые цементы ...............................................256 § 8. Расширяющиеся цементы . ..257 § 9. Сульфатно-шлаковые н известково-шлаковые цемен- ты .... . ..........................................258 § 10. Известь строительная гидравлическая.......................................................259 § 11. Добавки к вяжущим веществам ........ -260
10 Оглавление Стр. Глава III. Заполнители для бетонов и растворов .... 262 § 1. Щебень из природного камня ......... — § 2. Щебень из "плотных металлургических шл аков . . 263 § 3. Щебень из кирпичного или керамического боя . . 264 § 4. Искусственные пористые заполнители........ — § 5. Гравий для строительных работ ........ 267 § 6. Смеси природные гравийно-песчаные ...... — § 7. Песок для строительных работ ......... 268 § 8. Заполнители кислого-, щелоче- и жаростойкие — § 9. Заполнители для силикатных бетонов.......270 § 10. Заполнители для декоративных бетонов и растворов — § 11. Заполнители для специальных бетонов (тяжелых и гидратных)......................................271 Глава IV. Бетоны ........ .......................272 § 1. Особо тяжелые бетоны...................... — § 2. Тяжелые бетоны...................... . — § 3. Бетонные смеси заводского изготовления...276 § 4. Легкие бетоны ......................... 277 § 5. Плотные силикатные бетоны ...............279 § 6. Жаростойкие бетоны................... . — Глава V. Растворы . ....... . . ......279 Глава VI. Стеновые материалы и изделия ....... 282 § 1, Крупные бетонные блоки.................... — § 2. Панели наружных и внутренних стен........283 Ч§ 3, Строительный кирпич................... 285 § 4. Кирпич специального назначения •.........287 § 5. Кирпич тугоплавкий.......................288 § 6, Камни керамические пустотелые для стен и перего- родок . ................. 289 § 7. Камни стеновые гипсовые.............. . 290 § 8. Камни и 6jjokh стеновые из природного камня . . . 291 § 9. Камень бутовый ........................ 293 Глава' VII. Сборные железобетонные изделия ..... § 1. Классификация изделий ...................•' — § 2. Габариты изделий ............. 294 § 3. Допуски .................................. — § 4. Требования к изделиям....................296 Глава VIII. Строительные лесные материалы и деревянные изделия ................... 300 § 1. Бревна ........... § 2. Пиломатериалы .............301 § 3. Шпунт ......... 303 § 4. Столярные изделия......................• — § 5. Клееные конструкции......304 § 6. Фанера строительная .....305
12 Оглавление Стр. Глава XVI. Материалы для санитарно-технических работ 373 § 1. Трубы и соединительные части...................... § 2. Арматура для внутренних санитарно-технических ра- бот ........................................ ......... 375 § 3. Отопительные приборы................. .... . « 379 § 4. Оборудование санитарных узлов ........ 389 § 5. Оборудование кухонь.............................. 384 § 6. Оборудование для использования газа 385 § 7. Оборудование отопительных котельных ..... 399 Глава XVII. Огнеупорные строительные изделия .... 391 § I. Виды иоделий ..................................... —- § 2. Изделия кремнеземистые..........................394 § 3. Изделия алюмосиликатные........................... 395 § 4. Магнезиальные и хромомагнезиальные изделия .. . 396 § 5. Изделия углеродистые............................397 § 6. Огнеупорные н жароупорные бетоны . . . „ , , — § 1. Стекло н стеклянные изделия . ....... — § 2. Битумы н дегти ........ ............403 Раздел пятый Элементы зданий и сооружений. Типовые конструкции Глава .1. Фундаменты ............... 405 § Жи лые и общественные здания......... — § 2. Промышленные здания ................418 Глава II. Гидроизоляция .................. 422 § 1. Общие сведения.................... — § 2. Выбор типа гидроизоляции............433 § 3. Конструкции и условия применения гидроизоляции . 438 Глава III. Несущие и ограждающие конструкции одноэтаж- ных промышленных зданий ................445 § 1. Общие сведения .............. — § 2. Колонны...................... 449 § 3. Подкрановые балки ............. 472 § 4. Перемычки......................473 , § 5. Стропильные конструкции ....... . 474 § 6. Подстропильные конструкции ..... 0 ., . 489 . § 7. Плиты покрытий .............. 493 § 8. Конструкции фонарей.................503 § 9. Стеновые панели .................. 505 Глава IV. Несущие и ограждающие конструкции много- этажных промышленных зданий ............514 § 1. Общие сведения..................... 514 § 2. Колонны ............................517
Оглавление 13 " Стр. § 3. Ригели . • 521 § 4. Плиты перекрытий и другие элементы многоэтажных зданий ...................... ............... 528 Глава V. Несущие и ограждающие конструкции сельских производственных зданий...................... 532 Глава VI. Несущие и ограждающие конструкции крупнопа- нельных жилых домов , ...................... 536 § 1. Общие сведения .............. — § 2. Наружные стеновые панели ................ 547 § 3. Внутренние стеновые панели .......... 556 § 4. Панели перекрытий........................ 562 § 5. Панели покрытий ......................... 570 | 6. Элементы каркаса .............. 574 Глава VII. Стыки крупнопанельных сборных конструкций 576 § 1. Прочность стыков (требования, способы обеспечения) —> § 2. Долговечность стыков (требования, способы обеспе- чения) ...................................... 583 § 3. Воде- и воздухонепроницаемость стыков наружных стен (требования, способы обеспечения).........585 § 4. Теплоизоляция стыков (требования, способы обеспе- чения) ..................................... ... 591 § 5. Звукоизоляция стыков внутренних конструкций (тре- бования, способы обеспечения) .................593 § 6. Конструкции етыкев по действующим типовым сери- ям крупнопанельных жилых домов ....... — § 7. Стоимость изоляции наружных швов ...... 600 Глава VIII. Совмещенные и плоские крыши. Кровли ... —• § 1. Уклоны крыш — § 2. Совмещенные крыши ....................... 601 § 3. Плоские крыши........'.....................607 § 4. Кровля и ее детали.........................610 § 5. Металлические покрытия деталей кровли. Водосточ- ные трубы .................................. 622 Глава IX. Полы................................... 625 Глава X. Окна, ворота, двери промышленных зданий . . . 634
ПРЕДИСЛОВИЕ Второе издание «Справочника инженера-строителя» (тома I и II) существенно переработано и дополнено. Необходимость значи- тельного обновления материалов вызвана прогрессивными измене- ниями в организации и технологии строительного производства, про- исшедшими за время после первого издания данного справочника (1958—1959 гг.), а также введейием новых «Строительных норм и правил». Для периода 1959—1964 гт. характерен интенсивный рост при- менения сборных конструкций. Годовой объем производства сборно- го железобетона за это время увеличился в 1,8 раза. Особенно силь- но возросло изготовление наиболее эффективных железобетонных конструкций — предварительно напряженных (в 2,6 раза) и крупно- панельных (в 11 раз). Парк монтажных средств строительных орга- низаций из года в год пополнялся новыми машинами, механизмами и приспособлениями. Под влиянием этих факторов индустриальные методы возведения зданий и сооружений развивались и совершенст- вовались. Важную роль в индустриализации строительства сыграли даль- нейшая унификация сборных элементов промышленных и граждан- ских здалий и организация их массового изготовления иа вновь соз- даваемых районных предприятиях материально-технической базы строительства. В эти же годы положено начало внедрению в массовое жи- лищное строительство нового метода производства работ — силами домостроительных комбинатов. Подключение предприятий, изго- товляющих комплекты домостроительных деталей, непосредственно к конвейеру строительного производства явилось новым фактором создания устойчивых долговременных потоков в узлах сосредото- ченного жилищного строительства. Развитие крупнопанельного домостроения вызвало необходи- мость изменения и совершенствования проектных решений: в на- стоящее' время пересмотрены типовые проекты почти всех серий крувнопанельных домов, внедрены принципиально новые типы фун- даментов (на коротких забивных сваях) и покрытий жилых доМов (совмещенные крыши), модифицированы стыковые соединения круп- нопанельных элементов. Все это влекло за собой соответствующие изменения в технологии жилищного строительства. В организации сельского строительства также появились новые прогрессивные формы. Широкое распространение получил метод воз- ведения рассредоточеннык объектов силами передвижнык мехаиизи-
Предисловие 15 рованных отрядов (колонн). Определились состав и рациональное оснащение отрядов. На основе накопленного опыта и возросших требований к эко- номике, качественным показателям и темпам строительства за пос- ледние годы изменились многие нормативы, стандарты, методы рас- чета, пределы применения конструкций. Все это нашло свое отра- жение во втором издании данного справочника. В том I справочника включены следующие новые материалы: 1) в области расчета и проектирования конструкций — сведения не расчету предварительно напряженных железобетонных конструк- ций; указания по проектированию предварительно напряженных стальных конструкций и конструкций из легких сплавов; сведения по расчету н проектированию фундаментов под машины и оборудо- вание— лесопильные рамы, дробильное оборудование, шаровые мель- ницы и др.; 2) по строительным материалам и изделиям — номенклатуры и технические характеристики материалов на основе полимеров и син- тетических смол для строительных конструкций, для отделочных, теплоизоляционных и звукоизоляционных работ; сведения о герме- тизирующих материалах; данные о типах прокатных профилей из легких (алюминиевых) сплавов; 3) в пятый раздел — «Элементы зданий и сооружений. Типовые конструкции» — рекомендации по устройству фундаментов из ко- ротких забивных свай и железобетонного ростверка для крупнопа- нельных, крупноблочных и кирпичных зданий; унифицированные га- баритные схемы и типоразмеры элементов сборных конструкций мно- гоэтажных производственных зданий; конструктивные элементы сельских производственных зданий; типоразмеры унифицированных сборных элементов общесоюзных, московских и ленинградских серий крупнопанельных жилых домов; сведения и рекомендации по уст- ройству стыковых соединений крупнопанельных элементов — теоре- тические предпосылки, конструктивные решения, способы герметиза- ции стыков н защиты металлических частей от коррозии; сведения по устройству бесчердачных, плоских и заливаемых покрытий жи- лых и общественных зданий (конструктивные решения, детали кро- вель) ; новые конструкции полов из полимерных материалов; 4) по электротехнике и электроустановкам — сведения и прак- тические указания по вопросам приема электроэнергии на строи- тельную площадку от действующих высоковольтных линий; заземле- ния строительных машин, оборудования и установок; 5) в десятый раздел — «Производственные предприятия, карье- ры, склады» — технико-экономические обоснования (ТЭО) и рйсчеты материально-технических баз экономических районов и узлов сосре- доточенного строительства; сведения по применению унифицирован- ных типовых пролетов (УТП) для предприятий материально-техни- ческой базы строительства — их объемно-плаиировочиые и конструк- тивные решения, области применения, компоновка сблокированных жредпрнятий, экономика; сведения об унифицированных складах Не- рудных материалов и комплексной механизации перегрузочных работ; Новыми материалами в томе II справочника являются: 1) по организации строительства — сведения о перестройке св-
16 Предислввие стемы управления строительством; системы контроля и над- зора в строительстве—виды контроля, функции, законоположения; расчетные данные и методика проектирования строительного пото- ка; нормативы по переходящим заделам в массовом жилищном строительстве; -сведения по организации жилищного строительства силами домостроительных комбинатов и монтажу «с колес»; реко- мендации по рациональным типам инвентарных (передвижных, сбор- но-разборных) временных сооружений производственного, админи- стратйшгогъ и ЖияищНо-бытозого назначения; 2) в обДЗсти производства строительно-монтажных работ — уплотнение грунтов; физико-механические способы закрепления грунтов; применение свай-оболочек большого диаметра — их кон- струкции, методы погружения; практические данные по электротер- мическому натяжению арматуры предварительно напряженных железобетонных конструкций — передовой опыт, нормативы, обору- дование; методы монтажа зданий из объемных элементов, сборных железобетонных сводов-оболочек, стальных рулонных листовых конструкций, конструкций из легких (алюминиевых) сплавов, пред- варительно напряженных стальных конструкций — технология, вы- бор строительных машин и приспособлений; сведения о новых синтетических красках, лаках, шпаклевках — марки, технические по- казатели, области применения; 3) по труду и заработной плате — сведения по вопросам оплаты труда и премирования инженерно-технических работников и служа- щих; методы исчисления и анализа трудовых показателей; 4) по экономике строительства — методика определения эконо- мической эффективности новой техники. «Справочником инженера-строителя» в течение ряда лет пользо- вался широкий круг строителей — производственников, проектиров- щиков, работников совнархозов; многие из ник прислали свои отзы- вы и пожелания. Полученные предложения приняты с благодарно- стью, тщательно изучены и по возможности учтены. Замечания и Предложения по второму изданию данного спра- вочника просим направлять по адресу: Москва, К-31, Кузнецкий мост, д. 9, Стройиздат, _ ____
Раздел первый ОБЩАЯ ЧАСТЬ Глава I МЕРЫ И ВЕСА (МЕТРИЧЕСКИЕ И АНГЛИЙСКИЕ) § 1. Меры линейные 1 метр (ж) = 10 дециметрам (дм) — 100 сантиметрам (см) =1 000 мил- лиметрам (мм) =3 футам 3,37 дюйма. 1 километр (кж)= 1000 метрам (м). 1 дюйм (inch, in) — (<5) =2,5400 см. I фут (foot, ft) =0,30480 м. 1 ярд=3 футам (foot, ft) =36 дюймам=0,9144 м. 1 англ, миля (statute mile) = 17fi0 ярдам=5280 футам=1,609 км. 1 англ, морская миля (nautical mile) =6080 футам = 1,853 -км. 1 амер, морская миля=1,855 км. 1 § 2. Меры площадей (квадратные) 1 кв. километр (км2) = 100 гектарам (га) = 10 009 арвв (о) = = 1 000 009 кв. метров (м2). 1 гектар (ев) = 100 арам (а) = 10 000 м2. 1 кв. метр (ж2) =100 кв. дециметрам = 10,764 кв, фута. 1 кв. дедиметр (<?№) = 109 сж*=10 000 мм2. 1 акр=4 840 кв. ярдам=4 047 ж2=40,47 а. 1 кв. фут=0,09299 ж2 = 929 см2. 1 кв. дюйм=6,451 см2. § 3. Меры объемов (кубические) 4 куб. метр (ж3) = 1 £00 куб. дециметров (литров — л) = 1 000 000 куб. сантиметров (см3) =35,315 куб. фута. 1 куб. дециметр (дм*, л) = 1000 куб. сантиметров (см3). 1 гектолитр (ел) = 10 декалитрам (дкл) = 100 литрам (л). 2—1495
18 Раздел первый. Общая часть 1 куб. дюйм (си—in) = 16,39 см3. 1 куб. фут (си—ft) =28,32 л. 1 куб. ярд=27 куб. футам =764,5 л. 1 галлон (Imperial Gallon) =4,546 л. 1 бушель (англ.) =8 галлонам=36,37 л. 1 бушель (амер.) =35,24 л. 1 берриль (англ.) =36 галлонам= 1,637 гл. 1 кв. футХ! дюйм (foard foot—b. ft—американская мера леса)= = 144 куб. дюймам=2,86 дм3. § 4. Меры веса 1 тонна метрическая . (т) = 10 центнерам (ц) = 1000 килограм- мов (кг). 1 центнер (ц) = 100 килограммам (кг). 1 килограмм (кг) = 1000 граммов (г). 1 грамм (г) = 10 дециграммам (дг)=100 сантиграммам (сг) = = 1000 миллиграммов (мг). 1 англ, тонна (long ton) =20 центнерам (англ.) =80 квартерам= =2240 англ, фунтам (lbs) =1016 кг. 1 англ, судовая тонна (chort ton) =2000 lbs=907,19 кг. 1 ащ-л. фунт (lbs) =16 унциям=0,4536 не. 1 центнер (амер.) =4 нвартерам=100 фунтам=45,36 кг. 1 центнер (англ.) =112 фунтам (lbs) =50,80 кг. § 5. Меры теплоты, работы и мощности 1 большая единица тепла, или большая калория (кг-калер. — ккал) = =427 кгс-м= 1,1636 ватт-часа (вт-ч) =0,001582 л. с.-часа (л. с.-ч). 1 килограммометр (кгс-м) = 0,002342 б. ед. тепла (ккал). 1 лош. сила (л. с.) (Р. S.) =75 кгс м/сек=0,736 киловатта= =0,17564 б. ед. тепла/сек. — ккал/сек. 1 HP (англ. лош. сила) =550 англ. фн. (ф/сек) =76 кгс-м!сек= =0,746 киловатта (кет) = 1,01387 лош. силы (л. с.). 1 киловатт-час=367 000 кгс -л=860 б. ед. тепла (ккал) =1,36 л.с.-ч. 1 киловатт (кет) =1000 ватт (вт) = 1000 джоуль/сек (дм!сек) = = 1,36 л. с.=0,239 ккал/сек. 1 лош. сила-час=270 000 кгс -м =632 б. ед. тепла (ккал). § 6. Сравнение различных технических величин англ. фн/ф=1,488 кгс/м. англ. фи/ф2=4,883 кгс/л2. англ. фн/дюйм2 =0,0703 кгс!см2.
Глава II. Сопротивление материалов 19 1 англ. фн/<ф3 =16,02 кг/м3. 1 дюйм4 (1 й4) =41,62 сл4 (моменты инерции). 1 й3= 16,39 см3 (моменты сопротивления). 1 атмосфера (сг)=1 кас/сл2=10 000 кгс/л<2=10 тс/м2=10 м вод. ст, (при 4°) = 14,223 англ, фн/кв. дюйм. Глава II ' СОПРОТИВЛЕНИЕ МАТЕРИАЛОВ § 1. Моменты инерции *, моменты сопротивления и площади плоских фигур Таблица I Форма сечения Момент инерции Jx Момент сопротив- ления W* Площадь сечения F Прям а- оут 1 ъ ольник X « «•“!» bhs L2 bha 6 bh £ Ь(Н3-й8) 12 6(Н3-йа) 6Н ь(н-п к—11 — \ь BHa—bh3 BH3—bha BH-bh 12 GH * Момент инерции Ц относительно оси Xi—.Xi, параллельной главной оси х—х и расположенной от нее на расстоянии с, определяется по формуле Jl=JJC+Fc'1. 2*
’О Раздел первый. Общая часть Продолжение табл. 1 Форма сечения Момент инерции J х Момент сонрвтив- леиия Wх Площадь сечения F Квадрат X hi > у h* 12 И? — —0,1179 h3 6 1^2 h‘ Треугольник X-с t 1—b -Ч bh’ 36 Ы? 24 Ml bh. 2 Круг X ъ£)* ——-=©,0491 £Н 64 itD3 • =6,0982 D3 32 f itD2 4 Труба -*п0* 64 32D 4
Глава II. Сопротивление материалов 21 Продолжение тадл. / Форма сечения Момеит инерции J J / Момент сопротив- ления w х Площадь сечения F Бревно, окантдвэнное сверху и снизу D , *“ г O.O39D* О.ОЗЗО3 0,740В1 а Бревно, окантованное с. четырех сторон П? гТ O.O38D* 0,0870’ 0,695а1 ж J 2 Бревно, окантован- ное сверху -£-1 9,044а* 0,092 а» 0,763В1 D -4 ==> Й —х 1 П ше< \ t .X давильный ггиугольиик R‘=0,54137?* 16 и» об 0.6495В5 -
22 Раздел первый. Общая часть Продолжение табл. 1. Ферма сечения Момент инерции Jх Момент сопротив- ления W х Площадь сечения F Правильный шестиугольник 1 *^|<М —^— ^*=е,5413Л‘ 16 . 0,5413/?’ 0.6495D2 ВО □?- Лравильиый сьмиугольник Г Лк- 14-21^2 Л4=в gjgyjj 6 0,6906/?’ 0,7070’ V Трапеция бь’+б^+г,? —№ 36(264-Ь,) 66’4-666,4-6) 12(364-26,) (64-0,56, )й ж, 1 <& Zst&i Полуокружность о* тс 8 ’ №,=0.032341)’ №,=0,023850’ 7сГ>а 8 X— е 1 «у* 16 \ 8 9« J с=©.00687£)* С-27 J 1 * t-wnp ~
§ 2. Опорные реакции, максимальные изгибающие моменты и прогибы однопролетных балок Таблица 2 Схема балки и нагрузки Опорные реакции Максимальный изгибающий момент Ммакс Максимальный прогиб fMaKC Расстояние места ^макс от ОП°РЫ А Л=5=0,5Р Р1 . рр 1 4 48EJ 2 -ЕЙ л рь • РаЬ 1 РЫ* 62\ ,/ 27EJ V la J V Л—1 , 1 & \ 3 1 К I2 а А=В—Р Р1 3 23 Р13 648 ' EJ От -г- О 2 , ДО —1 О Глава II. Сопротивление материалов
Схема балки и narpj гзки Опорные реакции Максим а’лЙам изгибающий момент макс fl' Л=5=Р Ра i_L_± Д' lllllllllllllillilllllllll A R Pl Р1г s *B‘ А-В- 2 8 0,0642 p/s
Проволжение тлбл, 1 Максимальный прогиб /макс Расстояние места Ммакс от вп°Ры А Ра3 / 1г \ —— 3 4 24EJ { а» ) От а до (1—а) 5 рР 334 ‘ EJ 1 2 рр 0,00652-^— EJ 0,578/ Раздел первый. Общая часть
Схема балки и нагрузки Опорные реакции Максимальный изгибающий момент Ммакс А=В=Р —Ра /?| , г у *—Ч . А=Р —Р1 '! > ? А—р1 _ рР_ 2 -^__ f_±4 _ р!- 6
Продолжение табл. 1 Максимальный прогиб fMaKC Расстояние места Ммакс от ОПОРЫ Л РаР От 0 до 1 8EJ Р13 0 ЗЕГ pl* 0 8EJ % р/< 0 30EJ Глава II,- Сопротивление материалов
Схема балки и нагрузки Опорные реакции Максимальный изгибающий момент Ммакс И „ ЗР1 •к А~ 16 1 16 , В 5 5Р1 В~—~'Г 16 32 5 рР д=—р/ О 8 j? -г -Л? 3 , 9 _>г * в=тр/ + 128 Р „ 2 , рР - • в=Тр/ О 15 ‘Ж 2_^ »-> +0,0298р/2
Продолжение табл. 2 Максимальный прогиб * ’МллС Расстояние места "макс от вп°Ри Л р/з 0 107,3EJ 0,5/ рР 0 1&5EJ оо | со pl* 0 419.26EJ 0,447/ от Раздел первый. Общая часть
Схема балки и нагрузки Опорные реакции Максимальный изгибающий момент AfMaKC йл А~В=Л 2 Pl ~ 8 Т 8 |g!S| р/ Л=В=Т р/а ~ 12 pl2 + 24 'test А=-^-р1 60 3 В=——р1 20 р1г 20 +^~ Чб, 6 _ р1г 30
Продолжение табл. 2 Максимальный прогиб fMaKC Расстояние места "макс от ОП°РЫ А Pl3 192£7 0; 1 0,5/ рЬ 0; 1 384EJ 0,51 0 164EJ 0,548/ 1 Глава II. Сопротивление материалов
§ 3. Опорные реакции и изгибающие моменты в неразрезных балках с равными пролетами I . Таблица 3 • Схема балки и нагрузки Опорные реакции В пролетах На опорах максим. Mi максим. Мг МВ МС Л р i 4=C=’/epZ; В=Ч^р1 0,070рР 0,070р12 —О,125рГ- — ь- ш 1 II II II 0,096pZ2 — —0,063pZ2 — % ”г ? 4 Х7 м|~ cot М? М~ М—г- с ,.Л=С=5/1вР; В=и/еР 0.156PZ 0.156PZ —0.188PZ • РазОел'первый. Общая'часть
f Схема, балки и нагрузки Опорные реакции Р Л=0,406Р; В=0,688Р; * Мг с С=—0.094Р р р р ~р Wr в Мг с - а. сч СО CL II 00 1 00 S? II II «3 в Мг с о II Со | II II I ы w ел СП | — 1 1
Продолжение табл. 3 В пролетах Йа операх максим. Mi максим. Mt МВ МС Q,2O3Pl -0,094Р1 — 0,222Pl 0,222/7 +о,зззи — 0.278Р/ — —0,167/7 — Глава II. Сопротивление материалов
Схема балки и нагрузки Опорные реакции Р EiUidB Со II II с>О II II г*° о р р " & f ЛЬ & М/ ^45'1 4=0=0,45?/; В=С=0,55р/ р A—D^= =—0,05pl; B=C~0,55pl
Продолжение табл. 3 3 В пролетах На опорах максим. Mi максим. М2 МВ ма 0,080pZ2 0,025pZ2 —O.lOOpZ2 —0,100р/ O.lOlpZ2 —O.OSOpZ2 —O,O5OpZ2 —0,050 р/2 — 0,075pZ2 —0,050pZ2 —0,050pZ2 Раздел первый. Общая часть
Глава II. Сопротивление материалов 31 Продолжение табл. И св S5° ея & со о о CI X О О + о Ю т-^ О I О R О . 03 Я аГ сз о 1 CI CD О О 1 § ID •“< О I XBABlfOdajjl £ я к о я св Я ея X СО КЛ о о 1 8 о £ я S и я св Я ва *R. СО о о w X CD О О i •—с о Опорные реакции й0^0- tj’Ti jHii co сг.*-< ь- сою Tf СО О о ОО 1 о II II II II ’CttJCjQl «.‘а. II II Сю IIII м >» св я X к я *8 а св Ж <ь> б х?в CO SI ЛЕ=» 3? 4са S3 g 1«оЗ »-л|СМ *Мс\> я,—!► X; <*г t. ч<ч Чч*у
Схема балки и нагрузки Опорные реакции Р Р » Л=Г>=0,425Р; В~С=0,575Р A=D= =—0.075P; B=C=0,575P ..a. CL, clio юд u5o Old. СЧ * COCO rf о o — o 1 II II II II ^oacjQ
Продолжение табл. S В пролетах На опорах максим. Л1, максим. М, МВ мв 0,213Р/ -0.075PZ -0.075Р1 —0,075Р1 —0.038PZ 0.175PZ —0.075PZ —0,07БР1 0.162PZ 0.138PZ —0.175PZ -0.050Р/ Раздел первый. Общая часть
I ” ’TlfF ТфУ'•'A ' w*‘.o- r 1405 Схема балки и нагрузки Опорные реакции Р . -1г1- Л=0,4Р; В=0,725Р; С=—0,15Р; £>=0,025Р Л=О=0,733Р; В=С=2,267Р Л=Г>=0,866Р; В=С=1,133Я
Продолжение табл. 3 В пролетах л На опорах максим. Л4; максим. Mt МВ МС ' 0.200PZ — -QAWPl 0.025PZ ** 0.244PZ 0.067Р/ -0.267PZ —0.267PZ 0.289PZ —0,1ЗЗР/ —0ДЗЗР1 —0.133PZ Глава II. Сопротивление материалов
Продолжение табл. .5 Схема балки и нагрузки Опорные реакции В пролетах На опорах максим. максим. М, мв МС Р Р ц 1-Нг A=D= =—0,133Р; В=С=1,133Р — 0.200PZ -0.133PZ ' —0.133PZ р р, ,р р ’ 1iW „ Л=0,689Р; Р=2,533Р; С=0,867Р; D=—0.089Р 0.230PZ 0,170PZ -0.311PZ —0.089PZ л Ж™ Р.т в 3 С 3 D Л=0,822Р; В=1,400Р; С=-0,266Р; D=0,044P 0.274PZ — —0.178PZ 0.044PZ Примечание. Пропущенные в таблице значения All, Л!2 и Л43 в пролетах балок'соответст- вуют случаям отсутствия максимумов момента (максимум имеет место на одной из опор). Раздел первый. Общая часть
Раздел второй РАСЧЕТ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИИ И ОСНОВАНИЙ. РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ ПОД ОБОРУДОВАНИЕ Глава I ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО РАСЧЕТУ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И ОСНОВАНИЙ Основные понятия. В соответствии с методикой, принятой в «Строительных нормах и правилах» (СНиП), расчет несущих кон- струкций и оснований производится по предельным состоя- ния м. Предельными являются состояния, при которых конструк- ции теряют способность сопротивления внешним воздействиям либо получают недопустимые деформации или местные повреждения и перестают удовлетворять предъявляемым к ним эксплуатационным требованиям. Установлено три предельных состояния, по которым произво- дится расчет. Первое предельное состояние характери- зуется исчерпанием несущей способности (прочности, устойчивости, выносливости) конструкций; второе — развитием чрезмерных де- формаций от статических и динамических нагрузок; третье — обра- зованием или раскрытием трещин либо появлением местных повреж- дений. Характер напряженного состояния, которое принимается за пре- дельное, зависит от материала и условий работы конструкции. Ука- зания по этому вопросу приводятся в соответствующих главах на- стоящего раздела справочника. Целью расчета по первому предельному состоянию яв- ляются обеспечение несущей способности и ограничение развития чрезмерных пластических деформаций конструкций при возможно неблагоприятных условиях их работы в эксплуатируемом сооруже- нии и в процессе его воздействия; по второму — ограничение дефор- маций или перемещений (колебаний) конструкций в условиях нор- мальной эксплуатации сооружения; по третьему — недопущение трещин или ограничение величины их раскрытия. Основное требование расчета по предельным состояниям заклю- чается в том, чтобы напряжения, деформации, раскрытия трещин от принятых в расчете воздействий не превышали предельных значе- 3*
36 Раздел второй. Расчет строительных конструкций нпй, которые устанавливаются нормами проектирования конструк- ций и оснований зданий и сооружений различного назначения. Нормативные и расчетные характеристики материалов. Основ- ной характеристикой сопротивления материалов силовым воздейст- виям является нормативное сопротивление; учитывают- ся и другие необходимые характеристики — модуль упругости ма- териала, угол внутреннего трения грунта и т. п. Возможные откло- нения от нормативных характеристик материалов и грунтов в небла- гоприятную сторону, связанные с их неоднородностью, учитываются коэффициентом о д н о р о д н о с т и k; возможные особенно- сти в условиях работы конструкций, соединений, оснований, которые не отражаются в расчетах прямым путем, — коэффициентом условий работы т. Учитываемые в расчетах сопротивления материалов и грунтов и другие характеристики, определяемые как произведение нормативных сопротивлений на коэффициенты одно- родности, а в необходимых случаях и на коэффициенты условий работы, называются расчетными сопротивлениями (ха- рактеристиками) R. Нагрузки и воздействия. Нагрузки и воздействия также под- разделяются на нормативные и расчетные. В последние входит ко- эффициент перегрузки (и), которым учитываются возмож- ные отклонения от нормативных нагрузок в неблагоприятную сто- рону. Нагрузки и воздействия подразделяются па п о с т о я н и ы е (собственный вес конструкций и грунтов, усилия предварительного напряжения и т. и.) и временные (отсутствующие в отдельные периоды строительства и эксплуатации сооружения). К числу вре- менных относится длительно действующие (например, нагрузки в помещениях книгохранилищ), кратковременно действующие (например, ветровая нагрузка) и особые (сей- смические, аварийные). Сочетания нагрузок. При расчете конструкций и оснований учитываются неблагоприятные для отдельных элементов, сечений и всего сооружения в целом сочетания нагрузок и воздействий, кото- рые могут иметь место при строительстве или при эксплуатации со- оружения. Рассматриваются следующие сочетания: I) основные, составляемые из постоянных, временных дли- тельно действующих и одной кратковременной нагрузки и воздей- ствия; 2) дополнительные — из постоянных, временных дли- тельно действующих и двух или более кратковременных нагрузок и воздействий; 3) особые — из постоянных, временных длительно действую- щих, некоторых кратковременно действующих и особых нагрузок в воздействий. Порядок учета нагрузок и воздействий в сочетаниях устанавли- вается СНиП П-А.10-62, а также нормами проектирования зданий и сооружений различного назначения. В случаях, предусмотренных нормами, разрешается рассматривать только основные и особые со- четания. Расчет по первому предельному состоянию. Расчет конструк- ций и оснований па прочность и устойчивость формы производится
Глава I. Основные положения по расчету 37 по расчетным нагрузкам, на выносливость — по норматив- н ы м. Расчет на устойчивость положения (против всплытия, опро- кидывания н скольжения, в том числе по грунтовому основанию) ведется по расчетным нагрузкам; при этом коэффициенты пере- грузки для сил, противодействующих изменению положения конст- рукции, принимаются менее единицы или равными единице в соот- ветствии с нормами проектирования соответствующих соору- жений. При расчете на прочность, устойчивость формы и выносливость усилия, которые вызываются нагрузками в наиболее неблагоприят- ных сочетаниях, не должны превышать расчетной несущей способ- ности или расчетных сопротивлений с учетом в необходимых слу- чаях коэффициентов условий работы. При расчете на устойчивость положения расчетные силы, способствующие выходу сооружения из проектного положения, не должны превышать предельных значений. При расчете с учетом пластических свойств материалов остаточные деформации не должны превышать предельных значений соответст- венно назначению сооружения. Расчетные схемы и основные предпосылки расчета конструкций и оснований устанавливаются в соответствии с условиями их дейст- вительной работы; в необходимых случаях — с учетом свойств пла- стичности и ползучести материалов. Если в нормах не приводится указаний по этому вопросу, усилия в статически неопределимых си- стемах рассчитываются в предположении упругой работы конструк- ций, а подбор сечений производится как для пластической стадии работы материала. Расчет по второму и третьему предельным состояниям. Расчет конструкций и оснований по второму предельному состоянию произ- водится по нормативным нагрузкам; по третьему—по нормативным или расчетным, в зависимости от характера влияния трещин па условия эксплуатации конструкций. Для упрощения расчета при учете постоянных и двух пли более временных нагрузок вызывае- мые ими суммарные усилия определяются по усилиям от расчетных нагрузок с понижающим коэффициентом. Деформации или переме- щения от нормативных нагрузок при расчете по второму предель- ному состоянию, а также усилия раскрытия трещин от неблаго- приятных сочетаний расчетных нагрузок при расчете по третьему предельному состоянию не должны превышать предельных зна- чений. При расчете конструкций с учетом деформаций оснований по- следние определяются из условия совместной работы конструкций и основания. Динамические воздействия на конструкции учитываются в со- ответствии с указаниями нормативных документов по проектирова- нию и расчету несущих конструкций, подвергающихся динамическим воздействиям, а при отсутствии необходимых для этого данных — путем умножения расчетных нагрузок на коэффициенты динамич- ности. Расчет строительных конструкций н оснований по предельным состояниям позволяет точнее учитывать свойства материалов и дей- ствительные условия работы конструкций, чем это делалось при прежних методах расчета.
38 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Глава II РАСЧЕТ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ (по СНиП II-B.1-62) § 1. Основы расчета Методы определения усилий — изгибающих моментов, продоль- ных п поперечных сил и т. п. — зависят от статической схемы кон- струкции. Усилия, действующие в элементах статически неопределимых железобетонных конструкций, рекомендуется определять с учетом не- упругих деформаций; при этом пользуются соответствующими ин- струкциями по расчету статически неопределимых конструкций с пе- рераспределением усилий. Для получения более выгодного сочета- ния сил в статически неопределимых системах может быть использовано искусственное регулирование усилий. Усилия в стати- чески неопределимых бетонных конструкциях, а также в железобе- тонных конструкциях, для которых методика расчета с учетом не- упругпх деформаций еще не разработана, можно определять в пред- положении их упругой работы. При определении усилий в элементах статически неопределимых конструкций для расчета их как по несущей способности, так и по деформациям (перемещениям) рекомендуется учитывать простран- ственную работу конструкций. При определении усилий, возникающих от изменения темпера- туры и влажности элемента, а также усилий в элементах статиче- ски неопределимых конструкций, для которых величина и характер распределения нагрузки зависят от жесткости элементов (например, распределение давления грунта на плитные фундаменты), необходи- мо учитывать их деформации (перемещения). Температурно-влажностные воздействия на бетонные и железо- бетонные конструкции следует учитывать при установлении расстоя- ний между температурно-усадочными швами, а также в особых слу- чаях, когда конструкции подвергаются значительным изменениям температуры или влажности, например: 1) при резко неравномерном распределении температуры пли влажности по сечению элементов; 2) при периодическом воздействии на конструкцию производст- венно-технологических тепловыделений; 3) при устойчиво низкой влажности окружающей среды. Разрешается не учитывать усадку бетона в элементах сборных железобетонных конструкций, а также в конструкциях, которые с раннего возраста защищены от высыхания грунтом пли лакокра- сочными покрытиями. Усилия от температурных пли влажностных воздействий в эле- ментах бетонных конструкций, а также в элементах железобетонных конструкций, в которых образование трещин по условиям эксплуа- тации не допускается, можно определять как для однородных упру- гих систем. Железобетонные конструкции, в которых допускается образование трещин при нормативных нагрузках, рассчитывают с учетом неупругих деформаций методом последовательных приближе-
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 39 ний; при этом принимают во внимание длительность рассматривае- мого воздействия. Крановые нагрузки при определении деформаций элемента в этих случаях не учитываются. При определении усилий, возникающих в элементах статически неопределимых бетонных и железобетонных конструкций от темпера- турных пли влажностных воздействий, учитывают изменения сред- ней расчетной температуры (влажности) элемента н расчетного температурного (влажностного) перепада по толщине его сечения. Необходимые для этого данные о распределении температуры пли влажности по сечениям элементов определяю ной физики. Для тяжелого бетона принимают: коэффициент линейного расширения при нагреве от 0 до 100° С.................... метода! -ль- 1 10 5грас< 1 п мм/мм з-ю 5-10“3 - железобетона, зпаче- [лоперехода прииима- коэффициент линейной усадки .... коэффициент линейного набухания . . Коэффициент теплопроводности бетона ние удельной теплоемкости и коэффициент ют по СНиП П-А.7-62 «Строительная теплотехника. Нормы проек- тирования». В расчетные сопротивления бетона, приведенные в табл. 1, включены следующие значения основных коэффициентов условий работы бетона Шб'. 1) для бетона при расчете прочности бетонных конструкций г«б =0,9; 2) для сжатого бетона проектных марок 500 и 600 при расчете прочности железобетонных конструкций соответственно то =0,95 и Шб =0,9; 3) для растянутого бетона при расчете трещинообразования предварительно напряженных конструкций, а также при проверке -необходимости расчета по раскрытию трещин железобетонных кон- струкций Шб =1,4. Расчетные сопротивления бетона при расчете бетонных и желе- зобетонных конструкций по прочности, а также по образованию или раскрытию трещин принимаются по табл. 1 с умножением в указан- ных ниже случаях на дополнительные коэффициенты условий рабо- ты те. учитываемые независимо друг от друга: 1) при проверке прочности в стадии предварительного обжатия бетона для сборных предварительно напряженных элементов зна- чения расчетных сопротивлений бетона сжатию /Др и Rm следует умножать на коэффициент те =1,2; 2) при установлении проектной марки бетона по растяжению и удовлетворении требований, относящихся к подбору состава и испы- таниям гидротехнического бетона, значения расчетных сопротивле- ний бетона растяжению Rp n R-: разрешается умножать на коэффи- циент то = 1,1; 3) для бетонов, приготовляемых на бетонных заводах пли бе- тонных узлах с применением автоматического или полуавтоматиче- ского дозирования составляющих, значения расчетных сопротивле- ний бетона сжатию Rnp и Rn разрешается умножать па коэффици- ент те =1,1;
Таблица 1 Расчетные сопротивления бетона при расчете конструкций на прочность и по образованию или раскрытию трещин Вид напряженного состояния Обозначение расчетного сонротинления Тип конструкций Расчетные сопротивления бетона в кгс/см'- при проектной i сжатие \ марке растяжение / 35 50 75 100 150 200 300 400 500 600 Р11 Р15 Р18 Р23 Р27 Р31 Р35 Сжатие осевое (призмен- ная прочность) ^пр Железобетонные . . . < Бетонные . . 14 12,5 20 18 30 27 44 40 65 60 80 70 130 115 170 200 230 Сжатие при изгибе Железобетонные .... Бетонные . . ..... 17,5 16 25 22 37 33 65 50 80 70 100 90 160 140 210 250 280 Растяжение осевое *р Железобетонные .... Бетонные 2,3 2 2,7 2.4 3,6 3,2 4,5 4 5,8 5,2 7,2 6,4 10,5 9,5 12,5 14 15 Растяжение при расчете по образованию трещин Растяжение при проверке необходимости расчета по раскрытию трещин Железобетонные пред- варительно напряжен- ные . ....... Железобетонные .... ' 3,2 3,8 5 t 6,3 8 10 14,5 17,5 19,5' 21 Примечания: 1. Для отдельных мелких монолитных железобетонных сооружений при общем объеме бетона до 10 м3 значения расчетных сопротивлений бетона должны приниматься как для бетонных конструкций. 2. Для легких бетонов проектной марки 250 значения расчетных сопротивлений определяются интерполяцией. 3. При необходимости проверки расчетом конструкций, в которых прочность бетона не достигла проектной, марки (на- пример, в момент распалубливания), значения расчетных сопротивлений бетона определяют по его фактической прочности путем ннтсгполиции по табл. I. Раздел второй. Расчет строительных конструкций
Глава 11. Бетонные и железобетонные конструкции 41 4) для бетонов на глиноземистом цементе значения расчетных сопротивлений растяжению /?р и RT умножают на коэффициент «б =0,7; 5) при расчете прочности бетонных и железобетонных цент- рально и внеценгренно сжатых элементов, бетонируемых в верти- кальном положении (монолитные колонны it стены, сборные панели, изготовляемые кассетным способом, и т. п.), значения расчетных со- противлений бетона сжатию /?Пр и /?н умножают на коэффициент Щ(, =0,85; 6) при расчете прочности монолитных бетонных столбов сече- нием менее 35X35 см и монолитных железобетонных колонн с боль- шей стороной сечения менее 30 см значения расчетных сопротивле- ний бетона сжатию ₽пр и RK умножают на коэффициент то=0,85; 7) при расчете прочности стеновых панелей для простенков с площадью сечения менее 0,1 м2 значения расчетных сопротивлений бетона сжатию /?пр и умножают на коэффициент то =0,8 . Расчетные сопротивления тяжелого бетона при расчете железо- бетонных конструкций на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющейся нагрузке вычисляются пу- тем умножения соответствующих расчетных сопротивлении бетона Rnp, Rh и Rt на коэффициент Лрб, принимаемый по табл. 2 в зави- симости от характеристики цикла напряжений в бетоне pg: Рб " бб.М1!Н ^б.макс (1) где сТб.мин и °’б.маис — соответственно наименьшее и наибольшее значения напряжений в бетоне (сжатом или растянутом) при нормативных нагрузках. Таблица 2 Коэффициенты k рб для определения расчетных сопротивлений тяжелого бетона при расчете железобетонных конструкций на выносливость и по образованию трещин при многократно повторяющихся нагрузках Рб <0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0.6 *рб 0,75 0,8 0,85 0,9 0,95 1 Примечание Коэффициенты k назначены с учетом повышения прочности бетона к тому времени, когда число повторении (циклов) нагрузки окажется настолько велико, что потребуется проверка выносливости конструк- ций. Это повышение прочности принято: для бетона проектной марки 150 40%, марки 600—20%. промежуточных марок—по линейной интерполяции. Если условия, в которых эксплуатируется конструкция, или технология ее изго- товления не обеспечивают указанного прироста прочности, значения коэффи- циентов k £ должны быть соответственно снижены.
42 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 3 Расчетные сопротивления арматуры при расчете по прочности п/п Вид арматуры Расчетные сопротивления арматуры в кгс/см' растянутой сжатой ^а.с продольной, поперечной и отогнутой при расчете на изгиб по наклонному сечению /?а поперечной и отогнутой при расчете на поперечную силу Ла я 1 Сталь горячекатаная круглая (гладкая) класса A-I, а также по- лосовая. угловая и фасонная мар- ки Ст.З 2100 1700 2100 2 Стань 1орячекатаная периодиче- ского профиля класса: А II 2700 2150 2700 3 А 111 ... 3400 2700 3400 4 A-1V 5100 4100 зеоо 5 Сталь, упрочненная вытяжкой, класса А-Пв: с контролем напряжений и уд- линений ,. . 3700 3000 2700 с контролем только удлинений (без контроля напряжений) . 3250 2600 2700 6 Сталь, упрочненная вытяжкой, класса А-Шв- с контролем напряжений и уд- линений 4500 3600. 3400 с контролем только удлинений 4000 3200 3400 7 Проволока арматурная обыкновен- ная (при применении в сварных сетках и каркасах) диаметром в мм: от о до 5,5 3150 2200 3150 » 6 » 8 2500 1750 2500 Примечания: I. При применении обыкновенной арматурной проволо- ки для хомутов вязаных каркасоз расчетное сопротивление проволоки прини- мается как для горячекатаной стали класса A-I. 2. Для сжатой арматуры, не имеющей сцепления с бетоном, принимается 7?а.=0.
Глава IL Бетонные и железобетонные конструкции 43 Таблица 4 Расчетные сопротивления высокопрочной арматурной проволоки, арматурных прядей и канатов (тросов) при расчете по прочности Расчетные сопротивления арматуры в кгс/ся? растянутой № п/п Вид арматуры Диаметр проволоки в продоль- ной, попе- речной и отогнутой при рас- чете на изгиб по наклон- ному сечению «а попереч- ной и отогнутой при рас- чете на попереч- ную силу Y «а.Х сжатой /?а с 1 2 Проволока высокопрочная гладкая по ГОСТ 7348—63 Проволока высокопрочная периодического профиля по ГОСТ 8480—63 2,5 3 4 5 6 7 8 11 300- 10 700 10 100 9 500 9 000 8 300 7 800 9000 8500 8100 7600 7200 6700 ’ 6200 При нали- чии сцеп- 3 Семипроволочные арматур- ные пряди по ЧМТУ ПНИИЧМ 426—61 1,5 2 2,5 3 4 5 12 200 11 500 11 300 10 700 10 100 9 500 9700 9200 9000 8500 8100 7600 ления ар- матуры с бетоном /?гьс=--=ЗбОО; при отсут- ствии сцепления «а.с=° 4 Стальные многопрядные канаты (тросы): по ГОСТ 3066—55 . . . » ГОСТ 3067—55 . . . » ГОСТ 3068—55 < . . 1—3 1—3 1—3 9500 9000 8700 7600 7200 7000 Примечания: 1. Расчетные сопротивления стальных канатов (тросов), приведенные в табл. 4, соответствуют значениям нормативных сопротивлений проволок в канатах 190 кгс/мм2\ при применении проволок с другими значения- ми нормативного сопротивления расчетные сопротивления канатов должны быть соответственно изменены. 2. Для высокопрочной проволоки, прядей и канатов, отгибаемых на угот больше 30° вокруг штыря диаметром менее 8 d, расчетное сопротивление рас- тянутой отогнутой арматуры в местах перегиба при расчете на изгиб по на- клонному сечению Ка следует принимать таким же, как при расчете на по- перечную силу, т. е. равным /?а>х , при этом ослабление перегибом учитывает- ся на участках длиной по 30 d в каждую сторону от перегиба (d — диаметр проволоки, пряди или каната). В расчетные сопротивления арматуры, приведенные в табл. 3 и 4, включены следующие значения основных коэффициентов усло- вий работы арматуры ma: для арматуры, указанной в п. 7 табл. 3 (применяемой в свар- ных каркасах и сетках) и в пп. 1 и 4 табл. 4, та =0,7;
44 Раздел второй. Расчет строительных конструкций для упрочненной вытяжкой растянутой арматуры, указанной в пп. 5 и 6 табл. 3, та=0,9; для арматуры, указанной в пп. 2 и 3 табл. 4, та=0,8; при расчете элементов на поперечную силу, для поперечной и отогнутой арматуры нз обыкновенной арматурной проволоки, при- меняемой в сварных каркасах, та=0,7, для других видов арматуры та =0,8. Все эти основные коэффициенты учтены в расчетных сопротив- лениях арматуры (см. табл. 3 и 4) независимо друг от друга. При расчете железобетонных конструкций по прочности в значения рас- четных сопротивлений арматуры вводятся, кроме того, в отдельных случаях, (см. СНиП П-В.1-62, п. 36) некоторые дополнительные ко- эффициенты на заводское изготовление конструкций и др Размеры коэффициентов от 1,1 до 0,85. Расчетные сопротивления растянутой стержневой и проволочной арматуры прн расчете железобетонных конструкций на выносли- вость (/?Оа) вычисляют путем умножения расчетного сопротивления растянутой арматуры Ra на коэффициент &ра, принимаемый по табл. 5. Значения коэффициента зависят от характеристики цикла напряже- ний в арматуре ^а.макс где <та.мии и ^а.макс — соответственно наименьшее и наибольшее на- пряжения в растянутой арматуре прн норма- тивных нагрузках. Таблица 5 Коэффициенты А>Ра для определения расчетных сопротивлений арматуры при расчете железобетонных конструкций на выносливость Вид арматуры Значения коэффициента &ра при? а, равном —0,г| 0 I 0,2 | 0,4 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1 Горячекатаная класса: A-I, марки Ст.З........... А II. марки Ст.5 . . . . . Л-П1, марок 25Г2С и 35ГС . Высокопрочная арматурная про- волока: гладкая по ГОСТ 7349—55 . периодического профиля по ГОСТ 8480—63 ...... 0,45 0,4 0,31 0,7 0,8 0,58 0,65 0,47 0,52 1 1 0,85 0,95 0,85 1 0,72 0,84 0,57 0,67 Примечания: 1. Коэффициенты &ра при промежуточных значениях ра определяются интерполяцией. 2. При ра<0,7 применение предварительно напряженных конструкций с ар- матурой из высокопрочной проволоки, подлежащих расчету на выносливость, допускается при специальном обосновании. 3. Данные таблицы ие распространяются на арматуру из прядей и канатов, для которых значения коэффициентов £ра должны быть специально обосно- ваны.
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 45 Приведенные в табл. 5 коэффициенты /г(а для стержневой ар- матуры относятся только к арматуре, не имеющей приваренных стержней (хомутов) или сварных стыков различных типов, за ис- ключением стыков, осуществленных контактной стыковой сваркой (оплавлением) с продольной механической зачисткой стыка запод- лицо с поверхностью арматуры (без ребер). При сварке стержневой арматуры или приварке к ней стержней, анкеров, стальных заклад- ных деталей и т. п. расчетное сопротивление растянутой стержневой арматуры /?а должно вычисляться путем умножения значений /?а на коэффициент kc, принимаемый по табл. 6. Таблица 6 Коэффициенты kc для определения расчетных сопротивлений стержневой арматуры со сварными соединениями при расчете железобетонных конструкций на выносливость Тип сварного соединения Значения коэффициента kc для горячекатаной стали класса Л-1, марки Ст. 3 класса А-П, мар- ки Ст. 5; класса А-1П, марок 25Г2С и 35ГС Сварка контактным способом (без зачист- ки) или ванным способом на удлиненных 0,9 • накладках Электродуговая сварка с парными на- 0,8 кладками Точечная контактная сварка пересекаю- щихся стержней (в сварных каркасах и 0.8 0.65 сетках) . ........ 0.75 0,75 Примечание. При других марках сталей и типах сварных соединений значения кс принимаются на основании опытных данных. При расчете железобетонных конструкций из тяжелого бетона на выносливость для определения напряжений в арматуре отноше- ние модуля упругости арматуры ЕЙ к условному модулю упругости бетона Ев при многократно повторном приложении нагрузки — ко- . , , Ей эффициент приведения п'= —— — принимают по табл. 7 Еб Таблица 7 Коэффициенты приведения п' для расчета на выносливость железобетонных конструкций из тяжелого бетона Проектная марка бетона ..... ... 150 200 300 400 500 и выше Значения коэффициента п' 30 25 20 15 10
46 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Значения коэффициента п' для конструкций из легких бетонов принимаются по специальным инструкциям или обосновываются экс- периментальными данными. Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении /.'б берут по табл. 8, а модуль сдвига для бетона при отсутствии опытных данных можно принимать Сб = О,4£б- (3 Таблица 8 Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении Еб в кгс!см2 Тяжелого бетона Легкого бетона (кроме крупнопористого) Проектная марка на мелком заполни- на искусственном крупном и мелком заполнителях на естественном крупном и мелком заполнителях бетона по прочности на сжатие обычного теле с рас- ходом це- мента 500 кг/я? при объемном весе крупного в кг/м3 заполнителя и более >700 300—700 >700 300—700 35 — — 50 000 35 000 30 000 50 — — 70 000 50 000 40 000 75 — 95 000 х 65 000 50 000 100 190 000 140 000 ПО 000 80 000 65 000 150 230 000 170 000 130 000 100 000 80 000 200 265 000 200 000 150 000 115 003 S5 000 250 — — 165 000 125 000 —- 300 315 000 235 000 180 000 135 000 — 400 350 000 255 000 — —. 500 380 000 285 000 — — too 400 000 300 000 — — Примечания; 1. За начальный модуль упругости бетона при сжатии п растяжении принимается отношение нормального напряжения в бетоне ° к его относительной деформации £ при величине напряжения <?<Д2₽пр- 2. Для легкого бетона допускаются следующие отклонения от данных табл. 8; а) если мелким заполнителем бетона является кварцевый песок, значение начального модуля принимается с коэффициентом 1,3; б) если бетон подвергается автоклавной обработке, а также если объемный вес его крупного заполнителя менее 300 кг[м3, значение модуля принимается ко экспериментальным данным; в) если имеются обоснованные экспериментальные данные о значении мо- дуля бетона с местными заполнителями (независимо от их вида н объемного веса), значение модуля принимается по этим данным; г) если легкий бетон применяется в конструкциях, для которых повышение модуля упругости бетона невыгодно, значение его принимается с коэффици- ентом 1,3.
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 47 § 2. Основные расчетные положения Расчет бетонных конструкций производится по несу- щей способности на прочность с учетом в необходимых случаях продольного изгиба и проверкой устойчивости формы конст- рукции. Расчет железо бет он н ы х конструкций производится: 1) по несущей способности — на прочность (с учетом в необ- ходимых случаях продольного изгиба и с проверкой устойчивости формы конструкции) и на выносливость для конструкций, находя- щихся под воздействием многократно повторяющейся, подвижной или пульсирующей нагрузки, вызывающей значительный перепад на- пряжений в бетоне или растянутой арматуре (подкрановые балкн и эстакады, шпалы, рамные фундаменты и перекрытия под некоторые неуравновешенные машины и т. п.); 2) по деформациям (перемещениям) — для конструкций, вели- чина деформаций (перемещений) которых может ограничить воз- можность их эксплуатации; 3) по образованию или раскрытию трещин — для конструкций, в которых по условиям эксплуатации не допускается образование трещин или раскрытие их должно быть ограничено. Кроме того, в необходимых случаях должна быть проверена устойчивость положения конструкции расчетом на опрокидывание и скольжение (подпорные стены, внецентренно нагруженные высо- кие фундаменты и т. п.) или на всплывание (заглубленные или под- земные резервуары, насосные станции и т. п.). Расчет бетонных конструкций, а также расчет железобетонных конструкций по первому и третьему предельным состояниям произ- водится для всех тех стадий изготовления, транспортирования, мон- тажа н эксплуатации, при которых может возникнуть опасность до- стижения конструкцией одного из указанных предельных состояний. Расчет железобетонных конструкций по второму предельному со- стоянию производится для стадии эксплуатации, а сборно-монолит- ных конструкций, кроме того, — для стадии монтажа. Расчет железобетонных конструкций по деформациям и рас- крытию трещин не производится, если на основании практики при- менения или опытной проверки конструкции, выполненной в соответствии со специальной инструкцией, установлено, что жест- кость ее в стадии эксплуатации достаточна и величина раскрытия в ней трещин не превышает допустимой. Расчет по образованию трещин производится для предвари- тельно напряженных железобетонных конструкций, которые по предъявляемым к иим требованиям трещиностойкости подразделя- ются на три категории в соответствии с табл. 9. В этой же таблице даны указания о необходимости расчета по образованию трещин для конструкций каждой категории трещиностойкости. Расчет конструкций, армированных предварительно напряжен- ными элементами, по образованию трещин производится раздельно: 1) для дополнительно уложенного бетона, окружающего пред- варительно напряженные элементы;
48 Раздел второй. Расчет строительных конструкций 2) для бетона предварительно напряженных элементов. Такие конструкции при расчете по образованию трещин в пре- дельно напряженных элементах и бетоне, окружающем элементы, могут быть отнесены к различным категориям трещиностойкости. Для элементов железобетонных конструкций, не подвергаемых предварительному напряжению, а также для предварительно на- пряженных элементов III категории трещиностойкости определе- ние усилий, вызывающих появление трещин, производится при вычислении деформаций (перемещений) и расчете по раскрытию трещин. Расчет по раскрытию трещин должен производиться: 1) для железобетонных элементов, не подвергаемых предвари- тельному напряжению; 2) для предварительно напряженных элементов III категории трещиностойкости; 3) для сечений и зон предварительно напряженных элементов II категории трещиностойкости, для которых не производится рас- чет по образованию трещин (см. табл. 9). Допускается не производить проверки ширины раскрытия тре- щин нормальных к продольной оси элементов в конструкциях, не на- ходящихся в условиях агрессивной среды, либо под давлением сы- пучих тел или жидкостей и не подлежащих расчету на выносли- вость, в которых в качестве продольной арматуры применяется го- рячекатаная сталь класса Л-1 или А-П. Ширину раскрытия косых трещин в элементах и зонах, пере- численных выше в пп. 1—3, следует проверять во всех случаях не- зависимо от условий работы конструкции и типа применяемой арма- туры. Порядок учета нагрузок и воздействий при расчете бетонных и железобетонных конструкций по различным предельным состояниям как в стадии эксплуатации, так и в стадиях изготовления, хранения, транспортирования и монтажа приведен в табл. 10. Величины нор- мативных и расчетных нагрузок принимаются в соответствии со СНиП П-А. 10-62 и П-Л. 11-62. Величина коэффициента динамичности для нагрузок от кранов должна приниматься согласно указаниям СНиП II-A.11-62. Влияние динамической нагрузки на элементы конструкций может учитывать- ся в соответствии с рекомендациями действующих нормативных до- кументов по проектированию и расчету несущих конструкций зданий под машины с динамическими нагрузками. При расчете сборных конструкций на воздействие усилий, воз- никающих при' подъеме, транспортировании и монтаже, собственный вес элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамич- ности 1,5; при этом коэффициент перегрузки к собственному весу элемента не вводится. Коэффициент динамичности к собственному весу сборных кон- струкций при расчете их на воздействия усилий, возникающих при подъеме, транспортировании и монтаже, может приниматься мень- ше 1,5, если это подтверждено многолетним опытом применения та- ких конструкций, но во всяком случае не менее 1,25.
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 49 Таблица 9 Категории предварительно напряженных железобетонных конструкций по трещиностойкости и указания о необходимости ____________их расчета по образованию трещин _____________ Категория конст- рукций по тре- щиностойкости Характер'конструкций Необходимость расчета конструкций по образованию трещин • I Конструкции, к которым предъявляются требования не- проницаемости (иапример, на- порные трубы, резервуары и т. ч.) Расчет обязателен II Конструкции, к которым тре- бования непроницаемости ие предъявляются, но которые: а) находятся под воздействием агрессивной среды; б) находятся под воздействи- ем многократно повторяющейся нагрузки и при этом подлежат расчету на выносливость; в) запроектированы с напряга- емой арматурой, имеющей нор- мативное сопротивление более 10 000 кгс!см2-, г) находятся иа открытом воз- духе и работают иа знакопере- менную нагрузку Расчет требуется, однако, если эти конструкции не подвергаются воздействию агрессивной среды и не подлежат расчету на выносли- вость, для отдельных их зон расчет по образованию трещин может ие производиться в следующих слу- чаях: . а) в наклонных сечениях изгибае- мых элементов при выполнении по- перечной и отогнутой арматуры из горячекатаной стали или из обык- новенной арматурной проволоки; б) в нормальных сечениях элемен- тов в зонах, испытывающих прн эксплуатации конструкций сжатие, а при воздействии предварительно- го обжатия — растяжение, если продольная арматура в этих зонах выполнена из горячекатаной стали (при сварных каркасах и из обык- новенной арматурной проволоки); при этом площадь сечения армату- ры в рассматриваемой зоне должна составлять не менее 0,1% всей пло- щади сечения элемента. В конст- рукциях с напрягаемой арматурой из проволоки без анкеров расчет по образованию трещин для концевых участков элемента иа длине зоны анкеровки является во всех случаях обязательным, за исключением от- дельных участков при отпуске на- тяжения III Все конструкции, кроме отне- сенных к I и II категориям тре- щиностойкости Расчет не требуется Примечания: 1. Конструкций с напрягаемой арматурой (нормативное сопротивление арматуры ие более 10 000 кгс/см2), находящиеся под воздействи- ем средне- и слабоагрессивиой среды, ио защищенные путем осуществления специальных мероприятий (согласно указаниям СНиП II-B.7-62), допускается относить к Ш категории трещиностойкости и, следовательно, ие рассчитывать их по образованию трещин, если к этим конструкциям не предъявляются тре- бования непроницаемости и они не подлежат расчету на выносливость. 2. Конструкции с напрягаемой арматурой (нормативное сопротивление ар- матуры более 10 000 кгс/см2), находящиеся в условиях сильно агрессивной среды (см. СНиП II-B.7-62), следует относить к I категории трещниостойкостп. 4—1495
Таблица 10 Нагрузки и воздействия, учитываемые при расчете бетонных и железобетонных конструкций Вид конструк- ций Стадии состо- яния конст- рукций Первое предельное (несущая способн расчете по прочности состояние ость) при иа вынос- ливость Второе пре- дельное состо- яние при рас- чете по деформациям Третье предельное по образованию трещин состояние при расчете по раскрытию трещин Бетонные А Б Расчетные на- грузки — — — — — — — Железо- бетонные без пред- паритедь- иого на- пряжения А Б Расчетные на- грузки (с учетом в необходимых слу- чаях коэффициен- та динамичности) Нормативные нагрузки (с учетом в необходимых случа- ях коэффициента динамично- сти) — Нормативные нагрузки (с учетом в необходимых случаях коэффициента ди- намичности) - — Нормативные нагрузки - Железобе- тонные предвари- тельно на- пряженные А То же, в соче- тании с предвари- тельным напряже- нием арматуры сжатой зоны Норматш сочетания напряжени обходимых циента ди зные нагрузки в предварительным ем (с учетом в не- случаях коэффи- чамичности) Расчетные нагрузки для конструкций I категории трещиностойкости и нор- мативные для II в соче- тании с предварительным напряжением и с учетом в необходимых случаях коэффициента динамич- ности Нормативные нагрузки в со- четании с предварительным напряжением (с учетом в не- обходимых случаях коэффи- циента динамичности) Раздел второй. Расчет строительных конструкций
— Может быть уч- тен выгиб от пред- варительного об- жатия бетона, за исключением слу- чаев ограничения общего прогиба элемента по усло- виям эксплуатации (например, для конструкций, по которым уклады- ваются подкрано- вые или железно- дорожные рель- сы) Б Воздействие предварительного напряжения с уче- том в необходимых случаях собствен- ного веса конст- рукций и других нагрузок, дейст- вующих в стадиях Б, вводимых в ра- счет с коэффици- ентом перегрузки или динамичности Расчет произ- водится только для сборно-моно- литных конструк- ций на воздейст- вие нормативных нагрузок: при этом может быть учтен выгиб от предва- рительного обжа- тия бетона Воздействие предвари! собственного веса элем в стадиях Б нагрузок, с коэффициентами пе- регрузки или динамично- сти ельного напряжения с учетом ента и других, действующих вводимых в расчет: без коэффициентов пере- грузки и динамичности Г лава II. Бетонные и железобетонные конструкции Примечания: I. Л-f стадии эксплуатации: 5 — в стадиях изготовления, транспортирования и монтажа. 2. В расчетах должны учитываться нагрузки и воздействия, возможные в стадии, для которой ведется расчет.
52 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Расчет сборно-монолитных конструкций и их элементов по несу- щей способности, деформациям, а также по образованию и раскры- тию трещин должен производиться для следующих двух стадий ра- боты конструкции: 1) до приобретения дополнительно уложенным бетоном заданной прочности на воздействие транспортных и монтажных нагрузок, све- жеуложенного бетона и других нагрузок, возникающих в процессе возведения конструкции; 2) после приобретения дополнительно уложенным бетоном за- данной прочности, т. е. при его совместной работе со сборными эле- ментами в условиях эксплуатации сооружения. Расчет центрально и внецентренно сжатых бетонных и железо- бетонных элементов на прочность с учетом продольного изгиба, а также расчет железобетонных элементов по деформациям и раскры- тию трещин должен производиться с учетом неблагоприятного влия- ния длительного воздействия всей постоянной и части временной на- грузок, а в необходимых случаях влияния предварительного обжатия. Разграничение временной нагрузки на длительно действующую и кратковременную производится согласно указаниям СНиП II-A.10-62 и II-A.11-62. При определении деформаций перекрытия вес расположенных на нем перегородок учитывается следующим образом: 1) нагрузка от веса жестких перегородок (например, железобе- тонных сборных, выполняемых из горизонтальных элементов, железо- бетонных и бетонных монолитных, каменных и т. п.) принима- ется сосредоточенной по концам перегородки, а при наличии проемов и у краев проемов; 2) для прочих перегородок 60% их веса принимаются распреде- ленными по длине перегородки (на участках между проемами), а 40% — сосредоточенными по концам перегородки и у краев проемов. Распределение местной нагрузки между элементами сборных пе- рекрытий, выполняемых из многопустотных или сплошных плит, при условии обеспечения качественной заливки швов между плитами про- изводят с учетом следующего: 1) при расчете как по прочности, так и по деформациям счита- ется, что вес перегородки, расположенной вдоль пролета плит, в слу- чае опирания на одну плиту передается на нее в размере 50% и на смежные с ней по 25%, а в случае опирания на две плиты распреде- ляется между ними поровну; 2) при расчете по деформациям местные сосредоточенные на- грузки, расположенные в пределах средней трети пролета плиты, распределяются на ширину, не превышающую длины этого пролета; при расчете по прочности такое распределение сосредоточенных на- грузок может быть допущено лишь при условии соединения смежных плит по длине шпонками, проверяемыми расчётом. Прогибы железобетонных элементов при нормативных нагрузках, определенные с учетом (в необходимых случаях) длительного дейст- вия всей постоянной и части временной нагрузок, не должны превы- шать величин, указанных в табл. 11. Для случаев, не предусмотрен- ных в табл. И, а также когда по условиям эксплуатации зданий или сооружений (например, в связи с технологическими требованиями) не
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 53 могут быть допущены прогибы, указанные в этой таблице, предель- ные величины прогибов должны устанавливаться соответствующими нормативными документами на проектирование данного вида соору- жений или заданием на проектирование. Таблица II Предельные прогибы железобетонных элементов Наименование элементов Предельные про- гибы в долях пролета элемента 1 Подкрановые балки при кранах: ручных . 1/500 электрических . 1/600 Элементы перекрытий с'плоскими потолками и элементы покрытий при пролетах: 1<7 м ...... - 1/200 1 >7 м 1/ЗьО Элементы перекрытий с ребристыми потолками и лест- ниц при пролетах: /<5 м ......... 1/200 5 м 1<7 м ................. 1/300 1>7 м 1/400 Навесные стеновые паиели (прн расчете их из своей пло- скости) : 1<7 м г . 1/200 1>1 м . . . . ................................. 1/300 Если в нижележащем помещении с гладким потолком имеются расположенные поперек пролета элемента I постоянные перегородки (ие являющиеся опорами) с расстоянием между ними 1Ь то прогиб элемента в пределах расстояния Ц (отсчитываемый от линии, соеди- няющей верхние точки осей перегородок) может быть допущен до 1/200 Zi, однако при этом предельный прогиб всего элемента должен быть не более 1/150Z. Для не связанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытий, лестничных маршей, площадок н тому подобных элемен- тов, помимо расчета прогибов от статической нагрузки, должна также производиться проверка по зыбкости. При этом расчетный про- гиб таких элементов от кратковременно действующего сосредоточен- ного груза 100 кг, добавочного к полной нормативной нагрузке, дол- жен быть не более 0,7 мм. Ширина раскрытия трещин (нормальных и наклонных к оси эле- мента) в железобетонных конструкциях должна быть не более: 1) для веек элементов, находящихся в условиях агрессивной сре- ды, при отсутствии специальной изоляции, а также для элементов, находящихся под давлением жидкости и работающих на центральное или внецентренное растяжение, если все сечение элемента растяну- то, — 0,1 мм: 2) для элементов, находящихся под давлением жидкости и ра- ботающих на изгиб и внецентренное сжатие, а также на внецентрен- ное растяжение, если часть сечения элемента сжата, а также дли элементов, находящихся под давлением сыпучего тела, — 0,2 мм\ 3) в остальных случаях — 0,3 мм.
54 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Допускаемая ширина раскрытия трещин для элементов, находя- щихся в условиях агрессивной среды, при наличии специальной изо- ляции должна устанавливаться в зависимости от типа изоляции, но не более 0,2 мри Расстояния между температурно-усадочными швами в бетонных и железобетонных конструкциях зданий и сооружений должны уста- навливаться расчетом. Если расстояния между температурно-усадочными швами не пре- вышают величин, приведенных в табл. 12 для конструкций, выполняе- мых без предварительного напряжения, а также для предварительно напряженных конструкций III категории трещиностойкости, расчет на температуру и усадку можно не производить. Для предварительно напряженных конструкций I и II категории трещиностойкости расстояния между температурно-усадочными шва- ми во всех случаях должны устанавливаться расчетом на образова- ние трещин. Для конструкций, возводимых в районах Крайнего Севера, ука- занные в табл. 12 расстояния между температурно-усадочными шва- ми уменьшаются на 25%. Таблица 12 Наибольшие расстояния между температурно-усадочными швами в бетонных и железобетонных конструкциях, допускаемые без расчета Наибольшее рас- стояние в м Наименование конструкций Бетонные конструкции: сборные.......................................* * монолитные при конструктивном армировании . . . монолитные без конструктивного армирования . . . Железобетонные конструкции (с ненапрягаемой армату- рой или предварительно напряженные III категории тре- шинос гойкости) • сборные каркасные, в том числе смешанные с метал- лическими или деревянными покрытиями . . . . сборные сплошные.................................. монолитные и сборно-моиолитные каркасные из тяже- лого бетона ...................................... то же, из легкого бетона.......................... монолитные и сборно-монолитные сплошные из тяже- лого бетона ................ то же, из легкого бетона . . . <.................. 60 50 50 40 30 20 10 40 30 39 25 25 20 Примечание. Для железобетонных конструкций одноэтажных про- мышленных н сельскохозяйственных зданий допускается без расчета увеличи- вать расстояния между температурно-усадочными швами на 10% сверх зна- чений, указанных в табл. 12.
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 55 § 3. Определение напряжений в предварительно напряженных элементах Напряжения в бетоне и арматуре предварительно напряженных железобетонных элементов необходимо определять при расчете: 1) потерь от ползучести бетона и действия многократно повто- ряющейся нагрузки; 2) усилий в арматуре, натягиваемой на бетон; 3) сечений, нормальных и наклонных к оси элемента, на воздей- ствие многократно повторяющейся нагрузки; Пиния центра тя» ести при- веденного сечения F„ I (5% Рис. 1. Схема распределения усилий в поперечном сечении предварительно напряженного элемента при определении напряжений в бетоне и арматуре 4) образования трещин в сечениях, наклонных к оси элемента; 5) деформаций элементов III категории трещиностойкости; - 6) начала раскрытия швов сопряжения стыковых сечений со- ставных и блочных конструкций. Напряжения в сечениях, нормальных к оси элемента, определяют по их приведенной площади. В расчет вводят полное сечение бетона с учетом ослабления его каналами, пазами и т. п., а также площадь сечения всей продольной напрягаемой и иенапрягаемой арматуры (если она составляет более 0,008/), умноженной на отношение мо- дулей упругости арматуры и бетона. Если части бетонного сечения выполнены из бетона разных проектных марок, их приводят к бето- ну одной марки исходя из отношения модулей упругости. Напряжения в бетоне <?б определяют по упругой стадии неза- висимо от того, производится ли натяжение арматуры на упоры или на затвердевший бетон. Равнодействующую усилий во всей напря- гаемой н иенапрягаемой верхней и нижней арматуре (рис. 1) рас- сматривают как внешнюю силу No, обжимающую (в общем случае внецентренно) приведенное сечение элемента с учетом напрягаемой и иенапрягаемой арматуры, и находят по формуле
53 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Эксцентрицитет силы относительно центра тяжести приведен- ного сечения находят по формуле а0 Fa УН + °aF а Уа-°Ор«УП-ая Fa У a где н 0О— напряжения соответственно в напрягаемой армату- ре Ли и Ан- до обжатия бетона (при натяжении ар- матуры на упоры) либо в момент снижения вели- чины предварительного напряжения бетона ЙТ> ну- ля воздействием на элемент внешних фактических или условных сил; 0q и О0 принимают с учетом коэффициента точности натяжения тт и с учетом потерь напряжений, определяемых для рассматри- ваемой стадии работы элемента; ©а и 0а — напряжения соответственно в ненапрягасмой арма- ' туре А н А', вызванные усадкой и ползучестью бе- тона в момент снижения напряжений в бетоне до нуля воздействием на элемент внешних фактиче- ских или условных сил; Рп и Fa—площади сечения соответственно напрягаемой и не- напрягаемой продольной арматуры и А: в цент- рально сжатых и центрально растянутых элементах и во всех элементах кольцевого сечения — всей; в изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентрен- но растянутых элементах — расположенной в наи- более обжатой зоне бетона; FH и Fa — площади сечения соответственно напрягаемой и не- напрягаемой продольной арматуры и А', распо- ложенной в менее обжатой зоне бетона изгиба- емых, внецентренно сжатых и внецентренно растя- нутых элементов; J/ Ун< УаИ Уа — расстояния от осп, нормальной к плоскости изгиба и проходящей через центр тяжести приведенного сечения соответственно до точек приложения раз- нодействующих усилий в напрягаемой и ненапря- гаемой арматуре (см. рис. 1). Коэффициент точности предварительного напряжения арматуры тт принимается: 1) для всей продольной арматуры (Ли и Лн): при расчете по образованию трещин предварительно обжатой зоны сечения /ит=0,9; при расчете по образованию трещин предварительно растянутой пли менее обжатой зоны сечения тт = 1,1; 2) при расчете на прочность в стадии эксплуатации для армату-
'Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 57 ры Лн, а в стадии обжатия бетона — для всей продольной армату- ры, натягиваемой на бетон, /ит =1,1; 3) в остальных случаях /пт = 1. Прн расчете предварительно напряженных конструкций и назна- чении для них контролируемого напряжения следует учитывать поте- ри предварительного напряжения арматуры. При натяжении арматуры на упоры учитывают потери, проис- ходящие: 1) до окончания обжатия бетона — от релаксации напряжений стали, деформации анкеров и температурного перепада; 2) после обжатия бетона — от усадки и ползучести бетона и воз- действия многократно повторяющейся нагрузки.' При натяжении арматуры на бетон учитывают потери, происхо- дящие: 1) до окончания обжатия бетона — от деформации анке- ров и трения арматуры о стенки канала или поверхность конст- рукции; 2) после обжатия бетона — от усадки и ползучести бетона, ре- лаксации напряжений стали, смятия бетона под витками арматуры и воздействия многократно повторяющейся нагрузки. Суммарную" величину потерь при проектировании конструкций следует принимать во всех случаях не меиее 1000 кгс!см2. При применении в элементе нескольких пучков или стержней ар- матуры, натягиваемых на бетой неодновременно, следует учитывать изменения (снижение или повышение) напряжений в арматуре, на- тянутой ранее, вследствие упругого обжатия бетона усилиями пуч- ков или стержней, натягиваемых позднее. Принимаемые в расчетах величины напряжений в арматуре о0 и о0 без учета потерь, как правло, должны быть: для проволочной арматуры — не более 0,65/?”, но не менее 0,4/?”; для стержневой ар- матуры — не более 0,9 7?” . Значения о0 и о0 могут быть повышены для проволочной ар- йатуры до 0,757?” и для стержневой до 7?” в следующих случаях: 1) в арматуре сжатой зоны при необходимости увеличения ее трещиностойкости при обжатии элемента, транспортировании и мон- таже; 2) в кольцевой арматуре напорных труб; 3) при временной перетяжке арматуры с целью повышения ее предела пропорциональности или уменьшения потерь от релаксации напряжений; 4) при компенсации потерь от релаксации напряжений или неод- новременного натяжения арматуры, от трения арматуры о стенки ка- налов и поверхность бетона, а также от температурного перепада между натянутой арматурой и устройствами, воспринимающими уси- лия ее натяжения. При натяжении арматуры термическим способом максимальная температура нагрева, как правило, не должна превышать: стержневой арматуры 350°, прс.юлочной арматуры 300° С.
58 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Величины напряжений в напрягаемой арматуре Ан и конт- ролируемые при натяжении арматуры на затвердевший бетон, опре- деляют для сечения, по которому назначено о0 н о0, по формулам где ©и = 0с — «Об = ©б — п ! Л'о 0Н = ©и - па й = °б — п | . - 1 Л. п ~ Еб ' (6) (7) В формулах (6) и (7) 0О и О0 принимают до проявления по- терь; Л'о определяют после проявления потерь, происходящих до окончания обжатия бетона. Величины установившихся напряжений в бетоне ©□ и арматуре 0,1 после проявления всех потерь, необходимые для вычисления главных напряжений в бетоне, для проверки выносливости элемента, а также при подсчете потерь предварительного напряжения от дей- ствия многократно повторяющейся нагрузки, определяют: 0Н — по формуле (6), а ©б — по формуле Л'о Л оео Об = —± —j—y, * п J п (8) где Л'о и е0 — принимаются соответственно по формулам (4) и (5); у — расстояние от центра тяжести приведенного сечения до волокна, в котором определяется напряжение. При определении напряжений в расчете сечений предварительно напряженных конструкций по образованию трещин следует учиты- вать напряжения в напрягаемой и иенапрягаемой арматуре. При этом величины напряжений в напрягаемой арматуре О0 и 0О при- нимаю! : 1) непосредственно после обжатия бетона — с учетом потерь, происходящих до окончания обжатия бетона; 2) в стадии эксплуатации элемента — с учетом всех потерь. Величину сжимающих напряжений в иенапрягаемой арматуре 0а и 0а принимают численно равной: 1) в стадии обжатия бетона элемента — потерям напряжений от усадки бетона; 2) в стадии эксплуатации элемента — сумме потерь напряжений от усадки и ползучести бетона. Значения потерь предварительного напряжения арматуры при расчетах предварительно напряженных конструкций принимаются по табл. 14 и пп. 5.11—5.17 СНнП П-В.1-62 «Бетонные и железобетон- ные конструкции. Нормы проектирования».
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 59 § 4. Расчет элементов бетонных конструкций по прочности Расчет на прочность элементов бетонных конструкций произво- дится для сечений, нормальных к оси элемента. Опорные части элементов проверяются расчетом на смятие. При расчете стеновых панелей учитывается случайный эксцентрицитет, принимаемый равным для панелей несущих стен 2 см, а самонесущих 1 см. Случайный эксцентрицитет суммируется с заданным эксцентри- цитетом продольной силы. В тех случаях, когда может быть гарантировано, что смещение осей панелей по этажам не превысит 1 см, случайный эксцентрицитет принимается в расчете равным 1 см. Расчетные длины для столбов и бетонных стен принимаются по табл. 13. Табл и ц а 13 Расчетные длины /0 бетонных элементов Характер конструкций и опирания Расчетная длина Стены и столбы, опирающиеся вверху и внизу: иа иесмещаемые опоры в виде перекрытий, в свою очередь опирающихся на иесмещаемые (жесткие) поперечные конструкции н 1.25Н—1,5Я на упруго смещаемые опоры Свободно стоящие стены и столбы 2Н Стены, опертые по четырем сторонам на иесмещаемые опоры в виде перекрытий, поперечные стены и V п., при В : Я=*2 0,9// Стены, опертые по трем сторонам на иесмещаемые опо- ры, при В : Я=1,5 (как при свободном опирании, так и при жестком защемлении) 0.9Н Примечание. Н — высота столба или стены в пределах этажа за вы- четом толщины плиты перекрытия; В — длина стены на расстоянии между вер- тикальными опорами, а при опирании по трем сторонам — расстояние между вертикальной опорой и свободной гранью стены. Если при расчете панелей учитывается опирайте их по контуру, то должна быть обеспечена связь между рассчитываемой панелью и поперечными по отношению к ней стенами, по крайней мере, путем заделки ее в пазы, оставляемые в стенах, пли при помощи анкеров, расположенных вверху, внизу и посередине высоты этажа. Расчет бетонных элементов при центральном сжатии с учетом продольного изгиба производится по формуле 2Уп<фЯпрЛ (9) где N„ — приведенная продольная сила, определяемая по фор- муле = + <ю) Идл <р—коэффициент продольного изгиба, принимаемый по ' табл. 14;
GJ Раздел второй. Расчет строительных конструкций. ЛдЛ—-расчетная продольная сила от длительно действующей части нагрузки; Л'к—расчетная продольная сила от кратковременно действу- ющей части нагрузки, Мдл — коэффициент, учитывающий влияние длительного дейст- вия нагрузки на несущую способность гибкого элемен- та, принимаемый по табл. 14. Таблица 14 Значения коэффициентов <р и m для бетонных элементов IJb IJr Значение с₽ для бетона. Значение гадл для бетона тяжелого легкого тяжелого легкого <4 <14 1 1 1 1 6 21 0,98 0,95 1 1 8 28 0,95 0,9 1 1 10 35 0,92 0,84 0,96 0,95 12 42 0,88 0,78 0,92 0,9 14 49 0,85 0,73 0,88 0,8? 16 55 0.81 0,68 0,84 0,8 18 63 0,77 0,63 0,8 0.75 20 70 0,73 0,58 0,75 0,7 22 76 0,68 0,53 0,71 0,65 24 83 0,63 0.48 0,67 0,6 Примечание, /о — расчетная длина Элемента; Ь — наименьший размер прямоугольного сечения; г — наименьший радиус инерции сечения. Расчет бетонных изгибаемых элементов производится исходя из следующих положений (рис. 2): 1) сечения сохраняются плоскими (гипотеза плоских сечений); 2) эпюра нормальных напряжений в сжатой зоне треугольная и имеет такой наклон, что при продолжении в растянутую зону отсека- ет на крайнем растянутом волокне отрезок, равный 2 Р.р; 3) эпюра нормальных напряжений в растянутой зоне прямоуголь- ная с величиной напряжений, равной Рр. При произвольной форме сечения элемента расчет рекомендуется производить по формуле Л1<ЯР№Т, (11) где 1ГТ— момент сопротивления для растянутой грани сечения, оп- ределяемый с учетом неупругих свойств бетона (см. рис. 2); 2Л U7T=—-^-+Sp; (12) h — x здесь J с—момент инерции сжатой части сечения относительно ну- левой линии; Л'р—статический момент растянутой части сечения относитель- но нулевой линии.
Глава 11. Бетонные и железобетонные конструкции 61 Положение нулевой линии сечения определяют из условия (h — х) Fp (13) где Sc—статический момент сжатой части сечения относительно пу- левой линии; Fp— площадь растянутой части сечеиия. Рис. 2. Схема расположения усилий и эпюра напря- жений в поперечном сечении изгибаемого бетонного элемента Элементы прямоугольного сечения допускается рассчитывать по формуле Ь/i2 „ (14) Расчет внецеитреннЬ сжатых бетонных элементов при малых экс- центрицитетах, удовлетворяющих неравенству S6>O,8So, (15) а при прямоугольном сечении — неравенству е0 < 0,225ft, (16) производится из условия постоянства момента предельного сжимаю- щего усилия относительно слабо напряженной грани сечения (рис. 3) по формуле So Mi ф1/?пр • (17) а при прямоугольном сечении по формуле bh2 Ml ,5ф1 Mip • (18) В формулах (15) — (18) Sg— статический момент площади сечения сжатой зоны бетона, высота которой определяется из условия .совпадения ее центра тяжести с точкой приложения продольной силы, от- носительно меиее напряженной грани сечеиия;
62 Раздел второй. Расчет строительных конструкций So — статический момент всей площади поперечного сечения элемента относительно менее напряженной грани сечения; е0 — расстояние от силы Л'п до центра тяжести поперечного се- чения элемента; Л;п — приведенная продольная сила, действующая в той же точ- ке, что и сила А'^ А'Л.г|-| А'к; Л'Г1 определяется по формуле Рис. 3. Схема расположения усилий и эпюра на- пряжений в поперечном сечении внецентренно сжатого с малым эксцентрицитетом бетонного элемента (10), в которой коэффициент тДА находят по табл. 14, за- I» /о меняя в ней отношения — и --------соответственно отно- b г 1о h тениями — и —; h ги — коэффициент продольного изгиба при внецентренном сжатии; <Р1 = kff, (19) где k — коэффициент, учитывающий влияние внепентрениого прило- жения нагрузки и определяемый по формуле k = 1 — —(о,об —— 0,2), h \ ha ) здесь /гэ=3,46ги, а для прямоугольного сечения Лэ = h\ (20) (21) <р — коэффициент продольного изгиба, принимаемый по табл. 14, в которой величины 1е/Ь и lolг заменяются соответствен- но на l0/h и Zo/ги ('л —радиус инерции сечения в плоскости изгиба); е — расстояние от силы Nn до менее напряженной грани се- чения. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов при больших эксцентрицитетах, не удовлетворяющих условию (15) или (16),заис-
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 63 ключением указанных ниже случаев, производится исходя из поло- жений, приведенных на рис. 2; при этом рекомендуется пользоваться формулой Л^я ф^р^т» (22) где Мя — момент внешних сил, действующих по одну сторону от рассматриваемого сечения, относительно ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой грани сечения; часть величины 7ИЯ, зависящая от длительно действующей на- грузки, увеличивается делением на коэффициент /идл в со- • ответствии с формулой (10: Рис. 4. Схема расположения усилий и эпюра напряже- ний в поперечном сечении внецентренно сжатого с боль- шим эксцентрицитетом бетонного элемента, рассчитыва- емого без учета сопротивления растянутой зоны 1ГТ— см. формулу (12); при этом положение нулевой линии в сечении определяется как для изгибаемых элементов, т. е. в предположении отсутствия продольной силы, из усло- вия (13). Элементы прямоугольного сечения допускается рассчитывать по формуле ЛГп<1.75ф1 R.pbh , (23) 6А_1 h ере Nn — см. формулу (10). Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов, не подвер- гающихся действию агрессивной среды и не находящихся под давле- нием жидкости (за исключением карнизов и парапетов), при больших эксцентрицитетах, не удовлетворяющих условию (15) или (16), мо- жет производиться без учета сопротивления растянутой зоны бетона при прямоугольной форме эпюры напряжений в сжатой зоне (рис. 4) по формуле М1<Ф1ЯиЛ>. (24) где Nn—приведенная продольная сила, определяемая по форму- ле (10); Рб — площадь сечения сжатой зоны бетона, определенная без учета сопротивления растянутой зоны бетона.
о) S) Рис. 5. Данные для расчета сечений элементов при местном сжатии (смятии) а—д — случаи приложения местной нагрузки, определяющие значение коэф- фициента. уц е—л — случаи расположения местной нагрузки н соответствую- щие им расчетные площади сечения F; м — пример, когда отдельные участки сечения элемента не включаются в расчетную площадь сечения F; 2 и 3 — уча- стки сечения, которые не должны учитываться при расчете на смятие на участ- ке 1; FCM — площадь местного сжатия (смятия), на которую передается на- грузка
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 65 При этом высота сжатой зоны определяется из условия совпаде- ния центра тяжести площади сечения сжатой зоны с точкой прило- жения равнодействующих внешних сил. Расчет узлов опирания перекрытий на стены из панелей произ- водится с введением к значению несущей способности элемента коэф- фициентов, учитывающих влияние растворного шва: 0,9 — при отвер- девшем растворе и 0,5 — при свежеоттаявшем растворе. При расчете бетонных элементов, имеющих несмещаемые опоры, значения коэффициентов <р и тдл принимаются: для сечений в сред- ней трети длины элемента — по табл. 14; для сечений в пределах крайних третей длины элемента — путем линейной интерполяции (в опорных сечениях <р и тдл принимаются равными единице). Для элементов, работающих на внецентренное сжатие, помимо учета гибкости в плоскости действия момента производится также проверка сечений с учетом гибкости в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба. Проверка выполняется как для элементов, рабо- тающих на осевое сжатие (без учета изгибающего момента). Расчет сечений при местном сжатии (смятии) производится по формуле N < ЦЯсм Лсм, (25) где N — расчетная нагрузка, приложенная к части рассматривае- мого сечения (местная или сумма местной и основной на- грузок) ; J1—коэффициент, принимаемый равным 1 при равномерном распределении нагрузки на площади смятия и 0,75 при неравномерно распределенной местной нагрузке под кон- цами балок, прогонов и перемычек; Rem — расчетное сопротивление бетона при местном сжатии; где Rcm — Y^np > (26) (27) но не более значений Y1- зависящих от места приложения нагрузки (табл. 15, рис. 5); здесь F—расчетная площадь сечения; Д-,, — пло- щадь смятия. При опирании колонн, тяжело нагруженных ферм и других конст- рукций вблизи края (торца) бетон- ной стены принимается RCW>R. Если местная краевая нагруз- ка NCM>RFCK, то участок бетон- ного элемента в месте приложе- ния этой нагрузки должен быть усилен сетчатым армированием. Для легких бетонов марок ни- же 75 значения коэффициента yi снижаются на 20% против указан- ных в табл. 15. Таблица 15 Значения коэффициентов Y1 Учитываемые нагрузки ft при прило- жении местной нагрузки по схеме рис. 5, а, б, в рис. 5. г, д Местная Местная и основ- 1,5 1.2 мая 2 1,5 5—1495
66 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Расчетная площадь сечения F в формуле (27) принимается со- гласно следующим правилам: 1) при местной нагрузке по всей ширине сечения элемента b в расчетную площадь сечения включаются участки длиной не более Ь в обе стороны от краев местной нагрузки (см. рис. 5); 2) при местной краевой нагрузке по всей ширине сечения эле- мента Ь в расчетную площадь сечения включается участок, примы- кающий к краю местной нагрузки, длиной не более b (см. рпс. 5); 3) при местной нагрузке от опирания концов прогонов и балок в расчетную площадь сечения включается участок шириной, равной длине опорного участка прогона или балкн, и длиной b (см. выше п. 2), но не более расстояния между осями двух соседних пролетов между балками (см. рис. 5, э, и); 4) при краевой местной нагрузке на угол сечения в расчетную площадь сечения включается участок длиной не более с в направ- лении а площади смятия и не более а в направлении с площади смятия (см. рис. 5, к); 5) при местной нагрузке, приложенной по части длины и шири- ны сечения, расчетная площадь принимается симметричной по отно- шению к площади смятия (см. рис. 5, л). Прн наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади, кроме того, ограни- чиваются линиями, проходящими через середину расстояний между двумя соседними нагрузками. При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих па изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры 1СМ при определении 7СМ и F принимается не более 20 ем. При одновременном действии на рассматриваемое сечение ос- новной и местной нагрузок расчет на смятие производится в двух вариантах: 1) на местную нагрузку; 2) на сумму местной нагрузки и части основной нагрузки, вос- принимаемой площадью смятия FCM. При этих двух вариантах расчета принимаются различные вели- чины коэффициента Yi по табл. 15. § 5. Расчет элементов железобетонных конструкций по прочности Расчет элементов железобетонных конструкций по прочности должен производиться для нормальных, а также наклонных (наи- более опасного направления) сечений к оси этих элементов. При на- личии крутящих моментов необходимо также проверять прочность элемента в пространственном сечении, ограниченном спиральной трещиной наиболее опасного направления. ч Опорные части элементов должны быть проверены расчетом на смятие; для предварительно напряженных конструкций, кроме того, следует проверять прочность концевых участков элементов при воздействии сосредоточенных усилий от натянутой арматуры. При наличии в элементе напрягаемой и иенапрягаемой армату- ры из сталей разных видов и классов каждый вид арматуры и бе- тона вводится в расчет прочности со своим расчетным сопротивле-
Глава П. Бетонные и железобетонные конструкции 67 Таблица 16 Расчетные длины /0 колонн одноэтажных промышленных зданий при жестких покрытиях (из железобетонных, армопенобетонных и тому подобных плит) и колонн эстакад Характер колонн При расчете колонн в плоскости перпенди- кулярной оси про- дольного ряда колонн оси продольного ряда колонн при отсут- ствии свя- зен в этой плоскости при нали- чии связей Здания с мостовыми кранами Подкрановая часть колонн при подкра- новых балках: разрезных е . . с 1.5Нн ’2"н 0.8 перазрезных ... ...... Надкрановая часть колонн при подкра- 1,2Нн 0,8Ин 0.8Н„ новых балках: разрезных . .... 2,5ИВ 2"в 1.5//в перазрезных « с « Здания без мостовых крапов 2«н 1,5НВ 1.5„в Колонны однопролетных зданий .... 1,5Н 1,2/7 н Колонны двух- и многопролетных зданий Открытые крановые эстакады Колонны при подкрановых балках: 1.2Я 1.2// н разрезных о . 2"н !-5Ч, «1, перазрезных 1.5Нн Открытые эстакады При от- При на ли- под трубопроводы Колонны, шарнирно соединенные с про- 2Н сутствил анкерных оиоз: чни анкер- ных опор; летным строением Колонны, жестко соединенные с пролет- 2Н Н пым строением » . 1,5Н 1.5Н 0,7/7 Примечания: 1. Н — полная высота колонн, считая от верха фунда- мента; Ип— высота подкрановой части колонн: при сборных конструкциях^ от верха фундамента до низа подкрановой балки, при монолитных конструк- циях— от верха фундамента до верха подкрановой балки; Н— высота над- крановой части колонн: при сборной конструкции — от низа подкрановой балки до верха колонны, при монолитной конструкции — от верха подкрановой бал- ки до верха колонны. 2. Значения расчетных длин колонн крановых цехов даны для случая рас- чета их с учетом крановой нагрузки. В случае неучета крановой нагрузки значения расчетных длин колонн принимаются как для зданий без мостовых кранов. 3. Данные табл. 16 нс распространяются на двухветвевые колонны.
68 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 17 Расчетные длины /0 колонн многоэтажных зданий и сжатых элементов ферм и арок Наименоваяие элементов Расчетная длина Колонны многоэтажных зданий при числе пролетов не менее двух и отношении ширины здания к его высоте: сборных , . s . - - в . „ Я монолитных 3 .... - 0,7/7 Сжатые элементы ферм: верхний пояс при расчете в плоскости и из плоско С ГН фермы V . . . . 1 раскосы и стойки при расчете: 0,8/ в плоскости фермы . , . из плоскости фермы / Арки при расчете в плоскости: трехшар•чгопыс . двухшарлиркые бесшарнирныс 0,565 0,545 0,365 Арки при расчете из плоскости (любые) ....... 6' IT р и мечаиия: I. Я — высота этажа; I — для верхнего пояса ферм рас- стояние между точками его закрепления, а для стоек и раскосов — длила эле- ментов между центрами узлов ферм: S — длина арки вдоль ее геометриче- ской осн, 2. Расчетная длина элементов ферм при расчете из плоскости фермы может приниматься меньше I (но не менее 0,8/), если ширина поясов ферм больше ширины элементов решетки и если имеют место мошныс узловые соединения. нпем. В этом случае в приведенных ниже расчетных формулах про- изведения /?а Fя н Ra c Fa заменяются суммой произведений расчетных сопротивлений на соответствующие площади сечений, а произведения Ra с Sa и Ra Sa заменяются суммой произведений рас- четных сопротивлений арматуры на статические моменты соот- ветствующих площадей сечений арматуры. При наличии в сечении элемента бетонов двух пли нескольких марок бетон наиболее низкой марки вводится в расчет прочности со своими расчетными сопротивлениями, а бетоны более высоких ма- рок— с расчетными сопротивлениями, соответствующими марке бе- тона лишь на одну ступень выше наиболее низкой марки. В таких элементах положение центра тяжести площади всего сечения бетона или его сжатой зоны, а также статические моменты So и 5ц следует определять, приводя все сечение к бетону одной марки (одного рас- четного сопротивления). Если продольная арматура в изгибаемых, внецентренно сжатых по первому случаю (см. стр. 84) железобетонных элементах распо- лагается в несколько рядов в пределах высоты, превышающей по- ловину высоты растянутой зоны сечения, ложенных на расстоянии более — (h—х) то для стержней, распо- от растянутой грани се- чения, расчетное сопротивление арматуры вводится с коэффициен- том 0,8.
Глава 11. Бетонные и железобетонные конструкции 69 Если в центрально сжатых, изгибаемых или внецентренно сжа- тых железобетонных элементах площадь сечения продольной ар- матуры, расположенной в сжатой зоне, составляет более 3% всей площади сжатой зоны сечения, то в расчетных формулах следует учитывать уменьшение действительной площади сжатой зоны бетона на величину площади сечения расположенной в ней арматуры. Расчетные длины колонн одноэтажных промышленных зданий прн жестких в своей плоскости покрытиях (из железобетонных, ар- мопенобетонных н тому подобных плит), а также колонн эстакад допускается принимать по табл 16; колонн многоэтажных зданий при числе пролетов не менее двух и при отношении ширины здания к его высоте не менее */з, а также элементов железобетонных ферм и арок — по табл. 17. Дополнительные указания по расчету прочности предварительно напряженных элементов. В изгибаемых, центрально и внецентренно сжатых предварительно напряженных железобетонных элементах напрягаемую арматуру, имеющую сцепление с бетоном и располо- женную в зоне, сжатой от действия внешних усилий, вводят в рас- чет не с расчетным сопротивлением /?а.с, а с напряжением огКгс!ся?, равным ос = 3600— ЩТ°О’ (28) где Шт = 1,1; <г0 — растягивающее предварительное напряжение в арматуре, расположенной в зоне, сжатой от действия внешних уси- лий; значение о0 принимается с учетом стадии работы элемента, условий натяжения арматуры и величины потерь. Напряжение ос может быть сжимающим, нулевым или растя- гивающим. Если напряжение ос будет сжимающим, то оно должно приниматься не более /?а.с. Если напрягаемая арматура, расположенная в зоне, сжатой действием внешних усилий, выполняется из стали различных видов или классов, каждая разновидность вводится в расчет со своим зна- чением <ТС, Прн расчете прочности элемента на воздействие центрального или внецентренного предварительного обжатня (с учетом в необхо- димых случаях собственного веса или монтажных нагрузок) усилия напрягаемой арматуры вводят в расчет как внешние нагрузки; при этом следует иметь в виду: 1) для элементов, обжимаемых центрально, усилие обжатия Nn определяют от всей напрягаемой арматуры; 2) для элементов, обжигаемых внецентренно, усилие обжатия NH определяют только от напрягаемой арматуры, расположенной в наиболее обжатой зоне;
70 Раздел второй. Расчет строительных конструкций 3) при подсчете усилий обжатия NK и Л'н напряжения в напря- гаемой арматуре принимают равными: а) при натяжении арматуры на упоры—ст0— <тп, где а0—пред- варительное напряжение в арматуре после проявления потерь, про- исходящих до окончания обжатия бетона; <тп— величина снижения (потери) предварительного напряжения в арматуре при доведении бетона сжатой зоны до предельного состояния, равная 3000 кгс/см2, но не более напряжения По; б) при натяжении одновременно всей арматуры на бетон — <ТН, где 0Н — контролируемое предварительное напряжение в арматуре по окончании обжатия бетона до проявления потерь; в) при натяжении на бетон арматуры поочередно группами — <Г0—°п, где о0—то же, что в п. «а», оп—величина снижения (потери) предварительного напряжения в арматуре, равная <7П = -1 р н 3000кгс/см2, (29) но не более 2500 кгс/см2-, здесь F\ и — соответственно наимень- шая и наибольшая площади поперечных сечений обжимаемого эле- мента; для элементов с постоянным поперечным сечением прини- мают Fp.n—площадь напрягаемой арматуры всех групп об- жимаемой зопы элемента, прочность которой проверяется, кроме площади последней группы, равной F,,—Fp_K, где Fa для элементов, обжимаемых центрально, — площадь сечения всей напрягаемой ар- матуры; для элементов, обжимаемых внецентренно, — площадь сече- ния всей напрягаемой арматуры обжимаемой зоны элемента, проч- ность которой проверяется. Расчет прочности при обжатии бетона конструкций производят с учетом расчетного сопротивления бетона, соответствующего его прочности в момент обжатия. Расчет прочности железобетонного элемента при обжатии бе- тона арматурой, натягиваемой на бетон, производят с учетом в не- обходимых случаях влияния продольного изгиба или прогиба эле- мента. Если арматура, не имеющая сцепления с бетоном и способ- ная смещаться по поперечному сечению элемента, расположена в каналах, пазах, выемках или за пределами сечения, следует учи- тывать: при осевом обжатии элемента — влияние продольного изгиба; при внецентренном обжатии элемента — влияние прогиба эле- мента в плоскости действия момента на величину эксцентрицитета продольной силы. При арматуре, расположенной в закрытых каналах и не смеща- емой по поперечному сечению элемента, влияние продольного изги- ба или прогиба элемента не учитывают. Расчет прочности железобетонного элемента при обжатии бето- на арматурой, натянутой на упоры и имеющей сцепление с бетоном, производится без учета влияния продольного изгиба или прогиба элемента от обжатия.
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 71 При определении прогиба элемента и расчете его на продольный изгиб в стадии обжатия кроме усилия обжатия в необходимых слу- чаях следует учитывать влияние собственного веса элемента, срв- местную работу его с другими элементами конструкций и т. п. Для малоармированных предварительно напряженных элемен- тов, прочность которых исчерпывается с образованием трещин вследствие достижения растянутой арматуры расчетного сопротив- ления, усилия, воспринимаемые сечением элемента, принимаются на 15% ниже определенных расчетом; для предварительно напряжен- ных напорных труб — на 10%. Центрально сжатые элементы. Расчет на прочность центрально сжатых железобетонных элементов с поперечной арматурой в виде отдельных хомутов или приваренных к продольной арматуре по- перечных стержней производится из условия А'п < ф Ц?пр F + Ra.c Fа) > (30 ) где Nn— приведенная продольная сила при значениях коэффициен- та П7дл по табл. 18; Ф — коэффициент продольного изгиба по табл, 18. Таблица 18 Значения коэффициентов фи гп дл для железобетонных элементов ijb <8 10 12 14 16 18 20 22 24 Г/D <7 8,5 10,5 12 14 15,5 17 19 21 lo/r <28 35 42 48 55 62 69 76 83 Тяжелый бетон Ф 1 0,98 0,96 0,93 0,89 0,85 0,81 0,77 0,73 шдл 1 1 0,96 0,93 0,89 0,85 0,81 0,78 0,74 Легкий • бетон ф 1 0,96 0,9 0,84 0,78 0,73 0,67 0,61 0,55 гадл 1 0,96 0,92 0,88 0,84 0,8 0,77 0,73 0,69
72 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Продолжение табл. 18 /,,/ь 26 28 30 32 34 36 38 40 /,,/й 22,5 24 26 28 29,5 31 33 34,5 1,/г 90 97 104 ш 118 125 132 139 Тяжелый б С-топ Ф 0,68 0,64 0,59 0.54 0,49 0,44 0.4 0,35 '"дл 0,7 0,67 0,63 0,53 О-® 0,32 0,48 0.45 Л егкий бетой 0.5! 0,46 0,41 0.35 0,32 0,23 0,21 0,21 '"дл 0,65 0,61 0,57 0,53 0,49 0,45 0,11 0.38 П р и меча и и я. 1. /о — расчетная длина элемента; b — наименьший раз- мер прямоугольного сечения; D — диаметр круглого сечения; г — наименьший радиус инерции сечения. 2. Для конструкций из легких бетонов, у которых мелким заполнителем служит пористый песок, значение m „„ должно быть снижено на 15%. Д« * 3. Для конструкций из легких бетонов на естественных заполнителях зна- чения Ф и m дЛ разрешается принимать на основании обоснованных опытных данных. Центрально растянутые элементы. При расчете на прочность центрально растянутых железобетонных элементов должно соблю- даться условие N <Ra Fa. (31) Для предварительно напряженных элементов, армированных проволокой, пучками или прядями без анкеров, при проверке сече- нии у концов элемента в пределах длины зоны анкеровки напрягае- мой арматуры расчетное сопротивление арматуры Rs в формуле (31) следует принимать уменьшенным в соответствии с указаниями п. 7.28 СНиП П-В.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования». Рис. 6. Схема расположения усилий и эпюра напряже- нии в поперечном сечении изгибаемого железобетонного элемента при расчете его на прочность
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 73 Изгибаемые элементы. Расчет сечений нормальных к продольной оси изгибаемых железобетонных элементов (рис. 6) производится из условия Л4 Ч- ^а^а.с» (32) при этом положение нейтральной оси. а также площадь и форма се- чения сжатой зоны бетона определяются по формуле «aFa-«a.C^a = ^f6- (33) Рис. 7. Форма сжатой зоны в поперечном сече- нии таврового железобе- тонного элемента при расположении нейтраль- ной оси в полке Рис. 8. Форма сжатой зоны в поперечном сече- нии таврового железобе- тонного элемента при расположении нейтраль- ной осп в ребре Для изгибаемых в плоскости оси симметрии элементов прямо- угольного сечения расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, производится из условия M<RHbX(ha-^ + RacF'&[h0-a}. (34) При этом положение нейтральной осп опведеляется по формуле *aFa+*a.cFa=M*’ ' С35) Расчет симметричных сечений, нормальных к продольной оси из- гибаемых (в плоскости оси симметрии) элементов, имеющих полку в сжатой зоне (тавровых, двутавровых и т. п.), производится следу- ющим образом: 1) если нейтральная ось проходит в полке (рис, 7), т. е + (36) то расчет производится как для прямоугольного сечения с шири- ной &п; 2) если нейтральная ось проходит в ребре (рис. 8), то расчет производится из условия М < Rabx (h0 - + ЯПр (*п-0 (Л0 - + + Ra.cF'a(h0 -«')•• (37)
74 Раздел второй. Расчет строительных конструкций при этом положение нейтральной оси определяют по формуле «я Fa = bx + «пр ( b'n - 0 h'n + «а.с . (38) где hn—толщина сжатой полки; Ьп — расчетная ширина сжатой полки. В изгибаемых железобетонных элементах с полкой в сжатой зоне вводимая в расчет ширина свеса полки в каждую сторону от ребра не должна превышать половины расстояния в свету между соседними ребрами и '/6 пролета рассчитываемого элемента. Кроме того, для элементов, не имеющих на длине пролета поперечных ре- бер или имеющих поперечные ребра на расстояниях более расстоя- ния между продольными ребрами при /гп<0,1/г, вводимая в расчет ширина свеса полки в каждую сторону от ребра не должна превы- шать величины б/;п. Для отдельных балок таврового сечения (при консольных све- сах полки) вводимая в расчет ширина свесов полки в каждую сто- рону от ребра должна составлять: при hn>O,lh — не более 6ЛП’( при 0,5/к Лп<О,1/г — не более ЗЛП. При /гп<0,05/г консольные свесы полки в расчет не вводятся и сечение элемента рассчитывается как прямоугольное шириной Ь. В изгибаемых железобетонных элементах симметричных сече- ний положение нейтральной оси, отвечающее достаточной прочно- сти сжатой зоны бетона, при изгибе в плоскости осп симметрии должно удовлетворять условию Для элементов, имеющих полку в сжатой зоне, при расположе- нии нейтральной оси в ребре проверка условия (39) производится как для элементов прямоугольного сечения, без учета свесов полки. Свесы полки, расположенные в растянутой зоне, при проверке ус- ловия (39) не учитываются во всех случаях. Для элементов прямоугольного сечения, подвергающихся косо- му изгибу, проверку достаточной прочности бетона сжатой зоны рекомендуется производить, пользуясь условием ------< £, (40) IZ1 +tgP гдс§б.х ч $о.х— статические моменты соответственно сжатой зо- ны бетона и всего рабочего сечения бетона от- носительно оси, нормальной к оси х и проходя- щей через точку приложения равнодействующей усилий в арматуре, растянутой от действия мо- мента Мх и расположенной у грани элемента, нормальной к оси х;
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 75 зависимости от проектной марки Таблица 19 Значения коэффициента £ Проектная марка бе гона ..... 400 п ниже 500 600 Значения коэффи- циента С . . . . 0,8 0,7 0,65 Хб.у и So'.y — то же, относительно оси, нормальной к оси у и проходящей через точку приложения равнодей- ствующей усилий в арматуре, растянутой от дей- ствия момента Л1у и расположенной у грани, нормальной к оси у. Значения коэффициента £ в бетона принимаются по табл. 19. Если количество арматуры в растянутой зоне сечения изгибае- мого элемента принято большим, чем это требуется для соблюдения условий (33), (34) или (37) (нап- ример, против образования тре- щин), то при проверке условий (39) и (40) следует учитывать лишь ту часть сечения арматуры растянутой зоны, которая опреде- ляется расчетом по прочности. Расчет сечений, наклонных к продольной оси железобетонного элемента, должен производиться как на действие изгибающего момента, так и на действие поперечной силы. За расчетное значение момента в наклонном сечении принима- ется момент всех внешних сил, действующих по одну сторону от этого сечения относительно центра тяжести его сжатой зоны. За расчетное значение поперечной силы для наклонных сечений при- нимается поперечная сила в сечении, нормальном к продольной осп элемента, расположенном у конца сечения в сжатой зоне. При этом часть нагрузки в пределах длины проекции наклонного сечения, ко- торая уменьшает величину поперечной силы, учитывается только в тех случаях, когда она действует на данном участке постоянно и не может быть перемещена. Элементы прямоугольного, таврового, двутаврового и коробча- того сечений проектируют так, чтобы удовлетворялось условие < 0,25Ри Ыг0. (41) Расчет наклонных сечений элементов по изгибающему моменту (рис. 9) должен производиться по формуле М = Ра Fa г + 2JPa Fo ?o + Fx zx. (42) где Fa — площадь сечения всех отогнутых стержней, располо- женных в одной наклонной к оси элемента плоскости, пересекающей рассматриваемое наклонное сечение; Fo — площадь сечения всех поперечных стержней (ветвей хо- мутов), расположенных параллельно плоскости изгиба в одной нормальной к оси элемента плоскости, пересе- кающей рассматриваемое наклонное сечение, при оди- наковом диаметре поперечных стержней; Fx — площадь сечения одного поперечного стержня, парал- лельного плоскости изгиба (одной ветви хомута); z, г0 и гх — расстояния от центра тяжести сжатой зоны бетона до плоскостей расположения соответственно отгибов и по-
76 Раздел второй. Расчет строительных конструкций перечных стержней, пересекающих рассматриваемое на- клонное сечение элемента. Направление наиболее опасного наклонного сечения по изгиба- ющему моменту определяется из условия Q = 27?а Го sin а Д- 2/?а Fx, (43) где Q — расчетная поперечная сила у конца наклонного сечения в сжатой зоне элемента; а — угол наклона отогнутых стержней к продольной оси эле- мента в рассматриваемом сечении. Рис. 9. Схема усилий, действующих в наклонном сечении изгибаемого железобетонного элемента при расчете его на прочность Проверку на изгиб по наклонным сечениям для балок с посто- янной или с плавно изменяющейся высотой можно не производить. Для элементов с резко меняющейся высотой сечения, например для балок или консолей, имеющих подрезки, должны производить- ся расчеты на действие изгибающего момента в наклонном сече- нии, проходящем через входящий угол подрезки (рис. 10). Для предварительно напряженных элементов, армированных проволокой, пучками или прядями без анкеров, должна быть про- верена прочность на изгиб по наклонным сечениям, начинающимся у грани опоры, а также на длине зоны анкеровки /ан. При этом
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 77 сопротивление арматуры принимается в начале зоны анкеровки равным пулю, а в остальных точках — равным 1Х Со = —— . (44) п но не более /?а, где 1Х—расстояние от начала зоны анкеровки до рассматриваемой точки. Рис. 10. Наиболее вероятные места образования на- клонных трещин в железобетонных балках с резко меняющейся высотой поперечного сечения 1 — анкерные шайбы Величина /ан в см принимается равной: при <т0 = 10 ОООкгс/сл2 /ан = кгн (1; (45) <т0 : юооо » /аи=”^; (46) <т(( — 10 000 . <Т0> 10000 » /ан = /ган<* + 3——-, (47) АО где kaK — коэффициент, принимаемый по табл. 20; d — диаметр проволоки или пряди в елг; <т0— значение предварительного напряжения в арматуре в кгс/см2 с учетом потерь, происходящих до окончания обжатия бетона; Ro—кубиковая прочность бетона при его обжатии в кгс/см2 (см. табл. 1 СНиП П-В 1-62). Проверка прочности на изгиб по наклонным сечениям должна производиться с учетом возможности нарушения сцепления арма- туры с бетоном (например, при мгновенной передаче на бетон пред- варительного напряжения). В этом случае должна быть проверена также и прочность на изгиб по нормальному к оси элемента сече-
78 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 20 Значения коэффициента Лан для определения длины зоны анкеровки 1ан высокопрочной арматурной проволоки периодического профиля и семипроволочных арматурных прядей, применяемых без специальных анкеров в элементах из тяжелого бетона и из керамзитобетона Вил арматуры Значения /?ан при кубиковой прочности бетона в момент его обжатия Ro в кгс/см1 200 300 400 | 500 Высокопрочная проволока периодического профиля 100 80 60 45 Семи проволочные пряди диаметром: 4,5—9 хм . 70 60 50 45 12 и 15» 50 40 35 30 Примечания: 1. Значения Лан, указанные в табл. 20 для пряденой арматуры, не распространяются на элементы из керамзитобетона. 2. При мгновенной передаче предварительного напряжения на бетон на- чало зоны анкеровка арматуры принимают на расстоянии от торца элемента: для тяжелого бетона 0,25 I ап ; для керамзитобетона /аи- 3. В элементах из легкого бетона длина зоны анкеровки проволоки (за исключением керамзитобетона) и прядей без анкеров должна приниматься по результатам обоснованных опытов или но специальным инструкциям. нпю, проходящему от торца элемента на расстоянии 0,25 lan для тяжелого бетона и /ан для керамзитобетона; при этом сопротивле- ние предварительно напряженной арматуры не учитывается (в слу- чае отсутствия на длине зоны анкеровки иенапрягаемой арматуры сечение рассчитывается как бетонное). Расчет наклонных сечений элементов по поперечной силе дол- жен производиться в следующих местах по длине элемента: 1) в сечениях, проходящих через грань опоры (рис. 11 и 12); 2) в сечениях, проходящих через расположенные в растянутой зоне начала отгибов (см. рис. 11); 3) в сечениях, проходящих через расположенные в растянутой зоне точки изменения интенсивности поперечного армирования (см. рис. 12). Расчет прочности наклонных сечений элементов по поперечной силе, действующей в плоскости оси симметрии сечения, можно не производить, если соблюдается условие Q < Яр6й0. (48) В этом случае для балок поперечное армирование назначается по конструктивным соображениям. В элементах постоянного сечения расчет наклонных сечений по поперечной силе производится по формуле Q < Х/?а. х Sin а + Stfa,x Fx + <2б, (49) где Qc—проекция предельного усилия в бетоне наклонного сече- ния на нормаль к осн элемента.
Глава Л. Бетонные и железобетонные конструкции 79 Значение проекпии предельного усилия в бетоне любого на- клонного сечення на нормаль к продольной оси элемента прямо- угольного, таврового, двутаврового и коробчатого сечений опреде- ляется по формуле 0,15)? Wi? Q6 =---------— с (50) где с — проекция длины наклонного сечения на ось элемента. Рис. 11. Места расположения наиболее опасных на- клонных сечений / — сечение, преходящее через грань опоры; 2 и 3 — сече- ния, проходящие через расположенные в растянутой зоне начала отгибов Рис. 12. Места расположения наиболее опасных на- клонных сечений 1 — сечеиие, проходящее через грань опоры; 2 — сеченнс, проходящее через точку изменения интенсивности попереч- ного армирования, расположенную на уровне растянутой арматуры
80 Раздел второй. Расчет строительных конструкций При отсутствии отогнутых стержней расчет элементов посто- янного сечения по поперечной силе должен производиться из условия Q < Qx.6, (51) где Qx.g— предельная поперечная сила, воспринимаемая бетоном сжатой зоны н поперечными стержнями (хомутами) в невыгоднейшем наклонном сечении. Для элементов, армированных поперечными стержнями (хому- тами), расположенными в плоскостях, нормальных к продольной осп элемента: Qx.6 = Ko,6/?Hb^<7x-<7x«, (52) где с/у— предельное усилие в поперечных стержнях (хомутах) на единицу длины элемента; Rox Fх <7х =-------- и здесь /х— же, что в формуле (42); и — расстояние между указанными поперечными стержнями (хомутами), измеренное по длине элемента. Длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения на про- дольную ось элемента равна величине с0, увеличенной до целого числа шагов хомутов; Со — /Л 0,15/?,, tag Qx (53; Продольные растянутые стержни, обрываемые в пролете, дол- жны заводиться за точку теоретического обрыва (т. е. за сечение, нормальное к осп элемента, в котором эти стержни перестают тре- боваться по расчету на изгибающий момент) на длину не менее 20с/ и не менее величины со. Для элементов постоянного сечения со определяется по фор- муле Q — Qn co=-2^- + 5d. (54) Для балок переменной высоты с наклонной растянутой и го- ризонтальной сжатой гранями Q—Qo—Rafa sin Р О) — ~ 4 ос/, (оо) где Q — расчетная поперечная сила: в элементах постоянной вы- соты — в сечении, нормальном к оси элемента; в балках переменной высоты — в вертикальном сечении, проведен- ном через точку теоретического обрыва стержня;
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 81 <2о — поперечная сила, воспринимаемая отгибами на рассмат- риваемом участке элемента; d — расчетный диаметр обрываемого стержня; ?хш— предельное усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента на участке <о; здесь Гх и и — то же, что в формулах (42) и (52). Размеры сечений коротких консолей (/<JO,9/io), поддерживаю- щих балки, фермы и т. п. (рис. 13), определяются по формуле М Q < mRp bhoi + tg Y, (57) где m — коэффициент, учитывающий условия работы кон- соли; b, hoi, г и М—ширина, высота, плечо внутренней пары и момент в вертикальном сечении I—/ь проходящем через ближайший к колонне край площадки передачи на- грузки на консоль; Y — угол наклона сжатой грани консоли к горизонтали. Для консолей, поддерживающих подкрановые балки для спе- циальных кранов тяжелого режима работы ( с жестким подвесом, магнитных, грейферных и т. п.), т=1; для консолей, поддерживающих подкрановые балки в цехах с обычными мостовыми кранами тяжелого и среднего режима работы, от =1,6; для консолей, поддерживающих подкрановые балки в цехах с кранами легкого режима работы, а также для консолей, несущих статическую нагрузку, т = 2,2. Напряжение на смятие в местах передачи нагрузки на консоли не должно превышать А?Пр. У коротких консолей угол у сжатой грани с горизонталью не должен быть больше 45°. Высота сечения у свободного края кон- соли должна быть не менее '/3 высоты сечения консоли в месте примыкания ее к колонне. На коротких консолях, поддерживающих подкрановые балки для специальных кранов тяжелого режима работы, рекомендуется осуществлять плавное примыкание нижней грани консоли к колон- не по кривой на участке не менее '/3 длины наклонной грани (см. рис. 13) пли устраивать вут. В коротких консолях, примыкающих к колоннам или другим элементам большой высоты, выступающим за сжатую грань консо- лей не менее чем на половину высоты консоли h в месте ее примы- кания (см. рис. 13), сечение продольной арматуры подбирают по изгибающему моменту, действующему по грани примыкания; значе- ние момента увеличивают на 25%. В остальных случаях, а также если консоль является продолжением свободно лежащей иа опоре балки или плнты, сечение продольной арматуры подбирается по мо- менту, действующему по оси опоры, увеличенному на 25%. Продоль- ная арматура соответствующего сечения должна быть доведена до конца консоли. 6—1495
82 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Рис. 13. Армирование коротких консолей а наклонными хомутами; б — отогнутыми стержнями и го- ризонтальными хомутами
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 83 Продольная арматура должна быть снабжена анкерами в ви- де шайб или уголков в консолях, для которых коэффициент m в условии (57) составляет более I и у которых расстояние /з от цен- тра груза до края арматуры (см. рис. 13, с), не превышает: при круглой гладкой арматуре—15г?; прн арматуре периодического профиля из стали классов А;1П и А-П и бетоне проектной марки 300—15d; при арматуре периодического профиля из стали классов A-III и А-П и бетоне проектной марки 300 и выше—10d. Постановка анкеров не обязательна, если на консоли опирают- ся сборные балки, идущие вдоль их вылета, стыки этих балок на- дежно замоноличены и арматура в них поставлена как в раме с жесткими узлами, а нижняя арматура балок приварена к арматуре консолей через закладные детали. Короткие консоли армируются: 1) наклонными хомутами (см. рис. 13, а); такое армирование рекомендуется при высоте консоли в месте примыкания к колон- не h <2,5ci; 2) отогнутыми стержнями и горизонтальными хомутами; дан- ный способ армирования рекомендуется при /? >2,5с,. В обоих случаях шаг хомутов должен быть не более 150 мм и h -я * не превышать диаметр отогнутых стержней должен быть не бо- 1 лее ~~ длины отгиба (см. рис. 13,6) и не превышать 25 мм. 15 Суммарное сечение отгибов и наклонных хомутов, пересекаю- щих верхнюю половину наклонной линии (отрезок /2 на рис. 13), идущей от груза к углу примыкания нижней грани консоли к ко- лонне, должно быть не менее 0,0026/го и не менее 0,15/?и bill с2 Ra sin а (58) где ho—рабочая высота консоли в сечении примыкания ее к колонне; Сг = Ci +О,ЗЛо (здесь с, — расстояние от оси груза до ближайшей грани колонны у низа консоли); если консоль является продолжением балки или плиты, с2 принимается равным расстоянию от оси груза до осп опоры; а — угол наклона отогнутых стержней или наклонных хомутов к горизонтали. Внецентренно сжатые элементы. При расчете внецентренно сжатых элементов по прочности встречаются два случая: 1) когда прочность элемента характеризуется достижением расчетного сопротивления растянутой арматурой (первый случай внецентренного сжатия), что отвечает относительно большим экс- центрицитетам; 2) когда прочность элемента характеризуется достижением расчетного сопротивления бетоном сжатой зоны, наступающим ра- нее расчетного сопротивления арматуры (второй случай внецентрен- 6*
84 Раздел второй. Расчет строительных конструкций кого сжатия); это соответствует относительно малым эксцентрици- тетам. -о Расчет внецентренно сжатых железобетонных элементов при 4 „ „ to производится как при осевом сжатии При е0> ~внецент- ренно сжатые железобетонные элементы, поперечные сечения кото- Рнс. 14. Схема расположения усилий н эпюра на- пряжений в поперечном сечении внецентренно сжатого с большим эксцентрицитетом железобе- тонного элемента при расчете его на прочность рых имеют хотя бы одну ось симметрии, прн эксцентрицитете только в плоскости этой осп рассчитываются следующим образом: 1) при больших эксцентрицитетах, если удовлетворяется нера- венство (39) (первый случаи внецентренного сжатия, рпс. 14), — из условия (59) или Ne < Р„ SE + /?,.< Sa; (60) прн этом положение пулевой (нейтральной) оси может опреде- ляться из уравнения R„S6N±Ra_cF'ae -RaFae = 0, (61) где S6N — статический момент площади сечения сжатой зоны бе- тона относительно точки приложения продольной силы N. В формуле (61) перед вторым слагаемым принимается знак: плюс, если продольная сила приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре А и А'; минус, если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре А и А';
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 85 2) при малых эксцентрицитетах, когда не удовлетворяется не- равенство (39) (второй случай внецентренпого сжатия, рис. 15): при е>е — из условия Ne RH So + «а.с Sa, (62) где ~^»£б+«а.с S“ . RHf6 + «a.cFa ’ (63) З'б — статический момент площади Ге. относительно оси, нор- мальной к плоскости действия изгибающего момента и про- ходящей через точку приложения равнодействующей усилий в арматуре А; Fo—площадь сжатой зоны бетона, соответствующая границе между первым и вторым случаями внецентренного сжатия; Рис. 15. Схема расположения усилий и эпюра напря- жений в поперечном сечении внецентренно сжатого с малым эксцентрицитетом железобетонного элемен- та прн расчете его па прочность при все — из условия _ _ S, / S. \ е — 1,25 —-с — I 1 — 1,25 —М е № < «ПР So -----------°~7^~с------------“ +/?d CSa’ (64) где с — расстояние от точки приложения равнодействующей всех внутренних усилий в бетоне и арматуре при равномерно сжатом сечении до равнодействующей усилий в арматуре Л; с = «пр S + «a-cja-------- (65) «nPF+«a.c(Fa + Fa) ’ здесь S— статический момент всего сечения бетона отно- сительно оси, нормальной к плоскости действия изгибающего момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в армату- ре А.
Раздел второй. Расчет строительных конструкций § 6. Расчет предварительно напряженных элементов по образованию трещин Предварительно напряженные конструкции I категории трещико- стонкости рекомендуется проектировать так, чтобы равнодействую- щая усилий во всей напрягаемой продольной арматуре после об- жатия бетона не выходила за пределы ядра сечения. Это же тре- бование относится к проектированию конструкций II категории трещиностойкости, в которых не допускается образование трещин как в стадии эксплуатации, так и в стадиях предварительного об- жатия, транспортирования и монтажа. Величина предварительного напряжения при этом принимается наибольшей. Осевое растяжение центрально обжатых элементов. Расчет по образованию трещин предварительно напряженных центрально об- жатых железобетонных элементов при их осевом растяжении про- изводят исходя из условия N < NT, (66) где N — продольная сила от внешних нагрузок; NT=RTF Ч~ (300 - (Та) Fa Ч~ (300 Ч- mT о0) F„; (67) здесь 300 — приращение напряжения в арматуре в кгс!см2, отве- чающее предельной относительной растяжимости бе- тона и равное приблизительно 0,00015; оа— сжимающее напряжение в иенапрягаемой арматуре; Fa— площадь сечения иенапрягаемой продольной арматуры; шт— коэффициент точности предварительного напряжения арма- туры; о0— напряжение в'арматуре с учетом потерь; F„ — площадь сечеиия предварительно напряженной продольной арматуры. Для элементов, в которых до предварительного напряжения могут образоваться трещины, а также для стыковых сечений со- ставных и блочных конструкций при расчете нх по образованию (началу раскрытия) трещин величину N-r определяют по формуле NT = mT о0 ГИ. (68) Элементы, работающие на изгиб, внецентрениее сжатие, вие- центренное растяжение, осевое растяжение при внецентренном об- жатии и кручение. Расчет по образованию трещин для сечений, нормальных к оси изгибаемых и внецентренно сжатых предваритель- но напряженных железобетонных элементов, рекомендуется про- изводить по приближенной формуле Л1” < Л4т, (69) где Л1®— момент внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, относительно осн, нор- мальной к плоскости изгиба и проходящей через ядро- вую точку, наиболее удаленную от зоны сечения, тре- щипообразование которой проверяется; Л4т = ^тП7т±Л1«б, (70)
Глава II. Бетонные и железобетонные конструкции 87 где 1Р’Т— момент сопротивления приведенного сечения, определяемый с учетом неупругих деформаций бетона; Л'1д6 — момент равнодействующей усилий No в напрягаемой и не- напрягаемой арматуре относительно той же оси, проходя- щей через ядровую точку. Железобетонные предварительно напряженные внецентренно сжатые элементы и изгибаемые элементы таврового сечения с пол- кой в растянутой зоне (а также других сечений, близких по форме к указанному) в тех случаях, когда не соблюдается условие Л' + No bhRu 2 Гц Rt > (71) следует рассчитывать по образованию трещин с учетом неупругих деформаций. При расчете сборно-монолитных предварительно напряженных железобетонных конструкций по образованию трещин (в изгибае- мых и внецентренно сжатых элементах) после достижения допол- нительно уложенным бетоном заданной прочности в тех случаях, когда величина Л4”6 в сечении сборно-монолитной конструкции боль- ше, чем в сечении сборного элемента, для определения Л!т вместо формулы (70) можно пользоваться формулой (72) \^Я1 / где Mi — изгибающий момент от внешней нагрузки, действовав- шей в сечении элемента, до приобретения дополнитель- но уложенным бетоном требуемой прочности; ?5ii и ?я — расстояния от силы No до ядровой точки, наиболее удаленной от зоны сечения, образование трещин в ко- торой проверяется соответственно для сечения сборного элемента и для сечения сборно-монолитного элемента. При расчете по образованию трещин изделий и конструкций, армированных предварительно напряженными элементами, положе- ние нейтральной осн в момент образования трещин в этих элемен- тах определяют в предположении, что площадь растянутой зоны бетона, не подвергаемого предварительному напряжению, равна нулю. § 7. Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям Прн расчете железобетонных конструкций по второму предель- ному состоянию деформации элементов вычисляют по формулам строительной механики, определяя их жесткость или кривизну в соответствии с приведенными ниже указаниями; в необходимых случаях учитывают влияние длительного действия нагрузок. Деформации элементов железобетонных конструкций, прн эк- сплуатации которых не допускаются трещины в растянутой зоне
88 Раздел второй. Расчет строительных конструкций или появление трещин маловероятно (например, предварительно напряженные элементы I и II категорий трещиностойкости, слабо армированные элементы), определяют как для сплошного упругого тела с учетом работы бетона сжатой и растянутой зон; при этом в расчет вводят полное приведенное сечение элемента. Жесткость элементов при кратковременном действии нагрузки определяется по формуле Вк — 0,85£б Jn. (73) al Рис. 16. Эпюра изгибающих моментов и кривизны в железобетонном элементе постоянного сечения а — схема расположения нагрузок; б — эпюра изгибаю- щих моментов, определяемая от нормативной загрузки; в — эпюра кривизны При определении деформаций балочных элементов таврового или двутаврового сечения постоянной высоты с отношением высоты сечения к пролету '/? и более, подвергающихся действию значитель- ных сосредоточенных нагрузок (подкрановые балки, подстропиль- ные балки и т. п.), значение Вк следует принимать на 10% меньше вычисленного по формуле (73). Для предварительно напряженных элементов II категории трещиностойкости, в отдельных зонах которых допускается обра- зование трещин при предварительном обжатии, значение Вк следует принимать на 15% меньше определенного по формуле (73). Полную величину деформаций с учетом длительного действия части нагрузок н выгиба от предварительного обжатия бетона оп- ределяют по формуле / = /к+((д-/в)с, (74) где /к—деформация от кратковременно действующей части на- грузки; /д—начальная (кратковременная) деформация от длительно действующей нагрузки;
Глава III. Каменные и армокамгнные конструкции 89 /Б — деформация от кратковременного действия предваритель- ного обжатия бетона (выгиб); при вычислен;!!! fB усилие в напрягаемой арматуре определяют с учетом всех потерь (значения /к, /д и [Е определяют по жесткости Вк ); с — коэффициент, учитывающий увеличение деформации вслед- ствие ползучести бетона от длительного действия нагруз- ки. Рекомендуется принимать: при сухом режиме с = 3; при нормальном режиме с = 2, при влажном режиме с=1,5. Деформации изгибаемых элементов, внецентренно растянутых элементов с эксцентрицитетами <'о>О,8//о и внецентренно сжатых элементов, в которых при нагрузках, соответствующих стадии опре- деления деформации, могут появиться трещины в растянутой зоне (т. е. элементов, выполняемых без предварительного напряжения, а также предварительно напряженных элементов III категории трещи- постойкости), находят, пользуясь методами строительной механики по значениям кривизны 1/р. Для элементов постоянного сечения, имеющих трещины в бето- не, на каждом участке, в пределах которого изгибающий момент не меняет знака, кривизна 1/р вычисляется для наиболее напряженного сечения. В остальных сечениях такого участка допускается прини- мать кривизну изменяющейся пропорционально изменению значений изгибающего момента (рис. 16). Прогибы определяются по найден- ным кривизнам как моменты от фиктивной нагрузки но правилам строители!ой механишi. Глава III РАСЧЕТ КАМЕННЫХ И АРМОКАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ § 1. Общие сведения Усилия в каменных и армокаменных конструкциях определяют- ся по упругой стадии работы. В статически неопределимых систе- мах (например, в случае учета совместном работы каркаса и камен- ного заполнения) при соответствующем обосновании разрешается учитывать перераспределение усилий, вызываемое раскрытием швов или пластическими деформациями. Определение несущей способности элементов в необходимых случаях производится с учетом ползучести материалов и раскрытия швов в растянутой зоне. Расчет по деформациям и образованию или раскрытию трещин здесь не приводится *. § 2. Расчетные характеристики Расчетные сопротивления кладок принимаются по табл 21—27 с умножением на коэффициенты условий работы /ик, приведенные в табл. 28. 1 Расчет элементов каменных н армокаменных конструкций по деформа- циям и образованию трещин см. в СНиП П-В.2-62 «Каменные н армокамен- ные конструкции. Нормы проектирования».
90 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 21 Расчетные сопротивления R сжатию кладки из камней правильной формы в возрасте 28 дней f № п/п । Вид кладки Марка кирпи- ча или камня 7? в кгс/см? кладки при марке раствора 150 100 75 50 25 10 4 2 0 1 Виброкирпичная 200 42 38 35 31 24 —. — кладка заводского из- 150 34 31 29 26 21 — •— —- —• готовлеиия на тяже- 125 31 29 26 24 19 — -— — ,—. лых растворах тол- 100 27 25 23 21 17 — —' — —. щи ной <25 см при ширине участка клад- ки > 40 см 75 22 21 20 18 15 — — — — 2 Невибрнровапная кладка из всех ви- дов кирпича и дру- 300 — 33 30 28 25 22 18 17 15 тих камней (в том 200 — 27 25 22 18 16 14 13 10 числе из керамиче- 150 __ 22 20 18 15 13 12 10 8 ских камней со ще- левнднымп верти- 125 — 20 19 17 14 12 11 9 7 кал иными пустотами 100 — 18 17 15 13 10 9 8 6 шириной до 12 мм) 75 -—. 15 14 13 11 9 7 6 5 при высоте ряда кладки 50—150 мм 50 — — 11 10 9 7 6 5 3,5 на тяжелых раство- рах 35 9 8 7 6 4,5 4 2,5 3 Из природных кам- 1000 125 120 115 ПО 105 95 85 83 80 ; ней пиленых или 800 105 100 95 90 85 80 70 68 65 чистой тески и бе- тонных сплошных 600 85 80 78 75 70 60 55 53 50 камней при высоте 400 60 58 55 53 50 45 40 38 35 ряда кладки 200— 300 мм 200 38 36 35 33 30 28 25 23 20 100 25 23 22 20 18 17 15 13 10 75 — 19 18 17 15 14 12 11 8 50 — 15 14 13 12 10 9 8 6 35 ,— — — 10 9,5 8,5 7 6 4,5 25 — — —- 8 7,5 6,5 5,5 5 3.5 4 Из пустотелых бе- 100 — 20 18 17 16 14 13 11 9 тонных камней при 75 16 15 14 13 11 10 9 7 высоте ряда 200— 300 мм 50 — 12 11,5 11 10 9 8 7 5 35 —- — 10 9 8 7 6 5,5 4 25 — — — 7 6,5 5,5 5 4,5 3 5 Из природных кам- 25 — — .— — 6 4,5 3,5 3 2 ней низкой прочно- 15 — — -—. 4 3,5 2,5 2 1,3 сти пПи высоте ряда до 150 мм 10 — — __ — 3 2,5 2 1,8 1 7 •—• — — — 2,5 2 1,8 1,5 0.7
Глава III. Каменные и армокаменные конструкции 91 Продолжение табл. 21 № п/п 1 Вид кладки Марка кирпи- ча или камня R в кгс1см кладки при марке раствора 150 100 75 50 25 10 4 2 0 6 Из природных кам- 25 — — — — 7,5 6,5 5,5 5 3,5 ней низкой прочно- 15 — — — 5 4,5 3,8 3,5 2,5 сти при высоте ряда 200—300 мм 10 — — __ — 3,8 3,3 2,8 2,5 1.8 7 — — — — 2.8 2.5 2,3 9 1,2 4 — — — — — 1,5 1,4 1,2 0,8 Примечания: 1. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичных блоков толщиной 25 см и более принимаются по табл. 21 с коэффициентом 0,85. Технология вибрироваиной кладки определяется специальными техническими условиями. 2. Расчетные сопротивления кладки, приведенной в п. 2, на жестких це- ментных растворах (без добавок глнны или извести), на легких и известковых растворах в возрасте до 3 месяцев следует снижать на 15%, а на цементных растворах без извести с органическими пластификаторами— на 10%. 3. Для кладок, приведенных в п. 3, расчетные сопротивления при проме- жуточных марках камня (500, 300, 150) принимаются по интерполяции. 4. Расчетные сопротивления кладки при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм принимаются как среднее арифметическое значение для кладки с высотой ряда 150 мм (п. 2, табл. 2|) и с высотой ряда 200 мм (и. 3, табл. 21). 5. Расчетные сопротивления кладки из шлакобетонных камней на шлаках от сжигания бурых и смешанных углей в кусках снижаются на 20%. 6. Расчетные сопротивления кладки из гипсобетонных камней применяются только для сооружений III и IV степеней долговечности; при этом данные, при- веденные в пп. 3 и 4 табл. 21, снижаются: в кладке наружных стен в районах с сухим климатом — на 30%, в кладке наружных стен в прочих районах — на 50%, в кладке внутренних стен во всех районах — на 20%. 7. Для кладки из сырцового кирпича и других грунтовых камней расчетные сопротивления принимаются по пп. 5 и 6 табл. 21 со снижением, приведенным выше для кладки нз гипсобетонных камней. Расчетные сопротивления кладки сжатию в сроки, отличные от 28-дневного возраста, принимаются по марке раствора, отвечающей его прочности в требуемые сроки. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня правильной формы в зависимости от чистоты тески постелей принимаются по пп. 2, 3, 5 и 6 табл. 21 и табл. 22 с умножением на коэффициенты: для кладки из камней пиленых и чистой тески (выступы до 2 мм)......................... 1 то же, получистой тески (выступы до 10 мм) . .0,8 » » грубой тески (выступы до 20 мм) . . .0,7 » » грубо околотых (под скобу) и из бута- плитняка * 4 Ж . Ж Ж « . 0,6
92 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 22 Расчетные сопротивления R сжатию кладки из крупных бетонных сплошных блоков и блоков из природных камней пиленых или чистой тески при высоте ряда кладки 500—1000 мм в возрасте 28 дней Марка бетона или камня R в KQcjcMr кладки при марке раствора 50 и выше 25 10 о 500 98 93 87 63 400 82 77 74 53 300 65 62 57 44 250 57 54 49 38 200 47 43 40 30 150 39 37 34 24 100 27 26 24 17 75 21 20 18 13 50 15 14 12 8,5 35 11 10 9 6 25 7,5 7 6,5 4 Примечания: 1. Расчетные сопротивления кладки из блоков высотой более ЮОЗ мм принимаются по табл. 22 с коэффициентом 1,1. 2. Расчетные сопротивления кладки из сплошных крупных блоков, изготов- ленных из плотного тяжелого бетона и тяжелого природного камня ( 1800 кг/л*3), принимаются по табл. 22 с коэффициентом 1,1. 3. Расчетные сопротивления кладки из блоков, изготовленных из бесце- ментного ячеистого и крупнопористого бетона, принимаются по табл. 22 с ко- эффициентом 0,8, а блоков из цементного ячеистого бетона и силикатного бетона марки выше 300 — с коэффициентом 0,9. 4. Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых блоков при- нимаются по табл. 22 с умножением на коэффициент 'бр (75) где ^Г1Т и — площади сечения нетто (т. е. за вычетом пустот) и брутто (т. е. с включением пустот); P-j—коэффициент снижения прочности блока, зависящий от тех- нологии его изготовления, формы и размера пустот. Прн от- — fHT . сутствии опытных данных принимается Н4 — > Рбр Р-2— коэффициент снижения прочности кладки из пустотелых бло- ков, принимаемый равным, при пустотности до 20% — ^=1; 21—30% — Р-2=0,9; более 30% — р-2=0,8. 5. Для крупных блоков из природных камней в табл. 22 за марку камня принимается временное сопротивление сжатию в кгс]см* кубов с размерами ребер 200 мм.
Глава III Каменные и армокаменные конструкции 93 Таблица 23 Расчетные сопротивления 7? сжатию бутобетона (невибрированного) в возрасте 28 дней Вид бутобетона R в кг-с/см1 бутобетона при : iapi<e бс го i: ?» 200 150 IC0 75 50 35 Бутобетон с рваным бутовым камнем марки: 200 и выше 1С0 о . 50 и с кирпичным боем . . 40 35 30 20 2(1 IS 17 15 13 П р п к е ч а и и я: 1. При вибрировании бутобетона расчетные синротт.рле- Ш’.ч принимаются по табл. 23 с коэффициентом 1,15. 2. При бетоне марки 200 марка камня должна быть ке ниже ЧОО. Таблица 24 Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цеяентко-нзвестковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению А’р, растяжению при изгибе Гр.,, , срезу Аср, главным растягивающим напряжениям при изгибе /?гл при разрушении кладки по горизонтальным и вертикальным швам Вид напряженного состояния R в нгс/см клане и раствор 10 при марке а 1 | 2 50 и выше 25 Осевое растяжение Т^рГ по неперевязанпому сечению клад- ки всех видов (нормальное сцеп- ление) о . , - 0.8 0,5 0.3 0,1 0,05 по перевязанному сечению: кладки из камней правильной формы 1,6 1,1 0.5 0,2 0,1 бутовой кладки . 1,2 0,8 0.4 0,2 0.1 Растяжение при изгибе по неперевязамному сечению клад- ки всех видов 1.2 0,8 0.4 0,2 0.1 по перевязанному сечению: кладки из камней правильной формы , „ . . 2,5 1,6 0,8 0,4 0,2 бутовой кладки 1,8 1.2 0,6 0,3 0.15 Срез #Ср: по неперевязанпому сечению кладки всех видов (касательное сцепле- ние) 1,6 1,1 0,5 0,2 0,1 по перевязанному сечению бутовой кладки 2,4 1,6 0,8 0,4 0,2 Главные растягивающие напряжения /?гл по косой штрабе 1.2 0,8 0,4 0,2 0,1 Примечания: 1. Расчетные сопротивления вибрнроваинои кирпичной кладки из глиняного кирпича принимаются по табл. 24 с коэффициентом 1,25. 2. Расчетные сопротивления невибрироваиной кладки на жестких цемент-
94 Раздел второй. Расчет строительных конструкций пых растворах (без добавки глины или извести) принимаются с коэффициен- том 0,75. 3. Расчетное сопротивление кладки из многодырчатого кирпича принимает- ся по табл. 24 с коэффициентом 1,25. 4. Расчетные сопротивления отнесены ко всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному направлению усилия. 5. При отношении глубины перевязки к высоте ряда кладки менее едини- цы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгибе по перевязанным сечениям для кладки из камней правильной формы принимаются по табл. 24 с умножением на коэффициент, равный отношению глубины перевязки к высоте ряда. 6. Расчетные сопротивления кладки из обычного силикатного кирпича при- нимаются по табл. 24 с коэффициентом 0,7, а кладки из кирпича, изготовлен- ного с применением мелких (бархатных) песков, принимаются по эксперимен- тальным данным. При расчете по раскрытию трещин по формуле (96) вели- чины ^?р.н кладки из всех видов силикатного кирпича принимаются по табл.. 24 без снижения. Опытная проверка обязательна для кладки в сейсмических районах (СНиП Н-А.12-62). Таблица 25 Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению /?р, растяжению при изгибе Яри, срезу Я ср и главным растягивающим напряжениям при изгибе Я гл по перевязанному сечению при разрушении кладки по кирпичу или камню Вид напряженного состояния R в кгс/см* кладки при марке камня 200 150 100 75 50 35 25 15 10 Осевое растяжение 7?р • • Растяжение при изгибе 2,5 2 1,8 1,3 1 0,8 0,6 0,5 0,3 R р.п 11 главные растягиваю- щие напряжения при изгибе ягч. с ........ о 4 3 2,5 2 1,6 1,2 1 0,7 0,5 Срез о * • • о ® ♦ 10 8 6,5 5,5 4 3 2 и 0,9 Примечания: 1. Расчетные сопротивления при осевом растяжении, изгибе и главных растягивающих напряжениях отнесены ко всему сечению разрыва кладки. 2. Расчетные сопротивления при срезе по перевязанному сечению отнесены только к сечению кирпича или камня в сечении (площадь сечения нетто) за вычетом вертикальных швов. Таблица 26 Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению Яр, главным растягивающим напряжениям Ягл и растяжению при изгибе Яр.н Вид напряженного состояния R в кгс/см* бутобетона при марке бетона 200 150 100 75 50 За Осевое растяжение 7? р и глав- ные растягивающие напряже- ния А?г.г . „ , с . . о . 2 1.8 1,6 Ь4 1,2 1 Растяжение при изгибе ЯрЛ1 2,7 2,5 2,3 2 1,8 1,6
Глава III. Каменные и армокаменные конструкции 95 Расчетные сопротивления арматуры и связей 7?а в армированной кладке принимаются по табл. 27. В величинах Ra, приведенных в табл. 27, учтены коэффициенты условии работы арматуры 1 в армированной кладке. Расчетные сопротивления арма- турной стали, не указанной в табл. 27, принимаются не выше, чем для стали класса А-П пли соответственно обыкновенной арматурной проволоки. Т а б л и ц г 27 Расчетные сопротивления арматуры Ra в армированной кладке Вид конструкции в кгс/см' стали клас- са А-1 и марки Ст. 3 стали класса A-1I обыкно- венной арматурной проволоки С сетчатой арматурой „ v С продольной арматурой в кладке и 1500 — 1800 комплексных конструкциях: 1900 2400 2500 продольная арматура отогнутая арматура и хомуты . 3 о « Конструкции, усиленные обоймами: 1700 2150 1/50 поперечная арматура продольная арматура без непосред- ственной передачи нагрузки на обой- 1500 1900 1800 му то же, но при передаче нагрузки на обойму с одной стороны Анкеры и связи в кладке на растворе 420 — 1300 — — марки: 25 п выше , г © = 1900 2400 2500 Ю 4 а о • л » 1050 1350 1800 Табл п ц а 28 Коэффициенты условий работы1 кладки тк Расчетный случай Проверка прочности элементов с площадью сечеиия < 0,3 м2 Проверка прочности конструкций незаконченного сооружения для кладки, работающей на сжатие............................. Расчет на нагрузки, которые будут приложены после длитель- ного периода твердения кладки (более года), а также на сей- смические нагрузки: при работе кладки на сжатие . . .......................... при определении сопротивления сцеплением (см. табл. 24) при цементно-известковых растворах................... . . при цементно-глиняных растворах..................... Расчет не армированных сетчатой арматурой элементов круг- лого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелокального кирпича) с « 3 . о « 0,8 1,25 1,1 1,2 1,1 0,6 Примечание. При расчете зимней кладки расчетные сопротивления умножаются еще и на дополнительные коэффициенты, указанные в табл. 30 данной главы. 1 Кроме коэффициентов условий работы, дополнительно учитываемых при расчете зимней кладки. Эти дополнительные коэффициенты принимаются по табл. 30 и дополнительным указаниям СНиП П-В.2-62.
96 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблиц а 29 Коэффициенты условий работы кладки по раскрытию трещин (швов кладки) mTV при расчете на внецентренное сжатие Условия работы кладки znT<> при степени долговечности сооружения I II III Ноармированиая внецентренно нагружен- ная и растянутая кладка 1,5 2 3 1о же, с гидроизоляционной штукатур- кой для конструкций, работающих на гид- ростатическое давление жидкости . „ . о 1,2 1,5 2 То же, с кислотоупорной штукатуркой пли облицовкой на замазке на жидком стекле ... 0,8 1 1 1о же. с декоративной штукатуркой для конструкций с повышенными требования- ми к отделке 1,2 1,2 — П р и меча и и с. При расчете продольно армированной кладки на вне- центренное сжатие, изгиб, осевое и внецентренное растяжения и главные рас- тягивающие напряжения ^тр принимаются по табл. 29 с коэффициентом А’=1,25 при проценте армирования р-'>' 0,1 н k=l при rC0,05. Для промежу- точных значений коэффициент принимается со формуле А=0,75-1-5р-, Таблиц а 30 Дополнительные коэффициенты условий работы, учитывающие влияние понижения сцепления обыкновенного раствора с камнем и арматурой в результате раннего замораживания кладки Условия работы кладки Коэффициент условий работы кладки m к арматуры Сжатая кладка из кирпича и камней пра- вильной формы : - с . . . » о . в 1 Сжатие бутовой кладки . о . 0,8 — Кладка, работающая на растяжение, изгиб и срез по швам всех видов 0,5 — Использование сегчатого армирования в стадии оттаивания . . — 0,5 Использование сетчатого армирования пос- ле отвердения оттаявшей кладки (через 28 дней твердения при положительной температуре) — 0,7
Глава Ill. Каменные и армокаменные конструкции 97 Таблица 31 Упругие характеристики кладки Вид кладки Упругая характеристика а при растворе марки 200—2b| 10 | 4 ] 2 [ 0 Из крупных блоков, изготовленных из тя- желого цементного и крупнопористого бе- тона иа тяжелых заполнителях и тяжелого природного камня (у>1800 кг!м3) .... Из тяжелых природных камней, камней из цементного бетона и бута.............. Из крупных блоков, изготовленных из легкого, силикатного или автоклавного яче- истого бетона, крупнопористого бетона на легких заполнителях и легкого природного камня ................................... Из керамических камней, кирпича глиня- ного пластического прессования обыкновен- ного п пустотелого, легкобетонных и лег- ких природных камней..................... Из кирпича силикатного ................ Из кирпича глиняного полусухого прес- сования обыкновенного и пустотелого * . 1500 1500 юоо 1000 750 750 750 500 500 350 750 750 500 500 350 1000 750 500 350 200 750 500 350 350 200 500 500 350 350 200 4, Zn Примечал и я: 1. При гибкости элемента <8 или -< 28 (где /о — расчетная высота элемента; b — меньшей размер прямоугольного сечения; г — меньший радиус инерции сечения) разрешается при определении коэффи- циентов продольного изгиба принимать а для кладки из кирпича всех видов как для кирпича пластического прессования. 2. Приведенные в табл. 31 величины а для кладки из глиняного и силикат- ного кирпича распространяются на виброкирпичные блоки. 3. Для бутобетона « = 1500. 4. Для кладки на легких растворах упругие характеристики а принимают- ся по табл. 31 с коэффициентом 0,7. Упругая характеристика кладки с продольной арматурой при- нимается равной упругой характеристике неармированноп кладки, т. е. «а=«, где а — по табл. 31. Упругая характеристика для кладки с сетчатым армированием принимается по формуле (76) где 7?н—нормативное сопротивление кладки при сжатии по СНиП II-A.10-62; для вибрпрованной кирпичной кладки может быть принято R"' = 2,5/?, для невибрнрованпой кладки всех видов — R" =2R (R — расчетное сопротивление кладки); 7—1495
98 Раздел второй. Расчет строительных конструкций к с — нормативное сопротивление кладки, армированной сет- ками; R И а.к.с 2m /?'' р. (77) здесь /иа R”— произведение коэффициента условий работы на нор- мативное сопротивление арматуры; для стали клас- сов A-I, А-П и марки Ст.З ni^R^ — lAR/, для обык- новенной арматурной проволоки тя1?а =1,25 7?а, где Ra — расчетное сопротивление арматуры по табл. 27; Рс — процент сетчатого армирования; V- цс = — 100, и VK (78) где и VK—объемы арматуры и кладки. Таблица 32 Коэффициенты линейного расширения кладки Материал кладки Коэффициент линейного расширения Кирпич глиняный обыкновенный <?«,<>««•«•• 0,5-10-5 Кирпич силикатный, камни бетонные и бутобетон » * а 110-5 Камни природные 0,8-10 —5 Таблица 33 Коэффициенты трения Материалы Состояние поверх- ностей сухое влажное Кладка по кладке или бетону Дерево по кладке или бетону Сталь по кладке или бетону . Кладка и бетой: по песку и гравию , . . - по суглинку . . . . . по глине 0,7 0,6 0,6 0,5 0,45 0,35 0,6 0,5 0,55 0,4 0,5 0,3
Глава III. Каменные и армокаменные конструкции 99 § 3. Расчет неармированных элементов каменных конструкций Центрально сжатые элементы. Расчет производится по фор- муле Nn < qRF, (79) где Nn—приведенная расчетная продольная сила; 7Vn = —+^к; (80) здесь Кцл — расчетная продольная сила от длительно действующей части нагрузки; NK — то же, от кратковременно действующей части нагруз- ки (классификация нагрузок приводится в СНиП II-A.11-62); тцл — коэффициент, учитывающий влияние длительного дей- ствия нагрузки (ползучести) на несущую способность гибкого элемента (по табл. 34); <р — коэффициент продольного изгиба, зависящий от приве- денной гибкости элемента (по табл. 35); R — расчетное сопротивление кладки (с учетом коэффици- ентов условий работы); F — площадь поперечного сечения элемента. Коэффициент <р, учитывающий снижение несущей способности сжатых элементов постоянного по длине сечения при продольном изгибе, зависит от гибкости элемента № или Гг и упругой харак- теристики кладки а (значения а см. в табл. 31). Гибкость элемента прямоугольного сечения определяется по формуле А , (81) h а сечения другой формы — по формуле 10 1. = , (82) где 10— расчетная высота элемента; при неподвижной в горизон- тальном направлении верхней опоре элемента /о = /7; прн упругой верхней опоре и неподвижной нижней для одно- пролетных зданий /0=1,5/7, а для мпогопролетных зданий 1с,= 1,25/7; при отсутствии верхней опоры пли анкерной свя- зи с перекрытием или покрытием Iq—IH (II — расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опора- ми, или высота свободно стоящей конструкции); /< — размер прямоугольного сечения; г— радиус инерции сечения. 7*
100 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Коэффициенты /7?ДЛ Таблица 34 Гибкость т„ „ для кладки из глиняного кирпича и керамических камней из силикатного кирпича при проценте армирования 0,1 и менее 0,3 и более 0,1 и менее 0,3 и более 8 28 1 1 1 1 10 35 0,96 1 0,95 0,96 12 42 0,92 0,96 0,9 0,92 14 49 0,88 0,93 0,85 0,88 16 56 0,84 0,89 0,8 0,84 18 63 0,8 0,85 0,75 0,8 20 70 0,75 .. 0,81 0,7 0,77 22 76 0,71 0,78 0,65 0,73 24 83 0,67 0,74 0,6 0.69 Примечания: 1. Коэффициенты табл. 34 распространяются также на кладку из бетонных и природных камней, крупных бетонных блоков и блоков из природного камня; для изделий, изготовленных на цементном вяжущем, и природных камней коэффициенты тдл принимаются как для кладки из гли- няного кирпича; для изделий, изготовленных на силикатном вяжущем, — как для кладки нз силикатного кирпича. 2. В табл. 34 указаны проценты армирования двойной симметричной арма- турой. При проценте армирования более 0,1 н менее 0,3 коэффициенты ждл определяются по интерполяции. Для неармированной кладки принимаются лгдл» установленные для кладки с процентом армирования 0,1 и менее. 3. Для элементов толщиной более 30 см или с радиусом инерции сечення >8,7 см коэффициент пгдл в формуле (80) разрешается принимать равным единице. Таблица 35 Коэффициенты продольного изгиба Ф Приведенная . гибкость Ф Приведенная гибкость ф Приведенная гибкость Ф Хпр пр пр \h Пр Хпр 4 14 0,99 15 52,5 0,77 34 118 0,38 5 17,5 0,98 16 56 0,74 36 125 0,34 6 21 0,96 17 59,5 0,72 38 132 0,31 7 24,5 0,94 18 63 0,70 40 139 0,28 8 28 0,92 20 70 0,65 42 146 0,25 9 31,5 0,90 22 76 0,61 44 153 0,21 10 35 0,88 24 83 0,56 46 160 0,18 11 38,5 0,86 26 90 0,52 48 166 0,16 12 42 0,84 28 97 0,49 50 173 0,15 13 45,5 0,81 30 104 0,45 52 180 0,14 14 49 0,79 32 111 0,42 54 187 0,12 Примечание. Коэффициенты ф для гибкостей, превышающих пре- дельные (пп. 9.31—9.35 СНиП II-B.2-62), применяются при определении Фс по формуле (88) в случае расчета при внецентренном сжатии с большими эксцент- рицитетами.
Глава III. Каменные и армокаменные конструкции 101 Приведенная гибкость подсчитывается по формулам: для прямоугольных сечений для сечений другой формы (83) (84) При расчете опорных сечений стен и столбов, имеющих непод- вижные верхние опоры, продольный изгиб может не учитываться (ф =1)- При расчете сечений на участках у опор длиной до 1/з вы- соты разрешается принимать ф переменным от 1 на опоре до рас- четного значения ф, изменяемым по линейному закону, а в пределах средней трети элемента — постоянным, равным расчетному значе- нию ф. При расчете сечений в нижней части (до высоты 0,5//) стен и столбов, имеющих верхнюю упругую опору или свободно стоящих, принимается расчетное значение коэффициента ф. В верхней части элемента коэффициент увеличивается до ф= 1 по линейному закону. Расчетную высоту 1о стен, закрепленных по четырем краям, что должно быть обеспечено соответствующими конструктивными ме- роприятиями, при длине стены меньше двойной высоты (/ -52//), а также стен, закрепленных по трем краям, при I < 1,5// разрешается определять по формуле /о = 0,9//. (85) При этом ослабление стены проемами как по вертикальному, так и по горизонтальному сечению не должно превышать 40%, а действу- ющие напряжения в рассматриваемой стене и связанных с ней при- мыкающих стенах не должны разниться более чем на 50% от рас- четного сопротивления сжатию. Внецентренно сжатые элементы. При малых эксцентри- цитетах (рис, 17, а), величина которых е0 < 0,45 г/ (у — расстоя- ние от центра тяжести сечения до его края в сторону эксцентрици- тета), расчет производится по формуле Лп < ффЯГ, (86) где Nn—приведенная расчетная продольная сила, определяемая по формуле (80); ф—коэффициент, учитывающий влияние эксцентрицитета и зависящий от вида каменной кладки; определяется по формулам табл. 36; Ф — коэффициент продольного изгиба в плоскости действия изгибающего момента, принимаемый по табл. 35 (как для случая осевого сжатия); R И F — расчетное сопротивление (с учетом коэффициентов усло- вий работы) кладки и площадь поперечного сечения эле- ментов; е0 — эксцентрицитет приведенной расчетной продольной си- лы (Vn-
102 Раздел второй. Расчет строительных конструкций При больших эксцентрицитетах, когда ео>0,45(/ (рис. 17,6), расчет производится по формуле /Уп<фф„ЯЛ (87) где фи — коэффициент продольного изгиба при виецентренном сжа- тии с большими эксцентрицитетами, определяемый по фор- муле ф + фс Фи =----— Рис. 17. Схемы к формулам для расчета внецентренно сжатой неармированной кладки а —к формуле (86); б —к формуле (87); в —к определению высоты Н' при знакопеременной эпюре изгибающего момента 6) В формуле (88) фс— коэффициент продольного изгиба в пло- скости действия изгибающего момента для сжатой части сечения Fc в предположении прямоугольной эпюры напряжений, определяемый для приведенной гибкости или где Н'—высота части элемента с однозначной эпюрой изгибающего момента (рис. 17, о); Лс> гс—высота и радиус инерции сжатой части поперечного сече- ния Fc, При однозначной эпюре по всей высоте элемента принимается Н'=Н. Центр тяжести сжатой части сечения Fc при прямоугольной эпюре напряжений совпадает с точкой приложения внешней сжима- ющей силы Лп. Положение границы площади Fc определяется из
Глава III. Каменные и армокаменные конструкции 103 условия равенства нулю статического момента этой площади отно- сительно ее центра тяжести: для прямоугольного сечения / 2е0 \ FC = F 1-"Л (91) \ “ 1 И 7? пр'с h — 2е0 (92) где h — высота сечения; для таврового сечения в случае большого эксцентрицитета СНиП II-B.2-62 разрешают приближенно принимать 1 Fc = 2 (у — е0) b (93) и 7? 1/1“°, (94; пр-с 2 (у — Со) У а где b—ширина сжатой полки или стенки сечения в зависимости от направления эксцентрицитета. При определении величины эксцентрицитета сжимающей силы Nl}, вызванного действием поперечных нагрузок, принимается при- веденная величина изгибающего момента Л1п, подсчитываемая по формуле М„л Л4П =—~+Мк, (95) тдл где /Идл — изгибающий момент от длительно действующей части расчетной поперечной нагрузки; Мк — изгибающий момент от кратковременно действующей ча- сти расчетной поперечной нагрузки. При эксцентрицитете ео>епр, величина которого приведена в табл. 37, в дополнение к расчету по сжатой зоне производится рас- чет растянутой зоны по формуле < ттр Np.u F F (h — у) еи _ J (96) где /Дтр—коэффициент условий работы кладки по раскрытию тре- щин, принимаемый по табл. 29; /?р.п—расчетное сопротивление растяжению при изгибе; J — центральный момент инерции. 1 Автор рекомендует для подсчета fc при всех случаях внецентргиного сжатия исходить не из приближен! ого, а из точного решения. Применение формул (93) и (94) для определения Fc и в случае малых эксцентриците- тов не допускается.
о Формулы для подсчета коэффициента ф , учитывающего влияние эксцентрицитета при внецентренном сжатии Таблица 36 Вид кладки 4» прн эксцентрицитетах малых (ва<0,45у) для сечения больших (£0>0,45^) для сечения любого прямоугольного любого прямоугольного Из кирпича и крупных кирпичных блоков (в том числе и вибрирован- ных), из керамических и бетонных камней, из бутовой кладки 1 1 3 3 1+-^- &—у 1-1 h V [-1 2 Из крупных бетонных блоков (кро- ме блоков из ячеистого и крупно- пористого бетона) 1 1 F. 1,25 £- F 1,25 :-т) 1+ -!s- h-y 1+J*. h Из крупных блоков, изготовленных из ячеистого и крупнопористого бе- тона, из природных камней * Fc F 1 h Fc F 1 2g" 1— ll Раздел второй. Расчет строительных конструкций * Подсчет Fc для тавровых сечений при <?о<0,45у производить По формуле (93) нельзя; в этом случае следует исходить из точного решения — условия равенства нулю статического момента этой площади относительно точки приложения силы Nп.
Глава III. Каменные и армокаменные конструкции 105 Наибольшая величина эксцентрицитета внецентренно сжатых сечении без продольной арматуры в растянутой зоне не должна пре- вышать: для основных нагрузок 0,9//, для дополнительных н особых 0,951/; при высоте сечения 25 см и менее эти величины эксцентри- цитетов не должны превышать соответственно 0,6// и 0,7//. т я fi п» а? Все элементы, рассчитан- Предельные эксцентрицитеты епр внецентренно сжатых элементов неармированиой кладки, при превышении которых требуется расчет по раскрытию трещин иые на внецентренное сжатие, должны быть также рас- считаны на центральное сжа- тие в плоскости, перпендику- лярной действию изгибаю- щего момента. Местное сжатие. В слу- Сочетания воздействий пр чае распределения нагрузки на части площади расчет сечений производится по фор- Основные................. Дополнительные........... Особые ojy 0,8^ Расчет не тре- буется муле ^СМ № /?СМ FСМ» (97) где NCM— расчетная местная нагрузка; И — коэффициент полноты эпюры давления от местной на- грузки (эпюра давления определяется для кладки или бетона как для идеально упругого материала), представ- ' ляющий собой отношение объема эпюры давления к объ- ему омакр FCm, где оМакС — максимальная ордината эпюры давления. При равномерном распределении дав- ления Ц=1, при треугольной нагрузке Н=0,5; а= 1,5—0,5 р для кирпичной и виброкирпичной кладки, а также для блоков из тяжелого и легкого бетона; а=1 для блоков из крупнопористого или ячеистого бетона; Кем— расчетное сопротивление кладки при местном сжатии; Кем = Y R-, (98) Fca— площадь смятия, на которую передается нагрузка. В формуле (98) (99) где F—расчетная площадь сечения, величина которой принимает- ся по следующим правилам: 1) при местной нагрузке по всей толщине стены в расчетную площадь включается уча- сток на длину не более толщины стены в обе стороны от краев местной нагрузки (рис. 18, а); 2) при местной крае- вой нагрузке по всей толщине стены в расчетную площадь сечения включаются участки стены, примыкающие к краю местной нагрузки на длину не более толщины стены (рис. 18,6); 3) в других случаях приложения местной на- грузки—по указаниям п, 4.17 СНиП П-В.2-62.
106 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Величина Y1, ограничивающая величину Т по формуле (99), определяется в зависимости от вида кладки и места приложения нагрузки по табл. 38. Таблица 38 Величины Yi Величины при кладке Схема приложения нагрузок из виброкир- пичных бло- ков, керамиче- ских камней, крупных бе- тонных бло- ков (кроме блоков из ячеистого и крупнопо- ристого бе- тона) и бутобетона из блоков, изготов- ленных из ячеистого и крупно- пористого бетона, природных камней из кирпича и обык- новенных бетонных камней 1 2 3 4 1,5 2 1,2 1,5 2 2 | а Н я ] { 1 I Примечания: 1. В случае, если нагрузка приложена к кирпичной клад- ке или кладке из керамических камней у края или угла элемента на узкой площадке, имеющей длину менее длины одного кирпича, разрешается прини- мать величину Т1, равной: при длине площадки смятия 25 см — по табл. 38. при длине -<12 см и одной местной нагрузке — Ti = 1,5, а при сумме местной и основной нагрузок—Ti=2. В промежуточных случаях 1'1 определяется по интерполяции. 2. При приложении нагрузки к кладке на свежем или замороженном рас- творе в момент его оттаивания для всех видов кладок принимаются понижен- ные коэффициенты Ть равные приведенным в графе 3 табл. 38. 3. Цифры над чертой — при расчете на местную нагрузку, под чертой — при расчете на сумму местной и основной нагрузок. При неравномерно распределенной местной нагрузке под кон- цами балок, прогонов и перемычек, опирающихся на степы из кир- пичной и виброкирпичной кладки и кладки из блоков, изготовленных из тяжелого и легкого бетонов, разрешается принимать р а=0,75; при опирании же на кладку из крупнопористобетонных или ячеисто- бетонных блоков рс=0,5. При одновременном действии на площадь смятия местной и ос- новной нагрузок расчет производится в двух вариантах по прави- лам, приведенным в п. 4.16 СНиП II-B.2-62.
Глава III. Каменные и армокаменные конструкции 107 Рис. 18. К расчету кладки при местном сжатии § 4. Расчет элементов каменных конструкций с сетчатой арматурой Сетчатая арматура (рис. 19) применяется для повышения несу- щей способности кладки из кирпича всех видов, а также керамиче- Рис. 19. Поперечное армирование кладки а — прямоугольными сетками; б — сетками «зигзаг»
108 Раздел второй. Расчет строительных конструкций ских камней с вертикальными пустотами шириной до 12 мм при вы- соте ряда < 150 мм в элементах малой гибкости (Хй< 15 или V < < 52) при осевом сжатии и при наличии малых эксцентрицитетов, когда продольная сила не выходит из ядра сечения. Минимальное расчетное количество сетчатой арматуры 0,1%, максимальное 1%. Центрально сжатые элементы. При центральном сжатии эле- ментов с сетчатым армированием расчет производится по формуле Nn<<fRa.K.cF, (100) где Nn — приведенная продольная сила по формуле (80); <р — коэффициент продольного изгиба; в случае сетчатого ар- мирования ф определяется по табл. 35 в зависимости от приведенной гибкости, подсчитываемой по формулам (83) и (84), с учетом упругой характеристики по форму- ле (76); Ра.к.с — расчетное сопротивление сжатию (с учетом коэффициен- тов условий работы) армированной сетками кладки; для кладки из кирпича всех видов и керамических камней с щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда не более 150 мм подсчитывается по следующим формулам: при растворе марки 50 и выше 2ur Ra Ra.K.c = R+~^ <2R; (101) при растворе марки менее 50 2jic Ra R Ra.K.c = R+^~--~ <ZR, (102) 1UU Kso где R — расчетное сопротивление неармированной кладки (с уче- том коэффициентов условий работы); Ra—расчетное сопротивление арматуры по табл. 27; Rso — расчетное сопротивление неармированной кладки (с учетом коэффициентов условий работы) при марке раствора 50; рс — процент армирования по формуле (78), Для квадратной сетки рс = — 100, (103) CS &ля сетки с прямоугольными ячейками рс = -(С1-+-С-2) 100, (104) Ci С% S где fa — плошадь поперечного сечения одного стержня арматуры; с — расстояние между соседними стержнями сетки с квадрат- ными ячейками; Ci н С2 — расстояния между соседними стержнями (по обоим на- правлениям) сетки с прямоугольными ячейками; s — расстояние между соседними сетками по высоте столба (при сетках «зигзаг» — расстояние между соседними сет- ками с параллельно расположенными стержнями).
Глава III. Каменные и армокаменные конструкции 109 Максимальная величина s = 38 ем (пять рядов кирпичной кладки). Минимальный диаметр сетчатой арматуры 3 мм, максимальный — 5 мм в обычных сетках и 8 мм в сетках «зигзаг». Внецентренно сжатые элементы. Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентрицитетах (не выходящих за пределы ядра сечения) 1 производится по фор- муле Nn< ф Ra-к.и F (Ю5) или для прямоугольного сечения Л'1; е0 h — y ф^а.к-и F (106) где Ка.к.я — расчетное сопротивление сжатию (с учетом коэффи- циентов условий работы) армированной сетками кладки, определяемое по формулам: при прочности раствора 50 кгс/см? и выше Яа.к.и = R + (1 - —) < 2/?; (107) 1\ У J при прочности раствора ниже 50 кес/сж2 Ra.K.H = R + ^^-^-(i-—)<2Т?. (108) 100 /?50 к у / При эксцентрицитетах, выходящих за ядро сечения, а также при гибкости АЛ >15 или V >52, сетчатое армирование не применяется. § 5. Расчет элементов каменных конструкций с продольной арматурой Усиление кладки с помощью продольного армирования попменя- ется в сжатых элементах большой гибкости (2Л>15 или 7/>52), в изгибаемых элементах, а также в тех случаях, когда прн внецент- ренном сжатии продольная сила выходит за ядро сечения и сетчатое армирование не может быть применено. Минимальное количество продольной учитываемой в расчете арматуры принимается (в % от плошади сечения кладки): в сжатой зоне 0,1, в растянутой 0,05. Минимальные марки растворов для ар- мированной кладки и защитного слоя принимаются: для конструкций здании с помещениями нормальной влажности — марка 25; для влажных /и мокрых помещений, а также для цоколей, подземных конструкций и открытых наружных конструкций — марка 50. 1 Величина ядра сечения определяется в предположении линейной (трапе- ции или треугольника) эпюры напряжений.
по Раздел торой. Расчет строительных конструкций Центрально сжатые элементы. Расчет элементов, армированных продольной арматурой, при центральном сжатии производится по формуле Л/п < <₽(0,85RF + RaFa), (109) где Л1'» — приведенная продольная сила по формуле (80); ф — коэффициент продольного изгиба по табл. 35; F — площадь сечения кладки; Fa - площадь сечения арматуры. Рис. 20. Схемы к расчету внецентренно сжатых сечений с продольной арматурой а — случай малых эксцентрицитетов; б — случай больших эксцентрицитетов Внецентренно сжатые элементы (рис. 20). Расчет внецентренно сжатых элементов с продольной арматурой в сжатой зоне при м а - л ы х эксцентрицитетах производится по формуле Ф Nn < — (O,85 7?So + 7?a5a). (ПО) е Если при этом продольная сила приложена между центрами тяжести арматуры Га и Еа, то должно быть удовлетворено допол- нительное условие Л'п « ~(O,85FSo + FaSa). (Ill) При одиночном армировании (при отсутствии арматуры Fa в сжатой зоне) расчет производится по формуле
Глава III. Каменные и армокаменные конструкции 111 Случай малых эксцентрицитетов имеет место тогда, когда Sc>O,8So, (113) причем для проверки условия (113) положение нейтральной липни должно определяться из уравнения (115) или при одиночной арма- туре— из уравнения (118). В формулах (111) — (113) приняты: So — статический момент площади всего сечения кладки отно- сительно центра тяжести менее сжатой (или растянутой) арматуры Ла ; Sa — статический момент площади сечения сжатой арматуры Л., относительно центра тяжести менее сжатой (или растяну- той) арматуры Ла; е — расстояние от точки приложения силы Nn до центра тя- жести арматуры Ла; е' — то же, но до арматуры Ла ; So — статический момент площади всего сечения кладки относи- тельно центра тяжести арматуры /’а; Sc — статический момент сжатой части сечения кладки относи- тельно центра тяжести арматуры Ла; Sa — статический момент площади сечения арматуры Ла отно- сительно центра тяжести арматуры Fа . Расчет внецентренно сжатых элементов с продольной арматурой при больших эксцентрицитетах (при Sc<0,8So) произ- водится по формуле N„< <р[1,05РЛс + Ра(л;-Ла)]; (114) при этом положение нейтральной оси определяется из уравнения l,05RScW±RaF>'-RaFae=0. (115) В уравнении (115) принимается знак плюс, если продольная си- ла приложена за пределами расстояния между центрами тяжести арматуры Ра и Fa, и знак минус, если продольная сила приложена между центрами тяжести арматуры Ла и Ла. При больших эксцент- рицитетах плечо внутренней пары сил z (расстояние от центра тя- жести сжатой зоны до центра тяжести арматуры Ла) должно удов- летворять условию г < h0—а’. (116) Расчет элементов с одиночной арматурой производится по фор- муле Nn < <р(1,25рЛс-РаЛа); (117) при этом положение нейтральной оси определяется из уравнения 1,25RScJV — RaFae = 0. (118)
112 Раздел второй. Расчет строительных конструкций В уравнениях (114) — (118) приняты: Fc — плошадь сжатой зоны кладки; Fa и Fa — площади сечения растянутой и сжатой арматур; ScN — статический момент сжатой зоны кладки относительно точки приложения силы Nn-, h0 — высота сечения за вычетом расстояния от центра тяже- сти растянутой арматуры Fa до ближайшего края се- чения; а' — расстояние от арматуры Fa до ближайшего края сече- ния (толщина защитного слоя). § 6. Расчет зимней кладки, выполненной методом замораживания Расчет несущей способности каменных конструкций, выполнен- ных методом замораживания, производится: 1) для законченного здания в возрасте 28 суток после оттаива- ния (основной расчет); 2) для стадии первого оттаивания (дополнительный поверочный расчет). Указания по расчету зимней кладки приведены в СНиП II-B.2-62. § 7. Примеры расчета сечений Пример 1. Задание. Подобрать марку раствора для столба таврового сечения, размеры которого показаны на рис. 21, при усло- вии, что столб подвергается осевому сжатию продольной силой. Расчетная продольная сила — от длительной нагрузки в среднем по высоте столба сечения Лд.п = 60 тс, расчетная продольная сила — от кратковременно действующей нагрузки 7VK = 10 тс. Кладка летняя выполняется из кирпича марки 100. Решение. Площадь сечения В= 168 • 38 + 64 • 65= 10 540 см2-, так как lx<Jy, то при определении коэффициента продольного изги- Рис. 21. К примеру 1
Глава III. Каменные и армокаменные конструкции 113 ба радиус инерции сечения следует принять относительно централь- ной оси х—х (предполагается, что вид и расположение опор столба для обоих направлений х—х и у—у одинаковы). Момент инерции относительно этой оси Jx =892,4 • 104 см4. Радиус инерции гх= = 29 см. Принимаем ориентировочно раствор мар- ки 10. По табл. 31 упругая характеристика кладки а=750. Расчетная высота столба при неподвижной верхней опоре /=//=800 см. При- веденная гибкость по фопмуле (84) =— “1/ -------- =31,6. 29 У 750 Коэффициент продольного изгиба по табл. 35 <р=0,9. Расчетное сопротивление кладки при К>0,3 м2 (что согласно табл. 28 приводит к коэффициенту условий работы, равному 1) по табл. 21 /?=10 кгс/см2. Коэффициент, учитывающий влияние дли- 800 тельного действия нагрузки при Л = ~ =27, по табл. 34 ,идл=1. Приведенная расчетная продольная сила по формуле (80) 7Vn=60+ + 10 = 70 тс. Расчетная несущая способность столба по формуле (79) №1=0,9- 10- 10 540 =95 000 кгс>Мп=70000 кгс. Следовательно, прочность кладки в среднем по высоте сечения столба достаточна. В нижних сечениях столба расчетная продольная сила за счет собственного веса несколько больше, чем в среднем сеченни, но в этих сечениях повышается ф, поэтому и здесь проч- ность обеспечена. Пример 2. Задание. Проверить прочность среднего сечения столба, указанного в примере 1, при расчетной продольной силе от длительной нагрузки Мдл=40 тс и расчетной кратковременной на- грузке /VK = 14 тс. Эксцентрицитет продольных сил в сторону полки е0=18,3 см. По всей высоте столба изгибающие моменты имеют один знак. Решение. /’’=10 540 см2; ф=0,9; /?=10 кгс/см2; у—39,3 см\ тдл = 1. Приведенная расчетная продольная сила по формуле е0 18,3 (80) Nn =40+14=54 тс. Так как —=-—->0,45, то имеет место У 39,3 случай внецентренного сжатия с большим эксцентрицитетом. Изгиба- ющие моменты по всей высоте столба имеют одинаковый знак, по- этому //'=//=800 см. По приближенной формуле (94) %* = ,о — 1о , о) 1°92_=22. По табл. 35фс=0,61. 750 0,9+0,61 По формуле (88) фп=------~----=0,75. По приближенной формуле 800 = 19 и приведенная гибкость = *9 8—1495
114 Раздел второй. Расчет строительных конструкций (S3) fc = 2(39,3—18,3)168 = 7050 см2. Расчетная несущая способность 3 / / р \2 столба по формуле (87) приф='|/ I— | (см. табл. 36) // / 7050 \2 Wn= 0,75-10-10 540 1/ =60 000 кгс > Л'п = 58 000 кгс. Проверку растянутой зоны на образование трещин по формуле (96) в данном случае делать не следует, так как ео<еПр=0,7у= = 0,7-39,3=27,5 см (см. табл. 38). Сделаем подсчет Fc по точному решению, согласно которому в нашем случае расстояние от точки приложения силы до края сжатой зоны в сторону ребра /168-38 64 (2-21 — 38) + (21 — 38)2 =26,2 с.м; Fc = 168 • 384-64 • 9,2 = 6985 см2, что достаточно близко к полученно- му ранее Fc по приближенной формуле. Ошибка по последней может быть более существенной прн тонких полках, длинных ребрах и дру- гих неблагоприятных для приближенного решения формах сечения. В связи с этим применение приближенных решений недостаточно опытными расчетчиками в случае больших эксцентрицитетов авто- ром не рекомендуется; для случая же малых эксцентрицитетов при- менение приближенных решений не допускается. Глава IV РАСЧЕТ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ § 1. Общие сведения о материалах для строительных конструкций Материалом для изготовления строительных металлических кон- струкций служат прокатные стали мартеновского производства и деформируемые алюминиевые сплавы. Номенклатуры и технические характеристики марок сталей и алюминиевых сплавов приведены в четвертом разделе данного справочника (см. главу IX «Строитель- ный металлопрокат и металлические изделия»). Рекомендации по выбору марок металла для конструкций см. в табл. 39 и 40.
Глава IV. Металлические конструкции 115 Марка ВСт. 3 спокойная ВСт. Зпс В Ст. Зкп. Ст. 3 мост М16С МСт. Т 14Г2, 15ГС, 14ХГС 10Г2С, 10Г2СД 15ХСНД (при- родно-легиро- ванная) Таблица 39 Сталь для строительных конструкций Основные области применения Сталь углеродистая обыкновенного качества 1. Сварные конструкции, работающие в особо тяжелых условиях, непосредственно воспринимающие воздействие подвижного состава, весьма тяжелого режима работы мостовых кранов и т. п. 2. Сварные конструкции общего назначения (ригели, подкрановые балки и т. п.), работающие в тяжелых усло- виях и подвергающиеся непосредственному воздействию подвижных и вибрационных нагрузок, эксплуатируемые при расчетных температурах ниже —30° С 3. Те же сварные конструкции, что указаны в п. 2, но не воспринимающие динамических нагрузок 4. Клепаные конструкции, работающие в условиях, указанных в пп. 1 и 2. 5. Те же сварные конструкции, что указаны в п. 2, эксплуатируемые при расчетных температурах выше —30° С 6. Сварные вспомогательные конструкции (связи, фах- верки и т. д.), а также элементы конструкций общего на- значения, не имеющие сварных соединении 7. Клепаные конструкции, указанные в п. 2, и сварные в п. 3 при расчетных температурах выше —30° С Сталь углеродистая для мостостроения 8. Мосты общего назначения; конструкции, подвергаю- щиеся непосредственному воздействию динамических на- грузок и эксплуатируемые при расчетных температурах ниже —40° С 9. Конструкции гидротехнических сооружений; сварные конструкции, указанные в п. 2, эксплуатируемые при рас- четных температурах ниже —40° С Сталь углеродистая, термически обработанная 10. Сварные конструкции общего назначения, эксплуа- тируемые при расчетных температурах ниже —30° С. Сталь низколегированная конструкционная 11. Клепаные конструкции в зданиях групп А и Б с тя- желым режимом работы; сварные- в зданиях группы А. Элементы предварительно напряженных стальных конст- рукций, из гнутых тонкостенных профилей и другие кон- струкции, эксплуатируемые при расчетных температурах до —40° С 12. Сварные и клепаные конструкции в зданиях групп А и Б с тяжелым режимом работы, непосредствен- но воспринимающие тяжелые динамические воздействия, могущие привести к усталости и разрушению металла. Листовые конструкции различного назначения; конструк- ции, работающие в агрессивных средах при расчетных температурах воздуха до —40° С 13. Сварные конструкции зданий группы Б с тяжелым режимом работы; тяжелые клепаные подкрановые и мо- стовые балки; фермы, воспринимающие большие динами- ческие нагрузки, при расчетных температурах ниже - 40° С; уникальные здания и сооружения 8*
116 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Продолжение табл. 39 Марка Основные области применения 10ХСНД (при- родно-легиро- ванная) 14. Сварные конструкции зданий группы Б с тяжелым режимом работы, а также наиболее ответственные зда- ния и сооружения промышленного и гидротехнического строительства, эксплуатируемые при расчетных темпера- турах ниже —40° С Примечания: 1. В конструкциях, не подверженных непосредственному воздействию динамических нагрузок, взамен мартеновских сталей ВСт.З. ВСт.Зпс, ВСт.Зкп при толщине проката до 30 мм может применяться конвер- торная сталь соответственно марок ВКСт.З, ВКСт.Знс, ВКСт.Зкп. 2. В клепаных конструкциях и конструкциях, не имеющих сварных соеди- нений, может применяться мартеновская сталь обыкновенного качества марок ВСт.4 и ВСт.5, 3. Примерный перечень зданий по группам А и Б с тяжелым режимом ра- боты приводится в приложении VI СНиП II-В.3-62, Таблица 40 Деформируемые алюминиевые сплавы Марка Оценка коррозий- ной стой- кости Сваривае- мость Основные области применения Термически неупрочняемые АМц-М А—Б Хорошая. Все виды сварки АМц-П А—Б То же АМг-М А « АМг-П А—Б W АМг5В-М А АМгб-М Б—В * АМг61-М Б Хорошая. Все виды аргоно-дуго- вой сварки Непагруженные элементы ограж- дающих конструкций зданий (об- шивка стеновых и кровельных пане- лей, подвесные потолки и т. п.). Короба, газоводы и другие конст- рукции, требующие повышенной коррозийной стойкости То же, включая малонагружен- ные элементы ограждающих конст- рукций Ненагруженные и малонагружен- ные ограждающие конструкции. Архитектурные детали под ' поли- ровку. Бензо- и маслопроводы и другие конструкции, требующие повышенной коррозийной стойкости То же и рассчитываемые на проч- ность гнутые и штампованные про- фили Средненагруженные сварные ли- стовые конструкции Несущие конструкции общего на- значения, преимущественно листо- вые, не соприкасающиеся с морской водой Несущие (преимущественно листо- вые) средне- и тяжелонагруженные конструкции, работающие с динами- ческой нагрузкой (арки, рамы, фер- мы И др.).
Глава IV. Металлические конструкции 117 Продолжение табл. 40 Марка Оценка коррозий- ной стой- кости Сварива- емость Основные области применения Термически упрочняемые АВ-М Б Хорошая. Все виды ар- гоно-дуговой сварки Ненагруженные н малонагружен- ные элементы ограждающих конст- рукций, требующие высокой корро- зийной стойкости или декоративной отделки АВ-Т Б Удовлетво- рительная. Все виды сварки Малойагруженные сварные и кле- паные конструкции из листов н прессованных профилей, совмещаю- щие ограждающие и несущие функ- ции (витражи и др.). АВ-Т1 в То же Несущие сварные и клепаные конструкции, в том числе большие .витражи. Инвентарные монтажные приспособления. Элементы конст- рукций, подверженные трению и по- вышенной изнашиваемости АД31-Т Б • Малоиагруженяые элементы огра- ждающих конструкций. Декоратив- ные детали, требующие полировки и высокой коррозийной стойкости АД31-Т1 В • Средненагруженные сварные и клепаные конструкции, совмещаю- щие функции несущих и ограждаю- щих, с декоративной отделкой по- верхности АДЗЗ-Т1. АД35-Т1 Б—В • Несущие сварные и клепаные кон- струкции, требующие высокой кор- розийной стойкости, в том числе во влажной (приморской) среде Д1-Т в—г Удовлетво- рительная. Контактная сварка Клепаные конструкции общего на- значения, работающие в нормаль- ных атмосферных условиях Д16-Т в—г То же То же, включая тяжелопагружен- ные конструкции В92-Т в Удовлетвори- тельная Несущие сварные средне- и тяже- лонагруженные конструкции (арки, рамы, фермы и др.). Несущие кар- касы. Большепролетные сварные прогоны, ригели, стойки стеновых заполнений Примечания:' 1. В графе оценки коррозийной стойкости буквами обозначены: А — сплавы, применяемые без специальной защиты в городской, сельской, промышленной и приморской атмосферах; Б — сплавы, применяемые в городской, сельской и промышленной атмосферах без специальной защиты, в приморских районах (в пределах 800 м от берега) — с защитными покры- тиями; В — сплавы, применяемые в городской, сельской и неагрессивной промышленной атмосферах без специальной защиты, в промышленной аг- рессивной атмосфере (химические цехи н др.) и приморских районах — с защитными покрытиями; Г — сплавы, применяемые в городской и сельской атмосферах без специальной защиты, в промышленной — с защитными по- крытиями и не допускаемые к применению в приморских районах. 2. Под всеми видами сварки понимаются: а) аргоно-дуговая сварка руч- ная с применением полуавтоматов (ПШП-10 и др.) или автоматов (АДС-1000-2 и др.); б) контактная электросварка точечной машиной (типа МТИП и др.) или роликовой типа (МШШИ и др.).
118 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Литые детали металлических конструкций (опорные части и т. и.) изготавливаются из углеродистой стали марок 15Л, 25Л, 35Л и 45Л, удовлетворяющих требованиям ГОСТ 977—65, или из серого чугуна марок СЧ12-28, СЧ15-32, СЧ18-36, СЧ21-40, СЧ24-44 и СЧ28-48, удов- летворяющих требованиям ГОСТ 1412—54. Для отливок в конструк- циях из алюминиевых сплавов может применяться также литейный алюминиевый сплав марки АЛ8, удовлетворяющий требованиям ГОСТ 2685 63. Соединения в металлических конструкциях выполняются свар- ными. заклепочными и болтовыми. В тонколистовых конструкциях из алюминиевых сплавов применяются также комбинированные клее- свариые соединения. В стальных конструкциях основным видом за- водских и монтажных соединений являются сварные. В конструкци- ях из алюминиевых сплавов наравне со сварными соединениями при заводском изготовлении применяются также соединения на заклеп- ках, поставленных в холодном состоянии, и соединения на болтах с обжимными кольцами; монтажные соединения выполняются преи- мущественно на болтах (высокопрочные болты и болты с обжимны- ми кольцами). Расчетные значения физических величин, принимаемых при рас- четах металлических конструкций, приведены в табл. 41. Таблица 41 Расчетные значения физических величин Наименование материала Коэффи- циент ли- нейного расшире- ния а Модуль упругости Е в кгс/см? Модуль сдвига G в кгс/см? Коэффициент Пуассона Объемный вес у в т/м? Прокатная сталь и отлив- ки из углеродистой стали 0,000012 2 100 000 840 000 0,3 7,85 Алюминиевые сплавы , . 0,000023 710 000 270 000 о,з 2,7 Отливки из серого чугуна марок: СЧ28-48, СЧ21-40. СЧ18-36 1 000 000 7,2 СЧ1532 и СЧ12-28 . . . — 850 000 — — 7,2 Пучки и пряди высоко- прочной проволоки . . .. — 2 000 000 — — — Канаты стальные спираль- ные и канаты (тросы) с ме- таллическим сердечником —• 1 500 000 — — — Канаты стальные спираль- ные закрытые ...... — 1 700 000 — — Примем а и и е. Величины модуля упругости даны для канатов, пред- варительно вытянутых с усилием, составляющим ие мекее 30—40% разрывно- го усилия для каната в целом.
Глава IV. Металлические конструкции 119 § 2. Расчетные характеристики материалов и соединений Расчетные сопротивления растяжению, сжатию и изгибу (основ- ные) прокатной стали и стального литья, деформируемых алюми- ниевых сплавов и алюминиевого литья принимаются по табл. 42 и 44—46; для конструкции, эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести (например, при расчете па внутреннее давление стальных трубопроводов, цилиндрических ем- костей и т. п.), расчетные сопротивления растяжению Rp прокатных сталей принимаются по табл. 43. Для элементов конструкций, пере- численных в табл. 47, значения расчетных сопротивлений по табл. 42—46 должны быть уменьшены путем введения указанных в табл. 47 коэффициентов условий работы. Табл и ц а 42 Основные расчетные сопротивления R растяжению, сжатию и изгибу прокатных сталей, установленные из условия достижения металлом предела, текучести (при /п = 1) Марки сталей R в KRCjCMr Марки сталей R в кгс1см1 Углеродистые стали марок: Ст.З и Ст.4 .... 2100 Низколегированные стали марок: 14Г2. 15ГС, 14ХГС при Ст.5 МСт.Т М16С . « 2300 2400 2100 толщине проката: 20 мм и менее • • 21—32 мм ..... 10Г2С, 10Г2СД, 15ХСНД 2900 2В00 2900 Ст.З мост • . . . 2200 10ХСНД . ...... 3400 Примечания: 1. Расчетные сопротивления установлены: для прокат- ной стали обыкновенного качества сортовой (полосовая, угловая, круглая, квадратная) толщиной до 100 мм вкл., фасонной (двутавровые балки, швел- леры) с толщиной стенки до 20 мм вкл., листовой и широкополосной стали толщиной до 40 мм вкл., прокатной низколегированной стали (сортовой, фа- сонной, листовой н широкополосной) толщиной от 4 ДО 32 мм вкл. 2. При толщине прокатной стали, превышающей указанную в примечании 1, основные расчетные сопротивления R определяются по формуле R = RUK, где /?н — нормативное сопротивление, принимаемое равным значению брако- вочного минимума предела текучести с>т данной марки стали; К — коэффициент однородности, принимаемый не выше /(=0,8 для низ- колегированных сталей и /(=0,85 для сталей обыкновенного качества.
120 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 43 Расчетные сопротивления Рр прокатных сталей растяжению, установленные из условия достижения материалом временного сопротивления разрыву (при т = 1) Марки сталей /?р в кгс/сАр Марки сталей Яр в кас/сМ4 Углеродистые стали ма- Низколегированные стали рок: марок: Ст.З 2600 14Г2 о 3000 Ст.4 2700 15ГС 3100 Ст.5 3200 10Г2С. 10Г2СД, 14ХГС , 3200 МСт.Т 2800 15ХСНД 3300 М16С 2600 юхснд ....... 3500 Ст.Змост. г. ..... . 2600 Таблица 44 Расчетные сопротивления R растяжению, сжатию и изгибу отливок из углеродистой стали и алюминиевого литья (при ffl = l) Материал отливок R в кгс/см* Материал отливок R в кгс/см* Углеродистая сталь ма- рок: 1500 Алюминиевый сплав мар- 25Л . ... о ... . 1800 ки АЛ8 3 * . . . о . . . 1400 35Л ..... о . - . 45Л 2100 2400 Таблица 45 Основные расчетные сопротивления R растяжению, сжатию и изгибу для деформируемых алюминиевых сплавов, не упрочненных термической обработкой (при т = 1) R В KSCjCM для сплавов марок Вид изделия (проката) ё. Е к Е £ га ю £ СО со ё ё ё ё < < < < < Листы толщиной в мм: 8<5 ...... 500 1000 700 1400 1300 1400 1600 8=5,1-:-10 . . с . . 500 1000 700 1400 1100 1400 1600 Плиты толщиной: 8= 1(1, Г >35 . . . . 500 1000 700 1200 1000 1300 1600 8 = 35.1 : 50 . . . . —. —— —— 900 1200 1500 Профильный прокат * . 500 — 700 1200 1100 1400 1800 Трубы 500 700 1300 — 1300 1800 Примечание. Буква В в обозначении сплава марки АМг5В-М ука- зывает на то. что этот сплав дополнительно легирован ванадием.
Таблица 46 Основные расчетные сопротивления R растяжению, сжатию, изгибу для деформируемых алюминиевых сплавов, упрочняемых термической обработкой (при т=1) R в кгс/см11 для сплавов марок Вид изделия (проката) АВ-М АВ-Т* АВ-Т1* Д1-М Д1-Т Д16-М Д16-Т АД31-Т АД31-Т1 АДЗЗ-Т1 В92-Т Листы толщиной в о<5 мм: 700 1100 1200 1700 1800 1350 1600** 1350 2500*** 850 1200 1600 1700 8=5,14-10. . . . 700 1000 1100 1700 1800 1350 1600** 1350 2500*** 850 1220 1600 1700 Плиты толщиной в мм: 8=10,14-25 . . . 700 1000 1100 1700 1800 1350 1900 1350 2400*** 1200 1600 1900 8=264-40 .... 700 900 1000 1600 1700 1350 1800 1350 2400*** — — — 1900 Профили толщиной 8<10 в мм: 700 1000 1100 1700 1800 1350 1850**** 1350 2500***» 850 1200 1600 2400 8=10,14-20 . . . 700 1000 1100 1700 1800 1350 I960**** 1350 £2600**** 850 1200 1600 2500 8=20,14-40 . . . 700 1000 1100 1700 1800 1350 2100**** 1350 2700**** — — — 2600 Глава IV. Металлические конструкции
Продолжение табл. 46 Вид изделия (проката) Л? в кгс/см1 для сплавов марок АВ-М АВ-Т* Н £ < Г- S Д1-Т Д16-М Д16-Т АД31-Т АД31-Т1 АДЗЗ-Т1 В92-Т Прутки диаметром в мм: «22 — — 1700 1800 — 1850 — 2200 850 1200 1600 2600 d>22 — — 1700 1800 — 1850 — 2300 — 1200 1600 2600 Трубы диаметром в мм: </<120 700 1150 1250 1750 1850 1350 1700 1350 2200 850 1200 1600 2400****# </>120 700 1150 1250 1750 1850 1350 1850 1350 2300 - 1200 1600 2400 * В числителе — механические свойства сплавов с содержанием меди до 0,1% (для повышения коррозийной стойкости сплава); в знаменателе — сплавов с содержанием меди свыше 0,1% (0,2—0,6%). * * Листы плакированные. гп. * ** Листы и плиты неплакироваяные. Для плакированных листов и плит расчетные сопротивления снижаются на о /о. * *** Механические свойства в продольном направлении. * **** Трубы прессованные. Раздел второй. Расчет строительных конструкций
Глава IV. Металлические конструкции 123 Т а б л п ц а 47 Коэффициенты условий работы m элементов конструкций Наименование элементов конструкций Значения т стальные конструк- ции алюминиевые конструкции Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, под трибунами, под помещениями магазинов, книго- хранилищ, архивов и т. п. при весе перекрытий. 0.9 равном или больше полезной нагрузки Подкрановые балки под краны грузоподъем- ностью 5 тс и выше тяжелого, весьма тяжелого и весьма тяжелого непрерывного режимов ра- богы 0.9 — Корпуса и днища резервуаров Колонны гражданских зданий и опор водона- — 0,8 порных башен . . . Сжатые элементы решетки (кроме опорных рас- косов и опорных стоек) стропильных и аналогич- ных им ферм при гибкости элементов стальных 0.9 0,9 конструкций А>60. алюминиевых ^>50 Прогоны крыш и элементы каркаса кровельных 0.8 0,8 панелей из алюминиевых сплавов Сжатые элементы из одиночных уголков, при- крепляемые одной полкой, за исключением эле меитов, указанных в следующем пункте, и рас- 0,9 косов в плоских фермах из одиночных уголков Сжатые раскосы пространственных решетча- тых конструкций из одиночных уголков, прива- риваемых к поясам одной полкой или присоеди- няемых двумя заклепками к каждому поясу: при елочной и перекрестной решетке с не- 0,75 0,75 совмещенными в смежных гранях узлами при перекрестной решетке с совмещенными 0,8 0,8 в смежных гранях узлами сжатые раскосы перекрестных решеток, при- крепляемых к поясам одной заклепкой или 0,9 0,9 болтом 0,75 0,75 Примечание. Одновременно два и более ня юте я. коэффициш тов не приме- Расчетные сопротивления материалов металлических конструк- ций по другим видам напряженного состояния (производные) опре- деляются путем умножения основных расчетных сопротивлений R (с учетом соответствующих коэффициентов условий работы т) иа коэффициенту перехода, приведенные в табл. 48. Расчетные сопротивления отливок из серого чугуна должны при- ниматься по табл. 49. Расчетные сопротивления сварных швов должны приниматься: при проектировании стальных конструкций — по табл. 50, конструк- ций из алюминиевых сплавов — по табл. 51. Расчетные сопротивления заклепочных и болтовых соединений принимаются: при проектировании стальных конструкций — по табл. 52 и 53, конструкций из алюминиевых сплавов — по табл, 54 н 55.
124 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 48 Коэффициенты перехода от основных расчетных сопротивлений к производным расчетным сопротивлениям для прокатной стали, алюминиевых сплавов, отливок из углеродистой стали и алюминиевого литья Вид напряженного состояния Условное обозначение расчетного сопротивле- ния Коэффи- циент перехода ^ср 0.6 Смятие торцовой поверхности (при наличии ^см-т 1.5 Смятие местное при плотном касании • « • • • ^см.м 0,75 Диаметральное сжатие при свободном касании . ^с.к 0,04* Диаметральное смятие узловых болтовых шар- ниров . , ^см.д 1.5 Для конструкций с ограниченной подвижностью. Таблица 49 Расчетные сопротивления R отливок из серого чугуна (при ш1) Вид напряженного состояния Условное обозначение Расчетные сопротивления 7? в кгс!сМг отливок из серого чугуна марок СЧ12-28; СЧ15-32 СЧ18-36; СЧ21-40 СЧ24-44; СЧ28-48 Сжатие центральное и при изгибе «с 1600 1800 2100 Растяжение при изгибе . . • . . «и 450 600 800 Срез ^ср 350 450 600 Смятие торцовой поверхности , . » ^сы.т 2400 2700 3200
Глаза IV. Металлические конструкции 125 Т а б л п ц а 50 Расчетные сопротивления /?Cs для сварных швов в конструкциях из углеродистых и низколегированных сталей Ясв в кгс/см1 при автоматичес- кой, полуавтоматической и руч- ной сварке электродами типов Э42 н Э42А Э-50А 355 OJ Вид сварного шва Вид напряженного состояния знамен Марки стали свариваемой конструкции о о OJ О Ст. 3, 14Г2, 15ГС прн толщине проката в мм Условн Ст. 4 20 и менее 21—32 1»Г2С, 14ГЭСЛ 15XCHJ X О о 1 2 3 4 5 6 7 8 В стык Сжатие 2100 2900 2800 2900 3400 Растяжение при авто- матической сварке , . 2100 2900 2800 2900 3400 Растяжение при полу- автоматической н руч- ной сварке с примене- нием для контроля каче- ства швов: просвечивания, про- верки ультразву- ком и т. п. . . • . ЯрВ 2100 2900 2800 2900 3400 наружного осмотра, замеров н т. п. , . /?СВ z'p 1800 2500 2100 25(50 2900 Срез св Аср 1300 1700 1700 1700 •2000 Угловой Сжатие, растяжение и срез рсв 1500 2000 2000 2000 2400 Примечание. При сварке элементов из низколегированной стали с элементами из стали марки Ст.З электродами марки Э42А принимаются рас-
12G Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 51 Расчетные сопротивления /?св сварных швов, выполняемых аргоно-дуговой сваркой, и основного металла в зоне термического влияния конструкций из деформируемых алюминиевых сплавов (при ш — 1) П римеча н и я: 1. Приведенной зоной термического влияния сварного шва называется часть основного материала, примыкающая к сварному шву, в которой происходит отжиг и разупрочнение материала, поставляемого в термически упрочненном состоянии. 2. Зона термического влияния в основном металле свариваемых элементов от одного сварного шва определяется суммой величин 2=3,5/^, откладывае- мых в каждую сторону от осп шва; в соединениях в стык (рис. 22) Ьш~где й — наименьшая толщина сты- куемых элементов; в соединениях угловыми швамн (рис. 23) — катет сварного шва, при- мыкающий к элементу, для которого определяется зона термического влияния. При двух сварных швах (фланговых или лобовых) ширина зоны терми- ческого влияния в каждом элементе определяется границами, полученными при наложении зоны термического влияния одного шва на зону другого шва (щ-с. 23).
Глава IV. Металлические конструкции 127 Рис. 22. Схема сварных швов соединений в стык а — соединения без обработки кромок; б — соединения с обработкой кромок; в — соединение в стык элементов разных толщин Рис. 23. Схемы определения зон термического влияния в соединениях с угловыми и фланговыми сварными швами а — в соединениях в тавр с угловыми сварными швами: б — в соединениях с двусторонними фланговыми сварными швами: в — в соединениях с односторонними фланговыми сварными швами
128 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 52 Расчетные сопротивления для заклепочных соединений в стальных конструкциях (при m = l) Я3 в кгс/см? при марках заклепочной стали R* 3 в кгс (с/л1 при марках стали соединяемых элементов конструкций Вид напряжен- ного состояния и группа соединения Условное обозна- чение 14Г2, 15ГС, 14ХГС при толщине про- ката в мм 20 и менее 21—32 1800 1600 2200 Смятие, В . . . . Смятие, С . . . . 4200 3800 4600 5300 5800 6800 Растяжение (от- рыв головок). . 1200 1500 Примечания: 1. В табл 52—55 расчетные сопротивления болтов и заклепок даны с учетом качества отверстий. К группе В отнесены заклепки и болты, поставленные в отверстия' а) сверленые на проектный диаметр в собранных элементах; б) сверленые на проектный диаметр в отдельных деталях и элементах по кондукторам; в) сверленые или продавленные на меньший диаметр в отдельных де- талях с последующей рассверловкой до проектного диаметра в собранных элементах. К группе С отнесены заклепки и болты, поставленные в продавленные отверстия или в отверстия, сверленые без кондукторов в каждой детали в отдельности. 2. При применении в соединяемых элементах конструкций толстого про- ката приведенные в табл. 52 и 53 значения расчетных сопротивлений смятию /?см снижаются в соответствии с указаниями примечания 2 к табл. 42. 3. Работа заклепок с потайными или полупотайными головками на рас- тяжение (отрыв головок) не допускается (/? отр^О)» а расчетные сопротнвле- з з ния соединений срезу R ср и смятию R см принимаются с коэффициентом щ=0,8 от соответствующего сопротивления для заклепок с нормальными го- ловками. 4. Расчетные сопротивления растяжению н срезу заклепочных и болтовых соединений принимаются по марке стали заклепок (болтов), а расчетные со- противления смятию — по марке стали соединяемых элементов конструкций.
1495 Таблица-53 Расчетные сопротивления /?б для болтовых соединений в стальных конструкциях (при т = 1) Вид болтовых соедине- ннй Вид напряжен- ного состояния и группа соединения Условное обо- значение в кгс/см- при марках стали болтов /?% кгс/см- при марках стали соединяемых элементов (конструкций) Ст. 3, Ст. 3 кп Ст. 5 09Г2 14Г2, 15ГС, 15ХСНД Ст. 3, Ст. 4 Ст. 5 14Г2, 15ГС, 14ХГС при толщине проката в мм 10Г2С, 10Г2СД, 15ХСНД 10ХСНД о <20 6=21 -5-32 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 Чистые болты Растяжение . . • Срез. В Смятие, В . . . . «р Rep об ксм 1700 1700 1900 1800 2000 2000 2300 2200 3800 4100 5200 5000 5200 6100 Черные болты Растяжение , . . Срез Смятие «р о6 кср р° ^•см 1700 1500 1300 1900 1600 1400 2000 2300 3800 3400 — — - - - Анкерные болты Растяжение . . . я6 «р 1400 1500 1700 1900 - — — - — Примечания: 1. В графах 4, 5 и 8 цифры над чертой относятся к одноболтовым соединениям, под чертой — к много- болтовым. 2. При применении в соединяемых элементах конструкций толстого проката приведенные в табл. 53 значения расчетных сопротивлений смятию снижаются в соответствии с указаниями примечания 2 к ;дбл. 42. 3. Соединения группы В см. в примечании 1 к табл. 52. Глава IV. Металлические конструкции
130 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 54 Расчетные сопротивления смятию /?См для соединений на болтах и заклепках, поставленных в холодном состоянии в элементы конструкций из алюминиевых сплавов Материал элемента конструкции Ясм в ягс/ел*2 для соединений на чистых болтах на заклепках и болтах с обжимными Кольцами АМц-М 550 600 АМг-М. АД31-Т, АВ-54 1000 1100 АВ Т 1450 1600 АМг-П, АМГ5В М '. 1750 1900 АД31-Т1 1750 1909 АМгб-М . , 2000 2200 AMi-61-M. АДЗЗ-Т1 2250 2509 АВ-Т1. Д1-Г 2300 2600 В92-Т 2600 2900 Д16-Т 3250 3600 Примечание. Значения 7?см даны для заклепок, поставленных в от- верстия по группе В (см. примечание I к табл. 52). Постановка заклепок в отверстия по группе С для ответственных конструкций не допускается. Таблица 55 Расчетные сопротивления растяжению /?р и срезу Лер соединений на болтах и заклепках, поставленных в холодном состоянии в конструкциях из алюминиевых сплавов Вид соединения Вид напряженного состояния Условное обоз- начение /?Р в кгс/см' для материала болта или заклепки к ю £ < АМг61 АДЗЗ-Т1, АВ-Т1 Д18П-Т В65-Т Д16п-Т В94-Т1 Болты чистые Растяжение . . . «р 1250 1400 1400 1450 2000 2000 2500 и получистыс (повышенной точности) Срез, В *ср 900 1000 900 1000 1300 1300 1500
Глава IV. Металлические конструкции 131 Продолжение табл. 55 Вид соединения Вид напряженного состояния Условное обоз- начение Яр в кгс]см* для материала болта или заклепки Е Ю £ < АМг61 АДЗЗ-Т1, АВ-Т1 об S В65-Т Д16п-Т С7> са Заклепки Растяжение (от- рыв головки). . р3 /хотр 600 650 600 700 950 1000 1100 Срез, В Яср 1000 1100 1000 1100 1450 1500 1700 Срез, с «ср 800 900 S00 900 1150 1200 1350 Примечания: 1. Расчетные сопротивления срезу соединений на бол- тах с обжимными кольцами принимаются равными расчетным сопротивлени- ям заклепок из соответствующих материалов. 2. Расчетные сопротивления растяжению (отрыв головок) соединений на болтах с обжимными кольцами принимаются равными 0.9 от расчетного со- противления на срез. 3. Соединения групп В и С см. в примечании 1 к табл. 52. При работе конструкций и соединений из алюминиевых сплавов в условиях, когда материал конструкции нагревается до температу- ры выше +70° С или охлаждается до —60° С, расчетные сопротив- ления, указанные в табл. 44—46, 51, 54 и 55, должны быть умноже- ны на коэффициенты kt, приведенные в табл. 56. Таблица 56 Коэффициенты kt, учитывающие влияние повышения температуры на расчетные сопротивления Марка сплава в конструкции при температуре металла в конструкции в °C -60, +70 +110 4-150 -1-200 АМц 1 0,8 0.7 0.6 АМг, АМгб, АМгбВ, АМг61 , > . . 1 0,9 0.8 0.7 Д16, д| 1 0,95 0,85 0,8 АД31, АДЗЗ, АВ 1 0,8 0,7 0,55 В92 . 1 0,85 0,75 0,65 Примечания: 1. При промежуточных значениях температур коэф фициенты должны приниматься по интерполяции. 2. Приведенные значения коэффициентов не зависят от состояния по- ставки сплавов. Климатические температурные воздействия на металлические конструкции могут "не учитываться при условии соблюдения предель- ных размеров зданий или сооружений, указанных в табл. 57. 9*
132 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 57 Предельные размеры зданий и сооружений в м Категория зданий или сооружений Расстояние от торца отсека до осн ближай- шей вертикальной связи Длина отсека вдоль здания Ширина здания Конструкции выполнены по группе А Б в А в в А в В Отапливаемые зда- ния Неотапливаемые здания н горячие цехи Открытые эстакады 90 75 50 60 50 35 45 37 25 230 260 150 150 130 100 115 100 75 150 120 100 80 75 60 Примечание. К группе А относятся здания и сооружения, в кото- рых и несущие н ограждающие конструкции выполнены из стали; к группе Б здания и сооружения, в которых и несущие и ограждающие конструкции выполнены из алюминиевых сплавов; к группе В — здания и сооружения, в которых конструкции кровельных покрытий выполнены из алюминиевых сплавов, а поддерживающие их колонны — из стали или железобетона, а также здания и сооружения, в которых ограждающие конструкции (стены и крыша) выполнены из алюминиевых сплавов, а конструкции несущего кар- каса (колонны, фермы) — из стали или железобетона. § 3. Расчет элементов металлических конструкций Расчет металлических конструкций производится в соответствии с указаниями главы I настоящего раздела. Определение усилий в элементах металлических конструкций при расчете по первому предельному состоянию, а также определе- ние деформаций и перемещений при расчете по второму предельно- му состоянию производятся по упругой стадии работы материала. При обосновании расчетом и эксплуатационными требованиями по- лучающихся остаточных деформаций в стальных неразрезных балках н балках с заделанными концами постоянного сечения, закрепленных от потери общей устойчивости и несущих статическую нагрузку, из- гибающие моменты допускается определять исходя из выравнивания моментов на опорах и в пролете за счет развития пластических де- формаций. Статически определимые стальные балки постоянного сечения (прокатные и сварные) и сплошностепчатые сжато-изогнутые и рас- тянуто-изогнутые элементы стальных конструкции, несущие стати- ческую нагрузку, местная и общая устойчивость которых обеспечена, рассчитываются по пластическому моменту сопротивления. Опреде- ление деформаций и перемещений при расчете по второму предель- ному состоянию производится по упругой стадии работы материала и без учета ослабления поперечного сечения заклепочными или бол- товыми отверстиями; при действии подвижных нагрузок коэффици- енты динамики не учитываются. Расчет центрально сжатых и центрально растянутых элементов. Расчет по прочности и на устойчивость производится по формулам (119) и (120) табл. 58. Коэффициенты продольного изгиба <р для этих формул при- нимаются по наименьшей гибкости стержня согласно табл. 59 для стальных конструкций и табл. 60 для конструкций из алюминиевых сплавов.
Сводная таблица основных расчетных формул Таблица ."8 Характер деформации Характеристика расчета Расчетная формула № фор- мулы Растяжение. сжатие Ппочность -.119) Сжатие (продольный изгиб) Устойчивость --- < д ’мин F (120) Внецентренное растяжение и сжатие Прочность в упругой стадии N Мх М Л у (121) Прочность в упруго-пла- стической стадии ( " \3/2 Л1* Л!у FHT 1 1Гнт .V,HT \ / X пл у пл (122) Зиецеитреиное сжатие Устойчивость в плоскости действия момента при в , Г"0 X {у) -JL_ ВН F ^Х(у) ь (123) Устойчивость в плоско- сти, перпендикулярной пло- скости действия момента при 1х >1 .J c*yF ZR (12-1) Глава IV. Металлические конструкции
Характер деформации Характеристика расчета Поперечный изгиб Прочность в упругой стадии Прочность в упруго-пла- стической стадии Общая устойчивость Косой изгиб Прочность в упругой стадии Прочность в упруго-пла- стической стадии
Продолжение табл. 58 Расчетная формула Д’о фор- мулы ——— <7? «7НТ (125) QS а (126) Л а _ d М (127) нт к С (128) AL, AL (129) 7HT 1 rHT JX Jy Afr Mv x 4~ ' < R ИЗО) W’HT ‘ IVHT X пл у пл Раздел второй. Расчет строительных конструкций
Характер деформации Характеристика расчета Заклепочные (болтовые) соединения при действии осевой силы Срез Смятие Растяжение (отрыв голов- ки)
Продолжение табл. 58 Расчетная формула № фор- мулы 4 <вЗ(б) (131) -^<ДЗсм’ nd2o СЛ‘ (132) —<й3<6’ —<Р3(б> nr.dti с₽ (133) Глава IV. Металлические конструкции
Характер деформации Характеристика расчета Растяжение (сжатие) Изгиб Сварные соединения в стык при действии осевой силы прямой шов косой шов Растяжение (сжатие) Срез
Продолжение табл. 58 Расчетная формула № фор- мулы N (134) М _-4>св «'ш **Р(с) (135) N . /ш6 sinK</?p(c> (135) Tv СВ •VC0S“<*cp (137) Раздел второй. Расчет строительных конструкций
Продолжение табл. 58 Характер деформации Характеристика расчета Расчетная формула № фор- мулы Сварные соединения угловыми швами при действии осевой силы Срез (138. Примечание. В формулах табл. 5S приняты следующие обозначения’ N, Q. М — осевая и поперечная силы, изгибающий момент в рассчитываемом элементе, определяемые от действия расчетных нагрузок на конструкцию или сооружение; Мх' ‘^у — изгибающие моменты относительно главных осей х и у поперечного сечения рассчитываемого элемента; х, р—текущие координаты в направлении главных осей поперечного сечения; F, U7, J. S— общие обозначения площади, момента сопротивления, момента инерции и статического момеита сдвигае- мой части сечения, вычисленных без учета ослабления поперечного сечения (брутто) при упругой работе материала. Индекс <»нт», стоящий вверху соответствующего обозначения (например, FHT и т п.), указы- вает, что данная характеристика вычислена с учетом ослабления поперечного сечения (нетто). Индекс х {у}, стоящий внизу обозначения (например, ^ит.п,), указывает, относительно какой из главных осей поперечного сечения элемента данная характеристика вычислена. Индекс «пл>, стоящий внизу обо- значения момента сопротивления (например, Wy пл и т.п.), указывает на то, что данная характеристика вычисляется с учетом упруго-пластической работы материала (пластический момеит сопротивления); d — диаметр отверстия для заклепки или наружный диаметр стержня болта (для растянутых болтов прини- мается по диаметру нарезки болта); п, — соответственно число заклепок (болтов) и число срезов одной заклепки (болта); пз(б) св к. к . к — расчетные сопротивления материала конструкции, заклепки (болта) и сварного соединения. Глава IV. Металлические конструкции
138 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 59 Коэффициенты <р продольного изгиба центрально сжатых элементов стальных конструкций Г ибкость элементов А Значения ср для стали марок для чугуна марок Ст. 3, Ст. 4 Ст. 5 14Г2,15ГС, 15ХСНД, 10Г2С, 10Г2СД 10ХСНД СЧ15-32, СЧ12-28, СЧ 18-36, СЧ21-40 СЧ24-44, СЧ28-48 0 1 1 1 1 1 1 10 0,99 0,98 0,98 0,98 0,97 0,95 20 0,97 0,96 0,95 0,95 0,91 0,87 30 0,95 0,93 0,92 0,92 0,81 0,75 40 0,92 0,89 0,89 0,88 0,69 0,6 50 0,89 0,85 0,84 0,82 0,57 0,43 60 0,86 0,8 0,78 0,77 0,44 0,32 70 0,81 0,74 0,71 0,68 0,34 0,23 80 0,75 0,67 0,63 0,59 0,26 0,18 90 0,69 0,59 0,54 0,5 0,2 0,14 100 0,6 0,5 0,45 0,43 0,16 0,12 110 0.52 0,43 0,39 0,36 -— — 120 0,45 0,37 0,33 0,31 .— —. 130 0,4 0,32 0,29 0,27 — — 140 0,36 0,28 0,25 0,23 — 150 0,32 0,25 0,23 0,2 ,—. — 160 0,29 0,23 0,21 0,18 .— — 170 0,26 0,21 0,19 0,16 — — 180 0,23 0,19 0,17 0,14 — __ 190 0,21 0,17 0,15 0,12 —. — 200 0,19 0,15 0,13 0,11 .— —. 220 0,16 0,13 0,11 0,09 — — Примечал и я- 1. Гибкость элемента определяется по формуле (139) где Zq—расчетная длина элемента, принимаемая по табл. 61—63: г— радиус инерции сечения. 2. Гибкости определяются в плоскостях главных моментов инерции. Расчетные длины при определении гибкости элементов ферм с простой решеткой должны приниматься по табл. 61. В фермах с параллельными поясами и перекрестной решеткой расчетная длина пересекающихся стержней решетки при определе- нии их гибкости в плоскости фермы принимается равной расстоя- нию от центра узла до точки их пересечения, из плоскости фермы — по табл. 62.
Глава IV. Металлические конструкции 139 Таблиц а 6С Коэффициенты <р продольного изгиба центрально сжатых элементов из алюминиевых сплавов 1 Значения q для сплава марки m Л о р £ т), ль) о о S Л* со g Е -т, (ПГ ь) >о g g гаЧЙ gg Чсойд = о-t гД £• Ю СЧ Ч ’“'.о X 1—1 (П < <<< <<< grt-T 0 1 1 1 1 1 1 1 10 0,974 0,973 0,999 0,998 0,998 0,991 0,99 20 0,947 0,945 0,998 0,997 0,996 0,988 0,98 30 0,921 0,917 0,98 0,94'3 0,9 0,889 0,835 40 0,895 0,87 0,88 0,83 0,78 0,763 0,7 50 0,815 0,77 0,78 0,785 0,66 0,641 0,558 60 0,73 0,685 0,69 0,628 0,557 0,539 0,455 70 0,655 0,603 0,6 0,533 0,463 0,444 0,352 80 0,585 0,58 0,525 0,46 0,387 0,361 0,268 90 0,521 0,465 0,457 0,383 0,312 0,286 0,21 100 0,463 0,415 0,395 0,332 0,252 0,231 0,171 но 0,415 0,365 0,335 0,273 0,208 0,19 0,141 120 0,375 0,327 0,283 0,23 0,175 0,16 0,118 130 0,335 0,296 0,241 0,196 0,15 0,136 0,101 140 0,3 0,265 0,208 0,169 0,129 0,118 О.О87 150 0,22 0,235 0,181 0,147 0,113 0,103 0,076 1 См. примечания к табт. 59. Т а б л и и а 61 Расчетные длины элементов ферм с простой решеткой Направление продольного изгиба Расчетная длина пояса элементов решетки опорных рас- косов и опор- ных стоек прочих элементов В плоскости фермы ....... 1 1 0,8/ Из плоскости фермы Z, 1 1 Примечание. I — геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов фермы); Zi — расстояние между узлами, закрепленными от сме- щения нз плоскости фермы.
140 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица G2 Расчетная длина из плоскости фермы стержней перекрестной решетки1 Характеристика узла пересечения стержней решетки Расчетная длина при рас- тяжении в поддер- живаю- щем стержне при нера- ботающем поддержи- вающем стержне при сжа- тии в поддержи- вающем стержне Оба стержня не прерываются 0,5/ 0,7/ 1 Поддерживающий стержень прерывается и перекрывается фасонкой 0,7/ Z 1 См. примечание к табл. 61. а) Рис. 24. Схема решетки фермы (б) и связей (а) между фермами Сжатые элементы, составленные из Если в двух смежных панелях фермы, расположенных между двумя смежными узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы, действуют сжимающие усилия Ni и N2<N\ (рис. 24), то проверка устойчивости из плоскости фермы производится па большее усилие при расчетной длине .' М, \ /„ = /0,7b +0,25 — . \ /Vi ) (140) Расчетные длины /о сто- ек колонн или отдельных их участков (в случае ступен- чатых колонн) определяют- ся по формуле /0 = р./, (141) где (I — коэффициент рас- четной длины, оп- ределяемый по табл. 63—65; I — геометрическая длина колонны (стержня) или ее рассматриваемого участка. отдельных профилей (угол- ков, швеллеров), соединенных вплотную или через прокладки (шай- бы), рассчитываются как цельные. Наибольшее расстояние между прокладками (шайбами) не должно превышать: 40г для сжатых стальных стержней, 30г для сжатых стержней из алюминиевых спла- вов и 80г для растянутых стержней, где г — радиус инерции от- дельной ветви относительно оси, параллельной плоскости располо- жения прокладок (шайб).
Глава IV. Металлические конструкции 141 Таблица 63 Коэффициенты для стоек и колони постоянного сечения
142 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 64 Коэффициенты Ц для колонн постоянного сечения рам одноэтажных промышленных зданий Закрепление в фундаменте Значения р. при /р : 0 0,2 0,3 0,5 1 2 3 10 >Кесткое 2 1,5 1,4 1,28 1,16 1,08 1,06 1 Шарнирное • , » . — 3,42 3 2,63 2,33 2,17 2,11 2 Примечание, /р — средняя погонная жесткость ригелей, примыкающих к проверяемой колонне; ZK—погонная жесткость колонн. При шарнирном креплении ригеля к колонне принимается Zp ZiK =0. Таблица 65 Коэффициенты р для одноступенчатых колонн одноэтажных промышленных зданий в плоскости рамы Вид закрепления верхнего конца Значения р. для нижнего участка для верх- него участка при 0,3> «^2 при 0,1> J2 >J7>0,05 Свободный конец . . 2,5 3 3 Конец, закрепленный только от поворота 2 2 3 Неподвижный шарнирно опертый конец . . 1.6 2 2,5 Неподвижный, закрепленный от поворота конец 1,2 1,5 2 Примечания: 1. Коэффициенты Р- даны для определения расчетных длин отдельных участков колонны в плоскости, в которой по всей высоте колонны отсутствуют промежуточные закрепления; при этом должно быть 12 <0,6Л ji Л6 > 3TV2- 2 . Вуквамн обозначены: lu й — длина, момент инерции, продольная сила нижиего участка ко- лонны; I# Jz и Л72 — то же, верхнего участка колонны. Для составных центрально сжатых элементов, ветви которых со- единены планками или решетками, коэффициент <р относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости плаиок или решеток) определяется по приведенной гибкости Хпр, вычисляемой по форму- лам табл. 66. При этом гибкость отдельных ветвей должна быть не более 40 в стальных конструкциях и не более 30 в конструкциях из алюминиевых сплавов.
Глава IV. Металлические конструкции 143 Таблица 66 Формулы для вычисления приведенной гибкости Апр Пр имечанне. В формулах табл. 66 приняты следующие обозначения: — гибкость всего стержня относительно свободной ©си; X — наибольшая гибкость всего стержня; Х2— гибкости отдельных ветвей относительно осей 1—1 и 2—2 на уча- стках: в стержнях с плаиками — между приваренными планка- ми (в свету) нли между центрами крайних заклепок; в стержнях с решетками — между узлами решеток; ^Pi» ^р2 — площади сечення раскосов решеток, лежащих в плоскостях, со- ответственно перпендикулярным осям I—1 и 2—2; F— площадь сечения всего стержня; «1» «г — коэффициенты, принимаемые по табл. 67 в зависимости от вели* чины угла «1 или «2 между раскосами решетки н вет&Ыд (рис. 25) соответственно в плоскостях 1—1 или 2—2.
144 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Рис. 25. Схема решетки сквоз- ных стержней Рис. 26. Расчетная схема пла- нок и решетки составных стержней Соединительные элементы (планки или решетки) центрально сжатых составных стержней должны рассчитываться на условную поперечную силу (?усл (в кге), принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по табл. 68. Таблица 68 Значения условной поперечной силы Фусл Материал конструкции Стали марок Ст.З и Ст.4, сплавы марок АМц. АМг, АМгб, АМг5В, АД31-Т, АД31-Т1 .................................. Сплавы марок АВ-Т. АВ-Т1, Д1-Т, АМгб1, ДДЗЗ-Т1............. Сплавы марок Д16-Т, В92-Т (профиль), сталь марки Ст.5 и низ- колегированные стали ...... ......... . . Фусл в кге 20F 30F Примечания: 1. F — площадь всего сечения стержня в см1. 2. В случае недонапряжеиия стержня величина Qycji может быть умень- шена умножением на N : F<pR, но не более чем на 50%. Если соединительные элементы расположены в нескольких па- раллельных плоскостях, то поперечная сила Оусл распределяется: 1) при наличии только соединительных планок или решеток — поровну между всеми системами планок (решеток);
Глава IV. Металлические конструкции 145 2) при наличии наряду с соединительными планками или ре- шетками сплошного листа — пополам между сплошным листом и всеми системами планок (решеток). Соединительные решетки рассчитываются как решетки ферм, а соединительные планки — как элементы безраскосных ферм по фор- мулам табл. 69 (рис. 26). Таблица 69 Формулы для расчета соединительных планок Определяемая вллп щна Сила, срезывающая планку Момент, изгибающий план- ку в ее плоскости: для двух и четырех пояс- ных стоек для трех поясных стоек Усилие, действующее на крайнюю заклепку, прикреп- ляющую планку к ветви Расчетная формула Наибольшее напряжение в шве, прикрепляющем план- ку к ветви с =1/ о2 4-Зт2 </?св пр ив у м Q у Примечание. В формулах табл. 69 приняты следующие обозначения: — напряжение в шве от изгибающего момента; — то же, от срезывающей силы; п— число заклепок на одну сторону планки; *макс ’ е1 — см. рис. 27: <?п — условная поперечная сила; для двух и четырех поясных стоек принимается по табл, 68, для трех поясных стоек Qn =0,68Q усл. Рис. 27. К расчету заклепочных сое- динений Гибкость сжатых и растянутых элементов не должна превы- шать величин, указанных в табл. 70. 10—1495
146 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 70 Предельные гибкости X элементов конструкции Значения X Элементы конструкций сжатых элементов растянутых элементов, подвергаю- щихся непос- редственному действию ди- намических нагрузок растянутых элементов при статической нагрузке Пояса, опорные раскосы и стойки ферм, передающие опорные реакции 120 100 250 200 400 (250) 300 Прочие элементы ферм . 150 120 350 300 400 ЗСО Нижние пояса подкрановых балок и форм Основные колонны ....... 120 100 150 120 — Второстепенные колонны фахверка, фонарей и т. и.), ты решетки колонн . . . (стойки элсмсн- 150 120 — — Элементы вертикальных связей между колоннами (ниже подкрано- вых балок) 150 120 300 300 (150) Элементы связей (кроме ных в предыдущем пункте) указан- 200 150 400 300 400 (300) 300 Примечания: 1. Цифры над чертой относятся к стальным копструкци- ям, под чертой — к конструкциям из алюминиевых сплавов, в скобках — к эле- ментам ферм (в том числе к тормозным фермам подкрановых балок) и связей в цехах с тяжелым режимом работы. 2. В сооружениях, не подвергающихся динамическим воздействиям, гиб- кость растянутых элементов проверяется только в вертикальной плоскости. 3. При проверке гибкости перекрестных растянутых раскосов связей из оди- ночных уголков радиус инерции принимается относительно оси, параллельной полке уголка. 4. Поддерживающие стержни, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых стержней, при назначении предельной гибкости приравниваются к эле- ментам связи и должны быть рассчитаны на усилие, равное условной попе- речной силе в основном сжатом стержне. Расчет внецентренно сжатых и внецентренно растянутых эле- ментов. Расчет по прочности элементов с эксцентрицитетом Мх(у) ех(у) ~ —дГ— производится по формуле (121) табл. 58. Для элемен-
Глава IV. Металлические конструкции 147 тов, не воспринимающих непосредственно динамических воздействий, N при выполнении условий ~рн1^' <0,1 и фб>2,5 допускается развитие пластических деформаций с проверкой прочности по формуле (122) табл. 58. При изгибе в одной из главных плоскостей (например, Jx>Jy), совпадающей с плоскостью симметрии, внецентренно сжатые сплошностенчатые элементы с относительным эксцентрицитетом F mix =='|К- < 20 проверяются на устойчивость в плоскости действия момента по формуле (123) табл. 58 и из плоскости действия момен- та, совпадающей с плоскостью наибольшей жесткости, по формуле (124) табл. 58. В случае приложения продольной силы N с эксцен- трицитетом еХу относительно обеих главных плоскостей, из которых Jx>Jy и совпадает с плоскостью симметрии, в формуле (123) вме- сто коэффициента Чд-;1//) принимается коэффициент (142) В случае, когда Jx~>Jy\\ не совпадает с плоскостью симметрии, расчетная величина относительного эксцентрицитета tnx увеличива- ется на 25%. Устойчивость составных стержней с решетками в двух парал- лельных плоскостях проверяется дважды: 1) на устойчивость стерж- ня в целом в плоскости, параллельной плоскости решеток, — по фор- муле (123) табл. 58; 2) на устойчивость отдельной ветви — по формуле (120) в случае изгиба стержня только в плоскости, парал- лельной плоскости решеток, и по формуле (123) табл. 58 при изгибе стержня в обеих главных плоскостях. Значения коэффициентов <рвн, входящих в формулу (123), а также коэффициентов ») и с, выражающих влияние формы сечения и наличия изгибающего момента на устойчивость внецентренно сжа- того стержня, принимаются по нормам проектирования конструкций того или иного назначения. Коэффициент <ру принимается по табл. 59 и 60. Расчет изгибаемых элементов. Прочность изгибаемых элемен- тов при поперечном изгибе проверяется по формулам (125) и (126) табл. 58, при косом изгибе — по формуле (129). Кроме того, в бал- ках, в которых касательные напряжения в стенке Q 7iCT б (143; — <Т2 G2 < R, где о — наибольшее краевое превышают 0,47?, должно выполняться также условие 1 — 2 /?2 напряжение в стенке, вычисленное по сечению брутто. Проверка прочности стальных разрезных балок постоянного сечения (прокат- 10*
148 Раздел второй. Расчет строительных конструкций ных и сварных с поясами из одиночных листов толщиной не менее 1/20 Л 2,1 ширины и высотой стенки, не превышающей 80 у ——, где R в тс/см2), закрепленных от потери общей и местной устойчивости н несущих статическую нагрузку, производится по формулам (127) и (130) табл. 58. При этом касательные напряжения в сечении с наибольшим изгибающим моментом не должны превышать 0,3/? — расчетного сопротивления стали на изгиб. Величина пласти- ческого момента сопротивления в формулах (127) и (130) прини- мается ^пл=^, (144) где ft=l,I2 для двутавров (ГОСТ 8239—56); ft=l,13 для швеллеров (ГОСТ 8240—56) при изгибе в плоскости стенок и соответственно ft =1,5 и ft = 1,8 при изгибе в плоскости полок. При наличии зоны чистого изгиба за расчетный момент сопро- тивления принимается значение, равное 0,5(1^+1^пл). Проверку прочности стальных неразрезиых и заделанных по концам балок при удовлетворении перечисленных выше требований допускается производить с учетом выравнивания изгибающих мо- ментов в пролете и на опорах. При этом величину изгибающего мо- мента М* в формуле (125) табл. 58 следует принимать наибольшей 1 из значений ;------ЛБ 1 ~г г! I или О,5Л/2, где Мх и Л12— наибольшие значе- н- Ь -Н |У Рис. 28. Схема симметричных сварных дву- тавров балочно- го и колонного типов, выпуска- емых заводом им. Бабушкина ппя моментов соответственно в крайнем и проме- жуточном пролетах; г — расстояние от сечения балки, отвечающего моменту ЛБ, до крайней опоры; I — крайний пролет. В случае изгиба не- разрезных балок в двух плоскостях их прочность проверяется по формуле (129) табл. 58. Проверка общей устойчивости балок при по- перечном изгибе производится по формуле (128) табл. 58. Значения коэффициента <Тд определяются согласно нормам проектирования конструкций того или иного назначения в зависимости от гео- метрических характеристик поперечного сечения балки, свободной длины сжатого пояса и типа нагрузки. Прн проверке устойчивости балок швел- лерного типа найденные значения фо определяют- ся, как и для двутавровых балок, но берутся с коэффициентом 0,5 при приложении нагрузки в главной плоскости, параллельной стенке, и с ко- эффициентом 0,7 при приложении нагрузки в пло- скости стенки. * Не разрешается одновременное снижение расчетного мента и увеличение момента сопротивления сечения. изгибающего мо-
Глава IV. Металлические конструкции 144 Проверки общей устойчивости балок при поперечном изгибе не требуется: , 1) прп передаче распределенной статической нагрузки через сплошной жесткий пастил (железобетонные плиты, волнистые ме- таллические настилы и т. п.), непрерывно опирающийся на сжатый иояс балки; 2) для балок двутаврового сечения при удовлетворении требо- ваний табл. 71 и 72. Стенки сплошных элементов конструкций (балок, колонн) долж- ны удовлетворять также требованиям по обеспечению местной устой- чивости, содержащимся в соответствующих нормах проектирования металлических конструкций. Рекомендуется применять балочные и колонные симметричные сварные двутавры (рис. 28), выпускаемые Днепропетровским заво- дом металлоконструкций им. Бабушкина на поточной линии (табл. 73 и 74)', местная устойчивость элементов которых, как и в прокатных балках, не требует проверки. Таблица 71 I Наибольшие отношения при которых не требуется проверки устойчивости балок из сталей марок Ст. 3 и Ст. 4 Тип салки h b /i:6t=100 h:^=50 при нагрузке, приложенной к поясу при наличии промежуточ- ных закрепле- ний верхнего пояса незави- симо от места приложения нагрузки при нагрузке, приложенной к поясу при наличии промежуточ- ных закрепле- ний верхнего пояса незави- симо от места приложения нагрузки верхнему нижнему верхнему нижнему Сварная 2 18 28 22 19 30 23 4 16 25 19 18 27 21 G 15 24 18 16 25 19 Клепаная Примечание. Для балок из сталей других марок указанные в табл. 71 отношения свободной длины сжатого пояса балки I к его ширине b умножают- ся на 1/ ~1 81 —толщина сжатого пояса. > R 1 Полный сортамент сварных двутавров для типовых подкрановых балок пролетом 6—12 м под мостовые краны грузоподъемностью 5—75 тс, балок об- щего назначения и сварных двутавровых колонн содержится в МРТУ 7-4-61 «Временный сортамент и технические требования», Госстромнздат, 1961.
150 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 72 Наибольшие отношения свободной длины сжатого пояса Z к его ширине Ь, при которых не требуется проверки устойчивости балок из алюминиевых сплавов ft ь Наименование сплава Наибольшие отношения lib для сварных и прессованных балок для клепаных балок при нагрузке,' приложенной к поясу при наличии промежуточ- ных закрепле- ний верхнего пояса незави- симо от места приложения нагрузки при нагрузке, приложенной к поясу при наличии промежуточ- ных закрепле- ний верхнего пояса незави- симо от места приложения нагрузки верхнему нижнему верхнему нижнему АМц-М, АМг-М. АВ-М 15,6 24,2 18,4 17,6 27,3 20,8 АВ-Т, АД31-Т1 и АМг5В-М 11,7 18,3 13,9 13,3 20,7 157 <2 АМгб-М 11 17,2 13,1 12,5 19,5 14,3 AMrCl и В92 (лист), Д1-Т, ЛВ-Т1, АДЗЗ-Т1 9,6 15 11.3 10,9 16,9 12,3 Д16-Т, В92 (профиль) 8 12,4 9,4 9 13,9 10.6 АМц-М, АМг-М, АД31-Т 12,8 20,8 15,7 15 23,4 17,7 <5 АВ-Т, АД31-Т1, АМг5В-М 9,7 15,7 11,9 11,3 17.6 13,3 АМгб-М, АМг61, В92 (лист), Д1-Т АВ-Т1, АДЗЗ-Т1 9,1 7,9 14.8 12,8 11,2 9,7 10.6 9.3 15,5 14,4 12,5 10,9 Д16-Т, В92 (профиль) 6,6 10,6 8 7,6 11,9 9 Примечани е. Применение балок высотой (полной) h>5 Ь не рекомен- дуется.
Глава IV. Металлические конструкции 151 Таблица 73 Балочные симметричные сварные двутавры (см. рис. 28) Размеры в мм Площадь се- чения F В СЛ«2 Вес 1 пог. м в кг Данные для осей h d b t И Л'—X У—У 3 •"Э СО Л СО 5$ со г? со со и 390 12 724 128 100,5 114 130 3150 29,8 5400 360 6,48 700 8 300 14 728 140 109.9 129 940 3570 30,5 6300 420 6.71 320 16 792 158,4 124,3 154 130 4210 31,2 8740 546 7,42 300 12 824 136 106,8 152 830 3710 33,5 5400 360 6.3 800 8 300 14 828 148 116,2 173 290 4190 34,2 6300 420 6,52 320 16 832 166,4 130,6 204 620 4920 35,1 8740 546 7.25 300 14 928 156 122,5 224 050 4830 37,9 6300 420 6,35 900 8 320 16 932 174,4 137 263 420 3650 38,9 8750 546 7,07 360 16 932 187,2 147 290 280 6230 39,4 12 450 691 8.15 300 14 1028 184 144,4 299 250 5820 40,4 6300 420 5,85 320 16 1032 202,4 158.9 347 620 6740 41,4 8750 546 6,58 1000 10 3S0 16 1032 215,2 168,9 380 650 7380 42 12 459 691 7,61 400 18 1036 244 191,5 456 440 8810 43,2 19 210 960 8,87 320 16 1232 222,4 174,6 522 580 8480 48,5 8750 546 6.28 360 16 1232 235,2 184,6 569 880 9250 49,2 12 450 691 7,28 1200 10 400 18 1236 264 207,2 678 100 10 970 50,7 19 210 960 8,54 400 20 1240 280 219,8 739 420 11 930 51,4 21 340 1070 8,72 450 20 1240 300 235,5 813 810 13 130 52 30 390 1350 10,11 360 16 1432 283.2 222,3 851 910 И 900 54,8 12 460 692 6,63 400 18 1436 312 244,9 998 390 13 900 56,6 19 220 961 7,84 1400 12 400 20 1440 328 257,9 1 081 020 15 010 57,4 21 350 1070 8,06 450 20 1440 348 273,2 1 181 840 16 410 58,3 30 390 1350 9,3 500 20 1449 368 288,9 1 282 670 17 820 59 41 680 1670 10.6
152 Раздел второй. Расчет строительных конструкций 600 700 600 Таблица 74 Колонные симметричные сварные двутавры (см. рис. 28) Размеры в jwjw i g * Данные п О осям дь. с X—X у—У d h / н 3 к о 5 о 3 g St g з- Jg g СУ * И са -а са сс 1 и СП о 360 16 632 175,2 137,5 127 310 4030 27 12 450 С91 8,43 400 18 636 204 160,1 155 530 4890 27,6 19 210 960 9,71 10 400 20 610 220 172,7 171 820 5370 28 21 340 1070 9,85 450 20 640 240 188,4 191 040 5970 28,2 30 380 1350 11,2 400 20 740 244 191,5 241 720 0930 31,5 21 340 1070 9,35 450 20 740 264 207,2 267 640 7230 31,8 30 390 1350 10,7 12 500 20 740 284 222,9 293 570 7930 32.1 41 670 1670 12,1 500 25 750 334 262,2 362 950 S6E0 33 52 090 2080 12,5 400 20 840 272 213,5 328 750 7830 34,8 21 350 1070 8,86 450 20 840 292 228,2 362 320 8630 35,2 30 390 1350 10,2 14 500 20 840 312 244,9 395 980 9430 35,6 41 680 1670 11.6 500 25 850 362 284,2 485 250 11 420 36,6 52 100 2080 12 § 4. Расчет соединений Сварные соединения. Сварные швы, воспринимающие продоль- ные силы, рассчитываются по формулам (134) — (138) табл. 58. При осевом действии усилий на сварные соединения распределение напря- жений по длине шва принимается равномерным. Сварные швы в стык, работающие одновременно на изгиб и срез, проверяются по формуле где о — напряжение в шве от изгиба; Т— то же, от среза. При одновременном действии в одном и том же сечении угло- вого шва срезывающих напряжений в двух направлениях расчет производится на равнодействующую этих напряжений. В формуле (138) табл. 58 толщина углового шва йш принимает- ся равной катету вписанного равнобедренного треугольника (рис. 29). Коэффициент Р = 1 при автоматическом, Р=0,8 при по- луавтоматическом, Р=0,7 при ручном способах сварки стальных конструкций и Р =0,9 при автоматическом, р=0,7 при других спо- собах аргоно-дуговой сварки алюминиевых конструкций. При сварке с глубоким проваром расчетная высота шва определяется по специ- альным инструкциям.
Г лава IV. Металлические конструкции 153 Расчетная длина 1Ш стыкового шва принимается на 10 мм мень- ше его проектной длины; при выводе концов стыкового шва за пре- делы стыка (на подкладки и т. п.) расчетную длину шва принимают равной проектной длине /ш =1проект- При конструировании сварных соединений соблюдаются следу- ющие требования по размерам и форме шва: 1) в конструкциях, воспринимающих динамические или вибра- ционные нагрузки, выполняемые вручную лобовые и фланговые швы должны иметь вогнутую форму; соотношение катетов лобового шва 1 : 1,5, флангового 1:1; концы шва должны быть механически обра- ботаны и иметь плавный переход к основному металлу. В конструк- циях, воспринимающих статические нагрузки, соотношение катетов фланговых и лобовых швов 1:1; 2) толщина углового шва по катету hm должна быть не менее 4 мм (за исключением швов в деталях толщиной менее 4 льи), не более 1,5 6 в конструкциях, воспринимающих статическую нагрузку, и 1,2 6в конструкциях, воспринимающих подвижную или вибрацион- ную нагрузку (где б — наименьшая толщина соединяемых эле- ментов) ; 3) расчетная длина флангового шва должна быть не менее 4йш, не менее 40 мм и не более 60йш; в сопряжениях, в которых усилие, воспринимаемое фланговым швом, возникает на всем его протяже- нии, длина шва не ограничивается; расчетная длина лобового шва должна быть не менее 4йш и не менее 40 мм; 4) прерывистые швы должны выполняться с расстоянием в свету не более 15б в сжатых элементах п не более 306 в растяну- тых (6 имеет то же значение, что и в п. 2); 5) в соединениях внахлестку величина напуска должна быть не менее пяти толщин наиболее тонкого из свариваемых элементов. Для обеспечения швов требуемых размеров и достижения каче- ственного провара швов применяют разделку кромок свариваемых элементов стальных конструкций согласно указаниям табл. 75. Заклепочные и болтовые соединения. Расчет заклепочных и болтовых соединений производится на срез, смятие и растяжение (отрыв головок) 1 по формулам (131) — (133) табл. 58. 1 Прочность заклепки на растяжение (отрыв головки) определяется про- веркой несущей способности на скалывание (срез) заклепочной головки по по- верхности, определяемой диаметром стержня и высотой ft (см. рисунки в табл. 58) скалываемой части головки заклепки.
154 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 75 Разделка кромок сварных швов mt/ко вне швы 6“3,вмм Ручная сварка 1н10-15мм &40-16ин 5=6-8мм Б3 6=6-8мм Ручная сварка $>1вмм МтоматцческаЯ сваркопое слоем флюса с ручной проваркой №8мМ 5-10-16нм Ручная сварка $>Г8мм МОНтСЖНЫв ШП) Лйв'/ПЗв i Роризон/па^нысши1\вер.п)цкаРьны6щйы о^16нм &16мм #*18мн расчёт на свез wsssszs\ Umicпарка на флюс. повишкь Ручная сварка автосварка с ручной подвар- кой автосварка сруч- ной подваркой автосварка на флюс, пьвушке, есновноёаиподва- рочного шва Швы впритык Расчв1яншжатцеирастя)кение 0-2 'faS-tSHH yP26uHom\ в*в-8нн & 1Г*МЬнм При расчете на центрально приложенную в отношении соеди- нения силу принимается равномерное распределение ее между всеми заклепками (болтами). При этом за расчетное число заклепок (бол- тов) принимают: в соединениях внахлестку — полное число закле- пок (болтов), в соединениях с накладками — число заклепок (бол- тов), расположенных по одну сторону от оси стыка. В соединениях, работающих на внецентренно приложенную си- лу, последняя приводится к центрально приложенной силе по вели- чине, равной заданной, и изгибающему моменту (изгибающий мо- мент равен произведению этой силы на расстояние от оси стыка до линии действия заданной силы). Проверка прочности соединения производится на усилие, вос- принимаемое наиболее напряженной заклепкой (см. рис. 27), кото- рое определяется по формуле w = 4б) п %ci где п — число заклепок. Заклепки и болты, работающие одновременно на срез и растя- жение, проверяют отдельно на каждое из этих воздействий. В креплениях одного элемента к другому через прокладки или иные промежуточные элементы, а также в соединениях с односторон-
Глава IV. Металлические конструкции 155 ними накладками число заклепок (болтов) принимается на 10% больше против необходимого по расчету. Если выступающие полки уголков или швеллеров крепятся при помощи коротышей, число за- клепок (болтов), прикрепляющих одну из полок коротыша, должно быть увеличено против расчета на 50%. При конструировании заклепочных и болтовых соединений раз- бивку заклепок и болтов производят в соответствии с указаниями табл. 76. Таблица 76 Разбивка заклепок и болтов Наиме нование Расстояние з конструкциях стальных алюминиевых Расстояние между центрами заклепок и болтов: минимальное в любом направлении . . Для заклепок 3d, для болтов 3,5 d максимальное в крайних рядах при от- сутствии окаймляющих уголков и ра- боте элемента* на растяжение и сжа- тие 8d или 123 5d или 108 максимальное в средних и крайних ря- дах при наличии окаймляющих угол- ков и работе элемента на растяже- ние 16<2 или 243 12J или 203 максимальное в средних и крайних ря- дах при наличии окаймляющих угол- ков и работе элемента на сжатие 12d или 183 10<7 или 145 Расстояние от центра заклепки до края элемента: минимальное вдоль усилия 2d 2,5J минимальное поперек усилия при обрез- ных кромках l,5d 2,5d минимальное поперек усилия при про- катных кромках l,2d 2d максимальное • . 4d или 8о 68 Толщина склепываемого пакета Z . . . . (<5d l<4d Примечания: 1. В табл. 76 буквами обозначены: d — диаметр отвер- стия для заклепки или болта; 3 — толщина наиболее тонкого наружного эле- мента пакета. 2. Прн постановке стальных заклепок с повышенными головками и кониче- скими стержнями с клепкой в два молотка или скобой толщина пакета может доходить до 1=7d. 3. В рабочих элементах конструкций число заклепок, прикрепляющих эле- мент в узле или расположенных по одну сторону стыка, должно быть не ме- нее двух. § 5. Основные указания по проектированию конструкций с применением алюминиевых сплавов Основными преимуществами алюминиевых сплавов, определяю- щими целесообразность их применения в строительных конструкциях, являются малый объемный вес при высокой прочности материала, что позволяет в 2—3 раза снизить собственный вес конструкций, а
156 Раздел второй. Расчет строительных конструкций также высокая коррозийная стойкость и декоративность. В боль- шинстве случаев из алюминиевых сплавов можно изготовлять конструкции без специальных антикоррозийных или декоративных по- крытий. Материал технологичен в производстве изделий. Существен- ным недостатком алюминиевых сплавов как строительного материа- ла является их сравнительно низкий модуль упругости Еа=,/3ЕСТ, что особенно следует учитывать при проектировании конструкций с нормированным прогибом. Для достижения требуемой жесткости этих конструкций без существенного увеличения расхода материала необходимо применение наиболее совершенных конструктивных форм с высокой степенью статической неопределимости (складчатые и оболочечные сплошные конструкции, сложные решетки). Наиболее перспективно применение алюминиевых сплавов для ограждающих конструкций (кровельных и стеновых панелей, подвес- ных потолков, окопных витражей), а также для сборно-разборных конструкций зданий и сооружений, возводимых в труднодоступных районах страны. При проектировании конструкций из алюминиевых сплавов ру- ководствуются ГОСТ 8110—56, 8111—56, 8112—56, 8113—56 и 1947—56 на уголковые, зетовые, тавровые, двутавровые и швеллер- ные прессованные профили и трубы и специальными каталогами на прессованные профили по сортаменту для строительства. Целесо- образно применение гнутых (штампованных) профилей и панелей из тонкого листа с использованием наиболее стойких против корро- зии сплавов из числа рекомендуемых в табл. 40. Минимальная тол- щина, допустимая для стенок несущих элементов внутри здания и выступающих наружу,— 1,5 ми; для конструкций на открытом воз- духе (не считая выступающих элементов) — 3 мм; для ненагружен- пых ограждений — 0,3 мм; для расчетных элементов панелей покры- тий стен при соответствующей форме профилей, обеспечивающей устойчивость сечений, — 0,6 мм. Приведенная в табл. 40 - классификация алюминиевых сплавов по коррозийной стойкости предусматривает для конструкций из сплавов, отнесенных к группам Б, В, Г, мероприятия по защите их от атмосферной коррозии при эксплуатации. Такими мероприятиями являются: применение плакированных листов (покрытых при про- катке тонким слоем чистого алюминия); покрытие изделий пленкой окиси алюминия (AI2O3), что достигается путем анодного (электро- химического) оксидирования на заводах, изготовляющих металло- конструкции; нанесение за 2—3 раза грунтовых и лакокрасочных покрытий с применением для этой цели цинкохроматных грунтов АЛГ-1 и АЛГ-5 по ТУ 777—41 МХП либо грунтов ВЛ-02 и ВФ-03. Окраска огрунтованных конструкций может выполняться теми же составами или перхлорвиниловыми эмалями В-16 (ТУ 512—57), а также цинковыми белилами, масляными и этинолевой красками или бесцветными лаками. Недопустимо применение красок и грунтов, со- держащих свинцовые пигменты, медь или ртуть. В наиболее сложных атмосферных условиях и при использова- нии недостаточно стойких против коррозии марок сплавов (по груп- пе Г) применяют комбинированные способы защиты — нанесение указанных выше лакокрасочных покрытий и грунтов на оксидирован- ные изделия. В большинстве случаев применение одних грунтовок
Глава IV. Металлические конструкции 157 (реже грунтовок и лакокрасочных покрытий) оказывается доста- точным. Независимо от агрессивности атмосферы все поверхности кон- такта алюминиевых сплавов с другими материалами, применяемыми в комбинированных конструкциях (сталь, бетон, камень, асбест, де- рево), а также поверхности соприкосновения двух различных по хи- мическому составу (например, по содержанию меди) сплавов долж- ны быть защищены от электрокоррозии. Для того чтобы исключить Рис. 30. Расчетные параметры тонколистовых па- нельных конструкций возможность образования электрокоррозни в местах соприкоснове- ния алюминиевых сплавов с элементами из стали, последние долж- ны быть хромированы или кадмированьи Кроме того, соприкасаю- щиеся поверхности изолируют прокладками из пластиков пли ткани, пропитанной грунтами АЛГ-1 или АЛ Г-5. В сложных соединениях (замковые, фланцевые) для обеспечения влаго- и пыленепроницае- мости рекомендуется укладывать два — три слоя тиоколовон ленты или жгут. Стальные болты и шайбы подлежат оцинковке или кад- мированию. Деревянные элементы в местах контакта с алюминиевыми спла- вами должны быть пропитаны этинолевым лаком и окрашены за 2 раза этинолевой краской № 40 пли железным суриком № 71. Воз- можны также применение нефтяных битумов и прокладка тканей, пропитанных грунтами. При контакте с асбестом, бетоном, камнем, а также с теплоизоляционными материалами поверхности алюми- ниевых сплавов грунтуют; соприкасающиеся с ними материалы по- крывают битумными смесями и пигментами, содержащими хромат цинка, или веществами, получаемыми на основе синтетического кау- чука. Наряду с перечисленными мерами активной защиты конструкций от коррозии необходимо соблюдение обычных конструктивных мер. исключающих условия, благоприятствующие развитию коррозии. Ограждающие конструкции из алюминиевых сплавов выполня- ются, как правило, в виде панелей с широким применением тонко- листовых элементов в форме ребер, складок и гладких или усилен- ных мелкой выштамповкой обшивок с более высоким, чем в обыч- ных тонкостенных элементах, отношением ширины плоских граней к толщине листа b:t (рис. 30). Наличие гибких незамкнутых конту- ров в поперечном сечении панелей и низкий модуль упругости ма-
158 Раздел второй. Расчет строительных конструкций териала делают такие конструкции более деформативнымп по срав- нению со стальными конструкциями как в плоскости этого сечения (деформация контура), так и в перпендикулярной плоскости. Одна- ко это обратимые деформации, которые не накапливаются в конст- рукции и не сказываются на несущей способности панелей. § 6. Основные указания по проектированию предварительно напряженных стальных конструкций Предварительное напряжение может быть использовано как при проектировании новых, так и при усилении эксплуатируемых конструкций. Предварительное напряжение в стальных балках, фермах, рамах и арках производится в целях снижения расхода стали и уменьше- ния деформативностч конструкций. Снижение веса стали в предва- рительно напряженных конструкциях по сравнению с аналогичными конструкциями без предварительного напряжения достигается в ос- новном за счет увеличения области упругой работы стали, а также в связи с перераспределением усилий и повышением устойчивости конструкций. Деформатпвность конструкций уменьшается благодаря их повышенной жесткости и вследствие образования в элементах конструкций напряжении, противоположных напряжениям от экс- плуатационных нагрузок. Предварительное напряжение может быть достигнуто: путем введения в конструктивную схему одной или нескольких затяжек из высокопрочной арматуры горизонтального, ломаного пли криволи- нейного очертания; путем искусственного смещения по вертикали или горизонтали опор в статически неопределимой системе, а также путем предварительного изгиба двух жестких элементов н соедине- ния их в одно целое в напряженном состоянии (при изготовлении). Затяжки могут выполняться в виде: 1) арматурных пучков н прядей из высокопрочной проволоки (ГОСТ 7348—63, 8480—63); 2) стальных канатов спирального типа с жесткой сердцевиной заводского изготовления (ГОСТ 3065—55, 3067—55, 3068—55, 3060 —55, 7675—55, 7676—55 и др.); 3) горячекатаной термически упрочненной стержневой арматуры из низколегированной или углеродистой стали. Материал затяжки и анкерные устройства должны быть защи- щены от коррозии посредством окраски, покрытия защитным лаком и пластическими массами, оцинковкой илн другими способами. При расположении затяжек в трубах, каналах и тому подобных замкну- тых полостях балок пли ферм полости заполняют цементным рас- твором пли битумом. Расчетные сопротивления арматурных пучков и прядей из высо- копрочной проволоки и стальных канатов (тросов)—см. в главе II настоящего раздела. В статических расчетах и расчетах деформа- ций предварительно напряженных стальных конструкций принимают следующие значения модуля упругости Е:
Глава IV. Металлические конструкции 159 1) для прокатной стали, стального литья и горячекатаной ар- матуры из сталей марок Ст. 5 и Ст. 3, а также для холоднотянутой круглой и периодического профиля проволоки, пучков из параллель- но расположенной холоднотянутой проволоки £=2,10 106 кгс/см~; 2) то же, из сталей марок 30ХГ2С и 25Г2С £ = 2-10с кгс/слГ; 3) для стальных канатов £=1,6-106 кгс!смг-, 4) для стальных прядей £=1,8- 10е кгс/см2. Указанные значения модуля упругости для пучков и стальных канатов соответствуют состоянию их после предварительной вытяж- ки на усилие, превышающее на 10% величину расчетного усилия в затяжке. При проектировании предварительно напряженных стальных конструкций наряду с коэффициентами условий работы и перегруз- ки, нормированными СНиП, учитываются: 1) коэффициент условий работы для анкерных устройств (креп- ления затяжек) т=0,8; 2) коэффициент релаксации напряжений в затяжках из пучков высокопрочной проволоки или стальных канатов; принимается рав- ным 0,95; 3) коэффициенты перегрузки (недогрузки) для усилий от пред- варительного напряжения: при прямом контроле величины усилия предварительного напряжения (манометром и другими точными приборами) л = 1, при косвенных методах определения величины этого усилия «1 = 1,1 для элементов, у которых напряжения от экс- плуатационных нагрузок совпадают по знаку с предварительными либо меньше их и противоположны по знаку, и «2=0,9 для элемен- тов, у которых эти напряжения больше предварительных и противо- положны нм ио знаку. Величина контролируемого усилия в затяжке из одного пучка в процессе ее предварительного напряжения (или при одновремен- ном напряжении двух пучков затяжки) с учетом потерь вследствие релаксации материала и податливости анкерных закреплений опре- деляется по формуле £3 £3 Хк = 1,05Хр -I- Да—-(147) £з где — расчетное усилие в затяжке от предварительно- го напряжения; £3, L3 и £3—площадь, длина и модуль упругости материала затяжки; Да—суммарная величина податливости анкеров за- крепления затяжки, которая принимается: Да = =0,1 см для анкеров в виде плотно завинчивае- мых гаек или клиновидных шайб и Да =0,2 см при применении анкеров с прокладками. На рис. 31 показаны некоторые из возможных схем предвари- тельно напряженных балок с затяжками различного очертания, а на рис. 32 — некоторые возможные схемы предварительно напряжен- ных ферм. Примеры расчета предварительно напряженных стальных конструкций см. в «Инструкции по проектированию предварительно напряженных стальных конструкций» (Госстройиздат, 1963).
160 Раздел второй Расчет строительных конструкций Рис. 31. Примеры схем предварительно напряженных балок а — с прямолинейной затяжкой на части нижнего пояса: б ~ с криволинейной затяжкой, закрепленной на торцах с эксцентрици- тетом с\ в — расположение затяжек в неразрезных балках Рис. 32. Примеры схем предварительно напря- женных ферм а — затяжка в пределах га- барита фермы, криволиней- ная; б — то же, прямолиней- ная: в — затяжка вне пре- делов габарита фермы Глава V РАСЧЕТ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ § 1. Требования к материалам1 Элементы деревянных пеклееных конструкций делятся на три категории: I — растянутые элементы конструкций, в том числе растянутые элементы составных балок с использованием более 70% расчетного сопротивления древесины; 1 См. также главу VIII «Строительные лесные материалы и деревянные изделия» в четвертом разделе тома I и главу II «Деревянные работы» в чет- вертом разделе тома II настоящего справочника.
Глава V. Деревянные конструкции 161 II — сжатые п изгибаемые элементы, а также растянутые эле- менты конструкций с использованием не более 70% их расчетной несущей способности; III — настилы, обрешетка под кровлю и неответственные эле- менты, повреждение которых не нарушает целости несущих конст- рукций. В зависимости от категории элементов в зданиях и сооруже- ниях постоянного назначения установлены следующие ограничения допустимых пороков древесины для элементов из п и - ломатерпалов Сучки (кроме рыхлых и табачных) допускаются при условии, если расстояние между мутовками составляет не менее 50 см для элементов I категории и не менее 40 см для II категории, а сумма размеров всех сучков на длине 20 см не превышает ’/< ширины пласти для элементов I категории, '/3 для II категории и Уг для III катего- рии. Требуется также, чтобы размер каждого сучка без выхода на ребро не превышал Vs от стороны элемента I категории и 71 И ка- тегории. Сучки табачные и рыхлые допускаются в элементах II и III ’категорий в норме, указанной выше, ио при условии, если размер сучка не превышает 20 мм для 11 категории и 50 мм для III кате- гории, а количество сучков на длине 1 м составляет не более 1 шт. для II категории и 2 шт. для III категории. Косослой на 1 м длины элемента допускается не более 7 см для I категории, 10 см для II категории и 15 см для III категории. Гниль в любом месте и трещины на плоскости скалывания эле- ментов в зонах соединений не допускаются. Червоточина и пасынки в элементах I и II категорий не допу- скаются, в элементах Ill категории допускается только поверхност- ная червоточина. Трещины вне зоны соединений допускаются глубиной (при сим- метричном расположении на противоположных сторонах — суммар- ной глубиной) и длиной (в брусьях — каждая трещина в отдель- ности, а в досках — общим протяжением на одной стороне доски) не более соответственно от толщины и длины элемента: для I ка- тегории — 'А и для II категории — У3. Сердцевина в досках толщиной 6 см и менее не допускается. Для элементов из бревен установлены следующие ограничения: сучки (кроме рыхлых п табачных) допускаются при условии, если расстояние между мутовками составляет не менее 50 см для элементов I категории и не менее 30 см для II категории, а сумма размеров всех сучков в пределах одной мутовки — не более % диаметра бревна для элементов I категории и не более диаметра бревна для элементов II категории. Размеры сучков вне зон соединений должны быть не более '/< диаметра бревна для элементов 1 категории и не более Уз диаметра бревна для II кате- гории. Размеры сучков в зонах соединений не должны превосходить Vs диаметра бревна для элементов I категории и 'Л диаметра брев- на для II категории. Сучки рыхлые и табачные в элементах I и II категорий не до- пускаются, а в элементах III категории допускаются размером не 11—1495
162 Раздел второй. Расчет строительных конструкций более Vs диаметра бревна в количестве не более одного сучка на длине 2 м. Пасынки в элементах I и II категорий не допускаются. Косослой на 1 м длины элемента допускается не более 10 см для I категории и не более 15 см для II категории. Гниль в любом месте и трещины по плоскостям скалывания в зонах сопряжения не допускаются. Трещины вне зон сопряжений допускаются глубиной (при сим- метричном расположении на противоположных сторонах элемента — суммарной глубиной) не более У4 диаметра бревна для I катего- рии и Уз диаметра бревна для II категории протяжением каждая соответственно не более у3 и '/? длины элемента. Древесина шпонок, нагелей, вкладышей и других мелких ответ- ственных деталей должна быть плотной, прямослойной, без сучков и других пороков. Детали из древесины малостойких в отношении загнивания по- род (береза, бук) во всех случаях должны антнсептироваться. В несущих элементах временных зданий и со о р у ж е - н и й ограничения допустимых пороков древесины для элементов I и II категорий из пиломатериалов и круглого леса установлены по сучкам, косослою, трещинам и сердцевине применительно к эле- ментам II категории зданий и сооружений постоянного назначения со следующими отступлениями. Сечки допускаются всякие, причем размер отдельного сучка вне зон соединений устанавливается для пиломатериалов не более У3 соответствующей стороны элемента. Косослой в элементах из круглого леса не нормируется. Глубина трещин в бревнах устанавливается не более */2 диамет- ра бревна. Кроме того, в изгибаемых «на ребро» и в сжатых досках вне зон сопряжений размер сучка на одной кромке (узкой стороне) до- пускается до 7з ширины кромки, а в изгибаемых «плашмя» досках, совместно работающих в настилах, при соблюдении указанных вы- ше размеров сучка на пласти (широкой стороне) доски размер суч- ка па кромке допускается до 2/з ширины кромки. Для изготовления деревянных конструкций временных зданий и сооружений следует широко применять лесоматериалы мягких лист- венных пород и пониженные сорта лесоматериалов хвойных пород. Понижение качества лесоматериалов в элементах I катего- рии временных зданий и сооружений компенсируется соответ- ствующим снижением расчетного сопротивления растяжению (см. габл. 78). Влажность древесины для изготовления наземных де- ревянных конструкций должна быть не более 25%, за исключением конструкций временного назначения, где влажность не нормируется. Влажность клееных конструкций, шпонок, нагелей, вкладышей и других мелких ответственных деталей должна быть не более 15%. Влажность древесины для изготовления закрытых, трудно про- ветриваемых конструкций должна быть не более 20%, для изготов- ления элементов инвентарных конструкций (лесов, подмостей, опа- лубки и др.)—не более 25%, а в случае их окраски — не бо- лее 20%.
Глава V. Деревянные конструкции 1G3 Влажность древесины для изготовления неклеепых элементов конструкций, длительно находящихся в увлажненном состоянии, не ограничивается. Для изготовления клееных конструкций, не защищенных в экс- плуатации от увлажнения, разрешается применять древесину с влажностью до 18%. § 2. Основы расчета Усилия в элементах н соединениях деревянных конструкций определяются в предположении упругой работы материала и упру- гой работы (упругой податливости) соединений. Деформации соединений в узлах ферм при полном использо- вании их расчетной несущей способности принимаются следующие (в мм): для соединений на врубках и торец в торец . 1,5 » » » нагелях всех видов ... 2 » » » шпонках всех видов, а также в примыканиях поперек волокон ... 3 Деформации соединений при неполном использовании их рас- четной несущей способности принимаются пропорционально дейст- вующему на соединение усилию. Прогибы изгибаемых элементов должны определяться (с \че- том в соответствующих случаях, например в составных балках, по- датливости соединений) при воздействии нормативных нагрузок и не должны превышать величин, приведенных в табл. 77. При определении прогибов защищенных от увлажнения и на- грева конструкций, находящихся под воздействием постоянных и вре- менных нагрузок, модуль упругости древесины вдоль волокон Е не- зависимо от породы принимают равным 100 000 кгс/см2. При иных условиях эксплуатации Е умножают па коэффициент снижения уп- ругих и прочностных характеристик (см. табл. 80). Напряжения и деформации, возникающие в деревянных конст- рукциях от изменения температуры древесины, а также от ее усушки или разбухания вдочь волокон, не учитываются. Табл и ц а 77 Предельные прогибы изгибаемых элементов Элементы Предельные про- гибы в долях пролета Перекрытия: 1/250 междуэтажные . . * . чердачные ......... . 1/200 Покрытия (кроме ендов): 1/2U0 прогоны, стропильные ноги, деревоплита обрешетка и настилы в зданиях постоянного иазна- 1 чения . . . 1/150 то же, во временных зданиях . 1/100 Ендовы ................... . 1/400 Опалубка поверхностей конструкций: закрытых . о . • .............. 1/250 открытых 1/400 11*
164 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Силы трения учитываются в следующих случаях: 1) если равновесие системы обеспечивается только трением при условии постоянного прижатия примыкающего элемента и отсутст- вия вибрационного воздействия, коэффициент трения дерева по де- реву принимается для торца по боковой поверхности равным 0,3; для боковых поверхностей — 0,2; 2) если трение ухудшает условия работы конструкций и соеди- нений, коэффициент трения принимается 0,6. § 3. Расчетные характеристики материалов Расчетные сопротивления древесины сосны и ели при расчете защищенных от увлажнения и нагрева деревянных конструкций на одновременное воздействие постоянной и временной нагрузок при- нимаются ПО табл. 78. Таблица 78 Расчетные сопротивления древесины сосны и ели № п/п Вид напряженного состояния и характеристика элементов Обозначения Расчетные сопротив- ления в кгс!сл& для конструкций постоян- ного на- значения временных зданий и сооруже- ний I Изгиб: а) элементы с высотой сече- ния до 50 см, за исключе- нием упоминаемых в пп. «б», «в» «и 130 150 б) элементы сплошного пря- моугольного сечения с размерами сторон 14 см и более при высоте сечения до 50 см «и 150 170 в) бревна, не имеющие вре- зок в расчетном сечении «и 160 180 2 Растяжение вдоль волокон: а) элементы, не имеющие ослабления в расчетном сечении 100 85 б) элементы, имеющие ослаб ление в расчетном сечеиии 80 70 3 Сжатие и смятие вдоль волокон ^см 130 150 4 Сжатие и смятие по всей поверхно- сти поперек волокон ^С9С* ^СмЭи 18 20 5 Смятие местное поперек волокон: а) в опорных плоскостях кон- струкций Е> CM9U 24 28 б) в лобовых врубках и шпонках 30 35 в) под шайбами при углах смятия от 90 до 60° . . . Rc М90 40 45 6 Скалывание вдоль волокон при из- гибе и в соединениях (для макси мального напряжения) ..... ^СК 24 24 7 Скалывание поперек волокон (для максимального напряжения) . . п ^CK9U 12 12
Глава V. Деревянные конструкции 165 В общем случае (за исключением случаев, указанных в п. 5 табл. 78) расчетное сопротивление древесины местному смятию по- перек волокон на части длины элемента при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элемента оп- ределяется по формуле (в кгс/сл2) м см90 ^см90 8 /см 4-1,2 (148) где/?см90—расчетное сопротивление древесины смятию поперек во- локон по всей поверхности элемента (см. п. 4 табл. 78); /см — длина площадки смятия вдоль волокон элемента. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом а к на- правлению волокон определяется по графику или формуле, приве- денным на рис. 33. При пользовании этим графиком для расчета лобовых врубок и шпонок величины Рсм и /?Смио принимаются по п. 3 и 5 табл. 78. Расчет- ные сопротивления древеси- ны скалыванию под углом а к направлению волокон определяются по формуле, приведенной на рис. 33, в которой величины А?см и /?смво заменяются соответ- ственно величинами /?ск и /? СК90 - Расчетное сопротивле- ние изгибу бревен, имеющих врезки в расчетном сечении, принимается как для эле- ментов прямоугольного опи- санного сечения соответст- вующих размеров в месте ослабления. Расчетные сопротивле- ния древесины других по- род определяются по табл. 78 с учетом переходных ко- эффициентов табл. 79. Расчетные сопротивле- ния древесины конструкций зданий и сооружений по- стоянного назначения, нахо- дящихся в условиях повы- шенной влажности, повы- шенной температуры или проверяемых на воздейст- вие только постоянной на- грузки, снижаются против данных табл. 78 и 79 путем умножения на коэффициент табл. 80. Рис. 33. Расчетные сопротивления древесины сосны и ели смятию под углом а к волокнам п _ ____________________________ ХМа / П \ « , / **СМ 1 I • ч 1 + ~~-----* — I I sin3 а V ^СМУО /
166 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 79 Переходные коэффициенты расчетных сопротивлений древесины разных пород по отношению к древесине сосны и ели Порода древесины Коэффициенты расчетных сопротивлений растяже- нию, изги- бу, сжа- тию и смя- тию вдоль волокон сжатию и смятию поперек волокон скалыва- нию Хвойные 1,2 1,2 1 Кедр сибирский 0,9 0,9 0,9 Пихта • 0,8 0,8 0,8 Твердые лиственные Дуб 1,3 2 1,3 Ясень, клен, граб 1,3 2 1,6 Акация . 1Л 1,8 Береза, бук . =. 1,1 1,6 1,3 Вяз, ильм . , . 1 1,6 1 Мягкие лиственные 0,8 1,3 1,1 Осина, тополь ...... 0,8 1 0,8 Поверочный расчет элементов и соединений на воздействие од- них постоянных нагрузок при значениях расчетных сопротивлений древесины и расчетной несущей способности соединений с коэффи- циентом по табл. 80 производится в тех случаях, когда усилия в эле- ментах и соединениях конструкций, возникающие от постоянно дей- ствующих расчетных нагрузок, превышают 0,8 усилий от полной Таблица 80 Коэффициенты условий работы конструкций, находящихся в условиях повышенной влажности или повышенной температуры, или проверяемых на воздействие только постоянной нагрузки Условия эксплуатации конструкций Кратковременное увлажнение древесины с последующим ее высыханием (в незащищенных сооружениях).................. Длительное увлажнение древесины (в воде, грунте и т. п.) Воздействие установившейся температуры воздуха 35—50° С в производственных помещениях............................ Воздействие только постоянной нагрузки ................ Коэффициент 0,85 0,75 0,8 0,8
Глава V. Деревянные конструкции 167 расчетной нагрузки. При этом к числу постоянно действующих на- грузок помимо собственного веса сооружения относят также нагрузки, действующие на конструкцию в течение большей части срока ее службы (полезные нагрузки складских и библиотечных по- мещений, давление воды в резервуарах, водохранилищах и т. п.). Расчетные сопротивления древесины конструкций зданий и сооружений постоянного на- значения, рассчитываемых на кратковременное воздействие нагрузок, повышают против данных табл. 78—80 путем ум- ножения на коэффициенты табл. 81. Расчетные сопротивления древесины сосны, удовлетво- ряющей указанным выше тре- бованиям, при расчете не под- вергающихся длительному ув- лажнению деревянных конст- рукций временных зда- ний и с о о р у ж е н и й, а так- же опалубки и форм, подвер- Таблица 81 Коэффициенты условий работы конструкций при воздействии кратковременных нагрузок Вид нагрузки Коэффициенты для всех ви- дов сопротив- ления (кроме смятия попе- рек волокон) для смятия поперек во- локон Ветровая или мон- тажная . . Сейсмическая . . 1,2 1,4 1,4 1.6 гающихся пропариванию, на все виды нагрузок принимаются по табл. 78. Расчетные сопротивления (за исключением скалывания) древесины опалубки и форм, не подвергающихся пропариванию, по- вышаются умножением на коэффициент 1,2. Расчетные сопротив- ления древесины конструкций временных зданий п сооружений, дли- тельно находящихся в увлажненном состоянии, за исключением опа- лубки и форм, понижаются умножением на коэффициент 0,85. Объемный вес древесины принимается ио табл. 82. Для свежесрубленной древесины хвойных и мягких лиственных по- Таблица 82 Объемный вес древесины Порода древесины Объемный вес в кг(м^ древе- сины в конструкциях защищенных от увлажнения не защищен- ных от увлаж- нения Хвойные Лиственница ... . . Сосна, ель, кедр, пихга 650 500 800 609 Твердые лиственные Дуб, бук, береза, ясень, клен, граб, акация, вяз, ильм « ........ 700 800 Мягкие лиственные Осипа, тополь, ольха, липа © 500 609
168 Раздел второй. Расчет строительных конструкций род объемный вес можно принимать равным 850 кг!к', твердых ли- ственных пород — 1000 кг/м1'. Величина сбега бревен (изменение диаметра по длине бревна) принимается 1 см на 1 м длины бревна. § 4. Нагрузки временных зданий и сооружений 1 Основные сочетания нагрузок: 1) постоянная нагрузка от собственного веса конструкций с ко- эффициентом перегрузки 1,1; 2) вес стационарного и передвижного подъемного и транспорт- ного оборудования (лебедок, конвейеров и т. п.) с динамическим коэффициентом 1,2; 3) вес находящихся на конструкции материалов и других гру- зов (вес грузов, укладываемых кранами, принимается с динамиче- ским коэффициентом 1,2); 4) вес возводимого на вспомогательной конструкции сооруже- ния с коэффициентом перегрузки 1,2 и другие фактические нагрузки с коэффициентами перегрузки по СНиП П-А.11-62, а при отсутствии таковых в СНиП — с коэффициентом 1,3. Все настилы и поддерживающие их балки, независимо от рас- чета на фактические нагрузки, проверяют на следующие времен- ные нагрузки: 1) сосредоточенную нагрузку 130 кгс от веса человека с грузом или 250 кгс от колеса бетоновозной тачки; 2) на равномерно распределенную нагрузку, которая прини- мается: на подмостях и лесах для каменной кладки и под опалубку, а также на подвесных подмостях для монтажных работ — 250 кас/ж2; на подмостях и лесах для штукатурных работ — 200 кге/ж2; на под- мостях и лесах для отделки фасадов — 150 кге/м2. В дополнительные сочетания нагрузок входят указанные выше сочетания в комбинации с ветровой нагрузкой. Ве- личины расчетных нагрузок, кроме собственного веса, принимаются с коэффициентом сочетания 0,9. Перегрузка отдельных узлов при выправке возводимого вспомо- гательного сооружения учитывается путем умножения величин уси- лий, приходящихся на узел от входящих в основные сочетания на- грузок, на коэффициент: при выправке клиньями— 1,1; при выправке винтовыми домкратами — 1.2; при выправке гидравлическими дом- кратами — 1,5. § 5. Расчет элементов деревянных конструкций Расчет центрально растянутых элементов произ- водится по формуле N Т < RP. (149) * нт 1 Согласно «Указаниям по проектированию деревянных конструкций вре- менных зданий и сооружений» (У 108—55) Госстроя СССР.
Глава V. Деревянные конструкции. 169 где N—расчетная продольная сила; /?р—расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон; Явт — площадь сечения нетто (ослабления, расположенные па участке длиной 20 см, принимаются совмещенными в од- ном сечении). Расчет центрально сжатых цельных элементов производится по формулам: 1) на прочность N — < Яс, (150) Гит 2) на устойчивость N —-----< Яс, (151) фЯ расч где Яс— расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль во- локон; Ярасч— площадь поперечного сечения для расчета на устой- чивость, принимаемая: при отсутствии ослаблений Ярасч= Яор; при ослаблениях, не выходящих на ребро (рис. 34, с), Ярасч=Ябр, если площадь ослабления не 4 превышает 25% от Ябр, и Ярасч=”^_Явт, если площадь ослабления превышает 25% от Гбр', прн симметричных ослаблениях, выходящих на ребро (рис. 34,6), Ярасч = Янт- При несимметричных ослаблениях, выходя- щих на ребро (рис. 34, в), элементы рассчитываются как внецентренно сжатые; <р— коэффициент продольного изгиба, определяемый по формулам или графику, приведенным на рис. 35. Гибкость X цельных элементов определяется по формуле Х =-----(152) 1 / _£бр^ Р ябр где 10— расчетная длина элемента; Убр и Ябр— момент инерции и площадь поперечного сечения элемента брутто. Расчетная длина /о элемента определяется умножением его дей- ствительной длины на коэффициенты: 1 при обоих шарнирно за- крепленных концах; 0,8 при одном защемленном и другом шарнирно закрепленном конце и 0,65 при обоих защемленных концах. Гибкость сжатых элементов и их отдельных ветвей не должна превышать: для основных элементов конструкций (поясов, опорных стоек и раскосов ферм, колонн и т. п.) 120, для второстепенных эле- ментов 150, для связей 200.
170 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Рис. 34. Ослабление сжа- тых стоек врезками О 5 10 /5 20 25 30 35 W 45 50 55 ijh (ГИ~ Ю 15 20 25 30 35 W~45~" 1е/а Рис. 35. График коэффициентов про- дольного изгиба
Глава V. Деревянные конструкции 171 Расчет внецентренно растянутых цельных эле- ментов производится по формуле р Р HZ 1 нт нт (153) где N и М— расчетная растягивающая сила и расчетный изгибаю- щий момент; Rn — расчетное сопротивление древесины изгибу; 11;'нт— момент сопротивления сечения элемента нетто. Внецентренно сжатые элементы рассчитыва- ю т по формуле W MRC F +tp IF Rc’ (I54) г нт и нт где Е, — коэффициент (от 0 до 1), учитывающий дополнительный момент от расчетной продольной силы N при деформации элемента; ------------. (155) 3100 Rc F6p ’ Расчет составных деревянных элементов па центральное и вв»-- центренное сжатие производится с учетом податливости соедини в соответствии с указаниями СНиП П-В.4-62. Расчет цельных изгибаемых элементов на проч ность производится по формуле М ^<Ra, (156) К' пт где входящие в формулу величины имеют то же значение, что и вы- ше при расчете внецентренно растянутых цельных элементов. Расчет цельных изгибаемых элементов на ска- fl ы в а н и е древесины производится по формуле где Q — расчетная поперечная сила; Sgp — статический момент брутто сдвигаемой части сечения от- носительно нейтральной оси; Rai расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон; брасч — ширина сечения. Расчет цельных изгибаемых элементов па проч- ность при косом изгибе производится по формуле Мх , Му п Wx + Wy Rk' (158) где Мх, Му, Wx, W'y— составляющие изгибающего момента соот- ветственно для главных осей х и у и моменты сопротивления сечения нетто.
172 Раздел второй. Расчет строительных конструкций § 6. Расчет соединений элементов деревянных конструкций Соединение поясов ферм в опорных узлах на лобовых врубках. Как правило, применяются лобовые врубки с одним зубом (рис. 36). Соединения на лобовых врубках с двумя зубьями (рис. 37) допу- скаются лишь при условии обеспечения особо тщательной пригонки обоих зубьев к упорным плоскостям. Рис. 36. Опорный узел фермы из брусьев на лобовой врубке с одним зубом Врубки рассчитываются на смятие (см. рис. 33) и скалывание. Коэффициент условий работы на скалывание тск лобовых врубок с прижатием по плоскостям скалывания, на который умножается R ск, принимается: для врубок с одним зубом................. mcl: = l для врубок с двумя зубьями при расчете первого от торца зуба.................. тск=0,8 то же, прн расчете второго зуба (врезае- мого глубже первого зуба не менее чем на 2 см)............................... тск=1,15 Длина плоскости скалывания лобовых врубок должна быть не менее 1,5/1, где h — размер сечения элемента по направлению врубки. Глубина врезки лобовых врубок /гьр в опорных узлах сквозных конструкций должна быть не более ’/з/г. Основное расчетное среднее сопротивление древесины сосны и ели скалыванию в лобовых врубках с одним зубом при учете длины
Глава V. Деревянные конструкции 173 скалывания, равной или меньше 10 глубин врезки, в зданиях по- стоянного назначения принимается. 48 h <159) -j- lCK 1 10 СР При ЛБр= ~ h и /ск = 10 йвр=——ft имеем /?ек=9 кгсДм2. <J и Рис. 37. Опорный узел фермы из брусьев на лобовой врубке с двумя зубьями При этом расчетное усилие в нижнем поясе фермы ограничива- ется величиной N < ^ск lCK b = 30 bh кгс’ (160) а это значит, что расчетное напряжение в нижнем поясе, исчислен- ное по сечению брутто, не должно превосходить 30 кгс’ср-. Это поп- етое правило- следует име,ь в виду прн подборе сечения нижнего пояса. Во врубках с двумя зубьями усилие сжатого элемента делится между обоими зубьями пропорционально площадям опорных пло- щадок. При проверке таких врубок па скалывание учитываются ука- занные выше коэффициенты /пск. Наклонные шпонки в составных балках. Балки с соединениями на наклонных шпонках без зазора или с зазором между бревнами или брусьями (рис. 38) являются из числа шпоночных балок наибо лее целесообразными. Они обладают наибольшей относительно!! прочностью связей, более просты в изготовлении и более надежны в работе. Зазор увеличивает прочность и жесткость балок, пзготов-
174 Раздел второй. Расчет строительных конструкций ляемых из одних и тех же элементов, и, кроме того, способствует проветриванию древесины, что особенно важно в незащищенных сооружениях. Глубину врезки ftBp шпонок рекомендуется принимать наиболь- шей из допускаемых нормами: 0,2/1 в брусьях и 0,25с/ в бревнах. Наклон шпонок по отношению к оси балок следует делать рав- ным 1 : 5 независимо от величины зазора б между брусьями. Размеры соединений в балках пз брусьев с зазором б =0,2 h, со- ответствующие этим рекомендациям, представлены на рис. 38. Рас- Рпс. 38. Балка пз двух брусьев на наклонных шпонках стояние а между шпонками (шаг шпонок) принято здесь равным 0 = 2,5/;, что обеспечивает удобное расположение шпонок и стяж- ных болтов. Расчетную длину плоскости скалывания зуба /ск принимают с учетом возможности косослоя под утлом 1/15 к оси балки. По рис. 38 /ск = 1,875ft. Определим для примера среднее расчетное сопротивление скалы- ванию по косой площадке для балки по рис. 38, выполненной из сосны, для покрытия защищенного от увлажнения и иагрева соору- жения постоянного назначения. В соответствии с расчетной формулой норм (и. 5.3 СНиП 11-В.4-62) ii табл. 79 имеем пер хск 24 «+0,25-?- 0,5/1 = 12,4 кгс/см2. Отсюда для соединения иа косых шпонках по рис. 38 получаем расчетное сопротивление скалыванию, отнесенное к полной площади шва (брутто): /ск 1,875Л № = 12,4 — = 12,4 —= 9,3 кгс/см2. а 2,5/1 Возможная неточность одновременного примыкания всех шпо- нок к опорным плоскостям ввиду трудности их ручной врезки учи-
Глава К Деревянные конструкции 175 тывается коэффициентом 0,7 к среднему расчетному сопротивлению скалыванию. Для соединения, показанного на рис. 38, расчетное сопротивление снижается до = 0,7-9,3 = 6,5 кгс/сл2. Для другой древесины и иных условий учитываются коэффи- циенты табл. 78—80. Расчет балок на изгиб производится по общей формуле М k W (161) КК' нт где Л1 — расчетный изгибающий момент; ’ коэффициент, принимаемый по табл. 83 (для промежуточ- ных значений пролета — по интерполяции); IFHT—момент сопротивления сечения нетто (из площади сечения исключаются зазоры, врезки и ослабление болтом пример- но на 10%); /?и— расчетное сопротивление древесины изгибу по табл. 78—80,- Таблица 83 Коэффициенты для расчета изгибаемых составных балок иа шпонках Наименование Число бревен или брусьев Значение коэффици- ента для пролета в м 4 6 9 и бе- лее Коэффициент к моменту сопротивле ния сечения для расчета на прочность 2 3 0,75 0,75 0,85 0,80 0,9 0,85 Коэффициент £жк моменту инерции се- чения для расчета на прогиб 2 3 0,5 0,35 0,65 0,5 0,74 0,65 на I с.м ее длины у Расчетное сдвигающее усилие в шве балки опоры определяется по формуле Jopl ’ (162) где Л4 — наибольший изгибающий момент; Sgp — статический момент брутто части поперечного сечения эле- мента, отсекаемой рассматриваемым швом, относительно нейтральной осп; J6p — момент инерции брутто сечения балки. Сравнивая расчетное сдвигающее усилие t\ и расчетное сопро- тивление сдвигу РрР на 1 см длины составной балки, после не-
176 Раздел второй. Расчет строительных конструкций сложных преобразований получим для балок из брусьев следующую формулу для проверки балки на скалывание: 0,675Rtlkw—(l-a2) (163) б X 2йВр где«=---------Для балок из двух одинаковых брусьев (см. рис. 38); И 6+2/гвр-рЛ о = -------— для балок из трех одинаковых брусьев. Н Ослабление сечения балки болтом учтено здесь в размере 10%. При проектировании составных балок полезно заранее знать ту наибольшую высоту, при которой сопряжение в работе на скалыва- ние равнопрочно с сечением балки в работе на изгиб. Принимая в проекте эту наибольшую или несколько меньшую высоту, можно не производить поверочного расчета на скалывание и полностью (т. е. наиболее экономично) использовать сечение со- ставной балки на изгиб. Например, для балки пролетом 6 м из двух сосновых брусьев с соединением по рис. 38, предназначенной для кровельного покрытия в защищенном сооружении постоянного на- значения, получим по формуле (163) 0,675-150-0,85(1 —0,2722) — <6,5; I откуда И < -———=45 см. 1 о, Z Следовательно, балка, составленная из двух брусьев высотой по 20 см с зазором 6=4 см, не потребует проверки сечения по скалы- ванию. Стяжные болты в шпоночных балках следует рассчитывать из условия равнопрочности со скалываемыми зубьями, т. е, на расчет- ное усилие Л' = Дек ab tg а. (164) Для балки, показанной на рис. 38, и вышеуказанных условий Дг-=6,5 • 2,bhb • 0,2=3,256/:. Проверка жесткости (прогиба) шпоночных балок производится при помощи данных табл. 78 и исходя из расчетного момента инер- ции сечения балки: 6/г3(1—и3) •/расч—^ж |2 ’ ('65) где kMi— коэффициент по табл. 84; «— см. в формуле (163). Исправная работа шпоночных балок в значительной степени зависит от применения сухого леса (при усушке древесины в гото- вых балках обязательна подтяжка болтов) и от точности изготов- ления шпоночных соединений.
Глава V. Деревянные конструкции 177 В настоящее время было бы неправильно ориентироваться на изготовление балок высококвалифицированными мастерами столяр- ного дела, владеющими искусством точной нарезки гнезд и подгонки к гнездам шпонок. Необходимо механизировать процесс нарезки гнезд с помощью специальных шаблонов. На рнс. 39 представлен такой двухсторонний шаблон из стальных уголков сечением 20Х20Х Х4 мм, сваренный в кондукторе, обеспечивающем точность шаблона. Рис. 39. Двухсторонний шаблон для нарезки гнезд в шпоночных балках (сварные швы не показаны) 1 — риски (глубины пропила) Три болта, приваренные (с контрфорсами) к одной стороне шаблона, обеспечивают параллельность упорных площадок врезки в оба бру- са. Ширина ведущих зазоров шаблона должна быть согласована с шириной пропила пилой-ножовкой. На среднем участке шпоночных балок на длине 0,15—0,2/ шпон- ки нагружаются слабо; разрешается пх здесь не ставить без учета этого в расчете. Использование шаблона позволяет без особых затруднений из- готовлять шпоночные балки со строительным подъемом,’ что устра- няет видимое провисание балок под нагрузкой. Пластинчатые нагели в составных балках (рнс. 40). Пластинки изготовляют нз дуба или древесины других твердых пород. Пластин- ки из березы или бука, малостойкие в отношении загнивания, долж- ны антисептироваться. Гнезда для пластинок прорезают электроцепнодолбежником в брусьях, изогнутых с расчетом на строительный подъем. Толщина пластинок принимается вПл =1,2 см или бпл =1,6 см. Глубина гнезда делается на 2 мм больше длины пластинок /пл. Нор- мальная длина пластинок /Пл=4,5дпл. Расчетная несущая способность (в кгс) дубового пластинчатого нагеля нормальной длины в балках из сосны и ели, защищенных от увлажнения н нагрева н рассчитываемых на воздействие постоянной 12—1495
178 Раздел второй. Расчет строительных конструкций и временной нагрузок в зданиях постоянного назначения, опреде- ляется по формуле [Л] =63дпл Ь. (166) Расчетная несущая способность соединения (в кге на 1 см2 пло- щади шва) при нормальном шаге дубовых нагелей, а также нагелей из ясеня, клена, граба и акации а=9бПл определится при этом вели- чиной /?ск=7 кге!см2. Рис. 40. Балка из двух брусьев на пластинчатых нагелях Расчетная несущая способность березового пластинчатого на- геля при брусьях из любой породы по табл. 79 принимается на 20% меньше, чем дубового. Расчетная несущая способность дубового пластинчатого нагеля при брусьях из пихты, осины и тополя уменьшается на 20%, а пз кедра сибирского — па 10% против брусьев из сосны или ели. При брусьях из других пород несущая способность дубового пластинча- того нагеля не снижается против данных табл. 79. Формулы (161) и (165) для расчета на изгиб шпоночных балок остаются справедливыми также н для расчета балок на пластинча- тых нагелях, однако коэффициенты и kx должны приниматься по табл. 84. Таблица 84 Коэффициенты для расчета изгибаемых составных балок на пластинчатых нагелях Наименование Число брусь- ев Значения коэффициента при пролете в м 3 4 6 0 и бо- лее Коэффициент *Ц7 к моменту сопротив- 2 0.8 0,85 0,9 0,9 .пения сечения для расчета на прочность 3 0,7 0,8 0,85 0,9 Коэффициент *ж к моменту инерции 2 0,55 0,65 0,75 0,8 ссчення для расчета на прогиб 3 0,4 0,5 0,6 0,7
Глава V. Деревянные конструкции 179 Формула (163) для проверки соединения на скалывание прини- мает при пластинчатых нагелях благодаря отсутствию ослабления се- чения болтами в пролете следующий вид: О,75/?иЛк,-у-(1_а*)<7?бсР, (167) Inn где ------для балок из двух Н одинаковых брусьев (см. рпс. 40); /гиг ! Л И для балок из трех одинаковых брусьев. Например, для балки на пластинчатых нагелях такого же про- лета п условий работы, как для балки, показанной па рис. 38: I 14,2 = 42 см. Пластинки могут быть сквозными, во вею ширину балки, пли глухими, располагаемыми в шахматном порядке и врезаемыми в брусья с обеих сторон на величину, заглубленную па 0.3/пл за осе- вую линию балки. Соединения на стальных цилиндрических нагелях и гвоздях. Расчетная несуща!, способность (о кгс) цилиндрического нагеля [Г] в соединениях элементов из сосны и ели в зданиях постоянного на- значения при направлении усилий, передаваемых стальными цилинд- рическими нагелями вдоль волокон элементов и гвоздями под лю- бым углом, при расчете защищенных от увлажнения и нагрева конструкций на воздействие постоянной и временной нагрузок опре- деляется по формулам: [Г]=50с<7 и [r] = 80ad по смятию в симметричных соединениях; [7'] = 35cd и [7']=80od по смятию в несимметричных соединениях; [Г]= 180d2+2a2, но не более 250d2 по изгибу стального цилинд- рического нагеля, причем а принимается не более 0,6с; [7']==250d2+a2, но не более 400d2 во изгибу гвоздя. Здесь с — толщина средних элементов, а также равных по тол- щине и более толстых элементов односрезных соеди- нений; а — толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений; d — диаметр нагеля (все в см). При расчете двусрезных несимметричных (кососимметричных) соединений при неодинаковой толщине элементов следует: при толщине крайних элементов а < 0,5 с расчетную несущую способность нагеля из условия смятия в среднем элементе толщи- ной с уменьшать на 30%; при промежуточных значениях а — между 0,5с и с — уменьшение принимать по интерполяции; при толщине крайних элементов а>с расчетную несущую спо- собность нагеля определять из условия смятия в крайних элементах с заменой в формулах с на а. 12*
180 Раздел второй. Расчет строительных конструкций При расчете несущей способности стального цилиндрического нагеля в рассматриваемом шве с направлением передаваемого на- гелем усилия под углом а к волокнам элементов вводится коэффи- циент /:г. (табл. 85) при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде и ka прн расчете на изгиб самого нагеля. При промежуточных углах коэффициент ka определяется интер- Таблица 8b Коэффициенты kr/ для расчета стальных цилиндрических нагелей при направлении усилия под углом а к волокнам Угол а в град Диаметр стальных нагелей в см 1,2 1.6 2 2,4 30 0.95 0,9 0,9 0,9 60 0,75 0.7 0,65 0,6 90 0.7 0,6 0,55 0,5 цнй времен н ы х зданий и полицией. В иных условиях работы расчетная несущая способность нагелей определяется с учетом дополнительных коэффициен- тов по табл. 79—81 путем ее умножения на соответствую- щий коэффициент при расчете из условия смятия древесины в нагельном гнезде и на корень квадратный из этого коэффи- циента при расчете из условия изгиба нагеля. Расчетная несущая способ- ность цилиндрических нагелей и гвоздей в соединениях эле- ментов деревянных конструк- с о о р у ж е и ц й, не подвергаю- щихся длительному увлажнению, определяется как для зданий постоянного назначения (защищенных от увлажнения) с коэффици- ентом: 1,25—для всех видов нагелей, конструкций и нагрузок, за исключением гвоздей, работающих на боковое давление бетонной смеси, и нагелей в опалубке и формах, подвергающихся пропарива- нию; 1 — для нагелей в опалубке и формах, подвергаемых пропари- ванию, за исключением гвоздей, работающих на боковое давление бетонной смеси; 1,75 — для гвоздей, работающих только на боковое давление бетонной смеси в опалубке и формах, не подвергаемых про- париванию; 1,4—то же в опалубке и формах, подвергаемых пропа- риванию. Расчетная несущая способность цилиндрических нагелей во вре- менных конструкциях, подвергающихся длительному увлажнению, за исключением опалубки и форм, снижается умножением на коэф- фициент 0,85. Расстояния между осями цилиндрических нагелей вдоль волокон принимаются не менее st~7d; поперек волокон — S2 = 3,5d и от кромки элемента — s3=3d. При толщине пакета менее 10d разрешается принимать Sj=6d; s2=3d; s3=2,5d. Нагели располагают, как правило, в два продольных ряда и плотно ставят в отверстия, отвечающие их диаметру, просверленные в собранном пакете. Гвозди диаметром^0,6 см в соединениях элементов из хвойных и мягких лиственных пород забивают без предварительного рассвер- ливания гнезда. В случае применения для соединения элементов из древесины
Глава V. Деревянные конструкции 181 лиственницы и твердых лиственных пород гвоздей диаметром более 0,6 см, а для лиственницы независимо от диаметра необходимо пред- варительное рассверливание гнезд диаметром 0,9d. При определении расчетной длины защемления конца гвоздя его заостренную часть длиной ~l,5d не учитывают, кроме того, из дли- ны гвоздя вычитают по 2 мм на каждый шов между соединяемыми элементами. Если расчетная длина защемления конца гвоздя полу- чается меньше 4d, то работу конца гвоздя не учитывают. При свободном выходе гвоздя из пакета расчетную толщину по- следнего элемента уменьшают на l,5d. Толщина пробиваемых гвоз- дями элементов должна быть не менее 4d. Расстояние между осями гвоздей вдоль волокон для пробивае- мых гвоздями элементов должно быть не менее: Si = 15d прн толщине пробиваемого элемента O10d; Si=25d при толщине пробиваемого элемента c=4d. Для промежуточных значений толщины с наименьшее расстоя- ние «1 определяется интерполяцией. Расстояние вдоль волокон от гвоздя до торца элемента во всех случаях должно быть не менее «i = 15d. Расстояние между осями гвоздей поперек волокон при прямой расстановке должно быть не менее s2=4d, при шахматной расста- новке или расстановке косыми рядами под углом а с 45° оно может быть уменьшено до 3d. Расстояние s3 от крайнего ряда до продольной кромки элемента должно быть не менее 4d. Расстояния между гвоздями вдоль волокон в элементах, выпол- ненных из древесины ольхи и осины, следует увеличивать на 25% по сравнению с указанными выше. Если при встречной забивке гвоздей концы их входят в данный элемент с каждой стороны на глубину не более 2/з толщины эле- мента, то расстояния между гвоздями назначают без учета их вза- имного захода. Расчетная несущая способность стальных цилиндрических наге- лей и гвоздей приведена в табл. 86 и 87, характеристики болтов и тяжей — в табл. 88. Таблица 80 Расчетная несущая способность стального цилиндрического нагеля на один срез при направлении усилия вдоль волокон сосновых и еловых элементов, защищенных от увлажнения и нагрева, в зданиях постоянного назначения О « 12g Л" СО Чяя Расчетное условие Расчетная несущая способность в кге при толщине элемента (а или с) в см 2,5 4 5 6 7 8 10 12 15 18 и более 1.2 та 240 291 ЗОЭ 331 357 360 360 360 360 360 Тс сим. 150 240 300 360 360 360 360 330 360 360 Тс несим. 105 1G8 210 252 294 335 360 350 360 360
182 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Продолжение табл. 86 к й Расчетное условие Расчетная несущая способность в кгс при толщине элемента (а или с) в см 2,5 4 5 6 7 8 10 12 15 18 и более 1,4 280 385 403 425 451 481 490 490 490 490 Тс сим. 175 280 350 420 490 490 490 490 490 490 Тс неснм. 122 196 245 294 343 392 490 490 490 490 1,6 Та 320 493 511 533 559 589 640 640 640 640 Тс снм. 200 320 400 480 560 640 640 640 640 640 Тс не сим. 140 224 280 336 392 448 560 640 640 640 1,8 360 576 637 655 681 711 783 810 810 810 Тс сим. 225 360 450 540 630 720 810 810 810 810 Тс нс с им. 157 252 315 378 441 504 630 756 810 810 2 Та 400 640 770 792 818 848 920 1000 1000 1000 Тс сим. 250 400 500 600 700 800 1000 1000 1000 1000 Тс нс сим. 175 280 350 420 490 560 700 840 1000 1000 2,2 Та 440 704 880 943 969 999 1071 1159 1210 1210 Тс сим. 275 440 550 660 770 880 1100 1210 1210 1210 Т£ нс сим. 192 308 385 462 539 616 770 924 1155 1210 2,4 Та 480 768 960 1107 1134 1165 1235 1323 1440 1440 Тс снм. 300 480 600 720 840 960 1200 1440 1440 1440 Т. иесим. с 210 336 420 504 588 672 840 1008 1260 1440 Примечания: 1. Обозначения Т а и Тс см. в примечании I к табл. 87. 2. См. также указания, помещенные выше. Таблица 87 Расчетная несущая способность гвоздя на один срез при направлении усилия под любым углом к волокнам сосновых и еловых элементов, защищенных от увлажнения и нагрева, в зданиях постоянного назначения
Глава V. Деревянные конструкции 183 Продолжение табл. 87 Диаметр гвоздя в см Расчетное условие Расчетная несущая способность в кге прн толщине элемента (а или с) в см Длина гвоздя в см Ориентире- вочный вес 1000 гвоздей в кг 2 2.5 3 3,5 4 5 6 8 и более 0,35 Та 35 37 40 43 47 49 49 49 Тс сим. Тс не сим. 35 24 44 31 49 37 49 43 49 49 49 49 49 49 49 49 8 и 9 6,15 и 6,9 0.4 Т а 44 46 49 52 56 64 64 64 Тс сим. Тс несим. 40 28 50 35 60 42 64 49 64 56 64 64 64 64 64 64 10 н 11 9,9 и 10,9 0,45 Та 55 57 60 63 67 76 81 81 Тс сим. 45 56 67 79 81 81 81 81 12.5 15,7 Тс несим. 31 39 47 55 63 79 81 81 0,5 Т а 66 69 71 75 78 87 98 100 Тс сим. 50 62 75 87 100 100 100 109 15 23,2 тс несим. 35 44 52 61 70 87 100 100 0,55 т а — 82 84 88 91 100 111 121 тс сим. — 69 82 96 110 121 121 121 17.5 32,8 Тс неенм. — 48 58 67 77 96 115 121 0,6 Т ‘а — 96 99 102 106 115 126 144 тс сим. — 75 90 105 120 144 144 144 20 43,9 7Ц несим. — 52 63 73 84 105 126 144 Примечания: 1. В табл. 86 и 87 расчетную несущую способность дан- ного среза гвоздя принимают равной меньшему из табличных значений Т а н Гдля прилегающих к этому шву элементов, определяя: Т а~~ по толщине а крайнего элемента симметричных соединений или более тонкого крайнего элемента несимметричных соединений; Тс сим.— по толщине с среднего элемента симметричных соединений; Тс несим.— по толщине всех элементов с (или а) одинаковой толщины в не- симметричных соединениях, а также по толщине с более толстого элемента односрезных соединений. 2. См. также указания, помещенные выше.
184 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 88 Болты и тяжи из стали марки Ст.З Диаметр брутто Диаметр нетто Площадь сечения брутто Площадь сечения нетто Расчетная несущая способность в кгс по сечению в мм в см2 брутто нетто 6 4,701 0,283 0,173 594 290 8 6,38 0,505 0,316 1000 530 10 8,05 0,785 0,509 1 648 854 12 9,73 1,13 0,744 2 370 1 250 14 11,4 1,54 1,02 3 230 1 714 16 13,4 2,01 1,41 4 210 2 366 18 14,75 2,54 1,71 5 330 2 870 20 16,75 3,14 2,18 6 590 3 665 22 18.75 3,8 2,74 7 980 4 605 24 20,1 4,52 3,16 9 500 5 320 27 23,1 5,72 4,18 12 000 7 020 30 25,45 7,06 5,06 14 800 8 500 36 30,8 10,17 7,44 21 300 12 500 42 36,15 13,84 10,25 29100 17 200 48 41,5 18,09 13,52 38 000 22 700 . Примечание. Расчетное сопротивление стали Ст.З на растяжение при- нято: по сечению брутто /?р=2100 кгс! см2, по сечению нетто 0.8/?р-1680 кгс!см2 Соединения на клею. Достигнутые в последние годы успехи в развитии химии пластмасс позволили создать водостойкие и био- стойкие синтетические клеи, обеспечивающие надежные соединения дерева с деревом и дерева с металлом в несущих конструкциях. Же- сткое стыковое соединение досок «на ус» или «зубчатым» стыком позволяет получать элементы необходимой длины без ослабления в стыках. Склеивание досок по пласти позволяет получать прямоли- нейные или криволинейные элементы любого сечения и рассчитывать их как монолитные. Расширение производства водостойкой строи- тельной и бакелизированной фанеры обеспечит возможность приме- нения легких арочных, сводчатых и купольных клеефанерных кон- струкций больших пролетов. Для склеивания элементов несущих конструкций из дерева ре- комендуется, а для незащищенных от атмосферных воздействий конструкций обязательны к применению водостойкие и биостойкие клеи, например КБ-3 (на основе фенолформальдегидной смолы Б) и СП-2 (на основе фенолформальдегидной смолы СП-2). Клееные конструкции, не подвергающиеся систематическому ув- лажнению, допускается склеивать также и средневодостойкими (кар- бамидным и т. п.) клеями, защищая эти конструкции от увлажнения
Глава V. Деревянные конструкции 185 путем их окраски (об этом необходимо указывать на чертежах кон- струкций) . Изготовление несущих клееных конструкций разрешается про- изводить нз хорошо высушенной древесины (до влажности 15—18%) и только в специализированных цехах деревообрабатывающих пред- приятий при соблюдении всех технических требований, обязательных для работ этого рода (закрытое помещение со строгими темпера- турно-влажностными условиями, специальная вентиляция, оборудо- вание для запрессовки и ускоренного твердения склеенных элемен- тов, специально обученный персонал, систематический лабораторный контроль качества). Качество древесины готовых элементов или отдельных участков элементов клееных конструкций должно удовлетворять специальным дополнительным требованиям, установленным нормами в зависи- мости от категорий клееных элементов (см. СНиП II-B.4-62). Толщина склеиваемых досок и брусков в прямолинейных эле- ментах должна быть не более 5 см. В незащищенных от системати- ческого увлажнения конструкциях рекомендуется принимать толщи- ну досок и брусков не более 3—4 см. Толщина склеиваемых досок н брусков в криволинейных (гнутых) элементах, как правило, долж- на быть не более '/зос радиуса их кривизны и не более 4 см. Направление волокон склеиваемых досок и брусков должно, как правило, совпадать. Ширина досок не должна превышать: склеивае- мых под углом 90° или приклеиваемых к фанере — 10 см\ склеивае- мых под углом 45°— 15 см. Клееные балки выполняют, как правило, двутаврового сечения, а элементы ферм, шпренгелей и арок—прямоугольного. Для обеспечения поперечной устойчивости не раскрепленной в поперечном направлении конструкции отношение высоты прямо- угольного или двутаврового сечения к его ширине принимают: для балок — не более 6; для сжато-изогнутых прямолинейных поясов ферм — не более 5; для криволинейных поясов — не более 4. Тол- щину стенки элемента двутаврового сечения, склеенного из пакета досок, принимают не менее 8 см и не менее половины наименьшей ширины полки. Стыки досок и брусков по длине прямолинейных растянутых элементов, а также в растянутых зонах изгибаемых элементов (на глубину */io высоты сечения) и в крайних слоях сжатых элементов осуществляют «на ус» (длиной не менее 10 толщин доски или брус- ка) или зубчатый стык. Сгыки досок и брусков по длине криво- линейных (гнутых) элементов при отношении радиуса их кривизны к толщине а доски или бруска не менее 300 осуществляют «на ус» или зубчатый стык в крайних зонах глубиной не менее */ю высоты сечения. При г/а<300 стыки всех досок или брусков осуществляют «на ус» или зубчатый стык. В остальных случаях стыки осуществля- ют: при растяжении — на зубчатый стык, при сжатии — впритык с плотной приторцовкой наиболее напряженных сжатых досок и брус- ков и посадкой их на клей. В одном сечении элемента допускается стыкование не более 25% всех досок или брусков, причем в наиболее напряженной зо- не — не более одной доски или бруска. Расстояние вдоль элемента между осями стыков в смежных по высоте сечения элемента досках (брусках) должно быть не менее 20 толщин более толстой нз сты-
186 Раздел второй. Расчет строительных конструкций куемых досок (брусков). Стыки не должны образовывать ступенча- той линии, направленной в одну сторону. Стыки досок н брусков по ширине сечения устраивают впритык; стыки в наружных слоях проклеивают. Расстояние между стыками смежных слоев в поперечном направлении элемента должно быть не менее 4 см. Расчет клееных двутавровых балок со стенкой из досок на реб- ро пли слоеной стенкой высотой до 25 см, в которых по нормам допускается применение досок с некоторым обзолом, производится без учета обзола по габаритным размерам элементов. Клееные изгибаемые элементы рассчитывают как монолитные, т. е. без учета податливости клееных швов. Момент сопротивления прямоугольного сечения с высотой 14 см и более умножают на коэффициент влияния высоты kK , принимае- мый по табл. 89. Таблица 89 Коэффициент kw влияния высоты прямоугольного сечения для изгибаемых клееных элементов Ширина балки Значение Ацу ПРИ высоте прямоугольного сечеиия h в см 14—50 60 70 80 90 100 и более £<14 см . . . 1 0,95 0,9 0,85 0,8 0,75 £>14 см . . . 1,15 1,05 0,95 0,9 0,85 0,8 Для клееных элементов двутаврового, рельсовидного и таврово- го сечений с отношением толщины стенки к полной ширине сечения —-=V2, '/з н '/с коэффициенты kv, влияния высоты h сечеиия про- тив данных табл. 89 уменьшаются соответственно на 10, 20 и 25%. Расчетное сопротивление сдвигу в швах клееных балок прини- мают (учитывая возможность пепроклеек) равным 18 кгс/см2 для стенок толщиной 8 см и более и 12 кгс/см2 для стенок толщиной ме- нее 8 см. В клееных несущих конструкциях допускается применение фанеры повышенной водостойкости марки ФСФ или средпеводо- стойкой марок ФК и ФБА сорта не ниже ВВ по ГОСТ 3916—55 «Фанера клееная». Для наиболее напряженных частей конструкций рекомендуется применение фанеры сорта НВ с рубашкой из шпо- на сорта не ниже Вис серединками из шпона сорта не ниже ВВ. Фанеру марки ФВФ на фенолформальдегидном клее С-1 (или на других клеях соответствующей водостойкости) следует применять для конструкций, подвергающихся длительному увлажнению. Расчетные сопротивления и модули упругости строительной фа- неры, применяемой в клееных конструкциях, приведены в табл. 90.
Глава V. Деревянные конструкции 187 Таблица 90 Расчетные сопротивления и модули упругости строительной березовой средневодостойкой фанеры сортов НВ и В Расчетные сопротивления в к.гс[смл прн числе слоев фанеры Модули упругости в тысячах кгс/сл? при числе слоев фанеры Внд напряжения 7 и более 7 и более НВ В НВ В НВ В НВ В НВ в Поперечный изгиб фанеры (плашмя): вдоль волокон наруж- ных шпонов . . . поперек волокон на- ружных шпонов * » Растяжение и сжатие: вдоль волокон наруж- ных шпонов . . . поперек волокон на- ружных шпонов . . Сдвиг (срез): вдоль волокон наруж- ных шпонов . . . поперек волокон на- ружных шпонов . . 145 145 6 5 100 100 50 40 120 103 105 25 45 35 3 5 7 7 7 7 7 7 Примечания: 1. Для фанеры повышенной водостойкости расчетные сопротивления на сдвиг (срез) увеличиваются на 20% 2. Для фанеры сорта ВВ величины, приведенные для сорта В, уменьшают- ся: расчетные сопротивления — на 20%, модули упругости — на 10%. 3. Для ольховой н березовой фанеры расчетные величины уменьшаются на 35%. При расчете балок с фанерной стенкой расчетное сопротивление фанеры на срез умножается на коэффициент устойчивости % меньше единицы, определяемый по формуле (168) где 6ф— толщина фанерной стенки; а — расстояние в свету между ребрами жесткости. В панелях балки, где поле между ребрами жесткости усилено диагональными подкосами, величина а принимается равной 2/з фак- тического расстояния между ребрами жесткости.
188 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Клеевой шов между шпонами фанеры в балках с фанерной стенкой проверяется на сдвиг (скалывание) между шпонами фане- ры по формуле (169) 2Л06 где Q — поперечная сила на опоре; /<о — расстояние между центрами сечений поясов на опоре; b — ширина приклеиваемых к фанере поясных досок; /?ск'—расчетное сопротивление скалыванию по клеевым швам фанеры, принимаемое по табл. 91. Таблица 91 Расчетные сопротивления скалыванию по клеевым швам фанеры Угол между направлением волокон наружных шпонов фанеры н поясных досок Расчетное сопротивление фанеры /?ск в кге} см? водостойкой н повышенной водостойкости средневодо- стойкой Глава VI РАСЧЕТ ЕСТЕСТВЕННЫХ ОСНОВАНИЙ ПРОМЫШЛЕННЫХ И ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ § 1. Общие сведения Основание — часть массива грунта, на которую передается нагрузка от сооружения. Основание называется естественны м, если фундамент возводится непосредственно на грунте природного Таблица 92 Виды глинистых грунтов Вид грунта Число пластичности сложения, и искусственным, когда несущая способность грун- та увеличена физико-химическим или иным способом. Супесь . Суглинок Глина . 7<Wn<17 №п>17 Грунты, применяемые в каче- стве основания, подразделяются на глинистые, песчаные, крупно- обломочные и скальные. Глинистые грунты — связные, обладающие во влаж- ном состоянии пластичностью (табл. 92).
Г лава VI. Естественные основания зданий и сооружений 189 Глинистые (непросадочные) грунты различаются по консистен- ции В: супеси считаются твердыми при В<0, пластичными при ОСВ -'С 1и текучими при 8>1; суглинки и глины считаются твердыми при 8<0, полутвердыми при О «С В <С0,25, тугопластичными при 0,25^8^0,5, мягкопластичными при 0,5^8^0,75, текучепластичны- ми при 0,75 'СВ'С 1 и текучими при В>1. Консистенция грунта определяется по формуле &о — К'р ~ Гп (170) где и<> — весовая влажность грунта природного сложения в %; Wp—весовая влажность грунта на границе раскатывания в %. Данные об оптимальной влажности грунтов при их уплотнении см. в главе «Земляные работы» четвертого раздела тома II насто- ящего справочника. В группе глинистых грунтов следует выделять грунты, облада- ющие специфическими свойствами: просадочностью и набуханием. Эти грунты при замачивании под нагрузкой дают дополнительные осадки (просадки) или подъем (набухают). К просадочным отно- сятся грунты, имеющие степень влажности £=С0,6 и значение где б0 — коэффициент пористости, соответствующий природной влажности; 6Т—коэффициент пористости, соответствующий влажности на границе текучести. Степень влажности грунта (доля заполнения объема пор водой) определяется по формуле 0,01 гс'у,, ео Ув где Уч — удельный вес материала частиц грунта; Yb — удельный вес воды, принимаемый равным 1 т/м3. Коэффициент пористости грунта определяется по формуле Уч (1 +0,01 ш) (172) (173) где Y—объемный вес грунта при влажности w. К набухающим относятся грунты, для которых значение Набухающие грунты характерны, кроме того, тем, что имеют большое число пластичности, низкие предел усадки п природную влажность. .Песчаные грунты — сыпучие в сухом состоянии, не обла- дающие пластичностью (1КП<1) во влажном состоянии и содержа- щие менее 50% по весу частиц крупнее 2 мм (табл. 93).
190 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 93 Виды песчаных грунтов Виды грунтов Распределение частиц грунта по крупности в % от веса сухого грунта Песок гравелистый , . , « » крупный » средней крупности . , » мелкий » » пылеватый ..... Вес частиц крупнее 2 мм составляет более 25% Вес частиц крупнее 0,5 мм составляет более 50% Вес частиц крупнее 0,25 мм составляет более 50% Вес частиц крупнее 0,1 мм составляет более 75% Вес частиц крупнее 0,1 мм составляет менее 75% Примечание. Для установления наименования грунта последовательно суммируются проценты содержания частиц исследуемой породы сначала круп- нее 10 мм, затем крупнее 2 мм, далее крупнее 0,5 мм и т. д. Наименование грунта принимается по первому удовлетворяющему показателю в порядке рас- положения наименований в таблице. При коэффициенте неоднородности k— ——>3 пески гравели- “10 стые, крупные и средней крупности относят к неоднородным пескам. Здесь <%о — диаметр частиц, меньше которого в данном грунте со- держится 60% частиц; йю—диаметр частиц, меньше которого в дан- ном грунте содержится 10% частиц. Песчаные грунты разделяются на плотные, средней плотности и рыхлые в зависимости от значений коэффициента пористости ес (табл. 94). Таблица 94 Плотность сложения песчаных грунтов Виды песчаных грунтов Плотность сложения песчаных грунтов плотные средней плотно- сти рыхлые Пески гравелистые, крупные и средней крупности . . Пески мелкие » пылеватые е„<0,55 е(1'0.6 Е,,-.0,6 0,55<ео-<0,7 0,6 <-,0,75 0,6<е„<0,8 о,? 6., >0,75 Ч> 0.8 Таблица 95 Удельный вес песчаных и глинистых грунтов По влажности песчаные грунты разделяются: на мало- влажные— при заполнении во- дой до 50% пор (£<0,5), очень влажные — при заполне- нии водой от 50 до 80% пор (0,5<£ <0,8) и насыщенные водой — при заполнении водой более 80% пор (£>0,8). Коэффициент пористости е0 глинистых и песчаных грун- тов определяется эксперимент Наименование грунтов Удельный вес скелета грунта в т/м' Песчаный Супесь Суглинок ..... Глина ....... 2,66±0,015 2,70±0,025 2,74±0,029 2,74±0.040
Таблица 96 Нормативные и расчетные характеристики глинистых и песчаных грунтов (с в кгс/см2, <р в град и Во в кгс/см2) эбозна- истерн- Значения характеристик при коэффициенте пористости грунта 0,41—0,5 0,51 0,6 0,61—0,7 0,71-0,8 0,81—0,95 0,96-1,1 Наименование грунтов дые ( хара я к к я я S к я я Я я к Я я Я я к я я Я я к я я Я я к я я и к S s и я S в я S <У я я я S Ф я S Ь ф ч Я Е сь ® О, к о я. к о Си И о о. ее О. к и >5 Я О я ® я я я о- я я я я Я я о. Я я о. Глинистые грунты с С 0,12 0,03 0,08 0,01 0,06 — — — — — — — влажностью на грани- Ф 25 23 24 22 23 21 — —- — — — — це раскатывания 9,5— 12,4% £» 230 160 130 То же, 12,5—15,4% С 0,42 0,14 0,21 0,07 0,14 0,04 0,07 0,02 <р 24 22 23 21 22 20 21 19 —. — — — Ео 350 — 210 — 15п — 120 — — — — — То же, 15,5-18,4% £ 0,50 0,19 0,25 0.11 0,19 0,08 0,11 0,04 0,08 0,02 ф — 22 20 21 19 20 18 19 17 18 16 д, — — 300 — 190 — 130 — 100 — 80 — То же, 18,5—22,4% с 0,68 0,28 0,34 0,19 0,28 0,1 0,19 0,06 ф — — — 20 18 19 17 18 16 17 15 £» — — 300 — 180 — 130 — 90 — То же, 22,5—26,4% С . 0,82 0,36 0,41 0,25 0,36 0,12 ф — — ,—, — — 18 16 17 15 16 14 £"о — — — — — — 260 — 160 — 110 — Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений
Продолжение табл. 95 | = Значения характеристик при коэффициенте пористости грунта о н 0,41- -0,5 0,51—0,6 0,61- -0,7 0,71- -0,8 0,81- -0,95 0,96-1,1 Наименование грунтов а> сх з S М S К я - са £ Я £ и £ ная И £ ная £ £ К я £ ю £ я X и к 2 х а Я S fl) я я Ф т я а> Ф я fl) ч a х о» к (J О. W и О. К U сх« о Ф а.» о гЪ В* О и £ я Й к Я £ X сх X £ сх £ £ сх £ £ сх Глинистые груиты с с — — — — — 0,94 0,4 0,47 0,22 влажностью на грани- <р — — — — — — — — 16 14 Г5 13 це раскатывания 26,5— 30,4% Е, — — — — — — — — 220 — 140 Пески гравелистые круп- С 0,02 0.01 — — — — — — иые ф 43 41 40 38 38 36 — — — — — — Ео 460 — 400 — 330 — — — — — — — Пески средней крупности 0,03 0,02 0,01 — — — — — — ф 40 38 38 36 35 33 — — — — — —— Ео 450 — 400 •— 330 — — — — — — — Пески мелкие С 0,06 0,01 0,04 0,02 — — — ф 38 36 36 34 32 30 — — — — — — Е, 370 — 280 — 240 — — — — — — — Пески пылеватые С 0,08 0,02 0,06 0,01 0,04 i — — ф 36 34 34 32 30 28 — —- —— — — Ео 140 — 120 — 100 — — — — — •— — Раздел второй. Расчет строительных конструкций Примечания: 1. Значения характеристик для крупных и средней крупности песков даны прн коэффициенте неодно- родности £<3. Для неоднородных крупных н средней крупности песков при k> 6 табличные значения Ео должны быть уменьшены в 3 раза. При величинах k от 3 до 6 значения определяются по линейной ннтерполяцнн. 2. Данные таблицы действительны для глинистых грунтов при g> 0,8 и В<1.
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 193 тальным путем или принимается исходя из данных табл. 95 об удель- ном весе скелета грунта. Характеристики грунта — удельное сцепление с, модуль дефор- мации Ео, угол внутреннего трения ф— определяются на основе ис- следований. Для оснований сооружений П—IV классов (СНиП П-А.3-62), а также для предварительных расчетов характеристики грунтов можно принимать по табл. 96. При исследовании глинистых и песчаных грунтов должны опре- деляться растительные остатки. В зависимости от их предельного содержания по весу от минеральных частиц различают: грунты с примесью органических остатков в количестве 3—10%; заторфован- ные грунты — 10—60%; торфы — более 60%. Крупнообломочные грунты — несцементированные, со- держащие более 50% по весу частиц крупнее 2 мм (табл. 97). Т а б л и ц а 97 Виды крупнообломочных грунтов Виды крупнообломочных грунтов Распределение частиц грунта по крупности в % от веса сухого грунта Грунт щебенистый (при преоблада- нии окатанных частиц — галечниковый) Вес частиц крупнее 10 мм состав- ляет более 50% Грунт дресвяный (при преобладании окатанных частиц — гравийный) Вес частиц крупнее 2 мм состав- ляет более 50% Примечание. Наименования грунтов устанавливаются по аналогии с песчаными. Скальные грунты — сцементированные п спаянные, зале- гающие в виде сплошного массива или трещиноватого слоя и харак- теризуемые пределом прочности при сжатии в водонасыщенном со- стоянии, а также растворимостью и размягчаемостью в воде. Скальные грунты называются размягчаемыми, если отно- шение пределов прочности при одноосном сжатии в насыщенном во- дой состоянии и в воздушно-сухом состоянии меньше 0,75. Грунты всех видов называются мерзлыми, если они имеют отрицательную или нулевую температуру и содержат ледяные вклю- чения; вечномерзлыми, если они в течение многих лет не под- вергались сезонному оттаиванию. Вечномерзлые нескальные грунты по состоянию в природных условиях подразделяются на три катего- рии: твердомерзлые, пластичномерзлые и сыпуче- мерзлые (табл. 98). Вечномерзлые грунты именуются по номенклатуре, принятой для талых грунтов; при этом к обычному наименованию глинистых грунтов, содержащих .частиц крупностью от 0,05 до 0,005 ми боль- ше, чем песчаных и глинистых частиц вместе взятых, добавляется слово «пылеватые». Грунты с нарушенной структурой, а также отвалы отходов про- изводств (шлакн и т. п.) относятся к н а с ы п н ы м. В отличие от естественных насыпные грунты имеют неоднородный состав н сло- жение, неравномерную сжимаемость, способность уплотняться с те- чением времени под действием собственного веса. 13—1495
194 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 98 Категории вечномерзлых грунтов Категория грунтов Темпера- тура Физическое состояние Внешний вид Наименование видов грунтов, в которых, как правило, встре- чается данная категория вечно- мерзлых грунтов Твердо- Отрица- Твердосмерз- Видимые л едя- Все виды круп- мерзлые тельная или нуле- вая при наличии ледяных включений шиеся, сце- ментирован- ные льдом ные кристаллы и прослойки; при от- таивании грунты изменяют цвет на более темный нообломочных. песчаных^ глинис- тых и заторфоваи- ных грунтов Плас тнч- померзлые То же Полусмерз- шиеся плас- тичные Льда в порах не видно; иногда (при рассмотрении в лупу) лед наблю дается в виде мел- ких кристаллов Все виды глини- стых грунтов, пес- ки мелкие и пыле- ватые Сыпуче- мерзлые » Несмерзшиеся сыпучие, ие изменяются при переходе отрицательных температур в положитель- ные Иногда видны редкие блестки кристаллов льда Все виды круп- нообломочных грунтов и пески крупные и средней крупности § 2. Глубина заложения фундаментов Глубина заложения фундаментов зависит от ряда условий: 1) вида сооружения и его конструктивных особенностей (на- личие подвалов, фундаментов под оборудование и т. д.); 2) величины и характера нагрузок, действующих иа фундамент; 3) глубины заложения фундаментов примыкающих зданий; 4) геологических и гидрогеологических условий площадки; 5) возможности пучения грунта при промерзании н осадки при оттаивании. Минимальная глубина заложения фундаментов под наружные конструкции сооружений, возводимых на всех грунтах, кроме скаль- ных, должна быть не менее 0,5 м от поверхности планировки. В зданиях с подвалами приведенная глубина заложения подош- вы фундаментов относительно пола должна быть не менее 0,5 ти; при плотных или утрамбованных грунтах допускается не заглублять фундамент в грунт, т. е. принимать глубину заложения hn равной толщине подготовки под полы н пола подвала: Yo ftn — Ci С2 , (175) Yo где Cj — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента в м; с-2 — толщина подготовки и пола подвала в м;
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 195 у" — объемный вес материала подготовки и пола в т/м3', Уо — объемный вес грунта в г/at3. При этом следует учитывать примечание 2 к табл. 99. Глубина заложения фундамента при возможном пучении грунта в случае промерзания назначается по табл. 99. Таблица 99 Глубина заложения фундамента с учетом условий возможности пучения грунтов при промерзании Вид грунтов Расстояние от поверх- ности планировки до уровня грунтовых вод в период промерзания грунтов Глубина заложения фундамента от поверх ности планировки 1. Скальные и крупно- Любое Нс зависит от расчет- обломочные грунты, а также пески гравелистые, крупные и средней круп- ности ной глубины промерза- ния 2. Пески мелкие и пыле- ватые, а также супеси твердой консистенции Превышает расчетную глубину промерзания из 2 м и более То же 3. Пески мелкие п пы- Менсе расчетной глу- Не менее расчетной леватые, сспеси незявиси мо от их консистенции бины промерзания или превышает ее менее чем па 2 м глубины промерзалия 4. Супеси пластичной и текучей консистенции Л юбос То же 5, Суглинки и глины с Превышает расчетную Нс зависит от расчет- консистенцией В«СО.б глубину промерзания на 2 м и более ной глубины промерза ПИЯ 6. Суглинка п глины мягкочластичпой КОНСЧ- СТСНШШ То же Может назначаться ме- псе расчетной глубины промерзания при условии защиты грунтов основа- ния от увлажнения по- верхностными водами, а также от промерзания в период строительства и эксплуатации 7. Суглинки и глнны те- кучепластичной и теку- чей консистенции Любое Не менее расчетной глубины промерзания 8. Суглинки и глины независимо от их конси- стенции Менее расчетной глу- бины промерзания или превышает ее менее чем на 2 м То же Примечания: 1. Глубина заложения фундаментов внутренних степ и колонн отапливаемых зданий назначается без yqeia промерзания грунтов при условии защиты грунтов ст увлажнения и промерзания с начала строи- тельства до ввода сооружения в эксплуатацию, 2. Глубина заложения фундаментов стен и колонн зданий с неотапливае- мыми подвалами при грунтах^ указанных в пп. 3, 4, 6—8 данной таблицы, на- значается, считая от пола здания, равной половине расчетной глубины про- мерзания. 13*
196 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Расчетная глубина промерзания определяется по формуле H = mt Нп, (176) где mf— коэффициент влияния теплового режима здания на промер- зание грунта у наружных стен (табл. 100); Нк—нормативная глубина промерзания, средняя нз ежегодных максимальных глубин промерзания по данным многолет- них (не менее 10 лет) наблюдений на открытой площадке или принятая по схематической карте (рис. 41). Приведенные на карте данные не распространяются на горные районы. Таблица 100 Коэффициент влияния теплового режима здания mt на промерзание грунтов Тепловой режим здания и конструкция пола Значения tnf Регулярно отапливаемые здания с расчетной темпера- турой воздуха в помещении не ниже 10° С и полами: на грунте . *.................. . ...... » лагах по грунту'................................ 0,8 » балках .................................. 0,9 Прочие здания (в том числе и с неотапливаемым тех- ническим подпольем) . . . .......... 1 Примечание. Глубина промерзания грунтов у холодильников и при теплозащите определяется специальным расчетом. Нормативную глубину промерзания И'1 в см для районов, не отмеченных па карте, допускается определять по формуле И" = 23 ]Л2Тм + 2 , (177) где 2ТМ—сумма среднемесячных отрицательных температур воз- духа за зиму, принятая по многолетним данным наблю- дений местной метеорологической станции (вводится в формулу' со знаком плюс). Прн наличии супесей и мелких или пылеватых песков норматив- ная глубина промерзания, указанная на рис. 41 или определяемая по формуле (177), должна быть увеличена на 20%. § 3. Грунтовые воды При расположении уровня агрессивных грунтовых или произ- водственных вод выше подошвы фундамента предусматриваются мероприятия, обеспечивающие сохранность фундаметов (указания о мерах повышения стойкости бетонных и железобетонных конст- рукций в агрессивной среде и признаки агрессивности воды — сре- ды приведены в СН 262—63 Госстроя СССР; вопросы гидроизоля-
Рис. 41. Карта нормативных глубин промерзания суглинистых грунтов Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений
198 Раздел второй. Расчет строительных конструкций цпонной защиты фундаментов зданий и сооружений рассмотрены в главе 11 «Гидроизоляция» пятого раздела настоящего тома справоч- ника). В тех случаях, когда гидрогеологические условия вызывают не- обходимость проверки устойчивости основания из водоупорных глин или суглинков под действием напорных вод, пользуются неравенст- вом ТвГ/о<Тойо> (178) где Тв — удельный вес воды; Но — высота напора воды, отсчитываемая от подошвы проверя- емого водоупорного слоя до максимального уровня грун- товых вод; Vo—объемный вес грунта проверяемого слоя; ho — расстояние от дна котлована до подошвы проверяемого слоя. Если условие неравенства (178) не выполняется, необходимо искусственное понижение напора грунтовых вод, что осуществляет- ся путем откачки или устройства самопзливающихся скважин. Устройство фундаментов на водоносных песчаных пли супесча- ных грунтах со свободным горизонтом воды выше отметки подошвы должно сопровождаться понижением уровня грунтовых вод до от- метки, расположенной иа 0,5 м ниже дна котлована. § 4. Расчет естественных оснований Расчет оснований сооружений производится: 1) по деформациям — на воздействие нормативных нагрузок для всех зданий и сооружений; 2) по несущей способности (устойчивости, прочности) — на воз- действие расчетных нагрузок, если на основание передаются регу- лярно действующие горизонтальные нагрузки (подпорные стенки и др.) либо основание ограничено откосами или сложено скальными грунтами. Определение нагрузок, передаваемых на основание, производит- ся в соответствии со статической схемой сооружения. При неразрез- ных и рамных конструкциях нагрузки определяются без учета пере- мещений опор и неразрезностп конструкций. Расчет оснований по деформациям производится на основное сочетание нагрузок, а по несущей способности — на основное, до- полнительное или особое их сочетание. Расчет по деформациям заключается в определении величин осадок фундаментов, их кренов и разностей осадок и сопоставлении полученных результатов с предельно допустимыми (см. табл. 107 и 109). В основу расчета принимают условие 3<Snp, (179) где S — величина деформаций основания, определяемая расчетом; Упр—предельно допустимая величина деформации основания.
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 199 Деформации основания характеризуются: 1) абсолютной осадкой отдельного фундамента; 2) средней осадкой сооружения, которая определяется по абсо- лютным осадкам не менее трех отдельных фундаментов (или трех точек плитного фундамента) при условии, что их значения не пре- вышают более чем на 50% среднюю величину осадки; 3) разностью осадок двух соседних фундаментов, отнесенной к расстоянию между ними, либо перекосом или креном, когда эта разность отнесена к ширине или длине подошвы плитного фунда- мента; при внецентрешюм загружеиии вычисляется крен отдельного фундамента; 4) относительным прогибом — стрелой прогиба, отнесенной к длине изогнувшейся части сооружения. При расчете оснований учитывают загрузку территории в не- посредственной близости от фундамента (навалы руды и т. п.), а также разность осадок близко расположенных сооружений, резко различающихся по весу, размерам н форме подошвы фундамента (например, здание и дымовая труба). Для зданий, перечисленных в табл. 101, можно не производить проверки на осадку, если среднее давление но подошве фундамента не превосходит нормативных давлений, вычисленных по формулам (193) и (194); не проверяются также осадки зданий и сооружений, возводимых на скальных грунтах. В табл. 102—104 приводятся нормативные давления на основа- ния для предварительного назначения размеров фундаментов зданий и сооружений. По этим данным можно назначать и окончательные размеры фундаментов для зданий III и IV классов (СНиП II-A.3-62), Таблица 101 Виды зданий и грунты, при которых расчет основания может производиться без проверки осадок Здания и сооружения Грунты оснований Одноэтажные промышленные здания с несущими конструкциями, малочувст- вительными к неравномерным осадкам (например, с колоннами на отдельных фундаментах и свободно опертыми фер- мами покрытия), с кранами грузоподъ- емностью до 50 тс Пески плотные и глинистые грун- ты твердой консистенции независи- мо от характера залегания Многоэтажные промышленные здания высотой до 6 этажей с сеткой колонн размерами не более 6X9 м Многоэтажные жилые и общественные здания прямоугольного очертания и постоянной этажности (до 5 этажей) с несущими крупноблочными, кирпичны- ми или другими каменными либо круп- нопанельными стенами Сельскохозяйственные здания и’ со- оружения независимо от конструктив- ной схемы и объемно-планировочного решения Пески средней плотности (кроме пылеватых) и глинистые грунты по- лутвердой и тугопластнчной конси- стенции при выдержанном по тол- щине залегании слоев н уклоне не более 1/101 при этом необходимо, чтобы фундаменты промышленных зданий (в пределах здания или бло- ка) ие отличались по ширине более чем в 1,5 раза, а фундаменты жи- лых и общественных зданий — бо- лее чем в 2 раза
200 Раздел второй. Расчет строительных конструкций если только в основании залегают выдержанные по толщине слои грунта с уклоном не более 1 : 10. Данные могут быть использо- ваны при ширине фундаментов 0,6—1,5 м и глубине заложения |_2 5 Л Таблица 102 Нормативные давления Ra на основания нз глинистых грунтов Вид грунтов Коэффициент пористости Ei; Дн в кгс[с*Р при консистен- ции грунта в основании 13=0 I Ы Супеси о,5 3 3 0,7 2,5 Суглинки 0,5 3 2,5 0,7 2,5 1,8 1 2 1 Глин ы 0,5 6 0,6 5 .3 0,8 я 2 1,1 2,5 1 Примечание. Для промежуточных значений и В значения R' опрс- дс.впстся по интерполяции вначале по е.-», а зател по Ь. Табл и н г 503 Нормативные давления R 11 на основания из песчаных грунтов Z >н в кгс см1 ври грунтах Вид грунтов средней плотных плотности Пески гравелистые и крупные независн- мо от их влажности ...... 4,5 3,5 Пески средней крупности независимо от их влажности 3,5 2,5 Пески мелкие: маловлажные очень влажные и насыщенные водой 2,5 1,5 Пески пылеватые; маловлажные ...... 2,5 очень влажные 2 1,5 насыщенные водой ..... 1,5 1 Табл и ц а 1(!-1 Нормативные давления RK па основав! Я из крупнообломочных грунтов _______ Вил грунтов Щебенистый (галечниковый) с песчаным заполнением пор . . . Дресвяный (гравийный) нз обломков кристаллических пород . . То же. осадочных пород......................................
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 201 При глубине заложения фундамента более 2,5 м нормативные давления увеличивают до значений, определяемых по формуле *Л>2,5 = ^=2,5 + Yo [k (h - 250) - й0] , (180) где /?й=2,5—принимается по табл. 102—104; То — объемный вес грунта, залегающего выше подошвы фундамента (среднее значение), в т/м3; he.— разность отметок поверхности и пола подвала в см; k—коэффициент по табл. 105. При глубине заложения фундамента меньше 1 м рас- четные сопротивления умень- шают до значений, определяе- мых по формуле = (181) где тп — коэффициент, равный 0,5+0,0033/1; здесь h—глуби- на заложения фундамента в см. Осадка (абсолютная) фун- та б л п ц а 105 Значения коэффициента к Вид грунта, залегающего год подошвой фундамента Песок и крупносбломочный грунт 2,5 Супесь, суглинок............. 2 Глина........................ 1.5 дамента происходит за счет сжатия грунта ограниченной толщины (сжимаемой толщи) и опре- деляется по формуле (182) где п — число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основа- ния; толщина слоя не должна превышать 0,4 минимальной ширины фундамента; Pl—полусумма нормальных давлений в кгс1смг, возникающих на верхней и нижней границах слоя i от давления, переда- ваемого фундаментом; нормальные давления по глубине оп- ределяются по схеме, приведенной на рис. 42; hi — толщина слоя i в см; Р/ — коэффициент, корректирующий упрощенную схему расчета; принимается равным 0,8 для всех грунтов; £'i — модуль деформации слоя i в кгс!см2. Нижнюю границу сжимаемой толщи или давление на кровлю слабого по несущей способности подстилающего слоя грунта опре- деляют, пользуясь расчетной схемой распределения давлений иа горизонтальных сечениях в грунте ниже подошвы фундамента, при- веденной на рис. 42. Сжимаемая толща грунтов основания для фундамента (с за- данными размерами в плане, глубиной заложения и нормативным давлением на грунт) принимается в соответствии со схемой, при- веденной на рис. 42, до такой глубины г' ниже подошвы фундамен- та, на которой удовлетворяется условие Рг- =0,2pcz,, (183)
202 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Рис. 42. Расчетная схема распределения давления в грунте ниже подошвы фунда- мента b — менылая сторона — ширина прямоугольной подошвы фундамента в см; I — большая сторо- на — длина подошзы фундамента в см; Н — глубина заложения фундамента относительно отметки планировки (подсыпки и срезки) в см; h — глубина заложения фундамента отноеитель но отметки природного рельефа в см; р — сред- нее давление иа грунт под подошвой фундамен- та в кгс!см2; р. — природное бытовое давление в грунте на отметке подошвы фундамента в кге!см1 (давление от веса грунтов, лежащих между от- меткой подошвы фундамента и отметкой при- родного рельефа); р^ — природное давление е грунте в кгс!смг в горизонтальном сечении, рас- положенном на глубине z ниже подошвы фунда- мента (т. е. давление от веса грунтов, лежащих в пределах глубины h+z от поверхности природно- го рельефа); рz— дополнительное (к бытовому) давление в грунте в кге! см7- в горизонтальном сечении, расположенном иа глубине z ниже по- дошвы фундамента, определяемое по формуле р2~”«(р— р§), где «-—коэффициент изменения дополнительного давления в грунте: в зависимо- 2z I сти от отношения т^=---и п—---- коэффициент а b b определяется по табл. 106
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 203 т. е. дополнительное давление в грунте составляет 20% природного на этой глубине. Нижнюю границу сжимаемой толщи проще всего определять графически, откладывая «бытовые» давления в масштабе */s от масштаба давлений, вычисленных для различных глубин (линия АВ на рис. 42). Если в пределах сжимаемой толщи имеется слой слабого по несущей способности грунта, то избыточное давление от норматив- ных нагрузок и природное давление, действующее на кровлю этого слоя, не должны превышать нормативного давления R”, оп- ределенного по формулам (193) и (194) для условного фундамента, опирающегося на этот слой, т. е. Pih + a(P~ Pi ) < Яу’ (,84> где Pt,h — природное давление на кровлю слабого слоя, залегаю- щего на глубине h от природного уровня грунта или от планировки срезкой; и(р—р6)—дополнительное давление от нагрузок сооружения на кровлю слабого слоя. Коэффициент а, учитывающий форму подошвы фундамента, 2г I определяется по табл. 106 в зависимости от m=—~ и п = о о Ширина условного фундамента определяется из формулы Р" Fy = « (Р—Р& )’ (185) где Fy— площадь условного фундамента в м2; Рн—нормативная нагрузка на фундамент сооружения в тс. Осадки отдельных фундаментов вычисляют с учетом влияния на- грузок от рядом расположенных фундаментов, если только имеет ме- сто условие (185) где £ф —фактическое расстояние между осями фундаментов в см\ L — расстояние в см, определяемое по графикам (рис. 43) в зависимости от ширины фундамента и действующего по его подошве давления р; kr — коэффициент, определяемый по формуле /ег = ~(£-100) + 1, (187) b где b — ширина подошвы фундамента в см-, Е — средний в пределах сжимаемой толщи модуль деформации грунта в кгс/см2; 0,6—расчетный коэффициент. Величина L в случае определения влияния квадратного фундамен- та находится по графику, приведенному на рис. 43, о; в случае пря- моугольного фундамента с отношением сторон ~~Г> 5 — по графику
204 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 106 Значение коэффициента а изменения дополнительного давления Значение а при отношении сторон прямоугольной подошвы фундаментов п Е 1 1.2 1,4 1,6 1.8 2 2,4 2,8 3,2 4 5 Ленточны< фундамеш при п>10 0,1 1 1 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 0,4 0.96 0,968 0,972 0,974 0,975 0,976 0,976 0,977 0,977 0,977 0,977 0,977 0,8 0.8 0,83 0,848 0,859 0,866 0,87 0.875 0,878 0,879 0,88 0,881 0,881 1,2 0,606 0,652 0,682 0,703 0,717 0.727 0,740 0,746 0,749 0,753 0,754 0,755 1.6 0,449 0,496 0,532 0,558 0,578 0,593 0,612 0,623 0,63 0,636 0,639 0,642 2 0,336 0,379 0,414 0,441 о,1бз 0,481 0,505 0,52 0.529 0,54 0,545 0.55 2.4 0,257 0,294 0,325 0,352 0,374 0,392 0,419 0,437 0,449 0,462 0,47 0,477 2,8 0,201 0,232 0,26 0,284 0,304 0,321 0,35 0,369 0,383 0,4 0,41 0,42 3,2 0,16 0.187 0,21 0,232 0,251 0,267 0,294 0,314 0,329 0,348 0,36 0,374 3,6 0,13 0,153 0,173 0,192 0,209 0,224 0,25 0,27 0.285 0,305 0,32 0,337 4 0,108 0,127 0,145 0,161 0,176 0,19 0,214 0,233 0,248 0,27 0,285 0,306 4.4 0,091 0,107 0,122 0,137 0,15 0,163 0,185 0,203 0,218 0,239 0,256 0,28 4,8 0,077 0,092 0,105 0,118 0,13 0,141 0,161 0,178 0,192 0,213 0,23 0,258 5,2 0.066 0,079 0,091 0,102 0,112 0,123 0,141 0,157 0,17 0,191 0,208 0,239 5.6 0,058 0,069 0.079 0,089 0,099 0,108 0,124 0,139 0,152 0,172 0,189 0,223 6 0,051 0,06 0.07 0.078 0,087 0,095 0,11 0,124 0,136 0,155 0,172 0,208 6,4 0,045 0,053 0,062 0,07 0,077 0,085 0,098 0,111 0,122 0,141 0.158 0,196 6,8 0,04 0,048 0,055 0.062 0,069 0,076 0,088 0,1 0,11 0,128 ОД 44 0,184 7,2 0,036 0,042 0,049 0,056 0.062 0,068 0,08 0,09 0,1 0,117 0,133 0.175 7.6 0,032 0,038 0,044 0,05 0,056 0,062 0.072 0,082 0,091 0,107 0,123 0,166 8 0,029 0,035 0,04 0,046 0,051 0,056 0.066 0,075 0,084 0,098 0,113 0,158 8,4 0,026 0,032 0,037 0,042 0,046 0,051 0,06 0,069 0,077 0,091 0,105 0,15 8.8 0,024 0,029 0,034 0,038 0,042 0,047 0,055 0,063 0,07 0,084 0,098 0.144 9,2 0,022 0,026 0,031 0,035 0,039 0,043 0,051 0,058 0,065 0,078 0,091 0,137 9.6 0,02 0,024 0,028 0,032 0,036 0,04 0,047 0,054 0,06 0.072 0,085 0,132 10 0,019 0,022 0,026 0,03 0,033 0,037 0,044 0,05 0,056 0,067 0,079 0,126 11 0,017 0,02 0.023 0,027 0,029 0.033 0,04 0,044 0,05 0,06 0,071 0,114 12 0,015 0,018 0,02 0,024 0,026 0,028 0,034 0,038 0,044 0,051 0,06 0,104 значений m п п величина коэффи- П р и меча н и е. Для промежуточных цп епт а к определяется по интерн зляци и. на рис. 43,6; для промежуточных значений отношения величина L определяется интерполяцией. Расчет оснований по деформациям на предельные величины сред- них осадок можно не производить, если в основании под всем соору- жением залегают грунты однородного горизонтального напласто- вания без резкого изменения сжимаемости по глубине.
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 205 Средняя осадка определяется по формуле _ Sif 1 + S2F2 + • • + SnFn С₽ Fi + Г 2 +• •*+ Fn где Si, Sa,..., Sn—осадка отдельных фундаментов или лент; Fj, F2.Fn — площади подошвы фундаментов. Среднедопустимые осадки даны в табл. 107,- (188) Рис. 43. Графики для определения расстояния между фундаментами прн учете влияния осадок а — для квадратных фундаментов: б — для прямо- угольных фундаментов Для внецентренно нагруженного фундамента краевое давление повышают на 20% против допускаемого. Эпюра давления может быть допущена с отрывом в пределах 30% площади подошвы фунда- мента, однако прн этом делается проверка наклона фундамента по формулам: при крене 6 в направлении большей стороны фундамента (189) при крене 0 в направлении меньшей стороны фундамента tg 02= 1-Рср ^ср (190)
203 Раздел второй. Расчет строительных конструкций где 2?ср, Мер — соответственно модуль деформации в кгс!см2 и ко- эффициент Пуассона (табл. 108), принимаемые средневзвешенными в пределах сжимаемой толши; ki. kz — коэффициенты, определяемые по рис. 44 в завиенмо- / сти от-— —п; b Ри— суммарное вертикальное усилие от нормативных нагрузок, приложенное к фундаменту с эксцентри- цитетом, в кгс; I — большая сторона фундамента в см; Ь— меньшая сторона фундамента в см; — расстояние от середины фундамента до места при- ложения силы в продольном направлении в см; lz — то же, в поперечном направлении. Таблица 107 Предельные величины средних осадок Scp фундаментов зданий и промышленных сооружений Конструкция здания или тип фундамента Scp в СЛ1 Характер осадок Крупноблочные и крупнопанельные бескаркас- пые здания 8 Средние Здания с неармированнымн крупноблочными и кирпичными стенами на ленточных и отдельно стоящих фундаментах при отношении длины сте- ны L к ее высоте Н (считая от подошвы фунда- мента): £//7>2,5 8 » 1/Ж1.5 10 Здания с крупноблочными и кирпичными стена- ми, армированными железобетонными или желе- зокирпичными поясами (вне зависимости от отно- шения L/H) 15 •> Здания с каркасом по полной схеме 10 » Сплошные железобетонные фундаменты домен- ных печей (дымовых труб, силосных корпусов, во- донапорных башен и т. п.) . , 30 Фундаменты одноэтажных промышленных зда- ний при шаге колонн: 6 л 8 Абсолютные 12 » 12 » Таблица iOS Значение коэффициента р Вид грунтов И Крупнообломочные .... 0,27 Пески и супеси 0,30 Суглинки 0,35 Глины 0.42 Крены званные i нием, расчета крены определяются по муле фундаментов, их взаимным определяются ; осадок краев. . О 51 — tg в =• b , БЫ- влия- путем Эти фор- (191)
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 207 Рис. 44. Графики для определения коэф- фициента при вычислении крена фунда- мента а — коэффициент б — коэффициент
208 Раздел второй. Расчет строительных конструкций где Si it <$2—осадки краев фундамента в см; Ь — размер подошвы фундамента в направлении крена в см. Относительный прогиб (перегиб) стен определяется по формуле / - ’ (192) где Sf—-стрела прогиба (подъема); I —длина изогнувшейся части. Таблица 109 Предельные величины деформаций оснований Snp фундаментов зданий и сооружений Нормируемые величины 5Пр для оснований из грунтов песчаных и глинистых при В<0 глинистых при В>0 Разность осадок фундаментов колонн зданий: для железобетонных и стальных рамных кон- струкций 0,002/ 0,0021 для крайних рядов колонн с кирпичным за- полнением фахверка . . . 0,0007/ 0,001/ для конструкций, в которых не возникает до- полнительных усилий при неравномерной осадке фундаментов 0,005/ 0.0051 Относительный прогиб (перегиб) несущих стен многоэтажных зданий (в долях от длины изгиба- емого участка стены): крупнопанельных бескаркасных 0,0005 0,0007 крупноблочных и кирпичных неармнрованных 0,0007 0.001 крупноблочных и кирпичных, армированных железобетонными или армокирпичными поя- сами 0.001 0,0013 Относительный прогиб (перегиб) стен одноэтаж- ных промышленных зданий и подобных им по кон- струкциям зданий другого назначения (по отно- шению к длине изгибаемого участка стены) . . 0,001 0,001 Крен сплошных или кольцевых фундаментов вы- соких жестких сооружений (дымовые трубы, водо- напорные башни, силосные корпуса и т. д.) при наиболее невыгодном сочетании нагрузок .... 0,004 0,004 Продольный уклон подкрановых путей мостовых кранов 0,004 0,004 Поперечный уклон подкрановых путей (перекос моста крана) 0,003 0,003 Примечание. I — расстояние между осями фундаментов. При расчете по деформациям среднее давление по подошве фундамента не должно превышать нормативного давления, опреде- ляемого по формуле (в тс/м2); ^ = (АЬ + Вй)уо+Дс«, (193) где А, 13, Д— коэффициенты, определяемые по табл. ПО в зависи- мости от нормативного угла внутреннего трения грунта <ри, залегающего ниже подошвы фундамента;
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 209 b — меньшая сторона подошвы фундамента в ж; h— глубина заложения подошвы от природного уровня грунта или от планировки срезкой в ж; Yo — объемный вес грунта, залегающего выше отметки за- ложения фундамента, в т/м3; сн — нормативное удельное сцепление грунта, залегаю- щего ниже подошвы фундамента, в т/м2. При наличии подвалов нормативное давление по подошве фун- дамента определяется по формуле I 2Л + /гп \ rh = 1АЬ + в---------1Г_Л_ Yo + Дсп, \ (194) где hn — приведенная глубина заложения подошвы фундамента, определяемая по формуле (175). Таблица 110 Коэффициенты А, В и Д для определения нормативного давления на основание Нормативное значение угла внутреннего трения грунта срн в град А 13 Д 0 0 1,00 3,14 2 0,03 1,12 3,32 4 0,06 1,25 3,51 6 0,10 1,39 3,71 8 0.14 1,55 3,93 10 0,18 1,73 4,17 12 0,23 1,94 4,42 14 0,29 2,17 4,69 16 0,36 2,43 5,00 18 0.43 2,72 5.31 20 0,51 3,06 5,66 22 0,61 3,44 6,04 24 0,72 3,87 6,45 26 0,84 4,37 6,90 28 0.98 4,93 7,10 30 1,15 5,59 7.95 32 1,34 6,35 8,55 34 1,55 7,21 9,21 36 1,81 8,25 9.93 38 2,11 9,44 10,80 40 2,46 10.84 11,73 42 2,87 12,50 12,77 44 3,37 14,48 13,96 45 3,66 15,61 14,64 14—1495
210 Раздел второй. Расчет строительных конструкций § 5. Пример расчета основания ленточного фундамента дома с подвалом Геологический разрез и расчетные характеристики грунта приве- дены на рис. 45. Расчет ведется по нормативным нагрузкам, значения которых на 1 пог. м фундамента под наружную стену составляют: 1) от вышележащих стен в уровне надподвального перекрытия №=21 тс с эксцентрицитетом относительно сечения стены подвала ei=0,055 м\ Рис. 45. Схематический разрез фундаментов и оснований 2) от перекрытия над подвалом рн = 1,8 тс с эксцентрицитетом е2=0,11 м; 3) собственный вес стены подвала Q” =2,88 т; 4) горизонтальная сила от бокового давления грунта 7Н = 4.5 тс и приложена от подошвы фундамента на расстоянии Но= 1,1 м. Фундамент проектируется из блоков-подушек марки Ф-12. Соб- ственный вес фундамента Qjj, =0,72 т; вес грунта на обрезе фунда- „Н о мента Ql p =3 т.
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 211 Фактическое давление по подошве фундамента составит 21 000 + 1800 + 2880 + 720 + 3000 р.>, =------!!!!-------------------- =2,45 кгс/см*. '' 120-100 Сопоставим фактическое давление с нормативным, которое равно 3,87(2-3,3+0,5) Л” =0,72-1,2 + ——1----- - - 1,8 + 6,45-0,8 = 2,33 кгс/слЛ О Следовательно, фактическое давление превышает нормативное на 5%, что допустимо. Произведем проверку краевого напряжения. Его значение не должно превышать более чем иа 20% среднее напряжение: Скс = '’ф('+т)- <195> Определим эксцентрицитет по формуле ______ Л1»______________________2,8_________ Ля + рн-|- <?” + <?£+ <?гнр ~ 21 + 1 -8 + 2,88+0,72+3 — 0,095 м, где /и" = — Ле1,' + р" е., + Т" Но — (?»р е = — 21 -0,055 + + 1,8-0,11 +4,5-1,1 — 3-0,4 = 2,8 тем. ' 6-9 5 \ Тогда Рфакс=2,45 ^1 4- - j =3.62 кгс-!см\ что больше до- пустимого. Поэтому необходимо сместить фундаментный блок в сто- рону действия момента на 0,1 лс. При этом величины эксцентриците- тов будут е, =0,155 лс; е2=0,01 м; е=0.45 м. Возникнет также мо- мент от собственного веса фундаментной стены (ес=0,1); вес грун- та уменьшится (Q”p =2,25 т). При новом положении фундаментного блока Л1н=—21-0,155+ + 1,8 • 0,01+4,5 1,1—2,25-0,45+2,88 • 0,1 =0,99 тем, а ег,=3 см. Тог- да Рфакс=2,82 кгс/см2, что меньше 1,2рф. Под средней стеной фундаменты приняты шириной 1,6 м. Фак- тическое давление по подошве равно Рф = — = 22,5 тс/м2 = 2,25 кгс/см2. 1,6 Нормативное допускаемое давление равно Ян = 3,87(2-3,3 + 0,5) 0,72-1,6 4 —— ---------1—— 1,8 + 6,45-0,8 = 2,3 кгс/сл!а. 3 14*
212 Раздел второй. Расчет строительных конструкций При данных грунтовых условиях нужна проверка по деформа- циям оснований или расчет осадки фундаментов. Осадки фундаментов под наружную и внутреннюю стены опре- деляем без взаимного влияния нагрузок, так как в данном случае условие (186) не имеет места. Сжимающие напряжения по глубине для фундамента наружной стены сводим в табл. 111. Таблица 111 Значения величин сжимающих напряжений для расчета осадок наружных стен Глубина слоя ниже подошвы фундамен- та г в л: 2г — b / п— — b а Давление на глуби- не Z pz=?a(p—ptf в кгс/см* Расстоя- ние до поверх- ности рельефа z-]h в м Быто- вое давле- ние Ро в кгс/см- 0,2р6 в кгс/см1 Ей в кгс/см- 0 0 10 1 1,85 3,3 0,6 0,12 160 0,5 0,84 10 0,86 1.6 3,8 0,68 0,13 160 1 1,66 10 0,62 1,15 4,3 0,77 0,15 160 1,5 2,5 10 0,46 0,85 4,8 0,87 0,17 160 2 3,33 10 0,36 0,67 5,3 0,95 0,19 160 2,5 4,2 10 0,29 0,64 5,8 1,05 0,21 160 3 5 10 0,25 0,46 6,3 1,12 0,22 160 3,5 5,8 10 0,21 0,39 6,8 1,22 0,25 160 4 6,66 10 0,18 0,33 7,3 1,31 0,26 80 4,5 7,5 10 0,16 о.з 7,8 1,4 0,28 80 Отсюда получаем величину осадки фундамента наружной сте- ны SH по формуле (188): 0,8-50 SH = ------(1-85 + 2.1,60 4-2-1,15 + 2-0,85 + 2-0,67 + 160-2 0,8-50 + 2-0,54 + 2-0,46 + 0 39) + “^р~ х X (0,39 4 2-0,33 + 0,30) = 1,9 см, что меньше допускаемой осадки. Однако при данных условиях напластования грунтов возможны неравномерные осадки основания, не допустимые для эксплуатации сооружения. Поэтому расчет надо дополнить определением осадки средней стены и вычислить неравномерность осадок в поперечном направлении. Соответствующие данные сведены в табл. 112. Для глубины z = 5,l м путем интерполяции находим рг=0,32 кгс/см2, рг = 1,58 кгс/см2 и 0,2р.=0,316 кгс/см2. Граница сжимаемой зоны расположена на глубине, где удов- летворяется условие рг=0,2 р6г, в данном случае на глубине 5,1 м ниже подошвы фундамента.
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 213 Таблица 112 Значения величии сжимающих напряжений для расчета осадок средней стены Г лубина слоя ниже подошвы фунда- мента г в м 2г иг—— b 1 п—— b а Давление на глуби- не г pz-o(p—Рг) в кгс (см1 Рассто- яние до поверхно- сти релье- фа z-\-h в м Быто- вое давле- ние Рг в кгс/см- 0,2рб в кгс [см* Еов кгс[см1 0 0 10 1 1,65 З.з 0,6 0,11 160 0,6 0,75 10 0,89 1,46 3,9 0,68 0,13 80 1,2 1,5 10 0,67 1,1 4,5 0,81 0,16 80 1,8 2,25 10 0,51 0,84 5.1 0,92 0,18 80 2,4 3 10 0,4 0,66 5,7 1,04 0,21 80 3 3,75 10 0,32 0,53 6,3 1,16 0,23 80 3,6 4,5 10 0,27 0,44 6.9 1,28 0,26 80 4,2 5,25 10 0,23 0.38 7,5 1.4 0,28 80 4,8 6 10 0,21 0,34 8,1 1,52 0,3 80 5,4 6,75 10 0,18 0,3 8,7 1,64 О.зз 80 — — — — 0,32 — 1,58 0,316 80 Величина осадки фундамента средней стены равна 0,8-60 0,8-60 SCD =-------(1,65 + 1,46) +-------(1,46 + 2-1,1 + tp 160-2 ' ’ 80-2 ' + 2-0,84 + 2-0,66 + 2-0,53 + 2-0,44 + 2-0,38 + 0,34) + 0,8-30 ф-------(0,34 + 0,32) = 3,5 см. 80-2 7 Разность осадок наружной и внутренней стен равна 1,6 см, или 0,003/ (где I—расстояние между фундаментами), тогда как по нормам (см. табл. 109) может быть допущено 0,005/. Проверку подстилающего более слабого слоя глины под средней стеной производим по формуле Р6„+Рсж<^. <196> где р6н — природное давление на кровлю слабого слоя; р(Ж —сжимающее давление на кровлю слабого слоя от фунда- мента; R? — нормативное давление на кровлю слабого грунта от ус- ловного фундамента шириной Гу рн 36 000 bv — —— =----------=-----------= 246 см. у 100 100рсж 100-1,46
214 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Для такого фундамента нормативное давление равно I 2.3,9 4-1,1 \ \ 3 ) X 2 4- 5,31 -0,8 = 2,25 кгс/см?. В данном случае Рбн + Рсж =0,68 + 1,46<р" =2,25 кгс/см2. § 6. Расчет по несущей способности Задачей расчета по несущей способности является обеспечение устойчивости основания из нескальных грунтов или прочности при скальных грунтах. Расчет оснований по несущей способности производится по фор- муле IV < Ф, (197) где N—заданная расчетная нагрузка па основание, в наиболее не- выгодной комбинации; Ф — несущая способность (устойчивость) основания для дан- ного направления нагрузки. Устойчивость Ф основания определяется: 1) при песчаных пли крупнообломочных грунтах — по расчетно- му значению угла внутреннего трения <р и параметру линейности сп; 2) при глинистых грунтах — по расчетному углу внутреннего тре- ния <рп расчетному удельному сцеплению с; при этом считается, что касательные т и нормальные напряжения О вдоль всей поверхно- сти скольжения достигают значений, соответствующих предельному равновесию, определяемому по формуле T = crtg<p4-c. (198) Расчетные характеристики грунтов основания определяются по данным их исследований; для оснований зданий и сооружений III и IV классов — по данным табл. 96. Определение величины Ф производится на основании теории предельно напряженного состояния грунтовой среды. Разрешается применять расчеты, основанные иа круглоцилиндрнчсской форме по- верхности скольжения. Расчет по устойчивости оснований из илов любой влажности, а также из глин и суглинков текучепластичной и текучей консистен- ции должен производиться с учетом гидродинамических объемных сил, возникающих в процессе возведения сооружения вследствие вы- жимания воды под нагрузкой, заполняющей поры грунта. Расчет прочности скальных оснований производится на скалы- вание по поверхности наименьшего сопротивления, определяемой прн инженерно-геологических исследованиях в зависимости от направле- ния и распределения трещиноватости и слоистости. Определение величины Ф скального основания для вертикаль- ной нагрузки независимо от размеров и глубины заложения фунда- мента производится по формуле Ф = А/пЯ“, (199
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 215 где k, гп — соответственно коэффициент однородности грунта по пределу прочности на одноосное сжатие, устанавли- ваемый на основе исследований грунта, и коэффициент условий работы; R1' — предел прочности образцов грунта прн испытании на одноосное сжатие грунта в водонасьнцеином состоя- нии в кгс/см2. При расчете оснований зданий н промышленных сооружений произведение коэффициентов km допускается принимать равным 0,5. § 7. Основания из просадочных грунтов К просадочным относятся глинистые грунты, которые, находясь в напряженном состоянии под действием нагрузки от сооружения или собственного веса при замачивании, дают дополнительную де- формацию — просадку. Критерием для отнесения глинистых грунтов к просадочным является условие (171). В зависимости от возможности проявления просадочных явле- ний под действием собственного веса грунтовые условия на строи- тельной площадке подразделяются на два типа: I — грунтовые условия, при которых просадка от собственного веса нс превышает 5 сл; II — грунтовые условия, при которых возможна просадка от собственного веса более 5 см. Тип грунтовых условий устанавливается в процессе изысканий путем опытного замачивания котлована с размером сторон, равным толщине слоя всех просадочных грунтов, но не менее 20X20 м. Для отдельных сооружений, проектируемых в пределах застроенных тер- риторий, и в отдельных случаях для новых районов застройки тип грунтовых условий можно определять, используя данные компрес- сионных испытаний на просадочность. Возможная величина просад- ки от собственного веса грунта определяется по формуле (200). При этом суммирование по формуле (200) производится в пределах всей просадочной толщи, начиная с глубины 5 м от планировочной отметки. Относительная просадочность определяется в компрессионных приборах при заданном давлении pi. Коэффициент m принимается равным единице прн отборе монолитов для определения относитель- ной просадочности нз шурфов и равным 1,5 при отборе монолитов из скважин тонкостенным грунтоносом. Если по формуле (200) величина возможной просадки будет больше 5 см. то грунтовые условия по просадочности относятся ко II типу. Во всех случаях при толщине слоя просадочного грунта 5 м грунтовые условия площадки относятся к I типу. В состав работ по проектированию оснований и фундаментов на просадочных грунтах I и II типов входят: 1) определение предварительных размеров фундаментов на естественном основании без учета просадочных свойств грунтов (см. пример выше); 2) определение возможной величины просадки основания при его замачивании. В зависимости от этой величины, а также от типа
216 Раздел второй. Расчет строительных конструкций грунтовых условий назначаются дополнительные мероприятия, обес- печивающие статическую устойчивость и эксплуатационную пригод- ность зданий и сооружений. Возможная величина просадки основания здания или сооруже- ния определяется по формуле (в см) п (200) 1 где п — число слоев грунта в просадочной толще; бпр.,— относительная просадочность слоя i, определяемая при давлении р,, равном сумме природного давления от грун- та и дополнительного (определяемого как для обычных грунтов) от фундамента сооружения, действующих в се- редине рассматриваемого слоя; Hi — толщина того же слоя i в см; m— коэффициент условий работы основания. Суммирование по формуле (200) производится в пределах всей толщи грунта, обладающего просадочными свойствами, начиная от подошвы фундамента до среднегодового уровня грунтовых вод или до кровли слоя грунта с относительной просадочностью бпр =0,01 при давлении р(-. Относительная просадочность определяется по формуле (201) где ft — высота в см образца грунта природной влажности, обжа- того без возможности бокового расширения давлением р h’— высота в см того же образца грунта после замачивания его водой под давлением /);; йо— высота в см того же образца грунта природной влажности, обжатого без возможности бокового расширения давле- нием, равным природному. Относительную просадочность целесообразно определять мето- дом «двух кривых», т. е. путем компрессионного испытания двух образцов: одного природной влажности и другого предварительно замоченного. Коэффициент условий работы m основания принимается: 1) в пределах слоя толщиной 1,5 b (Ь — наименьший размер фундамента), расположенного ниже подошвы фундамента, т = 2; 2) дня нижележащих слоев просадочных грунтов т=1,5. Толщина деформируемой зоны ниже подошвы фундамента, в пределах которой проявляется просадка, вызванная действием на- грузки от сооружения, равна H~kb, (202) где k — коэффициент, учитывающий форму и давление по подошве фундамента (табл. 113); b — ширина фундамента. Устойчивость и эксплуатационная пригодность сооружений обес- печивается следующими мероприятиями:
Глава VI. Еестественные основания зданий и сооружений 217 Таблица 113 Значения коэффициента k Фундамент k при давлении по подошве в кге!см2 1.6 2 2,5 3 Квадратный ....... 1 1.3 1,5 1,7 Ленточный . . . . 1,2 1,7 2.1 2,4 1) устранением просадочных свойств грунтов в пределах всей или части просадочной толщи путем: а) уплотнения грунта тяжелыми трамбовками таким образом, чтобы объемный вес скелета грунта на нижней границе уплотненно- го слоя был не менее 1,6 т!м5\ б) устройства грунтовых подушек из местных глинистых грун- тов, уплотненных в пределах всей подушки до величины объемного веса скелета грунта, равного 1,6 т/л3. При I типе грунтовых усло- вий допускается устраивать подушки пз песчаных грунтов; в) глубинного уплотнения грунтовыми сваями таким образом, чтобы объемный вес скелета уплотняемого грунта в массиве был не менее 1,7 т/м3', г) предварительного замачивания грунта в пределах всей про- садочной толщи; 2) прорезкой всей или части просадочной толщи путем: а) заглубления фундаментами зданий; б) устройства свайных фундаментов; в) закрепления грунтовых столбов пли лент методами силика- тизации, термической обработки и др.; 3) применением водозащитных и конструктивных мероприятии. Выбор мероприятий производится па основе технико-экономи- ческих расчетов. § 8. Основания из набухающих грунтов К числу набухающих относят глинистые грунты, которые при замачивании в напряженном состоянии увеличиваются в объеме. Критерием для отнесения глинистых грунтов к этой категории яв- ляется условие (174). Если в основании сооружений залегают набухающие грунты, природная влажность которых (203) деформации основания от набухания при проектировании не учиты- ваются (здесь к’н — влажность набухания, определяемая как конеч- ная влажность грунта при замачивании его под нагрузкой, равной бытовой). В состав работ по проектированию оснований, сложенных на- бухающими грунтами, входят:
218 Раздел второй. Расчет строительных конструкций 1) определение глубины заложения подошвы фундаментов и давлений для назначения размеров фундаментов; 2) определение возможной величины деформации основания прн набухании в случае замачивания грунтов с целью выбора строи- тельных мероприятий, обеспечивающих общую статическую устойчи- вость и эксплуатационную пригодность зданий и сооружений. Выбор глубины заложения и назначения размеров фундаментов зданий и сооружений, возводимых на набухающих грунтах, произ- водят без учета их набухающих свойств, т. е. как для обычных грунтов в природном состоянии. Для противодействия набуханию грунтов можно при соответ- ствующем обосновании увеличивать давление на эти грунты против нормативов, определяемых по формулам (193) и (194). Величина набухания грунта в основаниях зданий и сооруже- ний определяется по формуле (в см) Ац = Х (204) н где Н—глубина заложения фундамента; Иц— суммарная толщина всех слоев набухающего грунта, рас- положенного ниже подошвы фундамента; д„,-— относительное набухание грунта в рассматриваемом слое основания при давлении /?,, равном сумме избыточного давления от фундамента и давления от собственного ве- са грунта, залегающего до отметки подошвы фундамента; /1/ — толщина рассматриваемого слоя; m — коэффициент условий работы оснований при замачивании. При подсчете по формуле (204) учитывается вся толща набуха- ющего грунта ниже подошвы наименее заглубленного фундамента до отметки, расположенной на 2 м выше горизонта грунтовых вод, или до кровли слоя ненабухающего грунта. Слои грунта, в которых устранены или отсутствуют набухающие свойства, при подсчете Ли в расчет не включаются. Относительное набухание грунта определяется по формуле — h h (205) где h'— высота образца природного сложения п влажности после замачивания при действии заданного давления h—высота того же образца, нагруженного в условиях невоз- можности бокового расширения заданным давлением р" На стадии проектного задания величину относительного набу- хания би разрешается определять исходя из предположения, что давление но всех слоях набухающего грунта при общей их толщине до 10 м равно давлению на уровне подошвы фундамента, а при большей толщине — полуторному давлению на этом уровне.
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 219 Коэффициент условий работы оснований при замачивании при- нимается; 1) для сооружений, замачивание оснований которых атмосфер- ными и производственными водами исключается, т=0; 2) для сооружений, замачивание оснований которых происхо- дит за счет подъема уровня грунтовых вод, т = 0,5; 3) для сооружений, замачивание оснований которых имеет ло- кальный характер (утечки канализации и т. п), m — l при толщине Рис. 46. Схема компенсирующей подушки 1 — фундамент: 2 — песчаная подушка верхнего слоя набухающего грунта от подошвы фундамента до 5 л<; т=0,7 при толщине слоев от 5 до 10 м; т = 0,5 для слоев на глу- бине ниже 10 м. Общая устойчивость и эксплуатационная пригодность зданий и сооружений при возможных деформациях основания от набухания, превышающих допускаемые для данного сооружения, обеспечива- ется за счет соответствующей подготовки основания — устранения набухающих свойств грунтов в пределах всей или части толщи путем предварительного замачивания, применения компенсирую- щих грунтовых подушек, замены (полной или частичной) на- бухающего грунта другим грунтом и прорезки (полной пли частич- ной) слоя набухающего грунта фундаментами здания и соору- жения. Компенсирующие подушки применяются с целью уменьшения величины неравномерности подъема ленточных фундаментов при замачивании основания из набухающих грунтов. Располагают компенсирующие подушки на кровле или в пределах слоя набу- хающих грунтов таким образом, чтобы глубина заложения фун- дамента Н была минимальной, но не менее 0,5 м, минимальное давление на грунт—не менее 1 кг^см2. Размеры подушек (рнс. 46) назначаются в зависимости от ширины ленточного фундамента (табл. 114). Для устройства подушкн рекомендуется применять несвязные грунты нлн аналогичные им по свойствам материалы. Плотность
220 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 114 Размеры компенсирующих подушек (см. рис. 46) Ширина фундамента а в м h а в град 0,5<аС0,7 1,2а 0,7а 75—90 0,7<а<1 1,15а 0,5а 75—90 1<а<1,2 1,1а 0,4а 75—90 Примечание. В том случае, если между стенками траншей и подуш- кой будет находиться насыпной грунт, ширина подушки назначается из усло- вия обеспечения устойчивости под действием горизонтальных напряжений. (объемный вес скелета) уплотненного грунта подушки должна быть не менее: для мелких песков 1,60 т/ж3, для средних и крупных 1,55 т/м3. Нижний слой подушки толщиной от 15 до 30 см не уплот- няется. Давление по подошве фундамента назначается в зависимости от вида грунта подушки и его состояния. § 9. Основания из вечномерзлых грунтов Основания, сложенные вечномерзлыми грунтами, по глубине могут быть непрерывными или слоистыми, т. е. с прослойками льда и талого грунта. В плане вечномерзлые грунты также могут быть сплошными или с островами талого грунта. Такие основания могут иметь деятельный слой, под которым подразумевается поверхно- стный слой грунта, промерзающий зимой и оттаивающий летом. Свойства мерзлых и вечномерзлых грунтов оцениваются по фи- зико-механическим характеристикам, принятым для талых грунтов, и. кроме того, следующими дополнительными показателями: 1) величиной относительного сжатия при переходе мерзлого грунта в талое состояние при заданном давлении; 2) плотностью песчаных и крупнообломочных твердомерзлых и сыпучемерзлых грунтов; 3) степенью просадочности оттаивающего грунта; 4) условной просадочностью толщи оттаивающих грунтов. Относительное сжатие е оттаивающего грунта под давлением определяется по формуле е = t (206) /Цл Yr где It., и ум - - соответственно высота образца и объемный вес ске- лета грунта в природном мерзлом состоянии; /гт, ут—то же, после перехода образца грунта в талое со- стояние в условиях невозможности бокового расши- рения при заданном давлении.
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 221 Степень плотности мерзлых песчаных и крупнообломочных грун- тов П определяется по формуле /7 _ Y^V'-p ' (207) (Yt-п Тт.р) Ym где Ут.п — объемный вес скелета песчаного грунта в талом состоя- нии при максимальной плотности; Ут.р — то же, при минимальной плотности; ум—объемный вес скелета грунта в природном мерзлом со- стоянии. Грунты считаются плотными при П < 0,33, средней плотности при 0,33</7 < 0,67, рыхлыми при 0,67 </7 < I и очень рыхлыми при 77>1. Величина П>\ встречается только у сильно просадочных грунтов. Степень просадочности оттаивающего грунта еп определяется величиной относительного сжатия при переходе мерзлого грунта в талое состояние под давлением 1 кгс)см2, вычисляемой по формуле (206). Грунты считаются непросадочными прн ен< 0,03, просадоч- ными при 0,03<еп<0,1, сильно просадочными при еп>0,1. Толщи вечномерзлых грунтов, оттаивающих под фундаментами, характеризуются условной величиной просадочности, определяемой по формуле Лм = S е,- hi 4 S riij, (208) l ; где n — число обжимаемых слоев; е, — относительное сжатие оттаивающего грунта прн давлении 1 кгс/см2, определяемое по формуле (206) для каждого слоя мерзлого грунта; — толщина того же слоя в см-, mi— толщина отдельной прослойки льда (более 1 мм) в ел, принимаемая с коэффициентом уменьшения в зависимости от толщины, а именно: при толщине прослойки льда менее 3 см — 0,4; от 3 до 10 см — 0,6; более 10 си— 0,8; х — число ледяных прослоек. Суммирование по формуле (208) производится в пределах глу- бины оттаивания мерзлых грунтов под сооружением за период, равный первым 10 годам эксплуатации сооружения. При условной величине просадочности устанавливаются кате- гории просадочности толщи оттаивающих вечномерзлых грунтов (табл. 115). В качестве оснований для фундаментов зданий и сооружений могут быть использованы неоттаивающие слои вечномерзлых грун- тов, а также их деятельные и талые слои. В зависимости от геоморфологических, геологических, гидрогео- логических, климатических и мерзлотных условий строительной пло- щадки, свойств грунтов основания, а также от характера застройки, температурного режима зданий и сооружений, термического сопро- тивления их ограждающих конструкций и чувствительности несущих
222 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 115 Категории просадочности толщи оттаивающих вечномерзлых грунтов Категория просадоч- ности толщи оттаивающих вечномерзлых грунтов Величины возможных Характер деформаций зданий и сооружений при оттаивании грунтов данной категории просадочности осадок в см скоростей осадок в см; год 1—непросадочные До 15 До 50 Незначительные деформации зданий и сооружений, не оказы- вающие влияния на их эксплуа- тационную пригодность II—просадочные От 15 до 50 От 4 до 15 Значительные деформации зданий и сооружений, наруша- ющие нормальные условия их эксплуатационного содержания, в связи с чем требуются меро- приятия по уменьшению нерав- номерных осадок фундаментов и скорости оттаивания грунтов основания III—сильно проса- дочные Более 50 Более 50 Здания и сооружения сильно деформируются, теряя пригод- ность к эксплуатации конструкций к неравномерным осадкам вечномерзлые грунты ис- пользуются в качестве оснований по одному из следующих спо- собов: i) без учета вечномерзлого состояния грунтов основания; 2) с сохранением вечномерзлого состояния грунтов основа- вання в течение всего периода эксплуатации здания или соору- жения; 3) с допущением оттаивания вечномерзлых грунтов основания в процессе строительства и эксплуатации здания или сооруже- ния; 4) с предпостроечным оттаиванием вечномерзлых грунтов ос- нования. § 10. Основания из насыпных грунтов При назначении давления по подошве фундамента, возводимого на насыпных грунтах, и выборе конструктивного решения здания учитывают возможную степень и сроки самоуплотнения (табл. 116 и 117) и дополнительной осадки грунтов за счет разложения орга- нических включений. Нормативное давление на основание принимается в зависимо- сти от плотности грунта, давности н способа его отсыпки и допу- скаемых осадок для данного сооружения, но не более величин, приведенных в табл. 118.
Глава VI. Естественные основания зданий и сооружений 223 Таблица 116 Время самоуплотнения насыпных грунтов Характер насыпей и вид грунтов Время, необходи- мое для самоуп- лотнения насып- ных грунтов, в годах Планомерно возведенные (но недостаточно уплотнен- ные) насыпи из грунтов: песчаных.............................................. глинистых (в зависимости от влажности)............. Отвалы из отходов различных производств н грунтов: песчаных............................................. глинистых ......................................... шлаков, формовочной земли, золы, хвостов обогати- тельных фабрик (в зависимости от состава) . . . прочих отходов (в зависимости от состава и влаж- ности) ............................................ Свалки из грунтов, отходов различных производств и бытовых отбросов в зависимости от вида основной мас- сы материала ... . . ......................... Таблица 117 Ориентировочные значения осадок за счет самоуплотнения грунтов Вид и степень уплотнения грунтов Величина осадки в % от началь- ной высоты Крупнозернистый песок, хорошо уп- лотненный ........................... 1 Песок неуплотненный.................. 4 Глина уплотненная ...................... 2 » неуплотненная ..................... 10 Наибольшее допускаемое давление на из насыпных грунтов Характер насыпей и вид грунтов 0,5—2 2—8 2—5 10—15 2—10 5—20 5-30 Таблица 118 основание Предельная вели- чина давления на грунт в кге [см1 Планомерно возведенные насыпи из грунтов: песчаных • ...................Л . глинистых .......................... Отвалы (без уплотнения площади оснований): из песчаиых грунтов, шлаков, формовочной земли . из глинистых грунтов, золы, отходов строительного производства и др. ............................. Отвалы с уплотнением площади оснований: из песчаных грунтов, шлаков, формовочной земли . из глинистых грунтов, золы, отходов строительного производства и др................................ . Свалки грунтов, отходов производств и бытовых отбро- сов без уплотнения площади оснований . ............... То же, с уплотнением площади оснований.............. 2.5 2 1,8 1,2 2,5 1,8 1 1,5
224 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Глава VII РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ ПОД МАШИНЫ И ОБОРУДОВАНИЕ § 1. Общие сведения Фундаменты под машины и оборудование, применяемые в уста- новках стационарного типа, по своей конструкции делятся на мас- сивные и рамные. Наибольшее распространение имеют мас- сивные фундаменты, которые находят применение прн установке машин почти всех видов. Рамные фундаменты обычно- применяют лишь для высокочастотных машин (турбоагрегаты, мотор-генера- торы). Массивные фундаменты устраивают в виде плиты или сплош- ного призматического блока с выемками, шахтами и отверстиями для размещения и крепления частей машины и обеспечения необхо- димых удобств при ее обслуживании. Разновидностью массивных являются стеновые фундаменты. Они состоят из фундаментной пли- ты с расположенными на ней продольными и поперечными стенами, в которых устраивают отверстия, вырезы н проемы, необходимые для монтажа и эксплуатации оборудования. Рамные фундаменты имеют вид многостоечной жесткой пространственной рамы, стойки которой заделаны внизу в мощную опорную плиту. Машину уста- навливают на площадке, образуемой горизонтальными ригелями. Для массивных фундаментов применяют бетон марки не ниже 100, конструктивно армированный в соответствии с требованиями «Технических условий проектирования фундаментов под машины с динамическими нагрузками» (СН 18—58) Госстроя СССР (Госстрой- издат, 1958). Неармированный бетон используют лишь для фунда- ментов небольших размеров, устраиваемых под машины мадон мощности. Находит применение также и бутобетон. В необводнен- ных грунтах разрешается кладка фундаментов из хорошо обожжен- ного кирпича на цементном растворе, но теперь такие фундаменты применяются редко. Для рамных фундаментов применяют железо- бетон, используя для опорной плиты и рам бетон марки соответ- ственно не ниже 100 и 150. Задание на проектирование фундамента долж- но содержать техническую характеристику машины, включая данные о нагрузках, а также чертежи габаритов верхней части фундамента с указанием расположения каналов, выемок и отверстий для бол- тов и других деталей, а также чертежи всех коммуникаций, примы- кающих к фундаменту или проходящих через его тело. В состав задания включаются данные о геологических и гидрогеологических условиях площадки, ее застроенности, конструктивных особенно- стях здания и его фундаментах, а также данные о физико-механи- ческих свойствах грунтов основания. При проектировании фундамента размеры и форму его верхней части назначают в соответствии с чертежами, представленными заводом — изготовителем машины, с которым согласовывают вся- кие отступления от проекта. Стремятся, чтобы центры тяжести всей установки и площади подошвы фундамента находились на одной
Глава VII. Фундаменты под машины и оборудование 225 вертикали. Эксцентрицитеты допускают небольшие — ие более 3% при грунтах, способных воспринять нагрузку от фундамента в пре- делах до 1,5 кгс/см2, и не свыше 5% при более прочных грунтах основания. Величину эксцентрицитета считают от размера той сто- роны подошвы фундамента, в направлении которой происходит сме- щение усилия. Фундаменты под машины стремятся устраивать возможно мень- шей высоты по сравнению с их размерами в плане. Уменьшение вы- соты фундамента ведет к уменьшению плеча горизонтальных воз- мущающих сил, а увеличение размеров в плане выгодно увеличива- ет момент сил реакции грунта, распределенных в плоскости его подошвы. Такие фундаменты работают спокойнее н меньше влияют на соседние фундаменты зданий н установок. По той же причине считают возможным располагать несколько машин на одном общем фундаменте. Глубину заложения фундаментов под машины назначают в за- висимости от геологических условий площадки и независимо от отметки заложения существующих фундаментов здания и соседних установок. Различие в глубине заложения фундаментов практиче- ски не влияет на интенсивность передачи колебаний! через грунт. При устройстве стеновых и рамных фундаментов опорная их плита заглубляется в грунт на всю ее толщину. В случае установки ма- шин в неотапливаемых помещениях или под навесами соблюдают общестроительные правила в отношении глубины заложения фунда- ментов, обусловленные сезонным промерзанием грунтов. Возведение фундаментов под машины на промерзших грунтах не допускается. При заложении подошвы фундамента ниже горизонта грунтовых вод, обладающих агрессивными свойствами, принимают меры к за- щите его кладки от вредного воздействия этих вод (гидроизоляцию, пуццолановые добавки и т. д.). Производство работ по устройству фундаментов под машины разрешается лишь при наличии рабочих чертежей, составленных с учетом местных грунтовых условий. В чертежах указывают данные привязки осей, проектные отметки и расположение всех отверстий и закладных частей. Бетонирование кладки фундаментов ведут горизонтальными слоями и, как правило, без перерывов. При вынужденном перерыве (более 2 ч) рабочие швы упрочняют установкой вертикальных стержней диаметром 8—12 лш и длиной 600—700 мм, втапливая их наполовину этой длины в ранее уложенный бетон. Стержни раз- мещают на расстоянии 400—600 мм друг от друга в массивных эле- ментах фундамента и 200—250 мм в элементах, имеющих неболь- шие сечения. Возобновление бетонирования допускают по достиже- нии ранее уложенным бетоном прочности иа сжатие не менее 12 кгс/см2, поверхность которого предварительно очищают от грязи н цементной пленки, тщательно промывают и смачивают водой. Кладку фундамента обычно не доводят по высоте до проектной отметки на толщину, необходимую для подливки опорной рамы или станины машины (30—50 мм). Поверхность фундамента перед под- ливкой должна быть очищена от грязи, насечена и промыта водой. Кладку фундамента в местах возможного попадания на нее техни- ческих масел защищают цементной штукатуркой с железнением, обмазкой жидким стеклом и другими аналогичными средствами. 15—1495
226 Раздел второй. Расчет строительных конструкций § 2. Характеристики грунтов, используемые при расчете фундаментов Таблица 119 Коэффициенты упругого равномерного сжатия Cz Расчетное сопро- тивление грунта R в кгс] см* С в тс[м* 1 2000 2 4000 3 5000 4 6000 о 7000 При фундаментах малой высоты и развитой площади их по- дошвы фактическая нагрузка на основание получается небольшой — менее 1 кгс/см2 и лишь для некоторых видов фундаментов подваль- ного типа и рамных фундаментов прн тяжелых установках она может достигать 1—2 кгс/см2. Это позволяет в большинстве слу- чаев ' возводить фундаменты под машины практически на любых грунтах, используя их в качестве естественного осно- вания. Исключением являются насыпи, ие достигшие еще должной степени уплотнения, а также грунты, содержащие различные органические веще- ства, торф, примеси строитель- ного мусора и другие анало- гичные включения. Такие грун- ты вследствие неоднородного их состава и значительной сжимаемости способны давать большие и неравномерные осадки фундаментов. Нагрузку на грунты от фундаментов машин допускают в преде- лах величин, установленных нормами для условий статического дав- ления на основание, но взятых с уменьшением на некоторый коэф- фициент а, зависящий от вида машины. Для фундаментов под ма- шины с кривошипно-шатунным механизмом, прокатные стаиы, ме- таллорежущие станки и дробильное оборудование принимают а = 1. Для фундаментов под турбоагрегаты н мельничные установки берут а =0,8, а для фундаментов под молоты—а =0,4. Под влиянием нагрузки от собственного веса и динамического характера воздействия давления на основание происходит осадка фундамента, состоящая из упругой и остаточной составляющих ее частей. Остаточные деформации, являющиеся результатом уплот- нения грунта, протекают при динамической нагрузке эффективнее и могут закончиться сравнительно быстро. В дальнейшем при работе машины поведение фундамента будет определяться лишь периоди- ческим возникновением упругих деформаций основания 1улр, зави- симость которых от нагрузки принимается по линейному закону Р — ^упр ^-упр > (209) гдеСуЛр — коэффициент упругости грунта, зависящий от вида коле- бательного движения фундамента. При работе машин могут возникать вертикальные, вращатель- ные и горизонтальные колебания. В связи с этим для расчета коле- баний фундаментов используют три вида коэффициентов упругости грунта: Сг — коэффициент упругого равномерного сжатия; Сф = 2Сг—коэффициент упругого неравномерного сжатия; Сл=0,7С2—коэффициент упругого сдвига.
Глава VII. Фундаменты под машины и оборудование 227 Расчетные значения Сг определяют опытным путем; при отсут- ствии таких данных Сг принимают согласно указаниям СН 18—58 для фундаментов с площадью подошвы F более 10 м2 по табл. 119. Для промежуточных значений R коэффициенты С2 определяют по интерполяции, а для фундаментов с площадью подошвы F менее 10 л2 найденные значения Cz увеличивают умножением на |/ —. Вместо коэффициентов упругости грунтов Сг , Cv и Сх в расчет- ные формулы часто вводят аналогичные им характеристики, полу- чившие название коэффициентов жесткости основания К г , и Кк которые определяют по формулам Кг = CZF; KX = CXF, (210) (211) (212) где F н J — соответственно площадь подошвы фундамента и мо- мент инерции этой площади относительно оси, прохо- дящей через центр ее тяжести перпендикулярно плос- кости вращательных колебаний. § 3. Расчет колебаний фундаментов, находящихся под воздействием периодических возмущающих сил Под влиянием неуравновешенных сил инерции движущихся ча- стей механизмов машины и неуравновешенных моментов этих сил, называемых в общем виде возмущающими нагрузками, фундамент приходит в колебательное движение. Эти колебания неизбежны, но важно, чтобы они были относительно невелики, а их амплитуды не превышали установленных нормами величин. Так, в частности (по СН 18—58), для машин с кривошипно-шатунным механизмом при числе оборотов менее 200, в пределах от 200 до 400 и, наконец, свы- ше 400 в 1 мин допускаемые амплитуды колебаний фундаментов соответственно принимают равными 0,25, 0,20 и 0,15 мм. Амплитуды горизонтальных колебаний верхнего обреза фундамента под гира- ционные и щековые дробилки допускаются до 0,3 мм, а определение амплитуд колебаний фундаментов под валковые дробилки считают необязательным и т. д. Определение амплитуд вертикальных и горизонтальных коле- баний и Ах (в линейных мерах) и вращательных колебаний Аф (в радианах) производят соответственно по следующим формулам: *___ та2’ = (K9 + Kxhl-&a2) Px + Kxh.2M (213) (214) 15*
228 Раздел второй. Расчет строительных конструкций . Kxh2Px + (Кх — mw2) М \ =--------------- , (215) где Рг н Рх — вертикальная и горизонтальная составляющие воз- мущающих сил; М — возмущающий момент, равный моменту горизонталь- ных составляющих возмущающих сил, приведенных к оси, проходящей через центр тяжести установки перпендикулярно плоскости колебаний; m— масса всей установки (фундамента и машины); to— угловая частота вращения машины, означающая число колебаний в 2л сек (если число оборотов ма- шины в минуту N, то <и=0,105Л/'); — расстояние от общего центра тяжести установки до подошвы фундамента; О— момент инерции массы всей установки относительно оси, проходящей через общий центр тяжести перпен- дикулярно плоскости колебаний (равен произведению массы на квадрат расстояния до упомянутой оси). Входящая в формулы (214) и (215) величина Л имеет значение Д==, 0<о4 —(Кфт + К, й|л1+Кх0) <й2+КфКх. (216) При определении амплитуды колебаний фундаментов под гори- зонтальные машины считают возможным ограничить расчет только вычислением амплитуды колебаний в направлении, параллельном скольжению поршней, и не учитывать влияние вертикальной состав- ляющей. Амплитуда колебаний верхней грани фундамента, имеющей возвышение hi над центром тяжести установки, в данном случае оп- редстится Л = Ах + Л, Л,, . (217) При расчете фундаментов вертикальных машин амплитуду гори- зонтальных колебаний определяют только для направления, перпен- дикулярного главному валу машины, а амплитуду вертикальных ко- лебаний — лишь на действие вертикальной составляющей возмущаю- щих сил Рг. Формулы (214) и (215) могут быть несколько упрощены для от- дельных частных случаев соотношения размеров подошвы фунда- мента к его высоте. Если сторона подошвы фундамента, взятая в направлении ркольжения поршней для горизонтальных машин или перпендикулярно оси главного вала для вертикальных машин, пре- высит более чем в 3 раза высоту фундамента, считают возможным определять лишь амплитуду горизонтальных колебаний верхней его грани по формуле Если же указанная его высоты, вычисляют по формуле длина фундамента будет меньше половины лишь амплитуду вращательных колебаний РХН Д _ -----i---- * *Ф-0О«2 ’
Глава VII. Фундаменты под машины и оборудование 229 где Н — расстояние ст оси вращения вала машины до подошвы фундамента; 0О == 0 + mh\ . (220) Амплитуда колебаний для верхней грани фундамента в данном случае определится Л = (221) § 4. Фундаменты под лесопильные рамы, дизели и другие машины с кривошипно-шатунным механизмом Техническая характеристика машины, включаемая в задание на проектирование, должна содержать данные о величине стати- ческих нагрузок, передающихся от машины фундаменту, и характе- ре их распределения, монтажных нагрузках, рабочем числе обо- ротов машины в 1 мин, числе цилиндров, их расположении в плане и углах заклинивания кривошипов, расстоянии от оси главного вала машины до верхней грани фундамента, а также данные о не- уравновешенных нагрузках каждого кривошипно-шатуниого меха- низма н о моменте короткого замыкания электродвигателя. Под машины с кривошипно-шатунным механизмом применяют фундаменты: массивные при установке машины над уровнем пола подвального этажа и стеновые, когда машина имеет возвышение на высоту нижнего (цокольного) этажа здания. Массивные фундаменты объемом более 40 л3 армируют по кон- туру наружных граней сетками из стержней диаметром 12—16 мм с квадратными ячейками 300—400 мм в стороне. Для фундаментов меньшего объема армирование производят только по контуру круп- ных отверстий и вырезов, имеющих более 600 мм в стороне, приме- няя в этих целях стержни диаметром 8—12 мм, устанавливаемые через 150—200 мм. Фундаментные плиты стеновых фундаментов армируют верхней и ннжней горизонтальными сетками из стержней диаметром 12— 16 мм с ячейками 300—400 мм в стороне, проверяя сечение этой ар- матуры расчетом на прочность от воздействия реакции грунта, рас- пределенной по подошве фундамента. Стены армируют такими же сетками, но в качестве вертикальной арматуры здесь применяют стержни диаметром 12—18 мм, а горизонтальной — 10—12 мм. В ме- стах, сопряжения стен с перекрывающей их железобетонной ‘ плитой (рамой) применяют дополнительную арматуру; площадь сечения до- полнительной арматуры — 50% от основной. При назначении размеров стеновых фундаментов следует руко- водствоваться данными завода-изготовителя и ориентировочными указаниями СН 18—58, приведенными в табл. 120. Расчет колебаний фундаментов под машины с кривошипно-ша- туиным механизмом производят по приведенным ранее формулам (213)—(221). В случае установки нескольких машин на общей фун- даментной плите последнюю СН 18—58 рекомендуют условно раз- бивать на участки по числу машин н рассматривать каждый такой участок как самостоятельный фундамент. Значение допускаемой ам- плитуды в данном случае принимают на 30% больше, чем для от-
230 Раздел второй. Расчет строительных конструкций Таблица 120 Нормативные размеры элементов стеновых фундаментов Наименование элементов фундаментов Нормативы Толщина стен » опорной фундаментной плиты . . . Вылет консольных участков фундаментной плиты . . . , Не менее 600 мм Не менее толщины стен Не более 2.5 толщины фун- даментной плиты Толщина верхней горизонтальной плиты . . Вылет консольных участков юризонтальной плиты, устраиваемых при длине консоли до 1 м безреберными Не менее 100 мм Не более 2 м дельно возводимых фундаментов. Толщину общей фундаментной плиты рекомендуется делать не менее 80 см. Значения возмущающих нагрузок, необходимые для расчета колебаний фундамента, берут из задания на его проектирование. § 5. Фундаменты под дробильное оборудование По основным конструктивным признакам наиболее распростра- ненные в строительстве дробилки делятся на щековые, валковые и гнрационные (конусные). В задание иа проектирование фундамента включают данные технической характеристики дробильной машины, ее вес, рабочее число оборотов, вес мотора (при установке на общем с дробилкой фундаменте), силу натяжения ременной передачи (при установке мотора и дробилки на различных фундаментах), а также величины, направление и координаты точек приложения неуравно- вешенных сил инерции для гирационных н щековых дробилок или данные, по которым эти силы могут быть вычислены. Фундаменты под щековые и валковые дробилки проектируют в виде двух стен, заделанных внизу в опорную плиту и связанных по- верху поперечными ригелями или жесткой плитой. Стены, как прави- ло, располагают: для щековых дробилок — в направлении качания дробящей щеки, для валковых — в направлении, перпендикулярном осям валков. Для гирационных дробилок применяют как стеновые, так и рамные фундаменты. Допускается установка нескольких дро- билок на общем фундаменте. В стеновых фундаментах под дробилки всех видов толщину стен принимают по чертежу габарита фундамента, составленного заво- дом-изготовителем, но не менее 60 см, а толщину нижней плиты — не менее толщины стен (для рамных фундаментов — не менее мини- мальной толщины стоек). Глубину заложения фундаментов обычно устанавливают равной толщине нижней опорной плиты, если по гео- логическим условиям или другим причинам не потребуется большего заглубления. Стены фундаментов конструктивно армируют сетками из стерж- ней диаметром 10—12 мм с ячейками 200—250 мм в стороне, рас- полагая сетки у поверхностей стен. Опорную фундаментную плиту армируют верхней и нижней сетками из стержней диаметром 12— 16 мм с ячейками 150—200 мм в стороне. Во всех фундаментах под
Глава VII. Фундаменты под машины и оборудование 231 дробилки применяют дополнительное армирование в местах, ослаб- ленных отверстиями, выемками и т. п. Армирование ригелей и рам- ных конструкций производят по расчету в соответствии с нормами и техническими условиями проектирования бетонных и железобетон- ных конструкций. Расчет фундаментов под дробилки включает в себя определение амплитуд горизонтальных колебаний верхнего их обреза по приве- денным ранее формулам (214) — (221). а также определение стати- ческого давления на основание и проверку прочности фундамента. При определении амплитуд вынужденных колебаний фундаментов под гирационные и щековые дробилки возмущающие силы прини- мают по данным завода-изготовителя, а при отсутствии этих дан- ных величину нормативной возмущающей силы дробилки определя- ют по формуле Р — Ро sin at, (222) где Ро— амплитуда нормативной неуравновешенной силы инерции (принимается по табл. 121); со— угловая частота вращения главного вала дробилки (<о = =0,105/1, где п — число оборотов главного вала дробилки в 1 мин)', t— время в сек. Т а б л и ц а 121 Амплитуды неуравновешенных сил инерции Ро, принимаемые в расчетах колебаний фундаментов гирационных и щековых дробилок Вид дробилок Размеры дробилок в мм Число оборотов п В 1 мин Ро в тс Гирационные с по- логим конусом 1200 270 Силы инерции не учитывают- ся 1650 240 1.5 2100 220 8,2 Щековые 1290X900 170 6 1500X1200 135 9 2100x1500 100 12 Для дробилок иных размеров Ро берут по интерполяции, а при других числах оборотов п' табличные значения Ро изменяют в соот- ветствии с формулой ’ / п' V ро = ро(~)’ (223) В гирационных дробилках с крутым конусом силу Р приклады- вают в середине главного вала, а с пологим конусом — в неподвиж- ной точке (в верхнем шарнире); эту силу считают действующей в направлении меньшего размера подошвы фундамента. В щековых дробилках силу Р прикладывают на уровне оси главного вала в на- правлении движения дробящей щеки.
232 Раздел второй. Расчет строительных конструкций При определении статического давления на основание учитыва- ют собственный вес фундамента и расположенного на нем оборудо- вания, а также силу натяжения приводного ремня, если установка мотора осуществлена на отдельном фундаменте. Проверку прочности элементов конструкции фундаментов под щековые и гирационные дробилки производят на действие нагрузки от их собственного веса, веса оборудования и приложенных неуравновешенных сил инерции, увеличенных в 5 раз. При определении амплитуд горизонтальных колебаний массив- ных групповых фундаментов под гирационные дробилки в расчет вводят равнодействующую неуравновешенных сил инерции всех дро- билок, определяемую по формуле (? = фР, (224) где Р — величина центробежной (возмущающей) силы одной дро- билки; у— коэффициент, принимаемый равным числу дробилок, когда их количество иа одном фундаменте менее 4; при количест- ве дробилок от 4 до 8 принимают ф=4, а когда количество дробилок более 8. коэффициент ф берут равным половине числа установленных иа фундаменте дробилок. § 6. Фундаменты под шаровые и трубчатые мельницы В задание па проектирование фундамента включают данные тех- нической характеристики мельницы, вес ее корпуса, размеры бараба- на, а также приводят значения всех статических нагрузок, прило- женных к фундаменту от веса расположенного на нем оборудова- ния (мельницы, мотора, редуктора). Фундаменты обычно проектируют в виде постаментов, опираю- щихся на общую бетонную подушку. При прочных грунтах, способ- ных воспринимать давление с интенсивностью более 3 кгс/см?, раз- решается постаменты опирать на самостоятельные бетонные подуш- ки. Фундаменты в виде отдельно стоящих опор применяют также н для мельниц с длинными барабанами. В таких случаях весьма важ- но, чтобы в последующей работе мельницы была обеспечена полная горизонтальность ес оси, а потому грунты должны быть достаточно плотными, однородными и не давать неравномерных осадок. Постаменты (стены) конструктивно армируют по боковым их граням вертикальными и горизонтальными стержнями диаметром 12—16 мм. Вертикальные стержни (большего диаметра) устанавли- вают через 200—250 мм. Горизонтальные стержни (меньшего диа- метра) применяют обычно в количестве 3—4 на каждый метр вы- соты стенки. Армируют также опорную плиту верхней и нижней горизонтальными сетками. Арматура постаментов должна быть на- дежно заанкерена в этой плите. Расчет фундамента заключается в проверке прочности основа- ния на действие статических нагрузок от веса фундамента и всего находящегося па нем оборудования. Целесообразна также пронерка фундамента на действие динамических нагрузок, так как при работе мелышцы неизбежны вибрации.
Глава VII. Фундаменты под машины и оборудование 233 § 7. Меры борьбы с вибрациями Когда фундамент машины рассчитан и амплитуды его колеба- ний не превышают допускаемых величин, влияние распространяю- щихся в грунте колебаний на соседние фундаменты обычно невели- ко. Однако если по соседству с фундаментами неуравновешенных машин размещены установки чувствительной к сотрясениям ап- паратуры, точные станки, лечебные учреждения и жилые здания, применяют меры к их защите от влияния недопустимых колебаний. В целях уменьшения колебаний, распространяющихся в грунте от фундаментов машин с динамическими нагрузками, при их уста- новке применяют «активную» виброизоляцию. Для уменьшения ко- лебаний, воспринимаемых от грунта, фундаменты различных чувст- вительных установок и приборов устанавливают с применением средств «пассивной» виброизоляции. Для активной и пассивной виб- ронзоляции машин, станков, приборов и других установок рекомен- дуется применять виброизоляторы из стальных пружин и резиновых элементов, руководствуясь «Инструкцией по проектированию и рас- чету виброизоляции машин с динамическими нагрузками и оборудо- вания, чувствительного к вибрациям» (И 204—55/МСПМХП) Ми- нистерства строительства предприятий металлургической и химиче- ской промышленности СССР (Госстройиздат, 1956). Применение внброизоляционных устройств без расчета не допускается. Гашение колебаний фундамента иногда достигается также при- соединением к нему некоторой массы в виде, например, консольных уширений у подошвы, а при горизонтальных колебаниях — устройст- вом в стороне от фундамента плиты, соединенной с ним гибкой связью (предложено Н. П. Павлюком и А. Д. Коиднным). Находят применение и динамические гасители в виде массы, соединенной с фундаментом посредством пружин. Динамические гасители требуют специального расчета и настройки при монтаже; их применение для низкочастотных машин затруднительно и не всегда возможно.
Раздел третий СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА Глава Г ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ Большая калория, или килокалория ( ккал), — единица измерения количества тепла — равна количеству тепла, необходи- мого для нагревания 1 кг воды на Г С. Коэффициент теплопроводности материала (X ккал/м ч град) есть количество тепла, проходящего в 1 ч через 1 м2 плоской стенки толщиной 1 м, сделанной из данного материала, при разности температур на поверхностях стенки, равной 1° С. Удельная теплоемкость материала (с ккал/кг • град\ есть количество тепла, которое необходимо сообщить 1 кг данного материала для повышения температуры всей его массы на 1° С. Вода имеет с=1 ккал/кг град. Пример 1. Сколько требуется тепла для нагревания 5 м3 пес- ка с влажностью 15% (по весу) от —25 до +35° С? Песок имеет объемный вес у = 1600 кг/м3 и удельную теплоем- кость с=0,2 ккал/кг град. На нагревание самого песка требуется тепла (?!= 5-1600-0,2(25 + 35) = 96000 ккал. На нагревание воды, содержащейся в песке, требуется тепла Q2 = 5-1600-0,15(60-1 + 80) = 168 000 ккал; здесь 80 ккал/кг — удельная теплота плавления льда. Общая потребность тепла Q = Qi + Q2 = 96 000 + 168 000 = 264 000 ккал. Коэффициент теплоусвоен и я (s ккал/м2 ч град) ха- рактеризует способность материала более или меиее интенсивно вос- принимать тепло при колебании температуры на его поверхности. Для воздуха принимается $=0.
Глава II. Расчет теплопотерь 235 Относительная влажность воздуха (<р) показы- вает в процентах степень насыщения воздуха водяным паром и оп- ределяется по формуле ~~ е <р=—100, (1) Е где е — действительная упругость водяного пара в мм рт. ст.-, Е — максимальная упругость водяного пара в мм рт. ст., соот- ветствующая температуре воздуха. Точка росы (тр град)—температура, при которой относи- тельная влажность воздуха повышается до 100%. При температурах ниже точки росы водяной пар конденсирует- ся в капельно-жидкое состояние. Пример 2. Воздух имеет влажность ф=60% и температуру 20° С. Найти точку росы. По табл. 1 прн +20° С £=17,54 мм рт. ст. По формуле (1) имеем откуда 6=17,54-0,6=10,52 мм рт. ст. По табл. 1 находим, что £=10,52 мм рт. ст. соответствует / = =тр = 12°. Таблица I Максимальные упругости водяного пара £ в леи рт. ст. для различных температур t в град / в град Е / в град I: 1 в град Е —10 1,95 3 5,69 11 9,84 19 16,48 — 8 2,32 4 6,1 12 10,52 20 17,54 — 6 2,76 5 6,54 13 11.23 21 18,65 — 4 3,28 6 7,01 14 11,99 22 19,83 — 2 3,88 7 7,51 15 12,79 23 21,07 0 4,58 8 8,05 ; 16 13,63 24 22,38 1 4,93 9 8,61 17 14,53 25 23,76 2 5,29 10 9,21 18 15,48 26 25,21 Глава II РАСЧЕТ ТЕПЛОПОТЕРЬ Количество тепла (Q ккал/'ч), теряемого ограждением здания в 1 ч, определяется по формуле Q = kF (2) где k— коэффициент теплопередачи ограждения в ккал/м2 ч град: F— поверхность ограждения в jw2; tB—температура воздуха в здании в град-, tn — расчетная температура наружного воздуха в град, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки.
236 Раздел третий. Строительная теплотехника Коэффициент теплопередачи ограждения показыва- ет количество тепла, проходящего в 1 ч через 1 м2 ограждения, при разности температур воздуха о одной и другой сторон его, рав- ной 1°С. К основным теплопотерям, определяемым по формуле (2), на- числяются добавочные тсплопотерн на ориентацию по странам све- та, высоту помещения, воздействие ветра и пр. Величины этих до- бавок в процентах даны в СНиП (глава II-A.7-62, § 3). Глава III РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ОГРАЖДЕНИЙ Сопротивление теплопередаче ограждения (R„ град м2 ч!ккал) есть величина, обратная коэффициенту теплопе- редачи, т. е. Ro = Величина Ro определяется по формуле R0-RB + 2 R + R„. (3) где Ru и Rh—сопротивления тепловоспрнятпю у внутренней и теплоотдаче у наружной поверхности ограждения; 2R — сумма термических сопротивлений всех слоев ограж- дения, включая воздушные прослойки. Термическое сопротивление слоя материала в ограждении опре- деляется по формуле б R = т • <4) Л где б — толщина слоя в м. Таблица 2 Сопротивления тепловосприятию и теплоотдаче у поверхностей ограждения Вид поверхности ограждения Внутренние поверхности стен и полов, а также потол- ков, имеющих гладкую поверхность........................ Потолки, имеющие кессоны или ребристую поверхность Наружные поверхности, граничащие непосредственно с наружным воздухом.......................... ... . Наружные поверхности, выходящие на чердак или в холодное помещение кли А>„ в град м~ ч/ккал 0,133 0,157 0,05 0,1
Глава III. Расчет сопротивления теплопередаче 237 Таблица 3 Термические сопротивления замкнутых воздушных прослоек Толшина прослойки в мм /? в град м1 ч!ккал прослойки вертикальной и горизонтальной при потоке тепла снизу вверх прослойки горизонталь- ной при потоке тепла сверху вниз 10 0,16 0,17 ** 20 0,17 0,2 30 0,18 0,22 50 0,18 0,23 100 0,19 0,24 150—300 0,2 0,25 Для материалов, не приведенных в табл. 4, значения коэффи- циентов теплопроводности можно ориентировочно определять по их объемному весу и данным табл. 4. Таблица 4 Теплотехнические показатели строительных материалов1 Наименование материалов Объемный вес 7 в кг/м2 Коэффициент теплопроводности X в ккал/м ч град Удельная тепло- емкость с в ккал/кг град Коэффициент тстоусвосния s (при периоде 24 ч) в ккал/м1 ч град Асбестоце ме нтные теплой зол я - ционные плиты 300 0,08 0,2 1,12 Асфальтовые полы и стяжки 1800 0,65 0,4 11 Бетон иа каменном щебне или Гранин 240Э 1,25 0,2 12,5 Бетон иа кирпичном шебне * . 2000 0,9 0,2 9,8 Бетоны ячеистые 800 0,25 0,2 3,2 То же 400 0,12 0,2 1,58 Вата минеральная 150 0,06 0,18 0,65 Войлок минераловатный 150 0,055 0,18 0,62 Газо. или пеностекло .... 400 0,12 0,2 1,58 Гипсовые плиты нли раствор из чистого гипса 1100 0,35 0,2 4,45 Гипсошлзковые плиты на грану- лированном шлаке 1000 0,32 0,2 4,1 Гипсовые плиты с органически- ми нзполИнтел ями .... 700 0,2 0,25 3 Глинобитные стены 2000 0,8 0,2 9,1 Глиноопилочная смззка .... 800 0,25 0,3 3,95 Дерево (сосна н ель) поперек волокон ... 550 0,15 0,6 3,6
238 Раздел третий. Строительная теплотехника Продолжение табл. 4 Наименование материалов мный вес 7 лс3 фициент проводностн кал/м ч град ьная тепло- :ть с л!кг град фициент усвоения s периоде 24 ч) ч град •я а ю * О ся •&О * m м О С и Удел емко< в кка Коэф тепле (при в ккс Древесно-волокнисты с плиты <_ 200 0,06 0,6 1,37 То же 600 0,1-1 0,6 3,6 Железобетон 2500 1,4 0,2 13,4 Известняк тяжелый . . 2000 1 0,22 10,3 Известняк-ракушечник . . . 1400 0,65 0,22 6,65 Камышит 350 0,12 0,4 2,1 Ксрамзитобетоп . . . . . Кладка из кирпича на тяжелом 1200 0,4 0,2 5 растворе; красного 1800 0,7 0,21 8,3 силикатного » 1900 0,75 0,21 8,8 Кладка из пористого кирпича или семищелевых керамиче- ских камней ня тяжелом рас- творе . 1400 0,55 0,21 6,5 Кладка из трепельного кирпича иа тяжелом растворе .... 1200 0,45 0,21 5,45 Мрамор, гранит, базальт . ♦ »• 2800 3 0,08 0,22 21,9 Опилки древесные . .... Плиты минераловатные: 250 0,6 1,75 на битумной связке .... 400 0,1 0,18 1,37 » синтетической связке , . 200 0,06 0,18 0,75 Раствор известково-песчаный с . 1600 0,7 0,2 7,65 » цементпо-песчаный . . 1800 0,8 0,2 8,65 Соломит 300 0,09 0,4 1,68 Стирогтор « . 30 0,04 0,35 0,33 Торфоизоляционные плиты . . . 250 0.065 0,4 1,3 Туф артикский . . ... о 1300 0,3 0,22 4,7 Фибролит цементный ..... Шлак доменный гранулирован- 359 0,13 0,14 0,5 2,44 1,9 ный 500 0,2 Шлак топливный 1000 0,25 0,2 3,63 Шлакобетон 1600 0,65 0,2 7,35 Штукатурка известковая по дра- ни ...... 1400 0,55 0,25 7,05 Коэффициенты теплопроводности и теплоусвоения относятся к условиям i/ормального влажностного режима помещений в климатических районах нор- мальной влажности. Для иных условий пользоваться указаниями СНиП II-A.7-62.
Глава III. Расчет сопротивления теплопередаче 239 Пример 3. Определить сопротивление теплопередаче наружной стеновой панели, изображенной на рисунке. Панель торцовой стены дома се- рии МГ-300 1 и 4 — фактурные слои из тяжелого ар- мированного бетона; 2 — фибролит це- ментный; 3 — минераловатные плиты на фенольной связке; 5 — керамическая об- лицовка Термические сопротивления отдельных слоев панели будут: сопротивление тепловосприятию железобетонный слой 85 мм . . фибролит цементный 75 » . минераловатная плита 50 » железобетонный слой 36 » . , керамическая облицовка 4 » . сопротивление теплоотдаче /?в -= о,133 Ri = 0,085:1.4 = 0,061 R2= 0,075:0,13= 0,577 jR3 = 0,05 ;0,06= 0,833 Ri = 0,036:1,4 = 0,026 Я5 = 0.004:0,7 = 0,006 7?н = 0,05 R— 1,686 Коэффициент теплопередачи панели будет k= 1 1,686 =0,59.
240 Раздел третий. Строительная теплотехника Глава IV РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОВОЙ ИНЕРЦИИ ОГРАЖДЕНИЙ Характеристика тепловой инерции ограждения служит для оцен- ки его массивности. Величина характеристики тепловой инерции Д вычисляется по формуле Д — Ri + Р? s2 +* • • > (5) где Ri, R2— термические сопротивления слоев ограждения; яъ — коэффициенты теплоусвоения материалов этих слоев. В зависимости от величины Д ограждения считаются: легкими при Д от 0 до 4; средней массивности при Д от 4,1 до 7; массивны- ми при Д от 7,1 и выше. Пример 4. Определить величину характеристики тепловой инерции стены, рассмотренной в примере 3. железобетонный слой . „ . R4Si = 0,061-13,4 = 0,82 фибролит цементный , . . R2S2 = 0,577-2,44 = 1,41 минераловатная плита . . R3s3 = 0,833-0,75 = 0,62 железобетонный слой . . . R4s4 = 0,026-13,4 = 0,35 керамическая облицовка . R5s5 = 0,006-8,3 —0,05 Д = 3,25 Следовательно, стена относится к категории легких ограждений. Глава V ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРЕБУЕМЫХ ВЕЛИЧИН СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ Согласно СНиП II-A.7-62 наружные ограждающие конструкции отапливаемых зданий должны иметь сопротивление теплопередаче не менее определяемого по формуле R*P = (tB-tH)nb 'О Л /н в’ (6) A t« где ts— расчетная температура внутреннего воздуха, tH — расчетная зимняя температура наружного воздуха; в за- висимости от массивности ограждения ta принимается: для массивных ограждений — равной средней температуре на- иболее холодного отрезка времени продолжительностью 5 суток; для легких ограждений — равной средней темпе- ратуре наиболее холодных суток; для ограждений средней массивности — средней из вышеуказанных температур. Значения этих температур даны в главе СНиП II-A.6-62;
Глава V. Величины сопротивлений теплопередаче 241 п — коэффициент, зависящий от положения наружной поверх- ности ограждения и имеющий значения: для наружных стен, бесчердачных покрытий и перекрытий над проездами я = 1; для чердачных перекрытий /1 = 0,9; для перекрытий над неотапливаемыми подвалами /1=0,6; то же, над холод- ными подпольями /1 = 0,75; Ь — коэффициент, зависящий от качества и веса теплоизоля- ции и принимаемый равным: при теплоизоляции, подвер- женной уплотнению, деформации или усадке, независимо от ее веса 6 = 1,2; при теплоизоляции, имеющей объемный вес менее 400 кг/м3 (за исключением вышеуказанной), 6 = = 1,1; при прочей теплоизоляции 6 = 1; Д/н — нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверх- ности ограждения, принимаемый по табл. 5. Таблица 5 Величины температурных перепадов Д/и в формуле (6) Виды зданий и помещений Для наруж- ных стеи Для бесчердач- ных покрытий и чердачных перекрытий Жилые помещения и помещения общест- венных зданий с повышенными требова- ниями к их внутреннему режиму (больни- цы. детские сады, ясли и пр.) 6 4,5 Помещения общественных и администра- тивных зданий с нормальным внутренним режимом (театры, кино, клубы, вокзалы и пр.) 7 Б.Ь Помещения производственных зданий с влажностью внутреннего воздуха от 50 до 60% 8 7 То же, менее 50% .......... Помещения производственных зданий с 10 8 избыточными тепловыделениями и влажно- стью внутреннего воздуха ие более 45% . . 12 Помещения производственных зданий с влажностью внутреннего воздуха более 60%, в которых не допускается конденса- 12 ция влаги па внутренних поверхностях ог- раждающих конструкций тр Производственные помещения с влажно- стью внутреннего воздуха более 60%, в ко- торых допускается конденсация влаги на внутренних поверхностях стен ..... Для полов во всех случаях принимается д/и- = 2.5° Пример 5. Проверить возможность применения наружной сте- новой панели, рассмотренной в примере 3, для жилого дома в Свердловске. По примеру 4 данная панель относится к категории легких ог- раждений, для которых расчетная зимняя температура принимается 16—1495
242 Раздел третий. Строительная теплотехника равной температуре наиболее холодных суток. Для Свердловска эта температура равна —37° С. Для наружных стен жилых домов Д/“ =6° и п=1. Так как минераловатные плиты являются деформи- руемым материалом, то нужно принять 6=1,2. По формуле (6) получим (20 4- 37) 1 -1.2 RД ==--------------0,133= 1,52 м2 ч град/ккал. 6 По примеру 3 панель имеет Ro~ 1,686, т. е. больше ДЕР; следо- вательно, она пригодна для жилого здания в Свердловске, Глава VI ПРОВЕРКА НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ НА КОНДЕНСАТ В нормально эксплуатируемых зданиях на внутренней поверх- ности наружных ограждений не должно иметь место образование конденсата. Для этого температура внутренней поверхности ограж- дения ( Тв), определяемая по формуле (7), должна быть выше точ- ки росы воздуха в здании: тв = Д - ^3 RB. (7) АО Для предохранения от образования конденсата в наружных уг- лах и в местах примыкания стен к полу и потолку, где наблюдается понижение температуры против температуры поверхности стены, температура внутренней поверхности ограждений, определяемая по формуле (7), должна быть на 1—2° выше точки росы. Пример 6. Проверить стеновую панель, рассмотренную в при- мере 3, на возможность образования конденсата на ее внутренней поверхности. При относительной влажности воздуха в помещении <р =60% (см. пример 2) точка росы будет тр = 12°С. При запасе на конден- сат 2° температура внутренней поверхности панели должна быть не менее 14° С. По формуле (7) эта температура будет тЕ= 20 — <2° + °7- 0,133 = 20 — 4,5 = 15,5ОС. в 1,686 Следовательно, на внутренней поверхности панели будет исклю- чено образование конденсата. Глава VII Т Е ПЛ ОТ EX Н11Ч ЕСКИ Е ПО КАЗАТ ЕЛ И НЕКОТОРЫХ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ В табл. 6 приведены величины сопротивлений теплопередаче Ro и характеристик тепловой ннерцни Д для некоторых конструк- ций наружных ограждений зданий.
Глава VII. Теплотехнические показатели ограждений 243 Таблица 6 Теплотехнические показатели наружных ограждений Конструкция ограждений Толщина огражде- ния в мм /?0 в град м? ч!ккал Д Стены из красного кирпича на холодном растворе с внутренней штукатуркой: в I1/» кирпича 395 0,75 4,7 » 2 » г . 525 0,94 6.2 » ?.Чг » ....... . . . . То же, из семнщелевого кирпича: 655 1,12 7.8 в P/g кирпича 395 0,93 4,24 » 2 » . t . 525 1.2 5,67 » 2 Vs » Стены из пустотелых бетонных камней типа «крестьянин»: 655 1.47 7,11 в ’/2 камня . в • » » » . 205 0.6 2,2 305 0,79 3,4 » 1 камень • 405 1 4,4 Стены из крупных сплошных шлакобе- 400 0,84 4,42 тонных блоков (у = 1500 кг!мЛ) с наружной 500 1,01 5,54 фактурой .... 600 1,18 6,65 Стены крупнопанельные из ячеистого бе- 250 1.1 3,17 тона (у =800 кг/л:3) с наружной фактурой 300 1.3 3,8 Степы крупнопанельные керамзитобетоп- 350 1.5 4,45 ные (Т =1200 кг1м3) с наружной фактурой Вибропрокатиые панели с минераловат- 400 1,13 5 ными плитами толщиной 100 мм .... Панели Гипростройиндустрии с минера- 280 1,45 2,65 ловатными плитами толщиной 100 мм . . 205 1,27 2,1 Деревянные брусчатые стены без штука 140 1.12 3,4 турок Чердачные перекрытия из железобетон- ных многопустотных настилов (220 мм), утепленные ггросеянным шлаком (^=0,22)- 180 1,38 4.3 при толщине шлака 100 мм 320 0,9 2,64 » » » 200 » • . . < . 420 1,36 3,98 » » » 300 » е в « . Окна с деревянными переплетами: 520 1,82 5,32 одинарные . . с . — 0.2 0 двойные , s о . а с о . — 0,44 0 » со спаренными переплетами . . Двери наружные деревянные: — 0,4 ’ 0 одинарные t . v- ..... . — 0,25 — двойные . — 0.5 16*
Раздел четвертый СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ, ДЕТАЛИ И КОНСТРУКЦИИ Глава I ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ В соответствии с указаниями СНиП (часть I) строительные ма- териалы и детали характеризуются показателями тех основных свойств, которые являются важнейшими прн применении данного вида материалов и деталей: показателями прочности, объемного веса, морозостойкости, водостойкости и т. д. Для показателей предела прочности при сжатии (в кгс/си2) при- нята единая шкала марок: 4, 7, 10, 15, 25, 35, 50, 75, 100, 150, 200, 300, 400, 500, 600, 800, 1000, 1500, 2000, 3000. Степень морозостойкости строительных материалов н деталей определяется количеством циклов повторного замораживания в на- сыщенном водой состоянии и оттаивания в воде (Мрз) по шкале 5, 10, 15, 25, 35, 50, 100, 150, 200. Степень водостойкости строительных материалов и деталей ха- рактеризуется величиной коэффициента размягчения, равного отно- шению пределов прочности материала в насыщенном водой и в су- хом состоянии (Крзм) по шкале 0,6, 0,75, 0,9 и 1. Таблица I Ориентировочные веса основных строительных материалов и изделий Наименование материала Единица измерения Вес в «с- Гипс строительный 1 Mi 1 000 Гипсовый камень (сырец) в кусках . . . То же I 000 Асбестовый картон толщиной 3 мм . . . . 1 м' 3 Асбестоцементные плитки То же 12—18 Бетон: с гравием нли каменным щебнем . . . 1 JH3 2 200—2 400 » кирпичным щебнем ... . . То же 1 800—2 000 » шлаком .... •п 1 400—1 700 » керамзитом . , . . • 1 000—1 400
Г лава I. Общие сведения 245 Продолжение табл. ! Единица Наименование материала измерения Вес в кг Булыжный камень 1 ЛГ 1 800 Глина: тугоплавкая и огнеупорная комовая . . То же 1 600—1 700 кирпичная в рыхлом состоянии .... 1 500 Гонт ... . . 1 ООО шт. 360 1 лх' 1 700—1 800 » в массиве То же 2 700 Дрова: хвойные 400—460 березовые . . п 500—630 Диатомит молотый . * . . . . . » . » 600 Известь: негашеная комовая (в россыпи) . • . 800—1 250 пушонка 450—550 молотая негашеная ....... . > 700 -800 Известняки: обыкновенные - 2 400 плотные ....... V 2 600 Известковое тесто - 1 450 Камень бутовый . - 1600 » мостовой (брусчатка) » 2 700 Камыш 120—150 Кирпич: красный ............. 1 000 шт. 3 350-3 750 пористый ... То же 1 600 силикатный • 3 700 трепельный .... - 1 200 Лес: круглый хвойный сырой ....... I м1 850 » дубовый » То же 1 000 пиленый хвойный полусухой 550 » дубовый » .... 750 Мел молотый » 1 200 Мрамор в массиве ...... » 2 600 Мусор строительный 1 2ОО Опилки древесные . 200 Песок: горный н речной ... 1 500—1 800 шлаковый . Я 800 Песчаник в массиве . 91 2 500 Пек (в куске) 1 250 Плиты: гипсолитовые . . Я 1 100 камышитовые 91 360 соломитовые . ..... 9) 280 фибролитовые .. 400
246 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 1 Наименование материала Единица измерения Вес в кг Растворы: известковые и смешанные .... 1 м3 1 900 цементные , . . • • То же 1 2G0 Руберойд ... 1 рулон 17—30 Толь ..... То же 11—15 Сухая штукатурка: гипсовая 1 м3 700—1 100 древесио-волокиистая . . ... То же 500—600 Снег: рыхлый ... слежавшийся - • 100 280 Стекло оконное толщиной 1,5 ли ... 1 м- 4 . Фанера .... ... ... 1 м3 700 Уголь: каменный т 1400 антрацит . ..... * 1 800 древесный .... ...... » 200 Хворост ...... . ... » 250 Цемент' россыпью . ... и 1 300 в мешках ....... . . 1 700 Шифер искусственный . . . . 1 м2 8—10 Щебень из природного камня: твердый . . . . . 1 м3 1 000—1 800 средней прочности .... ... То же 1 600 мягкой породы .... 1 450 Шлак: доменный гранулированный ... 600—800 котельный 800—1 000 Таблица 2 Плотность (удельный вес) жидкостей Наименование жидкости Удельный вес при 15° С Алкоголь безводный ........ ... Бензин: авиационный ....... ......... топливный .... ... ... Газолин........ ... ... Деготь . . . . ....... Керосин ............. .................... Креозотовое масло.......... .................. Мазут .... с ... ........................ 0,79 0,7—0,72 0,74 0,73—0,77 1Д До 0,845 1,07 0,89—0,92
Глава I. Общие сведения 247 Продолжение табл. ? Наименование жидкости Удельный вес прн 15° С Машинное масло . . . . .......................... Насыщенный раствор NaCI ......................... Раствор: с 5% NaCI (по весу)........................... > 15% NaCI ................................... > 25% Nad .................................... Скипидар ........................................ Соляровое масло............... .............. Хлористый насыщенный 4%-ный раствор ........... Цилиндровое масло ..... ......................... 0.9—0.914 1.21 1,035 1,109 1,19 0,871 0.878—0.893 1,032 0.91—0.92 Таблица 3 Средине объемные веса Уо наиболее употребительных материалов, применяющихся в форме суспензий Наименование материалов Объемный вес в кг/м* Известковое тесто: со 100% воды » 150% » , . .... » 300% » . . . . Глиняное тесто: со 100% воды » 150% » Трепельное тесто со 100% воды 1 360 1 260 1 150 1 150 1 325 1 370 Содержание (в кг) твердых и 1 м3 теста, имеющего объемный частиц л' с удельным весом лу вес у0, определяется по формуле л- =----—-----(у0 — 1000) кг. уу —1 Содержание (в кг) воды со — по формуле со = уо — х. Удельный вес (в среднем); гашеной извести 2,1; глины 2,5—2,6; трепела 2,2.
248 Раздел четвертый. Строительные материалы Глава II СТРОИТЕЛЬНЫЕ ВЯЖУЩИЕ ВЕЩЕСТВА § 1. Известь строительная воздушная Известь строительная воздушная изготовляется по ГОСТ 9179—59 в виде негашеной комовой (кипелки), негашеной молотой, гашеной (пушонки и известкового теста) и молотой карбонатной. Негашеная комовая известь — продукт обжига карбо- натного сырья с содержанием глинистых примесей не более 6%; из- весть негашеная молотая — продукт помола комовой изве- сти, а также совместного помола извести с различными минераль- ными добавками; известь гидратная (пушонка)—продукт гид- ратации негашеной извести; известь молотая карбонат- ная — продукт совместного помола негашеной извести и карбонат- ных пород. Известь, содержащую окиси магния не более 5%, называют кальциевой; полученную из доломитизированных известняков н содержащую окиси магния от 5 до 20% — магнезиальной, от 20 до 41%—доломитовой. Для кладок предпочитают кальциевую известь, для штукатурок (особенно для отделочного слоя) — магнезиальную, дающую более твердую поверхность. В зависимости от содержания активных веществ CaO+MgO известь делится иа сорта (табл. 4). Таблица 4 Сорта строительной воздушной извести Вид извести Сорта Сорта I 11 I Содержание в % активных CaO+MgO не менее Содержание непогасив- шихся зерен в % не более Комовая негашеная и молотая негашеная . . Пушонка (гашеная гидратная) ....... Молотая карбонатная с добавками . * . . . 85 67 30 70 55 10 20 Таблица 5 Веса строительной воздушной извести Вид извести Удельный вес Объемный вес в рыхлом состоя- нии в кг/м2 Комовая негашеная 3.1 800-1 250 Молотая » 2,9—3,1 700—800 Пушонка , . * 2,1 450—550
Глава П. Строительные вяжущие вещества 249 Таблица 6 Показатели прочности.л тонкости помола извести Наименование извести Предел проч- ности при сжа- тии образцов в возрасте 28 дней в кгс/см2 не менее Тонкость помола .Ni- ce ткн сита остаток на сите в % не. более Известь строительная воздушная «... Не норми- 063 2 руется 008 15 То же, гидравлическая , 20 008 15 Известь негашеная молотая по пределу прочности при сжатии в кгс/см2 образцов кубов из пластичного раствора состава 1 :3 под- разделяется на марки: 4, 10, 25 и 50. Гашение извести происходит с различной скоростью для раз- ных сортов, зависит от способа гашения и идет тем совершеннее, чем выше содержание окиси кальция в кипелке и чем меньше вре- мени прошло после ее обжига. При скорости гашения до 10 мин известь считается быстрогасящейся, при 10—20 мин — среднегася- щейся, при 20 мин и выше — медленногасящейся. Известь, предназначенная для производства автоклавных из- делий, не должна содержать окиси магния более 5%, а ее время гашения не должно быть более 20 мин. Таблица 7 Области применения извести Внд извести Основное назначение Допускаемое применение Комовая негашеная, гаше- ная гидратная (пушонка) Для производства авто- клавных силикатных изделий из плотных и ячеистых бе- тонов: для строительных рас- творов, применяемых для надземной кладки и штука- турки; для производства из- вестково-шлаковых и других местных вяжущих: для при- готовления известковых кра- сок Д1олотая негашеная То же, а также в качестве добавки к растворам для ускорения твердения, особен- но в зимних условиях Для приготов- ления бетонов низ- ких марок и из* вестково-гипсово- го раствора Молотая карбонатная Для строительных раство- ров, применяемых для над- земной кладки н штукатурки То же
2f0 Раздел четвертый. Строительные материалы § 2. Известково-пуццолановые цементы Известково-трепельные, известково-пемзовые, известково-глини- стые, известково-зольиые и другие цементы (ГОСТ 2544—44) изго- товляют из маломагнезиальной извести (преимущественно молотой негашеной) с тонкоизмельчеиными активными минеральными добав- ками. Достаточная воздухостойкость этих цементов в обычных ус- ловиях твердения обеспечивается прн содержании в них извести 60% и более; для повышения прочности, воздухостойкостн и моро- зостойкости рекомендуется добавлять до 20% портландцемента. Марки известково-пуццолановых цементов по показателям пре- дела прочности при сжатии образцов из трамбованного раствора состава 1 : 3 установлены 50, 100 и 150. Таблица 8 Области применения известково-пуццолановых вяжущих Основное назначение Допускаемое применение Применение недопустимо Для строительных раство- ров и бетонов низких марок в подземных и подводных сооружениях; для изготовле- ния строительных изделий с применением тепловлажно- стной обработки (особенно автоклавной) Для строитель- ных растворов и бетонов низких м jpok в надземных 'ооружениях при услоьин система тического у вл аж нения в первые сроки твердения Для работ при температу- ре ниже +10° С без искус- ственного обогрева; для кон- струкций, подвергающихся систематическому замора- живанию и оттаиванию или увлажнению и высыханию § 3. Гипсовые вяжущие и ангидритовые цементы Гипсовые вяжущие в виде гипса обыкновенного строительного, гипса формовочного и гипса отделочного изготовляются из природ- ного двуводного гипса, природного ангидрита, глинистых, ангидри- те- и кальцитогнпсов. Гипсовые вяжущие применяются в чистом виде, а также в сме- си с молотыми или природными неорганическими добавками (га- жа, .ганч и др. — содержание до 50%) и молотым доменным грану- лированным шлаком (содержание от 40 до 75%). Ангидритовые вяжущие изготовляются путем обжига ангидрита или гипсового камня и последующего тонкого измельчения его с до- бавками (ускорителями твердения) или без них. Для изготовления отделочного ангидритового цемента гипсовый камень до обжига пропитывается водным раствором алюмокальциевых квасцов. Ан- гидритовые цементы марок 100—200 должны содержать добавки сернокислых калия и алюминия или затворяться на растворе алю- мокальциевых квасцов. Тонкость помола гипса: остаток в % к навеске по весу на сите 900 от в’/с.'Л1 для гипса строительного 1 сорта-—не более 25; II сор- та—35; Ш сорта — 40; для гипса формовочного — не более 10.
Глава II. Строительные вяжущие вещества 251 Таблица 9 Основные показатели гипсовых и ангидритовых вяжущих Вид вяжущих Сроки схватывания Предел прочности при сжатии через 28 с у ток в кг с!см начало конец Гипс (ГОСТ 125—57): 3—5 мин 6—30 мин 50 -120 строительный формовочный 4-6 „ 6—20 „ 100—150 Ангидритовый цемент 0,5—1 н 2—24 ч 50—200 Отделочный ангидритовый цемент (ТУ 5—44 0,5-1 . МПСМ РСФСР) 3—12 „ 300—400 Эстрих-гипс (ТУ 4—44 МПСМ РСФСР) . . 2—8 „ 6—36 „ 100—250 Таблица 10 Области применения гипсовых вяжущих и ангидритовых цементов Вид вяжущих Основное назначение Допускаемое применение Гипс строительный и вяжу- щие из местных гипсосодер- жащих пород (в чистом ви- де или в смеси с молотыми или природными пылевидны- ми наполнителями) Для производства штука- турных растворов, гипсовых и гипсобетонных строитель- ных изделий при эксплуата- ции конструкций в сухих ус- ловиях Для кладочных растворов в над- земных частях зданий Гипс с молотым гранули- рованным шлаком Для производства гнпсобе- тонных изделий, кладочных и штукатурных растворов при эксплуатации конструк- ций в сухих и влажных ус- ловиях Для производ- ства гипсобетон- ных изделий н ар- хитектурных дета- лей Ангидритовый цемент, эст- рнх-гипс Для бесшовных полов, подготовок под линолеум, бетонных изделий при экс- плуатации конструкций в су- хих условиях Для штукатур- ных и кладочных растворов и про- изводства изделий нз искусственного мрамора Ангидритовый отделочный цемент Для полов, производства декоративных изделий, отде- лочных растворов и искус ственного мрамора То же § 4. Магнезиальные вяжущие Магнезит каустический (ГОСТ 1216—41) и доломит каустичес- кий, получаемые путем тонкого измельчения обожженных природ- ных магнезита, пли доломита, затворяют на водных растворах сер- нокислого магния пли хлористого магния; доломит каустический может также затворяться на воде. Магнезит каустический должен содержать неименее 75% окиси магния, а доломит каустический— не менее 25% окиси магния. Взамен'каустического магнезита мож-
252 Раздел четвертый. Строительные материалы но применять отходы от обжига магнезита на металлургический по- рошок (пыль из пылевых камер и мультициклонов) или магнезит рапный — техническую окись магния-, получаемую из рапы соленых озер, с соответствующей обработкой известью и обжигом получае- мого осадка. Тесто, затворенное раствором хлористого магния, при растяже- нии через сутки должно иметь прочность не менее 15 кас/см2. По пре- делу прочности при сжатии (через 28 суток) образцов из жесткого трамбованного раствора состава 1 : 3 установлены марки: для магне- зита каустического — 400, 500 и 600; доломита каустического — 100, 150, 200 и 300; магнезита от отходов и магнезита рапного—200 и 300. Таблица И Области применения магнезиальных вяжущих материалов Виц вяжущих Основное назначение Допускаемое применение Магнезит стическнй кау- Для ксилолитовых и моза- ичных полов; для облицовки внутренних ступеней и под- оконных досок; для произ- водства плиток н искусствен- ного мрамора Для производства фибро- лита и других теплоизоля- ционных материалов Доломит каусти- ческий Магнезит из от- ходов обжига и магнезит рапиый Для строительных рас- творов Для фибролита и зама- зок Для производства фибро- лита и других теплоизоля- ционных материалов, обли- цовочных изделий, бетонных камней § 5. Растворимое стекло Растворимое стекло изготовляется в виде силикат-глыбы (ГОСТ 917—41)—стекловидного сплава щелочных силикатов, и жидкого стекла (ГОСТ 962—41) —водного раствора натриевого или калиевого силиката, применяемого большей частью совместно с кремнефторнстым натрием (или с другими специальными добавка- ми) и молотыми наполнителями. Жидкое стекло представляет собой вязкую жидкость темно- желтого цвета обычно от 30—36° и до 51—60° Б. В зависимости от исходного полуфабриката (силикат-глыбы) жидкое стекло под- разделяется на содовое, содо-сульфатное и сульфатное. Силнкат- глыба растворяется в автоклаве под давлением 3—5 ат. Жидкое стекло легко разбавляется водой, замерзает при температуре от —2 до —5° С. Калийное растворимое стекло применяется в виде водного рас- твора для получения силикатных красок. Натриевое растворимое стекло применяется в качестве вяжущего, в виде водного раствора с добавками и молотыми наполнителями, а также для производства огнезащитных красок,
Глава II. Строительные вяжущие вещества 253 Таблица 12 Области применения натриевого растворимого стекла Вид стекла Основное назначение Допускаемое применение Применение недопустимо Растворимое Для зашиты аппаратуры от При пере- Для колет- стекло со специ- воздействия минеральных межающемся рукций, под- альными добавка- ми и кислотостой- кими молотыми наполнителями кислот воздействии кислот и воды вергающнхея длительному воздействию воды Растворимое стекло со Специ- альными добавка- ми и жароупорны- ми наполнителями Для бетонных конструкций при действии кислых агрес- сивных газов и высоких тем- ператур до 1400° С Для конст- рукций, под- вергающихся длительному воздействию воды Растворимое стекло, закрепля- емое хлористым кальцием Для уплотнения (силикати- зации) грунтов, бетона и ка- менной кладки — Растворимое стекло применяется также при изготовлении сили- катообмазок для антисептирования древесины. § 6. Портландцементы Марки портландцементов и других гидравлических вяжущих ве- ществ характеризуют предел прочности при сжатии и за исключе- нием особо оговоренных случаев, соответствуют результатам испыта- ний после 28-дневного твердения образцов из жестких трамбованных растворов состава 1 : 3. Портландцемент—продукт тонкого помола клинкера, получае- мого обжигом до спекания при температуре около 1450° С тщатель- но дозированных смесей материалов, содержащих углекислый каль- ций, кремнезем, глинозем и окись железа (например, смесей извест- няков и глин), или естественных известковых мергелей того же соста- ва. При помоле к клинкеру прибавляют до 15% гидравлических добавок или 10% кварцевого песка, а для замедления схватывания — до 3% двуводного гипса. Требования ГОСТ 970—61 к обычным сортам портландцемента: начало схватывания — не ранее 45 мин (обычно 1—2 ч), конец — не позднее 12 ч (обычно 5—7 ч); равномерное изменение объема при испытании в воде и при горячих пробах; остаток на сите с 900 отв/см?—не более 2%; прохождение через сито с 4900 оте/гл!2— не менее 80%. Приемка и методы испытаний — механические по ГОСТ 310—60; химический анализ — по ГОСТ 5382—65. Требования к быстротвердеюшему портландцементу: предел прочности при сжатии кубов жесткой консистенции однодневного твердения — не ниже 200 к.гс]см\ трехдневного s— 300 кгс/слг2. На-
254 Раздел четвертый. Строительные материалы Таблица 13 Основные показатели портландцементов Вид портландцемента Объемный вес в рых- лом состоянии в кг{м3 М арка Портландцемент (ГОСТ 970—61) . . . • 1100—1300 300, 400, 500, 600. 700 Гидрофобный и пластифици- рованный (ГОСТ 970—61) П00—1300 300, 400, 500, 600, 700 Сульфатостойкий . . . • . 1100-1300 400. 500 , 600 Быстротвердеющий (ГОСТ 970—61) .... 1100—1300 300 (через 3 суток), 500 Особо быстротвердеющий 1100—1300 300 (через 1 сутки), ТОО Тампонажный (ГОСТ 1581—63) .... 1100—1300 Не разделяется на марки Белый и цветные (ГОСТ 965—41) , Л . . 1200-1350 300, 400 , 500 Портландцемент с умеренной экзотермией (ГОСТ 970— 61) 1100—1300 400, 500 Портландцемент для бетон- дых покрытий автомо- бильных дорог .... 1100-1300 500 Шла копортл андцемент (ГОСТ 970-61) . , . . 1100—1300 300, 400, 500. 000 Магнезиальный (ГОСТ 970—61) . . . . 1100—1300 300 , 400, 500 Шлаковый магнезиальный (ГОСТ 970-61) .... 1100—1300 300 , 400, 500 Пуццолановый портландце- мент (ГОСТ 970-61) . . 1100—1300 300 , 400, 500 , 600 То же, сульфатостойкий . 1100—1300 300, 400 , 500 . 600 чало схватывания — не ранее 40 мин, конец схватывания — не позд- нее 10 ч. Портландцементы применяются с учетом действующих «Техни- ческих правил по экономному расходу металла, леса и цемента в строительстве» (ТП 101—56).
Области применения портландцементов Таблица 14 Вид портландцемента Основное назначение Допускаемое применение Применение недопустимо Марок 700, 600, 500, стротвердеющнй и особо стротвердеющнй бы- бы- Для высокопрочных и предва- рительно напряженных конструк- ций Для аварийных, ремонтных и восстановительных работ Для конструкций, где не используются специальные свойства этих цементов Обыкновенный, пластифи- цированный, гидрофобный и быстротвердеющий порт- ландцемент Для бетонных и железобетон- ных надземных, подземных и подводных конструкций, в том числе подвергающихся попере- менному воздействию воды н мороза Для строительных растворов с введением (для экономии це- мента) извести, глины, молотых наполнителей, а также поверх- ностно-активных веществ Для конструкций, подвер- гающихся воздействию аг- рессивных вод, без специаль- ных мер защиты Сульфатостойкий Для бетонных и железобетон- ных конструкций, подвергаю- щихся воздействию сульфатных вод при систематическом мно гократном увлажнении н высы- хании или замораживании и от- таивании Для бетонных и железобетон- ных конструкций, подвергаю- щихся систематическому зама- раживанню н оттаиванию нлн увлажнению и высыханию в пресной воде Для конструкций, не под- вергающихся воздействию агрессивных вод (по эконо- мическим соображениям) Тампонажный Для тампонирования нефтяных н тому подобных скважин Для сборных и монолитных бетонных н железобетонных кон- струкций Для обычных строительных растворов и бетонов Белый и цветные Для архитектурно-отделочных, скульптурных и окрасочных ра- бот — То же Пуццолановый Шлакопортландцемсят Для подземных н подводных конструкций, подвергающихся воздействию пресных вод Для железобетонных изделий, подвергающихся действию прес- ных вод Для надземных конструкций, находящихся в условиях повы- шенной влажности, и для строи- тельных растворов Для конструкций, подвер- гающихся быстрому высы- ханию Для конструкций, подвер- гающихся попеременному за- мораживанию и оттаиванию Глава 11. Строительные вяжущие вещества
256 Раздел четвертый. Строительные материалы § 7. Глиноземистые цементы Глиноземистые цементы отличаются высокой прочностью после коротких сроков твердения. Марки глиноземистых цементов соот- ветствуют результатам испытаний образцов через трое суток. Сроки схватывания примерно такие же, как у портландце- мента. Таблица 15 Основные показатели глиноземистых цементов Вид цемента Объемный вес в рыхлом состоянии в кг!мА Марка Глиноземистый (ГОСТ 969—66) Глиноземистый ангидритовый (с добавкой ангидрита) ...» 1000—1300 1000—1300 400, 500, 600 300. 400, 500, 600 Глиноземистые цементы применяют для бетонных и железобе- тонных конструкций, требующих быстрого введения в эксплуатацию, особенно в зимних условиях, для аварийных работ, а также в слу- чаях, указанных в табл. 16. Таблица 16 Области применения глиноземистых цементов Вид цемента Основное назначение Допускаемое применение Применение недопустимо Глинозе- мистый Прн необходимости полу- чения высокой прочности бе- тона в короткие сроки при пониженных положительных температурах окружающей среды; при систематическом попеременном заморажива- нии и оттаивании или ув- лажнении и высыхании кон- струкций Для жароупорных бетонов Для конструкций, подвер- гающихся воздействию суль- фатных вод или сернистых газов при температуре не вы- ше 25° С Для зимнего бетонирова- ния тонких конструкций и стыков? для аварийных и ре- монтных работ В качестве до- бавки не более 10% к портланд- цементу для по- лучения быстро- схватывающихся растворов при условии предва- рительной про- верки получаемой прочности Для конструк- ций, в которых температура бето- на под внешним температурным воздействием и прн тепловыделе- нии может в про- цессе твердения подняться выше 25° С (в частности, в конструкциях большой толщины пли большого объема)
Глава И. Строительные вяжущие вещества 257 Продолжение табл. 16 Вид цемента Основное назначение Допускаемое применение Применение недопустимо Глинозе- мистый ан- гидрито- вый Для бетонных и железобе- тонных конструкций с высо кой маркой бетона при тем- пературе бетона в процессе твердения более 25° С В качестве до- бавки не более 10% к портландце- менту для полу- чения быстро- схватывающихся растворов при условии предва- рительной про- верки получае- мой прочности Для конструк- ций, в которых температура бе- тона под внеш- ним температур- ным воздейст- вием и при теп- ловыделении мо- жет в процессе твердения под- няться выше 25° С (в частности, в конструкциях большой толщины пли большого объема) Особенности применения: бетоны на глиноземистом цементе не следует применять с В/Ц меньше 0,5—0,6; вследствие вязкости про- должительность перемешивания бетона должна быть вдвое большей, чем обычного бетона. Требования ГОСТ 969—66; начало схватывания — не ранее 30 мин; конец —не позднее 12 ч; равномерное изменение объема прн испытании в воде и при горячих пробах; остаток на сите с 4900 отв!см2 — не более 10%; предел прочности через 28 дней дол- жен быть не ниже, чем достигнутый через 3 дня. § 8. Расширяющиеся цементы Расширяющиеся цементы (глиноземистые гипсоизвестковые, гли- ноземистые гипсовые и др.) изготовляют быстросхваты- вающимися и с замедленным сроком схваты- вания. Табл и ц а 17 Сроки схватывания расширяющихся цементов Наименование цемента Начало схватывания не ранее Конец схватыва- ния не позднее Быстросхватывающийся и быстротвердею- щий: водонепроницаемый расширяющийся (ВРЦ) 4 мин 10 мин водонепроницаемый безуса доч в ы й (ВБЦ) 1 . 5 . Быстротвердеющий: гипсоглииоземистый • . гипсоглиноземистый расширяющийся 20 . 30 . 4 ч 12 „ 17—1495
258 Раздел четвертый. Строительные материалы Марки цемента устанавливаются: для ВРЦ-500 и 300 — при сжатии образцов нз теста нормальной густоты; для ГГЦ-300, 400, 500 и РПЦ-400, 500, 600 — при сжатии из жесткого раство- ра I ; 3. Таблица 18 Области применения расширяющихся цементов Вид цемен- тов Основное назначение Допускаемое применение Применение недо- пустимо ВРЦ Для зачеканки и гидро- изоляции швов тюбингов и раструбных труб, для задел- ки фундаментных болтов в бетонных и железобетонных конструкциях, для подливки под машины п т. п. Для получения плотных стыков и заделки трещин в сборных бетон- ных и железобе- тонных конструк- циях, для усиле- ния конструкций н т. д. При производстве работ при температу- ре ниже 0° без обо- грева и при работе конструкций в эксплу- атационных условиях при температуре вы- ше 80° С ВБЦ Для устройства гидроизо- лнрующей торкретной обо- лочки бетонных н железобе- тонных подземных сооруже- ний, сильно Фильтрующих воду или строящихся в усло- виях повышенной влажности (туннели, фундаменты) Б сооружениях, хо- тя бы временно нахо- дящихся в условиях недостаточной влаж- ности; в случаях, ког- да не используются специальные свойства этого цемента (по эко- номическим сообра- жениям) § 9. Сульфатно-шлаковые и известково-шлаковые цементы Шлаковые цементы изготовляют из гранулированных доменных шлаков и гипса, размолотых с добавкой портландцемента, извести или обожженного доломита (сульфатно-шлаковые цементы), либо из гранулированных доменных шлаков н извести (преимущест- венно молотой негашеной), размолотых с добавкой гипса (из- вестково-шлаковые цементы). Наименование «сульфатно-шлаковый цемент» объединяет гипсошлакбвые и бесклипкерные шлаковые це- менты. Таблица 19 Основные показатели шлаковых цементов Внд цементов Объемный вес в рыхлом состоя- нии в кг (л? Марка Сульфатно-шлаковые . 1000—1250 160, 200 и 300 Известково-шлаковые (ГОСТ 2544—44) . 500—900 50, 100, 150 и 200
Глава II. Строительные вяжущие вещества 259 Таблица 20 Области применения шлаковых цементов Вид цементов Основное назначение Допускаемое применение Применение недопустимо Сульфат- но-шлако- вые Для бетонных и железобе- тонных конструкций и рас- творов в подземных и под- водных сооружениях, в том числе подвергающихся дей- ствию сульфатных вод Для бетонных я железобетон- ных конструкций и растворов в подземных соору- жениях Извест- ково-шла- ковые Для строительных раство- ров н бетонов низких марок в подземных и подводных сооружениях Для строитель- ных растворов и бетонов низких марок в надзем- ных сооружениях При производ- стве работ при температуре ни- же + П)° С без обогрева в смеси с другими вяжу- щими веществами То же Для железобетонных конструкций допускается применение суль- фатно-шлаковых цементов марки не ниже 300. Сульфатно-шлаковые цементы обладают солестойкостью (осо- бенно в сульфатных водах) и свойствами, сходными с шлакопорт- ландцементами; начало схватывания — через 2—3 ч, конец — через 8-10 ч. Известково-шлаковые цементы: начало схватывания через 5— 6 ч, конец — через 12—20 ч; через сито с 4900 отв/см2 должно прохо- дить не менее 75% взятой навески; через каждые 2 месяца хранения подлежат повторному испытанию. § 10. Известь строительная гидравлическая Известь гидравлическую изготовляют путем умеренного обжи- га мергелистых известняков или мергелей, содержащих от 6 до 20% глинистых примесей с последующим измельчением; по пре- делу прочности при сжатии (стандартных трамбованных образ- цов состава 1 : 3) известь гидравлическая делится на марки 4, 10, 25 и 50. Известь гидравлическая должна проходить: через сито с разме- ром стороны ячейки в свету 0,085 мм — в количестве не менее 85%, через сито с размером стороны ячейки в свету 0,21 мм — полностью. Чем тоньше измельчена известь, тем выше ее активность. Объемный вес в рыхлом состоянии от 600 до 1000 кг)м3у в зависимости от ха- рактера сырья. Длительность хранения гашеной извести не должна превышать 10—15 дней. 17*
260 Раздел четвертый. Строительные материалы Т а блица 2t Область применения гидравлической извести Вид извести Основное назначение Допускаемое применение Гашеная Молотая Для строительных раство- ров, применяемых для клад- ки и штукатурки в сухих и влажных условиях То же, для производства известково-шлаковых и тому подобных цементов па изве- стковой основе Для производства пзнест- ково-шлаковых и других це- ментов на известковой осно ве В известковых красках по- вышенной стойкости § 11. Добавки к вяжущим веществам Таблица 22 Назначение и наименование добавок Назначение добавок Наименование добавок Добавки активные минераль- ные для повышения стойкости вяжущих в пресной, морской и сульфатных водах (ГОСТ 6269—63) Трасы, туфы, пемзы, пеплы, диатомиты, трепелы, опоки; кислые гранулированные доменные шлаки, кислые золы, глнниты, горелые породы, цемяики, искусственные кремнеземистые материалы, основные гра- нулированные доменные шлаки (ГОСТ 3476—60); золы горючих сланцев Наполнители для экономии цемента Ускорители процесса схваты- вания и твердения Замедлители процесса схваты- вания цементов и гипсовых вя- жущих материалов Поверхностно-активные веще- ства Пылевидные или измельченные горные породы и промышленные отходы; пески кварцевые, песчаники, известняки, лёсс; топливные шлаки; доменная мука Хлористый кальций, хлористый натрий, соляная кислота, молотая негашеная из- весть, поташ Сернокислое окисное железо; кератино- вый клей; малярный клей; микропенообра- зеватель БС и др- Наполнители (молотые) кислотостойкие Пл а стиф ициру ю щи е: сул ьф ит в о- с пи рто- вая барда и ее производные Г идрофобно-пластифицирующие: мыло- нафт, абнетат натрия; омыленные древес- ные пеки, асидол, олеиновая кислота и т. п. Природные аидезнт, бештауннт, гранит, пески кварцевые. Искусственные: фарфор, плавленые базальт н диабаз Наполнители (молотые) жароупорные Для растворимого стекла: шамот, квар- цевый песок, керамический бой, огнеупор- ная глина. Для портландцемента или гли- ноземистого цемента: шамот, кварцевый пе- сок, огнеупорная глина, отработанные хро- мом а гнезпто вы е и огнеупорные; хромит, магнезит
Глава II. Строительные вяжущие вещества 261 Добавки вводят при помоле вяжущих либо смешивают с гото- выми вяжущими, либо вводят в процессе перемешивания бетон- ной или растворной массы; применяют их как в сухом порошко- образном состоянии, так и в виде водных растворов или сус- пензий. Основное требование к порошкообразным добавкам — возмож- но большая тонкость помола: через сито с 4900 отв/см2 должно проходить не менее 70% частиц по весу. Более грубый помол допу- скается лишь для доменных основных гранулированных шлаков. В добавках не должны присутствовать в заметных количествах орга- нические вещества и легкорастворимые соли (в частности, сульфа- ты), Органические примеси допускаются в количестве, при котором цвет жидкости (по колориметрическому методу) получается не тем- нее эталона. Влажность сухой добавки должна быть такой, чтобы не имело место комкование порошка. Добавки, применяемые в виде жидкого теста, желательно пред- варительно пропускать через вибросито с отверстиями 0,6 мм. Цементы, применяемые совместно с добавками для конструк- ций, которые подвергаются воздействию сульфатных вод, должны по составу удовлетворять требованиям, предъявляемым к соответ- ствующим сульфатостойким цементам. Количество вводимых добавок устанавливается на основании предварительных лабораторных испытаний. Таблица 23 Области применения добавок поверхиостио-активиых веществ Вид добавок Основное назначение Дозировка в % от веса цемента в растворах в бетонах Концентраты сульфитно-спирто- вой барды (ГОСТ 8518-57) Для бетонных и железобе- тонных конструкций надзем- ных, подземных и подвод- ных, в особенности для под- вергающихся многократному попеременному заморажива- нию и оттаиванию — 0,15—0,25 Мылонафт (ГОСТ 3853—47) То же. а также для рас- творов в целях экономии из- вести 0,05-0,1 0,08—0,15 Омыленный дре- весный пек Для растворов в целях эко- номии извести 0,15—0,25 0,01—0,05 Примечание. Дозировка сульфитно-спиртовой барды и омыленного древесного пека указана в расчете на сухое вещество, а дозировка мылонаф- та — в расчете иа товарный раствор мылонафта, содержащий 50% воды; при пористых заполнителях дозировка мылонафта и омыленного пека увеличи- вается примерно вдвое.
262 Раздел четвертый. Строительные материалы Глава III ЗАПОЛНИТЕЛИ ДЛЯ БЕТОНОВ И РАСТВОРОВ § 1. Щебень из природного камня Щебень из природного камня для строительных работ (ГОСТ 8267—64), получаемый дроблением пород, в зависимости от круп- ности кусков подразделяется на пять фракций: 5—10 мм, 10—20 мм, 20—40 мм, 40—70 мм и крупнее 70 мм (размеры последней фракции устанавливаются по соглашению поставщика с потребителем). Методы испытания щебня установлены ГОСТ 8269—64. В зависимости от предела прочности при сжатии исходной гор- ной породы щебень подразделяется на марки: для изверженных по- род 1200, 1000 и 800; для метаморфических пород 1200, 1000. 800 и GOO; для осадочных пород 1200, 1000, 800, 600, 400 и 200. В зависи- мости от истираемости, определяемой в полочном барабане, марка щебня устанавливается по табл. 24. В зависимости от сопротивле- ния удару (при испытании на копре ПМ) марка щебня устанавли- вается по табл. 25. Таблиц а 24 Марка щебня по истираемости Марка щебня Потеря в весе после испытания в % И-20 До 21 И-30 21—30 И-45 31—45 И-55 46—55 И-70 56—70 Таблица 25 Марка щебня по сопротивлению удару Марка щебня Сопротивление улару У-75 75 и выше У-50 50—74 У-40 40—49 У-30 30—39 Таблица 26 Показатели морозостойкости щебня Наименование показателей Мрз15 Мрз25 Мрз50 МрзЮО Мрз 150 Мрз200 При испытании непосредствен' иым замораживанием: количество циклов .... 15 25 50 100 150 200 потеря в весе в % не более 10 10 5 5 5 5 При испытании замораживани- ем в растворе сернокислого нат- рия: количество циклов .... 3 5 10 10 15 15 потеря в весе в % не более 10 10 10 5 5 3
Глава 111. Заполнители для бегонов и растворов 261 Зерновой (гранулометрический) состав каждой фракции или сме- си нескольких фракций щебня должен находиться в пределах, ука- занных в табл. 27. Таблица 27 Зерновой состав щебня Размер отверстий контроль- ных СИТ В ММ . . е . с ж ^нанм °-5 <"наим+ +£наиб> О - А наиб '^нанб Полный остаток на ситах в % по весу • 95—100 40—70 0—5 0 Щебень не должен содержать комков глины и других глинистых пород, а также посторонних засоряющих примесей. Количество гли- нистых и пылевидных частиц, допускаемое в щебне н гравии: дли бетонов марок ниже 300—2% в щебне и 1% в гравии; для бетонов марок 300 и выше — 1%. Щебень из природного камня применяют в основном для бетонов в надземных, подземных и подводных бетонных или же- лезобетонных конструкциях, для устройства балластного слоя железнодорожных путей, для строительства автомобильных дорог. § 2. Щебень из плотных металлургических шлаков Щебень шлаковый доменный (ГОСТ 5578—65) получают путем Дробления доменного шлака кристаллической структуры. Фракции те же, что и для щебня из природного камня. Доменные шлаки должны быть стойкими против всех видов распада и иметь химический состав, отвечающий требованиям ГОСТ 5578—57. Недостаточно стойкие шлаки дробят до крупности не более 80 мм, рассортировывают и укладывают в штабеля, в которых вы- держивают 3 месяца, а при ежедневной поливке водой—10 дней. Если при повторном испытании признаки распада не наблюдаются, шлаки допускают к применению. Прочность шлака (в насыщенном водой состоянии) должна быть не менее: 1) 200% от марки бетона конструкций, подвергающихся замер- занию в насыщенном водой состоянии; 2) 150% при марке бетона 150 и выше для конструкций, не под- вергающихся замерзанию в насыщенном водой состоянии, а также не насыщаемых водой; 3) не нормируется при марке бетона ниже 150 для конструкций, не насыщаемых водой.
264 Раздел четвертый. Строительные материалы Таблица 2И Рекомендуемый гранулометрический состав шлакового щебня Наибольшая круп- ность зерен в мм Полные остатки в % по весу на енте с размером отверстий в мм 80 40 20 10 5 ь0 0-5 35—40 G0-65 80—85 100 40 — 0—5 45—50 75—80 то 20 — — 0—5 55—60 100 § 3. Щебень из кирпичного или керамического боя Таблица 29 Основные требования к щебню из керамического боя или из глиняного обожженного кирпича Наименование показателей При применении для надземных бетонных и железобетонных конструкций, не насыщаемых водой в бетоне обыкно- венном в бетоне легком Объем пустот в % не более . , . . . . Зерновой состав ........................ Прочность щебня в % от требуемой мар- ки бетона не менее .................... Содержание зерен мельче 5 мм в % по весу не более ......................... В том числе зерен мельче 0,15 мм в % по весу не более ......................... Содержание сернистых и сернокислых сое- динений в пересчете на SO3 в % по весу нс более: для щебня в железобетонных конструк- циях ................................ для щебня в бетоне............... . Морозостойкость 45 | 45 Не нормируется 120 100 Ю 15 5 5 1 1 3 3 Не нормируется § 4. Искусственные пористые заполнители Искусственными пористыми заполнителями называются сыпучие материалы с объемным насыпным весом ие бо- лее 1200 кг[м3 при крупности зерен до 5 мм (песок) и не более 1000 кг/м3 при крупности зерен от 5 до 40 мм (щебень, гравий).
Г лава III. Заполнители для бетонов и растворов 265 К искусственным пористым заполнителям относятся керамзит из вспученного глинистого сырья, термозит (вспученные до- менные шлаки), аг л спорит (вторичные шлаки), перлит из дробленого и обожженного кремнеземистого мелкого вулканического стекла, механически обогащенные топливные шлаки, полу- ченные от кускового спекания антрацита и каменных углей. Гравий керамзитовый (ГОСТ 9759—65), полученный вспучиванием легкоплавких глин путем их обжига во вращающихся печах, в зависимости от размера зерен делится на три фракции —от 5 до 10 мм, от 10 до 20 мм и от 20 до 40 мм; по объемному насып- ному весу в сухом состоянии и пределу прочности при сжатии — на марки, указанные в табл. 30. Таблица 30 Основные требования к керамзитовому гравию М арки Объемный вес в кг/см3 Предел проч- ности при сжатии в кгс[см\ не менее Марки Объемный вес в кг/л1‘ Предел проч- ности при сжатии в кгс/см1, не менее 250 До 250 6 500 401- 590 20 300 251-300 8 600 501—600 30 353 301—350 10 800 601—800 40 400 351-400 14 1000 801—1000 40 Керамзитовый гравий должен иметь округлую форму, оплавлен- ную поверхность, мелкопористую ячеистую структуру в изломе, влажность не более 2% по весу и выдерживать не менее 15 циклов замораживания и оттаивания с потерей веса не более 10%. Термозит, или шлаковая пемза (ГОСТ 9760—61), в виде щебня или песка получается путем поризации расплавленных шлаков и последующего их дробления и рассева. В зависимости от размера зерен термозит делится на несколько фракций: в виде песка - от 0 до 1,2 мм и от 1,2 до 5 мм; в виде щебня — от 5 до 10 мм, от 10 до 20 мм и от 20 до 40 мм. По объемному насыпному весу и пределу прочности при сжатии установлены следующие мар- ки термозита (табл. 31). Таблица 31 Основные требования к термозиту Марки Объемный вес в кг/м* Предел прочности щебня при сжатии в кгс/см'1 400 До 400 4 600 401—600 10 800 601—800 20 Щебень из термозита должен быть устойчив против силикатного распада и не содержать посторонних примесей.
266 Раздел четвертый. Строительные материалы Аг л опор 11 т, полученный термической обработкой на агло- мерационных решетках глинистых пород и отходов от добычи, пе- реработки н сжигания угля, применяется в качестве щебня и песка. Фракции щебня и песка из аглопорита соответствуют фракциям, ука- занным выше для термозита. Таблица 32 Основные требования к аглопориту Марки Объемный вес в кг/мЛ Предел проч- ности в кгс/см2 Потеря веса при прокаливании в % 300 251—350 5 3 400 351—450 7 3 500 451—600 12 3 700 601—800 20 3 900* 801—1000 — 3 1100* 1001—1200 — 3 * Только для песка нз аглопорита. Перлит представляет собой вспученный щебень, получаемый путем дробления и обжига во вращающихся печах природного крем- неземистого кислого вулканического стекла (обсидиана, перлита), и применяется прн изготовлении теплоизоляционного бетона. Перлит выпускается двух фракций: крупный — размеры зерен от 10 до 20 мм, мелкий — от 5 до 10 мм. Перлит (вспученный щебень) должен удовлетворять требова- ниям, указанным в табл. 33. Таблица 33 Основные требования к перлиту Наименование Показатели для перлита крупного мелкого Объемный насыпной вес в кг/м3 не более . ♦ . . 300 400 Прочность при сжатии в кгс/см2 не менее .... 15 25 Водо поглощен и с в % по весу не более 20 15 Потери в весе после испытания иа морозостой- кость в % не более е 5 5 Влажность в % не более . , * 5 5 Агломерированные топливные шлаки при прока- ливании не должны терять в весе более 3%. Щебень из механически обогащенных топливных шлаков должен удовлетворять следующим требованиям: не содержать свободных окисей кальция и магния; не содержать более 5% по весу зерен мельче 0,15 мм\ не содержать серы (в пересчете на SO3 в % по весу) более 2% при применении для железобетона и более 4% для бетона; не содержать несгоревшего угля в антрацитовых и каменно- угольных шлаках, применяемых в бетоне, более 20% н в железобе-
Глава 111. Заполнители для бетонов и растворов 2?67 тоне более 10% (определяется по потере веса при прокаливании); щебень должен быть стойким против пучения. Гранулированные доменные шлаки должны иметь объемный вес (в россыпи): для бетонов стеновых блоков или пане- лей — не более 1000 кг/лг3, для железобетонных конструкций — не бо- лее 1300 кг/м?. § 5. Гравий для строительных работ Гравий для строительных работ (ГОСТ 8268—62) получается рассевом природных гравийно-песчаных смесей и в зависимости от крупности зерен подразделяется на пять фракций: 5(3) —10 мм, 10—20 мм, 20—40 мм, 40—70 мм и 70—150 мм. Таблица 34 Гранулометрический состав фракции или смеси нескольких фракций гравия Размер отверстий сит в мм . . D найм Оданаим-Ь +D нано) D г напб ‘•25Онапм Полный остаток на ситах в % по весу г . 95—100 40—70 0—5 0 Методы испытания гравия установлены ГОСТ 8269—64. Гравий характеризуется по показателям морозостойкости, а так- же по истираемости в поточном барабане и по сопротивлению удару при испытании на копре ПМ с подразделением на марки по этим показателям аналогично щебню из природного камня (см. стр. 262). Количество в гравии глинистых, илистых и пылевидных частиц, определяемых отмучиванием, не должно превышать 1%. Гравий, предназначаемый для бетона, при обработке его раствором едкого натра не должен придавать раствору окраски темнее цвета эталона. § 6. Смеси природные гравийно-песчаные Для бетонов марок более 75 природные смеси, не удовлетворяю- щие требованиям табл. 35, рассеивают на песок и гравий с последу- ющим смешиванием в нужных соотношениях. Таблица 35 Допускаемое содержание песка в природных гравийно-песчаных смесях для бетона Наибольшая крупность гравия в мм Содержание песка в % от веса смеси 20 40-45 40 ЗБ—40 80 30—35 150 25—30
268 Раздел четвертый. Строительные материалы § 7. Песок для строительных работ Песок для строительных работ (ГОСТ 8736—62) представляет собой рыхлую смесь, образовавшуюся в результате естественного разрушения горных пород либо полученную искусственным их дроб- лением, с содержанием зерен крупностью до 5 мм и с объемным на- сыпным весом более 1200 кг!м3. Таблица 36 Группы песка по крупности Группа песка Остатки на сите № 063 в % по весу Модуль крупности Удельная поверхность в см1 /г Крупный Более 50 Более 2,5 — Средний * От 35 до 50 2,5—2 — Мелкий — Менее 2 100—200 Очень мелкий — — 201—300 Песок с удельной поверхностью более 300 см2!г для строительных работ не должен применяться. В песке для бетонов н растворов на- личие зерен гравия размером более 10 мм не допускается, а зерен от 5 до 10 мм не должно быть более 5% по весу. Количество пыле- видных глинистых и илистых частиц, определяемых отмучиванием, не должно превышать в песке (в % по весу): для бетонов ................................. . 3 » строительства автодорог ..................... 5 » кладочных растворов..........................10 » штукатурных » ............ . 15 Определение зернового состава и модуля крупности песка, а так- же его испытания производятся по методам, установленным ГОСТ 8735—65. § 8. Заполнители кислого-, щелоче- и жаростойкие Заполнители для жаростойких бетонов и растворов по- лучают дроблением: 1) боя шамотных и полукпслых изделий; 2) хромита, содержащего Сг2О3 не менее 45%, СаО не более 1,5% и SiO2 не более 8%; 3) боя хромомагнезптовых, магнезитохромитовых и магнезито- вых изделий.
Таблица 37 Основные требования к заполнителям кислоте- или щелочестойких бетонов Характеристика жидкостей, действующих -на бетон Основные требования к крупному заполнителю к мелкому заполнителю порода или материал водопогло- щение в % по весу не более специальные требования порода или ма- териал специальные требования Растворы кислот (напри- мер, в цехах электролитных, травильных, уксусного про- изводства и других) Щебень из андезита, беш- таунита, кислотостойкой ке- рамики, фельзита, кварцита, гранита 1 Кислотостой- кость не менее 94% по весу Кварцевый пе- сок или песок, дробленный из указанных пород и материалов Кислотостой- костт. не менее 94% по весу Растворы щелочей, сульфа- тов и сульфидов (например, в цехах фабрик искусствен- ного волокна, фо то промыш- ленности) Гравий или щебень из плотных осадочных пород 0,5 Выдерживать без разрушения 15 циклов поперемен- ного насыщения в растворе серно- кислого натрия и последующего вы- сушивания Кварцевый пе- сок или песок, дробленный из указанных пород и материалов Загрязненность пылевидными при- месями не более 1% по весу Глава 111. Заполнители для бетонов и растворов
270 Раздел четвертый. Строительные материалы Таблица 39 Таблица 38 Нормы огнеупорности заполни- Гранулометрический состав телей для жаростойких бетонов заполнителей для жаростойких Заполнители « О о R. £ В О О m бетонов Крупность зерен Содержание смеси в % в мм Шамотный или полукислый класса А * по весу 1710 То же, Б 1670 20—10 25—30 То же, В Хромитовый Кимперсайского 1610 10—5 20—25 и Сар айовского месторо- ждений Выше 1770 5—1,2 20—25 Магнезитовый нз боя магне- 25—35 зитового кирпича . , . Выше 1.2—0,15 1770 Водопоглощение кусков заполнителей должно быть не более 12% по весу для шамота классов А и Б н 10% для класса В и полу- кислых заполнителей. Водопоглощение заполнителей без огне- упорных изделий не нормируется. Заполнители кислото- и щелочестойкне применяются для бето- нов и растворов, изготовляемых на специальных вяжущих (кислото- стойких н т. п.). Заполнители жаростойкие применяются вместе с вяжущими материалами, способными обеспечить требуемую стой- кость бетонов или растворов (в среде с температурой до 900°С — с жидким стеклом, до 1200° С —с обыкновенным цементом, до 1400° С — с глиноземистым цементом). § 9. Заполнители для силикатных бетонов Для плотных силикатных бетонов заполнителем является мо- лотый и немолотый песок, к которому предъявляются следующие требования: содержание кремнезема — не менее 80% по весу; коли- чество отмучиваемых примесей — не более 10% по весу; содержа- ние водорастворимых сульфатов — не более 0,5% по весу. § 10. Заполнители для декоративных бетонов и растворов Заполнители одноцветные и многоцветные получают дроблением изверженных, осадочных и метаморфических пород. Таблица 40 Прочность и водопоглощение заполнителей для декоративных бетонов и растворов Назначение Предел прочности породы заполнителей при сжатии в кгс 1см2 ие менее Водопог- лощение В % не более Отделочный слой из раствора 200 12 Го же, из бетона 400 С
Глава III. Заполнители для бетонов и растворов 271 Таблица ! 1 Крупность заполнителей для декоративных бетонов и растворов Область применения Крупность в мм щебня, гравия песка Цветные бетоны для конструкций толщиной 20— 50 лл 5—40 0,14—5 Лицевые слои: из тяжелого бетона толщиной 15—20 мм . . 5—10 0,11—5 из легкого бетона толщиной 15—25 мм . , 5—10 0,63—5 из раствора толщиной до 8 мм ..... , — 0,14—1,2 Мозаичные шлифованные слои . 5—10 2,5-5 Тонкослойные цветные пасты До 0,315 Заполнители для втапливания в бетон с поверхно- сти при отделке: круппобугристой 20—40 — средкебугристой 10—20 — мелкобугрнстой 5—10 — § 11. Заполнители для специальных бетонов (тяжелых и гидратных) Объемный вес как крупного, так и мелкого заполнителя, уста- навливаемый после уплотнения в течение 30 сек при вибрировании, должен быть не ниже (в т/ж3; над чертой — для мелкого заполни- те теля, под чертой — для крупного): лимонит нли гематит--- , маг- 1.4 2,8 3 нетнт , барнт , металлический скрап 4.5. Прочность кусков заполнителя по испытанию их в цилиндриче- ских образцах диаметром 50 мм н высотой 50 мм или в кубнках с ребром 50 мм должна быть не менее: для чугунного скрапа и маг- нетита 2000 кгс[см2, лнмоннта или гематита 350 кгс/см\ барита 400 кгс/сж2. Водопоглощение для магнетита и барита ие более 2%, для лимонита 10% (по весу).
272 Раздел четвертый. Строительные материалы Глава IV БЕТОНЫ Таблица 42 Бетоны (по СНиП I-B.3-62) Вид бетона Объемный вес в кг/м3 Особо тяжелый.......... ............. Тяжелый * • о « • . . ............., • Легкий .............................. Особо легкий ......... >2500 1800—2500 500—1800 <500 § I. Особо тяжелые бетоны Особо тяжелые бетоны марок 100, 150 н 200 изготовляются на заполнителях (магнетит, лимонит, гндрогетит, гематит, серпентин, чугунный скрап, чугунная дробь, барит, обрезки стали) н применяют- ся для специальных защитных сооружений, а также для фунда- ментов под машины н гидротехнических заградительных сооружений. Коэффициенты линейного расширения особо тяжелых бетонов при нагревании от 0 до 200° С составляют: для лимонитового бето- на 0,76-10 ~s, для бетонов с гематитовыми и лимонитовыми запол- нителями 0,63- 10 5. Табл и ц я 43 Объемные веса особо тяжелых бетонов Наименование бетона Объемный вес в кг]м? Баритовый................. . . . - Магнетитовый............. . . . . . . Лимонитовый ... . . . . . . С чугунным скрапом ......... На чугунной дроби диаметром 0,8—2 мм . Комбинированные бетоны с лимонитовым песком н крупным заполнителем: из обычного щебня баритовым ......................... магнетитовым .... ................. чугунным скрапом................... 3300—3600 2800—4000 2800—3000 3700—5000 3500—3000 2500—2600 3000—3200 2900—3800 3600 —5000 § 2. Тяжелые бетоны Тяжелые бетоны подразделяются на пластичные, укла- дываемые в формы (опалубку) при умеренном уплотнении, и
Глава /V. Бетоны 273 жесткие, укладка которых требует усиленного механического уплотнения. Подвижность пластичных бетонов характеризуется величиной осадки в мм стандартного конуса высотой 30 сл, диаметром ниж- него основания 20 см, а верхнего 10 см. Конус применяется для оп- ределения подвижности смесей, дающих осадку не менее 10 мм. Жесткие бетоны характеризуются показателем удобоуклады- ваемостп (жесткости). Прочность бетона характеризуется марками 100, 150, 200, 300, 400, 500 и 600, обозначающими предел прочности при сжатии в кгс!смг бетонного образца-куба с ребром 200 мм после 28 дней твердения в нормальных условиях. Прочность бетона при испытании образцов других размеров должна быть приведена к прочности ку- ба с ребром 200 мм путем умножения данных на следующий коэф- фициент: для кубов с ребрами размером 100 мм— 0,85; 150 мм— 0,9; 200 мм— 1; 300 мм — 1,1. Правила оценки прочности и однородности бетона иа строитель- стве и заводах товарного бетона установлены ТУ 200—54 МСПМХП, а иа предприятиях по производству сборных железобетонных кон- струкций и деталей—-техническими условиями Госстроя СССР па изготовление и приемку сборных железобетонных конструкций и де- талей (СН 1—61). Таблица 44 Коэффициенты нарастания прочности бетона Коэффициенты нарастания прочности бетона в возрасте 3 дня 7 дней 28 дней 3 мес. 6 мес. 12 мес. 0,33 0,59 I 1,32 1.5Я 1.76 0,35 0,6 1 1,14 1,34 1,51 Примечание. Над чертой указаны коэффициенты при твердении в нор- мальных условиях, а под чертой — на открытом воздухе. Таблица 45 Относительная прочность бетона с добавкой хлористого кальция (в % к прочности бетона без добавки) Возраст Бетоны па портландцементе Бетоиы иа пуццолановом порт- ландцементе бетона в днях Размер добавки в % 1 2 3 I 2 3 2 140 165 200 150 200 250 3 130 150 165 140 170 185 5 120 130 1-10 130 140 150 7 115 120 125 125 125 135 18—1495
ЛЬ Раздел четвертый. Строительные материалы Контроль качества применяемых для бетона цементов произво- дится по ГОСТ 310—60, заполнителей — по ГОСТ 8269—64, отбор проб бетона, а также изготовление бетонных образцов (кубов и ба- лочек) — по техническим условиям СН 1—61 Госстроя СССР. Таблица 46 Таблица 47 Ориентировочный расход цемента в бетонах для монолитных бетонных и железобетонных конструкций Ориентировочный расход цемента в бетонах для сборных железобетонных конструкций и деталей <я с-1 X О § Норма расхода Ф ю ГЦ ье цемента в кг на 1 Л£3 бетона « а в плотном теле со S X х о к «с, К 5? Ф Kj S Ф со w - X g X н S тонко- нных ко укций к СХО Ф К ф (X С а g М Ф ф с? Q Q 50 250 160 — 75 300 180 — 100 300 225 — 150 300—400 250 280 200 400—500 270 300 300 500—600 320 350 « X о 7 гл'- ф \О « са Й со S X ф к S ф =1 Sit со Ф Jo О ‘У ex* С со g 100 300 150 300—400 200 400—500 300 500—600 400 600 500 600 Норма расхода цемента в кг на I лг* бетона в плотном теле X О Й о м А ° - К =х о ’S X х ь х X X S ф . 3 О 3 х ьг Ф х е* х х >>S X OS СХО Ф к о Сь СХ чьи ф ф ф ri ф ф 225 . 280 — 300 320 370 390 440 480 — 560 Таблица 48 Наибольшие водовяжущие отношения В/В и наименьшие расходы вяжущего для тяжелых бетонов различного назначения Условия службы конструкций Дополнительные условия и степень морозостой- кости £ D С С с р й а С \с 3 ее отношение В/В Наименьшие расходы вяжу- щего (цемент 4-добавка) в кг/м? для конструкций армиро- ванных неарми- рованных Надземные конструкции, ие подвергающиеся замерзанию в насыщенном водой состоя- нии — Не норми- руется 225 200 Подземные и подводные конструкции, не подвергаю- Не испытывающие на- пора воды То же 250 225 щиеся замерзанию Испытывающие напор ‘ воды 0,65 275 250
Глава IV. Бетоны 275 Продолжение табл 48 Условия службы конструкций Дополнительные условия и степень морозостой- кости Наибольшее водовяжу- 5. $ ф X к о 3 о 33 о 1» и 3 Наименьшие расходы вяжу- щего (цемент 4-добавка) в кг}м? для кон- струкций армиро- ванных неармиро- ванных Конструкции в зоне пере- менного уровня или подсоса воды, подвергающиеся за- мерзанию в насыщенном во- дой состоянии В пресной воде: Мрз50 ....... Мрз 100 ...... Мрз150 ...... В морской воде: Мрз200 ........ Мрз150 ...... Мрз 100 Мрз50 ....... 0,7 0,65 0,6 0,5 0,55 0,6 0.65 250 275 350 350 325 300 275 225 250 275 325 300 275 250 Рабочий состав и водоцементное отношение бетона назначают •на основе подбора по результатам испытаний образцов, изготовлен- ных из пробных замесов. Запрещается назначение составов бетона или водоцементного отношения только по таблицам и графикам или расчетно-теоретическим путем (без опытной проверки). Нарастание прочности бетона из жестких смесей происходит интенсивнее и уточняется опытным путем. Указанные расходы вяжущего относятся к бетону с механиче- ским уплотнением, при ручной укладке, допускаемой лишь в исклю- чительных случаях, расходы вяжущего следует увеличивать на 10%. Водовяжущие отношения для глиноземистых цементов могут быть повышены на 0,05 по сравнению с приведенными в табл. 49. Таблица 49 Осадка конуса и показатели жесткости бетонной смеси Осадка Показатель Вид конструкций конуса жесткости в мм в сек Подготовки под фундаменты, полы н т. п. . . Массивные иеармироваиные конструкции (под- 0—20 25-00 порные стеики, фундаменты, блоки массивов) и конструкции с редко расположенной арматурой . 20—40 25—15 Плиты, балки, колонны большого и среднего се- чений 20—40 25—15 Железобетонные конструкции, сильно насыщен- ные арматурой (тонкие стенки, бункера, силосы, топкие колонны и т. п.) 40-60 10—15 Железобетонные конструкции, особенно сильно насыщенные арматурой (арочные и балочные мо- сты, опорные части и т. и.) 50—80 10—15 Дорожные покрытия и массивные нсармпрован- иые конструкции 0—10 25 18*
276 Раздел четвертый. Строительные материалы Осадка конуса бетонной смеси, предназначенной для перекачи- вания бетононасосом, принимается не менее 4 см, для пневмотранс- порта — не менее 6 см. Показатель жесткости бетонной смеси определяется по ГОСТ 10181—62 при амплитуде колебаний 0,35 мм и частоте 3000 кол!мин. Таблица 50 Цементноводное отношение для получения обыкновенного бетона заданной прочности TZ/B Прочность бетона в % от марки цемента через вщ 1 сутки 2 суток 3 суток 28 суток 3,33 30 47 57 НО 0,3 2,86 28 45 55 100 0,35 2,5 25 38 48 90 0,4 2,22 20 32 40 70 0,45 2 16 27 34 63 0,5 1,81 14 22 28 55 0,66 1,67 12 19 25 50 0,6 Т а б лица 51 Ориентировочный расход воды в жестких бетонных смесях для сборных конструкций в л/л;3 Вид крупного заполнителя Жесткость смеси в сек 30—50 60—80 90—120 150—200 250-300 400—600 600—800 Гравии до 20 мм 150 145 135 130 125 120 115 Щебень до 20 мм 170 160 150 145 140 135 130 § 3. Бетонные смеси заводского изготовления Бетонные смеси заводского изготовления (ГОСТ 7473—61) до- ставляются к месту потребления либо затворенные водой (в гото- вом для укладки виде), либо в виде сухнх смесей, затворяемых во- дой и перемешиваемых на месте потребления. Влажность сухой бе- тонной смеси не должна превышать 1% (по весу). Вода, применяемая для затворения, должна быть чистой, иметь водородный показатель не менее 4 и содержать сульфатов в пере- счете на SO, не более 1 % веса воды. Морская вода допускается для затворения бетонной смеси на портландцементах и глиноземистом цементе. Затворенная водой смесь должна иметь заданную подвижность, но не более 6 см по стандартному конусу, не расслаиваться при доставке потребителю. Наибольшие допускаемые отклонения от установленных техническими условиями показателей: по жесткости ±15%, по подвижности ±1 см. Дозировка материалов производится по весу. Точность дози- ровки цемента н воды ±2%, заполнителей ±3%.
Глава IV. Бетоны 277 При доставке к месту потребления бетонную смесь предохраня- ют от атмосферных осадков, замораживания и распыления. Темпера- тура затворенной смеси в месте доставки должна быть не ниже +5° С. Продолжительность перевозки не должна превышать: 45 мин при температуре выпускаемой из бетономешалки бетонной смеси 30—20° С; 1 ч 30 мин — при 19—10° С; 2 ч — при 9—5° С. Бетонные смеси, изготовляемые на быстросхватывающнхся це- ментах, доставляются в сухом виде. § 4. Легкие бетоны Таблица 52 Разновидности легких бетонов на неорганических вяжущих Разновидности легких бетонов Состав Применяемые вяжущие Бетоны на пористых заполнителях Обычные легкие бетоны Вяжущее, вода, крупный и мелкий заполнитель Цементные, це- ментно-известко- вые, силикатные Малопесчаные легкие бе- тоны То же, при частичном за- полнении мелкозерновой пу- стотности крупного заполни- теля раствором То же Крупнопористые (беспесча- ные) легкие бетоны Вяжущее, вода и крупный заполнитель » Порпзованиые легкие бето пи Вяжущее, вода, кремнезе- мистый компонент, крупный заполнитель и порообразоза тель Ячеистые бетоны » Газобетоны Вяжущее, вода, кремнезе- мистый компонент и газооб- разен атель Цементные, це- ментно-известко- вые Пенобетон Вяжущее, вода, кремнезе- мистый компонент и пенооб разователь То же Таблица 53 Расход цемента марки 300 на 1 л<3 легкого бетона на пористых заполнителях Наименование заполнителя Расход цемента в кг/м* для легкого бетона марки 50 75 100 Керамзит . ....... 150—200 210-230 240—280 Пемза ......... 170—210 220—270 — Шлаковая немза 140—170 180—200 210-250 Топливный шлак: каменных углей .... 160—190 200—250 260—290 бурых » .... 180—220 230—280 Туфы 150—190 200—220 230—290 Известняки-ракушечники . . 190—230 250—220 —
278 Раздел четвертый. Строительные материалы Основные данные по Таблица 54 крупнопористому бетону О га И s гх 2? Вид заполнителя Объемный г заполнится? в кг/м* Состав бете по объему Водоцемен! ное от ноше ние В/Ц Расход це- мента марк 400 на 1 м* бетона в Ki Объемный I бетона в кг/ Предел про1 ности в кгс1см? Гравий 1640 1:10 0,46 130 1930 С5 Щебень . 1420 1:Ю 0,43 115 1720 50 Кирпичный щебень . ноо 1:10 1 140 1620 26 Топливный шлак , . а . 980 1:10 0,47 150 1320 19 Таблица 55 Основные требования к легким бетонам на искусственных пористых заполнителях Назначение бетона i Объемный вес ' в кг/м* ис бо- лее (в высу- шенном со- стоянии) Прочность при сжатии в кгс!слГ- (марки) Количество выдерживае- мых циклов заморажива- и S К Коэффициент морозостой- кости не ме- си CJ Ж Теплоизоляционные кон- струкции 500 15—25 — — Наружные стеновые пане- ли 1400 35 50. 100 15—25 0,75 Несущие армированные конструкции . 1800 50, 100, 200 Не менее 25 0,75 Таблица 56 Основные требования к ячеистым бетонам Назначение бетона Марка бетона Объемный вес в кг]мЛ Теплоизоляционный Конструктивно-теплоизоляционный (для на- ружных панелей) Конструктивный 25 35, 5.0, 75 75, 103, 150 500 и менее 500—900 900—1200 Марки легких бетонов на пористых заполнителях по объемному весу: 500, 600, 700, 800, 900, 1000, 1100, 1200, 1300, 1400, 1500, 1600, и 1800. Марки ячеистых бетонов по объемному весу: 500, 600, 700, 800, 900, 1000, 1100 и 1200. Подбор состава должен обеспечивать получение легких бетонов заданного объемного веса и прочности. Для приготовления силикатных ячеистых бетонов применяется кальциевая известь-кнпелка со скоростью гашения от 10 до 25 мин.
Глава V. Растворы 279 Зола-унос, применяемая в ячеистых бетонах (газозолобето- нах), должна содержать (по весу): SiO2— не менее 40%, А12О3 — не более 30%, Fe2O3— не более 15%, MgO — не более 3%, SiO3— не более 3%. § 5. Плотные силикатные бетоны В качестве вяжущего для плотного силикатного бетона приме- няется кальциевая известь. В состав бетонной смеси вводится тон- комолотая добавка кварцевого песка либо доменного гранулирован- ного шлака, золы ТЭЦ и др. Прн формовании силикатной бетонной смеси без вибрации осад- ка конуса должна быть 12—16 см, при уплотнении вибрацией — ме- нее 1 см. Показатель жесткости — не более 80 сек. § 6, Жаростойкие бетоны Жаростойкие бетоны изготовляются на портландцементе (шла- копортландцементе), высокоглиноземистом цементе, периклазовом цементе и жидком стекле. Жаростойкие бетоны должны храниться во влажных условиях, бетоны на жидком стекле и периклазовом цементе — в воздушно-су- хих при температуре 18° С (допуск +3°С). В зависимости от степени огнеупорности жаростойкие бетоны подразделяются на высокоогнеупорные (выше 1770°С), ог- неупорные (от 1580 до 1770°С) и жароупорные (ниже 1580° С). Глава V РАСТВОРЫ Товарные растворы кладочные и штукатурные из- готовляют иа централизованных установках илн заводах и достав- ляют на строительство в виде готовых влажных растворов, смешан- ных с водой на заводе илн в пути, а также в виде сухих смесей, требующих перед укладкой в дело смешения с водой. Растворы подразделяются на тяжелые объемным весом 1500 кг/м3 и более легкие объемным весом менее 1500 кг/м3. Прочность растворов (ГОСТ 5802—66) характеризуется мар- ками, обозначающими предел прочности в кгс/см2 при сжатии кубов размерами 70,7x70,7x70,7 мм. Марки растворов: 4, 10, 25, 50, 75. 100, 150, 200 и 300. Кладочные растворы рекомендуется изготовлять с применением следующих вяжущих материалов: растворы марки 4 — на извести (с добавками или без них), из- вестково-шлаковых цементах н других местных вяжущих; растворы марок 10 и 25 — на местных вяжущих либо на порт- ландцементах с введением значительного количества извести, актив- ных минеральных добавок илн пластифицирующих тонкопзмельчен- ных наполнителей (глин н т. п.); растворы марок 50 и выше — на портландцементах с введением соответствующего количества извести и добавок.
280 Раздел четвертый. Строительные материалы Штукатурные растворы рекомендуется изготовлять: для высту- пающих деталей наружных стен — на портландцементах, для глад- ких участков наружных стен — на смешанных пзвсстково-цсмепт- ных вяжущих, для внутренних штукатурок по каменным и бетон- ным стенам — на извести и местных вяжущих, по деревянным и гип- совым стенам — на известково-гипсовых или гипсовых вяжущих с наполнителями. Для конструкций, защищенных от увлажнений, могут применять- ся растворы на одну марку ниже против указанных в табл. 57. Состав вяжущих (по весу) в растворах на воздушной извести с тонкоизмельченнымп наполнителями-пластификаторами пли актив- ными минеральными добавками (кроме доменных шлаков): для кла- док, работающих во влажных условиях: извести 25—40%, добавок 75—60%; в сухих условиях: извести — не менее 60%, тонкоизмель- ченных добавок — не более 40%. Таблица 57 Марки растворов для кладок Условии эксплуатаций Минимальные марки растворов для кладки при степени ,толго- вечности конструкций I 1 " III Наружные стены помещений с влаж- ностью не выше нормальной и фундаменты в сухнх грунтах 10 10 4 Наружные стены влажных помещений, карнизы, цоколи, фундаменты во влажных грунтах 25 25 10 Наружные стены мокрых помещений, от- крытые конструкции, фундаменты в грун- тах, насыщенных водой, и т. д 50 25 10 Таблица 58 Наибольшее содержание добавок в смешанных растворах для кладок Наименование добавок Класс здания I и 11 !П I и 11 III Наибольшее весовое отношенле количества добавки к количеству цемента кладка в сухих условиях кладка во влажных условиях Наполнители - пластифика- торы (глины и пр.) .... Активные минеральные до- бавки Молотые гранулированные шлаки Известь [считая на Са(ОН)2] 0,75:1 0,8:1 4:1 Не ограни* чей о 1:1 1:1 Не ограни- чено То же 0,5:1 1,5:1 6:1 0,6:1 0,75:1 2:1 Не ограни- чено 0,75:1
Глава I7. Растворы 281 Таблица 59 Ориентировочный расход цемента в растворах для кладок Вид раствора Марка раствора в кгс/см1 Марка цемента в кгс/см1 Расход цемента на 1 м3 раствора в кг цементно- го цементно- известко- вого цементно- глиняного Кладочный тяжелый 10 300 — 75 75 25 300 160 145 145 50 300 240 240 240 100 400 395 360 360 Кладочный легкий 10 300 — 85 85 25 300 — 170 170 Крупность заполнителей для штукатурных Таблица 60 растворов Вид раствора Наибольшая круп- ность заполните- ля в мм Декоративный нзвестково-песчаиый: для подготовительного слоя » иакрывочного » .... Декоративный с каменной кроткой для иакрывочного слоя: мелкозернистый ..... среднезернистый . крупнозернистый , . , . . ... 2.5 1.2 1.2 2.5 5 Таблица 61 Подвижность растворов и наибольшая крупность заполнителей для обычных шту кату рок Наименование слоев Глубина погружения конуса в мм Наиболь- растворы для меха- низиро- ванного* нанесения растворы для руч- ного на- несения шая круп- ность за- полнителя в мм Подготовительный 60—100 80—120 2,5 Отделочный: из растворов, содержащих гипс . . . S0 120 90—120 1,2 из растворов без гипса 70—80 70—80 1,2
282 Раздел четвертый. Строительные материалы Т а б л it ц a С2 Ориентировочный расход цемента в штукатурных растворах Норма Вид раствора Состав раствора по объему Марка цемента расхода цемента в кг на 1 м* раствора Отделочный тяжелый; цементный 1:4 300 300 1:3 300 400 » ...... О « ♦ 1:2,5 300 450 цементно-известковый . в ...... 1:1:6 300 200 » » » » . 1:2:9 300 135 Декоративный с каменной крошкой: цементный , . — 300 450 цементно-известковый , . . ♦ . . . — ЗОЭ 200 Легкий цементно-известковый ...... — ЗОЭ 250 Глава VI СТЕНОВЫЕ МАТЕРИАЛЫ И ИЗДЕЛИЯ § 1. Крупные бетонные блоки Крупные бетонные стеновые блоки применяются для наружных и внутренних стен зданий, цоколей п стен подвалов (см. пятый раз- дел, главу I), а также в виде специальных — карнизных и других блоков. Крупные блоки подразделяются на с п л о ш н ы е и пус- тотелые (в том числе с теплотехнически эффективными пусто- тами), на блоки' из легких бетонов объемным весом до 1800 /«/№ и из тяжелых бетонов объемным весом более 1800 кг!м3. Таблица 63 Объемный вес легких бетонов для крупных блоков Вид бетона и характеристика заполнителя --------------г------------------------- Пенобетон, газобетон, пеносиликат, газосиликат . . . Бетоны на заполнителях, объемный вес стандартной смеси которых не превышает 800 кг/м3 (термозит, ке- рамзит. пемза, туфы)................................... Бетоны на заполнителях, объемный вес стандартной смеси которых не превышает 1200 кг/м3 (золы пыле- угольного сжигания, гранулированные доменные шлаки, термозит, керамзит, топливные шлаки, аглопорит) . . . Объемный вес в кг/м* 600—1000 1000—1400 1400—1800
Глава VI. Стеновые материалы и изделия 283 Марки бетона крупных блоков по прочности на сжатие: из це- ментного тяжелого бетона — не менее 100, из легких бетонов — не менее 50, нз тяжелого (плотного) силикатного бетона для наружных и внутренних несущих стен зданий — не менее 150, для блоков степ подвалов, карнизных и других специальных Рлоков — не менее 250. Марки бетона по морозостойкости Мрз: для блоков стен подва-- лов и цоколей из тяжелых бетонов — не менее 35, для блоков на- ружных стен зданий из всех видов, бетонов — не менее 25. Для изготовления бетонных блоков наружных стен подвалов и цоколей, блоков карнизов, наружных н внутренних стен помещений с относительной влажностью воздуха более 60% не допускается при- менять легкие бетоны на топливных шлаках, горелых породах и зо- лах. В зданиях с мокрым режимом помещений не допускается при- менять блоки нз силикатных бетонов. Отпускная прочность бетона крупных блоков — не менее 70% проектной. Отклонения в размерах крупных блоков не должны превышать (в мм): по длине и ширине —8 и +4, по толщине ±5, по разности диагоналей одной грани —15, по толщине защитного слоя рабочей арматуры'±5, отклонения в положении закладных частей ±10, от- клонения в положении отверстий ±5. Искривления гранен блоков не должны превышать 5 мм на 1 м и 10 мм по всей длине грани. Объемный вес бетона блоков не должен превышать предусмотрен- ного проектом более чем на 5%. § 2. Панели наружных и внутренних стен Стеновые панели изготовляются однослойными и слоистыми. По виду воспринимаемых нагрузок в здании стеновые панели под- разделяются на несущие, самонесущие и навесные (см. пятый раз- дел данного справочника). Панели наружных стен изготовляются с наружной поверхно- стью, отделанной керамическими цветными плитками или офакту- ренной декоративным бетоном (раствором) толщиной не менее 15 мм (панели из ячеистого бетона — не менее 20 мм), или подготовленной под окраску. Внутренние поверхности панелей наружных стен изго- товляются подготовленными под окраску или оклейку обоями. Панели наружных стен отпускаются заводом-изготовителем с установленными оконными и дверными блоками, навешенными переплетами и дверьми, отделанными под окраску, оконными н двер- ными откосами и сливами. Панели наружных стен армируются сварными каркасами и сет- ками, воспринимающими эксплуатационные и монтажные нагрузки. Панели из ячеистого бетона и трехслойные панели (кроме сварных каркасов) армируются сварными сетками, расположенными по двум сторонам панели или в каждом бетонном слое. Сетки свариваются из холоднотянутой проволоки диаметром 3 мм с ячейками не более 20X 20 см. Арматура в панелях из ячеистых бетонов покрывается антикоррозийной обмазкой. В слоистых панелях толщина несущего бетонного слоя со сторо- ны помещения принимается не менее 4 см, со стороны фасада — не менее 2 см.
284 Раздел четвертый. Строительные материалы Таблица 64 Требования к бетонам для изготовления панелей несущих стеи Наименование панелей Объемный вес заполни- теля в кг/м9 не более Марка бетона не ниже Однослойные панели: па пористых заполнителях 1400 50 пз ячеистого бетона » тяжелого бетона (для неотапливаемых зда- КИП 103 пий) Слоистые панели: с несущим слоем: 100 из тяжелого бетона * . * —. 150 и 200 » легкого » с теплоизолирующим слоем из бетона: 1800 150 ячеистого . * . 600 30 легкого 500 10 крупнопористого ....... 800 10 Таблица 65 Весовая влажность панелей при отпуске и а монтаж Материал панелей Влажность в % не более Тяжелый бетон......................... Шлакобетон и другие легкие бетоны на пористом щебне.................. . . . Керамзнтобетон...................... Золобетон и золопенобетон ............ Ячеистый бетон ................ Декоративный бетон ................... Утеплитель . , . .............. Гипсобетон . ............................ 5 20 18 20 15 5 5 12 Панели для внутренних стен Таблица 66 Тип панелей Материалы для изготовления панелей Несущие, высотой на этаж, кассет- ного производства Несущие, высотой на этаж, из двух вибропрокатиых скорлуп Тяжелый цементный и силикат- ный бетон, арматурные сетки То же
Глава Vf. Стеновые материалы и изделия 285 , Продолжение табл. 66 Тип панелей Материалы для изготовления панелей Высотой на этаж, длиной на комнату Высотой на этаж, длиной на комна- ту, два наружных слоя толщиной по 3,5 см из гипсобетона, звукоизоляци- онная прокладка из плит или матов толщиной 4 см Гипс с заполнителями из мине- ральных материалов или в смеси с органическими (опилки) Гипс с песком кварцевым или шлаковым, прослойка из минера ловатиых плит или матов § 3. Строительный кирпич Кирпич глиняный обыкновенный пластического и полусухого прессования и кирпич силикатный автоклавный изготовляют разме- рами: одинарный 250X120X65 мм н модульный 250x120x88 мм. Допускаемые отклонения для глиняного кирпича по длине ±6 мм, по ширине ±4 мм, по толщине ±3 мм; для силикатного соответст- венно ±3, ±2, ±2 мм. Степень морозостойкости глиняного и сили- катного кирпича должна быть не менее 15; водопоглощение — не ме- нее 8% веса высушенного кирпича. Таблица 67 Требования к строительному кирпичу по прочности Вид кирпича Марка Предел прочности в кгс[см* не менее прн сжатии при изгибе средний для пяти образцов наименьший для отдельных об- разцов для кирпича пластического прессования для кирпича полусухого прессования средний для пяти образцов наимень- ший для отдельных образцов средний для пяти образцов наимень- ший для отдельных 1 образцов Глиняный пластическо го и полусухого прес- сования (ГОСТ 530—54) 200 150 125 100 75 50* 200 150 125 100 75 50 150 125 100 75 50 35 34 28 25 22 18 16 17 14 12 11 9 8 26 20 18 16 14 13 10 1) 8 7 Силикатный автоклав- ный известково-песчаный н известково-глнняный (ГОСТ 379-53) 150 100 75 150 100 75 100 75 50 28 22 18 14 11 9 1 1 1 — вырабаты- * Выпуск кирпича марки 50 вающих кирпич нз лёссовидных разрешается только для заводов, в сильно запесоченных суглинков.
286 Раздел четвертый. Строительные материалы Кирпич глиняный обыкновенный применяется для изготовления крупных кирпичных блоков и кладки внутренних п наружных степ, столбов, сводов п других конструкций, в которых прочность кирпи- ча используется полностью. В элементах стен, в которых прочность кирпича не используется полностью, следует применять кирпич гли- няный пустотелый пластического прессования, кирпич строительный легкий, камни керамические или кирпич обыкновенный в сочетании с теплоизоляционными материалами. Кирпич глиняный обыкновенный полусухого прессования н си- ликатный кирпич не допускается применять: 1) для фундаментов во влажных грунтах и для цоколей без на- дежной гидроизоляции; 2) для наружных стен влажных и мокрых помещений без защи- ты облицовочными плитами; 3) для печей и нагреваемых участков печных труб; 4) для незащищенных от увлажнения открытых конструкций (парапеты, столбы и т. п.). Наряду с глиняным и силикатным кирпичом сплошного сечения (обыкновенным) в строительстве имеют широкое применение раз- личные виды облегченного кирпича (пустотелого, пористо- пустотелого, пористого). К числу их относятся: глиняный пустотелый пластического и полусухого прессования, силикатный пустотелый н строительный легкий кирпич. Легкий кирпич изготовляется путем формовки и обжига пз дпатомов (трепелов) с выгорающими до- бавками или без них и из глин с выгорающими добавками. Приме- няются также смеси диатомов и глин. Таблица 68 Требования к облегченному кирпичу Вид кирпича Марка Предел прочности в кгс/см1 ие менее Степень морозо- стойкости Мрз ие менее при сжатии при изгибе ; средний 1 для пяти образцов наимень- ший для отдельных образцов S и »х н о к к а X С ст ф « С. и 40 наимень- ший для отдельных образцов Кирпич глиняный пусто- телый пластического прессо- вания (ГОСТ 6316-55) 150 125 100 75 150 125 100 75 125 100 75 50 20 18 16 14 10 9 8 7 15 15 15 15 То же, полусухого прессо- вания (ГОСТ 6248—59) 150 125 100 75 150 125 ’ 100 75 125 100 75 50 20 18 16 14 10 9 8 7 15 15 15 15 Кирпич строительный лег- кий (ГОСТ 648 41) 100 75 50 100 75 50 75 50 35 16 14 12 8 7 6 10 Ю 10
Глава VI. Стеновые материалы и изделия 287 Т а б л I! ц а 69 Области применения легкого пустотелого, пористо-пустотелого и пористого кирпича Вид кирпича Основное назначение Допускаемое приме- нение Применение недопустимо Глиняный пу- стотелый пла- стического прессования Для наружных и внутренних стен жи- вых, общественных и промышленных зданий Для цоколей зда- ний выше гидроизо- ляционного слоя и для стен влажных помещений Для фундамен- тов и цоколей зданий ниже гид- роизоляционного слоя, для стен мокрых помеще- ний Трепельный и глиняный легкий Для наружных и внутренних стен жи- лых, общественных и промышленных зданий с нормальной влажностью помеще- ний — Для фундамен- тов и цоколей зданий, для стен влажных и мок- рых помещений Глиняный пу- стотелый по- лусухого прессования Для наружных п внутренних стен зда- ний и сооружений Для цоколей зда- ний выше гидроизо- ляционного слоя с защитой наружной поверхности плита- ми толщиной нс ме- нее 35 мм То же Блоки стеновые крупные кирпичные изготовля- ют путем плотной и облегченной кладки. Допускаемые отклонения в размерах блоков: по длине и диаго- налям граней ±7 мм, по высоте и толщине ±5 мм, в положении каналов внутри блоков ±5 мм. Искривление граней блоков не должно превышать 5 лои на 1 м и 10 мм по всей длине граней. Вес блока может отличаться от проектного не более чем на 5%. Крупные кирпичные блоки изготовляют с облицовкой и штука- турной расшиикой швов и применяют для возведения стен жилых зданий, школ, больниц и промышленных зданий вместо обычной кир- пичной кладки. § 4. Кирпич специального назначения Таблица 70 Требования к кирпичу специального назначения Вид. кирпича Марка Предел прочности при сжатии в кгс/см2 не менее Степень морозе- Среднее водопогло- щение в % средний для пяти образцов наимень- ший для отдельных образцов стойкости Мрз не менее Лекальный для завод- 1 150 150 125 ) ских дымовых труб 125 125 100 } 15 Не менее 8 100 100 85 /
288 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 70 Вид кирпича Марка Предел прочности при сжатии в кгс!сн& не менее Степень морозо- Среднее водопогло- щение в % средний для пяти образцов наимень- ший для отдельных образцов стойкости Мрз не менее Для дорожных одежд юоо 1000 700 103 Не более: 2 (клинкер) 600 600 400 50 4 400 400 300 30 6 Кирпич для канализационных сооружений изготовляют разме- рами 250x120X65 мм и применяют: марки 300 в коллекторах при наличии в жидкости истирающих материалов и скорости потока бо- лее 2.5 м/сек-, марки 200 при скорости потока менее 2,5 м/сек-, мар- Таблица 71 кп Ш0 в дождеприемниках. дренажах, сводах и других Размеры лекального кирпича элементах канализационных (ГОСТ 8428—Ь7) устройств. Кирпич для дорожных Длина Радиус одежд (клинкер) изготовляют в мм “мм размерами 220X110X65 мм. — Этот вид кирпича должен об- 1 80 850 ладать сопротивлением истн- 2 210 850 ранпю (коэффициент износа): 3 100 1500 для марки 1000 — не менее 18, 4 250 1500 для марки 600 — не менее 16, для марки 400 — ие менее 14 и выдерживать при испытании на удар соответственно 15, 12 и 8 ударов. Применяется для одежды дорог различных категорий, а также для устройства полов промыш- ленных зданий. Кирпич марки 400 допускается применять для по- крытий дворов, пешеходных дорожек и полов в цехах; кирпич марок 600 и 400 — для кладки фундаментов, цоколей, столбов и стен особо ответственных сооружений, а также для облицовки зданий и канали- зационных коллекторов. § 5. Кирпич тугоплавкий Таблица 72 Номенклатура и размеры кирпича тугоплавкого (ГОСТ 881—41) Вид кирпича Размеры в мм длина ширина толщина Прямой 250 123 65 Клиновый торцовый илн ребровый . . . » 250 123 65-55 Лещадь (плита) 250 250 65
Глава VI. Стеновые материалы и изделия 289 Таблица 73 Требования к тугоплавкому кирпичу Марка Предел проч- ности при сжатии в кгс/см^ не менее Водопог лоще- ние в % не более Дополнительная усадка в % при температуре в град не более 1100 кюо 1400° 100 16 1,3 — 1300° 80 18 — 1,6 Кирпич тугоплавкий применяется для внутренней кладки топоч- ных пространств печей и калориферов и в других зонах отопитель- ных устройств с температурой нагрева кладки не более: 1 000° С прн применении кирпича тугоплавкого марки 1400° и 900°С при приме- нении кирпича тугоплавкого марки 1300°. § 6. Камни керамические пустотелые для стен и перегородок Объемный вес брутто керамических пустотелых камней для стен и перегородок (в высушенном до постоянного веса состоянии) дол- жен быть не более 1400 кг[м\ Таблица 74 Требования к керамическим пустотелым камням для стен и перегородок Вид камней Марка Предел прочности при сжатии (брутто) в кгс!см1 не менее средний для пяти образ- цов наименьший для отдель- ных образцов Для стек (ГОСТ 6328—55) 150 150 125 125 125 100 100 100 75 75 75 50 Для перегородок 50 50 35 35 35 25 Таблица 75 Размеры камней керамических пустотелых для стен и перегородок в мм Вид камней Длина Ширина Толщина Для стен » перегородок . . • . . 190, 290 190 , 290 90, 190 | 70, 90, 190 ( 138, 188, 288 19—1405
290 Раздел четвертый. Строительные материалы Допускаемые отклонения в размерах керамических пустотелых камней: по длине ±6 мм, по ширине ±4 мм, по толщине ±4 мм. Толщина наружных стенок камней — не менее 15 мм. Ширина от- крытых щелевидных пустот, на которые укладывается раствор, — не более 12 мм у камней для стен. Степень морозостойкости кера- мических пустотелых камней — не менее Мрз15. Табл и ц а 76 Области применения камней керамических пустотелых для стен и перегородок Вид камней Основное назначение Допускаемое применение Применение недопустимо Для стен Для наружных и внутренних стен жи лых и общественных зданий всех классов Для наружных и внутренних стен кар- касных зданий и для перегородок Для фундамен- тов н цоколей зда- ний ниже гидро- изоляционного слоя, для наруж- ных стен мокрых помещений Для перего- родок и внут- ренних йене- сущих степ Для внутренних пенесущих стен и перегородок Для наружных и внутренних стен кар- касных зданий То же § 7. Камни стеновые гипсовые Таблица 77 Требования к гипсовым и пшсобетонным стеновым камням Наименование камней Марка Морозостой- кость Мрз Влажность в % не более Размеры в мм длина ширина высота Сплошные, изготовляемые нз гипса или из гипса с молотыми добавками, с ми- неральными или искусствен- нымн заполнителями 35, 50, 75, 100 15 8 390 190 188 Пустотелые, изготовляе- мые из гипса или нз гипса с молотыми добавками 35, 50, 75 15 8 390 90 188 Толщина внешних продольных стенок в пустотелых гипсовых камнях должна быть не менее 25 мм, торцовых стенок — не менее 20 мм; толщина верхней (горизонтальной) диафрагмы в наиболее тонкой ее части — не более 10 мм.
Глава VI. Стеновые материалы и изделия 291 Таблица 78 Требования к гипсовым и гипсобетонным перегородочным плитам и панелям Наименование Марка Влаж- ность В % не более Размеры в мм цлина ширина толщина Плиты гипсовые и гипсо- бетонные (ГОСТ 6428—52) . Гипсобетоиные панели (ГОСТ 9574—60) 35 35 8 12 800 До 6000 400 До 3000 80, 100 80, 100 Плиты и панели применяются в жилых, общественных и про- мышленных зданиях для устройства перегородок, несущих только собственный вес. Гипсовые и гипсобетонные камни применяются для стен мало- этажных зданий с сухими помещениями в районах, где гипс является местным материалом. В районах с влажным климатом для наруж- ных стен зданий применяются камни, изготовленные из гипса с до- бавками, повышающими коэффициент размягчения; гипсовые камни в стене надежно защищают от увлажнения путем проведения соот- ветствующих конструктивных мероприятий. § 8. Камни и блоки стеновые из природного камня Камни пиленые для кладки стен изготовляют механизи- рованными способами из местных легких пород — туфов, известня- ков (ГОСТ 4001—66) с пределом прочности при сжатии пе менее указанной в табл. 79. Табл и ц а 79 Марки камней Наименование пород Объемый вес в кг/м* Марка камня Коэффи- циент раз- мягчения не менее Водопогло- щение в % не более (по весу) по прочности при сжатии в кгс!см1 по моро- зостойко- сти не менее Известняк пористый (ра- кушечник) слабый .... 90—1600 4, 7, 10, 15 15 0,6 40 Известняк пористый (ра- кушечник) * . 1500—2000 25, 35, 50, 75, 100 и 125 15 0,6 30 Известняк плотный . . . 1800—2200 150 , 200 , 300, 15 0.7 30 Туф ... . 900—1400 400 и 500 35, 50, 75 15 0.6 50 19*
3&2 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 79 Наименование пород Объемный вес в k<?/jh3 Марка камня Коэффи- циент раз- мягчения не менее Водопогло- шение в % не более (по весу) по прочности при сжатии в кгс]сл? по морозо- стойкости не менее Туф | 1300—1800 ( 1600—2200 100, 125, 150 и 200 300, 400 и 500 15 15 0,6 0,7 40 30 Размеры стеновых камней должны соответствовать требованиям единой модульной системы в строительстве. Временно, до перехода на изготовление стеновых камней мо- дульных размеров, разрешается изготовление стеновых камней трех типов с размерами, указанными в табл. 80. Таблица 80 Размеры стеновых камней Тип камней Размеры и допуски в мм длииа ширина высота 1 900 } 1S0 } 188 ] 2 4В0 1 ±8 ( + 12) 240 } ±5 (±8) 188 * + 5( 18) 3 390 J ISO J 288 J Примечания: 1. Камни типов 2 и 3 допускается изготовлять из пород объемным весом не более 1800 кг!мЛ. 2. Камни в три четверти и в половину нормального размера по длине, необходимые для правильной кладки с перевязкой, изготовляются из камней, ие удовлетворяющих требованиям по длине. 3. В скобках указаны допуски для камней, применяемых для кладки под штукатурку. Камни тесаные для кладки изготовляют из тяжелых по- род (гранита, песчаника, плотных известняков и . др.) объемным весом не менее 2000 кг/м3 и морозостойкостью не менее Мрз25. Раз- меры, форма и фактура камней тесаных устанавливаются проектом. Камни, пиленные из легких пород, применяются для кладки на- ружных и внутренних стен и перегородок; камни, тесанные из тя- желых пород, — преимущественно для кладки опор мостов, пролет- ных строений арочных мостов и труб под насыпями. Крупные стеновые блоки изготовляются из природно- го камня для кладки стен без последующей штукатурки и облицов- ки. Номинальные размеры блоков: длина 400—3000 мм, высота 800— 1 000 мм, ширина (толщина) 300—500 мм. Конструктивные размеры назначаются с учетом толщины швов: вертикальных 20 мм и гори- зонтальных 15 мм. Допускаемые отклонения от проектных конст- руктивных размеров: по длине +6 и —12 мм, по высоте +10 мм, по ширине (толщине) +8 мм. Камни марок 4, 7, 10, 15 для изготов- ления крупных стеновых блоков не применяются.
Глава VII. Сборные железобетонные изделия 293 § 9. Камень бутовый Камень бутовый (куски породы неправильной формы), полу- чаемый в виде бута постелистого или плитчатого и бута рваного, изготовляют из местных, преимущественно осадочных горных по- род (известняков, доломитов, песчаников). Партии бутового камня, предназначенного для кладки фундаментов зданий, подпорных и других стен, должны содержать не менее 70% кусков весом от 20 до 40 кг; в остальной части не должно быть камней весом менее 5 кг. Основные требования к камню бутовому: предел прочности при сжатии — не менее 100 кгс/см2; коэффициент размягчения — не ни- же 0,70; отсутствие трещин, расслоений и следов выветривания, глинистых н других рыхлых прослоек, включений колчедана, а так- же включений растворяющихся, размягчающихся или существенно изменяющихся в объеме прн увлажнении или высыхании. Допускается применение бута из местных легких пород (вул- канических туфов, ракушечников и т. п.) с пределом прочности при сжатии не менее 25 кгс!см2 н коэффициентом размягчения ие менее 0,6 для кладки стен и фундаментов в сухих грунтах малоэтажных зданий. Камень бутовый применяется для бутобетонной и бутовой клад- ки фундаментов, подпорных и других стен и для конструкций гидро- технических сооружений и мостов. Глава VII СБОРНЫЕ железобетонные изделия Сборные железобетонные конструкции и детали применяются типовые, как правило, унифицированные с минимальным количест- вом типоразмеров. Это позволяет осуществлять их массовое произ- водство на предприятиях сборного железобетона н использовать при возведении зданий и сооружений различного назначения. Све- дения о действующих проектах унифицированных конструкций и де- талей, каталоги и рабочие чертежи могут быть получены в Цент- ральном институте типовых проектов (Москва, Спартаковская, 2а). § 1. Классификация изделий По виду армирования изделия подразделяются на предварительно напряженные и с обычной арматурой. С предварительным напряжением должны изготовляться: пане- ли покрытий и перекрытий номинальным пролетом 6 м и более; пус- тотные панели, изготовляемые на бетонирующих комбайнах неза- висимо от пролета; фермы покрытий; балки покрытий; подкрановые балки; прогоны и балки перекрытий пролетом 6 м н более; сваи длиной 10 м н более; стеновые панели длиной 6 л и более; балочные пролетные строения мостов пролетом более 15 м; железнодорожные шпалы; опоры ЛЭП, связи, освещения и контактных сетей; напор- ные трубы; плиты покрытий аэродромов. Изделия изготовляются из тяжелых цементных бетонов марки по прочности на сжатие не менее 200, из легких (в том числе ячеи-
294 Раздел четвертый. Строительные материалы стых) марки не менее 50, из плотных силикатных, особо тяжелых, жаростойких и химически стойких всех требуемых марок. По объемному весу применяемых бетонов изделия бывают: из особо тяжелых бетонов объемным весом более 2500 кг/м3, из тяже- лых бетонов объемным весом более 1800 и до 2500 кг/м3, из легких бетонов объемным весом от 500 до 1800 кг/м3, из особо легких бе- тонов объемным весом менее 500 кг/м3. По применяемым для бетонов вяжущим материалам изделия бывают: из цементных бетонов на плотных и пористых за- полнителях, из силикатных бетонов плотных (тяжелых) и легких на пористых заполнителях или из ячеистых бетонов. По типоразмерам изделия подразделяются на одноэтаж- ные, двухслойные, многослойные и составные, монтируемые нз эле- ментов. § 2. Габариты изделий Габаритные размеры изделий устанавливаются с учетом следу- ющих основных требований: 1) наименьшего количества монтажных элементов при возведе- нии здания пли сооружения; 2) оптимального веса изделия применительно к возможному оборудованию при изготовлении и монтаже элементов; 3) соответствия наибольших поперечных размеров изделия га- баритам железнодорожных и автодорожных перевозок; 4) предельной длины изделия по длине большегрузной железно- дорожной платформы. Большая длина допускается для ферм, свай, мачт, пролетных мостов, опор ЛЭП и других длинномерных конст- рукций, перевозимых на сцепах из двух пли трех платформ. § 3. Допуски Допуски в линейных размерах сборных железобетонных изделий устанавливаются при проектировании в зависимости от размеров изделия и заданного класса точности по СНиП I-A.4-62 «Система допусков. Основные положения», ио не более величии, указанных в табл. 81. Таблица 81 Допуски в линейных размерах сборных железобетонных изделий Интервалы проектных размеров в мм Допуски в мм при классе точности 5 6 7 8 0 10 11 12 До 1500 0,9 1 2 4 6 10 14 22 1500—2500 1,2 2 3 5 8 12 20 30 2500—4500 1,5 3 4 6 10 16 24 38 4500—9000 2,3 4 6 9 14 22 36 56 9000—15 (ХЮ 3,4 5 9 14 22 34 54 86 15 000—21 000 4 6 10 16 26 40 64 100 21 000—27 000 4,6 7 11 18 28 46 72 27 000—33 000 5 8 13 20 32 50 —
Глава VII. Сборные железобетонные изделия 295 Как правило, классы точности для конструкций и изделий наз- начаются не ниже 9 и 10. По принятому допуску устанавливаются предельные значения допускаемых отклонений от проектных разме- ров изделий. Абсолютная сумма положительных и отрицательных отклонений не должна превышать величины допуска, приведенного в табл. 81 для данного класса точности и интервала размеров. Точность изготовления металлических форм принимается па один-два класса выше точности изготовления изделий. Т а б л и ц л 82 Предельные допускаемые отклонения от размеров сборных железобетонных конструкций зданий Наименование конструкций Допускаемые отклонения в мм по длине по ширине по тол- щине или высоте сечения Панели, пастилы п плиты перекрытий, панели степ при длине: ДО 6 Л в ..... . ±8 + 5 4 5 более 6 м < . • ±10 ±5 if 5 Плиты и панели покрытий при длине: до 6 м . +8, - -1 ч 5 4 5 более Gm +10, - 5 4 5 ±5 Фундаментные блоки 4-15 + 15 ±10 » балки ±10 ±О и.5 Балки подкрановые, фермы и балки по- крытни пролетом; до 18 л ±10 -т-5 •* 5 более 18 м . « . . . . . . . . . . ±20 ±5 ±5 Ригели и прогоны длиной: до 6 Л ....... о 4-8, —4 4 5 -5 более 6 м ....... +10, —5 4-5 -1 5 Лестничные марши ±5 4-5 4 5 > площадки , +8, —5 ±5 +5. -3 Прочие изделия, применяемые в коист- , рукциях зданий -±ю ±10 Допуски на шероховатость лицевой поверхности железобетон- ных конструкций и изделий устанавливаются по требованиям, при- веденным в табл. 83. Таблица 83 Допуски иа шероховатость поверхности Обработка поверхности Допускаемая высота шеро- ховатости в мм Базовая длина замера в мм Черновая затирка поверхности бетона — выравни- ванне 2,5—5 200 Поверхность бетона прн чистовой затирке . . 1.2—2,5 200 Обработка поверхности бетона шпаклевкой . . . 0,6—1.2 100 Шлифовка поверхности бетоца ........ 0,3—0,6 100
296 . Раздел четвертый. Строительные материалы Таблица 84 Допускаемые отклонения в толщине защитного слоя рабочей арматуры Высота или толщина поперечного сечения изделия в см Допускаемые отклонения в мм при толщине защитного слоя в мм 10 15 20 и более До 40 +3 ±3 ±5 Более 40 . +3 -1-5, — 3 +10, —5 Для тонкостенных конструкций и изделий с проволочным ар- мированием вне зависимости от толщины защитного слоя допус- каемое отклонение не должно превышать +3 мм. § 4. Требования к изделиям Сборные железобетонные изделия, поставляемые потребителю, должны отвечать требованиям действующих ГОСТов и нормалей, а прн их отсутствии— требованиям рабочих чертежей н техничес- ких условий на данный внд изделий. Требования к технологии про- изводства изделий из цементных бетонов установлены «Технически- ми условиями на изготовление и приемку сборных железобетонных и бетонных изделий» (CH 1—61). Сборные железобетонные конструкции и изделия выпускаются заводами-изготовителями с наибольшей степенью заводской готов- ности. Качество поверхностей изделий должно быть таким, чтобы на месте строительства не требовалось другой их отделки, кроме ок- раски. Составные конструкции и изделия поставляются потребителю в законченном, собранном н полностью укомплектованном деталями виде. Завод-изготовитель поставляет потребителю все комплектую- щие или крепежные детали, предусматриваемые техническими ус- ловиями. Изделия с проемами, заполняемыми столярными деталя- ми, должны поставляться со вставленными оконными и дверными блоками, проолифенными пли загрунтованными. Арматура конструкций и изделий, ее размещение, количество стержней, их профиль, диаметры, вид и класс стали должны отве- чать требованиям государственных стандартов, нормалей, рабочих чертежей и технических условий. При отсутствии указанного в проекте вида и класса стали или диаметра стержней арматуры в виде исключения допускается их замена с разрешения вышестоящей организации. Такая замена долж- на быть обоснована соответствующим расчетом и подтверждена проектной организацией. Стальные закладные детали, применяемые в теле изделий для монтажа или конструктивного соединения сборных элементов при помощи сварки, изготовляются из стали вида н класса, указанных в рабочих чертежах; размеры закладных деталей должны отвечать проектным с отклонениями в плане не более ±5 мм, а по толщи- не — в пределах допусков на листовую илн прокатную сталь, из ко- торой эти детали изготовляются.
Глава VII. Сборные железобетонные изделия 297 Анкеры закладных деталей, их диаметр и профиль, а также раз- мещение в теле бетона должны отвечать проекту с отклонениями не более допускаемых для рабочей арматуры конструкций. Смещение осей закладных деталей от проектного положения допускается не более чем на 5 мм для колонн, ферм и балок Покрытий и не более чем на 10 мм для стальных изделий. Рабочие плоскости закладных деталей должны быть заделаны заподлицо с плоскостью изделия или выступать над ней не более чем на 3 мм. Стальные закладные детали конструкций, в процессе эксплуата- ции могущие подвергнуться коррозии, снижающей долговечность или надежность сооружений, защищаются от коррозии путем нанесения антикоррозийных покрытий. В обязательном порядке принимаются меры по защите арматуры от коррозии в изделиях нз силикатного (плотного и ячеистого) бетона. Завод-изготовитель отпускает конструкции и изделия потреби- телю только по достижении бетоном, отпускной прочности. Величина отпускной прочности сборных железобетонных конструкций и изде- лий не должна быть менее 70% марки бетона по прочности на сжа- тие. Отпускная прочность снликатобетонпых (из плотного и ячеисто- го бетона) изделий должна быть равна проектной. Прн отпуске изделий с прочностью бетона ниже проектной завод-изготовитель га- рантирует потребителю, что бетон при твердении в нормальных условиях достигнет проектной марки в сроки, предусмотренные ГОСТом, ТУ или рабочими чертежами, но не позднее месячного срока с момента изготовления. Приемка железобетонных изделий и проверка их качества про- изводятся в соответствии с указаниями СНиП I-B.5-62 «Железобе- тонные изделия. Общие указания». Виды и марки бетона, установ- ленные СНиП для различных изделий, приводятся в табл. 85. Таблица 85 Виды и марки бетона для сборных железобетонных изделий Наименование конструкций и изделий Вид и марка бетона Фундаменты и подземные части зданий Блоки ленточных фундаментов, фун- даменты под колонны, фундаментные балки, сваи, панели и блоки стен под- валов, цокольные панели, элементы проходных и непроходных туннелей и каналов Для блоков фундаментов, пане- лей и блоков стен подвалов це- ментный бетон марки не менее 150, для остальных изделий — не ме- нее 200 Изделия для конструкций каркасов зданий Колонны одноэтажных зданий без мостовых кранов, колонны многоэтаж- ных зданий, ригели, прогоны Цементный или плотный сили- катный бетон марки не ниже 200 Колонны одноэтажных зданий с мо- стовыми кранами, балки покрытий, подстропильные балки и фермы Цементный бетон марки не ни- же 200
298 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 55 Наименование конструкций и изделий Вид п марка бетона Фермы покрытий, двухветвевые ко- лонны, подкрановые балки Цементный бетон марки не ни- же 300 Наружные стеновые панели неотап- ливаемых зданий однослойные Цементный бетон тяжелый мар- ки не менее 200, легкий бетон мар- ки ие менее 50, плотный силикат- ный бетон марки не менее 200 Наружные стеновые панели отапли- ваемых зданий: слоистые с теплоизоляционным сло- ем однослойные Цементный бетон тяжелый, плот- ный силикатный бетой марки не менее 200 Силикатный ячеистый бетон, це- ментный легкий бетон марки не менее 50 Панели внутренних сген Цементный бетон тяжелый, плот ный силикатный бетон, цементный легкий бетон, силикатный ячеи- стый бетон Панели перегородок Все виды бетонов, армированные и неармированные, марки не ниже 50 Панели и плиты междуэтажных пе- рекрытий Цементный тяжелый бетон, плот- ный силикатный бетон, ячеистый бетон, цементный легкий бетон марки не менее 200 Панели и плиты покрытий: однослойные слоистые комбинированные Цементный тяжелый бетон марки не менее 200, цементный легкий бетон марки не менее 150, плотный силикатный бетон марки не менее 300, ячеистый бетон марки не ме- нее 50 Несущая конструкция — из це- ментного тяжелого и плотного си- ликатного бетона, теплоизоляцион- ный слой — из ячеистого силикат- ного или легкого цементного бетона Ребра — из тяжелого цементного бетоиа, плита — нз ячеистого или легкого бетона Лестничные марши и площадки, ко- соуры и ступени Тяжелый цементный и плотный силикатный бетоны Балконные плиты, рамы фонарей, саиптарно-техннческне кабины, окон- ные коробки и переплеты Тяжелый цементной бетон мар- ки не ниже 200
Глава VII. Сборные железобетонные изделия 299 Продолжение табл. 85 Наименование конструкций и изделий Вид и марка бетона Карнизные плиты и панели Тяжелый цементный бетой с мар- кой прочности не ниже 150, плот- ный силикатный бетон с маркой прочности не ниже 250 Перемычки и подоконники Тяжелый цементный и плотный силикатный бетон марки ие ниже 200 Напорные трубы Тяжелый цементный бетон мар- ки 500 Элементы колец и блоков стеи сило- сов То же, не ниже 400 Элементы бункеров, проходных и не- проходных каналов, туннелей Тяжелый цементный бетон марки не ниже 300 Безнапорные трубы То же, не ниже 200 Пролетные строения мостов То же, не ниже 400 Стойки опор мостов и трубопроводов То же, не ниже 300 Блоки опор мостов и ростверка То же, не ниже 200 Изделия ограждений автодорог То же, не ниже 400 Плиты дорожных покрытий То же, не ниже 300 Сигнальные и путевые знаки То же, не ниже 200 Шпалы железнодорожные Тяжелый цементный бетон марки нс ниже 500 Плиты покрытий аэродромов с арма- турой: проволочной стержневой То же, ие менее 400 То же. не менее 300 Блоки и тюбинги отделки туннелей [ То же, не менее 400 Блоки стен и лотков метрополитена 1 о же, не менее 300 Рудничные шпалы То же, не менее 400 Крепь вертикальных стволов шахт То же, не менее 300 Крепь горизонтальных и наклонных горных выработок То же, нс менее 200
300 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 85 Наименование конструкций и изделий Вид и марка бетона Шпунт, сваи, портовые эстакады, подпорные элементы набережных Тяжелый цементный бетон марки не менее 300 Центрифугированные стойки опор ли- ний электропередачи: выше 10 кв 10 кв и ниже То же» не менее 400 То же, не меиее 300 Внбрированные стойки опор линий электропередачи, опоры освещения, приставки, траверсы и кронштейны То же, не менее 300 Анкерные плиты линий электропере- дачи То же, не менее 200 Железобетонные изделия для теплиц, парников, силосных траншей, ям и башен То же, не менее 200 Характеристики и типоразмеры сборных железобетонных кон- струкций и изделий, применяемых для возведения промышленных одноэтажных ц многоэтажных зданий, сельских производственных зданий и крупнопанельных жилых домов, приведены в пятом раз- деле «Элементы зданий и сооружений. Типовые конструкции» дан- ного справочника. Глава VIII СТРОИТЕЛЬНЫЕ ЛЕСНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И ДЕРЕВЯННЫЕ ИЗДЕЛИЯ § 1. Бревна Наибольшее применение в строительстве имеют бревна нз дре- весины хвойных пород — сосновые, еловые, пихтовые, из листвен- ницы и кедровые. Применяются также бревна из древесины лист- венных пород — бука, березы, ольх», тополя и дуба. Таблица 86 Сортамент бревен, применяемых без продольной распнловкн Наименование Диаметр в верхнем торце в мм Длина в м Бревна строительные хвой ных и лиственных пород (ГОСТ 9463-60 н 9462—60) Не меиее 140 с града цией через 20 От 4 до 6,5 с гра- дацией через 0,5
Глава VIП. Лесные материалы и деревянные изделия 301 Продолжение табл. 86 Наименование Диаметр в верхнем торце в мм Длина в м 6,5 н 8.5 Бревна хвойных пород От 220 до 340 с града для свай гидротехнических сооружений и элементов мо- стов (ГОСТ 9463—60) цией через 20 Бревна хвойных пород для линий электропередачи н свя- зи (ГОСТ 9463—60) От 200 до 360 Бревна хвойных пород для линий электропередачи н связи (ГОСТ 9463 -60): От 6.5 до 18 для опор линий электро- передачи (ЛЭП) для мачт радио » линий связи Бревна хвойных и листвен- ных пород для шпал же лезных дорог (ГОСТ 9463—60 и 9462—60): широкой колен узкой » Бревна для переводных брусьев железных дорог (ГОСТ 9463—60 и 9462—60): широкой колеи узкой Для высоковольтных линий: от 200 до 360 | от 6,5 до 18 Для низковольтных лниий: от 140 до 360 | от 5 до 18 Не менее 160 От 4 до 12 с града- цией через 0,5 От 140 до 240 От 2,75 до 9,5 Не менее 240 » » 200 Не менее 260 » » 200 2,7 и 5,4 1.3; 1,5; 1.8 и крат- ные им 2,75 с градацией через 0,25 1,5; 1,65; 1,8—3,2; 3,5 и кратные им Примечания: 1. По особым большей длины. 2. Бревна должны иметь припуск по заказам допускается поставка бревен длине 3 см. Бревна должны быть очищены от сучьев заподлицо с поверх- ностью и опилены под прямым углом к продольной оси. Лесомате- риалы, подлежащие антисептированию, должны быть тщательно окорены. Влажность бревен для несущих конструкций, в том числе для пролетных строений мостов, не должна превышать 25%- Влаж- ность бревен для свай, шпунта и других конструкций, постоянно на- ходящихся в воде, а также бревен, поставляемых сплавом, не огра- ничивается. § 2. Пиломатериалы Пиломатериалы изготовляют: 1) из древесины хвойных пород — сосны, ели, лиственницы, кедра и пихты (ГОСТ 8486—66, 6564—63);
302 Раздел четвертый. Строительные материалы 2) из древесины лиственных пород — бука, березы, ольхи, липы, осины, тополя и дуба (ГОСТ 2695—62). Применяются доски толщиной 100 мм и менее прн отношении ширины к толщине более 2; бруски толщиной 100 мм и менее при отношении ширины к толщине 2 и менее; брусья толщиной и шириной более 100 мм (четырехбитные и двухкантиые). Длина пиломатериалов хвойных пород — не более 6,5 м с гра- дацией 0,25 м, лиственных — от 1 до 6,5 м с градацией 0,25 м. Пило- материалы для мостостроения применяются длиной до 9,5 м. Тол- щина и ширина пиломатериалов определяются сортаментом. Табл и ц а 87 Толщина и ширина пиломатериалов хвойных пород Таблица 88 Толщина и ширина пиломатериалов лиственных пород Наимено- вание 1 олщииа в мм Ширина в мм наи- мень- шая наи- боль- шая Доски 13 80 150 16 80 180 19 80 200 22 80 20) 25 80 250 32 100 250 40 100 250 Бруски 50 1ОЭ 100 60 100 100 75 80 150 100 100 200 Брусья 130 130 180 150 150 200 180 180 220 200 200 250 220 220 250 250 250 250 Наимено- вание Толщина в мм Ширина в мм наи- мень- шая наи- боль- шая Доски 13 80 200 16 80 200 19 80 200 22 80 200 25 80 200 32 80 200 Бруски и 40 80 200 и доски 50 80 200 60 80 200 75 80 200 Примечание. Ширина не- обрезных досок и брусков от 50 мм и более с градацией 10 мм. Торцы пиломатериалов и черновых заготовок должны быть опи- лены под прямым углом к продольной оси. Обзольные брусья (с частичным отсутствием пропила в кромке) сечением 120X120 лш и более должны иметь ширину пропила в тонком конце не менее одной трети стороны бруса. Наибольшая допускаемая влажность пиломатериалов: для не- сущих конструкций 25%, для клееных конструкций 15%, а для про- летных строений мостов не более 22%. Влажность пиломатериалов, предназначенных для конструкций, длительно находящихся в увлажненном состоянии, не ограничи- вается.
Глава VIII. Лесные материалы и деревянные изделия 303 Применение пиломатериалов из древесины лиственных пород регламентируется указаниями ГОСТ 5600—50; допускается для де- талей стропил, внутренних лестниц, внутренних обшивок стен и перегородок, подшивки потолков, накатов, фронтонов, внутренних архитектурных деталей, столярных изделий (см. § 4) и чистых полов. Не допускается применение древесины березы, липы и тополя для стропил; липы, ольхи, осины и тополя для проступей; липы и тополя для чистых полов. § 3. Шпунт Для шпунта применяются брусья из древесины хвойных по- род— сосиы, ели, лиственницы, пихты, и лиственных пород — осины и березы (ГОСТ 2695—62 и 8486—57). Шпуптины изготовляются только из обрезных брусьев. Таблица 89 Сортамент брусьев для шпунта Вид брусьев Размеры Порода дерева Сорт древесины длина в м сечение бруса в см Брусья для шпунта из хббййых пород (ГОСТ 8486—57) 2,5—8,5 с града- цией через 0,25 10X20, 12X24, 18x29 Сосна, ель, лиственница, пихта и кедр 2 То же, из листвен- ных itopOE (ГОСТ 2695—62) 1,5—3 с градацией через 0.1 12x28 Береза и осина 1 Из брусьев 10X20 и 12X12 см выпиливается дощатый шпунт, а из брусьев 15X24 и 18X18 см — брусчатый. Шпунт для временных сооружений длиной до 3 м может изготовляться из лиственных пород. § 4. Столярные изделия Столярные изделия изготовляются из хвойных пород (сосиа, ель, лиственница, кедр и пихта) и лиственных пород (бук, ольха, тополь, дуб, ясень и осииа). Дуб и ясень применяются для изготов- ления оконных переплетов и дверей под прозрачную отделку. Бук, ольха, осина и тополь, а также пихта применяются для изготовле- ния внутренних дверей, фрамуг, наличников и других столярных из- делий в помещениях с влажностью ие выше нормальной. Таблица 90 Допускаемая влажность основных столярных изделий Наименование изделий Влажность древесины в % не более Окна и балконные двери для жилых и гражданских зданий (ГОСТ от 8761—58 до 8780-58) Детали 12, коробки 18
304 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 90 Наименование изделий Влажность древесины в % нс более Окна и фонари для промышленных Детали 12, коробкн 18 зданий (ГОСТ 477—56) Двери для жилых, гражданских и Щитовые двери 10, коробки внут- промышленных зданий (ГОСТ 6629—64) ренних остекленных дверей и фра- муг 12, коробкн наружных дверей 18. шканты, нагели 7 Перегородки щнтовые. Филенчатые, Филенки дощатые 12, прочие де- глухне и остекленные панели тали 15 Щитовой паркет 6—10 Соединения столярных изделий выполняют на клею; углы ство- рок оконных переплетов и дверных полотен, кроме того, скрепля- ют нагелями. Соединение обвязок в углах при вязке сопряжений производит- ся: у дверных полотен и оконных переплетов при толщине обвязки 54 лсм и более — на два шипа; у дверных полотен прн толщине об- вязки менее 54 мм, у фрамуг над дверями и в перегородках, а так- же у форточек оконных переплетов — на один шип. § 5. Клееные конструкции Элементы клееных конструкций изготовляют нз досок толщиной не более 50 мм с влажностью не более 15% или из досок н фанеры. Доски требуемого качества могут быть получены нз пиломатериа- лов низших сортов путем вырезки дефектных мест с недопускаемы- ми пороками (сучки, гниль, трещины) и стыкования оставшихся частей на клею по длине и ширине. Ширина приклеиваемых к фа- нере досок не должна превышать 100 мм. Для склейки конструкций применяют водостойкие клен нз полимеризующихся искусственных смол и средневодостойкие клен (казеино-цементный и др.) Таблица 91 Основные виды клееных дощатых конструкций Наименование Пролет и м Валка: рельсового профиля со стенкой из доски на ребро ... о ......... е . . От 3 до 7 с градацней через 0,2 двутаврового сечення со стенкой из доски на ребро То же таврового сечення со стенкой из доскн на От 3 до 6 с градацией через 0,2 односкатная двутаврового сечения с парал- лельными поясами ..... о .... . 6—12 двускатная прямоугольного сечения . . * . 6-12
Глава УШ. Лесные материалы и деревянные изделия 305 Продолжение табл. 91 Наименование Прогоны прямоугольного и таврового сечений из досок плашмя . .оэ, ......... Арка: двухшарнирная или трехшарнирная ...... трехшарнирная стрельчатого очертания . . . Ферма. трехпанельная криволинейного очертания . . четырехпанельная криволинейного очертания то же, прн подвеске грузов к узлам нижнего пояса ..................................... треугольная простая (без подкосов)......... шпренгельная с одной стойкой ....... » » двумя стойками ...... Пролет в м 12—24 12—40 15—18 18—24 15—21 12—24 9—15 15—18 Таблица 92 Основные виды клееных дощато-фанерных конструкций Наименование Пролет в м Ширина щитов в м Балка: прямоугольная двутаврового сечения От 6 до 15 с града- цией через 1 м То же 3-6 2,4—6 с параллельными поясами ..... односкатная двутаврового сечения с па- раллельными поясами ....... двускатная двутаврового сечения * . . Щит: неутепленный для покрытий ..... утепленный для покрытий, перекрытий и степ ..... 0,6; 1,2 0,6; 1,2 утепленный чердачного перекрытия . . утепленный цокольного перекрытия . . От 2,4 до 4,2 с гра- дацией через 0,2 м То же 0,6; 1,2 0,6: 1,2 Клееные конструкции применяются в перекрытиях и покрытиях зданий и сооружений, а также в виде свай, шпунта, мостовых брусьев, шпал, элементов стен и инвентарной опалубки. Деревян- ные конструкции, склеенные на водостойких клеях, допускается применять как для защищенных, так и для незащищенных от ув- лажнения частей сооружения. Не допускается применение конструк- ций на клеях неводостойких и средней водостойкости в помещениях с влажностью выше нормальной и для частей сооружений, не защи- щенных от непосредственного увлажнения. § 6. Фанера строительная Фанера строительная изготовляется путем склеивания шпонов из березы, ольхи, сосны, бука, осины, ясеня, ильма, дуба, липы, кед- 20— 1495
306 Раздел четвертый. Строительные материалы ра 11 пихты. В зависимости от вида применяемого клея фанера под- разделяется на фанеру повышенной водостойкости (на клеях типа фенолформальдегидных), средней водостойкости, (на карбамидных или альбумино-казеиновом клеях), ограниченной водостойкости (на белковых клеях) и бакелизированную из березового шпона. Размеры строительной фанеры: длина от 2 до 3 м, ширина от 1,2 до 2 м, толщина от 2 до 12 мм (с градацией через 2 мм) и 15 мм. Размеры по длине и ширине кратны 100 мм. Изготовляемая на старом оборудовании действующих предприя- тий строительная фанера имеет длину 1830 и 1525 мм и ширину 1220 и 725 мм. Таблица 93 Назначение строительной фанеры Вид фанеры Назначение Повышенной водостойкости Для несущих конструкций (балок, арок, рам и т. д.): в открытых сооружениях с защитой от увлажнения окраской; в помещениях с влаж- ностью воздуха не выше 70% без окраски Для кровельных щитов с защитой от ув- лажнения гидроизоляцией Для стеи и других наружных частей зда- ний — с защитой от увлажнения окраской Для изготовления инвентарной опалубки Бакелизнрованная То же, но без окраски Ограниченной водостойко- сти Для перегородок, внутренней обшивки и внутренних частей зданий § 7. Материалы для деревянных полов Паркет с косой кромкой толщиной 12 мм и паркет с пазами (с вкладными шипами), фальцем, пазом и гребнем толщиной 17 мм изготовляют из дуба, ясеня, клена, бука, береста, вяза, ильма и гра- ба. Паркет с косой кромкой толщиной 17 мм и паркет с пазами (с вкладными шипами) и фальцем толщиной 20 мм изготовляют из лиственницы, сосны и березы. Сосновый паркет изготовляют только из радиальной выпиловки с углом наклона годичных слоев к лице- вой пласти в сечении парка не менее 45°. Рейки для вкладных щитов изготовляют из мягких пород древесины, шашку торцовую — из сосны. Таблица 94 Размеры материалов для деревянных полов в мм Вид материала Длина Ширина Толщина (высота) I 2 3 4 Паркет штучный 150, 200 , 250 , 300, 400 От 30 до 60 с града- цией через 5 15 18
Глава VIII. Лесные материалы и деревянные изделия 307 Продолжение табл. 94 Вид материала Длина Ширина Толщина (высота) 1 2 3 4 Паркет наборный . Паркетные доски . Доски для настилки чистых полов в зда- ниях: жилых ..... общественных , . производствен- ных и др. с по- вышенной на- грузкой иа полы Шашка торцовая Г 400 { 480 1 600 1200, 1800, 3000 , 2100 и более с гра- дацией через 100 Прямоугольная от 100 до 260 400 (20, 25) ) 480 (20, 30) У 600 ( 25 , 30) J 150 По действующе м у сортаменту Прямоугольная от 40 до 100 с градацией через 10 мм; шести- гранная — расстояние между противополож- ными углами от 120 до 200 с градацией через 10 жм 8 12 25 27 22 (25) 29 (32), 37 (40) 37 (40) 60—80 П р и*м е ч а н и е. фе 4 под чертой и в В графе 3 в скобках указана ширина планок; в гра- скобках — толщина планок из сосны и лиственницы. Ширина паркета из бука и березы не должна превышать 60 мм. Предельная влажность древесины для паркета и паркет- ной рейки 8% (+2 и —2%), для настила чистого пола—не более 12%, для торцовой шашки — не более 25%. Торцовая шашка долж- на быть антисептирована. § 8. Плиты столярные Плиты столярные (ГОСТ 5204—54) изготовляют пз деревянных реек, склеенных в щиты и оклеенных с двух сторон шпоном. Плиты облицованные оклеивают дополнительно слоем строганой фанеры с одной или обеих сторон. Щиты изготовляют обычно пз хвойных, а также мягких лиственных пород и березы; рубашки — из березы, ольхи, сосны и бука. Основные размеры плит в мм: длина (по направлению длины реек) и ширина 2500X1525, 2500X1220, 2120X1270, 1800X1220; тол- щина 16, 19, 22, 25, 30, 35, 40, 45 и 50. Толщина всех слоев каждой рубашки необлнцованных плит при толщине плиты 16—35 мм — не менее 3,6 мм: при толщине свыше 35 мм — 4 мм. Для облицованных плнт толщина строганой фанеры устанавли- вается по ГОСТ 2977—65. 20*
308 Раздел четвертый. Строительные материалы Влажность столярных плит 8+2%. Столярные плиты применяют для внутренней отделки стен, потолков и перегородок в помещениях жилых и общественных зда- нии, а также для изготовления дверей и щитового паркета. § 9. Дрань штукатурная Таблица 65 Виды и размеры штукатурной драни в мм Вид драни Длина Ширина Толщина Щипаная: отборная ........ 1000—2500 15—25 3—4 рядовая ......... 1000—2500 12-30 2-5 Шпоновая ........ 1000—2500 14—30 2—5 Пиленая 1000—2500 25—40 До 5 § 10. Древесно-стружечные плиты Плиты изготовляются из измельченной древесины — специаль- но изготовленных стружек, дробленых отходов и стружек — отхо- дов деревообрабатывающих предприятий. Древесно-стружечные плиты подразделяются на два вида — необлицованные и облицованные слоями луженого шпона, бумагой и пластиком. Объемный вес плит от 650 до 850 kbIjP. Размеры плнт: длина 3500 и 2500 мм, ширина 1250, 1500 н 1750 мм. Влажность плит не должна превышать 10% (подробнее см. в главе XI «Тепло- изоляционные и акустические материалы и изделия» данного раз- дела). Глава IX СТРОИТЕЛЬНЫЙ МЕТАЛЛОПРОКАТ И МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ ИЗДЕЛИЯ § 1. Металлы, применяемые в строительных конструкциях Для изготовления металлических конструкций применяются стали (табл. 96), чугуны (чугунное литье) и некоторые виды лег- ких (алюминиевых) сплавов (табл. 97).
Основная номенклатура сталей а б л и ц а 96 Марка стали Характер стали по способу раскисления Механические свойства предел текучести в кгс/мм2 не менее временное сопротивление в кгс/мм? относительное удлинение в % не менее $10 1 $5 Сталь углеродистая обыкновенного качества В£т.З (ГОСТ 380-60) ВКСт.З ВСт. Зпс (ГОСТ 380-60) ВКСт. Зпс ВСт. Зкп (ГОСТ 380-60) ВКСт. Зкп Спокойная Полуспокойная Кипящая Сталь уг j 24, 23, 22 | 24, 23, 21 леродистая для м 38-40 41—43 44—47 38—40 41-43 44—47 остостроеиня 23 22 21 23 22 21 27 26 25 27 26 25 Ст.З мост (ГОСТ 6713 - 53) Спокойная 24 38 22-24 26-28 М16С (ГОСТ 6713-53) * 23 38 22—24 26—28 МСт.Т Сталь углер Спокойная зднстая, термическ 30 и обработанная 44 22 1 ЧМТУ \ 14Г2 54—58 Сталь низ Спокойная колегированная ко 34, 33 ктрукцнонная 47, 46 18 \ЦНИИЧМ J ( ЧМТУ \ 15ГС (цниичм 296-60 ) • 35, 34, 33, 31 50 , 49 , 48 , 47 18, 16 — 10Г2С (цниичм551-61 ) » 40 54 16 — 10Г2СД (ГОСТ 5058-65) я 35 50 18 15ХСНД (ГОСТ 5058-65) 35 52 18 10ХСНД (ГОСТ 5058-65) • 40, 37 54, 51 16, 15 — Глава IX. Металлопрокат и металлические изделия 309
Таблица 97 Основная номенклатура алюминиевых сплавов Механические свойства Марка Наименование сплава ГОСТ или ТУ Вид изделий временное сопротивле- ние в кгс 1мм* относительное удлинение в % АМц-М, АМц-П Алюмиииево-марганце- вый ГОСТ 4784 -65 и 4773— 65: АМТУ 252 -57, 258-55 и 380-51 Листы, профили, про- волока, трубы 10-17 АМц-М, 15-17 АМц-П 16—22 АМг-М, АМг-П Алюминиево-магниевый с содержанием магния: 2-2,8% ГОСТ 4784—65. 4773-65, 4783-49: АМТУ 252-57, 258—55, 380—51 и 347—55 Профнлн, плиты, трубы (только М), листы, про- волока 16—2.3 АМг-М, 21-24 АМг-П 10—18 АМг-М. 4—6 АМг-П АМгб-М 5,8-6,81 АМТУ 443—59. 424—58; ТУ 15-57; СТУ 28-16-58 Листы, плнты, профили, трубы 32 15 АМг61-М Алюминиево-магниевый ВТУ 1524 —56 Листы, плнты, профи- ли, поковки, штамповки 38-41 12 АВ-Т, АВ-Т1 Авиаль —сплав повы- шенной пластичности ГОСТ 4784-65. 4773- 65, 4783-49; АМТУ 258— 55 Листы, плиты, профи- ли, трубы 18—20 АВ-Т, 27-3! АВ-Т1 14—20 АВ-Т,' 8—12 АВ-Т1 АД31-Т, АД31-Т1 Сплав международного стандарта ГОСТ 4773—65. 4783- 49; АМТУ 252-57, 258— 55 Листы, профили, тру- бы из АД31-Т1, кроме того, проволока 16-18 АД31-Т, 20 АД31-Т1 20-25 АД31-Т, 10АД31-Т1 АДЗЗ-'П То же То же. СТУ 60-64 То же 27-32 10-18 Раздел четвертый. Строительные материалы
Продолжение табл. 97 Марка Наименование сплава ГОСТ или ТУ Внд изделий Механические свойства временное сопротивление в кге/мм1 относительное удлинение в % Д1-Т Дюралюминий прочности: нормальной ГОСТ 4784 -65. 4783—49. Листы, профили, трубы 36-41 10-15 Д16-Т конструкционной 47'7,3—65 То же, ГОСТ 4977-52 То же 40-49 6-14 В92-Т Самозакаливающийся ГОСТ 4773—65, 4783—49 То же, проволока 39—46 9-15 АЛ8 свариваемый Высокопрочный корро- I ОСТ 2685-63 Литье 28 9 зийностойкий Модули упругости металлов Таблица 98 Наименование металла изделий Модуль упругости Е в кгс/см1 Наименование металла изделий Модуль упругости Е в кгс/см? Прокатная сталь и отливки из углероди- Пучки и пряди из высокопрочной прово- стой стали ....... . . 2 100 000 локн . . . . 2 000 000 Алюминиевые сплавы 710 000 Канаты стальные. Отливки из чугуна: спиральные с металлическим сердечни- серого ........... 1 000 000 ком 1 500 000 марок СЧ15-32 и СЧ12-26 850 000 спиральные закрытые . 1 700 000 Глава IX. Металлопрокат и металлические изделия
312 Раздел четвертый. Строительные материалы § 2. Стальные прокатные и штампованные профили Основной сортамент стальных профилей Таблица 99 Вид профиля Наименование Пока- зателей Градация сортамента Сталь прокатная уг- ловая равнобокая (ГОСТ 8509—57) Ширина полки в мм Вес 1 пог. м в кг 20 0,89 25 1,12 28 1,27 32 1,46 36 1,65 Площадь сечения в см2 1,13 1,43 1,62 1,86 2,10 Ширина полки в мм 40 45 50 56 63 Вес 1 пог. м в кг 1,85 2,08 2,32 3,03 3,9 Площадь сечения в CJM2 2,35 2,65 2,96 3,86 4,96 Ширина полки в мм 70 75 80 90 100 Вес ! пог. м в кг 4,87 5,8 6,78 8,33 10,1 Площадь сечения в СМ2 6,2 7,39 8,63 10,6 12,8 Ширина полки в мм ПО 125 140 160 180 Вес 1 пог. м в кг 11,9 15,5 19,4 24,7 30,5 Площадь сечення в CJM2 15,2 19,7 24,7 31,4 38,8 Ширина полки в мм 200 220 250 Вес I пог. м в кг 37,0 47,4 61,5 Площадь сечения в см2 47,1 60,4 78,2 То же, неравнобо- кая (ГОСТ 8510-57) Ширина полкн в мм Вес 1 пог. м в кг 25/16 0,91 32/20 1,17 40/25 1,48 45/28 1,68 50/32 1,9 Площадь сечения в см2 1,16 1,49 1,89 2,14 2,42 Ширина полки в -или 56/36 63/40 70/45 75/50 80/50 Вес 1 пог. м в кг 2,48 3,17 3,98 4,79 4,99 Площадь сечения в см2 3,16 4,04 5,07 6,11 6,36
Глава IX. Металлопрокат и металлические изделия 313 Продолжение табл. 99 Вид профиля Наименование пока- зателей Градация сортамента То же, неравнобо- кая (ГОСТ 8510—57) Ширина полки в мм Вес 1 пог. м в кг 90/56 6,17 100/63 7,53 100/70 8,98 125/80 И Площадь сечения в СЛ2 7,86 9,59 11.4 14,1 Ширина полки в мм 140/90 160/100 180/110 200/125 Вес 1 пог. м в кг 14,1 18 22,2 27,4 Площадь сечения в см2 18 22,9 28,3 34,9 Ширина полки в мм 250/160 Вес 1 пог. м в кг 37,9 Площадь сечения в 48,3 Сталь прокатная, балки двутавровые (ГОСТ 8239—56) Высота балки в мм Вес 1 пог. м в кг 100 9,46 120 11,5 140 13,7 160 15.9 180 18,4 Площадь сечения в 12 14,7 17.4 20,2 23,4 Высота балки в мм 180 200 209 220 220 Вес 1 пог. м в кг 19,9 21 22,7 24 25,8 Площадь сечения в ем2 25,4 26,8 28,9 30,6 32,8 Высота балки в мм 240 240 270 270 300 Вес 1 пог. м в кг 27,3 29,4 31,5 33,9 36,5 Площадь сечения в см2 34,8 37,5 40,2 43,2 46,5 Высота балки в мм 300 330 360 400 Вес I пог. м в кг 39,2 42,2 48,6 56,1 Площадь сечения в см2 49,9 53,8 61,9 71,4 Высота балки в мм 450 500 550 600 650 700 700 700 Вес 1 пог. м в кг 65,2 76,8 89,8 104 120 138 158 184 Площадь сечения в см2 83 97,8 114 132 153 176 202 234
314 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 99 Вид профиля Наименование пока- зателей Градация сортамента Сталь прокатная, балки двутавровые широкополочные (ГОСТ 6183—52) Высота балки в мм Вес 1 пог. м в кг Площадь сечеиия см2 в 200 21 26,8 220 20,4 26 240 22,1 28,2 241,6 23,9 30,4 242 25,3 32,2 Высота балки в мм 270 271, 6 273,4 300 301,8 Вес 1 пог. м в кг 25,6 27,5 30,2 29,4 31,7 Площадь сечения см2 в 32,6 35 38,5 37,5 40,4 Высота балки в мм 304,4 33( 332 360 362,4 Вес 1 пог. м в кг 36,2 34,1 36,8 39,6 43 Площадь сечения см2 в 46,1 43,4 46,8 50,5 54,8 Высота балки в мм 362,8 400 402,6 404 450 Вес 1 пог. м в кг 43,6 46,4 50,3 52,4 54,8 Площадь сечения см2 в 55,5 59,1 64,1 66,7 69,9 Высота балки в мм 453,2 4 54,6 500 503,6 506,6 550 Вес Г пог. м в кг 59,7 63 64,8 70,6 75,5 76,6 Площадь сечения см2 в 76,1 80,2 82,6 90 96,1 97,6 Высота балки в мм 554 557,2 00 604,4 609,2 Вес 1 пог. м в кг 83,5 90,4 90,9 99 108 Площадь сечения см1 в 106 115 116 126 137 Высота балки в мм 650 654,8 660,6 700 705,6 Вес 1 пог. м в кг 107 117 129 127 139 Площадь сечения см2 в 137 149 165 161 177 Высота балки в мм 711,6 80С 806,2 813 900 Вес 1 пог. м в кг 155 152 167 186 182 Площадь сечеиия см2 в 197 194 213 237 232
Глава IX. Металлопрокат и металлические изделия 315 Продолжение табл. 99 Вид профиля Наименование пока- зателей Градация сортамента Сталь прокатная, балки двутавровые широкополочные (ГОСТ 6183-52) Высота балки в мм Вес 1 пог. м в кг Площадь сечения в см2 906,8 200 254 915 224 286 1000 219 279 1009 244 311 1010 270 344 Высота балки в мм Вес 1 пог. м в кг Площадь сечеиия в см2 1017 300 382 1023,6 333 424 1031 368 469 1039 410 522 1047,6 454 578 Сталь прокатная, балки двутавровые облегченные (ГОСТ 6183—52) Высота балки в мм Вес 1 пог. м в кг Площадь сечения в см2 160 7,86 10 180 9,07 11,6 200 10,4 13,2 220 11,9 15,2 240 13,7 17,5 270 15,8 20,1 300 18,2 23,2 Сталь прокатная, швелл еры (Г ОСТ 8240—56) Высота швеллера в мм Вес 1 пог. м в кг Площадь сечения в см2 50 4,84 6,16 65 5,90 7,51 80 7,05 8,98 100 8,59 10,9 120 10,4 13,3 140 12,3 15,6 140 13,3 17 Высота швеллера в мм Вес 1 пог. м в кг Площадь сечения в см2 160 14,2 18,1 160 15,3 19,5 180 16,3 20,7 180 17,4 22,2 200 18,4 23,4 200 19,8 25,2 220 21 26,7 Высота швеллера в мм Вес 1 пог. м в кг Площадь сечеиия в см2 220 22,6 28,8 240 24 30,6 240 25,8: 32,9 1 270 27,7 15,2 300 31,8 40,5 300 36,5 46,5 360 41,£ 53,^ 400 48,3 61,5
316 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 99 Вид профиля Наименование пока- зателей Градация сортамента Сталь прокатная, швеллеры облегчен- ные (ГОСТ 6185—52) Высота швеллера в мм Вес 1 пог. м в кг Площадь сечения в см2 160 7,07 9,01 180 8,10 10,3 200 9,4 12 220 10,9 13,9 240 12.7 16,2 270 15 19,1 300 17.6 22,5 Сталь горячеката- ная прокатная круг- лая (ГОСТ 2590-57) Диаметр в мм Вес 1 пог. м в кг Площадь сечения в см2 5 0,154 0,1963 5.6 0,193 0,2463 6 0,222 0,2827 6.3 0,245 0,3117 Диаметр в мм Вес 1 пог. м в кг Площадь сечення в см2 7 0,302 0,3848 8 0,395 0,5027 9 0,499 0,6359 Сталь прокатная полосовая (ГОСТ 103—57) Ширина в мм От 12 до 22 через 2 мм „ 25 до 80 через 5 „ „ 90 до 160 через 10 „ „ 180 до 200 Толщина в мм 4; 5; 6: Т. 8 при ширине от 12 ло 200; Ю . . . 16 до 200; 12 . . . 20 до 200; 14; 16 при ширине ог 26 до 200; 18; 20 , , . 30 до 200; 22; 25 . . . 40 до 200: 30; 35 , . , 45 до 200; 40 , ’ . , 60 до 200; 50 . . . 80 до 200; 60 . . , 90 до 200;
Глава IX. Металлопрокат и металлические изделия 317 Продолжение табл. 99 Вид профиля Наименование показателей Градация сортамента Сталь горячеката- ная прокатная квад- ратная (ГОСТ 2591—57) Сторона квадрата в мм От 6 до 12 через 1 леи . 14 до 16 через 1 . „ 18 до 22 через 2 . 25; 28; 30; 32; 35; 38 От 40 до 130 через Б мм . 140 до 200 через 10 , Сталь прокатная широкополосная (уни- версальная; ГОСТ 82-57) Ширина в мм Толщина » » От 200 до 1050 через 10 льи 4 при ширине от 200 до 300 мм; 5 при ширине от 200 до 300 мм; 6; 7; 8; 9: 10; 12; 14; 16; 18; 20; 22; 25; 28; 30; 32; 36; 40; 45; 50 при ширине от 200 до 1050 мм Сталь прокатная толстолистовая (ГОСТ 5681—57) Толщина в мм Ширина » » Длина » » 4 600—1800 6000- 10 000 5 600—2000 6000— 12 000 6-7 600—2000 10 000— 12 000 Толщина в мм Ширина » » Длина » » 8—10 600—2500 9000— 12 000 11—15 600-3000 8000— 12 000 16—20 600—3000 7000— 12 000 Толщина в мм Ширина » » Длина » » 21—25 600—3000 6000— 12 000 26—30 600—3000 6000— 12 000 32—34 600-3000 5000— 12 000 Толщина в мм Ширина » » Длина » » 36—40 600—2800 5000— 10 000 42—50 600—2500 4000—9000 52—60 600—2500 4000—8000 Сталь прокатная тонколистовая (ГОСТ 3680-57) Толщина в л,« 0,9 От 1 до 1,4 через 0,1 мм От 1,5 ДО 2,75 через 0,25 мм От 3 до 3,75 через 0,25 мм Ширина » » 600— 800 710— 1000 710—1250 710—1400 Длина » » 1200— 1600 1420— 2000 1420— 2500 1420— 2800
318 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 99 Вид профиля Наименование показателей Градация сортамента Сталь тонколисто- вая оцинкованная (ГОСТ 7118-54) Размеры листов в мм Толщина в мм 710X1420 и 1000 x2000 0,38: 0,41; 0,44; 0,51; 0,57; 0,63; 0,7; 0,76; 0,82 Сталь листовая кро- вельная (ГОСТ 1393-47) Размеры листов в мм Толщина в мм 710X1420 и 1000 x 2000 0,38; 0,41; 0,44; 0,51: 0,57; 0,63; 0,7; 0,76; 0,82 Сталь листовая ри- фленая (ГОСТ 8568-57) Толщина листа с ри- фом в мм Высота рифа в мм Ширина листа в мм: наименьшая наибольшая Длина листа в мм: наименьшая наибольшая 5 1 710 1100 1500 4000 6 1,5 900 1100 2000 6000 8 1,5 1000 1250 1000 6000 10 2 1000 2500 2000 6000 То же. волнистая (ГОСТ 3685—47) Длина волны в мм Высота волны » » Ширина листа ?ори- еитировочная) в мм Толщина в мм 130 35 835 1: 1.1 130 35 680 1,2; 1.3 130 35 570 1.4: l.f 100 30 835 : 1,7 100 30 640 5 Сталь прокатная и штампованная специ- альных профилей для металлических пере- плетов промышленных зданий (ГОСТ 7511—58) № профилей горяче- катаных № профилей холод- ной Формовки 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 1а, 5а, 7а, 9, 10. 11 То же. гражданских зданий (ГОСТ 5157—53) № профилей 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 Рельсы крановые (ГОСТ 4121—62) Тип рельсов Кр 70. Кр 80, Кр 100. Кр 120 Сталь прокатная специальных профи- лей для шпунтован ных свай (ГОСТ 4781—35) — Плоская ШП-1, ШП-2; корытная ШК4, ШК-2; зетовая ШД-3, ШД-5
Г лава IX. Металлопрокат и металлические изделия 319 Продолжение табл. 99 Вил профиля Наименование показателей Градация сортамента Трубы стальные водогазоироводные (ГОСТ 3262—62) Наружный диаметр в мм Толщина стенки в мм Вес 1 пог. м в кг 15 2 0,69 20 2,5 1,08 25 2,5 1.45 32 2,8 2,02 41 2,8 2,64 47 3 3,25 59 3 4,14 74 3.2 5,59 Трубы стальные бесшовные горячека- таные (сортамент — ГОСТ 8732—58) Диаметр в мм Длина в м От 25 до 800 От 4 до 12,5 Трубы стальные бесшовные холодно- тянутые и холоднока- таные (сортамент — ГОСТ 8734—58) Диаметр в мм Длина в м От 10 до 200 От 1,5 до 9 Труби стальные бесшовные котельные Наружный диаметр в мм От 0,5 до 426 Трубы стальные электросварные (ГОСТ 10704—63) Диаметр в мм Длина в м От 5 до 152 От 4 до 12 То же Диаметр в мм 426—1620 Трубы обсадные (ГОСТ 632—64) Диаметр в мм 121—426 Трубы бурильные с высаженными внутрь концами (ГОСТ 631—63) ' Диаметр в мм 73—168 § 3. Арматурная сталь Стальная арматура для армирования железобетонных изделий подразделяется: по технологии изготовления — на горячекатаную стержневую и холоднотянутую проволочную; по услови- ям применения в железобетоне — на н е-н а п р я г а е м у ю и на- прягаемую; по характеру профиля — на гладкую и перио- дического профиля (более детально см. в главе «Арматур- ные работы» четвертого раздела тома II настоящего справочника). Сортамент арматурной стали. Установлены единый сортамент для стержней гладкого и периодического профилей (табл. 100) и единый (основной) сортамент для обычной и высокопрочной арма-
320 Раздел четвертый. Строительные материалы Таблица 100 Сортамент стержневой арматуры (ГОСТ 5781—61) Диаметр стержней в мм Площадь сечения в см1 Вес 1 пог. м в кг Диаметр стержней в мм Площадь сечения В ГЛ/3 Вес 1 пог. м в кг 6 0,283 0,222 28 6,16 4,83 7 0.385 0,302 32 8,04 6,31 8 0.503 0.395 36 10,18 7,99 9 0,636 0,499 40 12,57 9,87 10 0,785 0,617 45 15,9 12,48 12 1,131 0,888 50 19.63 15,41 14 1.54 1,21 55 23.76 18.65 16 2,01 1,58 60 28,27 22,19 20 3,14 2,47 70 38,48 30,21 22 3,8 2,98 80 60,27 39,46 25 4,91 3,85 90 63,62 49,94 для горячекатаной и термически Таблица 101 Основной сортамент обычной и высокопрочной арматурной _________проволоки__________ Номинальные диаметры в мм Площадь поперечного сечения в см2 3 0,071 4 0,126 5 0,196 6 0,283 7 0,385 8 0,503 Примечание. В сортамент обыкновенной арматурной проволоки допускается вводить промежуточные диаметры, кратные 0,5 мм. гладкие, а классов А-П, А-1П и турной проволоки (табл. 101). Приведенные в сортаментах номи- нальные диаметры стержней и проволоки соответствуют: упрочненной стержневой арма- туры периодического профи- ля — диаметру равновеликих по площади сечения гладких стержней; для арматуры, упрочнен- ной вытяжкой, — диаметру стержней до вытяжки; для арматурной проволоки периодического профиля — диа- метру до ее профилирования. Диаметр проволок, состав- ляющих пряди, принимается; 1; 1,5; 2; 2,5 лш и далее по основ- ному сортаменту (см. табл. 101). Стержневая арматура. В за- висимости от механических ха- рактеристик стержневая арма- тура подразделяется на классы A-I, А-П, А-П1, A-1V. Стержни арматурной стали класса A-I -IV — периодического профиля. Для термически упрочненной арматурной стали к индексу добав- ляется «т», для упрочненной вытяжкой — «в». Для каждого класса горячекатаной арматурной стали установ- лены определенные марки стали (табл. 102). Механические свойства сталей по классам должны соответство- вать нормам, указанным в табл. 103—105. Стержни арматурной стали класса A-IV имеют периодический профиль, отличающийся по внешнему виду от профиля арматурных
Глава IX. Металлопрокат и металлические изделия 321 Таблица 102 Марки сталей, применяемых для изготовления стержневой арматуры (ГОСТ 5781—61) Класс Наименование стали гост A-I Углеродистая сталь марок Ст.З, Ст.Зпс и Ст.Зкп группы А 1 380—60, А-II диаметром 10—40 мм Углеродистая сталь марки Ст.5 1 9543—60 A-II диаметром Низколегированная сталь марок 5058—57 40—90 мм 25Г2С и 35ГС A-III То же A-IV Низколегированная сталь марки 30ХГ2С | 5058—57 Таблица 10$ Механические свойства горячекатаной арматурной сталя Класс Диаметры стержней в мм Предел текучести в кгс/мм1 Временное сопротивле- ние разрыву в кгс/мм* Относитель- ное удлине- ние в % Испытание на загиб в холодном состоянии ие менее A-I 6—40 24 38 25 180° при с 0,51<7 А-П 10—90 30 50 19 180° при с = 0.5J A-III 6—40 40 60 14 90° при A-IV 10—32 60 90 6 45° при с'= 5rf Примечания: I. с-толщш оправки; d— диаметр стержня. 2. Для стержней диаметром более 40 мм допускается снижение норм отно- сительного удлинения на 0,25% на каждый миллиметр увеличения диаметра, но не более чем на 3% (абсолютных). Таблица 104 Механические свойства упрочненной вытяжкой горячекатаной арматурной стали Класс Днаметр стержней в мм Предел текучести в кгс 1мм:2 Временное сопротивле- ние разрыву в кгс/мМ2 Относитель- ное удлине- ние в % Угол загиба в холодном состоянии не менее А-Нв 10—90 45 50 8 90° при с~ 3d А-Шв 6—49 55 60 6 45° прн с — 3d Примечание, с — толщина оправки; d — диаметр стержня. 21—1495
322 Раздел четвертый. Строительные материалы Таблица 105 Механические свойства термически упрочненной горячекатаной арматурной стали___________________ Класс Диаметр стержней в мм Предел текуче- сти (условный) в кгс] млР Временное сопротивление разрыву в кгс/мМ? не к енее Ат-111 6—40 4009 6000 At-IV 10—32 6009 9000 At-V 10—40 8000 10 500 At-VI 10—40 10 000 12 000 At-VI1 10—40 12 000 14 000 Атк* 6 и 7 14000 16000 В и 9 13 000 15 000 * Буква «к» обозначает катанку. стержней классов A-II и A-III. Допускается поставка арматуры класса A-IV профилем, установленным для стали класса A-III, при условии окраски концов стержней красной краской на участке 30— 40 см. Стержни диаметром менее 10 мм поставляются в мотках, диа- метром 10 мм и более—в прутках длиной от 6 до 12 м или мерной длины, оговариваемой в заказах. Допускается поставка стержней класса A-I диаметром до 12 мм в мотках. Арматурная сталь класса A-IV поставляется только в прутках. При мерной длине стержней 6 м допускаются отклонения до +50 мм, при большей длине — до +70 мм. Местная кривизна не должна превышать 6 мм на 1 пог. м. Общая кривизна стержней не должна превышать произведения до- пускаемой местной кривизны на 1 пог. м на длину стержня в метрах. Арматурная проволока и проволочные изделия. Арматурная проволока делится на два класса: В-1 —tхолоднотянутая низкоуглеродчетая стальная проволока, предназначенная для иенапрягаемой арматуры (обыкновенная арма- турная проволока); В-П — холоднотянутая углеродистая стальная проволока, пред- Таблица 106 Механические свойства высокопрочной арматурной проволоки (ГОСТ 8480—63)________________________________________ Диаметр в мм Временное сопротивление разрыву в кгс[мм1 Условный предел текучести в кгс! мм1 Относительное удлинение в % 2,5 180 144 4 3 170 136 4 4 160 128 5 5 150 120 5 6 140 112 5 7 130 104 6 8 120 96 6
Глава IX. Металлопрокат и металлические изделия 323 назначенная для напрягаемой арматуры (высокопрочная арматур- ная проволока). Арматурные проволочные изделия подразделяют- ся на следующие виды: 1) нераскручивающиеся стальные пряди класса П трехпроволоч- ные, семипроволочные и девятнадцатипроволочные, предназначенные для напрягаемой арматуры (арматурные пряди); 2) стальные канаты класса К двухпрядные и многопрядные, предназначенные для напрягаемой арматуры (арматурные канаты); 3) сварные сетки, предназначенные для ненапрягаемой армату- ры (сварные арматурные сетки). Сетки подразделяются: на сварные арматурные с поперечной рабочей арматурой и рабочей арматурой в обоих направлениях, на рулонные и плоские. § 4. Профили алюминиевые и из алюминиевых сплавов Таблица 107 _____________________Сортамент профилей________________' Вид профиля Градация сортамента Угловые профили равнобокие (ГОСТ 8110—56) Ширина от 12 до 60 мм: толщина от 1 до 6 мм: длина до 9 м То же, иеравнобокие (ГОСТ 8110-56) Ширина от 15X20 до 50X75 мм: тол- щина от 1 до 7 мм: длина до 9 м Тавр равиостениый (ГОСТ 8112—56) Высота от 15 до 45 мм: ширина полок от 25 до 50 мм: толщина полки и стен- ки от 1 до 4 мм: длина до 9 м Тавр разностенный (ГОСТ 8112—56) Высота от 20 до 35 мм: ширина полок от 30 до 40 мм-, толщина стенки от 2 до 40 мм: толщина полки от 1.5 до 2.5 мм: длина до 9 м Двутавр (ГОСТ 8112—56) Высота от 23 до 60 мм: ширина полок от 38 до 70 мм: толщина стенок от 1.2 до 3,5 мм: толщина полки от 1,2 до 5 мм: длина до 9 м Швеллер (ГОСТ 8113—56) Высота от 25 до 80 мм: ширина полок от 15 до 45 мм: толщина стенки и пол- ки от 1,5 до 5 мм: длина до 9 м Швеллер отбортованный (ГОСТ 8113—56) Высота от 14 до 35 мм: ширина полок от 23 до 42 мм: толщина стенки и пол- ки от 1 до 3 мм: длина до 9 м Зетовый профиль (ГОСТ 8111—56) Высота от 20 до 50 мм: ширина полок от 15 до, 35 мм-, толщина стенки и полок от 1,2 до 5 мм: длина до 9 м' 21
324 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. W7 Вид профиля Градация сортамента Трубы круглые тянутые (ГОСТ 1947-56) Наружный диаметр от 6 до 120 мм; толщина от 0,5 до 5 мм; длина от 2 до 5.5 м То же, прессованные (ГОСТ 1947—56) Наружный диаметр от 25 до 280 мм; толщина от 5 до 32,5 мм; длина от 2 до 5,5 м Трубы квадратные (ГОСТ 1947—56) Ширина от 10 до 90 мм; толщина от 1 до 5 мм; длина от 2 до 5,5 м Прямоугольные трубы (ГОСТ 1947—56) Сторона большая от 14 до 120 мм; сторона меньшая от 10 до 60 мм; тол- щина от 1 до 5 мм; длина от 2 до 5,5 м Листы (ГОСТ 1946—50) Ширина от 400 до 2000 мм; толщина от 0,3 до 10 мм; длина от 2 до 4 м Пруткн (ГОСТ 7857—55) Диаметр от 5 до 300 мм; длина от 0,5 до 6 м Проволока сварочная из алюми- ния (ГОСТ 7871-63) Диаметр от 1 до 12 мм в бухтах по 40 кг § 5. Болты, тяжи и гайки Таблица 108 Сортамент болтов и тяжей Вид болтов и тяжей Градация сортамента (по наружному диаметру резьбы) в мм Нормальной точности С шестигранной головкой (ГОСТ 7798—62) От 6 до 48 Длина от 16 до 300 Повышенной точности С шестигранной головкой (ГОСТ От 6 до 48 7805-62) Длина от 10 до 300 Высокопрочные вен Диаметр 18, 22, 24 МСП Миитрансстроя Длина от 16 до 300
Глава IX. Металлопрокат и металлические изделия 325 Болты нормальной точности применяются в соедине- ниях, работающих на растяжение, либо при небольших усилиях — ра- ботающих на сдвиг; болты повышенной точности — в ответ- ственных соединениях, работающих на срез при статической и ди- намической нагрузках, вместо заклепочных соединений. Болты в ы- сокопрочные применяются в монтажных соединениях, рабо- тающих на сдвиг при больших усилиях (например, в мостостроении). Тяжи применяются для растянутых элементов металлических и де- ревянных конструкций. Марки сталей для болтов и тяжей нормальной и повышенной прочности см. соответственно в ГОСТ 7798—62 и 7805—62. Для вы- сокопрочных болтов (а также для гаек к ним) применяют стали марок Ст. 5 (ГОСТ 380—60), 35 (ГОСТ 1050—60), 40Х (ГОСТ 4543—61) или другие с временным сопротивлением после термиче- ской обработки не ниже 130 кгс/мм2. Термическая обработка произ- водится в готовом изделии. Гайки применяются шестигранные нормальной (ГОСТ 5915—62) и повышенной точности (ГОСТ 5927—62). С высокопрочны- ми болтами применяются специальные шайбы (для высокопрочных болтов). § 6. Заклепки Таблица 109 Сортамент заклепок Вид заклепок Диаметр стержня в мм Длина в мм С полукруглой головкой (ГОСТ 10299—62) . . . 1—36 2—180 С полупотайной головкой (ГОСТ 10301—62) • . . 2—36 3—210 С потайной головкой (ГОСТ 10300—62) 1—36 2—180 С плоской головкой (ГОСТ 10303—62) . , . , . 2-36 4—180 Заклепки применяют для клепки заводских и монтажных соеди- нений металлических конструкций: заклепки с полукруглой голов- кой — прн нестесненном пространстве для расположения головок, с полупотайной головкой — при стесненном пространстве, с потайной головкой — в случаях, когда требуется сохранение гладкой поверх- ности склепываемого пакета. Заклепки указанного сортамента изго- товляются нормальной точности. § 7. Гвозди и винты для дерева Винты, применяемые в строительстве, изготовляются: с полукруглой головкой (ГОСТ 1489—62), с потайной головкой (ГОСТ 1490—62), с полупотайной головкой (ГОСТ 1475—62), с ци- линдрической головкой (ГОСТ 1491—62); номинальный диаметр резьбы этих винтов до 20 мм, длина до 120 мм; с квадратной головкой и буртиком (ГОСТ 1488—64); номиналь- ный диаметр резьбы до 20 мм, длина винтов до НО мм;
326 Раздел четвертый. Строительные материалы с цилиндрической головкой и шестигранным углублением «под ключ»; номинальный диаметр резьбы до 42 мм, длина винтов до 300 мм. Таблица ПО Сортамент гвоздей Вид гвозд.ей Градация сортамента (по длине) в мм Строительные проволочные круглые (ГОСТ 4028—63) От 20 до 50 с градацией через 5 ллг, от 60 до НО с градацией через 10 мм; от 125 до 250 с градацией через 25 мм Проволочные квадратные От 50 до НО с градацией через 10 мм; от 125 до 250 с градацией через 25 мм Проволочные круглые: толевые (черные и оцинкован- ные. ГОСТ 4029—63) От 20 до 40 с градацией через 5 мм кровельные (ГОСТ 4030—63) 45; 50 штукатурные 30; 40 отделочные (черные и оцинко- ванные, ГОСТ 4032—63) 9 и 12; от 15 до 40 с градацией через 5 Л4Л4 обойные (ГОСТ 4033— 63) 7; 9; 12; от 15 до 30 с градацией через 5 мм § 8. Поковки строительные Поковки строительные изготовляют из стали углеродистой обык- новенного качества марок Ст. 0 и Ст. 3 и из стали, поставляемой по химическому составу. Таблица 111 Номенклатура, внд материала и назначение строительных поковок Наименее ание Материал, нз которого изготовляют поковки Назначение Скобы Круглая или квадратная сталь диаметром или со сто- роной квадрата 8, 10, 12» 16 И 18 Для скрепления сопряже- ний деревянных конструкций
Глава IX. Металлопрокат и металлические изделия Продолжение табл. 1Н Наименование Материал, из которого изготовляют поковки Назначение Штыри Круглая сталь диаметром 12, 16, 20 и 25 мм Для крепления насадок к сваям, обвязок к стойкам, сжатых элементов к опор- ным подушкам; при нара- щивании бревен или брусь- ев торцовым упором Нагели То же, диаметром 8, 10, 12, 16, 20. 22 и 25 мм В качестве безраспорных соединений, работающих на изгиб, в продольных сплачи- ваемых элементах и в рас- тянутых стыках деревянных конструкций Т-образные ко- стыли Стальные полосы шириной 25—40 и толщиной 3—5 мм Для укладки кровельных карнизов Крючья Стальные полосы шириной 25—40 и толщиной 2—4 мм Для укладки настенных желобов Стержни ухватов Квадратная сталь со сто- роной квадрата 10—20 мм Для укрепления водосточ- ных труб Хомуты ухватов Стальные полосы шириной 12—20 и толщиной 3—4 мм То же § 9. Стальные канаты Стальные канаты изготовляют из проволоки марок I (высшая), I и II, светлой и оцинкованной, однопрядными и многопрядными с крестовой и односторонней свивкой, с органическим и металлическим сердечниками. Предел прочности канатной проволоки при растяжении от НО до 200 кгс/мм.2 с градацией через 10 кгс/мм2. Разрывное усилие каната должно быть не менее величины, ука- занной в соответствующем ГОСТе и оговоренной в заказе. За раз- рывное усилие каната принимается суммарное разрывное усилие всех его проволок или по особому требованию заказчика действи- тельное (агрегатное) разрывное усилие каната. Действительное раз- рывное усилие каната определяется испытанием образца на разрыв. Конструкция каната (материал сердечника, число прядей и про- волок), вид и направление свивки; вид поверхности, предел проч- ности, марка проволоки и длина каната должны быть оговорены в заказе. При отсутствии в заказе указания о длине канат изготовля- ют длиной, равной или кратной 250 м. В строительстве применяют: мягкие канаты (с органическим сердечником) по ГОСТ 3069—55— 3080—55, жесткие канаты (с металлическим сердечником) по ГОСТ 3067—55 и 3068—55; полужесгкие канаты (спиральные) по ГОСТ 3062—55—3065—55; защищенные канаты (спиральные закрытые) по ГОСТ 3090—55, 7675—55 и 7676—55.
328 Раздел четвертый. Строительные материалы §10. Сварочные электроды Таблица 112 Номенклатура и характеристика сварочных электродов Наименование Тип электрода Диаметр1 в мм Электроды для ручной ду- говой сварки (ГОСТ 9467—60) Э42, Э42А, Э46, Э46А для сварки углеродистых сталей Э50 и Э50А для сварки низ- колегированных сталей Э55, Э60, Э60А, Э70, Э85, Э100, 3-125, Э145 для сварки легированных сталей повы- шенной прочности 2; 2,5; 3 4 5, 6, 8, 10, 12 Проволока для автомати- ческой сварки (ГОСТ 2246- 60) Проволока стальная сва- рочная От 0,8 до 6 Прутки для сварки чугуна (ГОСТ 2671—44) Прутки чугунные свароч- ные 4, 6, 8, 10, 12 1 Под диаметром электрода понимается диаметр стержня без покрытия. Поверхность сварочной проволоки должна быть чистой — без ржавчины, грязи, остатков масла; покрытие электродов — прочным, чистым, равномерным, без трещин, комков и отбитых участков, пла- виться одновременно со стержнем без отпадания кусков. Конец элек- трода (с одной стороны) на длине 30 мм и торец второго конца дол- жны быть свободны от покрытия. Глава X МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСНОВЕ ПОЛИМЕРОВ § 1. Виды материалов и области их применения Для строительных конструкций применяются следующие мате- риалы и изделия, изготовленные на основе полимеров (табл. 113).
Глава X. Материалы на основе полимеров 329 Таблица НЗ Материалы и изделия для строительных конструкций на основе полимеров Наименование изделий Вид изделий Характеристика Стеклопластики Плоские и волнистые листы, стержневая арма- тура, профилированные элементы (трубы, уголки, швеллеры и т. п.) В зависимости от вида сте- кловолокннстого наполните- ля стеклопластики делятся иа три группы: I группа — С ВАМ, АГ-4С — стекловолокно непрерывное прямолинейное, расположен- ное слоями по толщине ма- териала; связующие — фе- нолформальдегидные, эпок- сидно-феиольные и другие смолы П группа — стекловолокно рубленое в виде матов или нанесенное опылением: свя- зующее — полиэфирные и другие смолы Ш группа — стекловолокно в виде холстов: связующее — фенолформальдегидные смо- лы с добавкой гипса Стеклотекстолиты Листы Армирующий наполни- тель — из бесщелочиой стек- лянной ткани; связующее — фенолформальдегидные или полиэфирные смолы Органическое стек- ло Листы Стекло авиационное и по- делочное Винипласт Листы жесткие Марки А не содержит со- единений свинца; марки Б содержит в качестве стаби- лизатора соединения свинца Сотопласты Блоки Тканевые крафт-бумажные или из изоляционно-пропи- точной бумаги Жесткие пенопла- сты Плиты 1 Полистирольные ПС-1, ПС-4, ПСБ, поливинилхло- ридные ПХВ-1: пенополиуре- тановые ПУ-101
330 Раздел четвертый. Строительные материалы Таблица 114 Размеры материалов для строительных конструкций на основе полимеров в мм Наименование материалов Длина Ширина Толщина Допускаемые откло- нения по длине и ширине по тол- щине Стеклопластики 1 группы: СВАМ АГ-4С Стеклопластики II группы: плоские листы волнистые . . • Стеклопластики III группы . . .. Стеклотекстолиты: КАСТ КАСТ КАСТ-В в листах КАСТ-В в плитах Стекло органическое: авиационное . . поделочное . . . Винипласт жесткий листовой марок А н Б . Сотопласты .... Пенопласты ПС-1 ПС-4 ПСБ ПХВ-1 ПУ-101 До 1000 1000—6000 1000—6000 3000—6000 2200—2400 1400—2400 2400 2400 500—1600 100—1350 1300—1500 1000—1500 Не менее 500 Не меиее 500 800—3000 Не меиее 500 450—550 До 500 Размер До 1500 „ 1500 » 1200 650—1000 650—1000 700—1000 700—1000 400—1400 100—1259 500—650 550—650 Не менее 500 Не меиее 500 800—1800 Не менее 500 450—550 1—30 ы по соглас 1—2,5 1—2,5 2—4 0.5—0,8 1,2 0,5—8 9—35 0,8—24 2—23 2—20 300—350 50 50 До 100 40—60 45—55 ованию ±50 ±50 ±50 ±50 ±100, —50 Свобод- ные ±50 ±50 ±5 ±50 По ТУ Свобод- ные ±0,3—0,2 По ТУ То же W я ±10% ±5 ±5 ±2 (1г 1 По согласованию с заводом могут изготовляться других размеров. Таблица 115 Требования к материалам для строительных конструкций на основе полимеров Наименование материалов Поверхность Форма Стеклопластики Не должна иметь трещин-, вздутий, грубых морщин и посторонних включений. До- пускается на поверхности слой целлофана Края листов должны быть обрезаны под прямым уг- лом. Стеклотекстолиты •тол- щиной 2,5—3,5 мм поставтя- ются в необрезанном виде
Глава X, Материалы на основе полимеров 331 Продолжение табл. 115 Наименование материалов Поверхность Форма Стекло органи- ческое Бесцветная, матовая или окрашенная. Размеры и ко- личество допускаемых дефек- тов поверхности — по ТУ Прямоугольные листы Винипласт жест- кий листовой (ГОСТ 9639—61) Цвет поверхности нату- ральный или окрашенный. Поверхность листов должна быть ровная, гладкая, без трещин, раковин и вздутий То же Сотопласты Торцовые поверхности дол- жны быть окрашены. Обра- зующие ячеек должны быть перпендикулярны торцовым поверхностям. Сотоблоки не должны иметь участков тка- ни или крафт-бумаги, не про- питанных смолой В поперечном сечении бло- ки сотопластов должны иметь прямоугольную форму Пенопласты ПС-1. ПС-4. ПХВ-1. ПУ-101 Цвет поверхности белый или слегка окрашенный. Размеры и количество взду- тий, вмятин и раковин — по ТУ Прямоугольные плиты с об- резанными краями Пенопласт ПСБ Допускаются вмятины глу- биной не более 3 мм и пло- щадью не более 100 см2 в ко- личестве ие более 3 шт. на 1 УИ2 Прямоугольные плиты и блоки Таблица 116 Физико-механические показатели материалов для строительных конструкций на основе полимеров Наименование материалов Объемный вес в кг}м? Водопог- лощение Времеииое сопротив- ление в кгс[см* при рас- тяжении при сжатии при изгибе Стеклопластики: 1 группы: СВАМ 1900-2000 4500 4000 7000 АГ-4С 1900 — 2000 1300 2000 II группы 1400 — 600 900 1300 III группы 1400 — 450 450 450
332 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 116 Наименование материалов Объемный вес в кг/ти3 Вод©пог- лощение Временное сопротивле- ние в кге] см* при растя- жении при сжатии при изгибе Стеклотекстолит: 2800/1700* КАСТ 1850 0.15—0,35 — —- КАСТ-В: в листах ..... 1850 г/дм* 1,5—3% 2300/1100*. 2800/1550* 2100/1000* — в плитах 1850 1.5% 400 1400 Стекло органическое: 1180 пластифицированное . . —- 650 —- — непл нотифицированное 1180 •—• 780 __ — поделочное цветное и ма- 1180 товое — —• —— — бесцветное 1180 — — —— — Винипласт жесткий листе- вой: марки А . 1360-1430 —. 550 1000 » Б 1360—1430 — 450 —- 800 Сотопласты: тканевые 140 — — 40 — крафт-бумажные .... 90 —- — 10 — нз изоляционно-прони- точной бумаги . . . 30 — — 3 — Пенопласты: ПС-1 60-220 Не более 2,5-3 —— ПС-4 В преде- 0,3 г}дм- Не более Более — ПС-Б лах 40 25—100 2 г! дм1 Не более — 1.7 0,3-3 — ПХВ-1 110—130 8 % по объему Не более Не бо- ПУ-101 100-120 0.2 г!дмг — лее 1,7 Более 8 — * В зависимости от толщины. Цифры над чертой относятся к основе, под чертой — к утку. Таблица 117 Области применения материалов для строительных конструкций на основе полимеров Наименование материала Основное назначе- ние Возможная область применения Ограничения Стеклоплас- тики I группы и стеклотек- столиты Несущие элементы трехслойиых плит по- крытий и простран- ственных ограждаю- щих конструкций Вспомогательные конструкции цехов с химической агрессией, изготовляемые из лис- тов н профильных эле- ментов; арматура для бетонных конструк- ций из однонаправ- ленных стеклопласти- ков I группы Применение ограничивает- ся по сообра- жениям огне- стойкости
Глава X. Материалы на основе полимеров 333 Продолжение табл. 117 Наименова- ние материала Основное назначение Возможная область применения Ограничения Стекло- пластики II Группы Сверхпрозоачиые ограждения и перего- родки; световые про- емы стен и фонари верхнего света Наружные слои па- нелей цехов с химиче- ской агрессией: кон- структивные элемен- ты, изготовляемые на- пылением Применение огра- ничивается по со- ображениям огне- стойкости Стекло- пластики III группы Малонапряженные элементы конструк- ций; наружные слои н элементы каркаса трехслойных стено- вых панелей, в том числе для цехов с химической агрессией Детали зданий: во- рота, окна, двери и т. п. То же Стекло ор- ганическое Свегопрозрачные ограждения и перего- родки; световые прое- мы и купола верхнего света общественных и промышленных зда- ний; ограждения теп- лиц Светопрозрачные внутренние перего- родки общественных н промышленных зда- ний Не применяется при длительных^ эксплуатационных температурах вы- ше +60 °C Винипласт жесткий ли- стовой марок А и Б Вспомогательные и ограждающие конст- рукции в цехах с хи- мической агрессией Желоба, сливы и во- досточные трубы жи- лых и промышленных зданий Не применяется при длительных эксплуатационных температурах вы- ше +60° С и ни- же -10° С Сотопласты Средний слой трех- слойных ограждаю- щих конструкций Тканевый сото- пл а ст — для среднего Слоя плит покрытий, крафт-бумажнЫй и из изоляционной бума- ги — для среднего слоя панелей Не допускаются в условиях дли- тельного увлаж- нения материала Пенопласты ПС-1, ПС-4, ПС-Б.ПХВ-1. ПУ-101 То же Не применяют- ся при температу- рах +80° С и вы- ше § 2. Мастики и клеи Мастики и клеи для крепления отделочных материалов и изде- лий. Мастики и клеи для крепления отделочных строительных мате- риалов и изделий представляют собой клеевые пастообразные ком- позиции, состоящие из клеящей основы, растворителей, пластифици- рующих компонентов, наполнителей, разрыхлителей и в некоторых
334 Раздел четвертый. Строительные материалы случаях отвердителей. В зависимости от связующего мастики и клеи подразделяются на битумные, смоляные, каучуковые, нитроцеллю- лозные и казеиновые. Мастики и клеи должны быть устойчивыми к действию темпера- туры +50—60° С и удобонаносимыми, т. е. легко распределяться тон- ким слоем толщиной 0,3—0,5 мм (битумные — слоем не более 0,7— 1 мм). Физико-механические свойства мастик и клеев приведены в табл. 118. Таблица ня Физико-механические свойства мастик и клеев для крепления полимерных отделочных материалов Наименование Прочность крепления на отрыв после 10 суток в кгс/слР Водостой- кость Срок хранения Мастики Битумная горячая . « , . . 1,2—2 Водостойкая Не ограничен » холодная .... 0,8—1,2 То же Резино-битумная типа «изол» 1,5—2 » Битумная каучуковая . . . 0,8—1 * » Кумароно-каучуковая . • . 5—6 * До 2 месяцев в гер- метической упаковке Кумароновая 0,5—1 6 месяцев в гермети- ческой упаковке Канифольная ...... 0,5—0,8 Не ограничен Лаковая шпаклевочная ЛТ-1 0,5—0,8 • 10—12 месяцев в гер- метической упаковке Дп фенольная ...... 4—5 Ограниченно водостойкая 2—3 месяца в герме- тической упаковке Фенолформальдегидная . . 0,8—1 Водостойкая 2—3 ч после изготов- ления Колоксилиновая ннтропел- 0,6—0,8 Водостойкая люлозная • • - • • - Нс ограничен при гер- метической упаковке Казеино-цементная .... Клеи 1,5-2 Ограниченно водостойкая 3—4 ч после изготов- ления Мочевнпо-формальдегпдный Не меиее 5 К-17 Феиольно-резорциновый Водостойкая 3—5 ч после изготов- ления ФР-12 » 5 п 2,5—3 ч после изго- товления Полиизобутнленовый . . . 1 п 1 год в герметической упаковке
Таблица 1Ю Номенклатура и состав клеев для строительных конструкций Наименование клея Компоненты Жизнеспособ- ность в ч Температура склеивания в град Фенольный: горячего отверждения холодного и теплого отверждения Днфенольный Фенолоэпоксидный Эпоксидный: холодного и теплого отверждения горячего отверждения Полиэфирный Каучуковый Мочевинные и мочевиниомеламиновые клеи холодного и горячего отверждения Фенолформальдегидная смола, наполни- тель То же и отвердитель Дифенольная смола, отвердитель и на- полнитель Фенолформальдегидная смола, эпоксидная смола, наполнитель Эпоксидная смола, модификатор, отвер- дитель и наполнитель То же Полиэфирная смола, ияицнатер, ускори- тель и наполнитель Смесь каучука, модификатора и вулкани- зирующей группы Мочевинная смола, мочееиномеламиновая смола, отвердитель и наполнитель 24 150 2,5 15-80 1,5 15-80 24 150 1,5 15-80 24 Около 150 1 15—80 — 15—130 Глава X. Материалы на основе полимеров 3—холодного отверждения, 8—горячего со отверждения СО СЛ
336 Раздел четвертый. Строительные материалы Клеи для строительных конструкций представляют собой компо- зиции из синтетических смол, каучуков, различных модифицирующих добавок, наполнителей, растворителей и отвердителей. Предназнача- ются для склеивания в конструкциях цементно-бетонных материа- лов, алюминиевых сплавов, черных металлов и древесины с пено- пластами и сотопластами. В зависимости от рода связующего клеи для строительных конст- рукций подразделяются на фенольные, эпоксидные, каучуковые, мо- чевинные и полиэфирные. По способам применения клеи для строительных конструкций подразделяются иа клеи горячего отверждения — при температуре 100—160° С, холодного отверждения — при температуре 16—30° С и теплого отверждения — при температуре 40—90° С. Указания по приемке, перевозке и хранению материалов для строительных конструкций на основе полимеров см. в СНиП 1-В. 15-62. Глава XI ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕ И АКУСТИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ И ИЗДЕЛИЯ По виду основного сырья эта группа материалов и изделий под- разделяется на неорганические и органические; по характеру строе- ния — на жесткие, гибкие и рыхлые; по объемному весу в сухом со- стоянии— иа марки (от 15 до 700). § 1. Теплоизоляционные материалы и изделия Основные области применения: 1) в ограждающих конструкциях зданий и сооружений — для обеспечения необходимой теплозащиты; для этой цели применяются жесткие изделия в виде плит и гибкие в виде полужесткнх плит и матов; при объемном весе жестких, плит 500 кг/м3 и более в конст- рукциях зданий используются не только теплозащитные свойства, ио и несущая способность плит; 2) для теплоизоляции поверхностей промышленного оборудова- ния и технологических трубопроводов — неорганические, преимуще- ственно жесткие изделия в виде скорлуп и сегментов.
22-1495 Таблица 12Э Жесткие теплоизоляционные изделия для ограждающих конструкций зданий и сооружений Вид плит Неорганические изделия Минера ловатные: на синтетической связке » битумной > Пенобетонные, газобетон* ные н газосиликатные авто- клавные Пенобетониые и газобетон- ные неавтоклавные Пеногипсовые и газогнпсо- вые 1 Перлитовые Из пеностекла Асбестоцементные изоля- ционные Е- ® л g >> Размеры в мм из £ к ^9 а» а> и “ И Способы изготовления Марка ие боле =д § V ч и «сиз о 4) О « 0> h С !<! С Влажно в % по не боде длина ширина Я S 3 о Уплотнение и тепловая об- 250 0,055 1 1000 500 40 , 50 . 60 работка минеральной ваты, пропитанной синтетической смолой 1000 То же, с применением би- тумной эмульсии или пасты 400 0,07 2,5 500 500 40. 50. 60 80—200 через 1000 Формование из неоргаииче- 500 0,11 15 ских вяжущих и заполните- 20 мм лей (или без них) с введени- ем порообразующих добавок То же 500 0,11 15 1000 500 То же > 500 0,11 20 — — — Формование и тепловая об- работка (или без нее) из вспученного перлита и вя- жущих с добавкой (или без 500 0,09 5 500 500 30. 40. 50 добавки) асбеста Формование н спекание тонкоизмельченной смеси стекла и газообразующих до- 300 0,09 1 500 400 80. 100, 120, 140 ба вок Формование и тепловая об- работка портландцемента и асбеста 500 0,09 15 1000 500 30 Глава XI. Теплоизоляционные и акустические материалы 337
Вид плит Способы изготовления Марка не более Вермикулитовые Формование и тепловая об- работка (или без иее) из вспученного вермикулита и вяжущих с добавкой асбеста (или без добавки) 400 Из ячеистой керамики Формование и вспучивание при нагревании легкоплав- кой глины 400 Из крупнопористого керам- зитобетона Формование и тепловая об- работка керамзитового гра- вия и синтетической смолы 400 Из керамзитобетона Органические изделия (для зданий III класса) Формование и тепловая об- работка керамзитового гра- вия и портландцемента 500 Древесио-волокиистые; изоляционные Формование и сушка рас- пущенных древесных или иных растительных волокон (костра, солома, камыш) с введением добавок (или без ннх) 250 мзоляциоиио-отделочные То же 350 Камышитовые Скрепление прессованного камыша (тростника) рядом проволочных основ, стянутых между собой проволочными сшивками 250
Продолжение табл. по из Коэффициент теплопровод- ности в ккал/м ч град >> Размеры в мм не более £ « Э о g Е е 5 й ° 0 со т длина ширина 5 толщина 0,09 5 500, 1000 500 30, 40, 50 и Й» 2 0,1 0,12 0,15 0,06 0,08 0,08 1,5 6 8 12 12 18 500 500—1000 500-1000 1200, 1600, 1800 . 2500, 2700 , 3000 2400, 2600, 2800 400 400— 700 500 1200, 1600 550, 950, И 500, 1500 30 , 50 , 70, 100, 120 100, 120,'140, 160 120, 160 12.5; 16; 25 8; 12,5; 20 30, 50, 70, 100 вертый. Строительные материалы
ю „ * Вид плит Способы изготовления Торфяные изоляционные Цементно-фибролитовые (для зданий II и III клас- сов) Арболитовые и другие фнб- рнтиые Из пористых пластмасс: поли стирольные на су- спензионном полистиро- ле поливинилхлоридные фе- нольные Формование и сушка мало- разложнвшегося торфа с вве- дением добавок (или без них) Прессование и тепловая обработка (или без нее) дре- весной шерсти и портландце- мента Формование и тепловая об- работка (или без нее) орга- нического коротковолокнм- стого сырья (дробленая ста- ночная стружка или щепа, сечка соломы или камыша, опилки, костра) и портланд- цемента с добавками (или без них) Прессование и тепловая об- работка синтетических смол с введением порообразую- щнх добавок То же Применяются для зданий II н Ш классов.
Продолжение табл. 120 Марка не более Коэффициент ТЙПЛОПООВОЛ- ности в ккал/м. ч град не более Й в % по весу не более Размеры в мм длина ширина толщина 250 0,06 15 1000 500 30 500 0,13 20 2000 , 2400 500, 550 25, 50, 75, 100 500 0,1 20 500 , 600, 700 550, 600 50, 60, 70 400 0,12 6 200 200 0,045 0,045 3 1 , 500—1000 400— 700 25, 30, 50, 55, 35, 60, 40, 70, 45, 80 Глава XI. Теплоизоляционные и акустические материалы
Таблица 121 Гибкие теплоизоляционные изделия для ограждающих конструкций зданий Вид изделий Способы изготовления Марка не более Ь- 1 «ь j 2 Р- весу е Размеры в мм длина ширина толщина 1\ОЭффИЦ(- теплопро^ ности в ккал/м ч с 1 не более 5 С £ ч Q В % ПО не боле Неорганические изделия Маты минераловатные на синтетической связке • Уплотнение и тепловая об- работка минеральной ваты, пропитанной синтетической смолой 100 0,046 1 1000-1500 350—1000 30, 40, 50, 60 Плиты минераловатные по- лужесткие: иа синтетической связке То же 200 0,05 1 500, 1000 350-700 30 , 40 , 50 , 60 i » битумной » Уплотнение минеральной ваты, пропитанной битумом марки не ниже БН-IV 400 0,07 5 1000 500 50 , 60 , 70 , 80 Войлок минераловатный на битумной связке Уплотнение минеральной ваты, пропитанной битумом 150 0,045 2 1000—3000 375-1250 30 , 40 , 50 , 60 Маты мннераловатные про- шивные Прошивка слоя минераль- ной ваты, уложенной в обо- лочку из бумаги илн в ме- таллическую сетку 200 0,05 2 600-1200 300, 1000 30, 40 , 50. 60, 70, 80, 90, 100 Раздел четвертый. Строительные материалы
Вид изделий Способы изготовления Маты стекловатные на син- тетической связке Уплотнение и тепловая об- работка стеклянной ваты, пропитанной синтетической смолой Плиты полужесткие стек- ловатные на синтетической связке То же Маты стекловатные про- шивные Прошивка слоя стеклова- ты Органические изделия Войлок строительный (для теплоизоляции отдельных участков конструкций — ко- робок в наружных стенах, концов балок и др.) Изготовляется из грубой шерсти и отходов мехового, шерстяного и других произ- водств Картон гофрированный (для сборных деревянных домов) Склеивание листов гладко- го картона с листами гофри- рованной бумаги Маты из пористого поли- уретана Получаются нз полиэфир- ных смол с введением поро- образующих и других доба- вок
Продолжение табл. 121 Марка не более Коэффициент теплопровод- ности в ккал!м ч град не более Влажность в % по весу не более Размеры в мм длина ширина толщина 50 0.04 1 — 1000, 1500 30 , 40 , 50 , 60 75 0,04 1 1000 500, 1000 30 . 40 , 50 , 60 150 0,045 1 1000—3000 200-750 20. 30, 50 150 0,045 20 1000—2000 500-2000 12 — 0,045 12 По за казу 3 и 5 слоев 50 0,03 1 2000 1000 30, 40, 50, 60 Глава XI. Теплоизоляционные и акустические материалы 341
342 Раздел четвертый. Строительные материалы § 2. Акустические изделия По своему назначению акустические изделия подразделяются на звукоизоляционные (прокладочные), которые применяются в качестве упругих прокладок под полы в междуэтажных перекры- тиях, для изоляции помещений от внешнего шума, и звукопо- г л о щ а ю щ и е — для внутренней облицовки помещений с целью создания необходимого звукопоглощения стен. При устройстве сплошных прокладок под полы в качестве зву- коизоляционных материалов применяют маты и плиты полужесткие минераловатные на синтетической связке, маты стекловатные на син- тетической связке, а также плиты изоляционные древесно-волокни- стые и асбестоцементные. Для полосовых прокладок в перекрытиях применяют плиты изоляционные древесно-волокнистые и асбестоце- ментные, а также плиты «кордин». Таблица 122 Основные требования к звукоизоляционным прокладочным изделиям Наименование изделий Объемный вес в су- хом со- стоянии в кг!м3 не более Толщина в мм в сжатом состо- янии при нагруз- ке 0,2 кгс/см* ие менее Относи- тельное сжатие в % не более Маты и плиты минераловатные и стекловатные 15 40 Плиты асбестоцементные изоляци- онные 350 20 15 Плиты древесно-волокнистые изо- ляционные — 20 15 Плнты «кордин» 359 25 15 В качестве звукопоглощающих материалов применяются пер- форированные двухслойные древесно-волскиистые и цеменгно-фнб- ролитовые плиты, бетонные плиты с пористым заполнителем, мине- раловатные и стекловатные перфорированные плиты, сборные щиты с перфорированным покрытием. Материалы не должны терять своих звукопоглощающих свойств с течением времени; должны быть ог- нестойкими или трудносгораемыми и иметь коэффициент звукопогло- щения на низких частотах (125 гц) не менее 0,2, на средних (500— 2000 гц) —0,3. К звукопоглощающим изделиям предъявляется ряд специальных требований: 1) у двухслойных древесно-волокнистых перфорированных плит нижний слой должен состоять из изоляционных плит толщиной 12,5—16 мм с объемным весом 200—250 кг!м3; верхний лицевой слой — из твердых плит толщиной 3,5 мм. В плитах верхнего слоя должна быть сквозная перфорация (щелевидная или круглая); в плитах нижнего слоя — соответствующие несквозные отверстия. Раз- меры плит при щелевой перфорации 500X1000 мм, прн круглой 500 X 500 мм;
Глава XII. Кровельные и гидроизоляционные материалы 343 2) цементно-фибролитовые плнты должны иметь толщину 30— 35 мм, объемный вес 350—400 кг/м?. Для изготовления плит приме- няются белый или цветной цемент и древесная шерсть. Размер плит по длине 500, 1000, 2000 мм, по ширине 500 мм-, 3) бетонные плиты с пористым заполнителем должны иметь тол- щину 30—40 мм и объемный вес в сухом состоянии не более 1000 кг/м3. Для изготовления плит должны применяться белый или цветной цемент и в качестве заполнителей — вспученный перлитовый песок, дробленая пемза, дробленая крошка из обожженного каолина и т. п. пористые материалы светлой окраски; величина зерен от 1 до 2,5 мм. Поверхность плит должна быть ровной, но не заглаженной и иметь открытые поры. Размер плит по длине 500, 600, 700 мм, по ширине 400 и 500 мм\ 4) у сборных щитов с перфорированным покрытием последнее должно быть выполнено из металла либо из винипластовых или ас- бестоцементных листов, твердых древесно-волокнистых плит, гипсо- вых плит, фанеры, металлической штампованной сетки я стекло- ткани при коэффициенте перфорации (отношение площади отверстий к общей площади плнты) 0,15—0,2. Заполнением в щитах служат минеральная или стеклянная вата, маты минераловатные на феноль- ной связке либо стекловатные на синтетической связке. Между за- полнением и покрытием щитов должен находиться слой марли. Раз- меры щитов по длине 500, 1000, 1500 мм, по ширине 500 и 1000 мм. Ниже приводится перечень действующих государственных стан- дартов и заменяющих их общеобязательных технических условий на теплоизоляционные и акустические изделия: ГОСТ 5742—61 «Плиты теплоизоляционные из ячеистого бетона»; ГОСТ 6788—62 «Изделия совелитовые»; ГОСТ 10632—63 «Плиты древесно-стружечные»; ГОСТ 4598—60 «Плиты древесно-волокнистые»; ГОСТ 7483—58 «Плнты ка- мышитовые»; ГОСТ 4861—65 «Плиты торфяные изоляционные»; ГОСТ 8928—58 «Плиты фибролитовые на портландцементе»; ГОСТ 9573—66 «Маты и плиты полужесткне минераловатные на феноль- ной связке»; ГОСТ 10140—62 «Плнты жесткие из минеральной ваты на битумной связке»; ГОСТ 6125—61 «Войлок минераловатный иа битумной связке»; ГОСТ 4640—61 «Вата минеральная»; СН 169—61 «Временные указания по изготовлению камышитовых плит и при- менению их в строительстве» (Госстрой СССР). Глава XII КРОВЕЛЬНЫЕ И ГИДРОИЗОЛЯЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ § 1. Асбестоцементные материалы Асбестоцементные материалы состоят из асбеста (10—25%) и портландцемента (90—75%). Из асбестоцементных материалов изготовляют плитки и панели кровельные, профилированные листы. Асбестоцементные изделия мо- розостойки, водонепроницаемы, не поддаются гниению и горению/ обладают невысокой теплопроводностью, легко поддаются механи- ческой обработке и полируются.
344 Раздел четвертый. Строительные материалы Таблица 123 Техническая характеристика асбестоцементных материалов Наименование показателей Непрессован- ные листы Прессо- ванные листы Прочность: на растяжение вдоль волокон в кгс/см2 . . . 50—100 80—2С0 при изгибе в к.гс!см2 150—200 20'1—400 Объемный вес в кари3 . . . ь 1600—1800 2200 Пористость в % 40 25—20 Водопоглощение в % 25 15—18 Гигроскопичность в % 11—13 6—9 Таблица 124 Асбестоцементные кровельные плоские прессованные плитки Вид плиток Обоз- наче- ние Основные размеры в мм Расчетный вес 1 Л1‘2 кровли в кг длина ширина по широ- кой части толщина Рядовая . . • ПК-1 400 400 467 4 12 Фризовая . . ПК-3 490 200 4 — Краевая . . . ПК-2 — — 467 4 — Предел прочности при изгибе в любом параллельном кромкам направлении должен быть для плиток не менее 240 кгс!смг. Плитки имеют отверстия для гвоздей и противоветровых кно- пок. Допускаемые отклонения в размерах: по длине и ширине +4 и —2 мм; по толщине +0,4 и —0,3 мм; по расстоянию между кром- ками обрезных углов не более +1 и —Ч мм. Кромки плиток и конь- ков должны быть строго прямолинейными; отклонения кромок от прямой допускаются ие более 4 мм. Водопоглощение за 24 ч образца, высушенного при 100—105° С, не более 18%; плитки, насыщенные водой, должны выдерживать 25 циклов замораживания и оттаивания. Плитки плоские прессованные и фасонные детали к ним приме- няются для покрытия кровель жилых и общественных зданий по сплошной и разреженной опалубке или обрешетке, преимуществен- но при сложных очертаниях кровель. Поставляются в комплекте с фасонными деталями и металлическими креплениями. Волнистые листы обыкновенного профиля применяются для по- крытия неутепленных кровель жилых и общественных зданий и для обшивки неутепленных каркасных стеи. Волнистые листы усиленного профиля применяются для покры- тия кровли и ограждения стен неутепленных промышленных зданий;
Глава XII. Кровельные и гидроизоляционные материалы 3*15 не допускаются в цехах с выделением газов, разрушающих порт- ландцемент, без применения специальных защитных мер. Листы волнистые и полуволнистые с переменной толщиной при- меняются в кровлях жилых и общественных зданий, в сельскохо- зяйственных постройках и складских помещениях. Таблица 125 Асбестоцементные профилированные листы Вид листов Марка Размеры в мм Расчетный вес 1 л2 кровли в кг длина шири- на ТОЛЩИ на Волнистые усиленного профиля (ГОСТ 8423—57) . ВУ 2800, 2300, 994 8 20 Волнистые обыкновенного профиля (ГОСТ 378—60) . . во 1750, 2000, 2500 1200 678 5,5 14 Волнистые унифицирован- ного профиля ...... УВ-6 1750, 2500 1125 6 18 То же УВ-7,5 1750, 2000, 1125 7,5 —. Волнистые с переменной толщиной вп, впс 2500» 3000 1750, 2000, 1150 8/6,8 Полуволнистые с перемен- ной толщиной пвп 2300, 2500 1750, 2000 1095 8/6 Полуволнистые ..... пвг 2500, 1250 1535 7/6 волны, под чср- Примечание. Цифра над чертой — толщина гребня той —толщина наклонной прямой вставки. Изделия для крепления асбестоцементных Таблица 126 листов и плиток Вид креплений Расход на 1000 листов или плиток в шт. Длина в мм Материал крепления Основное назначение Гвозди ...... 2000 95—100 Стержень из оцинкованной ста- ли, шайба и кол- пачок (шляпка) из цинка Для крепления волнистых и полу- аолнистых -листов в кровлях жилых и гражданских зданий » ..... 2000 33—35 Из оцинкован- ной стали Для крепления плоских прессо- ванных плиток Противоветровые кнопки ..... 1000 22 Из оцинкован- ной проволоки То же
346 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 126 Вид креплений Расход на 1000 листов или плиток в шт. Длина в мм Материал крепления OCHOBHQC^ назначение Крепежные приборы. крюки , . . . . 1000 Из оцинкован- Для крепления зажимы для по крытнй .... 2300 ной проволоки волнистых н полу- волнистых листов усиленного про для стен .... 1250 — '— фи л я Панели асбестоцементные кровельные с теплоизоля- ционным слоем бывают полые и лотковые. . Полые панели изготовляют из двух асбестоцементных фасон- ных листов, соединенных между собой по продельным кромкам алю- миниевыми заклепками с укладкой в полость между листами теп- лоизоляционного слоя требуемой толщины н с отделочным слоем. Лотковые панели представляют собой асбестоцементный фасон- ный лоток, заполненный теплоизоляционным материалом. Размеры полых панелей: ширина 700 мм (в покрытии 500 ян), высота 120 мм, длина от 1500 до 3000 мм (с градацией через 250 мм); размеры лотковых панелей: ширина 500 мм, высота 140 мм, длина 1250 и 3000 мм; вес от 26 до 97 кг. Асбестоцементные панели с теплоизоляционным слоем применя- ют для устройства утепленных кровель промышленных зданий. § 2. Рулонные кровельные материалы Таблица 127 Марки рулонных материалов Вид рулонного материала Марка Вес рулона в кг не менее Пло- щадь рулона В Л2 Ширина полотна в мм Толь (ГОСТ 10999 -64): ^беспокровный ТК-350 ТК-300 ТГ-350 20 17 20 | 30 750-1050 покровный с песочной посыпкой ТП-350 ТП-300 18 15 15 15 } 750—1050 покровный с крупнозер- нистой посыпкой ТБ-420 — 10 650—1050 Пергамин (ГОСТ 2697--64) . П-350 П-300 13 и 20 20 } 750—1050
Глава XII. Кровельные и гидроизоляционные материалы 347 Продолжение табл. 127 Вид рулонного материала Марка Вес рулона в кг не менее Пло- щадь рулона в л*2 Ширина полотна в мм Руберойд (ГОСТ 10923—64): с мелкой минеральной посыпкой РМ-350 РОМ-350 24 20 20 20 } 750—1050 с чешуйчатой посыпкой РЧ-350 РОЧ-350 26 22 20 20 j 750—1050 с крупнозернистой по- сыпкой РБ-420 — 10 650—1050 Толь изготовляют из кровельного картона, пропитанного дег- тепродуктамп. Толь кровельный применяется: 1) беспокровный — для многослойных плоских кровельных по- крытий на горячей мастике с окраской мастики и засыпкой сплош- ным слоем гравия или защитой плитами, а также для паронзоляци- онных слоев, не соприкасающихся непосредствеиио с штукатуркой; 2) покровный с посыпкой мелкозернистым песком — для верх- него слоя многослойных плоских кровельных покрытий иа горячей мастике с окраской мастикой и засыпкой сплошным слоем гравия или защитой плитами, а также для пароизоляциоиных слоев, ие со- прикасающихся непосредствеиио с штукатуркой; 3) покровный с посыпкой крупнозернистой цветной минеральной крошкой — для верхнего слоя кровель зданий при укладке на го- рячей мастике. Таблица 128 Основные требования к толю Вид толя Марка Сопротивле- ние разрыву полосы ши- риной 50 мм в кгс не менее Отсутствие трещин при изгибе иа стержне диаметром в мм Вод ©насыще- ние в % при атмосферном давлении за 24 ч ие более Беспокровный ТК-350 ТК-300 ТГ-350 30 27 4Э }10 20 25 Покровный ТП-350 ТП-300 ТБ-420 28 23 30 j 20 30 20 Пергамин изготовляется из кровельного картона, пропитан- ного битумом. Пергамин применяется для нижних слоев кровельного ковра, в качестве подкладочного материала под руберойд при укладке на горячей мастике.
343 Раздел четвертый. Строительные материалы Таблица 129 Основные требования к пергамину Марка пергамина Сопротивление разрыву полосы шириной 50 мм в кге не меиее Отсутствие тре- щин при изгибе на стержне диаметром в мм Водонасыщение при атмосферном давлении за 24 ч в % не более П-350 27 10 25 П-300 25 10 25 Руберойд изготовляют из кровельного картона, пропитанного мягким нефтяным битумом с последующим покрытием его тугоплав- ким битумом с одной стороны (руберойд односторонний) или с двух сторон (руберойд двухсторонний) н с нанесением на лицевую сто- рону мелкой чешуйчатой или крупнозернистой цветной посыпки. Покровный слой руберойда всех видов и марок не должен сте- кать с вертикально расположенного образца при температуре +30° С. Посыпка лицевой стороны руберойда должна быть плотно прика- тана сплошным равномерным слоем и не должна отслаиваться прн легком трении рукой. Полотно руберойда в рулоне не должно быть слипшимся. В разрезе руберойд должен быть черным (или черным с коричневым оттенком). Руберойд применяется: 1) двухсторонний с мелкой минеральной посыпкой — для верх- него и нижнего слоев кровель зданий при укладке на горячих ма- стиках; 2) двухсторонний н односторонний с чешуйчатой посыпкой — для верхнего слоя кровель зданий при укладке соответственно иа холодных или горячих мастиках; 3) с крупнозернистой цветной посыпкой — для тех же целей, что в руберойд с чешуйчатой посыпкой, при укладке на холодных и горячих мастиках. Таблица 130 Основные требования к рубероиду Вид рубероида Марка Сопротивле- ние разрыву полосы ши- риной 50 мм в кге не менее Отсутствие трещин при изгибе на стержне диаметром в мм С мелкой минеральной по- сыпкой (ГОСТ 10923—64) РМ-350 РОМ-350 32 30 } 20 С чешуйчатой посыпкой (ГОСТ 10923—64) РЧ-350 РОЧ-350 32 30 } 20 С крупнозернистой посып- кой (ГОСТ 10923- 64) РБ-420 34 30
Глава XII. Кровельные и гидроизоляционные материалы 349 § 3. Листы фасонные битумные Кровельные и облицовочные фасонные битумные листы изго- товляют из кровельного картона, пропитанного нефтяным битумом, покрытого с обеих сторон нефтяным битумом с наполнителем и по- сыпанного с лицевой стороны крупнозернистой цветной минеральной крошкой, а с нижней стороны мелкой минеральной посыпкой. Фасонные битумные листы применяют для кровель и обшивки деревянных стен многоэтажных зданий. Таблица 131 Основные требования к фасонным битумным листам Марка Вес 1 л2 в кг не менее Температура размяг- чения протирочной массы в град не ниже Л Б-650 3,4 60 Л А-500 2,8 60 § 4. Черепица глиняная Черепицу (ГОСТ 1808—54) изготовляют из глиняной массы пу- тем формовки и обжига. Черепица огнестойка н стойка против ат- мосферных воздействий. Объемный вес черепицы 1800—2000 кг/м3, водопоглощение 4—10%, сопротивление изгибу до 60 кгс/см2, коэф- Схсмы черепицы а — штампованной пазовой; б — ленточной пазовой; в — ленточной плоской; г — коньковой
359 Раздел четвертый. Строительные материалы фициент теплопроводности 0,7—0,9. Морозостойкость черепицы должна быть не ниже Мрз25 (ГОСТ 7025—54). Допускаемые отклонения в размерах (габаритных) глиняной че- репицы: по длине ±5 лои, по ширине ±3 мм. Таблица 132 Характеристика глиняной черепицы (см. рис. на стр. 349) Тнп черепицы Размеры кроющие в мм Количест- во чере- пицы в 1 м2 покрытия в шт. Вес 1 м- черепичного покрытия в насыщенном водой состо- янии в кг Штампованная пазовая ..... 310X190 18 50 Ленточная: пазовая . .... 354X200 15 50 плоская о » . . 160X155 34 60 Коньковая штампованная .... 333 x 200 3* 8 * На 1 пог я конька. § 5. Черепица цементно-песчаная Цементно-песчаную черепицу (ГОСТ 7487—55) изготовляют из смеси портландцемента и песка в растворах жесткой консистенции состава 1 : 2,5—1 : 3,5. Вес 1 шт. черепицы 2—2,3 кг; в насыщенном водой состоянии — не более 60 кг на 1 Л12 кровли. Прочность черепи- цы на излом в воздушно-сухом состоянии (величина разрушающей нагрузки) составляет не менее 60 кгс. Размеры (габаритные): длина 390 ми, ширина 240 мм, толщина 8—10 мм. Допускаемые отклонения: по длине ±5 мм, по ширине ±3 мм. Глубина пазов цементно-песчаной черепицы должна быть не менее 5 мм. а высота шипов для подвески — не менее 10 мм. Черепица должна иметь одно сквозное отверстие в перекрываемой части для прикрепления к обрешетке. Допускается производство че- репицы других размеров при условии, что на 1 м? кровли идет не более 17 шт. рядовой черепицы, а коньковой — не более 3 шт. на 1 пог. м. Поверхность черепицы покрывают и затирают цементом или смесью цемента с охрой, мумией или другими щелочестойкими пиг- ментами. При испытании черепицы на водонепроницаемость капли воды не должны появляться на ее нижней поверхности ранее 1 ч от на- чала испытаний. Степень морозостойкости насыщенной водой чере- пицы должна быть не менее Мрз25. Расход материалов на 1000 шт. черепицы (для 70—75 л<2 кровли): цемента 600— 650 кг, песка 1,2 м3, пигмента 10—15 кг, масла или нефти для смазки форм 10 кг.
Глава XII. Кровельные и гидроизоляционные материалы 351 § 6. Гидроизоляционные рулонные материалы Таблица 133 Основные виды гидроизоляционных рулонных материалов Вид гидроизоляционных материалов Марка Пло- щадь руло- на в л2 Сопротив- ление разрыву полосы шириной 50 мм в кге не менее Отсутствие трещин при изгибании иа стержне диаметром в мм Гмдроизол (ГОСТ 7415—55): из асбестового картона, пропи- танного нефтяным битумом . из асбсстоцеллюлозного картона, пропитанного нефтяным биту- мом . . Ткань изоляционная: из хлопчатобумажной, джуто- вой пли асбестовой ткани, пропитанной нефтяным биту- мом пз джута с покровным слоем, пропитанным и покрытым неф- тяным битумом . . ... Металлонзол из алюминиевой фоль- ги, покрытой с обеих сторон сло- ем нефтяного битума « . . , . Изол (ГОСТ 10296—62) из резино- битумного вяжущего, минерально- го наполнителя и антисептика . . Бризол из резино-битумного вяжу- щего, асбестового волокна и пла- стификатора Полиэтиленовая пленка толщиной в мм: 0.06 0.085 0,2 ГА ГАЦ ТИ ТИП МА-270 Д Т М БО 1Л Ю ю 1Д Ю О О О О © ООО | III 44 44 +1 +1 44 1 III О Q1 СО о ю 24 30 '10 70 30 Предел прочности при рас- тяжении в кге!см2 не менее } 4 7 150 140 100 20 при 4-20*С 20 при 4-20°С 20 при 4-204С Растяжи- мость в % не менее 60 70 300 300 400
352 Раздел четвертый. Строительные материалы Гидроизоляционные рулонные материалы применяются: гидроизол с битумными приклеивающими мастиками — для оклеечиой гидроизоляции и плоских кровель; тканевые изоляционные материалы совместно с другими гидроизоляционными материалами — для оклеечиой гидро- изоляции повышенной прочности, а также при сложном очертании изолируемых поверхностей; ткани изоляционные марки ТИП — в гидротехниче- ских сооружениях; металлоизол с применением битумных приклеивающих мастик — для оклеечиой гидроизоляции подземных сооружений при требованиях повышенной прочности; совместно с другими гидроизо- ляционными материалами — в гидротехнических сооружениях; бри зол — для защиты подземных металлических трубопро- водов; изол — для оклеечиой гидроизоляции и изоляции фундаментов, для покрытий плоских крыш; пленка полиэтиленовая — для оклеечиой гидроизоляции фун- даментов и стеновых панелей и устройства внутренних слоев кро- вель. Глава XIII ГЕРМЕТИЗИРУЮЩИЕ МАТЕРИАЛЫ Герметизирующие материалы предназначаются для уплотнения стыков между панелями наружных стен и подразделяются на эла- стичные прокладки и герметизирующие мастики. К числу эластичных прокладок относится й о р о и з о л, который изготовляется в виде жгута из пористой резины. Для придания гер- метизирующих свойств пороизол до закладки в стык обжимают на 40—60% первоначального объема. Растяжимость пороизола должна быть не менее 20%; объемный вес 250—400 кг/м3-, температуроустой- чивость в пределах от —40 до +70° С. С поверхностями железобе- тонных элементов пороизол соединяется при помощи приклеивающей мастики МРБ-Х-П-2, имеющей температуру размягчения +100° С. Время затвердения приклеивающей мастики не должно превышать 48 ч; теплостойкость +70° С. Герметизирующие мастики подразделяются на уплотняю- щие и защитные. К уплотняющим относятся резино-битумная мастика изол Г-М и мастика УМ-40. Мастики вводятся в полость стыка в разогретом состоянии при температурах соответственно + 140° и +60 (80)° С. Температуроустойчивость изола от —45 до +80° С, а мастики УМ от —40 до +60° С. В качестве защитных при- меняются тиоколовые мастики, приготовляемые непосредственно на строительной площадке из паст У-30, У-31 и др., вулканизирующей пасты № 9 и растворителя (ацетон и др.). При помощи тиоколовой мастики на поверхности шва стыкового соединения, куда она нано- сится шпателем или кистью, создается защитное покрытие.
Глава XIV. Отделочные и облицовочные материалы 353 Таблица 134 Основные требования к тиоколовым мастякам Наименование Единица измерения Показа- тели Жизнеспособность при разных температурах внеш- ней среды не менее............................ Предел прочности прн растяжении ..... Растяжимость................................. Остаточное удлинение.................... . . Адгезия к камениым и металлическим материа- лам ие менее ...» ............................ ч кгс/см? KZCfCM* 2 12—15 100—150 10—18 2 Глава XIV ОТДЕЛОЧНЫЕ И ОБЛИЦОВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ § 1. Керамические плитки для внутренней облицовки и полов Облицовочные керамические плитки (ГОСТ 6141—63) с лицевой стороны покрывают глазурью; наряду с рядо- вой плиткой из керамики изготовляют детали соединений и обрам- лений— углы внешние и внутренние, пояски, карнизы и др. Толщина плиток до 6 мм (из мергелистых глин до 12 мм). Допускаемые отклонения в размерах плиток: по длине граней ±1,5 мм, по толщине ±0,5 мм; в одной и той же партии отклоне- ния в размерах должны быть только плюсовые или минусовые. Водопоглощение плиток не более 16%. Облицовочные керамические плитки применяются для облицов- ки санитарно-технических узлов, помещений повышенной влажности и помещений, требующих повышенной чистоты. Таблица 135 Основные размеры глазурованных плиток в мм Вид плиток Тип плиток Длина Ширина Квадратные 1 150 150 Половинки . а 2 150 75 Пояски . 3 150 25 Квадратные с завалом 4 150 150 Фасонные: для внешнего закругления ...... 5 150 150 для внутреннего закругления .... 7 150 50 карнизные . ........... 9 150 Уголки карнизные: для внешнего закругления . . . . 10 -— 50 для внутреннего закругления .... 11 50 23—1495
354 Раздел четвертый. Строительные материалы Керамические плитки для полов (ГОСТ 6787—53), называемые метлахскими, изготовляют из керамической массы с ок- рашивающими примесями путем прессования и обжига до спекания (при 1250—1350°С). Лицевая сторона плигок делается гладкой, ше- роховатой, тисненой одноцветной и многоцветной, порфировидной, узорчатой. Допускаемые отклонения в размерах плиток для полов: по дли- не граней ±3 мм, по толщине плиток от +1 до +2 мм. В одной и той же партии плиток отклонения от размеров должны быть только плюсовые или минусовые. Водопоглощенне плиток не должно пре- вышать 4%. Предельная потеря в весе при истирании 0,1 г! см? для помещений с повышенной влажностью. Керамическая мозаика для полов (ГОСТ 6140—52) — мелкоразмерные плитки из керамической массы с каменным череп- ком, наклеенные для удобства укладки по заданному рисунку на бумажные листы. Изготовляется методом сухого прессования с по- следующим обжигом при 1200—1300° С; имеет различный цвет — белый, голубой, красный, желтый, черный. Таблица 136 Виды и основные размеры керамических плиток в мм Вид плиток Тип плиток Длина Ширина Толщина Квадратные 1 50 50 10 2 100 100 10 3 150 150 13 Прямоугольные 4 100 50 10 5 150 75 13 Треугольные 6 50 71 10 7 100 141 10 8 150 212 13 Шестигранные 9 100 115 10 10 150 173 13 Четырехгранные половинки к шести- 11 50 115 10 гранным плиткам 12 75 173 13 Пятигранные половинки к т^стигран- 13 57,5 100 10 ным плиткам 14 86,5 150 13 Восьмигранные 15 150 50 13
Глава XIV. Отделочные и облицовочные материалы. 355 Отклонения в размерах мелкоразмерных плиток не должны пре- вышать: по длине граней ±0,5 мм, по толщине ±0,5 мм. Плитки должны быть прочно наклеены на листы. Швы между плитками на листе должны быть ровными и прямыми шириной £ мм. Отклонения по ширине шва не должны превышать +0,5 мм. Плитки марки А применяют для мозаичных полов в обществен- ных зданиях и сооружениях при особо интенсивном движении, а также в промышленных зданиях при возможных химических воз- действиях на полы. В остальных случаях применяют плитки марки Б. Таблица 137 Размеры мелкоразмерных плиток в мм Вид плиток Т ип плиток Длина Ширина Толщина Квадратные 1 23 23 6 о 48 48 6 3 23 23 8 4 48 48 8 п ря моугол ьные 5 48 23 6 6 48 23 8 Таблица 138 Основные требования к мелким плиткам для мозаичных полов Q Показатели Марка А Б Водопоглощение в % не более Потеря в весе при истирании в г! см? не более • • • « 1 0,10 4 0,25 Изразцы печные (ГОСТ 4690—49 и 3742—47) изготовля- ют прямоугольные и угловые, гладкие и офактуренные. Таблица 139 Основные размеры печных изразцов в мм Вил изразцов Высота Ширина Толщина Прямоугольные гладкие 200 100 200 150 200 200 45+5 200 200 зоо 400 23*
356 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 139 Вид изразцов Высота Ширина Толщина Угловые гладкие 200 200 200 100 150, 100 200, 100 45±5 Прямоугольные типа «рустик» 130 100 150 200 205 200 200 200 45±5 Угловые типа «рустик» 130 100 150 200 205, 107 200, 100 200, 100 200, 100 45±3 При испытании на термическую стойкость не должны появлять- ся трещины, отколы глазури и другие разрушения изразцов. Изразцы печные применяют для облицовки комнатных печей и кухонных очагов. § 2. Керамические изделия для наружных облицовок К керамическим изделиям для наружных облицовок относятся кирпич и камни керамические, ковровая керамика, плнты фасонные, подоконные сливы. Кирпич и камни керамические лицевые (ГОСТ 7484—55). Кирпич и камни подразделяются на рядовые и профильные. Применяются для облицовки крупных блоков и стеновых панелей н для лицевой кладки наружных и внутренних стен. Ассортимент и размеры ли- цевых кирпича и камней указаны в табл. 140. Марки кирпича и кам- ней: 150, 125, 100, 75. Морозостойкость должна быть не менее 25, во- Таблица 140 Размеры кирпича и камней лицевых в мм Наименование изделий Длина Ширина Толщина Кирпич лицевой: рядовой 250 120 65 профильный ............ 250 120 65 Камень лицевой: рядовой . . . . 250 120 140 Трехчетвертной .......... 185 120 140
Глава XIV. Отделочные и облицовочные материалы 357 допоглощенне — не менее 6%; Для изделий из беложгущихся глин — не более 12%, а нз других глин — 14%. Допускаемые отклонения: ±4 мм при размерах 185 и 250 мм; ±3 мм при 120 и 140 мм; ±2 мм при 65 мм. Ковровая керамика. Ковровая керамика (глазурованная и не- глазурованная) представляет собой тонкостенные мелкоразмерные плитки различного цвета, наклеенные на бумажную основу. Приме- няется для облицовки крупных блоков и панелей, вестибюлей и ле- стничных клеток жилых и общественных зданий. Размеры ковровой керамики приведены в табл. 141. Морозостойкость изделий должна быть не менее 25, водопоглощение — не менее 6 и не более 12% ве- са плиток, высушенных до постоянного веса. Правила приемки, хра- нения и транспортирования изделий должны соответствовать ГОСТ 6140—52 или соглашению сторон. Допускаемые отклонения ковровой керамики по длине грани и толщине ±0,5 мм. Таблица 141 Размеры ковровой керамики в мм Размер плитки Толщина плитки Ширина шва 46X46 4 4 23X23 2 2 48x48 4 2 48x23 4 2 20x20 2 0 Плитки фасадные малогабаритные (ГОСТ 6664—59). Плитки подразделяются на прямые и угловые. Применяются для облицовки крупных блоков и панелей, наружной облицовки готовых стен, пи- лястр, углов. Допускаемые отклонения фасадных плиток по длине ±3 мм, по ширине и толщине ±2 мм. Таблица 142 Размеры малогабаритных фасадных плиток в мм Вид плиток Длина Высота , Толщина по фасаду по торцу Рядовые 240 140 15-16 190 — 140 15-17 240 —- 65 8—10 120 — 65 6-8 Угловые 190 160 140 15-17 90 160 140 15-17 115 115 65 8-10 65 115 65 8-10
358 Раздел четвертый. Строительные материалы Плиты керамические фасадные. Плиты подразделяются на за- кладные (устанавливаются одновременно с кладкой стен) и при- слонные. Применяются для облицовки фасадов зданий. Ассортимент и размеры плит должны соответствовать ГОСТ 6664—59. Допуска- емые отклонения плит по длине ±5 лои, по высоте и толщине ±3 лои. Морозостойкость не менее 25; по договоренности завода с потреби- телем может быть повышена до 35 и 50. Подоконные сливы. Сливы применяются для устройства на- ружных подоконников. Форма и размеры сливов могут быть раз- личными: длина от 300 до 500 мм; ширина 150, 225, 250 мм; тол- щина 25, 65, 71 мм. Допускаемые отклонения в размерах сливов не более ±2 мм. Водопоглощение черепка должно быть не более 8% его веса в высушенном состоянии. Морозостойкость не менее 35. § 3. Асбестоцементные отделочные детали Из асбестоцемента изготовляют облицовочные листы, подокон- ные доски и отливы. Облицовочные листы изготовляют прессованными и офактурен- ными с окраской лицевой поверхности водонепроницаемыми и ще- лочестойкими красками. Предел прочности при изгибе облицовочных листов в направле- нии. параллельном кромкам, должен быть не менее 250 кгс1см2 для прессованных и 160 кгс/сж2 для непрессованных листов. Листы применяются для облицовки наружных и внутренних стен, перегородок и потолков вспомогательных промышленных зданий, а также жилых и общественных деревянных зданий; листы, офакту- ренные под глазурованную керамическую плитку, — для облицовки санитарных узлов и других помещений с повышенной влажностью. Таблица 143 Виды и основные размеры асбестоцементных облицовочных листов в мм Вид листов Длина* Ширина* Толщина Непрессованные (ГОСТ 929—59) ..... 600—1200 300—800 6—10 Прессованные (ГОСТ 929 —59) 600—1600 300—1200 4-10 ♦ Градации размеров листов по длине и ширине 200 мм.
Глава XIV. Отделочные и облицовочные материалы 359 Таблица 144 Номенклатура и показатели асбестоцементных подоконных досок и отливов Вид изделий Размеры в мм Вес в кг длина ширина толщина Доски подоконные для зда- ний: промышленных .... 1000 120—300 30 4.2—10,5 жилых 1500 800—2200 120—300 350. 250 20 20 6,3—15,8 10,6—20.8 Отливы подоконные для зда- ний: промышленных . . ♦ . 1000 120—200 12 2,5—4.2 жилых 1500 700—2200 120—200 170, 140 12 12 3,8—6,3 2.6—6,6 § 4. Плиты облицовочные из природного камня Облицовочные плиты и камни изготовляют из монолитных глыб породы (каменных блоков), приведенных при добыче на карьере к заданным форме и размерам. В облицовочных плитах и камнях не допускается следов вы- ветривания, мягких включений, видимых трещин и расслоений. Ударные фактуры придаются главным образом тесаным изде- лиям, изготовляемым в цехах при карьерах Пиленые изделия, полу- чаемые на камнеобрабатывающих заводах, имеют абразивные фактуры. Плиты облицовочные пиленые изготовляют из твердых, средней твердости и мягких пород естественного камня. Применяемые породы камня Таблица 145 Степень твердости Породы Твердые Кварциты, граниты, сиениты, диориты, габ- бро, лабрадориты, базальты Средней твердости Мраморы, плотные известняки, доломиты, песчаники, сланцы кремнистые Мягкие Гипсовый камень, ангидриты, тальковые сланцы, пористые известняки, туфы вулканические
360 Раздел четвертый. Строительные материалы Таблица 146 Фактуры облицовочных плит и камней 1 Порода камня Основной цвет или характери- стика Фактуры основные | дополни тельные Кварциты Красные Зеркальная Фактура скалы Граниты » Зеркальная, фактура скалы, шлифованная Точечная, борозд- чатая, лощеная Граниты, сиениты и диориты Серые Зеркальная — Лабрадориты * Фактура скалы, лощеная » Черные » То же Габбро и базальты » г' » » Мраморы » Белые Цветные Зеркальная, шлифо- ванная Зеркальная Лощеная Известняки и до- ломиты Плотные Шлифоваиная, фак- тура распила Рифленая То же Пористые То же Рифленая Песчаники Цветные » Бугристая Тальковые славны Серые Фактура скалы Рифленая, шли- фованная Гипсовый камень, ангидриты Белые, цветные Зеркальная, лощеная Шлифованная Туфы Цветные Шлифованная рифле- ная Фактура распила Ударные фактуры придаются главным образом тесаным издели- ям, изготовляемым в цехах при карьерах. Пиленые изделия, полу- чаемые на камнеобрабатываюшнх заводах, имеют абразивные фак- туры. Плиты облицовочные пиленые изготовляют нз твер- дых, средней твердости и мягких пород естественного камня. Таблица 147 Размеры каменных блоков для распиливания Порода камня Наименьший1 объем блока в м3 Наименьшее линейное из- мерение в мм Граниты, габбро н лабрадориты .... 0,7 600 Известняки и доломиты 0,2 400 Мраморы: белый н серый 0,3 400 цветные 0,2 400 Туфы 0,2 4G0 Песчаник ...» 0,4 400 ’ Объем блока считается равным объему вписанного прямоугольного па- раллелепипеда.
Глава XIV. Отделочные и облицовочные материалы 361 Таблица 148 Выбор фактур пиленых плит из естественного камня для наружной и внутренней облицовки Порода камня Применяемые фактуры для облицовок наружных внутренних Кварциты Лабрадориты и габбро Граниты Известняки, песчаники и туфы Мраморы: белые цветные Гипсовый камень и а и- Зеркальная > Зеркальная, шлифованная Шлифованная. фактура распила Шлифованная Не рекомендуются То же Не рекомендуются Лощеная (для полов) То же Не рекомендуются Зеркальная, лощеная Зеркальная гидриты Таблица 149 Допускаемые отклонения от размеров облицовочных плит Наименование горных пород Толщина плиты в мм Фактура лицевой поверхности Допуски в мм по ширине (высоте) по толщине по правиль- ности плоско- сти на 1 пог. м по прямо- угольности на 1 пог. м Гранит, диорит, сие- нит, лабрадорит, габ- бро, базальт, диабаз, андезит, кварцит 40, 60 Зеркальная, лоще- ная, шлифованная +2 ±5 1,5 2 То же 60 Точечная, рифле- ная, бороздчатая +2 ±5 2 3 » 150 Скала •3 ±20 — — Мраморы, мраморе- 12 Зеркальная +2 +2 1 1,5 видный известняк, брекчия и конгломе- 20 Зеркальная, лоще- ная +2 ±2 1 1,5 раты карбонатные, травертин, гипсовый камень 20, 30, 40 Зеркальная, лоще- ная, шлифованная +2 ±3 1 1,5 Известняки, доло- мит, песчаник 40, 60, 80 Шлифованная, пи- леная, бороздчатая, рифленая +2 ±5 2 2 Туфы 30. 50 Шлифованная, пи- леная, рифленая +2 ±5 2 2
362 Раздел четвертый. Строительные материалы Плиты облицовочные, тесаные из естественного камня, изготовляют размерами (включая шов), по длине и ширине кратны- ми 100 мм, но не менее 400 мм. Толщина швов для тесаных плит с фактурами точечной и борозд- чатой принимается 4—6 мм, для тесаных плит с фактурами скалы и бугристой —6—12 мм. Толщина тесаных плит устанавливается в зависимости от их размеров, фактур и породы в пределах 100—150 мм; рельеф фак- туры скалы в толщину плит не включается. Тесаные облицовочные плиты должны удовлетворять следующим основным требованиям: боковые грани (постели и торцы) должны быть выровнены на ширину 30—50 мм под прямым углом к лицевой стороне; тыльная сторона сколота по контуру под углом 15—20° к боковым граням; гнезда для металлических закреп расположены на скосе верхней постели. Камни облицовочные колотые изготовляют путем грубой околки отходов, получаемых при производстве каменных блоков для тесаных и пиленых изделий. Таблица 150 Размеры колотых облицовочных камней Вид колотых камней Высота Длина больше Т олщина в мм высоты в мм Обыкновенные 100—200 В 1,5—2 раза 100—2С0 Удлиненные 50—150 . 2—4 , 100—200 Архитектурно-строительные изделия из камня применяются для наружной и внутренней облицовки. Таблица 151 Виды архитектурно-строительных изделий из камня, применяемых для наружной облицовки Наименование изделий Размеры в мм Применяемые фактуры толщина ширина длина Плита парапетная » цокольная со скосом ...... Плита угловая с бо- ковой отделанной гранью . ..... Ступень цельная . . 200—400 100—150 40 и 60 Г 130 ) 140 I 150 600—1300 400—1000 300—600 410 ] 390 1 370 I Не менее 500 Не меиее 600 Не менее 300 От 800 до 1600 с градаци- ей через 200 мм Точечная, борозд чатая, шлифованная Зеркальная, точеч- ная, бороздчатая, шлифованная Зеркальная, лоще- ная, шлифованная, точечная Точечная. шлнфо ванная
Глава XIV. Отделочные и облицовочные материалы 363 Продолжение табл. 1CI Наименование изделий Размеры в мм Применяемые фактуры толщина ширина длина Кардонный камень цоколя Профильные эле- менты 150 100—300 200 100—300 Не менее 500 Не менее 400 Зеркальная, точеч- ная, бороздчатая Зеркальная, лоще- ная, шлифованная, точечная Таблица 152 Виды архитектурно-строительных изделий из камня, применяемых для внутренней облицовки Наименование изделий Размеры в мм Применяемая фактура толщина ширина длина Плнта угловая с боковой 20, 25, 30 300—800 Не норми- руется отделанной гранью . . Проступь ступени обли- Зеркальная, ло- щеная цованной 30 380, 360, 340 От 6С0 до 1600 с градацией через 200 мм Лощеная Подступенок 20 100, 110, 120 То же » Подоконная плита . . . 30 200 и 350 1000—1500 Зеркальная Плинтус 20 100 и 150 Не менее 400 » Карниз и наличник ♦ . 50—100 100—200 То же Зеркальная, лоще- ная, шлифован- ная § 5. Гипсовые облицовочные изделия Гипсовую сухую штукатурку (ГОСТ 6266—52) изготовляют в виде листов из гипса, оклеенных со всех сторон картоном. Поверхность листов должна быть ровной, гладкой, не иметь поврежденных или не заполненных гипсом углов и ребер, а также масляных пятен на лицевой стороне. Боковые кромки должны со- ставлять прямой угол с плоскостями листов. Допускаемые отклонения в размерах листов гипсовой сухой штукатурки (в мм): Для 1 сорта Для 2 сорта по длине ..................... » ширине...................... » голщиие..................... =±10 =±2,5 ±0,5 ±20 ±2,5 ±0,5
364 Раздел четвертый. Строительные материалы Т а б л и ц а 153 Основные требования к гипсовой сухой штукатурке Наименование изделий Размеры в мм Листы обшивочные, облицованные картоном, изготовленные из гипса с минеральными или органическими добавками или без добавок (ГОСТ 6266—52) 25 32 2500 3000 ] 1200 8 10 Листы обшивочные гнпсоволокни- стые, изготовляемые без облицов- ки картоном 20 3000 1200 10 и а S Э S S 2 Гипсовая сухая штукатурка поставляется по требованию потре- бителя совместно с мастикой для крепления листов и заделки швов. Применяется в зданиях II и III классов для обшивки стен, потолков и перегородок внутри помещений с влажностью не выше нор- мальной. Архитектурные детали для внутренней и наружной отделки зда- ний с готовой лицевой поверхностью, а также поручни, стойки ог- раждений, плинтусы, галтели и базы, предназначенные под последу- ющую отделку, изготовляют из гипсобетонов или гипсовых раство- ров; изделия должны иметь влажность не более 8% н предел проч- ности при изгибе не менее 20 кгс/см2. Толщина стенок детален из гипсобетона или раствора марки 100 и выше—15 мм, из марок ни- же 100—25 мм. § 6. Материалы для покрытия полов, отделки стен и потолков Линолеум изготовляется путем нанесения на тканевую ос- нову слоя пластической массы нз масел, жиров и их заменителей с наполнителями. Допускаемые отклонения в размерах линолеума: по ширине ±5%, по толщине ±0,2 мм. Водопоглощение покровного слоя глиф- талевого линолеума не более 12%, поливинилхлоридного не более 5%,
Глава XIV. Отделочные и облицовочные материалы 365 Размеры линолеума Таблица 1S4 Наименование материала Длина в м, не менее Ширина в мм Толщина в мм Линолеум глифталевый (полиэфир- ный) на тканевой основе .... 20 1800—2000 2,5—5 Линолеум поливинилхлоридный: на тканевой основе 12 1400—1600 2—2,5 однослойный н многослойный (безосиовиый) 12 1400—1600 1,5—2.5 на тепло- и звукоизолирующей основе (войлочной илн пори- стой) 12 1400—1603 4—6 Линолеум коллокснлнновый одно- слойный безосновиый 12 1000—1200 2—4 Линолеум резиновый (релин): МНОГОСЛОЙНЫЙ 12 1400—1600 3-5 на тепло- и звукоизолирующей пористой основе 12 1400—1600 4—6 Линолеум пергаминный однослой- ный на бумажной основе .... 20 1800—2000 1,5—2 3—8 Синтетическое ковровое покрытие 12 2000—3000 Линкруст (ГОСТ 5724—51) изготовляют путем нанесення на бумажную основу слоя цветной пластической массы, полученной из растительных масел, жиров и их заменителей, из синтетических смол или из пластифицированной нитроклетчатки с наполнителями. Таблица 155 Размеры линкруста и основные требования к нему Наименование линкруста Длина в мм Ширина в мм Толщина в мм Водопоглощенне в %, не более Стеновой 12 500, 600. 750 0.6—1,2 Из растительных ма- сел—20 Бордюрный 12 100, 125, 150, 200, 250, 300, 350 0,6—1,2 Из синтетических смол н нитроклетчатки—2 Таблица 156 Плиточные материалы для отделки полов Внд плиток Размеры в мм Потеря ,веса при истираийи в г/см2, ие более Водопоглощение за 24 ч в %, не более Твердость по твердомеру ТШР-2 в мм, нс более толщина длина ширина 150 150 Поливинилхлоридные 2. 3 200 200 0,05 4 0,2 300 300
366 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 156 Вид плиток Размеры в мм Потеря веса при истирании в г/см?, не более Водопоглощение за 24 ч в %, не более Твердость по твердомеру ТшР-2 в мм. не более толщина длина ширина Кумароновые 3 150 200 150 200 0,08 1 0,3 Битумные 3 150 200 150 200 0,08 1 О.з Фенолитовые 4, 6 150 150 0,03 0.1 — Резиновые 3, 5 150 200 300 150 200 300 0,05 2 1 Сверхтвердые древесио-во- локвистые 3, 4 1200— 5400 1200 1600 1800 0,08 15 — Сверхтвердые древесно-во- локнистые паркетные 4 200 300 400 600 ‘ 200 300 400 600 0,08 15 — Стружечные на водостойких смолах 13—19 2500— 3500 1250 1400 1500 1750 0,08 — — Таблица 157 Листовые отделочные материалы на основе синтетических смол Вид материала Размеры в мм Объем - ный вес в г/ см3 Водопо- глощение за 24 ч в %, не более длина ширина тол- щина Декоративный бумажно- слоистый пластик .... 1000—3000 600—1600 1—5 1,4 4 Бакелнзированная фанера Древесно-волокиистые пли- 4400—5600 1200—1800 5—16 1—1,05 15 ты сверхтвердые, твердые, полутвердые (офактуренные И нет) 1200—3600 1200—1800 3—8 0,85 30 Древесно-стружечные (об- лицованные и нет) .... 2500—3500 1250—1750 6—22 0,75 15-30
Глава XIV. Отделочные и облицовочные материалы 367 Таблица 158 Облицовочные плитки из пластических масс Наименование плиток Формат в мм ' Толщина в мм Предельная экс- плуатационная температура в град Водопоглощение за 24 ч в % Полистирольные квадратные 100X100 150X150 1,25 1,35 80 о,1 100x50 1,25 Пслистирольные прямоугольные 100x20 150x75 1,25 1,35 80 0,1 150x20 1,35 Поливинилхлоридные 300 X 300 150X150 1.2 60 4 Фенол итовые 150X150 100X100 1,5 120 0,1 Облицовочные плитки из пластических масс не применяются в помещениях, оборудованных нагревательными п отопительными приборами с открытым огнем. Распаковка и применение строительных изделий из пластических масс производятся в помещениях с температурой не ниже +10° С. Изделия, имеющие температуру от 0 до +10с С, должны распако- вываться и применяться через сутки, а имеющие температуру ниже 0° — не ранее чем через 2 суток после переноса их в теплое поме- щение. Таблица 159 Погонажные изделия из пластических масс Наименование Область применения Длина в ж Плинтусы Поручни Накладки на проступи Раскладки Наличники ГМэрожки Нательники При покрытии полов из пластмасс Для лестниц и балконов Для лестничных маршей Для швов листовых и рулонных материалов Для дверей и окон При покрытии полов Для примыканий санитарио-техии- ческих приборов к стенам 1,2 и 2,4 12 1—1,7 1, 2. 3 и 4 По размерам проемов
368 Раздел четвертый. Строительные .материалы Таблица 160 Физико-механические показатели погонажных изделий из пластмасс Наименование показателей Допускаемая величина Водопоглощение в % не более 0,5 Твердость по шариковому твердомеру в мм не более 0,3—Э, 5 Упругость в % не менее 60 Усадка по длине в % не более . . , 0,5 Истираемость в г/см2 не более 0,03 Обои бумажные (ГОСТ 6810—65) для внутренней отдел- ки стен и потолков в жилых и общественных зданиях представляют собой рулонный материал на бумажной основе. Вес основы от 70 до 200 г/м?. Размеры обоев: длина 12 м, ширина 500, 600 и 750 мм. Бордюры выпускаются в виде бобин длиной 25 м и шириной от 15 до 100 мм. По эксплуатационным признакам обои подразделяются на обыч- ные (для отделки жилых комнат и отдельных помещений обществен- ных зданий), влагостойкие (для отделки детских учреждений, гости- ниц, ресторанов, санаториев, а также бытовых и лабораторных по- мещений в производственных зданиях) и звукопоглощающие (для машинописных бюро, радиостудий и т. п.). Таблица 161 Разновидности обоев по фактуре № п/п Вид обоев Фактура и способ изготовления 1 Негрунтованные Рисунок нанесен на негрунтованную бу- магу 2 Грунтованные Рисунок нанесен на окрашенную бумагу 3 Тисненые Рисунок наклеен на грунтованную бумагу с одновременным тиснеиием 4 Понированные Рисунок по грунтованной бумаге покрыт пленкой лака или казеииа 5 Металлизированные Рисунок по бумаге, грунтованной метал- лическим порошком (бронзы или алюми- ния) е Обои сатинированные, му- аровые, бархатные Обои по пп. 1—5 данной таблицы с по- следующей дополнительной отделкой
Глава XV. Оконные и дверные приборы 369 § 7. Красочные составы (См. том П, раздел четвертый, главу «Отделочные работы»). Глава XV ОКОННЫЕ И ДВЕРНЫЕ ПРИБОРЫ Оконные и дверные приборы изготовляют по техническим усло- виям и размерам, устанавливаемым ГОСТом. Форма, конструкция, материалы и отделка приборов и их деталей должны соответство- вать чертежам и эталонам, утвержденным ведомством, в ведении которого находится завод-изготовитель, по согласованию с респуб- ликанским Госстроем. Применение латунных и медных сплавов допускается только для изготовления деталей цилиндровых замков. Технические условия на изготовление оконных и дверных при- боров, предназначенных для применения в жилищном и граждан- ском строительстве, установлены ГОСТ 538—65. Основные размеры приборов должны соответствовать: ГОСТ 5087—65 — ручки; ГОСТ 5088—65 — петлн; ГОСТ 5089—65 — замки и защелки; ГОСТ 5090—65 — запорные приборы; ГОСТ 5091—65 — вспомогательные приборы. Отличня правых и левых приборов для окон и дверей оп- ределяются по ГОСТ 5086—56. Таблица 162 Основные типы, размеры и назначение оконных и дверных ручек (ГОСТ 5087—65) Тип приборов Основные размеры в лш Назначение Г'учки-скобы: оконные на лапках > на планках дверные па лапках Высота 65, 80 и 95; относ от обвязки 25, 30 и 35; относ боковой 6. 8. 10 и 12; ширина лапки 18—24 Высота ручки 65 н 80; от- нос боковой 6, 8 и 10; высо та планки от 110 до 150; ши- рина планки 18—24 Высота 80. 95, 135, 165, 200; относ от обвязки 25—50 с градацией через 5 мм, относ боковой 6—10, 8—12, 9—13, 10—14, ширина лапки не бо лее 50 Для окон с задвижка- ми и легких двеней То же Для дверей, не имею- щих врезиых замков или имеющих замки без фа- левых зашелок 24—1495
370 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 162 Тип приборов Основные размеры в мм Назначение Ручки Г-образные дверные фалевые на лапках или планках Длина ручки 90 н 110; от- нос от обвязки 35—40 и 40— 45; высота планки ие более 200; ширина планки или лап- ки от 30 до 45 Для дверей с врезными замками или фалевыми за- щелками Ручки-кнопки двер- ные фалевые Высота кнопки 45 и 50 То же Ручки оконные Т-об- разные и Г-образные Длина ручки 80—90; высота плаики 40—60 н 80—110; ши- рина планки 18—24 Для окон с задвижками Таблица 163 Основные типы, размеры и назначение оконных и дверных петель (ГОСТ 5088—65) Тип петель Основные В МЛ длина >азмеры ширина Назначение Полушарпирные подгибные прямые правые и левые От 75 до 175 с градацией через 25 мм — Для дверей всех типов без наплава Шарнирные подгиб- ные разъемные От 75 до 125 с градацией через 25 мм От 30 до 35 (карты) Для окон, открываемых внутрь Вколотые разъем- ные 75, 100, 125 Z — Для окон и дверей с на- плавом и для сомкнутых пе- реплетов Форточные подгиб- ные шарнирные 7 50, 60 18, 20 Для форточек, мелких створок и встроенной мебели Пружинные: односторонние двухсторонние 100, 125, 150 125, 150 35 35, 40 Для дверей, открываемых в одну сторону Для дверей, открываемых в обе стороны
Глава XV. Оконные и дверные приборы 371 Таблица 164 Основные типы, размеры и назначения замков и защелок дверных (ГОСТ 5089—65) Тип приборов Основные размеры в мм Назначение глубина врезки ключевое расстояние Замок сувальдный врез- ной: с фалсвой защелкой без защелки Замок цилиндровый врезной: с фалевой защелкой без защелки Замок накладной цн- 70, 80 Толщин 45, 50 дверей Основной прибор для всех видов дверей Для дверей, ие требующих защелки или снабженных от- дельной защелкой Для дверей, требующих надежного запирания Для дверей с отдельной защелкой, требующих на- дежного запирания Для дверей, требующих за- липдровый с засовом-за- 44- -64 пирания без помбщи йлюча щелкой (регулируемый по толщине) Замок сувальдный врез- 70, 80 45, 55 Для дверей всех видов ной с засовом-защелкой Защелка: фалевая врезная 70, 80 45, 55 Для дверей без замков и врезная пружинная 30 — для дверей, снабжаемых замком без защелки Для встроенных шкафов Таблица 165 Основные типы, размеры и назначение запоров для окон и дверей (ГОСТ 5090—65) Тип приборов Основные размеры в мм Назначение Шпингалеты: дверные Длина планки 235 и 370; Для двупольных дверей оконные зад- ширина 24 Длина назначается по раз- Для окон без наплава, от- вижные притяжные с врезными втулками притяжные с накладными втулками меру створки окна То же » крываемых внутрь Для окон с наплавом и без наплава, открываемых внутрь То же 24*
372 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 165 Тип приборов Основные размеры в мм Назначение Задвижки: дверные оконные уни- версальные верхние н ниж- ние Длина планки до 60 Длина планки 125: шири- на 22 Длина планки 125 н 245: ширина 22 Для дверей санитарных уз- лов, балконных н др. Для окон прн высоте створ- ки до 1 л Для окон при высоте створ- ки более 1 м Завертки фор- точные Длина планки 60 и 65: ши- рина 15 Для форточек Крючки прово- лочные Полная длина 50, 75, 100» 125 и 150 Для окон, дверей и ставней Завертки: с ручкой с ключом накладные дверные 1 III Для окон и балконных две- рей То же » Для дверей Стяжки для спа- Длина 50 и 60 I Для окон ренных перепле-1 I тов ’ 1 Таблица 166 Основные типы, размеры и назначение наиболее употребительных вспомогательных двериыу н оконных приборов (ГОСТ 5091—65) Тип приборов Основные размеры в мм Назначение Пружина Двер- ная: большая малая Длина рычага 380 То же, 175 Для входных дверей То же Цепочка дверная Длина цепочки 270 н 320, вы- сота планки 120: ширина планкн до 40 » Угольник для окон Длина стороны 50, 75. 100 и 125 Для оконных переплетов Останов: оконный дверной Длина 80 Высота 30—35 Для окон Для дверей Номерный знак 80X50 Для входных дверей
Глава XVI. Материалы для санитарно-технических работ 373 Глава XVI МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ РАБОТ § 1. Трубы и соединительные части Номенклатура труб Таблица 167 Наименование труб Услов- ные прохо- ды в мм Тип соединений Область применения Стальные трубы Трубы стальные водогазо- проводные оцинкованные (ГОСТ 3262—62) 10—150 Резьбовые (ци- линдрическая или коническая резь- ба) Хозяйственно- питьевые водопрово- ды. системы горячего водоснабжения проводные (газовые) неоцин- кованные (черные) (ГОСТ 3262—62) ГО,—V& Сю вы с wsr проводы, системы ото- пления. газоснабже- ния Трубы стальные электро- сварные малых диаметров (ГОСТ 10704—63) 10—150 Сварные, резь- бовые (накатная резьба) То же Трубы стальные бесшов- ные горячекатаные (ГОСТ 200—400 Сварные, резьбо- вые » 8732—58) Трубы стальные бесшовные холоднотянутые и холодно- катаные (ГОСТ 8733—66) 10—200 Сварные, резь- бовые (накатная резьба) То же, а при изго- товлении оцинкован- ными также и для си- стем хозяйственно- питьевых водопрово- дов и горячего водо- снабжения Чугунные трубы Трубы чугунные напорные (ГОСТ 9583—61 и 5525—61) 50—400 Раструбные на резиновых коль- цах Вводы, внутренние' сети промышленных водопроводов Трубы чугунные канализа- ционные (ГОСТ 6942—63) 50, 100, 150 Раструбные Внутренние сети ка- нализации н водосто- ков Асбестоцементные трубы Трубы асбестоцементные напорные (ГОСТ 539—65) 50-500 Муфтовые на резиновых коль- цах Внутренние сети промышленных водо- проводов. водостоки Трубы асбестоцементные безнапорные (ГОСТ 1839—48) 50—300 То же Внутренняя канали- зация и водостоки
374 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 167 Наименование труб Услов- ные прохо- ды в мм Тип соединений Область применения Полиэтиленовые трубы Трубы напорные из поли- этилена низкой плотности (МРТУ 6 № М-8-61) 10—150 Сварные, флан- цевые, накидные гайки Системы холодного непнтьевого водо- снабжения, промыш- ленная канализация Трубы напорные нз поли- этилена высокой плотности (МРТУ 6 № М-856-61) 10—150 Сварные, флаи- Цевые. накидные гайки Системы холодного непитьевого водоснаб- жения, промышленная канализация Вннипластовые трубы Трубы напорные из жест- кого поливинилхлорида (ви- нипласта от МН 1421—61 до МН 1450- 61) 10—150 Раструбные и муфтовые на клею, накидные гайкн, фланцевые Внутренние не- питьевые водопрово- ды и канализация Трубы безнапорные внни- пластовые от МН 1427—61 до МН 1450—61 25—200 Раструбные иа резиновых коль- цах Системы внутренней канализации Стеклянные трубы Трубы стеклянные из тер- мостойкого стекла 25—150 Муфтовые на кольцах Системы внутренней промышленной кана- лизации Керамические трубы Трубы керамические кана- лизационные (ГОСТ 286—64) 125—500 Раструбные Системы канализа- ции и водостоков Нснапорные керамические трубы (ГОСТ 585—41) 50—300 » Системы канализа- ции с агрессивными сточными водами Фасонные и соединительные части Таблица 168 Наименование Условные проходы в мм Назначение Соединительные части: из ковкого чугуна и ста- ли (ГОСТ 8946—59 и 8969—59) чугунные напорные (ГОСТ 5525—61) , . . 10—100 50—400 Соединение стальных водогазопро- водных труб на резьбе Соединение чугунных напорных труб Фасонные части чугунные канализационные (ГОСТ 6942 63) 50—150 Соединение чугунных канализацион- ных труб
Глава XVI. Материалы для санитарно-технических работ 375 Продолжение табл- 168 Наименование У словные проходы в мм Назначение Стальные фасонные части: штампованные « . . фланцевые , « , . . Стальные фланцы (ГОСТ 1234—54 и 1272—54) Соединительные части: из полиэтилена напорные (МРТУ 6 № М-857-61) . из полиэтилена или вини- пласта безнапорные (МРТУ 6 № М-858-61) . 50—300 50—400 50—400 10—100 50—150 Соединение стальных труб на свар- ке Соединения (разъемные) стальных труб на фланцах Фланцевые соединения стальных труб и фасонных частей Соединение напорных труб из поли- этилена высокой и низкой плотно- сти Соединение безнапорных (канализа- ционных) труб из винипласта или полиэтилена высокой плотности § 2. Арматура для внутренних санитарно-технических работ Т а б л и ц а 169 Арматура водоразборная Вид арматуры Диаметр условного прохода в мм Рабо- чее давле- ние в ат Основное назначение Краны: водоразборные сальнико- вые и бессальниковые 15—20 6 Для раковии, моек и вароч- ных котлов банные (1ОСТ 6127—52) 20, 25 6 Для бань и прачечных туалетные с гальванопо- крытием для установки на борту умывальника и на стеие 15 6 Для умывальников туалетные с гальванопо- крытием локтевые 15 6 То же. в операционных поплавковые 15, 20, 25, 32, 40, 50 6 Для поддержания уровня воды в резервуарах на за- данной высоте егывные с гальванопо- крытием для унитазов и писсуаров 15, 20, 25 32 6 Для промывки унитазов и писсуаров
376 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 16!) Вид арматуры Диаметр условного прохода в мм Рабо- чее давле- ние в ат Основное назначение лабораторные для воды 15 6 Для воды, газ.-: и воздуха и газа с отростками для присоединения шлангов в лабораторных установках Краны-смеснтели: с гальванопокрытием для 15 6 Для смешивания холодной умывальников с ниж- ней подачей воды, ниж- ним и верхним смеше- нием для установки на приборе и горячей воды с гальванопокрытием для 15 6 То же моек с поворотным но- сиком, а также с сет- кой на гибком шланге, для установки иа гори- зонтальной илн верти- кальной панели с гальванопокрытием для 15 6 душей с одной или двумя рукоятками, с регулируемыми нлм нерегулируемыми сет- ками для ванн настенные с 15 6 » гальванопокрытием, со стационарной сеткой, с сеткой на гибком шлан- ге илн двумя сетками с гальванопокрытием для 20 6 ваив в лечебных учре- ждениях с гальванопокрытием для 15 6 Для смешивания холодной ванных колонок и горячей воды с гальванопокрытием для 15 6 То же умывальников, локте- вые и педальные Арматура: с гальванопокрытием для 15 6 гигиенических душей, состоящая из смесите- ля с переключателями, фонтанчика и управля- емого выпуска для питьевых фонтанчи- 15 6 Для питьевой воды ков самозакрывающая- ся с регулятором напо- ра Водораспылители с выпуск- 15 6 Для увлажнительных и ными отверстиями от 2 до 4,5 мм. металлические и керамические оросительных камер
Глава XVI. Материалы для санитарно-технических работ 371 Таблица 170 Арматура запорная, измерительная и регулирующая Вид арматуры Диаметр условного прохода в мм Рабо- чее давле- ние в ат Назначение Вентили: запорные проходные муф- товые 15, 20, 25, 32, 40, 50, 70, 80 Для трубопроводов различ- ного назначения (воды, газа и т. д.) фланцевые 80, 100, 125, 150, 200, 300 16 То же Краны: проходные сальниковые муфтовые (ГОСТ 2704— 59) 15, 20, 25, 32, 40, 50 10 Для жидкостей проходные натяжные с остановами муфтовые (ГОСТ 622—59) 15, 20, 25, 32, 40, 50, 70, 80 1, 10 Для газа трехходовые натяжные муфтовые 15, 20, 25, 32, 40 6 Для воды и пара регулировочные для при- боров отопления 15, 20, 25, 32, 40 6 Для регулировки расхода воды, поступающей в нагре- вательный прибор одно- и двухтрубных систем отопле- ния пробные спускные 6, 10, 15 10 Для проверки уровня воды в закрытых резервуарах и паровых котлах Задвижки: шиберные н клинкетные 50, 80, 100, 125, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 16 Для воды и газа канализационные 50, 100 10 Для отключения домовых санитарных приборов от на- ружной канализационной се- ти Воздухоотводчики автомати- ческие 15, 20 16 Для удаления воздуха из систем отопления и горячего водоснабжения Водоуказатели обыкновен- ные н светящиеся 15. 20 16 Для указания уровня жид- кости в котлах, баках, ре- зервуарах
378 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. ПО Вид арматуры Диаметр условного прохода в мм Рабо- чее давле- ние в ат Назначение Клапаны: питательные обратные го- ризонтальные и верти- кальные муфтовые то же, фланцевые 15, 20, 25, 32, 40, 50 80, 100 16 16 Для питания котлов, а также в качестве обратных клапанов То же Клапаны: регуляторы давления (ГОСТ 5335—59) редукционные приемные 15, 20, 25, 32, 40, 50 25, 32, 40, 50, 70, 80, 100, 125, 150 50, 70, 80, 100, 125, 150 16 16 2,5 Для автоматического регу- лирования давления воды я газа в трубопроводах Для снижения давления пара до требуемого предела с сохранением давления не- зависимо от расхода пара Для забора воды из баков, резервуаров Конденсатоотводчики: поплавковые и термоста- тические термостатические для на- гревательных приборов 15, 20, 25, 32, 40 , 50 15, 20 0,05—6 До 6 Для отвода конденсата из паровых сетей То же Водомеры различных типов (ГОСТ 6019—66) 15, 20, 25, 30, 40, 50, 80, 100 150, 200, 250, 300 10 Для учета расхода холод- ной и горячей воды Счетчики газовые: золотниковые (ГОСТ 5364—57) клапанные Армат 20/25 и 25/30 25/30, 50/70, 70/100 ура предо хранит Для учета расхода газа в жилых и общественных зда- ниях Для учета расхода газа в жилых, общественных и про- мышленных зданиях Таблица 171 ельная Вид арматуры Диаметр условного прохода в мм Рабо- чее давле- ние в ат Назначение Клапаны предохранитель- ные рычажные одинарные и двойные 25 , 40 , 50, 80, 100 Для во- ды 16, для па- ра 18 Для поддержания давления в замкнутых системах на за- данном уровне путем авто- матического выпуска излиш- ков пдра, газа и жидкости
Глава XVI. Материалы для санитарно-технических работ 379 Таблица 172 Арматура противопожарная и поливочная Вид арматуры Диаметр условного прохода в мм Рабо- чее давле- ние в ат Назначение Вентили: пожарные 50, 70 10 Для подачи воды при по- жарах поливочные 25 10 То же, при поливе Стволы пожарные и для поливочных кранов с гайкой 25, 50, 70 10 Для подачи воды непо- средственно к месту пожаро- тушения и для поливки Противопожарная и поли- вочная арматура: гайки рукавные и ство- ловые 25, 50, 70 10 Для соединения пожарных рукавов между собой и для присоединения их к стволам катушки и кронштейны для пожарных рукавов — — Для хранения и быстрой размотки пожарных рукавов § 3. Отопительные приборы Приборы для систем отопления поставляются в собранном и подготовленном к установке виде с полным комплектом деталей (пробок и фланцев), необходимых для присоединения к сети и для заглушки свободных отверстий. Характеристика отопительных приборов Таблица 173 о S 3 о S Я OJ 1 и ° Ь CJ о ч S? к ш о о К аг Й Я . 3*0 Тип приборов Характер приборов гбина более к а * * 2 “а к я «з эонтел рина е более : в кг, более U к 2 «О < н К ю О ® н S Ф О 3 я Ф о Радиаторы Нормальной глубины секци- чугунные ©иные или блочные: (ГОСТ 8690— высокие 180 1000 поо 200 25 средние ....... 140 500 600 320 24 низкие 150 300 400 — 28
330 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 173 Тип приборов Характер приборов Глубина в мм не более Монтажная высо- та (между осями , подводок) в мм Общая высота в мм не более Строительная ширина в мм/экм не более Вес в кг/экм не более Радиаторы чугунные (ГОСТ 8690— 58) Малой глубины: секционные: средние низкие блочные: средние низкие панельные средние - . . 100 100 100 100 80 500 300 500 300 500 600 400 600 400 600 360 500 320 360 24 25 22 24 23 Радиаторы стальные панельные Малой глубины: однорядные: средние ....... низкие ........ двухрядные: средние ...... низкие • 50 50 125 125 500 350 500 350 600 400 600 400 650 750 450 500 9 10 10,5 12 Радиаторы не- металлические — 140 500 600 — — Конвекторы (с кожухами) Высокие Средние Низкие 180 140 300 — 1200 600 400 — 5 4.5 5 Конвекторы плинтусные (без кожухов) Низкие . . 100 — 400 — 6,5 Чугунные реб- ристый трубы (длина труб 1; 1,5—2 м) С круглыми ребрами • • . С овальными ребрами « . . 175 135 — 600 600 20 18 § 4. Оборудование санитарных узлов Таблица 174 Ванны чугунные эмалированные (ГОСТ 1154—66) Тип ванн Размеры в мм длина ширина глубина Ванные купальные 1500 700 450 1600 750 450 1700 750 460
Глава XVI. Материалы для санитарно-технических работ 381 Продолжение табл. 174 Тип ванн Размеры в мм длина ширина глубина Ванны медицинские: величина 1 . 1800—1909 770—780 480-500 » 2 1600—1700 750 460 Вайны детские 900 450 250 Ванны ножные: 1009 600 409 гигиенические 500 500 200 лечебные керамические 670 570 439 Таблица 175 Водонагреватели Вид водонагревателей Производитель- ность или емкость Температура нагрева воды в град Проточные: автоматические газовые для вами, ду- шей. умывальников и моек 10—12 л!мин От 5 до 85 полуавтоматические газовые . . . . 10 . „ 5 „ 40 то же 3—5 . ,5 , 85 автоматические электрические . . . . 12 . . 5 , 40 для умывальников и моек . . . .. 3-5 , . 5 . 85 Емкостные: с топкой для твердого топлнва . . . . 90—100 л . 5 , 80 с газовой топкой .......... 80—150 , .5 , 90 электрические автоматические .... Не менее 80 л „5 . 80 Таблица 176 Умывальники Вид умывальников Основные размеры в мм длина ширина высота Фаянсовые, полуфарфоровые, из пласт- массы или стального листа, со спинкой и без спинки, прямоугольной, полукруглой или иной формы: величина 1 650 500—550 150-170 » 2 650 450—500 150 » 3 .... 550 400—450 150 » 4 500 400—425 135 > 5 450—350 250—300 120 Групповые умывальники фаянсовые, по- луфарфоровые или металлические эмали- рованные круглые на 5—6 мест ..... 0—1200 — 1500
382 Раздел четвертый. Строительные материалы Унитазы и клозетные чаши Таблица 177 Вид унитазов нли чаш Основные размеры в мм длина ширина высота Унитазы: тарельчатые выполаскивающие, соеди- ненные с высоко- в низкорасположен- ными бачками или промывными кра- нами (ГОСТ 756—52), большой моде- ли ..... . 500—S00 350—380 400 то же, малой модели (детские, ГОСТ 7150-60) 400—450 290—310 330 тарельчатые выполаскивающие, непо- средственно соединяемые со смывны- ми бачками 650—700 350—380 С бачком воронкообразные выполаскивающие или сифонирующие 500—700 350—380 до 750 375—400 Чаши: клозетные напольные чугунные эмали- рованные с отдельным си с оном (ГОСТ 3550-55) ......... До 700 400—560 225—315 напольные керамические с встроенным водяным затвором „ 700 400—500 225—315 фаянсовые или полуфарфоровые без во- дяного затвора 500—550 350—380 400 Унитазы фаянсовые или полуфарфоровые со смывными бачками применяются в жилых и общественных зданиях, а также в общест- венных уборных с индивидуальными кабинами; унитазы со смывными кранами применяются в общественных и промышленных зданиях. Чаши клозетные напольные керамические применяются в убор- ных общественных, промышленных, казарменных зданий и вокзалов, а чугунные эмалированные — в открытых общественных уборных. Чаши клозетные керамические воронкообразные без водяного затво- ра применяются в неканализованных населенных местах при уст- ройстве люфт-клозетов. Таблица 178 Писсуары (ГОСТ 755—62) Вид писсуаров Основные размеры в мм длина ширина высота Настенные фаянсовые нли полуфарфоро- вые Напольные фаянсовые или полуфарфоро- вые ................. 360—400 600—700 29Э—400 380—400 360—600 1000—1200 Писсуары применяются в уборных общественных и промышлен- ных зданий. Автоматические смывные бачки применяются для группы унита- зов или писсуаров, но не менее чем на два прибора.
Глава XVI. Материалы для санитарно-технических работ 383 Таблица 179 Смывные бачки Вид бачков Полезная емкость в л Высокорасполагаемые фаянсовые, полу- фарфоровые и чугунные (ГОСТ 3311—60) . Низкорасполагаемые фаянсовые и полу- фарфоровые Непосредственно соединенные с унитазом фаянсовые н полуфарфоровые ...... Автоматические для писсуаров и унита- зов фаянсовые, полуфарфоровые и чугун- ные 6-8 8 10 8-10 Из расчета 6—8 л на один унитаз нлн клозетную чашу и 2—5 л на один писсуар Душевые поддоны изготовляют из стали, чугуна и керамики с одной и двумя панелями. Основные размеры: длина 900 мм, ширина 900 мм, высота 300 мм. Таблица 180 Сифоны и сифоны-ревизии Вид сифонов Внутренний диа- метр соединитель- ной трубы в лш Сифоны: бутылочные с фаянсовыми или металлическими ста- канчиками для умывальников................... У-образные для умывальников ................. У-образные для моек ......................... чугунные эмалированные У-образные прямые . . . . то же, косые ................................ двухоборотные . . * » , ..................... Ревизии: чугунные эмалированные прямые . . ........ двухоборотные .......................... . . . косые ................................... . горизонтальные .............................. напольные для питьевых фонтанчиков . ........ для ванн .......................... ........ для восходящих душей ........................ для умывальников бутылочные, эмалированные снару- жи н внутри „ , о . ................ 32 32 40 50 50 50 50 50 50 50 25 40 -50 40 50 Сифоны применяются бутылочные и У-образные с гальванопо- крытием — для умывальников в жилых н общественных зданиях; У-образные чугунные эмалированные диаметром 50 мм—для рако- вин, моек и писсуаров; У-образные чугунные диаметром 100 мм — для напольных клозетных чаш, напольные чугунные эмалирован- ные — для ванн.
384 Раздел четвертый. Строительные материалы § 5. Оборудование кухонь Таблица 181 Кухонные плиты Вид плит Основные размеры в мм длина не более ширина не более высота Газовые: на 2, 3 и 4 конфорки 1000 700 850 ресторанного типа на 3—12 конфорок . По заказу По заказу 800 Для твердого топлива: на 2 н 4 конфорки с подогревом и без подогрева воды 1200 600 850 то же 850 600 850 Комбинированные (плита с котлом) для твердого и газообразного топлива . . . 1200 600 850 Таблица 182 Мойки чугунные эмалированные, фаянсовые, полуфарфоровые и стальные штампованные (ГОСТ 7506—60) Вид моек Размеры в мм длина шнрниа глубина На одно отделение 500—600 500 180 То же, со сливом 700-800 600 180 То же, с полочкой 800 600 200 На два отделения 800-1000 600 200 То же, со шкафом 800—1000 600 850 (высота) Таблица 183 Кухонные раковины Вид раковии Размеры в мм длина ширина глубина чаши Раковины чугунные эмалированные (ГОСТ 1159—57), стальные эмалированные, пластмассовые с цельноотлнтой спинкой (раковины с отъемной спинкой ставить не разрешается) 600 400—450 140—150
Глава %VIt Материалы для санитарно-технических работ 385 Таблица 184 Решетки вентиляционные (СНиП 1-Г.5-62) Вид решеток Размеры в мм Живое сечение Решетки приточно-вытяжные с подвижными лопастями Решетки с неподвижными лопа- стями От 150X150 до 600X600 с шагом 50 По расчету с ша- гом 1W Не менее 60% общей площади Не менее 70% обшей площади § 6. Оборудование для использования газа Таблица 185 Трубы Вид труб Размеры в мм Основное назна- чение диаметр толщина стенки длина Стальные водог азопровод- От 10 От 2,25 До 12 Для внутренних ные (ГОСТ 3262—62) обыкно- до 150 и выше газопроводов венные черные шовные и бесшовные Стальные водогазопровод- От 20 От 3,5 До 12 Для вводов в иые (ГОСТ 3262—62) обыкно- венные черные бесшовные до 150 и выше здания усиленные Трубы стальные бесшовные От 25 От 2,5 4—12 Для внутренних горячекатаные (ГОСТ 8731— до 800 и выше газопроводов и 66) От 2 вводов Трубы стальные бесшовные От 10 1,5—9 холоднотянутые и холоднока- таные (ГОСТ 8733—66) до 200 и выше То же Стальные электросварные . От 25 То же 2—8,5 » (ГОСТ 10704—63) до 152 Стальные электросварные От 426 От 4 5-24 (ГОСТ 10704—63) до 1620 и выше Таблица 186 Соединительные части из ковкого чугуна к газопроводным трубам Вид деталей Диаметр условного прохода в мм ГОСТ С цилиндрической резьбой Угольники прямые .... » переходные , . . От 10 до 100 15X10. 20X10, 20X15. 25X15, 25X 20. 32X 20. 32 X 25, 40 X 25. 40X 32 8946-59 8947—59 25—1495
386 Раздел четвертый. Строительные материалы Продол^сение табл. 186 Вид деталей Диаметр условного прохода в мм гост Тройники: прямые . ♦ переходные с двумя переходами . , Кресты: прямые ....... переходные ...... с двумя переходами « . Муфты прямые короткие . . То же, длинные Муфты компенсирующие . » » переходные .... Ниппеля двойные Гайкн соединительные . . . Футорки Контргайки ....... Колпаки Пробки ......... С конической резьбой Угольники: прямые ........ переходные . прямые с соединительной гайкой и внутренней резьбой прямые с соединительной гайкой и наружной резьбой «•••«• Тройники: прямые переходные ...... с двумя переходами • . с отводом прямые * • , » » переходные . фасонные с двумя отводами . . . то же, переходные про- странственные .... то же, прямые простран- етвенные Кресты: прямые переходные ...... с двумя переходами • . с отводами прямые . • . » » переходные . фасонные ...... прямые пространствен- ные переходные пространст- венные ....... Муфты прямые • « . - • . От 10 до 100 £>! от 15 до 70, О2 от 10 до 70 £>i от 20 до 40, D2 от 15 до 25, О9 от 15 до 32 От 10 до 100 Ot от 15 до 100, £>я от 10 до 80 D. от 20 до 32, О3 от 15 до 20, О3 от 15 до 25 От 10 до 100 От 10 до 100 От 15 до 50 Dy от 10 до ЮО, Ьг от 10 до 80 От 10 до 80 „ 10 до 80 Dy от 10 до 100, Dt от 10 до 80 От 10 до 100 „ 15 до 50 „ 10 до 100 От 10 до 70 20X16 . 25x20, 32X25 , 40x32 От 15 до 40 „ 15 до 32 „ 10 до 70 Dy от 10 до 70, Dz от 6 до 50 Dy от Ю до 50, О2 от 10 до 25, О8 от 10 до 40 От 15 до 25 Dy от 20 до 40, Di от 15 до 25 Dy от 20 до 40, Di от 15 до 25, DB от 15 до 32 Dy от 15 до 40, Di от 15 до 25 20x15, 25x20 От 15 до 25 „ 10 до 70 Dy от 10 до 70, D2 от 10 до 50 D. от Ю до 50ХОа от 10 до 25, О3 от 10 до 40 От 15 до 32 Dy от 20 до 40, D2 от 15 до 25 Dy от 20 до 40, Dz от 15 до 25, Оя от 15 до 32 От 15 до 25 Dy от 20 до 50, О2 от 15 до 25 От 10 до 70 8948-58 8949-59 8950—59 8951—59 8952—59 8953—59 8954—59 6955—59 8956—59 8957—59 8958—59 8959—59 8960—59 8961—59 8962—59 8963—59 6149—52 6150-52 6151—52 6152-52 6153—52 6154—52 6155—52 6156—52 6157—52 6158—52 6159—52 6160—52 6161—52 6162—52 6163—52 6154—52 6165—52 6166—52 6167-52 6168—52 6169-52 6170—52
Глава XVI. Материалы для санитарно-технических работ 387' Таблица 187 Соединительные части стальные к водогазопроводным трубам с цилиндрической резьбой Вид соединительных частей Диаметр условно- го прохода в мм ГОСТ Муфты прямые короткие ... 10—150 8965—59 Ниппеля 10-100 8967—59 Контргайки • « е . . . о < 10—100 8968-59 Сгоны о • . 10—80 8969—59 Т а б л и ц а 188 Части стальные для соединения труб на сварке Вид соединительных частей Диаметр условного прохода в мм Отводы крутоизогнутые под углом: 45° 90° 180° Отводы сварные под углом: 30° . . . 45° . . 60° 90° Переходы штампованные » сварные . . . Тройники штампованные ........ » сварные .......... Кресты сварные 40—500 40—500 40—500 100—800 100—800 100—800 100—800 От 50X25 до 250 X200 „ 50X25 до 900X800 „ 50X50 до ЮОхКХ) . 50 X50 до 1000X1000 „ 50X50 до 1000x1000 Таблица 189 Краны для газопроводов Наименование кранов У словный проход Dy в мм Давление рабочее в кгс/см* Основное назначение Пробковые натяжные муф- товые с ограниченным пово- ротом: латунные или бронзовые чугунные латунные или бронзовые чугунные «««•... 15, 20 25. 32, 40, 50, 80, 100 15, 20 25, 32, 40, 50, 80, 100 0.1 0.1 1 1 Для газопроводов низ- кого давления То же Для газопроводов сред- него давления То же 25*
388 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. №9 Наименование кранов Условный проход £>у в мм 32 эин Основное назначение а> =.— 1 i у П. &£0 Сальниковые муфтовые (ГОСТ 2422—65): бронзовые . . . . , . 10, 15, 20 10 Для газопроводов сред- чугунные . 25, 32, 40, 50 10 него давления То же Сальниковые фланцевые чугунные (ГОСТ 2423—65) 25, 32, 40, 50 70 10 » Фланцевые со смазочным устройством ».<•••. 15, 20, 25, 32, 6 Для газопроводов вы- 40, 50, 80, 100 сокого давления Задвижки для газопроводов Таблица 190 Тип задвижек Условные проходы Dy в мм Давление рабочее в кгс/смг Параллельные двухдисковые, с выдвиж- ным шпинделем, чугунные, фланцевые (ГОСТ 8437-63): с маховиком ...... .... 50 , 80, 100, 125, 150, 200, 4 с электроприводом (взрывобезопасные) 250, 300, 350, 400 100. 125, 150, 200, 250, 4 Клиновые двухдисковые с невыдвижным шпинделем, чугунные, фланцевые, без ко- лец: с маховиком типа ЗОчПбк . , * . . . 300, 350, 400 50, 80, 100, 150, 200, 250, 6 с электроприводом (взрывобезопасные) типа ЗОч917бк 300, 400, 500, 600 100, 150, 200, 250, 300, 6 Клиновые с выдвижным шпинделем, фланцевые, стальные: с маховиком типа ЗОКЛ-16 . . . . . 400 , 500 , 600 50 , 80, 100, 150, 200, 16 с электроприводом (взрывобезопасные) типа ЗКЛПЭ-16 250 , 300, 400 , 500, 600 50, 80, 100, 150, 200, 16 с маховиком типа 30с64нж 250, 300, 400, 500, 600 50, 80, 100. 150 , 200 , 250 25 с редуктором типа 30с564нж ..... 300 25
Глава XVI. Материалы для санитарно-технических работ 389 Таблица 191 Вентили для газопроводов s g Наименование вентилей Условный проход в ММ Рабоч | давле| в кгс/. Фланцевые из ковкого чугуна с мягким уплотнением и маховиком Диафрагмовые фланцевые из серого чугуна с мягким уплотнением и маховиком С наружной резьбой шпинделя, фланце- вые. стальные, с нержавеющим уплотнени- ем и маховиком Цапковые игольчатые с маховиком . . . С наружной резьбой шпинделя, фланце- вые, из ковкого чугуна, с мягким уплотне- нием и маховиком 6, 10 15, 32, 25. 32, 40, 50 15, 20, 25, 32 50, 70, 80, 109 20, 25, 32, 40, 70, 80, 100 6, 10. 25 25, 40, 50, 70, 40, 50, 80 10 10 6 6 25 25 Фланцевые мембранные с мягким уплот- нением; привод электромагнитный во взры- вобезопасным исполнении: из ковкого чугуна » серого » 25, 40, 50 100, 150 , 200 3 3 Таблица 192 Характеристика бытовых газовых счетчиков Наименование параметров Величина параметров Номинальный расход в м?/ч Максимальный » »» Минимальный » » » Порог чувствительности в м3/ч ........ Рабочее давление в мм вод. ст........ Потери давления прн номинальном расходе возду- ха в мм вод. ст. . Температура среды в град ......... Характеристика газовых водона 2,5—6 4—9 0,125—0,3 0,0375—0,06 300 8—10 От -f-5 до 4’35 Таблица 193 гревателей Наименование параметров Величина параметров Емкость прибора по воде в л Номинальная тепловая нагрузка горелки (рас- ход тепла) в ккал!ч ............ . Тепловая производительность прибора в ккал{ч Давление газа перед водонагревателем в мм еод. ст. Допускаемая минимальная величина разрежения в дымоходе в мм еод. ст........... Максимальное давление воды в водопроводе пе- ред прибором в кес!см? ...... ..... 50—120 6000—12000 3000—9000 80—300 0,1—0,2 6
390 Раздел четвертый. Строительные материалы § 7. Оборудование отопительных котельных Котлы отопительные Таблица 194 Тип котлов Область применения Тепловая мощность в Гкал[ч Размер котла в укм К. п. д. не менее Вес секций котла не бо- лее в кг/укм установ- ки ' котла 1 2 3 4 5 6 7 Чугунные сек- ционные водогрей- ные с температу- Квартирные системы отопления 0,005—0,01 0,005—0,01 0,5—1 0.7/0,75 140/115 рой нагрева воды до 115* С и паро- вые с давлением Встроенные отопительные котельные 0,15-1 0,08—0,25 8—25 0,7/0,8 75/60 пара до 11,7 кгс]смг То же 0,5—1,5 0,25—0,7 25—80 — 46/40 Отдельно стоящие ото- пительные котельные 1-4 0,5—1 50—100 0,7,0,8 42/39 То же 5-6 0,7—1,5 70—150 — — Стальные водо- грейные с темпе- ратурой нагрева воды до 15U“ С До 200 До 50 — —~ Паровые с дав- лением пара до 13 кге[см2 До 200 (т/ч) До 50 (т/ч) —, — Примечание. В графах 6 и 7 цифры над чертой — к. п. д. прн сжига- нии твердого топлива, под чертой — к. п. д. при сжигании газообразного и жидкого топлива. Таблица 195 Водонагреватели Вид водонагрева- телей Емкость в л Поверх- ность нагрева В JW2 Диаметр корпуса в мм Полная длина в мм Рабочее дав- ление в ат со сторо- ны тепло- носителя О СУ Е © о к S S _ <и Ч © Л «S о Д СП СП В одона грев ател 11 аккумуляторные горизонтальные и вертикальные . . 4Г0 -5300 0,8—11 620—1400 1500—4500 До 5 До 5 Водоподогрева- тели скоростные: пароводяные . 1,5—60 220—600 1300—5000 . ю . ю водоводяные . —* 0,38—20,5 50—300 —* „ ю . 16
Глава XVII. Огнеупорные строительные изделия 391 Вид насосов Таблица 196 Насосы Область применения Центробежные: одноступенчатые (ГОСТ 8337—57) многоступенчатые (ГОСТ 8337—57) . Диагональные , . . Осевые (ГОСТ 8337—57) . . . . . Поршневые паровые Ручные 25—150 50—250 40—200 40—150 40—200 20-50 1-360 8—360 1—200 1—20 1—60 1-10 1—100 10—150 1—3 1—15 150 До 30 До 6 Системы водяного ото- пления, горячего и хо- лодного водоснабжения зданий; питание паровых котлов — То же — Системы водяного ото- пления — То же До 7 Питание паровых кот- лов. работающих прн давлений от 0.7 до 13 аг; системы отопления и го- рячего водоснабжения Глава XVII ОГНЕУПОРНЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ ИЗДЕЛИЯ § 1. Виды изделий Таблица 197 Классификация огнеупорных изделий Признаки классификации Классификация (основная) Кнмнко-минералогическнй состав Огнеупорность Форма и размеры изделий Способ изготовления Кремнеземистые — динасовые, динасохроми- товые; алюмосиликатные — полукнслые, ша- мотные, высокоглииоземистые; магнезиаль- ные — магнезитовые, доломитовые и др.; хро- момагнезиальные — хромомагнезитовые: угле- родистые — углеродистые, графито-шамотные Огнеупорные с температурой плавления от 1580 до 1770° С; высокоогнеупорные — выше 1770 до 2000°С; высшей огнеупорности — выше 2000СС Нормальных размеров (кирпич прямой н клинчатый длиной 230—250 мм, шириной 113 - 123 мм, толщиной 45—75 мм), простые фасон- ные изделия, сложные фасонные изделия, осо- бо сложные фасонные изделия, крупноблочные фасонные изделия (простые, сложные, особо сложные) Пиленые нз естественной горной породы, ли- тые, пластичного формования, полусухого и су- хого прессования, плавленые листы особых способов формования (вибрационного, пневма- тического трамбования, в обоймах)
392 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 197 Признаки классификации Классификация (основная) Термическая обработка Характер пористости Безобжиговые — пиленые, прессованные, трамбованные и обоймовые (запрессованные в обойму); обжиговые; электроллавленные (изготовленные путем электроплавки шихты, заливки расплава в формы и отжига отливок) Спекшиеся (пористость до 3%), особо плот- ные (более 3 до 10%), плотные (более 10 до 16%), уплотненные (более 16 до 20%), обычные (более 20 до 30%), легковесные (более 50 до 60%), ультралегковесиые (более 80%) Т а б л н ц а 198 Выбор и применение огнеупорных изделий Наименование сооружений и установок Части кладки Рекомендуемые виды огнеупорных изделий Туннельные печи Зоны подогрева и охлажде- Шамотные и полукислые для обжига глиня- ния, включая свод; рабочая класса Б, жароупорный бе- кого кирпича и ке- футеровка тон рамических блоков Туннельные печи Зона обжига, включая свод; рабочая футеровка Зоны подогрева и охлаждения Свод: рабочий окат То же Шамотные и полукислые для обжига кера- мических плиток, канализационных труб и саиитарно- наружный » класса Б, жароупорный бе- тон (плиты) Шамотные и полукислые технического фа- янса Стены ниже пят до песочно- го затвора: рабочая футеровка теплоизоляционный слой Стены от песочного затвора до бетонной плиты Зона обжига Свод: рабочий окат легковесные Шамотные и полукислые класса Б Шамотные и полукислые легковесные, жароупорный бетон (легковесный) Жароупорный бетой, ша- мотные и полукислые клас- сов Б и В Шамотные класса Б, при температуре обжига 1300°С— класса А, при отоплении ма- зутом — динас
Глава XVII. Огнеупорные строительные изделия 393 Продолжение табл. 198 Наименование сооружений и установок Части кладки Рекомендуемые виды огнеупорных изделий Туннельные печн для обжига кера- мических плиток, канализационных труб и санитарно технического фа- янса наружный окат Стены ниже пят до песочно- го затвора: рабочая футеровка теплоизоляционный слой Стены от затвора до бетон- ной плиты Под вагонетки: канализированной: плиты столбики I ГЛУХОЙ Шамотные н полукислые легковесные Шамотные и полукислые класса Б Шамотные и полукислые легковесные Жароупорный бетон, ша- мотные классов Б и В Шамотные класса А Шамотные н полукислые класса Б Шамотные и полукислые класса Б, жароупорный бе- тон Вагранки для плавки чугуна Стены (рабочая футеровка): на высоте от колошника до уровня 1 м над пла- вильным поясом ниже 1 м над плавиль- ным поясом Копильник (рабочая футе- ровка) Шамотные и полукислые классов Б и В Шамотные и полукислые класса Б, огнеупорный бе- тон То же Шахтные печи для обжига изве- стняка Стены: рабочая футеровка наружная кладка Шамотные и полукислые класса Б Жароупорный бетон Котлы неболь- шой мощности (водотрубные, жа- ротрубные) для промышленных и отопительных ко- тельных Свод и стены топки (рабо- чая футеровка) Газоходы и другие участки кладки Шамотные и полукислые классов А и В Шамотные и полукислые классов Б и В, жароупор- ный бетон Борова и дру- гие дымоотводя- щне устройства Свод, стены (рабочая по- верхность) Под (выстилка) Шамотные н полукислые класса Б, при температуре до 800° С — жароупорный бе- тон, шамотные и полукислые класса В Жароупорный бетон, ша- мотные и полукислые клас- сов Б и В Дымовые трубы Футеровка внутренней горя- чей поверхности Жароупорный бетон, полу- кислые и шамотные класса В, тугоплавкие
394 Раздел четвертый. Строительные материалы § 2. Изделия кремнеземистые Динасовые изделия. Динасовые изделия из кварцевых пород на известковой или другой связке применяются для кладки ответствен- ных частей промышленных печей, подвергающихся долговременному воздействию высоких температур и значительных нагрузок. В государственных стандартах — ГОСТ 4157—48, 5040—58, 1566—50, 3910—47 и 8023—56 — обусловлены требования к качеству динасовых изделий по физико-химическим показателям, допускаемым отклонениям в размерах и показателях внешнего вида. Таблица 199 Огнеупорность динасовых изделий Наименование изделий Огнеупорность в град не ниже Динасовые (ГОСТ 4157—48); I класса . II » .................. : . . Легковесные динасовые (ГОСТ 5040- 58) марки ДЛ-1,2 . Динасовые для электросталеплавильных печей (ГОСТ 1566-50).................................. . . Динасовые для мартеновских печей (ГОСТ 4157—48) « Л Динасовые для коксовых печей (ГО£Т 8023—56) . . . . Для стекловаренных печей (ГОСТ 3910—47) •»*»«« 1710 1693 1670 1720 1710 1650 1710 Динасохромитовые изделия. Динасохромитовые изделия изго- товляются нз кварцевых пород и хромитовой руды; применяются для насадки газовых и воздушных регенераторов мартеновских пе- чен с рабочей температурой не выше 1350° С. Динасохромитовые изделия должны удовлетворять следующим требованиям ГОСТ 10152—62: Химический состав: S1O2 Сг$Оз................. . . . СаО ......................... Огнеупорность ..................... Пористость кажущаяся............... Предел прочности при сжатии . . . Не менее 81% 6-9% Не более 3% Не ниже 1670° С Не более 20% Не менее 225 кгс/см* Таблица 200 Допускаемые отклонения по размерам и показателям внешнего вида Наименование показателей Допускаемые отклонения ие более Кривизна (стрела прогиба) для измерений: до 250 мм......................... » » . . более 250 Глубина отбитости: ребер а ................................ углов . . . . . Диаметр отдельных выплавок............... 3 мм 1% 8 мм Ю - Ю .
Глава XVII. Огнеупорные строительные изделия 396 § 3. Изделия алюмосиликатные Полукислые изделия. Полукислые изделия применяются в тепло- технических сооружениях, для которых необходимо обеспечить по- стоянство объема кладки. Полукислые изделия изготовляют из огнеупорных глин и каоли- нов, естественно отощениых кварцевым песком, с добавкой или без добавки шамота. Качество полукислых изделий, их физико-химические свойства, допускаемые отклонения по размерам и показателям внешнего вида установлены ГОСТ 4873—49, 1599—53, 3272—46 и ТУ 3580—53 МЧМ. Таблица 201 Огнеупорность полукислых изделий Наименование изделий Огнеупорность в град Полукислые (ГОСТ 4873—49): класса А,,.. ...... ............... . » Б . ,.......................................... » В .................................. . • • . Полукислые для воздухонагревателей доменных печей (ГОСТ 1599—53)....................................... Полукислые для вагранок (ГОСТ 3272—46) . . . . Полукислые для насадок регенераторов коксовых печей (ТУ 3580-53 МЧМ) .......................... 1710 1670 1610 1670 1670 1670 Шамотные изделия. Шамотные изделия применяются для кладки теплотехнических сооружений и установок, в том числе доменных печей, воздухонагревателей, мартеновских печей, вагранок, коксовых печей, вращающихся печей цементной промышленности, стеклова- ренных печей. Изготовляют шамотные изделия из огнеупорных глин или каоли- нов, отощенных шамотом. Качество шамотных изделий, их физико-химические свойства, до- пускаемые отклонения по размерам и показателям внешнего вида обусловлены ГОСТ 390—54, 5040—58, 1598—53, 1599—53, 4873—49, 3272—46, 9738—61, 7151—54 и ТУ О 8—48. Таблица 202 Огнеупорность шамотных изделий Наименование изделий Огнеупорность в град не менее Шамотные (ГОСТ 390—54): класса А . . ................................ > б . . ;.................. » В .................... Легковесные (ГОСТ 5040—58): шамотные и полукислые марки АЛ-1,3 ...... то же, марок БЛ-1,3, БЛ-1, ЕЛ-0,4 х • каолиновые марки КЛ-1,3 1730 1670 1610 1750 1670 1730
396 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 202 Наименование изделий Огнеупорность в град не менее Для лещади и шахт доменных печей (ГОСТ 1598—53): класса А с 1730 » Б 1700 Для воздухонагревателей доменных печей (ГОСТ 1599—53): класса А 1730 > Б 1670 Шамотные с повышенным содержанием глинозема для 1730 насадок регенераторов мартеновских печей .... Многошамотиые для кладки коксовых печей 1730 Шамотные для вагранок (ГОСТ 3272—46) 1670 Для вращающихся печей (ГОСТ 9738—61): 1710 многошамотные н для зон охлаждения и холодильника шамотные и для зон декарбонизации, дегидратации 1710 и подогрева Брусья шамотные для бассейнов стекловаренных печей (ГОСТ 7151—54) 1690 Высокоглиноземистые изделия. Высокоглнноземистые изделия применяют для кладки ответственных конструктивных элементов теп- лотехнических сооружений и установок (лещадн, воздухонагревате- ли доменных печей и др.). Требования к качеству высокоглиноземистых изделий установле- ны МРТУ 14-06-3-14-62, МРТУ 14-06-17-62, МРТУ 14-06-11-62 и МРТУ 14-06-2-14-62. Таблица 203 Огнеупорность высокэглинозем истых изделий Наименование изделий Огнеупорность в град не меиее Для кладки лещади доменных печей изделия группы: ВГП-45............................................ ВГП-62............................................ Для воздухонагревателей доменных печей изделия груп- пы В ГО-45........................................... Для стекловаренных печей изделия групп ВГП-62 и В ГУ-62.............................................. 1750 1800 1750 1800 § 4. Магнезиальные и хромомагнезиальные изделия Магнезиальные и хромомагнезиальные изделия применяются для кладки промышленных печей, работающих при высоких температу- рах, в условиях воздействия расплавленных материалов и шлаков основного характера. Изделия изготовляются: магнезитовые (ГОСТ 4689—63) — нз обожженного до спекания магнезитового порошка; магнезитовые на шпинельной связке (ГОСТ 4689—63) — из обожженного до спекания
Глава XVII. Огнеупорные строительные изделия 397 магнезитового порошка с добавкой технического глинозема; форсте- ритовые (ЧМТУ 5127—55)—из магнезиальносиликатиых пород, обычно с добавкой магнезитового порошка; талькомагиезитовые (ГОСТ 1517—42)—из талькокарбонатной породы; доломитовые — из обожженного до спекания доломитового порошка или клинкера; хромомагнезитовые (ГОСТ 5381—50) —из 40—50% обожженного до спекания магнезитового порошка и 60—50% хромитовой руды. Таблица 204 Огнеупорность магнезиальных и хромомагнезиальных изделий Наименование изделий Огнеупорность в град не инже Магнезитовые (ГОСТ 4689—63) ........... Форстеритовые (ЧМТУ 5127—55)........... Талькомагнезитовые (ГОСТ 1517—42) > • • Хромомагнезитовые (ГОСТ 5381—50) ♦ , . 2000 1750 1540—1560 2000 § 5. Изделия углеродистые Углеродистые изделия применяют для кладки лещади, горна и нижней части шахты доменных печей, для футеровки печей при электротермических процессах, в высокочастотных вакуумных печах и печах сопротивления. Изделия изготовляются из кокса на смоля- ной связке и обжигаются в углеродистой засыпке. Требования к качеству углеродистых изделий установлены ЧМТУ 3556-53, ЦМТУ 2046—48 и ТУ 601—60. § 6. Огнеупорные и жароупорные бетоны Таблица 205 Виды огнеупорных и жароупорных бетонов Предельная темпера-1 тура при односторон- нем нагреве в град Материалы для изготов- ления бетона Минимально допустимая прочность Огнеупорность в град Примечания з кгс/см- в % после нагрева до 800 °C : связки бетона 1700 Высокоогнеупорныс бетоны Высокоглииоземистый цемент, бой высокогли- ноземистого кирпича 250 30 Более 1700 Более 1700 —
398 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 205 । Продельная темпера- тура при односторон- нем нагреве в град Материалы для изготов- ления бетона Минимально допустимая прочность Огнеупор- ность в град Примечания М'э/эг'л s в % после нагрева до 800 °C связки бетона 1700 Периклазовый цемент, бой хромо магнезитового или магнезитохромито- вого кирпича Огнеупорные бетоны 250 30 2000 Более 1700 Не допускает- ся применение в условиях воздействия паровой среды нли воды 1450 Жидкое стекло с крем- нефтористым натрием и тонкомолотой добав- кой боя магнезитового кирпича, бой динаса 150 100 1600 1300 Глиноземистый це- мент, шамот класса А 250 30 1450 1500 Не рекомен- дуется в кон- струкциях толщиной бо- лее 40 см 1300 Жидкое стекло с крем- нефтористым натрием, бой магнезитового кир- пича Жароупорные бстоиы 150 70 1700 1500 1200 Портландцемент, ша- мот классов А и Б 250 30 1300 1550 — 1100 Портландцемент, ша- мот класса В 250 30 1250 1500 — 1100 Жидкое стекло с крем- иефтор истым натрием. 100 50 1300 1400 — 1000 Жидкое стекло с крем- нефтористым натрием, шамот класса Б 150 90 1400 1550 Стоек в усло- виях действия серной кислоты 900 То же, шамот класса В 150 90 1300 1500 То же 900 Портландцемент с до- бавкой цемянкн, глиня- ный кирпич Жароупорные (легко- весные) бетоны 100 30 1050 1200 800 Портландцемент, топ- ливный шлак бурых уг- лей 150 30 1250 1350 Кислая огне- упорная среда не допуска- ется 700 Портландцемент, илн шлакопортландцеме.нт, Отвальный доменный шлак 150 40 — — То же 700 Портландцемент или шлакопортландцемент, артикский туф 100 40
Глава XVIII. Разные материалы 399 Глава XVIII РАЗНЫЕ МАТЕРИАЛЫ § 1. Стекло и стеклянные изделия Листовое стекло изготовляется способом вытягивания (гладкая огненнополированная поверхность) и способом проката («кованая» поверхность). Таблица 206 Расчетные показатели листового стекла Наименование показателей Стекло обычное Закаленное (сталинит) Упрочненное химическим способом Предел прочности в кгс/см1: при изгибе 450 2500 3000—5000 » растяжении * . , , . 450 2300 — » сжатии . •. . , , . . 6000 6000 6000 Модуль упругости в кгс!мм2 ......... 6500 6200 6500 Т еплопроводиость в ккал!см сек град .... 0,0023 0.0023 0,0023 Коэффициент линейного термического расширения в —7 —7 •7 град .......... 9О±7Х9О 90+7X10 90±7Х10 Показатель преломления . 1,51—1,52 1,51—1,52 1,51—1,52 Объемный вес в кг!м? . . 2420—2500 2420—2500 2420—2500 Таблица 207 Номенклатура и размеры листового стекла Наименование стекла Условное обозначе- ние марки Т олщина в мм Ширина и длина в мм Оконное листовое (ГОСТ 111-65): 2-лл ......... 2 2 250X 250 650X1200 2,5-л.и 2,5 2.5 300x500 700x1450 3-мм ......... 3 3 300X500 1000X1800 4-мм ......... 4 4 300X 500 1200x2200 5-мм «... 5 5 300x500 2000—2200 6-мм , ► 6 6 300 x300 2000X2200
400 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 20? Наименование стекла У словное обозначе- ние марки Толщина в мм Ширина и длина в мм Полированное (ГОСТ 7132— 250x300 61) . . , . П 4—7 1400 X 2200 Витринное полированное, вп 2000X2500 плоское п гнутое , » . - 6,5—8 2900 X 4300 ’ по отдельным заказам 3000x6000 Витрин ное пеполкрова иное, плоское и гнутое вн 6—10 1700X 2300 (ГОСТ 7380—55) ..... 3500 X 4500 4—5 700X900 Гнутое для прилавков • » . 900X1100 Армированное: А 5.5 300 X600 неполированное .... полпрованпое . • • • « Упрочненное • 1400X1800 700X1800 250X 250 Ап Уп 5 1,5—5 2000 X2200 Закаленное «сталинит» Стл. 4,5—6 (ГОСТ 5727-57) Не более 600X1206. по отдельным заказам 1800X3000 Теплозащитное: т 2—6 250 X 250 сплошное ....... 2000X2200 с теплозащитной плен- кой ........ 2-6 250 x250 Уз 800X1200 400 X400 Узорчатое (ГОСТ 5533—50) 3—6.5 1200x1800 Матированное ...... Мт 3—6 250 X 250 1000X1800 Стекло «мороз» ...... Мр 3—5 300 X 500 1000X1800 Волнистое: Вл 5,5 680X1200 иеармированиое * • • . 1400X1800 армированное ..... Вл Высота волны 25—45; шаг волны 115—165 Цветное прозрачное: 250X250 сплошное н накладное . ц 3—6 1200X1600 250X250 с окрашенной пленкой . и 3—6 800X1290 300X500 Рифленое «•«»•«*« 4—5 2000X2500
Глава XVIII. Разные материалы 40! Продолжение табл. 207 Наименование стекла У словное обозначе- ние марки Толщина в мм Ширина и длина в мм Увиолевое . ~ • г » • • • 2—6 250X250 2000X 2200 Призматическое « . . . » — 8—15 По согласованию Цветной триплекс . . . . . — 5-6 То же Примечание. Над чертой ~~ наименьшие размеры ширины и длины, под чертой — наибольшие. Увиолевое стекло применяется по специальным требованиям для остекления помещений детских садов, лечебных учреждений, вегета- ционных станций, оранжерей и т. п. Армированное стекло применяется в зданиях и сооружениях, к которым предъявляются требования повышенной огнестойкости, для остекления фонарей верхнего света и проемов лестничных клеток (предохранение от осколков). Закаленное стекло применяется для остекления витрин, дверей и т. п. при повышенных требованиях к прочности илн термической стойкости стекла. Матированное стекло применяется при наличии специальных тре- бований для остекления производственных и выставочных помеще- ний, лечебных и детских учреждений и т. п. Таблица 208 Номеклатура и размеры стеклянных изделий Наименование изделий Размеры в мм Область применения длина шири- на тол- щина Блоки стеклянные пустоте лые (ГОСТ,9272—59): Заполнение про- емов, устройство ограждений. об- квадратные БК-98 . . . 194 194 98 » БК-60 . , . прямоугольные (полу- 194 194 60 ’ ладающнх звуко- геплоизоляцион- блоки) БИ-98 » . 194 94 60 ними свойствами угловые БУ-98 . • . . 194 209 98 и огнестойкостью Стеклопакеты: оконные . 800—1200 3000— 1400 Стекла 2—5 Заполнение про- емов витринные До 4200 До 2900 Стекла 6,5—8 То же Полотна дверные ..... Не более 2500 Не более 1000 10-15 Для наружных и внутренних дверей Панели многослойные сте- новые ......... Не более 3000 Не более 1500 Заполнение каркас- ных зданий 26—1495
402 Раздел четвертый. Строительные материалы Продолжение табл. 208 Размеры в лм< Наименование изделий шири- ТОЛ- Область применения длина на щина Панели электрообогреваем ые Не более закаленные Не 4—5 Отопительные эле- 3000 более менты 1500 Доски подоконные . . » . 900—3000 190—350 15, 20 Для жилых и обще- и 25 ствениых зданий Детали профилированные Не более строительные ...... Не 5—7 Светопрозрачные ог- 5000 более збо раждеиия, фонари и кровельные покрытия Изделия для стекложелезо- бетонных конструкций: 100 призмы рядовые .... 200 200 » для сводов . . 250 250 50 1 Перекрытия и » лннзы .... 200 200 100 | покрытия » плитки .... 200 200 25 Дождеотливники . . . . . Плитки облицовочные эм а 2000 150 200 150 4—6 Для проемов лированные ....... 4—9 Внутренняя обли- То же . - 150 75 4—9 цовка стен Плитки коврово-мозаичные . 200 25 20 25 | 4—5 Облицовка наруж- 30 15 пых стен Стекло глушеиое цветное «марблит»: плитки ........ 50 50 Внутренняя и на- листы 3000 1200 ружная облицовка Панели «стемалит» из зака- ленного стекла с цветным покрытием керамическими красками 3000 1500 12 То же Зеркала: крупногабаритные . . . 4300 2900 10 Внутренняя отделка полупрозрачные .... 1200 800 3—6 То же иезапотевающие .... 1200 800 3—6 Для тяжелых усло- вий эксплуатации Смальта: золотая ....... серебряная ...... глушеная цветная . 100 120 15 20 100 60 15 20 10 10 10 10 1 Внутренняя и г наружная обли- J цовка Ручки Детали архитектурные • • . — — —— Двери и окна Не более ЮОО Не более — Для уникальных зданий и сооружений 500 Детали строительные из стеклокристаллических ие- Подоконники, плит- прозрачных материалов . ки для полов, облицо- вочные плитки, лест- ничные ступени Трубы стеклянные для над земных трубопроводов Трубопроводы для (ГОСТ 8894—58) агрессивных и пище- вых продуктов Трубы стеклянные электро- Для скрытых эле к- технические (ГОСТ 8738—58) * тропроводок
Глава XVIII. Разные материалы 403 § 2. Битумы и дегти Битумы. Битумы бывают природные (натуральные) и нефтяные. Битумы, получаемые из нефти, сланцев или сплавов нефтяных и природных битумов, подразделяются на твердые, полутвердые и жидкие, густеющие со средней скоростью (А) и медленно густеющие (Б). В качестве растворителя для приготовления битумов А приме- няют керосин и керосиновый дистиллят, для битумов Б — нефть, ма- зут и сланцевое масло. Таблица 209 Физико-мехаиические показатели нефтяных строительных и кровельных битумов Марка битума Битумы нефтяные строи- тельные (ГОСТ 6617—56): БН-IV.................. БН-V................... БН-VK.................. Битумы нефтяные кровель- ные (ГОСТ 9548—60): БНК-2.................. БНК-5.................. Битумы нефтяные дорож- ные (ГОСТ 1544—52): БН-0 .................. БН-1................... БН-П................... БН-11-V................ БН-Ш .................. БН-111-V............... 70 90 90 40 90 25 40 45 45 50 21—40 3 1 5-20 1 1 20 — 1 140 1 20 — 1 200 1 121—200 100 1 81—120 60 1 81—120 60 1 41—80 40 1 41—80 40 1 230 230 230 240 240 180 200 200 20Э 200 200 Следы Дегти. Дегти представляют собой продукт разложения органи- ческих веществ (твердых видов топлива) при высокой температуре без доступа воздуха и подразделяются: по исходному сырью — на каменноугольные, буроугольные, тор- фяные, древесные и сланцевые; по методу переработки исходного сырья — на коксовые и га- зовые. Коксовые дегти подразделяются на высокотемпературные по- лучаемые путем коксования каменного угля при температуре 900— 1200° С (смола каменноугольная, ГОСТ 4492—65), и низкотемпера- турные, получаемые путем полукоксования исходного сырья при тем- пературе 450—600° С. Газовые дегти получаются при газификации топлива в произ- водстве светильного газа. 26*
404 Раздел четвертый. Строительные материалы Пек каменноугольный (ГОСТ 1038—65) получают как остаток в результате отгона от каменноугольного дегтя легких, средних, тя- желых it Частично антрацитовых масел. Масла каменноугольные (ГОСТ 2770—59) являются продуктом отгонки от сырого дегтя. Дегти каменноугольные дорожные (ГОСТ 4641—49) получают при коксовании угля сплавлением пека каменноугольного с маслами или обезвоженным сырым дегтем.
Раздел пятый ЭЛЕМЕНТЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ. ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ Глава I ФУНДАМЕНТЫ § 1. Жилые и общественные здания Фундаменты из сборных элементов. Фундаменты несущих стен жилых и общественных зданий устраивают, как правило, в виде ленты из блоков-подушек с установкой на них фундаментных стено- вых блоков (рис. 1,а) нли панелей (рис. 1,6). Типы блоков-поду- Рис. 1. Непрерывные сборные фундаменты а — крупноблочный; б — панельный; / — стеновые блоки; 2 — стеновые панели; 3 — блоки-подушки шек для жилых зданий высотой до пяти этажей утверждены Гос- строем СССР (табл. I). Конструкторскими бюро Главмосстроя и Главленинградстроя разработаны блокн-подушкн для зданий боль- шей этажности. В табл. 1 приводятся также данные о блоках-по- душках, применяемых в Москве, а в табл. 2 в качестве примера — предварительно напряженные фундаментные блоки-подушки но- менклатуры Горстройпроекта.
406 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Рис. 2. Прерывистый сборный фундамент В случае несовпадения расчетной ширины фундамента с шири- ной типовых блоков устраивают прерывистый фундамент (рис. 2) из блоков-подушек ближайшего большего типового размера, укла- дывая их с промежутками по расчету. При устройстве сборных фунда- ментов под столбы применяют плиты по табл. 3 или типовые блоки-подуш- ки, укладываемые по 2—3 шт. вплот- ную одна к другой. Поверх подушек устанавливают траверсный блок или обыкновенный блок, служащий для передачи нагрузки от столба (рис. 3). Для железобетонных колонн в качест- ве переходного элемента применяют башмаки стаканного типа (см,- табл. 3). Блоки-подушки марки ФП-8 (см. табл. 1) — бетонные; все остальные— 1 — стеновые блоки: 2 — блок и-подушки стали марки Ст.0 (для ки Ст.З). В зависимости от максимальная величина железобетонные, армированные свар- ными сетками. В качестве рабочей арматуры принята сталь периоди- ческого профиля марки 25Г2С; в качестве монтажной —- холоднотяну- тая проволока и горячекатаная нз восьмиэтажных зданий — из стали мар- давления по подошве р определяется вылета консолн блока Ак, образующей- Рис. 3. Сборный фундамент нз типовых блоков-подушек под столб 1 — блок-подушка ся после установки стенового блока. Фундаментные блоки Ф-10, Ф-12, Ф-14 и Ф-16 можно изготовлять половинной дли- ны (1,18 л). Фундаментные предварительно напряженные блоки-подушки, указанные в табл. 2, изготовляют из бетона марки 300 с арматурой из высокопрочной проволоки периодического профиля 05 мм с Р" = 14 500 кгс/см2.
Г лава I. Фундаменты 407 Таблица 1 Унифицированные фундаментные блоки-подушки для жилищного и гражданского строительства Марка Эскиз Размеры в см Допускае- мый вылет консоли в см Марка бетона Объем бетона в м3 Вес стали в кг Вес блока в m ь 1 h - М ФП-8 Xri 80 118 30 2 2,5 3 3,5 20/— 20/— 20/— 20/— 150 0,27 1,4 0,65 Ф-10 %, в Ян 100 238 30 2 2,5 3 3,5 45/— 40/— 36/— 34/- 150 0,61 8.1 1,5 Ф-12 120 120 238 278 30 30 2 2,5 3 3,5 45/46 40/42 36/38 34/32 150 100 0,7 0,92 9,5 10,9 LL5 2,3 Ф-14 1—ь i¥f— 140 238 30 2 2,5 3 3,5 2 56/50 50/45 45/41 42/38 67/65 150 150 0,84 0,93 14,4 11,6 2,2 2,3 Ф-20 200 118 40 2 2,5 3 3,5 85/87 75/80 67/71 -/67 150 150 0,76 0,88 15,1 33,4 1,9 2,2 200 158 30 Ф-24 240 240 118 118 40 50 1,5 2 2,5 3 105/102 95/102 80/91 —/84 200 150 0,89 1,17 21,1 20,9 2,23 2,92
408 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. / М8рК8 Эскиз Размеры в см Допускае- мый вылет консоли в см бетона бетона ЭЛИ в ко ока в m ь 1 ft 3 саТт _ t\> Марка Объем в лд Вес ст Вес бл Ф-28 — — — 1,5 —/130 — — — 280 78 50 2 2,5 —/111 —/100 150 0,93 16,3 2,3 Ф-32 — 1,5 —/150 -/131 —/105 — — — 320 78 50 2 2,5 150 1,08 25,5 2,7 Примечания: 1. В дробных показателях цифра над чертой относит- ся к фундаментам серии ИИ-03-02 для зданий до пяти этажей, под чертой — для зданий до восьми этажей в Москве по номенклатуре САКЕ. 2. Прн грунтах, насыщенных водой, марка бетона должна быть ие ме- нее 150. 3. Расчетные нагрузки определены по классу сооружений А. Таблица 2 Фундаментные предварительно напряженные блоки-подушки Эскиз Размеры в см Объем бетона в м? Вес стали в кг Вес блока в ш ь 1 120 3ft) 16 0,6 6.3 1,48 140 300 16 0,7 10,8 1,75 JL*1 160 300 16 0,81 19,5 2 200 140 22 0,66 12,6 1.6 240 140 22 0,77 20,3 1,02 Госстроем СССР утверждены типовые пустотелые фунда- ментные стеновые блоки, характеристика которых приведена в табл. 5. Пустотелые блоки применяют в маловлажных грунтах. При очень влажных грунтах такие блоки рекомендуется укладывать ни- же глубины, равной половине толщины слоя промерзания грунта. При просадочных грунтах в случае возможной просадки более 25 см следует применять лишь армированные пустотелые блоки. В осталь- ных случаях применяют сплошные блоки, изготовленные по выше- приведенной номенклатуре. Целесообразно изготовление сплошных блоков с добавлением бутового камня «изюма». При малосжима- емых грунтах рекомендуется применять фундаментные стеновые блоки толщиной менее толщины надземных стен.
Глава 1. Фундаменты 409 Таблица 3 Унифицированные фундаменты под столбы для жилых домов, школ, больниц и детских учреждений Москвы (каталог НК-75) Марка блока Эскиз Разд 1 (еры ь J мм h Расход арматуры в кг Объем бетона В Mil Вес блока в m Наи( ший скае выле? соли 5оль- допу- мый кон- в см Лк БК-1 Б К-2 780 1180 780 1180 580 580 22,4 22,3 0,28 0,73 0,69 1,83 — — ФП-20-20 ФП-24-12 ФП-28-12 гЬи**Г 2000 2400 2800 2000 1190 1190 300 300 300 40,6 28,9 21,9 15 34,7 24 1 0,75 0,89 2,5 1,88 2,23 2 3,5 3 61 40 59 ФП-32-12 x. z Т ь 3200 1190 300 49,2 36,7 1,03 2,58 2,5 70 ФТ-16-18 1 1800 1600 580 33,4 24,3 38,4 3,17 — Примечание. Над чертой —- цифры расхода арматуры при ^армиро- вании сталью марки Ст.5, под чертой — сталью марки 25Г2С. Мариа бето- на 200.
410 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 4 Унифицированные фундаменты под столбы общественных зданий, производственных зданий, городского транспорта и складов (каталог НК-65) Марка Эскиз Размеры в сж Дополни- тельный вылет консоли бетона бетона ока в m Ь 1 h g са'с? _ fc fc- id Лк Марка Объем в м3 Вес бл ФП-16 160 160 30 3,5 3 2,5 55 62 70 200 0,77 1,92 ФТ-24 Jl Л/ v 80 240 60 3,5 3 2,5 2 81 87 95 107 200 0,93 2,3 Таблица 5 Унифицированные фундаментные стеновые блоки (номенклатура каталога ИИ-02-03) Марка СП-3 СПД-3 СП-4 СПД-4 СП-5 СПД-5 Размеры в см Пустот- ность в % b 1 h 30 238 58 11,1 30 78 58 8,7 40 238 58 23 40 78 58 18 50 238 58 26 50 78 58 20 150 0,36 0,87 150 0,12 0.28 150 0,42 1.01 150 0,14 0,34 150 0,5 1,2 150 0.17 0.41 Примечание. Наименьшая толщина наружных стенок пустотелых блоков 12 см.
Глава I. Фундаменты 411 Сборные фундаменты могут применяться при любых грунтах с соблюдением конструктивных мероприятий. При сильносжимаемых грунтах (£о<100 кгс/см2), а также при неравномерном напласто- вании грунтов, значительно отличающихся своей сжимаемостью, следует предусматривать армированный шов поверх блоков-поду- шек и железобетонный пояс, укладываемый по верхнему ряду сте- новых фундаментных блоков. Фундаментные блоки-подушки при связных грунтах укладыва- ют на песчаную подготовку толщиной до 10 см. Фундаментные сте- новые блоки кладут на растворе (марка раствора принимается по табл. 6) с перевязкой вертикальных швов, глубина которой должна быть не менее 0,4 высоты блока при малосжпмаемых грунтах и не менее высоты блока при сильносжимаемых, просадочных и набуха- ющих грунтах. Вертикальные пазы заполняют раствором. Обязатель- но соблюдение перевязки блоков внутренних и наружных стен. При невозможности такой перевязки следует укладывать в швы кладки (не менее чем на два шва по высоте фундамента) связи из арма- турных сеток. В примыканиях к стенам из крупных блоков стен из кирпича связи укладывают в каждом шве, образуемом блоками. Проемы для вводов осуществляют путем раздвижки блоков с по- следующей заделкой кирпичом или бетоном.. Таблица 6 Марки растворов для кладки фундаментов Вид раствора Влажность грунта Минимальные марки раствора при степени долговечности здания П III Цементно-известковый Маловлажный 25 10 10 Цементно-глиняный 25 10 10 Цементно-известковый Очень влажный 50 25 10 Цементно-глиняный То же 50 25 10 Цементный Насыщенный водой 50 50 25 Цементно-известковый То же — — 25 Цементно-глиНйный — — 25 Примечание. Марка раствора для кладки фундаментов в зимнее время должна быть не меиее 25. Ширина непрерывного фундамента Ьн определяется расчетом ос- нования (см. главу VI второго раздела данного тома). Прерыви- стые фундаменты проектируют с превышением или без превышения нормативного давления основания. Расстояние с между блоками- подушками в первом случае определяют по табл. 7, а во втором — по формуле \ / (1) где b и I — соответственно ширина и длина типового блока-подушки.
412 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 7 Расстояние между блоками-подушками прерывистого фундамента и величина превышения нормативного давления основания Расчетная ширина непрерывного фундамента ьн в м Ширина преры- вистого фунда- мента £>Пр в jw Расстояние между блоками- подушками с в м Величина превыше- ния нормативного давления основания в kzcJcm1 0,5 0.8 0,9 1.12 0,6 0.8 0,6 1,09 0,6 1 0,9 1,18 0,7 0,8 0,25 1,07 0,7 1 0,75 1,15 0,8 1 0,3 1,09 0.9 1 0,2 1,06 0,9 1,2 0.6 1,12 1 1,2 0,4 1,1 1 1,4 0,75 1,13 1.1 1.2 0,3 1,07 1,1 1.4 0,55 1,11 1,3 1,4 0,15 1,07 1,3 1.6 0,6 1,14 1,4 1,6 0,4 1.12 1,5 1,6 0,25 1,11 1,5 2 0.9 1,26 1,6 2 0,7 1,23 1,7 2 0,55 1,21 1,8 2 0,4 1,17 1,9 2 0,2 1,09 2 2.4 0,65 1,25 2,1 2,4 0,45 1,18 2,2 2,4 0,3 1.13 2,3 2,4 0,2 1.1 2,4 2,8 0,55 1,19 2,5 2,8 0.4 1.17 2,6 2.8 0,3 1,15 2,7 2,8 0,2 1.12 Примечание. Таблица составлена для блоков длиной до 2.4 м. В случае расчета на основные и дополнительные нагрузки наи- большее значение краевого напряжения не должно превышать ве- личины нормативного давления на основание более чем на 20% (при соответствующем обосновании эта величина может быть уве- личена). Стены подвала иа внецентренное сжатие проверяют по расчет- ной нагрузке, включая в нее вес здания и полезные нагрузки, а также боковое давление грунта с учетом действия фактической вре- менной нагрузки на поверхность, ио не менее 1 rclfP.
Глава I. Фундаменты 413 Равнодействующая бокового давления грунта определяется по формуле 1 / <р₽ \ 7= Y"YA(A + 2/io)tg2H5°-^-j , (2) где п—коэффициент перегрузки для бокового давления грунта, принимаемый для связных грунтов равным 1,1, для не- связных 1,2; Y — объемный вес грунта; h — расстояние от пола подвала до отметки планировки; , Р п0 =--- ; здесь р — фактическая нагрузка на поверхности, ноне менее 1 тс/м2-, <рр — расчетный угол внутреннего трения грунта. Расстояние от места приложения силы Т до нижней условной опоры, принимаемой на уровне пола подвала, определяется по фор- муле h h + 3h0 3 h + 2h0 ' ’ Марка пустотелого блока определяется по формуле *б.п = ^р~^ (4) * бр где /?"р •— нормативное сопротивление бетона сжатию; Fnt — площадь сечення блока за вычетом пустот; 7бр — то же, без вычета пустот; р =0,85 при марке бетона 150 (7?и = 115). Действительное значение р устанавливается опытным путем. Свайные фундаменты из коротких забивных свай. Свайные фун- даменты из коротких забивных свай (3—7 м) и железобетонного ростверка применяются прн массовом строительстве крупнопанель- ных, крупноблочных, кирпичных и других зданий без подвалов или зданий, площадь подвалов которых не превышает 15% объема зда- ния. Замена обычных ленточных фундаментов нз сборных блоков на свайные целесообразна, как правило, прн глубине заложения по- дошвы ленточного фундамента более 1,7 м от поверхности плани- ровки. Выбор варианта фундаментов основывается на сопостави- тельных технико-экономических расчетах. Свайные фундаменты предназначаются для передачи нагрузки на нижние, большей несущей способности слои грунта (сваи-стой- ки). Свайные фундаменты, передающие нагрузку боковой поверх- ностью и острием, называются висячими. Свайные фундаменты пер- вого типа применяются, когда с поверхности залегают слабые силь- носжимаемые грунты. Возможно применение свайных фундаментов в плотных грунтах с целью уменьшения объема земляных работ, уменьшения трудоемкости и снижения стоимости. Такие фундаменты позволяют уменьшить осадки, что особенно важно для крупнопа- нельных зданий.
414 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Сваи применяются железобетонные; рекомендуются с предвари- тельно напряженной арматурой. Тип свай назначается с учетом ха- рактера грунтов (табл. 8). Данные для выбора типа свай Таблица 8 Тип свай Вид грунтов Квадратного сечения сплош- ные Квадратного сечения с круг- лой полостью н открытым ниж- ним концом Пустотелые кольцевого сече- ния с открытым нижним кон- цом Любые Песчаные средней плотности; глинистые прн консистенции 6=0,25-*- 0,5 В прорезаемом слое —- песчаные рыхлые либо глинистые прн консистенции 6=0,5*0,75; в несущем слое — песчаные плотные илн средней плотности, а также глинистые прн консистенции 6=0 -*-0,25 То же, с закрытым нижним концом Залегающие по большей части длины свай — песчаные рыхлые либо глинистые прн консистенции 6>0,5 Полости свай квадратного сечения н пустотелых свай с от- крытым нижним концом заполняются в водонасыщенных грунтах песком, в сухих — местным грунтом. Верхняя часть полости в пре- делах зоны промерзаемостн грунта заделывается бетоном. Сваи заглубляются в грунт не менее чем иа 2,5 м от подошвы ростверка пли от пола подвала. Минимальное заглубление нижних концов свай в несущий слой грунта принимается по табл. 9. Таблица 9 Величины минимальных заглублений нижних концов свай Вид грунта Величина заглубления в м Пески средние плотные, а также глинистые грунты при консистенции 0,2<6<0,3 2 Пески крупные, средней плотности, а также глини- стые грунты при консистенции 0<6<0,2 1 Пески гравелистые, крупнообломочные грунты незави- симо от их плотности, глинистые грунты при коней- 0.3 Под здание назначаются, как правило, сваи одного сечения и одной длины. При различных отметках кровли несущего слоя грун- та в пределах здания допускается применение свай различной дли- ны с интервалом не менее 0,5 м. Сваи располагаются в одни или два ряда. Расстояние между осями свай в ряду должно быть не менее 3d (где d — диаметр нли сторона квадрата сечения). При двухрядном расположении свай расстояние между осями рядов смежных свай (по диагонали) наз-
Глава I. Фундаменту 415 качается так, чтобы расстояние между осями свай Objflo не менее 3d. Пустотелые сваи кольцевого сечения рекомендуется распола- гать только в один ряд. Шаг сваи под несущими стенами прини- мается, как правило, одинаковым. В углах здания и в узлах пере- сечения продольных и поперечных стен крупнопанельных домов на- личие свай обязательно. В узлах пересечения стен крупноблочных Рис. 4. Примеры сопряжения головок свай сплошного сечения со сборным ростверком она' — варианты сопряжения при укладке ростверка на грун- те; b и Ъ' — варианты сопряжения прн расположении роствер- ка выше уровня грунта; 1 — железобетонная свая; 2 —железо- бетонная балка ростверка; 3 — арматура сваи; 4 — заделка бетоном проектной марки по прочности на сжатие 200; 5 — под- готовка; 6 — сварной арматурный каркас ростверка; 7 — сталь- ная планка 100 X 6 мм, I = 420 мм; 8 — стальная накладка 100X60X 6 мм (приваривается к арматупе ростверка и к план* ке 7); 9 — заделка цементным раствором; 10 — сварной шов Л=6 мм; 11 — подготовка из слоя цементного раствора толщи- ной 20 мм; 12 — слой бетона (или раствора) для выравнивания верха головок свай; 13 — оголовок; 14— стальные закладные де- тали в оголовке: 15 — то же, в ростверке; 16 — стальная на- кладка (приваривается к закладным деталям); /7 — слой це- ментного раствора и кирпичных зданий с^аи можно не ставить. Под каждой опорой, которая передает на фундамент сосредоточенную нагрузку, могут быть размещены две сваи квадратного сечения или одна кольцевого. Каждая свая получает в проекте свой порядковый номер. Оси свайных рядов привязываются к проектным осям стен. Ростверк по сваяМ выполняется, как правило, из сборных же- лезобетонных элементов (балок). Высота ростверка — не менее 300 мм. Ширина при однорядном расположении свай принимается
416 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений равной ширине цоколя, а при отсутствии цоколя — толщине стен первого этажа, но ие меиее 400 мм. При двухрядном расположении свай ширина ростверка определяется по формуле t>=a+d+10 см (где а — расстояние между осями рядов свай). Примеры сопря- жений сборных ростверков с головками свай показаны на рис. 4 и 5. Рис. 5. Примеры сопряжения головок свай пустотелых и квад- ратного сечения с круглой полостью со сборным ростверком и элементов ростверка между собой а — сопряжение балки ростверка со сваей; б — сопряжение балок ростверка между собой и со сваей; / — железобетонная пустотелая свая или квадратного сечения с круглой полостью; 2 — оголовок из сборного или монолитного бетона; 3 — балка ростверка: 4 — отверстие в балке (заполняется бетоном); 4'— монтажный стык между балками (заполняется бетоном); 5 — полость сваи (заполняется бетоном в зо- не промерзания, ниже — песком или местным грунтом); 6 — стержень 0 18—22 мм, 7 — коротыш 0 18—22 мм, приваренный к стержню 6; 8 — скобы выпуски из торцов балок Температурно-усадочные швы, если они предусмотрены в цоко- ле, должны быть продолжены в ростверке. В этих местах сваи рас- полагают так, чтобы шов находился примерно посередине между двумя смежными сваями. Пересечение ростверка санитарно-техниче- скими и другими трубопроводами не допускается. Расчет ростверков производится: для крупнопанельных зда- ний — на полную равномерно распределенную расчетную нагрузку на уровне верха ростверка; для крупноблочных и кирпичных зда- ний — аналогично расчету фундаментных балок. Отклонение центров свай после погружения должно быть не более 5 см, причем число свай с отклонениями ие должно превы- шать 10% общего количества свай. Расстояние между подошвой ростверка и поверхностью планировки должно составлять 0,1—0,15 ж. При связных грунтах это пространство заполняется шлаком, щеб- нем или песком (слоем ие менее 0,2 м), а при песчаных допуска- ется тощий бетон слоем толщиной 0,1 м.
Глава I. Фундаменты 417 Таблица 10 Допускаемые отклонения в размерах свай и сборнызг'элементов ростверка Наименование показателей Допускаемые отклонения в мм Длина сваи . .............................................. Размеры поперечного сечения свай квадратных и пустотелых Длина острия............................................... Смещение острия от центра.................................. Кривизна сваи (стрела) ......................... ..... Длина, ширина и толщина сборных элементов ростверка; раз- меры оголовка............... ............................. Расчетное сопротивление свай определяется в соответствии с указаниями СНиП П-Б.5-62 (см. том II данного справочника, раз- дел четвертый, главу IV «Свайные работы»). Уточнение расчетных данных производится путем динамических и статических испытаний по ГОСТ 5686—51 «Сваи пробные. Методы испытаний». При расчете свайных фундаментов, возводимых на просадоч- ных грунтах II типа, следует учитывать дополнительную силу, дей- ствующую по боковой поверхности и направленную сверху вниз. Величина этой силы определяется по формуле Рдоп —ul т, (5) где и — периметр сваи в м; I — участок сваи, находящийся в слое просадочного грунта; х — удельное отрицательное трение, равное 1 тс[м'2. Свайные фундаменты, устраиваемые в набухающих грунтах, следует проверять на выпирание, которое возникает при замачива- нии грунта основания, а также по несущей способности материала свай. Расчет фундаментов из свай без уширения на выпирание при набухании производится по формуле A™-|-mcu "Sifrihi > ttuhu, (6) 1 а при сваях с уширенной пятой п N" + mc /г S 4- у > tx uha, (7) i где /V11 — нормативная нагрузка, действующая на сваю, в тс; тс — коэффициент, принимаемый для свай, забиваемых без лидера, Щс=1, а с лидером тс=0,8; для набивных сван тс =0,6; и — периметр поперечного сечения сваи в ж; f-ri — нормативная сила трения слоя i ненабухающего грунта, в котором заанкерена свая, по боковой поверхности сваи; принимается: для песчаных грунтов Л/=2,5 тс/м2, для глинистых прн В < 0,5 /т7 =2 тс/ж2,"при В < 1 fTj = =0,2 тс/л2 н при В>1 fTi—0; 27—1495
418 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений hi—толщина слоя ненабухающего грунта в м, прорезаемого сваей; t — коэффициент условий рабвтВУири выпирании, принима- емый равным: для части слоя от 0 до 2 м ^=0,8; от 2 до 4 м <=0,7; от 4 до 6 м <=0,6; от 6 до 8 м <=0,5; для нижележащих слоев <=0,3; т — максимальная удельная расчетная сила выпирания в тс/мг, определяемая опытным путем; Ли — толщина прорезаемого сваей слоя набухающего грунта в м\ d — диаметр уширенной части сваи в ж; h — расстояние от поверхности до уширения сваи в м; у — объемный вес грунта в т/м3. При наличии слоя грунта, залегающего выше набухающего, в формулах (6) и (7) должны учитываться силы выпирания за счет трения, вызванного общим подъемом этого слоя грунта. § 2. Промышленные здания Фундаменты из сборных элементов. Под колонны применяются, как правило, сборные фундаменты стаканного типа (рис. 6, а). При больших размерах подошвы устраивают составной фундамент из опорной плиты и стакана или даже из нескольких плит. Фундаменты стаканного типа имеют один недостаток: ввиду заглубления верха Рис. 6. Сборные фундаменты стаканного типа а — при обычном стакане; б — при удлиненном стакане; 1 — баш- мак; 2— бетонный столбик; 3— фундаментная балка; 4— колонна; 5 — стена здания стакана относительно чистого пола нельзя осуществлять засыпку пазух до монтажа колонн, что нарушает нормальную технологию возведения остальных конструкций. Поэтому более рационально применение фундаментов с удлиненйым стаканом (рис. 6, б): такое решение позволяет заканчивать работы нулевого цикла (укладку фундаментных балок, засыпку пазух) и устройство полов до на- чала монтажа колонн. При этом решении возможно также приме- нение типовых башмаков в сочетании с грунтовой подушкой, позво- ляющей поднять верх фундамента до отметки, необходимой для укладки фундаментных балок.
Глава I. Фундаменты 419 На рис. 7 и 8 приведены решения фундаментов для одиночных н двухветвевых колонн с подколонннками. Эти решения позволяют выполнять работы нулевогопЦикла в первую очередь. Недостатком указанных конструкций является устройство дополнительного стыка между подколенником и колонной; кроме того, в этом случае труд- но достигнуть совпадения осей подколенника и колонны. Рис. 7. Столбчатый фунда- мент с подколенником 1 — подколенник; 2 — место стыкования; 3 — бетонный пол; 4 — фундамент стаканного типа Рис. 8. Столбчатый фундамент с подко- ленником под двух- ветвевую колонну 1 — фундаментная балка; 2 — подбетонка; 3 — ан- керные болты; 4 — подко- ленник; 5 — фундамент стаканного типа; 6 — бе- тонный стык Фундаменты стаканного типа с железобетонной обоймой и фик- сатором (рис. 9) лишены этих недостатков. Такие фундаменты це- лесообразно применять прн центрально действующих нагрузках, но не исключаются и прн нагрузках с эксцентрицитетом. 27*
420 Раздел -пятый. Элементы зданий и сооружений Проектным институтом № 1 Госстроя СССР разработаны реше- ния сборных фундаментов под типовые колонны (рабочие чертежи серий КЭ-01-49 н КЭ-01-52) с учетом первоочередного выполнения работ нулевого цикла. Отметка заложения подошвы фундаментов принята от —1,6 до —2,8 м. Размеры подошвы фундаментов опре- Рис. 9. Фундамент с обоймой и фиксатором 1 — колонна: 2 — фундаментная бал- ка; 3— бетонная подготовка: 4—же- лезобетонная обойма: 5 — фунда- мент стаканного типа; 6 — фиксатор из отрезка трубы делены прн нормативных давле- ниях на основание от 1,5 до 4,5 кгс! см?. Заделка колонн осу- ществляется путем замоноличи- вания фундамента нз одного элемента площадью до 9,3 м2. Прн больших размерах разра- ботаны три варианта состав- ных фундаментов: 1) из башмаков и плоских плит; 2) нз одного элемента с ребристой плитой; 3) нз башмаков, промежу- точных блоков н плоских плит, соединяемых анкерными бол- тами. Фундаменты под двухвет- вевые колонны запроектирова- ны только составными. На рис. 10 в качестве при- мера приведена конструкция фундамента под одиночную ко- лонну при его большом заглуб- лении. Как видно нз рисунка, фундамент решен с учетом пер- воочередного выполнения ра- бот нулевого цикла, так как его верх выведен на отметку —0,15 м. Фундамент выполнен из сплошных железобетонных плит и пустотелых блоков, об- • разующих подколенник. Колон- на устанавливается в башмак стаканного типа. Все элементы связываются металлическими анкерами, причем производит- ся натяжка их с помощью гаек. Вместо нижних сплошных плит фундамента могут быть приме- нены ребристые элементы. Фундаментные балки. Наружные н внутренние стены промыш- ленных зданий каркасного типа опирают на типовые сборные же- лезобетонные фундаментные балки трапецеидального сечення. Для наружных стен фундаментные балки выносят за грани колонн, для внутренних располагают между колоннами. При шаге колонн 6 м длина балок в первом случае 5,95 м, во втором 5,35 м. Балки укла-
Глава I. Фундаменты 421 дывают по монолитным бетонным столбикам на обрезах фунда- ментов, непосредственно на фундамент или на консоли подколенни- ков. Балки изготовляют из. бетона марок 200—300 и армируют ейарными каркасами. Для нижних стержней каркаса применяют арматуру периодического профиля из стали марки Ст.5, для верх- них и поперечных — сталь марки Ст.З. Для зданий с панельными Рис. 10. Сборный фундамент Проектно- го института № 1, сконструированный с учетом первоочередного выполнения работ нулевого цикла 1 — анкер: 2 — четыре отверстия 100Х100 мм стенами и шагом колони 12 м разработаны предварительно напря- женные балки (серия КЭ-01-53), размеры которых приведены в табл. 11. Балки по трещиностойкости рассчитаны как одиопролетиые кон- струкции. Таблица 11 Размеры фундаментных балок Марка балки Высота в мм Ширина в мм Длииа в мм Объем в м3 Расход стали в кг Вес балки в tn ФБН-1 400 300 10 700 1,16 53,5 2.9 ФБН-1К 10 200 1.11 51,5 2,8
422 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 11 Марка балки Высота в мм Ширина в мм Длина в мм Объем в л® Расход стали в кг Вес балки в m ФБН-2 600 400 10 700 2,05 68,4 5,1 ФБН-2К 10 200 1,95 204,8 4,9 ФБН-3 400 300 11 960 1,29 196,4 3,2 ФБН-4 400 600 2,24 277,4 5,7 Армируют балки сетками, сварными каркасами и предваритель- но напряженной стержневой арматурой. Вид применяемой в балках арматуры приведен в табл. 12. Таблица 12 Арматура для фундаментных балок Тип арматуры Вид применяемой арматурной стали Примечания Ненапрягаемая » Предварительно напряженная То же Горячекатаная сталь пе- риодического профиля клас- са А III Холоднотянутая проволока (ГОСТ 6727—53) Горячекатаная сталь пе- риодического профиля марки 351 С, класса А-III в (ГОСТ 5781—61) с нормативным со- противлением 5500 кгс!см2 Горячекатаная сталь мар- ки 25Г2С Упрочняется вытяжкой на 4,5%. Контролируемое мон- тажное напряжение 4900 кгс! см2 Заменяет сталь марки 35ГС без пересчета. Упроч- няется вытяжкой на 3,5% Балки изготовляются из бетона марки 200 стендовым способом с натяжением арматуры на упоры или с натяжением на форму до бетонирования. Глава II гидроизоляция § 1. Общие сведения Гидроизоляция применяется в тех случаях, когда она прн срав- нении с другими мероприятиями (дренаж, битумизация, цемента- ция, силикатизация, поднятие уровня полов и др.) имеет преимуще- ства по эксплуатационным, техническим, экономическим или иным соображениям.
Глава If. Гидроизоляция 423 В строительстве применяются следующие типы гидроизоляции: окрасочная битумная, штукатурная цементная, штукатурная асфаль- товая нз горячих мастик н • растворов, штукатурная асфальтовая из холодных эмульсионных мастик, литая асфальтовая, оклеечная битумная, пластмассовая (окрасочная н листовая), металличе- ская. Рис. 11. Устройство гидроизоляции при наличии горизон- тальных сдвигающих сил (размеры в см) а иа горизонтальном основании; б — на пологом уклоне; в при перепаде отметок основания до 1 м\ г — то же, более 1 м; 1 — бетонная подготовка; 2 — гидроизоляция; 3 — несущая конст- рукция; 4 — защитная стенка; Р — вес конструкций; Рсд —сдви- гающее усилие; ^норм — Давление на грунт Гидроизоляционный слой делается сплошным (без разрывов) на всей изолируемой поверхности и, как правило, со стороны гид- ростатического напора или на увлажняемых поверхностях. При не- одинаковых внешних воздействиях для каждого участка назнача- ется свой тип гидроизоляции.
424 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений При наличии переменного по направлению напора асфальтовые, битумные и пластмассовые гидроизоляции зажимаются с обеих сторон жесткими конструктивными элементами, рассчитанными на действующий на них напор. Прн строительстве зданий и сооружений на лёссовидных и про- садочных грунтах, кроме гидроизоляции, предусматриваются меры защиты грунта от обводнения атмосферными водами и промышлен- ными стоками (в соответствии со СНиП П-Б.2-62 «Основания и фундаменты зданий и сооружений на просадочных грунтах. Нормы проектирования»). Рис. 12. Устройство противокаппллярной прокладки в стенах а — одинарной; б — двойной; / — противокапиллярная прокладка; 2 — це- ментная гидроизоляция цоколя; — окрасочный слой; 4 — гидро- изоляция пола; 5 — гидроизоляция фундамента при наличии агрессии; 6 — отмостка; 7 — гидроизоляция подвала; 8 — защитное ограждение; 9 — пригрузочная конструкция; 10 — бетонная подготовка; // — перекры- тие подвала; 12 — усиление гидроизоляционного слоя Выбирая тип п конструкцию гидроизоляции, учитывают также ожидаемый химический состав грунтовых вод и наличие блужда- ющих токов. Установление степени агрессивности воды по отноше- нию к цементам в выбор цемента для бетонов н растворов произ- водят в соответствии с «Инструкцией по проектированию. Признаки и нормы агрессивности воды — среды для железобетонных и бетон- ных конструкций» (СН 249—63). Защиту от блуждающих токов осуществляют в соответствии со специальными инструкциями. Если в основаниях сооружений предусматривается применение асфальтовых, битумных и пластмассовых гидроизоляций, нельзя допускать их сдвига и растягивающих нагрузок на них; сжимающие нагрузки не должны превышать 5 кгс/см2 (при применении поли- изобутнленовых листов — 3 кгс {см2). Прн наличии некомпенсирован- ных горизонтальных сил (одностороннее давление грунта, уклон
Глава Н. Гидроизоляция 425 и т. п.) в основаниях сооружений предусматривают уступы с не- большим обратным уклоном или упоры, воспринимающие сдвиго- вые усилия и исключающие сдвиг здания (сооружения) по гидро- изоляционному слою (рис. 11). Перепады по высоте между сосед- ними уступами делаются не более 1 м, а уступы соединяются между собой наклонными плоскостями (под углом до 45° к горизонту). Прн отсутствии агрессивной среды гидроизоляция фундаментов, как правило, не делается, а для защиты стен от капиллярной влаги на высоте 10—50 см устраивают прокладку (рис. 12, а). Бывает, что пол располагается ниже планировочной отметки; тогда в стенах ниже пола устраивают вторую протнвокапиллярную прокладку (рис. 12,6). Стены с наружной стороны над тротуаром (отмосткой) до уровня прокладки оштукатуривают цементным раствором. В случае агрессивных воздействий и невозможности подбора стойких материалов фундаменты изолируют по всем смачиваемым поверхностям. Массивные каркасные фундаменты с расположенны- ми в них технологическими и другими помещениями, каналами, галереями, приямками и прочими полостями изолируют с учетом требований, предъявляемых к гидроизоляции этих полостей. Если принято свайное решение фундамента, гидроизоляция блока или фундаментной плиты устраивается по ростверку, а сваи при необ- ходимости защищаются отдельно. Противокапиллярная прокладка в стенах выполняется из двух слоев толя (без приклейки); беспокровные материалы (толь-кожу, гидроизол) наклеивают сплошным слоем битума или мастики тол- щиной 1—2 мм; пластмассовые листы укладывают в один слой на- сухо со склейкой или сваркой швов. При наличии сдвигающих, растягивающих или чрезмерных сжимающих нагрузок, а также в сейсмических районах прокладки выполняют из цементного раствора состава 1 : 2, толщиной 20 мм. Подземные сооружения, возводимые в котлованах (рис. 13), изолируют по подошве, стенам и перекрытию; подвалы (рис. 14) и заглубленные помещения (рис. 15)—по подошве и стенам (под- валы до противокапиллярной прокладки). Протпвонапорную гидро- изоляцию на стенах устраивают иа 50 см выше максимального на- порного уровня, а выше этого уровня стены, расположенные в грунте, изолируют против капиллярного подсоса влаги. Перекрытия подземных сооружений, расположенные выше уровня грунтовых вод, в связи с повышенными требованиями к сухости потолков изоли- руют как от напорной воды с давлением до 5 м. У подвалов со стороны наружных стен здания устраивают во- донепроницаемую отмостку, которую выполняют шириной не менее 0,7 м с уклоном от здания не менее 2% по бетонной подготовке из асфальтобетона или литого асфальта на уровне планировочной отметки. Прн строительстве иа слабофильтрующих грунтах стены для исключения подпора просачивающихся вод засыпают тем же или более плотным грунтом с тщательной планировкой поверхности; отмостку в этих случаях делают шириной не менее 1 м. Водонаполненные сооружения — резервуары, бассейны, лотки, отстойники, водоприемники и т. п. (рнс. 16) — изолируют, как пра- вило, с внутренней стороны (со стороны гидростатического напора). Но если снаружи имеется напор грунтовых вод и на гидроизоля- цию может действовать переменный по направлению напор, то при
426 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Рис. 13. Гидроизоляция подземных сооружений, воздвигаемых в котлованах а — при гидростатическом напоре грунтовых вод; б —• от грунтовой капиллярной влаги; 1 — несущие конструкции; 2 — гидроизоляция; 3 — защитная стяжка (цементная или асфальтовая); 4 — бетонная подготовка; 5 — защитные стенки (при оклеенной гидроизоляции) Рис. 14, Гидроизоляция подвалов а — со свободно стоящими стенами; б — с железобетонной плитой, заанкеренной в стенах; 1 —- противонапорная гидроизоляция; 2 — за- щитное ограждение; 3 — отмостка; 4 — противокапиллярная про- кладка; 5 — пригрузочнац конструкция; 6 — усиление гидроизоля- ции; 7 — бетонная подготовка; 8 •— заанкеренная железобетонная плита; 9 — цементная гидроизоляция; 10 — окрасочный или ас- фальтовый слой
Глава П. Гидроизоляция 427 применении асфальтовой, битумной и пластмассовой гидроизоляций их выполняют с наружной стороны, а защитное ограждение рас- считывают на действующий напор изнутри (если таковой создает- ся); изнутри полезно такие сооружения окрасить битумом пли за- юркретировать. Водонепроницаемость резервуаров можно также обеспечить путем подбора специальных бетонов или введением в бетон уплотняющих добавок. а) б) Рис. 15. Гидроизоляция заглубленных сооружений, возводи- мых в котлованах а — при гидростатическом напоре грунтовых вод; б — от грунтовой капиллярной влаги; 1 — несущая конструкция; 2 — гидроизоляция; 3 — защитная стейка (при оклеечиой гидроизоляции): 4 — защитная стяжка; 5 — бетонная подготовка Защитные ограждения асфальтовых, битумных и пластмассе- • вых гидроизоляций, расположенные на внутренней поверхности во- донаполненных сооружений, надо вместе с облицовкой армировать и предусматривать мероприятия, обеспечивающие устойчивость этих ограждений. Опускные колодцы по стенам (рис. 17) и кессоны по стенам и перекрытию над камерой (рис. 18) изолируются с учетом назна- чения сооружения либо цементной торкретной, либо асфальтовой штукатуркой. Торкрет в отдельных случаях наносят как с наруж- ной, так и с внутренней стороны (см. табл. 13), а снаружи допол- нительно покрывают битумной окраской. Для гидроизоляции днища опускных колодцев применяют оклеенную гидроизоляцию. Метал- лическую гидроизоляцию опускных колодцев и кессонов применяют лишь при возведении помещений I категории сухости (см. § 2 дан- ной главы) или при больших механических воздействиях; распо- лагают металлическую гидроизоляцию, как правило, с внутренней стороны. Гидроизоляцию бесканальных теплопроводов, располагаемых ниже уровня грунтовых вод, выполняют по теплоизоляционному слою в виде двухслойной асфальтовой штукатурки из горячих ма- стик или оклейки двумя слоями рулонных битумных либо пласт-
428 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений массовых материалов с учетом данных теплового расчета. Гидро- изоляционный слой на теплопроводах для защиты при транспорти- ровании покрывают асбестоцементной штукатуркой по металлической сетке. Рис. 16. Гидроизоляция водонаполненных сооружений а —с защитным ограждением (при необходимости защиты гид- роизоляции от механических повреждений и прн проточной воде); б — без защитного ограждения (для создания возможности пе- риодического осмотра и ремонта гидроизоляции при непроточной воде); в — при наличии напора грунтовых вол; / — гидроизоля- ция; 2 — несущая конструкция; 3 — защитное ограждение При прокладке бесканальных теплопроводов выше уровня грун- товых вод для тепло- и гидроизоляции применяют засыпку тран- шей гидрофобным песком или золой, которые приготавливают пу- тем обработки нагретого песка (золы) битумным раствором. Трубы в этих случаях окрашивают теплостойкими антикоррозийными со- ставами. Гидроизоляция на теплопроводах, прокладываемых в каналах, как правило, не устраивается, а изолируются сами каналы. Откры- тые теплопроводы от атмосферных осадков изолируются как при бесканальной прокладке. Борова дымовых труб, располагаемых в грунтовых водах, за- щищают путем устройства пластового дренажа. В случае невозмож- ности такого дренажа для защиты боровов применяют металличе- скую гидроизоляцию; при температуре газов выше 700° С металл защищают футеровочным слоем. При применении асфальтовых н окрасочной гидроизоляций для сооружений из сборных элементов на стыках последних горячей мастикой наклеивают полоски прочной ткани шириной 20—25 см. Прочной тканью или мягкой проволочной сеткой армируют всплош- ную эти гидроизоляции и на плоскостях, если есть опасность обра- зования трещин; армирующий слой прокладывают между первым и вторым слоями гидроизоляции. Цементную гидроизоляцию по сбор- ным конструкциям можно устраивать только в тех случаях, когда стыковые соединения сборных элементов эамоноличены с предвари- тельным напряжением.
Г лава II. Г идроиэоляция 429 Рис. 17. Гидроизоляция опускных колодцев а — с двух сторон: б — с одной наружной стороны; в и г — со- пряжение оклеенной гидроизоляции днища с цементной гидро- изоляцией стен; 1 — нож опускного колодца: 2 — цементная гид- роизоляция (торкрет); 3 —окрасочная гидроизоляция; 4 — днище опускного колодца; 5 — лист оклеенной гидроизоляции; б — дере- вянная рейка 50X 50 мм; 7 — оклеенная гидроизоляция: 8 — вы- равнивающая и защитная стяжкн; S — бетонная подготовка: К) — битумная мастика Рис. 18. Гидроизоляция кессонов а — с двух сторон; б — с одной наружной стороны: 1 — окрасочная битумная гидроизоляция; 2 — цементная гидроизоляция; 3—несу- щая конструкция
430 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Пропуск через гидроизоляцию труб, кабелей, анкеров и т. п. вы- полняется так, как указано на рис. 19, Закладные части при этом делаются из труб большего диаметра, чем пропускаемая деталь, Рис. 19. Способы сопряжения закладных деталей с гидроизоляцией а и б — с оклеечиой при пропуске труб через отверстия большего диаметра; в — то же, горячих труб; г —с оклеечиой прр применении баидажиых накла- док; д — с оклеечиой при заделке анкера в стену; £ — то же, со штукатурной асфальтовой; ж — то же, при заделке труб р стену; з ~ групповой фланец для нескольких труб и кабелей; и, к — с асфальтовой и цементной при пропуске труб через отверстия большего диаметра; 1 — Изолируемая конструкция; 2 — гидроизоляция; 5 — защитное ограждение; '4 — труба (аикер); 5 — манжета из битумированной стеклоткани (рулонного материала) с обмоткой жгутом (проволокой) или зажимом бандажной накладкой; 6 — фланец и защемляющая цакладка; 7 — упор, уплотняющая -набивка Ц Зажимное Нрйспосрблеийё; 8 — за- ливка мастикой; 9 — защитная металлическая диафрагма; 10 — армирующая металлическая £ётка а фланцы шириной 12 см приваривает так, чтобы их наружная по- верхность располагалась в плоскости гидроизоляционного слоя. Сопряжение фланцев с гидроизоляцией, а также уплотнение сво- бодного пространства в Закладных чЙсТях осуществляется в соот-
Глава II. Гидроизоляция 431 ветствии с принятым типом гидроизоляции (см. рис. 19). При устройстве гидроизоляции от капиллярного подсоса влаги допуска- ется для пропуска труб, кабелей, анкеров и пр. применять более простые решения (см. рис. 19, г). При пропуске через асфальто- вую, битумную или пластмассовую гидроизоляцию горячих труб на последних устраивается теплоизоляционная защита (см. рис. 19, в). Вертикальную гидроизоляцию, как правило, устраивают по не- сущим степам. При небольшой осадке стен (до 5 мм) пластичную вертикальную гидроизоляцию допускается устраивать и по защит- ным стейкам. При этом несущие степы, возводимые из блоков и кирпича, выкладывают иа относе от гидроизоляции, заполняя полу- чающийся зазор цементным раствором путем нагнетания. В сооружениях с деформационными швами особое внимание обращается на. герметизацию (уплотнение) последних и надежное соединение уплотнения с гидроизоляцией поверхностей. Швы уплот- няют, как правило, путем заполнения их эластичной мастикой, а при гидростатическом напоре, кроме того, установкой металличе- ских компенсаторов. Применяемые конструктивные решения' швов для различных типов гидроизоляции приведены на рис. 20. Гидроизоляции, находящиеся под напором грунтовых вод и ра- ботающие на отрыв, зажимают противонапорньиии конструкциями, вес или. прочность которых должны иа 10% превышать усилие, создаваемое гидростатическим напором. Сопряжения гидроизоляции различных типов друг с другой!, а также с закладными частями и компенсаторами делаются плотными. Окрасочную гидроизоляцию с оклеенной соединяют путем на- клейки всех: слоев последней на окрасочную гидроизоляцию на по- лосе шириной ие менее 50 см в дополнительной окрасочной гидро- изоляцией этой полосы. Асфальтовые (штукатурные горячие, холодные и литые) гид- роизоляции друг с другом, а также с окрасочной и оклеенной со- единяют внахлестку на полосе шириной 30—40 см, причем горячие составы наносят на основание, а затем ими покрывают сопряга- емые гидроизоляции. С металлической гидроизоляцией, а также с фланцами закладных частей, анкеров и компенсаторами асфальтовые гидроизоляции со- прягаются путем создания иа сопрягаемой полосе под металлом, по- лости в 2—3 раза толще асфальтовой гидроизоляции и заполнения этой полости горячей асфальтовой мастикой. Металл на этой полосе тщательно очищают и заранее огрунтовывают битумным раствором,, а затем после установки на место окрашивают горячей мастикой. Допускается также наносить на металл горячую асфальтовую шту- катурку на полосе 30—40 см или оклеивать его прочной тканью на горячей мастнке. Во всех случаях кратчайший путь фильтрации- по контакту ас- фальт— металл должен быть не менее 10 см. Оклеенную гидроизоляцию с металлической соединяют путем пе- рекрытия последней всеми слоями рулонного ковра на полисе ши- риной 20 см и зажатия ковра, планками на болтах. Цементную гидроизоляцию с асфальтовой, окрасочной и. вкле- енной соединяют на полосе шириной не менее 50 см внахлестку, при- чем на основание наносится цементная гидроизоляция.
432 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Рис. 20. Способы уплотнения деформационных швов при устройстве гидроизоляции а — окрасочной; б — цементной; в — при заполнении шва поропластом; а—при перекрытии шва профилированной резиной; д — с усилением металличе скими листами, залитыми битумом с одной стороны; е — то же, с двух сто- рон; ж — с усилением металлическими листами и рулонным материалом с од- ной стороны; з — то же, с двух сторон; и — из пластикатных листов; к —- с фигурным компенсатором и окантовкой широких швов; л — то же, в стене при необходимости смены компенсатора; м — с фигурным компенсатором прн узких швах (до 20 мм); н —»на перекрытиях; о — компенсатор для тоннелей и каналов, примыкающих к сооружениям с большими осадками; /г — резино- вые или пластмассовые профилированные компенсаторы (ленты толщиной 6—9,5 мм, шириной 150—250 мм); р — угловое звено фигурного компенсатора; с — из холодных асфальтовых мастик при деформации в шве до 20 мм в ос- новании сооружения; т — то же, в стене; у, ф — то же, при деформации бо- лее 20 мм; 1 — выровненная бетонная или железобетонная подготовка по утрамбованному грунту; 2— гидроизоляция; 3— рулонный материал; 4—плос- кие металлические листы; 5 заполнение шва эластичной мастикой; 6 — свар- ка пластикатных листов; 7 — фигурный металлический компенсатор с бол- товым креплением; 8 — то же, без крепления; 9 — резиновая или пласт- массовая лента; 10—поропласт; // — жгут из рулонного материала, про- смоленной пакли, каната, резины; 12—асфальтовый мат или антисептирован- ный войлок; 13 — окантовка шва; 14 — армирующая металлическая сетка; 15 — цементный раствор (асфальтобетон)
Глава II. Гидроизоляция 433 С металлической, гидроизоляцией, а также с фланцами заклад- ных частей, анкеров и с компенсаторами цементная гидроизоляция сопрягается так, чтобы металл был заделан в ней на полосе не ме- нее 10 см. § 2. Выбор типа гидроизоляции При выборе типа гидроизоляции учитывают: 1) требуемую сухость изолируемых помещений и трещиностой- кость изолируемых конструкций (см. табл. 13); 2) величину гидростатического напора (см. § 3); 3) воздействия на гидроизоляцию: механические, агрессивных сред, температурные (см. табл. 14), а также сейсмичность района строительства; 4) условия производства работ и стоимость гидроизоляции (см. табл. 14), а также дефицитность гидроизоляционных мате- риалов. Влажностный режим изолируемых помещений устанавливается по СНиП II-B.6-62 «Ограждающие конструкции. Нормы проектиро- вания» (см. п. 1.12). Изолируемые помещения для выбора типа гид- роизоляции делят на три категории, характеризуемые степенью су- хости ограждающих конструкций: 1 — помещения с сухой поверхностью ограждающих конструк- ций; допускаются лишь отдельные сырые пятна (ие более 1% по- верхности ограждающих конструкций); II —помещения с отдельными влажными участками ограждаю- щих конструкций (без выделения капельной влаги); площадь влаж- ных участков не должна превышать 20% поверхности ограждающих конструкций; III — помещения с выделением капельной влаги на стенах и на полу (но не на потолке); общая площадь увлажненных участков не должна превышать 20% поверхности ограждающих конструкций. Для отвода воды в полу таких помещений делают водосборные лот- ки и приямки со сбросом или откачкой воды в канализацию. По- вышение сухости помещений достигается также отоплением и вен- тиляцией. Трещиностойкость изолируемых конструкций характеризуют предельной величиной расчетного раскрытия трещин. По этому признаку изолируемые конструкции подразделяются на три группы: I — трещиностойкие конструкции (без раскрытия трещин по дан- ным расчета); II —- конструкции с ограниченным по расчету раскрытием трещин (до 0,05 и до 0,1 мм); III — конструкции, рассчитываемые только на прочность. Состав гидроизоляции (количество слоев, толщину) устанавлива- ют в соответствии с указаниями, приведенными в § 3, после того как по табл. 13 выбран ее тип н по табл. 14 установлена пригодность данного типа гидроизоляции по всем • требуемым свойствам. Основным показателем для выбора состава гидроизоляции явля- ется величина действующего на нее гидростатического напора (см. § 3). 28—1495
Таблица 13 Рекомендации по выбору типа гидроизоляции при наличии гидростатического напора 1_ Тип гидроизоляции s асфальтовые (литая и го- рячая) шту- катурные битумная пластмассовая Изолируемые конструк- ции и о и S W да ” 3 y цементная штукатурная (торкрет) асфальто- вая холодная окле- енная окрасочная листо- вая окрасочная Категория су помещений Группа трещиностойкости изолируемых конструкций — III П до 0,05 мм I III f=t «о I III II до 0.1 мм 1 I, II, III III И до 0,1 мм 1 111 ‘II ‘1 III “о I Подвалы зданий2, за- глубленные и подземные помещения и сооружения, возводимые открытым способом (в том числе туннели, коллекторы, га- лереи, каналы, приямки, переходы) и т. п.; подошва стены перекрытие .... I II III I II III I 11 III +11 +11 +11 ill 144 l ++ ++I ++I III ++I ++I III 1 1 + +++ 1 1 + ++1 +++ ++1 + + + + + + t 1++ I++ I++ +++ +++ +++ + + + + + + + + + +++ +++ +++ III III III 11+ 1 1+ 1 1 1 III ++1 ++1 +++ +++ +++ + I++ I++ 1 1 + + + + +3 t’ 5 Водонаполненные со- оружения (резервуары, бассейны и т. п.): Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений
Глава II. Гидроизоляция 1 Знак <+» означает, что гидроизоляция рекомендуется, знак «—» — не рекомендуется и не применяется. 2 Цементная гидроизоляция подвалов, как правило, не применяется. 3 Не применяется при гидроизоляции стен по защитному ограждению с последующим возведением несущей конструкции. 4 Прн условии устройства гидроизоляции с наружной н внутренней сторон. 6 С устройством окрасочной гидроизоляции по наружному торкрету. 6 При необходимости полной гарантии от утечкн жидкости из резервуара и притока грунтовых вод в него. 7 При возможности периодического осмотра и ремонта. а Только литая за опалубкой. * Кроме круглых резервуаров, работающих на растяжение. 19 Торкретирование предусматривается на несущей конструкции с наружной и внутренней сторон; по наружному слою торкрета устраивается окрасочная гидроизоляция. 11 Торкретирование предусматривается на одной из сторон несущей конструкции; по наружному слою торкрета устраи- вается окрасочная гидроизоляция.
Основные свойства гидроизоляции 1 Свойства гидроизоляции Тип гидроизоляции металли- ческая цемент- ная (торкрет) асфаль- товая горячая асфаль- товая холод- ная асфаль- товая литая битумная пластмассовая окрасоч- ная оклеенная окра- сочная оклеен- ная Стойкость против гидро- статического напора .... Не огра- 20 30 30 30 2 30 5 30 Стойкость при механиче- ских воздействиях: давление сооружения (его вес н полезные нагрузки) . ничена + +’ +' +’ + +’ давление грунта (на- сыпь, обратная за- сыпка) + + + + + + +3 + +3 поток воды и волны’ . . + + + + +* +3 +‘ +3 примерзший лед, снег . . -U + + +* +3 +* +* +3 сдвиг грунтом прн опу- скании колодцев и при оползании грунта . . . ' + + +’ _L3 — +3 + +3 Стойкость при действии агрессивных сред: мягкие и слабощелочные воды (по СН 249—63) + + + + + +‘ + + + сульфатная и магне- -иальная агрессия (по СН 249—63) + +! +’ +! +! +‘ +2 + +
общекнслотная н угле- кислая агрессия (по СН 249—63) нефтепродукты .... + 1 + -4-2 +* 2 -4-< -4-2 ++ + +* блуждающие токи (при отсутствии активной защиты металлических элементов сооружений) — — + — + — + +2 + Стойкость при темпера- турных воздействиях (мак- симально допустимая темпе- ратура) в град ...... 700 80 60! 80 60» 40- 403 4 60 60 Допустимость механизации основных процессов .... + + + + -4- -f- — + + Возможность нанесения на влажные основания .... + -h — + — —5 —6 + Возможность зимиих работ на открытом воздухе . . . -4- — + -Р + Ч“3 — +5 + Ориентировочная сравни- тельная стоимость гидро- изоляции в условных еди- ницах (за единицу принята стоимость окрасочной гидро- изоляции) ........ 40-60 2 3 2 3 1 9 (трех- слойная) 5 10-15 Глава II. Гидроизоляция * Знак «+» означает, что гидроизоляция обладает данными свойствами, знак «—» — не обладает. 2 Со специальным подбором состава. 8 Только при наличии защитного ограждения. 4 Если возможен периодический ремонт или возобновление. 5 Кроме эмульсий и паст. 8 Не более 5 кгс/см2 (из полиизобутиленовых листов 3 кес/сл2). 2 Со специальным подбЬром состава и сжимающих нагрузках, ие превышающих 5 кгс[см-.
433 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений § 3. Конструкции и условия применения гидроизоляции Окрасочная битумная гидроизоляция. Окрасочную битумную ги- дроизоляцию выполняют из нефтяных битумов марок БН-Ш—V (в том числе разжиженных и эмульгированных) или мастик, нанося их на изолируемую поверхность, как правило, механизированным пу- тем в два — четыре слоя общей толщиной 3—6 мм. Окрасочную ги- дроизоляцию применяют в основном для защиты от капиллярной влажности, а иногда и от просачивающейся воды; если будет соз- дана возможность периодического осмотра и ремонта гидроизоляции, ее можно применять и прн напоре (до 2 Л1). Основание для окрасочной гидроизоляции делается, жестким, ровным и прочным с закругленными (/?=3-т-5 см) или срезанны- ми на фаску углами и гранями. Перед нанесением окрасочного состава основание очищается от грязи и пыли, высушивается и ог- рунтовывается разжиженным окрасочным составом, а углы и гра- ни оклеиваются полосками ткани или рулонного материала шириной не менее 20 см. При применении битумных эмульсий, эмульсионных паст, а так- же мастик на их основе основание не высушивают, но разжижен- ные водой составы обычно не применяют на сооружениях, подвер- женных действию постоянного электрического тока. Окрасочную гидроизоляцию стен засыпают только мягким грун- том, а защитное ограждение не устраивают. На нежестких и нетрещиностойких основаниях, а также при неустранимой влажности изолируемых поверхностей и при действии растворителей битума окрасочную битумную гидроизоляцию не при- меняют. Цементная гидроизоляция. Цементную гидроизоляцию устраива- ют из цементно-песчаного раствора (состава от 1 : 2 до 1:3), нано- ся его на изолируемую поверхность механизированным (торкрет) или ручным способом. Торкрет наносят при помощи цемент-пушки или установки «Пневмобетон» на увлажненную шероховатую бетон- ную поверхность в два или три слоя (намета) общей толщиной 25 мм при напоре до 10 м или 30 мм прн напоре О'1" 10 до 20 м. Цементную торкретную гидроизоляцию применяют для защиты от воздействия гидростатического напора ограждающих конструк- ций из монолитного железобетона без расчета на появление трещин лишь прн толщине изолируемой конструкции не менее 25 см\ при безнапорных водах толщина конструкции не ограничивается. Поверх торкрета, наносимого по наружной поверхности стен, полезно устра- ивать битумную окрасочную гидроизоляцию (в особенности на опу- скных колодцах и кессонах). Ручным способом цементную изоляцию наносят при небольших объемах работ (до 100 №) только при защите помещений III кате- гории сухости и, как правило, при безнапорных водах. Поверхность такой гидроизоляции в свежем состоянии рекомендуется затирать цементом («железнить»); для растворов рекомендуется применять водонепроницаемый безусадочный цемент (ВБЦ) или портландце- мент с уплотняющими добавками (алюминат и нитрит натрия, гид- рат окиси железа и др.).
Глава II. Гидроизоляция 439 Для торкрета рекомендуется применять цемент того же наиме- нования, что и у бетона сооружения; ВБЦ применяют по конструк- циям из портландцемента. Для обеспечения стойкости гидроизоля- ции против действия агрессивной воды — среды с концентрацией аг- рессивных веществ в пределах, указанных в инструкции СН 249—63, в необходимых случаях применяют соответствующие цементы. Деформационные швы сооружений с цементной гидроизоляци- ей при отсутствии напора заполняют эластичной мастикой, а при гидростатическом напоре, кроме того, перекрывают металлическими компенсаторами (см. рис. 20,6). Для усиления цементной гидроизо- ляции к краям компенсаторов, а также к фланцам закладных дета- лей приваривают металлические сетки и вместе с краями заделыва- ют в торкретный слой (см. рис. 19, и, к, 20,6). Штукатурная асфальтовая гидроизоляция из холодных (эмуль- сионных) мастик. Штукатурную асфальтовую гидроизоляцию (хо- лодную) устраивают из эмульсионной мастики, нанося ее на изоли- руемую поверхность бетонной или каменной конструкции в виде нескольких слоев (наметов). Высушивания основания при этом не требуется, но все последующие слои наносят по затвердевшему нижележащему слою (при температуре 15—20° С на твердение тре- буется около суток). Гидроизоляцию располагают, как правило, со стороны действующего на сооружение напора, но при защите от капиллярного подсоса влаги ее можно располагать и на противопо- ложной от увлажнения стороне. Толщина отдельных наметов (слоев) эмульсионной мастики при механизированном нанесении принимается от 2 до 4 мм, а при на- несении вручную — до 20 мм. Число слоев и общая толщина гидро- изоляции выбираются в зависимости от действующего напора: при капиллярном подсосе влаги — два слоя общей толщиной 5—7 мм, при напоре до 10 м — три-четыре слоя общей толщиной 10—15 мм, при напоре 10 м и более, а также при защите помещений I катего- рии сухости при любом напоре (до 30 м) — четыре — пять слоев общей толщиной 15—20 мм. Защитное ограждение холодной асфальтовой гидроизоляции на горизонтальных поверхностях выполняется в виде стяжки из цементного раствора или бетона. На вертикальных поверхностях защитным ограждением может служить стенка из кирпича, бетон- ных плит или досок либо слой цементной штукатурки, который при высоте более 2 м должен армироваться. Защитное ограждение хо- лодной асфальтовой гидроизоляции не требуется, если она засыпа- ется талым песком или доступна для периодического осмотра и ре- монта. Нельзя применять холодную асфальтовую гидроизоляцию при общекислотной агрессии, а также для защиты металлоконструкций от коррозии блуждающими токами. Штукатурная асфальтовая гидроизоляция из горячих растворов и мастик. Штукатурную асфальтовую гидроизоляцию (горячую) вы- полняют нз горячих (расплавленных) асфальтовых растворов пли мастик, нанося их на изолируемую поверхность механизированным путем. Число наметов и общая толщина гидроизоляции устанавли- ваются по табл. 15. Такую гидроизоляцию можно применять на вер- тикальных, наклонных и потолочных поверхностях бетонных и на-
440 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 15 Число наметов и гол шина штукатурной асфальтовой гидроизоляции из горячих растворов и мастик Назначение гилрсизслкции Претив капиллярной влаги................. Против гидростатического напора до 5 м . Против гидростатического напора 5 м и бо- лее, а также при защите помещений 1 категории сухости при любом напоре (до 30 л)................................ Г идроизоляция из асфальто- вого раствора из асфальто- вой мастики число наметов я СЧ Е « Й Й Ч 5? to о с ь с число наметов общая толщина в мм 1-6 8—12 12—18 3—5 6—10 S—15 менных конструкций с нанесением ее всегда со стороны напора нлн увлажнения. При выборе состава асфальтового материала в случае наличия интенсивных механических воздействий предпочтение следует отда- вать асфальтовому раствору, а при повышенных температурах и для гидроизоляции потолков — асфальтовой мастике. Основанием для горячей асфальтовой гидроизоляции может слу- жить поверхность защищаемого сооружения либо поверхность бе- тонного ограждения (если не ожидаются осадки сооружения) или скальной выработки, в которых бетонируются конструкции после на- несения гидроизоляции. Основание должно быть жестким (не гиб- ким), ровным, чистым и сухим; перед нанесением гидроизоляции оно всплошную насекается и огрунтовывается разжиженным биту- мом. В защитном ограждении асфальтовая гидроизоляция, как пра- вило, не нуждается. Литая асфальтовая гидроизоляция. Литую гидроизоляцию ус- траивают из асфальтовых мастик, растворов нли битума, нанося их в расплавленном (горячем) состоянии путем разлива и разравнива- ния по бетонной или щебеночной подготовке либо заливая в швы или полости между отдельными элементами сооружения. Перед на- несением гидроизоляции основание (шов, полость) очищают и вы- сушивают. Число и толщина горизонтальных слоев литой гидроизоляции, выполняемой, как правило, из растворов и мастик, назначается по табл. 16. При устройстве двухслойной горизонтальной гидроизоляции из раствора и мастики слой последней располагают со стороны действу- ющего на гидроизоляцию напора, а поверху устраивают защитную стяжку.
Глава 1J. Гидроизоляция 441 Таблица 16 Число и толщина слоев литой асфальтовой гидроизоляции на горизонтальных поверхностях Назначение гидроизоляции I Варианты Толщина отдельных слоев в мм первого слоя второю слоя из ас- фаль- товой мастики из ас- фальто- вого раствора из ас- фальто- вой мастики из ас- фальто- вого раствора Против капиллярной влаги 1 5-7 — — 2 — 12—15 — — Против гидростатического мало- 1 5-7 j — 5-7 — ра до 10 м 2 5—7 •— 15—20 3 — 15—20 —’ 15—20 Тс же, свыше 10 м, а также при 1 7—10 7—10 защите помещений I категории cv- 2 7—10 — •— 20—25 хости при любом напоре (до 30 jw) 3 20—25 20—25 На вертикальных и наклонных поверхностях литую гидроизо- ляцию устраивают путем поярусной заливки асфальтовых раство- ра, мастики или расплавленного битума в щель между изолируемой поверхностью сооружения и опалубкой или ограждением нз дерева, кирпича или бетонных камней и плит. Опалубка, как правило, остав- ляется на месте в качестве защитного ограждения литой гидроизо- ляции. Толщину вертикальной гидроизоляции (ширину щели) назнача- ют в зависимости от вида гидроизоляционного материала, огражде- ния и условий производства работ (температура окружающего воз- духа, высота одновременной заливки). В табл. 17 приведены реко- мендуемые значения ширины щели, причем нижние пределы можно принимать для битума и асфальтовых мастик, а верхние — для ас- фальтового раствора. Таблица 17 Толщина вертикальной гидроизоляции (ширина щели) в мм Высота одновре- менной заливки Деревянное ограждение Каменное ограждение Температура воздуха в град в мм 5—15 выше 15 5—15 выше 15 До 200 35—40 30—35 40—45 40 200—400 4С—45 35—45 45-50 40—45 400—600 50 40—50 50—60 50
442 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений В случае нагнетания битума или мастики снизу вверх ширину щели можно принимать вдвое меньше (15—20 мм). Оклеенная битумная гидроизоляция. Оклеечную битумную ги- дроизоляцию устраивают в виде гидроизоляционного ковра из ру- лонных или гибких листовых гидроизоляционных материалов, на- клеиваемых послойно битумом или мастикой на ровную огрунто- ванную поверхность изолируемой конструкции или защитного ограж- дения. Применяют только гнилостойкие рулонные материалы: дегте- битумиые ДБ, гудрокамовые РГМ, гидроизол, изол, стеклоткань, свскловойлок, располагая гидроизоляционный ковер, как правило, со стороны гидростатического напора и обеспечивая зажим его меж- ду изолируемой конструкцией и защитным ограждением с усили- ем ие менее 0,1 кгс/слг2. В случае невозможности зажима оклеечную гидроизоляцию применять не рекомендуется. Количество слоев оклеечиой гидроизоляции назначается в зави- симости от категории сухости изолируемого помещения и действую- щего на гидроизоляцию гидростатического напора по табл. 18. Таблица 18 Количество слоев оклеенной гидроизоляции Назначение гидроизоляции Количество слоев рулон- ного материала при кате- гории сухости помещений I II III Против воды . . капиллярной влаги и просачивающейся 3 2 — Против гидростатического напора: до 5 м ....... . . свыше 5 Л£ (до 30 л<) « . . . . 4 5 3 4 2 3 Деформационные швы изолируемых конструкций при устройстве безнапорной оклеечиой гидроизоляции перекрывают всеми слоями ковра и двумя дополнительными слоями стеклоткани или густой ме- таллической сетки. При гидростатическом напоре швы перекрыва- ют нержавеющими в дачной среде или защищенными от коррозии плоскими металлическими листами или фигурными компенсатора- ми (см. рис. 20). В местах сопряжения смежных изолируемых поверхностей и в местах защемления гидроизоляции (у деформационных компенсато- ров и иа фланцах закладных частей) гидроизоляционный ковер уси- ливают, наклеивая листы кровельной стали, металлической сетки или стеклосетки шириной около 50 см. Эти материалы наклеиваются ме- жду слоями гидроизоляционного ковра и тщательно обжимаются по месту. В углах, образуемых тремя поверхностями, а также в местах перехода наружной гидроизоляции с днища иа стену усиление про- изводят только металлическими листами. Для защиты оклеечиой гидроизоляции в процессе строительства на горизонтальных поверхностях устраивают цементные или асфаль- товые стяжки толщиной 3—5 см, а на вертикальных — цементную
Глава II. Гидроизоляция 443 штукатурку толщиной 1,5—2 см. Штукатурку наносят: на высоту до 2 м — по покрытой горячим песком изоляции, а выше 2 м —-по ме- таллической сетке, прикрепленной к стенке. Защитное ограждение для зажима и обеспечения сохранности наружной гидроизоляции в процессе ее эксплуатации устраивается: по наружным контурам сооружения — в виде стенок толщиной 10— 15 см из кирпича или бетонных Плит и блоков; иа перекрытиях—в виде слоя толщиной 5—10 см из бетона марки не ниже 100, кирпича или бетонных плит, укладываемых на водостойких растворах. Для обеспечения эффективного зажима гидроизоляции защит- ные стенки ставят на прокладку из двух слоев толя и такими же прокладками стенки разрезают по вертикали на перегибах, в углах и через каждые 4,5—5 м. Если в защитных стенках устраивают пи- лястры, их выполняют так, чтобы защемляющее усилие от давления грунта не уменьшалось. При расположении оклеечиой гидроизоляции в агрессивной грун- товой воде защитные ограждения выполняют из стойких к данной среде материалов, а под днищем сооружения вместо бетонной под- готовки укладывают утрамбованный н пролитый горячим битумом стойкий в данной среде щебень, а затем слой плотного асфальтобе- тона толщиной 6—8 см. Наклейку и окраску гидроизоляционного ковра в агрессивных средах выполняют чистым битумом или мастикой со стойким к дан- ной среде наполнителем. Оградительный замок толщиной 25—30 см нз плотно утрамбованной жирной глины является неплохой допол- нительной защитой для защитных стенок, в особенности если они выложены из не пропитанного битумом кирпича. Пластмассовая гидроизоляция (окрасочная и листовая). Пласт- массовые гидроизоляции устраивают в виде окрасочного слоя или путем наклейки (либо сварки в стыках) листовых и рулонных пласт- масс. Применяются они в основном при действии агрессивных сред. В качестве окрасочных составов применяют этинолевые краски, эпоксидные смолы, винилиденхлоридные краски, шпаклевоч- ный лак № 75, кремнийорганическне соединения (силиконы), пер- хлорвиниловые эмали и др. В качестве листовых и рулонных пластмасс применяют полихлорвинил ПХВ, винипласт, полиизо- бутилен ПСГ, полиэтилен ПЭ, полиамид ПА и др. При применении этинолевых красок следует учитывать, что в сухих условиях, а также при температуре выше 50° С и под действием солнечных лучей этинолевая пленка быстро окисляется, вследствие чего она растрескивается и отслаивается. Покрытие этн- нолевой окраски защитной пленкой из каменноугольного лака за- медляет разрушение окраски. Точно так же добавка в лак «этиноль» измельченного антофиллитового асбеста в количестве 56% по весу от состава смеси (асбовиниловая масса) и окраска этим составом по полиизобутиленовому подслою позволяют получить эластичное водонепроницаемое покрытие. Полезной является добавка в краску и тонкомолотого графита в количестве 20%. Расход этинолевой крас- ки составляет около 150 г/м2 на каждый слой. Покрытия из эпоксидной смолы ЭД-6 (ВТУ 646—< 55) выполняют в три слоя (подготовительный, основной и покрыв- ной). Для придания покрытию светлой окраски в покрывной слой
444 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений вводят 10% алюминиевой пудры. Эти покрытия обладают высокими механическими свойствами и могут работать на отрыв. Вииилиденхлоридные краски (ГОСТ 9355—60) при- меняют для покрытия емкостей с питьевой водой и наносят по грун- товке ХС-010 в виде четырех слоев эмалн ХС-720 и лака ХС-76. Шпаклевочный лак К» 75 (ГОСТ 6807—53) применяют для защиты металлических, каменных н бетонных поверхностей, ра- ботающих при повышенной температуре (50° С и выше). Наносят его краскопультом и высушивают: при температуре 18—20° С в течение суток, при 60° С в течение 6 «, а прн 100° С в течение 45 мин. Окраска изолируемых поверхностей кремн и йорган и чески- ми соединениями (ГКЖ-10, ГКЖ-94) в отличие от осталь- ных покрытий создает лишь водоотталкивающую (гидрофобную) поверхность, а поры в материале не закрывает и внешний вид по- верхности не изменяет. Такие окраски применяют в виде раствора состава от 1 : 10 до 1 : 20 для защиты поверхности от увлажнения атмосферными осадками. Покрытия из п с р х л о р в и и и л о в ы х э м а л е й (ГОСТ 6993—54), изготовляемых из перхлорвиниловой смолы, делаются многослойными — 3—12 слоев; наносят их путем распыления или кистями; сохнут они не более 1 ч. П о л и х л о р в и н и л о в ы й пластикат ПХВ применяют ли- бо самостоятельно в качестве гидроизоляционного слоя, либо как защитный слой по подслою из полинзобутнлена, к которому его приклеивают клеем № 88. При применении винипласта, являющегося разновидностью ПХВ (ТУ 3823—53 МХП), следует учитывать, что он стоек к дей- ствию кислот н щелочей, водостоек, водонепроницаем, имеет проч- ность на растяжение свыше 100 кгс/см1, а относительное удлинение ие менее 100Не- твердые пластмассовые листы гидроизоляционного покрытия крепят так, чтобы покрытие при температурных перемещениях не разрушалось. Гайки с этой целью полностью не затягивают, а по- крышки над гайками, изготовляемые способом горячего прессова- ния, приваривают к листам. Между собой листы соединяют сваркой стыковых или нахлесточных швов наподобие газовой сварки метал- лических листов. Мягкие пластикатные перхлорвиниловые листы и полотнища приклеивают к изолируемой поверхности клеем ПХ на дихлорэтане или другом растворителе. По нахлесточным швам наклеенные листы п полотнища ПХВ рекомендуется через несколько дней после на- клейки сваривать, чтобы создать дополнительную гарантию водоне- проницаемости покрытия. Полиизобутиленовые пластикатные листы ПСГ для гидроизоляции применяются в интервале температур от —55 до -1-60° С при сжимающих нагрузках не более 3 кгс1смг. К изолируемой поверхности полиизобутиленовые листы приклеивают клеем № 88 или битумно-полиизобутиленовым клеем Б-12, а швы сваривают. Влажность изолируемых бетонных поверхностей не дол- жна превышать 7%. Полиэтиленовую пленку при устройстве гидроизоля- ции наклеивают гудрокамполимерной мастикой МПТ-70.
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 445 Полиамидную пленку при устройстве гидроизоляции сваривают, применяя специальные присадки, ио ее предварительно надо просушить при температуре 80° С в течение 10 ч. Металлическая гидроизоляция. Металлическую гидроизоляцию устраивают в виде сплошного ограждения из стальных листов, сое- диненных между собой при помощи сварки, а с изолируемой конст- рукцией путем заанкеривания в бетон. Применяют такую гидроизо- ляцию для защиты от воздействия напорных вод только помещений I категории сухости, а также для изоляции конструкций, подвергаю- щихся воздействию высоких температур; бетон сооружения в по- следнем случае защищают теплоизоляцией, а металлическую гидро- изоляцию— футеровкой (см. § 1). Металлическую гидроизоляцию чаще устраивают по внутренней поверхности ограждающих конструкций, рассчитывая иа восприя- тие гидростатического напора; наружная гидроизоляция иа напор ие рассчитывается, и величина его практически может быть любой. Стальные листы для гидроизоляции берут толщиной ие меиее 4 мм и аикеруют, приваривая анкеры из арматурной стали либо к самому листу гидроизоляции (при малых напорах), либо к опорам из полосовой стали или проката (уголок, тавр, половина двутавра и др.), к ..которым, в свою очередь, привариваются листы. На стенах металлическую гидроизоляцию используют в качестве опалубки при бетонировании, а в днище вначале закладывают в бе- тон опоры с анкерами и затем к ним крепят листы. Бетон при этом укладывают так, чтобы между его поверхностью п гидроизоляцией (листы привариваются к заанкеренным .опорам после бетонирова- ния) оставался зазор величиной около 3 см, который заполняется нагнетанием цементно-песчаного раствора через оставленные отвер- стия в листах. Сварные швы гидроизоляции обязательно испытыва- ются на плотность и при необходимости подвариваются. Металлическую гидроизоляцию, работающую па отрыв, рассчи- тывают как кессон на всплывание, а отдельные плоскости ее — как гибкую нить, у которой нормальное давление передается опорам. Опоры, в свою очередь, рассчитываются как неразрезные балки с Пролетом, равным расстоянию между анкерами. Для восприятия на- тяжения плоскостей (из расчета гибкой нити) по их краям (в углах) устанавливаются анкеры. При пропуске сквозь металлическую гидроизоляцию закладных деталей их приваривают к металлическим листам сплошным швом. Поверхность металлических листов изнутри помещения на сте- нах покрывают антикоррозийным лаком, а по днищу •— слоем ас- фальта или бетона. На наружной поверхности стен листы защища- ют торкретом по металлической сетке или железобетонной рубашкой. Глава III НЕСУЩИЕ и ограждающие конструкции ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ § 1. Общие сведения Одноэтажные промышленные здания в большинстве случаев ре- шаются с железобетонным каркасом и, как правило, в виде рам, со- стоящих из стоек-колонн, жестко защемленных в фундаменте и
446 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений шарнирно связанных с ригелем, в качестве которых служат стро- пильные балкн и фермы. Каркасы возводятся из унифицированных конструкций и деталей с учетом максимальной взаимозаменяемости элементов аналогичного назначения. Здания бывают однопролетные и многопролетные (два, три и более пролетов). Госстроем СССР утверждены унифицированные габаритные схе- мы одноэтажных промышленных зданий: бескрановых (оборудован- ных подвесным подъемным транспортом или без него) и оборудо- ванных мостовыми кранами. Одноэтажные бескрановые здания без подвесного и с подвесным подъемно-транспортным оборудованием грузоподъемностью до 5 тс включительно имеют пролеты 12, 18 и 24 м н высоту от отметки чистого пола до низа несущих конструк- ций на опоре от 3,6 до 12,6 м включительно (табл. 19). Таблица 19 Высоты помещений и пролеты одноэтажных бескрановых зданий Высота помещения при пролете в м Шифр габаритной схемы Примечания 12 18 24 3,6 — — Б-12-36 Для зданий со скатной кровлей и наружным отводом воды 4,2 — — Б-12-42 То же 4,8 4,8 — Б-12-48, Б-18-48 При наличии технологических требований возможно применение больших высот, которые следует при этом принимать: для зданий пролетом 12 м кратными 1,2 м до высоты 10,8 м„ а далее кратными 1,8 м: для зданий пролетом 18 м и более — кратными 1,8 м 5,4 5,4 5,4 Б-12-54, Б-18-54, Б-24-54 € 6 6 Б-12-60, Б-18-60, Б-24-60 — 7,2 7,2 Б-18-72, Б-24-72 — 8,4 8,4 Б-18-84, Б-24-84 — 9,6 9,6 Б-18-96, Б-24-96 — 10,8 10,8 Б-18-Ю8, Б-24-108 — 12,6 12,6 Б-18-126, Б-24-126
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 447 При необходимости (по технологическим требованиям) возмож- но применение для бескрановых зданий пролетов, равных 30 м и бо- лее (кратных 6 м). Области применения зданий с пролетами 6 и 9 м регламентиру- ются указаниями по строительному проектированию предприятий, зданий и сооружений, утвержденными для отдельных отраслей про- мышленности. Одноэтажные здания, оборудованные мостовыми кранами грузо- подъемностью до 50 тс включительно, имеют пролеты 18. 24, 30 м и более (кратные 6 л<). Высоты помещений, считая от отметки чис- того пола до низа несущих конструкций покрытия на опоре, указа- ны в табл. 20. Таблица 20 Высоты помещений и пролеты одноэтажных зданий, оборудованных мостовыми кранами Пролет здания в м Грузоподъемность крана в тс Высота помещения в м 18; 24 10 8,4 18; 24 10; 20 9,6 18; 24 10; ,20 10,3 . 18; 24; 30 10; 20; 30 12,0 18; 24; 30 10; 20; 30 14,4 24; 30 30; 50 16,2 24; 30 30; 53 18 В виде исключения, вызываемого требованиями технологии, в зданиях, оборудованных мостовыми кранами, возможно применение пролетов 12 м. Шаг колонн по крайним и средним рядам цехов назначается 6 илн 12 м. Величина шага выбирается в зависимости от требований технологии, а также на основании техникотэкономических расчетов, за исключением зданий пролетом 12 м прн высоте помещения до 6 м включительно (при железобетонном каркасе), для которых шаг наружных колонн принимается 6 м\ бескрановых зданий пролетами 18 и 24 м при высоте помещения 8,4 м и более, где шаг средних колонн 12 м-, зданий, оборудованных мостовыми кранами, при вы- соте помещения 12,6 м и более, у которых шаг средних колонн, 12 м. При назначении в необходимых случаях шага колонн более 12 м он должен быть кратным 6 м. В зданиях, оборудованных подвесным транспортом, шаг стро- пильных конструкций (балок или ферм) следует назначать, как пра- вило, 6 м, а в зданиях, оборудованных мостовыми кранами, при шаге колонн 12 м— 12 м. В двухпролетных зданиях при высоте помещений до 7,2 м вклю- чительно при 6-метровом шаге крайних колонн рекомендуется также 6-метровый шаг средних колонн. Привязку колонн каркаса к наруж- ным стенам, у температурных швов и т. п., а также организацию пе-
448 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений репадов высот зданий при их блокировке следует осуществлять, ру- ководствуясь «Основными положениями по унификации объемно- планировочных и конструктивных решений промышленных зданий» (СН 223—62), утвержденными Госстроем СССР. Унифицированными габаритными схемами предусматривается применение как скатных, так и плоских крыш, причем область ра- ционального применения зданий с плоскими крышами устанавли- вается указаниями по строительному проектированию предприятий, зданий и сооружений, утвержденными по отдельным отраслям про- мышленности. Покрытия промышленных зданий в основном решаются как бес- прогоииые с применением крупноразмерных плит. Прогонные реше- ния могут быть допущены для крыш с асбестоцементными, алюми- ниевыми, стальными штампованными и другими легкими настила- ми. К прогонным решениям возможно прибегать при необходимости устройства большого количества отверстий и проемов, вызываемых требованиями технологии, сантехники и другими специфическими условиями. Типоразмеры основных элементов несущих и ограждающих конструкций одноэтажных промышленных зданий (колонны, фермы, балки и плиты покрытий) даны в утвержденной Госстроем СССР «Номенклатуре сборных железобетонных конструкций заводского изготовления для одноэтажных промышленных зданий» и соответст- вующем каталоге для промышленного строительства. К несущим элементам железобетонного каркаса одноэтажного промышленного здания относятся: стойки в виде колонн (прямо- угольных или двухветвевых), подкрановые балки (в зданиях, обо- рудованных мостовыми кранами), стропильные конструкции (фермы н балки), имеющие в ряде случаев фонарные надстройки, подстро- пильные конструкции (фермы или балкн) и перемычки. Фундаменты (на естественном основании и свайные), фундаментные и обвязоч- ные балки описаны в главе I настоящего раздела. Прн проектировании и строительстве покрытий промышленных зданий наравне с плоскостными конструкциями (стропильные балкн, фермы и плиты покрытий) Госстроем СССР (1964 г.) рекомендовано применение сборно-монолитных железобетонных оболочек (цилин- дрических и двоякой положительной кривизны). Оболочки двоякой положительной кривизны, монтируемые из плоских плит размером 3X3 м, могут применяться для зданий с квадратной сеткой колонн 24X24 и 36X36 м (без подвесного и опор- ного транспорта), для зданий с укрупненной прямоугольной сеткой колонн 18X24, 18X 30 и 18X36 м (с подвесным транспортом и без него) и для зданий с обычной сеткой колонн 12X18, 12X24, 12X30 и 12X36 jh (с подвесным и опорным транспортом и без него). Цилиндрические оболочки (длинные и короткие) предназначены для зданий при шаге колонн 12 м и пролетах 18, 24, 30 и 36 м, оборудованных подвесным и опорным транспортом и без него. Рабочие чертежи конструкций оболочек разработаны Проект- ным институтом № 1, ГПИ Ленинградский Промстройпроект и Ки- евский Промстройпроект,
Глава Ш. Одноэтажные промышленные здания 449 § 2. Колонны Для цехов с высотой помещений до 10,8 м без подвесного и с подвесным транспортом в номенклатуре, утвержденной Госстроем СССР, приняты колонны одного типа — железобетонные прямо- угольного сечения с едиными размерами сторон по всей высоте кон- струкции 1 (за исключением средних колонн сечением 40X40 см, име- ющих в месте опирания стропильных конструкций небольшие консо- ли со стороны двух боковых граней). Сечение крайних и средних колонн при этом принимается: для крайних и средних колонн при шаге 6 м, высоте помещения до 7,2 м включительно и пролетах здания до 24 м — 40 X 40 см; для крайних колонн при шдге 12 м, высоте помещения до 10,8 м и пролетах здания до 24 м— 50X 50 см; для средних колонн прн тех же параметрах — 50X60 см. Для зданий с подвесным транспортом и без него (см. табл. 21) при шаге колонн 6 м применяются колонны высотой (считая от от- метки чистого пола до низа стропильных конструкций на опоре) от 3,6 до 7,2 м, а при шаге средних колонн 12 м (см. табл. 22 и 23) — от 4,8 до 9,6 м. При необходимости устройства помещений высотой более 9,6 м могут быть использованы колонны, предназначенные для зданий с мостовыми кранами. Подвесное подъемно-транспортное оборудование принято в ви- де монорельсов или кран-балок грузоподъемностью 2, 3 и 5 тс. Для зданий без подвесного и с подвесным подъемно-транспорт- ным оборудованием Госстроем СССР утверждены в качестве типо- вых сборные железобетонные колонны прямоугольного сечения — ра- бочие чертежи серии КЭ-01-49, выпуски II и III. Характеристика средних и крайних колонн многопролетных зда- ний пролетами 12, 18 и 24 м, составленная по выпуску II, приведе- на в табл. 21. Для однопролетных зданий применяются колонны этих же марок, подбираемые в соответствии с приведенным в выпу- ске ключом. Аналогично подбираются марки колонн для зданий с наружным или внутренним отводом воды. Колонны рассчитаны иа максимальную расчетную нагрузку от покрытия 950 (здания с внут- ренним отводом воды) и 700 кгс/м3 (здания с наружным отводом воды) и на минимальную расчетную нагрузку 250 (покрытие с фо- нарем) н 195 кгс/м? (покрытие без фонаря). Максимальная нагрузка предусматривает полный вес покрытия со стропильными конструк- циями и фонарями, снеговую нагрузку (без учета снеговых мешков), подвесной транспорт. Ширина здания в поперечном направлении принята: при внутреннем отводе воды до 72 и 144 м, при наруж- ном до 60 и 72 м. Заглубление колонн ниже отметки чистого пола должно быть равно 900 мм. 1 В настоящее время Госстроем СССР утверждены дополнительно сбор- ные Двухвётвевые колонны для бескрановых зданий высотой от 10,8 до 18 м (серия КЭ-01-56, выпуски 1, 2 и 3) и колонны продольных и торцовых фахвер- Йбв (серия КЭ-01-55, выпуски 1, 2 И 3). 29—1495
450 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 21 Колонны прямоугольного сечения для одноэтажных зданий без мостовых кранов (шаг колонн 6 м) Крайние колонны Средине колонны 1-1 400 Ряды колонн Марка колонны Высота от по- ла до ииза стропильной конструкции в м Полная длина колоииы Н в мм Расход материалов на колонну Марка бетона Вес колонны в т бетона в м3 стали в кз Крайние КПП-1 3,6 4500 0,72 49 200 1,8 КПП-2 88 КПП-3 4/2 5100 0,82 51 2 КПП-4 84 Средние КПП-5 4,2 5100 0,84 66 200 2,1 Крайние КПП-6 4,8 5700 0,91 90 2,3 КПП-7 136 Средние КПП-8 4,8 5700 0.92 83 2,3 КПП-9 115 КПП-10 142 КПП-11 5,4 6300 1,01 80 2,5 Крайние КПП-12 6 6900 1.1 103 2,8 КПП-13 141 КПП-14 200 КПП-15 6 6900 1.12 92 2,8
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 451 Продолжение табл. 21 Ряды колонн Марка колонны . s о к £ к к tr о Л м e(S Л ° й Q и У ч g.s s* Л О н о РЗ С Q » и Полная длина колонны Н в мм Расход материалов на колонну Марка бетона Вес колонны в т бетона в ж3 стали в кг Средние КПП-16/ 6 6900 1.12 117 200 2,8 КПП-17 117 300 КПП-18 166 Крайние КПП-19 7,2 8100 1.3 167 300 3.2 КПП-20 167 КПП-21 232 Средние КПП-22 7,2 8100 1,33 170 300 3.3 КПП-23 170 400 КПП-24 245 300 КПП-25 245 400 Примечания: 1. Грузоподъемность подвесного транспорта до 5 тс включительно. 2. Колонны армированы сварными каркасами. Продольная рабочая арма- тура колонн принята из стали класса A-III (ГОСТ 5781—61), хомуты — из ста- ли класса А-I по тому же ГОСТу. 3. Фор мо в а ине колонн возможно и а виброплощадке грузоподъемностью 5 тс. Формы готовятся по размерам колонн КПП-ll и КПП-22; остальные ко- лонны следует готовить в тех же формах с установкой диафрагм. 4. Колонны предназначены для применения в зданиях с обычной и агрес- сивной средой. 5. Рабочие чертежи колонн, указанных в табл. 21—27, разработаны ГПИ Промстройпроект при участии НИИЖБ. Характеристика средних и крайних колонн для многопролетных зданий пролетами 18 и 24 м при шаге колонн наружных рядов 6 м и внутренних рядов 12 м, доставленная по выпуску III рабочих чер- тежей серии КЭ-01-49, приведена в табл. 22. Для однопролетных зданий применяются колонны, описанные в выпусках II и III дан- ной серии, подбираемые в соответствии с приведенными там ключа- ми. Отвод воды для однопролетных зданий — наружный, для много- пролетных — внутренний, колонны рассчитаны на максимальную расчетную нагрузку от покрытия (полный вес покрытия с фермами и фонарями, снеговая нагрузка номинальной интенсивности, подвес- ной транспорт и подстропильные конструкции), равную 950 кгс!м2, и иа наименьшую расче"тную нагрузку 250 кгс!м2 (при наличии фо- нарей) и 195 кгс/м7 (при отсутствии фонарей). Заглубление колонн ниже отметки чистого пола равно 900 мм. 29*
452 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 22 Колонны прямоугольного сечения для одноэтажных зданий без мостовых кранов Марка колонны Высота от пола до низа стропильной конструкции в м Размеры колонны в мм Расход материалов на колонну Марка бетона Вес колонны в т н ь бетона В JH3 стали в кг Крайние колонны (шаг крайних колонн 6 м, средних 12 л) КПШ-З 4,8 5700 500 1,43 135 3,6 КПШ-4 165 КП1П-5 187 КПШ-12 6 6900 500 1.7 170 200 4,3 КП1П-13 185 кпш-н 239 КПП 1-21 7,2 8100 500 2 159 5 КПП1-22 214 КП1П-23 210 300 КПП 1-24 262 КП1П-36 8,4 9300 500 2,32 2?И 5,8 КП1П-37 231 КПШ-38 301
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 453 Продолжение табл. 22 Марка колонны Высота от 1 пола до низа, стропильной* конструкции ! в м Размеры колонны в мм Расход материалов на колонну Марка бетона Вес колонны в т Н Ь бетона В Л£3 стали в кг КП1П-28 8,4 9300 500 2,32 189 200 5,8 К.П1П-29 219 КПП!-30 289 КПП 1-42 9,6 10 500 600 2,63 217 200 6,6 КПШ-43 260 КП1П-44 326 300 КПП1-48 272 КПШ-49 395 КПШ-50 400 Средние колонны (шаг средних колонн 12 м, крайних 6 и 12 м) КПП1-1 4,8 500Э 600 1,5 131 200 3,7 КП1Н-2 207 КП1П-6 4,8 5700 1.71 153 200 4,3 КПП 1-7 232 КПП1-8 6 6200 1,86 144 300 4,7 КПП1-9 160 КПП1-10 184 КПП1-11 228 Примечания: 1. Грузоподъемность подвесного транспорта до 5 тс включительно. 2. В зданиях высотой 4,8; 6 н 7,2 м для крайни? рядов применяются ко- лонны по рабочим чертежам серии КЭ-01-49, выпуск II, согласно таблице, приведенной в выпуске III той же серии. 3. Колонны армированы сварными каркасами с продольной рабочей ар- матурой нз стали класса А-П1 и хомутами из стали класса А-I (ГОСТ 5781—61). 4. Колонны формуют на полигоне или спаренных виброплощадках. Формы готовятся по размерам колонн КПП 1-42 (крайние) и КПП 1-8 (средние). Болев короткие колонны изготовляют в тех же формах с установкой диафрагм. 5. Колонны предназначены для применения в зданиях с обычной и агрес- сивной средой.
454 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Характеристика колонн для крайних и средних рядов мпогопро- летпых зданий пролетами 18 и 24 м прн шаге колони внутренних ря- дов 12 м и наружных 6 и 12 м, составленная по выпуску III серии КЭ-01-49, приведена в табл. 23. Колонны для средних рядов разра- ботаны двух типов: полной длины и укороченные на 700 мм (прн применении подстропильных конструкций). Для однопролетных зда- ний применяются колонны согласно таблицам, приведенным в том же выпуске III. Колонны рассчитаны на нагрузки, аналогичные ука- занным в табл. 22. Рабочие чертежи колонн (выпуски II и III) разработаны исхо- дя из условий окончания работ нулевого цикла до монтажа каркаса здания. Таблица 23 Колонны прямоугольные для одноэтажных зданий без мостовых кранов (шаг наружных колонн б и 12 м, внутренних 12 м) Ряды колонн Марка колонны Высота от пола до низа стропильной конструкции в м Размеры ко- лонны в мм (см. рисунок к табл. 22) Расход материалов на колонну Марка бетона Вес колонны в т н ь бетона В JW3 стали в кг Средние КП1П-15 6 6900 600 1,1 163 300 5,2 КПП1-16 205 KIIIII-17 254 КП1П-18 7,2 7400 2.22 161 5,6 КП1П-19 204 КП1П-20 256 Средние КПШ-25 7,2 8100 600 2.4 180 300 6,1 КПП1-26 225 КП1П-27* 276 КП1П-32 8,4 8600 2.6 199 6,5 КП 111-33 224 КП1П-34 КПП 1-35 284 400 КПП!-ЗЯ 8,4 9300 2,8 219 300 7 КПП!-40 403 КПП!-41 313 Крайние КПШ-54 9,6 9300 2,79 229 300 400 КПП 1-55 347 Средине КПП 1-45 КПП 1-46 9.6 9800 2,91 225 7,4
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 455 Продолжение табл. 23 Ряды колОнн Марка колонны Высота от пола до низа стропилиной конструкции ! в м Размеры ко- лонны в мм (см. рисунок к табл. 22) Расход материалов на колонну Марка бетона Вес колонны в т Н b бетона в м* стали в кг Средние КПП1-47 9,6 9800 600 2,94 330 400 7,4 КПШ-51 9,6 10 590 3,2 245 300 7.9 КП1П-52 400 КГПП-53 355 Крайние КП1П-56 277 300 КПП1-57 441 400 Для зданий (одно- и многопролетных) с пролетами 18 и 24 м и высотой до низа несущих конструкций покрытия 8,4; 9,6 и 10,8 м, оборудованных мостовыми электрическими кранами общего назна- чения грузоподъемностью 10 и 20 тс тяжелого и среднего режимов работы, разработаны рабочие чертежи сборных железобетонных ко- лонн прямоугольного сечения серии КЭ-01-49, выпуск I. Колонны рассчитаны на максимальную расчетную нагрузку от покрытия (полный вес покрытия с фермами и фонарями и со снегом нормаль- ной иитеисивности) 700 кгс/м2 и минимальную расчетную нагрузку 250 кгс/м2 (при наличии фонарей) и 195 кгс/м2 (при отсутствии фо- нарей). Крановая нагрузка в каждом пролете принята от двух кра- нов по ГОСТ 3332—54 (тяжелого режима работы при стальных под- крановых балках и среднего режима при разрезных железобетон- ных) . Характеристика колонн, составленная по рабочим чертежам се- рии КЭ-01-49, выпуск I, приведена в табл. 24—27. При шаге стропильных конструкций 6 м и шаге колонн 12 м фермы устанавливаются на подстропильные конструкции, в связи с чем для средних колонн разработаны варианты укороченных на 700 мм колонн. Привязка колонн крайних рядов к продольным разбивочным осям принята: при шаге колонн 6 м — нулевая (наружные грани колонн совмещаются с продольными разбивочными осями); при ша- ге колонн 12 м-—250 мм (со сбивкой наружных граней колонн с продольных разбивочных осей здания). Опалубочные размеры ко- лонн для кранов грузоподъемностью 10 л 20 тс приняты одинаковы- ми. Армирование колонн аналогично приведенному в табл. 21 и 22. Колонны -предназначены для применения как в обычной, так и в аг- рессивной среде. Заглубление всех колонн — 1000 мм ниже отметки чистого по- ла. Для улучшения заделки в стакане фундамента в нижнем конце колонн серии КЭ-01-49 предусмотрено с двух сторон устройство горизонтальных борозд с шагом 200 мм.
456 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Крайние колонны Таблица 24 Колонны прямоугольного сечения для одноэтаж- ных зданий, оборудован- ных мостовыми кранами (шаг крайних колонн 6 л!, средних 12 м) Марка колон- ны Высота от пола в м Грузоподъемность 1 крана в тс g Размеры колонны в мм Расход материалов на колонну Марка бетона 1 Вес колонны в т до низа стро- пильной к он-/ струкцин п: о со Й о CL.CQ й О О о в к £ й ч О Съел Н h Л, d бетона В Л13 стали в кг кпы 8,4 6,15 10 9400 6200 3200 600 2.1 241 200 5.3 КП 1-2 275 КП1-5 9,6 6.95 10 10 600 6800 3800 800 2,83 271 200 7,1 20 КП1-6 10 313 20 КП 1-7 10 347 20 КП1-10 10,8 8,15 10 11 800 8000 3800 800 3,22 291 200 8,0 20 КП1-11 10 330 20 КП1-12 10 407 20 Примечания: 1. В таблице приведены колонны для зданий; для однопрелетных зданий см. таблицу в рабочих КЭ01-49, выпуск I. 2. Опалубка готовится по размерам колонн КШ-1 н КП1-10. м но го п рол ет н ых чертежах серии
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 437 Крайние колонны Таблица 25 85 Колонны прямоугольные для одноэтажных многопро- летных зданий, оборудован- ных мостовыми кранами (шаг крайних и средних _L’' колонн 12 л) с постановкой диафрагм.
458 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Средние колонны Таблица 26 Колонны прямоугольного сечения для многопролетных одноэтажных зданий, оборудованных мостовыми кранами (шаг крайних и средних колонн 6 л) Марка колонны Высота от пола в м Грузоподъемность крана в тс Размеры колонны й мм Расход материала на колонну Марка -бетона Вес колонны в т ДО низа стро- пильной кон- струкции 1 до верха под- кранового рельса И h d бетона в ж5 1 стали в кг кп 1-з 8,4 6,15 10 9400 6200 600 2,79 323 200 1 391 КП1-4 КП1-8 9.6 6,95 10 10 600 6800 800 3,67 421 200 9.2 20 КП 1-9 10 466 20 КП!-13 10,8 8,15 10 11 800 8000 4,05 440 10,1 20 КП1-14 10 484 20 Примечание. Размеры опалубки следует принимать по колоннам марок НП1-3 и КП1-13. Остальные типоразмеры готовятся в той же опалубке с постановкой диафрагм.
Глава JII. Одноэтажные промышленные здания 459 Таблица 27 Колонны прямоугольного сечения для одноэтажных многопролетных зданий, оборудованных мостовыми кранами (шаг средних колонн 12 м, крайних 6 и 12 м) । Величина шага край- них колонн в м. Марка колонны Высота от пола в jw Г ру зоподъемность крана в тс Размеры колонны в мм Расход материала на колонну Марка бетона Вес колонны в т до низа стро- пильной кон- струкции до верха под- кранового рельса Н Л бетона в м3 стали в кг 6 КП1-33 8,4 6,15 10 8700 5600 4,05 433 200 10,1 КП1-34 507 КП1-35 300 12 КП 1-18 8,4 6,15 10 9400 5600 4,26 459 200 !0,7 КП1-19 533 КП1-20 300 6 КП1-36 9.6 6,95 10 и 20 9900 6400 4,49 531 200 11,2 К.П1 -37 10 и 20 300 КП1-38 20 584 12 КП 1-24 9,6 6,95 10 и 20 10 600 6400 4,70 555 200 11,8 КП1-25 10 и 20 300 КП 1-26 20 608 6 КШ-39 10,8 8,15 10 11 100 7600 4,97 558 200 12,4 КП1-40 10 и 20 300
460 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 27 Величина шага край- них колонн в м Марка колонны Высота от пола в м ; Грузоподъемность крана в тс Размеры колонны в мм Расход материала на колонну ! Марка бетона Вес колонны в т до низа стро- пильной кон- струкции до верха под- кранового рельса Н h бетона в м3 стали в кг 6 КП1-41 10,8 8,15 10 и 20 11 100 7600 4,97 614 300 12.4 12 КП1 -30 10,8 8,15 10 11 800 7600 5,18 583 200 13 КП 1-31 10 и 20 300 КП1-32 10 н 20 639 Примечание. Размер опалубки следует принимать по колонне марки КШ-30. Остальные типоразмеры готовятся в той же опалубке с постановкой диафрагм. Колонны формуются только на полигоне. Таблица 28 Области применения колонн, приведенных в табл. 21—27 Район ветро- вой нагрузки Тип зда- НИЯ Марка колонны при пролетах цеха в м Максималь- ная ширина температур- ного отсека в м 12 18 24 I Бес- фо- нар- ный КПП-1, 31 — 60 КПП-2, 4, Б, 6, 8, 11, 12, 15 КП1-1, 3, Б, 8, 10, 13, 15, 18, 21, 24, 27, 30, 31, 33, 36, 39, 40 КПП-6, 8, 12,16, 19,22 КПШ-1, 2, 3, 6, 8, 12, 15, 18, 21, 26, 28, 32. 36, 39, 42 , 45. 48, 51, 54*. 56* КПЫ, 3, б, 8, 10, 13, 16, 19, 24, 25, 31, 34, 36**, 37, 40 КПП-12, 17, 20, 23 КПП1-8. 12, 15, 18, 22, 25, 28, 32, 36, 40, 42. 46, 48, 52, 54*. 56* 72 КПП-7, 9, 13, 16 КП1-1, 3, б**, 6, 8, 10**, 11, 13, 16. 18, 21, 24**, 25 , 27 , 30, 31, 33, 36**, 37 , 39, 40 КПП-7, 10, 13, 17, 19 КПШ-1, 2, 5, 7, 9, 12, 16, 18 , 21, 25 , 32, 36, 39. 45, 48. 51 КПЫ, 4, 5**, 6, 8**, 9, 10**,11, 13, 16, 20. 25 , 31, 35 , 37 , 40 КПП -13, 18, 20 КП1П-9, 12, 15, 18, 22, 25 , 32 , 36. 40. 46, 48, 52 144 1 Фо- нар- ный КПП-6, 8, 12, 15 КП1-1, 3, 5, 6, 8, 10**, 13, 16, 18,21, 24**. 25, 28, 30. 31, 33, 36**, 37, 39 КШ-1,3, 5**, 8, 10**, 13, 16, 19, 21**, 25, 28, 31, 34, 37, 40 72
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 461 Продолжение табл. 28 Район ветро- вой нагрузки Тип зда- ния Марка колонны при пролетах цеха в м Максималь- ная ширина i температур- 1 к 2 1 рим.т.п л.тпм 12 18 24 1 Фо- нар- ный КПП-6, 8, 12, 15 КПП-7, 8, 13, 17, 19, 22 КПШ-1, 2, 3, 6, 8, 12, 15, 16, 18, 21, 25, 28, 32, 36, 39, 42, 45, 48, 51 КПП-13, 17, 20, 23 КШП-8, 12, 15, 18, 22, 25, 28, 32, 37, 40, 46, 49, 52 72 КПП-7, 9, 13, 16 КП1-1, 3, 6, 8**, 9, 11, 13, 16, 19, 22, 24** 26, 28, 30, 31, 34, 36**, 38, 39, 40 КЦП-7, 10, 13, 18, 20 КПШ-1, 2, 5, 7, 10, 12, 16, 19, 22, 26, 32, 37, 39, 45, 48, 51 КШ-2, 4, 6,8**, 9, 11, 13, 16, 20, 22, 25**, 26, 28, 31, 35, 37**. 38 . 40 КПП-14, 18, 20 КПП1-10, 13. 16, 19, 22, 26, 33, 37, 40. 43, 46 , 49 , 52 144 11 Бес- фо- нар- ный КПП-1,3 — — 60 КПП-2, 4, 5, 7, 8, 11, 12, 16 кпы, 3. 5**, 8, 13, 16, 18, 22, 24**, 25, 28, 30, 31, 33, 36**, 37, 39, 40 КПП-7, 8, 13, 17, 20, 22 КПШ-1, 2, 4, 6, 8, 12, 15, 18, 22, 25, 29. 32, 37, 41, 45, 49, 53, 55*. 57* КП1-3, 5**, 8, 13, 16. 20. 22, 25, 28, 31, 35, 37, 40 КПП-14, 17. 20, 23 КШП-8. 13, 15, 19, 23, 25, 29, 33, 38, 41, 44, 46, 50. 53, 55*. 57* 72 КПП-7, 9, 13, 16 КШ-2, 3, 6, 8**, 9, 11, 13, 16, 19, 22, 24**, 26, 28, 30, 32, 34, 36**, 38, 39, 41 КПП-7, 10, 14, 20 КПШ-1, 2, 5, 7, 10, 13, 16, 19, 22, 26, 32, 38, 41, 43, 45, 49, 53 КШ-2, 4, 6, 8**, 9, 11, 13**. 14, 16, 20, 22, 25**, 26, 28, 31**, 32, 35 , 37**, 38 , 40**, 41 КПП-14, 20 КПП1-10, 13, 16, 19, 23, 26, 34, 38, 41, 44, 46, 50, 53 144 Фо- пар- ный КПП-7, 9, 13, 16 КПЬ2. 3,6, 8**, 12, 17, 19, 22**, 25**, 26, 29, 31**, 32, 34, 37**, 38, 40**, 41 КПП-7, 10, 14, 18, 21 КПШ-1, 4, 6,9, 13, 15, 19, 24, 26, 33, 38, 41, 44, 47 КП1-2, 4, 6**, 8**. 12, 14, 17. 20, 24**. 25**, 26 , 29 , 32. 35, 37**, 38, 40**, 41 КП II-14 КПП 1-9, 14, 15, 20, 24, 26. 35, 44. 47 72 КПП-7, 10, 14, 18 КШ-2, 3, 7, 9, 12. 13, 14, 17 , 20 , 23 , 25«, 26 , 29 , 32 , 35 , 37**. 38, 41 КПП-14, 18, 21. 24 КШП-П, 14, 17, 20, 24 , 27 , 30 , 34, 38 , 41, 44, 47 КШ-2, 4, 7, 9, 12. 13**, 14, 17, 20, 23, 25**, 26, 29, 32, 35, 37**, 38, 41 КПП-14 КШП-И, 14, 17, 20, 24, 27, 30, 35 14*1 * В однопролетном здании. ** При грузоподъемности крана не более 10 тс.
462 Раздел пятый. Элементы, зданий и сооружений Для зданий с обычной или агрессивной средой при пролетах 18, 24 и 30 м и высотой до низа стропильных конструкций 10,8; 12,6; 14,4; 16,2 и 18 м, оборудованных мостовыми электрическими крана- ми общего назначения грузоподъемностью от 10 до 50 тс включи- тельно для тяжелого и среднего режимов работы, применяются ти- повые унифицированные сборные железобетонные двухветвевые ко- лонны по рабочим чертежам серии КЭ-01-52, выпуски I—3 (табл. 29—31). Колонны разработаны для зданий, возводимых в I и II гео- графических районах по ветровой нагрузке *. Шаг колонн принят; для крайних рядов 6 и 12 м, для средних 12 л; при шаге крайних колонн 6 м стропильные конструкции устанавливаются с тем же шагом и опираются по средним рядам на подстропильные конст- рукции. Средние колонны в этом случае принимаются укороченными на 700 мм. Колонны рассчитаны как стойки одно-, двух-, трехпролетных рам, заделанных на уровне верха фундамента с шарнирным опира- нием на уровне низа стропильных конструкций, причем верхняя опора колонн принималась несмещаемой. Максимальная нагрузка от покрытия 700 кгс!м?, минимальная 195 кгс/м1 2 при шаге стропиль- ных конструкций 6 л и 250 кгс/м2 при шаге 12 м. Крановая нагрузка при стальных разрезных подкрановых балках принята от двух одинаковых кранов грузоподъемностью 10—50 тс (ГОСТ 3332—54) тяжелого режима работы, при железобетонных разрезных — среднего режима. Высота железобетонных подкрановых балок равна 1000 мм для кранов грузоподъемностью 10, 20 и 30 тс и шаге колонн 6 м и 1400 мм при шаге колонн 12 м. Для кранов грузоподъемностью 50 тс высота подкрановых балок принята соот- ветственно 1200 и 1600 мм. Величина температурных блоков в продольном направлении зда- ния 60 м. Привязка колонн крайних рядов к продольным разбивочным осям здания: нулевая при шаге колонн 6 м и высоте от 10,8 до 14,4 м\ 250 мм при шаге колонн 6 м и высоте 16,2 и 18 м, а также при шаге колонн 12 м. Заглубление колонн в общий для обеих ветвей стакан фунда- мента принято на 1050 мм (для колонн с отметкой верха 10,8 л) и на 1350 мм (для всех остальных колонн) ниже отметки чистого пола. Колонны разработаны исходя из условий окончания работ по нуле- вому циклу до монтажа каркаса здания. Изготовление колонн предусмотрено на полигонах в стальных формах. Армируются колонны вязаными каркасами; рабочая арма- тура— из стали класса А-Ш (ГОСТ 5058—65). Рабочие чертежи колонн разработаны Проектным институтом № 1 при участии НИИЖБ. 1 Госстроем СССР в 1964 г. утверждены выпуски 4—7 рабочих чертежей серии КЭ-01-52 типовых двухветвевых колонн для применения в III и IV гео- графических районах по ветровой нагрузке и в районах с сейсмичностью 7— 8 баллов. Выпуски 4—7, кроме дополнительных рабочих чертежей, содержат указания по применению в этих условиях колонн, утвержденных в выпу- сках 1—3.
Глава III. Одноэгаьсные промышленные здания 463 Таблица 29 Колонны двухветвевые для одноэтажных зданяй, оборудованных мостовыми кранами (шаг колонн в крайних рядах 6 м, в средних рядах 12 л) КДП-2 Крайние колонны ЕЙ КДП-1 Высота от пола Расход материа- лов на колонну Марка колонны Размеры колонн в мм 400 8050 11 850 10; 20 18; 24 10,8 380 Вес колонны в т
464 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 29 Марка колонны Высота от пола в м Грузоподъемность крана в тс Пролет здания в м Размеры колонн в мм Расход материа- лов на колонну /Марка бетона | Бес колонны в т j до низа стропиль- ной конструкции Н h ь l>i с d бетона в м3 стали в кг КД И-6 12,6 9,65 10; 20; 30 18; 24; 30 13 950 9850 500 380 200 1000 3,38 397 300 8,5 КДП-7 10; 20 580 КДП-8 10; 20; 30 492 КДП-9 30 580 400 КДП-15 14,4 11,45 10; 20; 30 18; 24; 30 15 750 И 650 500 380 200 1000 3,86 538 300 9,7 КДП-16 20; 30 676 КДП-17 Ю; 20; 30 582 КД II-18 30 676 400 КД11-23 16,2 12,65 30 24; 30 17 750 12 850 500 600 250 1300 5,92 695 300 14,8 КДП-24 807 КДП-25 12,85 50 651 КД II-26 814 кдп-зо 18 14,45 30 24; 30 19 350 14 650 500 600 250 1300 6,53 747 300 16,3 КД 11-31 884 КДЦ-32 14,65 50 754 КШ1-33 890 КЛИМ КДП1-2 10,8 8,15 10; 20 18:24 И 850 8050 400 380 200 1000 2,27 381 5,7 447
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 465 Продолжение табл. 29 Марка колонны Высота от пола в м Грузоподъемность крана в тс Пролет здания в м Размеры колонн в мм Расход материа- лов иа колонку Марка бетона | Вес колонны в т | до ннва стропиль- ной конструкции /г. Н h Ъ bi с d ! бетона в м3 стали в кг КДП1-6 12,6 9,65 Ю; 20; 30 18; 24; 30 13 950 9850 500 380 200 1000 3,38 579 300 8,5 КДП1-7 10; 20 735 КД1П-8 10; 20; 30 669 КДП1-9 20; 30 735 400 КД1П-15 14,4 11,45 10; 20; 30 18; 24; 30 15 750 И 650 500 380 200 1000 3,86 785 300 9,7 КДП1-16 10; 20; 30 897 КД1П-17 30 897 400 КДП1-22 16,2 12,65 30 24; 30 17 750 12 850 500 250 1300 5.92 813 300 14,8 КДП 1-23 938 КДП1-24 12,85 50 600 820 КДШ-25 945 КДП 1-28 18 14,45 30 24; 30 19 350 14 650 500 600 250 1300 6,53 1027 300 16,3 КДП1-29 1128 КДШ'-ЗО 14,65 50 1033 КД111-31 1134 Примечания: 1. Колонны КДП предназначаются для I района вет- ровой нагрузки, КД! II —для П района. 2, В зависимости от типоразмера стальной формы колонны группируются КДП — номера колонн: (1, 2), (6, 7, 8, 9, 15, 16, 17, 18): (23, 24, 25, 26); (30. 31, 32, 33); КДШ —иомера колонн: (1, 2); (6, 7, 8, 9); (15, 16, 17); (22, 23, 24. 25); (28, 29, 30, 31). 3. Для многопролетных зданий колонны применяются прн ширине темпе- ратурного отсека, не более трех пролетов. 30—1495
466 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 30 Колонны двухветвевые для одноэтажных зданий, оборудованных мостовыми кранами (шаг колонн 12 ле) Средние колонны
КДП-62| КДП-61 ОЭ-ПРЯ КДП-29 КДП-28 КДП-27 КДП-55 КДП-54 5 СП co КДП-22 КДП-21 КДП-20 61-1ШЯ О) ьэ сл СП CO 8 i 1 О J7 to 88 vi 8 о 8 8 8 p о p о о to о р о ьо СО о to w о 18; 24: 30 сл g СП 8 о w 8 СЛ о СЛ О to g to g to '-'I о 8 1§ g § §11 СО g w 8 8 1 1 8 JO О J© co СЛ 8 i co £ О Cn □0 CO s с а 00 © § 8 8 1 § ё © 1 О © 8 i to о ? СЛ ©
Г о 11.9 до низа стропиль- ной конструкции Высота от пола в м 9,65 3* О © 10; 20 © О 8 © Грузоподъемность крана в тс 18; 24; 30 Пролет цеха (при общем количестве 2—3) в м 13 950 13 250 Размеры колонны в мм 1 9450 3- © 8 8 •?* 1®* 1 CS 1400 сх СЛ 1 5,20 бетона в м3 Расход материа- лов на колонну а сю © © ьо © © © о стали в кг 1 СО 8 11 8 1 II ill Марка бетона W S Вее колонны в г Глава III. Одноэтажные промышленные здания

ж Л Л % ж я ж 5 £з 5 S £з °3 1 □0 от от 4^ Е “ 00 17,30 до низа стропиль- ной конструкции Выс от п в . X X Ьз Ч ео вэ о ОТ ъ СИ ОТ сл to о от to о Грузоподъемность крана в тс о 8С 8 К) Пролет цеха количестве 2 (при обшем —3) в м 1 19 350 18 650 3: W 14 250 14 250 3* Q X 1 л 1 £=( gig о о 1 а со от СО ОТ О Е « S S 10,64 10,35 бетона в л’ о S3 о Paci мате] лов 1 1994 1746 1370 | 1963 1670 I 1330 стали в кг ину ? - w > о а Марка бетона 26,6 25.9 Вес колонны в т 468 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 469 Продолжение табл. 30 Марка колонны Высота от пола в м Грузоподъемность крана в тс \ Пролет цеха ^нри общем количестве 2—-3) в м Размеры колонны в мм Расход материа- лов на колонну Марка бетона j Вес колонны в т | до низа стропиль- ной конструкции /гх Н h Ь Ь. с d бетона в -и3 1 стали в кг КДШ-18 13.7 11,45 10; 20 18; 24 15 050 11 250 600 300 1400 7,15 1200 300 17,9 КДШ-19 20 24; 30 400 КД1П-20 30 18 1367 300 КДШ-21 24; 30 400 КД1П-53 14,4 10; 20 18; 24 600 7,41 1010 300 18.5 КДШ-54 20 24; 30 400 КДШ-55 30 18 1171 300 КДШ-56 30 24; 30 400 КДШ-26 15,5 12,65 30 24; 30 16 850 12 450 600 350 1900 9,3 1282 400 23,3 КДШ-27 12,85 50 1601 КД III-61 КДШ-62 16,2 12,65 30 17 550 700 9,6 1329 400 24 12,85 50 1678 КДШ-32 17,3 14,45 30 24 >30 18 550 14 250 600 350 10,35 1511 400 25,9 кдш-зз 14,65 50 1799 КДШ-34 2097 КДШ-67 18 14,45 30 19 350 700 1900 10,64 1593 26,6 КДП1-68 14.65 50 1897 КДШ-69 2136 Примечания: 1. Колонны КДII — для 1 района ветровой нагрузки. КДШ — для II района. 2. Размеры опалубки принимаются по наиболее длинной колонне; осталь- ные формуются в той же опалубке с постановкой диафрагм. 3. В многопролетных зданиях применяются колонны при ширине темпе- ратурного блока не более трех пролетов.
470 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 31 Колонны двухветвевые (крайние) для одноэтажных зданий, оборудованных кранами, при шаге крайних колонн 12 м (см. рис. к табл. 29) Марка колонны Высота от пола в м Грузоподъемность крана ; в тс Пролет цеха в .и Размеры колонны в мм Расход материа- лов на колонну Марка бетона Вес колонны в т | до низа стропиль- ных конструкций ft, Н h ъ ЬА с d бетона в л3 сталй в кг КД П-37 10.8 8,15 10; 20 18; 24 11 850 7650 500 250 1300 3,99 421 300 10 КДП-38 10; 20 600 480 КДП-41 12.6 9,65 10; 20; 30 18; 24 13 950 9450 500 600 250 1300 4,69 595 300 11,7 КДП-42 30 18; 24 н 30 787 400 КДП-43 663 300 КДП-44 20;30 595 400 КДП-49 14,4 11,45 W; 20; 30 18; 24; 30 15 750 11 250 500 600 300 1400 5,87 654 300 14,7 КДП-50 КДП-51 20 30 875 300 10; 20; 30 18; 24; 30 762 300 КДП-52 30 30 875 400 КД11-56 16,2 12,65 30 И:30 17 550 12 450 600 300 1400 7,88 916 300 19,7 КДП-57 юоо 300 КДП-58 12,85 50 600 920 300 КД11-59 1009 400 КДП-63 18 14,45 30 24; 30 19 350 14 250 600 300 1400 8,72 994 300 21,8 КДП-64 1098 300 КД П-65 14.65 50 600 998 400 КДП-66 1102 КДШ-35 10,8 8,15 10; 20 18; 24 11 850 7650 500 600 250 1300 3,99 608 300 10 КДШ-36 626
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 471 Продолжение табл. 31 Марка колонны Высота от пола в м Грузоподъемность крана в тс Пролет цеха в м Размеры колонны в мм Расход материа- лов на колонну га ж о си Ю га X D. га ; Вес колонны В Т 1 до низа стропиль- ных конструкций Н h b bi с d бетона в Л1 стали в кг КДШ-40 12,6 9,65 10: 20; 30 18; 24; 30 13 959 9450 500 6ЩЬ 250 1300 4,69 796 300 U.7 КД1П-41 30 1075 400 КДП1-42 926 300 18: 24; 30 КДП1-43 20; 30 24; 30 796 400 КДП 1-49 14,4 11,45 10; 20; 30 18; 24; 30 15 750 11 250 500 600 300 1400 5,87 944 300 14.7 КДП1-50 20 30 1207 КД1П-51 10; 20:30 18; 24: 30 1070 КДШ-52 30 30 1207 400 КДШ-57 16,2 12,65 30 24, 30 17 550 12 450 600 600 зос 1400 7.88 1133 300 19,7 КД111-58 КДП1-59 1399 12,85 50 1136 КДП1-60 1403 400 КД1П-63 18 14.45 30 24; 30 19 350 14 250 600 зос 140С 8.72 1396 300 21,8 КД1П-64 1682 КДШ-65 14,65 50 600 1400 400 КД111-66 1686 Примечания: I. В многопролетных зданиях колонны могут приме- няться при ширине температурного блока не более трек пролетов. 2. Колонны КД II — для I района ветровой нагрузки, КДШ—для II района. 3. В зависимости от типоразмера стальной формы колонны группируются: КДП — номера колонн 37, 38; 4144; 49—52; 56—59; 63—66; КДШ — номера ко- лонн 35. 36; 40—43; 49—52; 57—60; 63—66.
472 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений В зданиях, где применяются металлические колонны, следует пользоваться типовыми конструкциями колонн, приведенных в рабо- чих чертежах серии КЭ-01-43, выпуск I. § 3. Подкрановые балки Для промышленных зданий, оборудованных электрическими мо- стовыми кранами легкого и среднего режимов работы грузоподъем- ностью от 10 до 30 тс (ГОСТ 3332—54), при шаге колонн 6 и 12 м, применяются типовые сборные железобетонные предварительно на- пряженные подкрановые балки высотой 1000 и 1400 мм, номиналь- ной длиной би 12 м. Конструкции предварительно напряженных железобетонных под- крановых балок, утвержденные Госстроем СССР в рабочих чертежах серии КЭ-01-50, выпуски 1 и 2, приведены в табл. 32. Серией преду- смотрены два типоразмера балок в зависимости от пролета. Балки рассчитаны на нагрузку двух сближенных кранов и армируются на- прягаемой арматурой в двух вариантах: высокопрочной проволокой периодического профиля (ГОСТ 8480—63) и стержнями из стали класса A-III (упрочненная вытяжкой сталь марки 35ГС) 1 с натяже- нием арматуры на упоры. Крепление подкрановых рельсов к подкрановым балкам дано в рабочих чертежах серии КЭ-01-51. При высоте зданий 8,4 м и шаге колонн 6 м в виде исключения допускается применение железобетонных подкрановых балок высо- той 800 мм (серия КЭ-01-40) под мостовой кран грузоподъемностью 10 тс. Конструктивная длина балок зависит от места их расположения в цехе (у торцов зданий, температурных швов и промежуточ- ные) . В зданиях, оборудованных мостовыми кранами тяжелого режи- ма работы любой грузоподъемности или легкого и среднего режи- мов работы грузоподъемностью свыше 30 тс, разрешается (времен- но) применять типовые стальные подкрановые балки. Госстроем СССР в качестве типовых утверждены стальные подкрановые балки пролетами 6 и 12 м под краны грузоподъемностью от 5 до 1Ъшс (серия КЭ-01-57, выпуски I и II) 1 2. 1 Госстроем СССР утверждены (1964 г.) также рабочие чертежи балок, армированных прядевой арматурой (выпуски 3 н 4). 2 Взамен действовавшей до I сентября 1964 г. сернн КЭ-01-24, выпу- ски 1 и 2.
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 473 Таблица 32 Сборные железобетонные подкрановые балки с предварительно напряженной арматурой пролетами 6 и 12 м *4 600 1Н1 650 • гзо J —UJ[ — J2000 м ооы Пролет балки в м 1 Проволочная арматура Стержневая арматура Грузоподъем- ность крана в тс Пролет цеха в м Расход бетона на балку в м3 Марка бетона Вес балки в т марка балки расход стали на балку в кг марка балки расход стали на балку в кг 6 БКНА6-2 211 БКНБ6-2 258 10 18; 24; 30 1,66 300 4,2 БКНА6.3 250 БКНБ6-3 307 20 400 БКНА6-4 327 БКНБ6-4 422 30 12 БКНА12-1 615 БКНБ12-1 758 10 4,27 300 10,7 БКНА12-2 739 БКНБ12-2 978 20 400 БКНА12-3 917 БКНБ12-3 1259 30 500 Примечания: 1. Балки высотой 800 мм имеют марки БКНА6-1 и БКНБ6-1 и предназначены только для зданий с высотой помещения 8,4 м. 2. В выпусках 1 и 2 балки дополнительно маркируются индексами: край- ние «к», средние «с» и у температурных швов «т» (например, БКНБб-Зс. БКНА6-4т, БКНБ12-1к). В таблице приведены данные для балок с индек- сом «с». 3. Рабочие чертежи балок разработаны ГПИ Ленинградский Промстрой- проект при участии НИИЖБ. § 4. Перемычки Для железобетонного каркаса одноэтажных промышленных зда- ний применяются сборные железобетонные перемычки с обычным армированием по типовым рабочим чертежам серии СТ-03-01, ут- вержденным Госстроем СССР (табл. 33).
474 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 33 Сборные железобетонные перемычки ---4 Поперечное сечение перемычки в мм Марка пере- мычки Размеры в мм Расход мате- риала иа перемычку Марка бетона Вес перемыч- 1 ки в кг длина ь бетона в м3 стали в кг БП1-2 БП5-2 2000 380 0,106 7,2 200 275 БП1-4 БП5-4 250 0,07 5,2 182 БП1-5 БП5-5 200 0,056 3,7 146 БП2-3 2500 380 0,133 14.4 345 БП2-6 250 0,088 10,9 229 БП2-7 200 0,07 4,7 182 БПЗ-2 3500 380 0,32 26,6 200 830 БП4-2 4500 380 0.41 71,6 1060 БПЗ-4 3500 250 0,25 18,7 200 650 БПЗ-5 200 0,2 9,2 520 860 БП4-5 4500 250 0,33 51 БП4-7 200 0,26 24,4 675 Примечание. Рабочие чертежи перемычек разработаны ГПИ Пром- стройпроект. § 5. Стропильные конструкции Стропильные конструкции в зданиях пролетом до 30 м включи- тельно, как правило, применяются сборные железобетонные, прн этом для зданий с пролетами до 18 м включительно — балочной кон- струкции (односкатные, двускатные и плоские крыши). Фермы при- меняются для зданий пролетами 18, 24 и 30 м с двускатной или плоской крышей. В отапливаемых зданиях при пролетах более 24 м, скатных крышах и железобетонных опорах с шагом до 12 м; при пролетах более 18 м и плоских крышах; при шаге колонн более 12 м, а также в неотапливаемых зданиях при крышах из асбестоцемент- ных листов, не запрещается применение стальных стропильных кон- струкций.
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 473 Для зданий с двускатной крышей Госстроем СССР утверждены в качестве типовых железобетонные сегментные предварительно на- пряженные стропильные фермы пролетами 18, 24 и 30 м, устанав- ливаемые с шагом 6 м, — рабочие чертежи серии ПК-01-76, выпуски 1, 6, 7, 8, 14, 15, 16 и 17 (табл. 34), и с шагом 12 м — рабочие чер- тежи серии ПК-01-84, выпуски 1, 5, 6, 7, 8, 9, 10, II и 12 (табл. 35) '. Фермы. Верхний пояс и решетка ферм состоят из отдельных линейных элементов, изготовляемых на виброплощадках; нижний пояс готовится на стенде с натяжением арматуры на упоры, после чего все элементы замоноличиваются в заводских условиях. Фермы армируются в двух вариантах — высокопрочной проволокой и стерж- невой сталью периодического профиля. Для зданий с плоской крышей применяются типовые железобе- тонные предварительно напряженные фермы с параллельными поя- сами пролетами 18 и 24 м и с шагом 6 и 12 м—рабочие чертежи серии ПП-01-02/62, выпуски I—4 и 6 (табл. 36). Фермы — цельные с закладной решеткой, нижний пояс изготовляется на стенде с натя- жением арматуры (проволочной или стержневой) на упоры. Таблица 34 Сборные железобетонные предварительно напряженные сегментные фермы из линейных элементов (основные) Расход материалов на ферму Ф5-18-1 Марка фермы Вид арматуры для напряженного армирования нижнего пояса Марка бетона оетона в лг3 стали в кг & Проволочная (ГОСТ 8480—63) 300 2.62 361 6,55 375 И S 1 В 1965 г. Госстроем СССР введены в действие типовые рабочие чертежи железобетонных предварительно напряженных сегментных ферм пролетами 18, 24 и 30 м с шагом 6 н 12 м (серия ПК-01-129, выпуски 1—4).
476 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 34 Марка фермы Основная рас- четная нагрузка в кгс/л? Расчетная на- грузка от подвес- ного транспорта в тс Вид арматуры для напряженного армирования нижнего пояса Марка бетона Расход материалов на ферму Вес фермы в т бетона в м3 стали в кг Ф5-18-3 550 350 3X3,9 Проволочная (ГОСТ 8480—63) 300 2,62 425 439 6,55 Ф5-18-4 450 3X3,9 То же 300 2,62 451 465 6,55 Ф5-18-5 550 3X3,9 • 400 2,62 452 466 6,55 Ф6-18-1 350 — Стержни из стали класса А-Ш, упроч- ненные вытяжкой (ГОСТ 5781—61) 300 2,62 444 459 6,55 Ф6-18-2 450 — То же 300 2,62 479 493 6,55 Ф6-18-3 550 350 3X3,9 » 300 2,62 529 6,55 543 Ф6-18-4 450 3X3,9 • 300 2,62 592 606 6,55 Ф6-18-5 550 3X3,9 • 400 2,62 593 607 6,55 Фб-24-1 350 — Проволока перио- дического профиля высокопрочная (ГОСТ 8480—63) 300 4,5 589 607 П,2 Ф5-24-2 450 — То же 300 4,5 645 663 11,2 Ф5-24-3 550 350 4X3,9 • 400 4,5 695 714 11,2 Ф5-24-4 450 4X3,9 * 400 4,5 737 756 11,2 Ф5-24-5 550 4X3.9 • 400 500 4,5 817 835 11,2
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 477 Продолжение табл. 31 Марка фермы Основная рас- четная нагрузка в кгс/м~ Расчетная на- грузка от подвес- ного транспорта в тс Вид арматуры для напряженного армирования нижнего пояса Марка бетона Расход материалов на ферму Вес фермы в т бетона в лг3 стали в кг Ф6-24-1 350 — Горячекатаная сталь класса А-Ш, упрочненная вытяж- кой (ГОСТ 5781—61) 300 4,5 759 777 11,2 Ф6-24-2 450 — То же 300 4,5 855 873 11,2 Ф6-24-3 550 350 4X3,9 х> 400 4,5 933 952 11,2 Ф6-24-4 450 4X3,9 400 4,5 975 993 11,2 Ф6-24-5 550 4X3,9 » 400 500 4,5 1068 1087 11,2 Ф5-30-1 350 — Проволока периоди- ческого профиля вы- сокопрочная (ГОСТ 8480-63) 300 6.8 873 895 17 Ф5-30-2 350 450 1X6,5 То же 300 400 6,8 1029 1052 17 Ф5-30-3 450 1X6,5 » 400 6,8 1019 1042 17 Ф5-30-4 550 — » 400 6,8 1094 1116 17 Ф5-30-5 550 1X6,5 * 400 6.8 1263 1286 17 Ф6-30-1 350 — Горячекатаная сталь класса А-Ш, упрочненная вытяж- кой (ГОСТ 5781—61) 300 6.8 1171 1194 17 Ф6-30-2 350 450 1X6,5 То же 300 6,8 1371 1399 17
478 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 31 Марка фермы i Основная рас- четная нагрузка в кгс!л& Расчетная на- грузка от подвес- ного транспорта в тс Вид арматуры для напряженного армирования нижнего пояса Марка бетона Расход материалов на ферму Вес фермы в т бетона в ж3 стали в кг Ф6-30-3 450 1X6.5 Горячекатаная сталь класса А-III, упроч- ненная вытяжкой (ГОСТ 5781—61) 400 6,8 1391 1414 17 Ф6-30-4 550 — То же 400 6,8 1490 1512 17 Ф6-30-5 550 1X6.5 » 400 6,8 1630 1653 17 Примечания: 1. В графе «Марка бетона» цифры над чертой — для верхнего пояса н решетки, под чертой — для нижнего пояса: в графе «Расход материалов» цифры над чертой — расход стали на фермы под нагрузку при плитах покрытия 3X6 м. под чертой — под нагрузку при плитах 1,5X6 м. 2. В выпусках 6, 7 н 8 рабочих чертежей серии ПК-01-76 даны основные фермы, в выпусках 14, 15 и 16 — усиленные (для мест перепадов высот зда- ния и подвесного транспорта грузоподъемностью от 2 «до 5 тс). 3. Рабочие чертежи ферм разработаны Проектным институтом № 1 н НИИ по строительству Госмонтажспецстроя СССР. Таблица 35 Сборные железобетонные предварительно напряженные сегментные фермы из линейных элементов (основные) Марка фермы Основная расчет- ная нагрузка в кгс/м3 Вид напрягаемой арматуры для ннжнего пояса фермы Марка бетона ФЛ12-18-1П. Высокопрочная прово- лока периодического про- филя (ГОСТ 8480—63) Расход материала на ферму бетона стали в м3 I в кг 3,06 491 517 Вес фермы в т 7,6
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 479 Продолжение табл. 35 Марка фермы Основная расчет- ная на- грузка в кгс/я? Вид напрягаемой арматуры для нижнего пояса фермы Марка бетона Рас мате на с ход >иала ерму Вес фермы в т бетона в ж3 стали в кг ФЛ12-18-2п 350; 450 Высокопрочная прово- лока периодического про- филя (ГОСТ 8480—63) 400 3,06 591 735 7,6 ФЛ12-18-Зп 450; 550 То же 400 3.63 648 790 9,1 ФЛ12-18-4п 550 400 3,63 759 902 9,1 ФЛ12-18- 1с 350 Горячекатаная сталь периодического профиля марки 30ХГ2С 300 3.06 563 589 7,6 ФЛ12-18-2с 350; 450 То же 400 3,06 723 867 7,6 ФЛ12-18-Зс 450; 550 » 400 3,63 835 957 9,1 ФЛ12-18-4с 550 » 400 3.63 962 1104 9.1 ФЛ 12-24-1п 350 Высокопрочная прово- лока периодического про- филя (ГОСТ 8480—63) 300 5,95 1018 14,9 ФЛ12-24-2п 350; 450 То же 400 5.95 1066 1114 14,9 ФЛ12-24-Зп 350: 450; 400 6,96 1176 17,4 550 1259 ФЛ12-24-4П 450; 550 » 500 6,96 1367 1387 17,4 ФЛ 12-24-1 с 353 , Горячекатаная сталь периодического профиля марки 30ХГ2С 300 5,95 1238 14,9 ФЛ12-24-2с 350; 450 То же 400 5,95 1345 14,9 1394
480 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 35 Марка фермы Основная расчет- ная на- грузка в кгс]*Р Вид напрягаемой арматуры для иижиего пояса фермы Марка бетона Рас мате на ф бетойа В Л£3 ход риала ерму стали в кг Вес фермы в т ФЛ12-24-Зс 350; 450; 550 Горячекатаная сталь периодического профиля марки 30ХГ2С 400 6,96 1447 1529 17,4 ФЛ12-24-4с 450; 550 То же 500 6.96 1822 1843 17,4 ФЛ12-30-1П 350 Высокопрочная прово- лока периодического про- филя (ГОСТ 8480—63) 300 10,2 1422 1517 25,5 ФЛ12-30-2П 350; 450 То же 400 10,2 1631 1727 25,5 ФЛ12-ЗО-ЗП 450; 550 400 11,9 1695 1854 29,8 ФЛ12-30-4п 450; 550 500 11,9 2218 2303 29,8 ФЛ12-30-1С 350 Горячекатаная сталь периодического профиля марки 30ХГ2С 300 10,2 1778 1873 25,5 ФЛ12-30-2с 350; 450 То же 400 10,2 2259 2355 25,5 ФЛ12-ЗО-ЗС 450; 550 400 11,9 2289 2471 29,8 ФЛ12-30-4с 450; 550 500 11,9 2981 3071 29.8 ФЛ12-18-1 350 Горячекатаная сталь периодического профиля марки 35ГС, упрочненная вытяжкой 300 3,06 626 652 7.6 ФЛ12-18-2 350; 450 То же 4(Х) 3,06 830 974 7,6 ФЛ12-18-3 450; 550 » 400 3,63 941 1084 9,1
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 481 Продолжение табл. 31 Марка фермы Основная расчет- ная на- грузка в кгс(я? Вид напрягаемой арматуры для нижиего пояса фермы Марка бетона Расход материала и а ферму бетона! стали в лс3 1 в кг Вес фермы в m ФЛ12-18-4 550 Горячекатаная сталь периодического профиля марки 35ГС, упрочиейная вытяжкой 400 3,63 1083 1225 9,1 ФЛ12-24-1 350 То же 300 5,95 1418 14,9 Ф Л12-24-2 350; 450 400 5,95 1561 1610 14,9 ФЛ 12-24-3 350; 450; 550 > 400 6,95 1743 1825 17.4 ФЛ12-24-4 450; 550 500 6,96 1991 2012 17,4 ФЛ 12-30-1 350 » 300 10,2 2159 2254 25,5 ФЛ12-30-2 350; 450 » 400 10,2 2382 2478 25,5 ФЛ 12-30-3 450; 550 » 400 11,9 2689 2871 29,8 ФЛ 12-30-4 450; 550 х> 500 11,9 3437 3527 29,8 Примечания: 1. В графе «Расход материала на ферму» цифры над чертой — расход стали для ферм с покрытием из плит 3X12 м, под чертой — из плит .1,5X12 м. 2. Рабочие чертежи ферм разработаны институтами ЦНИИ промздаиий и Ленинградским Промстройпроектом совместно с НИИЖБ. Для случаев применения стальных ферм покрытий промышлен- ных зданий пролетами 24, 30 и 36 м Госстроем СССР утверждены: типовые рабочие чертежи стальных ферм серин ПК-01-125, выпус- ки I н 2; рабочие чертежи марки КМ стальных конструкций покры- тий неотапливаемых зданий пролетами 18, 24, 30 и 36 м под кровлю из волнистых асбестоцементных листов — серии ПК-01-130. 31—1495
482 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 30 Сборные железобетонные предварительно напряженные стропильные фермы для зданий с плоской крышей Марка фермы Шаг ферм в м Марка бетона Расход материала на ферму Вес фермы в т № выпусков рабочих чертежей серии ПП-01-02/62 бетона в м3 стали в кг ФПП6Л8-1А ФПП6-18-2А ФПП6-18-ЗА ФПП6-18-4А 6 300 400 400 400 400 3,2 3,2 3,2 3,2 479 519 598 674 8 II ФПП6-18-1Б ФПП6-18-2Б ФПП6-18-ЗБ ФПП6-18-4Б 6 300 400 400 400 400 2,83 2,83 2,83 2,83 429 468 544 619 7,1 II ФПП6-18-1В ФПП6-18-2В ФПП6-18-ЗВ ФПП6-18-4В 6 300 400 400 400 400 3,02 3,02 3,02 3,02 454 494 571 646 7,6 ФПП6-24-1А ФПП6-24-2А 6 400 400 4,96 867 980 12.4 III ФПП6-24-ЗА ФПП6-24-4А 6 400 500 400 5,36 1091 1144 13,4 ФПП6-24-1Б ФПП6-24-2Б 6 400 400 4,57 821 935 11,4 ФПП6-24-ЗБ ФПП6-24-4Б 6 400 500 400 4,92 1041 1095 12,3 ФПП6-24-1В ФПП6-24-2В 6 400 400 4,78 844 957 11,9 ФПП6-24-ЗВ ФПП6-24-4В 6 400 500 400 5,15 1066 1119 12,9 III
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 483 Продолжение табл. 36 Марка фермы Шаг ферм в м Марка бетона Расход м на ф бетона в Л3 атериала ерму" стали в кг Вес фермы в т № выпусков рабочих чертежей серии ПП-01-02/62 ФПП12-18-11 ФПП12-18-12 ФПП12-18-13 12 IIS' 4 642 735 887 10 IV ФПП12-24-11 12 500 400 6,38 1299 16 VI ФПП12-24-12 500 400; 500 6,38 1460 ФПС6-18-1А ФПС6-18-2А ФНС6-18-ЗА ФПС6-18-4А 6 300 400 400 400 400 3,2 546 614 687 785 8 II ФПС6-18-1Б ФПС6-18-2Б ФПС6-18-ЗБ ФПС6-18-4Б 6 300 400 400 400 400 2,83 495 562 633 730 7,1 ФПС6-18-1В ФПС6-18-2В ФПСЧ-18-ЗВ ФПС6-18-4В 6 300 400 400 400 400 3,02 521 588 660 758 7,6 ФПС6-24-1А ФПС6-24-2А ФПС6-24-ЗА ФПС6-24-4А 6 400 400 4,96 1029 1181 12,4 III 400 500 400 5,36 1303 1405 13,4 ФПС6-24-1Б ФПС6-24-2Б ФПС6-24-ЗБ ФПС6-24-4Б 6 400 400 4,57 984 1136 П.4 400 500 400 4,92 1254 1358 12,3 ФПС6-24-1В ФПС6-24-2В 6 400 400 4,78 1006 1158 11,9 ФПС6-24-ЗВ ФПС6-24-4В 400 500 400 5,15 1279 1381 12,9 31*
484 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 36 Марка фермы Шаг ферм в м Марка бетона Расход м иа бетона в м3 атериала ерму стали в кг Вес фермы в т № выпусков рабочих чертежей серии ПП-01-02/62 ФПС12-18-11 ФПС12-18-12 ФПС12-18-13 12 400 400 400 4 765 887 1072 10 IV ФПС12-24-11 ФПС12-24-12 12 400 500 400; 500 6,38 1692 1796 16 VI Примечания: 1. Фермы с индексом А устанавливаются по осям ко- лонн цеха, с индексом Б — на средние узлы подстропильных ферм: фермы с индексом В одним концом опираются на средние узлы подстропильных ферм, другим ~ иа колонны. 2. Фермы типа ФПП армируются высокопрочной проволокой периодиче- ского профиля (ГОСТ 8480—63). типа ФПС — стержнями из горячекатаной стали периодического профиля классов A-IV и А-Ш (ГОСТ 5781—61). Пред- варительно напряженная арматура применяется для нижнего пояса и перво- го растянутого раскоса. 3. Фермы рассчитаны на нагрузку 550; 650, 750 и 850 кгс1м3', фермы, уста- навливаемые с шагом 6 л,— на подвесной транспорт грузоподъемностью до 5 тс, с шагом 12 м — и а мостовые краны. 4. В графе «Марка бетона» цифры над чертой — марка бетона поясов, под чертой — марка бетона закладной решетки. 5. Конструкции ферм разработаны ГПИ Промстройпроект совместно с НИИЖБ. Стропильные балки. Для зданий с двускатной крышей Госстро- ем СССР утверждены в качестве типовых стропильные балкн: для прилетов 6 и 9 м — рабочие чертежи серии ПК-01-115 (табл. 37); для пролета 12 м — серин ПК-01-06, выпуски 8, 8Э и 9 (табл. 38); для пролета 18 м—серин ПК-01-06, выпуски 8, 8Э и 9 (табл. 38) н серин ПК-01-89, выпуск 1. Таблица 37 Сборные железобетонные одно- и двускатные стропильные балки покрытий для зданий пролетами 6 и 9 м Марка балки Расчетная равномер- но распределенная нагрузка Высота балки в мм Вес балки в т Расход материалов на ферму иа 1 пог. м балки в тс/м на 1 м3 пола в кгс/м3 а ь с бетона В JW3 стали в кг Б 06-1 2,8 460 __ — 614 1.5 0.6 106 1506-2 4,2 700 - — 614 132 :воб-з . 5 830 - — 614 152
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 485 Продолжение табл. 37 Марка балки Расчетная равномерно распределенная нагрузка Высота балки в fitfit Вес балки в т Расход материалов на балку на 1 пог. м балки в тс(м на 1 л2 пола в кгс/fid а ь с бетона в fid стали в кг БД6-1 2,9 480 390 248 — 1,3 0,5 112 БД6-2 4,3 710 390 248 — 140 БД6-3 5,2 860 390 248 — 154 Б 09-1 2,8 460 — — 805 3 1,2 218 БО9-2 3,4 560 — — 805 252 БО9-3 4,5 750 — — 805 302 БД9-1 2,8 460 560 373 — 3 1,2 206 БД9-2 3,5 580 560 373 — 231 БД9-3 4.3 710 560 373 — 281 Примечания: 1. Марка бетона всех балок — 300. 2. Буквенный индекс БО присвоен односкатным балкам, БД — двускатным балкам. 3. Рабочая продольная арматура — сталь периодического профиля клас- са А-П (ГОСТ 5781—61), марка стали — Ст. 5. 4. Балки допускают применение подвесного транспорта. 5. Рабочие чертежи балок разработаны ГПИ Промстройпроект при уча- стии НИИЖБ. Таблица 38 Сборные железобетонные предварительно напряженные двускатные стропильные балки (нормальной длины) для покрытий зданий пролетами 12 и 18 ж 1230 или 1ЪчО 1-1 210 Марка балки Вес балки в т Марка бетона Расход материалов иа балку Марка балки Вес балки в т Марка бетона Расход материалов иа балку бетона в fid стали в кг бетона в fid стали в кг 1БЫ2-1 4,1 300 1,65 126 1Б1-12-4 4,1 500 1,65 209 1Б1-12-2 4,1 300 1,65 157 1Б1-18-1 9,1 300 3,64 294 1Б1-12-3 4,1 400 1,65 192 1Б1-18-2 9,1 400 3,64 356
486 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 38 Марка балки Вес балки в т Марка бетона Расход материалов на балку Марка балки Вес балки в т Марка бетона Расход материалов на балку бетона в мл стали в кг бетона в л? стали в кг 1Б1-18-3 9,1 400 3,64 474 1Б8-18-3 9,1 400 3,64 446 1Б1-18-4 1Б1-18-5 9,1 10.7 500 500 3,64 4,27 483 534 1Б8-18-4 1Б8-18-5 1Б4Э-12-1 9,1 10,7 4,1 500 500 3,64 4,27 488 526 185 1Б4-12-1 4,1 300 1,65 163 300 1,65 202 1Б4-12-2 1Б4-12-3 4,1 4Д 300 400 1,65 1,65 204 245 1Б4Э-12-2 4,1 300 1,65 239 247 1Б4-12-4 4.1 500 1,65 285 1Б4Э-12-3 4,1 400 1,65 276 297 1Б4-18-1 9,1 300 3.64 401 1Б4-18-2 9,1 400 3,64 511 1Б4Э-12-4 4,1 500 1,65 350 1Б4-18-3 1Б4-18-4 9,1 9,1 400 500 3.64 3,64 598 673 1Б4Э-18-1 9,1 300 3,64 442 476 1Б4-18-5 10,7 500 4,27 742 1Б4Э-18-2 9,1 3,64 560 596 1Б8-12-1 4,1 400 1,65 119 1Б8-12-2 4,1 400 1,65 152 1Б4Э-18-3 9,1 400 3,64 692 1Б8-12-3 4,1 400 1,65 186 1Б8-12-4 4,1 500 1,65 195 1Б4Э-18-4 9,1 500 3,64 769 773 894 1Б8-18-1 9.1 400 3,64 293 1Б8-18-2 9,1 400 3,64 363 1Б4Э-18-5 10,7 500 4,27 Примечания: 1. Балки запроектированы с учетом опирания на ко- лонны и рассчитаны на подвесной транспорт и нагрузку от 350 до 550 кгс!м2. 2. Балки армируются: типа 1 Е>! — высокопрочной проволокой периодическо- го профиля класса Вр-П (ГОСТ 8430—63); типа 1Б4 — стержнями из стали класса A-IV или А-Ш, подвергнутыми упрочнению вытяжкой (ГОСТ 5781—61); типа 1Б4Э — стержнями из стали A-IV или А-Ш, подвергнутыми упрочнению вытяжкой (ГОСТ 5781—61) и напрягаемыми электротермическим способом: типа 1Б8 — семипроволочными прядями из стали класса П-7. 3. В графе «Расход материалов» цифры над чертой — расход стали мар- ки 30ХГ2С (вариант), под чертой — стали марки 35ГС, упрочненной вытяжкой (вариант). 4. Рабочие чертежи балок разработаны Гипротисом н НИИЖБ. Для зданий с односкатной крышей при пролетах 6 и 9 м следу- ет применять стропильные балки по рабочим чертежам серии ПК-01-115 (см. табл. 37), а при пролетах 12 м — серии ПК-01-116, выпуск 1 (табл. 39); для зданий с плоской крышей при пролетах 12 и 18 м следует применять стропильные балки по рабочим чер- тежам серии ПП-01-01, выпуски 1 и 2 (табл. 40). Шаг стропильных балок для всех пролетов принят 6 м.
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 487 Таблица 39 Сборные железобетонные предварительно напряженные односкатные балки для знаний пролетом 12 м Марка балки Марка бетона Объем бетона в jw3 Расход стали в кг Вес балки в т БОП-12-1 400 2,2 260 5,5 БОП-12-2 287 БОП-12-3 339 БОС-12-1 324 БОС-12-2 365 БОС-12-3 390 Примечания: 1. Балки типа БОП армируются высокопрочной про- волокой периодического профиля из стали класса Вр-П (ГОСТ 8480—63), типа БОС — стержнями из стали марки 30ХГ2С с вариантом ее замены на 35ГС. 2. Балки рассчитаны на подйесяой транспорт 2X1,5 тс и нагрузку от ЗэО до 550 кес/м*. 3. Рабочие чертежи балок разработаны ГПИ Промстройпроект при участии НИИЖБ. Таблица 40 Сборные железобетонные предварительно напряженные стропильные балки для зданий с плоской крышей Пролет балки в м Марка балки Расчетная суммарная приведенная нагрузка в кгс[м* Объем бетона В Л£3 Расход стали в кг Вес балки в т 12 БПП-12-1 550 1,81 201 4,5 БПП-12-2 550; 650 219
488 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 40 Пролет балки в м Марка балки Расчетная суммарная приведенная нагрузка в кгс/мг Объем бетона в ж3 Расход стали в кг Вес балки в т 12 БПП-12-3 750 2,08 236 5,2 БПП-12-4 850 254 18 БПП-18-1 550 4,28 481 10.6 БПП-18-2 650 546 БПП-18-3 750 4,8 652 12 БПП-18-4 850 652 12 БПТ-12-1 550 1,81 204 4,5 БПТ-12-2 550; 650 217 БПТ-12-3 750 2,08 240 5,2 БПТ-12-4 850 265 18 БПТ-18-1 550 4,28 484 10,6 БПТ-18-2 650 524 БПТ-18-3 750 4,8 687 12 БПТ-18-4 850 687 12 БПС-12-1 550 1,81 236 4,5 БПС-12-2 650; 650 267 БПС-12-3 750 2,08 295 5,2 БПС-12-4 850 306 18 БПС-18-1 550 4,28 615 10,6 БПС-18-2 650 65U БПС-18-3 750 4,8 725 12 БПС-18-4 850 795 Примечания: 1* Марки бетона — 400 и 500 (а зависимости от несу- щей способности балок). 2. Грузоподъемность подвесного транспорта до 5 тс. 3. В качестве напрягаемой арматуры применяются: высокопрочная про- волока периодического профиля (ГОСТ £480—63), семипроволочные пряди (ЧМТУ 426—6), стержни периодического профиля из стали марки 30ХГ2С (с ва- риантами замены на сталь марок 35ГС и 25Г2С, упрочненную вытяжкой). 4. Рабочие чертежи балок разработаны ГИЙ Промстройпроект при уча- стии НИИЖБ.
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 489 § 6. Подстропильные конструкции В зданиях, оборудованных подвесным транспортом или при на- личии подвесного потолка, стропильные конструкции рекомендуется, как правило, располагать с шагом 6 м, опирая их иа колоииы (при шаге колонн 6 м) или на подстропильные конструкции (при шаге колонн 12 м). Госстроем СССР утверждены типовые железобетонные предва- рительно напряженные подстропильные фермы: для скатных крыш — рабочие чертежи серии ПК-01-110, выпуски 1 и 3 (табл. 41), для плоских крыш — рабочие чертежи серии ПП-01 -04/62, выпуск 1 (табл. 42), и' железобетонные предварительно напряженные подстро- пильные балки для скатной и плоской крыш — рабочие чертежи се- рии ПП-01-03/62, выпуск 1 (табл. 43). В фермах и балках предусмотрено применение проволочной и стержневой предварительно напряженной арматуры. Таблица 41 Сборные железобетонные предварительно напряженные подстропильные фермы для зданий пролетами 18, 24 и 30 м Марка фермы Вес фер- мы в т Марка бетона Расход материалов на ферму Расчетная сосре- доточенная нагрузка в тс Характеристика напрягаемой арматуры бетона В Мл стали в кг Pt Рг Р, ПФМП-1 11.3 400 4,5 712 80 14 8 Нижний пояс армируется высо- копрочной прово- локой периоди- ческого профиля (ГОСТ 8480—63) с натяжением на упоры ПФМП-2 800 110 ПФМП-3 500 867 130 ПФМП-4 896 150 ПФМГЫк 11 400 4,4 733 80 ПФМП-2к 821 ПО ПФМП-Зк 500 888 130 ПФМП-4К SI7 150
490 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 91 Марка фермы Вес фер- мы в т Марка бетона Расход ма/ерфиюв W Ферму Расчетная сосре- доточенная ЧКРПЙ P тс Характеристика напрягаемой арматуры батона В Л£3 сталр в кг Р, Рг р, ПФМС-1 11,3 400 4,5 819 80 14 8 Нижний пояс армируется стержнями пер но- дйчёского профи- ля цв стали мар- ки 30КГ2С с натя- жением на упоры ПФМС-2 980 110 ПФМС-3 500 1033 130 ПФМС-4 1137 150 ПФМС-1К 11 400 4,4 839 80 ПФМС-2к 999 ПО ПФМС-Зк 500 1051 130 ПФМС-4к 1154 150 ПФЭС-1 11,3 400 4,5 802 80 14 8 То же. с натя- жением электро- термическим спо- собом ПФЭС-2 963 ПО ПФЭС-3 500 1015 130 ПФЭС-4 1119 150 ПФЭС-1К 11 400 4,4 814 80 ПФЭС-2к 974 110 ПФЭС-Зк 500 1027_ 130 ПФЭС-4к изо 150 В Примечания: 1. 1 ПК-01-110 включены балки. выпуск 1 альбома рабочих чертежей серин —------- ------. которые армируются высокопрочной проволочной и стержневой арматурой с натяжением ее на упоры; в выпуск 3 этой же серри — балкн со стержневой арматурой, напрягаемой электротермическим методом. 2- В чертежах даны варианты замены стали класса A-IV, марки <*ОСТ 5781—61), сталью периодического профиля класса А-Щ марки 351 С, упрочненной вытяжкой с контролем напряжения (ГОСТ 5781—61). 3. Фермы с индексом «к» устанавливаются у торцов здания и темпера- турных швов. гт»л?лхтл^б°чие чертежи ферм разработаны ГПИ Промстройпроект прн участии НИИЖБ.
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 491 Таблица 42 Сборные железобетонные предварительно напряженные подстропильные фермы для зданий пролетами 18 и 24 м с плоской крышей Марка фермы Вес фермы в т Марка бетона Расход материалов на ферму Характеристика напрягаемой арматуры Расчетные сосредоточен- ные иагрузки в тс бетона В А*3 стали в кг Р1+Р1 в том числе Pt РППМ-1 9.2 400 3,65 629 Нижний пояс армируется высо- копрочной прово- локой периодиче- ского профиля (ГОСТ 8480—63) 92 Н е более 11 РППМ-2 643 108 РППМ-3 696 123 РППМ-4 773 137 РППМ-5 500 758 148 РППМ-1К 9.1 400 3.62 638 92 РППМ-2к 653 108 РППМ-Зк 705 123 РППМ-4к 781 137 РППМ-5к 500 767 148 РПСМ-1 9.2 400 3,65 688 Нижннй пояс армируется стерж- нями периодичес- кого профиля клас- са A-IV (сортамент по ГОСТ 5781—61, марка стали 30ХГ2С) 92 Не более 11 РПСМ-2 729 108 РПСМ-3 789 123 РПСМ-4 867 137 РПСМ-5 500 852 148 РПСМ-1К 9,1 400 3,62 696 92 РПСМ-2к 736 108 РПСМ-Зк 796 123 РПСМ-4К 872 137 РПСМ-5к 500 858 148 Примечания: I. Рабочие чертежи ферм разработаны с проволочным и стержневым армированием и натяжением на упоры. 2. Арматурная сталь класса А-IV марки 30ХГ2С (ГОСТ 5781—61) может быть заменена сталью класса А-Ш марки 35ГС, упрочненной вытяжкой с контролем напряжения (ГОСТ 5781—61). 3. Фермы с индексом «к» устанавливаются у торцов зданий и поперечных температурных швов. 4. Рабочие чертежи ферм разработаны ГПИ Промстройпроскт совместно с НИИЖБ,
492 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 43 Сборные железобетонные предварительно напряженные подстропильные балки для зданий с плоской и скатной крышами п-П‘ 200 ' 700 Марка балки Расчетная со- средоточен- ная нагрузка в тс Марка бетона Объем бето- на в м3 Вес стали в кг Характеристика напрягаемой арматуры Высота бал- ки посере- дине в мм Вес балки в т БППМ-1 БППМЛк 50 400 480 498 БППМ-2 БППМ-2к 66 4,2 548 567 10,5 БППМ-3 БППМ-Зк 74 500 584 602 БППМ-4 БППМ-4к 70 629 647 БППМ-5 БППМ-Ек 80 400 693 711 Высокопрочная проволока перио- дического профи- ля (ГОСТ 8480— 63) с натяжением на упоры 1500 БППМ-6 БППМ-бк 89 4,8 747 765 12 БППМ-7 БППМ-7к 98 784 802 БППМ-8 БППМ-вк 107 500 850 868 БППМ-9 БППМ-9к 115 902 920 БППМ-10 БППМ-10к 122 400 5,14 850 868 1800 12.9 БППМ-11 БППМ-Пк 130 500 858 876 БПСМ-1 БПСМ-1К 50 400 557 575 Стержни перио- дического профи- ля из стали класса A-1V (ГОСТ 5781— БПСМ-2 БПСМ-2к 66 4,2 659 677 1500 10,5 БПСМ-3 БПСМ-Зк 74 500 698 716 61) с вариантом замены ее сталью класса A-III
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 493 Продолжение табл. 43 Марка балки Расчетная со- средоточен- ная нагруз- ка в тс Марка бетона Объем бето- на в м3 Вес стали в кг Характеристика напрягаемой арматуры Высота балки посередине в мм Вес балки в т БПСМ-4 БПСМ-4к 70 400 4,8 721 739 804 822 891 909 913 931 986 1005 1054 1072 Стержни перио- дического про- филя из стали класса A-IV (ГОСТ 5781—61) с вариантом замены ее сталью класса А-Ш 1500 12 БПСМ-5 БПСМ-5к 80 БПСМ-6 БПСМ-бк 89 БПСМ-7 БПСМ-7К 98 500 БПСМ-8 БПСМ-вк 107 БПСМ-9 БПСМ-9к 115 БПСМ-10 БПСМ-10к 122 400 5.14 1211 1230 1211 1230 1800 12,9 БПСМ-11 БПСМ-Ик 130 500 Примечания: I. Балки с индексом «к» устанавливаются у поперечных температурных швов и в торцах зданий. 2. Балки предназначены для опирания на них стропильных конструкций пролетами 12, 18 и 24 м. 3. Балки высотой 1,5 м используются для опирания типовых двускатных стропильных балок с высотой на опоре 0,8 м (серия ПК-01-06) или типовых балок с параллельными поясами (серия ПП-01-01). 4. Рабочие чертежи балок разработаны ГПИ Промстройпроект прн уча- стии НИИЖБ. § 7. Плиты покрытий Наиболее рациональным решением покрытия промышленного здания является крупноразмерный сборный железобетонный напря- женно армированный настил из коробчатых плит размером 3X6 и 3X12 м (табл. 44 и 45). В местах образования снеговых мешков (в подфонарных участках, местах перепадов высот здания и др.) укладываются доборные плиты размером 1,5X6 и 1,5X12 м (табл. 46). Плиты кладутся непосредственно на верхний пояс стро- пильных конструкций (ферм или балок) и привариваются к нему в трех точках. После замоноличивания стыков между плитами по- крытие промышленного здания работает как жесткий диск на вос- приятие горизонтальных воздействий. Госстроем СССР в 1961 и 1962 гг. утверждены1 рабочие чертежи 1 Б 1964 г. Госстроем СССР утверждены рабочие чертежи сборных пред- варительно напряженных плит покрытий, изготовляемых по агрегатно-поточ- ной технологии: размером 1,5X12 м — серия 340-64. выпуск 2; размером 3X12 м — серия 13-93 (чертежи разработаны институтами ЦНИИ Промзданий и НИИЖБ).
494 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений сборных железобетонных плит: размером 3X6 м—серия ПК-01-74/62, размером 1,5X6 м — серия ПК-01-111, размерами 1,5X12 и 3X12ai— серия ПК-01-99/62, выпуски 1, 2, и серия ПК-01-100/62, выпуски 1,2. Таблица 44 Сборные железобетонные предварительно напряженные пляты покрытий размером 3X6 м Марка плиты Равно- мерно рас- пределен- ная рас- четная нагрузка в кгс!м* Марка бетона Объем бетона в м3 Вес плиты в m Расход стали на плиту в кг при напря- гаемой арматуре из стали 30ХГ2С при напря- гаемой арматуре из стали 35ГС (уп- рочнен- ной) ПНС-1/ЗХ6 330 300 0,93 2,3 73 77 ПНС-2/Зхб 410 88 93 ПНС-З/Зхб 510 99 104 ПНС-4/ЗХ6 600 104 ПО Примечания: 1. В рабочих чертежах приведены два варианта опа- лубочных чертежей: 1) с уклоном наружных граней ребер по контуру плиты для немедленной распалубки; 2) с вертикальными гранями ребер по контуру плиты. В таблице — данные для первого варианта опалубочного чертежа. 2. Рабочие чертежи плит разработаны Гипротисом совместно с НИИЖБ. 3. В отличие от серин ПК-01-74 конструкция подъемных петель позволяет осуществлять механизированное заглаживание полки плиты.
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 495 Таблица 45 Сборные железобетонные предварительно напряженные плиты покрытий при шаге стропильных конструкций 12 -и Марка плиты Расчетная равномерно распределен- ная нагрузка в кгс[м* Марка бетона Объем бетона В Л1э Расход стали на плиту в кг высоко- прочная проволока стержневая ар- матура из ста- ли марки 35ГС (упрочненная) ПНТП-1/ЗХ12 410 400 2,75 208 — ПНТП-2/ЗХ12 470 224 — ПНТП-3/ЗХ12 530 245 ПНТП-4/ЗХ12 580 279 — ПНТП-5/ЗХ12 660 500 2,75 297 — ПНКЛ-1/ЗХ12 380 400 2,75 — 262 ПНКЛ-2/ЗХ12 440 - 309 ПНКЛ-3/ЗХ12 570 365 ПНКЛ-4/ЗХ12 680 500 2,75 417 ПНТП-1/1.5Х12 870 400 1,96 166 ПНТП-2/1.5Х12 1000 203 ПНТП-3/1,5х12 1300 500 1,98 230 ПНКЛ-1/1.5Х12 830 400 1,96 — 245 ПНКЛ-2/1.5Х12 10® — 303 ПНКЛ-3/1.5Х12 1280 500 1,96 — 353
496 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Примечании: I. Продольные ребра армируются либо высокопрочной проволокой 0 5 мм периодического профиля из стали по ГОСТ 8480—57, либо упрочненной вытяжкой без контроля напряжения стержневой сталью класса А-Ш, марки 35ГС или 25Г2С. 2. Не допускается применение плит в неотапливаемых зданиях при ниже -30° С. 1 3. Вес плит 3X12 и 1,5X12 м равен соответственно 6,9 и 4,9 т. 4. Указанная в таблице нагрузка включает расчетную нагрузку от собст- венного веса плит с заливкой швов, равную для плит 3X12 м 225 кгс!м\ для плит 1,5X12 м 315 кгс!м2. 5. В выпуск 1 альбомов рабочих чертежей серий П‘К-01-99/62 и ПК-01-100/62 включены плнты размером 3X12 м, армированные соответственно стержневой и проволочной арматурой; в выпуск 2 альбомов тех же серий — плиты разме- ром 1,5X12 м с указанным выше армированием. 6. Рабочие чертежи плит разработаны Гипротисом совместно с НИИЖБ. Таблица 46 Сборные железобетонные предварительно напряженные плиты покрытий размером 1,5X6 м I-I Марка плиты Равномерно распределен- ная нагрузка в кгс)м2 Марка бетона Объем бетона в м3 Расход стали в кг Вес плиты в m ПНС-10/1.5Х6 370 35,8 ПНС-11/1.5Х6 500 200 39,8 ПНС-12/1,5x6 650 0,55 48,3 1,37 ПНС-13/1.5Х6 ПНС-14/1.5Х6 920 1140 300 76,3 81,9 ПНС-15/1,5х6 340 32,6 ПНС-16/1.5Х6 470 200 35,8 ПНС-17/1.5Х6 650 0,55 43,9 1,37 ПНС-18/1.5Х6 930 300 70,9 ПНС-19/1.5Х6 1190 75,9 Примечания: 1. Рабочие чертежи плит разработаны в двух вариан- тах по опалубочным размерам: 1) с уклоном наружных граней ребер по кон- туру плиты для немедленной распалубки; 2) с вертикальными гранями ребер по контуру плиты. 2. Предварительно напряженная арматура разработана также в двух вари- антах: для плит марок ПНС- Ю-ь 14/1,5X6 — стержневая периодического профиля из стали марки 35ГС, упрочненной вытяжкой на 3,5%; для плит марок ПНС-15 ч-19/1,5X6 — стержневая периодического профиля из стали марки 30ХГ2С. 3. Рабочие чертежи плит разработаны Гипротисом совместно с НИИЖБ.
Глава HI. Одноэтажные промышленные здания 497 В качестве плит покрытий из легких бетонов (ячеистых и на легких заполнителях) рекомендуется применять плиты серий ПК-01-117, ПК-01-112, ПК-01-92 (табл. 47 и 48). Во взрывоопасных цехах или участках цеха, где необходимо устройство легкосбрасываемой кровли, следует применять плиты по рабочим чертежам серии ПК-01-118, выпуски 1 и 2 (табл. 49); в ме- стах выхода через кровлю вентиляционных шахт — по рабочим чер- тежам серий ПК-01-119 и ПК-01-120 (табл. 50 и 51). В табл. 52 приведены плиты покрытий размерами 0,5X1,5 и 0,5X3 м, которые применяются в качестве доборных элементов и в других особых случаях (например, при наличии прогонов). Взамен плит размером 1,5X6 м по ГОСТ 7740—55 Госстроем СССР с 1 ноября 1963 г введены в действие рабочие чертежи желе- зобетонных ненапряженно армированных плит тех же размеров (се- рия ПК-01-106). Таблица 47 Керамзитобетонные предварительно напряженные плиты покрытий размерами 1,5X6 и 3X6 м Марка плиты Размеры плиты в мм Расход материалов на плиту Вес плиты в m Расчетная нагрузка в кгс/лС1 Н керамзитобе- тоиа в л3 стали в кг марки 200 марки 35 КПН14-1/1.5Х6 415 145 0,28 1,26 83,1 1,5 850 87,5 КПН14-2/1,5х6 87,5 1080 92,5 КПН17-1/1.5Х6 445 175 0.28 1,52 79,2 1,7 700 83,2 КПН17-2/1.5хЗ 83,2 940 87,7 32—1495
498 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 47 Марка плиты Размеры плиты в мм Расход материалов на плиту Вес плиты в m Расчетная нагрузка в кгс/м2 н Н, керамзитобе- тона в м3 стали в кг марки 200 марки 35 КПН20-1/1.5Х6 475 205 0,28 1,78 81,2 1,9 750 85,2 КПН20-2/1.БХ6 85,2 1010 89,7 КПНПВ14-1/ЗХ6 415 140 0,48 2,46 120,4 2,8 440 КПНПВ14-2/ЗХ6 144 570 КПНПВ17-1/ЗХ6 445 170 0,48 3 112,8 3,3 480 КПНПВ17-2/ЗХ6 137,6 610 КПНПВ20-1/ЗХ6 475 200 0,48 3,53 114,5 3,7 510 КПНПВ20-2/ЗХ6 140,2 650 Примечания: 1. В рабочих чертежах серий ПК-01-117 и ПК-01-112 при- ведены таблицы для подбора марок плит в зависимости от расчетных наруж- ных температур и температурио-влажиостного режима внутреннего воздуха в цехе. 2. В расчетную нагрузку включен собственный вес плит с заливкой швов. 3. В плитах размером 1,5X6 м напрягаемая арматура запроектирована в двух вариантах: из стержней стали класса A-IV (в графе «Расход стали» —» цифры над чертой) н из стержней стали класса А-Шв (цифры под чертой). Сварные каркасы и сеткн в плнтах размером 1,5X6 jw предусмотрены из стали класса А-I и холоднотянутой круглой проволоки (ГОСТ 6727—53); в плнтах размером 3X6 м — из сталей классов А-I, А-Ш и проволоки (ГОСТ 6727—53). 4. Рабочие чертежи плит разработаны Гипротнсом совместно с НИИЖБ. Применяя в зданиях плиты с отверстиями в полке по рабочим чертежам серии ПК-01-118 в случаях, требующих легкосбрасываемой кровли, необходимо предусматривать укладку вдоль крайних колонн цеха полосы цельных (без отверстий в полках) плит по рабочим чер- тежам серии ПК-01-74/62 или ПК-01 -111 шириной не менее 3 м, а вдоль средних колонн цеха — таких же плит с шириной полосы ие
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 499 Таблица 48 Плиты покрытий из автоклавного ячеистого армированного бетона Марка плиты Размер плиты в мм Расход материа- лов на плиту Марка ячеисто- го бе- тона Вес плиты в m Расчет- ная на- грузка в кгс 1м" В h бетона ячеисто- го в м* стали в кг ГКП-1 1490 200 1,78 67 50 1.5 237 гкп-п 75 337 ГКП-1П 90 447 ГКП-IV 240 2,14 82 1,8 537 ГКП-V 100 698 ГКП-Vl 118 100 2,5 925 ГКП-Vll 149 1205 ГКП-1Д 590 200 0,7 31 50 0,6 237 ГКП-ПД 37 337 ГКП-П1Д 42 447 ГКП-1УД 240 0,85 37 0,7 537 ГКП-УД 49 698 Г КП-VIA 63 100 1 925 ГКП-VIIA 77 1205 Примечания: 1. Плиты предназначаются для зданий с пониженной влажностью внутреннего помещения. 2. В серин дана таблица подбора плит в зависимости от расчетных наруж- ных температур и температурно-влажностного режима воздуха внутри поме- щения. 3. Плиты марок ГКП-V—VII рассчитаны иа повышенную снеговую на- грузку. 4. Плиты армируются сварными сетками и каркасами из стали класса A-I и проволокой (ГОСТ 6727-—53). 5. Плиты с индексом Д —- доборные. 6. Рабочие чертежи плит разработаны ГПИ Ленинградский Промстройпро- ект при участии НИИЖБ. 32*
500 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений менее 6 м. Цельные плиты необходимо также укладывать по торцам здания цеха и у температурных швов. В зданиях с мостовыми крана- ми по крайним рядам колонн укладывают не менее двух рядов цель-* ных плит независимо от ширины зданий Таблица 49 Сборные предварительно напряженные железобетонные плиты с отверстиями в полке д^я покрытий зданий с легкосбрасываемой (плоской или скатной) крышей Марка плиты Расчетная равномер- но распре- деленная нагрузка В KZCjrt1 Вес плнты в m Марка бетона Объем бетона в ле3 Расход стали в кг напрягае- мая арма- тура из стали марки 30ХГ2С напряга- емая арма- тура из стали марки 35ГС ПНСЛ-1/ЗХ6 310 1.6 300 0,63 76 89 ПНСЛ-2/3x6 390 84 89 ПНСЛ -з/зхб 470 96 102 ПНСЛ-4/ЗХ6 530 102 108 ПНСЛ-12/1,5x6 600 1 200 0,40 47 51 ПНСЛ-13/1,5х6 910 300 67 72 ПНСЛ-14/1.5Х6 1050 72 78 Примечания: 1. В нагрузку входит собственный вес плит с заливкой швов: для плит 3X6 м — ПО кгс}м\ для плит 1,5X6 м — 130 кгс!м~. 2. Для изготовления плит серии ПК-01-118 могут использоваться опалубоч- ные формы плнт серий ПК-01-74/62 и ПК-01-111. Наружные грани ребер могут быть с уклоном и без него. 3. Предварительно напряженная арматура применяется либо нз стали клас- са A-IV (30ХГ2С), либо из стали класса А-Ш (25Г2С или 35ГС), упрочненной вытяжкой. 4. Рабочие чертежи плнт разработаны Гипротисом совместно с НИИЖБ. ’ Для южных районов страны готовятся к утверждению проекты сборных железобетонных предварительно напряженных плит покрытий, рассчитанных <а облегченную снеговую нагрузку, — серия КП-134. Рабочие черт'ежн плнт разработаны ГПИ Киевский Пром строй проект н НИИСК.
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 501 Таблица 50 Основные параметры сборных железобетонных предварительно напряженных плит покрытий, имеющих унифицированные круглые отверстия для пропуска вентиляционных шахт с дефлекторами и зонтами Размер плиты в м Диаметр отверстия в плите D в мм Диаметр труб венти- ляционных устройств в мм 1,5X6, 3X6 400 До 320 700 320—600 1000 600—900 3X6 1450 900—1350 1,5X12. 3x12 400 До 320 700 320—600 1000 600—900 3X12 1450 900—1350 Плиты, приведенные в рабочих чертежах серий ПК-01-119 и ПК-01-120, предназначены для пропуска вентиляционных устройств с высотой труб: при ширине плит 1,5 м — до 2 м без расчалок и до 8 м с расчалками; при ширине плит 3 м — д.о 2 м без расчалок. На эти плиты допускается установка (при наличии виброизоля- ции) вентиляторов № 4—10 с горизонтальной осью вращения. Конструкции дефлекторов и зонтов разработаны в рабочих чер- тежах серий OB-02-123, ОВ-02-132 и ОВ-02-110/62.
Таблица 51 Сборные железобетонные предварительно напряженные плиты покрытий с унифицированными отверстиями для пропуска вентиляционных шахт Размер плиты в м Марка плиты Расход стали на плиту в кг при ди- аметре отверстия в плите в мм Расход бето- на на плиту в м* Марка бетона Вес плиты в т Приведенная расчетная на- грузка в kzcIm:1 400 1000 1450 1,5X6 ПНС-12 92,9 99,5 0.72 0,67 200 1,8 1,67 650 ПНС-13 130,7 137,9 300 920 ПНС-14 136,3 143,5 1140 ПНС-17 88,5 95.1 - 200 650 ПНС-18 125,3 132,5 300 930 ПНС-19 130,3 137,5 1190 3X6 ПНС-1 102,1 - 126 1,17 1.23 300 2,92 3,07 330 ПНС-2 117 - 140 410 ПНС-3 127,6 150 510 ПНС-4 133.2 - 155,6 600 1,5X12 ПНКЛ-1 291,9 298,5 - 2,13 2,07 400 5,3 5,17 830 ПНКЛ-2 363,6 370,8 1060 ПН К Л-3 410,8 418 - 1280 ПНТП-1 212,3 218,9 - 870 ПНТП-2 260 267,2 - 1000 ПНТП-З 286,6 293,8 - 500 1300 3X12 ПНКЛ-1 279,2 - 311,7 3,01 3,04 400 7,5 7,6 370 пнкл -2 327,4 359.9 420 ПНКЛ-3 378 400,7 540 ПНКЛ-4 429,4 - 461,1 500 650 400 ПНТП-1 225,8 - 252,2 370 440 ПНТП-2 237,2 — 263,6 пнтп-з 259 — 285,4 510 ПНТП-4 281,7 - 305,6 570 ПНТП-5 801,8 - 325,7 500 640 Примечания: 1. В таблице не приведены данные для плнт размерами; 1,5X6 м с отверстием 700 мм, 3X6 м с отверстиями 700 и 1000 мм, 1,5X12 м с от- верстием 700 мм и ЗХ12 м с отверстиями 700 и 1000 мм, 2. В графах «Расход бетона» н «Вес плиты» цифры над чертой — показа- тели для плнт с меныпнм диаметром отверстия, под чертой — для плит с боль- шим диаметром отверстия. 3. Напрягаемая арматура применяется в двух вариантах: 1) стержни из стали класса А-Шв и А-IV; 2) сварные каркасы и сетки из стали класса A-III и проволока (ГОСТ 6727—53). 4. В рабочих чертежах серин П'К-01-119, разработанной Гипротисом и НИИЖБ, даны плиты длиной 6 м; а серин ПК-01-120, разработанной ГПИ Прометройпроект н НИИЖБ, — плнты длиной 12 м.
Глава III, Одноэтажные промышленные здания 503 Таблица 52 Сборные железобетонные плиты покрытий размерами 0,5X3 и 0,5X1,5 м /г» ZU. Марка плиты Длина плиты 1 в мм Расход материалов на плиту Марка бетона Вес плиты в m Расчетная нагрузка в кгс/л? бетоца В Ms стали в кг ПЖ1-1 2990 0.071 4,05 200 0,18 410 ПЖ1-2 5,25 700 ПЖ1-3 6,65 860 ПЖ-2 1490 0,035 2,49 0,09 1000 Примечания: I. В расчетную нагрузку включен собственный вес плит. 2. Арматура — сварные сетки и каркасы из стали класса A-III и холодно- тянутой круглой проволоки (ГОСТ 6727—53). 3. Рабочие чертежи плит разработаны Гипротисом. § 8. Конструкции фонарей Фонари покрытий промышленных зданий по своему назначению подразделяются на светоаэрационные, аэрационные и световые. Их устраивают только в случаях, регламентированных СНиП П-М.2-62 и «Санитарными нормами проектирования промышленных зданий и промышленных предприятий» (СН 245—63). В остальных случаях применяются бесфонарные решения зданий. Фонари рекомендуются П-образного профиля с расположением, как правило, вдоль пролета. Ширину фонарей следует принимать: для зданий пролетом 12 и 18 м — 6 м, для зданий пролетом 24 и 30 м — 12 м. Госстроем СССР в качестве типовых утверждены: 1) стальные светоаэрационные фонари при шаге ферм 6 м (ра- бочие чертежи серии ПК-01-126) и при шаге ферм 12 м (серии ПК-01-127);
501 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений 2) стальные аэрационные фонари с механизмами для открыва- ния прн шаге ферм 6 м (рабочие чертежи серии ПК-01-36, выпуски 1—5) н при шаге ферм 12 м (серии ПК-01-93, выпуски 1—3). Фонарные здания, как правило, имеют наружный отвод воды с кровли. Для покрытия фонарей применяются плиты по рабочим чертежам тех же серий, что и в бесфоиарных зданиях, за исключе- нием плит, ограждающих нижнюю часть боковой поверхности про- дольных фонарей, где последние примыкают к несущим стропиль- ным конструкциям. Нижние бортовые железобетонные плиты фона- рей длиной 6 и 12 м (в зависимости от шага поперечных несущих конструкций фонарей) приведены в табл. 53. Плиты длиной 6 м ар- мируются сварными каркасами, сетками из стали класса А-П1 и хо- лоднотянутой проволокой (ГОСТ 6727—53). Плиты длиной 12 м — напряженно армированные. Напрягаемая арматура разработана в трех вариантах: в виде стержней из стали класса A-IV или А-1П, холоднотянутой проволоки (ГОСТ 6727—53) и высокопрочной про- волоки. Таблица 53 Сборные железобетонные бортовые плиты для фонарей Марка плнты Номи- нальная длина в м Расход материалов на плиту Марка бетона Вес плиты в кг Скорост- ной напор ветра в кгс/м1 бетона в м3 стали в кг ПКЖБ-2 6 0,204 31 200 510 70 ПКЖН-6 12 1.19 224 (сталь збГС) 400 3000 75 Примечание. Плиты размером 0,8X6 л разработаны Гипротисом (ГОСТ 8579—57); размером 0,8X12 м — этим же институтом (рабочие чертежи серии ПК-01-95).
Глава 111. Одноэтажные промышленные здания 505 § 9. Стеновые панели Стены отапливаемых и неотапливаемых промышленных зданий проектируются, как правило, с применением железобетонных стено- вых панелей и ленточного остекления (см. главу X настоящего раз- дела). Высота панелей 1,2 и 1,8 м. Рабочие чертежи конструкций унифицированных стеновых панелей для различных температурно- влажностных режимов при шаге колонн 6 м, разработанных ЦНИИ промзданин и Ленинградским Промстройпроектом, приведены в вы- Рис. 21. Крепление стеновых пане- лей к каркасу с заделкой швов цементным раствором 1 — уголок 100 X 14 мм; 2 — колонна; 3 — закладная деталь в панели; 4 — то же, в колонне; 5 — раствор пусках 1—7 серии СТ-02-31 (табл. 54—60). Область применения — I—IV географические районы ветровой нагрузки. Марки панелей следует выбирать в зависимости от величины нормативного скоростного напора ветра по таблице, приведенной в выпуске 1 рабочих чертежей серии СТ-02-31. Толщина панели выби- рается в соответствии с температурно-влажностными параметрами наружного и внутреннего воздуха по приведенным там же таблицам и номограммам. Однослойные панели рассчитаны на скоростной напор ветра 45, 55 и 90 кгс/м2; трехслойные — на 55 и 90 кгс!мг, а панели для неотап- ливаемых зданий — на 50, 70 и 90 кгс/лг2. Крепление панелей к железобетонному каркасу гибкое (рис. 21). Швы между панелями заполняются цементно-песчаным раствором марки 50 либо герметическими прокладками (рис. 22, а, б).
506 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Рис. 22, Крепление стеновых панелей к каркасу с заделкой швов герметиками а — в неотапливаемых зданиях; б — в отапливаемых; 1 — колонна; 2 — закладная деталь в колонне; 3 н 4 — элементы крепления; 5 — неутепленная панель; 6 — закладная деталь в панели; 7 — сталь- ные пластины для фиксации шва; 8 — прокладка в виде полосы илн каната из пороизола и других герметиков; 9 — теплая легко- бетонная панель Оконные проемы решаются при сплошных панелях путем при- менения панелей-перемычек выше и ниже проема; при трехслойных панелях и панелях для неотапливаемых зданий — с помощью переда- чи ветровой нагрузки с остекления иа ветровые ригели. В углах зда- ний устанавливаются угловые блоки; при сплошных панелях вво- дятся дополнительные удлиненные элементы. Керамзитобетоиные панели (рядовые, перемычечные, парапет- ные, карнизные) разработаны исходя из объемного веса керамзито- бетона у=900 и 1200 кг/л3 и рассчитаны на нормативный скорост- ной иапор ветра 45, 55 и 90 кгс/м2. Панели должны быть офактуре- ны с обеих сторон цементно-песчаным раствором толщиной 15—20 мм. Предназначены для помещений с относительной влаж- ностью внутреннего воздуха не свыше 75%.
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 507 Таблица 54 Панели керамзитобетонные сплошного сечения для стен отапливаемых зданий (рядовые и панели-перемычки) 6230 5380 Расход мате- риалов на панель Расход мате- риалов иа панель Марка панели керамзи- тобетона Марка панели керамзн- тооетоиа OJ ПСК20-1/1.2Х6 ПСК20-2/1,2x6 ПСК20-3/1,2x6 1,3 1,42 33,3 37,9 77,5 ПСК20-1у/1,2х6 ПСК20-2у/1,2x6 ПСК20-Зу/1,2х6 1,3 1,48 34,1 38,9 81,3 ПСК24-1/1,2x6 ПСК24-2/1,2х6 ПСК24-3/1,2x6 1,5 1,71 28,8 33,4 80,9 ПСК24-1у/1,2Хб ПСК24-2у/1,2х6 ПСК24-Зу/1,2х6 1,6 1,77 29,4 34,2 85,5 ПСКЗО-2/1,2x6 ПСК30-3/1,2х6 1,9 2,12 29,4 74 ПСК30-2у/1,2X6 ПСК30-Зу/1,2х6 2,21 30 79,9 50 50 ПСК20-1/1,8х6 ПСК20-2/1,8х6 ПСК20-3/1.8Х6 1,9 2,13 39,9 46,7 86,3 ПСК20-1у/1,8х6 ПСК20-2у/1,8x6 ПСК20-Зу/1,8X6 2,33 40,7 47,9 91,5 ПСК24-1/1,8X6 ПСК24-2/1,8х6 ПСК24-3/1,8х6 2,3 2,56 34,9 41,7 89,7 ПСК24-1у/1,8х6 ПСК24-2у/1,8X6 ПСК24-Зу/1,8x6 2,4 2,69 35,5 42,7 95,7 ПСК30-2/1,8х6 ПСК30-3/1,8х6 2,9 3,2 36 82 ПСК30-2у/1,8x6 ПСКЗО-Зу/1,8X6 3,36 36,6 89,4 £ £ S s S 2 2 3 8 в Ч Панели армируются сварными сетками Примечания: нутой проволоки стали класса В-t и сварными каркасами из A-III и В-1. 2. Последняя цифра в маркировке панелей означает: 1 и 2 — рядовая па- нель; 3 — панель-перемычка; 1у и 2у — рядовая панель для углов здания; Зу — панель-перемычка в углах здания. из холоднотя- стали классов
508 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Объемный вес перлитобетона в панелях, указанных в табл. 55, у=800 кг/м3. Расчетные положения и область их применения аналогичны приведенным выше для керамзитобетонных панелей. Пенобетонные панели (рядовые, перемычечные, парапетные, карнизные) разработаны исходя нз объемного веса пенобетона у=700 кг/м3-, офактурпваются с обеих сторон цементно-песчаным рас- Таблица 55 Панели перлитобетонные сплошного сечения для стен отапливаемых зданий (рядовые и панели-перемычки)1 Марка панели Вес в m Расход ма- териалов на панель Марка панели В са о И Расход ма- териалов на панель перлито- бетона стали в кг перлито- бетона | стали в кг марка объем в м3 СЗ и а са S S й) СТ А Я* VD О <0 ПСП20-1/1,2x6 ПСП20-2/1,2X6 ПСП20-3/1,2x6 1.1 50 1,42 33,3 37,9 77,5 ПСП20-1/1.8Х6 ПСП20-2/1,8x6 ПСП20-3/1.8x6 1.7 50 2,13 39,9 46.7 86,3 ПСП24-1/1.2Х6 ПСП24-2/1,2x6 ПСП24-3/1,2x6 1.4 1.71 28,8 33,4 80,9 ПСП24-1/1,8х6 ПСП24-2/1.8Х6 ПСП24-3/1.8Х6 2 2,56 34.9 41.7 89,7 ПСПЗО-2/1,2X6 ПСП30-3/1,2x6 1.7 2,12 29,4 74 ПСПЗО-2/1,8x6 ПСПЗО-3/1,8X6 2,6 3,2 36 82,2 ПСП20-1у/1.2Хб ПСП20-2у/1,2Хб ПСП20-Зу/1,2х6 1.2 1,48 34,1 38,9 81.3 ПСП20-1у/1,8х6 ПСП20-2у/1,8x6 ПСП20-Зу/1,8X6 1,8 2,23 40.7 47,9 91,5 ПСП24-1у/1,2x6 ПСП24-2у/1,2X6 ПСП24-Зу/1,2x6 1.4 1.77 29,4 34,2 85,5 ПСП24-1у/1,8Хб ПСП24-2у/1,8x6 ПСП24-Зу/1,8X6 2,1 2,69 35,5 42.7 95,7 ПСП30-2у/1,2Хб ПСПЗО-Зу/1,2х6 1.8 2,21 30 79,9 ПСП30-2у/1,8Х6 ПСП30-Зу/1,8Хб 2,7 3,36 36.6 89,4 См. примечания к табл. 54.
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 509 Таблица 56 Панели пенобетонные автоклавной обработки сплошного сечения для стен отапливаемых зданий (рядовые и панели-перемычки)1 Марка панели Вес в т Расход материалов на панель пенобетона стали в к& марка объем в я3 ПСЯ20-1/1,2X6 ПСЯ20-2/1.2Х6 ПСЯ20-3/1.2Х6 1,1 50 1,42 33,3 37,9 ~80 ПСЯ24-1/1.2Х6 ПСЯ24-2/1.2Х6 ПСЯ24-3/1,2x6 1,3 1,71 28,8 33,4 «0,9 ПСЯ20-1у/1,2Хб ПСЯ20-2у/1,2х6 ПСЯ20-Зу/1,2х6 1,1 1,48 34,1 38,9 81,3 ПСЯ24-1у/1,2х6 ПСЯ24-2у/1,2х6 ПСЯ24-Зу/1,2X6 1,3 1,77 29,4 34,2 85,5 ПСЯ20-1/1.8Х6 ПСЯ20-2/1.8Х6 ПСЯ20-3/1.8Х6 1.6 2,13 39,9 46,7 86,3 ПСЯ24-1/1.8Х6 ПСЯ24-2/1.8Х6 ПСЯ24-3/1.8Х6 1,9 2,56 34,9 41,7 89,7 ПСЯ20-1у/1,8Хб ПСЯ20-2у/1,8х6 ПСЯ20-Зу/1,8х6 1,7 2,23 40,7 47,9 91,5 ПСЯ24-1у/1,8Х6 ПСЯ24-2у/1,8хб ПСЯ24-Зу/1.8x6 2 2,69 35,5 42,7 95,7 1 См. примечания к табл. 54, твором. Арматура панелей должна быть защищена до укладки в форму от коррозии способом нанесения покрытий (цементно-казеи- новая смесь, цементно-битумная холодная мастика, битумно-глини- стая паста) в соответствии с «Инструкцией по защите железобетон- ных изделий от коррозии». Расчетные положения и область применения пенобетонных па- нелей аналогичны приведенным выше для керамзитобетониых пане- лей. Толщина панелей в зависимости от климатических условий 200, 240 и 300 мм (толщина 300 мм только для керамзитобетонных и пер- литобетонных панелей).
510 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 57 Керамзитобетонные сплошные панели толщиной 400 мм (рядовые и панели-перемычки)1 Марка панели Вес в 7 Расход материалов на панель бетона в ж3 раствора в Л/3 стали в кг ПСК40-2/1.2Х6 3,8 2,62 0,21 41,1 ПСК40-2/1,8X6 5,75 3,94 0,32 49,7 ПСК40-2у1/1.2X6,4 4,05 2,8 0,22 42,5 ПСК49-2у1/1.8X6.4 6,1 4,21 0,34 51,1 ПСК49-2у/1,2X6,25 3,95 2,73 0,22 42,1 ПСК40-2у/1,8x6,25 5,9 4.05 0,34 50,7 ПСК49-3/1.2Х6 3.8 2,62 0,21 69,9 ПСК40-3/1.8Х6 5.6 3,94 0,32 78,5 ПСК49-Зу1/1,2x6,4 4.5 2,8 0,22 72,3 ПСК40-Зу1/1,8x6.4 6,1 4,21 0,34 86,9 ПСК40-Зу/1,8x6,25 5,9 4.05 0,34 80.1 ПСК40-Зу/1.2x6.25 4 2,73 0,22 71,5 1 См, примечания к табл. 54, Керамзитобетонные панели толщиной 400 мм применяются с ос- теклением в виде отдельных проемов. Панели толщиной 400 мм при у< 1200 кг!м? применяются в 11сключитвльных случаях, когда невоз- можно изготовить трехсдойные панели, а также сплошные из керам- зитобетона с у <900 кг/м3, толщиной до 300 мм. Для неотапливаемых зданий при шаге колонн 12 м применяются железобетонные предварительно напряженные стеновые панели по типовым рабочим Чертежам серии СТ-02-19/61 (табл. 61 и 62). Серия СТ-02-19/61 разработана Гипротисом (1962 г.) для строительства зданий в I и II географических районах ветровой нагрузки при высо- те стен до 30 и 50 м (панели высотой 1,2 м следует принимать для стен высотой до 12 м и для устройства цоколей). Рядовые панели рассчитаны на скоростной напор ветра 45 кгс!м\ панели-перемычки и рядовые с индексами — на 75 кгс 1м7. Крепление к колоннам осуществляется при помощи болтов н коротышей из уголков, приваренных к закладным частям колонн в четырех точках. В глухих стенах при цоколе из панелей 1,2X1’2 м и при высоте стены больше 14,4 м устраиваются опорные столики че- рез 4,8 м по высоте. Швы между панелями заполняются пороизолом, пенопластом или цементным раствором.
Глава 111. Одноэтажные промышленные здания 511 Таблица 58 Трехслойная железобетонная панель (рядовая) для стен отапливаемых зданий (280) Марка панели Вес панели в т Марка бетона Объем бетона В Л£3 Объем минерало- ватного утепли- теля с у—300 кг/мЛ в м* Расход стали в кг ПСТ-1/1.2Х6 1,7 300 0,62 0,43 60,5 ПСТ-2/1,2x6 71.6 ПСТ-1/1.8Х6 2,4 300 0,88 0,63 75,2 ПСТ-2/1,8x6 91,2 Примечания: 1. Арматура — сталь классов A-III и В-I (каркасы и сет- ки сварные из стали марки 35ГС и др.). 2. Панель ПСТ состоит из двух железобетонных ребристых плит со слоем полужесткого утеплителя между ними. Соединение плит в панель осуществля- ется путем сварки закладных деталей, заделанных в продольные ребра плит. 3. Железобетонные плиты панелей ПСТ готовятся в тех же металлических формах, что и железобетонные панели ПСЖ для неотапливаемых зданий (см. табл. 59). Таблица 59 Железобетонные панели для стен неотапливаемых зданий (рядовые) Марка панели Вес в т Марка бетона Объем бето- на в м3 Вес стали в кг ПСЖ-1/1.2Х6 ПСЖ-2/1.2Х6 ПСЖ-3/1.2Х6 0,8 300 0,31 35,7 44,7 54,3 ПСЖ-1/1.8Х6 ПСЖ-2/1.8Х6 ПСЖ-3/1.8Х6 1.1 0,44 45,5 57,5 70,3 Примечания: I. В панели высотой 1,2 м одно, а в панели высотой 1,8 м два дополнительных продольных ребра. Высота основных продольных ребер 120 мм, толщина полки 25 мм. 2. Панели армируются сварными каркасами и сетками. Каркас — из стали класса А-Ш марки 35ГС, сетка — из холоднотянутой проволоки (сталь клас- са В-1).
512 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 60 Сборные железобетонные карнизные панели Марка панели Марка бето- на Объем бе- тона в м? Расход стали в кг ПК6-1 ПКб-1тл ПК6-1тп 1.5 1.5 1.5 300 300 300 0,59 0,59 0,59 106,7 106,7 106,7 Примечания: 1. В маркировке индексы «тл» и «тп» указывают, что панели предназначены для установки соответственно у торцов и температурных швов (последние панели отличаются положением закладной детали для крепле- ния к каркасу здания). 2. Карнизные панели предназначены для зданий с наружным отводом воды. Панели армируются сварными каркасами из стали класса A-III перио- дического профиля марки 35ГС (ГОСТ 5781—61) и холоднотянутой проволокой класса В-I (ГОСТ 6727—53). 4. Детали крепления панелей к каркасу здания приводятся в рабочих чер- тежах серии ТДМ-20 и ТДМ-21. Таблица 61 Номенклатура железобетонных панелей длиной 12 м для неотапливаемых промышленных зданий Г 1Г - ' ч 11 т и * 1 II || Il If и 1 1 II || и И и । 1 -J 1 л__ 11970 Размеры панели (номи- нальные) в м Марка панели с арматурой стержневой из высоко- прочной проволоки (ГОСТ 8480-63) из стали класса A-III, марки 35ГС (ГОСТ 5781—61) из стали класса A-IV, марки 30ХГ2С (ГОСТ 5781—61) 2,4X12 ПСКЛ12-1 ПСКЛ12-1А ПСКЛ12-2 ПСПВ12-1 ПСПВ12-1А ПСПВ12-2 ПСТП12-1 ПСТП12-1А ПСТП12-2 1,8X12 ПСКЛ12-3 ПСКЛ12-ЗА ПСКЛ12-4 ПСПВ12-3 ПСПВ12-ЗА ПСПВ12-4 ПСТП12-3 ПСТП12-ЗА ПСТП12-4 1,2X12 ПСКЛ12-5 ПСКЛ12-БА ПСКЛ12-6 ПСПВ12-5 ПСПВ12-5А ПСПВ12-6 ПСТП12-5 ПСТП12-5А ПСТП12-6 Назначе- ние панели Рядовая Перемычка Рядовая Перемычка Рядовая I . II Перемычка | 1 и II ieXd.ii I II I и II
Глава III. Одноэтажные промышленные здания 513 Таблица 62 Железобетонные предварительно напряженные панели длиной 12 м для неотапливаемых зданий Размер панели (номинальный) в мм Марка панели Объем бетона в м3 Марка бетона Расход стали в кг Вес панели в т ПСКЛ12-1 300 132,4 ПСПВ12-1 300 114,4 ПСТП12-1 400 98,2 ПСКЛ12-1А 300 174,8 2400X12 000 ПСПВ12-1А 1,63 300 152,8 4.4 ПСТП12-1А 400 124,8 ПСКЛ12-2 300 210,2 ПСПВ12-2 300 187,8 ПСТП12-2 400 146,4 ПСКЛ12-3 300 124,9 ПСПВ12-3 300 106,4 ПСТП12-3 400 90,6 ПСКЛ12-ЗА 300 144,9 3,5 1800x12 000 ПСПВ12-ЗА 1.4 300 124,9 ПСТП12-ЗА 400 109.9 ПСКЛ12-4 300 202,7 ПСПВ12-4 300 180,3 ПСТП12-4 400 138,9 ПСКЛ12-5 300 99,4 ПСПВ12-5 300 84,2 ПСТП12-5 400 75.6 ПСКЛ12-5А 300 117,4 1200X12 000 ПСПВ12-5А 1.13 300 99,4 2,8 ПСТП12-5А 400 83,2 ПСКЛ12-6 300- 195,2 ПСПВ12-6 300 172,8 ПСТП12-6 400 131,4 Стены неотапливаемых зданий в целях снижения веса рекомен- дуется выполнять из плоских или волнистых асбестоцементных ли- стов. 33—1495
514 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Глава IV НЕСУЩИЕ И ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ § 1. Общие сведения Многоэтажные промышленные здания, как правило, решаются в железобетонном каркасе по рамной схеме с жесткими узлами. Воз- можно применение смешанной схемы — рамной в поперечном направ- лении и связевой в продольном; при этом ветровая и другие гори- зонтальные нагрузки, действующие в продольном направлении, вос- принимаются связями или пилонами. Унифицированные габаритные схемы и номенклатура сборных железобетонных конструкций заводского изготовления многоэтаж- ных промышленных зданий массового применения утверждены Гос- строем СССР распоряжением № 163 (1963 г.). Предусмотрены зда- ния с двумя, тремя и большим количеством пролетов, в три, четыре и пять этажей. В верхних этажах возможно устройство (по требо- ванию технологии) подъемно-транспортного оборудования: кран-ба- лок грузоподъемностью до 5 тс и мостовых кранов грузоподъемно- стью 10 тс (рис. 23). Все виды зданий без подвалов. Се тиа колонн 6 "6 м, _ Сетка колонн 9*6м —‘б б Рис. 23. Габаритные схемы многоэтажных промышленных зданий (вертикальные разрезы) а — здания двухпролетные; б — здания многопролетные; в — то же, с укрупненной сеткой колонн и подвесным транспортным оборудованием в верхнем этаже; г — здания трехпролетные с укрупненной сеткой колонн н мостовым краном в верхнем этаже; д — здания двухпролетные с ук- рупненной сеткой колонн н подвесным транспортным оборудованием в верхнем этаже
Глава IV. Многоэтажные промышленные здания 515 Сетка колонн 6X6 н 9X6 м. Для верхних этажей, оборудован- ных подвесным или опорным транспортом, применяется укрупненная сетка колонн — 18X6 м. Высота этажей 3,6; 4,8; 6; 7,2 и 10,8 м\ высота 7,2 м применяется только для нижних или верхних этажей, 10,8 м — только для верх- них. В поперечном направлении здания представляют собой двухпро- летную или многопролетную, трех-, четырех- или пятиэтажную раму с жесткими узлами в зоне примыкания ригелей к стойкам, ннжиие концы которых защемлены на уровне верха стакана фундаментов. В зданиях с увеличенными в поперечном направлении пролетами верхнего этажа верхние ригели рам в местах примыкания к крайним стойкам имеют шарниры. Ригели рам рассчитаны на длительные временные равномерно распределенные нормативные нагрузки: для сетки колонн 6X6 м— 1000, 1500, 2000 и 2500 кгс!м\ 9x6 м — 500, 1000 и 1500 кгс/м2 при соответственной постоянной нормативной рав- номерно распределенной нагрузке. Ветровая нагрузка принята для II и IV географических районов СССР; сейсмическая — до 6 баллов; снеговая — для IV района СССР. Унифицированные параметры зданий приведены в табл. 63. Таблица 63 Унифицированные параметры многоэтажных зданий Количество пролетов (по нижнему этажу) Сетка колонн в м для этажей Количество этажей Высота этажей в м (см. рис. 23) Временная нормативйая нагрузка в кгс/м* . По-дъемно-тран- ' спортное оборудова- ние верхнего этажа нижнего н средних верхнего Ин олэнжнн средних Нс верхнего Нв 2 6X6 6X6 3 и 4 3,6 3.6 3.6 1000, 1500, 2000 и 2500 Нет 4,8 4.8 4,8 6 6 6 6 4,8 4,8 3 н более 6X6 6X6 3, 4 и 5 3.6 3.6 3,6 1000, 1500, 2000 и 2500 » 4,8 4,8 4,8 6 6 6 6 4,8 4,8 7,2 6 6 83*
516 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 63 Количество пролетов (по нижнему этажу) Сетка колонн в м для эта- жей Количество этажей Высота этажей в м (см. рис. 23) Временная норматив- ная нагруз- ка в кгс/л? Подъемво-траис- порти се оборудова- ние верхнего этажа нижаего и средних верхнего нижнего HR средних Нс верхнего Нв 8 6X6 18X6 3, 4 и 5 4,8 4,8 7,2 Е1000, 1600, 2000 и 2600 Кран- балки Q до 5 тс 6 6 7,2 3 6X6 18X6 3. 4 н б 4,8 4,8 10,8 1000, 1600, 2000 и 2500 Мостовой кран <?==» ~ 10 тс 6 6 10,8 2 и более 9X6 9X6 3 и 4 3,6 3,6 3,6 600, 1000 и 1500 Нет 4,8 4,8 4.8 6 6 6 6 4,8 4,8 7,2 6 6 2 9X6 18X6 Зи 4 4,8 4,8 7,2 500, 1000 и 1500 Кран- балки Q до 5 тс 6 6 7,2 Примечание. Допускается применение указанных в таблице габарит- ных схем для трех-четырехэтажных зданий шириной 12 м с наличием в верх- нем этаже укрупненной сетки колонн и подвесного транспорта (или без него). Габаритные схемы многоэтажных промышленных зданий взаи- моувязаны с габаритными схемами одноэтажных промышленных зданий в части привязки стен, колонн и деформационных швов, что позволяет осуществлять блокировку одноэтажных и многоэтажных зданий. Высота этажа принята от пола до пола; в верхних этажах с ук- рупненной сеткой колонн — от пола до низа стропильной конструк- ции на опоре. Крыша зданий при неукрупиенной сетке колонн в верхнем этаже плоская; при укрупненной сетке может быть скатной или плоской. Плоские крыши могут быть с наружным или внутренним водостоком. Привязка колонн наружных рядов и наружных стен к продоль- ным разбивочным осям, а также торцовых стен к поперечным разби- вочным осям нулевая. Оси торцовых колони и колонн у деформаци- онных швов смещены с поперечных разбивочных осей на 500 мм.
Глава IV. Многоэтажные промышленные эдания 517 К несущим элементам железобетонного каркаса многоэтажного промышленного здания относятся: сборные железобетонные колонны квадратного или прямоуголь- ного поперечного сечения (с консолями для опирания ригелей или без них) высотой на один или два этажа; сборные железобетонные ригели прямоугольного поперечного сечения или с полками для опирания плит перекрытий; стальные связи между колоннами для восприятия горизонталь- ных нагрузок в продольном направлении здания. § 2. Колонны На основе утвержденной Госстроем СССР (1963 г.) номенкла- туры научно-исследовательскими и проектными институтами под ру- ководством ЦНИИ промзданий разработаны и в 1964 г. введены в действие в качестве типовых сборные железобетонные конструкции заводского изготовления для многоэтажных промышленных зданий. Эти конструкции приведены в альбомах ИИ-20-1, ИИ-20-2, ИИ-20-3, ИИ-20-4, ИИ-22-1, ИИ-22-2, ИИ-22-3, ИИ-23-1, ИИ-23-2, ИИ-23-3, ИИ-23-4, ИИ-24-1, ИИ-24-2, ИИ-29-2, ИИ-29-3, ИИ-29-4, а также в альбомах типовых деталей ТДМ-22-1, ТДМ-22-2, ТДМ-24-1 и ТДМ-24-2. Альбомы ИИ-20 содержат указания по применению рабо- чих чертежей конструкций для зданий с сетками колонн 6X6 и 9X6 м и с перекрытиями типов 1 и 2. В альбомах ИИ-22 приведены рабочие чертежи колонн, в ИИ-23 — ригелей, ИИ-24 — железобетон- ных плит для перекрытий типов 1 н 2. Альбомы ИИ-29 содержат разные конструктивные элементы (стальные и железобетонные). Альбомы ТДМ-22 включают детали сопряжений конструктивных эле- ментов несущего каркаса, а Т ДМ-24— детали сопряжений плит пе- рекрытий типов 1 и 2. Всего номенклатурой предусмотрено 46 типоразмеров колони. Колонны двух нижних этажей приняты только двухэтажной раз- резки; колонны третьего и четвертого этажей при высоте 3,6 и 4,8 м — также двухэтажной разрезки; колонны выше второго этажа при высоте 6 м — только поэтажной разрезки. Колонны нижнего .этажа устанавливаются в фундаменты ста- канного типа. Отметка верха фундамента —0,15 м. Глубина заделки колонн в фундамент принята в двух вариантах: 0,6 и 1 м. Стыки колонн по высоте располагаются над перекрытиями. Расстояние от верха плит перекрытия до стыка в зависимости от типа опирания на ригели принимается равным 1 или 0,6 м. Колонны’за исключе- нием нижних и части верхних, имеют по обоим концам стальные оголовки для стыкования по высоте. Колонны нижних этажей имеют только верхний оголовок. На всех верхних оголовках предусмотрена стальная центрирующая прокладка толщиной 20 мм. Стык колонн между собой осуществляется при помощи электро- - сварки с применением стыковых накладок из арматурной стали, последующей зачекаики раствором и замоноличивания. Колонны верхних. этажей пролетами 18 м имеют поверху закладные детали для крепления стропильных конструкций, а на консолях — для креп- ления подкрановых балок длиной 6 м. Крайние колоииы имеют за- кладные детали для крепления стеновых панелей; часть колонн име- ет детали для крепления вертикальных связей и др.
518 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Жесткость узла в стыке колонн с ригелями перекрытий обеспе- чивается прн помощи ванной сварки выпусков арматуры из тела колонн н ригелей и замоноличнвания стыка бетоном. Колонны, приведенные в альбомах ИИ-22, имеют длину от 2,6 до 14,85 м и вес от 1,2 до 9,2 т. Сечение колонн квадратное 400Х Х400 мм или прямоугольное 600 x 400 мм. Для опирания ригелей колонны имеют железобетонные консолн; часть колонн над верхней консолью имеет переход от большего сечения к меньшему (рис. 24). Рис. 24. Колонны многоэтажных промышленных зданий а — крайняя' колонна, разрезка поэтажная; б — средняя колон- на, разрезка поэтажная; в — крайняя колонна, разрезка двух- этажная; г — средняя колонна, разрезка двухэтажная: О — ко- лонна кранового этажа; е — колонна верхнего этажа прн ук- рупненной сетке без крана Колонны изготовляются нз тяжелого бетона марок 200, 300 и 400 в стальных формах; армируются пространственными сварными каркасами. Рабочая арматура — сталь горячекатаная периодического профиля класса A-III по ГОСТ 5781—61. Колонны предназначены для применения как в обычной, так и в агрессивной среде.
Глава IV. Многоэтажные промышленные здания 519 Колонны маркируются буквой К и числами: первое число — но- мер типоразмера колонны, второе после черточки — номер марки (например, К18-2). Номенклатура основных колонн приведена в табл. 64 и 65. Таблица 64 Сборные железобетонные колонны одноэтажной разрезки (основные) Вид колонны Маркировка типоразмера КОЛОННЫ Местополо- жение колон- ны по высоте здания Высота этажа в м Основные размеры колон- ны в мм (см. рис. 24) Марка бетона Объем бетона в м? Вес колонны 1 1 в т 1 н h а ь Крайняя вы- сотой на одни этаж (рнс. 24, а) при сетке колонн 6x6 н 9x6 м К1 В верхних этажах 3,6 2600 1800 800 400 400 200 0,47 1.18 К11 4,8 3800 3000 0,47 1.18 К25 6 5000 4200 0,86 2,1 К35 В средних этажах 4.8 4800 3000 1800 400 400 300 0,83 2.1 К31 6 6000 4200 300. 400 1,08 2.7 К39 4,8 4800 3000 600 600 300 1.21 3 К45 6 6000 4200 300 1,5 3.8 Средняя высотой на один этаж (рис. 24, б) прн сетке колонн 6x6 и 9x6 м К2 В верхних этажах 3,6 2600 1800 800 400 400 200 0,54 1,3 К12 4,8 3800 3000 .200, 300 0,73 1,8 К26 6 5000 4200 200, 300 0,92 2,3 К 32 В средних этажах 6 6000 4200 1800 300, 400 1,08 2,7 Колонна кра- нового верх- него этажа (рис, 24 д) при сетке ко- лонн 6X6 м К46 В верхних этажах 10,8 10 300 6800 3500 600 400 300 2,25 5.6 Крайняя ко- лонна верхне- го этажа с укрупненной сеткой колонн ‘без кранов (рис. 24, е) при сетке -колонн 6x6 н 9X6 м К42 То же 7,2 6300 — — 400 400 300 1,01 2,5 К44 6700 — — 400 400 300 1,07 2,7
520 'Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений • Таблица 65 Сборные железобетонные колонны двухэтажной разрезки (основные) Вид колбнны Маркировка типоразмера 1 колонны Местоположе- ние колонны по высоте здания Высота этажа в м Основные размеры колонн в мм (см. рис. 24) Марка бетона Объем бетона на колонну в я? Вес колонны в т И Ло л, Л, а b С Крайние колонны (рис. 24, в) при сетке колонн 6x6 и »Х6 м К5 В верх* 3.6 6200 800 1800 3600 400 400 400 800 1,11 2,8 К15 жах 4,8 8600 3000 4800 1,5 3,8 К9 В сред- них эта- жах 3.6 7200 1800 1800 8600 400 400 400 300 1,28 3,2 К19 4,8 9600 3000 4800 1,66 4,2 К41 600 600 600 300 2,43 6,1 КЗ В ниж- них эта- жах 3,6 8850 1800 9450 3600 400 400 400 1,54 3,9 К7 600 600 2,05 5.1 К13 4,8 11 250 1800 4650 4800 400 400 400 300, 400 1,93 4,8 К17 600 600 300 2,63 6,6 К37 600 600 600 2,84 7,1 К21 4,8 и 6 12 450 1800 5850 4800 400 400 400 300 2,13 5,3 К23 600 600 .400 2,92 7,3 К27 6 13 650 1800 5850 6000 400 400 400 300, 400 2,31 5,8 К29 600 600 300 3,22 8,1 К 43 600 600 600 3,41 8,5 КЗЗ 6 и 7,2 14 850 1800 7050 6000 600 600 400 300 3,5 8,8 Средние колонны (рис. 24 г) яри сетке колонн 6x6 и 9X6 м Кб В верх- них эта- жах 3,6 6200 800 1800 3600 400 400 400 300 1,24 3,1 К16 4.8 8600 3000 4800 300, 400 1,63 4 К10 В сред- них этажах 3,6 7200 1800 1800 3600 400 400 400 400 1,41 3,5 К20 4,8 9600 3000 4800 300, 400 1,79 4,5
Глава IV» Многоэтажные промышленные здания 521 Вид колонны Средние колонны (рис. 24. г) при сетке колонн 6x6 и 9X6 м Продолжение табл. 65 Маркировка типоразмера колонны Местополо- жение колон- ны по высоте здания Высота эта- жа в Основные размеры колонн в мм (см. рнс. 24) Марка бетона Объем бето-^ на на колон- ну в м9 Вес колонны ВТ 1 Н Ло flz а ь С К4 В НИЖ- НИХ эта- жах 3.6 8850 1800 3450 3600 400 400 400 300 1,67 4,2 К8 600 600 300, 400 2,2 5,5 К36 4,8 10 250 800 4650 4800 400 400 400 400, 300 2,76 6.9 К14 11 250 1800 2,06 5,2 К18 600 600 2,76 6,9 К22 4,8 и 6 12 450 1800 5850 4800 400 400 400 400 2,28 5.7 К24 600 600 300. 400 3,05 7,6 К38 6 12 550 800 5850 6000 400 400 400 400 2,28 5.7 К40 600 600 300 3,2 8 К28 13 650 1800 400 400 400 2,45 6,2 кзо 600 600 300, 400 3.35 8,4 К34 6 и 7,2 14 850 1800 7050 6000 600 600 400 400 3,64 9,1 В альбомах содержится также 46 типоразмеров связевых ко- лонн, разработанных для тех же сеток, полезных нагрузок и высот этажей, что и основные колонны каркаса. Связевые колонны вместе с металлическими связями, которые крепятся к их закладным дета- лям, обеспечивают продольную жесткость здания. Связевые колонны изготовляются в тех же формах, что и основные, и маркируются так же, но с добавлением индекса «с» после номера марки, напри- мер К32-2с, § 3. Ригели В альбомах ИИ-23 даны два типа ригелей: 1) для опирания плит в пределах высоты ригеля на его полки (рнс. 25); 2) для опирания плит поверх ригеля прямоугольного сечения (рнс. 26).
522 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Высота ригелей обоих типов одинакова — 800 мм. Это позво- ляет унифицировать выпуски арматуры колонн для соединения их с опорной арматурой ригелей (рис. 27). Номинальная длина риге- лей обоих типов 6 и 9 ж. Ригели длиной 6 м (оба типа) рассчитаны на временные нормативные нагрузки 1000, 1500, 2000 и 2500 кгс/м2 при постоянной нормативной нагрузке 700 кгс/м2. Марки бетона 200 и 300. Арматура — сварные пространственные каркасы, собираемые Рис. 25. Поперечные разрезы здания с плитами пере- крытий, опертыми на полки ригелей а — у торца здания: б — у деформационного шва Рис. 26. Поперечные разрезы здания с плитами перекры- тий, опертыми поверх ригеля а — у торца здания: б — у деформационного шва в стальных кондукторах. Для рабочей продольной н поперечной ар- матуры применяется горячекатаная арматурная сталь периодическо- го профиля класса A-III (ГОСТ 5781—61) с /?а=3400 кгс/см2 (табл. 66),
Глава IV. Многоэтажные промышленные здания 523 Ригели длиной 9 м (оба типа) рассчитаны на временные норма- тивные нагрузки 500, 1000 и 1500 кгс/л2 при постоянной норматив- ной нагрузке (вес плит перекрытия, ригеля, пола и перегородок со- ставляет 250 кгс/м2) 640 кгс/м2. Марки бетона ригелей 300 и 400. Арматура — сварные пространственные каркасы, собираемые в сталь- ных кондукторах. Для рабочей продольной арматуры применяется предварительно напрягаемая сталь класса А-П1в. Поперечная арма- SZZWosr^ Рис. 27. Ригели междуэтажных перекрытий для зданий с сеткой колонн 6X6 м а — типов Б1, Б2, БЗ с полками для опирания плит; б —типов Б7, Б8. Б0 прямоугольного сечения
524 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений тура _ горячекатаная периодического профиля сталь класса A-III по ГОСТ 5781—61 (табл. 67). Ригели рассчитываются как элементы двухпролетных нли много- пролетиых трех-пятнэтажных рам с жесткими узлами. Таблица 66 Сборные железобетонные ригели длиной 6 м Способ опирания плит на ригель (тип ригеля) Марка ригеля Местоположение ригеля в :раме каркаса Длина ригеля в мм' Марка бетона Расход ма- териалов на ригель Временная нор- мативная нагруз- ка на перекры- тие в кгс/м? Вес ригеля в т бетона в л<3 стали в кг БЫ 200 380 1000 Б1-2 200 427 1500 Б1-3 Б1-4 Крайний ригель меж- дуэтажного перекры- тия 5000 300 300 1.6 450 492 2000 2500 4 Б1 -5 300 465 1000—2600 Б2-1 Крайний ригель по- крытия и междуэтаж- ного перекрытия 200 354 1000 На полки ригеля (тип I) Б2-2 Б2-3 Крайний ригель междуэтажного пере- крытия 5300 200 300 1.7 391 444 1500 2000 4,25 Б2-4 300 465 2500 Б2-5 200 363 1000 Б2-6 200 395 1500 Б2-7 Средний ригель междуэтажного пере- крытия 5300 300 1.7 464 2000 4.25 Б2-8 ЗОЭ 487 2500 Б2-9 300 484 1000-2500
Глава IV. Многоэтажные промышленные здания 525 Продолжение табл. 66 Способ опирания плит иа ригель (тип ригеля) Марка ригеля Местоположение ригеля в раме каркаса Длина ригеля в мм Марка бетона Расход ма- териалов на ригель Временная нор- мативная нагруз- ка на перекрытие в кгс/м3 Вес ригеля в г бетона в ж’ стали в гг На полки ригеля (тип 1) БЗ-1 Средний ригель по- крытия и междуэтаж- ного перекрытия 3600 200 1,78 362 1000 4,45 БЗ-2 Средний ригель междуэтажного пере- крытия 395 1500 БЗ-З 300 449 2000 БЗ-4 492 2500 БЗ-З 473 1000—2500 По- верх ригеля (тип 2) Б7-1 Крайний ригель междуэтажного пере- крытия 5000 200 1.16 350 1000 2,9 Б7-2 399 1500 Б7-3 309 421 2000 Б7-4 464 2500 БЗ-2 5300 200 1,23 375 1600 3,1 Б8-3 300 433 2000 Б8-4 478 2500 Б8-1 Крайний ригель по- крытия и междуэтаж- ного перекрытия 200 1,23 349 1000 3,1 Б8-5 Средний ригель междуэтажного пере- крытия 200 1,23 352 1000 3.1 Б8-6 384 1600 Б8-7 300 456 2000 Б8-8 478 2500 Б9-1 Средний ригель по- крытия и междуэтаж- ного перекрытия 5500 200 1.28 339 1000 3,2 Б9-2 Средний ригель междуэтажного пере- крытия 373 1500 Б9-3 300 426 2000 Б9-4 471 2500
526 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 67 Сборные железобетонные предварительно напряженные ригели длиной 9 м Способ опирания плит па ригель (тип ригеля) Марка ригеля 5 со к 4 о> S rt Ж S ч «=( Временная норматив- ная нагрузка на пе- рекрытие в кгс!#? Местоположение ригеля в поперечной раме Вес ригеля в m Марка бетона Расход мате- риалов на ригель бетона В JW3 стали в кг На полки ригеля (тип 1) Б4-1 ЯОПО 1500 Крайний ригель междуэтажного пере- крытия 6,58 400 2,63 667,8 Б4-1Т 1500 Крайний торцовый ригель междуэтажно- го перекрытия 6,58 400 2,63 696,3 Б5-1 8300 500 Крайний ригель покрытия и между- этажного перекрытия 6.83 300 2,73 453,1 Б5-2 1000 Крайний ригель междуэтажного пере- крытия 6,83 400 2,73 628,3 Б5-3 1500 То же 6,83 400 2,73 694,2 Б5-1Т 500 Крайний торцовый ригель междуэтажно- го перекрытия 6,83 300 2,73 458,4 Б5-2т 8300 1000 Крайний торцовый ригель покрытия и междуэтажного пере- крытия 6.83 400 2,73 646.9 Б5-Зт 1500 Крайний торцовый ригель покрытия и междуэтажного пере- крытия 6,83 400 2,73 712,8 Б11-4 1500 Средний ригель междуэтажного пере- крытия 6,83 400 2,73 750.6 Б11-4т 1500 Средний торцовый ригель междуэтажно- го перекрытия 6,83 400 2,73 769,2
Глава IV, Многоэтажные промышленные здания 527 Продолжение табл. 67 Способ опирания плнт на ригель (тип ригеля) Марка ригеля длина ригеля в мм Временная норматив- ная нагрузка на перекрытие в кгс/М Me с топо лож еии е ригеля в поперечной раме Вес ригеля В m Марка бетона Расход мате- риалов на ригель бетона в ж8 стали в кг Б6-1 8500 500 1000 1500 500 1000 1500 Средний ригель покрытия и между- этажного перекрытия 6,98 300 2,79 458,7 Б6-2 Средний ригель междуэтажного пере- крытия 6,98 400 2,79 630,1 Б6-3 То же 6,98 400 2,79 744,7 ригеля (тип 1) Б6-1т Средний торцовый ригель покрытия и междуэтажного пере- крытия 6,98 300 2,79 675,6 Б6-2т Средний торцовый ригель междуэтажно- го перекрытия 6,98 400 2,79 649 Бб-Зт То же 6,98 400 2,79 763,6 Поверх ригеля (тип 2) БЮ4 8000 1500 Крайний ригель междуэтажного пере- крытия 4,68 400 1,87 637,5 БИ-1 8300 500 1000 1500 1500 Крайний ригель по- крытия и междуэтаж- ного перекрытия 4,85 300 1,94 409,4 Б11-2 Крайний ригель междуэтажного пере- крытия 400 586 Б11-3 То же 400 653,2 Б11-4 Средний ригель междуэтажного пере крытия 400 675,7 Б12-1 8500 500 1000 1500 Средний ригель по- крытия и междуэтаж- ного перекрытия 4,98 300 400 400 1,99 404,1 Б12-2 Средний ригель междуэтажного пере- крытия 581,2 Б12-3 То же 692,8
528 Раздел пятый: Элементы зданий и сооружений § 4. Плиты перекрытий и другие элементы многоэтажных зданий В рабочих чертежах сборных железобетонных конструкций для многоэтажных промышленных зданий предусмотрено пять типораз- меров плит междуэтажных перекрытий и покрытий, которые приме- няются в зависимости от принятого типа опирания плит на ригели. При опирании плит на полки ригеля (тип 1) ширина основных Рис. 28. Рядовая плита междуэтаж- ного перекрытия при опирании на ри- гель по типу 1 плит принята 1,5 м, доборных плит, укладываемых у продольных наруж- ных стен зданий, — 0,75 м. Длина основных рядовых плит принята 5,55 м; плит у торцов зданий и у деформационных швов — 5,05 м. При опирании плит поверх ригеля (тип 2) ширина основных ря- довых плит 1,5 м, длина 6 м; в качестве доборных применяются со- ответствующие плиты первого типа опирания. Все плиты ребристые с высотой продольного ребра 400 мм и толщиной полки 50 мм (рис. 28). Марка бетона 200 и 300. В зависимости от величины расчетной нагрузки плиты имеют обычное или напряженное армирование. При обычном армировании рабочая арматура продольных ребер — сварные каркасы из стали класса А-Ш, а при напряженном—сталь А-Шв. Эти же плиты при- меняются для покрытия зданий при наличии в верхнем этаже той же сетки колонн, что и в нижележащих этажах. Характеристика плит перекрытий и покрытий приведена в табл. 68.
34—1495 Таблица 68 Железобетонные плиты перекрытий и покрытий Сетка колонн в м Тип опира- ния Размер плиты в м Вид армиро- вания плит Марка плиты Области применения Расчетная нагрузка в кгс/м? Вес плиты в т Марка бетона Объем бетона в л3 Расход стали в кг на ребро на полку 6*6 и 9X6 Тип 1 (ос- нов- ные плиты) 1,5Х Х5.55 Предвари- тельно напряжен- ные П1-1 Рядовая для покрытия 750 — 2,2 300 0,89 От 73,4 до 185,9 Ш-2 П1-3 Ш-4 Ш-5 Ш-6 Рядовые для перекрытия 1290 1900 2400 2980 3580 1610 2210 2810 2810 3410 П1-1-1 Межколонная для покры- тия 750 — 2,2 300 0,89 От 83 до 196,5 П1-2-1 П1-3-1 Ш-4-1 П1-5-1 Ш-6-1 Межколонные для пере- крытия 1290 1900 2400 2980 3580 1610 2210 2810 2810 3410 1.5Х Х5.05 То же П2-1 П2-2 т-з П2-4 П2-5 Рядовые для перекрытия 1240 1910 2440 2980 3580 1610 2210 2810 2810 3410 1,9 300 0,76 От 73,7 до 156,3 1,5Х Х5.05 • » П2-1-1 П2-2-1 П2-3-1 П2-4-1 П2-5-1 Меж колонные для пере- крытия 1240 1910 2440 2980 3540 1610 2210 2810 2810 3410 1,9 380 0,76 < От 83,3 до 165,9 Глава IV. Многоэтажные промышленные здания
с Тип опи- рания Раз- мер плиты в м Вид арми- рования плит Марка плиты Области применения 6X6 и 9X6 Тип 1 (основ- ные плиты) 1.5Х Х5.55 Ненапря- женные П1-7 П1-8 П1-9 Рядовые для перекрытая Ш-7-1 П1-8-1 П1-9-1 Me ж колонные крытая ДЛЯ пере- 1,5Х Х5.05 Ненапря- женные П2-6 П2-7 П2-8 Рядовые для перекрытая $ П2-6-1 П2-7-1 П2-8-1 Межколонные крытня ДЛЯ пере- 6X6 и 9X6 Тип 2 (ос- нов- ные пли- ты) 1,5X6 Предва- рительно напря- женные ПЗ-1 ПЗ-1-1 Рядовые для покрытия ПЗ-2, ПЗ-2-1 ПЗ-З, ПЗ-З-1 ПЗ-4, ПЗ-4-1 ПЗ-5, ПЗ-5-1 ПЗ-6, ПЗ-6-1 Рядовые для перекрытия ПЗ-1-2 Межколонная крытня для пере-
Продолжение табл, SS Расчет- ная на- грузка в кгс1м* Вес плиты в т Марка бето- на Объем бето- на в л3 Расход стали в кг на реб- ро на пол- ку 1180 1780 2380 1610 22Ю 2810 2,2 300 0,89 От 91,7 до 127,2 1180 1780 2380 1610 2210 2810 2,2 300 0,89 От 101,5 до 137 1180 1780 2380 1610 2210 2810 1,9 300 ' 0,76 От 75,9 ло 116 1180 1780 2380 1610 2210 2810 1,9 300 0,76 От 85,8 ДО 125,8 750 1600 2,4 300 0,9? 82,1 и 85,9 1360 2080 2590 2980 3580 1600 2200 2800 2800 3400 2,4 300 300 300 300 400 0,95 От 92,7 до 202,9 750 1600 2,3 300 0,9 89,3 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений
ПЗ-2-2, ПЗ-2-З ПЗ-З-2. ПЗ-З-З ПЗ-4-2, ПЗ-4-З ПЗ-5-2, ПЗ-5-З ПЗ-6-2, ПЗ-6-З Межколоиные для пере- крытия 6X6 и 9X6 Тип 2 (ос- нов- ные пли- ты) 1,5X6 Ненапря- женные ПЗ-7, ПЗ-7-1 ПЗ-8, ПЗ.8-1 Рядовая для перекрытий ПЗ-7-2, ПЗ-7-З ПЗ-8-2, ПЗ-8-З Межколоиные для пере- крытий 6X6 и 9X6 Типы 1 и 2 (до- бор- ные пли- ты) 0.75Х Х5.55 Предва- рительно напря- женные П4-1 П4-2 Межколониые Ненапря- женные П4-3 П4-4 П4-5 0.75Х Х5.05 Предва- рительно напря- женные П5-1 П5-2 Ненапря- женные П5-3 П5-4 П5-5
1360 1600 300 2080 2200 300 • 2590 2980 2800 2800 2,2 и 2,3 300 300 0,83 и 0,99 От 89,3 до 211,6 3580 3400 400 1180 1780 1600 2200 2,5 300 0.98 От 107,7 до 133,9 1180 1780 1600 2200 2,2 и 2,5 300 0,83 и 0,94 От 112,1 до 139,2 3180 3730 2810 3410 1.5 300 0,6 76,1 81,9 1330 1930 2530 1610 2210 2810 1,5 300 0,6 63,1 67,9 79,1 3130 3730 2810 3410 1,37 300 0,55 71,9 77,1 1330 1930 2530 1610 2210 2810 1,37 300 0,55 60,1 64,5 74,7 Глава IV. Многоэтажные промышленные здания
532 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Стропильными конструкциями при сетках колонн 6X6 и 9X6 Л служат приведенные на рис. 27 и в табл. 66 и 67 ригели специаль- ных марок. Плиты покрытий в этом случае применяются также спе- циальных марок (см. табл. 68). При укрупненной сетке колонн 18X6 м в верхних этажах стро- пильные конструкции, подкрановые балки и плиты покрытий следует принимать по номенклатуре одноэтажных промышленных зданий (см. главу III настоящего раздела); при этом опорные закладные детали конструкций должны быть проверены расчетом на увеличен- ную ветровую нагрузку и при необходимости усилены. Стеновые панели принимаются те же, что и для одноэтажных промышленных зданий. Лестничные марши и площадки (впредь до выпуска специаль- ного альбома чертежей) следует принимать по серии ИИ-65. Строительство и проектирование многоэтажных промышленных зданий в сейсмических районах с величиной сейсмических воздейст- вий 7—8 баллов впредь до утверждения Госстроем СССР унифици- рованных конструкций может быть допущено по типовым рабочим чертежам серии ИИС-60-63, разработанных для сеткн колонн 6X6 м. Глава V НЕСУЩИЕ И ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ СЕЛЬСКИХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИИ Сельские производственные здания проектируются, как правило, одноэтажными с железобетонным каркасом (полным или неполным) и сеткой колонн 6X6 м. Каркас собирается из сборных железобетон- ных элементов, перечень которых указан в утвержденном Госстроем СССР (1963 г.) альбоме рабочих чертежей «Унифицированные желе- зобетонные изделия жилых, культурно-бытовых н производственных сельскохозяйственных зданий» (серия ИИ-10ж-1, разделы 1 и 4). Колонны каркаса рассматриваются как стойки рамы в предположе- нии их полной заделки на уровне верха фундаментного башмака и шарнирной связи с несущими конструкциями покрытия. Пролеты между рамами перекрываются либо панелями длиной 6 м, либо пли- тами по стропильным балкам с шагом 3 м (рис. 29). Фундаментные башмаки. Башмаки — стаканного типа размера- ми в плане 0,8X0,8; 1X1 и 1,3X1,3 м. Марка бетона 150. Армату- ра—из стали класса A-I. Колонны. Крайние колонны — прямоугольного сечения без ого- ловка (см. рис. к табл. 69) размерами 0,2X0,2 н 0,3X0,3 м. Средние колонны имеют оголовок; размеры сечения колонн 0,3X0,3 м. Марка бетона 200. Арматура — сварной каркас из стали класса А-I. В верх- ней части колонн имеются закладные детали для крепления балок или ригелей. Номенклатура и размеры колонн приведены в табл. 69. Для подбора необходимых в проекте колонн производится расчет рамы; по полученным наиболее невыгодным сочетаниям силовых воздей-
Глава V. Сельские производственные здания 533 ствий подбирается колонна из числа предусмотренных в номенкла- туре. Фундаментные и подстропильные балки. Балки имеют тавровое сечение, длину 5980 мм и высоту 450 мм. Марка бетона 200. Арма- тура— сварные каркасы из стали класса А-I или А-П и холоднотя- нутой проволоки (ГОСТ 5781—61), Рис. 29. Опирание стропильных балок 1 — стропильная балка; 2 — ригель; 3 — колонна; # — обрешетка или плиты (условно не показаны): 5 — разбивочная ось Балки покрытий. Балки — таврового сечения односкатные и дву- скатные (табл. 70). Марки бетона 200 и 300. Арматура — сварные каркасы-из стали класса А-I или А-Ш и холоднотянутой проволоки. Стеновые ограждения. В качестве стеновых ограждений реко- мендуются индустриальные изделия — блоки и панели из ячеистых бетонов, газосиликата, керамзитобетона, арболита и др. В зданиях
534 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 69 Колонны (крайние и средние) для сельских производственных зданий 600 Марка ко- лонны Размеры колонны в мм Расход материалов иа ко- лонну Вес колон-* ны в т h nxfc бетона в л? стали в кг К2-242В 2420 200 X 200 0,097 11,56 0,242 К2-285В 2850 0,114 13,42 0,285 К2-330-А К2-330-Б 3300 0,132 15,32 0,33 К2-360-1В 3600 0,144 16,72 0,36 К2-360-1Г 26,62 К2-360-2 К2-420-1 К2-420-2 4200 0,168 19,32 30,9 0,42 КЗ-470М 4700 300x 300 0,423 35,14 1,06 КЗ-540 5400 0,486 40,04 1,22 КЗ-600 6000 0,54 44,36 1,35 КЗ-660В 6600 0,594 48,62 1,49 КСЗ-420 КСЗ-480 КСЗ-540 КСЗ-600 КСЗ-660 -4200 4800 54С0 6000 6600 0,416 0,47 0,524 0,578 0,632 50,37 54,87 59,43 64,47 68,97 1,04 1,18 1,31 1,45 1,58 Примечание. Средние колонны с оголовком поверху имеют индекс КС. Цифра после индекса показывает размер поперечного сечения колонны.
Глава V. Сельские производственные здания 535 Таблица 70 Балки стропильные односкатные и двускатные для сельских производственных зданий Марка балки Расход материалов на балку Марка Вес балки Расчетная нагрузка в кгс!пог. м (без учета веса балки) бето- на В Ж3 стали в кг бетоиа В т БГ-598-1 38,1 850 32,38 Б Г-598-2 44,66 38.1 1120 БГ-598-3 54,95 1370 БГ-598-4 0,22 44,66 54,95 38,1 300 0,55 1670 БГ-598-1Т 32,38 850 БГ-598-2т 44,66 35,1 1120 БГ-598-Зт БГ-598-4Т 54,95 44,66 54,95 1370 1670 БД-598-1 28,43 24,58 910 БД-598-2 0,276 32,85 28,13 200 0,69 1300 БД-598-3 39,73 34,72 1700 Примечания: 1. Балки типа БГ — односкатные, типа БД — двускатные. 2. В графе «Расход материалов иа балку» цифры над чертой — расход стали класса A-II для балок типа БГ и класса А-1 для балок типа БД, под чертой — класса A-III. 3. Балки с индексом «т» укладываются у температурного шва.
536 Раздел пятый; Элементы зданий и сооружений с неполным каркасом стены самонесущие из керамзитобетонных па- нелей и блоков толщиной до 500 мм, а также из кирпича н других местных материалов. Покрытия. Здания покрываются железобетонными панелями или плитами с рулонным ковром. Размеры панелей 5970X1490 мм, плит 2990X495 мм. Уклон кровли 1: 12. Применяются также покрытия из асбестоцементных волнистых листов усиленного профиля по железо- бетонной обрешетке с уклоном 1 :6. Для теплых покрытий (совме- щенных крыш) применяются соответствующие утеплители? Глава VI НЕСУЩИЕ И ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЖИЛЫХ ДОМОВ § 1. Общие сведения Крупнопанельное строительство осуществляется на основе се- рийного типового проектирования жилых и массовых общественных зданий сети обслуживания микрорайона. В серию включаются про- екты жилых домов различной этажности (в основном пяти- и девяти- этажные) и протяженности (4-, 6-, 8-секционные и точечные) с раз- личными планировочными решениями. В табл. 71 приводятся некото- рые характерные решения жилых домов одной из распространенных типовых серий 1-464А. В конструктивном отношении проекты зданий базируются на применении единой для каждой серии номенклатуры типоразмеров сборных элементов несущих и ограждающих конструкций. Таблица 71 Крупнопанельные жилые дома серии 1-464А Серия и схема дома В том числе квартир 1-464А21 ммш 119 19 50 40 10 4041,9 31,6 0,69 4,87
ЩГ £ > О 1 1-464А18 я- Я Z > со Сл сл а 2 । о О а о £ । о о । 1 1 § Й i оо сл со srie о о чэ о а ф в Сл со со «5
1-464А15А 1-464А15 Серия и схема дома Сл сл Количество этажей to Сл 8 Количество квартир сл сл однокомнатных В том числе квартир сл сл Си о двухкомнатных to о КЗ СП трехкомяатных Сл о четырехкомнат- ных 3127,5 3104,5 Жилая площадь дома в ж2 31,71 34,4 Средняя жилая площадь квартиры в л2 — 69'0 0,68 * СИ кз СЛ 3 Глава VI. Крупнопанельные жилые дома
538 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 71 1-464АК-1-3 1-464А К-2-3 Кор- пус А Кор- пус Б Кор- пус В Кор- пус А 9 Кор- пус Б 9 Кор- пус В 1 189 189 В том числе квартир 73 116 73 116 53 121 53 121 2151 11,4 0.7 5,34 2151 11,4 0,7 5,34 382,4 — — — 2020 2020 382,4 11,60,72 5,57 11,6 0,72 5,57 * Kt — планировочный коэффициент — отношение жилой площади (в жилых домах) или рабочей площади (в общественных зданиях) к полезной площади здания; Кг — объемный коэффициент — отношение надземной кубатуры зда- ния к его жилой или рабочей площади. Типовые проекты крупнопанельных зданий разработаны Mi я раз- личных климатических районов, а также для районов с сейсмически- ми условиями, просадочными грунтами, вечной мерзлотой и гор- ными выработками. Конструктивные решения основываются на бес- каркасных схемах с продольными или поперечными несущими сте- нами либо на каркасных схемах. Ниже приводятся данные по несущим и ограждающим конструк- циям пяти- и девятиэтажных домов широко распространенных в стране типовых серий 1-464А, 1-468А, 1-467А, 1-335А, 1-463, серий массовой застройки Москвы и Ленинграда 1МГ-300 и 1ЛГ-502 и мас- совой серии для Украины 1-480А.
Таблица 72 Конструктивные характеристики типовых проектных решений крупнопанельных жилых домов Серия дома Конструктивная схема здания Характеристика 1-464 А Пятиэтажный дом бескаркасной системы с несущими продольными и поперечными стенами (шаг 2,6 и 3.2 м). Наружные стены трехслойные с утеплением ми- нераловатными плитами, газобетонными вкладышами и др. либо однослойные нз легких бетонов. Внутрен- ние стены сплошные бетонные толщиной 12 см. Пе- рекрытия сплошные плоские железобетонные тол- щиной 10 см. Полы дощатые или нз линолеума по сборной стяжке. Санузлы — железобетонные кабины. Крыша совмещенная, вентилируемая, из двухслойных керамзнтобетонных панелей с продухами. Перего- родки бетонные сплошные толщиной 6 см Глава VI. Крупнопанельные жилые дома
Конструктивная схема здания
Продолжение табл. 72 Характеристика Пятиэтажный дом бескаркасной системы с несущими поперечными стенами (шаг 6 и 3 м). Наружные самонесущие стены однослойные из ячеистых бетонов или керамзитобетона либо трехслойные с раз- личными утеплителями. Внутренние стены сплошные бетонные толщиной 15 см. Перекрытия из многопустотного настила толщиной 22 см. Полы дощатые. Санузлы — железобетонные кабины. Крыша совмещенная вентилируемая из двухслойных панелей (нижннй слой железобе^нный, верхний из ячеи- стого бетона) либо нз однослойных газобетоиных пане- лей с продухами. Перегородки гипсобстоиные толщиной 8 см Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений
Серия дома Конструктивная схема здания 1-467А
Продолжение табл. 72 Характеристика Пятиэтажный дом бескаркасной системы с поперечны- ми несущими стенами (шаг 6,4 и 3,2 м). Наружные самонесущие стены однослойные из ячеистого бетона, ячеистого силиката или легкого бетона либо трехслойные. Разрезка поясная. Внутренни-е сте- я ы железобетонные толщиной 12 см с полками для опирания перекрытий. Перекрытия из многопу- стотного настила толщиной 22 сл. Поли дощатые. Санузлы собираются на месте, Крыши совмещен- ные, Перегорел к-и гипсобетонные толщиной 8 см Глава VI. Крупнопанельные жилые дома
Серия дома Конструктивная схема здания 1-335А
Продолжение табл. 72 сл Характеристика Пятиэтажный дом каркасной системы с полным попе- речным каркасом (шаг 3,2 и 2,6 .и). Наружные стены самонесущие двухслойные с утеплителем и’з неавтоклав- ного ячеистого бетона либо однослойные из легкого или ячеистого бетона. Внутренние стены бетонные с дыйовентиляционными каналами. Перекрытия из сплошных плит толщиной 10 см. Полы дощатые. Сан- узлы— железобетонные кабины. Крыши совмещен- ные невентилируемые нз двухслойных панелей с ниж- ним железобетонным слоем и верхним из неавтоклав- ного пенобетона либо вентилируемые с микрочердаком. Перегородки гипсобетонные толщиной 8 см Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений
Серия дома Конструктивная схема здания 1МГ-300
Продолжение табл. 72 Характеристика Пятиэтажный дом бескаркасной системы с продоль- ными н поперечными несущими стенами (шаг 3,2 jk). Наружные несущие стены трехслойные с утеплением фибролитом н пенополистиролом либо одно- слойные керамзнтобетонные. Внутренние стены бетонные сплошные толщиной 14 см. Перекрытия железобетонные сплошные толщиной 13 см. Полы с по- крытием звукоизоляционным линолеумом, нли линолеу- мом по оргалиту, либо дощатые по лагам. Санузлы- гнпсобетонные кабины на железобетонном поддоне. Крыша совмещенная вентилируемая трехслойная: час- торебристая внбропрокатная плнтз, утеплитель «стиллит» и несущая панель перекрытия. Перегородки бе- тонные толщиной 7,5 см Глава VI. Крупнопанельные жилые дома
Серия лома Конструктивная схема здания 1ЛГ-502
Продолжение табл. 71 Характеристика Пятиэтажный дом бескаркасной системы с попереч- ными несущими стенами (шаг 3,2 м). Наружные самоиесушие стены однослойные керамзитобе- тонные толщиной 30 см. Внутренние стены бе- тонные сплошные толщиной 14 см. Перекрытия железо- бетонные сплошные толщиной 12 см. Санузлы — железобетонные кабины. Крыша раздельная. Панели покрытия ребристые железобетонные, Перегородки бетонные толщиной 12 см Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений
8 1495 Серия дома Конструктивная схема здания 1-480А
Продолжение табл. 72 Характеристика Пятиэтажный дом бескаркасной системы с продоль- ными несущими стенами. Наружные стены одно- слойные керамзитобетонные толщиной 35 см. Внут- ренние стены из бетонных многопустотных пане- лей толщиной 22 см. Перекрытия из шатровых предварительно напряженных панелей. Полы —лино- леум по легкобетонным панелям на звукоизоляционных прокладках. Санузлы — железобетонные кабины. Крыша раздельная вентилируемая с ребристыми кро- вельными панелями либо совмещенная невентнлируемая с утеплением перлитобитумными плитами. Перего- родки гипсобетонные толщиной 8 см Глава VI. Крупнопанельные жилые дома сл
Таблица 73 Технико-экономические показатели типовых серий проектов пятиэтажных крупнопанельных жилых домов1 Расход материалов на 1 ле2 жилой площади 1 «5 а-я , а о а. 1 л" И 1 м1 щади Серия дома и вариант конструкции наружных стен стали в кг бетона в л? «5 ® X ° 2 в И с п ж в й 2* а 3 ч « « Й>® S И нату- ральный , «со 3 . и к ь s «О в ч а о о ч 4> * Я О о а CJ ч ячеистого о о о о о в в Е-< ч а> S ч в» н в Количеств! ных элеме! 1 JH2 жилой щади и о о- и 4> " S $ m = ® Sas 5 о о В Ч Количестве на дом Затраты т[ на стройке жилой п.ю в чел.-дия Стоимость жилой пло в руб- 1-464А с трехслойными на- ружными стенами, утеплен- ными минераловатными пли- тами 28,5 32,3 0,62 0,017 . 0,109 0,87 51 120 2,9 96,4 1-468А с наружными сте- нами из ячеистых бетонов . 27,1 36,4 0,461 — 0,269 — — 1,02 85 104 3,1 99,1 1-467А с трехслойными на- ружными стенами, утеплен- ными ’минераловатными пли- тами .......... 24,9 32,5 0,453 0,27 0,048 0,006 0,91 60 89 3,2 100 1-335А с двухслойными на- ружными стенами, утеплен- ными неавтоклавным пенобе- тоном ......... 34,6 39,6 0,551 0,183 0,093 1,1 85 137 3 96 1М Г-300 с трехслойными наружными стенами, утеп- ленными фибролитом и пе- нополистиролом ..... 34,5 42,2 0,751 0,013 0,096 0,87 76 128 2,9 103,8 1ЛГ-502 ....... 31,6 37 0,641 0,198 — — — 0,76 73 98 2,9 100,5 1-4S0A 32,1 40 0,391 0,305 — 0,092 — 0,95 46 94 3,1 102 1 Показатели исчислены по типовым проектам с основным вариантом (назван первым в табл. 72) конструкций налов и крыш. Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений
Глава VI. Крупнопанельные жилые дома 547 § 2. Наружные стеновые панели Панели для домов типовой серии 1-464А. Панели несущих наруж- ных стен запроектированы размером на комнату (рнс, 30); изготов- ляются агрегатио-поточным методом. Применяются однослойные Рнс. 30. Панель наружной стены НС-2 для домов серин 1-464А • 1— бетон марки 150; 2 — фактурный слой толщиной 15 льи; 3 — минераловатные плнты 7 =300 кг/м3-, 4 — легкий бетон 1000 кг/м3 панели из керамзитобетона объемным весом не более 1000 кг]м? и трехслойные с теплоизоляционным слоем из полужестких мине- раловатных плит (у=300 кг/№) либо с легкобетонными вкладышами (У =500 кг/№). Необходимая толщина панели при расчетной зим- ней температуре —30° С соответственно 300, 250 и 300 мм; при —40° С — 350, 300 н 350 мм. 35*
548 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 74 Номенклатура панелей Марка Тип Размеры в ми Марка Тип Размеры в леи длина высота длина высота НС1 С балконным НС4 Глухая .... 3320 2720 проемом . . 3180 2580 НС4-2 ff • • • * - 3320 2720 НС1-2 С оконным НСЗ С оконным проемом • « С балконным 3180 2580 проемом ♦ . 2580 1290 НС2 НС6 То же .... 3180 2000 проемом . . 3180 2720 НС7 Глухая .... 2580 2000 НС2-2 С ОКОННЫМ НС7-2 2580 2000 проемом • . 3180 2720 НС8 3300 2000 НСЗ То же . . • « 2580 2720 НС8-2 - .... 3300 2000 НСЗ-2 » • • • • 2580 2580 Панели для домов типовой серии 1-468А. Панели наружных са- монесущих стен (рнс. 31) запроектированы однослойной конструк- ции из автоклавных ячеистых бетонов, керамзитобетоиа и трехслой- ной конструкции с эффективными утеплителями для I, II и III кли- матических районов. Основной тип — однослойные конструкции из Рис. 31. Панель наружной стены ПН-5 для домов серии 1-468А 1 — ячеистый бетон марки 50, т =800 кг/м3; 2—пространственней арма- турный каркас: 3 и 4— сетки с ячейкой 250X150 мм; 5 — ёетка с ячейкой 50X 50 мм; 6 — выпуски арматуры 0 10 мм
Глава VI. Крупнопанельные жилые дома 549 ячеистых бетонов марки 50, у=800 кг!м\ в трех вариантах по тол- щине: 24 см для температур наружного воздуха до —26° С, 28 см для температур до —30° С и 32 см для температур до —38° С. Таблица 75 Номенклатура панелей Марка Размеры в мм Тип длина высота ПН-1л, ПН-1пр На две комнаты с двумя оконными 5980 проемами 2780 ПН-2 То же 5980 2730 ПН-Зл, ПН-Зпр » ............ 5980 2780 ПН-4 » ............ 2980 2789 ПН-5 На комнату с оконным проемом , . 2980 2780 ПН-бл С дверными проемами 5430 2780 ПН-7 Глухая 3930 2780 ПН-8 » , ........... 5780 2780 ПН-9 » 5780 1009 ПН-10 П-образная .... 2980 2780 ПН-11 Глухая 2980 1240 ПН-12 » 1400 2780 ПН-13 » 5210 2780 ПН-14 » 1400 1000 ПН-15 » 5210 1000 ПН-16 » ..... 5430 1000 ПН-17 » ............ 2990 1000 Панели для домов типовой серии 1-467А. Наружные стены за- проектированы в двухрядной разрезке на поясные и простеночные панели (рис. 32). Панели стен изготовляются из легкого автоклавно- го ячеистого бетона — газобетона, газосиликата, газосплнкальцита и н 250(350) Рис. 32. Панели' наружных стеи для домов серии 1-467А а — простеночная па- нель НС-4А; б — пояс- ная панель НС-2 I
550 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений в трех вариантах по толщине — 25, 30 и 35 см, в зависимости от рас- четной температуры и объемного веса материала (от 700 до 900 кг/м3). Продольные стены однослойные самонесущие; торцовые двухслойные несущие с внутренним 8-см слоем из тяжелого бетона. Номенклатура панелей Таблица 76 Марка Тип Размеры в мм длина ширина нсл Поясная 3180 1380 НС-2 » „ ... . 6380 1380 НС-2-1 А пр, Поясная с нишами .... ... 6380 1380 НС-2-2АЛ НС-ЗА Простеночная 640 1380 НС-4А » 1300 1380 НС-5-1пр Поясная торцовая 5140 1380 НС-5-2л То же 5140 1380 НС-6 Поясная . . * . 3180 640 НС-7 » 6380 640 НС-8 Поясная торцовая 5140 640 НС-9А Поясная 5780 1380 НС-9-1 А » . 5780 1380 НС-17А Простеночная 1940 1380 НС-18А Поясная .... .... 4530 1380 НС-18-1А Поясная торцовая , 4530 1380 Панели для домов типовой серии 1-335А. Панели имеют размер на комнату (рис. 33); изготовляются по поточно-агрегатной техноло- гии. Предусмотрены два варианта: однослойная панель из керамзи- тобетона объемным весом 1200 кг/м3 и двухслойная с утеплением не- автоклавным пенобетоном объемным весом 450 кг/м3. Толщина двух- слойных панелей при расчетной зимней температуре до —30° С 30 см.
Глава VI. Крупнопанельные жилые дома 551 мов серии 1-335А (вид с внутренней стороны; утеплитель условно не показан) 1 — железобетонная ребристая плита из бетона марки 200; 2— пе- нобетон неавтоклавный марок 8—10; 3 — отделочный слой; 4 — арма- турная сетка с ячейкой 200X200 мм Номенклатура панелей Таблица 77 Марка Тнп Размеры в лсл Марка Тнп Размеры в мм длина высота длина высота С-1 С оконным проемом • . 2585 2690 С-4 С-5 Без проемов . С двумя про- 3392 2690 С-2 С-3 То же ... . С проемом для балконной двери .... 3185 3185 2690 2690 . С-6 1 емами . . . С дверным проемом . . 2585 2585 3690 2690
652 Разделпятъш. Элементы зданий и сооружений Рис. 34. Трехслойная панель наружной стены Н-300-1Д для домов серии 1МГ-300 / — бетон марки 200; 2 — пенополистирол; S — фибролит размером на комнату, трехслойной конструкции, толщиной 25 см с утеплением фибролитому =300 = 400 кг/м3 и стиропором (рис. 34) или однослойные керамзитобетонные толщиной 34 см. Таблица 78 Номенклатура панелей Марка Тип Размеры в мм длина высота Н-300-1Д С оконным проемом 3190 2750 Н-300-1ДВ То же, совмещенная с фризом . . 3190 3300 Н-300-2Д С оконным проемом ....... 3190 2750 Н-300-2ДВ То же, совмещенная с фризом . . 3190 3300
Глава VI,'Крупнопанельные жилые дома 553 Продолжение табл. 78 Марка Тип Размеры в мм длина высота Н-ЗОО-ЗД Глухая правая 3445 2750 Н-300-4 Глухая левая , . 3445 2750 Н-300-4ДВ То же. совмещенная с Фризом . . 3445 3300 Н-300-5Д С оконным проемом ...... 3190 2750 Н-300-5ДВ С оконным проемом, совмещенная с фризом . . . ?J90 331X) Н-300-6Д Глухая над дверным проемом . . . 3190 720 Н-300-7Д С оконным проемом 3190 2750 Н-300-7ДВ То же, совмещенная с фризом • * 3190 3300 Н-300-8Д С балконным проемом ...... 3190 2530 Н-300-9Д То же . * ......... . 3190 2530 Н-300-9ДВ То же, совмещенная с фризом • . 3190 3230 Панели для домов типовой серии 1Л Г-502. Панели имеют раз- мер на две или одну комнату, толщину 30 см (рис. 35); изготовля- ются из керамзитобетона марки 50, объемным весом 900 кг!м? кон- вейерным способом с облицовкой ковровой керамикой или маломер- ной плиткой. Рис. ,35. Панель СН-5 для наружных стен домов серии 1ЛГ-502 Номенклатура панелей Таблица 79 Марка Тип Размеры в мм длина высота СН-1 СН-2 Для лестничной клетки с двумя проемами ........... Для лестничной клетки глухая . . 3185 3185 2740 1210
554 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 79 Марка Тип Размеры в мм длина высота СН-З Дли лестничной клетки с иллюми- наторами . * . 3185 2590 СН-5пр, СН-5л На две комнаты с двумя оконными проемами . . . . * 6385 2740 СН-8 На комнату с оконным проемом . . 2960 2595 СН-9 С балконным проемом 5020 3505 СН-10 На комнату с оконным проемом . . 3185 2740 СН-13, СН-13л С оконным проемом . . 4080. 2740 СН-14пр На две комнаты с оконным и бал- конным проемами * . 6260 2595 СН-16 С оконным проемом ...... 5400 2740 Панели для домов типовой серии 1-480А. Панели имеют размер на комнату (рис. 36); изготовляются агрегатно-поточным способом. Для домов данной серии применяются однослойные панели из ке- рамзитобетона объемным весом 1300 кг)м3 марки 50, двухслойные железобетонные панели с утеплителем из пенобетона объемным ве- сом 500 кг!м3 и виброкерамические панели из керамических семище- левых камней. Необходимая толщина панели при расчетной зимней температуре —30° С составляет соответственно 350, 250 и 380 мм. Рис. 36. Панель наружной стены для домов серии 1-480А
Глава VI. Крупнопанельные жилые дома 555 Таблица 80 Номенклатура панелей Марка Тип Размеры в мм длина высота СН2-1 С оконным проемом 3180 2680 СН2-7 С балконным проемом 3180 2580 СН2-7А То же 3180 2580 СН2-8 С оконным проемом ....... 3180 2580 СН-5-1, СН-5-2 То же 2615 2680 СН-6-2, СН-6-1 Глухая 2615 2680 СН-2-11 С дверным проемом 3180 3640 СН-2-98 Для лестничной клетки с оконными 3180 проемами 2680 CH-2-I0B То же 3180 2580 СН-4-1 Поясная 5250 800 СН-2-2Э С оконным проемом увеличенного размера .... 3180 2580 Таблица 81 Технико-экономические показатели наружных стен крупнопанельных жилых домов (на 1 м2 стены за вычетом проемов) Серия проекта и вид стен Конструкция наружных стен Толщина в см Вес в кг Стоимость в руб. Расход стали в кг Расход цемента в кг Затраты труда на заводе в чел.-днях законченной 'кон- струкции в том числе стои- мость панели фраико-завод 1-464А. несущие Трехслойные панели из тя- желого бетона размером на комнату, утепленные полу- жесткими минераловатными плитами, 7 =300 кг[м? (по 10,5 4,6 1-468, само- несущие проектным данным) .... Панели нз автоклавного ячеистого бетона 7--750 -=- 800 кг[м? (по проектным 25 285 12,7 30 0,4 1-467, само- несущие данным) Трехслойные панели нз тяжелого бетона поясной разрезки, утепленные мине- , раловатным войлоком, 7 — =250 кг 1м? (по проектным 28 220 11,2 9 5,1 85 0.4 1-335А, несущие данным) Двухслойные панели с же- лезобетонной ребристой пли- той снаружи и неавтоклав- ным пенобетоном внутри 7 =500 кг[м? (по данным 25 250 12,4 9,8 4,4 26 0,4 1МГ-300, ДСК № 1, Ленинград) . . . Однослойные керамзитобе- 30 230 11,8 9,8 8,2 88 0,4 несущие 1Л Г-502, тонные панели 7 =900 кг/лР Однослойные керамзитобе- 34 290 12,5 10,5 5 86 0,4 само- несущие тонные панели 7 =900 кг 1м? 30 240 11,5 10 5 86 0,4
556 Раздел пятый. Элементы, зданий и сооружений § 3. Внутренние стеновые панели Панели для домов типовой серии 1-464А. Панели изготовляются высотой 258 см, толщиной 12 см, сплошного сечения, из тяжелого бетона марки 150, кассетным способом (рис, 37). Рис. 37. Панель внутренней стены для домов се- рии 1-464А а — общий вид; б — схема армирования; 1 — канал для элек- тропроводки; 2 — отверстия для электропроводки; 3 — дере- вянные пробки: 4 — подъемная петля 0 16 мм: 5 — сварные каркасы из стержней 0 5,5 мм
Глава VI, Крупнопанельные жилые дома 557 Таблица 82 Номенклатура панелей Марка Тип Длина в мм Марка Тип Длина в мм ВС-1 Г лухая 5620 ВСЗ-2 С дверным про- ВС1-2пр » 5620 емом 2840 BCl-Зл » 5620 ВС4 То же 2460 ВС1-4 » ..... 5620 ВС4-2 » ...... 2460 ВС1-Б С двумя дверными ВС5 Глухая 3200 проемами .... 5620 ВС5-2 » 3200 ВС1-6 С дверным про- ВС5-3 С дверным про- емом 5620 емом 3200 ВС1-7 Т о же 5620 ВС6 Глухая 3060 ВС1-8 » 5620 ВС6-2 С дверным про- ВС1-9 5620 емом 3000 ВС2 Глухая ..... 4330 ВС7 Глухая ...... 2000 вез 2840 ВС8 » 1240 ВС9 » 3100 Панели для домов типовой серии 1-468А. Панели внутренних несущих стен сплошного сечения изготовляются размером на комна- ту, толщиной 15 см, кассетным способом, нз бетона (рис. 38). Много- пустотные панели толщиной 19 см с вентиляционными каналами из- готовляются в горизонтальном положении по конвейерной технологии. Рис. 38. Панель внутренней стены для домов се- рии 1-468А 1 бетон марки 150; 2 — сварные каркасы; 3 — монтажный фиксатор; 4 — канал электропроводки
558 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 83 Номенклатура панелей Марке Тип Размеры в мм длина высота ПВ-1 глухая ........... 5240 2560- ПВ-2 » « „ 4440 2560 ПВ-3 Г-образная ... 4440 2560 ПВ-4 Г-образная многопустотная 5810 2790 ПВ-5 Многопустотная 4390 2790 ПВ-6 Глухая , 2990 2560 ПВ-7 » . 2420 2560 ПВ-8 » , 2420 2560 ПВ-9 » ..... 2990 2560 ПВ-10 > » 4390 2560 ПВ-11 » 2860 2560 ПВ-12 С дверными проемами 3790 2560 ПВ-13л То же .... 3000 2790 ПВ-13п * ................ 3000 2790 ПВ-14 С нишей 3150 2790 ПВ-15 То же 3150 2790 ПВ-16 Г-образная 2990 2560 ПВ-17 С дверным проемом 1590 2560 Панели для домов типовой серии 1МГ-300. Панели внутренних несущих стен сплошного сечения изготовляются размером на комна- ту, высотой 253 см, толщиной 14 см, кассетным способом, нз тяже- лого бетона (рис. 39) Ь820 Л~Л Рис. 39. Панель внутренней стены для домов серии 1МГ-300
Глава VI. Крупнопанельные жилые дома 559 Таблица 84 Номенклатура панелей Марка Тип Длина в мм Марка Тип Длина в мм В-300-1Д В-300-2Д Глухая . . » . . . . . - 4930 4820 В-300-8Д С дверным про- емом 4630 в-зоо-зд С дверным про- 4820 4820 4720 В-300-9Д То же 4630 В-300-4Д В -300-5Д емом . , , То же . . . Глухая . . . . . “В-300-10д В-300-12Д Глухая С проемом .... 4550 4550 В-300-6Д В-300-7Д С дверным емом . . • То же • • . Про- 4630 4630 В-300-13д В-300-14Д Глухая » ...... 3130 ЗОЮ Панели для домов типовой серии 1Л Г-502. Панели сплошного сечения, бетонные, кассетного формования, изготовляются размером на комнату, толщиной 14 см для межквартирных стен и 12 см для межкомнатных стен (рис. 40). Панели формуются из тяжелого бето- на марки 200.
•560 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 85 Номенклатура панелей Марка Тип Размеры в мм Марка Тип Размеры в мм длина высота длина высота СВ-1а Глухая . . • . 5000 2550 СВ-7 Глухая .... 3180 2550 СВ-1 > .... 4960 2550 СВ-8 С дверным СВ-2 Г-образная . . 5000 2550 проемом и консольными полками . . 3060 2690 СВ-3 С дверным 5000 СВ-10 Т-образная. . 3180 2550 проемом . . 2550 СВ-13 С дверным 3100 СВ-4 Для лестиич- проемом . ♦ 2550 ной клетки СВ-14 Глухая .... 3100 2550 с дверным проемом и СВ-15а » .... 4000 2550 консольными полками . . 5000 2550 СВ-16 * .... 3420 2550 Панели для домов типовой серии 1-480А. Панели внутренних стен делаются размером на комнату; изготовляются агрегат- но-поточным способом. Применяются многопустотные сбор- ные железобетонные панели толщиной 22 см (рис. 41), Рис. 41. Панель внутренней стены для домов серии 1-480А
Глава VI. Крупнопанельные жилые дома 561 Таблица 88 Номенклатура панелей Марка Тип Размеры в мм длина высота СВ-2-1, СВ-2-24 Глухая . . 3180 2440 СВ-2-6 С дверным проемом 3180 2440 ВЭП-1 То же 3140 2680 ВЭП-2 С двумя дверными проемами . . . 3140 2680 СВ-5-3 Протяженная , . 3890 1080 СВ-5-4 » * 3200 1000 НВЭ-Пл С консолью ......... 3370 2680 СВЭ-11 Глухая 3370 2680 СВ-3-12Л, СВ-3-12П С дверным проемом н консолью . 1390 2680 СВ-3-12 С дверным проемом 1390 2680 СВ-3-3-8 Глухая . - 3580 2680 СВ-3-13Л Глухая с консолью 1610 2680 *СВ-3-14л С двумя дверными проемами . . . 2960 2440 СВ-8-7 С дверным проемом ...... 3180 2440 СВ-8-8 То же ............. 3040 2440 СВ-8-9 Глухая ...... 3040 2440 Таблица 87 Технико-экономические показатели внутренних стен крупнопанельных домов (на 1 м2 стены) тол- S 3 Расход основных материалов св и ф S строй- чел.- Конструкция стен активная см Вес 1 м- конструк в кг конст- руктив- ного бетоиа в лс3 СП CS з кг >сть (прямы без отдел» змкость на । отделки в ю СНиП) Коистр тина в тяже- лого • о Ф о я ф X ф Й стали 1 Стоимс траты) в руб. Трудо, ке без днях (> Сплошные бетонные пане- ли 12 288 0,121 — 36 1.4 4,1 — То же , , 14 336 0,14 — 39 2 4,46 0,098 Плоские бетонные панели 15 360 0.15 — 42 2.4 4.5 0,09 Мяргопустотные панели нз тяжелого, бе’гона « • « » . 22 350 0.146 — 62 3 5,8 0,12 36—1495
562 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений § 4. Панели перекрытий Панели для домов типовой серин 1-464А. Панели перекрытий изготовляются размером на комнату, толщиной 10 см, из бетона марки 130, кассетным способом (рис. 42), Рис. 42. Панель перекрытия для домов серии 1-464А 1 — подъемные петли: 2 — отверстие для электропроводки; 3 — уголок 65X40 мм; 4 — канал для электропроводки; 5 и 6 — стержни арматур- ной сеткн Номенклатура панелей Таблица 88 Марка Размеры в мм Марка Размеры в мм длина ширина длина ширина П-1, ПУ-1 5700 3180 П2-4, П-2Т-4, ПУ2-4, ПУ2Т-4, П2-5, П2Т-5, ПУ2-5, ПУ2Т-5, П2-6, ПУ2-6 5700 2880 П-2, ПУ-2, П2-2, П2Т-2, ПУ2-2, ПУ2Т-2, П2-3, П2Т-3, ПУ2-3, ПУ2Т-3 5700 2580 П-3, ПЗ-Т, ПЗ-2, ПЗТ-2 5700 2640
Глава VI. Крупнопанельные жилые дома 563 Настилы перекрытий для домов типовой серии 1-468А. Типовые многопустотные предварительно напряженные настнлы изготовляют- ся преимущественно пролетом 6 м, толщиной 22 см, по рабочим чер- тежам каталога ИИ-03 (рис. 43). Рис. 43. Настилы перекрытия для домов серии 1-468А Номенклатура настилов Таблица 89 Марка Тип Размеры в мм длина ширина ПВ-60-30-1 С электротермическим натяжением арматуры 5980 2990 ПВ-60-30-2 То же 5980 2990 ПВ-60-30-3 » 5980 2990 ПВ-60-30-4 » 5980 2990 ПВ-60-14 » 5980 1390 ПВО-58-ЗО » 5780 2990 ПВ-58-14 » . 5780 1390 ПВО-ЗО-ЗО-1 С армированием сварными кар- касами 2980 2990 ПВО-ЗО-14 То же ♦ 2980 1390 ПВО-28-ЗО » ............ 2780 2990 ПВ-28-14 » ....... ..... 2780 1390 36*
564 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Панели для домов типовой серии 1-ЗЗбА. Панели перекрытий имеют сплошное сечение; изготовляются конвейерным способом раз- мером иа комнату, толщиной 10 см, е опиранием по двум сторонам (рис. 44). Арматура предварительно напряженная с электротермиче- ским натяжением или из сварных сеток. Таблица 90 Номенклатура панелей Марка Размеры в мм 1 Марка Размеры в мм длина ширина длина ширина П-1 5670 3170 п-з 4410 2290 П-1а 5670 3170 П-4 5670 2290 И-2 5670 2580 П-5 . 5670 3070 Рис. 45. Панель перекрытия для домов серии 1МГ-300
Главд, Крупнопанельные жилые дома 565 Таблица 91 Номенклатура панелей Марка Размеры в мм Марка Размеры в мм длина ширина длина ширина П-300-2Д 6060 3180 П-300-7Д 4660 3180 п-зоо-зд 5060 3240 П-300-8Д 4660 3180 П-300-4Д 5060 3240 П-300-9Д 4660 3180 П-300-5Д . 4660 3180 П-ЗОО-ЮД 5060 3180 П-300-6Д 4660 3180 П-300-5ДЭ 466 3180 Панели для домов типовой серии 1Л Г-502. Панели плоские, имеют сплошное сечение; изготовляются размером на комнату с опиранием по трем сторонам (рис. 46). Панели формуются из бетона марки 200 в кассетных формах. Рис. 46. Панель перекрытия для домов серин 1ЛГ-502
Номенклатура панелей Таблица 92 Марка Размеры в мм | Марка Размеры в мм длина ширина длина ширина П-1 5020 3180 П-пр 5020 3180 П-21 а 4660 3180 П-Зл 5020 3180 П-2пр 5021) 3250 П-4 2680 3180 П-2л 5020 3250 П-5 4000 3180 Панели для домов типовой серии 1-480А. Панели перекрытий шатровые размером иа комнату; изготовляются на конвейерных ли- ниях и поточно-агрегатным способом (рис. 47). Имеются панели с консольными балконными плитами. УзелА Ш-Ш 30 ПО 30 2 Рис. 47. Панель перекрытия для домов серии 1-480А 1 — напрягаемая ар- матура: 2 — спираль; 3 н 4 — сварные сетки; 5 —- подъемная петля Таблица 93 Номенклатура шатровых панелей Марка Размеры в мм Марка Размеры в мм длина ширина длина ширина Ц1П-1-2 5040 3180 ШП-9** 3290 2960 ШП-1-6-1, ШП-1-6-2 5040 3180 IIIП-10*** '3290 2960 ШП-5-3* 6230 3180 ШП-11 2960 2960 ШП-1-5* 6230 3180 ШП-12 5040 3180 ШП-5-1* 6440 3180 ШГ1-8 1600 3180 ШП-5-1, ШП-5-1-3, ШП-5-1-5 5040 2950 ШП-5-8-1* 6440 2960 * С балконной плитой. ** С квадратным люком. *** С круглым люком.
Таблица 94 Технико-экономические показатели междуэтажных перекрытий для жилых домов типовых серий (Конструкция перекрытия Приве- денная толщина бетона в мм 8 1й вес юй т Расход на в кг 1 л3 Затраты труда на 1 М‘ в чел.- днях Стоимость 1 л3 в руб. I № п/п несущая панель пол Вес 1 М2 в Монтажнь комплексн панели в . «! S - <и И « О Е S стали на строи- тельной площадке на заводе несущая часть пол (по- толок) всего* Перекрытия пролетом 3,2 м для жилых домов серий 1-464А, 1-335, 1МГ-300, 1ЛГ-502 1 Сплошная нз тяжелого бетона кассетного фор- мования Из линолеума по слою полу- твердых древесно-волокнистых плнт, монолитной цементной стяжке н звукоизоляционному слою из мягких древесно-волок- ннстых плит толщиной 25 мм, отделенных от стяжки слоем пергамина (по проекту серии 1-464А) 140 (100 тя- желый бетон4-40 бетон стяжки) 310 5,53 28 12 4,75 0,11 0,26 3,1 7,1 10,2 11,8 2 То же Из линолеума по панельному основанию из легкого бетона, уложенному на звукоизоляцион- ный слой из шлаковатных матов толщиной 50 мм То же 310 5,53 28 12 4,75 0,11 0,26 3,1 7,1 10,2 11,8 3 Мастичный по панельному основанию из легкого бетона, уложенному на звукоизоляцион- ные ленточные прокладки нз мягких древесно-волокнистых плнт толщиной 25 мм 150 (100 тя- желый бетон+50 гипсоце- ментный бетон) 320 5,7 28 11 4,27 0,11 0,27 3,1 7 10,1 11,7 Глава VI. Крупнопанельные жилые дома
u/u «х Конструкция перекрытия Приве- денная толщина бетона в мм | Вес 1 м* в кг несущая панель ПОЛ 4 Сплошная из тяжелого бетона кассетного фор- мования Из линолеума по панельному основанию из гнпсоцементиогб бетона, уложенному на звуков изоляционный слой из шлако- ватных матов толщиной 50 мм 160 (100 тя- желый бетон+50 гипсоце- ментный бетон) 320 5 Сплошная из тяжелого бетона Из линолеума по слою полу- твердых древесно-волокнистых плит, уложенных по панельному основанию нз мелкозернистого бетона 125 (100 тя- желый бетон-|-25 мелкозер- нистый бетон) 320 6 То же Из тёплого мелкозернистого пластобетона, уложенного по па- нельному основанию из мелко- зернистого бетона То же 325 7 Щитовой дощатый заводского изготовления, уложенный по слою нз шлаковатных матов 100 280 8 Сплошная из тяжелого бетона Из двухслойного теплого зву- коизоляционного линолеума 140 350
Продолжение табл. 94 Расход на в кг 1 Затраты труда иа 1 м? в чел.- лнях Стоимость 1 л2 в руб. Q И S о g Xue X * «is и 5 ч я Е й Л н я (V Л X ч строи- ьной щадке «J ч о и ев к св 3 д 6 52 о * р О S Я S с ев ч о CJ о Ф J-4 а> вв и < а Е а W а ис Я Я У я н ю 5,7 28 11 4,27 0,11 0,27 3,1 7 10,1 5,7 28 10-38 5,12 0,2 0,25 3,1 7,5 11,7 10,6 5,8 28 10-38 5,12 0,06 0,3 3,1 6,4 12,3 8,9 5,07 28 3,93 0,13 0,33 3,1 4.5 10,3 7,6 .6,2 35 — 3,3 0,11 0,13 3.4 5,3 8,8 8,7 § Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений
Продолжение табл. 94 Конструкция перекрытия Приве- денная толщина бетона в мм 8 Монтажный вес комплексной панели в tn Расход на 1 м2 в кг Затраты труда на 1 м2 в чел.- днях Стоимость 1 ле’ в руб. № п/п несущая панель пол Вес 1 м2 е цемента гипса § С5 Н и на строи- тельной площадке на заводе несущая часть пол (по- толок) ! всего* Перекрытия пролетом 6 м для ЖИЛЫХ домов серий 1-468А и 1-467/ 9 Многопустот- ная из тяжелого бетона с верти- кальными пусто- тами Из линолеума по стяжке из легкого раствора толщиной 30 мм и гидроизоляционному слою и мягким древесно-волокнистым плитам толщиной 25 мм (по проекту серин 1-468А) 130 (100 тя- желый бетон+ЗО легкий бетон) 300 6,1 4,98** 0,33 0,11 3,5 7,4 10,9 4,05 12,63 ъ ? 10 То же По п. 4 150 (100 тя- желый бетон-]-50 гипсоце- меитный бетон) 320 6,45 30 11 5,58** -0,11 0,31 3,5 7,1 10,6 4,05 12,3 100 5,6 4,95** 0,13 0,37 3,5 4,6 8,1 И Многопустот- ная нз тяжелого бетона с верти- кальными пусто- тами По п. 7 280 30 4,05 9,4 * Нал чертой — цифры прямых затрат, под чертой — стоимость с учетом накладных расходов. *• Над чертой расход стали, приведенный к марке Ст, 3, под чертой — натуральный расход сталп. Глава VI. Крупнопанельные жилые дома
570 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений § 5. Панели покрытий Панели для домов серии 1-464А.™ Крыша запроектирована сов- мещенной, состоящей нз одного (рнс. 48) нли двух элементов — не- Рис. 48. Панель совмещенной крышн для домов серии 1-464А 1 — слой руберойда на битумной мастике; 2 — керамзитобетон марки 35, 1 =700 кг!м\ 3 — воздушное каналы; 4 — ребристая плита из ке- рамзитобетона марки 150, 7—;1200 кг!м\ 5 — три слоя фибролита по 75 мм либо пеностекло Таблица 95 Номенклатура утепляющих кровельных панелей Марка Тип панели Размеры в мм длина ширина ПКТ1 Рядовая . . - - • 6580 3180 ПКТ2 » ...... .... - 6580 2580 пктз Карнизная торцовая . . . . 6580 940 ПКТЗ-1 То же • 6580 940 ПКТ4 С прямоугольным люком . . . 6580 2580 ПКТ5 Рядовая 3000 2580 ПКТ6 » 3180 2580 ПКТ6-1 С квадратным люком 3180 2580 ПКТ6-2 3180 2580 ПКТ6-3 3180 2580 ПКТ6-4 3180 2580
Глава VI. Крупнопанельные жилые дома 571 сущей железобетонной панели чер- дачного перекрытия и утепляющей панели из автоклавного ячеистого бе- тона или керамзитобетона (у= =800 кг/м3) с осушающими канала- ми в подкровельной зоне. Утепляющие панели укладываются по панелям чердачного перекрытия насухо. Тол- щина утепляющих панелей для рас- четных температур —20, —25 и —30° С соответственно 270, 305 и 335 мм. Панели для домов типовой се- рии 1-468А. Панели совмещенных крыш домов данной серии изготовля- ют однослойными из автоклавного ячеистого бетона у=700 кг/л? с вен- тиляционными каналами диаметром 50 мм в подкровельной зоне (рис. 49). Панели имеют унифицированную толщину 38 см, различные климатические районы с температурой наружного возду- ха до —40° С. Таблица 96 Номенклатура панелей Марка Размеры в мм длина ширина ПК-60-16 5980 1590 ПК-60-16-1 5980 1590 ПК-60-14 5980 1390 ПК-58-16 5780 1390 ПК-58-14 5780 1390 ПК-30-16 2980 1590 ПК-30-14 2980 1390 ПК-28-16 2780 1590 ПК-28-14 2780 1390 рассчитаны на 5580 Рис. 49. Панель совмещенной крыши для домов серии 1-468А 1 — ячеистый бетон T =700 кг/л3; 2 — продухи О 50 мм
572 Раздел пятый. Элементы зданий и- сооружений Панели для домов типовой серии 1-335А. Крыша домов этой серии запроектирована вентилируемой раздельной конструкции: со- стоит из панели перекрытия, утеплйтеля и ребристой кровельной па- нели. Имеется вариант невентплируемой крыши нз панелей двух- слойной конструкции с утеплением неавтоклавным пенобетоном. Таблица 97 Номенклатура кровельных панелей Марка Размеры в мм длина ширина ПК-1 6600 3180 ПК-2 6600 2560 пк-з 6600 2640 Панели для домов типовой серии 1МГ-300. Совмещенные вен- тилируемые крыши домов данной серии монтируют из панелей трехслойиой конструкции (рис. 50), Железобетонные слои панели—। часторебристые скорлупы, изготовленные методом вибропроката; Рис. 50. Панель совмещенной крышн для домов серии 1 МГ-300 1 — железобетонные вибропрокатные скорлупы; 2 — утеплитель; 3 = продух; tt слой -руберойда на битумной мастике: 5,6. 7 — ком- плектовочные стальные связи
Глава VI. Крупнопанельные жилые дома 573 утеплитель — етиллит. Вариант раздельной конструкции — частореб- рнстые кровельные панели с утеплителем по панелям перекрытий. Таблица 98 Номенклатура панелей Марка Тип панели Размеры в мм длина ширина ПК-300-1Д. ПК-300-2Д, ПК-300-ЗД, ПК-300.4Д, ПК-300-5Д, ПК-300-6Д, ПК-300-7Д, ПК-300-1ДЭ, ПК-300-1ДА Рядовая 4820 3180 ПК-300-8Д, ПК-300-9Д Карнизная 3180 1200 Л-300-1Д, Л-300-2Д, Л-ЗОО-ЗД Лотковая 3180 1000 Панели для домов типовой серии 1Л Г-502, Кровельные панели являются частью раздельной крышн, состоящей нз панелей перекры- тия, утеплителя и кровельных панелей. Кровельные панели ребристые из бетона марки 200. Таблица 99 Номенклатура кровельных панелей Марка Размеры в мм длина ширина КП-1 6090 3180 КП-2 3040 4230 КП-3 3040 4230 Панели для домов типе вой серии 1-480А. Совмещенная крыша домов данной серии — раздельной конструкции; состоит из панелей перекрытия, утеплителя и кровельных панелей. Кровельные панели размерами на комнату изготовляются на конвейерных линиях и по- точно-агрегатным способом. Таблица 100 Номенклатура кровельных панелей Марка Тип панелей Размеры в мм длина ширина ПП-1-1 Шатровая с карнизной плитой , . 6965 3180 ПП-1-6-1 Тб же . . . * . 5965 3180 ПП-4-1 5965 2360 ПП-4-2 Шатровая с квадратным люком « > 6965 2360
574 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 101 Техннкс-экономнческне показатели совмещенных вентилируемых крыш повышенной заводской готовности (на 1 м2 площади застройки) Наименование показателей Единица измерения Конструкция крыши дома серии 1-464А Конструкция крыши дома серии 1 1-468А — двухслойные панели с утеплителем из ячеистого бе- тона 7 = 700 кг/м* и вентиляци- онными каналами в подкровель- ной зоне нижние ребристые желе-i зобетоиные панели; уте- плите ль—керамзитобетон 7 = 500 кг/л3 и верхние кровельные железобе- тонные панели однослойные панели из ячеистого бетона 7=700 кг/м?, укладываемые по железобетонной панели перекрытия панели из трех слоев ке- рамзитобетоиа объем- ным весом соответствен- но (считая слои сверху вниз) 1300, 500 и 800 кг]м* Вес Толщина Расход основных ма- териалов: бетона (всего) . . в том числе: тяжелого . . . легкого или яче- истого .... цемента . . . . стали керамзита . * . Затраты труда: всего в том числе: на строительной площадке .... на заводе . . . Стоимость: прямые затраты . с накладными рас- ходами .... кг см м* кг м3 чел.-день руб- 471 56 0,381 0,125 0,256 63,1 12 0,33 0,787 0,365 6,422 16,65 19,98 470 47 0,462 0,113 0,349 138,6 5,1 0,773 0,375 0,398 16,36 19,63 317 37 0,387 0,013 0.374 91,07 7,75 0,486 0,634 0,331 0,307 14,59 17,50 344 39 0,321 0,073 0.248 96,4 7,2 0,747 0,445 0,302 13,84 16,6 дана применительно, к расчет- Примечание. Толщина панелей крыш ной зимней температуре — 30° С. § 6. Элементы каркаса Полный сборный поперечный каркас здания серии 1-335А запро- ектирован нз двухпролетных рам, имеющих платформенные стыки колонн с прогонами (рис. 51). Элементы каркаса изготовляются по- точно-агрегатным способом. Прогоны — с предварительным электро- термическим натяжением арматуры.
Глава VI. Крупнопанельные жилые дома 576 С) П-П ш-ш Рис. 51. Элементы сборного железобе- тонного каркаса домов серин 1-335А а — колонна; б — ригель; в — арматурный каркас колонны
576 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица 102 Номенклатура колонн и прогонов Марка Размеры в мм сечение длина к-1 400X200 2360 К-2 200X 200 2360 к-з 800X 300 2690 ПР-1 200X350 5680 ПР-2 220 x350 4550 Глава VII стыки КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ СБОРНЫХ КОНСТРУКЦИИ § 1. Прочность стыков (требования, способы обеспечения) Конструктивное решение и техника выполнения стыков во мно- гом определяют эксплуатационные качества сооружений. В связи с этим проектирование и выполнение стыков осуществляются с учетом требований прочности, долговечности, теплоизоляции, водо- и возду- хонепроницаемости. В зависимости от конструктивной схемы здания и внешних воз- действий в стыках возникают в различных сочетаниях усилия сжа- тия, растяжения н среза. Конструктивное обеспечение их восприятия определяется типом превалирующего усилия. Сжатые стыки, к числу которых относятся почти все го- ризонтальные стыки стеновых панелей (за исключением краевых участков высоких вертикальных диафрагм жесткости), конструиру- ются с передачей усилий через сплошной растворный шов. Марка раствора назначается с учетом рекомендаций п. 2.5 СНиП П-В. 1-62; минимальная марка в летних условиях 100, в зимних —150. Прочность раствора, размеры площадок опирания в узлах и время возведения конструкций существенно влияют на несущую спо- собность стыка н стены. Влияние этих факторов на условное сниже- ние прочности стены в зоне стыка учитывается понижающим коэф- фициентом тш к расчетному сопротивлению материала панели, оп- ределяемым по формуле С. Семенцова н В. Камейка: 0,1 0,25 + — 51 + &2 _ /, - - +0,7 1 b \ 51+ 5г\ Ь / —<0,9, *пр (8)
Глава VII. Стыки крупнопанельных конструкций 577 где т3— коэффициент, учитывающий влияние монтажа в зимних условиях на несущую способность стены в любом возрасте, независимо от применяемых видов раствора и способов обеспечения их твердения; ^?2 ^?2 т3 = 1 —--------при ------- < 0,1 и т3 = 0,9 при----------> 0,1; Рн pH pH 4 пр /хпр ^пр при монтаже стен в летних условиях пг3 = 1; bi и Ь2 — глубина заделки каждого из перекрытий, опирающихся на стену с обеих сторон; b — толщина стены; — кубиковая прочность раствора; 7?пР— нормативное сопротивление бетона сжатию, равное для бетонов марок 100—200 1,8/?Пр, для бетонов марки бо- лее 200—1,65 /?1р. Большинство конструктивных решений панельных зданий осно- вывается на применении бескаркасных схем с внутренними попереч- ными несущими стенами; поэтому большая часть вертикальных на- грузок передается на внутренние стены и наибольшие сжимающие усилия возникают в этих стенах и их горизонтальных стыках. Существует два типа конструкций горизонтальных стыков внут- ренних стен (с различными вариантами): первый — с сопряжением стеновых панелей через перекрытие (платформенный стык), вто- рой— с их непосредственным сопряжением (панель с панелью); во втором случае перекрытия опираются на консоли или выступы в панелях. Платформенные стыки (рис. 52) рекомендуется приме- нять при сопряжении панелей стен и перекрытий из бетона одинако- вой прочности или различающихся не более чем на одну марку и при технологии изготовления, обеспечивающей отклонения в разме- рах толщин панелей перекрытия не свыше ±5 мм. Растворные швы стыка устраиваются по верху и по низу панелей перекрытий в мес- тах их сопряжений со стенами. Для получения большей равномер- ности растворной постели и передачи усилий через стык рекоменду- ется осуществлять монтаж вышележащей панели на нижележащую «насухо» по маякам или прокладкам с последующим механизиро- ванным плотным заполнением стыка раствором. Проектная ширина площадок опирания перекрытий в стыке должна быть: при опертых по контуру перекрытиях пролетом до 3,6 м — не менее 5 см; при перекрытиях пролетом до 6,4 м, опертых по двум сторонам, — не менее 7 см. 37—1495
Рис. 53. Платформенный стык не- сущих стен при взаимном перепу- ске панелей перекрытия / — панель стены; 2 — панель перекры- тия; 3 — раствор Рис. 52. Платформенный стык несущих стен и пере- крытий / — панель внутренней несущей стены: 2 — панель перекрытия: 3 — раствор Рис. 54. Непосредственное сопряжение панелей несу- щих стен при опирании перекрытий на консоли а — со стыкованием через раствор при расположении стыка над верхним уровнем перекрытия; б — со стыкованием через монолитный бетонный шов; в — со стыкованием через раствор при расположении стыка в уровне низа перекрытия: / — па- нель внутренней несущей стены; 2—панель перекрытия; 3 — це- ментный раствор; 4 — монолитный бетонный шов
Глава VII. Стыки крупнопанельных конструкций 579 Если толщина стены ие позволяет получить необходимую ши- рину площадки опирания при стыковании панелей перекрытия по оси стены, прибегают к стыкованию панелей со взаимным пе- репуском при пилообразном очертании их опорных торцов (рис. 53). Конструкции сжатых стыков с непосредственным сопряжением панелей стен 'по высоте рекомендуется применять: в тех случаях, когда прочность панелей перекрытий на две и более марок ниже прочности стеновых панелей; при настилах перекрытий шириной меньше ширины стены и отклонениях в толщинах настилов пере- крытий свыше ±5 мм; при перекрытиях из многопустотных элемен- тов в зданиях выше пяти этажей, а также в зданиях выше девяти этажей независимо от конструкции перекрытий. Конструктивные решения непосредственного сопряжения стено- вых панелей в горизонтальном стыке могут быть различны (рис. 54). Вариант узла со стыкованием стеновых панелей над перекры- тием (рис. 54, а) позволяет осуществлять монтаж с наибольшей точ- ностью; при расчете таких конструкций величина случайного эксцен- трицитета может быть уменьшена с 2 см (СНиП П-В.1-62) до 1 см. Вариант узла со стыкованием стеновых панелей через монолитный бетонный шов (рис. 54, б) позволяет в случае необходимости обес- печить жесткое сопряжение перекрытий со стенами. Прочность бе- тона в таком стыке должна быть ие менее прочности бетона стен; скорость его твердения должна быть увязана со сроками возведения здания (в необходимых случаях с применением искусственных мето- дов ускорения твердения). При невозможности изготовить верх панели по варианту, по- казанному иа рис. 54, а, а также обеспечить быстрое накопление прочности монолитного бетонного шва, применяется сопряжение па- нелей по схеме, представленной иа рис. 54, в. Усилия растяжения возникают в стыках панельных зда- ний под действием горизонтальных ветровых нагрузок, неравномер- ных деформаций основания, переменных температур и эксцентрично- го приложения вертикальных нагрузок. Характерными местами приложения растягивающих усилий являются стыки панелей наруж- ных стен между собой, сопряжения панелей наружных стен с внут- ренними конструкциями и краевые участки стыков диафрагм жест- кости. Растягивающие усилия в стыках должны восприниматься сталь- ными связями. Конструкция стальных связей может выполняться в виде соединительных плаиок, привариваемых к закладным деталям стыкуемых панелей (рис. 55, а); соединительных стержней, привари- ваемых к выпускам арматуры из панелей (рис. 55,6); петлевых вы- пусков из панелей, замоиоличнваемых бетоном (рис. 55,в), или кар- касов, которые закладываются в пазы между панелями и приобре- тают связь с ними через бетонные шпонки после замоиоличивания стыка (рис. 55, г). Марка бетона замоиоличивания в летних услови- ях должна быть ие ниже 100, в зимних — 150. Конструкции связей, вступающие в работу по мере того, как бе- тон замоиоличивания набирает прочность (см. рис. 55, в и г), ие обеспечивают монтажной устойчивости элементов здания. При вы- 37*
580 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений боре таких систем связей в стыках необходимо предусматривать монтажные сварные связи (рис. 55, поз. 8, и 56, б). Прочность заделки связевых элементов (закладных деталей, вы- пусков, петель и т. п.) должна превышать прочность связей (планок, стержней). Рис. 55. Схемы конструкций растянутых связей а — на стальных планках, привариваемых к заклад- ным деталям; б — на сварке прямых арматурных выпусков; в — петлевые выпуски, замонолнчиваемые в бетонной шпонке; г — на арматурных каркасах, замоноличенных в бетонном шпоночном шве: 1 — за- кладная деталь; 2 — накладка; 3 — прямой арматур- ный выпуск; 4 — откидная накладка с отверстием, надетая на арматурный выпуск; 5 — петлевой выпуск; 6 — кольцевая накладка; 7 — прямые арматурные стержни на высоту шпонки; 8 — монтажная связь; 9 — арматурный каркас: J0 — пазы в панелях для об- разования шпонок; 11 — каналы для шпонок высотой в этаж Восприятие растяшвающих усилий может быть обеспечено од- ной концентрированной связью либо связями, распределенными по длине стыка. Сечеиия связей назначаются по расчетному усилию, но не менее чем на 2 тс в сопряжениях наружных стен с внутренними и в сопря- жениях панелей наружных стен между собой. Связи наружных стен с перекрытиями на расстоянии 1,5 м от стыка наружных стен с внутренними и далее через каждый метр должны назначаться по усилию не менее 0,5 тс. Конструктивные решения панелей наружных стен и связей меж- ду ними должны сводить к минимуму температурные напряжения в конструкциях за счет свободы их температурных деформаций. С этой целью рекомендуется: размещать связи с внутренней стороны сечения стены в зоне постоянных температур при компенсации тем- пературных деформаций панелей деформациями герметика во внеш-
Глава VII. Стыки крупнопанельных конструкций 581 ней зоне стыка; применять гибкие связи между железобетонными слоями в трехслоиных панелях и т. п. Усилия среза возникают в стыках при изгибе конструкции (наружной или внутренней стены, перекрытия) в своей плоскости и при изгибе элементов конст- рукций из плоскости, на- пример в стыках между эле- ментами перекрытий или в соединениях вертикальных диафрагм жесткости с гори- зонтальными. Конструктивное обеспе- чение восприятия усилия среза зависит от типа сты- ка. В горизонтальных сты- ках срез воспринимается либо плоским растворным швом, либо специальными шпонками (первый способ Рис. 56. Постоянные и монтажные связи в стыках панелей наружных и внутренних стен дома серии 1МГ-300 Рис. 57. Шпонки в горизон- а — сечение стыка в месте расположения постоянных связей: б—то же, монтажных связей; 1 — оцинкованные связи; 2 — мон- тажная связь; 3 — сварной шов; 4 бетон замоиоличивания тальных стыках стеновых панелей 1 — стальная шпонка; 2 — же- лезобетонная шпонка достаточно эффективен в домах средней этажности). При боль- ших усилиях среза, например в горизонтальных стыках высоких и сильно нагруженных диафрагм жесткости, срез передается на стальные или железобетонные шпонки (рис. 57). Количество шпонок
582 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений зависит от их несущей способности й величины расчетного усилия, ио должно быть не менее двух по длине панели. В вертикальных Рис. 58. Шпонки в вертикальных стыках стеновых па- нелей а — стальные шпонки; б —• бетонные шпонкн; в ~ шпоночный шов с распределенными стальными связями; / — стальные за- кладные детали н накладки; 2 — арматурные выпуски: 3— по- лость замоноличнвання; 4 — распределенные стальные связи Рис. 59. Бетонные шпонки в швах между панеля- ми перекрытий 1 — панель перекрытия; 2 — бетонный шпоночный шов
Глава VII. Стыки крупнопанельных конструкций 583 железобетонными шпонками, так и рассредоточенными по высоте стыка связями (рис. 58). В стыках между элементами перекрытий срезающие усилия воспринимаются растворным шпоночным швом (рис. 59); в сопряжениях перекрытий с вертикальными диафрагма- ми жесткости усилия среза передают на стальные связи (рис. 60). Все элементы стальных связей в стыках — закладные детали. накладки и пр. — изготовляются чекатаной полосовой, уголко- вой и фасонной стали Марк Ст. 3. Сортамент и качество стали для элементов связей и методы ее испытаний должны удовлетворять требованиям СНиП I-B.4-62, действующих государственных стандартов и технических условий на соот- ветствующие виды сталей. Для обеспечения необходи- мой прочности заделки заклад- ных деталей в изделиях из низкомарочных легких или ячеистых бетонов к анкерам приваривают упорные пластин- ки, коротыши из арматурных стержней или небольшие сетки, располагая их между анке- рами. При конструировании за- кладных деталей и анкеров руководствуются указаниями пп. 12.55—12.56 СНиП II-B.1-62. (СНиП Ш-В.1-62, и. 2.7) из гвря- Рис. 60. Стык горизонтальной диафрагмы жесткости с верти- кальной 1 — элементы стальных связей; 2 ~ бетонные шпонки § 2. Долговечность стыков (требования, способы обеспечения) Требования долговечности предъявляются к стыкам наружных ограждений, подверженных атмосферным воздействиям. В соответст- вии с этими требованиями должны обеспечиваться: равная с основ- ными конструкциями здания долговечность элементов стыков (смена которых невозможна без капитального ремонта здания) и конструк- тивная возможность нетрудоемкой смены прочих элементов заполне- ния стыка. Элементами, не подлежащими смене, в большинстве конструкций стыков являются бетон замоиоличивания, стальные связи и утепли- тель; смене подлежат элементы уплотнения и герметизации. Бетон замоиоличивания должен обладать долговечностью, со- ответствующей долговечности панелей. Долговечность стальных свя- зей и утеплителя достигается соответствующими мероприя- тиями. Долговечность стальных связей наружных ограждений и связей между наружными и внутренними конструкциями обеспечивается
584 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений антикоррозийными покрытиями. Наиболее надежный способ такой защиты — металлизация цинком элементов связей, заклад- ных деталей и корней анкерующих их в бетоне устройств (рис. 61). Работы по металлизации в заводских и построечных условиях про- изводятся с соблюдением требований «Временных указаний по ан- тикоррозийной защите стальных закладных деталей н сварных сое- динений в крупнопанельных зданиях» (СН 206—62). Рис. 61. Схема конструкции сварной связи панели 1 — накладка; 2 — закладная де- таль; 3 — анкеры закладных дета- лей; 4 н 5 — зоны отслоения заклад- ных деталей, связей и анкеров вследствие коробления при сварке, подлежащие металлизации Объем работ по метал- лизации определяется в за- висимости от конструкции связи. При сварных соеди- нениях прямых арматурных выпусков в заводских усло- виях металлизуются корни выпусков в панели на дли- ну 5 см от ее тдрца и 3 см за пределами панели. Ос- тальная наружная часть выпусков соединяется на сварке со стыковыми на- кладками, после чего метал- лизуется или покрывается цинковым протекторным грунтом. При бессварных связях в виде петель или арматурных каркасов, всту- пающих в работу совместно с бетоном замоноличивания (см. рис. 55, в, а), элементы связей металлизуются толь- ко на заводе. Дополнитель- ной металлизации на строй- ке эти элементы не требуют. Последующая защита ме- таллизированных связей за- ключается в укрытии их плотным цементно-песчаным раствором слоем не менее 20 мм. Замонолнчивание стальных неметаллизованных связей бетоном может обеспечить их защиту от коррозии только в тех случаях, ког- да исключена возможность раскрытия трещин в стыках в процессе эксплуатации здания более чем на 0,3 мм. Для того чтобы уменьшить увлажнение элементов связей в процессе эксплуатации здания и сни- зить в них температурные напряжения, связи располагают во внут- ренней части конструкции, в области положительных температур (желательно за пределами зоны конденсации). Долговечность утеплителя в стыках обеспечивается защитой его от атмосферного и конденсационного увлажнения. С этой целью утеплитель располагают во внутренней зоне стыка за герметизиру- ющими и дренирующими устройствами и защищают гидро- и паро- непроницаемыми пленками или обмазками.
Глава VII. Стыки крупнопанельных конструкций 585 В связи с малой долговечностью синтетические герметизирую- щие материалы не рекомендуется располагать в глубине стыка, в местах, не доступных для контроля и смены (например, в вершине противодождевого барьера или уступа в стыке). Герметики должны находиться в наружной части стыка, в специально предусмотренном пазе, защищающем герметик от непосредственного воздействия солнечной радиации. § 3. Водо- и воздухонепроницаемость стыков наружных стен (требования, способы обеспечения) Конструкция стыка панелей наружных стен должна обеспечивать его воздухопроницаемость в пределах требований § 6 СНиП П-А.7-62 «Строительная теплотехника». Проверка осуществляется по формуле = 0,1 Зо2 мм вод. ст. ч- м/кг, (9) где 7?трс— требуемая величина сопротивления стыка воздухопро- ницанию; v— расчетная зимняя скорость ветра в м/сек, определяемая по табл. 5 СНиП П-А.6-62; принимается не менее 5 л/сек; — требуемое сопротивление теплопередаче наружной сте- ны в м2 • ч • град/ккал Конструкция стыка должна полностью исключать возможность сквозного проникания атмосферной влаги и обеспечивать удаление случайно попавшей в стык воды из его наружной части прежде, чем она достигнет зоны расположения утепляющих вкладышей. Основной конструктивной мерой обеспечения водо- и воздухо- непроницаемости является заделка стыков упругими и эластичными материалами, обладающими способностью компенсировать темпера- турные и другие деформации стыков с сохранением нх герметично- сти. В качестве герметиков могут применяться упругие прокладки в виде жгутов различного сечения (типа пороизола, гернита), уста- навливаемых на клеящих мастиках, эластичные тиоколовые мастики (У-ЗОМ) либо пластичные мастики (полиизобутиленовые мастики УМ-40, УМС-50). Относительное удлинение без разрыва составляет для тиоколо- вых герметиков 100%, для гернита—150% и для полиизобутилено- вой мастики 300%, что определяет их применение в качестве ком- пенсаторов температурных деформаций панелей. Герметизация должна выполняться в соответствии с требова- ниями «Временных указаний по замоноличиванию, герметизации и утеплению стыков крупнопанельных зданий» (состав и свойства герметиков см. в четвертом разделе настоящего тома). Для обеспечения надежности герметизации и в целях облегчения условий производства работ в конструкциях стыков следует предус- матривать; при любых видах герметиков — форму сечения наружной зоны вертикальных стыков в виде паза (рис. 62), так как такая фор- ма способствует экономии герметизирующих материалов и упрощает производство работ по герметизации и маскировке герметика на фа- саде; при изоляции упругими прокладками — устройство направля- ющих скосов (фасок) по контуру панели и нахлестку упругой про- кладки вертикального стыка на прокладку горизонтального стыка 38—1495
586 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений в месте их пересечения (рис. 63); при изоляции тиоколовымп герме- тиками — устройство их по упругому основанию (например, по ко- нопатке) и заведение герметика на бетонные поверхности стыкуемых панелей на ширину не менее 20 мм. Не рекомендуется наносить тиоколовые Герметики на жесткое основание (например, на расшивку стыка из цементного раствора); толщина слоя тиоколового герметика должна быть не менее 2 мм. Рис. 62. Схема сечений наружной зоны сты- ков панелей наружных стен « — вертикальный стык; б — горизонтальный стык Прн изоляции стыка пластичными герметиками допускается нано- сить их по любому основанию—мягкому (пороизол), жесткому (цементный раствор) пли по сквозному шву. Для упрощения производства работ по герметизации и обеспе- чения возможности смены герметцков рекомендуется размещать гер- метики во внешней зоне стыка и предусматривать выполнение герме- тизации после монтажа стен (а не в процессе их сборки). Установка герметиков в горизонтальных стыках до установки верхней панели не рекомендуется. Водонепроницаемость стыков может обеспечиваться также пу- тем придания им необходимой для этого геометрической формы. Ре- комендуются следующие конструктивные решения: 1) горизонтальный стык с противодождевым барьером в виде гребня или уступа (рнс. 64). Назначение барьера — создать препятствие продвижению дождевой воды, загоняемой ветром в
Глава VII. Стыки крупнопанельных конструкций 587 Рис. 63. Схема сопряжения упругих прокладок в местах пересечения вертикальных и горизонтальных стыков Рис. 64. Сопряжения панелей наружных стен в горизон- тальных стыках а — с уступом; б — с гребнем; 1 — панель наружной стены; 2 — перекрытие;' 3 — цементный раствор; 4 утепляющий вкладыш 38а—1495
588 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Рис. 65. Вертикальный стык наружных стен / — полый канал; 2—выходное отверстие канала; 3 -- водоотводищзй гребенка
Глава VII. Стыки крупнопанельных конструкций 589 Рис. 66. Примеры обработки поверхностей панелей на- ружных стен, сокращающей интенсивность орошения вертикальных стыков а — обрамление вертикальных кромок; б — каннелюры; 1 — па- нель наружной стены; 2 — герметик; 3 — уплотнитель; 4~ бе- тон замоиоличйваиия канала стыка стык через трещины в растворе расшивки шва на. фасаде. Высота барьера в мм определяется по формуле v2 A = <10> где v — расчетная скорость ветра в летний период в м/сек. h должна быть не менее 60 мм для большинства районов страны, за исключением прибрежных полос морей и океанов, где высота про- тиводождевого барьера должна составлять не менее 80—100 мм; 38а*
590 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений 2) вертикальный стык с устройством полых уширений в виде вертикальных каналов, расположенных непосредственно за цементной расшивкой шва (рис. 65). Эти каналы сообщаются с на- Рис. 67. Слезник в горизонтальном сты- ке панелей наружных стен ружным воздухом поэтажно через спе- циальные отверстия, благодаря чему внутри канала образуется воздушная подушка, противодействующая протал- киванию ветром дождевой воды через трещины в расшивке вертикального шва. Для повышения водонепроницаемости вертикального стыка рекомендуется до- полнительное устройство наклонных бо- розд на стыкуемых торцах панелей для сбрасывания в канал проникшей в стык воды (см. рис. 65). Уменьшение опасности протекания может быть достигнуто рядом конструк- тивных мер, снижающих интенсивность орошения стыков, — применением шеро- ховатых фактур, а также вертикальных желобков или выступов по краям пане- лей при гладких фактурах (рис. 66), в горизонтальных стыках — устройством слезников и скосов в стыкуемых панелях (рис. 67). Для обеспечения водонепроницаемости горизонтальных стыков стеновых панелей с балконными плитами следует применять те же герметизирующие материалы, что и для рядовых стыков. Кроме то- го, рекомендуется применение стыковых гребней высотой не менее Рис. 68. Горизонтальный стык панелей наружных стен а—с балконной плитой нз тяжелого бетона; б —с легкобетонным пере- крытием, имеющим консольный вынос; 1 — герметик; 2 — утепляющий вкладыш; 3 — стальная связь; й — растворный шов
Глава VII*. Стыки крупнопанельных конструкций 591 6 см, устраиваемых вдоль опорной грани балконной плиты, а при вы- полнении перекрытия и балконной плиты из одного (например, лег- кобетоиного) элемента —над опорой балконной консоли (рис. 68). § 4. Теплоизоляция стыков (требования, способы обеспечения) Теплоизоляция стыков наружных стеи должна исключать воз- можность выпадения конденсата иа их внутренней поверхности (температура внутренней поверхности стыка не должна быть ниже точки росы). Рис. 69. Утепление стыков трехслойных стен с контурными теплопроводными ребрами а — горизонтальный стык; б — вертикальный стык; 1 — панель сло- истой наружной стены с утолщенным внутренним слоем: 2 — утепля- ющий вкладыш; 3 — растворный шов; 4 — герметик; 5 — бетон замо- ноличивания Приемы утепления стыков выбираются в зависимости от мате- риала и конструкции стены. В многослойных стенах из панелей с контурными ребрами из тяжелого бетона конструкция стыка должна исключать контакт между ребрами (рис. 69), который мо- жет привести к образованию уширенного теплопроводного включе- ния; поэтому ребра следует несколько смещать с торца панелей
’ 592 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Рие. 70. Стыки трехслойных панелей, не имеющих кон- турных теплопроводных ре- бер так, чтобы образовавшийся разрыв между ними при стыковании на всю высоту ребер или частично мог быть заполнен вкладышами из эф- фективного теплоизоляционного ма- териала (Л<0,12 ккал/м2- ч-град). Для утепляющих вкладышей ре- комендуется применять пенополи- стирол, минераловатные и стекло- волокнистые плиты. В слоистых стенах без кон- турных ребер (с гибкими связями между слоями) теплоизо- ляцию стыка целесообразно осуще- Рис. 71. Стыки стеновых панелей а — двухслойных: б — однослойных; 1 — бетон замо- ноличивания; 2 — герметизация
Глава VII. Стыки крупнопанельных конструкций «93 ствлять путем выпуска в канал стыка мягкого утеплителя самих па- нелей и обжатия его при стыковании панелей (рис. 70). В однослойных и двухслойных панелях, не имеющих сквозных теплопроводных ребер, при высокой точности формования и надеж- ной герметизации швов применение специальных теплоизоляционных вкладышей необязательно. Стыки однослойных стен утепляются лег- ким бетоном, близким по составу и объемному весу к бетону пане- лей (рис. 71). Угловые стыки наружных стен, втличаюздихся увеличенными теплопотерями, дополнительно утепляются путем соответствующего размещения стояков центрального отопления или устройства утепля- ющих легкобетонных скосов, улучшающих распределение темпера- тур на поверхности стен в углах. Величина скоса определяется по расчету температурного поля угла, но должна быть не менее 25 см по гипотенузе. § 5. Звукоизоляция стыков внутренних конструкций (требования, способы обеспечения) Звукоизоляция по стыку панелей должна быть не ниже звуко- изоляционной способности стыкуемых конструкций. В сплошных кон- струкциях это условие достигается тщательной герметизацией зазо- ров между изделиями в стыке материалами, близкими по физичес- ким свойствам к материалу самих панелей, — бетоном или раствором. Конструкция 'стыка должна исключать возможность возникно- вения трещин под влиянием деформации панелей при эксплуатации. В качестве основного конструктивного приема рекомендуется вза- имная врезка (перепуск) стыкуемых панелей разных плоскостей. В вертикальных стыках это достигается заведением поперечных стен на 3—5 см в стык продольных стен; в горизонтальных — применени- ’ ем контурного опирания перекрытий иа сплошной растворный слой. В стыках элементов перекрытий раздельного типа со стенами должна исключаться возможность возникновения звукового мостика по контуру примыкания элементов раздельного пола или потолка к стенам. Периметр таких элементов должен изолироваться от стен упругими прокладками. При этом желательно, чтобы дина- мический модуль упругости материала прокладок не превышал 3 кгс!см2. § 6. Конструкции стыков по действующим типовым сериям крупнопанельных жилых домов Конструкции стыков, принятые в типовых сериях крупно- панельных жилых домов (рис. 72—78), разработаны в 1962— 1964 гг. В настоящее время они частично пересматрива- ются.
594 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений S) а — вертикальный стык; б — горизонтальный стык; 1 — панель наружной стены; 2 — панель внутренней сте- ны; 3 — панель перекрытия; 4 — бетон замонолнчнвання стыка; 5 н 6 — утепляющие вкладыш#; 7 — петлевые вы- пуски арматуры панелей 0 12 мм: 8 — скоба 0 12 мм: 9 — анкер 0 12 мм; 10 — монтажная связь; 11 — упругие прокладки; 12 — уплотнительная мастика
Глава VII. Стыки крупнопанельных конструкций 595 г 5) Рис. 73. Стыки панелей наружных стен в домах серии 1-468А а — вертикальный стык; б — горизонтальный стык; 1 — панель наруж- ной стены; 2 — панель внутренней стены; 3 — панель перекрытия; 4 — монолитная шпонка из бетона марки 200 на мелких фракциях; 5 — анкер; 6 — утолок 60X4 мм, 1=200 мм\ 7 — арматурный каркас; 5— пороизол; 9— мастика «изол»; 10— цементный раствор; 11 — кон- туры шпонки; 12 — деревянная опалубка в пределах высоты шпонки
596 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Рис. 74. Стыки панелей наружных стен в до- мах серии 1-467А а — вертикальный стык; б — горизонтальный стык; 1 — панель наружной стены; 2 — панель внутренней стены; 3 — петлевые выпуски 0 14 мм арматуры па- нелей; 4 — треугольный хомут; 5 — анкер; 6 — бетон замоиоличивания; 7 — пороизол; 8 — мастнка «нзол»; 9 — цементный раствор; 10 — петли 0 14 мм; 11 — кон- туры монолитной шпонки
Глава VII. Стыки крупнопанельных конструкций 597 Рис 75. Стыки панелей наружных стен в домах серии 1-335А д — вертикальный;- б — горизонтальный: / — панель наружной стены; 2 — ригель: 3 — колонна; 4 — петлевые выпуски арматуры стеновых панелей и ригеля; 5 — скобы; 6 — анкер; 7— бетон замо- ноличивания; 8 — утепляющий вкладыш; 9 — обклейка руберойдом; 10 — пороизол; II — мастика «изол»; /2 — цементный раствор
598 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Рис. 76. Стыки панелей наружных стен в домах серии 1МГ-300 а — сеченне по вертикальному стыку; б — деталь горизонтального сты- ка; 1 — панель наружной стены; 2 — панель внутренней стены; 3 — па- нель перекрытия; 4 — полость монолитной шпонки; 5 — петлевой выпуск арматуры панели; б —скоба; 7 —Монтажная связь; 8 — цементный раствор
Глава VII. Стыки крупнопанельных конструкций 599 Рис. 77. Стыки панелей на- ружных стен в домах серии 1Л Г-502 а — вертикальный стык; б — го- ризонтальный стык; 1 — панель наружной стены; 2 — панель внутренней стены; 3—панель пе- рекрытия; 4—петлевой выпуск арматуры стеновой панели: 5 — треугольный хомут с верти- кальными анкерами: 6 — поро- изол; 7 — мастика «изол» Рис. 78. Стыки панелей на- ружных стен домов серии 1-480А 1 — панель наружной стены; 2 — панель перекрытия; 3—свар- ные арматурные каркасы-связи; 4 — монтажная сварная связь: 5 — плотный керамзитобетон на мелких фракциях; 6—пороизол; 7 — мастика «изол»
600 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений § 7. Стоимость изоляции наружных швов Таблица 103 Стоимость изоляции 1 пог. м наружного шва (прямые затраты) Герметики Полиизобутилеиовые УМ-40. УМС-50.......... Тиоколовые мастики УТ-ЗОМ ................ Гериит П (жгуты) . . Пороизол с мастикой «изол» ................ Материалы 230 5800 280 300 0,70 0,13 0,50 0,68 Стоимость в руб. — коп. 0—17 0—81 0—15 0—23 0—11 0-78 0—15 0—16 0—01 0—01 0—01 0—29 1—60 0—30 0-40 Г лава VIII СОВМЕЩЕННЫЕ И ПЛОСКИЕ КРЫШИ. КРОВЛИ § 1. Уклоны крыш Уклон крыши назначается в зависимости от вида кровли. Нор- мы уклонов для зоны с умеренным климатом приведены в табл. 104. Уклоны крыш Таблица 104 Вид кровель Уклоны крыш в % не менее Кровли из рулонных материалов, наклеиваемых на ма- стиках: двухслойные трехслойные без защитного слоя гравия трехслойные с защитным слоем гравия, втопленного в горячую мастику четырехслойные и более с защитным слоем гравия, втопленного в горячую мастику Лотки ендов рулонных кровель с защитным слоем гравия, втопленного в горячую мастику . » Кровля из волнистых асбестоцементных листов: обыкновенного профиля усиленного профиля . то же, с уплотнением швов в горизонтальных стыках Кровля из асбестоцементных плиток и черепицы , . , . 15 5 2,5 0 0 33 25 16 50
Глава VIII. Совмещенные и плоские крыши. Кровли 601 С разрешения организации, утверждающей проект, можно при- нимать и другие уклоны, если они обоснованы опытом строитель- ства п эксплуатации зданий. § 2. Совмещенные крыши Области применения. Совмещенные крыши являются б е с- чердачными покрытиями, состоящими из несущих крупнораз- Рис. 79. Конструкции совме- щенных крыш а — невентилируемая с отдель- ным теплоизоляционным слоем; б — то же, с теплоизоляцией, являющейся одновременно и не- сущей конструкцией крыши; в — вентилируемая с отдельным теплоизоляционным слоем, ле- жащие на несущих плитах; г — то же, с расположением теплоизоляции под несущими плитами; 1 — защитный слой; 2 — гидроизоляционный слой (рулонный ковер); 3 — основание под рулоииый ковер (выравни- вающая стяжка); 3'— то же, из железобетонных плит (панелей), укладываемых по железобетон- ным брускам или столбикам; 3" —- то же, из болынеразмериых железобетонных кровельных плит; 4 — теплоизоляционный слой: 4' — то же, являющийся одновременно и несущим эле- ментом покрытия; 4"—-то же, из самонесущих теплоизоляционных плит или щигов, образующих подвесной потолок: 5—пароизо- ляционный слой; б — несущие сборные элементы покрытия из железобетонных панелей; 7—вен- тиляционный продух мерных элементов (панелей) и пароизоляционного, теплоизоляцион- ного, выравнивающего, гидроизоляционного и защитного слоев (рис. 79). Отвод воды с таких крыш осуществляется через водосто-
602 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений ки (внутренние или наружные) или с карниза (неорганизованным пу- ’ тем). Если применяются армированные панели из ячеистых или лег- ких бетонов, несущие элементы выполняют роль и теплоизоля- ции. Совмещенные крыши могут устраиваться невентилируе- мыми и вентилпруей ыми. Вентилируемыми крыши делают- • ся в тех случаях, когда пароизоляция и другие конструктивные меры ие обеспечивают нормального влажностного состояния конструк- ций. Над помещениями с мокрым и влажным режимом невентили- руемыми совмещенные покрытия делать не разрешается; вентилиру- емыми, как правило, должны быть покрытия жилых и общественных зданий. Покрытия, рассчитываемые на теплоустойчивость от воздей- ствия солнечной радиации (при температуре 25°С и выше), рекомен- дуется делать вентилируемыми, а при плоских скатах над бесфо- нарными промышленными зданиями применять так называемые во- донаполненные кровли. Рулонные кровли при этом рекомендуется покрывать мелким гравием светлых тонов (слоем толщиной не ме- нее 10 мм). Стыки панелей несущего основания тщательно заделы- ваются бетоном или раствором, а если необходимо, то перекрыва- ются компенсаторами, чтобы предотвратить разрывы пароизоляцни и гидроизоляции. Если в помещении имеется интенсивное выделение лучистого тепла и потолок может нагреваться до 100° С, в несущих конструкци- ях совмещенных покрытий применяют жаростойкий бетон или спе- циальные защитные меры (теплоизоляцию, вентилируемые продухи и др.). Если совмещенную крышу пересекают трубы, шахты и т. п., то их объединяют в секции или блоки, чтобы повысить эксплуата- ционную надежность кровли. Древесину, фибролит, арболит, древесно-волокнистые плиты в совмещенных крышах разрешается применять: при отсутствии в по- мещении источников лучистого тепла, вызывающих нагрев покрытия выше 70° С, при температуре воздуха в верхней зоне не выше 50° С, при относительной влажности внутреннего воздуха не более 70%, в открытых проветриваемых и высыхающих конструкциях (как прави- ло, только на зданиях IV класса). Пароизоляция. Пароизоляционный слой предназначен для за- щиты теплоизоляционного слоя от увлажнения водяными парами, проникающими из помещения через поры и стыки несущих элемен- тов. Этот слой делается сплошным (без разрывов) на всей поверх- ности покрытия и во всех случаях устраивается под теплоизоляци- онным слоем. В местах примыканий к стенам и другим выступаю- щим над кровлей частям здания пароизоляционный слой поднима- ется на высоту, равную толщине утеплителя. Для пароизоляционного слоя совмещенных крыш, как правило, применяют руберойд, толь, толь-кожу, гидроизол, изол, бризол, го- рячую кровельную битумную мастику марки МБК-Г-65 (ГОСТ 2889—51). _ Применяются три типа пароизоляцни (см. табл. 105): ч 1) окрасочная двухслойная из горячих мастик; 2) оклеечная из одного слоя рулонного материала; 3) оклеечная из двух слоев рулонного материала. В случае применения армированных плит и панелей из ячеисто-
Глава VIII. Совмещенные и плоские крыши. Кровли 603 го бетона они с нижней поверхности (из помещения) окрашиваются эмалью или другой устойчивой краской. Тип пароизоляции назначается по расчету в зависимости от тре- буемого сопротивления паропроницанпю, что обусловливается влаж- ностным режимом внутреннего воздуха помещения и наружного воздуха в холодный период года (об указанных режимах судят по упругости водяного пара воздуха в мм рт. ст. и расчетной зимней температуре наружного воздуха). Для выбора типа пароизоляции можно также пользоваться дан- ными, приведенными в табл. 105. Таблица 105 Типы пароизоляции Расчетная зимняя темпера- тура наружного воздуха в град Тип пароизоляции при упругости водяного пара внутреииего воздуха в мм рт. ст. до 9 от 9,1 до 12 от 12,1 до 14 прн 14,1 и более До —20 — 1 2 3 От —21 до —30 1 2 2 3 От —31 до —40 2 3 3 3 При —41 и ниже 2 3 3 3 Примечание. Расшифровку типов пароизоляции см. иа стр. 602. Оклеечная пароизоляции из одного слоя рулонного материала делается также и над сухими помещениями (при средней упругости водяного пара до 9 мм рт. ст.), если в этих помещениях в отдельные моменты выделяется большое количество водяного пара. Рулонные материалы наклеиваются горячей мастикой с напус- ком смежных полотнищ друг на друга на 5—7 см и с разбежкой швов в смежных слоях. При применении беспокровных рулонных ма- териалов (гидроизола, толь-кожи, пергамина) пароизоляцию повер- ху окрашивают горячей мастикой. Теплоизоляция. Толщина теплоизоляционного слоя устанавли- вается по расчету в зависимости от требуемого термического сопро- тивления крыши теплопередаче и с учетом свойств применяемых материалов. Свойства основных теплоизоляционных материалов, а также об- ласти их применения приведены в четвертом разделе данного тома «Строительные материалы, детали и конструкции» (см. главу XI). Для невентилируемых крыш, где утеплитель находится под дей- ствием нагрузки вышележащих слоев и снега, применяют плиты и блоки из шлакобетона, термозитобетона, перлитобетона, керамзито- бетона, пенобетона, газобетона, газозоло- и пенозолобетона, газо- и пеносиликата, пеностекла, газостекла, пеноглинита, пенокералита, пенопласта, цементного фибролита, древесно-волокнистые, мппера- ловатные, а также засыпки из керамзита, пемзы, туфа, перлита, вер- микулитА шлака и др.
604 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений В вентилируемых крышах, в которых утеплитель не находится под действием нагрузки вышележащих слоев и снега, кроме пере- численных материалов применяют волокнистые теплоизоляционные материалы, минеральную вату, маты и войлок из нее. Слой теплоизоляции укладывается по пароизоляцни на всей площади покрытия, без разрывов. Плитные материалы либо накле- ивают на горячей кровельной мастике МБК-Г-65 (минераловатные и древесно-волокнистые плиты), либо укладывают насухо (все ос- тальные плиты). Сыпучие материалы укладывают слоями по 10 см и тщательно уплотняют. При применении сгораемых утеплителей теплоизоляционный слой покрытия разделяют на отсеки (площадью не более 1000 м2) противопожарными поясами шириной 500 мм из несгораемых утеп- лителей. Выравнивающий слой. Основанием под рулонный ковер слу- жит выравнивающий слой, выполняемый из цементного раствора марок 50—100 либо из горячего мелкозернистого или песчаного асфальтобетона, имеющего прочность на сжатие не ниже 8 кгс/см2 (при температуре 50°С), либо в виде сплошного покрытия из плит с гладкой поверхностью. Основание на всех участках покрытия должно быть прочным, жестким и ровным. Если нет жесткой связи основания с выступающими над кровлей стенами, необходимо ста- вить дополнительную стенку из сборных элементов и предусматри- вать здесь деформационный шов. Должны строго выдерживаться уклоны основания к водостокам. Выравнивающие стяжки делаются толщиной: при укладке по бетону 10—15 мм, по жестким монолит- ным и плитным утеплителям и по несущим плитам и панелям 15— 25 мм, по сыпучим и нежестким плитным утеплителям 25—30 мм. Асфальтобетонные стяжки на нежестких плитных утеплителях уст- раивать нельзя, а по сыпучим утеплителям такие стяжки во избе- жание просадки кровли делать не рекомендуется. Цементные стяжки сразу после устройства грунтуют холодной грунтовкой (битум 40%, керосин или соляровое масло 60%; расход 600—700 г/м2), чтобы предотвратить растрескивание стяжки и улучшить в дальнейшем ее сцепление с приклеивающей масти- кой. Асфальтобетонные стяжки надо делать с температурно-усадоч- ными швами шириной 10 мм, разрезая таким путем основание на квадраты 4x4 м, чтобы предотвратить растрескивание асфальта зимой; швы надо сразу же заклеивать полосками из рулонного ма- териала, наклеиваемыми с одной стороны шва. Сборные основания из плит устраивают по подстилающему слою из просеянного шлака, золы или песка так, чтобы плиты не качались и образовывали ровную поверхность. В местах примыкания кровли к стенам и другим выступающим над кровлей частям здания основание должно подниматься на высо- ту наклейки рулонного ковра (не менее 25 см) и иметь выкружку радиусом 5—10 см или фаску со сторонами 10Х10 см. При устройстве основания свесы покрывают оцинкованной кровельной сталью, устанавливают и закрепляют воронки внутрен- них и желоба наружных водостоков, прибивают рейки для крепления рулонного ковра на стенах.
Глава VIII. Совмещенные и плоские крыши. Кровли 605 Водостоки. Наружные водостоки совмещенных крыш показаны на рис. 80, а, б. Водосборная площадь на одну водосточную трубу принимается не более; 80 м2 при диаметре трубы 100 мм, 100 м2 при диаметре трубы 140 мм, 130 л<2 при диаметре трубы 180 ми и 150 л2 при диаметре трубы 216 мм. В районах с небольшим количеством осадков водосборную площадь крыши на одну водосточную трубу можно увеличить в 1,5 раза. При неорганизованном водоотводе карниз делают таким, чтобы он выступал за внешнюю плоскость наружных степ (рис. 80, в, г, д): у двухэтажных зданий — ие менее чем на 0,3 м, у трех — пяти- этажных зданий — ие менее чем на 0,5 м. Уклон на карнизе по возможности рекомендуется увеличивать, чтобы уменьшить образо- вание сосулек зимой (рис. 80, в, г). Внутренние водостоки совмещенных крыш показаны на рис. 80, е. Водоприемные воронки изготовляются из чугуна и уста- навливаются в самом низком месте еидовы или разжелобка. Мак- симальная площадь водосбора иа одну водоприемную воронку при- нимается не более 300 м2 при диаметре отводного патрубка и сто- яка не менее 100 мм; длина пути стекающей в воронку воды не должна превышать 15 м. Воронки на кровле располагают не ближе 50 см от стен, пара- петов и других выступающих частей, а рулонный ковер у воронки усиляют наклейкой дополнительного слоя прочной ткани. Стояки внутренних водостоков с воронками соединяют при помощи саль- ников и располагают в санузлах, лестничных клетках или у несущих колонн, присоединяя к ливневой канализации. Гидроизоляционный слой. Для устройства гидроизоляционного слоя применяется, как правило, руберойд. Количество слоев зависит от уклона кровли. В нижних слоях наклеивается руберойд с мел- кой посыпкой, а в верхнем — с крупнозернистой или чешуйчатой посыпкой. Для приклеивания руберойда применяют горячую би- тумную кровельную мастику (ГОСТ 2889—51), марка которой вы- бирается в зависимости от уклона кровли и района строитель- ства. Полотнища рулонного материала иа уклонах до 15% наклеи- вают перпендикулярно, а свыше 15%—параллельно направлению стока воды с разбежкой швов в смежных слоях. Швы нахлестки смежных полотнищ по ширине иа уклонах более 5% делаются; 7 см в нижних слоях и 10 см в верхнем; на уклонах менее 5%, а также по длине нахлестка полотнищ во всех слоях делается ие менее 10 см. На примыканиях рулонный ковер наклеивается на высоту не менее 25 см и там закрепляется и защищается фартуком из оцин- кованной кровельной стали (рис. 80, ж). Защитный слой. При уклоне совмещенной крыши до 10% для устройства защитного слоя применяют крупный песок или мелкий гравий (с размером зерен 5—15 мм), который в сухом подогретом виде рассыпается сплошным ровным слоем по горячему окрасоч- ному слою и прикатывается катком. На уклонах свыше 10%, а также по руберойду с крупно- зернистой и чешуйчатой посыпкой защитный слой ие устраи- вается.
606 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Рис. 80. Детали совмещенных крыш а — водосточный желоб на выносных железобетонных плнтах; б — подвес- ной водосточный желоб из оцинкованной кровельной стали нли из пласти- ка; в — карнизный свес с уступом для неорганизованного водоотвода; г — карнизный свес с повышенным уклоном (крыша невентилируемая); д — карнизный свес вентилируемой крыши; е — воронка внутреннего водо- стока; ж — примыкание рулонного ковра к стене; 1 — несущее основание покрытия; 2 — пароизоляция; 3 — теплоизоляционный слой; 4 — выравнива- ющая стяжка; 5 — грунтовка; 6 — мастика; 7 — рулонный ковер с защитным гравийным слоем; 8 — оцинкованная кровельная сталь; 9 — кляммеры через 1 jw; 10 — деревянные пробки 40X60X250 мм через 700 мм\ // — доски; 12 дополнительный слой рул'онного материала; 13 — решетчатый трап (или колпак) воронки; 14 — прочная ткань для усиления оклейки; 15 — во цопрнемная чаша воронки; 16 — иабетонка и стяжка в ендове: 17 — рейка для прибивки рулонного ковра; 18 — парапетная плитка; 19— цементно- песчаиый раствор; 20 — фаска из бетона или раствора; 21 — анкер; 22 — ре- шетка у приточного отверстия; 23 — воздушный продух; 24 — железобетон- ная кровельная плита; 25 — железобетонная карнизная плнта
Глава VIII. Совмещенные и плоские крыши. Кровли 607 § 3. Плоские крыши Плоские крыши (рис. 81) устраиваются с уклоном не более 3% и преимущественно с внутренними водостоками (рнс. 81, в). Гидро- изоляционный слой такой крыши (рулонный ковер) выполняется из гнилостойких материалов: дегтебитумных ДБ, гудрокамовых РГМ, гидроизола, изола, стеклоткани, стекловойлока, толя, толь-кожи, наклеиваемых на битумной, резино-битумной, гудрокамовой, гудро- камполимерной или дегтевой (толь, толь-кожа) мастиках. Основание гидроизоляционного ковра крыш-террас делается конструктивно жестким; в теплоизоляционный слой укладываются влаго- и биостойкие материалы, не дающие просадок под действием нагрузки.
608 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Защитный слой эксплуатируемых плоских крыш устраивается, как правило, из бетонных, керамических и других морозостойких плит, укладываемых по дренирующему или монолитному подстилаю- щему слою либо с воздушной прослойкой. Рис. 81. Конструкции и детали плоских крыш а — примыкание неэксплуа тируемой крыши к стене; б — то же, крышн террасы; в — воронка внутреннего водостока крыши; / — стена террасы; 2 — рейка с прибитым ковром; 3 — фартук; 4 — полотнища примыкания; 5 — защитное гравийное покрытие; 6 — стяжка; 7 — теплоизоляционный слой; 8 — гидроизоляцион- ный ковер; 9 — паронзоляция; 10 — железобетонная плита; 11 — дренирующий слой; 12 — армированная стяжка; 13 — кера- мические плитки; 14 — бортовая плнта; 15 — керамический блок с деревянной рейкой; 16 — фасонный керамический блок; /7—прижимная деталь воронки с трапом; 18— чаша воронки
Глава VIII. Совмещенные и плоские крыши. Кровли 609 Рис. 82. Детали плоских водонаполненных крыш а — воронка внутреннего водостока; б—примыкание к стене с задел- кой гидроизоляционного слоя под парапетную плиту; в—то же, с за- делкой ковра в борозду бетонных камней; г — деформационный шов; д — конструкция покрытия у вентиляционных коробов; 1 — приемный колпак; 2 — съемный патрубок; 3 — прижимное коль- цо; 4 — шпилька с гайкой; 5 — водоприемная чаша воронки с пере- ходным патрубком; 6~ цементный раствор (или бетон); 7 — допол- нительные два слоя толь-кожи; 8 — гидроизоляционный ковер (основной) из четырех слоев толя; 9 — дополнительный слой проч- ной ткани, пропитанной дегтевой мастикой; 10 — основание (стяжка) гидроизоляционного ковра; 11— теплоизоляция; 12— паро- изоляция; 13 — несущая плнта покрытия; 14 — зажимной хомут; 15 — сальник; 16 — стояк; У7 — защитное гравийное покрытие; 18 — стена: 19 — антисептнрованные деревянные пробки через 1 л; 20 — антисептированная деревянная рейка; 21 — оцинкованная кро- вельная сталь; 22 — слой толя с крупнозернистой посыпкой н три слоя толь-кожи; 23 — бетонный камень размером 120X 290 X490 мм с бороздой; 24 — парапетная плнта; 25—минеральная вата; 26—оцин- кованные гвозди; 27 — вентиляционный короб; 28 — промазка сури- ком; 29 — крепление зонта оцинкованными дюбелями; 30 — проклад- ка слоя толь-кожн
610 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Места примыкания рулонного ковра к стенам, трубам, коробам и ко всем выступающим над кровлей частям здания на эксплуати- руемых плоских крышах ограждаются кирпичными, бетонными или другими надежными стенками (рис. 81,6). На свесах плоских крыш также делаются ограждения в виде парапетных стенок или решеток. В последнее время в промышленном строительстве находят при- менение плоские крыши (без уклонов), заливаемые на летний пе- риод слоем воды 25—35 мм (с постоянным поддерживанием этого уровня). Заливка водой позволяет понизить температуру воздуха в помещениях и создать рулонному ковру постоянный температур- но-влажностный режим. Детали этих крыш показаны на рис. 82. Водостоки водонаполненных крыш делаются, как правило, внут- ренними (рис. 82, а). На неохлаждаемых водой кровлях неоргани- зованный водоотвод осуществляется обычно через карнизные свесы, вынос которых делается не менее 250 мм. Рулонный ковер водонаполненных плоских крыш делается из четырех слоев толь-кожи, наклеиваемой на дегтепековой мастике с температурой размягчения 40—50° С и растяжимостью при темпера- туре 25° С не менее 50 см. Вероятность растрескивания такой легко- плавкой мастики меньше, а в жару все образующиеся в ней тре- щины будут заплывать. По верху рулонного ковра устраивается гравийное покрытие на горячей мастике, защищающее ковер от пря- мых механических и атмосферных воздействий. Антисептическое свойство каменноугольных дегтепродуктов исключает возможность загнивания ковра и прорастание различных семян, попадающих на крышу. Места примыкания кровли к стенам (рис. 82, б), деформацион- ным швам (рис. 82, г), вентиляционным коробам (рис. 82, д) и дру- гим деталям поверху оклеиваются толем с крупнозернистой посып- кой на высоту не менее 150 мм и закрываются фартуками из оцин- кованной кровельной стали; парапеты (рис. 82, б) оклеиваются на всю высоту (не менее 250 мм). Компенсаторы деформационных швов (рис. 82, г) делаются из оцинкованной кровельной стали и устанавливаются с прочным закреплением по линии пароизоляции и гидроизоляции. Площадь водосбора на одну водоприемную воронку (рис. 82, а) принимается не более 900 м2. Рулонный ковер у ворон- ки усиливается наклейкой поверху прочной ткани и двух слоев толь-кожи, а затем прочно защемляется прижимным кольцом. Переливные патрубки воронок устанавливаются только на лет- ний период, когда кровля заливается водой. § 4. Кровля и ее детали Рулонные кровли. Основания под рулонную кровлю делаются такими же, как в совмещенных крышах. Кроме того, рулонные кров- ли устраиваются по деревянному сплошному настилу из антисеп- тированных досок сечением 19X50 мм, прибиваемых на несущий настил под углом 45°. Поверхность настила для защиты от увлаж- нения сразу после прибивки брусков окрашивают сплошным слоем горячей мастики. Воронки внутренних водостоков устанавливают на расстоянии не более 24 м друг от друга.
Глава VIII. Совмещенные и плоские крыши. Кровли 611 Рис. 83. Детали рулонных кровель а — карнизный свес с наружным водостоком; б — то же, на деревянном осно- вании; в — свес на фонаре промышленного здания; г — покрытие конька при раскатке рулонных материалов поперек ската; д—то же, вдоль ската; е—фрон- тонный карниз; 1 — рулонный ковер; 2 — стяжка; 3 — гвозди через 100 мм; 4 — деревянные пробки через 700 мм; 5 — доски карнизного свеса; 6 — допол- нительный слой рулонного материала; 7 — гвозди через 500 мм; 8— оцинкован- ная кровельная сталь; 9 — защитный гравийный слой; 10 — защитный деревян- ный настил; И ~ несущий настил; 12 — карнизный блок Свес рулонных кровель обивают оцинкованной кровельной сталью (рис. 83), а коньки покрывают, как показано на рис. 83, г, д. Места примыкания рулонной кровли к стенам, парапетам, бор- там фонарей, температурным и осадочным швам (рис. 84), вентиля- ционным коробам и т. п. оклеивают на высоту не менее 250 мм отдельными кусками, сопрягаемыми с примыкающим ковром «в вил- ку» или внахлестку. Верхние концы наклеенных на примыкание по- лотнищ закрепляют и закрывают фартуками из оцинкованной кро- вельной стали или пластиков. Металлические пожарные лестницы крепят к стенам; опирать их на рулонный ковер нельзя. Кровли из черепицы. Основанием для кровли из черепицы служит прибитая к стропилам обрешетка из деревянных брусков размером 50X50, 50X60 и 60x60 мм или опалубка нз досок тол- щиной 25 мм. Расстояние между стропилами устанавливают по расчету. Обрешетку (опалубку) также рассчитывают на прочность
612 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений и прогиб. Прогиб их от собственного веса кровли, снеговой нагрузки и сосредоточенного веса 100 кг (кровельщик с инструментом) до- пускается не более 1/15 пролета (т. е. расстояния между стропила- ми). Бруски и доски берутся из здоровой древесины (сосна, листвен- ница) и к стропилам прибиваются по шаблону после тщательной разметки так, чтобы ряд черепицы лежал одним концом на об- Рис. 84. Примыкания рулонной кровли а — к температурно-осадочному шву на плоскости; б — к стене; в — ендовы к парапету; г — к круглым трубам, пересекающим покрытия; д — к температурно-осадочному шву у стены (сопря- жение рулонных материалов внахлестку или в вилку); /—рулон- ный ковер; 2 — дополнительные слои рулонного материала; 3 — оцинкованная кровельная сталь; 4 — стяжка-основание; 5 — гвозди через 300 мм- 6—антисептированная деревянная рей- ка н пробки; 7 — цементный раствор: 8 — стальной патрубок с приваренным фланцем; 9— слой стеклоткани (мешковины); 10 — обжимной хомут с резиновой прокладкой; И — просмолен- ная пакля; 12 — утеплитель решетке, а другим на черепице нижележащего ряда. Пазовую лен- точную (рис. 85, а), пазовую штампованную (рис. 85,6) и плоскую ленточную (рис. 85, в, е, и, к) черепицы закрепляют (навешивают) шипами за бруски обрешетки. При уклонах кровли более 50% черепицу, кроме того, привязывают к обрешетке через один ряд оцинкованной проволокой, пропускаемой через отверстия в шипах (рис. 85, л); плоскую черепицу закрепляют кляммерами (рис. 85, ж, з). На карнизных свесах (рис. 85, г, е) и фронтонах (в двух рядах), а также при покрытии разжелобков привязывают все черепицы. Разжелобки черепичных кровель покрывают оцинкованной листо1 вой сталью (рис. 85, в). Напуск черепицы на стальную обделку де- лается не менее 150 мм; ширина разжелобка понизу не менее 300 мм. При плоской ленточной черепице разжелобки можно покры-
Рис. 85. Конструкции и детали черепичных кровель а — из пазовой ленточной черепицы; б — из пазовой штампованной черепицы: в — покрытие разжелобка; г — карнизный свес с подвесными желобами; <Э—по- крытие конька; е ~ карнизный свес с подвесными желобами; ж — кляммеры для крепления плоской ленточной черепицы за верхнюю кромку; з — кляммера для крепления плоской ленточной черепицы, закладываемая в шов; и — чешуй- чатое покрытие из плоской ленточной черепицы с настенными желобами; к — двухслойное покрытие из плоской ленточкой черепицы; л — крепление чере- пицы путем привязки проволокой к обрешетке; м — примыкание к стене: — стропила: 2 — обрешетка: 3 — пазовая ленточная черепица; 4 — коньковая черепица; 5 — пазовая штампованная черепица; б — уравнительная рейка; 7— доски опалубки (в разжелобках и на карнизном свесе); 5 —карнизная дос- ка; 9 — подвесной желоб; 10—коньковые доски; 11 — цементный раствор; £2—оцинкованная проволока; 13— плоская ленточная черепица; 14— опорный брус; 15 — крюк; 16 — оцинкованная листовая сталь; 17 — настенный желоб; 18 — водосточная труба 39—1495
614 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений вать по двухслойному способу, как это показано на рис, 85, к для скатов; ширина разжелобка в этом случае должна быть не менее двойной ширины черепицы. Коньки и ребра черепичных кровель покрывают фасонной (коньковой) черепицей, как показано на рис. 85, а, б, д, к, с при- вязкой ее на коньках через одну (а на ребрах всех подряд) прово- локой к гвоздям, вбитым в стропила или обрешетку. Кровли из асбестоцементных волнистых листов обыкновенного профиля (ВО). Основанием для кровли служит обрешетка из де- ревянных брусков 60X60 мм и досок, прибиваемых к стропилам так, чтобы верхние торцы асбестоцементных листов совпадали с верхней гранью доски или бруска; в промежутке между этими досками (брусками) прибивают еще по одному или по два бруска. Листы укладывают в один слой рядами, параллельными кар- низному свесу (рис. 86,6), на котором вместо брусков прибиваются две доски впритык (рис. 86, л). Нахлестка смежных листов в каж- дом ряду делается по боковой кромке на величину одной волны (103 мм), а в рядах вышеукладываемым листом перекрывают нижележащий на 140 мм при уклоне до 58% и на 120 мм при бо- лее крутом уклоне. Листы рядового покрытия прибивают одним гвоздем или привинчивают шурупом (рис. 86, г) на гребне второй от накрывающей кромки волны со стороны накрывающего торца. Крайние листы крепят в двух местах — по гребням второй и пя- той воли; листы на карнизных свесах, у коиька и стен прибивают также двумя гвоздями. Разжелобки кровель из волнистых асбестоцементных листов (рис. 86, jh) покрывают асбестоцементными лотками, кровельной сталью или рулонным материалом в три слоя на мастике по сплошной опалубке нз досок. Волнистые листы можно укладывать двояко: 1) без смещения продольных кромок в вышеукладываемых рядах; 2) со смещением указанных кромок на одну волну. По первому способу листы для сопряжения поперечной нахле- стки с продольной обрезают по углам в соответствии со схемой, показанной на рис. 86, а. По второму способу укладку второго ря- да начинают листом с -обрезанной волной, третьего — с двумя об- резанными волнами и т. д. Коньки кровель покрывают специальными коньковыми деталя- ми, как показано на рис. 86, в. Фронтонные свесы из асбестоцементных волнистых листов по- крывают, как показано на рис. 86, к. Рис. 86. Конструкции и детали кровель из волнистых асбесто- цементных листов а — схема обрезки углов в листах; б—укладка листов по обрешетке нз бру- сков: з — покрытие конька; г — крепление волнистых листов к деревянной обрешетке: д — дополнительное крепление листов на карнизе; е — обделка дымовой трубы асбестоцементными уголками; ж — покрытие и обделка слухового окна; з — примыкание покрытия к кирпичным стенам: и — то же, к брандмауэру: к — сечение фронтонного свеса; л — свес с подвесными желобами; м — покрытие разжелобка асбестоцементными лотками: 1—уг-
Глава VIII. Совмещенные и плоские крыши. Кровли 615 ловые листы без обрезки углов (левый лист нижнего карнизного ряда и правый лист верхнего конькового ряда); № 2 —листы для верхнего и ле- вого фронтонного рядов; № 3 — листы для иижнего и правого фронтонного рядов; № 4 — листы для средних рядов покрытия; / — Стропила; 2 —бруски (доски, прогоны) обрешеткй; 3 — коньковые Доски; 4 — коньковый брусок; 5 — фронтонная доска; 6 — брус разжелобка: 7 — асбестоцементные волни- стые листы; 8 — асбестоцементный лоток; 9 — уголок У=120“; 10 — уголок У=90°; // — асбестоцементные коньковые листы КПО-1; /2 —то же. КПО-2; 13 — шурупы или гвозди с шайбами; 14 — протнвоветройая скоба сечением ЙХ20 jmjh; 15 — шайба из оцинкованной стали или рулонного материала на замазке: 16 ^подвесной желоб из оцинкованной листовой стали; 17 — крючья; /8 —карнизные доски 39*
616 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Примыкание кровель к трубам (рис. 86, е), слуховым окнам (рис. 86, ж) и стенам (рис. 86, з, и) обделывают стандартными угол- ками или оцинкованной кровельной сталью. Нижние края листов при необходимости закрепляют кляммера- ми. Карнизный свес с подвесными желобами показан на рис. 86, л. Кровли из асбестоцементных волнистых листов усиленного профиля (ВУ). Волнистые листы усиленного профиля (ВУ) укла- дывают в один слой рядами, параллельными карнизному свесу (коньку), либо по предварительно напряженным железобетонным прогонам таврового сечения (рис. 87, а), либо по стальным швел- лерам (рис. 87, б), либо по стальным прутково-шпренгельным про- гонам с верхним поясом из уголков (рис. 87, в), либо по деревян- ным прогонам (рис. 87,г). Верхние концы листов опираются иа про- гон, иижиие—на листы нижележащего ряда. Листы ВУ-1 и ВУ-2 укладываются по двухпролетной схеме опирания (на три прогона); листы ВУ-175К — по однопролетной схеме (на два прогона). На- хлестка смежных листов в каждом, ряду делается так же, как и у листов обыкновенного профиля, — боковой (продольной) кром- кой на величину одной волны (точнее на 159 мм), а нахлестка вышележащего ряда на нижележащий — нижними торцовыми кра- ями листов на величину не менее 250 мм., Сопряжение поперечной нахлестки листов с продольной осуществляется либо путем срезки углов по схеме, изображенной на рнс. 86, а, либо путем смещения продольных нахлесток вышележащего ряда на одну волну от на- хлесток нижележащего ряда. При устройстве компенсационных (деформационных) швов, ко- торые делаются в направлении от конька до свеса через каждые 6 м, а при защите листов водоизолирующими красками (например, АЛ-177)—через 12 м, укладка листов со смещением продольных нахлесток не допускается. К прогонам листы крепятся крюками, устанавливаемыми на листах рядового покрытия — по 1 шт. на лист на гребне второй от накрывающей кромки волны (на расстоянии около 40 мм от верх- него накрываемого торца нижележащего листа). На крайних листах, а также при расчетном ветровом отсосе больше 60 кг/м2 крепежные крюки устанавливаются на гребнях второй и пятой волн. На карнизных свесах (рис. 87,6), а также у мест примыканий листов к коньку (рис. 87, з, и), стене (87, е), фонарю крепежные крюки ставятся со стороны примыкающего торца. Для предотвращения поперечной сдвижки листов на прогонах (по средней линии между компенсационными швами) ставят огра- ничительные скобы для крюков (рис. 87, с, вид Д). Такие скобы при наличии динамических воздействий на кровлю (например, от тяжелых мостовых кранов) ставятся у всех крюков средней линии, а при легких кранах — через крюк. В случаях повышенного коробления листов (в местностях с большим количеством осадков и над помещениями с повышенными влаго- и тепловыделениями) на крепежных крюках устанавливают- ся амортизирующие пружины; кроме того, листы в этих случаях рекомендуется окрашивать краской АЛ-177,
Глава VIII. Совмещенные и плоские крыши. Кровли 617 Компенсационные швы покрытия (рис. 87, к) создаются путем перекрытия неполных продольных стыков специальными асбесто- цементными лотками (Л1 или Л2), которые крепятся к листам ВУ специальными скобами (С1 и С2) с винтами и шайбами. Коньки перекрываются наглухо (рис. 87, з) или с вентиляцион- ными щелями (рис. 87, и). Это осуществляется при помощи пере- Рис. 87. Конструкции и дётали кровель из волнистых листов усилен- ного профиля а — крепление листов к железобетонным прогонам: б — то же. к швеллерам; в — то же, к прутково-шпренгельным прогонам; г — то же, к деревянным про- гонам; д — карнизный свес с подвесными желобами; е — примыкание кровли к продольным стенам; ж — то же, к поперечным стенам; з — глухой коней кровли; и — конек с вентиляционными щелями; к — компенсационный шов кровли; 1 — прогон; 2 — анкерная скоба СЗ; 3 — винт М8Х30; 4 — асбестоце- ментный лист ВУ; 5 — крепежный крюк с гайкой М8, шайбой III 1 и гидронзо- ловой прокладкой Ml; 6 — кляммера для желоба; 7—желоб; 8 — воронка; 9 — скоба для крепления воронки; 10 — крепежная скоба с болтом М8Х40; 11 — переходная деталь П2; 12 — угловая деталь; 1'3 — фартук; 14 — брусок 60X60X120 мм; /5 — коньковая деталь; 16 — прижимная скоба CI; 17 — малая переходная деталь П1; 18 — держалка стальная 4X30 мм на заклепках; 19 — лоток Л1 или Л2; 20 — скоба С2 на заклепках 5X22 мм; 21 — винт М8Х18 с шайбами (стальной и гидроизоловой)
618 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений ходных деталей П1 или П2, которые крепятся крюками заодно с листами рядового покрытия к коньковой детали, закрепленной вплотную (рис. 87, з) или на относе (рис. 87, и). Переходными де- талями перекрываются и примыкания скатов к бортам фонарей и стенам, расположенным перпендикулярно стоку воды (рис. 87, е). Примыкание кровли к брандмауэрным н торцовым стенам (по на- правлению стока воды) перекрывается уголковыми листами У=90° (рис. 87, ж). Для ходьбы, связанной с очисткой и ремонтом кровли, по асбестоцементным листам ВУ устраиваются постоянные ходовые мосткн вдоль ската у наружных торцовых стен здании, по компенсационным швам, вдоль конька н у борта фо- нарей. При наличии в перекрытых листами ВУ помещениях местных источников лучистого тепловыделения для защиты листов устраи- вают подвесные экраны из таких же листов, укрепляемых на ниж- них полках прогонов. Кровли нз асбестоцементных волнистых листов каскадного ти- па (АК). Отличительная особенность каскадных листов — отогну- тые в противоположные стороны поперечные края, что делает плот- нее поперечные швы нахлестки и ускоряет протекание воды по ним. Порожистая конструкция каскадной кровли (рис. 88, а) позволяет снизить уклон ее до 8%. Каскадные листы укладываются, как и листы ВУ, с перекрытием в продольном направлении иа одну вол- ну, но только с совмещением продольных кромок в рядах. Ряды перекрываются по отогнутому краю на 215 мм. В первый (карнизный) ряд укладываются специальные листы длиной 600 Л4Л1, у которых отогнут лишь верхний край. Крепление листов осуществляется крючьями К1 на прямолинейном участке отгибов. Карнизные листы на прогонах крепят двумя крючьями на гребнях второй н пятой волн, причем окончательную затяжку ниж- них крючьев производят после того, как будет уложен и закреплен второй ряд покрытия. На рис. 88, б приведен вариант карнизного свеса, уложенного на одном прогоне с креплением каждого листа тоже двумя крючья- ми иа гребнях второй и пятой волн. Волнистые впадины снизу кар- низных листов закрываются прн помощи малых переходных дета- лей П1, укрепляемых болтами на гребнях волн каскадных листов, или специальными гребенками Г, укрепляемыми на боковых частях прогонов. Переходные детали (гребенки) соединяют друг с другом путем нахлестки на одну волну. Коньковые ряды каскадной кровли устанавливают так, чтобы отгибы листов отстояли от оси конька на 20—40 мм, а переходные детали плотно прилегали к листам н плотно сопрягались с коньком (рис. 88, в). Примыкания каскадных кровель к стенам, а также компенса- ционные швы перекрываются аналогично изложенному выше для листов ВУ. Кровли из асбестоцементных плоских плиток. Основанием для кровель нз асбестоцементных плоских плиток служит сплошной на- стил из досок толщиной 19—25 мм, шириной до 150 мм. Доски к стропилам допускается прибивать с зазорами от 3 до 20 лои. Ре-
Глаза VII/. Совмещенные и плоские крыши. Рис. 88 Конструкция и детали каскадной кровли а — скат кровли’ б —вариант карнизного свеса; в — конек; / — прямоугольный подвесной желоб; 2 — водоприем- ная воронка; 3 - карнизный прогон; 4 - асбестоцементный карнизный лист; 5-железобетониая ферма; 6- асбе- стоцементный кровельный каскадный лист АКГ-6; 7 — крепежный крюк К1 с гидронзоловой прокладкой Ml, сталь ной квадратиой шайбой Ш1 и гайкой М8; 8 - рядовой прогон; 9 - коньковый прогон; 10-- малая переходная ас- бестоцементная деталь П1; ZZ— уравнительная плоско-сферическая подкладка; /2 — болть! М8Х90 и М8Х40 с гид роизоловой прокладкой Ml, квадратной шайбой Ш1 и гайкой М8; 13 — коньковая скоба С4; 14 асбестоцементный конек К о» S £ 3
620 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Рис. 89. Конструкции и детали кровель из плоских асбестоцементных плиток с —покрытие свесов фризовыми рядами; б — то же, без обделки свесов фри- зовыми рядами; в — покрытие ребра и конька; г — покрытие разжелобка; д и е — установка противоветровых кнопок; ж—покрытие конька; з —- примы- кание покрытия к карнизному свесу с настенными желобами; и — примыкание покрытия к стене; / — стропила; 2— доски опалубки; 3 — уравнительная рей- ка; 4— кокковый брус; 5 — оцинкованная листовая сталь; 6— настенный желоб из оцинкованной листовой стали с лотком; 7 — брусок для крепления фартука; Я —рядовые плоские асбестоцементные плитки; 9— краевые плитки; 10— крае- вые прямоугольные плитки; II — коньковые шаблоны; 12 — противоветровые кнопки; 13 — скобы для крепления стремянки; 14— скоба для крепления конька или свесов; 15— фартук из кровельной стали; 16— гвозди (шурупы); 17— розет- ка соединительная оцинкованная
Глава VIII. Совмещенные и плоские крыши. Кровли 621 комендуется покрывать настил слоем пергамина, толя или толь-ко- жи, прибиваемой широкошляпными толевыми гвоздями. Асбестоцементные плитки укладывают в один слой правильны- ми рядами и прикрепляют к обрешетке оцинкованными гвоздями с плоскими шляпками; между собой плитки скрепляют при помощи противоветровых кнопок (рис. 89, д). Каждая вышележащая плит- ка перекрывает гвозди и верхние края нижележащих плиток на 75 мм (рис. 89, б). Рис. 90. Конструкции и детали кровель из фасонных битумных листов а — форма и размеры листов; б — общий вид кровли из фасонных би- тумных листов; в — порядок укладки листов; г — подготовка фронтон- ного и карнизного свесов; д — покрытие конька; е — покрытие мест при- мыканий к стенам; ж — покрытие ендовы; 1 — пергамин; 2—двухслойное руберойдное покрытие на мастике с прибивкой по краям через 100 мм (иижний слой марки РМ, верхний с крупнозернистой посыпкой); 3— гвозди; 4 — битумный лист; 5 — руберойд РМ (иижний слой), на- клеенный на мастике: 6 — руберойд с крупнозернистой посыпкой (верх- ний слой), наклеенный на мастике; 7 — мастика; 8 — полоса руберойда марки РМ на карнизном свесе, наклеенная на мастике; 9 — карнизный брусок; 10 — оцинкованная листовая сталь; 11 — полоса руберойда мар- ки РМ на фронтонном свесе, наклеенная на мастике; 12 — фартук из оцинкованной листовой стали; 13 — заделка цементным раствором; 14 — брусок 50 X 60 мм\ /5 — меловые лниии для разметки рядов
622 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Разжелобки кровель из асбестоцементных плиток покрывают оцинкованной сталью в соответствии с рнс. 89, г. Примыкания кровель к стенам защищаются фартуками (рнс. 89, и), а к трубам — воротниками из оцинкованной кровельной стали. Такой же сталью обивают свесы кровель (рнс. 89, з) при уст- ройстве настенных желобов; свесы можно также оборудовать под- весными желобами. Кровли из фасонных битумных листов с крупнозернистой по- сыпкой. Основанием для кровель из фасонных битумных листов служит опалубка нз досок шириной не более 150 мм (зазор между досками не более 5 мм) или такой же защитный настил, как прн устройстве рулонных кровель. По доскам настила широкошляпными толевыми гвоздями прибивается слой пергамина, толя нли толь- кожи, швы нахлестки которого делаются ие менее 100 мм и склеи- ваются мастикой. Битумные листы с крупнозернистой посыпкой укладывают пра- вильными рядами, параллельными карнизному свесу, н закрепляют путем прибивки к деревянной опалубке шнрокошляпными толевы- ми гвоздями. Карнизные и фронтонные свесы обивают оцинкованной листо- вой сталью и оклеивают руберойдом, как показано на рис. 90, е, г. Покрытие конька показано на рнс. 90, б, д. Ендовы и разжелобки (рис. 90, б, ж) покрывают руберойдом на мастике в два слоя; верхний слой делается из руберойда с крупнозернистой посыпкой и по краям прибивается гвоздями через 100 мм. Примыкание кровли к стене (рнс. 90, е) покрывается фар- туком из оцинкованной кровельной стали, напускаемым на 150 мм на скат и прибиваемым гвоздями к настилу и рейке, заделанной в стену; примыкания можно оклеивать руберойдом так же, как и при устройстве рулонных кровель в два слоя. § 5. Металлические покрытия деталей кровли. Водосточные трубы Применение кровельной листовой стали для покрытия скатов кровель запрещено. Листовой сталью можно покрывать карнизные свесы, разжелобки, слуховые окна, примыкания к дымовым трубам и стенам, верх дымовой трубы (колпак), пояски, оконные отливы, парапеты, брандмауэры н т. п. Из листовой стали изготавливаются водосточные желоба и трубы. Карнизные свесы и настенные водосточные желоба (рис. 91, а) укладывают по сплошному дощатому настилу с выносом свеса от края стенки не менее чем на 150 мм. Листы между собой соеди- няются двойными лежачими фальцами, которые для герметизации и защиты от коррозии рекомендуется промазывать замазкой. Карти- ны свеса надеваются на кровельные костылн (рнс. 91, в), врезан- ные в дощатый настнл и пробитые гвоздями заранее. Настенные желоба с лотками (рис. 91, о, д) делают высотой не менее 150 мм и укладывают также по заранее прибитым крючьям так, чтобы уклон в желобе был 5—10%, а края его от свеса отсто- яли: нижний (у водоспускного лотка)—не меиее 130 мм, верх- ний — не более 550 мм. Расстояние между крючьями, как и между
Глава VIII. Совмещенные и плоские крыши. Кровли 623 Рис. 91. Примеры применения оцинкованной стали для покрытия отдельных деталей кровель а — покрытие листовой сталью карнизного свеса; б — то же. слу- ховых окон; в — слесарно-кузнечные крепежные изделия; г — по- крытие листовой сталью парапетных стен и примыканий скатов к стенам; д — водосточные трубы н нх крепление н сопряжение с поясками на фасаде здания; 1 — свес с капельником; 2 — ко- стыли; 3 — опалубка из досок; 4 — крючья; 5 — настенный желоб; 6 — бруски обрешетки; 7 — лоток; 8 — водоприемная воронка; 5 — покрытие парапета; 10 — покрытие примыканий; 11 — карниз- ный ухват; 12 — колено; 13 — звено трубы; 14 — деревянные антн- септнрованные пробки; 15 — ухват со штырем; 16 — отмет
624 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений костылями, берется около 700 мм. Желоб к крючьям крепится' за верхний край на заклепках. Разжелобки покрываются также по сплошному дощатому настилу заранее заготовленными картинами, которые, как н отдель- ные листы, между собой соединяются двойными лежачими фаль- цами и прикрепляются кляммерами. Парапеты (рис. 91, е), брандмауэры, пояски, оконные отливы, сандрнкн покрывают узкими картинами, которые на внешних про- дольных кромках имеют отвороты с капельниками. Листы и карти- ны между собой соединяются лежачими фальцами и крепятся на костылях либо проволокой и гвоздями, забиваемыми в швы клад- ки. Отвороты, обращенные к стене, заводят в борозды и закрепляют гвоздями, забиваемыми в заранее установленные деревянные проб- ки или швы кладки; борозды заделываются цементным раствором. При покрытии листовой сталью примыканий кровель к стенам (рис. 91, е), а также к дымовым трубам и вентиляционным коробам листы соединяют двойными фальцами, отгибают вверх на высоту 150—170 мм, заводят в борозду, оставленную в кладке, и по верхней кромке закрепляют гвоздями, а зазоры заполняют замазкой. С основным покрытием скатов листы соединяют так, чтобы не за- текала вода. Слуховые окна (рис. 91,6) покрывают по обрешетке или по сплошному дощатому настилу. Листы прикрепляются кляммерами и между собой соединяются фальцами: по направлению стока воды и на коньке — стоячими, а поперек — лежачими. С основным по- крытием скатов листы сопрягаются так, чтобы на них не затекала вода. Водосточные трубы устраивают из водоприемной воронки, оди- нарных илн двойных звеньев, колен и отмета. Количество труб и их диаметр зависят от площади крыши. При расчете исходят из того, что 1—1,5 см2 сечения трубы обеспечивают отвод воды с пло- щади 1 м2. При поперечном разрезе стандартных листов на четыре, три и две равные части получаются звенья длиной 710 мм и диамет- ром 100, 140 и 180 мм. Из листа, разрезанного вдоль на две равные части, получаются два звена диаметром по 100 мм н длиной по 1420 мм. Трубы навешивают снизу вверх на ухватах, укрепляемых на стене не ближе 120 мм от нее; выпускные отверстия труб делаются не выше 0,4 м над уровнем тротуара (отмостки). Таблица 106 Расстояния между настенными ухватами Диаметр водо- сточной тру- бы в мм Расстояние между ухватами в мм (см. рис. 91, д) А Б в г Д 100 760 570 700/1380 630/1310 550/1230 140 780 220 700/1380 620/1300 530/1210 180 870 ПО 700/1380 600/1280 490/1170 216 870 110 700/1380 575/1255 440/1120 Примечание. В дробных показателях первая цифра — размеры для одинарных звеньев труб, вторая — для двойных. Допуски в точности установки штырей для звеньев диаметром 100 и 140 мм ±8 мм; для звеньев диаметром 180 и 216 мм г±10 ммв
Глава IX. Полы 625 Места для забивки ухватов радмечают заранее так, чтобы от- мет, звенья и воронка опирались иа ухват своими валиками жест- кости. В кирпичных стенах для ухватов сверлят отверстия и заби- вают в них деревянные пробки размером 25X150 мм (для труб диаметром 100 и 140 мм) или 30X165 мм (для труб диаметром 180 мм). Расстояния между настенными ухватами приведены в табл. 106. Глава IX ПОЛЫ Рис. 92. Конструктивные схемы полов а, б, г, д — беспустотные пслы; в, е, ж — полы с подпольем (дощатые, нз паркетных досок по ГОСТ 862—60); / — сплошное покрытие; 2 — по- крытие из штучных материалов; 3— прослойка; 4 — заполнение швов; 5 — гидроизоляционный слой; 6 — подстилающий слой; 7 — грунт осно- вания ; в— стяжка; 9— теплоизоляционный или звукоизоляционный слой; 10 — перекрытие; 11 — деревянные лаги; 12 — бетонные илн кирпичные столбики; 13 — деревянные прокладки; 14 — толь (два слоя); 15 — балки перекрытия (конструктивные элементы 5, 8, 9 выполняются прн специ- альных требованиях)
- Таблица 107 Типы полов. Толщина и марки (предел прочности при сжатии) материала покрытий 1 Тип пола 1 Наименование пола (тип покрытия) Прослойка и запол- нение швов Подстила- ющие слои на грунте (по табл. 109) Материал покрытия при эксплуатационных воздействиях (см. табл.108) значительных умеренных слабых толщина в мм марка В KSCfCM^ толщина в мм марка в кгс/см? толщина в мм марка в кгс/см* 1 Земляной 100-150 100-150 100 2 Шлаковый — — ТОО—150 —• 100—150 — 100 — 3 Гравийный — — Не применяется 120-200 —- 80—120 —- 4 Щебеночный — — То же 120-200 —• 80-120 —• Ъ Глинобитный — 80-150 20 80-100 20 6 Бетонный — VIII 30 ’ 400 25 300 20 200 7 Цементно-песчаный .... — VIII Не применяется 30 300 20 200 8 Мозаичный (терраццо) . . . — VIII 30 400 25 300 20 200 9 Металлоцементный .... б VIII 20 500 15 500 Не применяется 10 Из жаростойкого бетона . . — —- 120-200 300 120-200 300 120 300 П Из кислотостойкого бетона . —— VIII, IX 50 100 40 100 30 100 12 Асфальтобетонный .... — IV—VIII 50 50 40 50 25 50 13 Ксилолитовый . — VIII Не применяется 20 120 15 120 14 ПЬливинилацетатиый . . . — VIII То же Не применяется 2-3 — 15 Булыжный а I 120—160 600 120—160 600 Не применяется 16 Из брусчатки (каменной и шлаковой) а IV, VIII 120—160 800-1000 120—160 600 То же 17 То же б IV-VI, 120—160 800—1000 100-120 600 VIII 18 в VII, VIII 120-160 800-1000 100—120 600 19 » д VII-IX 120—160 800-1000 100—120 600 20 Из клинкерного кирпича . . а I-VI, VIII 120 800—1000 120 600—1000 21 То же б IV,VI,VIII 120 800-1000 120 600—1000 65 600-1000 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений
ев Ч Наименование пола Прослойка и запол* Подстила- ющие слои иа грунте (по табл. 109) Тип по (тип покрытия) нение швов 22 23 Из То клинкерного кирпича . же .... в д VII, VIII VII-IX 24 Из кирпича глиняного, про- VII, VIII VII, VIII VII-IX питанного битумом . . • в 25 26 Из То кислотостойкого кирпича же в д 27 Полы нз плит: бетонных б VIII 28 цементно-песчаных . . б VIII 29 мозаичных (терраццо) б VIII 30 ксилолитовых • • . • • б 31 керамических для моза- нчиых полов (ПХЛ 6140-52) . . • • • керамических (ГОСТ 6787-53) то же б VIII 32 33 34 б в д VIII VIII VIII, IX 35 36 37 каменных литых • • • то же б в д VIII VIII VIII, IX 38 керамических кислото- VIII стойких (ГОСТ 961—57) в 39 то же ........ д VIII. IX 40 асфальтобетонных . . . в VII. VIII 4! поливинилхлоридных на цементно-песчаной стяжке 8 VIII 42 на теплой стяжке . . . г VIII 43 кумароновых г VIII 44 асбестосмоляных . . . г VIII
Продолжение табл. К>7 Материал покрытия при эксплуатационных воздействиях (см. табл. 108) значительных умеренных слабых толщина марка толщина марка толщина марка в мм в кгс/см' в мм в кгс/см? в мм в кгс/см' 120 800—1000 120 600—1000 65 600-1000 120 800-1000 120 600—1000 65 600—1000 120 100 120 100 65 100 120 250 120 250 65 250 120 250 120 250 65 250 40 400 35 300 30 200 Не применяется 40 300 30 150 40 400 35 300 30 200 Не применяется 20 150 15 150 То же Не прим еияется 6-8* — То же 10-13* — 10-13* — 10-13* —— 15-18* — 15—18* — 15-18* — 30-50 250 20—25 200 Не применяется 30-50 250 20-25 200 50 75 40 75 30 50 Не применяется 3-4 — То же 3-4 — 8-10 — » 8-12 Глава IX. Полы
Продолжение таОл. vrr Я ч Наименование пола Прослойка и запол- Подстила- ющие слои Материал покрытия при эксплуатационных воздействиях (см. табл. 108) значительных умеренных слабых Тип пс (тип покрытия) иенне швов па грунте (по табл. 109) толщина в мм марка в кгс/см2 толщина в мм марка в кгс/сМ1 толщина в мм марка в кгс/см11 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 чугунных дырчатых (HP 155—53 Минстрой) чугунных с опорными вы- ступами (HP 154—53 Минстрой) ..... Торцовый . Дощатый однослойный с под- польем . Из паркетных досок (ГОСТ 862—60) с подпольем . Из штучного паркета . . . Из наборного паркета . . . Из линолеума или релина: на цементно-песчаной стяжке на теплой стяжке . . . б а а г г г г VIII 1-VI III-VI.VIII VII, VIII I-1V, VIII I—IV, VIII VIII VIII VIII VIII 6 6 80 60 Не прнме То в в 6 6 80 60 няется же 1 III Не прим Тс 80 60 См. приме 25-27* 15* 8* 2—3 2—3 2 (1 I К g ® S й ? Примечания: 1. В графе 3 «Прослойка и заполнение швов» буквы означают: а — песок слоем 10—15 мм для типов полов 16, 20; 47 и 60 мм для типов поло-- 15, 16 и 46 на грунте; для типа пола 46, укладываемого по железобетонному перекрытию, при нагреве пола: от 200 до 600° С — 100 мм; до 1000°—150 мм; до 1400° С— 220 мм; прн применении в этом случае для прослойки шлака с объемным весом 1—1,2 кг/м3 толщину прослойки уменьшают на 30%; • - б — цементно-песчаный раствор слоем 10—15 мм (для типа пола 45 толщиной 30—35 мм); марки 200 —для типов полов 9 и 45; марки 150 —для типов полов 17, 21, 27 и марки 100 —для прочих типов полов: подвижность раствора при укладке (глу- бина погружения конуса) — 25—35 мм (для типов полов 9 и 45 подвижность раствора 15—20 жж); в — горячая битумная или дегтевая мастика слоем 2—3 мм; г — холодная или теплая (60—70° С) битумная мастика слоем не более 1 мм; д — раствор на жидком стекле слоем 10—15 мм, марки 100, приготовленный нз кислотостойких песка и пылевидного запол- нителя с жидким стеклом (ГОСТ 962—41) удельным весом 1,36—1,4, с модулем 2,4—3 и кремнефтористым натрием (ГОСТ 87—57) в количестве 18% от веса жидкого стекла; подвижность раствора 30—35 мм. 2. Толщина пола, отмеченная одной звездочкой, принимается независимо от интенсивности пешеходного движения. 3. Теплая стяжка полов типов 42 и 54 выполняется из легкого бетона объемным весом не более 1,2 кг/м3 или из ксилолита объемным весом не более 0.9 кг/м3. < 4. Толщина досок 22 мм — для жилых зданий квартирной планировки, 29 мм — для зданий общественного назначения (ГОСТ 8242-63). Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений
Глава IX. Полы 629 Таблица 108 Характеристика механических воздействий на полы к S « Характеристика воздействий Наименование воздействий 2 о s л S а> s X m значительные умеренные слабые Пешеходное движение (на 1 м ширины прохода) Движение автомобилей, „электрокар, автопогрузчиков иа каждую полосу движения чело- век в сутки единиц в сутки ЗОЭ и более 500 и бо- лее Менее 300 Меиее 500 Движение только ручных тележек на резиновых шинах Движение тележек на ме- таллических шинах, перека- тывание круглых металличе- ских предметов Удары при падении с вы- соты I м твердых предметов весом в кг Царапание пола то же 50 и более Не более 10 При волоче- нии твердых предметов с острыми уг- лами и ребра- ми Меиее 50 Не более 5 Острым инструмен- том (лопа- тами и пр.) Отсутствует я я Таблица 109 Типы подстилающих слоев (для полов на грунте) Тип слоя I II HI IV V VI VII Vila VII6 VIII IX Материал слоя Наимень- шая тол- щина в мм Песчаный.......................................... Шлаковый (из каменноугольных шлаков) ........... Глинобитный (глинобетонный) , ,................... Гравийный «.•»«,*»«.......................... Щебеночный ....................................... Булыжный....................«..................... Асфальтобетонный или дегтебетонный: верхний слой..................<•................... нижний слой щебеночный , . ..................... » » булыжный ...... .... Бетонный...............» ...................... Из кислотостойкого бетона ............... 60 80 80 80 80 120 25 80 120 100 100 Слои типов II, IV, V и Vila не применяются в помещениях ма- лых размеров и при частом расположении фундаментов под обору- дование, каналов н других устройств, выступающих над полом и препятствующих его укатке механическими катками. Слои типов I—IV не допускаются в полах, подвергающихся интенсивному воз- 40—1495
630 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица ПО Выбор типа покрытий полов производственных помещений Эксплуатационные воздействия на полы или специальные требования к полам Типы покрытий по табл. 107 рекомендуемые прн отсутствии других воздейст- вий и требований к полам, не до- пускающих их применения допускаемые при на- личии других воздей- ствий или требований к полам, вызывающих необходимость их применения Пешеходное движение (рабочие воны цехов, проходы, коридоры и пр.) 6—8, 12—14, 27—32 , 41—44 Все типы Движение тележек на резиновых 6—8, 12—14, Все типы, за исклю- шинах, передвигаемых вручную (проезды, рабочие зоны цехов и пр.) 27—30 чением 1—<5 и 15 Движение транспорта на резине- 4, 6, 12, 16*, 17*, 1—3, 5, 7—11, 15*. вых шинах — автомобилей, электро- кар н др. (проезды, складские уча- стки и пр.) 20, 21, 27 18*, 19*. 22—26, 28—30, 38—40 , 45—48 Движение тележек на металличе- ских шииах нли перекатывание круглых металлических предметов (барабанов, колес и др.) с коэффи- циентом давления иа пол С менее 100 (проезды, рабочие зоны цехов, складские участки и пр.) 6, 8, 12, 27, 29 9—11, 16—23, 40, 45-48 То же, при С более 100 9, 45 46 Движение транспорта на гусенич- ном ходу или на колесах со шпора- ми — тракторов н др. (проезды, склады и пр.) 6. 9, 16, 17 18. 19—23, 27 , 45, 46 Удары при падении (см. прим. 3) с высоты 1 м твердых предметов ве- сом до 5 кг или царапание пола острым инструментом (лопатами и пр.) 6, 8, 12, 27, 29 1—5, 9—11, 15—26, 38—40 , 45—48 То же, весом до 10 кг или цара- пание пола при волочении твердых предметов с острыми углами и реб- рами 6, 8, 15—17, 27, 29 1, 2, 9—11, 18—23, 45—48 То же, весом до 50 кг или обра- ботка на полу различных предметов кувалдами и ломами 1, 2, 15, 16 17—19, 47, 48 Ударные воздействия, более мощ- ные по сравнению с указанными йыше, разрушающие любые полы 1. 2 Возможность падения на пол 13, 30, 41, 42, Все типы при условии Предметов, боящихся повреждений (точный инструмент, хрупкие дета- ли и др.) Значительные сосредоточенные на- грузки (см. прим. 4) с удельным давлением на пол: 47—52 укладки ковриков (из резины н др.) от 3 до 10 кгс{см1 6-8, 27-29 Все типы, за исклю- чёнием 12, 40 более 10 » Нагрев пола до температуры! 6, 8, 27, 29 9, 11, 15—23, 45—48 50-100° С 6—8, 27—29, 31, 32 1—5, 9—11, 15—26, 34, 35, 37, 39, 45, 46 500-800° С 1, 2, 10, 46 5 800-1400° С 1. 2, 46 5
Глава IX. Полы 631 Продолжение табл. ПО Эксплуатационные воздействия на полы или специальные требования к полам Типы покрытий по табл. 107 рекомендуемые при отсутствии других воздейст- вии и требований к полам, ие до- пускающих их применения допускаемые при на- личии других воздей- ствий или требований к полам, вызывающих необходимость их применения Попадание воды и нейтральных водных растворов 6—8, 12**, 27—29, 31—33, 40 9 11** 15***, 16***, 17—19,’20***, 21—26, 34—39, 43—46** Попадание минеральных масел и эмульсий из них 6—8, 13, 27—30 1—5*»*, 9—11, 14—23***, 25 , 26, 31—39**»*, 45—48**** Попадание летучих органических растворителей (бензин, керосин и др.) 6—8, 13, 27—32 1—5***, 9—Ц, 14—17, 19—21, 23 , 26 , 34. 35, 37 , 39 . 45 Попадание растворов кислот: сер- ной и соляной концентрацией до 20% или азотной до 15% 12**. 33, 34 , 36—40 11**, 18, 19, 22—26 То же, до 100% 11*, 34, 37, 39 19, 23. 26 Попадание щелочей и их раство- ров 6—8**, 12**, 27—29**, 32 , 33, 35, 36, 40** 17, 18, 21, 22 Участки со специальными требо- ваниями к неэлектропроводиости пола 12, 24, 40 16 и 18 (из диабазовой брусчатки), 47—52 То же, к взрывобезопасности (безыскровости) пола Участки с повышенными требова- ниями к беспыльности и чистоте по- ла g 8***** 12****, 13, 27—30*****’ 6-3, 13, 14, 27—31, 41—44 , 53 , 54 1 и 2 при крупности зерен менее 2 мм, 40****# 47—52*, 41, 42 , 53 , 54’ 9, 11, 20—23, 35-30, 45, 46, 49-52 Участки с высокими требованиями к беспыльности и чистоте пола 14. 41, 42, 53, 54 — Отапливаемые помещения, где необходим теплый (по теплоощуще- нию) пол 13, 30, 42, 54 47—52 Склады штучных материалов (из- делия в ящиках, детали и др.) 1—5 6, 7, 12, 15, 16, 27 Склады сыпучих материалов (уголь, шихта и др.) 6, 7, 12, 27 15, 16 40*
632 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. ПО Эксплуатационные воздействия на полы или специальные требования к полам Типы покрытий по табл. 107 рекомендуемые при отсутствии других воздейст- вий и требований к полам, не допускающих их применения допускаемые при на- личии других воздей- ствий или требований к полам, вызывающих необходимость их применения Склады сыпучих материалов, нс допускающих увлажнения (це- мент, гипс, зерно) 12, 40 18, 24 Примечания: 1. Полы типов 15—19, отмеченные одной звездочкой, при движении электрокаров не применяются. р 2. Коэффициент давления С == ----- bV~D~’ где Р—наибольшее давление колеса или обода на пол в кгс? Ь— ширина шины колеса или обода в см; В— диаметр шины колеса или обода в.м. 3. Термин «удары при падении» относится к ударам, рассредоточенным по площади пола (сбрасывание грузов с автомобилей или тележек, перекидка де- талей, случайное падение предметов и пр.). В местах падения предметов на одно и то же место пола (из отверстий, желобов, установочных гнезд и т. п.) допустимый их вес уменьшают в 2 раза, а при падении с высоты 0,5 м — уве- личивают в 1,5 раза. 4. Сосредоточенные нагрузки более 200 кгс на полы типов 33, 36, 38, 41, 42. 50, 52—54 ие допускаются. 5. Типы полов, отмеченные двумя звездочками, ие применяются в сточных лотках, а также на участках застоя и постоянно текущих жидкостей. 6. Типы полов, отмеченные тремя звездочками, допускаются только при малоинтенсивном попадании жидкостей на пол. 7. Для прослоек и заполнения швов в полах типов 18, 22, 25, 33, 36, 38. 47, 48, отмеченных четырьмя звездочками, применяется дегтевая мастика вместо битумной. 8. Типы полов, отмеченные пятью звездочками, допускаются только при при- менении безыскрового щебня и песка (из известняка, мрамора и др.). действию воды, кислот, щелочей или их растворов, а слой типа III и при мокрых грунтах основания. Слой типа VII применяется только при интенсивном попадании на пол кислот, щелочей и их растворов, а типа IX — при воздействии концентрированных кислот (например, иа станциях перекачки, в складах кислот). Слой типа VIII применя- ется при установке на пол оборудования, при действии на пол боль- ших сосредоточенных нагрузок (от автомобилей и Др.), растворов кислот и щелочей. Толщина подстилающих слоев определяется расчетом. В под- стилающем слое типа VIII неотапливаемых помещений устраивают- ся температурные швы через каждые 6—8 м в обоих направлениях. При интенсивном воздействии воды на пол применяется оклеен- ная гидроизоляция из двух слоев битумных рулонных (изол, гидро- изол) или из трех слоев дегтевых рулонных (толь, толь-кожа) ма- териалов, укладываемых соответственно на битумной нли дегтевой мастике. Под сточными лотками и каналами в радиусе 1 м от сточ- ных трапов и в местах перелома оклеиваемых поверхностей окле- енная гидроизоляция дополнительно усиливается одним-двумя сло- ями рулонных материалов.
Глава IX. Полы 633 Таблица 111 Применение покрытий специального назначения Типы покрытий’ по табл. 107 Эксплуатационные условия, при которых допускается данный тип покрытия пола 9, 45 Движение тележек с металлическими шинами, перека- тывание металлических круглых предметов ври коэффи- 16, 20 циенте С> 100 (см. примечание 2 к табл. 110) Движение тяжелого нерельсового транспорта, значи- тельные ударные воздействия, большие сосредоточенные 17, 21 нагрузки иа пол, нагрев пола до 100—500° С Движение тяжелого нерельсового транспорта, значи- тельные ударные воздействия, большие сосредоточеииые 19, 23 19, 22 нагрузки иа пол То же и воздействие на пол кислот и их растворов То же и воздействие иа пол кислот, щелочей н нх рас 24-26 творов. Движение автомобилей, воздействие на пол кислот и 11. 34 . 37-39 36 35 46 их растворов Воздействие иа пол кислот и их растворов То же и щелочей Воздействие на пол щелочей « их растворов Нагрев пола до 100—1400° С при повышенных требова- 10 47, 43 ннях к чистоте и ровности пола То же, до 100—800° С При наличии специальных требований (теплого пола, при падении на пол хрупких или боящихся повреждения 1—5. 15 предметов) Отсутствие требований к чистоте и ровности пола Таблица 112 Выбор типа покрытий полов непроизводственных помещений Вид помещения Типы покрытий по табл. 107 при эксплуатационных требованиях повышенных обычных Отапливаемые помещения с дол- говременным пребыванием людей, не имеющих по роду своих занятий большого физического напряжения и интенсивных движений: админи- стративные, конструкторские, жи- лые, детские, лечебные, зрелищные, учебные и пр. 50—52, 42 49. 54 Помещения с пешеходным движе- нием в уличной обуви: вестибюли, магазины, лестничные площадки; помещения, в которых пол подверга- ется действию воды: санитарные уз- лы, душевые, бани, мойки и пр. 31. 32, 8. 29 6, 27 (шлифованные). 7, 28 (железиеные), 12 (за исключением бань и душевых) Помещения для хранения пище- вых продуктов и приготовления пи- щи: кухнн. кладовые и пр. 31, 32, 8, 29, 41. 42, 53, 54 6. 27 (шлифованные). 7. 28 (железиеные). 13, 30 (промасленные)
6 34 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Таблица ИЗ Цементно-песчаные и бетонные стяжки по тепло- и звукоизоляционному слою (на перекрытиях) при сосредоточенных нагрузках на пол не более 200 кгс Типы покрытий по табл. 107 Стяжка по тепло- или звукоизоляцион- ному слою (на перекрытиях) Стяжка по бетон- ному подстилаю- щему слою или железобетонному перекрытию из легких и ячеи- стых бетонов марки 10-35 KZCjCM* из сыпучих материа- лов (шлак н др.) или несжимаемых плит (асбестоцементных и др.) тол- щина в мм марка раствора или бетона в кгс/слт толщина в мм марка раствора или бетона в кгс [см2 тол- щина в мм марка раствора или бетона в кгс [см2 6, 9 20 100 30 100 . 15 100 7, 8 20 75 30 100 15 75 12 25 75 35 100 13 25 75 35 100 15 75 11, 33 , 34 , 36—40, 15 75 35 100 15 75 43, 44, 48, 51, 52 27—32, 35 , 45 — — 30 100 — — И, 41, 42 . 53, 54 20 100 40 100 15 100 При попадании на эмульсии применяются При интенсивном воздействии на пол минеральных кислот концен- трацией более 20% поверх оклеечиой гидроизоляции кладут изоля- ционно-защитный слой из керамических или каменных литых пли- ток на прослойке из раствора на жидком стекле. В полах на грунте гидроизоляционный слой не устраивается пол минерального дегтевые рулонные или масла материалы и масляной мастики. при попадании на пол только минерального масла, масляных эмуль- сий или летучих органических растворителей, а в полах на беспро- садочных грунтах — при попадании только воды. Уклоны полов для стока жидкостей и сточных лотков, выпол- няемых из брусчатки или кирпича, —2—4%, из керамических и ка- менных литых плиток =- 1—2%, нз других материалов = 2—3%. Глава X ОКНА, ВОРОТА, ДВЕРИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Окна. Для заполнения оконных проемов в стенах промышлен- ных зданий применяются изделия, изготовляемые по чертежам ти- повых деталей (ТД) серий ПР-05-47 «Оконные панели деревянные для промышленных зданий» и ПР-05-50 «Оконные панели стальные
Глава X. Окна, ворота, двери промышленных зданий 635 для промышленных зданий»'. В состав каждой серии включены чер- тежи оконных панелей с одинарными и двойными открывающимися и глухими переплетами, предназначенными для одноярусного и мно- гоярусного остекления одноэтажных и многоэтажных зданий с па- нельными (навесными), а также с несущими и самонесущими сте- нами для I—IV районов ветровой нагрузки. Таблица 114 Марки и размеры оконных панелей серии ПР-05-47 Панели с открывающимися переплетами Панели с глухи- ми переплетами (основные)* Номинальные размеры в м основные для мест примыкания перегородок к сере- дине панели без фор- с форточ- без фор- с форточ- без фор- с фор- шнри- высо- точек ками точек ками точек точками на та Панели с одинарными переплетами ОД-1 . ОД-5 — ОД-17 — 6 1.2 ОД-2 ОД-2ф од-6 ОД-бф ОД-18 ОД-2ф 6 1,8 ОД-9 — — — ОД-9 — 1,5 1,2 ОД-10 — — — ОД-10 — 3 1,2 ОД-11 — — .— ОД-11 — 1,5 1,8 ОД-12 ОД-12ф — — ОД-12 ОД-12ф 3 1,8 Панели с двойными переплетал 1И ОД-3 — ОД-7 — ОД-3 — 6 1,2 ОД-4 ОД-4ф ОД-8 ОД-8ф ОДЛ ОД-4Ф 6 1,8 ОД-13 — — —. ОД-13 — 1.5 1,2 ОД-14 — —- — ОД-14 — 3 1.2 ОД-15 — .— — ОД-15 — 1,5 1,8 ОД-16 ОД-16ф — — ОД-16 ОД-16ф 3 1,8 * В местах примыкания перегородок к середине панели (е зоне глухого остекления) применяются панели ОД-5, ОД-6, ОД-7, ОД-8, ОД-17 и ОД-18. Оконные панели от ОД-1 до ОД-8, ОД-17 и ОД-18 взаимозаме- няемы со стеновыми панелями; остальные предназначаются для за- полнения оконных проемов шириной менее 6 м (см. рис. 93). Каждая оконная панель, кроме ОД-17 и ОД-18, состоит из ко- робки (одной из восьми марок от К-1 до К-8) и переплетов (пять марок наружных —от П-1 до П-5 и пять внутренних — от ПВ-1 до 1 ГОСТ 477—Б6 «Переплеты деревянные для окон промышленных зданий» и ГОСТ 8126—Б6 «Переплеты стальные для окон промышленных здаиип» не предназначены для применения в панельных стенах — наиболее прогрессивной конструкции стен промышленных зданий. Серия ПР-05-03 «Железобетонные оконные переплеты промышленных зда- ний» исключена нз числа действующих распоряжением Госстроя СССР от 6 июня 1963 г. № 165.
636 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Г1В-5). Панели ОД-17 и ОД-18, предназначенные для одинарного глухого остекления, представляют собой переплет с усиленным се- чением горбыльков и обвязки (рис. 93 и 94). В глухих зонах двои-' него остекления устанавливаются панели с двойными переплетами. Верхнеподвесные переплеты П-2 и П-4 и навешиваемые на верти- кальные петли переплеты П-1 и П-3 открываются наружу; внутрен- Рис. 93. Типовые оконные панели в — ОД-3 с двойными переплетами (с одинарными ОД-1); б —ОД 4 с двойными переплетами без форточек (с форточками ОД-4ф; с одинар- ными переплетами без форточек ОД-2; то же, с форточками ОД-2Ф); е — ОД-7 с двойными переплетами для установки в местах примыкании перегородки к середине панели (с одинарными переплетами ОД-5): а — ОД-8 с двойными переплетами без форточек для установки в ме- стах примыкания перегородки к середине панели (с форточками ОД-8ф); с одинарными переплетами без форточек ОД-6; то же, с форточками ОД 6ф; д — ОД 14 с двойными переплетами ,(с одинарными ОД-Ю): е — ОД-16 с двойными переплетами (с форточками ОД-16Ф; с одинар- ными переплетами без форточек ОД-12, то же. с форточками ОД-12Ф); ас —ОД-13 с двойными переплетами (с одинарными ОД-9); з —ОД-15 с двойными переплетами (с одинарными ОД-11); и. к —ОД-17 и ОД-18 с одинарным глухим остеклением; М-1 — одинарный переплет на вер- тикальных петлях с левой стороны; М-2 — то же, двойной; М-3 — оди- нарный переплет на верхних горизонтальных петлях; М-4 — то же. двойной ние переплеты (ПВ-1, ПВ-2, ПВ-3, ПВ-4) навешиваются на наруж- ные петли и для очистки стекол открываются внутрь здания. В панелях с форточками ОД-2ф, ОД-4ф, ОД-бф, ОД-8ф, ОД-12ф и ОД-16ф (см. рис. 93) наружный переплет П-3 заменяется переплетом П-5, а соответствующий ему внутренний переплет ПВ-3 — двумя внутренними переплетами ПВ-1 и ПВ-5. В качестве форточки используется верхняя часть переплета П-5, навешиваемая на вертикальных петлях.
Глава X. Окна, ворота, двери промышленных зданий 637 Сечения обвязки коробок приняты двух типов: Л для I ветрово- го района и Б для II—IV ветровых районов. Коробки панелей, за исключением панелей с одинарными открывающимися переплетами, применяемых в I ветровом районе, изготовляются с уплотнением притвора упругими прокладками или с деревянными рейками (см. рис. 94). Х-Х ИГ-ИГ 3 Рис. 94. Пример запол- нения оконного проема двойными и одинарными открывающимися и глу- хими оконными панелями / — колонна; 2 — деревянная прокладка; 3 — упругая про- кладка; 4—деревянная рейка или упругая прокладка
638 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений. Оконные панели монтируются одновременно со стеновыми и кре- пятся к каркасу здания посредством унифицированных стальных деталей. Зазоры между оконными панелями заполняются упругими прокладками или просмоленной паклей и закрываются с двух сто- рон наличниками. В горизонтальных швах между панелями (под им- постами и стойками коробок) и в вертикальных швах устанавлива- ются деревянные антисептированные прокладки длиной 250—300 мм; в местах прокладок панели соединяются между собой гвоздями. Примыкание к колоннам осуществляется через упругие прокладки (допускается применение деревянных антисептироваиных прокла- док). Подоконные сливы могут быть выполнены из бетонных, армо- цементных и асбестоцементных плит. Стальные оконные панели серии ПР-05-50 взаимозаменяемы с деревянными оконными панелями серии ПР-05-47. Для заполнения оконных проемов в стенах пристраиваемых и отдельно стоящих зданий административно-бытового назначения про- мышленных предприятий применяют деревянные оконные переплеты, изготовляемые по ГОСТ 11214—65 «Окна и балконные двери деревян- ные для жилых и общественных зданий». Ворота. Ворота в стенах промышленных зданий изготовляют с автоматическим открыванием и воздушными завесами, за исклю- Таблица 115 * Серии типовых деталей (ТД) ворот промышленных зданий Раздел типовых проектных материалов Размеры проемов ворот (ширинаХвысоту) в м 4,7Х5,6 4X4,2 4X3 3X3 Архитектурно- строительная часть ПР-05-36.1 ПР-05-39,1 С ПР-05-40.1 Распашные ворота ПР-05-36.2 | ПР-05-36.3 | ПР-05-36.4 Двухпольные раздвижные ворота ПР-05-39.2 | ПР-05-39.3 | ПР-05-39.4 )днопольные раздвижные ворота ПР-05-40.2 | ПР-05-40.3 | ПР-05-40.4 Механизмы для открывания ворот Распашные ворота ПР-05-37 для всех размеров Двухпольные и однопольные раздвижные ворота ПР-05-41 для всех размеров Воздушные за- весы Распашные н раздвижные ворота ПР-05-38.1 (ПР-05-38.2) Двухпольные и однопольные раздвижные ворота ПР-05-42.1 (ПР -05-42.2)
Глава X. Окна, ворота, двери промышленных зданий 639 чением неотапливаемых зданий, где воздушные завесы ие устраива- ются. Применяются три типа ворот: распашные, двухпольные раз- движные и однопольиые раздвижные. Для проемов ворот имеется четыре типоразмера (ширинахвы- соту): 4,7X5,6; 4X4,2; 4x3 и 3X3 м. П-П '*1 Рис. 95. Ворота распашные ПР-05-36.2 1 — аварийный выключатель; 2 — резиновая полоса; 3 — войлок между двумя слоями пергамина; 4 — рейка-прокладка; 5 — по- лотно калитки Полотна ворот состоят из стального каркаса и деревянного за- полнения из двухслойных щитов. Для обвязки применяется швел- лер, для средников — двутавр. В качестве утеплителя служит вой- лок между двумя слоями пергамина, закладываемый в филенки щи- тов по всей площади. В неутепленных воротах войлок отсутствует. По контуру рамы полотей навариваются стальные полосы. Щель у притвора ворот закрывается гибким нащельником — полосой из ре- зины или пожарного рукава.
640 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений В распашных воротах створки навешиваются на сборную желе- зобетонную раму, окаймляющую проем; рама имеет уголок по кон- туру проема с внешней стороны и у внутренних углов стоек. Каждое 7/7 — двух- Рис. 96. польные Ворота раздвижные с автоматическим открыва- нием ПР-05-39.3 1 — верхняя направляющая; 2 — подвеска полотна; 3—тросы механизма открывания; г? — нижняя направляющая п-п —Ч 65 полотно навешивается на две петлн, в которых предусмотрены уст- ройства для регулирования положения полотен ворот. В качестве примера приведены распашные ворота размером 4X4,2 м по сепии ПР-05-36.2 (рис. 95).
Глава X. Окна, ворота, двери промышленных зданий 641 Двухпольные раздвижные ворота состоят из одинаковых поло- тен, раздвигающихся в стороны. Полотна подвешиваются к верхней направляющей при помощи четырех роликов (по два на каждое по- лотно); к направляющему элементу приваривается рельс из квад- ратной стали. Для установки механизма автоматического открывания ворот в здании устраивается фундамент; в перемычке железобетон- ной рамы предусмотрены закладные детали для установки натяжения и других устройств. В качестве примера показаны раздвижные во- рота размером 4X3 м по серии ПР-05-39.3 (рис. 96). Аналогично устраиваются однопольные раздвижные ворота. В полотнах ворот всех типов устраиваются калитки, которые открываются наружу. Открывание ворот механизировано. Для пре- дотвращения несчастных случаев механизм автоматически выключа- ется при открытой калитке и при наличии какого-либо предмета в плоскости ворот. При редком использовании ворота оборудуются вспомогательными устройствами для ручного открывания. Двери. Двери для промышленных зданий, а также для зданий административно-бытового назначения промышленных предприятий изготовляются по ГОСТ 6629—64 «Двери деревянные для жилых и общественных зданий». Дверные блоки делаются с глухими и остекленными полотнами (табл. 116). Толщина полотна 30 и 40 мм. К маркам дверного бло- ка, указанным в таблице, добавляются буквенные индексы: левая дверь без порога — Л; правая дверь без порога — П; левая дверь с порогом — ЛП; правая дверь с порогом ПП; дверь, облицованная фанерой марки ФСФ на клеях повышенной водостойкости, — В; дверь со сплошным заполнением — С. Двери (по ГОСТ 6629—64) Таблица I НЗ Марка двер- ных блоков Схемы Размеры блоков Размеры полотен высота Н в мм ширина В в мм высота Н в мм ширина В в мм Глухие с притвором в четверть
642 Раздел пятый. Элементы зданий и сооружений Продолжение табл. 116 Марка двер- ных блоков Схемы Размеры блоков Размеры полотен высота Н в мм ширина В в мм высота Н в мм ширина В в мм д-з Д-4 Д-6 Д-7 Д-8 Д-10 J SS и 2375 2375 2075 2075 2075 2075 1174 974 1174 974 874 674 2300 2300 2000 2000 2000 2000 1100 900 ноо 900 800 600 -6 Л] Остекленные с притвором в четверть Л-19 Д-11 Д-14 Л-12 Д-13 Д-16 Д-17 Д-18 Д-20 Д-21 Д-22 1876 2300 900 1476 2300 700 1276 2000 600 1174 2300 1100 974 2300 900 974 2000 900 874 2000 800 774 2000 700 Остекленные с качающимися полотнами 2375 1916 2300 900 2375 1616 2300 700 2075 1316 2000 600
СПРАВОЧНИК ИНЖЕНЕРА-СТРОИТЕЛЯ Том I Издание второе, переработанное и дополненное Под редакцией И. А. Онуфриева н А. С. Данилевского * • * Стройиздат Москва, К-31, Кузнецкий мост, д. 9 * • » Редактор издательства Л. А. Юдина Технический редактор Д. Я- Касимов Корректоры Е. Н. Кудрявцева. О. В. Стигпеева Сдано в набор 12/Х-1967 г. Подписано к печати 27/ХП-1967 г. Т-1Б972. Бумага 84Х1О8'/И—10,06 бум. л. 33,81 усл. печ. л. (43,88 уч.-пэд. л.) Тираж 2-го завода 30001—90000 экз. Изд. № А.Х-5912. Зак. № 1495. Цена 2 р. 39 к. Владимирская типография Главполиграфпрома Комитета по печати при Совете Министров СССР Гор. Владимир, ул. Победы, д. 18-6
ВЫШЛИ В СВЕТ Альбом чертежей рациональных транспортных и монтажных при- способлений и инвентаря для строительства се,'ьских производствен- ных и гражданских зданий. Гипрооргсельстрон. 92 стр., 2000 экз., 1 р. 53 к. В альбоме приводятся новые рациональные приспособления и ин- вентарь для транспортирования и монтажа конструкций при строи- тельстве сельских производственных и гражданских зданий; даются краткие описания приспособлений н инвентаря, их назначение, техни- ческие характеристики и указания по применению того или иного приспособления, инвентаря, а также иллюстрации, показывающие приспособления в рабочем положении. В альбоме приводятся рабочие чертежи и спецификации деталей приспособлений и инвентаря, которые могут быть изготовлены как централизованным порядком, так и силами строительных организаций. Альбом рассчитан на инженерно-технических работников строи- тельных, проектных и других организаций, занимающихся строитель- ством сельских зданий и сооружений. Кичихин Н. Н. Изготовление и монтаж технологических метал- лических конструкций. 224 стр., 15000 экз., 56 коп. В книге описаны технологические металлические конструкции и не- стандартное оборудование, приведены основы расчета и технология изготовления металлоконструкций на заводах и в мастерских монтаж- ных организаций. В ней освещены основные методы монтажа наибо- лее распространенных технологических конструкций, а также вопросы техники безопасности. Кроме того, а книге даны основные понятия о способах получения стали, ее испытании и применении. Книга является учебным пособием для техникумов по специаль- ности «Монтаж промышленного оборудования».