Л.В.КУРМАЗ А.Т.СКОИБЕДА
Детали
Машин
ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Справочное учебно-методическое пособие
Издание второе, исправленное
МОСКВА
«ВЫСШАЯ ШКОЛА»
2005

УДК 62.81.001.63
ББК 34.42
К 93
Рецензенты:
Кафедра «Машиноведение и детали машин» Московского авиационного института (технического университета)
(зав. кафедрой, председатель НМК по деталям машин и прикладной (технической) механике при МО РФ,
д-р техн. наук, проф., заслуженный деятель науки РФ А.И. Станкевич);
д-р техн. наук, проф. Ю.К. Михайлов (Санкт-Петербургский политехнический университет)
Курмаз, Л.В.
К 93 Детали машин. Проектирование: Справочное учебно-методическое пособие/Л.В. Курмаз,
А.Т. Скойбеда. — 2-е изд., испр.: М.: Высш. шк., 2005. — 309 с: ил.
ISBN 5-06-004806-3
Содержит методики расчета основных видов механических передач, их составных элементов, а также методики
и рекомендации по разработке их конструкции. Широко представлены образцы выполнения сборочных и рабочих
чертежей. Взаимосвязанная последовательность изложения материала характеризует пособие как инструкцию по
проектированию, что является важным для студентов, выполняющих первую в своей практике конструкторскую
разработку. Кроме основного назначения книга может быть полезна при выполнении последующих курсовых и
дипломных работ, на занятиях по инженерной графике.
Для студентов технических вузов. Может быть полезно инженерно-техническим работникам,
специализирующимся в области проектирования машин.
УДК 62.81.001.63
ББК 34.42
ISBN 5-06-004806-3 © ФГУП «Издательство «Высшая школа», 2005
Оригинал-макет данного издания является собственностью издательства «Высшая школа», и его репродуцирование
(воспроизведение) любым способом без согласия издательства запрещается.

Введение 6
1. Общие указания и кинематический расчет привода 7
1.1. Общие указания по выполнению курсового проекта 7
1.1.1. Цели и задачи проектирования 7
1.1.2. Основные этапы разработки конструкторской документации ... 7
1.1.3. Общие рекомендации по проектированию 7
1.1.4. Оформление чертежей и пояснительной записки 8
1.2. Энерго-кинематический расчет привода и выбор электродвигателя ... 12
2. Семенные передачи 14
2.1. Выбор основных параметров плоскоременных передач 14
2.1.1. Конструкция и материалы плоских ремней 15
2.2. Выбор основных параметров клиноременных передач 16
2.2.1. Конструкция и материалы клиновых ремней 17
2.3. Выбор основных параметров поликлиноременных передач 18
2.3.1. Конструкция и материалы поликлиновых ремней 18
2.4. Выбор основных параметров зубчато-ременных передач 19
2.4.1. Конструкция и материалы зубчатых ремней 20
2.5. Конструирование шкивов 21
2.5.1. Материал 1дкивов 21
2.5.2. Ступицы шкивов (звездочек) 21
2.5.3. Конструирование шкивов плоскоременных передач 22
2.5.4. Конструирование шкивов клиновых и поликлиновых ременных
передач 23
2.5.5. Конструирование шкивов зубчато-ременных передач 26
2.6. Конструкция шкива, уменьшающая изгибающий момент в сечении
вала на опоре 27
2.7. Конструкция шкива, разгружающая вал от напряжений изгиба .... 28
2.8. Рабочие чертежи шкивов. 29
2.9. Натяжные устройства ременных передач 31
2.10. Монтажные требования 31
2.11. Обозначение передач на кинематических схемах 31
3. Цепные передачи 32
3.1. Цепи приводные роликовые и втулочные 32
3.1.1. Цепи приводные роликовые типа ПРА, ПР, 2ПР, ЗПР, 4ПР ... 32
3.1.2. Цепи приводные втулочные типа ПВ, 2ПВ 33
3.1.3. Цепи приводные роликовые длиннозвенные типа ПРД 33
3.1.4. Цепи приводные роликовые с изогнутыми пластинами типа ПРИ . 3 3
3.2. Цепи приводные зубчатые 34
3.3. Выбор основных параметров передач с приводной роликовой или
втулочной цепью 35
3.4. Выбор основных параметров передач с приводной зубчатой цепью . . 36
3.5. Конструирование звездочек для приводных роликовых и втулочных цепей 37
3.6. Конструирование звездочек для приводных зубчатых цепей 39
3.7. Рабочие чертежи звездочек 41
3.8. Способы натяжения цепей 42
3.9. Монтажные требования ; 42
3.10. Обозначение передач на чертежах и схемах 42
4. Зубчатые передачи 43
4.1. Материалы, термообработка и допускаемые напряжения 43
4.2. Прочностной расчет зубчатых передач 45
4.2.1. Расчет цилиндрических закрытых передач (относительно dwi) ¦ 45
4.2.2. Расчет цилиндрических закрытых передач (относительно aw) . . 47
4.2.3. Расчет цилиндрических открытых передач 48
4.2.4. Расчет конических закрытых прямозубых передач 49
4.2.5. Расчет конических закрытых передач с круговым зубом .... 50
4.2.6. Расчет конических открытых передач 51
4.2.7. Справочные данные для расчета зубчатых передач 52
4.2.8. Расчет закрытых червячных цилиндрических передач 54
5. Компоновка редукторов 56
5.1. Общие сведения 56
5.2. Компоновка одноступенчатых цилиндрических редукторов 57
5.3. Компоновка двухступенчатых цилиндрических редукторов 58
5.4. Компоновка одноступенчатых конических редукторов 59
5.5. Компоновка коническо-цилиндрических редукторов 60
5.6. Компоновка одноступенчатых червячных редукторов 61
5.7. Компоновка червячно-цилиндрических редукторов 62
6. Силы, нагружающие валы 63
6.1. Силы, нагружающие валы цилиндрических передач 63
6.2. Силы, нагружающие валы конических передач . 64
6.3. Силы, нагружающие валы ременных и цепных передач 64
6.4. Силы, нагружающие валы червячных передач 65
6.5. Силы, нагружающие валы от муфт 65
7. Валы . 66
7.1. Проектный расчет валов 66
7.2. Определение основных размеров и формы вала . . ; 67
7.3. Конструирование валов 68
7.4. Некоторые решения и типовые узлы, применяемые при конструировании
валов 70
7.4.1. Осевое крепление деталей на валах 70
7.4.2. Концы валов 71
7.4.3. Конструктивное оформление вала в местах установки ступиц . . 72
7.4.4. Рекомендуемые диаметры отверстий и их размещение в сечении вала 72
7.4.5. Отверстия центровые 73
7.4.6. Канавки для выхода шлифовального круга 74
7.4.7. Конструктивные решения по уменьшению коэффициента
концентрации напряжений в местах изменения диаметра вала 75

4
7.4.8. Конструктивные решения по уменьшению высоты уступов
(заплечиков) вала или полной их ликвидации 75
7.4.9. Конструктивные решения по уменьшению коэффициента
концентрации напряжений от прессовых посадок 75
7.5. Рабочие чертежи валов 76
7.6. Проверка вала на усталостную прочность 77
8. Подшипники качения 79
8.1. Типы подшипников качения, их характеристика и применение ... 79
8.2. Опоры валов и типы используемых подшипников 81
8.3. Подшипниковые узлы валов редукторов 82
8.3.1. Подшипниковые узлы валов конических шестерен 82'
8.3.2. Подшипниковые узлы валов цилиндрических косозубых,
конических и червячных колес 83
8.3.3. Подшипниковые узлы валов цилиндрических прямозубых и
шевронных колес 83
8.3.4. Подшипниковые узлы шевронных вал-шестерен 84
8.3.5. Подшипниковые узлы червяков 84
8.4. Подшипниковые узлы приводных валов 85
8.5. Выбор подшипников качения 86
8.6. Установка и крепление подшипников 88
8.6.1. Установка и крепление на валах подшипников с цилиндрическим
посадочным отверстием 88
8.6.2. Установка и крепление на валах подшипников с коническим
посадочным отверстием 88
8.6.3. Установка и крепление подшипников в корпусах 89
8.7. Элементы крепления подшипников 91
8.7.1. Кольца пружинные упорные плоские наружные эксцентрические 91
8.7.2. Кольца пружинные упорные плоские внутренние эксцентрические 92
8.7.3. Кольца пружинные упорные плоские наружные концентрические 93
8.7.4. Кольца пружинные упорные плоские внутренние концентрические 94
8.7.5. Шайбы концевые 95
8.7.6. Гайки круглые шлицевые 96
8.7.7. Шайбы стопорные многолапчатые . 96
8.7.8. Втулки закрепительные 98
8.7.9. Втулки стяжные 98
8.7.10. Гайки для закрепительных и стяжных втулок с метрической резьбой 99
8.7.11. Шайбы стопорные 99
8.7.12. Скобы стопорные 99
8.8. Допуски и посадки, шероховатость поверхностей посадочных мест подшипников ЮО
8.8.1. Выбор посадок 100
8.8.2. Шероховатость поверхностей посадочных мест 102
8.8.3. Допуски формы и расположения посадочных и опорных торцевых
поверхностей заплечиков валов и отверстий корпусов .... 103
8.9. Установка, монтаж и демонтаж подшипников . . . ,, 103
8.9.1. Установочные размеры подшипников качения . * 103
8.9.2. Монтаж подшипников качения 104
8.9.3. Демонтаж подшипников качения 104
8.9.4. Конструктивные решения по облегчению демонтажа
подшипников качения 104
8.9.5. Конструктивные решения по уменьшению высоты заплечиков . 105
8.10. Таблицы параметров подшипников качения 105
8.10.1. Обозначения подшипников 105
8.10.2. Геометрические соотношения в подшипниках качения. . . . 106
8.10.3. Подшипники шариковые радиальные однорядные . . . . . 107
8.10.4. Подшипники шариковые радиально-упорные однорядные . . 108
8.10.5. Подшипники шариковые радиальные сферические двухрядные. 110
8.10.6. Подшипники роликовые радиальные с короткими
цилиндрическими роликами Ш
8.10.7. Подшипники роликовые конические однорядные 113
8.10.8. Подшипники роликовые радиальные сферические двухрядные
с симметричными роликами 114
8.10.9. Подшипники роликовые радиальные сферические двухрядные 116
8.10.10. Подшипники шариковые упорные одинарные и двойные . . 117
8.10.11. Подшипники роликовые упорные с цилиндрическими роликами
одинарные 118
8.10.12. Осевые люфты в радиально-упорных подшипниках .... 118
9. Уплотнения подшипниковых узлов 119
9.1. Уплотнения контактные 119
9.1.1. Манжеты резиновые армированные ' . 119
9.1.2 .Уплотнения войлочные 121
9.1.3. Кольца резиновые уплотнительные круглого сечения .... 122
9.2. Уплотнения бесконтактные 123
10. Элементы соединений "вал-ступица" 124
10.1. Соединения шпоночные 124
10.1.1. Соединения сегментными шпонками 124
10.1.2. Соединения призматическими шпонками 125
10.1.3. Соединения тангенциальными шпонками 126
10.2. Соединения шлицевые 127
10.2.1. Соединения шлицевые прямобочные 127
10.2.2. Соединения шлицевые эвольвентные с углом профиля 30 ° . . 129
10.2.3. Соединения шлицевые треугольные 131
11. Конструирование зубчатых колес 132
11.1. Точность зубчатых колес 132
11.1.1. Степени точности и виды сопряжений зубьев 132
11.1.2. Точность цилиндрических колес 132
11.1.2.1. Длина общей нормали 132
11.1.2.2. Толщина зубьев по постоянной хорде и высота до
постоянной хорды 134
11.1.3. Точность конических колес 135
11.1.3.1. Толщина зуба по внешней постоянной хорде и высота
до внешней постоянной хорды 135

11.1.3.2. Толщина зуба по средней постоянной хорде и высота
до средней постоянной хорды 136
11.1.4. Точность червяков 136
11.1.4.1. Делительная толщина витка по хорде и высота до хорды 136
11.1.4.2. Номинальный размер червяка по роликам .... 137
11.2. Конструирование цилиндрических зубчатых колес ....... 137
11.2.1. Установочные базы и нарезание зубьев . 137
11.2.2. Конструкции цилиндрических колес 139
11.2.3. Конструирование цилиндрических колес 140
11.2.4. Рабочие чертежи цилиндрических колес 141
11.3 . Конструирование конических зубчатых колес 142
11.3.1. Элементы зацепления конических колес 142
11.3.2. Расчет геометрических параметров конических колес . ... 143
11.3.3. Установочные базы для нарезания зубьев конических колес. . 144
11.3.4. Конструкции конических колес 145
11.3.5. Конструирование конических колес 146
11.3.6. Рабочие чертежи конических колес 148
11.4. Конструирование червяков и червячных колес 150
11.4.1. Виды червяков 150
11.4.2. Геометрический расчет червячной передачи с эвольвентным
червяком 150
11.4.3. Конструкции червяков и червячных колес / 151
11.4.4. Конструирование цилиндрических червяков /. 152
11.4.5. Конструирование червячных колес I. 153
11.4.6. Рабочие чертежи элементов червячной передачи . . . . ; 154
12. Конструирование корпусных деталей, крышек и других частей редукторов . 156
12.1. Общие сведения 156
12.2. Рекомендации к конструированию литых деталей 157
12.3. Конструкции корпусных деталей цилиндрических редукторов . . . 158
12.4. Конструкции корпусных деталей конических редукторов 160
12.5. Конструкции корпусных деталей червячных редукторов . . . . . 162
12.6. Элементы конструкции литых корпусных деталей редукторов ... 164
12.6.1. Элементы конструкции корпусных деталей редукторов с
внешним расположением подшипниковых бобышек 164
12.6.2. Элементы конструкции корпусных деталей редукторов с
внутренним расположением подшипниковых бобышек 165
12.7. Установочные размеры болтовых соединений 167
12.7.1. Размеры опорных поверхностей под крепежные детали.
Диаметры отверстий под болты 167
12.7.2. Размеры фланцев болтовых соединений. Глубина сверления.
Глубина нарезания резьбы 167
12.7.3. Размеры мест под гаечные ключи 167
12.8. Точность корпусных деталей редукторов 168
12.9. Рабочие чертежи корпусов и крышек редукторов 170
12.10. Конструирование крышек подшипниковых узлов ....... 180
12.11. Конструирование стаканов 181
12.12. Рабочие чертежи крышек подшипниковых узлов и стаканов ... 182
13. Редукторы 184
13.1. Оснащение редукторов 184
13.2. Редукторы цилиндрические одноступенчатые 186
13.3. Редукторы цилиндрические двухступенчатые 198
13.4. Редукторы цилиндрические двухступенчатые соосные 204
13.5. Редукторы конические одноступенчатые 208
13.6. Редукторы коническо-цилиндрические 216
13.7. Редукторы червячные одноступенчатые 226
13.8. Редуктор червячный двухступенчатый , 234
13.9. Редуктор червячно-цилиндрический 236
13.10. Передачи планетарные 238
13.10.1. Некоторые рекомендации по выбору параметров, расчету
и конструированию передач , 238
13.10.2. Редукторы планетарные 240
13.11. Мотор-редуктор 242
13.12. Передача главная автомобиля 243
13.13. Смазывание редукторов . 244
14. Муфты 246
14.1. Муфты глухие 246
14.2. Муфты подвижные 249
14.3. Муфты упругие 252
15. Приводы 256
15.1. Конструирование рам 256
15.2. Справочные данные для конструирования рам 258
15.3. Рабочий чертеж рамы 264
15.4. Сборочные чертежи приводов 265
15.5. Крепление редуктора к раме. Расчет болтов 269
15.6. Профиль и основные размеры метрических резьб 270
16. Передача "винт-гайка" 271
16.1. Прочностной расчет элементов передачи 271
16.2. Конструктивные решения некоторых элементов передачи .... 273
16.3. Профили и основные размеры резьб винтовых механизмов .... 274
16.4. Храповой механизм 276
16.5. Сборочные и рабочие чертежи элементов передачи 276
17. Справочные данные общего применения 283
17.1. Нормальные линейные размеры, конусности, углы и углы конусов. . 283
17.2. Конструкционные материалы 284
17.3. Допуски и посадки 285
17.4. Допуски формы и расположения поверхностей 287
17.5. Шероховатость поверхностей 289
17.6. Крепежные изделия 290
17.7. Элекродвигатели асинхронные 296
18. Литература 298
19. Стандарты 300

ВВЕДЕНИЕ
Беларусский национальный технический университет (Беларусь, гор. Минск),
Kielce University of Technology (Польша, гор. Кельце),
Национальный технический университет "Харьковский политехнический
институт" (Украина, гор. Харьков) представляют настоящее издание пособия
"Детали машин. Проектирование" с надеждой, что оно найдет соответствующее место
при проектировании деталей машин и механизмов в высших учебных заведениях,
будет полезно студентам при выполнении последующих курсовых и дипломных
работ, на занятиях по инженерной графике, в средних учебных заведениях
соответствующего профиля, в конструкторских бюро и т.д.
Курс "Детали машин и основы конструирования" является общетехнической
дисциплиной, которую изучают все студенты машиностроительных и механических
специальностей высших учебных заведений.
Изучение основ расчета и конструирования деталей машин делится на два этапа.
На первом этапе студенты слушают курс лекций, выполняют упражнения,
домашние задания и лабораторные работы. Этот этап заканчивается обычно экзаменом.
На втором этапе студенты выполняют курсовой проект с последующей его защитой.
В соответствии с этим целесообразно разделение учебной литературы на
учебники, основное содержание которых соответствует курсу лекций [12, 31], и
учебные пособия по курсовому проектированию. Последние должны выполнить вполне
определенную и самостоятельную задачу - научить студента правилам
конструирования типовых узлов и деталей машин.
Указанным требованиям не удовлетворяют атласы конструкций машин, по
которым можно изучать и анализировать существующие конструкции, но не
проектировать их. Этим требованиям не могут удовлетворить также существующие книги
по расчету и конструированию деталей машин [16], в большей части
удовлетворяющие требованиям расчета. Разработка конструкции в таких пособиях имеет
второстепенную роль. Поэтому они могут быть рекомендованы только для выполнения
практических упражнений по деталям машин. Информационный характер носят
также существующие справочники конструктора, металлиста и т.д.
Как известно, основным результатом работы конструктора является чертеж
(рабочий, сборочный), по которому производится изготовление деталей и сборка
узлов и машины в целом. Поэтому учебное пособие по проектированию должно
заканчиваться представлением образцов рабочих (сборочных) чертежей деталей и
узлов с представлением алгоритмов и путей их разработки. Такую цель ставили перед
собой авторы данного учебного пособия.
Построение книги соответствует порядку выполнения проекта. Каждая новая
глава (раздел) начинается ИСХОДНЫМИ ДАННЫМИ, которые являются
выходными данными предшествующей главы (раздела). После выполнения расчетной
части следует графическая часть с рекомендациями по конструктивному
выполнению, выбору посадок, шероховатости поверхностей, допусков формы и
расположения. Завершают графическую часть образцы выполнения рабочих и сборочных
чертежей деталей и узлов разрабатываемой конструкции. Такая взаимосвязанная
последовательность изложения характеризует пособие как хорошую инструкцию
по проектированию, что является важным для студентов, выполняющих первую в
своей практике конструкторскую разработку.
В книге представлен большой объем справочного материала: государственные
и отраслевые стандарты, практические рекомендации и т.д., что ускоряет процесс
проектирования.
Книга не содержит вопросов оптимизации конструкции, компьютеризации
процесса проектирования, что не является задачей первой конструкторской разработки.
Настоящее издание явилось результатом научно-технического сотрудничества
кафедры "Детали машин и ПТМиМ" Беларусского национального технического
университета (Беларусь), кафедры "Детали машин" Kielce University of
Technology (Польша) и кафедры "Детали машин и прикладная механика"
Национального технического университета "Харьковский политехнический институт"
(Украина). Основанием для разработки данного пособия послужили книги [21,44].
Переработка пособий с учетом требований ГОСТов, их расширение и приведение
к виду удобному для пользования студентам потребовали совместных усилий,
обоих авторов. Эффективность этой работы была бы немыслима без
систематической помощи, советов, рекомендаций, мнения коллективов сотрудничающих
кафедр, за что Авторы им весьма благодарны.
Авторы благодарны:
- проф. Веславу Тромпчинскому (Wieslaw Trampczynski) - Ректору Kielce
University of Technology (Польша); проф. Анджею Радовичу (Andrzej Radowicz) -
Проректору; проф. Анджею Неймицу (Andrzej Neimitz)- Зав. кафедрой, за
представленную возможность использования уникальной компьютерной техники, благодаря
чему настоящее издание подготовлено исключительно в виде компьютерной графики;
- директору АТЭТ НИИ "Редуктор" (гор. Киев, Украина) к.т.н. В.Н. Власенко и
главному конструктору завода ЗАРЕМ АО " Майкопский редукторный завод"
СВ. Кравчуку за возможность использования разработок института и завода.
Авторы выражают благодарность рецензентам:
- заведующему кафедрой "Машиноведение и детали машин" Московского
Авиационного Института (Технического Университета), Председателю Hay но-мето-
дического Совета по деталям машин и прикладной (теоретической) мехз «же при
Министерстве Образования РФ д.т.н., профессору | Станкевичу А.И. |;
- заведующему кафедрой "Машиноведение и детали машин"
Санкт-Петербургского Государственного Политехнического Университета д.т.н., профессору
Михайлову Ю.К. за взятый на себя труд по рецензированию рукописи.
Все замечания и пожелания по содержанию пособия просим направлять по
адресу - kurmaz@tu.kielce.pl.
Минск (Беларусь) - Кельце (Польша) - Харьков (Украина)
Авторы
Просьба представленные в пособии сборочные и рабочие чертежи узлов и деталей машин рассмативать как примеры
их выполнения. При разработке собственных конструкций следует приложить знания, творческую настойчивость и
трудолюбие и разработать их более совершенными с конструктивной, технологической и монтажной точек зрения.

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ И КИНЕМАТИЧЕ(
1.1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ВЫПОЛНЕН]
1.1.1. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
Курсовой проект по дисциплине "Детали машин" выполняется после
завершения изучения блока общеобразовательных, общетехнических и ряда
технологических дисциплин и его целью является приобретение первых инженерных
навыков по расчету и конструированию типовых деталей и узлов машин и механизмов
на основе полученных теоретических знаний.
Основными задачами курсового проекта являются:
- ознакомление с научно-технической литературой по теме курсового проекта;
- изучение известных конструкций аналогичных машин и механизмов с
анализом их достоинств и недостатков;
- выбор наиболее простого варианта конструкции с учетом требований
технического задания на проект;
- выполнение необходимых расчетов с целью обеспечения заданных
технических характеристик проектируемого устройства;
- выбор материалов и необходимой точности изготовления деталей и узлов
проектируемого устройства, шероховатости поверхностей, необходимых допусков
и посадок, допусков формы и расположения;
- выполнение графической части курсового проекта в соответствии с
требованиями стандартов ЕСКД;
- составление необходимых описаний и пояснений к курсовому проекту.
1.1.2. ОСНОВНЫЕ ЭТАПЫ РАЗРАБОТКИ КОНСТРУКТОРСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ
В соответствии с ГОСТ 2.103-68 "Стадии разработки" предусмотрены
следующие этапы разработки конструкторской документации:
- техническое предложение;
- эскизный проект;
- технический проект;
- рабочая конструкторская документация.
На основании технического задания заказчика разрабатывается техническое
предложение, которое включает совокупность документов по обоснованию
технической и технико-экономической целесообразности разработки изделия с учетом
требований технического задания [29]. Техническое предложение утверждается
заказчиком и исполнителем.
Эскизный проект предполагает разработку комплекса документации, дающей
общее представление о конструкции и принципе работы устройства в целом и
техническом решении его отдельных уникальных деталей и узлов. Эскизный проект
является основой для дальнейшей разработки технического проекта и рабочей
конструкторской документации.
ИИ РАСЧЕТ ПРИВОДА
) КУРСОВОГО ПРОЕКТА [13,18,31]
Документация, разрабатываемая на этапе технического проекта, должна
давать полное представление о проектируемом устройстве и является исходной для
разработки рабочей документации.
Ограниченность времени, которое отводится на выполнение курсового
проекта, не позволяет реализовать процесс разработки в соответствии с ГОСТ 2.103-68.
При курсовом проектировании приходится отдельные этапы проектирования
совмещать и сокращать объем разрабатываемой документации.
На основании расчетов, перечень и содержание которых указаны в задании
на проектирование, определяется конструкция устройства и разрабатывается
общий вид изделия в виде эскизной проработки. Эскизный вариант общего вида
устройства рекомендуется выполнять на ММ-бумаге в масштабе 1:1.
На основании эскизного проекта, с учетом внесенных при дальнейшей
проработке уточнений и изменений, на листе ватмана карандашом либо на компьютере
выполняется чертеж общего вида устройства. На чертеже общего вида должны
быть все необходимые проекции, виды, разрезы и сечения, позволяющие получить
полное представление о конструкции и принципе работы разработанного устройства.
Кроме чертежа общего вида студенты выполняют рабочие и сборочные
чертежи деталей и узлов, оговариваемых в задании на курсовое проектирование.
Все расчеты, описания и приложения оформляются в виде расчетно-поясни-
тельной записки к курсовому проекту, которая выполняется в соответствии с ГОСТ
2.105-95.
1.1.3. ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
Конструирование устройства проводится в соответствии с заданной или
принятой схемой механизма на основе результатов прочностного и кинематического
расчетов.
Выполнение эскизного варианта общего вида механизма начинают с
нанесения осевых линий с учетом межосевых расстояний и диаметров начальных
окружностей зубчатых колес, вычерчивают валы без обозначения их размеров по длине,
наносят габариты предварительно выбранных подшипников. Детали механизма
следует располагать в корпусе компактно, более полно используя его пространство.
В дальнейшем прорабатывают конструкции отдельных деталей, выбирают
способы соединения их с другими элементами механизма. При этом необходимо
определить:
- способы установки валов в подшипниках;
- крепление зубчатых колес на валах, подшипников - на валах и в корпусе;
- способы регулировки зазоров в подшипниках;
- способы и устройства для смазки подшипников и передач;
- виды и конструктивное оформление несущих деталей.

Конструкция проектируемого механизма должна обеспечивать возможность
его сборки и разборки, свободный доступ для регулировки, настройки отдельных
узлов и замены деталей. Предпочтителен узловой метод сборки, при котором
отдельные детали собираются в узлы, а из них собирается механизм. Например, на
валу монтируются зубчатые колеса, подшипники качения, дистанционные втулки,
а затем собранный узел устанавливается в корпусе.
Тип и способ изготовления корпусных деталей выбирается в зависимости
от объемов производства. При серийном производстве целесообразно корпуса
выполнять литыми, штампованными или прессованными (из пластмасс), а при
индивидуальном или мелкосерийном производстве - сварными или сборными. При
проектировании разъемного корпуса необходимо предусмотреть элементы,
обеспечивающие фиксацию взаимного положения корпусных деталей и соосность
отверстий под подшипники.
При выборе варианта конструкции необходимо изучить известные
технические решения и выполнить их анализ, максимально использовать
унифицированные детали и узлы. Для повышения технологичности и уменьшения трудоемкости
изготовления конструкции следует сокращать номенклатуру используемых
стандартных и нормализованных деталей и узлов, а также используемых материалов.
Везде, где возможно, следует применять в деталях форму тел вращения,
технологически более простую в изготовлении.
Для наиболее удачного размещения деталей и узлов рекомендуется
рассмотреть несколько вариантов конструкции проектируемого устройства. При этом
возможны существенные изменения первоначально разработанной конструкции и
выполненных расчетов. В качестве окончательного варианта конструктивного
решения выбирается наиболее удачная эскизная проработка проектируемого
устройства, обеспечивающая минимальные массово-геометрические параметры и
максимальную экономичность в эксплуатации.
При конструировании детали следует стремиться к упрощению ее
конструкции, что приводит к снижению ее себестоимости.
1.1.4. ОФОРМЛЕНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ И ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКИ
Графическая часть курсового проекта выполняется с соблюдением
требований ЕСКД (Единой системы конструкторской документации) карандашом на
ватмане. Возможно выполнение чертежей также на компьютере с использованием
программ компьютерной графики и с последующей печатью чертежа. Печать
чертежей всех форматов производится на плотере, чертежей форматов A3 и А4 - на
принтере (лазерном или струйном). Версии AutoCAD-14 и последующие
позволяют печатать чертежи форматов А2 и большие, используя в последующем
склеиваемые форматы А4 (A3) при их хорошей совместимости. Приемка неотпечатанных
чертежей (с дискеты), как правило, не производится.
Для выполнения чертежей используются следующие основные форматы:
АО - 841x1189,
Внимание ! А1 -594x84'
Распалажение формата А4
может бать талька вертикальное
А2
A3
А4
420x594,
297x420,
210x297.
Допускается применение дополнительных форматов, образуемых увеличением
коротких сторон основных форматов на величину, кратную их размерам. Обозначение
дополнительного формата состоит из обозначения основного формата и его
кратности согласно табл. 1.1.1, например А0х2, А3х4 и т.д.
Табл. 1.1.1. Форматы чертежей
Кратность
2
3
4
5
6
7
8
9
АО
1189x1682
1189x2523
-
-
„.
_
_
-
А1
-
841x1783
841x2378
_
„.
_
_
-
Формат
А2
-
594x1261
594x1682
594x2102
_
_
_
-
A3
-
420x891
420x1189
420x1486
420x1783
420x2080
_
-
А4
297x630
297x841
297x1051
297x1261
297x1471
297x1682
297x1892
При выполнении чертежей следует применять масшабы, установленные
стандартом: 1:1, для уменьшения - 1:2; 1:2,5; 1:4; 1:5; 1:10 и т.д., для увеличения -
2:1; 2,5:1; 4:1; 5:1; 10:1 и т.д.
Для всех видов чертежей установлена одна основная надпись (угловой штамп)
в соответствии с ГОСТ 2.104-68, которая, с учетом специфики учебного процесса,
имеет вид, представленный на рис. 1.1.1.
1 *
7 7x5=55
1Г)
^__—__
185
7 10 23 15 10 70 5 5,5 17 18
Ьм Чисп
Раэоаб.
1ровео.
Т. конто
Ч. контр
Vmbepg.
Консуль
N'ookvm.
Пооп.Шта
© КП ДМ MCJ2o. 11.02.15
® КОЛЕСО
зубчатое
(Т) 40Х
ГОСТ 4543-71
Рис. 1.1.1. Основная надпись чертежа (форма 1)
Лит.
У
Масса
УасштоС
7:7
Лист 71 Jlucnwl) 1
БИТУ
Кафедра ДМ и ПТМ
Формат
20
50
t2
t2
5
В графе 1 основной надписи указывается наименование изделия в именительном падеже
единственного числа, причем, существительное ставится на первом месте, например "Барабан
приводной", "Колесо зубчатое".

В графе 2 для сборочного чертежа делается запись, содержащая информацию о курсовом
проекте, вида КП ДММС12а.11.02.СБ, где зашифровано: КП-курсовой проект;
ДМ-детали машин; МС12а - академическая группа; 11- номер задания; 02 - номер варианта в задании;
СБ - вид документа (сборочный чертеж). Для чертежа детали после номера варианта в
задании следующие две цифры обозначают сборочные единицы, последующие две цифры - номер
позиции сборочного чертежа представленной на чертеже детали.
В графе 3 указывается обозначение материала и номер стандарта (для сборочного
чертежа не заполняется). Заполнение других граф видно из рис. 1.1.1.
1. ОФОРМЛЕНИЕ СБОРОЧНОГО ЧЕРТЕЖА (ЧЕРТЕЖА ОБЩЕГО ВИДА)
Сборочный чертеж механизма выполняется на основании его эскизной
проработки карандашом на листе формата А1 либо в виде компьютерной графики.
Чертеж должен содержать минимально необходимое число проекций, видов,
разрезов и сечений, дающих полное представление о его конструкции и принципе работы.
На чертеже общего вида для упрощения допускается не показывать мелкие
фрагменты деталей и соединений: фаски, проточки, скругления, углубления,
зазоры между соединяемыми деталями с незначительно отличающимися
номинальными размерами. При использовании большого количества крепежных деталей
одного типа и размера можно подробно изображать детали только одного места
соединения, а остальные показывать условно. На чертеже допускается упрощенное
представление крепежных деталей, резьбы и ее элементов (фаски, сбег и недорез резьбы).
Чертеж общего вида, кроме графического изображения разрабатываемого
изделия, должен содержать необходимые размеры, номера позиций узлов
(сборочных единиц) и деталей, входящих в изделие, технические требования по сборке и
регулировке отдельных узлов и изделия в целом, его техническую характеристику и т.д.
К размерам, указываемым на сборочном чертеже, относятся:
- габаритные;
- межосевые (в трех плоскостях);
- посадочные (выполняемые по данному чертежу);
- установочные и присоединительные:
- размеры опорной поверхности и размещение ь ней крепежных отверстий,
диаметр отверстий и толщина опорной поверхности;
- длина и посадочный диаметр входного и выходного валов, их привязка к оси
редуктора и высота размещения;
- размеры для транспортировки и упаковки;
- справочные (информационные).
К габаритным относятся размеры, определяющие длину, ширину и высоту
устройства. Они необходимы для определения размеров места установки изделия,
его транспортировки, изготовления тары, относятся к размерам справочным и на
чертеже отмечаются звездочкой, например 350*
Номера позиций на сборочном чертеже выполняют на полках линий-выносок,
которые располагают параллельно основной надписи вне контура чертежа, и
группируют в колонку или строчку по возможности на одной линии. Для группы
крепежных деталей, относящихся к одному соединению, допускается использовать
одну линию-выноску. В этом случае полки для номеров позиций располагают
колонкой и соединяют тонкой линией.
Технические требования помещают на поле чертежа над основной надписью
в виде столбца, по ширине не превышающего основной надписи. Каждая позиция
технических требований нумеруется и начинается с новой строки. Запись ведется
сверху вниз. Технические требования содержат сведения, не отраженные на
чертеже. К ним относятся:
- указания размеров, относящихся к справочным;
- предельные отклонения размеров, формы и расположения поверхностей,
которые должны быть выдержаны при сборке;
- требования к точности монтажа (допустимые осевые и радиальные зазоры,
биения и т.п.);
- указания о маркировке и клеймении;
- правила транспортировки и хранения;
- особые условия эксплуатации;
- тип смазки подвижных соединений;
- способы стопорения резьбовых соединений;
- требования по обработке (покраске) поверхностей;
- требования по обкатке изделия и защите (ограждении) опасных мест.
Техническая характеристика размещается на свободном поле чертежа
(отдельно от технических требований), имеет самостоятельную нумерацию и снабжается
заголовком "Техническая характеристика". Она содержит дополнительные
сведения об изделии. Например, для редуктора может содержать сведения о передаваемой
мощности, передаточном числе, частоте вращения валов, крутящем моменте на
выходном валу и т.д.
К сборочному чертежу прилагается текстовой документ - спецификация,
которая выполняется в соответствии с ГОСТ 2.108-68 на листах формата А4 и
оформляется в виде приложения к пояснительной записке. Форма первого листа
спецификации представлена на рис. 1.1.2.
В соответствии с ГОСТ 2.108-68 в спецификации предусмотрено 8 разделов,
однако в курсовом проекте обычно достаточно 3-4 раздела: "Документация",
"Сборочные единицы", "Детали", "Стандартные изделия", "Материалы". Указанные
наименования разделов записываются в графе "Наименование".
Заполнение спецификации производится сверху вниз в следующем порядке:
- документация;
- разработанные узлы (сборочные единицы);
- пояснительная записка;
- заимствованные и нормализованные узлы;
- самостоятельно разработанные детали;
- заимствованные и нормализованные детали;
- стандартные детали, которые группируются по однородным группам,
например, "крепежные детали", "подшипники качения" и т.д.


75
с
1
о
u~i
6
LO
LO
'
.
6
I
b
Зона
И
1
70
Обозначение
63
Наименование
Документация
Сборочные единица
Детали
Стандартные изделия
/
Кол
. 22 .

Примечание
~|
%м1/7ш71
Разраб.
Ipobeo.
1 контр
Ч.конгш
Vmdepa.
М'опкум.
Поап.
Материала
КП ДМ МС12о. 11.02.СБ
ПРИВОД
Mql
/I I
Лист Листов
1
1
НТУ УПИ"
Кафедра ДМ и ПМ
I5.
15
20
Рис. 1.1.2. Основная надпись текстовых документов (форма 2)
В графе "Поз." спецификации указывают порядковый номер составного
элемента разработанного устройства. Этот номер соответствует позиции элемента на
сборочном чертеже. В графе "Формат" указывают форматы документов,
обозначения которых записывают в графе "Обозначение". В графе "Зона" указывают
обозначения зоны, в которой находится номер позиции. Разбивка чертежа на зоны
производится по ГОСТ 2.104-68. В графе "Обозначение" указывают шифр чертежа
элементов изделия. Для стандартных изделий эта графа не заполняется. В графе
"Наименование" указывают наименование изделий; для стандартных изделий,
кроме наименования, указывают условное обозначение в соответствии со стандартом.
2. ОФОРМЛЕНИЕ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ ДЕТАЛЕЙ
Рабочий чертеж детали выполняется в соответствии с ГОСТ 2.109-73 и
представляет документ, содержащий все сведения, необходимые для ее изготовления
и контроля.
Деталь на чертеже располагается в положении, соответствующем ее
положению при изготовлении или в положении детали на сборочном чертеже узла.
В графической части чертежа кроме основного содержания должны быть
представлены:
- все необходимые виды, разрезы и сечения (ГОСТ 2.305-68);
- все необходимые и правильно поставленные размеры для удовлетворения
конструкционных, технологических и монтажных требований;
- обоснованные посадки и предельные отклонения (ГОСТ 2.307-68);
- соответствующая шероховатость поверхностей (ГОСТ 2.309-73);
- необходимые допуски формы и расположения поверхностей (ГОСТ 2.308-79);
- обозначение покрытий, термической и других видов обработки (ГОСТ 2.310-
68, 9.032-74, 9.306-85);
- обозначение швов сварных и неразъемных соединений (ГОСТ 2.312-72,
ГОСТ 2.313-82);
- наименование и марка материала с указание стандарта на материал и
сортамент.
Вся информация о размере, его допуске, шероховатости соответствующей
поверхности, допусках формы и расположения должна быть, по возможности,
сгруппирована и представлена в одном месте.
Чертежи типовых деталей: зубчатых колес, червяков и червячных колес,
звездочек, зубчатых соединений, пружин должны выполняться в соответствии с ГОСТ
2.401-75 ... 2.409-75 и содержать таблицу параметров этих типовых деталей.
Все надписи на чертежах выполняются чертежным шрифтом (ГОСТ 2.304-81).
Каждый рабочий чертеж должен содержать основную надпись (рис. 1.1.1).
3. ОФОРМЛЕНИЕ РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКИ
Расчетно-пояснительная записка содержит титульный лист, содержание,
техническое задание на проектирование, описание разработанной конструкции,
расчетную часть, приложения, список использованной литературы.
В записку включаются окончательные данные по конструктивному решению
механизма без приведения промежуточных результатов расчетов и вариантов
конструкции узлов и механизма в целом.
Текстовая часть расчетно-пояснительной записки выполняется на листах
формата А4 с соблюдением полей: слева - 25 мм, справа -10 мм, сверху и снизу - 20 мм.
Титульный лист является первым листом расчетно-пояснительной записки
и оформляется в соответствии с ГОСТ 2.105-95. Форму заполнения титульного
листа устанавливает учебное заведение.
Задание на курсовой проект содержит название проектируемого устройства,
кинематическую схему с исходными данными, содержание расчетной и объем
графической частей проекта, а также календарный график выполнения курсового
проекта.
При описании разработанного устройства необходимо привести сведения о
его назначении, принципе работы, рассмотреть взаимодействие отдельных его
узлов, последовательность сборки и разборки, вопросы регулировки устройства.
Расчетная часть пояснительной записки должна соответствовать заданию на
проектирование и содержать следующие расчеты (ориентировочно):
- кинематический расчет привода;

- выбор электродвигателя;
- прочностные расчеты передач;
- геометрические расчеты передач;
- предварительный расчет валов;
- проектный расчет валов;
- выбор подшипников качения;
- проверку усталостной изгибной прочности валов;
- расчет крепления колес;
- расчет болтового соединения "редуктор-рама";
- расчет размерных цепей и др.
Каждый расчет должен содержать:
- вид расчета и название детали;
- исходные данные для расчета, расчетные схемы, эскизы и т.д.;
- выбранный материал с представлением его механических характеристик;
- расчетные формулы со ссылкой на источник, с расшифровкой символов,
входящих в формулу, и их размерностями. Каждый символ, встречающийся
неоднократно, расшифровывается один раз;
- непосредственно расчет;
- полученные в результате расчета значения размеров деталей следует
округлять, при необходимости, до стандартных значений A7.1);
- заключение по результатам расчета.
Содержание расчетно-пояснительной записки делится на разделы,
подразделы, пункты. Каждый раздел должен иметь порядковый номер, обозначаемый
арабскими цифрами, краткое название в виде заголовка, выполненное прописными
буквами, например:
1. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА
2. ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ
Разделы могут содержать подразделы, номера которых включают номер
раздела и порядковый номер подраздела, разделенные точкой. В конце номера
раздела (подраздела) точка не ставится. Наименование подразделов записывают
в виде заголовка строчными буквами (с прописной заглавной буквой), например:
1.1. Выбор электродвигателя
1.2. Выбор материалов и расчет допускаемых напряжений
Номер пункта должен содержать номер раздела, номер подраздела и
порядковый номер пункта, разделенные точкой, а также заголовок, написанный
строчными буквами с прописной заглавной буквой, например:
1.1.2. Расчет коэффициента полезного действия редуктора
1.1.3. Расчет мощности на выходном валу редуктора
Переносы слов в заголовках не допускаются. Точка в конце заголовка не
ставится. Если заголовок состоит из двух предложений, то их разделяют точкой.
Расстояние между заголовком и последующим текстом должно быть не менее 2-х
интервалов A0 мм), а между заголовком раздела (подраздела) и предыдущим
текстом - не менее 3-х интервалов A5 мм).
Если в расчетно-пояснительной записке имеются иллюстрации, то их
нумеруют арабскими цифрами в пределах всей записки, например: "Рис. 1", "Рис. 2" и
т.д. Допускается нумеровать иллюстрации в пределах разделов по типу "Рис. 2.3",
где 2 - означает номер раздела, 3 - номер иллюстрации в разделе.
Листы расчетно-пояснительной записки брошюруют в обложку и нумеруют.
Номер указывают в правом нижнем углу листа. Лицевую сторону обложки
выполняют в виде титульного листа соответственно требованиям учебного заведения.
4. ОБОЗНАЧЕНИЕ ИЗДЕЛИЙ И КОНСТРУКТОРСКИХ ДОКУМЕНТОВ
В соответствии с ГОСТ 2.101-68 каждому изделию и конструкторскому
документу должно быть присвоено обозначение. Обозначение присваивается
централизованно (министерством, ведомством) или децентрализованно, т.е.
осуществляется организацией-разработчиком. Устанавливается следующая структура
обозначений изделий и основных конструкторских документов:
Dnnn.DDDnnD.nnn, где первые четыре знака
представляют собой буквенный код организации-разработчика; следующие шесть знаков
отводятся для простановки кода классификационной характеристики по
классификатору ЕСКД; последующие три знака служат для установки порядкового
регистрационного номера от 001 до 999.
Структура кода классификационной характеристики (шесть знаков)
содержит: первые два знака - класс; затем по одному знаку соответственно: подкласс,
группа, подгруппа, вид.
Структура неосновных конструкторских документов состоит из
приведенного ранее кода изделия и кода документа, содержащего не более четырех знаков
(например: СБ - сборочный чертеж, ВО - чертеж общего вида, РЗ - расчетно-пояс-
нительная записка и т.д.).
В учебных проектах обозначение конструкторских документов включает:
Ш • Ш ¦ Ш ¦ S • Например, КП ДМ МС12а. 04. 09. 01. Здесь 1 - КП ДМ
МС12а (курсовой проект по деталям машин-КП ДМ и группа
машиностроительного факультета МС12а); 2 - номер задания @4); 3 - номер варианта @9);
4 - регистрационный номер @1).
В обозначениях конструкторских документов между частями 1, 2, 3, 4
ставят разделительные точки. В конце обозначения точка не ставится.

12
1.2. ЭНЕРГО-КИНЕМАТИЧЕСКИИ РАСЧЕТ ПРИВОДА И ВЫБОР ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ [21,44]
а)
б)
в)
*¦«. н
7*вых, Н-М
Тъъа, Н-М
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
(параметры выходного вала привода - из технического задания).
Варианты:
i> вьк, м/с; ?>вых, мм; 7, град.;
л вых. мин;
Швых, С'1 (Ш = 7ТП/30).
ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ:
Мощность на выходном валу привода, кВт
1.а) -Рвах =-Рвах 1> вых /1000;
1.6) Рвых= Гвых пвых /9550;
1.В) Лшх = ГВЫх "вых/1000.
Коэффициент полезного действия (КПД) привода
470 = tj,T72 "*7з"" "П/ (точность - 2 знака после запятой),
где г)j - ориентировочные величины КПД
различных видов механических передач и отдельных
элементов привода (табл. 1.2.1).
Для привода (рис. 1.2.1) 770= G7пР77пJ G7шсТ7п)з G7пц',7пL.
При определении т\0 рекомендуется КПД отдельных
передач и элементов привода размещать в порядке передачи
момента от электродвигателя к выходному валу привода,
группируя их по отдельным валам.
Расчетная мощность электродвигателя, кВт
"зцр Рвых''По ¦
Частота вращения выходного вала, мин
4.а) пвьн=60 1031>вых/GтДшх);
4.6) пвьн= (известна);
4.в) пвьн=30швых/п.
На основании рекомендуемых min и max величин
передаточных чисел, и для различных видов
механических передач (табл. 1.2.2) определяют
рекомендуемое min и max передаточное число
привода uomin— ulminu2minu3min ' ¦ ' u;min I
ulmaxu2maxu3max' '' "Уmax •
6. Расчетная min и max частота вращения вала
электродвигателя, МИН ЛЭДр min =Л вых Uomm ;
Лэдртах =Л вых Нотах.
7. По каталогу (табл. 17.7.1 и 17.7.2) выбирают
электродвигатель из условий: Дд > Рэдр ¦
йэдртат< йЭд<22Эдртах;
(тип электродвигателя, Рзд, пзд, Гшах/Гп0т. размеры).
8. Действительное общее передаточное число
привода Ц0=#эд/Явых (точность-2 знака после запятой).
9. Действительные передаточные числа передач
привода выбирают так ii\~u[, u2^u{, иъ^и{, — ,
чтобы u„ = ui и2 Из •¦• Uj (точность - 2 знака после
запятой) (при выполнении рекомендаций по
разделению передаточных чисел для отдельных ступеней
привода и редуктора (табл. 1.2.3 и рис. 1.2.2)).
10. Силовые и кинематические параметры валов
привода PJ+1=Pj7), кВт
Dj+i=Dj/U, МИН
Tj+i^TjUT), Н-м
представляют в таблице.
Для привода, схема которого представлена на рис.
1.2.1, указанные параметры валов представлены
в табл. 1.2.4.
11. Предварительно определяют диаметры валов
привода из расчета только на кручение при
пониженных допускаемых напряжениях, мм
d
0=1,2, 3--),
или Tj = 9550Pj/nj
=1,2,3-..),
«валу—УЮ3Гу/@^[Т]) V
где [т]=B0^30) МПа - для всех валов (кроме
червяков (меньшие величины - для быстроходных валов,
большие - для тихоходных валов);
[т]=A0-^12) МПа - для червяков.
Полученные значения ??Вап> округляют до больших
целых величин, оканчивающихся на 0 или 5,0 мм.
Рекомендации к расчетам:
1. Прочностной расчет входящих в привод передач
рекомендуется выполнять в порядке обратном их размещению в
приводе (начиная от выходного вала).
2. После окончания прочностного расчета каждой (кроме
последней рассчитываемой) передачи, в связи с уточнением
ее передаточного числа, рекомендуется корректировать
передаточное число последующей рассчитываемой
передачи и содержание столбцов D и Г табл. 1.2.4 так,
чтобы ие было изменено и0 привода.
Рис. 1.2.1. Схема привода (обозначения и индексы):
/, 2, 3,4- валы привода A - входной; 2,3 -
промежуточные; 4 - выходной);
А - электродвигатель (индекс - эд);
Б - передача клиноременная (индекс -пр);
В - передача коническая закрытая (индекс - пк);
Г ~ передача цилиндрическая закрытая
(индекс -пц);
Д - подшипниковый узел (индекс - п );
Е - звездочка цепной передачи, относящаяся к
рабочей машине, которая не входит в состав привода;
Ж- рама привода;
^вых,1>вых, ^вых - заданные параметры выходного
вала (вала 4), следующие из технического задания
на проектирование.

13
Табл. 1.2.1. Ориентировочные значения КПД передач
и элементов привода т\ [4, 9, 13, 17, 19]
Передачи или элементы привода
Цилиндрические зуб«таые передачи
Конические зубчатые передачи
Червячные передачи с числом
заводов червяка z,
- несамотормозящие z, = 1
z, = 2
z, = 4
- самотормозящие zl = 1
Планетарные передачи
Цепные передачи
Фрикционные передачи
Ременные передачи
- клиноременные, поликли-
ноременные, зубчатые
- плоскоременные
Подшипники качения (одна пара)
Подшипники скольжения (одна пара)
- жидкостного трения
- полужидкостного трения
Муфты
Закрытые Открытые
0,95...0,98
0,94...0,97
0,68...0,72
0,73...0,78
0,78...0,84
0,45
см. 13.10.1
0,94...0,96
0,88...0,94
0,92...0,94
0,91...0,93
0,52...0,62
0,62...0,72
0,40
-
0,90...0,92
0,70...0,85
0,93...0,95
0,94...0,96
0,990...0,995
0,990...0,995
0,975...0,985
0,98...0,99
12
10
8
"¦ 7
U2
\:
А
Табл. 1.2.2. Рекомендуемые значения передаточных чисел и
одноступенчатых передач [9, 13,19, 33, 34, 35]
\У
<
*ж
/б
-о
t
< ч
•су
1
^
^
<?
v4
,л
v,
\
А\
'
U
№
м
.*»
'%&
v>
*?
^?^
к\
J&
^
s\4
Л
,oft ¦
зЛ
Вид передачи
Закрытые
- цилиндрические •
- быстроходные ступени
- тихоходные ступени
- шевронные
-конические *
- прямозубые
- косозубые
- планетарные
Червячные с числом z i = 1
заходов червяка * z i = 2
z, = 4
Открытые
- цилиндрические
- конические
Клиноременные, шшиклиноре-
меиные, зубчатые
Плоскоременные
Цепные
Передаточное число
рекомендуемое
3,1-5,0
2,5...4,0
ЗД..5.0
2,0...3,0
4.0...6.0
см. 13.10.1
28...50
14...40
8Д..30
4,0...7,0
3,0...5,0
2,0...5,0
2,0...4,0
2,0...5,0
шах
8
6,3
8
5
7
-
80
60
40
12
7
7
6
7
КПД передач представлены без учета КПД подшипников.
Табл. 1.2.3. Рекомендуемые значения передаточных чисел
для приводов и многоступенчатых редукторов [9, 13,16, 23,43]
8 15 25 40 70 150 250
10 20 30 50 100 200 300
—— иа
Рис. 1.2.2. Рекомендации по распределению
передаточных чисел для 2- и 3-ступенчатых
цилиндрических редукторов [12]
* Стандартные значения передаточных чисел (табл. 4.2.4,4.2.22).
Внимание! Стандартные значения передаточных чисел
используются при проектировании редукторов серийного и
массового производства.
Табл. 1.2.4. Силовые и кинематические параметры валов привода (рис. 1.2.1)
Одноступенчатые редукторы и передачи
Цилиндрические редукторы: 2-ступенчатые:
развернутая схема
соосная схема
3-ступенчатые
многоступенчатые
Коническо-цилиндрические редукторы:
2-ступенчатые
3-ступеичатые
' Червячные редукторы: одноступенчатые
2-ступенчатые
Привод с использованием ременной передачи
и коническо-цилиндрического редуктора
J (рис. 1.2.1)
(табл. 1.2.2)
и„=7,0...45 (иотш$55 ) (рис. 1.2.2)
(u,>u2; i>bd\<fbd2>
и2~0,95{й„
U„=30...200 (Uomax<300) (рис. 1.2.2)
u0 = 6,3...31,5 (ит<ищ; ura=l,l/iu0)
иа = 20... 160 (и™ < uml ; Unm > iw)
u„ = 8.0...80
uB = 100...4000
Цпк=0,8ипц
Вид
передачи
Ременная
Коническая
Цилиндрич.
Вал
1
2
3
4
Параметры
передачи
unp. 7пр
J u Щ) Van
Pj, кВт
Рэа-
Р\=Рздр
рг=р\Чщ Vu
P3"PlVmVn
Pt = Pi ?7пц Уп
Pi>P2>P3>P4
Щ, мин
Лэд =
л, = лэд
л2=л1/ипр
щ = п2/ит
Л4=П3/ипц
л1>л2>п3>л4
Tj, Нм
Гэд=9550Рэд/лЭд
Г] = 9550 Л /D,
Г2=9550Р2/П2
Г3 = 9550Р3 /л з
Г4=9550/,4/я4
T,<T2<T3<Tt
dwrnj, MM
с/эд (табл. 16.7.2)
" вал 1 ~ " эд
1
ивал;=^103Т;./@,2[т])
J 0 = 2,3,4)
dtan2< ?/вал3 < <^вал4
• Рекомендуется выполнять расчеты в соответствии с расчетной мощностью электродвигателя Р3цр.
Все методики расчета зубчатых передач представлены относительно момента на выходном валу передачи (Т2).
Как принято в отечественной литературе, индекс 1 в методиках расчета приписан входному валу передачи,
индекс 2 - выходному валу передачи.
Привод (рис.1.2.1) - для клиноременной передачи: вал 1 - входной; вал 2 - выходной;
- для конической передачи: вал 2 - входной; вал 3 - выходной;
- для цилиндрической передачи: вал 3 - входной; вал 4 - выходной.

2. РЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ
2.1. ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЛОСКОРЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Р\,Р2, кВт; пи п2, мин; и; Т{, Т2, Н-м.
Конструкция и материал ремня B.1.1).
Условия работы и расположение передачи.
Межосевое расстояние а', мм
(выбирается из компоновки привода).
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
1. Диаметр ведущего шкива, мм
1.1. для резино-тканевых и капроновых с полиамидным
покрытием ремней
tfimm = A1004300) Чр^Тп,;
1.2. для полиамидных кордленточных ремней
dimia=kdl[7\, kd = 28,8 при л, ^2000 мин1;
?</= 31,0 при л, > 2000 мин1.
2. По табл. 2.1.1 выбирают расчетный диаметр ведущего
шкива, мм d^dlmin (первый больший).
Диаметр ведомого шкива, мм d'2=diii.
Действительный диаметр, мм </2$</2' (табл. 2.1.1) (первый меньший).
3. Действительное передаточное отношение передачи
u„=</2/[</,(l-e)],*
где е=@,015...0,020)- коэффициент упругого скольжения.
4. Рекомендуемое межосевое расстояние, мм
a^2(dl+d2) (а2а').
5. Расчетная длина ремня, мм
L'p = 2a + 0,5-n(d,+d2) + 0,25(d2-d,J/a.
Действительная длина ремня, мм:
- для ремней, поставляемых в виде рулонов, должна
учитывать величину ALP, необходимую для соедине-
нияремня Lp=Lp+ALp (aLp-2Bp; Bp-n. 12).
- для ремней, поставляемых мерной длиною, Lv ^Lj,,
где Lp (табл. 2.1.8, 2.1.9).
В этом случае действительное межосевое расстояние
передачи, мм од = о+0,5 (Lp-Lp)-
* Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 3),
необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения п и Т (табл. 1.2.4).
6. Угол обхвата ремнем ведущего шкива, град
a°=1800-57°(tf2-tfi)/o.
Значение коэффициента, учитывающего влияние угла
обхвата на ведущем шкиве,
с„= 1- 0,003 A80°-а?) (или табл. 2.1.3).
7. Скорость ремня, м/с v =7Г</1л,/F0-10 ).
Значение коэффициента, учитывающего влияние
центробежных сил, cv= 1,04 - 0,0004v2 (или табл. 2.1.4).
8. Число пробегов ремня, с v = v/Lv^ [и].
[ i/] $ 5,0 с-1 - для соединяемых ремней;
[ и] ^ 40,0 с-1 - для ремней мерной длины.
9. Окружное усилие, Н F,= 2Ti-lGs/dl.
10. Номинальное удельное окружное усилие, Н/мм
q0=F,/BP, передаваемое ремнями (при а, = 180°, v =
= 10 м/с, односменном легком режиме работы,
горизонтальном расположении передачи) (табл. 2.1.2).
11. Допускаемое удельное окружное усилие [ q ] в
реальных условиях эксплуатации, Н/мм
[я]=ЯоС0суса/ср ,
где са - коэффициент, учитывающий вид передачи и угол
наклона межосевой линии к горизонту (табл. 2.1.5);
ср - коэффициент, учитывающий динамичность на-
гружения передачи и режим ее работы (табл. 2.2.2).
12. Ширина ремня, мм Bp = F,/[q]. (.8^1,2^).
Величину В р округляют до ближайшего большего
стандартного значения Вр (табл. 2.1.6, 2.1.8, 2.1.9) с
проверкой для резинотканевых ремней соответствия
ширины ВП и числа несущих слоев ремня i (табл. 2.1.6).
13. Толщина ремня, мм #P=f(i) (табл. 2.1.7...2.1.9).
14. Сила, нагружающая валы передачи, Н F=2F0sin(a°/2),
где Fa = 0,5Ft/cp - предварительное натяжение ремня, Н;
Ft - окружное усилие, Н, (п. 9),
ср - коэффициент тяги.
<р=@,50...0,60) - для ремней прорезиненных;
у =@,55...0,65) - для ремней с полиамидным покрытием.
Для передач с периодическим контролем натяжения
ремня Fmax = l,3F.
Рис. 2.1.1. Схема и основные размеры
плоскоременной передачи
Табл. 2.1.1. Диаметры шкивов d
плоскоременных передач, мм
ГОСТ 17383-73
40, 45, 50, 56, 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160, 180, 200,
224, 250, 280, 315, 355, 400, 450, 500, 560, 630, 710, 800, 900, 1000,..
Табл. 2.1.2. Номинальное удельное окружное усилие q0,
передаваемое ремнями
Ремни прорезиненные из ткани БКНЛ-65 и бельтинга Б-820
Число
несущих
слоев 1, шт.
2
3
4
5
мм
80
100
3= 125
125
160
?200
180
224
?280
250
315
?400
q , Н/мм при удельном предварительном
натяжении ремня q0 Н/мм {qn=F0/B$)
2,00
5,0
5,2
5,3
8,1
7,3
7,5
10,2
10,5
10,7
12,7
13,0
13,2
2,25
5,4
5,6
5,7
7,3
8,5
8,7
11,1
11,4
11,6
14,0
14,4
14,6
2,50
5,8
6,0
6,1
8,8
9Д
9,3
12,0
12,3
12,5
15,1
15,5
15,8
3,00
6,6
6,8
6,9
10,0
10,3
10,5
13,4
13,8
14,1
17,0
17,4
17,7
Ремни кордшнуровые прорезиненные
100
180
220
2,5
4,5
6,5
Ремни капроновые с полиамидным покрытием
|1ОО...2О0 40...50
Ремни кордленточные полиамидные. Лента выполнена из:
- капрона
100
180
220
2,0...6,5
2,5...7,0 ч_,
3,0...9,0
- стали
<7о= 300... 500 Н/мм
H^/d^ 1000
#Р = 0,6...1,0мм

15
Табл. 2.1.3. Значения коэффициента са,
учитывающего влияние угла обхвата
«;
Са
220 210 200 190 180 170 160 150 140
1,08 1,06 1,04 1,02 1,00 0,98 0,95 0,92 0,89
Табл. 2.1.4. Значения коэффициента с„,
учитывающего влияние центробежных сил
Скорость
ремня V, м/с
Су
5
1,03
7
1,02
10
1,0
12
0,98
15
0,95
20
0,88
25
0,79
30
0,68
Табл. 2.1.5. Значения коэффициента св, учитывающего
вид передачи и угол наклона межосевой линии к горизонту
Со
Открытая передача с натяжением ремня
за счет его упругости при угле наклона
межосевой линии к горизонту
0°...60° 60°...80° 80°...90°
1,0
0,9
0,8
Передача
с автоматическим
натяжением ремня
1,0
Табл. 2.1.6. Ширина Вр и число несущих слоев i
резинотканевых ремней
2.1.1. КОНСТРУКЦИЯ И МАТЕРИАЛЫ ПЛОСКИХ РЕМНЕЙ [32]
1. РЕМНИ РЕЗИНО-ТКАНЕВЫЕ
7
Вр, мм
1, ШТ.
20,25,30,40, 50,63,71
2...5
80,90,100,112
3...6
125, 60,180, 200,...
4...6
Табл. 2.1.7. Толщина Нр, число слоев i резино-тканевых
ремней и рекомендуемые диаметры шкивов d\ ш
Число
слоев
/', шт.
2
3
4
5
6
Бельтинг Б-800 и Б-820
с обкладками
Нр>
мм
3,0
4,5
6,0
7,5
9,0
" lmin,
ММ
90
140
180
224
280
без обкладок
Нр,
мм
2,5
3,75
5,0
6,25
7,5
" lrnin,
ММ
80
112
140
180
224
БКНЛ-65 и БКНЛ-65-2
с обкладками
яр,
мм
3,6
4,8
6,0
7,2
" lmin,
ММ
112
140
180
200
без обкладок
Нр>
мм
3,0
4,0
5,0
6,0
" lmin,
ММ
90
112
140
180
ГОСТ 23831-79
а) \\ \ б)
Х'ХУхУХЧУХ'Х'ХУхУХ'ХЧ
7
УУУУУ.
№№!УШ
в)
i
г?
»п*"»п*»'
2QQSQSa
Во
Рис. 2.1.2. Конструкции резинотканевых плоских
ремней:
а) нарезная (тип А) с обкладками; б) послойно
завернутая (тип?) с обкладками (без обкладок); в) спирально
завернутая (тип В ) без обкладок; 1 - слои кордткани;
2 - обкладки
2. РЕМНИ КОРДШНУРОВЫЕ ПРОРЕЗИНЕННЫЕ
J 2 1
Рис. 2.1.3. Конструкция кордшнуровых плоских ремней:
1- кордшнуры; 2 - обкладки; 3 - резиновый наполнитель
Табл. 2.1.8. Основные размеры кордшнуровых ремней
ТУ 38105514-77
Ширина
Вр, мм
30
40
50
60
Толщина
Яр, мм
2,2
2,2
2,2
2,8
Внутренняя длина
Lp, мм
500, 550, 600, 650, 700
750, 800, 850, 900, 1000
1050, 1100, 1150, 1200, 1250
1700, 1800, 2000, 2500, 3000
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ ремня морозостойкого шириною 200 мм с тремя прокладками из ткани БКНЛ-65
с наружными резиновыми обкладками толщиною 3,0 мм и 1,0 мм из резины класса В:
Ремень М-200-3-БКНЛ-65-3.0-1,0-В ГОСТ 23831-79
3. РЕМНИ КАПРОНОВЫЕ С ПОЛИАМИДНЫМ
ПОКРЫТИЕМ
Рис. 2.1.4. Конструкция капроновых плоских ремней с
полиамидным покрытием:
1 - капроновая ткань с полиамидной пропиткой; 2-
пленка на основе полиамида с нитрильным каучуком; 3 -
наполнитель (резина)
Табл. 2.1.9. Основные размеры синтетических ремней
ОСТ 1769-84
Ширина
Вр, мм
10
15
20
25
30
40
50
60
80
100
Толщина
Яр, мм
0,5
0,5
0,5
0,5
0,7
' 0,7
0,7
0,7
0,7
0,7
Внутренняя длина
Lp.MM
250, 260,280,300, 320, 340, 350, 380, 400
420,450,480, 500, 530, 560,600,630,670
710,750,800,850,900,950
1000,1060, 1120,1180, 1250, 1320,1400
1500, 1600, 1700, 1800,1900, 2000
2120, 2240, 2360,2500,2650, 2800
3000,3150,3350
ff
4. РЕМНИ КОРДЛЕНТОЧНЫЕ ПОЛИАМИДНЫЕ
J 2 7
Рис. 2.1.5. Конструкция кордленточных полиамидных
плоских ремней:
1 - кордлента; 2 - адгезионный слой; 3 - полиамидное
защитное покрытие

16
2.2. ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ
КЛИНОРЕМЕННЫХ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Л, Л, кВт; п'л, п2, мин; и; T]tT2, Нм.
ПЕРЕДАЧ [16,32]
А-А -О
Условия работы и расположение передачи.
Межосевое расстояние о,' мм
(выбирается из компоновки привода).
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
1. Сечение ремня = f(Plp, л,) (рис. 2.2.26, 2.2.36),
где Р1Р=Р, ср - расчетная передаваемая мощность, кВт;
ср - коэффициент, учитывающий динамичность на-
гружения передачи и режим ее работы (табл. 2.2.2).
Размеры сечения (рис. 2.2.2а, рис. 2.2.3а, табл. 2.2.1),
(Рекомендуется выполнять расчет передачи для двух ближайших
рекомендуемых сечений ремня).
2. Расчетный диаметр ведущего шкива, мм
dl = f(Plp, л,) (рис. 2.2.26, рис. 2.2.36);
tfl^tflmin; </, шш (табл. 2.2.1).
3. Диаметр ведомого шкива, мм d2=dlu. Расчетный
диаметр, мм d2$d2 (табл. 2.2.4) (первый меньший).
4. Действительное передаточное отношение проектируе-
мойпередачи ид= d2/[di(l-e)],*
где ?=@,01+0,02) - коэффициент упругого скольжения.
5. Минимальное межосевое расстояние, мм
О'„,;„= 0,55 («Л+С^+Яр, (о'>Отш).
6. Расчетная длина ремня, мм
L'v =2a'+ 0,5 тт(</, + d2) + 0,25(d2-dtJ/a '.
Действительная длина ремня, мм L P ^ L р (табл. 2.2.6).
7. Межцентровое расстояние, мм о=о'+0,5 (Lp-Lp)-
8. Коэффициент, учитывающий длину ремня,
cL = f(Lp, сечение ремня) (табл. 2.2.6).
9. Угол обхвата ремнем меньшего шкива, град
а,0=180°-570(<*2-</,)/о. c„=f(aj) (табл. 2.1.4).
10. Скорость ремня, м/с v =ird\ Пу/F0-\0 ) < 30 м/с.
11. Число пробегов ремня, с v=v/Lv^[v].
[ i/] ^ 40,0 с-1 - для ремней мерной длины.
12. Число ремней передачи, шт z = Plcp/(P0 cLcack),
где Р0 - мощность, передаваемая одним ремнем, кВт.
Р0 = f (сечение ремня, du v)(табл. 2.2.7 или 2.2.8);
ск - коэффициент, учитывающий число ремней в
передаче. ck = f(z) (табл. 2.2.5). Предварительно
можно принять с к = 1,0, а потом уточнить.
z- целое число (табл. 2.2.1). При z>z рекомендуемого
* Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 4),
необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения п и Т (табл. 1.2.4).
б)
Г(П)
13.
Число ремней - г
Рис. 2.2.1. Схема
и основные размеры клиноременной передачи
увеличить d{ или принять большее сечение ремня.
Сила, нагружающая валы передачи, Н F= 2 Fa sin (ск°/2),
где Fo=0,5Ft /<p - предварительное натяжение ремня, Н;
F, = 2¦ 103 Ti/di - окружное усилие, Н;
<р = @,45...0,55) - коэффициент тяги.
Для передач с периодическим контролем натяжения
ремня Fm^~l,3F.
Табл. 2.2.1. Размеры и параметры поперечных сечений
клиновых ремней [4,16]
ГОСТ 1284.1-89, ГОСТ 20889-88, ТУ 38-40534-75
200
Д(Е)
Обозначение
сечения
ремней
1 S А [а]
§ % Б (Д)
s.§ в (с)
«§ уо
?5 уб
" УВ
Tip,
Нм
<30
15...60
50...150
120...600
450...2400
<150
90 ...400
300...2000
>1500
d\ min,
MM
63
90
125
200
315
63
90
140
224
Колич.
ремней
Z, ШТ.
2...4
2...4
2...4
2...5
2...5
2...4
2...4
2...5
2...5
Размеры, мм
Вр
8,5
11,0
14,0
19,0
27,0
8,5
11,0
14,0
19,0
В
10
13
17
22
32
10
13
17
22
ЯР
6
8
11
14
19
8
10
13
18
Я
2,5
3,3
4,2
5,7
8,1
2,0
2,8
3,5
4,8
Табл. 2.2.2. Значения коэффициента сР, учитывающего
динамичность нагружения передачи и режим ее работы
ГОСТ 1284.3-96
Режим
работы
Легкий
Средний
Тяжелый
Очень тяжелый
1
1,0
1,0
1,2
1,3
сР
2
I
1,1
1,2
1,3
1,5
при числе смен работы передачи
3
1,4
1,5
1,6
1,7
1 2 3
II
1.1 1,2 1,5
1.2 1,4 1,6
1.3 1,5 1,7
1.4 1,6 1,8
1
1,2
1,3
1,4
1,5
2 3
III
1.4 1,6
1.5 1,7
1.6 1,9
1.7 2,0
В табл. 2.2.2:
I - Электродвигатели переменного тока общепромышленного
применения, электродвигатели постоянного тока шунтовые, турбины;
II - Электродвигатели постоянного тока компаундные, ДВС при
п > 600 мин1;
III - Электродвигатели переменного тока с повышенным пусковым
моментом, электродвигатели постоянного тока сериесные, ДВС
при Л < 600 мин-1.
1,25 3,15
2 5
50 125
80
20
12 31
— Р,^,кВт
Рис. 2.2.2. Параметры поперечных сечений (а)
и диаграмма их выбора (б)
для клиновых ремней нормального сечения
-^-Л„,кВт
Рис. 2.2.3. Параметры поперечных сечений (а)
и диаграмма их выбора (б)
для клиновых ремней узкого сечения
Легкий режим работы (T^* l,2Taom):
- станки с непрерывным процессом резания (токарные,
сверлильные, шлифовальные), легкие вентиляторы, насосы и
компрессоры (центробежные, ротационные), ленточные конвейеры, легкие
грохоты, машины для очистки и погрузки зерна и т.д.
Средний режим работы ( Гтах = 1,5 Гпот):
- станки фрезерные, зубофрезерные и револьверные,
полиграфические машины, поршневые насосы и компрессоры с 3-мя и
более цилиндрами, вентиляторы и воздуходувки, цепные
транспортеры, элеваторы, дисковые пилы для дерева, тяжелые
грохоты, вращающиеся печи и т.д.
Тяжелый режим работы (Т^ ~ 2,0 TDQm):
- станки строгальные, долбежные, деревообрабатывающие, насосы
и компрессоры с одним или двумя цилиндрами, вентиляторы и
воздуходувки тяжелого типа, конвейеры винтовые и скребковые,
прессы винтовые, машины для брикетирования кормов и т.д.
Очень тяжелый режим работы (Ттях ~ 3,0 Таот):
- подъемники, экскаваторы, драги, ножницы, молоты, мельницы,
дробилки, лесопильные рамы и т.д.

17
Табл. 2.2.3. Классы ременей
ГОСТ 1284.2-89
Класс
ремня
I
П
Ш
IV
Наработка N0„,
млн. циклов,
с передачей мощности
1,5
2,0
2,5
3,0
Удлинение ремней при
заданной наработке,
%, не более
2,5
2,0
1,5"
1,5
Табл. 2.2.6. Длины ремней Lp и значения коэффициента cL, учитывающего длину ремня
ГОСТ 1284.1-89, ГОСТ 1284.3-96
^Р>
мм
О
А
Б
В
Г
400 450 500 560 630 710 800 900 1000 1120 1250 1400 1600 1800 2000 2240 2500 2800 3150 3550 4000 4500 5000...
0,49 0,53 0,58 0,63 0,68 0,73 0,78 0,84
0,71 0,74 0,77 0,80 0,83
0,80
Ci= f (сечение ремня, Lv)
0,88
0,86
0,82
0,93
0,89
0,85
0,98
0,92
0,87
1,03
0,95
0,90
1,08
0,98
0,93
1,13
1,02
0,95
0,85
1,18
1,04
0,98
0,87
1,23
1,07
1,00
0,90
1,27
1,10
1,02
0,92
1,13
1,05
0,94
1,16
1,07
0,97
0,89
1,20
1,10
0,99
0,91
1,23
1,13
1,01
0,93
1,15
1,04
0,95
1,17
1,06
0,97
Табл. 2.2.4. Расчетные диаметры шкивов d клиноременных
и поликлиноременных передач, мм гост 20889-88
Табл. 2.2.7. Номинальная мощность Р0 ,
передаваемая одним клиновым ремнем нормального сечения
...40
224,
45,
250,
50,
280,
56,
315
63, 71
, 355,
80,
400,
90,
450,
100,
500,
112,
560,
125
630,
, 140
710,
, 160
800,
180
900,
200
1000...
Табл. 2.2.8. Номинальная мощность Р0,
передаваемая одним клиновым ремнем узкого сечения
Табл. 2.2.5. Значения коэффициента ск,
учитывающего число ремней
ГОСТ 1284.3-96
Число ремней
Ск
2
0,80...0,85
3
0,78...0,82
4
0,76...0,80
5...6
0.75..Д79
Св.6
0,75
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ ремня нормального сечения В (С)
расчетной длиной Lp=2500mm, IV класса:
Ремень В(С)-2500 IV ГОСТ 1284.1-89
- ремня узкого сечения УА расчетной длиной Lp= 2500 мм, IV класса:
Ремень УА-2500 IV ГОСТ 1284.1-89
2.2.1. КОНСТРУКЦИЯ И МАТЕРИАЛЫ
КЛИНОВЫХ РЕМНЕЙ [32]
а) 7 J б) 2 3
Нейтролонай
слой
Рис. 2.2.3. Конструкции клиновых ремней:
а) кордтканевая (ремни нормальные); б) корд-
шнуровая (ремни узкие); 1 - кордткань; 2 - корд-
шнур; 3 - обкладка; 4 • наполнитель (резина)
Сечение
ремня
O(Z)
А
Б (В)
В (С)
мм
63
71
80
90
100
112
90
100
112
125
140
160
180
125
140
160
180
200
224
250
280
200
224
250
280
315
355
400
450
Р0, кВт, при скорости ремня i>, м/с
3
0,31
0,37
0,40
0,44
0,46
0,48
0,56
0,62
0,70
0,74
0,80
0,85
0,88
0,82
1,07
1,20
1,30
1,40
1,47
1,54
1,57
1,85
2,08
2,28
2,46
2,63
2,76
2,89
3,00
5
0,49
0,56
0,62
0,67
0,70
0,78
0,84
0,95
1,05
1,15
1,23
1,32
1,38
1,39
1,61
1,83
2,01
2,15
2,26
2,39
2,50
2,77
3,15
3,48
3,78
4,07
4,32
4,54
4,70
10
0,82
0,95
1,07
1,16
1,24
1,32
1,39
1,60
1,82
2,00
2,18
2,35
2,47
2,26
2,70
3,15
3,51
3,79
4,05
4,29
4,50
4,59
5,25
6,02
6,63
7,19
7,70
8,10
8,50
15
1,03
1,22
1,41
1,56
1,67
1,80
1,75
2,07
2,39
2,66
2,91
3,20
3,39
2,80
3,45
4,13
4,66
5,08
5,45
5,85
6,15
5,80
6,95
7,94
8,86
9,71
10,5
11,1
11,7
20 25
1,11 "
1,37 1,40
1,60 1,65
1,73 1,90
1,97 2,10
2,12 2,30
1,88
2,31 2,29
2,74 2,82
3,10 3,27
3,44 3,70
3,80 4,12
4,05 4,47
-
3,83
4,74 4,88
5,44 5,76
6,00 6,43
6,50 7,05
7,00 7,70
7,40 8,20
6,33
7,86 7,95
9,18 9,60
10,4 11,1
11,5 12,5
12,6 13,8
13,3 15,0
14,2 15,9
Сечение
ремня
УО
УА
УБ
УО
УА
УБ
u 1,
мм
63
80
100
125
> 140
71
90
112
140
2180
112
140
180
> 224
63
80
100
125
> 140
71
90
112
140
> 180
112
140
180
>224
Р0 , кВт, при скорости ремня ¦&, м/с
10 12
0,81
0,87
0,98
1,01
1,07
1,20
1,30
1,40
1,50
1,61
1,99
2,24
2,60
2,76
0,96
1,04
1,17
1,21
1,27
1,43
1,56
1,67
1,79
1,92
2,38
2,68
3,11
3,30
1,12
1,21
1,36
1,41
1,49
1,67
1,81
1,94
2,09
2,24
2,77
3,12
3,62
3,82
1,28
1,38
1,59
1,60
1,70
1,90
2,06
2,22
2,38
2,54
3,16
3,56
4,14
4,36
1,58
1,70
1,92
1,98
2,10
2,35
2,55
2,74
2,94
3,14
3,90
4,40
5,10
5,40
1,87
2,02
2,28
2,35
2,49
2,78
3,02
3,24
3,48
3,72
4,62
5,21
6,04
6,40
Р0 , кВт, при скорости ремня т>, м/с
15 20 25 30 35
40
2,28
2,45
2,76
2,86
3,02
3,39
2,67
3,94
4,24
4,52
5,62
6,34
7,34
7,66
2,88
3,08
3,50
3,60
3,82
4,28
4,64
4,98
5,35
5,70
7,10
8,00
9,27
9,80
3,32
3,57
4,03
4,16
4,40
4,94
5,35
5,75
6,16
6,62
8,20
9,24
10,7
11,3
3,60
3,87
4,38
4,52
4,79
5,36
5,81
6,24
6,70
7,15
8,90
10,0
11,6
12,3
3,68
3,94
4,44
4,59
4,85
5,45
5,90
6,34
6,80
7,26
9,04
10,2
11,8
12,5
3,48
3,74
4,23
4,40
4,62
5,17
6,61
6,07
6,52
6,69
8,60
9,76
11,2
12,0
2А-637

18
2.3. ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПОЛИКЛИНОРЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [16,32]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Pi,P2, кВт; л,, л2, мин; и; Г,, Т2, Нм.
Условия работы передачи.
Межосевое расстояние о,' мм
(выбирается из компоновки привода).
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
1. Сечение ремня = f(P{ п [) (рис. 2.3.3),
где Plp=Pi сР - расчетная передаваемая мощность, кВт;
Ср - коэффициент, учитывающий динамичность на-
гружения передачи и режим ее работы (табл. 2.2.2).
Размеры сечения (рис. 2.3.2, табл. 2.3.1),
2. Расчетный диаметр ведущего шкива, мм
d* = HPiP,°i) (рис. 2.3.3);
di2dlmin; dlmin (табл. 2.3.1).
3. Диаметр ведомого шкива, мм d2 = dlu. Расчетный
диаметр, мм d2id2' (табл. 2.2.4) (первый меньший).
4. Действительное передаточное отношение проектируе-
мойпередачи ия= d2/[ d{(l-E)],"
где ?=@,01...0,02)- коэффициент упругого скольжения.
5. Минимальное межосевое расстояние, мм
O'mm=0,55(d, + d2)+#p, (o'>Omra).
6. Расчетная длина ремня, мм
Lp = 2o'+ 0,5 ¦n(dl + d2) + 0,25 (d2-d{J/a'.
Действительная длина ремня, мм LP^L'P (табл. 2.2.6
и табл. 2.3.1).
7. Межцентровое расстояние, мм о=о'+0,5 (Lp-Lp).
8. Коэффициент, учитывающий длину ремня,
cL = f (Lp 1Ьь, сечение ремня) (табл. 2.3.3),
где Ьъ - базовая длина ремня. Для сечений К, Л и М
?б = 710, 1600 и 2240 мм соответственно.
» Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 4),
необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения л и Т (табл. 1.2.4).
Табл. 2.3.1. Размеры и параметры поперечных сечений поликлиновых ремней
ТУ 38-205763-84
9. Скорость ремня, м/с 1? = 7Т</1л,/F0-10 ).
10. Число пробегов ремня, с'1 v = iJ/Lp^ [и].
[и] $ 40,0 с-1 - для ремней мерной длины.
11. Угол обхвата ремнем ведущего шкива, град
a° = 180°-57°(tf2-tfi)/o.
Значение коэффициента, учитывающего влияние угла
обхвата на ведущем шкиве, c„=f(a°) (табл. 2.1.4).
12. Поправка мощности, учитывающая влияние уменьшения
изгиба ремня на большем шкиве, кВт
А Р, = 0,0001 А Г, л ь
где А Г, - поправка к моменту на быстроходном валу,
Нм (табл. 2.3.2).
13. Допускаемая мощность для 10 ребер, кВт
[P,»] = ([Pw]0cacL+AP])cp,
где [Рю ]0- номинальная мощность, передаваемая 10-ю
ребрами ремня, кВт (табл. 2.3.4).
14. Число ребер ремня, шт z = 10iV[-Pio] •
z - число целое (табл. 2.3.1).
15. Сила, нагружающая валы передачи, Н F=2 F0 sin (a ° IT),
где F0= 0,5 Ft l<p - предварительное натяжение ремня, Н;
Ft = 2 ТО3 Т, Idi - окружное усилие, Н;
<р = @,45...0,55) - коэффициент тяги.
Для передач с периодическим контролем натяжения
ремня Fmax = l,3.F.
6000
2000
1000
200
А-А -О
Число ребер-z
Рис. 2.3.1. Схема и основные размеры
поликлиноременной передачи
Табл. 2.3.2. Поправка А Г, к моменту
на быстроходном валу, Нм
d,
А
d2
Сечение
ремня
К
Л
М
Д Т, при передаточном
г-
о
СЛ
ол
0,1
0,9
7,0
СП
—<„
00
ок
0,2
1,9
13,8
о о
сч m
-fr —'
"t °i
0,3 0,4
2,7 3,6
20,7 27,6
отношении
о
¦*
I I
mm
0,5
4,0
31,0
о
*o
J
-fr
0,55
4,5
34,5
и передачи
o\
№
]
^
0,6
5,0
38,0
<n"
Л\
0,7
5,4
41,4
Табл. 2.3.3. Значения коэффициента cL,
учитывающего длину ремня
Lp/Ьб
0,3 0,4 0,5 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4
0,80 0,85 0,89 0,91 0,96 1,0 1,03 1,06 1,08 1,11 1,12 1,14 1,16
Сечение
ремня
К
Л
М
Нм
<40
18...400
>130
J I min
MM
40
80
180
Число
ребер,
z, шт.
2...36
4...20
2...20
Размеры сечения, мм
2,4
4,8
9,6
Я„
4,0
9,0
16,5
Я
1,0
2,4
3,5
2,35
4,85
10,35
Я,
0,1
0,2
0,4
0,4
0,7
1,0
Длина
ремней Lp,
мм
400...2000
1250...4000
2000...4000
Рис. 2.3.2.
Параметры
поперечного
сечения
поликлиновых
ремней
100
4-,
ъу
<§>У
' &/
4'ж
' /
f'
!
4>У
//
\
2.3.1. КОНСТРУКЦИЯ
И МАТЕРИАЛЫ
ПОЛИКЛИНОВЫХ
РЕМНЕЙ [32]
Нейтральный
слой
0,2 0,5 12 3
10 20 50
— Р1р,кВт
Рис. 2.3.3. Диаграмма для выбора
сечения ={(Р1р, п{)
поликлинового ремня
Число ребер
г=3
Рис. 2.3.4. Конструкция поликлиновых
ремней:
1 - кордткань; 2 - обкладка;
3 - наполнитель (резина)

19
Табл. 2.3.4. Номинальная мощность [.Pio]o, передаваемая поликлиновым ремнем с 10-ю ребрами [30]
j Сечение
ремня
К
мм
40
45
50
56
63
71
80
90
100
112
125
140
[Р ioL , кВт, при скорости ремня 1?, м/с
10 15
20
25 30 35
0,65
0,70
0,76
0,80
0,85
0,88
0,92
0,95
0,97
1,00
1,02
1,05
1,40
1,55
1,65
1,80
1,90
2,00
2,05
2,15
2,20
2,25
2,30
2,35
2,4
2,7
2,9
3,1
3,4
3,6.
3,7
3,9
4,0
4,1
4,2
4,3
3,2
3,6
4,0
4,3
4,6
4,9
5,2
5,4
5,6
5,8
6,0
6,2
3,7
4,3
4,8
5,2
5,6
6,0
6,4
6,7
6,9
7,2
7,5
7,6
4,9
5,3
5,9
6,4
6,9
7,3
7,7
8,0
8,2
8,7
6,2
6,8
7,4
7,9
8,4
8,7
9,1
9,4
9,6
7,6
8,2
Сечение
ремня
Л
мм
80
90
100
112
125
140
160
180
200
224
250
280
315
355
[•Piolo, кВт, при скорости ремня т>, м/с
10 15 20 25 30 35
1,9
2,2
2,3
2,5
2,7
2,8
2,9
3,1
3,2
3,3
3,4
3,5
3,6
3,6
3,9
4,5
5,0
5,5
5,9
6,3
6,7
7,0
7,2
7,5
7,7
7,9
8,0
8,2
6,4
7,6
8,6
9,6
10,4
11,0
11,5
12,6
13,0
13,5
14,0
14,3
14,7
15,0
7,9
9,7
11,2
12,7
13,9
15,0
16,2
17,0
17,9
18,6
19,2
19,7
20,3
20,7
8,3
10,8
12,7
14,7
16,3
17,8
19,4
20,6
21,6
22,6
23,4
24,0
24,8
25,5
13,0
15,3
17,4
19,2
21,2
22,8
24,0
25,2
26,2
27,2
28,0
28,8
17,0
21,5
19,0
23,4
24,8
26,2
27,5
28,6
29,7
30,6
20,0
17,2
23,6
Сечение
ремня
М
мм
180
200
224
250
280
315
355
400
450
500
630
800
1000
[Р ю]о , кВт, при скорости ремня ¦&, м/с
5
10
15
20
25 30 35
7,1
7,7
8,5
9,1
9,7
10,2
10,7
11,0
П,5
11,8
12,3
12,8
13,0
14,5
16,3
18,0
19,7
21,0
22,5
23,7
24,8
25,7
26,5
28,0
29,0
29,8
24,0
27,7
31,3
34,4
37,4
40,0
42,4
44,6
46,5
47,8
50,7
53,1
54,7
30,2
35,8
41,2
45,9
50,3
54,3
58,0
61,0
64,0
66,0
70,0
74,0
76,0
32,8
40,3
47,5
53,8
59,8
65,0
70,0
74,0
78,0
81,0
87,0
91,0
94,0
31,8
40,4
49,5
57,0
65,0
71,0
78,0
83,0
87,0
91,0
98,0
104
108
24,2
35,4
46,3
56,0
64,0
72,0
80,0
86,0
92,0
96,0
105
112
117
37,0
48,0
58,0
68,0
76,0
84,0
91,0
95,0
105
113
119
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ поликлинового ремня сечения ЛЧ?) расчетной длиною Lv= 2500 мм: Ремень /l(L)-2500 ТУ 38-205763-84
2.4. ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ЗУБЧАТО-РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [32]
<?$&?
Табл. 2.4.1. Размеры и параметры зубчатых ремней с трапецеидальными зубьями
ТУ 38-05114-76, ISO 5296
Рис. 2.4.1. Схема и основные размеры
зубчато-ременной передачи
и; Ти Т2,Км
слой
В-Б
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Pi, Р2, кВт; п{, п2, мин-1
Условия работы передачи.
Межосевое расстояние о,' мм
(выбирается из компоновки привода).
ппррлрттятлтгя- Рис- 2А2- ПаРаметРы зубчатого ремня
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ. с трапецеидальными зубьями
1. Модуль ремня с трапецеидальными зубьями, мм
m=f(Plp,ni), (рис. 2.4.3), где Pip B.3 п. 1).
2. Шаг зубьев, мм tf=v:m.
Определяющий
параметр
ОСТ
ISO
m
h
Величина,

обозначение
1,0
1,5
2,0
3,0
4,0
5,0
7,0
10,0
MXL
XL
L
Н
ХН
ХХН
мм
3,14
4,71
6,28
9,42
12,57
15,71
21,99
31,42
2,032 B/25")
5,080 A/5")
9,525 C/8")
12,700 A/2")
22,225 G/8")
31,750A,25")
Яр
1,6
2,2
3,0
4,0
5,0
6,5
11,0
15,0
1,1
2,3
3,6
4,3
11,2
15,7
Я
0,4
0,4
0,6
0,6
0,8
0,8
0,8
0,8
0,254
0,254
0,381
0,686
1,397
1,524
Размеры, мм
Ар
0,8
1,2
1,5
2,0
2,5
3,5
6,0
9,0
0,51
1,27
1,91
2,29
6,35
9,53
5Р
1,0
1,5
1,8
3,2
4,4
5,0
8,0
12,0
0,76
1,35
3,2
4,4
8,0
12,2
я>
0,2
0,3
0,4
0,5
1,0
1,2
1,5
2,0
0,13
0,38
0,51
1,02
1,57
2,29
я2
0,2
0,3
0,4
0,5
1,0
1,2
1,2
1,5
0,13
0,38
0,51
1,02
1,19
1,52
2<о°
50°
50°
50°
40°
40°
40°
40°
40°
40°
50°
40°
40°
40°
40°
Для ремней, где определяющим параметром является
шаг зубьев, последний выбирается
tf = f(Plpin}\ (рис. 2.4.5).
3. Размеры ремня (рис. 2.4.2, табл. 2.4.1).
4. Минимальное число зубьев ведущего шкива, шт
z, = f(n,, m) (табл. 2.4.2).
5. Число зубьев ведомого шкива z2=z{u. z2 - целое число.
6. Действительное передаточное отношение ия=г21г*.
7. Диаметры шкивов, мм d[ = zim; d2=z2m.
• Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 6),
необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения л и Г (табл. 1.2.4).
8. Минимальное межосевое расстояние, мм
a'min= 0,55 {d{+d2)+Hv, (о'^о^ш). Яр-(табл. 2.4.1).
р:
2
1
9. Число зубьев ремня, шт z
- для z =Zi=z2 Zp = 2aY7p+z;
-для z2>zx z^la'/tp+O^iZi+z^+fjtp/a',
где /¦,=(z2-Zi)/D7T2). zp- целое число (табл. 2.4.4).

20
10. Межосевое расстояние передачи при
выбранном zp, мм
-для z = zx=z2 0=0,5 (zv-z)tp;
- для z2 >z i o= [2 zp- (z2+z,)] f2 tp,
где f2 - коэффициент (табл. 2.4.3).
11. Угол обхвата ремнем ведущего шкива, град.
12. Число зубьев на дуге обхвата, шт
zn=zt а°/360° (z0 = 3...15).
13. Ширина ремня, мм Вр=Рхср /(P, z01),
где ср - коэффициент, учитывающий дина- *.
мичность нагружения передачи и режим ее работы
(табл. 2.2.2);
Pt - мощность, передаваемая одним зубом ремня
шириною 1 мм в стандартном режиме, кВт/мм (рис.
2.4.4).
Учет количества зубьев на дуге обхвата при
z0i$ 6 производится следующим образом: если z0]
принимает значения 6, 5,4, 3, 2, то величина Вр
умножается на 1,0; 1,25; 1,66; 2,5 и 5,0
соответственно. Полученная величина Вр округляется до
ближайшего большего значения (табл. 2.4.4).
Сила, нагружающая валы передачи, Н
F = A,10...1,15)F„
где Ft = 2- 103T\/dy- окружное усилие, Н.
^
Табл. 2.4.2. Минимальное число зубьев ведущего шкива zx
н
$
«а
50 ,„ 200 г„ 1000 2500
100 500 2000
— III, МИН
Рис. 2.4.3. Диаграмма для выбора
модуля зубчатого ремня
1,2
1,0
0,8
0,6
0,4
100
ьи
10
ь,о
1.0
и,ь
0,1
n ns
у^
у
у
?
/
¦*
4*
у/'
-.-—
S*
/
—^
.'
/
S
/
7^
/
/
50
200
100 500
ЧУ
1000 2500
2000
0,2
<?
^
' ?,
-XL-
MXL
^
^
т~ II,, МИН
Рис. 2.4.5. Диаграмма для выбора
шага зубьев зубчатого ремня
мин-1
До 1000
1500
2000
2500
3000
Более 3000
MXL
10
10
10
10
10
10
Z\ для типа ремня (модуль, мм, обозначение)
т=1,5
XL
12
12
12
12
12
12
m =2
12
12
12
12
12
12
т=3
L
14
14
14
16
16
16
лз=4*
Н
16
16
16
18
18
18
т=4**
18
18
18
20
20
20
т=5
18
18
20
20
20
20
т=7
ХН
22
24
26
28
30
34
т=10
ХХН
22
24
26
30
30
34
* Ремень с металлокордом 5Л15, 7Л12.
** Ремень с металлокордом 15Л15, 21Л12.
Табл. 2.4.3. Значения коэффициента f2
Zp-Z,
Z2-Zi
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4,8
4,6
4,4
4Д
4,0
3,8
3,6
3,4
3,2
3,0
2,9
2,8
fl
0,24991
0,24990
0,24988
0,24986
0,24983
0,24978
0,24970
0,24958
0,24937
0,24931
0,24925
0,24917
0,24907
0,24896
0,24883
0,24868
0,24849
0,24825
0,24795
0,24778
0,24758
Zp-Zi
Z2~Z\
2,7
2,6
2,5
2,4
2,3
2,2
2,1
2,0
1,95
1,90
1,85
1,80
1,75
1,70
1,68
1,66
1,64
1,62
1,60
1,58
1,56
fl
0,24735
0,24708
0,24678
0,24643
0,24602
0,24552
0,24493
0,24421
0,24380
0,24333
0,24281
0,24222
0,24156
0,24081
0,24048
0,24013
0,23977
0,23938
0,23897
0,23854
0,23807
Zp-Zj
Zi-Z\
1,54
1,52
1,50
1,48
1,46
1,44
1,42
1,40
1,39
1,38
1,37
1,36
1,35
1,34
1,33
1,32
1,31
1,30
1,29
1,28
1,27
fl
0,23758
0,23705
0,23648
0,23588
0,23524
0,23450
0,23381
0,23301
0,23259
0,23215
0,23170
0,23123
0,23073
0,23022
0,22968
0,22912
0,22854
0,22793
0,22729
0,22662
0,22593
Zp-Z\
z2~zx
1,26
1,25
1,24
1,23
1,22
1,21
1,20
1,19
1,18
1,17
1,16
1,15
1,14
1,13
1,12
1,11
1,10
1,09
1,08
1,07
1,06
fl
0,22520
0,22443
0,22361
0,22275
0,22185
0,22090
0,21990
0,21884
0,21771
0,21652
0,21526
0,21390
0,21245
0,21090
0,20923
0,20744
0,20549
0,20336
0,20104
0,19848
0,19564
2.4.1. КОНСТРУКЦИЯ И МАТЕРИАЛЫ ЗУБЧАТЫХ РЕМНЕЙ [32]
Рис. 2.4.6. Конструкция зубчатого ремня с трапецеидальными зубьями:
1- кордшнур (металлокорд или углеродное волокно); 2 - тело ремня (мас-
лостойкая резина, пластмасса); 3 - тканевая обкладка (для ремней,
изготавливаемых методом прессования)
5 10
15 20 25
- v, м/с
30 35
Рис. 2.4.4. Мощность, передаваемая одним зубом
ремня шириною 1 мм в стандартном режиме

21
Табл. 2.4.4. Стандартные ширины Вр и длины зубчатых ремней, выраженные в числе зубьев zp
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ зубчатого
ремня с трапецеидальными зубьями модулем
т => 2 мм, шириною Вр = 8 мм, с числом
зубьев zp = 80:
Ремень зубчатой т=2 мм, Вр=8 мм,
zp=80 ТУ 38-05114-76
Типоразмер
ремня
т = 1 мм
т=1,5 мм
т-2 мм
П2 = 3 ММ
т = 4мм
т = 5 мм
т = 1 ми
т = 10 мм
MXL
XL
L
Н
ХН
ХХН
Ширина ремня Вр, мм
3,0 4,0 5,0 8,0 10 12,5 16
3,0 4,0 5,0 8,0 10 12,5 16 20
5,0 8,0 10 12,5 16 20
12,5 16 20 25 32 40 50
20 25 32 40 50 63 80 100
20 25 32 40 50 63 80 100
40 50 63 80 100 125
63 80 100 125
3,2 4,0 4,8 6,0 6,4 10
6,4 7,9 9,5 12,7 19
12.7 19 25,4 38,1 50,8
19 25,4 38,150,8 76,2 101,6
50.8 76,2 101,6 127 152,4
50,8 76,2 101,6 127 152,4 160 200
Длины ремней, выраженные в числе зубьев Zp
40 42 45 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160
40 42 45 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160
27 40 42 45 48 50 52 56 60 63 67 7175 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160
36 40 42 45 48 50 52 56 60 63 67 71 75 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160
48 50 52 56 60 63 67 7175 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160 170 180 200 210 220 232 250
48 50 52 56 60 63 67 7175 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150 160 170 180 200 210 220 232 250
56 60 63 67 7175 80 85 90 95 100 105 112 115 125 130 140 150
56 60 63 67 7175 80 85 90 95 100 105 112
36 40 45 50 52 54...61 63 65 67...73 75...77 79 80 82...85 88 90...92 94 95 97 100...103 105...110 112...115
118 120 122 123 125...130 132 134 139...145 147 150 155 160 165 170 175 180 184 190 195 200 210 212
220 224...226 232 236 248 250 256 265 280 296 300 310 312 315 347 358 360 371 380 400 453 500 580
30 33 37 40 42 44...48 50...92 94...106 110 114...117 120 122 124 125 130...132 135...I37 140 142 145 148
150 155 157 160 161 170 172 174...176 180 181 186 188 190 192 194 195 198 200 204 210 212 215 225 228
230 250 270 296 304 315 400 510
27 33 36 40 44...46 50 54 56 60 63...65 67 68 70 72 74 76 80 81 84..8б 89 90 92 96 98 100 102 104 108 112
114 116 117 120...124 128 136 137 140 144155 160 161 165 168 170 174 176 186 194 195 205 210 215 228
236 250
37 46 48 49 51 54 56 60 62 64 66...68 72 74 75 80 84 90 93 96 102 104 106 108 112 114 116 120 121 123
126 130 132 140 150 152 154 160 162 164 165 168 172 180 198 200 204 210 220 226 228 250 270 280 325
58 64 72 80 84 88 90 96 100 106 112 128 144 160 176 192 200
56 64 72 80 96 112 128 144 154
2.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ ШКИВОВ [21,44]
2.5.1 МАТЕРИАЛ ШКИВОВ
При и до 30 м/с шкивы изготавливают литыми из
чугуна СЧ15, СЧ20 (ГОСТ 1412-85).
При v до 40 м/с шкивы изготавливают литыми из
стали 25Л (ГОСТ 977-88).
При d до 200 мм шкивы изготавливают из проката
СтЗ (ГОСТ 380-88).
Быстроходные шкивы могут быть изготовлены из
легких сплавов на основе алюминия.
В зависимости от объемов выпуска шкивы
изготавливают литыми, коваными, штампованными, цельными
или сборными.
2.5.2 СТУПИЦЫ ШКИВОВ (ЗВЕЗДОЧЕК)
7. Диометр DCm и длина Lcm ступица, мм (рис.
2.5.2) Dcm=(l.6...2,0)dBoi,.
Lcm:=(h5...2,0)dba„.
2. Тип посадочных отверстий (рис. 2.5. 1).
Посадка цилиндрического отверстия - Н7.
3. Шероховатость поЬерхностей:
- отверстие в ступице - Ra=1,6...3,2 ;
- боковые поверхности ступицы-на клосс
ниже шероховотости обработки отверстия.
4. Допуски (рормы и расположения поверхностей:
- осевое биение ступицы Г/]
при Lcm/dBajl^1 (табл. 2.5.1 и рис. 2.5.2).
пРи Цт/с1вал>1 1Тп увеличить но D0...50)%.
а)
б)
в)
Рис. 2.5.2. Размеры ступиц шкивов (колес, звездочек)
Табл. 2.5.1. Допуск осевого биения ступиц
Рис. 2.5.1. Посадочные отверстия шкивов:
а) цилиндрическое со шпонкой; б) коническое
со шпонкой; в) коническое без шпонки
Скорость ремня
(цепи) v, м/с
Допуск осевого
биения, мм
до 5 до 8 до 12 до 18 до 25 св.25
0,06 0,05 0,04 0,03 0,02 0,01

22
Диаметр вала dK
Скорость ремня т9,
мм.
м/с.
2.5.3. КОНСТРУИРОВАНИЕ ШКИВОВ ПЛОСКОРЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Диаметр шкива d, мм.
Ширина ремня ?Р, мм.
ВЫБИРАЮТСЯ:
1. МАТЕРИАЛ ШКИВА И РАЗМЕРЫ СТУПИЦЫ B.5.1 и 2.5.2).
2. КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ ШКИВА
2.1. Конструкция шкиЬа = f(d) (табл. 2.5.2 и рис. 2.5.3).
2.2. Ширина обода, мм В = f( Вр) (табл. 2.5.3).
2.3. Толщина обода, мм: e=0,005d+3 мм-для шкибоб литых,
e=0,004(Bcm+0,5d) + 4 мм-для шкибоб сборных.
2.4. Выполнение рабочей поберхности обода:
- поверхность цилиндрическая (рис. 2.5.3а),
- поберхнасть быпуклая (рис. 2.5.36 и табл. 2.5.4),
- поберхность цилиндрическая с дбойной конусностью (рис. 2.5.36).
Выпуклость обычно предусматрибается но большем шкибе.
При и= 1 быпуклым быполняется бедомый шкиб.
При v >25 м/с быпуклыми выполняются оба шкиба.
[4]
2.5. Высота ребра Sne, мм.
3. К ОПРЕДЕЛЕНИЮ
РАЗМЕРОВ ШКИВОВ
ДИСКОВОЙ КОНСТРУКЦИИ
6 = @,60...0,65)(Dcm-doajl); F?6 мм).
DomB=0,5(d-2h-2e+DCm). ?
domB=@,3...0,4)(d-2h-2e-Dcm)
(<5. Dom6, dams-целые числа).
В
Е
В
$0,4В
,
TZ^ZL
О
Рис. 2.5.4
-литейные
уклона-3'
—литейнае
радиуса
4...S мм
С2
/\0.16\A\
\/\0,05\А\
•zzl
Y(rrz
80±1,5_
ПО
^(n/)
R0.35
Балансировать
статически.
Допустимой
дисбаланс-6 г-м
и припуски но
85
Допуски размеров, масса
механическую обработку - ГОСТ 26645
Литейняе уклона—3';
литейнае радиуса—D...5) мм
Ы4; H14; ±0,51714;
—поверхностей <У-±0,51Т16
/ 0,16 А
\/\0,16\А
ЬшШсп
а)
J
ы
ft ff'\
Lcm
ЗзШ?
.fCOHfnp.
*rnttepg.
Консула.
N'aoKVM.
tlogn, Tjim
КП ДМ MCI2a 02.05.04
ШКИВ 7 400.60
СЧ 20
ГОСТ 1412-
85
у
Паст
иосштоЬ
Шш
1:2
БНТУ
Кауедра ДМ и ПГМ
4. К ОПРЕДЕЛЕНИЮ РАЗМЕРОВ
ШКИВОВ СО СПИЦАМИ
1. Число спии
ncn = (l/6...l/7)-{d (ncnZ3),
ncn-целое число.
2. Размеры спии элиптического
сечения (при расчетном числе
спиц п'сп = псп/3, при а/с=0,4,
Wy-y=0,1oc2, [<J]U =30 МПа)
F=2T/(dne„); L = 0,5d; MU=FL;
Табл. 2.5.2. Рекомендации для выбора
конструкции шкива
Конструкция шкива при d, мм
до 90
монолитная
80...200
С ДИСКОМ
Свыше 180
со спицами
Табл. 2.5.3. Стандартные ширины обода
ШКИВОВ В , ММ ГОСТ 17383-73
Ц ю3 т
4 0,013 пс„[
Рис. 2.5.3. Конструкции шкивов:
а) монолитная, обод цилиндрический; б) с диском, обод выпуклый;
в) со спицами, обод цилиндрический с двойной конусностью
-г—т мм>
где Г—крутящий момент на
колесе, Н ¦ м.
Тогда с2=0,8с1; a,=0,4ct; аг=0,8а,.
(cj.C2.0j, о2 - целые числа).
Ширина
ремня
20
25
32
40
50
63
обода
В±ДВ
25 ±1,0
32 ±1,0
40 ±1,0
50 ±1,0
63 ±1,0
71 ±1,0
Ширина
ремня
Вр
71
80
90
100
112
125
обода
В±АВ
80 ±1,5
90 ±1,5
100±1,5
П2±1,5
125 ±1,5
140 ±1,5
Ширина
ремня
Вр
140
160
180
200
224
250
обода
В±АВ
160 ±2,0
180 ±2,0
200 ±2,0
224 ±2,0
250 ±2,0
280 ±2,0

23
3. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
- посадочное отверстие ступицы B.5.2).
Табл. 2.5.4. Диаметры шкивов d, их отклонения
и стрела выпуклости Ь, мм гост 17383-73
1 Стрела
выпуклости Ь
при В $ 125 мм
140 $В$ 160 мм
180«Я$ 200 мм
224 $В мм
Диаметр d
Отклоненние d
Стрела
выпуклости Ь
Диаметр d
Отклонение d
Стрела
выпуклости Ь
Диаметр d
Отклонение d
±0,5 ±0,6 ±0,8 ±1,0 ±1,2
40 45, 50 56, 63 71, 80 90, 100, 112 125
0,3
±1,6
0,4
140 160,180,200 224,250 280,315,355
±1,6
±2,0 ±2,5
0,4 0,5
0,6
±3,2
0,8
1,0
400, 450, 500
±4,0
560, 630, 710
±5,0
800, 900, 1000,.
±6,3
1,0
1,2
1,2
1,2
1,5
1,5
1,5
2,0
2,0
2,0
2,5
4. ШЕРОХОВАТОСТЬ
ПОВЕРХНОСТЕЙ ШКИВОВ
4.1. Рабочая поЬерхность шкива
Ra0,8...1,6.
4.2. Поберхности ступица B.5.2).
4.3. Другие обрабатываемые
поберхности Ra6,3... 12,5.
4.4. Другие необрабатываемые
поверхности - ty .
5. ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ПОВЕРХНОСТЕЙ ШКИВОВ
5. 1. Допуск осевого биения \7\ повехности обада
относительно оси посадочного отверстия не должен превышать 8-й
степени точности ГОСТ 24643-81 (табл. 2.5.5).
5.2. Допуск радиального биения \7\ поверхности обода
относительно оси посадочного отверстия не должен превышать
9-й степени точности ГОСТ 24643-81 (табл. 2.5.5).
5.3. Отклонения размеров поверхностей ступицы B.5.2).
5.4. Неуказанные предельные атклонения размеров обрабатываемых
поверхностей: охватываемых - hi 4; охватывающих — Н14;
прочих - ±0,5 IT14.
6. БАЛАНСИРОВКА ШКИВОВ
Табл. 2.5.6. Допустимый дисбаланс шкивов = f ( v )
Рис. 2.5.5. Шероховатость
поверхностей шкивов
Окружная скорость
шкива v, м/с
до 5
до 10
до 15
Допустимый
дисбаланс, г-м
Не балансируются
б
3
Окружная скорость
шкива v, м/с
до 20
до 30
Допустимый
дисбаланс, г-м
Табл. 2.5.5. Допуски радиального
и осевого биения поверхностей обода
Рис. 2.5.6. Отклонения формы
и расположения поверхностей шкивов
Допуск биения, мм
радиального осевого
d
шкива, мм
до 120
до 260
до 500
до 800
Допуск
0,10
0,12
0,16
0,20
d
шкива, мм
до 160
до 400
до 1000
Допуск
0,10
0,16
0,25
2.5.4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ШКИВОВ КЛИНОВЫХ И ПОЛИКЛИНОВЫХ РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [21,44]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Диаметр шкива d, мм.
Число ремней z, шт.
(Число ребер z, шт).
Сечение ремня.
Диаметр вала </„ал, мм.
Скорость ремня v, м/с.
ВЫБИРАЮТСЯ:
1. МАТЕРИАЛ ШКИВА И РАЗМЕРЫ СТУПИЦЫ
B.5.1 и 2.5.2).
2. КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ ШКИВА
2. 1. Конструкция шкива=Т(сечение ремня, d):
— для клиновых ремней
табл. 2.5.7 и рис. 2.5.8...2.5.11;
— для паликлинавых ремней
табл. 2.5.8 и рис. 2.5.8...2.5. 11.
2.2. Размеры профиля канавок=((сечение ремня):
— для клиновых ремней
табл. 2.5.7 и рис. 2.5.7;
— для поликлиновых ремней
тобл. 2.5.8 и рис. 2.5.12.
2.3. Наружный диаметр шкива:
для клиновых ремней de=d+2b,
для поликлиновых ремней de=d-26,
2.4. Ширина венца шкива M=(z-1)t+2f,
2.5. Другие розмеры элементов шкивов
B.5.3 п.З, 4).
мм;
мм.
мм.

24
Табл. 2.5.7. Конструкция и размеры профиля канавок для шкивов клиноременных передач
ГОСТ 1284.2-89, ГОСТ 20889-88
Сечение
нормальн.
ремня
О (Z)
А {А)
Б (В)
В (С)
Г.(Д)
Сечение
нормальн.
ремня
О (Z)
А (А)
Б (Я)
В (С)
Г (D)
Конструкция шкива при d, мм
монолитная
63...90
90...100
-
-
-
а = 34°
50...71
75...112
125... 160
_
-
с диском
80...16О
112...200
125...250
20О...355
315...4О0
со спицами
?180
?224
?280
?400
?450
Размеры профиля канавок, мм, для ремней сечения
нормального размеры общие узкого
"min
2,5
3,3
4,2
5,7
8,1
d для угла канавки а °
а=36°
80... 100
125...160
180...224
200...315
315...450
а = 38°
112...160
180...400
250...500
355...630
500...900
¦"min
7,0
8,7
10,8
14,3
19,9
вР
8,5
11
14
19
27
а = 40°
> 180
>450
>560
>710
>1000
t
12,0±0,3
15,0±0,3
19,0±0,4
25,5±0,5
37,0±0,6
f
8,0±1,0
10,0
12,5
17,0
+2Л)
24,0 ЭД
"min
2,5
3,0
4,0
5,3
¦flmin
10,0
13,0
17,0
19,0
Другие размеры, мм
а±
а±1°
а±1°
а±1в
а ±30'
а ±30'
А,
6
6
8
10
12
г
0,5
1,0
1,0
1,5
2,0
111
УО
УА
УБ
УВ
Сечение
узкого
ремня
УО
УА
УБ
УВ
Рис. 2.5.7. Размеры профиля канавок
шкивов клиноременных передач
Определение размеров элементов
шкивов С диском и со спицами B.5.3).
М_
в) Г
—литейнае уклона-3'
-литейные радиуса
4...5 мм
о = @,4--0,5)с
Рис. 2.5.8. Конструкции шкивов:
а) монолитная; б) с диском; в) со спицами
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шкива типа 2 для приводных клиновых ременей сечением Л, с тремя
канавками, расчетным диаметром d = 224 мм, с цилиндрическим посадочным отверстием cka„= 28 мм,
из чугуна СЧ 20: ШкиЪ 2А 3.224.28 СЧ 20 ГОСТ 20889-88
То же с коническим посадочным отверстием: Шкив 2А 3.224.28К СЧ 20 ГОСТ 20889-88
б)
в)
РИС. 2.5.9. КОНСТРУКЦИИ МОНОЛИТНЫХ ШКИВОВ (ГОСТ20889-88):
а) тип 1 - с односторонней выступающей ступицей;
б) тип 2-е односторонней выточкой;
в) тип 3-е односторонней выточкой и выступающей
ступицей
М К\ М „\ М
а)
б)
в)
- '
Jla-UU
Lcm
РИС. 2.5.10. КОНСТРУКЦИИ ШКИВОВ С ДИСКОМ И ступицей 0"ОСТ 20889-88);
а) тип 4 - выступающей с одного торца обода;
б) тип 5 - укороченной с одного торца обода;
в) тип 6 - выступающей с одного и укороченной
с другого торца обода
а)
РИС. 2.5.11. КОНСТРУКЦИИ ШКИВОВ СО СПИЦаМИ И Ступицей 0"ОСТ20889-88):
а) тип 7 - выступающей с одного торца обода;
б) тип 8 - укороченной с одного торца обода;
в) тип 9 - выступающей с одного и укороченной
с другого торца обода

25
Табл. 2.5.8. Конструкция шкива и размеры профиля канавок для
шкивов поликлиновых передач (рис. 2.5.12)
М
Конструкция шкива
при d, мм
До 90 - монолитная
90...200- с диском
Св. 200 - со спицами
Сечение
ремня
К
Л
М
Размеры профиля канавок шкива, мм
t *
2,4±0,03
4,8±0,04
9,6±0,05
t(z-l)**
±0,10
±0,15
±0,20
ho
3,30
6,60
13,05
Ai
5,0
6,0
7,5
б
1,0
2,4
3,5
f
3,5
5,5
10
Г\
0,3
0,5
0,8
гг
0,2
0,4
0,6
о
-с
п
^\!д
у/ /к///
t f
SSS*
[У//
V/Sa///.
<о
¦С*
-с
.
"О
40'±0,5'/
* - Допускаемое отклонение t для 2-х соседних канавок.
** - Суммарное допускаемое отклонение для 9-ти канавок t(z-l) (z= 10).
Для ремней с числом ребер z < 10 суммарное допускаемое отклонение
пропорционально уменьшается.
4. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ ШКИВОВ (рис. 2.5.14)
\Г2
Рис. 2.5.12. Размеры профиля канавок шкивов
для поликлиновых ремней
3. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ ШКИВОВ
(рис. 2.5.13)
Примечание.
На чертеже шкива
отклонение размера
d (hi!) (h9)
представить численно.
Рис. 2.5.13. Допуски и посадки шкивов
4.1. Рабочая подерхность канавок
Ra=0,8...1,6.
4.2. Подерхности ступица B.5.2).
4.3. Другие обработыдаемые
подерхности Ra—6,3...12,5.
4.4. Фаски Ra=12,5.:.25 .
4.5. Другие необрабаты-
даемые поЬерхности \
ъ
*о
Ч
/
vjXie
V(V)
\/Ra6.3 fos)
~k/Ra6.3
ь ©
cgl
5. ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ПОВЕРХНОСТЕЙ ШКИВОВ (рис. 2.5.15)
ГОСТ 20889-88
Рис. 2.5.14. Шероховатость
поверхностей шкивов
Балонсировоть
статически. Допустимой
дисбаланс-6 г-м
2. Допуски размеров, масса
припуски на механическую
обработку-ГОСТ 26645-85
3. Литейные уклони—3';
литейное радиуса-D...5) мм
4. h14; Н14; ±0,51714;
-поверхностей V - ±0,51716
КП ДМ МЫ 2а 02.05.16
Масса Шсшта(
ШКИВ 7С 3.400.60
СЧ 20
ГОСТ 14 12-
85
1:2
Лист II //истпв I
НТУ У ПИ"
Кафедра Мм и ПН
<?
Рис. 2.5.16
5.1. Допуск биения [7] конусной рабочей подерхности ка-
нодки шкида на каждые 100 мм диаметра
относительно оси дращения должен быть не более:
0,20 мм-при частоте дращения шкида до 80 с';
0,15 мм-при частоте дращения шкида до 160 с-';
0,10 мм-при частоте дрощения шкида сд. 160 с~'.
5.2. Допуск оседого биения G) подерхности обода
относительно оси посадочного отдерстия (табл. 2.5.9).
5.3. Допуск радиального биения [7] подехности обода
относительно оси посадочного отдерстия (табл.. 2.5.9).
5.4. Отклонения размерод подерхностей ступииы B.5.2).
5.5. Предельное отклонения угла канадки шкидод,
обработанных резанием, должны быть не более:
± Г - для ременей 0, А, Б;
±30' - для ременей В, Г, Д.
Табл. 2.5.9. Допуск радиального
и осевого биения поверхности обода
Допуск биения, мм
радиального осевого
d
шкива, мм
до 120
до 260
до 500
до 800
Допуск
0,04
0,05
0,06
0,08
d
шкива, мм
до 160
до 400
до 1000
Допуск
0,04
0,06
0,10
Рис. 2.5.15. Отклонения формы
и расположения поверхностей шкивов

26
6. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНОГО
ДИАМЕТРА ШКИВА d
Б-Б
вр
А..\ Р(ЙЬ
'тЩ
А
*
¦Q
Табл. 2.5.10. Данные для проверки
расчетного диаметра шкива d
ГОСТ 20889-88
Сечение
ремня
0(Z)
А (А)
Б (В)
d0 \ х \ А
мм
9,0 -0,009
11,6-0,011
14,7-о.оп
6,0
7,6
9,6
A(hU)
A(hll)
A(hl1)
Сечение
ремня
В (С)
Г (D)
do \ х \ А
мм
20,0-0,013
28,5-0,013
13,1
18,8
A(htl)
А(М1)
7. БАЛАНСИРОВКА ШКИВОВ
Рис. 2.5.17. Схема для определения B.5.3 п. 6)
расчетного диаметра шкива d
Рис. 2.5.18
/0,15 А
/Ra6,3
ш
М o.Qg И
М 0.05 И
?/Л?Ш%}>
75
40
-5?_
/\0,05\А\
\/}0,0б\А
Б B.5:1)
4,8х6=28,8±0,04
<У(\/)
Ra0,8
1. Балансировать
статически. Допустимый
дисбаланс—6 г-м
2. Допуски розмероб, масса и припуски но
механическую обработку-ГОСТ 26645-85
3. Литейные уклона-3';
литейные радиуса-D...5) мм
4. Ы4; Н14; ±0.51Т14;
-поверхностей <У-±0,51Т16
iM/lum ~Н'аакум.
Ш
HaeaS.
т.юнтр
imunp
VmbeDQ.
Консум
Семестр
/руппаТёно
Пост.
КП ДМ МС12а 02.05.18
I Масса
ШКИВ 7L 7.200.30
СЧ 20
ГОСТ 1412-
85
ЦдсштаЬ
1:1
Tiur.m Н Лиапоб I
БИТУ
Коредра ДМ и ПТМ
2.5.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ ШКИВОВ ЗУБЧАТО-РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [4]
Рис. 2.5,19. Размеры профиля
межзубой впадины
Табл. 2.5.11. Размеры профиля межзубой впадины шкивов
зубчато-ременных передач -ру 3g_o51 к-76
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Диаметр шкива d , мм.
Число зубьев z , шт.
Модуль зубьев т, мм.
(Шаг зубьев tp, мм).
Ширина ремня Вр , мм.
Диаметр вала dBan, мм.
Скорость ремня 1?, м/с.
т,
мм
1,0
1,5
2,0
3,0
4,0
5,0
7,0
10,0
3,14
4,71
6,28
9,42
12,57
15,71
21,99
31,42
Размеры профиля межзубной впадины, мм
1,0±0,10
1,5±0,15
1,8±0,15
3,3±0,20
4,5±0,20
4,8±0,20
7,5±О,30
11,5±0,30
К
0,9±0,10
1,4±0,15
1,6±0,15
2,4±0,20
3,2±0,20
4,2±0,20
7,7±0,30
11,7±0,30
Н
0,4
0,4
0,6
0,6
0,8
0,8
0,8
0,8
0,3±0,10
0,4±ОД0
0,5±0,10
0,7±0,10
1,2±0,15
1,5±0,15
2,5±0,20
3,О±0,ЗО
0,3±0,10
0,4±0,10
0,5±0,10
0,8±0,10
1,3±0,15
2,0±0,15
3,0±0,20
3,5±0,30
2?°
50°±2°
50°±2°
50°±2°
40°±2°
40°±2°
40°±2°
40°±2°
40°±2°
ВЫБИРАЮТСЯ:
1. МАТЕРИАЛ ШКИВА И РАЗМЕРЫ СТУПИЦЫ
B.5.1 и 2.5.2).
2. КОНСТРУКЦИЯ И РАЗМЕРЫ ШКИВА
2. 7. Конструкция ujKu6o = f(d) (табл. 2.5.2).
2.2. Размера профиля межзубой вподины
(табл. 2.5.11 и рис. 2.5. 19).
2.3. Делительной диаметр зубьев, мм
(по оси кордшнура) d=mz.
2.4. Диаметр вершин зубьев шкива, мм
da^d-2H+k,
где k-поправка на диаметр
вершин зубьев для более
равномерного нагружения зубьев (табл.
2.5.12).
Табл. 2.5.12. Значения коэффициента к
d, мм
к , мм
до 50 до 78 до 118 до 198 до 318 до 500
0,08 0,10 0,12 0,13 0,15 0,18
2.5. Диаметр впадин зубьев шкива, мм
di=da-2hUJ.
2.6. Шаг по диаметру вершин зубьев, мм
tw=1\ da/z.

2.7. Ширино ободо шкиба, мм
Вш = Вр+гп.
2.8. Толщина обода шкиЬо 6Ш, мм
6ш = A,5т+2)^6 мм.
' 2.9. Для предотброщения соскользыйа-
ния ремня один из шкибоб (обычно
меньший) выполняется с ребордами.
Высота реборд о, мм
о=т (для т^7 мм); а=8 мм (для т>7 мм).
2.10. Другие размера и парометра шкибоб
B.5.1, 2.5.2, 2.5.3 п. 3, 4).
Рис. 2.5.20.
Шероховатость <~/^у2 ИСлЛ.
поверхностей '' ' - ¦
межзубой впадины
X
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
МЕЖЗУБОЙ ВПАДИНЫ (рис. 2.5.20)
4. ОТКЛОНЕНИЯ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ МЕЖЗУБОЙ ВПАДИНЫ
Табл. 2.5.13. Допуски формы и расположения межзубой впадины, мкм
Параметр, мкм
Отклонение диаметра вершин зубьев
Радиальное биение диаметра вершин
Отклонения шага зубьев для т $ 2 мм
т <4 мм
т < 10 мм
Накопленная ошибка шага зубьев
Делительный диаметр зубьев шкива d, мм
до 50
св. 80
до 80
св. 125
до 125
св. 200
до 200
св. 315
до 315
св. 500
Модуль
Число зубьев
Делителонай
диаметр зубьеб
Шаг по окружи,
вершин зубоев
13
91
21,63
Б B,5:1)
Рис. 2.5.21
N'goxyM.
Поап.
КП ДМ МС12а 02.05.21.СБ
ШКИВ
Масса Macwmat
1:1
НТУ "ХПИ"
Кафедра ДМ и ПИ
2.6. КОНСТРУКЦИЯ ШКИВА,
УМЕНЬШАЮЩАЯ ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ
В СЕЧЕНИИ ВАЛА НА ОПОРЕ
F
] М=Г(а2 -а,)
Mut =F-a,< Миг
Г
Ми2 =F-o2 > Mut
Рис. 2.6.1

2.7. КОНСТРУКЦИЯ ШКИВА,
РАЗГРУЖАЮЩАЯ ВАЛ ОТ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
Рис. 2.7.1а
Рис. 2.7.16

1 2 J
И 0,04 \A\
2.8. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ ШКИВОВ
Рис. 2.8.1
S/Ra12,5 {s/j
Канавка
d .мм
de,MM
А ,мм
1
0125-0,25
0133.5
144,2-0,25
2
0160-0,25
0168,5
179,2-0,25
3
0200-0,29
0208,5
219,2-0,29
4
0250-0,29
0258,5
269,2-0,29
Б B:1)
•s/RaO.8
Б,ВB:Г)
\/\0.'5\A
/\0,05\A\
Rl
/ ^
a
¦> -o
Af I
/\ t
1. Балансировать статически. Допустимый
дисбаланс— 6 г-м
2. Допуски размеров, масса и припуски на
механическую обработку - ГОСТ 26645—85
3. Литейные уклонь-3';
литеОнае радиуса-D,,,5) мм
4. h14; H14; ±0,51114;
-поверхностей <У-±0,51Т16
mVluar. 'hTqowM.
\/\0.04\а\ \/\0,04\А\
Разраб.
1рг>б$р
Г.контр
¦1контр
тверд.
Скыняж М.
Подп.
КП ДМ МС12а 02.08.01
ШКИВ
СЧ 20
ГОСТ 1412-85
Лит. Шасса ШсштЫ.
1:1
Лист 1 \ Листов 1
БИТУ
Katpegpv ДМ и ПТМ
34'
Балансировать статически. Допустимой
дисбаланс—3 г-м
Ь/мисл
Рис. 2.8.2
?ЩС2?
Ъббер.
.контр
t контр
VmbepQ.
Консул
N оою/ы.
плрниаж М
Подп.
КП ДМ МС12О.02 08.02.Cb
ШКИВ
Лит. [Масса \Масшто1
2:1
Наем м Листов I
НТУ "ХПИ"
Katpegpo MM u ПМ

В E:1)
4,8х7=33,6±0,15 5,7
S/Ra6,3(\/)
7. Предельное отклонения расстояния между
первой и любой последующей канавкой не
более ±0,04 мм
2. Балансирование статическое. Допустимой
дисбаланс—3 г-м
3. Допуски размеров, масса и припуски на
механическую обработку - ГОСТ 26645-85
4. Литейные уклона—3';
литейное радиуса-D...5) мм
5. hi4; НИ; ±0,51Т14;
-поверхностей у-±0,51Т16
wllixn.
Рис. 2.8.3
вник
leslse.
Г.контр
PffiSi
.»°"ИР
Ш
'egg.
'СУЯй.
М'ООКУМ.
/700/7. Шк
КП ДМ МС12а 02.08.03
ШКИВ 5Л 8.160.60
СЧ 20
ГОСТ 1412-85
nam. I масса wawmol
ШШ.
2:1
ПистпЬ 1
ВНТУ
Koipegpa ДМ и ПТМ

2.9. НАТЯЖНЫЕ УСТРОЙСТВА РЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ [4,9,21]
Натяжные устройства ременных передач
разделяются на устройства:
1. Периодического действия (рис. 2.9.1аДв).
2. Постоянного действия (рис. 2.9.1г).
3. Автоматического действия,
устанавливающие величину натяжения ремней в
зависимости от передаваемого
крутящего момента (рис. 2.9.2а,б,в).
б)
1
jE^gi
4^Ф^
й-rf
•"-:'«;¦
ш
-а:
а)
Рис. 2.9.1. Натяжные устройства ременных передач:
1. Периодического действия. Электродвигатель устанавливается на: а) плите; б) салазках; в) поворотной раме;
2. Постоянного действия. Электродвигатель устанавливается г) на поворотной раме
2.10. МОНТАЖНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
1. Мах прогиб ветви ремня, мм /"= 1,55 а/100
под действием усилия F, Н:
- для нового ремня F = (l,3F0+c)/16;
- для работающего ремня F=(F0+c)/\6,
где F0 - предварительное натяжение ремня, Н;
с - коэффициент, зависящий от жесткости
Рис. 2.9.2. Натяжные устройства ременных передач автоматического действия
°i
•> лих
Табл. 2.10.1.
Значения
коэффициента с
Рис. 2.10.1. Схема
для определения
ремня; с = f (сечение ремня) (табл. 2.10.1). прогиба ветви ремня
¦С
ш
ЗЕЕЭЕ
ЧрЕ
у
Рис. 2.9.3. Салазки для установки электродвигателя, (табл. 2.9.1)
Табл. 2.9.1. Размеры салазок для установки электродвигателя (рис. 2.9.3)
Тип
С-3
С-4
С-5
С-6
С-7
Размеры, мм
В,
370
430
570
630
770
440
540
670
770
930
410
470
620
720
870
М12
М12
М16
М16
М20
А,
42
50
72
75
105
J
3,8
5,3
12,5
17,5
31,0
1
М10х35
М12х40
М16x55
М16х60
М20х75
2. Непараллельность осей шкивов, мм на 100 мм межосевого расстояния:
- для клиноременных передач - не более 1 мм;
- для поликлиновых передач - не более 0,5 мм;
- для зубчато-ременных передач - не более 0,7 мм для л < 1500 мин"';
- для зубчато-ременных передач - не более 0,5 мм для п > 1500 мин"'.
3. Смещение рабочих поверхностей шкивов, мм на 100 мм межосевого
расстояния:
- для клиноременных передач - не более 0,2 мм;
- для поликлиновых передач - не более 0,15 мм.
2.11. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПЕРЕДАЧ НА КИНЕМАТИЧЕСКИХ СХЕМАХ
б) _ ^ в) (у%7^ ^ г) ч/ч/
Сечение
ремня
О
А
Б
В
Г
с,
Н
7
10
15
22
35
Рис. 2.11.1. Обозначение передачи:
а) общее без уточнения сечения ремня; б) передача
плоскоременная; в) передача кпино-ременная (поликлиноременная);
г) передача зубчато-ременная

3. ЦЕПНЫЕ ПЕРЕДАЧИ
Ч^Ф^Э
--Ь
-1
¦ь
б) С
-Ф «к
-О
^b&jftte
-j-Щ-т
I". 1.5—I—и "°
wl_ Li
ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ РОЛИКОВЫЕ И ВТУЛОЧНЫЕ
3.1.1. ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ РОЛИКОВЫЕ типа ПР, 2ПР, ЗПР, 4ПР
ГОСТ 13568-97
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ
- цепи приводной роликовой однорядной, шага 25,4 мм, с разрушающей
нагрузкой 60 кН: ЦепьПР-25,4-60 ГОСТ 13568-97
- цепи приводной роликовой трехрядной, шага 44,45 мм, с разрушающей
нагрузкой 517,2 кН: Цепь ЗПР-44,45-517,2 ГОСТ 13568-97
- соединительного звена цепи приводной роликовой однорядной, шага
25,4 мм, с разрушающей нагрузкой 60 кН:
Звено С-ПР-25,4-60 ГОСТ 13568-97
- переходного звена цепи приводной роликовой однорядной, шага
25,4 мм, с разрушающей нагрузкой 60 кН:
Звено П-ПР-25,4-60 ГОСТ 13568-97
- двойного переходного звена цепи приводной роликовой трехрядной,
шага 44,45 мм, с разрушающей нагрузкой 517,2 кН:
Звено П2-ЗПР-44.45-517.2 ГОСТ 13568-97
(В обозначениях типа цепей - ПР - цепь приводная; - 2, 3,4 - число рядов цепи).
Рис. 3.1.1. Приводные цепи:
а)типаПР; б)типа2ПР; в) типа ЗПР;
/- звено соединительное; 2 - звено переходное; 3 - звено переходное двоштск
4р^
Табл. 3.1.1. Размеры и параметры приводных роликовых цепей
Обозначение
цепи
1
ПР-8-4,6
ПР-9,525-9,1
ПР-12,7-10-1
ПР-12,7-9
ПР-12,7-18,2-1
ПР-12,7-18,2
2ПР-12,7-31,8
ЗПР-12,7-45,4
ПР-15,875-23-1
ПР-15,875-23
2ПР-15,875-45,4
ЗПР-15,875-68,1
ПР-19,05-31,8
2ПР-19,05-64
ЗПР-19,05-96
4ПР-19.05-128
t
2
8,00
9,525
12,7
12,7
12,7
12,7
12,7
12,7
15,875
15,875
15,875
15,875
19,05
19,05
19,05
19,05
rfi
3
5,00
6,35
7,75
7,75
8,51
8,51
8,51
8,51
10,16
10,16
10,16
10,16
11,91
11,91
11,91
11,91
d2
4
2,31
3,28
3,66
3,66
4,45
4,45
4,45
4,45
5,08
5,08
5,08
5,08
5,94
5,96
5,96
5,96
Размеры,
6i
не менее
5
3,00
5,72
2,40
3,30
5,40
7,75
7,75
7,75
6,48
9,65
9,65
9,65
12,70
12,70
12,70
12,70
мм
Ь
6
7,0
10
6,3
7,0
10
11
11
11
11
13
13
13
18
18
18
18
типа ПР, 2ПР, ЗПР, 4ПР
Ъп
не более
7
12
17
10,5
12
19
21
35
50
20
24
41
57
33
54
76
102
Ь
8
7,5
8,5
10,0
10,0
11,8
11,8
11,8
11,8
14,8
14,8
14,8
14,8
18,2
18,2
18,2
18,2
t,
9
-
—
—
—
—
—
13,92
13,92
-
—
16,59
16,59
-
22,78
22,78
22,78
А,
мм2
10
11
28
13
22
39
50
100
150
51
67
134
201
105
210
315
420
Разрушающая
сила F, кН
11
4,60
9,10
10,00
9,00
18,2
18,2
31,8
45,4
23,0
23,0
45,4
68,1
31,8
64
96
128
ГОСТ 13568-!
Масса т,
кг/м
12
0,20
0,45
0,30
0,35
0,65
0,75
1,4
2,0
0,8
1,0
1,9
2,8
1,9
2,9
4,3
5.8
Продолж. табл. 3.1.1 на след. стр.
А - площадь опорной поверхности на диаметре йъ мм1

3.1.2. ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ ВТУЛОЧНЫЕ
Типа ПВ, 2ПВ ГОСТ 13568-97
. — Чр" TJ
Рис. 3.1.2. Цепи приводные втулочные:
а) типаПВ; б)типа2ПВ;
1 - звено соединительное
3.1.3. ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ РОЛИКОВЫЕ
С ИЗОГНУТЫМИ ПЛАСТИНАМИ
ТИПа ПРИ ГОСТ 13568-97
t t
1" *Г
¦(^"К^"
•о
1
i
Ее
^пга4
-1-н-
i
+t"*
-Г ~|—Г-О
Рис. З.1.З. Цепь приводная роликовая
с изогнутыми пластинами типа ПРИ
Продолж. табл. 3.1.1
1
ПР-25,4-60
2ПР-25,4-114
ЗПР-25,4-171
4ПР-25.4-228
ПР-31,75-89
2ПР-31.75-177
ЗПР-31,75-265,5
4ПР-31,75-355
ПР-38,1-127
2ПР-38Д-254
ЗПР-38,1-381
4ПР-38.1-508
ПР-44,45-172,4
2ПР-44.45-344
ЗПР-44,45-517,2
ПР-50,8-227
2ПР-50,8-453,6
ЗПР-50,8-680,4
4ПР-50,8-900
ПР-63,5-354
2
25,4
25,4
25,4
25,4
31,75
31,75
31,75
31,75
38,1
38,1
38,1
38,1
44,45
44,45
44,45
50,8
50,8
50,8
50,8
63,5
3
15,88
15,88
15,88
15,88
19,05
19,05
19,05
19,05
22,23
22,23
22,23
22,23
25,40
25,40
25,40
28,58
28,58
28,58
28,58
39,68
4
7,92
7,92
7,92
7,92
9,53
9,53
9,53
9,53
11,10
11,10
11,10
11,10
12,70
12,70
12,70
14,27
14,27
14,27
14,27
19,84
5
15,88
15,88
15,88
15,88
19,05
19,05
19,05
19,05
25,40
25,40
25,40
25,40
25,40
25,40
25,40
31,75
31,75
31,75
31,75
38,10
6
22
22
22
22
24
24
24
24
30
30
30
30
34
34
34
38
38
38
38
48
7
39
68
98
129
46
82
120
158
58
104
150
197
62
ПО
160
72
130
190
252
89
8
24,2
24,2
24,2
24,2
30,2
30,2
30,2
30,2
36,2 w
36,2
36,2
36,2
42,4
42,4
42,4
48,3
48,3
48,3
48,3
60,4
9
29,29
29,29
29,29
35,76
35,76
35,76
45,44
45,44
45,44
48,87
48,87
58,55
58,55
58,55
-
10
179
358
537
716
262
524
786
1048
394
788
1182
1576
472
944
1416
637
1274
1911
2548
1089
11
60
114
171
228
89
177
266
355
127
254
381
508
172,4
344
517
227
454
680
900
354
12
2,6
5,0
7,5
10,9
3,8
7,3
11,0
14,7
5,5
11,0
16,5
22,0
7,5
14,4
21,7
9,7
19,1
28,3
38,0
16,0
Табл. 3.1.2. Размеры и параметры приводных втулочных и цепей с изогнутыми пластинами типа ПВ, 2ПВ, ПРИ
ГОСТ 13568-97
Обозначение
цепи
ПВ-9,525-11,5
ПВ-9,525-13
2ПВ-9,525-20
ПРИ-78,1-360
ПРИ-78,1-400
ПРИ-103,2-650
ПРИ-140-1200
Размеры, мм
t
9,525
9,525
9,525
78,1
78,1
103,2
140,0
<М^)
5,00
6,00
6,00
33,3
40,0
46,0
65,0
d2
3,59
4,45
4,45
-17,15
19,00
24,00
36,00
6i
не менее
7,60
9,52
5,20
38,1
38,1
49,0
80,0
b
Ьп
h
не более
10
12
8,5
51
51
73
94
18,5
21,2
27,5
102
102
135
182
8,80
9,85
9,85
45,5
56,0
60,0
90,0
tt
10,75
-
A,
MM2
40
56
81
1029
1131
1968
4320
Разрушающая
сила F, кН
11,5
13,0
20,0
360
400
650
1200
Масса
m, кг/м
0,50
0,65
1,00
14,5
19,8
28,8
63,0
A - площадь опорной поверхности на диаметре dit мм2.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ а
- цепи приводной втулочной шага 9,525 мм с разрушающей нагрузкой 13 кН:
Цепь ПВ-9,525-13 ГОСТ 13568-97
- цепи приводной втулочной двухрядной шага 9,525 мм с разрушающей нагрузкой 20 кН:
Цепь 2ПВ-9.525-20 ГОСТ 13568-97
- цепи приводной роликовой с изогнутыми пластинами шага 78,1 мм с разрушающей нагрузкой 400 кН:
Цепь ПРИ-78.1-400 ГОСТ 13568-97

3.2. ЦЕПИ ПРИВОДНЫЕ ЗУБЧАТЫЕ гост 13552-81
Рис. 3.2.1. Цепь зубчатая типа 1:
1 - рабочая пластина; 2 - направляющая пластина; 3 - удлиненная призма;
4 - внутренняя призма; 5 - соединительная призма; 6 - шайба; 7 - шплинт
Рис. 3.2.2. Цепь зубчатая типа 2:
1 - рабочая пластина; 2- удлиненная призма; 3 - внутренняя
призма; 4 - соединительная призма; 5 - шайба; 6 - шплинт
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ цепи приводной зубчатой типа 1 с шагом
t = 19,05 мм, с разрушающей силой F = 74 кН и рабочей шириною
6= 45 мм: Цепь ПЗ-1-19,05-74-45 ГОСТ 13552-81
Табл. 3.2.1. Размеры и параметры приводных зубчатых цепей
ГОСТ 13552-81
Обозначение
цепи
ПЗ-1-12,7-26-22,5
ПЗ-1-12,7-31-28,5
ПЗ-1-12,7-36-34,5
ПЗ-1-12,7-42-40,5
ПЗ-1-12,7-49-46,5
ПЗ-1-12,7-56-52,5
ПЗ-1-15,875-41-30
ПЗ-1-15,875-50-38
ПЗ-1-15,875-58-46
ПЗ-1-15,875-69-54
ПЗ-1-15,875-80-62
ПЗ-1-15,875-91-70
ПЗ-1-19,05-74-45
ПЗ-1-19,05-89-57
ПЗ-1-19,05-105-69
ПЗ-1-19,05-124-81
ПЗ-1-19,05-143-93
ПЗ-2-25,4-101-57
ПЗ-2-25,4-132-75
ПЗ-2-25,4-164-93
ПЗ-2-25,4-196-111
ПЗ-2-31,75-166-75
ПЗ-2-31,75-206-93
ПЗ-2-31,75-246-111
ПЗ-2-31,75-286-129
Размеры, мм
t
12,70
12,70
12,70
12,70
12,70
12,70
15,875
15,875
15,875
15,875
15,875
15,875
19,05
19,05
19,05
19,05
19,05
25,40
25,40
25,40
25,40
31,75
31,75
31,75
31,75
Ъ
*i
Ь2
не более
22,5
28,5
34,5
40,5
46,5
52,5
30,0
38,0
46,0
54,0
62,0
70,0
45,0
57,0
69,0
81,0
93,0
57,0
75,0
93,0
111
75,0
93,0
111
129
28,5
34,5
40,5
46,5
52,5
58,5
38,0
46,0
54,0
62,0
70,0
78,0
54,0
66,0
78,0
90,0
102
66,0
84,0
102
120
85,0
103
121
139
31,5
37,5
43,5
49,5
55,5
61,5
41,0
49,0
57,0
65,0
73,0
81,0
56,0
68,0
80,0
92,0
104
68,0
86,0
104
122
88,0
106
124
142
Разрушающая
сила F, кН
26
31
36
42
49
56
41
50
58
69
80
91
74
89
105
124
143
101
132
,164
196
166
206
246
286
Масса
т, кг/м
1,31
1,60
2,00
2,31
2,70
3,00
2,21
2,71
3,30
3,90
4,41
5,00
3,90
4,90
5,91
7,00
8,00
8,40
10,8
13,2
15,4
14,4
16,6
18,8
21,0
В обозначениях зубчатых цепей ГО указан тип A или 2); шаг t, мм; разрушающая
сила F, кН, а также рабочая ширина Ъ, мм.
Табл. 3.2.2. Размеры и параметры приводных зубчатых цепей
Размеры, мм
t
12,7
15,875
19,05
25,4
31,75
л
13,4
16,7
20,1
26,7
33,4
hi
7,0
8,7
10,5
13,35
16,7
s
1,5
2,0
3,0
3,0
3,0
u
4,76
5,95
7,14
9,52
11,91
IP'ю
Ориентировочные значения
], кВт, для зубчатых цепей условной
шириною 10 мм при скорости цепи i>, м/с
1
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
2
0,8
1,0
1,2
1,6
2,0
3
1,0
1,3
1,6
2,1
2,6
4
1,3
1,6
1,9
2,6
3,2
6
1,6
2,1
2,5
3,4
4,2
8
2,0
2,5
3,0
4,0
5,1
10
2,3
3,0
3,5
4,6
5,9

35
3.3. ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧ С ПРИВОДНОЙ
РОЛИКОВОЙ ИЛИ ВТУЛОЧНОЙ ЦЕПЬЮ [7, 12, 16,44]
Число
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Л,кВт; Г,,Нм; я^мин-1; и.
Тип цепи (роликовая или втулочная) C.1).
Условия работы и расположение передачи.
Межосевое расстояние о,' мм
(выбирается из компоновки привода).
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
1. Предварительное значение шага однорядной цепи, мм
г =4,5^*
2.По табл. 3.1.1 выбирают цепь, шаг которой есть
наиболее близким к рассчитанному, ее разрушающую силу F,
площадь опорной поверхности шарнира 5 и массу т.
При выборе цепи следует отдавать предпочтение
однорядным цепям типа ПР. Цепи ПРД используются в
основном в сельскохозяйственном машиностроении, цепи
типа ПРИ - строительном и дорожном машиностроении.
3.Число зубьев ведущей звездочки z,= f(u) (табл. 3.3.1).
Число z, назначают из ряда простых или нечетных чисел.
4. Число зубьев ведомой звездочки z2=zx и.
гг - целое нечетное число (z2max=100...120).
5. Действительное передаточное число передачи u^=z2lz\**
6.Коэффициент, учитывающий условия эксплуатации цепи,
Кэ — Кя Ка лр К н Дс Арея^ -Jj" ,
где кд- коэффициент, учитывающий динамичность
передаваемой нагрузки (табл. 3.3.2);
ка - коэффициент, учитывающий длину цепи
(межосевое расстояние) (табл. 3.3.3);
к-р - коэффициент, учитывающий способ
регулировки натяжения цепи (табл. 3.3.4);
кИ - коэффициент, учитывающий наклон передачи к
горизонту (табл. 3.3.5);
кс - коэффициент, учитывающий качество
смазывания передачи и условия ее работы (табл. 3.3.6);
?Реж - коэффициент, учитывающий режим работы
передачи (табл. 3.3.8).
Если кэ> 3, то изменить условия эксплуатации цепи.
* В основу методики положено ограничение давления в шарнирах
цепн, что связано с ее износом. Методика опирается на
рекомендациях МГТУ им. Н.Э.Баумана.
** Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ н п.5),
необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения я и Г (табл. 1.2.4).
7. Скорость цепи, м/с ¦& = tZiti^F0-\03).
8. Окружное усилие, Н iv=jP,-103/т9.
9. Удельные давления в шарнирах цепи, МПа
p=k3Ft/(kp№S).
Значения давления должно находиться в пределах
0,6[РЫР<:1,05[Р),
где [р] - допускаемые удельные давления (табл. 3.3.10);
крял - (табл. 3.3.9). В случае невыполнения п. 9 изменить
шаг цепи, ее рядность или параметры, влияющие на к3.
10. Вид смазывания передачи = f (¦$, желаемое качество
смазывания) (табл. 3.3.7).
11. Число звеньев цепи или длина цепи, выраженная в шагах,
2гц= 2 a'It +0,5(zl+z2)+fl t/a[
где Л=(г2-г,)/Dтт2); а'^а
nun,
¦ (табл. 3.3.3).
z ц округляется до целого, желательно четного числа.
12. Расчетное межосевое расстояние при принятом z„, мм
°р=4
[zu-^WC^^J-8(^J'].
13. Действительное межосевое расстояние, мм о = 0,996 а р.
14. Делительные диаметры звездочек, мм
tf^r/sinOSO0/.?,); d2=r/sinA807^3).
15. Коэффициент запаса прочности цепи
n = lQiF/(kRFt+Fa+FrJ[n],
где F- сила, разрушающая цепь, кН (табл. 3.1.1, 3.1.2);
Fn = тS2- нагрузка от центробежных сил, Н;
Fr = 9,%\kfma'- сила от провисания цепи, Н;
кг- коэффициент провисания цепи. При вертикальном
расположении передачи ке- 1, при горизонтальном ке= 6;
т - масса одного метра цепи, кг/м (табл. 3.1.1, 3.1.2).
а =9,81 м/с2. Значения [л] представлены в табл. 3.3.11.
16. Сила, нагружающая валы передачи, Н F = (l,15...1,20)Ff
(при угле наклона передачи к горизонту до 40° и без
учета веса цепи).
Табл. 3.3.1. Рекомендуемое число зубьев
ведущей звездочки z х = f ( и)
и
Z\
1...2
30...27
2...3
27...25
3...4 | 4...5
25...23
23...21
Оптимальное значение Zi=29-2u
Максимальное значение Z!=3o/[f(u
5...6
21...17
-1)]
>6
17...15
Рис. 3.3.1. Схема и основные размеры передачи
с приводной роликовой (втулочной) цепью
Табл. 3.3.2. Значения коэффициента кА,
учитывающего динамичность передаваемой нагрузки
Нагрузка равномерная или близкая к ней к д = 1,0
Нагрузка неравномерная ?д" 1,2...1,5
Нагрузка ударная кд = 1,6... 1,9
Табл. 3.3.3. Значения коэффициента к0,
учитывающего длину цепи (межосевое расстояние)
а < 25 ?ц
О=C0...50)^
O>F0...80)?„
?„ = 1,25
?о = 1,00
?о = 0,80
Минимальное межосевое
расстояние передачи
Omm = (rfol+rfo2)/2+C0...50), ММ
Табл. 3.3.4. Значения коэффициента кр,
учитывающего способ регулировки натяжения цепи
Регулировка натяжения цепи осуществляется :
- перемещением оси одной из звездочек Jcp= 1,00
- оттяжными звездочками или нажимными роликами к р = 1,10
- не регулируется к„=1,25
Табл. 3.3.5. Значения коэффициента к„,
учитывающего наклон передачи к горизонту
Линия центров звездочек наклонена к горизонту:
до 60°
больше 60°
JcH=l,00
?„=1,25
Табл. 3.3.6. Значения коэффициента ка, учитывающего
качество смазывания передачи и условия ее работы
Условия работы Смазка (табл. 3.3.7):
без пыли I кс = 0,80
II ?с=1,00
запыленное П кс = 1,30
Ш Jtc= 1,80 для 1) $4 м/с
?с = 3,00 для 1) $7 м/с
грязное Ш кс = 3,00 для i) ^ 4 м/с
?с = 6,00 для i) $ 7 м/с
IV кс = 6,00 для i) ^ 4 м/с

36
Табл. 3.3.7.
Качество
смазывания
I - хорошее
П -
удовлетворительное
Ш -
недостаточное
IV - работа
без смазки
Качество смазывания цепных передач
Смазывание цепи при ее скорости т>, м/с
до 4
Капельное
10 кап/мин
Смазка густая
внутришарн.
Пропитка
цепи через
120...180Ч
до 7
В масляной
ванне
Капельное
20 кап/мин
до 12

Циркуляционное под
давлением
В масляной
ванне
св.12

Разбрызгиванием

Циркуляционное под
давлением
Периодическая через 6...8 ч
Допускается при скорости цепи т? < 0,1 м/с
Табл. 3.3.8. Значения коэффициента Л: реж,
учитывающего режим работы передачи
Работа передачи односменная к реж —
1,00
двухсменная jfcpe«= 1,25
трехсменная ? реж = 1,45
Табл. 3.3.9. Значения коэффициента кт, учитывающего
неравномерность распределения нагрузки по рядам цепи
Чиспо радов
1
1,0
2
1,7
3
2,5
4
3,0
Табл. 3.3.10. Допускаемые удельные давления [р ]
в шарнирах роликовых цепей
Шаг цепи
t,MM
12,7; 15,875
19,05; 25,4
31,75; 38,1
44,45; 50,8
Допускаемые удельные давления [р], МПа, при
частоте вращения малой звездочки я,, мин
10 50 100 200 400 600 800 1000 1200 1600
40 35 33 31 28 26 24 22 21 18
40 35 32 30 26 23 21 19 17 15
40 35 32 29 24 21 18 16 15
40 35 30 26 21 17 15 -
Табл. 3.3.11. Минимальный коэффициент запаса
прочности цепи [л] (при zx > 15)
Шаг цепн
Г, MM
12,7
15,875
19,05
25,4
31,75
38,1
44,45
50,8
Минимальный коэффициент запаса [ п ] при
частоте вращения малой звездочки и,, мин"'
50
7,1
7,2
7,2
7,3
7,4
7,5
7,6
7,6
100
7,3
7,4
7,5
7,6
7,8
8,0
8,1
8,3
200
7,6
7,8
8,0
8,3
8,6
8,9
9а
9,5
300
7,9
8,2
8,4
8,9
9,4
9,8
10,3
10,8
400
8,2
8,6
8,9
9,5
10,2
10,8
11,4
12,0
500
8,5
8,9
9,4
10,2
11,0
11,8
12,5
-
600
8,8
9,3
9,7
10,8
11,8
12,7
-
-
800
9,4
10,1
10,8
12,0
13,4
-
-
-
1000
10,0
10,8
Н,7
13,3
-
-
-
-
3.4 ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧ
С ПРИВОДНОЙ ЗУБЧАТОЙ ЦЕПЬЮ [7,12, 21]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Р\,Р2, кВт; пип2, мин; и; Г,, Т2, Нм.
Тип цепи - зубчатая C.2).
Условия работы и расположение передачи.
Межосевое расстояние о,' мм
(выбирается из компоновки привода).
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
1. Число зубьев ведущей звездочки Z[=f(u)
Z!=35-2u. При этом Zinm^ll;
zt- целое, желательно нечетное число.
2. Число зубьев ведомой звездочки z2 = zlu,
z2- целое, желательно нечетное число.2г2,шх=100...120.
3. Действительное передаточное число передачи uA=z2/z*.
4. Коэффициент эксплуатации кэ=кд ка kv кя кс к^.
(см. 3.3 п. 6 и табл. 3.3.2...3.3.8). ?э $ 3,0.
Если к, ^-З, то изменить условия эксплуатации цепи.
5. Расчетная мощность, передаваемая цепью, кВт
Рр = "i k3.
6. Выбирается предварительное значение шага цепи t,
мм, по табл. 3.2.1 (по возможности меньшее).
7. Скорость цепи, м/с i?=^Zifl1/F0 103),
8. Предварительная ширина цепи, мм b' 510 Рр / [ Pi0 ],
где [jPio ] - расчетная мощность, передаваемая цепью
шириною 10 мм, кВт. Ориентировочные значения [Рю]=
f (*,!?) представлены в табл. 3.2.2.
По табл. 3.2.1 выбирают цепь с шагом t из условия
b^ti F'»0,66).
При невыполнении этих условий выбирают цепь с
большим шагом.
9. Делительные диаметры звездочек, мм
t/1=t/sinGT/-zri); d2=*/sinGT/z2).
10. Число звеньев цепи или длина цепи, выраженная в
шагах, za= 2a'It +0,5(zl+z2)+fx t/a',
где iXzj-zOVHtt2).
z„ округляют до целого, желательно четного числа.
Число
Рис. 3.4.1. Схема и основные размеры передачи
с приводной зубчатой цепью
11. Расчетное межосевое расстояние при принятом z„, мм
_ t
b
Wu-^pJ
¦8(^J]
4 L~4 2 *^ц 2 ' v 21
Действительное межосевое расстояние, мм а = 0,996 оР.
12. Коэффициент запаса прочности цепи
n = 103F/(kaF,+Fn+FfJ[n].
Величины .Рц и Ft - см. 3.3 п. 16.
Значения [л] представлены в табл. 3.4.1.
13. Сила, нагружающая валы передачи, Н F= A,15...1,20).F,
(при угле наклона передачи к горизонту до 40° и без
учета веса цепи).
Табл. 3.4.1. Минимальный коэффициент запаса
прочности зубчатых цепей [л] (при z, > 17)
Шаг цепи
t, мм
12,7
15,875
19,05
25,4
31,75
Минимальный коэффициент запаса [ и ] при
частоте вращения малой звездочки пъ мин
50
20
20
21
21
21
100
21
21
22
22
22
200
22
22
23
24
25
300
23
24
24
26
28
400
24
25
26
28
30
500
25
26
28
30
32
600
26
27
29
32
35
800
28
30
32
36
40
1000
30
32
35
40
-
Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п.З)
необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения п и Т (табл. 1.2.4).

37
3.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ ЗВЕЗДОЧЕК
а) ф
ИСХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ:
Цепь приводная роликовая (втулочная)
Число зубьев звездочки z.
Шаг цепи t, мм.
Диаметр вала </„ал, мм.
1. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ
ПРОФИЛЯ ЗУБЬЕВ
Профили зубьев звездочек:
- без смещения центров дуг впадин (рис. 3.5.1а)
ГОСТ 591-69;
- со смещением центров дуг впадин (рис. 3.5.16) ГОСТ591-69;
- со смещением центров дуг впадин (рис. 3.5.1 в) (для скорости цепи т? < 5 м/с) ГОСТ 592-81.
Табл. 3.5.1. Расчет профиля зубьев звездочек втулочных и роликовых цепей
ДЛЯ ПРИВОДНЫХ РОЛИКОВЫХ И ВТУЛОЧНЫХ ЦЕПЕЙ
б) . v х. в) ф.
Наименование параметра
1. Диаметр элемента зацепления цепей, мм:
- роликовых
- втулочных
2. Геометрическая характеристика зацепления
3. Диаметр делительной окружности, мм
4. Коэффициент высоты зуба
5. Диаметр окружности выступов, мм
6. Радиус впадины, мм
7. Диаметр окружности впадин, мм
8. Радиус сопряжения, мм
9. Половина угла впадины, град.
10. Угол сопряжения, град.
11. Половина угла зуба
12. Радиус головки зуба, мм
13. Прямой участок профиля, мм
14. Расстояние от центра дуги впадины до
центра дуги головки зуба, мм
15. Смещение центра дуг впадин, мм
16. Координаты точки, мм
17. Координаты точки, мм
Расчетная формула для:
ГОСТ 591-69 ГОСТ 592-81
к (табл. 3.5.2)
A, = *[?+ctgA807z)]
г = 0,5025.0,,+0,05 мм
Di = dg-2r
r, = 0,8D„ + r
a°=55°-F07z)
0° = 18°-E67z)
95°=17°-F47z)
гг= ОцA,24 cos 95+0,8-
cos/g-1,3025- 0,05 mm)
FG =D„ A,24 siny>-0,8 sin /3)
D„=rf,
Dn=d4
X = f/D„ *
rfo=f/sinA807z)
?=ctgA807z)
г = 0,5 (?>„- 0,05 f)
Di = dg-(Da+0,n5Jdg)
<p°= 13°...20°
r2= (t-0,5I>„-0,5e) costp
FG = r2 sirup
e = @,01.-0,05) t
002 = 1,24 Da
e = 0,03 f
Xi = 0,08I>„sina; у i = 0,08D„cosa
x2=l,24DacosA807z); y2=l,24D„ sinA807z)
Рис. З.5.1. Профили зубьев:
а) без смещения центров дуг впадин (ГОСТ 591-69);
б) со смещением центров дуг впадин (ГОСТ 591-69);
в) со смещением центров дуг впадин (ГОСТ 592-81)
Расчет представлен на звездочек с А < 2 B,2).
Диаметр окружности выступов вычисляется с точностью до 0,1 мм, остальные линейные
размеры - до 0,01 мм, а угловые - до Г.
Табл. 3.5.2. Зависимость к = {{~К)
от 1,40
до 1,50
от 1,50
до 1,60
от 1,60
до 1,70
от 1,70
до 1,80
от 1,80
до 2,00
0,480
0,532
0,555
0,575
0,565
S/Ral2,5(.V)
йиам.окружн.впадин
Число зубьеЬ
Сопр.
цепь
Обозначение
Шаг
Диаметр рашко d
Пооф.зу6апоГОСГ591-1
Класс тачнлоГ0СГ591ч
Попуск на рази, шагов
Радиальное биение
окружности впадин
Осебое биение
зубчатого венца
циом. делит, акр.
Сопр,
цепь
Ширина Ьнмаст.
Расст.межд.Ьн.пАЬ i
23
ПР-25.4-60
25.4
15,88
без смешения
О;
160.9Uo.25
0,10
0,25
0,25
186.54
24,20
15,88
Ra25
240...280 НВ
зубья - h 1,5...2,0;
- HRC 45...50
2.'h14; H14; ±0.5lT14
КП ДМ MCI2a 03.05.02
Масса
ЗВЕЗДОЧКА
40Г
ГОСТ 4543-
71
Uocuimal
1:1
Пит П Д/rmn/l 1
НТУ УПИ
Kayegpa ДМ и ПМ

38
2. РАЗМЕРЫ ЗУБЬЕВ И ВЕНЦОВ ЗВЕЗДОЧЕК
В ПОПЕРЕЧНОМ СЕЧЕНИИ (рис. 3.5.3, табл. 3.5.3)
Табл. 3.5.3. Размеры зубьев и венцов звездочек, мм
Наименование параметра
1. Диаметр элемента зацепления цепей:
- роликовых
- втулочных
2. Ширина пластины цепи (наибольшая)
3. Расстояние между внутренними пластинами цепи
4. Расстояние между осями рядов цепи
5. Радиус закругления зуба (наименьший)
6. Расстояние от вершины зуба до линии
центров дуг закруглений
7. Диаметр обода наибольший
8. Радиус закругления - при шаге f < 35 мм
- при шаге f > 35 мм
9. Ширина зуба звездочки - однорядной
- двух- и трехрядной
- многорядной
10. Ширина венца многорядной звездочки
Расчетная формула
Da=d, >
Z?a=rf4
h
ь,
t,
l ГОСТ
Г 13568-97
rj=l,70?>„
Аз = 0,80?)а
Dc=f-ctgA80°/z)-l,3ii
г, = 1,6 мм
rt = 2,5 мм
6i'-0,93 6i-0,15mm
&i = 0,906i-0,15MM
б;=0,86й,-0,30мм
B„=(n-l)t,+b„
4. МАТЕРИАЛ ЗВЕЗДОЧЕК
Табл. 3.5.5. Материал звездочек
1.
2.
3.
4.
5.
6.
Материал
15, 20
15Х, 20Х
40,50
45Г, 50Г.45Г2
40Х, 40ХН, 45ХН
230-450, 270-480
200,250
Термообработка
Цементация + закалка
Цементация + закалка
Закалка
Закалка
Закалка
Закалка
Тнердостъ
HRC3
45...50
55...60
50...55
50...55
40...50
НВ 320...430
Применение
1.
2.
3.
4.
5.
6.
Ведущие и ведомые звездочки, нагрузка без ударов
Ведущие и ведомые звездочки, нагрузка ударная
Ведущие и ведомые звездочки, большие нагрузки, истирание
Ведущие н ведомые звездочки при повышенных скоростях,
больших нагрузках и при повышенной точности
Ведущие и ведомые звездочки, средняя нагрузка
Ведомые звездочки, малые скорости, равномерная нагрузка
Рис. 3.5.3. Размеры зубьев и венцов звездочек:
а)...г) однорядной; д) двухрядной;
е) трехрядной цепи
* При d< 150 мм допускается Dc= fctgA807z)-l,2ii
Размеры зубьев н венцов звездочек в поперечном сечении следует
вычислять с точностью до 0,1 мм; для однорядной звездочки (рис. 3.5.За...г)
допускается округление величины Ь[ до 1 мм в меньшую сторону. Размер Dc
следует округлять до 1 мм.
3. ТОЧНОСТЬ РАЗМЕРОВ ЗУБЬЕВ И ВЕНЦА ЗВЕЗДОЧЕК (табл. 3.5.4)
Стандарт устанавливает 3 группы точности размеров зубьев и венцов звездочек - группы А, В и С.
Табл. 3.5.4. Предельные отклонения размеров зубьев и венцов звездочек по группам точности
5. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ ЗУБЬЕВ
При окружной скорости цепи -в:
- до 8 м/с - Ra не более 6,3 мкм;
- свыше 8 м/с - Ra не более 3,2 мкм.
6. СТУПИЦЫ ЗВЕЗДОЧЕК B.5.2)
Размеры диска, соединяющего
ступицу с венцом, B.5.3 п. 2).
ГОСТ 591-69
Наименование
параметра
Разность шагов
(одной звездочки)
Диаметр Dc окружности
выступов
Диаметр D,- окружности
впадин и наибольшая
хорда Ls
Диаметр B г) впадины
зуба
Ширина й,, Ь2 зуба
и Вг, Вэ и В„ венца
Радиальное биение
окружности впадин н осевое
бненне зубчатого венца
Шаг t, мм
До 20
Св. 20 до 35
Св. 35 до 55
Св.55
Группа А
Группа В
Группа С
^Ш?
Диаметр звездочки, мм
Св. 260
До 500
Св. 500
До 800
До 120
Св. 120
До 260
Св.260
До 500
Св.500
До 800
До 120
Св. 120
До 260
Св. 260
До 500
Св. 500
До 800
Предельные отклонения и допуски, мкм
25
32
40
32
40
50
60
40
50
60
80
50
60
80
100
ill
МО
АН
80
100
%
120
160
60
80
100
80
100
120
160
100
120
160
200
120
160
200
250
М2
Ml
М2
200
250
320
400
160
200
250
200
250
320
400
250
320
400
500
А14
320
400
500
630
-2000
М2
М4
200
250
320
400
7. КОНСТРУКЦИИ ЗВЕЗДОЧЕК
a) _#v б) -m в) ?Y
Рис. 3.5.4. Конструкции звездочек:
а) литая с ребрами; б) дисковая; в) сварная;
г) составная; д) венец и ступица из различных
материалов

8. ПРАВИЛА ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ ЗВЕЗДОЧЕК
Табл. 3.5.6. Параметры зубьев
и венца звездочки
S/Ra6.3 (.V)
Число зубьеЬ
Лиам. окружи, бпаоин
Допуск но разн. шагоб
<е
Рис. 3.5.5. Размеры зубьев
и венца звездочки
Сопр.
цепь
Шаг
Диаметр ролика
Проф.эуба по ГОР 591-69
КжсттнлоГОС! 591-1
Радиальное биение
окружности Ьпадин
Осевое биение
зубчатого бенца
Диам.делит.окр.
Сопр.
цепь
Ширина Ьн.птст.
Расст.межа.Ьнм.
20
Расст. межа, ряд.
Число рщоЬ
10
0;
US.
J5
1Ю
-V
На чертеже звездочки в соответствии с ГОСТ 2.408-68 указывают
размеры (рис. 3.5.5) и помещают таблицу параметров (табл. 3.5.6).
Необходимые для простановки размеры (рис. 3.5.3).
Таблица параметров зубьев и венца звездочек состоит из 3-х частей,
которые отделяют друг от друга сплошными основными линиями:
- часть первая (I) - основные данные для изготовления;
- часть вторая (II) - данные для контроля;
- часть третья (III) - справочные данные.
ЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ:
Цепь приводная зубчатая ГОСТ 13552-81.
Число зубьев звездочки z, шт.
Шаг цепи t, мм.
Расстояние от центра шарнира до рабочей грани звена и, мм.
Расстояние от оси пластины до вершины зуба звена h ^, мм.
Ширина цепи Ь, мм.
Толщина пластины s, мм.
Угол наклона рабочих граней а = 60",
Диаметр В ЭЛЕ "вал ) ММ.
39
3.6. КОНСТРУИРОВАНИЕ ЗВЕЗДОЧЕК ДЛЯ ПРИВОДНЫХ ЗУБЧАТЫХ ЦЕПЕЙ
ГОСТ 13576-81
1
Ю-^-Ьт
А
-А О
Ь4
I P,
уууу
ш
г^
' ' > f
ж
bz
-С
-с
Рис. 3.6.1. Профиль зубьев звездочек
зубчатых цепей:
а) с односторонним зацеплением (тип I);
б) с двусторонним зацеплением (тип II) L5-
1. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ ПРОФИЛЯ ЗУБЬЕВ
Стандарт устанавливает два профиля зубьев звездочек:
- для зубчатых цепей типа I (рис. 3.6.1а);
- для зубчатых цепей типа II (рис. 3.6.16).
Расчет теоретического (исходного) профиля зубьев звездочек
выполняется в соответствии с табл. 3.6.1.
Табл. 3.6.1. Расчет профиля зубьев звездочек зубчатых цепей
ГОСТ 13576-81
Наименование параметра
Расчетная формула
Тип I Тип II
1. Диаметр делительной окружности
2. Диаметр наружной окружности
d-f/sinA80°/z)
De=f/tgA80°/z)
3. Радиальный зазор
4. Высота зуба
5. Диаметр окружности впадин
Продолжение табл. 3.6.1 на след. стр.
rf = .frf/sinA80<7z)
De=?f/tgA80e/z)
k =0,99 (z<40);i =0,995 (z>40)
e = 0,1 f
D,= d-2hi/cos(l%0°/z)

Продолжение табл. 3.6.1
Наименование параметра
6. Угол поворота звена иа звездочке, град.
7. Угол впадины зуба
8. Половина угла заострения зуба, град.
9. Ширина зуба звездочки
10. Ширина венца
11. Расстояние от вершины зуба до линии центров
12. Радиус закругления торца зуба и
направляющей проточки
13. Глубина проточки
14. Ширина проточки
Расчетная формула
Тип I | Тип П
<p°-360°/z
2f=a°-<p° | —
7°=30о-^°
b,= b+2s 1 b3 = 2,55s
Ь4=Ьз | bt=b + 1,58s
c, = 0,4f
Rat | Д = 50
A3=0,75f
«! = 25
Контрольные размеры
1. Толщина зуба на высоте у
2. Измерительная высота зуба
3. Расстояние между кромками рабочих граней
зубьев при а = 60°
f,. = f -2(u cos?-0,1 f sin? )
y = usin7+0,Ucos7
7W+Bu-A2)/0,866
Высоту зуба Ьг и зазор е вычисляется с точностью до 0,1 мм, остальные линейные
размеры - с точностью до 0,01 мм, а угловые - с точностью до Г.
2. ПРАВИЛА ВЫПОЛНЕНИЯ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ ЗВЕЗДОЧЕК
Табл. 3.6.2. Параметры зубьев
и венца звездочки
Е
VRo6,3 (V)
Цела ПЗ-
Число зубоеб
Радиус закругления
торца зуба и проточ.
Профиль зуба - тип Г0СТ13576-81
<*
Попуск но разн. шагоб
Рис. 3.6.2. Размеры зубьев
и венца звездочки
Класс точн. по ГОСТ 11576-1
Радиальное биение
окружности впадин
Осевое биение
зубчатого Венца
ш
иам. делит, око.
10
35
110
Л-
f II
На чертеже звездочки в соответствии с ГОСТ 2.408-68 указывают размеры (рис. 3.6.2)
и помещают таблицу параметров (табл. 3.6.2).
Таблица параметров зубьев и венца звездочек состоит из 3-х частей,
которые отделяют друг от друга сплошными основными линиями:
- часть первая (I) - обозначение сопрягаемой цепи;
- часть вторая (П) - параметры звездочки и данные для контроля;
- часть третья (III) - справочные данные.
О
Рис. 3.6.3
3. ТОЧНОСТЬ РАЗМЕРОВ ЗУБЬЕВ ЗВЕЗДОЧЕК
На размеры зуба звездочки устанавливаются два класса точности-1-й и 2-й.
Предельные отклонения размеров звездочек для этих классов точности
представлены в табл. 3.6.3 (данные для 2-го класса точности представлены в скобках).
Табл. 3.6.3. Предельные отклонения размеров звездочек зубчатых цепей
Наименование параметра
Разность шагов 6, (одной звездочки), мкм
- для At $ 19,05 мм
- для At > 19,05 мм
Диаметр наружной окружности De
Диаметр окружности впадин Д,-
Ширина зуба Ьг
Толщина зуба ty
Радиальное биение окружности впадин, мкм
Осевое биение зубчатого венца, мкм
Предельные отклонения для диаметра делятельной
окружности звездочки d , мм
от 120 от 260 от 500
ло 12° до 260 до 500 до 800
25 F0)
32 (80)
30 (80)
50 A20)
32 (80)
40A00)
50 A20)
80 B00)
40A00) 50A20)
50A20) 60A60)
А7 (А8)
All (A12)
All (A12)
Ы (А8)
80 B00) 100 B50)
120C00) 160D00)
4. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ ЗУБЬЕВ
При скорости цепи i?: до 8 м/с - Ra не более 6,3 мкм;
свыше 8 м/с - Ra не более 3,2 мкм.
5. СТУПИЦЫ ЗВЕЗДОЧЕК B.5.2)
6. Другие размеры и параметры
звездочек B.5.2,2.5.3).
_V?Hi2
Ш
/у*>
(Л
у/А
2x45'
5 <расок
ж
.
13.5
У///,
1
3
30-0.2 .
34
¦о
О"
¦о
«1
О"
1
О
О)
VRo6,3 (V)
Цепо ПЗ-1-12.7-31 -28.5
Число зубьёВ
Радиус закругления
торча зуба и проточ.
z
R
23
13
Пропит зуба -тип 1 ГОСТ 13576-81
Класс точн. по ГОСТ 1X76-61
Допуск на разн. шагоб
Радиальное биение
окружности Ьподин
Осе&ое биение
зубчатого бениа
Циам. делит, окр.
Si
Ео
-
d.
2
0.06
0,08
0.12
93.27
1. 240...280 НВ;
зубья h 1.0... 1,5;
50...52 HRC
2. Радиуса закруглений
-1,6 мм
З.Ы4; Н14; ±0,51Т14
tmluar, N'aoKVM.
даеай.
ЪдШё,
Г.комто
ImmtL
Ш
21
ШСУЛР
Порп. Шк
КП ДМ МО 2а 03.06.03
ЗВЕЗДОЧКА
40Х
ГОСТ 4543-71
Лит, I Масса Шасшта(
2:1
Лигт Л ПистЪТГТ
БНТУ
Каредро ММ и ПТМ

3.7. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ ЗВЕЗДОЧЕК
s/RaU,5 (V)
Диам. окружн. впадин
Число зубьев
Сопр.
цепь
Обозначение
Шаг
Диометр ролика
Проф.зуба по WCT59I-69
Класс точнлоГОСТ 591-69
Допуск но розн. шагов
Родиальное биение
окружности вподин
Осевое биение
зубчатого венца
Диам.делит, окр.
Сопр.
цепь
Ширина бн.пмап
Расст.межд.6нм.
z\ 38
ПР-9,525-9,1
t 9,525
d,\ 6.35
дез смешения
Еа
В
108,86-0.22
0,06
0,20
0,20
115,34
8.50
5.72
1. 240...270 НВ
зубья - h 1,5...2,0; 42...46 HRC
2. 4атб. 06Н7 обработать совместна
с сопрягаемой деталью
3. Допуски размераЬ, масса и припуски на
механическую обработку-ГОСТ 26645-85
4. Литейные уклона—3';
литейные радиуса-D...5) мм
5.h14; H14; ±0,51114;
—поверхностей ^-±0,51716
Рис. 3.7.1
Ъобец
.контр
i контр
''тверд.
Консуяь
N'qqhvm.
КП ДМ МС12а 03.07.01
ЗВЕЗДОЧКА
40ХЛ
ГОСТ 977-88
Hum. \ Масса Waai/mql
1:1
{\uqrn 11 Листов 1
ИГУ УПИ
Ксхредра ДМ и ПМ
S/Ra25 (V)
Диам. окружн. впадин
Допуск но разн.шагов
Число зубьев
Сопр.
цепь
ПР-9.525-9.1
Шаг
2ПР-12.7-Л.8
Диаметр ролика d
Проф.зуба по Ш591-69
Класс тачнмоГОСГ 591-<
Родиальное биение
окружности вподин
Осевое биение
зубчатого венца
уам. делит, окр.
Сопр.
цепь
Ширина Ытаст.
РоажиеждЖм
Расст.иежа. ряд-
Число рядов
25
t 12.7
8.51
без смешения
QL
Л
В
92,69-0.22
0,06
0,20
0,20
101,33
11.г
7,75
13,92
230...260 НВ
зубья - h 1,5...2,0;
40...45 HRC
Рис. 3.7.2
. Допуски розмеров, масса и припуски на
механическую обработку-ГОСТ 26645-85
. Питейное уклона-3';
литейное радиуса—D...5) мм
. hi4; HI4; ±0,5IT14;
-поверхностей </-±0,5IT16
%м Цисп Ы~оокум.
нкраЬ
Чообео.
Т.тнто
JKwmp.
Утберд
<онсум\
Поап.
Ват
КП ДМ МЫ2а 03.07.02
\Mqcco
ЗВЕЗДОЧКА
35ГЛ
ГОСТ 977-88
ri"rm '
2:1
' Писаю» i
БНТУ
Кафедра ДМ и ПТМ

42
3.8. СПОСОБЫ НАТЯЖЕНИЯ ЦЕПЕЙ
А
а)
\
3.9. МОНТАЖНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
^С
~^-\-v-
f
^к-
Ь)
?
,-1-ч-
У
\
*~Н~
-ь-т-ьн-
у
Рис. 3.9.1. Схема измерения провисания ветви цепи
1. Провисание ветви цепи / < @,01 ...0,03) а.
2. Непараллельность осей звездочек не более 0,1 мм на 100 мм
межосевого расстояния.
3. Смещение боковых поверхностей звездочек д не более
величин, представленных в табл. 3.9.1.
Tabl. 3.9.I. Зависимость л = f (о)
Д, mm
a, mm
0,58
300
0,72
500
0,85
700
1,00
1000
1,25
1500
Рис. 3.8.1. Натяжение цепи выполняется:
а) перемещением одной из звездочек;
б) прижимной звездочкой; в) отжимной звездочкой
3.10. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПЕРЕДАЧ НА ЧЕРТЕЖАХ И СХЕМАХ
1. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПЕРЕДАЧ НА ЧЕРТЕЖАХ 2. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПЕРЕДАЧ НА СХЕМАХ
На чертежах цепные
передачи обозначают, рисуя цепь
осевой линией, касательной
к делительным окружностям
звездочек.
Rys. 3.10.1. Обозначение
передачи на чертежах
б)
t=t
f -С---»—1—г
\ / I ч
/ \ I /
у
\
f
У
Рис. 3.10.2. Обозначение передачи:
а) общее без уточнения типа цепи;
б) с втулочной или роликовой цепью;
в) с зубчатой цепью

4. ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ
4.1. МАТЕРИАЛЫ, ТЕРМООБРАБОТКА И ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ [9, 12, 16, 20, 21, 29,40...44]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Частота вращения ль п2, мин.
Передаточное отношение и.
Продолжительность работы передачи Lb, час.
или пГОд - число лет работы, пш- число смен,
•&ТОД, кеут- коэффициенты использования
передачи в году и за сутки соответственно.
Режим нагружения передачи (рис. 4.1.5)
или циклограмма нагружения (рис. 4.1.4)
CZltj/Lb]-l),
(Tj/T^l).
Реверсивность передачи.
fj/Lh X (j-i.ii,
7}/Г, f
Ш...)
ГОСТ 21354-87 предусматривает определение
допускаемых напряжений:
а) для проектировочного расчета;
б) для проверочного расчета.
Для закрытых зубчатых передач определение их
размеров осуществляется проектировочным расчетом
на контактную выносливость зубьев, что требует
определения допускаемых напряжений (?нря) для
проектировочного расчета. Проверочный расчет
контактной выносливости Од^Оцрв), а также выносливости
зубьев при изгибе о> ^ СГд. щ требует определения
допускаемых напряжений СГдрб) и сг^рб) для
проверочного расчета, когда известны параметры передачи.
Для открытых зубчатых передач определение их
размеров осуществляется проектировочным расчетом
на выносливость зубьев при изгибе, что требует
определения допускаемых напряжений а№ а) для
проектировочного расчета. Проверочный расчет
выносливости зубьев при изгибе 0> ^ а№ щ (если таковой
выполняется) требует определения допускаемых
напряжений Ofp в) для проверочного расчета, когда
известны параметры передачи.
ВЫБИРАЮТСЯ:
1. МАТЕРИАЛЫ ШЕСТЕРНИ И ЗУБЧАТОГО КОЛЕСА
Материалы для зубчатых колес (табл. 4.1.1, 4.1.2).
Рекомендуемые сочетания материалов (табл. 4.1.4).
Условие выбора материалов:
-для колес с твердостью tf#i,2<350 НВ1=НВг+ B0... 40);
- для колес с твердостью НВ\Л>350 НВ]=НВг.
Зависимости HRC3=f(HB), HV=f{HB) (рис. 4.1.2).
Выходные параметры п. 1:
1.1. Материал шестерни; НВ\\ crBi; crTi, МПа.
1.2. Материал зубчатого колеса; НВ2; О" „г; СГТ2, МПа.
2. ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
для проектировочного расчета закрытых передач
2.1. Базовое число циклов, соответствующее пределу
выносливости для шестерни и зубчатого колеса NH щ,, ip),
Nh lim 1B) = f (ЯВ 1B)) (рис. 4.1.1)
(для ЯВ1B)<200 #яшп1B)*=Ю-106).
2.2. Эквивалентное число циклов
NHE 1B) = 60 п цг) I'b c кНЕ,
^4=пГОд365псм 8 ?год ксут - продолжительность
работы передачи, час;
с = 1, 2,... - число зацеплений зуба за один
оборот колеса (из схемы привода) (рис. 4.1.3);
кНЕ =Е[(Т) /ТУ*9" (tj/Lb)] (У=i,и, ш,...)-
коэффициент приведения переменного режима
нагружения передачи к эквивалентному
постоянному. Определяется в соответствии с
циклограммой (рис. 4.1.4);
Для типового режима нагружения передачи
(рис. 4.1.5) кНЕ определяется по табл. 4.1.3;
qH = 6 - показатель степени кривой усталости.
2.3. Коэффициент долговечности
0<АМ$-2лГтах)-
где
¦^ N1B)
= ^
tflim 1B)
/N,
ЯЛ 1B)
20г
При NH]imm<iNHEU2) ZmA)=iNH]im щ)/МНЕЦ2) ^ 0,75.
Для зубчатых колес с однородной структурой
^N max — ^H; Sjj = 1,1',
Для зубчатых колес с поверхностным упрочнением
зубьев ^тах=1,8; 5Н=1,2.
2.4. Предел контактной выносливости, МПа
OWiimiB) = f(flB1B)) (табл. 4.1.5).
2.5. Допускаемые контактные напряжения, МПа
Оя 1B) = 0,9 СяПт 1B) Zn\B)/ 5Н1B),
где SH - коэффициент запаса прочности (п. 2.3).
2.6. Расчетные допускаемые контактные напряжения, МПа:
- для цилиндрических прямозубых колес, а также
цилиндрических косозубых колес с небольшим отличи-
чием их твердости (ЯВ^ЯВг) 0"и,а) = 0"н1B)шт;
- для конических колес, а также цилиндрических
колес при НВ1»НВ2 Онра)= 0,5 (am+GH2)$
< Г 1,25 cH1B)min " Я1131 цилиндрических колес;
\ 1,15 C7H1B)mm - для конических колес.
. ДОПУСКАЕМЫЕ КОНТАКТНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
для проверочного расчета закрытых передач
(Определяются в ходе расчета зубчатых передач
после выбора их параметров)
3.1. Не выполняется п. 1.
3.2. Выполняются п.п. 2.1...2.6. При этом п. 2.5 имеет
вид СГЯ1B) = 0'H\aaiB.)ZNiB-)ZRZVZx/SHH2), МПа,
где ZR - коэффициент, учитывающий влияние
шероховатости поверхностей зубьев A1.2.3 п. 4;
11.3.5п.2): -дляИа1,25...0,63 2^=1,00;
-для!1а 2,5...1,25 Z* = 0,95;
- для Ra 10.. .2,5 ZR = 0,90;
^-коэффициент, учитывающий влияние
окружной скорости колес, (рис. 4.1.6);
Zx - коэффициент, учитывающий размер
зубчатого колеса, (рис. 4.1.7).
Для с/„,<700мм ZX=\,Q.
. ДОПУСКАЕМЫЕ ИЗГИБНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
для проектировочного расчета открытых передач
4.1. Базовое число циклов напряжений NF]im= 4406ц.
4.2. Эквивалентное число циклов
NFE цг)= 60 п 1B) Lb с кГЕ,
где kFE =ЪЩ /T,)qr(tj/Lb)] (y = i;n,in,.j или
табл. 4.1.3; ^ = 6 для ЯВ^350;
q,= 9 для НВ > 350; с, Lb (п. 2.2).
4.3. Коэффициент долговечности
^1B) "
= -l/iV>]im/JYw!l<2)'-
{HYN^ 4,0) - для НВ^ 350;
A$Удг$2,5)- для ДВ>350.
Для ЫгШ<к NFE 1B) YN 1B)= 1.
4.4. Предел выносливости зубьев при изгибе, МПа
0>iimiB)=f(.HBip)) (табл. 4.1.5).
4.5. Допускаемые изгибные напряжения, МПа
°Я> а) 1B)= 0.4 0>lim 1B) Ym(Q YA ,
где YA - коэффициент, учитывающий влияние
двустороннего приложения нагрузки.
YA = 1,0 - при отсутствии реверса;
YA- @,7...0,8) - при реверсивной нагрузке.
См. след. стр.

44
5. ДОПУСКАЕМЫЕ ИЗГИБНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
для проверочного расчета закрытых передач
(Определяются в ходе расчета зубчатых передач
после выбора их параметров)
5.1. Не выполняется п. 1.
5.2. Выполняются п.п. 4.1...4.5. При этом п. 4.5 имеет
вид (Ти- ф iB)=o>ihn цх,УтB)УА YR YX/SF, МПа,
где 5F=A,7...2,2) - коэффициет запаса прочности
(большие значения для литых заготовок);
YR - коэффициент, учитывающий влияние
шероховатости переходной поверхности зуба:
YR= 1,0- для нешлифованной поверхности;
YR по табл. 4.1.5 - для шлифованной
поверхности A1.2.3 п. 4; 11.3.5 п. 2) .
Yx - коэффициент, учитывающий размер
зубчатого колеса. Yx = 1,05 - 0,000125 d„m.
6. ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ПРИ ДЕЙСТВИИ
МАКСИМАЛЬНОЙ НАГРУЗКИ
Контактные СГ№ „^ 1B), МПа
Изгибные Оси*iB), МПа
Табл. 4.1.1. Типовые материалы зубчатых колес
и их термообработка [9]
\ (табл. 4.1.5)
150
100
Ь 70
150
^ 30
{ 20
I 15
10
70
о„ьи
в
1 50
40
S
HV /
-HRC3
600 L
Для производства зубчатых колес рекомендуется выбирать
следующие марки сталей с их термообработкой (т.о.):
1. Т.о. шестерни - улучшение, твердость НВ 260...300; т.о.
колеса - улучшение, твердость 230...260. Марки сталей для
шестерни и колеса (табл. 4.1.4).
2. Т.о. шестерни - улучшение и закалка, твердость HRC345...53;
т.о. колеса - улучшение, НВ 270...300. Марки сталей для
шестерни и колеса - 40Х, 40ХН, 35ХМ и др.
3. Т.о. шестерни и колеса - улучшение и закалка, твердость
шестерни и колеса HRC345...53. Марки сталей для шестерни
и колеса одинаковые (п. 2).
4. Т.о. шестерни - цементация и закалка, твердость HRC356...63;
т.о. колеса - улучшение и закалка, твердость HRC345...53.
Материал для шестерни - сталь 18ХГТ, 12ХНЗА, 20ХН2М,
20Х, 25ХГМ и др., для колеса - п. 2.
5. Т.о. шестерни и колеса - цементация и закалка, твердость
HRC3 56...63. Материалы шестерни и колеса одинаковые -
как для шестерни п. 4. Кроме цементации применяют
также нитроцементацию и азотирование.
Т.о. по п. 1 - для индивидуального; по п. 2 - для серийного;
по п. 3, 4, 5 - для массового производства зубчатых колес.
Для колес открытых передач (v < 1 м/с) - стали Ст5, Стб,
35, 40,45, 35Л; термообработка - нормализация, НВ 170...270.
500
400
100
300
700
500
— НВ
Рис. 4.1.1. Зависимость
N„ iim=f (HB)
Т,/Т, = 1
350 450
550
НВ
650
Ч
Рис. 4.1.2. Кривые для
пересчета твердости HRC3
и HV на единицы НВ
с = 1 с=1 с=1 с=2 с=1
Рис. 4.1.3. Значения коэффициента с
Табл. 4.1.3. Величины кНЕ и kFE для типовых
режимов нагружения передачи
Табл. 4.1.2. Типовые материалы зубчатых колес
и их механические характеристики [12], [17]
Табл. 4.1.4.
Рекомендуемые
сочетания
материалов
шестерни и
зубчатого колеса
к
Т,/Т,<1
Тп/Т,<1
-И.0
э
к
Lh
E(tj/Lb)=1
-0,5
l-
-7
2
•4
.^"
0
-3
-^tj/Lt 0-in.ni....)
Рис. 4.1.4. Циклограмма
нагружения передачи
ч
0 0,5 1,0
-^tj/Lb (J-4W.)
Рис. 4.1.5. Типовые режимы
нагружения передачи
Типовые
режимы
нагружения
0 - постоянный
1 -тяжелый
2 - средний
равновероятный
3 - средний
нормальный
4 -легкий
5 - особо легкий
km
1,000
0,500
0,250
0,180
0,125
0,063
kFE
Термообработка

улучшение
1,000
0,300
0,143
0,065
0,038
0,013
закалка
цементация
1,000
0,200
0,100
0,040
0,016
0,004
Шестерня
45
55
40Х
45Х
45ХН
Зубчатое
колесо
35
40Л, 45Л
Ст5
40,45
45Л, Стб
55
40ХЛ
40Х
40Х, 45Х
В
Марка
стали
Сечение
S, мм
Ст5
Стб
40Л
45Л
40ХЛ
40ХМЛ
ЗОХНМЛ
35
40
45
50
40Х
45Х
40ХН
45ХН
35ХМ
40ХНМА
35ХТСА
20Х
12ХНЗА
25ХГТ
38ХМЮА
40...63
63...80
40...63
63...80
<60
<60
<60
<80
<80
<80
< 100
< 100
<60
<60
< 100
< 100
< 100
<40
< 100
< 100
< 100
<40
<80
<30
<40
<60
<60
<60
<40
НВ HRC
сердцев. поверхн,
170
180
НВ~0,285о-„
187
192...228
240...285
170...217
228...255
179...228
230...260
230...280
260...280
240...280
230...280
240...280
230...300
270...290
240...269
300
42...50
42...50
44...52
44...52
44...52
48...54
48...54
45...53
46...53
310
270
56...63
56...63
58...63
850...900HV 30...35
О",
МПа
>470...640
>570...740
480
550
650
700
700
min 550
700
850
600
700...800
640
850
750
950
1000
850
850
850
1600
950
1650
900
1600
1100
1800
1100
980
650
920
1150
1050
Примечание. Условное обозначение видов термообработки:
Н - нормализация, У - улучшение, 3 - закалка,
Ц - цементация+3, А - азотирование.

Табл. 4.1.5. Пределы контактной выносливости и выносливости при изгибе материалов колес
Способ
термообработки
Отжиг,
нормализация,
улучшение
Закалка:
-объемная
- поверхностная
Цементация
Азотирование
Твердость зубьев
поверхностная | серцевины
НВ$350
HRC 38...52
HRC 48...54
HRC 54...63
HV 550...850
HRC 24...30
HRC 32...45
HRC 24...30
СТяШп
МПа
2НВ+70
17HRC +200
23HRC
1050
0>lim
МПа
1,75 НВ
460...580
550...900
680...950
12HRC+290
YR
1,1
0,90... 1,00
0.75...0.80
(Тнр max
МПа
2,8 ат
44HRC
3HV
&FB max
МПа
0,8 СТТ
0,6 СТ,
1,16
N*
1.12
1.08
1,04
1,00
,Фу
^>^
¦ и
р>350
N
1,00
0.95
0,90
0.85
0,80
22
4 6 8 10 14 18
и- V, М/С
Рис. 4.1.6. Зависимость
4.2. ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ
4.2.1. РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗАКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ [12,16,17,21,37,38,42,45,47]
500 1000 2000
700 1500 3000
—¦- dw, мм
Рис. 4.1.7. Зависимость
Zx=f(d„)
(относительно dwX)*
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема редуктора; Гь Т2, Нм; пх, п2, мин-1;
и (табл. 1.2.4); Т^/Т^ш A7.7);
Стдра) - для проектировочного расчета, МПа D.1 п. 2);
0"ю>тах1B), Of? maxip), МПа D.1 П. 6).
1. РАСЧЕТ ДИАМЕТРА ШЕСТЕРНИ *
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
КОСОЗУБЫЕ ПЕРЕДАЧИ (/8>0°)
1.3. Расчетное межосевое расстояние, мм
oi = t/,'(u+l)/Bcosj8').
где/?'и13°-предварительно принимаемый угол
наклона зуба.
Величину air округляют до ближайшего значения
О»-, мм (о„,ио^) в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.3).
1.1. Расчетный диаметр шестерни.
мм
Тгкнвкл U±l
fbd СГ&
103
'Й-а) W
где ?,/=77,0 МПа1/3- для прямозубых передач;
к4 = 67,5 МПаш- для косозубых передач;
^м - коэффициент ширины шестерни
относительно ее диаметра, ^м = Ь/d, = f (НВ,
расположение колес относительно опор) (табл. 4.2.5);
кНр - коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца (для
контактной прочности), кн$ = f (НВ,
расположение колес относительно опор, тры) (рис. 4.2.3а,б);
кА - коэффициент внешней динамической
нагрузки (табл. 4.2.9);
± - зацепление внешнее / внутреннее (рис. 4.2.1).
1.2. Ширина венца зубчатого колеса, мм Ь2=Ь = "фи d{.
Ширина венца шестерни, мм bi=b2+C...5).
Величины Ь\ и Ь2 округляют до целых чисел, мм.
Дальнейший расчет выполняют отдельно для косозубых и
прямозубых передач.
1.4. Принимая предварительно z[=19, определяют
модуль зацепления *n=d,'cos fi'/zl, мм и округляют
его до ближайшей величины тп, мм в
соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).
1.5. Суммарное число зубьев передачи
гЁ= 2 Ow cos /8 Уш в.
z'-c. округляют до ближайшего целого числа гЕ.
1.6. Cos угла наклона зуба cosfi = zJ:ma/Ba„),
(точность расчета — 4 знака после запятой).
Откуда /8 = arc cos /8=_? ' '!
1.7. Число зубьев шестерни z^z^/^u +1).
z, округляют до ближайшего целого числа (zi ?17).
Число зубьев колеса z2=Zj.-Zi.
1.8. Действительное передаточное число ua=z2/z*.*
1.9. Диаметры зубчатых колес, мм:
- начальных dw 1B) = tn„z1B)/cos0;
- вершин зубьев da 1B) = тп (z1B)/cos/8+2);
- ножек зубьев df1B) = mD (ZiB)/cos/8+2,5).
Проверка 0„= 0,5(dvn+d„2), MM-
(Точность расчетов d ио,-2 знака после запятой).
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.
ПРЯМОЗУБЫЕ ПЕРЕДАЧИ (/8 = 0°)
1.3. Принимая предварительно z[=\9, определяют
модуль зацепления m'=d[/z\, мм и округляют его
до ближайшей величины т„=ш, мм в соответст-
ствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).
1.4. Число зубьев шестерни z,= d[/m.
z,- целое число (z,? 17).
1.5. Число зубьев колеса z2 = Zi и; z2 - целое число.
1.6. Расчетное межосевое расстояние, мм О„=0,5ш (z2±z1).
При требовании иметь стандартное межосевое
расстояние Ow в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.3),
используют коррегирование зацепления D.2.1 п. 7).
1.7. Диаметры зубчатых колес, мм (п. 1.9 при /8 = 0°).
1.8. Действительное передаточное число ил=гг/г*.*
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.
2. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ КОНТАКТНЫХ
НАПРЯЖЕНИЙ
2.1. Окружная сила в зацеплении, Н F,= 2-103r2/d»-2.
2.2. Окружная скорость колес, м/с v=irdw2n2/ F0-10 )•
2.3. Степень точности = f (v, 0) (табл. 4.2.14).
* Существует методика расчета закрытых цилиндрических передач
относительно параметра а„ D.2.2).
•• Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 1.8),
необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения л и Г (табл. 1.2.4).
См. след. стр.

46
2.4. Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении,
kHV= f(y, степень точности, твердость зубьев)
(табл. 4.2.7).
2.5. Коэффициент,' учитывающий неравномерность
нагрузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,
к на = f (f. степень точности).
Для прямых зубьев кНа = 1,0 ;
Для косых зубьев кНа (табл. 4.2.11).
2.6. Удельная расчетная окружная сила, Н/мм
W„, = F, кНа к„ц kHv кА/Ъ2.
2.7. Допускаемые контактные напряжения для
проверочного расчета 0"нр6), МПа D.1 п. 3).
2.8. Расчетные контактные напряжения, МПа
\W„, и±\' ,
Он~ЛнЛБЛЕ\^ ~j v ЦдРб)'
где ZH - коэффициент, учитывающий форму
сопряженных поверхностей зубьев.
Для прямых зубьев ZH = 1,77.
Для косых зубьев Z„ = 1,77 cos/8;
ZE - коэффициент, учитывающий механические
свойства материалов колес, ZB = 275 МПа;
ZE- коэффициент, учитывающий суммарную
длину контактных линий.
Для прямых зубьев Ze=l ,0 .
Для косых зубьев ZE = V 1/?в.
?а - коэффициент торцевого перекрытия;
?а = [1,88-3,2 (l/z!±l/z2)] cos 0.
3. РАСЧЕТ ?„ И КОРРЕКТИРОВКА ПАРАМЕТРОВ
ПЕРЕДАЧИ (рекомендуется) (только для /8 > 0°)
3.1. Рекомендуется проектировать передачи с
коэффициентом осевого перекрытия ?0=1,0; ?0=2,0; .."*.
Для общности расчетов с п. 2 принимается е^ =1,0.
3.2. Расчетный коэффициент осевого перекрытия
?0=b2sinj8/Grm„).
3.3. Доведение рассчитанной по п. 3.2 величины ?р до
рекомендуемой ?р = 1,0 проводят следующим образом:
3.3.1. Поп. 1.5, 1.6 D.2.1) производят выбор
параметров zE и /8 при изменении
ZE=ZE±1, ZE=ZE±2.
3.3.2. Для каждого случая определяют ?р.
• При (| Орг - о> 1100 / Ои> > 5 %) соответственно изменяется
параметр Ь2 передачи (от п. 2.6).
« » Имеются также другие рекомендации.
3.3.3. Полученные результаты сводят в таблицу:
zE = zE-2;
zE=zE-l;
Z E = исходное;
zE = zE+l;
zE= zE+2;
/8 =
0 =
/8 =
/8 =
/8 =
?* =
?* =
?* =
e}~
?> =
3.3.4. Из полученного массива е'р , принимая во
внимание (8° < р < 22°), выбирают значение ?Js
наиболее близкое к Ер = 1,0.
Если выполненные по п. 3.3.3, 3.3.4 действия
не привели к желаемому результату, то
возможно изменение т п в п. 1.4.
3.3.5. Выбранное значение корректируют до ?р=
=1±5% изменением ширины колеса Ъ2. Новая
ширина колеса Ь2'=(?0 7Г mn)/sinfi , мм.
Ь[ = Ь2+C...5), мм (Ь[, Ьг' - целые числа).
(Для выполнения условия * D.2.1 п. 2.8)
допускается изменение твердости зубчатых колес и
допускаемых напряжений аш щ D.1 п. 3)).
3.3.6. Выполняют расчеты D.2.1 п. 1.7...1.9).
4. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
4.1. Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении, kFv=f(y, степень точности, твердость
зубьев) (табл. 4.2.7).
4.2. Коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца (для изгибной
прочности), kFp = f (HB, расположение колес
относительно опор, Уы) (рис. 4.2.3в,г).
4.3. Коэффициент, учитывающий неравномерность
нагрузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,
к Fa = f(V, степень точности).
kFa = 1,0 - для прямых зубьев;
kFa - для косых зубьев (табл. 4.2.11).
4.4. Удельная расчетная окружная сила при изгибе, Н/мм
*fa *F/s kpv кА/Ьг.
4.5. Эквивалентное число зубьев:
- для прямых зубьев z 1B) Е=z 1B);
- для косых зубьев ZiB)E=z1B)/cos3j8.
4.6. Коэффициент, учитывающий форму зуба,
yraiB) = f(Zi<2)E,*,p)) (*iB)=0) (рис.4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-колесо",
у которого меньшая величина отношения а№ m )B)/iraiB).
4.7. Допускаемые изгибные напряжения для
проверочного расчета CfFP s>, МПа D.1 п. 5).
4.8. Расчетные напряжения изгиба зуба, МПа
0/4B) =*Я51B)^0 *E "Ft/mл v Орр 6) 1B))
где Yf - коэффициент, учитывающий наклон зуба. Для
Для прямых зубьев Yf=l.
Для косых зубьев Yf =1 - р °/140°;
Y? - коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев.
Для прямых зубьев КЕ=1;
Для косых зубьев У? = 1/?а, где ?а (п. 2,8).
5. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИ ПЕРЕГРУЗКАХ
5.1. Максимальные контактные напряжения, МПа
Он max — Он V ^nux'^nom $ Offl>maxlB).
5.2. Максимальные напряжения изгиба, МПа
Of max 1B) =0> 1B) G,тах/Гп0т)$ Ofp maxlp).
6. СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
6.1. Уточненный крутящий момент на шестерне, Н-м
Г1у = Г1ц/ид.
6.2. Окружные силы, Н
FA=2-103riy/dwl; Ft2=2-\tfT2/dw2.
6.3. Радиальные силы, Н
Fn =Fntga/cos/8; Fr2=Ft2tga/cosp.
6.4. Осевые силы, Н
Fol=Ftltgf3; Fo2=Fntgp (о-20°).
7. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРЯМОЗУБЫХ
КОРРЕГИРОВАННЫХ ОТНОСИТЕЛЬНО Ow
ПЕРЕДАЧ [17, 33, 43]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ: т, zb z2, а = 20°.
7.1. Расчетное межосевое расстояние, мм
Om,= 0,5m(z2±zl).
где ± - верхний знак - зацепление внешнее;
- нижний знак - зацепление внутреннее.
7.2. Межосевое расстояние aw, мм в соответствии с ГОСТ
(табл. 4.2.3), мм а„>От>.
Для получения значений х = | ~1,0 | полученные в п.
1.4 и 1.5 величины zx и z2 следует принять так (при
соблюдении и), чтобы выполнялись условия для
зацепления: ***
-внешнего 0,5m(z2+Zi+2)<Ow; 0,5m(z2+Zi+?i)>Ow;
-внутреннего 0,5m(z2-zi)<Ow; 0,5m(z2-Zi+l)>Ow.
7.3. Угол профиля начальный (угол зацепления коррегиро-
ванной передачи), град, a „= arc cos [ (oWo / ow) cos a ].
•** - He относится к планетарным передачам.

47
7.4. Коэффициент суммы смещений шестерни и колеса
хЕ = (± inva w + inva) (z2±z,)/B tga),
где inva„=tga„,-a„,; inva = tga-a.
a,aw-pafl. (Точность расчета - 4 знака после запятой).
Зацепление внешнее - хЕ > 0; внешнее - *Е < 0.
7.5. Условное межосевое расстояние, мм
а0=От±хгт„
(Точность расчета - 2 знака после запятой).
7.6. Коэффициент уравнительного смещения
Ay=(a0-aw)/ma.
7.7. Значения коэффициентов смещения шестерни хх и
колеса х2 принимают:
- внешнее зацепление - обратно пропорционально
числу зубьев xz = x2+x1; xxzx=x2z2.
Откуда xx=x^l{\+zxlz2); x2=x^-xx,
- внутреннее зацепление дг,=+@,7...1,0); хг=-х^—хх.
7.8. Геометрические размеры зубьев и колес, мм
- диаметры начальных окружностей
dwX=2awl(u±\); dw2=2ov/ul{u±\);
- диаметры делительных окружностей
dx=mzx; d2=mz2;
- высота головки зуба ha
hai=(h'a+xx-&y)m;
- диаметры вершин зубьев
daX=dx±2hal;
- высота ножки зуба hf
hfl=(b'f-x,)m;
- диаметры впадин зубьев
- диаметры основных окружностей
db Ц2)= d iB) cos а.
(Точность расчета d - 2 знака после запятой).
(a;=i,o)
ha2=(ha+x2-Ay)m;
dai=d2±2ha2;
(Л;= 1,25)
hf2=(h'f-x2)m;
df2=d2+2hf2;
4.2.2.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема редуктора; 7\, Т2, Нм; пи п2, мин-1;
и (табл. 1.2.4); Гт2Х/Гпот A7.7);
Онри) - Для проектировочного расчета, МПа D.1 п. 2);
Ою>шах1B), 0>j>maxlB), МПа D.1 П. 6).
1. РАСЧЕТ МЕЖОСЕВОГО РАССТОЯНИЯ *
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗАКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ [12, 21, 42]
(относительно а„) *
1.1. Расчетное межосевое расстояние,
з
а^=ка(и±\)
мм
Т2 кнв к.
У,
f>o°HPa)U
103
где ка = 49,5 МПа - для прямозубых передач;
к0= 43,0 МПа- для косозубых передач;
V'fco - коэффициент ширины шестерни
относительно межосевого растояния
¦фъа = Ь/а„=2уы/{и±\);
т/'м - коэффициент ширины шестерни
относительно ее диаметра;
"Фы= b/di = f{ HB, расположение
колес относительно опор) (табл. 4.2.5);
± - зацепление внешнее / внутреннее (рис. 4.2.1);
кнр - коэффициент, учитывающий
неравномерность распределения нагрузки по ширине
венца. кНр = f (HB, расположение колес
относительно опор, Ч^м) (рис. 4.2.3а, б);
к а - коэффициент внешней динамической
нагрузки (табл. 4.2.9).
1.2. Ширина венцов, мм
- зубчатого колеса Ь2= Ь=трЬа О^;
-шестерни Ь,= Ь2+C...5).
Величины bi и Ъ2 округляют до целых чисел, мм.
Дальнейший расчет выполняют отдельно для косозубых и
прямозубых передач.
КОСОЗУБЫЕ ПЕРЕДАЧИ @ > 0°)
1.3.Величину а'у, округляют до ближайшего значения
0„,,мм (а„ка^) в соответствии с ГОСТ (табл.
4.2.3).
1.4. Принимая предварительно
- число зубьев шестерни г,'=19,
- угол наклона зуба р '=13°,
определяют модуль зацепления, мм
m'=2ow cos <?7 [z\ (и +1)]
и округляют его до ближайшей величины Л2„, мм
(mBxm') в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).
1.5. Суммарное число зубьев передачи Zx=2awcosfi'/mn.
Zz округляют до ближайшего целого числа г л.
1.6. Действительный угол наклона зуба
COS/?= Zj.mn/B0w), (точность расчета 4 знака после
запятой). (J = arc COS /?=_? ' ".
1.7. Число зубьев шестерни zx=Zt/{u+\~).
z, округляют до целого числа (z^ll).
Число зубьев зубчатого колеса z2= z^-zt.
1.8. Действительное передаточное число ua-z2/z\ .
1.9. Диаметры зубчатых колес, мм D.2.1 п. 1.9).
Дальнейший расчет D.2.1 п. 2, 3,4, 5, 6).
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.
ПРЯМОЗУБЫЕ ПЕРЕДАЧИ @ = 0°)
1.3. Принимая предварительно г J=19, определяют
модуль зацепления, мм m'=2a„/[zl(ii±l)].
1.4. Значение т' округляют до ближайшей величины
тш=т, мм в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).
1.5. Число зубьев шестерни zx=2a'wl\m (u+1)].
zx - целое число; г, ^ 17.
1.6. Число зубьев зубчатого колеса z2 = zxa.
z2- целое число.
1.7. Расчетное межосевое расстояние aw0= 0,5 т (z2±zx),
мм. При требовании иметь стандартное межосевое
расстояние aw в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.3),
используют коррегирование зацепления D.2.1 п. 7).
1.8. Действительное передаточное число u„=z2/z"
1.9. Диаметры зубчатых колес D.2.1 п. 1.9) при ;8 = 0°.
Дальнейший расчет D.2.1 п. 2, 4, 5, 6).
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.
» Существует методика расчета закрытых цилиндрических передач
относительно параметра dx D.2.1).
»• Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 1.8),
необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения я и Г (табл. 1.2.4).

48
4.2.3. РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОТКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ * [12, 16,42]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема редуктора; Ти Т2, Нм; л„ п2, мин-1;
и (табл. 1.2.4); Т^/Т^ A7.7);
0>pa)iB)- для проектировочного расчета, МПа D.1 п. 4);
ОГнр ШИ1Р), CXfp maxlB). МШ D.1 П. 6).
1. РАСЧЕТ МОДУЛЯ
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
1.1. Расчетный модуль зацепления, мм
m'=kL
Т2 kFf к,
1V103,
где ?„=1,4;
г,=17...19;
z2-zlu - целое число.
Эквивалентное число зубьев z 1B) Е=z lB).
IraiB)- коэффициент, учитывающий форму зуба,
YfsiB)=f(.zmE,x42)y, (atiB)=0) (рис. 4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-
колесо", у которого меньшая величина
отношения
О,
/у*
Я>чIB)/ IFSlB.)
¦ коэффициент ширины шестерни
относительно ее диаметра, Vm = b/dt = f (HB,
расположение колес относительно опор) (табл. 4.2.5);
kFf - коэффициент, учитывающий
неравномерность распределения нагрузки по ширине
венца. kF0=f(HB, расположение колес
относительно опор, V'w ) (рис. 4.2.3в,г);
кл- коэффициент внешней динамической
нагрузки (табл. 4.2.9).
1.2. Значение модуля яг, учитывая повышенный износ
в открытых передачах, рекомендуют принимать в
1,5...2,0 раза большим расчетного ш'.
• Авторы осознают ситуацию, связанную с расчетом открытых
зубчатых передач. Нет методики расчета на изнашиваемость,
но открытые передачи существуют и их необходимо
рассчитывать. Представляется, что значение модуля колес
целесообразно определять из условия изгибной выносливости зубьев.
Полученную величину *n=(l,5...2,0)m' округляют
до ближайшей величины тв в соответствии с ГОСТ
(табл. 4.2.2).
1.3. Диаметры зубчатых колес, мм
- делительных d 1B) =m z1B);
- вершин зубьев da 1B) = т (z^tl);
- ножек зубьев d t ц2) «• т (z к?) +2,5).
(Точность расчетов d ио,-2 знака после запятой).
1.4. Межосевое расстояние, мм Qwa- 0,5 (dw2 ±d„v\
где ± - зацепление внешнее / внутреннее.
1.5. Ширины венцов, мм
- зубчатого колеса b2=b = Ум d i;
-шестерни bi=fe2+C...5).
Величины bi и b2 округляют до целых чисел, мм.
1.6. Действительное передаточное число ua=z2/z"
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.1.
. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
Выполнение п. 2 нецелесообразно (см. п. 1.2).
. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИ
ПЕРЕГРУЗКАХ
Выполнение п. 3 нецелесообразно (см. п. 1.2).
. СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
4.1. Уточненный крутящий момент на шестерне, Н.м
Г1У = Г, и/иа.
4.2. Окружные силы, Н
Fn = 2-103 Г1у/</„,;
4.3. Радиальные силы, Н
F„ = Fntga;
а)
г2, ™п, &
_Осо
колесо
Ь2
Г,"~ "**
Оса .¦¦.'¦'¦'.-¦¦,'¦:'
шестерни i.;-°-'-
Z-1, ГЛП, Р//'-
~'-"^'гг:^*'"
ь,
—
"о
]
^
-о
--§
,
^
^
-1
.
б)
Fn=2-l(?T2/dw2.
Frl=Ft2tga (a =20°).
)
Z2, mn
Ось
Ось
шестерни
Ь2
V ~ ¦-':¦'¦
щ
ь,
- ... ¦ - - ¦ ¦ -
3
"та
¦1
¦1
"о
•• Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 1.5),
необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения я и Т (табл. 1.2.4).
Рис. 4.2.1. Основные параметры и размеры,
полученные в результате прочностного расчета
цилиндрической передачи:
а) внешнего зацепления; б) внутреннего зацепления

4.2.4. РАСЧЕТ КОНИЧЕСЬСИХ ЗАКРЫТЫХ ПРЯМОЗУБЫХ ПЕРЕДАЧ [12,17,21,42,48]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема редуктора; Г,, Г2, Нм; пи пг, мин-1;
и (табл. 1.2.4); Т^/Т^ A7.7);
0"яра) - для проектировочного расчета, МПа D.1 п. 2);
0ffl>maxlB), 0"я>тах1B), МПа D.1 П. 6).
1. РАСЧЕТ ДИАМЕТРА ШЕСТЕРНИ
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
1.1. Расчетный внешний диаметр шестерни, мм
1.8. Ширина венца зубчатых колес, мм b=ReklK;
Ъ - целое число. [ш«,?A/8...1/10)Ь].
1.9. Среднее конусное расстояние, мм Rm=Re-0,5b.
1.10. Параметры колес в среднем сечении, мм
- средний модуль mm = mteRmIRe.
- средние делительные диаметры dm 1B)=mm z iB).
Рассчитанные параметры и размеры колес - рис. 4.2.2.
d'el=kd
'2 кнр кА
103
*йОюо<\-Ьь,)къ.иг
где
2. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ КОНТАКТНЫХ
НАПРЯЖЕНИЙ
2.1. Окружная сила в зацеплении, Н F,= 2-103Г2Л/т2.
2.2. Окружная скорость колес, м/с г;=7Г</Ш2.п2/F0-103).
?„=101 №aw-для прямозубых передач @ = 0°); 2.3. Степень точности =f(v,(J) (табл. 4.2.14).
к» - коэффициент ширины зубчатого венца отно- 2 4 коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
сительно внешнего конусного расстояния
АГЬе = Ь//ге=0,2...0,3;
кнр - коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца;
кир- f (HB, расположение колес
относительно опор, кь,., и) (рис. 4.2.4а,б);
кл — коэффициент внешней динамической
нагрузки (табл. 4.2.9);
т>н - коэффициент, учитывающий изменение
в зацеплении, kHv= f(v, степень точности, твердость
зубьев) (табл. 4.2.7).
2.5. Коэффициент, учитывающий неравномерность
нагрузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев.
Для прямых зубьев кНа= 1,0 ;
2.6. Удельная расчетная окружная сила, Н/мм
WRt = Ft kHa kHfS k„v кА /Ъ.
2.7. Допускаемые контактные напряжения для
проверочного расчета Стдаб), МПа D.1 п. 3).
прочности конической передачи по сравне- 2 g Расчетные ко1ггактяые напряжения, МПа
нию с цилиндрической, (тУя=0,85).
1.2. Принимая г,'= 19, определяют модуль зацепления
m'te= de\/z{, мм и округляют* до ближайшей
величины я?(е=п7я,мм в соответствии с ГОСТ (табл.
4.2.2).
1.3. Число зубьев шестерни Zi=de\/mt<.. Число зубьев ,
колеса z2 = Z\U. z,, z 2 - целые числа.
1.4. Действительное передаточное число ua=z2/z"
1.5. Углы делительных конусов, град.
б, =arctgBTi/2r2); 62=arctg(z2/z,).
1.6. Внешние диаметры, мм
Оя — ZH ZB
*elB)
= m
te ^\B)>
- делительные
- вершин зубьев </« iB)=de, ip)+2 m te cos 6 i© ;
- впадин зубьев de, iB) = deiB)-2,4 m te cos6цг>.
(Точность расчетов - 2 знака после запятой).
1.7. Внешнее конусное расстояние, мм
Rc=0,5mle{zJ+zT.
3.2. Коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца (для изгибной
прочности), kFf = 1+1,5 (kHf -1).
3.3. Коэффициент, учитывающий неравномерность
нагрузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,
?f<x=1,0.
3.4. Удельная расчетная окружная сила при изгибе, Н/мм
WFt=FtkF„kFvkFakA/b.
3.5. Эквивалентное число зубьев
- для прямых зубьев z к2)Е = z iB)/cos6iB).
3.6. Коэффициент, учитывающий форму зуба,
YFsm=f(zHx)B,xm) (х,B)=0) (рис. 4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-колесо",
у которого меньшая величина отношения 0"^,^,©/!^,,^.
3.7. Допускаемые изгибные напряжения для
проверочного расчета Он, 6), МПа D.1 п. 5).
3.8. Расчетные напряжения изгиба зуба, МПа
где ZH, ZB,Ze D.2.1 п. 2.8).
Для прямых зубьев т?я=0,85;
. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
3.1. Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении, kFv= f (г>, степень точности, твердость
зубьев) (табл. 4.2.7).
• По технологическому процессу нарезания колес с прямыми
зубьями стандартизация mu не обязательна.
•• Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 1.4),
необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения в и Т (табл. 1.2.4).
•*• При(|о'Я1.-Gн|100/Gм. >5%) соответственно изменяется
параметр Ь (от п. 2.6) с пересчетом параметров передачи.
СГ,
Fitly
=yfsiB)^ Yc WFt/(-&Fm„)< СТл-б)
1B)»
где Y„,YC D.2.1 п.4.8);
i>F- коэффициент, учитывающий изменение
прочности конической передачи по сравнению
с цилиндрической tJf=0,85.
. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИ ПЕРЕГРУЗКАХ
4.1. Максимальные контактные напряжения, МПа
Оя max =СГН )/ Тщах'Tnom ^ &HP max 1B)-
4.2. Максимальные напряжения изгиба, МПа
0/>maxlB) =0flB) (?max/?nom) $ СГд. maxiPV
. СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС
5.1. Уточненный крутящий момент на шестерне, Н-м
7Лу = 7Ли/ид.
5.2. Окружные силы, Н
F„=2-10%/dml; F,2=2-103 T2/dml.
5.3. Радиальные силы, Н
Fn=Ftltgacos6i; Fr2=Ft2tgasm5i.
5.4. Осевые силы, Н
jFoi=^ntga-sin6i; Fo2=.F,2tga-cosEi.
(a =20°).
Геометрический расчет конической передачи -11.3.2.
4А-637

4.2.5. РАСЧЕТ КОНИЧЕСКИХ ЗАКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ С КРУГОВЫМ ЗУБОМ [12, 17,21,42,48]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема редуктора; Г1(Г2,Н-м; п,, п2, мин1;
и (табл. 1.2.4); Ттт/Тпош A7.7);
Оир а) - для проектировочного расчета, МПа D.1 п. 2);
Одрпмх1B), Оичщиир), МПа D.1 П. 6).
1. РАСЧЕТ ДИАМЕТРА ШЕСТЕРНИ
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
1.1. Расчетный внешний диаметр
шестерни, мм
d'ey = kd
Тг кн, кА 10э
" |tfeo?t)(l-*to)lrtoiiJ
где kd = 90 МРа1/3 - для передач с непрямым зубом;
кье - коэффициент ширины зубчатого венца
относительно внешнего конусного расстояния
кье^Ь/Re =0,2...0,3;
кНр - коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца.
кнр= f (HB, расположение колес
относительно опор, кь,., и) (рис. 4.2.4а,б)
кА- коэффициент внешней динамической
нагрузки (табл. 4.2.9).
т?д - коэффициент, учитьшающий изменение
прочности конических колес с непрямым зубом
по сравнению с прочностью цилиндрических
колес. т?я = ( ц, НВ) - табл. 4.2.13.
1.2. Число зубьев шестерни zi [zi=/(u)] (табл. 4.2.12).
Число зубьев колеса z2 = zx и.
Числа зубьев zu z2 - целые числа.
1.3. Действительное передаточное число uA=z2/z*.
1.4. Число зубьев плоского колеса
zc = iz\+z\'.
1.5.Предварительная величина внешнего окружного
модуля зацепления, мм т'л=<1'ех1гх.
1.6. Предварительная величина внешнего конусного
расстояния, мм Re = 0,5tn'uzc.
1.7. Ширина венца зубчатых колес, мм b = R'ekbc.
Величина Ъ округляется до целого числа.
1.8. Предварительная величина среднего конусного
расстояния, мм Rm=Re- 0,5 Ь.
1.9. Средний нормальный модуль, мм m'n = 2R'mcospB/zc,
где fS„ = 35° - расчетный угол наклона зуба
(рекомендуется принимать одно из значений
ряда - 25°; 30°; 35°; 40°).
Значение гпп округляют до ближайшей величины/пп
в соответствии с ГОСТ ** (табл. 4.2.2).
(л1„?A/8...1/10)&, мм).
1.10. Средние делительные диаметры колес, мм
dm\Q) = Ш п Z 1B)/COS Cя .
1.11. Углы делительных конусов, град.
d\ = arctg(z1/z2); <52=arc tg(z2/zi); dip) =_! __'_".
1.12. Среднее конусное расстояние, мм
Rm=0,5mazJcospB.
1.13. Внешнее конусное расстояние, мм
Re=Rm+0,5b.
1.14. Внешний окружной модуль, мм
wle = 2Relzc.
1.15. Внешние делительные диаметры колес, мм
"eiB)=/nte^lB).
2. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ КОНТАКТНЫХ
НАПРЯЖЕНИЙ
2.1. Окружная сила в зацеплении, Н F, = 2 • 103 Т2 /dm2.
2.2. Окружная скорость колес, м/с г>=7Г</я,2П2/F0-103).
2.3. Степень точности =f(y,p) (табл. 4.2.14).
2.4. Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении, kHv~ f(v, степень точности, твердость
зубьев) (табл. 4.2.7).
2.5. Коэффициент, учитывающий неравномерность
нагрузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,
кНа = f(v, степень точности).
Для круговых зубьев к На (табл. 4.2.11).
2.6. Удельная расчетная окружная сила, Н/мм
WHt <=Ft кЯа кн„ kHV кл /Ъ.
2.7. Допускаемые контактные напряжения для
проверочного расчета аюб), МПа D.1 п. 3).
2.8. Расчетные контактные напряжения, МПа
Он — ZH Zc ZF.
wB,{04i
<o-m
где Z„, ZE,ZC D.2.1 n. 2.8).
Для круговых зубьев 1?я (табл 4.2.13).
• Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 1.3),
необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения я и Г (табл. 1.2.4).
»* Для колес с круговыми зубьями в качестве стандартного
принимается средний нормальный модуль.
3. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
3.1. Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку
в зацеплении, kFV= f (у, степень точности, твердость
зубьев) (табл. 4.2.7).
3.2. Коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца (для изгибной
прочности), kFf= 1+1,5 (кн/1 -1).
3.3. Коэффициент, учитывающий неравномерность
нагрузки для одновременно зацепляющихся пар зубьев,
кТа = f (г>, степень точности) (табл. 4.2.11).
3.4. Удельная расчетная окружная сила при изгибе, Н/мм
WFt=Ft kn kFvkFa kA /b.
3.5. Эквивалентное число зубьев для передачи с
непрямыми зубьями z1B)B = z1B)/(cos3(S-cosE1B)).
3.6. Коэффициент, учитывающий форму зуба,
iraiB)=f(zi<2)E, Xi<2)) (*Ц2)=0) (рис. 4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-колесо",
у которого меньшая величина отношения о№ ^ щ)/УтB).
3.7. Допускаемые изгибные напряжения для
проверочного расчета 0„. б), МПа D.1 п. 5).
3.8. Расчетные напряжения изгиба зуба, МПа
OflB) = *raiB)^/S *Е "Ft/ \Vp tnm) < (JFe бIB)>
где Y,,YK D.2.1 п. 4.8);
1>г- коэффициент, учитывающий изменение
прочности конической передачи по сравнению
с цилиндрической, (табл 4.2.13).
4. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИ ПЕРЕГРУЗКАХ
4.1. Максимальные контактные напряжения, МПа
Оя max —Он \ imax/iiiom $ ОТНР max 1B).
4.2. Максимальные напряжения изгиба, МПа
Ofmaxip) = Of i(j) (¦'max/Tnom) $ ОFr щах 1B)-
5. СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС
5.1. Уточненный крутящий момент на шестерне, Н-м
Т1У-=Т1и/ил.
5.2. Окружные силы, Н
Fn- 2103 Г, у/</„,; Ft2=2-\tiT2/dm2.
5.3. Радиальные силы, Н
с*
'-' (tga-cos<5i±sinj8-sin<5i); A)
(a= 20°)
См. след. стр.
F,x=
COS/J„

51
Fn=^рп (Щ <*¦ sin 6t± ship-cos 6$. B)
5.4. Осевые силы, Н
F'i =r~??a- (tg а¦ sin б,±sin/S-cos6i);
Frt =
COS/3„
Ft2
cos /3,
B)
(tga-cos6i±sin/3-sin<5i). A)
Рассчитанные параметры и размеры колес (рис. 4.2.2).
Расчет геометрии колес с круговым зубом - ГОСТ 19326-73.
Табл. 4.2.1. К определению сил
в конических передачах с непрямыми зубьями
По часовой стрелке
Против часовой стрелки
Линия
наклона
зуба
Шавая
Левая
Правая
Левая
Знак
в формуле
A) B)
Примечание. Направление Tt определяется при виде на
шестерню со стороны большого торца.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема редуктора; Г|,Г2,Нм; Л|, л2, мин1;
и (табл. 1.2.4); Т^/Т^ A7.7);
0>р а) ip) - для проектировочного расчета, МПа D.1 п. 4);
ОГяРшахВД, O/rpmaxip), МПа D.1 П. 6).
1. РАСЧЕТ МОДУЛЯ
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
1.1. Расчетный внешни модуль, мм
т'=к,
Тг крд к.
*raip)-10>
Ырг1<У№тг)иff+I кы A-0,5А:,*)
где кш= 1,75 (/3 = 0°);
кье - коэффициент ширины зубчатого венца
относительно внешнего конусного расстояния
kbe=b/Re =0,2...0,3;
крр - коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения нагрузки по ширине венца;
кРр= 1+1,5 (Ая,!-1).3десь ?H(s= f(ЯВ,
расположение колес относительно опор, кь.> и)
(рис. 4.2.4а,б);
• Авторы осознают ситуацию, связанную с расчетом открытых
зубчатых передач. Нет методики расчета на изнашиваемость,
но открытые передачи существуют и их необходимо
рассчитывать. Представляется, что значение модуля колес
целесообразно определять из условия изгибной выносливости зубьев.
4.2.6. РАСЧЕТ КОНИЧЕСКИХ ОТКРЫТЫХ ПЕРЕДАЧ * [12, 17,21, 42,48]
к л - коэффициент внешней динамической
нагрузки (табл. 4.2.9);
•&F - коэффициент, учитывающий понижение
прочности конической прямозубой передачи
по сравнению с цилиндрической (i?f = 0,85);
Z[=17...19; Z2=Z[U - целое число.
Действительное передаточное число us=z2/zi"
Угол делительного конуса шестерни и колеса, град
6i = arc tg (Zi/z2); 6г=arc tg(z2/zi).
Эквивалентное число зубьев zEiB) = zlB)/cos6l(;i)
Yfs - коэффициент, учитывающий форму зуба,
^iB=f(/Biffl,'iffl); (*iB)=0) (рис. 4.2.5).
Расчет производят для элемента пары "шестерня-
колесо", у которого меньшая величина отношения
Оя> а) 1B)/ *Я51B)
1.2. Значение модуляше, учитывая повышенный износ в
открытых передачах, рекомендуют принимать в 1,5...2,0
раза большим расчетного т'е.
Полученную величину язе=A,5...2,0)л1ё округляют*"
до ближайшей величины те=тп в соответствии с ГОСТ
(табл. 4.2.2).
1.3. Внешнее конусное расстояние, мм
Re=Q,5mezl/sia.dl.
1.4. Ширина венца зубчатых колес, мм b=Re k^.
Величину Ь округляют до целых чисел, мм.
1.5. Среднее конусное расстояние, мм Rm=Re-0,5b.
1.6. Внешние диаметры колес, мм
*е1B)
= mez
1B).
JaeiB)'
= ^elB)+2/neCOS6
1B)>
- делительные
- вершин зубьев
- впадин зубьев d& ip> =de ip)-2,4 me cos dip).
(Точность расчетов - 2 знака после запятой).
1.7. Параметры колес в среднем сечении, мм
- средний модуль тт~mcRmIRe;
- средние делительные диаметры
"Л1|B)=Я1Л1 ^1B).
Рассчитанные параметры и размеры колес (рис. 4.2.2).
•• Если изменилось и передачи (см. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ и п. 1.1),
необходимо уточнить передаточное число последующей
рассчитываемой ступени привода и значения л и 7" (табл. 1.2.4).
•** По технологическому процессу нарезания колес с прямыми
зубьями стандартизация т,е необязательна.
2. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
Выполнение п. 2 нецелесообразно (см. п. 1.2).
3. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ЗУБЬЕВ ПРИ
ПЕРЕГРУЗКАХ
Выполнение п. 3 нецелесообразно (см. п. 1.2).
4. СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС
4.1. Уточненный крутящий момент на шестерне, Н-м
7,|у=Г,ц/ид.
4.2. Окружные силы, Н
Ftl~ 2-Ю3 Tly/dm; Ft2=2-103 T2/dm2.
4.3. Радиальные силы, Н
"Fri=-fntga-cosEi; Fr2=Ft2tga-sm6,.
4.4. Осевые силы, Н
•Fo^-Fntga-sindi; J^,j=.Ft2tga-cos<5i.
(a =20°).
zu z2, (Г
me (mne, mn)
Рис. 4.2.2. Основные размеры и параметры конических
передач, полученные в результате прочностного расчета

4.2.7. СПРАВОЧНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ [12, 17, 18,21,39,42,47]
Табл. 4.2.2. Значения модулей зубчатых колес т„
A...25ММ) ГОСТ 9563-60
Ряд
Модули тп> мм
•¦• 1,0 1,25 1,5 2,0 2,5 3 4 5 6 8 10 12 16 20 25-
-1,125 1,375 1,75 2,25 2,75 3,5 4,5 5,5 7 91114 18 22-
Примечание: Допускается применение модулей 3,25; 3,75 и 4,25 для
автомобильной промышленности и модуля 6,5 - для тракторной.
Табл. 4.2.3. Значения межосевых расстояний а„
ГОСТ 2185-66
Ряд
Межосевое расстояние Ow, мм
40 50 63 80 100 125 160 200
250 315 400 500 630 800 1000...
71 90 112 140 180 224 280 355
450 560 710 900 -
Табл. 4.2.4
и
и
Рад '
Ряд 1
Значения передаточных чисел и
ГОСТ 2185-66, ГОСТ 12289-76
1,00 1,25 1,6 2,00 2,5 3,15 4,0 5,0 6,3 8,0
1,12 1,40 1,8 2,24 2,8 3,55 4,5 5,6 7,1 9,0
10,0 12,5 16 20,0 25 31,5 40 50 63 80 100...
11,2 14,0 18 22,4 28 35,5 45 56 71 90 ...
Примечания: 1. 1 -й ряд следует предпочитать 2-му.
2. Фактические значения передаточных чисел не должны отличаться от
номинальных более, чем на 2,5% при и $4,5 и на 4% при и >4,5.
3. Ряд номинальных передаточных чисел используется при
проектировании редукторов серийного илн массового производства.
Табл. 4.2.5. Рекомендуемые значения коэффициента
ширины шестерни относительно ее диаметра ij/bd=b/dl [12]
Расположение колес
относительно опор
Симметричное
Несимметричное
Консольное
Твердость рабочих поверхностей зубьев
НВ1B)О50
0,8...1,4
0,6...1,2
0,3...0,4
НВ|B)>350
0,4...0,9
0,3...0,6
0,2.-0,25
а)
Примечания: 1. Большие значения-для постоянных и близких к ним
нагрузок, для жестких конструкций валов и опор.
2. Для шевронных передач, где Ь - сумма полушевронов, ^и можно
увеличить в 1,3...1,4 раза.
1,5
1.4
S 1,3
|1.2
1.1
1.0
НВ2 $350
б)
У
2
з
-
1.5
1.4
НВ,B)>350
0 0,4
В)
0.8 1,2 1,6
НВ2 $350
1,8
1,6
•^ 1,4
¦
1.2
1,0
2
3
2,0
| 1,2
1,1
1,0
¦h
'
о
3
4
5
.6
7
О 0,4
г)
0,8 1.2 1.6
НВ1!2)>350
'1B)
f,
О 0,4 0,8 1,2 1,6 2,0
1,8
1.6
1.4
2
1.0
—1/—7 34-
t Af/
Zfc~?2tt67
д)
0 0,4 0,8 1,2 1,6
-—"Фи
Подшипники шарикоЬае
Ж
3 3
Подшипники роликоЬае
Рис. 4.2.3. Графики для определения коэффициентов
неравномерности распределения нагрузки по ширине
венца:
а) и б) при расчете контактной прочности зубьев kHf;
в) и г) при расчете зубьев на изгиб kFf (для схем
редукторов 1...7); д) схемы редукторов [12]
Табл. 4.2.6. Рекомендуемые значения межосевых
расстояний редукторов aw, мм гост 2185-66
Для двухступенчатых несоосных редукторов
Вх. ст.
Вых. ст.
Вх. ст.
Вых. ст.
40 50 63 80 100 125 A40) 160 A80) 200 B25)
63 80 100 125 160 200 B25) 250 B80) 315 C55)
250 B80) 315 C55) 400 D50) 500 E60) 630 .
400 D50) 500 E60) 630 G10) 800 (900) 1000-
Для трехступенчатых несоосных редукторов
Вх. ст.
Пр. ст.
Вых. ст.
Вх. ст.
Пр. ст.
Вых. ст.
40 50 63 80 100 125 A40) 160
63 80 100 125 160 200 B25) 250
100 125 160 200 250 200 C55) 400
A80) 200 B25) 250 B80) 315 C55) 400 ...
B80) 315 C55) 400 D50) 500 E60) 630 ¦••
D50) 500 E60) 630 G10) 800 (900) 1000-
Вх. ст. - входная ступень, Пр. ст. - промежуточная ступень,
Вых. ст. - выходная ступень.
Табл. 4.2.7. Значения коэффициентов kuv и kFV,
учитывающих внутренние динамические нагрузки зацепления
Й
Примечания: l.a-HB2$350; 6-HRC32>45.
2. Данные в числителе - для прямозубых колес;
данные в знаменателе - для косозубых колес.
3. Для конических колес значения kHv и kpv
добираются с понижением точности на одну ступень.
si
Окружная скорость колес
V, м/с
10
1,03/1,01 1,09/1,03 1,16/1,06 1,25/1,09 1,32/1,13
1,06/1,03 1,18/1,09 1,32/1,13 1,50/1,20 1,64/1,26
1,02/1,01 1,06/1,03 1,10/1,04 1,16/1,06 1,20/1,08
1,02/1,01 1,06/1,03 1,10/1,04 1,16/1,06 1,20/1,08
1,04/1,02 1,12/1,06 1,20/1,08 1,32/1,13 1,40/1,16
1,08/1,03 1,24/1,09 1,40/1,16 1,64/1,25 1,80/1,32
1,02/1,01 1,06/1,03 1,12/1,05 1,19/1,08 1,25/1,10
1,02/1,01 1,06/1,03 1,12/1,05 1,19/1,08 1,25/1,10
1,05/1,02 1,15/1,06 1,24/1,10 1,38/1,15 1,48/1,19
1,10/1,04 1,30/1,12 1,48/1,19 1,77/1,30 1,96/1,38
1,03/1,01 1,09/1,03 1,15/1,06 1,24/1,09 1,30/1,12
1,03/1,01 1,09/1,03 1,15/1,06 1,24/1,09 1,30/1,12
1,06/1,02 1,12/1,06 1,28/1,11 1,45/1,18 1,56/1,22
1,11/1,04 1,33/1,12 1,56/1,22 1,90/1,36 2,25/1,45
1,03/1,01 1,09/1,03 1,17/1,07 1,28/1,11 1,35/1,14
1,03/1,01 1,09/1,03 1,17/1,07 1,28/1,11 1,35/1,14

53
Табл. 4.2.8. Рекомендуемый ряд значений коэффициента
ширины шестерни относительно межосевого расстояния
i/ba = b/aw ДЛЯ редукторов ГОСТ 2185-66
0,100 0,125 0,160 0,200 0,250 0,315 0,40 0,50 0,63 0,80 1,00 1,25
Примечание: Численные значения ширины зубчатых колес округляются
до ближайшего числа из ряда До 20 по ГОСТ 6636-69.
Табл. 4.2.9. Значения коэффициента внешней
динамической нагрузки кА гост 21354-87
Режим
нагружения
двигателя
1
2
3
4
Равномерный
С малой
неравномерностью
Со средней
неравномерностью
Со значительной
неравномерностью
1
1,00
1,10
1,25
1,50
'ежим нагружения
ведомой машины
2
1,25
1,35
1,50
1,75
3
1,50
1,60
1,75
2,00
4
1,75
1,85
2,00
и выше
2,25
и выше
Характерные режимы нагружения двигателей:
1. равномерный - электродвигатели;
2. с малой неравномерностью - гидравлические двигатели;
3. со средней неравномерностью - многоцилиндровые ДВС;
4. со значительной неравномерностью - одноцилиндровые ДВС.
Характерные режимы нагружения ведомых машин:
1. равномерный - равномерно работающие ленточные,
пластинчатые конвейеры, легкие подъемники, вентиляторы и т.д.;
2. с малой неравномерностью - неравномерно работающие
ленточные и пластинчатые транспортеры, шестеренчатые и
ротационные насосы, главные приводы станков, тяжелые
подъемники, крановые механизмы, промышленные и рудничные
вентиляторы, поршневые многоцилиндровые насосы, станы
холодной прокатки и т.д.;
3. со средней неравномерностью - мешалки для резины и
пластмасс, легкие шаровые мельницы, деревообрабатывающие
станки, одноцилиндровые поршневые насосы и т.д.;
4. со значительной неравномерностью - экскаваторы, черпалки,
тяжелые шаровые мельницы, дробилки, буровые машины,
брикетировочные прессы, станы горячей прокатки и т.д.
Табл. 4.2.10. Рекомендуемые значения общих
передаточных чисел редукторов U0 ГОСТ 2185-66
Для двухступенчатых редукторов
Но
"о
Ряд \
Ряд 1
6,3 8,0 10,0 12,5 16
7,1 9,0 11,2 14 18
20,0 25 31,5 40 50 63
22,4 28 35,5 45 56
Для трехступенчатых редукторов
"о
"о
Ряд \
Ряд *
31,5 40 50 63 80 100
35,5 45 56 71 90
125 160 200 250 315 400
112 140 180 224 280 355
а)
1,5
1,4
а 1.3
|1,
1.1
1.0
НВ2$350
Передачи
прямозубая
с кр.зубом
>1
&
J
'.*»
' ¦
>
/
^"^
~~**
У
/
'
^
«<*
..—
1Ь
S
<*¦
«"•"""
1а
О 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
б)
1.5
1,4
5 1.3
A.2
1.1
1.0
НВ,B)>350
Передачи
прямозубая
с кр.зубом
/yfc-i^
/j
//
•
16
6} б
s I
.--**
1а
•
••
- —¦"
Табл. 4.2.11. Значения коэффициентов кная kfa,
учитывающих неравномерность нагрузки
одновременно зацепляющихся пар зубьев [12]
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
-~кы и/B-к„е)
в) 1
1_
|l
^З^ГО«в
1а - опоры на роликовых подшипниках,
16 - опоры на шариковых подшипниках
Рис. 4.2.4. а), б) графики для определения
коэффициентов неравномерности распределения нагрузки по
ширине венца при расчете контактной прочности зубьев
кНр для схем конических редукторов 1,2;
в) схемы редукторов [12]
ГОСТ 21354-87
14 20 30 50 80 150 500
17 25 40 60 100 200
—— ZE
Рис. 4.2.5. Графики для определения коэффициента Yps,
учитывающего форму зуба и концентрацию напряжений
1. Цилиндрические передачи:
1.1. fi=(T; гЕ1B) =2Нгу.
1.2. Р>От; z?1B)=z,B)/cos3p.
2. Конические передачи:
2.1. /?=0V z EiB)=z,B)/cosdU2);
2.2. /3>0'; Z E,B)=ZH2)/(COS30-COS61B)).
Окружная скорость
колес V, м/с
До 5
Св. 5 до 10
Св. 10 до 15
Степень
точности
7
8
9
7
8
7
8
kffa
1,03
1,07
1,13
1,05
1,10
1,08
1,15
kFa
1,07
1,22
1,35
1,20
1,30
1,25
1,40
Табл. 4.2.12. Числа зубьев шестерни и колеса,
а также u mm конической передачи
ГОСТ 19624-74
Число зубьев
шестерни Z\
12
13
14
15
16
17
Наименьшее число
зубьев колеса гг
30
26
20
19
18
17
Наименьшее
и
2,5
2,0
1,4
1,3
1,1
1,0
Табл. 4.2.13. Значения коэффициентов -&нтл ¦&),,
учитывающих изменение прочности конической
передачи с непрямым зубом по сравнению с
прочностью цилиндрической передачи [12]
НВ | $ 350
НВ2$350
1,22 + 0,21 и
0,94 + 0,08 и
HRCi?45
НВ2$350
1,13 + 0,13и
0,85 + 0,04 и
HRC|?45
HRC2=t45
0,81+ 0,15 и
0,65+0,11 и
Табл. 4.2.14. Ориентировочные рекомендации
по выбору степени точности
зубчатых передач [12]
Степень точности
не ниже
(высокоточная)
7
(точная)
8
(средней точности)
9
(пониженной точи.)
Окр. скорость v, м/с
0=0"
до 15
до 10
до 6
до 2
0>О°
до 25
до 17
до 10
до 3,5
Характеристика
передачи
Высокоскор.передачи
кинематич.механизмы
Повышенные скорости,
повышенные нагрузки
Общего применения
Тихоходные передачи

4.2.8. РАСЧЕТ ЗАКРЫТЫХ ЧЕРВЯЧНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ [12,21,36,42,46]
2.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Р\,Р2, кВт; Гь Г2, Нм; л,, л2, мин; и.
Схема, реверсивность и нагрузочный режим передачи.
МАТЕРИАЛЫ И ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ
Червяки изготовляют из стали.
Из таблицы 4.2.16 выбирают материал венца
червячного колеса (сгя, От, МПа) при предварительно
оцениваемой скорости скольжения Vs~4,5-10" л,л[7^, м/с.
1.1. Допускаемые контактные напряжения, МПа:
НВ червяка ^ 350; ДКСэчервяка ^ 45:
группа I [оИ] =0,75ZN cv Ов; [а„] = Q,9QZN cv Oi;
группа П [ст„] = 250-25г>5; [(j„] = 300-25l»s;
группа Ш [стй] = 175-35г»я; [tT„] = 200-35 vs,
где cv - коэффициент, учитывающий износ
материала колеса (табл. 4.2.15);
ZN - коэффициент долговечности
ZN=^NHlm/NHB'. При Njflim^NHE Zjv=l.
Здесь NHHm= 107- базовое число циклов;
Nhe - эквивалентное число циклов D.1 п. 2.2).
При расположении червяка вне масляной ванны
значения [ан] следует уменьшить на 15%.
1.2. Допускаемые изгибные напряжения, МПа:
Передача нереверсивная реверсивная
группа 1,11 [o>]=@,08O"B+0,25G,.)^; [o>]=0,12O"BY„;
группа III [aF]=0,l2GHY„; [о>Н,06СГ„й,
где YN - коэффициент долговечности
YN=^NF]im/NF?'. U.pnNF]im4NFE YN=l,
Здесь Nf um= 106- базовое число циклов;
Nfb - эквивалентное число циклов D.1 п. 4.2).
РАСЧЕТ МЕЖОСЕВОГО РАССТОЯНИЯ
И ВЫБОР ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕДАЧИ
2.1. При числе заходов червяка z, =1; 2; 4 определяют
число зубьев червячного колеса z2=ztи,откуда
выбираетсяz2. z2-целоечисло; z2min=28.
2.2. Расчетное межосевое расстояние, мм
т 3
o;=(g-;+i)
Yfe
170
-J Т2к„10\
ч] z2/q'
где к„= 1,1 - коэффициент динамической нагрузки.
Предварительно принимают коэффициент диаметра
червяка q'=lQ.
2.3.Расчетный осевой модуль, мм W=2a^/(q'+z2).
По табл. 4.2.17 принимают стандартный модуль
т, мм, наиболее близкий к расчетному т'.
По табл. 4.2.18 выбирают значение коэффициента
q таким, чтобы o„,= 0,5(<7+z2)m, мм было
максимально близким к расчетному о».
2.4. Расчетные контактные напряжения, МПа
а„ =
170
z2/q
uw
2.5. Проверяют предварительно принятую скорость
скольжения, м/с ^=7г(/|Л|/F0-10 cos7),
где dt=qm, mm; 7=arctg (zt/q), град.
Для материалов, где [он] = f (vs), при полученной
vs должно быть выполнено условие он ^ [а„ ], МПа.
2.6. При требовании иметь стандартное межосевое
расстояние aw в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.19),
используют корректирование червячного колеса.
Коэффициент смещения колеса
x2=a№/w-0,5 (q+z2); [|х2|^0,7; |лг21Пах|^ 1,0].
Для червяков ZA,ZJ,ZN,ZK (рис. 10.4.1)
рекомендуется л2=-0,5; для червяков ZT х2 = + 1,0.
2.7. Размеры червяка, мм
d, =mq;
dwl=m q;
dol=m(q+2);
df] = m(q-2,4y,
Ь, (табл. 4.2.20).
червячного колеса, мм
d2 =mz2;
d„2=m(z2+2x2);
da2=m(z2+2+2x2)\
df2=m(z2-2,4+2x2);
d0Mi,b2 (табл. 4.2.20).
3. ПРОВЕРКА РАСЧЕТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ИЗГИБА
3.1. Окружная сила в зацеплении, Н Ft2 = 2T2-l03/dlv2.
3.2. Удельная окружная динамическая сила, Н/мм
WFt=Ft2kF/b2 (*,=1,1).
3.3. Коэффициент, учитывающий форму зуба,
y;=f(z2E) (табл. 4.2.21); (z2E= z2/cos37).
3.4. Расчетные напряжения изгиба зуба червячного колеса, б.СМАЗЬШАНИЕ ПЕРЕДАЧИ
/,= 7г</А/64 мм4; (p = 0,4 + 0,6{dol/dn)-
Допускаемый прогиб, мм [/] = @,005...0,01)лз.
5. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ
5.1. КПД передачи 774epB=tg7/tgG+p'),
где р'= arc tg /' - угол трения, град;
f'=f{vs) (табл. 4.2.24).
5.2. Выделяющаяся тепловая мощность, кВт Q\=(l-V)Pi-
5.3. Тепловая мощность, передаваемая в окружающую среду,
кВт Q*-kt{Tp-T„)S,
где Т„ = 20°С - температура окружающей среды;
Тр =F0...70)°С - внутренняя температура редуктора (масла);
S- поверхность охлаждения. Для одноступенчатых
редукторов 5=20ow/10,6m.2 Для 2-х и более ступенчатых
редукторов S оценивается из их компоновки без учета
площади дна редуктора (размеры Ввар ,Lmpn Н- рис. 5.6.1);
kt =@,008...0,011)кВт/(м2град)- при слабой циркуляции;
?>=@,014...0,017) - при хорошей циркуляции воздуха.
5.4. Если Q\ = Q2, то температура редуктора Г=7],= 70°С.
Если <?, $ <?2, то температура T=T0+Q,/(kt S) <70°С.
Если Q,^Q2, то Т> 70°С, и следует применить
искусственное охлаждение редуктора, чтобы увеличить Q2:
а) корпус выполнить ребристым, увеличивая S;
б) редуктор выполнить с вмонтированным
вентилятором. При этом учитывается только 0,5 S ребер.
к,= @,020...0,028) кВт/(м2-град);
в) редуктор выполнить с проточным охлаждением
к,= @,090...0,200) кВт/(м2.град);
г) редуктор выполнить с циркуляционной системой
смазки.
МПа oF=G,lWFtYF/m<i{oFl
Параметры и размеры передачи, полученные в результате ее
прочностного расчета, представлены на рис. 4.2.6.
4. ЖЕСТКОСТЬ И ТЕРМООБРАБОТКА ЧЕРВЯКА
4.1. Степень точности передачи = f (vs) (табл. 4.2.23).
4.2. Твердость и термообработка червяка (табл. 4.2.23).
4.3. Прогиб червяка, мм /= (fJ+fJiJ/D8 EJ)$[f],
где Fn> Frl -п. 7, Н;
L= @,9...1,0) d2 - расстояние между опорами червяка, мм;
?'=2-105 - модуль упругости, МПа;
/ =Jf cp - момент инерции сечения червяка, мм 4;
Вязкость масла и способ смазывания передачи (табл.
(табл. 4.2.25 и рекомендации 13.13).
7. СИЛЫ В ЗАЦЕПЛЕНИИ ЧЕРВЯЧНОЙ ПЕРЕДАЧИ, Н
Уточненная мощность и момент на входном валу
передачи Р1у=Рг/Т)чу„ кВт;
червячное колесо
Окружные F,2 = 2-103!T2/</„,2;
Радиальные Fr2= Ft2tga;
Осевые Fa2=Ft2tg7-
Т1У = 9550Р1у/п1, Н-м.
червяк *
Ftl = 2-103rly/</wl;
F„=F, ,tgcx/tg7;
F.,=FM/tg7-
(a =20°)

Табл. 4.2.15. Значения коэфициенга cv [36]
Vs,mIc
1
1,33
2
1,21
3
1,11
4
1,02
5
0,95
6
0,88
7
0,83
8
0,80
Табл. 4.2.16. Материалы и допускаемые напряжения колеса [36]
Материал
Группа
Бронзы
оловянистые
I
Бронзы
безоловянистые
и латуни
П
Чугуны
серые ш
Марка
БрО10Н1Ф1
БрО10Ф1
Бр05Ц5С5
БрФ10Ж4Н4
БрФ10ЖЗМц1,5
БрФ9ЖЗЛ
ЛЦ23А6ЖЗМц2
СЧ18
СЧ15
Способ
отливки
ц
К/3
К/3
Ц/К
¦ к/з
ц/к/з
ц/к/з
3
3
СТ„,МПа
а„ (для СЧ)
285
275/230
200/145
700/650
550/450
530/500/425
500/450/400
355
315
оу.МПа
165
200/140
90/80
460/430
360/300
245/230/195
330/295/260
-
Vs, М/С
>5
2...5
<2
Примечание. Условное обозначение способа литья: к - литье в кокиль;
з - литье в землю; и - центробежное литье.
Табл. 4.2.17. Значения модулей червяка в осевом сечении т, мм
ГОСТ 19672-74, ГОСТ 2144-93
т
1-й ряд
2-й ряд
3-й ряд
.... 1,0 1,25 1,6 2,0 2,5 3,15 4,0 5,0 6,3 8,0 10 12,5 16 20 25
...,1,5 3,0 3,5 6,0 7,0 12,0
...,1,125 1,375 1,75 2,25 2,75 4,5 9,0 И 14 18 22
Табл. 4.2.18. Значения коэффициентов диаметра червяка q
ГОСТ 19672-74, ГОСТ 2144-93
1-Й ряд
2-Й ряд
6,3
8,0 10
7,1 9,0
11,2
12,5
16
14
18
20
22,4
25
Примечание. Допускается применение q = 7,5 и 12,0.
Табл. 4.2.19. Значения межосевых расстояний а„, мм
ГОСТ 2144-93
1-й ряд
2-й ряд
40 50 63 80 100 125 160 200 250 315 400 500
45 56 71 90 112 140 180 224 280 355 450
Табл. 4.2.20. Длина нарезной части червяка Ьи ширина венца Ьг,
и наибольший диаметр червячного колеса daMi, мм
ГОСТ 19650-74
Коэффициент
смещения
X
+ 1,0
+ 0,5
0
-0,5
- 1,0
daul
ь2
Число заходов червяка z i
*i-l
z, = 2
&,>A2 + 0,10z2) пз
6^A1+0,10^2) m
Z»!** A1 + 0,06 z2)m
bij: (8 + 0,06z2> m
b,^A0,5+z,)fl3
^d„2+2m
$do2+l,5m
$0,75 da\
z,-4
bi>A3,0+0,10 z2)m
6,^A2,5+0,10 z2)m
bi SKI2,5+ 0,09 z2)m
b^( 9,5 + 0,09 z2)m
6, J:A0,5+z,)m
^dai+m
S0,67d„i
Примечание. Для шлифуемых и фрезеруемых червяков длину b i следует увеличить:
на 25 мм-при ш< 10 мм, на35...40мм-при ш =10...16 мм,
на 50 мм - при ш > 16 мм.
55
Табл. 4.2.21. Значения коэффициета Yr,
учитывающего форму зуба и концентрацию
напряжений в зубе червячного колеса
^2Е
У,
ZlE
у?
26 28
1,85 1,80
45 50
1,48 1,45
30 32
1,76 1,71
60 80
1,40 1,34
35
1,64
100
1,30
37 40
1,61 1,55
150 300
1,27 1,24
Табл. 4.2.22. Значения номинальных
передаточных чисел и
ГОСТ 2144-93
и
и
1-й ряд
2-й ряд
1-й рад
2-й рад
5,0 6,3 8,0 10 12,5 16,0 20,0 25,0
5,6 7,1 9,0 11,2 14,0 18,0 22,4
31,5 40,0 50,0 63,0 80,0 100
28,0 35,5 45,0 56,0 71,0 90,0
Примечание. 1-й ряд следует предпочитать 2-му.
Рис. 4.2.6. Основные параметры
червячной цилиндрической передачи,
полученные в результате прочностного расчета
Табл. 4.2.23. Рекомендации по выбору степени точности червячных передач
Степень
точности
7
8
9
Vs,
м/с
10
5
2
Обработка, термообработка и обкатка
Червяк закален, шлифован и полирован.
Колесо нарезается шлифоваными
червячными фрезами. Обкатка под нагрузкой
Допускается червяк с ЯВ$350,
нешлифованный. Колесо нарезается шлифованной
червячной фрезой. Рекомендуется обкатка
под нагрузкой
Червяк с НВ $ 350 не шлифован. Колесо
нарезаается любым способом
Применение
Передачи с повышенными скоростями и
малым шумом, с повышенными требованиями
к габаритам
Передачи среднескоростные, со средними
требованиями по шуму, габаритам и точности
Передачи низкоскоростные, кратковременно
работающие, ручные с пониженными
требованиями
Табл. 4.2.24. Зависимость коэффициента трения / от скорости скольжения vs, м/с
(червяк стальной, колесо из оловянистой бронзы)
Vs, М/С
f
Vs, М/С
f
0,1
0,08...0,09
2
0,035...0,045
0,25
0,065...0,075
2,5
0,03...0,04
0,5
0,055...0,065
3
0,028...0,035
1,0
0,045...0,055
4
0,023...0,03
7
0,018...0,026
1,5
0,04...0,05
10
0,016...0,024
Табл. 4.2.25. Рекомендуемые значения вязкости масла в град. Энглера (Е°)
Vs, М/С
Б 50 (-*? 100 )
Способ
смазки
<1
60G)
<2,5
36 D,5)
<5
24C)
5...10
16B)
10...15
11
Погружение в ванну
15...25
8
Струйная
или в ванне
>25
6
Под
давлением

56
5. КОМПОНОВКА РЕДУКТ
5.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Компоновка редуктора выполняется после завершения прочностных расчетов
зубчатых передач на ММ-бумаге карандашом в масштабе 1:1 A:2).
Компоновка редуктора выполняется для:
- размещения внутри редуктора зубчатых колес всех ступеней так, чтобы
получить минимальные внутренние размеры редуктора ( ?вв и LB„ );
- определения расстояния между опорами валов L и длин консольных участков;
- определения точек приложения сил, нагружающих валы;
- проверки, не накладываются ли валы (зубчатые колеса) одной ступени
редуктора на валы (зубчатые колеса) другой ступени.
1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ: 2. ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
1.1. Розмеры зубчатых цилиндриче- 2.1. LCm~Dcm~A,6...1,8)daaJ, - длимо
ских, конических и червячных и диаметр ступии.
передач D.2.1, 4.2.2, рис. 4.2. 1; 2.2. Выбираются из каталога под-
4.2.4, 4.2.5, рис. 4.2.2; 4.2.8, шипников качения или из 8.10.3..
рис. 4.2.6). 8.10.11 (без расчета) габарит-
1.2. Диаметры валов dtM после их нае Р^еры [D, В (Т)] саатвет-
предварительнага определения ствующих подшипников качения
(тобл. 1.2.4). средней серии с внутренним
диаметром d=dia/i (рис. 5.1. 1).
3. РАЗМЕРЫ, НЕОБХОДИМЫЕ ДЛЯ ВЫПОЛНЕНИЯ КОМПОНОВКИ
3.1. б — толщина стенки редуктора (табл. 12.2.3).
Для редукторов минимальная талщино стенки Omin=8,0 мм.
3.1.1 - Для редукторов цилиндрических:
одноступенчатых -' 6 = @,025 Ошцил , + 1)
мм;
i ^i i ММ
аил v ' ~"
двухступенчатых - 6' = @,025 aWUUJI „+3)
3. 1.2 - Для конических редукторов:
одноступенчатых — 6=@,05Re+1) мм,
коническо-цилиндрических — б = @,025 OWUUJ> +3) мм.
3.1.3 - Для редукторов червячных:
одноступенчатых — б=@,04 oW4epg+2) мм,
червячно-цилиндрических - j 6=@,04 0W4epg+3) мм,
(ббльшая величина) \ 6=@,025 0WUUJI +3)
мм.
3.2. Расстояние от внутренней поверхности стенки редуктора:
до боковой поверхности вращающейся чости — С =A,0... 1,2) 6 мм;
i до боковой поверхности подшипника качения - С,= C...5) мм.
[16,21,42]
J.J. Расстояние в осевом направлении между
вращающимися частями, смонтированными на:
но одном валу —
на розных валах -
3.4. Радиальный зазор между зубчатым колесом одной
ступени и валом другой ступени (min) —
3.5. Радиальный зазор от поверхности вершин зубьев:
— до внутренней поверхности стенки редуктора
— до внутренней нижней поверхности стенки
корпусе (величину С6 определяет также объем
масляной вонны 12.3... 12.5, 13. 13)
3.6. Расстояние от боковых поверхностей элементов,
вращающихся вместе с валом, до неподвижных
наружных частей редуктора -
3.7. Ширино срлонцев S, соединяемых болтом диаме—
тР°м d6oJlm = l,5 6, K=f(d6om) (тобл. 5.1.1) -
3.8. Толщина срланца боковой крышки (рис. 12. 1.2,
табл. 12.1.1) -
3.9. Высота головки болта -
3. 10. Толщин о (рлонца втулки -
3.1 1. Толщина стокано (табл. 12. 11.1) -
3. 12. Длина цилиндрической части крышки
(выбирается конструктивно) -
3. 13. Расстояние между боковыми поверхностями
подшипников, монтируемых парами -
3.14. Другие неуказанные параметры корпуса редуктора-
С2 = @...5) мм;
С3= @,5... 1,0) 6 мм.
i
С4 = A,2...1,5N мм.
С5 = 1,26 мм;
С6=E... 10) т мм.
с7=E...8)
S=k+d+6
h,=f(D)
h=0,8 h,
h2=h,
h3=f(D)
MM
MM
MM
MM
MM
MM
h 4 min = 5 MM.
h5=@...5) мм.
A2.1, 12.3... 12.5').
После определения ориентировочных размеров следует выполнить
компоновку редуктора в соответствии с 5.2...5.7.
В (Т)
X
X
_о
Табл. 5.1.1. Зависимость
k = f (</6„лт)
-е J
Рис. 5.1.1. Габаритные размеры
подшипника качения
" болт
к
ММ
М8
М10
М12
М16
М20
М24
24
28
33
40
48
55

5
Результатом компоновки являются
величины L, Lu Ьг, L3
определяемые замером их на ММ-бумаге.
При использовании врезных
подшипниковых крышек длина
консольного участка вала уменьшается на
(A+Ai).
Расчетная схема
вала 2
F
5.2. КОМПОНОВКА ОДНОСТУПЕНЧАТЫХ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Размеры цилиндрической передачи D.2.1,4.2.2, рис. 4.2.1), мм:
- межосевое расстояние а к',
- диаметры колес d„ lB), da ;
-шириныколес Ь\, Ь2. 1B)
Диаметры валов </иш1B), мм (табл. 1.2.4).
Размеры ступиц колес, мм E.1 п. 2.1).
L„*=D„~(l,6...l,S)d*
Размеры подшипников качения, мм E.1 п. 2.2).
Другие размеры для выполнения компоновки E.1 п. 3)
Конструкции цилиндрических зубчатых колес A1.2.2).
Расчетная схема
вала 1
Примечание: Для "коротких" валов (L^1,2д(юЯ \
установленных в радиально-упорных
подшипниках, следует учитывать изменение расстояния
между опорами валов от такого вида подшипников (см.
рис. 7.6.2, рис. 7.6.5).
FUUJt — сила, нагружающие
вал от зацепления
колес
цилиндрической передачи.
F— силы, нагружающие
консольное участки
балов, где могут
бать установлена
звездочки, шкива,
зубчатые колеса,
муфта и т. д.
Рис. 5.2.1

58
5.3. КОМПОНОВКА ДВУХСТУПЕНЧАТЫХ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Размеры цилиндрических передач I и II ступеней
D.2.1,4.2.2, рис. 4.2.1), мм:
- межосевые расстояния а «г i an;
- диаметры колес dwm 1<т, da ти&;
- ширины колес Ъ од i (ц).
Диаметры валов </Вал1,2,э, мм (табл. 1.2.4).
Размеры ступиц колес, мм E.1 п. 2.1).
Lci~Dct~ A,6...1,8) </b„.
Размеры подшипников качения, мм E.1 п. 2.2).
Результатом компоновки являются
величины L, Lu L2, L3
определяемые замером их на ММ-бумаге.
При использовании врезных
подшипниковых крышек длина
консольного участка вала уменьшается на
Другие размеры для выполнения компоновки
E.1 п. 3).
Конструкции цилиндрических зубчатых колес
A1.2.2).
КОМПОНОВКА
внутреннего подшипникового узла F
соосных редукторов
Примечание: Для "коротких" валов (L^1,2d^0„), ^
установленных в радиально-упорных
подшипниках, следует учитывать изменение расстояния
между опорами валов от такого вида подшипников (см.
рис. 7.6.2, рис. 7.6.5).
с8=@.7...1,0N
Рис. 5.3.2
-Ц^-4--
FUUJI /—сила, нагружающие вол от
зацепления колес цилиндрической
передачи первой ступени.
FuuJ, a-сила, нагружающие вол от
зацепления колес цилиндрической
передачи второй ступени.
F — силы, нагружающие консольные участки валав, где могут быть
установлена звездочки, шкива, зубчатые колеса, муфта и т.д.
Расчетные схемы
валов 1,2,3
F
#-«=Щ
Рис. 5.3.1

59
5.4. КОМПОНОВКА ОДНОСТУПЕНЧАТЫХ
КОНИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Размеры конической передачи D.2.4,4.2.5, рис. 4.2.2), мм:
- диаметры колес deipj, d<,em;
- внешнее конусное расстояние Re;
- ширина колес Ь.
Диаметры валов </Вал1B), мм (табл. 1.2.4).
Размеры ступиц колес, мм E.1 п. 2.1).
Lcr~Dcr~ A,6...1,8) (/„а.
Размеры подшипников качения, мм E.1 п. 2.2).
Другие размеры для вьшолнения компоновки E.1 п. 3).
Конструкции конических зубчатых колес A1.3.4).
Г^
V};;;;;;;;;;;;;;.
Выполнение компановки следует
начинать с нанесения диаметров del
и йл.
Результатом компоновки являются
величины L, L\, L2, L3
определяемые замером их на ММ-бумаге.
Р~кон - сила, нагружающие дал от за-
цепления колес конической
передачи.
F' — сила, нагружающие консольные
участки ЪалоЪ, где могут
быть установлены звездочки,
шкивы, зубчатые колесо,
муфты и т.д.
Примечание: Для "коротких" валов (L^1,2d6ajl),
установленных в радиально-упорных
подшипниках, следует учитывать изменение расстояния
между опорами валов от такого вида подшипников (см.
рис. 7.6.2, рис. 7.6.5).
Расчетная схема
вала 2
L6h
ЧУ
de2_
j^SNNN^NNSSfe
^ЙШ--
-•с,
h2s h, h Um
; bs: s\\\\ K\\\\\\y
\Уч\\\ЧУ<\\Ч
+
CO"
*
ж
X
<-«;
ъ-
©
Рис. 5.4.1
1
I
1 Расчетная схема (
вала 1 '
L\
L=B,5-r3,5)d,ojn
^^!
L,
®

60
5.5. КОМПОНОВКА КОНИЧЕСКО-
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Размеры конической передачи D.2.4,4.2.5, рис. 4.2.2), мм:
- диаметры колес dei{1), doe,Q)\
-ширинаколес Ъ;
- внешнее конусное расстояние Re.
Размеры цилиндрической передачи D.2.1,4.2.2, рис. 4.2.1), мм:
- межосевое расстояние aw;
- диаметры колес dwlA), dam;
-шириныколес blt b2.
Диаметры валов с/вм 1,2,3, мм (табл. 1.2.4).
Размеры ступиц колес, мм E.1 п. 2.1).
L„~Dc~ A,6...1,8)(/вал-
Размеры подшипников качения, мм E.1 п. 2.2).
Другие размеры для выполнения компоновки E.1 п. 3).
Конструкции конических зубчатых колес A1.3.4).
Конструкции цилиндрических зубчатых колес A1.2.2).
Расчетные схемы
. валов 2, 3
Выполнение компановки
следует начинать с нанесения
диаметров de\ и йл.
Результатом компоновки
являются величины L, L\, Li, L3,
определяемые их замером на ММ-
бумаге.
Fkoh — силы, нагружающие бал
от зацеплений колес
конической передачи,
сила, нагружающие бал
от зацепления колес
цилиндрической передачи.
F— силы, нагружающие
консольные участки балаб, где
могут быть устаноЪлены
збездочки, шкива,
зубчатые колеса, мусрты и т.д.
Г
Примечание: Для "коротких"
валов ( L ^ 1,2di0JI), установленных в радиально-упорных
подшипниках, следует учитывать изменение расстояние между опорами
валов от такого вида подшипников (см. рис. 7.6.2, рис. 7.6.5).
'цил
'кон
'цил
^
-?
¦~J
/&
Рис. 5.5.1

61
5.6. КОМПОНОВКА ОДНОСТУПЕНЧАТЫХ
ЧЕРВЯЧНЫХ РЕДУКТОРОВ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Размеры червячной передачи D.2.8, рис. 4.2.6), мм:
- межосевое расстояние а»;
- диаметры червяка и червячного колеса d„ 1B), daU dau2',
- длина червяка и ширина червячного колеса Ь\, Ь2 ¦
Диаметры ВШ10В "вал 1B), мм (табл. 1.2.4).
Размеры ступиц колес, мм E.1 п. 2.1).
Lct~D„~ A,6...1,8)</шл.
Размеры подшипников качения, мм E.1 п. 2.2).
Другие размеры для выполнения компоновки E.1 п. 3)
Конструкции червяков и червячных колес A1.4.3).
Результатом компоновки
являются величины L, L\, L2, Lb,
определяемые их замером на ММ-
бумаге.
F4ep - сила, нагружающие
бал от зацепления
колес чербячной
передачи.
F— сила, нагружающие
консольнае участки
болоб, где могут
бать устанаблена
збездочки, шкиба,
зубчатые колеса,
мудзта и т.д.
Примечание: Для "коротких" валов ( L^ 1,2deOJI),
установленных в радиально-упорных
подшипниках, следует учитывать изменение расстояния меж- F
ду опорами валов от такого вида подшипников (см.
рис. 7.6.2, рис. 7.6.5).
ВАРИАНТ
ВЫПОЛНЕНИЯ
ПОДШИПНИКОВЫХ
УЗЛОВ
ЧЕРВЯКА
Рис. 5.6.2
Р-'ЯИ- 1а
Расчетная схема
вала 1а
з чччччччччччччччччччччччччччч; ч
*~нор
Цн
Расчетные схемы
валов 1,2
Рис. 5.6.1

5.7. КОМПОНОВКА ЧЕРВЯЧНО-
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Размеры червячной передачи D.2.8, рис. 4.2.6), мм:
- межосевое расстояние а»-;
- диаметры червяка и червячного колеса
Qw[BL , аа\, аам2',
- длина червяка и ширина червячного колеса
Ь\, Ь2.
Размеры цилиндрической передачи D.2.1,4.2.2, рис. 4.2.1), мм:
- межосевое расстояние а*;
- диаметры колес dw Щ) v,daK1)',
- ширины колес Ь i, Ъг.
Диаметры валов tfwip), мм (табл. 1.2.4).
Размеры ступиц колес, мм E.1 п. 2.1).
Lcr~Dcr~ A,6...1,8)</вая.
Размеры подшипников качения, мм E.1 п. 2.2).
Другие размеры для вьшолнения компоновки E.1 п. 3)
Конструкции червяков и червячных колес A1.4.3).
Конструкции цилиндрических зубчатых колес A1.2.2).
Результатом компоновки
являются величины L, Lu L2, L3,
определяемые их замером на ММ-
©
Примечание: Для "коротких" валов (L^1,2dca„ ),
установленных в радиально-упорных
подшипниках, следует учитывать изменение расстояния
между опорами валов от такого вида подшипников (см.
рис. 7.6.2, рис. 7.6.5).
L,
©
Расчетная схема
вала 1
©
Расчетная схема
валаЗ
Цн
©
Расчетная схема
вала 2
р^///)/////$М&
-^^м^м--~-ш
&
3
-J
Рис. 5.7.1
F4ep — сила, нагружающие бал от
зацепления колес чербячнай передачи.
Рцил— сила, нагружающие бал от
зацепления колес цилиндрической передачи.
F — сила, нагружающие консольнае
участки балоб, где могут быть
установлена збездачки, 1икиба, зубчатае
колеса, мусрта и т.д.

63
6. СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ [21,42]
6.1. СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ
а)
1. Силы, действующие в зацеплении передач:
- закрытых D.2.1 п. 6);
- открытых D.2.3 п. 4).
2. Пункт приложения сил - полюс зацепления П.
3. Направления сил:
3.1. Окружная сила F, - под углом 90° к межосевой линии в
направлении:
- обратном направлению вращения - для ведущего колеса
(шестерни), (вал 1) - сила Fn (рис. 6.1.26);
- по направлению вращения - для ведомого колеса (вал 2) -
сила Fn (рис. 6.1.2а).
3.2. Радиальная сила FT - по межосевой линии (по радиусу) от
полюса зацепления П к оси вала:
- для шестерни - сила Fn от П к О, (рис. 6.1.26);
- для колеса - сила Fn от П к 02 (рис. 6.1.2а).
3.3. Осевая сила F„ - вдоль оси вала.
Для определения направления осевой силы Fa должно быть
известно направление линии зуба шестерни (левое или
правое) и колеса (правое или левое) (рис. 6.1.3). Стороны
зубчатых колес, где определено направление линии зуба,
выделены на рис. 6.1.1 утолщенной линией.
3.3.1. Условно перемещают зубчатое колесо - рис. 6.1.46
(шестерню - рис. 6.1.4.а) в положение, где полюс
зацепления П будет находиться со стороны, определяющей
направлении линии зуба (в положение П\ ).
3.3.2. Прикладывают в условном полюсе зацепления П\
окружную силу Ft в соответствии с п. 3.1.
3.3.3. Осевая сила Fa будет одной из составляющих силы F„',
направленной под углом 90° к линии зуба в условном
полюсе зацепления П'. Второй составляющей силы
F^ будет окружная сила Ft , направленная в
соответствии сп. 3.1.
3.3.4. Определенную по направлению осевую силу Fa
переносят в действительный полюс зацепления П.
На основании вышеизложенного, составляют расчетные
схемы валов 1 и 2, нагруженных силами Ft, Fr и Fa в
плоскостях XOZ и YOZ (рис. 6.1.5). На рис. 6.1.6 представлены
расчетные схемы валов при У = 0°.
Рис. 6.1.2. Схемы сил F, и Fr ,
нагружающих валы: а) зубчатого
колеса; б) шестерни
а)
Рис. 6.1.1. Схема
цилиндрической передачи
б)
Рис. 6.1.3. Направление линии зуба:
а) правое; б) левое
Рис. 6.1.4. К определению направления осевой силы F„.
а) для зубчатого колеса; б) для шестерни
* Силы, нагружающие вал от муфт FM F.5).
XOZ
YOZ
б)
XOZ
YOZ
| F,,siny
[F* \rr,cosy
! в в
4* n
FA
IF* П -?'
] " В Fucosy
! A
4*
Fa2
Л
A
л
A
&. Б
Fr1 sin У
П
Г
&.
f Ft2 sin У
i Fr2cos У
Fr2siny
Г
r,z COS У
к
и
о
о
о"
- .g-
и
о"
о
-~Сз
.с
и
¦а
о"
п
Рис. 6.1.5. Расчетные схемы:
а) вала 1; б) вала 2
а)
*^
В
XOZ С Г~?Г
YOZ
.,Fr,
В
'at О
Ъ4
"О
О'
¦rs—^
\FU*
б)
XOZ
YOZ
F„2
л
л
п
г
г
о"
& 1„ А
\га
Рис. 6.1.6. Расчетные схемы (при 7=0°):
а) вала 1; б) вала 2

64
6.2. СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ
КОНИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ
1. Силы, действующие в зацеплении прямозубых конических
передач D.2.4 п. 5, 4.2.6 п. 4).
Силы, действующие в зацеплении конических передач с
непрямыми зубьями D.2.5 п. 5)
2. Пункт приложения сил - полюс зацепления П.
3. Направления сил:
3.1. Окружная сила Ft - под углом 90° к радиусу в полюсе
зацепления в направлении:
- обратном направлению вращения - для ведущего колеса
(шестерни), (вал 1) - сила Fn (рис. 6.2.2а);
- по направлению вращения - для ведомого колеса (вал 2) -
сила Ft2 (рис. 6.2.26).
3.2. Радиальная сила Fr - по радиусу от полюса зацепления П к
к оси вала:
- для шестерни - сила Fn от П к О, (рис. 6.2.2а),
- для колеса - сила Fr2 от Я к Ог (рис. 6.2.26).
3.3. Осевая сила Fa - вдоль оси вала в направлении
противоположном размещению сопряженного зубчатого колеса.
На основании вышеизложенного, составляют расчетные схемы
валов 1 и 2, нагруженных силами Ft, Fr и Fa в плоскоскостях XOZ
и YOZ (рис. 6.2.3).
(Для конических колес с круговым зубом направление сил
Fr и Fa меняется на противоположное, если величины
этих сил в результате расчета D.2.5 п. 5.3 и 5.4) имеют
отрицательное значение).
полумуд>та
а)
XOZ
YOZ
б)
YOZ
<
XOY
г* * с
г„ ! Б
-* i
'" I
В
55—ЗГ
1.,
С| Б
С; А
в
Ъ п
¦fr,
0,5 dmt
Г
А
Ъ
п
Л
—Г"^-
га2 О
6.3. СИЛА, НАГРУЖАЮЩАЯ ВАЛЫ
РЕМЕННЫХ И ЦЕПНЫХ ПЕРЕДАЧ
1. Сила, нагружающая валы:
- от ременной передачи B.1 п. 14; 2.2 п. 13; 2.3 п. 15; 2.4 п. 14);
- от цепной передачи C.3 п. 16; 3.4 п. 14)(без учета веса колес и цепи).
2. Пункт приложения силы F - ось вала в плоскости установки
колеса ременной или цепной передачи (плоскость А - А рис.
6.3.1).
3. Направление силы - к оси сопряженного колеса (с
определенной неточностью).
На основании вышеизложенного, составляют расчетные схемы
валов 1 и 2 ременной (цепной) передачи, которые нагружены
составляющими силы F в плоскостях XOZ и YOZ (рис. 6.3.2).
На рис. 6.3.3 представлены расчетные схемы валов при 7 = 0°.
Г \ Д
я. ж
а)
бал
Рис. 6.2.3. Расчетные схемы:
а) вала 1; б) вала 2
-\гг, Ш1
Рис. 6.2.1. Схема
конической передачи
Рис. 6.2.2. Схемы сил
F„ Fr и Fa , нагружающих
валы: а) шестерни (вал 1);
б) зубчатого колеса (вал 2)
Силы, нагружающие вал от муфт F„ F.5).
этЬ
Рис. 6.3.1. Схема ременной (цепной) передачи
a) Fcos у L б)
XOZ
YOZ
Fsin У i
XOZ i
YOZ
Л
В В'
Рис. 6.3.2. Расчетные схемы:
а) вала 1; б) вала 2
Л
"Ж
Fcos У
\ Fsin У
а)
XOZ
1ЬВ
б)
XOZ
г
Л
ИГ
Рис. 6.3.3. Расчетные схемы (при 7=0°):
а) вала 1; б) вала 2

6.4. СИЛЫ, НАГРУЖАЮЩИЕ ВАЛЫ
ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ
1. Силы, действующие в зацеплении передач D.2.8 п. 7).
2. Пункт приложения сил -полюс зацепления П.
3. Перед определением направления сил, возникающих в зацеплении
передач и нагружающих валы, должны быть известны:
- направление линии витка червяка (левое или правое) (рис. 6.4.2).
- направления вращения валов червяка (вал 1) и червячного колеса
(вал 2) (рис. 6.4.1).
Направления сил:
3.1. Окружная сила Ft - под углом 90° к радиусу в полюсе
зацепления в направлении:
- обратном направлению вращения - для ведущего элемента
червяка), (вал 1) - сила -tt 1
(рис. 6.4.36);
- по направлению вращения - для ведомого элемента
(червячного колеса), (вал 2) - сила F,2 (рис. 6.4.3а).
3.2. Радиальная сила Fr - по радиусу от полюса зацепления П к оси
вала:
- для червяка - сила Fn от П к О, (рис. 6.4.36);
- для червячного колеса - сила Fn от П к 02 (рис. 6.4.3а).
3.3. Осевая сила Fa - вдоль оси вала в направлении:
- для червяка - сила/J, i - от полюса зацепления П в направлении
противоположном силе F,2 (рис. 6.4.36);
- для червячного колеса - сила Fa2 - от полюса зацепления в
направлении противоположном силе Fn (рис. 6.4.3а).
Возможно также использование рекомендаций F.1 п. 3.3).
На основании вышеизложенного, составляют расчетные схемы валов 1 и 2,
нагруженных силами Ft, Fr и Fa в плоскоскостях XOZ и YOZ (рис. 6.4.4).
6.5. СИЛА, НАГРУЖАЮЩАЯ ВАЛЫ ОТ МУФТ [12,21,42]
Сила, нагружающая валы механических передач от муфт (без учета
ихвеса), Н - для жестких муфт FM=@,20...0,30)F,„;
- для подвижных муфт FM=@,15...0,20)F/M,
где FtK - окружная сила, передаваемая элементами, которые соединяют
полумуфты. Ftu = 2 Tld, , где d, - диаметр расположения в муфте
элементов, передающих крутящий момент A4).
Сила FH есть силой вращающейся. Поэтому нагружает валы как в
плоскости XOZ, так и в плоскости YOZ , имея как положительное, так и
отрицательное направление в принятой системе координат.
Плоскость приложения и направление силы F„ следует выбрать так,
чтобы нагрузка на вал ( Ми) либо реакция в опоре была наибольшей.
5А-637
65
а)
б)
Рис. 6.4.1. Схема червячной передачи
а)
б)
ft,
Vr
бол 1
Ч
|Л
К,
Рис. 6.4.2. Виды червяков в зависимости
от направления линии их витков:
а) червяк с правым направлением линии витков;
б) червяк с левым направлением линии витков
Го, | Гн
Ъ
В
lf„
Рис. 6.4.3. Схемы сил F„ Fr и F„,
нагружающих валы:
а) червячного колеса (вал 2); б) червяка (вал 1)
а)
б)
Для определения F„ необходимо:
1. Выбрать тип муфты A4.1; 14.2; 14.3);
2. Выбрать типо-размермуфты = f(Г)
(табл. 14.1.1...14.1.3; 14.2.1...14.2.3; 14.3.1...14.3.6)
и определить значение диаметра расположения
элементов (d,), передающих крутящий момент;
3. Вычислить окружную силу, передаваемую
элементами, соединяющими полумуфты, Н F, „=2 Т 10}/d3.
Дальнейший расчет - 6.5.
Б
Г
Л
I
П Г°2
Г Л
15—(—ъ
f
п
ч,
F°> г
1
1
¦4 '
в г«\
Т7
в
F*l
а
XOY
XOZ
YOZ
XOZ
Рис. 6.4.4. Расчетные схемы:
а) вала 2; б) вала 1

66
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Схема вала привода (рис. 7.1.1);
Расстояние между опорами вала L мм >
Длина консольного участка вала Li mm I E.5);
Координаты пункта приложения сил i2 мм J
Размеры зубчатых колес d„2 мм D.2.1);
ВАЛЫ
7.1. ПРОЕКТНЫЙ РАСЧЕТ ВАЛОВ [13,16,21,42]
(на примере вала 4 привода рис. 1.2.1)
Силы в зацеплении колес
Внешняя нагрузка на вал
Крутящий момент на валу
Реверсивность передачи;
Материал вала (назначает конструктор) G.3 п.1).
Г,г,ГГ2,Га2,Я D.2.1 п. 6);
^«х, 7, Н.град (рис. 1.2.1);
Г=Т4, Н-м (табл. 1.2.4);
РЕКОМЕНДУЕМАЯ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА
1. Определяют пункты приложения, направления и величины
сил, нагружающих вал в плоскости XOZ (рис. 7.1.2а).
2. Определяют пункты приложения, направления и величины
сил, нагружающих вал в плоскости YOZ (рис. 7.1.2в).
3. Вычисляют реакции R6x и RBX, H в опорах ? и В
вала в плоскости XOZ (рис. 7.1.2а).
4. Вычисляют реакции R6y и RBy, H в опорах Б и В
вала в плоскости YOZ (рис. 7.1.2в).
5. Определяют полные поперечные реакции Rs и R„ в
опорах вала Б vi В R6={R\x+RlJ, RB^R\X + Ri;, N.
6. Определяют изгибающие моменты в характерных точках
вала с построением эпюры изгибающих моментов Ми %
Н-м, в плоскости XOZ (рис. 7.1.26).
7. Определяют изгибающие моменты в характерных точках
вала с построением эпюры изгибающих моментов Миу
Н-м, в плоскости YOZ (рис. 7.1.2г).
8. Вычисляют суммарные изгибающие моменты Мю в
характерных участках вала Ми = \/М„2х+Ми2у', Н-м с
построением эпюры изгибающих моментов Ми (рис. 7.1.2д).
9. Представляют эпюру крутящих моментов Т, Н-м ,
передаваемых валом (рис. 7.1.2е).
10. Вычисляют эквивалентные изгибающие моменты МЭКв, Н-м
в характерных точках вала Мэи> = \[М*+(аТJ, с
представлением их эпюры (рис. 7.1.2ж),
где а =ст.1и/2стои ~ /3/2 - в случае реверсивной передачи;
а =G.1и/4стои ~ /3/4 - в случае нереверсивной передачи.
Здесь ст_1и , о-ои (табл. 17.2.1).
11. Определяют расчетные диаметры вала в характерных
пунктах </Расч =т/103Мэга/@,1 [сти ])', мм и представляют
полученные результаты на рисунке (рис. 7.1.2з).
Здесь [СТ„] = СТ-1 я /5зал ($3ап = 3...4).
F.„iSiny
Рис. 7.1.1. Схема вала 4 привода (рис. 1.2.1)
1. Вычисление реакций в подпорах Б я В вала в
плоскостях XOZ и YOZ (п. 3,4) рекомендуется выполнять из
уравнений ? МБ(В) = 0. Уравнения Е Fx(У) = 0 будут
служить проверкой правильности вычисления реакций.
2. На схемах сил (рис. 7.1.2а,в), нагружающих вал,
направление реакций в опорах должно соответствовать
положительному их значению.
3. Вычисление диаметров вала dym рекомендуется
выполнять для ряда его сечений (через 10...15 мм длины вала).
4. Расчетные схемы вала и эпюры моментов, нагружающих
вал, рекомендуется представлять в одинаковом масштабе,
размещая их на одном листе (рис. 7.1.2) вместе с
принятой конструкцией вала G.2).
а)
плоскость
XOZ
б) Ми х , Н-м
Y| 165
плоскость
г) Ми у , Н
ж) Мэкв, Н-м
з) dpacM, мм
d=39
d=42
F.Hrs!n7
d=34
d=48
Рис. 7.1.2. Результаты проектного расчета вала

б:
7.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ И ФОРМЫ
В
7.
У7%7/.
а)
Диаметра 0 28 42 45 48 46 38 34 \
вала d
Рис. 7.2.1. Конструктивное оформление вала
(вариант 1)
ВАРИАНТ 1 (рис. 7.2.1)
1.1. Диаметр вала в подшипниках опор Б и В (сечения
1, 5) должен:
- быть большим или равным диаметрам в сечениях 1,
2,5 rflpac4=0MM, </2расч = 28 ММ, ^5расч=48мм;
- заканчиваться на цифру 0 или 5 (внутренние
диаметры подшипников качения заканчиваются на 0 или 5 мм).
Принимается d,=d5 = 50 мм.
1.2. Диаметр вала под ступицу (сечения 3,4) должен быть:
- большим или равным диаметру </4расч=45 мм;
- большим, чем принятые диаметры d,=c/s = 50 мм,
чтобы при монтаже колеса на вал не повредить
поверхность под подшипник. Принимается с/3=52мм.
1.3. С одной стороны ступицы (желательно со стороны
консольного участка вала) между ступицей и
подшипником вал выполняют диаметром с/= 58 мм, что следует
из высоты заплечика под подшипник (размер Н или
d0 -рис. 8.9.16).
ВАЛА [21,42]
б
В
Определение основных размеров и формы вала
производится в процессе абрисования линий расчетных сечений вала с/раоч
линиями действительных сечений d приуславии с/?с/Расч
и при выполнении конструктивных, технологических и
монтажных требований, предъявляемых к его конструкции.
Доя схемы вала (рис. 7.2.1а, 7.2.2а) линия расчетных
сечений, где приведенные изгибные напряжения ст„р равны
допускаемым [стш], представлена на рис. 7.2.16, 7.2.26.
Конструктивное оформление вала мажет быть выполнено
в двух вариантах:
1. Подшипники в опарах Б и В (сечения 1 и 5)
выполняются одинаковыми (рис. 7.2.1в) (вариант 1, рекомендуемый).
2. Подшипники в опарах Б и В (сечения 1 и 5)
выполняются различными (рис. 7.2.2в) (вариант 2).
Конструкция вала с окружающими и установленными на
нем деталями представлена на рис. 7.2.1г и 7.2.2г.
1.4. С другой стороны ступицы (между ступицей и
подшипником) устанавливают втулку с внутренним
диаметром di= 50 мм.
Такое конструктивное решение позволит с левой стороны
вала установить до заплечика (d = 58 мм) ступицу (d =
= 52 мм), втулку (</=50мм) и внутреннее кольцо
подшипника (d = 50 мм).
1.5. Все диаметры консольного участка вала должны быть
меньшими, чем d5= 50 мм.
1.6. Диаметр вала под уплотнение (сечения 6, 7) должен:
- быть большим, чем d6paC4= 46 мм;
- быть меньшим или равным ds = 50 мм;
- соответствовать ряду внутренних диаметров
уплотнений (табл. 9.1.1). Принимается </6=48мм.
1.7. Диаметр консольного участка вала d8 должен:
- быть большим или равным расчетному диаметру в
всечениях7и8 (d7pac4=38 мм, ?/8рас,= 34мм);
- соответствовать ряду диаметров выходных концов
валов G.4.2). Принимается d8= 40 мм.
ВАРИАНТ 2 (рис. 7.2.2)
2.1. Диаметр вала в подшипнике опоры В (сечение 5)
должен:
- быть большим или равным диаметру d5pBC4= 48 мм;
- заканчиваться на цифру 0 или 5 (см. п. 1.1).
Принимается d5 = 50 мм.
2.2. Диаметр вала в подшипнике опоры Б (сечения 1, 2)
должен:
- быть большим или равным диаметру </2расч= 28 мм;
а)
Ми
бола d
Ъ*^7.
Диаметра О 28 42 45 48 46 38 34
¦ ' | _л, ¦, I I i[i A--— l
б)
расч
мм
i i i i
Сечения \ 2, ?
&оло
^
5 6 7 8\
Рис. 7.2.2. Конструктивное оформление вала
(вариант 2)
- заканчиваться на цифру 0 или 5 (см. п. 1.1).
Можно принять d\ = 30 мм. Принимается d,= 35 мм.
2.3. Диаметр вала под ступицу (сечения 3,4) должен быть:
- большим или равным диаметрам d$ расч — 42 мм и
М расч'
= 45 мм;
- большим, чем принятый диаметр d, = 35 мм.
Принимается </4=48мм.
2.4. С правой стороны ступицы (между ступицей и
подшипником) вал выполняют диаметром d = 58 мм (п. 1.3).
2.5. С левой стороны ступицы (между ступицей и
подшипником) устанавливают втулку с внутренним
диаметром d = 35 мм.
Такое конструктивное решение позволит с левой стороны
вала установить до заплечика (d - 58 мм) ступицу (d =
= 48 мм), втулку (</=35мм) и внутреннее кольцо
подшипника (d = 35 мм).
2.6. Конструктивное решение консольного участка вала
(п. 1.5, 1.6,1.7).

7.3. КОНСТРУИРОВАНИЕ ВАЛОВ [4, 16, 21, 42]
Конструирование валов производится в процессе выполнения
сборочного чертежа редуктора.
Принятое конструктивное оформление вала G.2), окружающие и
установленные на нем части редуктора (рис. 7.3.1а), технологические, монтажные и
эксплуатационные требования к валу определяют:
1. необходимые допуски и лосадки (п. 2);
2. требования к шероховатости поверхностей (п. 3);
3. допуски формы и расположения его поверхностей (п. 4).
Некоторые конструкционные решения при проектировании валов,
рекомендации, типовые узлы, обозначения и т.д. приведены в п. 7.4.
1. МАТЕРИАЛЫ ВАЛОВ И ИХ ТЕРМООБРАБОТКА
Прямые валы и оси для средних нагрузок
изготавливаются без термообработки из углеродистых сталей 25, 30,
35, СтЗ, Ст4, Ст5. В некоторых случоях применяется сталь
40, 45 или 4DX с термообработкой (улучшение).
Тяжелоногруженнае вала и оси изготавливоются из
легированных сталей 40ХН, 4DXHMA, ЗОХГС и др. с последующей
термообработкой.
При повышенных требованиях к твердости рабочих
поверхностей, нопример, иопср, шлицев применяются
цементированные столи 20Х, 12ХНЗА или азотированные стали
типа 38МЮА.
Для бал-шестерен материал вала определяется
материалом шестерни.
Участок вала в месте устоновки уплотнений
рекомендуется термообробототь на глубину h 0,3...0,4 мм, 45...48
HRC (обозначение термообработки на чертежох (рис.9.1.3)).
Механические характеристики материалов A7.2).
2. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ (рис. 7.3.16 и 7.3.2)
2. 1. Подшипникоб качения (8.8. 1).
Рис. 7.3.1. Конструирование валов:
а) вал с окружающими и установленными на нем частями редуктора;
б) рабочий чертеж вала
Вариант
устоновки
врезных
крышек
покозан
условно
Рис. 7.3.2. Посадки, связанные с установкой валов

69
2.2. Зубчатых колес
2.2.1. Для обычных соединений: Н7/р6 (d<120),
H7/r6, H7/s6 (d?WO).
2.2.2. Для соединений при ударных нагрузках:
H7/r6 (d<120).
H7/s6 (d>^100).
2.2.3. Для соединений при частом демонтаже:
Н7/к6; Н7/т6; Ь7/п6.
2.3. Mycpm
2.3. 1. Для обычных соединений:
Н7/к6; Н7/т6; Н7/п6.
2.3.2. Для соединений при ударных нагрузках:
Н7/р6; Н7/г6.
2.4. Распорных Ьтулак H7/h6; H8/h7.
2.5. Отклонения бала в месте устанобки
уплотнений - ЫО (9.1. 1 п. 2).
2.6. Посадки соединений "бал-ступица" A0.1, 10.2).
2.7. Рекомендуемые посадки, связанные с установ-
кай болаб, — рис. 7.3.2.
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
(рис. 7.3.16 и 7.3.3)
3. 1. Паберхнасти устанобки подшипникоб (8.8.2).
3.2. Поберхности устанобки ступиц колес зубча —
чатых передач:
-для d^80-Ro1,6; -для d>80-R°3,2..
3.3. Поберхности устанобки ступиц колес незуб—
тых передач, му<рт и тд.
-для d$80 - Ro3,2,- -для d>80 - Ro3,2.
3.4. Торцебые поберхности уступоб (заплечикоб)
бала для устанобки подшипникоб качения,
ступиц колес, муд>т и тд. — на класс ниже
шерохабатасти поверхностей устанобки этих
деталей б соотбетстбии с п. 3.1, 3.2, 3.3.
3.5. Поберхности бала, бзаимодейстбующие:
—с манжетами резиновыми RaO, 1...0.2;
4 я//?о5, J ( >/)
—с бойлочными уплотнениями:
для V^4 м/с-Ra 1,6 : для V^6 м/с- RaO.B.
3.6. Паберхнасти бала б местах соединений
"бал-ступица" A0.1, 10.2).
3.7. Другие неабозначенные поберхности Ra6,3...12,5.
Их предстобление на чертеже (рис. 7.3.4).
5...10 g
s/Ra6,3(s/Y
Рис. 7.3.4. Представление шероховатости
необозначенных на чертеже поверхностей
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 7.3.16 и 7.3.5)
а)
/
Осе „ If .'<§
иентроо Ц-:
И
Жй
УП*
/
/\
I
'Ro0,8
^
^*:J
,/Ra1.6 ^
№&
ELC-Jii-L'lJl
© ©
Рис. 7.3.3. Шероховатость поверхностей вала
Рис. 7.3.5. Обозначение допусков формы и расположения
поверхностей вала, когда:
а) базой является ось центровых отверстий;
б) базой является ось вала
4.1. Допуск радиального биения \У\ :
— поберхнастей устанобки подшипникоб качения
(когда допуск относится к оси бола) — 0,5
допуска кругласти (п. 4.3);
-паберхностей устанобки ступиц различного
бида колес, муфт и т.д. (табл. 7.3.1);
-поверхностей установки уплотнений-0,05 мм.
4.2. Допуск осевого биения \У] уступов
(заплечиков) вала для установки:
подшипников качения (табл. 8.8. 10);
колес зубчатых передач (табл. 7.3.2);
колес незубчатш передач, муфт и т.д.
(табл. 7.3.3).
4.3. Допуск кругласти \о\ и профиля продольного
сечения \=\ (или цилиндричности уэ\):
подшипников качения (табл. 8.8.9);
других деталей, устанавливаемых на валу—не
более 0,5 1Тп диаметра вала в месте
установки этих деталей. Значения 1Тп (табл. 17.3.3).
4.4. Допуски параллельности \^\ и
симметричности [5] элементов соединений "вал—ступица"
относительно оси вала A0.1, 10.2).
Табл. 7.3.1. Допуски радиального биения
поверхностей вала
Окружная скорость v, м/с
деталей, установленных на валу
Допуск радиального биения поверхности
установки по отношению к Пп вала
««22
V/ V/ V/ А
р а а р
V V
А ? ? ?
Ь: ч 6 cj
О Ч- О t-i
м -Г —" о
Табл. 7.3.2. Допуски осевого биения уступов (заплечиков)
вала для установки колес зубчатых передач
Допуск осевого биения *
уступов (заплечиков)
вала, мкм
Степень точности
зубчатых колес
6,7
8,9
</вал, ММ
«55 «80 >80
20 30 40
30 40 50
Табл. 7.3.3. Допуски осевого биения уступов (заплечиков)
вала для установки колес незубчатых передач, муфт
Окружная скорость v, м/с
деталей, устанавливаемых
навалу
Допуск осевого биения *
уступов (заплечиков)
вала, мкм
$5
60
$8
50
«Ц2
40
«Ц8
30
^25
20
* Данные для длины ступицы ?Ст $</вал ¦
Для ?сг>^мл допуск увеличивается в 1,5 раза.

7.4. НЕКОТОРЫЕ РЕШЕНИЯ И ТИПОВЫЕ УЗЛЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ПРИ КОНСТРУИРОВАНИИ ВАЛОВ
7.4.1. ОСЕВОЕ КРЕПЛЕНИЕ ДЕТАЛЕЙ НА ВАЛАХ [2, 8, 9, 14, 18, 19, 21, 42]
Рис. 7.4.1. Осевое крепление деталей на валах с использованием:
а) посадок с натягом; б) круглой шлицевой гайки; в) закладной разрезной втулки и круглой шлицевой гайки; г) шпонки с головкой и круглой шлицевой гайки; д) двух
круглых шлицевых гаек; е) распорной втулки; ж) торцевой шайбы; з) пружинного кольца; и) специальной шайбы для внутренней резьбы в валу; к) цилиндрических штифтов с
осевой установкой; л) конических штифтов с осевой установкой; м) конического штифта с радиальной установкой; н) разрезного кольца, входящего в паз вала и
крепящегося к ступице; о) планки, входящей в паз шпонки и крепящейся к ступице; п) шлицевого соединения и круглой шлицевой гайки; р) шлицевого соединения, центрируемого на
конических втулках, и круглой шлицевой гайки; с) установочного кольца с винтами; т) установочного винта, ввинчиваемого в ступицу; у) установочного винта,
ввинчиваемого в ступицу и входящего в шпонку; ф) конических пружинных колец; 1-концы валов цилиндрические G.4.2); 2 - концы валов конические G.4.2); 3-радиусы закруглений,
фаски и высоты заплечиков G.4.3); 4 - отверстия центровые G.4.5); 5 - канавки для выхода шлифовального круга G.4.6)

7.4.2. КОНЦЫ ВАЛОВ
1. КОНЦЫ ВАЛОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ
Табл. 7.4.1. Концы валов цилиндрические, мм
Сх45'
ГОСТ 12080-66
а)
d
1-й 2-й
ряд ряд
14
16
18
20
22
25
28
32
36
40
45
50
55
60
70
80
90
100
ПО
125
19
24
30
35
38
42
48
E2)
53
63
65
75
85
95
105
120
СЁ
J6
(Кб)
Кб
тб
L
Исполнение
1 2
30
40
50
60
80
ПО
140
170
210
25
28
36
42
58
82
105
130
165
R
1,0
1,6
2,5
3,0
0,6
1,0
1,6
2,0
2,5
30
40
50
60
80
ПО
140
170
Li
18
28
36
42
58
82
105
130
M8xl
М10х1,25
М12х1,25
М16х1,5
М20х1,5
М24х2
М30х2
МЗбхЗ
М42хЗ
М48хЗ
М56х4
6)
Г '
,-_
L
L2
Li
"О
щ
I
2. КОНЦЫ ВАЛОВ КОНИЧЕСКИЕ С КОНУСНОСТЬЮ 1:10
Табл. 7.4.2. Концы валов конические, мм
А-А
Ь
Исполнения валов: 1 - длинные, 2 - короткие.
При выборе диаметров концов валов следует,
1-й ряд предпочитать 2-му ряду.
Допускается исполнение концов валов с двумя
шпоночными пазами, расположенными под
углом 120°.
d2
Рис. 7.4.3. Конические концы валов:
а) с наружной резьбой; б) с внутренней резьбой
3. ЗНАЧЕНИЯ ДИАМЕТРОВ d ВАЛОВ
И ДОПУСКАЕМЫХ КРУТЯЩИХ МОМЕНТОВ Т
Табл. 7.4.3. Значения диаметров валов и допускаемых крутящих моментов гост24266-80
Валы тихоходные
4
мм
Т,
Нм
18
B0)
22
B5)
28
31,5
45
63
90
125
4
мм
Т,
Нм
C0)
35
D0)
45
50
180
250
355
500
710
4
мм
Т,
Нм
55
F0)
70
(80)
90
1000
1400
2000
2800
4000
4
мм
Т,
Нм
A00)
ПО
125
5600
8000
11200
Валы быстроходные
4
мм
Z
Н м
14
16
18
20
22
22,4
31,5
45
63
90
4
мм
Т,
Нм
25
28
30
32
35
125
180
200
250
355
4
мм
Т,
Н м
38
40
42
45
50
400
500
560
710
1000
4
мм
Т,
Н-м
55
60
65
70
1400
1600
2240
2800
ГОСТ 12081-72
Рис. 7.4.2. Концы валов:
а) цилиндрические;
б) цилиндрические
с резьбовым концом
0,5L2
С
1-й
ряд
14
16
18
20
22
25
28
32
36
40
45
50
56
63
71
80
90
100
ПО
125
/
2-й
ряд
19
24
30
35
38
42
48
55
60
65
70
75
85
95
120
Исполнение
1 2
30
40
50
60
80
ПО
140
170
210
-
28
36
42
58
82
105
130
165
Исполнение
1 2
18
28
36
42
58
82
105
130
165
-
16
22
24
36
54
70
90
120
d2
Исполнение
1 2
13,1
14,6
16,6
17,6
18,2
20,2
22,2
22,9
25,9
27,1
29,1
32,1
33,1
35,1
35,9
37,9
40,9
43,9
45,9
50,9
51,9
54,7
57,7
59,7
64,7
65,7
69,7
73,5
78,5
83,5
88,5
91,7
101,7
111,7
116,7
-
15,2
17,2
18,2
18,9
20,9
22,9
23,8
26,8
28,2
30,2
33,2
34,2
36,2
37,3
39,3
42,3
45,3
47,3
52,3
53,3
56,5
59,5
61,5 J
66,5
67,5
71,5
75,5
80,5
85,5
90,5
94,0
104
114
119
Ь
3
4
5
6
10
12
14
16
18
20
22
25
28
h
3
4
5
6
8
9
10
11
12
14
16
t
1,8
2,5
3,0
3,5
5,0
5,5
6,0
7,0
7,5
9,0
10
d3
M8xl
M10xl,25
M12xl,25
М16х1,5
М20х1,5
М24х2
М30х2
МЗбхЗ
М42хЗ
М48хЗ
М56х4
М64х4
М72х4
М80х4
М90х4
d4
М4
М5
Мб
М8
М10
М12
М16
М20
М24
мзо
М36
М42
М48
Рекомендуется применять призматические шпонки высокие ГОСТ 10748-79.
Значения диаметров, указанных в скобках, применять не рекомендуется.
Значения допускаемых крутящих моментов определены для длительной работы редукторов в
непрерывном режиме с постоянной или переменной по значению нагрузкой (не более номинальной) и с передачей
двукратных пусковых моментов.

7.4.3. КОНСТРУКТИВНОЕ ОФОРМЛЕНИЕ ВАЛА В МЕСТАХ УСТАНОВКИ СТУПИЦ [2, 21, 24, 34, 42]
1. РАДИУСЫ ЗАКРУГЛЕНИИ И ФАСКИ
ГОСТ 10948-64
Табл. 7.4.4. Значения радиусов закругления
и фасок, мм
3. ФАСКИ, РАДИУСЫ ЗАКРУГЛЕНИИ (ГАЛТЕЛИ)
И ВЫСОТЫ ЗАПЛЕЧИКОВ (УСТУПОВ) ВАЛА И ВТУЛКИ
в)
1-й ряд
2-й ряд
... 0,4 0,6 1,0 1,6 2,5 4,0 ...
... 0,5 0,8 1Д 2,0 3,2 5,0 ...
При выборе размеров радиусов и фасок 1-й ряд
следует предпочитать 2-му.
2. ДИАМЕТРЫ ВАЛОВ
И РАЗМЕРЫ ФАСОК
Сх45'
-" о*
>
!_.-_ L.4-
¦f •"¦'
~
УУУУУУУУА
'ступицаЛ
'ЧУ//////.
С2
' '. , '
вал;
_ О
«О
"О
1
II
-
sWWWNN
\ступииа\
kmmt-
тт?>
.вал'.у
<1
У///////,
втулка'',
/.диет./
4уууууЛ
У '¦,'-. ¦" '¦
C)=f(dtot)
т?
с'вол t/ G^ov,; следуют
из конструкции бала;
t~A,5...1,7)c1;
dj^d[iaji2+2t:
c-j, R—табл. 7.4.6.
tzA,5...1.7)c,;
d йол1 =dfoj, +2t
Rem —табл. 7.4.6.
tXA,5...1'.7)Rcm;
dea/ii=de0ji+2t
b=f(dbat)-ma6ji.7.4.7;
c2=@,3...0.4)c,; tzC...4)c2;
dbMi=dton+2t
Рис. 7.4.6. Установка ступицы
к дистанционной втулке
Рис. 7.4.5. Установка ступицы к заплечику (уступу) вала
Табл. 7.4.7. Размеры подточек, мм
4. ПОДТОЧКИ
R2
Табл. 7.4.6. Рекомендуемые зависимости
R.Rcr, C, = f(JBan)
^вал
R -0,3
/• Р +0,3
сЬлст о
мм
$20 $30 $50 $70 $100 $150
1,0 1,6 2,0 2,5 3,2 4,0
1,6 2,0 2,5 3,2 4,0 5,0
Рис. 7.4.4. Размеры фасок
Все радиусы закруглений (галтели) на переходных
участках вала желательно выполнить одинаковыми.
" вал
10...50
>50...Ю0
> 100
ъ
3
4
5
</|
tf вал - 0,5
«/вал- 1,0
<^вал- 1,5
02
D+0,5
D+1,0
D+1,5
Ri
1,0
1,6
2,0
Ri
0,5
0,5
1,0
Рис. 7.4.7. Размеры подточек:
а) для вала;
б) для корпуса
Табл. 7.4.5. Рекомендуемые
размеры фасок с = f (t/вап)
7.4.4. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ДИАМЕТРЫ ОТВЕРСТИЙ И ИХ РАЗМЕЩЕНИЕ В СЕЧЕНИИ ВАЛА [21,42]
d вал
Ml
10...20
20...30
30...50
50...75
75... 100
с
а.
0,6
1,0
1,6
2,0
2,5
Табл. 7.4.8. Размеры одиночных отверстий
в сечении вала
Т
'1
12, 14, 16
18,19
20,22,24
25,28
30, 32, 35, 36
38,40,42
45, 48, 53
55, 56,60, 63, 65
70,71
80, 85,90
95, 100, 105
М4
М5
Мб
М8
М10
М12
М16
М20
М24
М30
М36
4,3
5,3
6,4
8,4
10,5
13
17
21
25
31
37
14
17
21
25
30
37,5
45
53
63
75
90
10
12,5
16
19
22
28
36
42
50
60
71
3,2
4,0
5,0
6,0
7,5
9,5
12
15
18
22
25
2,5
2,8
3,1
3,6
4,7
6
7
9
13
16
16
Табл. 7.4.9. Размеры размещения
двух отверстий в сечении вала
Рис. 7.4.9. Размещение
Рис. 7.4.8. Размеры одиночного №У* отверстий
отверстия в сечении вала в сечении вала
"вал
35, 36, 38,40,42
45
48, 50, 53
55, 56, 60
63, 65, 70
71,75,80
85,90
95, 100
dx
1 J Л
mm
мм
М8
М12
М16
14
21
25
10
16
19
е
20
20
25
30
36
40
45
50

7.4.5. ОТВЕРСТИЯ ЦЕНТРОВЫЕ гостноз4-74
о
"О
"О
Форма
ш
¦у////
ш
'|
—to-
/А
L
А
W,
L,
-Л «№-
"О
1. ЦЕНТРОВЫЕ ОТВЕРСТИЯ
С УГЛОМ КОНУСА 60°
Форма В
2. ЦЕНТРОВЫЕ ОТВЕРСТИЯ
С УГЛОМ КОНУСА 75°
ЦЕНТРОВЫЕ ОТВЕРСТИЯ
С МЕТРИЧЕСКОЙ РЕЗЬБОЙ
Форма Т
Форма С
Форма Е
1
"Ч
¦S
У////////
|ШГ
"О %*
/
-ъ
шН
-*—^~
Рис. 7.4.10. Центровые отверстия с углом конуса 60°
(табл. 7.4.10)
Рис. 7.4.11. Центровые отверстия с углом
конуса 75° (табл. 7.4.10)
Табл. 7.4.10. Размеры центровых отверстий
форм А, В, Т, С и Е , мм
Табл. 7.4.11. Размеры центровых отверстий
форм F и Н,
мм
Рис. 7.4.12. Центровые отверстия
с метрической резьбой (табл. 7.4.11)
4. ЦЕНТРОВОЕ ОТВЕРСТИЕ
С ДУГООБРАЗНОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ
"вал
14
20
30
40
60
80
100
120
120
180
d
2,5
3,15
4,0
E,0)
6,3
(8,0)
10
12
8,0
12
di
5,3
6,7
8,5
10,6
13,2
17,0
21,2
25,4
23,3
36,6
d2
d,
¦L/ min
Li
Формы А, В и Т
8,0
10,0
12,5
16,0
18,0
22,4
28,0
33,0
9,0
12
16
20
25
32
36
3,1
3,9
5,0
6,3
8,0
10,1
12,8
14,6
2,42
3,07
3,90
4,85
5,98
7,79
9,70
11,6
Формы С и Е
30,2
45,4
10
15
10
16
L2
Li
3,20
4,03
5,06
6,41
7,36
9,35
П,7
13,8
0,8
0,9
1,2
1,6
1,8
2,0
2,5
12,0
18,5
d,
F
16
20
25
32
40
63
an
H
25
32
40
50
63
80
100
160
M
M6
M8
M10
M12
M16
M20
M24
M30
di
6,4
8,4
11
13
17
21
25
31
d2
10,0
12,5
15,6
18,0
22,8
28,0
36,0
44,8
d3
13,3
16,0
19,8
22,0
28,7
33,0
43,0
51,8
•^max
5,5
7,0
9,0
10,0
11,0
12,5
14,0
18,0
ii
3,0
3,5
4,0
4,3
5,0
6,0
9,5
12
Li
6,5
8,0
10,2
11,2
12,5
14,0
16,0
20,0
L3
4,0
4,5
5,2
5,5
6,5
7,5
11,5
14,0
Форма R
1 Ш§
^
jn ^
Ш
L
-o
v
Табл. 7.4.12. Размеры центровых
отверстий формы R, мм
О вал
14
20
30
40
60
80
100
d
2,5
3,15
4,0
E,0)
6,3
(8,0)
10
di
5,3
6,7
8,5
10,6
13,2
17,0
21,2
L min
5,5
7,0
8,9
11,2
14,0
17,9
22,5
. R
mm max
6,3
8,0
10,0
12,5
16,0
20,0
25,0
8,0
10,0
12,5
16,0
20,0
25,0
31,5
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ центрового отверстия формы А
диаметром d =4 мм: Отв.центр. А4 ГОСТ 14034-74
- центрового отверстия формы F с диаметром d = МЗ:
Отв. центр. F МЗ ГОСТ 14034-74
5. ПРИМЕНЕНИЕ ФОРМ ЦЕНТРОВЫХ ОТВЕРСТИЙ
Табл. 7.4.13. Применение форм центровых отверстий
2 отб.центр. А4
ГОСТ 14034-74
В
а) В случаях, когда после обработки необходимость в центровых
отверстиях отпадает.
б) В случаях, когда сохранность центровых отверстий в процессе их
эксплуатации гарантируется соответствующей термообработкой.
В случаях, когда центровые отверстия являются базой для
многократного использования, а также в случаях, когда центровые
отверстия сохраняются в потовых изделиях.
Т
С
Е
R
F, Н
Для оправок и калибров-пробок.
Для крупных валов (назначение аналогично с формой А),
Для крупных валов (назначение аналогично с формой В).
В случаях, когда требуется повышенная точность обработки.
Для монтажных работ, транспортирования, хранения и
термообработки деталей в вертикальном положении.
Рис. 7.4.13. Центровое отверстие
с дугообразной образующей
6. ИЗОБРАЖЕНИЕ ЦЕНТРОВЫХ ОТВЕРСТИЙ
НА ЧЕРТЕЖАХ
Если в окончательно изготовленном
изделии должны быть центровые
отверстия, то их изображают условно
знаком < с указанием обозначения
по ГОСТ 14034-74 на полке линии-
выноски. При наличии двух
одинаковых отверстий изображают одно из
них (рис. 7.4.14а). Если центровые
отверстия в готовом изделии
недопустимы, то при этом указывают знак
К (рис. 7.4.146).
а)
б)
<
Рис. 7.4.14

7.4.6. КАНАВКИ ДЛЯ ВЫХОДА ШЛИФОВАЛЬНОГО КРУГА гост 8820-69
1. ШЛИФОВАНИЕ ПО ЦИЛИНДРУ
Рис. 7.4.15. Шлифуемые поверхности:
а) вала (наружное шлифование);
б) отверстия (внутреннее шлифование)
2. ШЛИФОВАНИЕ ПО ТОРЦУ
а) Наружное шлифование —А
-45-
Припуск на
шлифование
б) Внутреннее шлифование—б
а) Наружное шлифование - А
Исполнение 1 Исполнение 2
ч Припуск на Припуск на
а) t> шлисробоние б) [-, шлифобоние
б) Внутреннее шлифование — б
Рис. 7.4.16. Канавки для выхода шлифовального круга при шлифовании по цилиндру
Табл. 7.4.14. Размеры канавок
исполнений 1,2 и 3, мм
Табл. 7.4.15. Размеры канавок
исполнения 4, мм
«вал, «отв
10...50
50... 100
> 100
Ь дляисп.
1, 2 3
3,0
5,0
8,0
10
1,5
2,25
2,8
5,0
rfi
dw - 0,5
d«u, - 1,0
di
</отв+ 0,5
</отв+ 1,0
b
0,3
0,5
R
1,0
1,6
2,0
3,0
Ri
0,5
1,0
ивал) «отв
10...50
50...100
>100
b
2,2
4,3
6,4
rfi
dm - 0,4
tfaan - 0,6
rf.a* - 0,8
b
0,2
0,3
0,4
bi
1,0
1,5
2,3
с
1,5
3,3
5,0
Ri
0,4
0,6
1,0
При шлифовании на одной детали нескольких различных диаметров
рекомендуется применять канавки одного размера.
Рис. 7.4.17. Канавки для выхода шлифовального круга при шлифовании по торцу
Исполнение 1
h 45'
3. ШЛИФОВАНИЕ ПО ЦИЛИНДРУ И ТОРЦУ
а) Наружное шлифование —А
Исполнение 2 Исполнение 3 Исполнение 4
Припуск но ")
шлисробоние
h
Припуск на в)
шлисробоние
Припуск на Д/
шлитобоние
б) Внутреннее шлифование—б
h 45'
Рис. 7.4.18. Канавки для выхода шлифовального круга при шлифовании по цилиндру и торцу

7.4.7. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО УМЕНЬШЕНИЮ КОЭФФИЦИЕНТА КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИИ
В МЕСТАХ ИЗМЕНЕНИЯ ДИАМЕТРА ВАЛА [2, 9, 21, 24, 42]
Исходная
форма
бала
плохо,
(накладывание коэсрсрициентоб
концентрации напряжений)
Рис. 7.4.19. Примеры конструктивных решений по уменьшению коэффициента концентрации
напряжений в схеме а) вала за счет выполнения:
б), в) заглублений в месте перехода; г), д) разгрузочных канавок; е), ж), з), и) закруглений
в месте перехода; к) переходной втулки с возможностью закругления вала
лучше еще лучше
Рис. 7.4.20. Примеры конструктивных решений
по уменьшению коэффициента концентрации напряжений
от шпоночного паза
7.4.8. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО УМЕНЬШЕНИЮ ВЫСОТЫ 7.4.9. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО УМЕНЬШЕНИЮ
Исходная УСТУПОВ (ЗАПЛЕЧИКОВ) ВАЛА ИЛИ ПОЛНОЙ ИХ ЛИКВИДАЦИИ [21,24,42] КОЭФФИЦИЕНТА КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ
ОТ ПРЕССОВЫХ ПОСАДОК [9, 21,42]
форма
вала
Q
")
I
ь
Ш^
к*
$^х^ч;
d,50 0
а*0,30 d
R*0,25 a
b»a
15\\ о"
'"""¦**•—Л
г
О
"О
Рис. 7.4.21. Примеры конструктивных решений по уменьшению высоты уступов (заплечиков) вала
Рис. 7.4.22. Примеры конструктивных решений
по уменьшению коэффициента концентрации напряжений
от прессовых посадок

7.5. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ ВАЛОВ
А A0:1)
Б A0:1)-О
S/Ral2.5(\/)
Д Г
Jffo6,J/A
1.85Н13
J Oca
\/ центро1
в-в о
Рис. 7.5.1
о

KV
VV
\\
^ ^
R1.0/
RaJ.2A
'о
3
%
\\
^RoJ.2
/\45
9 ю
«1
/Ra
t/Ro3,2
12
1. 170... 190 ИВ
2, h14; ±0.5IT14
tmhar АГоохум.
И
7робер,
контр
Ч контр
ftndepq.
Консул
Подп. Зйх
КП ММ МС12а 07.05.01
ВАЛ
СтЗ
ГОСТ 380-88
BScuirog?
2:1
Ппгт Л ПистоЬ 1
БНТУ
Kafegpa JJI4 и ПТМ

7
7.6. ПРОВЕРКА ВАЛА НА УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ [29]
№i ?
Проверка вала на усталостную прочность
выполняется после разработки рабочего чертежа проверяемого вала.
Перед началом расчета должно быть:
а) уточнено расстояние между опорами вала с учетом:
- действительного расстояния между опорами
(замером на сборочном чертеже редуктора);
- изменения этого расстояния на величину 2(о-0,5В)
(рис. 7.6.2 и 7.6.5), учитывающую схему установки
радиально-упорных подшипников;
б) уточнено расположение пунктов приложения сил,
нагружающих вал (замером на сборочном чертеже
редуктора);
в) произведено уточнение реакций в подшипниках;
г) произведено уточнение изгибающих моментов Ми
в характерных сечениях вала с представлением
эпюры изгибающих моментов.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
1. Конструкция вала (со всеми размерами, посадками, ше-
реховатостями поверхностей, размерами переходных
участков и т.д.) (рис. 7.6.1).
2. Материал и термообработка вала (НВ, 0V, СТ„).
3. Значения изгибающих М„ и крутящих Т моментов в
сечениях вала.
4. Реверсивность передачи (параметр заданный).
Проверка вала на усталостную прочность состоит в
определении запасов прочности в опасных сечениях
проверяемого вала.
1. Анализируя линию сечений вала, где приведенные
напряжения равны допускаемым, а также принятые
размеры вала (рис. 7.6.1), можно сделать вывод, что
потенциально слабыми сечениями вала являются сечения,
обозначенные цифрами 1, 2, 3.
Выбранные сечения имеют параметры:
сечение 1
сечение 2
сечение 3
"вал1,
Овал 2,
ОвалЭ,
AfH,
Ми2
МиЗ
Рис. 7.6.1. Параметры вала, необходимые
для его проверки на усталостную прочность
2. Для каждого выбранного сечения вала, следуя из его
конструкции (рис. 7.6.1), выбирается тип концентратора
напряжений и по табл. 7.6.3 для этого типа концентратора
выбираются значения коэффициентов концентрации
напряжений по изгибу (ka ) и по кручению (кг):
сечение 1 - kah ?т,; сечение 2 - каъ кт2;
сечение 3 - kai, ?T3.
3. Коэффициент запаса прочности вала по нормальным
напряжениям sa = a.l/(o-a каа),
где ст., - предел выносливости гладких стандартных
цилиндрических образцов при симметричном цикле
нагружения, МПа (табл. 17.2.1);
ст0 - амплитуда цикла изменения напряжений изгиба,
МПа, ст0 = ст„ = Ми ¦ 103/w;
где Ми - изгибающий момент в рассматриваемом
сечении вала, Н-м;
w - момент сопротивления изгибу с учетом
ослабления вала, мм3 (табл. 7.6.3);
к„а - коэффициент снижения предела выносливости
детали в рассматриваемом сечении при изгибе
где kd - коэффициент влияния абсолютных
размеров поперечного сечения (рис. 7.6.3),
kd = f(dm,, материал вала);
kF - коэффициент влияния параметров шере-
ховатости поверхности (рис. 7.6.4);
kv - коэффициент влияния поверхностного
упрочнения (табл. 7.6.2).
4. Коэффициент запаса по касательным напряжениям:
для реверсивной передачи
5т=т.,/(То?тд);
для нереверсивной передачи
5т = Т.,/(То?тд+^тТт),
где Т., - предел выносливости гладких стандартных
цилиндрических образцов при симметричном
цикле кручения, МПа (табл. 17.2.1);
т0 - амплитуда цикла напряжений кручения;
тт - постоянная составляющая напряжений кручения.
При реверсивной передаче
т0=т = Т-Ю/Vp , МПа; тт = 0.
При нереверсивной передаче
т0=Тш = Т/2 = T-l03/2wp, МПа,
где Т - крутящий момент на валу, Н-м;
wp- момент сопротивления кручению с
учетом ослабления вала, мм3 (табл. 7.6.3);
ктд - коэффициент снижения предела выносливости
детали в рассматриваемом сечении при кручении
*«=(:/&+j--i)f, '
где kd- коэффициент влияния абсолютных
размеров поперечного сечения (рис. 7.6.3)
kd = f (с/вал, материал вала);
kF- коэффициент влияния параметров шере-
ховатости поверхности при кручении (рис.
7.6.4);
ку - коэффициент влияния поверхностного
упрочнения (табл. 7.6.2);
i//T - коэффициент, характеризующий
чувствительность материала вала к асимметрии цикла
изменения пряжений (табл. 7.6.1).
5. Общий запас сопротивления усталости
При невыполнении условия п. 5 следует:
- изменить конструкцию вала так, чтобы увеличился
меньший из коэффициентов sa или sr;
- выбрать материал вала с более высокими
механическими характеристиками;
- увеличить диаметр вала.
При s ^ 3 следует уменьшить диаметр вала.

78
в
..
у
(Ь-0,5В)
Табл. 7.6.1. Значения т//т
Углеродистые стали:
- с малым содержанием углерода Vt = О
- со средним содержанием углерода Vv= 0,05
Легированные стали т//т = 0,10
1,0
0,9
4 0,8
0,7
0,6
0,5
I
^7<J
\^
3^
1
1
to
Размера а, Ь, В, Т
(8.10.4. 8.10.7)
10
20
150
Рис. 7.6.2. Схемы для определения величин
(Ь-0,55)и(о-0,5Т)
40 60 100
*~~ Овал , ММ
Рис. 7.6.3. Графики для определения kd :
/ - углеродистая сталь без концентрации напряжений;
1,0
0,8
6
0,4
а
j2__
^3
„М
1200
400 600 800 1000
—~ ств,МПа
Рис. 7.6.4. Графики для определения kF:
1 - шлифование тонкое (Ra - 0,32; 0,16);
Табл. 7.6.2. Значения к
Вид упрочнения
поверхности вала
Закалка ТВЧ
Накатка роликом
Дробеструйный наклеп
V
СТа.МПа
сердцевины
600...800
600... 1500
При концентрации
напряжений
^„^1,5 Лгт= 1Д..2.0
1.6...1.7
1,3—1,5
1.5...1.6
2,4...2,6
1,6...2,0
1,7...2,1
2 - легированная сталь без концентрации напряжений и уг- 2 - обточка чистовая (Rа - 2,5; 1,25; 0,63);
леродистая сталь при концентрации напряжений ка< 2...3; 3 - обдирка (Rz = 20; 40; 80);
3 - легированная сталь с концентрацией напряжений 4 - необработанные поверхности с окалиной
Табл. 7.6.3. Значения ка, кт, w, wp
Подшипники
смонтирована
по схеме
"в распор"
& ^
L'=L+2(a-0,5B)
Подшипники
смонтированы
по схеме
"в ростяжку"
т |&_
~ш ш
ll=L-2(a-0.5B)
Рис. 7.6.5. Уточненное расстояние между опорами L' в случае применения
радиально-упорных подшипников, установленных:
а) "в распор"; б) "в растяжку" (иа примере вала конической шестерни)
Галтель D/d = 1.25...2
при r/d 0,02
0,06
0,10
Поперечное отверстие
при d{/d 0,05...0,025
Выточка (f =/¦)
при r/d = 0,02
0,06
0,10
Шпоночный паз
Шлицы прямобочные
Шлицы эвольвентные
и вал-шестерни
Витки червяка
Резьба
СТв,МПа
$700 ?1000
2,50 3,50
1,85 2,00
1,60 1,64
1,90 2,00
1,90 2,35
1,80 2,00
1,70 1,85
1,75 2,00
1,60 1,75
1,60 1,75
2,30 2,50
1,80 2,40
<700 ?1000
1,80 2,10
1,40 1,53
1,25 1,35
1,75 2,00
1,40 1,70
1,35 1,65
1,25 1,50
1,50 1,90
2,45 2,80
1,50 1,60
1,70 1,90
1,20 1,50
Эскиз
4Бз
«
И
Момент сопротивления, мм3
w
TTd 732
^а,ы,54')
7Г</ /32
Ttd1 bt(b-tJ
32 " 2d
?тг<Г/32
wp
¦nd 716
16 A d>
¦nd /16
¦n? bt(b-tJ
16 " 2d
?rrd 716
Для шлицев легкой серии ?=1,125;
средней ?=1,205; тяжелой ?=1,265
rrt/732 I Tit/716
d- делительный диаметр шлицев
¦ndf /32 I 7Г<?/16
d f - диаметр впадин червяка
7Т</3/32
rrt/3/16
d-i - внутренний диаметр резьбы
Если в расчетном сечении вала несколько концентраторов напряжений, то в расчет принимается тот, для
которого больше kalkd кла k-rlkd.

8. ПОДШИПНИКИ КАЧЕНИЯ
8.1. ТИПЫ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ, ИХ ХАРАКТЕРИСТИКА И ПРИМЕНЕНИЕ [5, 15]
Рис. 8.1.7
Рис. 8.1.1. Шарикоподшипники радиальные (несамоустанавливающиеся):
а) однорядный; б) однорядный со стопорной канавкой на наружном кольце; в)
однорядный с канавкой для ввода шариков; г) однорядный с упорным бургом на наружном кольце
Рис. 8.1.2. Шарикоподшипники радиальные самоустанавливающиеся:
а) двухрядный сферический; б) двухрядный сферический с конусным отверстием (конус
1:12); в) двухрядный сферический с конусным
отверстием (конус 1:12) на закрепительной втулке
Рис. 8.1.3. Шарикоподшипники радиально-упорные:
а) однорядный неразъемный с углом контакта
а = 12°, 15°, 26°, 36°, 40°; б) и в) сдвоенный с
обращенными друг к другу торцами наружных
(внутренних) колец; г) сдвоенный; узкий торец
наружного кольца одного подшипника обращен
к широкому торцу другого; д) и е) однорядный
с двойным внутренним кольцом и трех-(четырех)-точечным контактом
шарика; ж) и з) двухрядный с цельными кольцами; и) двухрядный с двумя
внутренними кольцами
Рис. 8.1.4. Роликоподшипники радиальные:
а) и б) с безбортовым наружным (внутренним) кольцом; в) и г) с однобор-
товым наружным (внутренним) кольцом; д) и е) с безбортовым наружным
(внутренним) кольцом и конусным отверстием (конус 1:12)
на закрепительной втулке; ж) и з) без наружного
(внутреннего) кольца
Рис. 8.1.5. Роликоподшипники радиальные
(самоустанавливающиеся):
а) двухрядный сферический; б) двухрядный сферический
с конусным отверстием (конус 1:12); в) двухрядный
сферический с конусным отверстием (конус 1:12) на
закрепительной втулке
Рис. 8.1.6. Роликоподшипники радиально-упорные:
а) однорядный конический с углом контакта а = 10°...30°; б)однорядный конический с упорным бортом на
на наружном кольце; в) двухрядный конический с двумя внутренними кольцами; г) четырехрядный
конический с двумя внутренними и тремя наружными кольцами
Рис. 8.1.7. Подшипники упорные:
а) шарикоподшипник упорный радиальный; б) шарикоподшипник упорный радиальный с высоким бортом;
в) шарикоподшипник упорный двойной; г) шарикоподшипник упорный одинарный с подкладным
сферическим кольцом

80
Табл. 8.1.1. Характеристика и область применения подшипников
№ ГОСТа

Допустимая
радиальная
нагрузка
Допустимая осевая
нагрузка (в долях от
неиспользованной
радиальной
нагрузки)
Характеристика,
область применения
Н-3
Рис. 8.1.8
ГОСТ 8338-75 10 Д° 0J Предназначены в основном для восприятия
в обе стороны радиальных нагрузок, но могут
воспринимать одновременно с радиальной
осевую нагрузку. Угол перекоса внутреннего кольца (вал) по отношению к наружному
(корпус) 0,25°...0,5°. Рекомендуются для жестких двухопорных валов, прогиб которых не
нарушает нормальной работы подшипника; для валов с малым расстоянием между опорами
(отношение расстояния между опорами к диаметру вала меньше 10).
ГОСТ 2893-45
ГОСТ 2893-45
1,4
1,0
Для осевых нагрузок
не рекомендуется
До 0,7
в обе стороны
ГОСТ 2893-45
1,0
До 0,7
в обе стороны
Применяются в узлах с повышенной
радиальной нагрузкой. Применение при
осевых нагрузках не рекомендуется.
Применяются при необходимости
уменьшения продольных габаритов
подшипникового узла.
Подшипники изготавливаются неразъемными.
Применяются при потребности сокращения
ширины опоры и упрощения его
конструкции (нет потребности в заплечиках корпуса).
Рис. 8.1.9
ГОСТ 28428-90 10 Д° 0,2 Предназначены в основном для восприятия
в обе стороны радиальных нагрузок, но могут
воспринимать одновременно с радиальной
осевую нагрузку. Способность подшипников к самоустанавливанию позволяет им работать
при углах перекоса внутреннего кольца (вал) относительно наружного кольца (корпус) до
2°...3°. Рекомендуются для валов, подверженных значительным прогибам; для узлов, где
не обеспечена строгая соосность посадочных мест под подшипники (при смонтированных
отдельно друг от друга корпусах), при расточке отверстий в корпусах не за один проход.
Подшипники с конусным отверстием н на закрепительной втулке применяются для
установки на гладких валах без заплечиков, при пониженных требованиях к точности вращения.
Рис. 8.1.10
ГОСТ 831-75 1,4 '*" Д° 1,0 Предназначены для восприятия одиовремен-
в одну сторону но действующих радиальных и осевых (в
одном направлении) нагрузок. Могут
воспринимать чисто осевую нагрузку. Способны работать при повышенном числе оборотов.
Подшипники с углом контакта р = 12° применяются в узлах с преобладающей
радиальной нагрузкой, с углом контакта р = 26" - с преобладающей осевой нагрузкой. Сдвоенные
подшипники применяются в узлах с большими осевыми нагрузками при больших числах
оборотов. Выполняются разъемным и неразъемным.
Однорядные подшипники используются в ступицах передних колес автомобилей, в
редукторах; сдвоенные - в шпинделях высокоскоростных станков, в червячных редукторах.
Рекомендуются для жестких двухопорных валов с незначительным расстоянием между
опорами, для узлов, требующих регулирования зазора в подшипниках при их эксплуатации
и работающих при повышенных числах оборотов.
Рис. 8.1.11
ГОСТ 8328-75 1,7 Не воспринимает Предназначены для восприятия
значительных радиальных нагрузок. В узлах, где
действуют осевые нагрузки,
применяются только прн условии восприятия этих нагрузок подшипником другого типа. Обладают
большей грузоподъемностью, чем шариковый радиальный однорядный при равных
габаритных размерах. Типы 2000 и 32000 подшипников не ограничивают перемещение вала
(корпуса). Типы 12000,42000 и 52000 - ограничивают перемещение только в одном
направлении. Типы 92000 и 62000 - ограничивают перемещение в обоих направлениях в пределах
осевой игры подшипника. Перекос внутреннего кольца подшипника (вал) по отношению
к наружному (корпус) для всех разновидностей подшипников недопустим.
Подшипники с конусным отверстием применяются для установки на валах с
конической посадочной шейкой или на гладких валах при помощи конических втулок.
Допускают частичную регулировку радиального зазора путем затяжки втулки или самого
подшипника на конической шейке вала.
Подшипники без внутреннего (наружного) кольца применяются при ограниченных
размерах в радиальном направлении.
Рекомендуются для жестких (коротких) двухопорных валов. Применяется в шпинделях
металлорежущих станков, в барабанах лебедок, опорах редукторов с шевронными колесами.
Рис. 8.1.12
ГОСТ 24696-81 0 9 До 0,3 Предназначены в основном для восприятия
ГОСТ 5721-75 ' в одну сторону радиальных нагрузок. Обладают
значительно большей грузоподъемностью, чем
шариковые двухрядные сферические при равных с ними габаритах. Могут воспринимать
одновременно с радиальной и осевую нагрузку в ту или другую сторону. Способность
подшипников к самоустанавливанию позволяет им работать при перекосах внутреннего
кольца (вал) относительно наружного кольца (корпус) до 2°...3°. Рекомендуется применять
на валах, подверженных значительным прогибам; в узлах, где не обеспечивается
соосность посадочных мест при смонтированных отдельно корпусах подшипников, прн
расточке в корпусах отверстий не за один проход. Применяются, когда грузоподъемность
подшипников других типов недостаточна.
Подшипники с коническим отверстием и иа закрепительной втулке применяются для
установки иа валах без заплечиков, при пониженных требованиях к точности вращения,
в узлах, требующих частого монтажа и демонтажа.
Применяются в редукторах большой мощности, буксах железнодорожных вагонов,
узлах металлургического оборудования.
ТУ 37.006.162-89
1,9
Рис. 8.1.13
До 0,7 Предназначены для восприятия одновремен-
в одну сторону но действующих радиальных и осевых (в
одном направлении) нагрузок. Допускают
раздельный монтаж колец, а также осевую регулировку как при установке, так и в
процессе эксплуатации.Рекомендуется применять на жестких двухопорных валах. Обычно
устанавливается по одному подшипнику в каждой из опор с обратным их расположением.
Применяются в редукторах, коробках перемены передач, колесах и задних мостах
автомобилей и тракторов, в шпинделях станков.
Рис. 8.1.14
ГОСТ 7872-89
ГОСТ 23526-79
Не
воспринимает
Не
воспринимает
1,0
в одну сторону
1,6
в одну сторону
Предназначены для восприятия только
осевых нагрузок. Удовлетворительно
работают при сравнительно низких оборотах.
Для восприятия нагрузки в обоих
направлениях служат двойные упорные подшил-

81
а)
В
Опора Опора
' фиксирующая плавающая
(сомоустоноблибающаяся)
в)
6
-Л
8.2. ОПОРЫ ВАЛОВ И ТИПЫ ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ПОДШИПНИКОВ [21,42]
а)^_^^_ бI , вL л r)j д д)^
для, неразъемных
подшипников
Рис. 8.2.2. Типы подшипников качения, используемых для плавающих
(самоустанавливающихся в осевом направлении) опор (опора В)
Опора Опора
фиксирующая плавающая
(самоустанавливающаяся)
Зазор для компенсации
тепловых удлинений деталей
подшипниковых узлов
Рис. 8.2.3. Типы подшипников качения, используемых для фиксирующих опор (опора Б)
ш т
Опора со схемой установки подшипников "в распор"
Зазор для компенсации
тепловых удлинений деталей
подшипниковых узлов
В)
i
Д)
С
д)
Опора В имеет обратное опаре В расположение подшипника
Рис. 8.2.4. Типы подшипников качения, используемых для опор со схемой
установки "в распор"
б) ,___^w+ в) } , ,,v_r_| г) r_^v,.„,i| д)
Б В
ш щ_
Опары со схемой установки подшипников "в растяжку"
Рис. 8.2.1. Схемы осевого фиксирования валов
а
ц
Опора В имеет обратное опоре Б расположение подшипника
Рис. 8.2.5. Типы подшипников качения, используемых для опор со схемой
установки "в растяжку"
6А-637

82
8.3. ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ВАЛОВ РЕДУКТОРОВ [9, 22, 34, 42]
8.3.1. ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ВАЛОВ КОНИЧЕСКИХ ШЕСТЕРЕН
1. ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ "В РАСПОР" (вал между подшипниками сжат)
Г А Б
б)
А
Ъ
&
К
Рис. 8.3.1
2. ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ "В РАСТЯЖКУ" (вал между подшипниками растянут)
&
?1
F
Я
А - набор стальных прокладок для регулировки подшипников и для уплотнения.
Б - набор стальных прокладок для регулировки зацепления и для уплотнения.
В - шайба концевая для крепления на валу шестерни и внутреннего кольца
подшипника.
Г - кольцо пружинное для крепления на валу внутренних колец подшипника.
Д - гайка шлицевая для крепления на валу внутренних колец подшипника.
Е - гайка для регулировки и крепления подшипников.
Ж - набор прокладок для устранения зазора при установке в
корпусе наружных колец подшипников и для уплотнения.
3 - шайба концевая для крепления на валу шестерни.
И - набор прокладок для устранения зазора при установке в
корпусе наружного кольца подшипников и для уплотнения.
К - гайка для крепления и регулировки подшипников.
Л - прокладки для уплотнения.
Рис. 8.3.2

83
8.3.2. ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ВАЛОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОСОЗУБЫХ, КОНИЧЕСКИХ И ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС
1. ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ "В РАСПОР" (вал между подшипниками сжат)
А А „ А
'Л
Я
12
в)
JQ
?=ЗГ
Рис. 8.3.3
г)
2. ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ "В РАСТЯЖКУ"
(вал между подшипниками растянут) |&
'Л
SJ
IS
SI
JE3
Рис. 8.3.4
А - набор стальных прокладок для регулировки подшипников, зацепления и для уплотнения.
Б - винт для регулировки подшипников.
В - крышки-гайки для регулировки подшипников и зацепления (для червячных колес).
Г - прокладки для регулировки зацепления и для уплотнения.
Д - прокладки для уплотнения.
Е - гайка для осевой фиксации на валу ступицы колеса и подшипника (со стороны
консольного участка вала).
Ж - гайка для регулировки подшипников.
3 - прокладки для устранения зазора при установке в корпусе наружного кольца подшипника и для уплотнения.
И - кольцо пружинное для крепления на валу внутреннего кольца подшипника.
К - кольцо пружинное для крепления в корпусе наружного кольца подшипника.
Л - концевая шайба для крепления на валу внутреннего кольца подшипника.
М - дистанционная втулка для фиксации на валу внутреннего кольца подшипника.
8.3.3. ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ВАЛОВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПРЯМОЗУБЫХ
И ШЕВРОННЫХ КОЛЕС
3 К
Д>0
(левая опора выполнена
фиксированной в осевом направлении, правая -
плавающей (самоустанавливающейся))
3
Рис. 8.3.5

8.3.4. ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ШЕВРОННЫХ ВАЛ-ШЕСТЕРЕН (обе опоры выполнены самоустанавливающимися)
а) , ... . , ,, , ^-^-г- —й Ш б)
?=П
Рис. 8.3.6
JE=X
8.3.5. ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ЧЕРВЯКОВ I. ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ "В РАСПОР"
(вал между подшипниками сжат)
я
?=3
а). "В РАСПОР'
Рис. 8.3.7
х=з
2. СО СТОРОНЫ КОНСОЛЬНОГО УЧАСТКА ВАЛА ПОДШИПНИКИ УСТАНОВЛЕНЫ ПАРАМИ
(внутренняя опора выполнена плавающей)
б) "ВРАСТЯЖКУ"
У
U
\Л
га
Рис. 8.3.8
3. ОДИН ИЗ ПОДШИПНИКОВЫХ
УЗЛОВ ВЫПОЛНЕН С УПОРНЫМ
ПОДШИПНИКОМ
А - кольцо пружинное для крепления на валу
внутреннего кольца подшипника.
Б - набор прокладок для устранения зазора при
установке в корпусе наружных колец
подшипников и для уплотнения.
В - кольцо пружинное для крепления в корпусе
наружного кольца подшипника.
Г - шайба концевая для крепления на валу
внутреннего кольца подшипника.
г Д - прокладки для уплотнения.
Е - гайка шлицевая для крепления на валу
внутренних колец (кольца) подшипника.
Ж - набор стальных прокладок для регулировки
подшипников и для уплотнения.
И - гайка шлицевая для регулировки
подшипников.
Рис. 8.3.9

85
8.4. ПОДШИПНИКОВЫЕ УЗЛЫ ПРИВОДНЫХ ВАЛОВ [21,42]
Л>0 А~А
ж-ж
ж
Рис. 8.4.2. Подшипниковые узлы приводного вала звездочек
Рис. 8.4.3. Подшипниковые узлы вертикального приводного вала

86
8.5. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ [15,21,42]
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
1. Радиальные нагрузки iy<? и FrB , Н в опорах Б и
В вала, где Fr6 =Re, FrB =RB . Здесь Re и R„
- реакции в опорах Б и В вала, Н G.1 п. 5).
2. Суммарная осевая нагрузка Fa, H, действующая
навал. Для вала F.2) Fa=Fa2.
3. Рекомендуемый внутренний диаметр подшипника
d, мм, из конструктивного оформления вала G.2).
4. Частота вращения вала л.мин (табл. 1.2.4).
5. Продолжительность работы передачи (подшипника)
La, час D.1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ или 4.1 п. 2.2).
6. Циклограмма нагружения передачи (подшипника)
D.1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ, рис. 4.1.4).
7. Динамика изменения внешней нагрузки, ks.
8. Температура подшипникового узла, кт.
I
Оценивая п.п. 1 и 2 ИСХОДНЫХ ДАННЫХ, выбирают
тип используемых подшипников (8.1, 8.2), а также
схему их установки (8.3, 8.4).
1. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ДЛЯ ФИКСИРУЮЩЕЙ ОПОРЫ
(рис. 8.2.1а, опора Б ) на примере подшипника
шарикового радиального однорядного.
1.1. Для выбранного подшипника с внутренним
диаметром d (D, В, С, С0 - из каталога подшипников
или 8.10) определяют:
- соотношение Fa /C0, по величине которого из табл.
8.5.2 выбирают значение параметра е;
- соотношение Fa/(VFrg).
Если Fa/(VFr6) $ е , то Х = 1,00; У= 0;
если F0/(VFr6) >e, то Х= 0,56; Y = (табл. 8.5.2),
где У-коэффициент вращения:
V = 1,0 - при вращении внутреннего кольца по
по отношению к направлению нагрузки;
V= 1,2 - при неподвижном внутреннем кольце
по отношению к направлению нагрузки;
X, Y- коэффициенты радиальной и осевой нагрузки.
1.2. Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка, Н
Pr=[XVFr6+YFa]kckT,
где кс - коэффициент безопасности, учитывающий
характер внешней нагрузки (табл. 8.5.3);
кт - коэффициент, учитывающий влияние
температуры подшипникового узла (табл. 8.5.4).
1.3. Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка с
учетом изменения внешней нагрузки привода, Н
Ртер ~ -*г л >
где k=[Y,{Tk/Tlf-{tk/Lb)f"') (*-i,u,ni,...)-
коэффициент, учитывающий данные циклограммы изменения
внешней нагрузки привода.
Значения Тк/Тх и tk/Lb D.1 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ );
р= 3,00 - для шарикоподшипников;
/»=3,33 - для роликоподшипников.
1.4. Расчетная динамическая радиальная
грузоподъемность, Н СраСч=Ргср %J6QnLb/l(f'.
Пригодность ранее выбранного подшипника следует
ИЗ УСЛОВИЯ С ^ Срасч , Н.
Если С > B,5...3,0) Срасч, следует:
- при принятом диаметре вала выбрать более легкую
серию подшипника с меньшим значением С;
- выбрать материал вала с более высокими
механическими характеристиками, что уменьшит диаметр вала,
внутренний диаметр подшипника и, следовательно, С;
- выбрать для зубчатой передачи материалы с большей
твердостью.
2. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ ДЛЯ ПЛАВАЮЩЕЙ ОПОРЫ
(рис. 8.2.1а, опора В ) на примере подшипника
шарикового радиального однорядного.
Для выбранного подшипника с внутренним диаметром
d (D, В, С, С0- из каталога подшипников либо 8.10)
определяют эквивалентную динамическую радиальную
нагрузку, Н
Pr=[XVFr„]kTks.
Дальнейший расчет (п. 1.3,1.4).
3. ВЫБОР ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ для схем рис.
8.2.1 в, д (подшипники роликовые конические или
шариковые радиально-упорные).
Для выбранного подшипника с внутренним
диаметром d (D, В, С, С0, е - из каталога подшипников
либо 8.10) определяют:
3.1. Осевые составляющие от радиальных нагрузок в
опорах В и В, Н для подшипников:
Foe w= e FrgC) - шариковых радиально-упорных;
Foe<w=0,83 eFT6(B) - роликовых конических.
Направление осевых составляющих F^e и F„.B
представлено на рис. 8.5.1.
Рис. 8.5.1. Направления осевых составляющих
Рое б и FKB от радиальных реакций в опорах Б и В
для схем установки подшипников:
а) - в распор; б) - растяжку
3.2. Определяют величину и направление
результирующей осевой силы, Н EF0C=F0Ce+Focll+Fa.

3.2.1. Если Eiv направлена от опоры Б к опоре В, то
она воспринимается (табл. 8.5.1):
- для схемы "в распор" (рис. 8.5.1а) подшипником В,
осевая нагрузка которого, Н
Гдв = Г ос б'*' г а .
В этом случае осевая нагрузка для подшипника Б, Н
Габ~~ " ос б*
- для схемы "в растяжку" (рис. 8.5.1г) подшипником
Б, осевая нагрузка которого, Н
*аб = Г осв *т~*а •
В этом случае осевая нагрузка для подшипника В, Н
_ **ов —-Госв-
3.2.2. Если Т.Foe направлена от опоры В к опоре 6, то
она воспринимается:
- для схемы "в распор" (рис. 8.5.1в) подшипником Б,
осевая нагрузка которого, Н
Гдб * ос в "*~ Га •
В этом случае осевая нагрузка для подшипника В, Н
Гав = -«в >
- для схемы "в растяжку" (рис. 8.5.16) подшипником
В , осевая нагрузка которого, Н
Гдв ~ Г ос б "*" Га .
В этом случае осевая нагрузка для подшипника 6, Н
**off=-« осб-
3.3. Для каждой опоры определяют соотношение
FoB/(VFr6) и F„/iVFrt).
Если Fa6(B) /(Vivejy) $ е , то Х= 1,00; Y= 0;
если Fo6(B)/(VFr6(B)) >e, то Х= У= (табл.
8.5.2 или табл. 8.10.4 и 8.10.7)
3.4. Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка, Н
P,6 = [XVFr6+YFo6]kTks;
PrB=\XVFrB+YFOB]kTkc.
При требовании одинаковых подшипников для обеих
опор дальнейший расчет проводят для большей из
величин Ртб или Ргв (Рг).
3.5. Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка с
учетом изменения внешней нагрузки привода, Н
Ргср = Ргк (к-п. 1.3).
3.6. Расчетная долговечность работы подшипника, час
?Арасч=Ю6(С/Ргч,OF0Л).
Пригодность ранее выбранного подшипника следует
из условия Хлрасч ^Lb , час.
Если Lbvia4»Lb, следует (п. 1.4).
87
Табл. 8.5.1. Определение осевых нагрузок на радиально-упорные подшипники
б распор
&
Vs.
^ б растяжку ?3
R
Я
Величины сил
Осевая нагрузка для
подшипника Б подшипника В
гос б *¦* Г ос в
FoZ0
Fa ^{Focb~Foc6)
*аб Госб
FaB~Foc6+Fa
Fa ^{FOCB~Foc6)
*аб *ос в -*а
*¦ ав л ос
¦Росб**- **ос в
Fo}0
Г осб*> гос в
F0 2 (Foeб-Foeв)
* аб г'ос в Го
* ав *осв
*осб 2* *осв
Fo^z (Foc6~Focb)
Г'об *осб
г ав Госб *а
Табл. 8.5.2. Значения коэффициентов X и Удля радиальных и радиальио-упорных
подшипников
Вид
подшипника
Шариковый
радиальный
Шариковый
радиально-
упорный
а =12°
а=\У
а = 26°
а = 36°
а = 40°
fa
Со
0,014
0,028
0,056
0,084
0,110
0,170
0,280
0,420
0,560
0,014
0,029
0,057
0,086
0,110
0,170
0,290
0,430
0,570
0,015
0,029
0,058
0,087
0,120
0,170
0.290
0,440
0.580
Шариковый сферическ.двухрядн.
Роликовый конический однорядн
Роликовый сферическ.двухрядн
0,19
0,22
0,26
0,28
0,30
0,34
0,38
0,42
0,44
0,30
0,34
0,37
0,41
0,45
0,48
0,52
0,54
0,54
0,38
0,40
0,43
0,46
0,47
0,50
0,55
0,56
0,56
0,68
0,95
1,14
1,5 tgot
1,5 tg at
1,5 tg at
Подшипник однорядный
Fol(y-Fr)$e
0
0
0,45 ctg at
Fa/(y-Fr)>e
0,56
0,45
0,44
0,41
0,37
0,35
0,40
0,40
0,67
2,30
1,99
1,71
1,55
1,45
1,31
1,15
1,04
1,00
1,81
1,62
1,46
1,34
1,22
1,13
1,04
1,01
_LP0
1,47
1,40
1,30
1,23
1,19
1,12
1,02
1,00
1,00
0,87
0,66
0,57
0,40 ctg a
0,40 ctg at
0,67 ctg a
Подшипник двухрядный
Fa'(.V-Fr)$e
2,08
1,84
1,69
1,52
1,39
1,30
1,20
1,16
1,65
1,57
1,46
1,38
1,34
1,26
1,14
1,12
1,12
0,92
0,66
0,55
0,42 ctg a
0,45 ctg at
Fa/(y-Fr) >e
0,56
0,74
0,72
0,67
0,60
0,57
0,65
0,67
2,30
1,99
1,71
1,55
1,45
1,31
1,15
1,04
1,00
2,94
2,63
2,37
2,18
1,98
1,84
1,69
1,64
1,62
2,39
2,28
2,11
2,00
1,93
1,82
1,66
1,63
1,63
1,41
1,07
0,93
0,65 ctg a
0,67 ctg a
Табл. 8.5.З. Значения
коэффициента kB
Характер
внешней нагрузки
Спокойная нагрузка
без толчков
Нагрузка с легкими
толчками,
кратковременные перегрузки до 125%
Нагрузка с умеренными
толчками,
кратковременные перегрузки до 150%
Нагрузка со
значительными толчками,
кратковременные перегрузки
до 200%
Нагрузка с сильными
ударами,
кратковременные перегрузки до 300%
1,0
1,0... 1,2
1,2...1,8
1,8...2,5
2,5...3,5
Табл. 8.5.4. Значения
коэффициента кТ
Temperature, °C
<с 150
$200
$250
$300
1,00
1,25
1,40
0,60

8.6. УСТАНОВКА И КРЕПЛЕНИЕ ПОДШИПНИКОВ [9, 21]
8.6.1. УСТАНОВКА И КРЕПЛЕНИЕ НА ВАЛАХ ПОДШИПНИКОВ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ ПОСАДОЧНЫМ ОТВЕРСТИЕМ
3) ^^ б) ,77777* В) ^ТТО Г) ^7777> Д) ^ТТТТ, б) ^7Г7^ Ж) ,7777^ 3)
Рис. 8.6.1. Установка подшипника на валу, обеспечивающая силовую его затяжку в осевом направлении
в) „
ЛР
W
г)
Рис. 8.6.2. Установка подшипника на валу, не обеспечивающая силовую его затяжку в осевом
направлении и требующая применения посадок с увеличенный натягом
8.6.2. УСТАНОВКА И КРЕПЛЕНИЕ НА ВАЛАХ ПОДШИПНИКОВ С КОНИЧЕСКИМ ПОСАДОЧНЫМ ОТВЕРСТИЕМ
б)
Кольца
калиброванной
толщина
е)
Рис. 8.6.3

8
8.6.3. УСТАНОВКА И КРЕПЛЕНИЕ ПОДШИПНИКОВ В КОРПУСАХ
1. В плавающих (самоустанавливающихся) опорах подшипниковых узлов наружные кольца неразъемных
подшипников (рис. 8.2.2а, г, д) в корпусе не крепятся, а устанавливаются с возможностью осевого перемещения.
Подшипник крепится на валу внутренним кольцом одним из способов (8.6.1, 8.6.2). Относительно
внутреннего кольца устанавливается наружное кольцо (рис. 8.6.4).
2. В плавающих (самоустанавливающихся) опорах подшипниковых узлов наружные кольца разъемных
подшипников (рис. 8.2.26, в) крепятся в корпусе одним из способов, представленным на рис. 8.6.5.
3. Аналогично крепятся в корпусе наружные кольца неразъемных подшипников в фиксирующих опорах (рис. 8.6.6).
4. Радиально-упорные шарико(ролико)подшипники устанавливаются в корпусах в зависимости от схемы их
монтажа - "в распор" или "в растяжку". Возможные способы установки представлены на рис. 8.6.7.
а) л>0
б) л>0
в) л>0
Рис. 8.6.5. Установка наружного кольца разъемного
подшипника в корпусе плавающей
(самоустанавливающейся) опоры
^->/^-^
Рис. 8.6.4. Установка наружного кольца неразъемного подшипника
в корпусе плавающей (самоустанавливающейся) опоры
Рис. 8.6.6. Установка наружного кольца неразъемного подшипника
в корпусе фиксирующей опоры

90
Схема установки подшипников "в распор"
Я
а)
Ш
б)
шШШ:.
в)
з)
Схема установки подшипников "в растяжку"
л) Ш ^1
Рис. 8.6.7. Установка в корпусе подшипников по схемам "в распор" и "в растяжку"

91
8.7. ЭЛЕМЕНТЫ КРЕПЛЕНИЯ ПОДШИПНИКОВ
8.7.1. КОЛЬЦА ПРУЖИННЫЕ УПОРНЫЕ ПЛОСКИЕ НАРУЖНЫЕ ЭКСЦЕНТРИЧЕСКИЕ
ГОСТ 13942-86
\Zro12,5(V)
Кромки острое
Варионт исполнения
конабки при
односторонней осебой нагрузке
7~
Кольцо
дистанционное колиб-
роЬанной длина
Пружинные упорные плоские наружные
эксцентрические кольца классов точности
А, В и С предназначены для закрепления
от осевого смещения подшипников
качения и других деталей на валах от 4 до 200
мм.
Материал колец - пружинная сталь F5Г,
60С2 и др.) по ГОСТ 14959-79
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинного
упорного плоского наружного
эксцентрического кольца класса точности В с
диаметром вала 30 мм из стали 65Г:
Кольцо ВЗО Г0СТ13942-86
Рис. 8.7.1. Конструкция колец а) и канавок б)...г) для них. Варианты исполнения колец
д) для d$ 9 мм; е), ж) для с/5 10...165 мм; з) для d 5 170 мм
Табл. 8.7.1. Размеры наружных колец и канавок для них, мм
Рис. 8.7.2. Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием пружинного кольца
(вариант б) - предпочтительный)
То же из стали 60С2:
Кольцо В30.60С2
Г0СТ13942-86
Fa- осевая сила
Диам.
вала
d
10
11
12
13
14
Кольцо
9,2
10,2
11,0
11,9
12,9
11,8
12,8
13,6
14,7
15,9
13,8
14,7
15,7
16,5
17,5
17,0
17,9
19,1
19,9
21,1
18,2
20,2
21,1
22.1
23,1
21,8
24,2
25,3
26,3
27,3
24,0
25,8
26,8
27,8
29,5
28,2
30,2
31,6
32,8
34,5
31,4
32,2
33,0
34,0
35,0
36,8
37,6
38,6
39,8
40,6
1,5
1,7
2,0
1,0
1,2
2,5 1,7
3,3
3,3
3,3
3,4
3,5
7
3,7
3,8
3,9
3,9
4,0
4,2
4,3
4,4
4,4
4,5
4,7
4,8
5,0
5,2
5,4
5,6
5,6
5,7
5,8
2,0
3,0
5,0
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
Канавка
rfi
9,5 -0.09
10,5
11,3
12,2
13,2
14,1
15,0
16,0
16,8
17,8
0
¦0,11
18,6
20,6
21,5
22,5
23,5
24,5
26,5
27,5
28,5
0
¦0,21
30,2
32,0
33,0
34,0
35,0
36,0
0
-0Д5
1,2
1,4
1,9
0,75
1,1
1,2
1,4
1,5
1,8
2,1
2,3
2,7
3,0
Fa,
кН
1,96
2,77
3,39
3,96
4,27
5,13
6,08
6,47
8,15
8,66
10,6
11,7
12,7
13,7
14,2
14,9
16,0
16,7
17,1
22,0
22,3
26,7
27,4
28,2
29,0
Диам.
вала
d
40
42
45
46
48
50
52
54
55
56
58
60
62
65
68
70
72
75
78
80
82
85
88
90
92
Кольцо
зэ
36,5
38,5
41,5
42,5
44,5
42,5
44,7
48,1
49,3
51,7
45,8
47,8
49,8
50,8
51,8
53,0
55,2
57,4
58,6
59,6
53,8
55,8
57,8
60,8
63,6
61,6
64,0
66,4
70,0
73,2
65,6
67,6
70,6
73,5
75,0
75,4
77,8
80,6
84,1
85,8
77,0
79,5
82,5
84,5
86,5
88,2
91,1
94,5
96,5
98,7
2,5
3,0
3,0
1,7
2,0
2,5
2,5
4.4 6,0
4.5 6,5
4.7 6,7
4.8 6,8
5,0 6,9
5.1 6,9
5.2 7,0
5.3 7,0
5.4 7,2
5.5 7,3
5,6
5,8
6,0
6,3
6,5
7,3
7,4
7,5
7,8
8,0
6,6 8,1
6,8 8,2
7,0 8,4
7.3 8,6
7.4 8,6
7,6 8,7
7,8 8,7
8,0 8,8
8.2 8,8
8.3 8,8
5,0
5,0
6,0
1,4
1,5
1,7
2,0
Канавка
dy
37,5
39,5
42,5 о
43,5 -0,25
45,5
47,0
49,0
51,0
52,0
53,0
55,0
57,0
59,0 0
62,0
65,0
67,0
69,0
72,0
75,0
76,5
78,5
•0,30
81,5
88,5
1,9
2,2
2,8
3,4
3,8
4,5
5,3
Fa,
кН
39,0
40,0
42,9
43,9
45,7
57,0
59,4
61,7
62,9
64,0
66,4
68,8
71,1
74,7
78,2
80,6
82,9
86,4
90,0
107
109
114
118
121
124
Диам.
вала
d
95
98
100
102
105
108
ПО
112
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
165
170
175
180
185
190
200
Кольцо
'г
89,5
92,5
94,5
95,0
98,0
102,3
105,9
108,1
108,2
111,6
101,0
103,0
105,0
108,0
113,0
114,8
117,2
119,4
122,6
128,4
118,0
122,5
127,5
132,5
137,5
133,2
138,3
143,9
149,3
154,9
142,5
147,5
152,5
157,0
162,0
160,5
165,3
170,7
175,8
181,6
167,0
172,0
177,0
182,0
192,0
186,6
192,8
197,8
203,8
213,8
3,5
4,0
3,0
8,6
8,9
9,0
9,1
9,3
9,4
9,5
9,6
9,7
9,9
9,4
9,6
9,7
9,8
10,2
10,0
10,1
10,2
10,6
11,0
10,4
10,7
11,0
11,2
11,5
11,4
11,6
11,8
12,0
12,2
11,8
12,0
12,2
12,5
12,9
13,0
13,0
13,3
13,5
12,9
13,5
13,5
14,0
14,0
6,0
8,0
2,2
2,5
2,8
3,1
Канавка
di
91,5
94,5
96,5
-0,35
97,0
100
103
105
107
ПО
115
0
-0,54
120
125
130
135
140
145 о
150 -0,63
155
160
165
170
175
180
185 0
195
-0,72
3,4
5,3
6,0
7,5
Fa,
кН
128
132
135
195
204
207
211
215
221
223
240
250
260
270
280
289
299
308
318
328
338
347
358
368
387

чл
О СО ^1 On
Lft U> 1Л
to On &\
1 +
^То
омо
4а.
l*J
(А Ю О ОО
4b.4b.4b.4b.
ЧО СО «A W
<А (А (А (А
<А±
^-l? ? w
tOQO О i—
о
со
W
l*J
l*J
l*J
¦^4 on чл 4а. w
U Ы Ы Ы W
чо СО -о. On 4а.
00 ОО ОО ЧЛ 1А
W Ю
ю
tsl
О ЧО СО On IA
W Ы W
to >- о
w w to
А4
W « -J W
|- W ^ *.
4*. W N) |—• ЧО
On со со -4 чо
JO
^
•о.
On чЛ 4а. U»
ЧЛ 4а. 4> Ш
to to
oo On
О чо
to ю
Ю
to to .
4a. W N> •— О :
to to to ю to
ЧЛ 4a. 4*i tO i—
чо чо со со oo
A4
Ю Ю Ю Ю Ю
CO -^J On 4b. UJ
О W О О i—
Ю i— О ЧО CO
J°
„>—
(О
to "чо со 1л
,_!
4*.
—
1-1
ЧЛ IA
UJ О
О чл
сА
и>
,_!
to
U) W W W Ы
On <А 4а. ш to
ЧЛ IA ЧЛ ЧЛ IA
ЧЛ 4b. 4^. 4b. 4b.
^
о
~
чо
о
W bJ tO tO tO
О ЧО ЧО ОО --4
4b. 4b. 4> 4a. 4^.
CO CO CO -^4 IA
CO
О
о
ЧО
4a. 4a. 4a. 4> 4a. 4a. U> ы Ы Ы Ы W Ш
чо оо ~а 4a. to о чо со ~4 чл и» »— о
<А«А ЧЛ ЧЛ ЧЛ О ООООООО <А<А
oi
чо
4ь.
г
о
4a. 4a. 4b- 4a. 4a.
-4
О
о
ON
о
О
о
tototo towwtoto
ЧО-^ION <A4a.l>*tOi—
Lh Lh Lh чЛчЛ4а.4а.4а.
=.4
to
4а.
СО О | --4
Оч 4^. 4а. *>¦
О „СО ^J р\
•<* to Ю О
4a. 4a. 4a. W
У» woj-
tO О 4a. On
N1 N1 tO tO Ю
ЧО 4D OO --1 W
00 О tO (A (A
to
UJ
CO --4 -4 ЧЛ 4^.
О ON tO ЧЛ ^4
to
|—'
Ji Ы W « -
IA -O. -*4 OO О
о чо чо чо
0 00 (ЛЫ
J- *- ¦- «О
U. w О -^
ЧО ОО ОО ОО
О СО (А Ю
ЧО ЧО ЧО СО
1Л WO ^
(А (А (А (А
О CO IA tO O
CO CO
чл to
<А1Л1Л . ,
1л о
41 ОО
чо чо оо со
Ю О *J ч*Э
Ч*Э 1Л ЧО tA
ОО СО -~4 -О.
U» >— ЧО On
ЧО ~J •—' чЛ
UJ
1А
ЧО On Ja.
CO ЧЛ Ю О CO
to чо On 4a. to
(A tO tO tO tO
IA ЧЛ ЧЛ ЧЛ IA
On «A 4a- Ю О
On (A <A (A (A
to to to to to
' AS" '
>чо
4a. to ЧО On ЧЛ
UlUl W^-
On On ia чл чЛ
to О -4 On -t».
чо to со О 4*
U)
О
О
СО ОО СО --1
4а. W 1—• СО
Ю ЧО ОО СО
О О СО --J
-О --4 -4 --4
ON 4a. to О
СО ОО СО СО
On On On ia
tO
о
, .
ОО
(A (A IA 4a. 4a.
Ю _ _ ЧО --4
On CO to 4a. to
(A
-4
O OO On 4b. to
OO CO --1 ~J --1
чл ЧЛ CO CO CO
, .
со
On чЛ чЛ ЧЛ чЛ
i— CO IA 4b. tO
vj -J -J Nj ^
CO On U» UJ чо
IA (A 4a. 4a. 4a.
¦— О CO -^1 On
CO CO ^4 ^4 ЧЛ
, ¦
On
, .
(А
>—ч- ф « \0 Ю СС ОО ОООО
О О ОО ЧЛ U* >—' СО IA W н-
« ?~" 1а 1л 1л 1л 1л 1л "то
ЧЛ ЧЛ
о±
чл
2,2
5,3
ЫЫ Ы К)
ЧО -О. W ЧО
ю ы _ _
On ч** чо чл
UJ
ь-1
4а.
, .
м
-4-^l^a ^40nOnOnON U)W(AUiUi
OOU) Ы >—'OOIAUJh- 4000^4<AUJ
"ooo ooooo ooooo
OO
о
"чо
*
i— W О ON 4b.
Ы UiOJa N
oo -*4 -J -J On
^- CO 4a. Ю чо
•О. Ю -О. ЧЛ On
ООФФ
ОО W ОО W
оооо
1 +
ОО ~J -О. On
О 1А О <А
СО tO
О 1А
W4*-
оо ~J -о. On
4». чо 4а. ЧО
•-4 to
tA ЧЛ
On ЧЛ чл 4^. 4^.
О ЧЛ О *A О
On On чЛ чЛ 4a.
ЧЛ 1А (A (A (A
Ul W W Ю -
IA О чЛ О чЛ
^ Ы W Ю (О
~ On ~ On >—
ЧА (А (А ЧЛ 1А
ON to
On On ЧЛ ЧЛ
Ui mO\ W
ОО l>* -J 1А
ЧЛ
о
J^^Eww
ЧО ЧЛ О Ja- чо
bJ tO i-» i— О
чЛ О JJN "ш _^4
W Ю W >—'
4а.
О
Ч*>
h- _ _ Н-
д ш ы ы
о со со -а
U1
о
«м.м.-
W -J M 00
¦ ¦ '?
"оо
-4 On 4a. to О
ЧЛ 4a. ^4 ЧО --4
~ ~ О О О
to о со чл to
СО On 4b. i— OO
OOOOO
ii
mo
4a. OO
О О ЧО ЧО ЧО
4а. to ЧО --4 4а.
О tO СО Ю On
UJ
IA
ю
>— i— i_» *- и-
— ^ ^ О О
On 4a. to ЧО -4
W N Mm j—'
О О "о b. V)
to
СО
UJ
^
ЧЛ О tA О чЛ
О О О О О
oi
ы
СО
-4
ЯЯР^М
ЧЛ Ю О
Сььъ-S
to
4а.
чо чо со со оо
|— О ЧО -4 ЧЛ
opuiV» to
ЧЛ 4а.
to
to
Ю
to
'—'
СО--4-4 On On ЧЛ 4a. 4> w w W Ю
ОчЛО «Л О чл Ю ^ чо 4а. чо 4а.
ООО ООООО ОООО
+
UJ
3,4
1а
4а. чЛ --1 ОО
W Ы W W
ЧЛ 4a. W tO
ОО СО ОО ОО
_
^ h- ^- ^- О О
чо On 4a. to ЧО On
О OOOOO
+
oo
ЧЛ
JO
Ъо
о
OJ 4*i bJ W tO
к- О ЧО Ui W
чо чо со о to
i_» О ЧО NO СО
4> ^4 ^4 *- UJ
vl ^ vj ОМ^
ЧО On W OO U»
о^
к*-
«а.
5-
о-
Q
^ч
я
to
5
:а-
я
о
1
—
Ц'
%?
toif
^?-
«а.
С1
«г
Q
^ч
41
to
5
fcr
й1
1
и
*
1
Й?1
^.о^
о_а|
i^
j^-
5-
«г
ц
^ч
to
"*
3
й-
я
о
tr
и
о
0
&?4
н
h*
оо
~j
JO
S
1
щ
ю
Д
а
Я
о
о
С
S
я
В)
о
я
и
S
S
S
п41
О
О
W
о
о
S
о
Я
о
(г1
U
о
п
ю
И
S
S
1
м(
S
я
и
о
о
w
о
Я
О
J3
R
S
я
и
и
S
В)
и
о

и
а
К)
О
tr1
>
9
Е
и
о
I
о
ю
к
•<
ч
ч
и
к
к
S
и
и
к
ч
ч
и
о
и
о
п
н

93
V
Ra12,5
у4
\Б
F
Табл. 8.7.3. Размеры н
Диам.
вала
d
Кольцо
d2
10 9 2 +°>15
ш y,-i _0'30
12
13
14
15
16
17
18
19
20
22
23
24
25
26
28
29
30
32
34
35
36
37
38
11,0
11,9
12,9
П о +0.18
13'S -0,36
14,7
15,7
16,5
17,5
18,2
20,2
21,1
22.1
23,1 +0,21
24,0 -С*2
25,8
26,8
27,8
29,5
31,4
32 2
33 0 +°'25
ii'V -0,50
34,0
35,0
dl
s
1,0
1.2
1,7
8.7.3. КОЛЬЦА ПРУЖИННЫЕ УПОРНЫЕ ПЛОСКИЕ НАРУЖНЫЕ КОНЦЕНТРИЧЕСКИЕ гост 13940-86
(V) Исполнения
1 2
/4
V
>->
'ис
ipy
S
I
-Q
1
Б
_ Варианты испол
а±5'
нения
1
NS /S' Sieb?>
. 8.7.;
ЖНЬЕ
14
-^UJyi
а = 60' для d<?58 мм для d^50 мм
а = 90' для d>60 мм \,=0,7Ь
5. Конструкция колец и канавок для них
с колец и канавок для них, мм
ь
1,7
2,0
2,3
3,2
4,0
5,
В
/
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
8,
3
Канавка
«Л
95 0
У'Э -0,09
11,3
12,2
13Д .§,„
14,1
15,0
16,0
16,8
17,8
18,6
20,6
21,5
22,5 0
23,5 -0.21
24,5
26,5
27,5
28,5
30,2
32,2
33,0 0
34,0 -0'25
35,0
36,0
т
1,2
1,4
1,9
Ь
0,75
1,1
1,2
1,4
1,5
1,8
2,1
2,3
2,7
3,0
Fa,
кН
1,96
3,39
3,96
4,27
5,13
6,08
6,47
8,15
8,66
10,6
11,7
12,7
13,7
14,2
14,9
16,0
16,7
17,2
22,0
22,3
26,7
27,4
28,2
29,0
Диам.
вала
d
40
42
45
46
48
50
52
54
55
56
58
60
62
65
68
70
72
75
78
80
82
85
88
90
92
di
36,5
38,5
41,5
42,5 +0,39
44,5 -0,78
45,8
47,8
49,8
50,8
51,8
53,8
55,8
57,8
60,8
63,6 +0,39
65,6 -">*
67,6
70,6
73,5
75,0
77,0
79,5
82,5 „,„
Ьорионт Наполнения '&) (/^//Л
коноЬки при односто- fi^it
оонией осеЬой нагрузке IT" | ~~Т\
' f
1
Л ,m; /fm,
\
у
m(H13l
/
.. ~о
>m)
б) 1
J Ra3,2p>
л
4 4- —4- I
'¦'¦';"/¦?'
Кольцо диет он-
1ционное колиб-
робанной длина
Ц Рис. 8.7.6. Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием пружинного кольца
(вариант б) - предпочтительный)
Кольцо
dz
2,0
2,5
3,0
S 1
1,7 5,
2,0 6,
=
7,
,5
8,
3,0 8,
Ь 1
0 8,0
0
0
10
0
5
Канавка
di
37,5
39,5
42,5 о
43,5 -0,25
45,5
47,0
49,0
51,0
52,0
53,0
55,0
57,0
59,0 <>
62,0 -°'30
65,0
67,0
69,0
72,0
75,0
76,5
78,5
81,5
К**
88,5
ш
1,9
2,2
2,8
3,4
ь
3,8
4,5
5,3
Fa,
кН
39,0
40,0
42,9
43,9
45,7
57,0
59,4
61,7
62,9
64,0
66,4
68,8
71,1
74,7
78,2
80,6
82,9
86,4
90,0
107
109
114
118
121
124
Диам.
вала
d
95
98
100
102
105
108
ПО
112
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
165
170
175
180
185
190
200
di
89,5
92,5 „ ,„
94 5 ^'54
98,0
101,0
103,0
105,0
108,0
113,0
118,0
122,5
127,5
132,5
137,5 +1,^
142,5 -1,20
147,5
152,5
157,0
162,0
167,0
172,0
177,0
182,0 +0,72
192,0 -1,44
Пружинные упорные плоские наружные
концентрические кольца классов точности
А, В и С предназначены для закрепления
от осевого смещения подшипников
качения и других деталей на валах от 4 до 200
мм.
Материал колец - пружинная сталь F5Г,
60С2 и др.) по ГОСТ 14959-79
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинного
упорного плоского наружного
концентрического кольца класса точности В с
диаметром вала 30 мм из стали 65Г:
Кольца ВЗО Г0СТ13940-86
То же из стали 60С2:
Кольца В30.60С2 ГОСТ13940-86
Fa- осевая сила
<ольцо
</з
3,0
3,5
s
3,0
Ь
8,5
9,5
10,5
/
12
14
Канавка
*
91 5 °
5,1 ,э -0,35
94,5 '
96,5
97,0
100
103 0
105 -0-54
107
ПО
115
120
125
130
135
140
145 о
150 -0,63
155
160
165
170
175
180
185 0
195 "°.72
т
3,4
b
5,3
7,5
Fa,
кН
128
132
135
195
204
207
211
215
221
223
240
250
260
270
280
289
299
308
318
328
338
347
358
368
387

94
8.7.4. КОЛЬЦА ПРУЖИННЫЕ УПОРНЫЕ ПЛОСКИЕ ВНУТРЕННИЕ КОНЦЕНТРИЧЕСКИЕ гост 13941-86
Вориант Заполнения
конобки при
односторонней осеЬой нагрузке
Исполнения
L
CbTT^J
I
для 0^78 мм
Рис. 8.7.7. Конструкция колец и канавок для них
Пружинные упорные плоские внутренние
концентрические кольца классов точности
А, В и С предназначены для закрепления
от осевого смещения подшипников
качения и других деталей в отверстиях от 8 до
320 мм.
Материал колец - пружинная сталь F5Г,
60С2 и др.) по ГОСТ 14959-79
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинного
упорного плоского внутреннего
концентрического кольца класса точности В с
диаметром 30 мм из стали 65Г:
Кольцо ВЗО Г0СТ13941-86
То же из стали 60С2:
Кольцо В30.60С2
Рис. 8.7.8. Закрепление наружного кольца
подшипника качения в корпусе
с использованием пружинного кольца
Табл. 8.7.4. Размеры внутренних колец и канавок для них, мм
Г0СТ13941-86
F0- осевая сила
Диам.
отв.
D
20
21
22
23
24
25
26
28
29
30
32
34
35
36
37
38
40
42
45
46
47
48
50
Кольцо
2-1,8
22,8
23,8 +0,42
24>9-<1,21
25,9
26,9
28,0
30,2
31,2
32,2
34,5
36,5
37,8 +0,50
38,8-0.25
39,8
40,8
43,5
45,5 +0,78
48,5-0.39
49.5
50,6
51,6+0,92
54,2
-0,46
1,0
1,2
1,7
2,0
2,5
3,2
4,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10
"ТТ"
14
Канавка
0i
21,4
22,4
23,4
24,5 +0,21
25,5 0
26,5
27,5
29,5
30,5
31,5
33,8
35,7
37,0
38,0
39,0
40,0
42,5
44,5
47,5
48,5
49,5
+0,25
0
50,5 +о,30
53,0 0
1,2
1,4
1,9
2,1
2,3
2,7
3,0
3,8
4J
Fa,
кН
11,0
11,8
12,7
13,7
14,5
14,7
15,5
17,2
17,6
18,0
23,5
27,5
28,2
29,0
29,8
31,6
40,4
43,0
45,2
46,0
47,2
48,2
60,7
отв.
D
50
52
54
55
56
58
60
62
65
68
70
72
75
78
80
82
85
88
90
92
95
98
100
Кольцо
54,2
56,2
58,2
59,2
60,2
62,2
64,2 +0,92
66,2 -0,46
69,2
72,5
74,5
76,5
79,5
85,5
87,5
90,5
93,5+1>08
95,5 -0,54
97,5
100,5
103,5
105,5
2,0
1,7
2,0
ЛО
5,0
6,0
14
16
20
Канавка
01
53,0
55,0
57,0
58,0
59,0 +0,30
61,0 °
63,0
65,0
68,0
71,0
73,0
75,0
78,0
81^
83,5
85,5
88,5
91,5 +0,35
93,5 0
95,5
98,5
101,5
103,5
1,9
2,2
3,8
4,5
5,3
Fa,
кН
60,7
62,9
64,7
66,4
67,5
69,6
72,5
74,7
78,2
81,7
84,2
86,4
90,0
93,5
112
115
119
123
126
129
133
137
139
Диам.
отв.
D
102
105
108
ПО
112
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
165
170
175
180
190
200
Кольцо
108,0
Ш.0+1,08
114,0 -0,54
116,0
118,0
121,5
126,5
131,5
136,5
141,5
'51.5-0,63
157,5
162,5
167,5
172,5
177,5
182,5
188,0
-+1,44
198,0-0,72
208,6
2,5
3,0
2,5
3,0
7,0
8,0
8,5
9,5
22
24
28
30
Канавка
01
106,0
109,0
112,0
114,0
116,0
119,0
+0,54
0
124,0
129,0
134,0
139,0
144,0
149,0
155,0
160,0+0,63
165,0 °
170,0
175,0
180,0
185,0
195,0+0.72
205,0
2,8
3,4
6,0
7,5
Fo,
кН
163
168
173
176
179
183
191
197
207
214
222'
230
298
309
319
328
338
348
358
377
394

8.7.5. ШАЙБЫ КОНЦЕВЫЕ
1. ШАЙБЫ КОНЦЕВЫЕ С КРЕПЛЕНИЕМ ДВУМЯ БОЛТАМИ
7 2 j \У/?об,3(\/)
Табл. 8.7.5. Основные размеры концевых шайб
с креплением двумя болтами
?;
Рис. 8.7.9. Закрепление подшипника на валу Рис. 8.7.10. Шайба концевая Рис. 8.7.11. Шайба стопорная
с использованием концевой шайбы:
1 - шайба концевая; 2 - шайба стопорная; 3 - болт
2. ШАЙБЫ КОНЦЕВЫЕ С КРЕПЛЕНИЕМ ОДНИМ БОЛТОМ (ВИНТОМ) гост 14734-69
Исполнение I <? *ч "|* Исполнение II
"вал
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
105
ПО
D
50
55
60
65
70
75
80
85
90
100
105
ПО
115
120
130
о
25
25
25
25
25
30
30
30
40
40
40
50
50
50
50
8
6
8
10
12
Si
мм
0,5
1,0
Ь
14
20
26
к
10
13
16
«Л
7
12
14
Болт
ГОСТ 7798-70
М8х22
М10х20
М12х25
Табл. 8.7.6. Основные размеры концевых шайб с креплением
одним болтом (винтом)
-ч
Е
*
&
"О"
?
43
Г"о.
-
\
h
<
W?
Лк'
Va
ш
\
_|_
—_
<
/
J
ll
М '
Txz
¦\_L
с= 1мм
Рис. 8.7.12. Закрепление подшипника на валу с использованием концевой шайбы:
1 - шайба концевая; 2 - болт (винт); 3 - штифт; 4 - шайба пружинная
а)
сх45
\/йа6,3{\/) б)
сх45
. S/Ra6,3{\/)
с=0,2д
Рис. 8.7.13. Шайба концевая:
а) - исполнение I;
б) - исполнение II
Обозначение
шайб
7019-0621
7019-0622
7019-0623
7019-6024
7019-6025
7019-6026
7019-6027
7019-6028
7019-6029
7019-6030
7019-6031
7019-6032
7019-6033
7019-6034
7019-6035
7019-6036
7019-6037
7019-6038
7019-6039
7019-6040
7019-6041
7019-6042
7019-6043
7019-6044

Исполнение
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
"вал
D
ё
а
±0,2
*i
d2
/
Л
ММ
20+24
24+28
28-г32
32+36
36+40
40+45
45+50
50+55
55+60
60+65
65+70
70+75
75 + 80
28
32
36
40
45
50
56
63
67
71
75
85
90
4
5
6
7,5
9,0
10
12
16
20
25
28
5,5
6,6
9,0
3,5
4,5
5,5
16
18
22
10
12
16
Болт
М5х12-5.6-В
М6х16-5.6-В
М8х20-5.6-В
ГОСТ 7798-70
Штнфт
цилиндр.
ЗтбхЮ
4тбх12
5тбх16
ГОСТ 3128-70
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ концевой шайбы исполнения I,
размером D = 28 мм:
Шайба 7019-0621 ГОСТ 14734-69

96
.7.6. ГАЙКИ КРУГЛЫЕ ШЛИЦЕВЫЕ гост П871-88
а)
\//?оЗ,2(\/)
Кольцо
Исполнения 1,2
Vl Sdl0.5(d+D)\A
Рис. 8.7.14. Конструкция и размеры гаек
О RJ2P
f P -шог резьба)
Рис. 8.7.15. Закрепление внутреннего кольца подшипника на валу:
а) обычное - с использованием круглой шлицевой гайки и
стопорной многолапчатой шайбы; б) рекомендуемое - с применением
дополнительного дистанционного кольца
8.7.7. ШАЙБЫ СТОПОРНЫЕ
МНОГОЛАПЧАТЫЕ гост 11872-89
\/Ro25(\/)
b(HH)
Т.
-в
Ъ1
ч
Рис. 8.7.16. Конструкция и размеры шайб
Гайки круглые шлицевые изготавливаются из материалов
с условным обозначением марок - 02, 04, 05, 06, 11, 21,23
и 32 по ГОСТ 18123-82 (табл. 7.7.10).
Шайбы стопорные многолапчатые - из материалов с
условным обозначением марок - 01,02.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ гайки круглой шлицевой исполнения 1, с диаметром резьбы
64 мм, с полем допуска резьбы 6Н, из стали 35: Гоако М64х2-6Н.05 ГОСТ 11871-88
-тоже, исполнения 2, из стали 45: Гоако 2 М64х2-6Н.06 ГОСТ 11871-88
- шайбы стопорной многолапчатой для круглой шлицевой гайки с диаметром резьбы 64 мм,
из материала группы 01: Шаабо 64.01 ГОСТ 11872-89
Табл. 8.7.7
м
18
20
22
24
27
30
33
36
39
42
45
48
Шаг
резьбы,
Р
1,5
. Размеры гаек, мм
D | т
Исполнение
1
32
34
38
42
45
48
52
55
60
65
70
75
2
30
32
36
38
42
45
48
50
56
60
63
67
1
8
10
10
12
2
6
7
8
8
л,
24
26
29
31
35
38
40
42
48
52
55
58
d„
19
21
23
25
29
32
35
38
41
44
47
50
Ъ
6
8
h
2,0
2,5
3,0
3,5
z
4
6
LR
Табл. 8.7.8. Размеры шайб, мм
Гайка
м
18
20
22
24
27
30
33
36
39
42
45
48
d,
18,5
20,5
22,5
24,5
27,5
30,5
33,5
36,5
39,5
42,5
45,5
48,5
d2
34
37
40
44
47
50
54
58
62
67
72
77
d,
24
27
30
33
36
39
42
45
48
52
56
60
b
4,8
5,8
7,8
/
15
17
19
21
24
27
30
33
36
39
42
45
b
max
6
8
R
max
0,5
0,8
s
1,0
1,6
Продолжение табл
м
52
56
60
64
68
72
76
80
85
90
95
100
Шаг
резьбы,
Р
1,5
2,0
. 8.7.7
D | ш
Исполнение
1
80
85
90
95
100
105
ПО
115
120
125
130
135
2
70
75
80
85
90
95
95
100
108
112
118
125
1
12
15
15
18
2
8
8
10
10
?>i
61
65
70
75
80
85
85
90
98
102
108
115
da
54
58
62
66
70
75
79
83
88
93
98
103
Ь
10
12
h
3,5
4,0
Z
6
Lr
Продолжение табл.
Гайка
м
52
56
60
64
68
72
76
80
85
90
95
100
dx
52,5
57,0
61,0
65,0
69,0
73,0
77,0
81,0
86,0
91,0
96,0
101
d2
82
87
92
97
102
107
112
117
122
127
132
137
di
65
70
75
80
85
90
95
100
105
ПО
115
120
8.7.8
b
7,8
9,5
ПТ
f
49
53
57
61
65
69
73
76
81
86
91
96
b
max
10
13
R
max
0,8
1,0
s
1,6
2,0

Б-Б
(гайка и шаабо условно не показана)
в . в
J
а)
•
^-Р^
{_
1—
\/
/ 4J
\/?/,
я
~1Г
ЯП 1
\2~\l
-4
В
-С
^
в-в
+0,3
dw —диаметр фреза
dw = 60...75 мм
Г (d=M) \/Ra6,3{\/)
Г (d>M) \/Ra6.3(\/)
При d=M использо&ать
гайку исполнения 2
При d>M использовать
гайку исполнения 1
tT
с
/\v
Х^
?/*
^<5
/
^
I"
5
Рис. 8.7.17. Размеры вала в месте установки гайки и шайбы.
Паз на валу под лепесток шайбы нарезается фрезой:
а) пальцевой; б) дисковой
Табл. 8.7.9. Размеры вала в месте установки круглой шлицевой
гайки и стопорной многолапчатой шайбы, мм
d
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
М
Ml 8x1,5
M20xl,5
М24х1,5
М27х1,5
М30х1,5
М33х1,5
М39х1,5
М42х1,5
М45х1,5
М48х1,5
М52х1,5
М60х2
М64х2
М68х2
М72х2
М80х2
М85х2
М90х2
М95х2
Ml 00x2
df(hU), d4max
15,7
17,7
21,7
24,7
27,7
30,7
36,7
39,7
42,7
45,7
49,7
57
61
65
69
77
82
87
92
97
с
2,5
3,4
*i
0,8
1,0
Л
15
17
21
24
27
30
36
39
42
45
49
57
61
65
69
76
81
86
91
96
Ь>
5,3
5,3
5,3
5,3
5,3
6,3
6,3
6,3
6,3
8,3
8,3
8,3
8,3
10
10
10
10
12
12
12
7min
6
6
6
8
8
8
8
8
8
8
9
9
9
9
12
12
12
12
12
12
о min
1>5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
Табл. 8.7.10. Марки материалов круглых шлицевых гаек
и стопорных многолапчатых шайб,
а также их условное обозначение
ГОСТ 11871-88, ГОСТ 11872-88, ГОСТ 18123-82
Материал
вид
Углеродистые
стали
Легированные
стали
Коррозионно-
стойкие
стали
Латуни
марка
08, 08кп
10, Юкп
Ст 3 , СтЗсп
СтЗ кп
15
20
35
45
35Х, 40Х
30ХГСА
12X18Н9Т
12Х18Н10Т
14Х17Н2
Л63
стандарт
ГОСТ 1050-74
ГОСТ 380-88
ГОСТ 1050-74
ГОСТ 4543-71
ГОСТ 5632-72
ГОСТ 15527-70
Твердость
НВ
90
ПО
140
170
197
217
Условное
обозначение
01
02
03
04
05
06
• 11
21
23
32

98
8.7.8. ВТУЛКИ ЗАКРЕПИТЕЛЬНЫЕ гост24208-8о
8.7.9. ВТУЛКИ СТЯЖНЫЕ госпзом-во
А
Исполнение
Втулки закрепительные и стяжные предназначены для крепления подшипников
качения с коническим отверстием конусностью 1:12 на цилиндрических шейках валов.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ втулки закрепительной серии диаметров 2, серии ширин 0 для подшипника с диаметром d-Ю мм:
Втулка закрепительная Н 214 ГОСТ 24208-80
- втулки стяжной серии диаметров 2, серии ширин 0 для подшипника с диаметром d = 70 мм:
Втулка стяжная АН 214 ГОСТ 13014-80
•а 1:12
Исполнение 2
¦#
"О
L
у/777/
/О
-а 7:12
"X
^у
Рис. 8.7.18. Конструкция
и размеры
закрепительных втулок
Рис. 8.7.19. Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием закрепительной втулки
-2.
_*
\ !!¦ и
Т>
Ь
L
¦б"
т?
i
Рис. 8.7.20. Конструкция
и размеры стяжных втулок
Рис. 8.7.21. Закрепление внутреннего
кольца подшипника на валу
с использованием стяжной втулки
Табл. 8.7.11. Размеры закрепительных втулок, мм и обозначение комплектущих изделий Табл. 8.7.12. Размеры стяжных втулок, мм
Обознач.
гайки
Н204
Н205
Н206
Н207
Н208
Н209
Н210
Н211
Н212
Н213
Н214
Н215
Н216
Н217
Н218
Н220
Н222
П
Обознач
Н304
Н305
Н306
Н307
Н308
Н309
Н310
Н311
Н312
Н313
Н314
Н315
Н316
Н317
Н318
Н320
Н322
Ш
Обознач.
Н2304
Н2305
Н2306
Н2307
Н2308
Н2309
Н2310
Н2311
Н2312
Н2313
Н2314
Н2315
Н2316
Н2317
Н2318
Н2320
Н2322
Общие размеры
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
100
ПО
di
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
60
65
70
75
80
90
100
M20xl
М25х1,5
М30х1,5
М35х1,5
М40х1,5
М45х1,5
М50х1,5
М55х2
М60х2
М65х2
М70х2
М75х2
М80х2
М85х2
М90х2
М100х2
Ml 10x2
*i
D
32
38
45
52
58
65
70
75
80
85
92
98
105
110
120
130
145
Компл.изделия
Гайки
КМ4
КМ5
КМ6
КМ7
КМ8
КМ9
КМ 10
КМ11
КМ 12
КМ 13
КМ 14
КМ 15
КМ 16
КМ 17
КМ 18
КМ 20
КМ 22
Шайбы
МВ4
МВ5
МВ6
МВ7
МВ8
МВ9
MB 10
MB 11
MB 12
MB 13
MB 14
MB 15
MB 16
MB 17
MB 18
MB 20
MB 22
Обознач
гайки
АН 208
АН 209
АН210
АН211
АН212
АН213
АН214
АН215
АН216
АН217
АН218
АН 220
АН 222
I
Г.
25,0
26,0
28,0
29,0
32,0
32,5
33,5
34,5
35,5
38,5
40,0
45,0
50,0
а
2,0
3,0
3,0
3,0
3,0
3,5
3,5
3,5
3,5
3,5
4,0
4,0
4,0
b
6
б
7
7
8
8
8
8
8
9
9
10
11
d2
M45xl,5
М50х1,5
М55х2
M60x2
М65х2
М70х2
М75х2
М80х2
М85х2
М90х2
М100х2
Ml 10x2
Ml 20x2
Обознач.
гайки
АН 308
АН 309
АН310Х
АН311Х
АН312Х
АН 313
АН 314
АН 315
АН 316
АН317Х
АН318Х
АН320Х
АН322Х
П
Т.
29
31
35
37
40
42
43
45
48
52
53
59
63
а
3
3
3
3
3
3
4
4
4
4
4
4
4
Ь
6
6
7
7
8
8
8
8
8
9
9
10
12
d2
M45xl,5
М50х1,5
М55х2
М60х2
М65х2
М70х2
М75х2
М80х2
М85х2
М90х2
Ml 00x2
Ml 10x2
М120х2
Обознач.
гайки
АН 2308
АН 2309
АН2310Х
АН 231IX
АН2312Х
АН 2313
АН2314Х
АН2315Х
АН2316Х
АН2317Х
АН2318Х
АН 2320Х
АН 2322Х
Т.
40
44
50
54
58
61
64
68
71
74
79
90
98
Ш
а
3
3
3
3
3
3
4
4
4
4
4
4
4
b
7
7
9
10
11
12
12
12
12
13
14
16
16
ёг
М45х1,5
М50х1,5
М55х2
М60х2
М65х2
М70х2
М75х2
М80х2
М85х2
М90х2
Ml 00x2
Ml 10x2
Ml 25x2
Общ.размеры
d
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
100
ПО
<*l
35
40
45
50
55 •
60
60
65
70 ;
75
80 ,
90
100
I - Втулки для подшипников серии диаметров 2, серии ширин 0.
II - Втулки для подшипников серии диаметров 3, серии ширин 0.
III - Втулки для подшипников серии диаметров 3F), серии ширин 0.
I - Втулки для подшипников серии диаметров 2, серии ширин 0.
II - Втулки для подшипников серии диаметров 2E), серии ширин 0.
III - Втулки для подшипников серии диаметров 3F), серии ширин 0.

99
8.7.10. ГАЙКИ ДЛЯ ЗАКРЕПИТЕЛЬНЫХ
И СТЯЖНЫХ ВТУЛОК
С МЕТРИЧЕСКОЙ РЕЗЬБОЙ гост85зо-90
6$Ы)
8.7.11. ШАЙБЫ СТОПОРНЫЕ
ГОСТ 8530-90
8.7.12. СКОБЫ СТОПОРНЫЕ гост8530-90
6$Ы)
&Ы)
35L
f2 (Ы4)
Ts\Sd/0.5(d+d,)\A\
Рис. 8.7.22. Конструкция и размеры гаек
Ъ1
V
в
-с
Ifl
L (h14)
>
t
Г"*""!
I
"¦©""
!
j
t)
\2/
В (h12)<?
"T— +
\\
i ¦
:.-;¦;
. 7
//А(УА
P
S^V^C
' —
/
\
/
Рис. 8.7.23. Конструкция и размеры шайб
(h>dea„) «
Рис. 8.7.24. Конструкция и размеры Рис. 8.7.25. Закрепление внутреннего
стопорных скоб кольца подшипника на валу
с использованием стопорной скобы
Табл. 8.
Обознач.
гайки
КМ 0
КМ1
КМ2
кмз
КМ4
КМ5
КМ6
КМ7
КМ8
КМ9
КМ 10
КМ11
КМ 12
КМ 13
КМ 14
КМ 15
КМ 16
КМ 17
КМ 18
КМ 20
7.13. Разм
d
Ml 0x0,75
Ml 2x1
Ml 5x1
M17xl
M20xl
M25xl,5
M30xl,5
М35х1,5
М40х1,5
М45х1,5
М5 0x1,5
М55х2
М60х2
М65х2
М70х2
М75х2
М80х2
М85х2
М90х2
Ml 00x2
ерып
do
18
22
25
28
32
38
45
52
58
65
70
75
80
85
92
98
105
ПО
120
130
1ек, м
dx
13,5
17
.21
24
26
32
38
44
50
56
61
67
73
79
85
90
95
102
108
120
М
В
4
4
5
5
6
7
7
8
9
10
11
11
11
12
12
13
15
16
16
18
Ь
3
3
4
4
4
5
5
5
6
6
6
7
7
7
8
8
8
8
10
10
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ гайки
h
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,5
2,5
2,5
3,0
3,0
3,0
3,5
3,5
3,5
3,5
4,0
4,0
Табл. 8.7.
Sa
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,04
0,05
0,05
0,05
0,05
0,05
0,05
0,05
0,05
0,05
Обознач.
шайбы
МВО
МВ1
МВ2
МВЗ
МВ4
МВ5
МВ6
МВ7
МВ8
МВ9
MB 10
МВ11
MB 12
MB 13
MB 14
MB 15
MB 16
MB 17
MB 18
MB 19
MB 20
для закрепительных и стяжных втулок с
метрической
резьбой M50xl,5:
Гайка КМ 10 ГОСТ 8530-90
- шайбы стопорной MB 10: Шойбо MB 10 ГОСТ 8530-90
- скобы типоразмера MS 3044: Скоба MS 3044 ГОСТ 8530-90
!4. Размеры шайб, мм „, <- 0- ,, ,, е
г ' Табл. 8.7.15. Размеры стопорных скоб, мм
rfi
10
12
15
17
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
d*
13,5
17
21
24
26
32
38
44
50
56
61
67
73
79
85
90
95
102
108
113
120
dy
21
25
28
32
36
42
49
57
62
69
74
81
86
92
98
104
112
119
126
133
142
Л
3
3
4
4
4
5
5
6
6
6
6
8
8
8
8
8
10
10
10
10
12
fi
3
3
4
4
4
5
5
5
б
6
6
7
7
7
8
8
8
8
10
10
10
В
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,25
1,25
1,25
1,25
1,25
1,25
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,80
1,80
1,80
1,80
1,80
N
8,5
10,5
13,5
15,5
18,5
23,0
27,5
32,5
37,5
42,5
47,5
52,5
57,5
62,5
66,5
71,5
76,5
81,5
86,5
91,5
96,5
Число
зубьев
9
9
11
11
11
13
13
13
13
13
13
17
17
17
17
17
17
17
17
17
17
Обознач.
скобы
MS 3044
MS 3048
MS 3052
MS 3144
MS 3148
MS 3056
MS 3060
MS 3064
MS 3068
MS 3152
MS 3156
MS 3160
MS 3164
MS 3072
MS 3076
MS 3080
MS 3168
MS 3172
MS 3084
MS 3088
В
20
20
20
20
20
24
24
24
24
24
• 24
24
24
28
28
28
28
28
32
32
h
13,5
17,5
17,5
22,5
22,5
17,5
20,5
21,0
21,0
25,5
25,5
30,5
31,0
20,0
24,0
24,0
38,0
38,0
24,0
28,0
L
12
12
12
12
12
12
12
15
15
12
12
12
15
15
15
15
15
15
15
15
d
7
9
9
9
9
9
9
9
9
11
11
11
11
9
11
11
14
14
11
14
f
4
4
4
4
4
4
4
5
5
4
4
4
5
5
5
5
5
5
5
5
Обознач.
скобы
MS 3092
MS 3176
MS 3180
MS 3184
MS 3096
MS 30/500
MS 3188
MS 3192
MS 3196
MS 30/530
MS 30/600
MS 30/560
MS 31/500
MS 31/530
MS 30/630
MS 30/670
MS 31/560
MS 31/600
MS 31/700
В
32
32
32
32
36
36
36
36
36
40
40
40
40
40
45
45
45
45
50
h
28
40
45
45
28
28
43
43
53
34
34
29
45
50
34
39
55
55
39
L
15
15
15
15
15
15
15
15
15
21
21
21
15
21
21
21
21
21
21
d
14
14
18
18
14
14
18
18
18
18
18
18
18
22
18
18
22
22
18
f
5
5
5
5
5
5
5
5
5
7
7
7
5
7
7
7
7
7
7

100
8.8. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ, ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ ПОСАДОЧНЫХ МЕСТ ПОДШИПНИКОВ
8.8.1. ВЫБОР ПОСАДОК
1. ПОЛЯ ДОПУСКОВ И ПОСАДКИ
Из существующих 0, 6, 5, 4, 2 классов точности
подшипников (ГОСТ 520-89) в общем машиностроении
используются подшипники 0, 6, E) классов точности.
Устанавливаются следующие обозначения полей
допусков на посадочные диаметры колец подшипников по
классам точности 0, 6, 5:
а) для наружного диаметра -10, 16, 15;
б) для диаметра отверстия - LO, L6, L5.
На валы подшипники качения монтируются в
системе отверстия. Допуск на основной размер кольца
установлен отрицательным относительно нулевой линии,
а верхнее отклонение всегда равно нулю (рис. 8.8.1, табл.
8.8.2).
В отверстие корпуса подшипники монтируются в
системе основного вала (рис. 8.8.1).
Система посадок, используемая для монтажа
подшипников на вал и в корпус, представлена на рис. 8.8.1.
Из представленного ряда посадок используют реко-
комендуемые (табл. 8.8.1).
Табл. 8.8.1. Рекомендуемые посадки подшипников
0 И 6 КЛаССОВ ТОЧНОСТИ ГОСТ 3325-85
Посадки для основных отклонений
вала
LO
f6
L6
16
L6
f7
LO
дб
L6
дб
LO
h6
L0
h7
L6
h6
L6
h7
LO
js6
L6
js6
LO
J6
L6
J6
LO
k6
L6
кб
тб
L6
тб
LO
пб
L6
пб
L0
рб
L6
рб
L0
гб
L0
г7
L6
гб
L6
г7
отверстия корпуса
G7
10
Е8
10
G7
16
Е8
to
H7JS7
10 10
Н8
10
Н7
16
Н8
10
Js7
16
J7
10
J7
16
К7
10
К7
16
U7
10
М7
16
N7
10
N7
16
Р7
10
97
16
Oi U-) (\ U-) ^
Щ ts ts a: a: ^.^f.
Су, N-) LO <0 -w. to
<b ^ ^] &> -c -c: -c: ^ ^ ^
tb 5S « Cn Cn-c <j; -
?
Рис. 8.8.1. Посадки подшипников качения:
¦ с зазором, Ш - переходные, ¦ - с натягом
Примечание. Выделены посадки для основных типов соединений.
2. ОБОЗНАЧЕНИЕ ПОСАДОК В МЕСТАХ
УСТАНОВКИ ПОДШИПНИКОВ
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ посадок подшипников
качения:
- подшипник класса точности 0 на вал диаметром 50 мм
с полем допуска J6 по ГОСТ 25347-82 (рис. 8.8.2а,б):
05OLO/J6 или 05OLO-J6 или 050 j^;
- то же в отверстие корпуса диаметром 90 мм,
с полем допуска Н7 по ГОСТ 25347-82 (рис.
8.8.2в,г):
09ОН7/Ю или 09ОН7-Ю или 09оЩ.
Допускается на сборочных чертежах
подшипниковых узлов указывать размер, поле
допуска или предельное отклонение на диаметр,
сопряженный с подшипником (рис. 8.8.2б,г).
Обозначение посадок на валу и в отверстии
корпуса под подшипник (рис. 8.8.3а, б).
Отклонения диаметра отверстия и
наружного диаметра подшипника класса точности
0 представлены в табл. 8.8.2. Предельные
отклонения валов и отверстий для некоторых
полей допусков представлены в 17.3.
с с 'О ^ "*>"
а)
б)
в)
(о
X ?
1П11
^^
V-
Рис. 8.8.2. Обозначение посадок подшипников
на сборочных чертежах:
а), б) - на валу; в), г) - в корпусе
б)
а)
та
Рис. 8.8.3. Обозначение посадок мест под подшипники:
а) на валу; б) в отверстии корпуса
Табл. 8.8.2. Предельные отклонения колец подшипника
Интервалы
номинальных
диаметров, мм
Отклонения
диаметра
отверстия, мкм
Отклонения
наружного
диаметра
подшипника, мкм
Св.18
до 30
0
-10
0
-9
Св.30
до 50
0
-12
0
-11
Св.50
до 80
0
-15
0
-13
Св.80
до120
0
-20
0
-15
Св.120
до150
0
-25
0
-18
Св.150
до 180
0
-25
0
-25
Св.180
до250
0
-30
0
-30
3. ВЫБОР ПОСАДОК
Посадки вращающихся колец подшипников, для
исключения их проворачивания по посадочной
поверхности вала (отверстия корпуса), необходимо выполнять с
гарантированным натягом.
Посадки невращающихся колец подшипника необхо-
ходимо выполнять с гарантированным зазором для
обеспечения регулировки осевого натяга подшипников, а
также для компенсации температурных удлинений валов
и корпусов.
При выборе посадок следует учитывать:
- вращается или не вращается кольцо подшипника
относительно действующей на него радиальной нагрузки,
что определяет вид нагружения кольца (местное, цир-

куляционное, колебательное) (табл. 8.8.3);
- режим работы подшипника (табл. 8.8.4).
Табл. 8.8.3. Виды нагружения колец подшипников
ГОСТ 332.5-85
Условия работы
Характеристика
нагрузок
Постоянная по
направлению
Постоянная по
направлению и вращающаяся,
меньшая постоянной
по значению
Постоянная по
направлению и вращающаяся,
большая постоянной
по значению
Постоянная по
направлению
Вращающаяся с
внутренним кольцом
Вращающаяся с
наружным кольцом
Вращающееся
кольцо
Внутреннее
Наружное
Внутреннее
Наружное
Внутреннее
Наружное
Внутреннее и
наружное
кольцо. В одном
или
противоположном
направлениях
Виды нагружения
внутреннего
кольца

Циркуляционное
Местное

Циркуляционное

Колебательное
Местное

Циркуляционное

Циркуляционное
Местное

Циркуляционное
наружного
кольца
Местное

Циркуляционное

Колебательное

Циркуляционное

Циркуляционное
Местное

Циркуляционное

Циркуляционное
Местное
Табл. 8.8.4. Режим работы подшипников качения
ГОСТ 3325-85
Режим работы
подшипника
Легкий
Нормальный
Тяжелый
Особые условия
Отношение нагрузки к
динамической грузоподъемности
Р/С«0,07
0,07<Р/С< 0,15
0,15 <Р/С
-
Посадки колец шариковых и роликовых радиальных
подшипников на вал и в отверстие корпуса в
зависимости от вида нагружения представлены в табл. 8.8.6.
Посадки колец радиально-упорных шариковых и
роликовых подшипников на вал и в отверстие корпуса
представлены в табл. 8.8.7.
4. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ
Рекомендуемые посадки и примеры их выбора - табл. 8.8.5.
Выбор посадок колец подшипников в зависимости от
вида нагружения, режима работы, диаметра, типа
подшипника производится с учетом табл. 8.8.6 и 8.8.7.
Табл. 8.8.5. Рекомендуемые посадки шариковых и роликовых подшипников гост 3325-85
Посадки на вал
Условия, определяющие
выбор посадки
Вид
нагружения
внутреннего кольца
Местное
(вал не
вращается)

Циркуляционное (вал
вращается)
Режим
работы
Легкий или
нормальный
P^OfilC
Нормальный
или тяжелый
0,07С<КО,15С
Легкий или
нормальный
Р^ 0,07 С
Легкий или
нормальный
0,mC<PiO,l5C
Нормальный
или тяжелый
0,07С<ЖО,15С
Тяжелая н
ударная
нагрузка
Нормальный
Подшипники с отверстиями
диаметров, мм
радиальные

шариковые

роликовые
радиально-увдрные

шариковые

роликовые
Подшипники всех диаметров
Подшипники всех диаметров
До 50
До 40
До 100
До 100
Св.100
-
До 40
До 100
До 40
До 100
Св.50
до 140
Св.140
до 200
До 100
Св.100
До 100
Св.100
т
До 40
До 100
До 100
До 180
-
Подшипники на закрепительно-
стяжных втулках всех диаметров
Подшипники на закрепительных
втулках всех диаметров
Примеры машии и подшипниковых
узлов
Ролики ленточных транспортеров, кои-
вейеров,подвесных дорог, опоры
волновых передач
Передние и задние колеса автомобилей
и тракторов, колеса вагонеток, валки
мелкосортных прокатных станов
Блоки грузоподъемных машин, ролики
рольгангов, валки станов для прокатки
труб, крюковые обоймицы кранов
Гидромоторы, малогабаритные
электромашины, приборы. Внутришлифоваль-
ные шпиндели, электрошпиндели, тур-
бохолодильникн
Сельскохозяйственные машины,
центрифуги, турбокомпрессоры,
газотурбинные двигатели, центробежные насосы,
вентиляторы, электромоторы,
редукторы, коробки скоростей станков,
коробки передач автомобилей и тракторов
Электродвигатели мощностью до 100
кВт, кривошшшо-шатунные механизмы,
шпиндели металлорежущих станков,
крупные редукторы. Редукторы
вспомогательного оборудования прокатных
станов
Железнодорожные и трамвайные буксы,
коленчатые валы двигателей,
электродвигатели мощностью свыше 100 кВт,
ходовые колеса мостовых кранов,
дробильные и дорожные машины,
экскаваторы, дробилки, вибраторы, грохоты,
инерционные транспортеры
Железнодорожные н трамвайные буксы,
буксы тяжелонагруженных
металлургических транспортных устройств. Узлы
сельхозмашин
Трансмиссионные валы и узлы,
сельскохозяйственные машины
Рекомендуемые
посадки
L0/g6; L6/g6
L0/g6; L6/g6
LO/76; L6/f6
L0/h6; L6/h6
L0/h6; L6/h6
L5/js5; L4/U5
L2/i„4; L5/h5
L4/h5; L2/h4
L2/js3; L2/h3
L0/k6; L6/k6
L5/US; L4/L5
L2/J.4; L0/js6
L0/js6
L5/k5; L4/k4
L2/k4; L0/k6
L6/k6; L0/]s6
L6/js6
L5/k5; L4/k5
L2/k4; L0/k6
L6/k6; L0/js6
L6/js6
L5/m5; L4/m5
L2/m4; L0/m6
L6/m6
L0/m6; L6/m6
L0/n6; L6/n6
L0/p6; L6/p6
Поля допусков вала
h8, h9
Поля допусков вала
h9, hW
Посадки упорных подшипников
Нагрузки осевые

Колебательное нагру-
жение
Нагрузка
осевая и
радиальная
Подшипники всех диаметров
До
200
Узлы с одинарными или двойными
упорными подшипниками
Узлы на упорных подшипниках со
сферическими роликами
L0/js6; L6/js6
LO/кб; L6/k6
L0/m6; L6/m6
Продолжение табл. 8.8.5 иа след. стр.

102
Продолжение табл. 8.8.5
ГОСТ 332.5-85
Посадки в корпус
Вид нагружения
наружного кольца
Циркуляционное
(вращается корпус)
Местное (вращается
вал)
Местное или
колебательное (вращается вал)
Местное (вращается вал)
Циркуляционное
(вращается корпус)
Режим работы
Тяжелый при тонкостенных кор-
¦ пусах Р>0,15С
Нормальный 0,07С<Р^0,15С
Нормальный или тяжелый
0,(ПС<Р$0,15С
Нормальный или тяжелый (для
точных узлов) 0,07С<Р^0,15С
Нормальный 0,07С<Р<0,15С
Нормальный или тяжелый
О,07С<Р^О,15С
Нормальный или тяжелый
Р>0,15С
Легкий или нормальный
0,07С<Р
Нормальный или тяжелый
0,07С<Р^0,15С
Легкий или нормальный
0,07 С <Pi 0,15 С
Нормальный 0,07С<Р^0,15С
Тяжелый Р>0,15С
Тяжелый или нормальный
0,07С<Р^О,15С
Тяжелый Р>0,15С
Примеры машин и подшипниковых
узлов
Колеса автомобилей, тракторов,
башенных кранов, ведущие барабаны
гусеничных машин
Ролики ленточных транспортеров,
барабаны комбайнов, валки станов для
прокатки труб
Передние колеса автомобилей и тягачей,
коленчатые валы, ходовые колеса
мостовых и козловых кранов,
опорно-поворотные устройства кранов, опоры и блоки
крюковых обоймиц и полиспастов
Шпиндели тяжелых металлорежущих
станков
Электородвигатели, центробежные
насосы, вентиляторы, центрифуги, шпиндели
быстроходных металлорежущих станков,
узлы с радиально-упорными
шариковыми подшипниками
Коробки передач, задние мосты
автомобилей и тракторов. Подшипниковые узлы
на конических роликовых подшипниках
Узлы общего машиностроения,
редукторы, сельскохозяйственные машины
Быстроходные электродвигатели,
оборудование бытовой техники
Шпиндели шлифовальных станков,
коленчатые валы двигателей
Трансмиссионные валы, молотилки,
машины бумажной промышленности
Все узлы с упорными подшипниками
Узлы с шариковыми упорными
подшипниками
Узлы с упорными подшипниками на
конических роликах
Узлы со сферическими упорными
роликовыми подшипниками для:
общего применения
тяжелых металлорежущих станков
(карусельные)
вертикальных валов турбин
Рекомендуемые
посадки
P7/L0; P7/L6
P6/L5
JJ/LO; J.7/L6
К7/Ю; K7/L6
N7/10; N7/10
М7/Ю; M7/L0
М6/Ю; M6/L4
Кб/15; Кб/14
Js6/L5; Js6/L4
JJ/10; jj/16
Мб/10; Мб/16
K7/L0; K7/L6
JJ/10; Js7/L6
H7/L0; H7/L6
J7/L0; J7/L6
Н7/Ю; H7/16
Js7/L0; J,7/L6
K6/L5; K6/L4
Js6/L5; Js6/L4
Js7/L0; Js7/L6
H7/10; H7/L6
Н8/Ю; H8/L6
H8/L0; H8/16
H9/L0; H9/L6
G7/L0; G7/L6
G6/L5; G6/L4
Js7/L0; Js7/L6
K7/L0; K7/L6
M7/10; M7/L6
Табл. 8.8.6. Посадки колец шариковых и роликовых
радиальных подшипников в зависимости
от вида иагружения гост 3325-85
Вид
нагружения

Циркуляционное

Колебательное
Посадки
внутреннего на вал
L0
js6
L6
js6
LO
Пб
L6
пб
L6
JsO
LO
h6
Lb
h6
10
m6
L6
тб
L6 '
js6
LO LO
g6 f6
L6 L6
g6 f6
LO LO
кб js6
L6 L6
кб js6
колец
наружного в корпус
Js7
to
Js7
16
P7
10
P7
16
Js7
JsO
H7
to
H/
16
N7
10
N7
16
Js7
js6
H8
to
НУ
16
M7
to
M7
16
G7
to
C7
16
K7
to
K7
16
Табл. 8.8.7. Посадки радиально-упорных шариковых
и роликовых подшипников при осевой
регулировке ГОСТ3325-85
Вид иагружения и
способ регулировки
Циркуляционное на-
гружение колец
подшипников при
отсутствии регулировки
Циркуляционное на-
гружение
регулируемых колец
Нерегулируемые и
регулируемые местно
нагруженные кольца,
не перемещающиеся
относительно
посадочной поверхности
Местно
нагруженные регулируемые
кольца
Посадки
внутреннего на вал
LO LO LO L0
пб тб кб js6
UL М. Ш. Ш
пб тб кб js6
L0_ L6_
js6 js6
LO LO
js6 h5
L6_ L6
js6 h6
LO LO LO
пб дб f6
L6 L6 L6
h6 дб f6
колец
наружного в корпус
Р7 N7 U7 К7 Js7
to to ю to ю
P7 N7 U7 K7 Js7
16 16 16 16 16
Js7 Js7
tO 16
U7 K7 H7
10 10 tO
U7 K7 H7
16 16 16
H7
10
H7
16
8.8.2. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
ПОСАДОЧНЫХ МЕСТ
Параметры шероховатости Ra посадочных
поверхностей под подшипники на валах и в корпусах из стали и
чугуна не должны превышать значений, указанных в
табл. 8.8.8.
Табл. 8.8.8. Шероховатость поверхностей посадочных
мест ПОДШИПНИКОВ ГОСТ 3325-85
Посадочные
поверхности
Валов
Отверстий
корпусов
(сталь/чугун)
Классы
точности
подшипников
0
6и5
0
6и5
Параметр шероховатости Ra, мкм,
для диаметров подшипников
до 80 мм
Ral,6
Ra0,8
Ral,6/3,2
Ra0,8/1,6
св. 80 до 500 мм
Ra3,2
Ral,6
Ra3,2 / 6,3
Ral,6/3,2
Продолжение табл. 8.8.8
Опорных
торцов
заплечиков валов и
корпусов
0
6и5
Ra3,2
Ral,6
Ra3,2
Ra3,2
Примечание: Параметр шероховатости посадочных поверхностей
валов для подшипников на закрепительных или стяжных втулках
не должен превышать Ra = 3,2 мкм.

103
8.8.3. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ПОСАДОЧНЫХ И ОПОРНЫХ ТОРЦЕВЫХ
ПОВЕРХНОСТЕЙ ЗАПЛЕЧИКОВ ВАЛОВ
И ОТВЕРСТИЙ КОРПУСОВ
Для посадочных мест подшипников в соответствии с
ГОСТ 3325-85 устанавливаются следующие допуски
формы поверхностей:
- допуск круглости 1°) посадочных мест;
- допуск профиля продольного сечения Е1;
( Ш + \=\ = Ш- допуск цилиндричности).
Указанные допуски не должны превышать значений,
представленных в табл. 8.8.9.
Допуски торцевого биения опорных торцевых
поверхностей заплечиков валов и отверстий корпусов
представлены в табл. 8.8.10.
Табл. 8.8.9. Допуски формы посадочных поверхностей
для подшипников 0 и 6 класса точности
ГОСТ 332.5-85
Интервалы
диаметров
б и 0, мм
Св.18 до 30
Св.30 до 50
Св.50 до 80
Св.80 до 120
Св.120 до 180
Св.180 до 250
Допуски формы посадочных поверхностей, мкм
Валов (осей)
Допуск
круглости
l°J 1
3,5
4,0
5,0
6,0
6,0
7,0
Допуск
профиля
продольного
сечения
1=1 1
3,5
4,0
5,0
6,0
6,0
7,0
Отверстий корпусов
Допуск
круглости
l°J 1
5,0
6,0
7,5
9,0
10,0
11,5
Допуск
профиля
продольного
сечения
1=1 1
5,0
6,0
7,5
9,0
10,0
11,5
Табл. 8.8.10. Допуски осевого биения
ГОСТ 332.5-85
Интервалы
диаметров
d и D, мм
Св.18 до 30
Св.30 до 50
Св.50 до 80
Св.80 до 120
Св. 120 до 180
Св.180 до 250
Допуски осевого биения заплечиков, мкм
валов (осей) | отверстий корпусов
для классов точности подшипников
0
21
25
30
35
40
46
6
13
16
19
22
25
29
0
33
39
46
54
63
72
6
21
25
30
35
40
46
Обозначение на чертежах допусков формы и расположения посадочных и опорных
торцевых поверхностей заплечиков валов и отверстий представлено на рис. 8.8.4.
в)
\Я~У
а) \ЕПЖ
б)
Ось
центров
г
ШЛА
X
1.
Рис. 8.8.4. Обозначение на чертежах допусков формы и расположения поверхностей установки подшипников:
а), б) для вала, если базой является ось; в) для отверстия корпуса, если базой является ось
8.9. УСТАНОВКА, МОНТАЖ И ДЕМОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ
8.9.1. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ
ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
1. ЗАПЛЕЧИКИ ДЛЯ УСТАНОВКИ ПОДШИПНИКОВ
-* б)
а)
б)
-с
а
V/
.
j— ± ~
/•'"¦"*'¦
\к
j'vl
V ^
'. ' ""-\
¦ ¦.' ¦
ы
-л-
т ¦' ¦"
¦ о
¦ СО
Й
-V
Р
-с
Я*
Roa
-,''¦¦«
• • '".¦'¦'-<
ал- /
i
Рис. 8.9.1. Размеры подшипников для их установки:
а) габаритные размеры;
б) установочные размеры (размеры заплечиков)
Размеры заплечиков приведены в ГОСТ 20226-82, в табл.
8.10.2...8.10.10 или в каталогах подшипников.
2. РАДИУСЫ ЗАКРУГЛЕНИЙ ПОДШИПНИКА,'
РАДИУСЫ ЗАКРУГЛЕНИЙ
И РАЗМЕРЫ ПОДТОЧЕК ВАЛА И КОРПУСА
Радиусы закруглений и размеры подточек для вала (рис.
8.9.2а,б) и корпуса (рис. 8.9.2в,г) в местах установки
подшипников выбираются в зависимости от радиуса
закругления подшипника R (рис.8.9.1а) и приведены в табл.
8.9.1.
корпус
Рис. 8.9.2. Радиусы закруглений и размеры подточек:
а), б) для вала; в), г) для корпуса

104
Табл. 8.9.1. Величины радиусов закругления и размеры
подточек валов и корпусов, мм
Радиус закругления
подшипника
R
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
5,0
вала(корпуса)
Лвдл, Лк0р
0,3
0,6
1,0
1,0
1,5
2,0
2,0
2,5
3,0
Размеры подточек
о
1,0
2,0
2,5
3,0
4,0
4,5
5,0
6,0
8,0
Ь
-
-
2,0
2,4
3,2
4,0
4,0
4,7
5,9
*ь
-
-
1,3
1,5
2,0
2,5
2,5
3,0
4,0
t
_
-
0,2
0,3
0,4
0,5
0,5
0,5
0,5
8.9.2. МОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
а) б)
е) Щ(//<(//л
8.9.3. ДЕМОНТАЖ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ 8.9.4. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
ПО ОБЛЕГЧЕНИЮ ДЕМОНТАЖА
ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
а)
А
-л
X
п
У
А ~А
б)
На б
Ш
Рис. 8.9.4. Демотаж подшипников с использованием:
а)...в) съемника; г) стяжных втулок; д) при помощи пресса
При демонтаже подшипника качения с использованием
съемника следует выдерживать минимальную высоту
уступа h для захвата кольца подшипника.
в)
В
Болт условно не показан
ж) У////////Л
Табл. 8.9.2. Min высота уступа Ь,
необходимая для захвата лапами
съемника кольца демонтируемого
подшипника
Рис. 8.9.3. Монтаж подшипников:
а)...д) на вал; е),ж) в корпус и на вал
ивал
СВ. | ДО
ММ
-
15
50
100
15
50
100
-
А>
1,0
2,0
2,5
3,0
Размер Ь (рис. 8.9.2а...г).
Рис. 8.9.5. Конструктивные решения по облегчению
демонтажа подшипников качения:
а), б) выфрезерованные пазы на валу (в корпусе) для
возможности захвата лапами съемника боковой
поверхности кольца подшипника;
в) отверстия с нарезанной резьбой во втулке (корпусе)
подшипника для возможности его выжимания из
посадочной поверхности.

19.5. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ
ПО УМЕНЬШЕНИЮ ВЫСОТЫ
ЗАПЛЕЧИКОВ
б)
[D
в)
г)
У
<f. ¦>
д)
е)
г~~^ Y
Q 1
Щ
I1L
Рис. 8.9.6. Конструктивные решения по уменьшеншо
высоты заплечиков валов (корпусов) в месте установки
подшипника:
а), б) использование дополнительных колец на валу;
в), г) использование дополнительных колец в корпусе;
д) использование пружинных колец на валу;
е) использование пружинных колес в корпусе
Табл. 8.10.1. Обозначение серий подшипников
8.10. ТАБЛИЦЫ ПАРАМЕТРОВ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
8.10.1. ОБОЗНАЧЕНИЯ ПОДШИПНИКОВ [5, 15]
Основное условное обозначение подшипников
состоит из 7 знаков (при нулевых значениях соответствующих
признаков оно сокращается до трех знаков).
Дополнительные обозначения, расположенные слева от
основного, отделяются знаком тире; дополнительные
обозначения справа - начинаются с прописной буквы.
Порядковые номера знаков в основном и дополнительном
обозначениях определяются по следующей схеме:
Дополнительное Основное Дополнительное
обозначение обозначение обозначение
..0 00 0
4 3 2 1
0000000 АБВГ.
7 6 5 4 3 2 1
ОСНОВНОЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ v
Первые два знака (на схеме 2 и 1) обозначают диаметр
отверстия подшипника. Диаметры отверстий, кратные 5,
обозначают частным от деления значения диаметра на 5
(кроме диаметров подшипников до 10 мм, а также
диаметров 12, 15,17, 22, 28, 32, 500 мм и более).
Знаки 3 и 7 определяют серию подшипника, т.е. один
из установленных стандартами нормальных рядов
подшипников, отличающихся по наружному диаметру C) и
ширине G), при одинаковых конструкциях и внутренних
диаметрах (табл. 8.10.1).
Знак 4 определяет тип подшипника, т.е. совокупность
признаков, определяющих его основные свойства.
Знаки 5 и 6 определяют конструктивные особенности
подшипников.
Серия

Характеристика по
диаметру

Характеристика по
ширине
3-я цифра
справа
7-я циф
справа
Сверхлегкая
> а
7 1 2
v8§
3 4
> к
9 9 9
7 1 2
vo о
9 9 9 9
3 4 5 6
Особо легкая
1 1 1
7 0 2
vo о
° ъ
Я В
О 9
1111
3 4 5 6
Особо легкая
Э 3L &
>> я а о
«il
7 7 7
7 1 2
Легкая
2,5
> ж
о о и
а, ю Я
ОН
2 2 5
0 1 0
Средняя
3,6
Ч I о о й
>. S Я О @
3 3 6
0 1 0
Тяжелая
я &
? а
4 4
0 2
Типы подшипников D-й знак):
0 - шариковый радиальный;
1 - шариковый радиальный двухрядный сферический;
2 - роликовый радиальный с короткими цилиндрическими роликами;
3 - роликовый радиальный двухрядный сферический;
4 - роликовый игольчатый нлн с длинными цилиндрическими
роликами;
5 - роликовый радиальный с витыми роликами;
6 - шариковый радиально-упорный;
7 - роликовый радиально-упорный (конический);
8 - шариковый упорный или упорно-радиальный;
9 - роликовый упорный или упорно-радиальный.
ДОПОЛНИТЕЛЬНОЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ (перед основным):
6 - первая цифра слева от обозначения подшипника, отделенная
знаком "тире", обозначает класс точности подшипника (например,
6-208 обозначает подшипник 208 класса точности 6).
Установлены классы точности подшипников (в порядке повышения
точности) 0, 6, 5, 4, 2. Класс точности 0 в обозначении не указывается.
76 - вторая цифра справа налево в дополнительном обозначении
определяет группу (ряд) радиального зазора (например,
подшипник 76-208 класса точности 6 имеет 7 группу (ряд) зазора).
1М76 - цифра с буквой М перед группой радиального зазора
обозначает ряд момента трения в подшипнике (например, 1М76-208
определяет момент трения по первому ряду).
ДОПОЛНИТЕЛЬНОЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ (после основного):
А - сепаратор повышенной грузоподъемности;
Г - сепаратор выполнен из черных металлов (Г, Г1, Г2,...);
Д - сепаратор выполнен из алюминиевого сплава (Д, Д1, Д2,...);
Е - сепаратор выполнен из пластического материала (Е, El, E2,...);
К - конструктивные изменения (К, Kl, K2,...);
Л- сепаратор выполнен из латуни (чаще не проставляется);
Н - кольцевая проточка с отверстиями для смазки на наружном
кольце роликового радиального сферического двухрядного
подшипника;
С1 - обозначение видов смазочных материалов для подшипников
закрытого типа (С, CI, C2,...);
Т - подшипники для работы при повышенных температурах;
У - специальные требования по более жестким требованиям к
некоторым параметрам (шероховатости, точности и т.д.) (У, У1, У2,...);
Ш - ограничение величины уровня вибрации. С возрастанием
цифрового индекса уровень вибрации уменьшается (Ш, Ш1, Ш2,...);
Ю - все детали подшипника или их часть выполнены из
нержавеющей стали (Ю, Ю1, Ю2,...).

8.10.2. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ СООТНОШЕНИЯ В ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ [5,9,24]
Основные внутренние размеры стандартных
подшипников отвечают следующим геометрическим
соотношениям:
1. Шариковые радиальные и радиально-упорные
подшипники
"> .* б> ^
1 Г7Ш\
h=0,5(D-d) diu=@,55 + 0,63)h
dcp = 0,5(D+d) s=0,15dw B=@,8+1,0)h
Рис. 8.10.1. Геометрические соотношения в шариковых
подшипниках:
а) радиальных, б) радиально-упорных
2. Шариковые двухрядные самоустанавливающиеся
подшипники
h=0.5(D-d)
dcp=0,5(D+d)
dw = @,45 + 0,50)h
s=0,15dw
B=@,85-r1.0)h
Рис. 8.10.2. Геометрические соотношения в шариковых
двухрядных самоустанавливающихся подшипниках
3. Шариковые упорные однорядные подшипники
dco
d,,i и i л . ,
h=0,5(D-d)
dcp=0,5(D+d)
dul=@,70+0,80)h
s=0,10dw
d,=d+@.2-h0,5)
Рис. 8.10.3. Геометрические соотношения в шариковых
упорных однорядных подшипниках
4. Шариковые упорные двухрядные подшипники
da
h=0,5(D-d)
dcp=0.5(D+d)
dw=@,70+0,80)h
s^O.Wduj
d, = d+@,2+0,5)MM
d2=@,83+0,85)d
Рис. 8.10.4. Геометрические соотношения в шариковых
упорных двухрядных подшипниках
5. Роликовые радиальные подшипники
SSi^-:
В
11Z.
4
h = 0,5(D-d)
dcp = 0,5(D+d)
dp =lp =0.5h
s=@,10+0.12)dp
B=@,85+1,25)h
(меньшие значения B-
для легких серий)
Рис. 8.10.5. Геометрические соотношения в роликовых
радиальных подшипниках
6. Роликовые двухрядные самоустанавливающиеся
подшипники
h = 0.5(D-d)
dcp=0,5(D+d)
dp =/p =0,5h
B=A,15+1,25)h
Рис. 8.10.6. Геометрические соотношения в роликовых
двухрядных самоустанавливающихся подшипниках
7. Конические роликовые подшипники
. (легкая и средняя серия)
-с:
¦о
}%щ
в
Г
h=0,5(D-d)
dp = @.5+0,53)Ъ
1р =A.2+ 1,25) dp
Рис. 8.10.7. Геометрические соотношения в конических
роликовых подшипниках
8. Конические роликовые подшипники
(широкая серия)
h=0,5(D-d)
dp=@,5+0,53)h
Ip=A,7-h1.9)dp
О "О
Рис. 8.10.8. Геометрические соотношения в конических
роликовых подшипниках
0.5Т
Рис. 8.10.9. Построение сечения конического подшипника

Табл. 8.10.2. Основные размеры, мм
и параметры подшипников
d
20
25
30
35
40
45
D
32
37
42
42
47
52
72
37
42
47
47
52
62
80
42
47
55
55
62
72
90
47
55
62
62
72
80
100
52
62
68
68
80
90
ПО
58
68
75
75
85
100
120
В
7
9
8
12
14
15
19
7
9
8
12
15
17
21
7
9
9
13
16
19
23
7
10
9
14
17
21
25
7
12
15
15
18
23
27
7
12
10
16
19
25
29
R
0,5
0,5
0,5
1,0
1,5
2,0
2,0
0,5
0,5
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
0,5
0,5
0,5
1,5
2,0
2,0
2,5
0,5
0,5
0,5
1,5
2,0
2,5
2,5
0,5
1,0
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
0,5
1,0
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
Обозначение
подшипника
1000804
1000904
7000104
104
204
304
404
1000805
1000905
7000105
105
205
305
405
1000806
1000906
7000106
106
206
306
406
1000807
1000907
7000107
107
207
307
407
1000808
1000908
7000108
108
208
308
408
1000809
1000909
7000109
109
209
309
409
С Со
кН
2,70
6,55
7,02
9,36
12,7
15,9
30,7
3,12
7,32
7,61
11,2
14,0
22,5
36,4
3,42
7,59
11,2
13,3
19,5
28,1
47,0
4,03
10,4
12,4
15,9
25,5
33,2
55,3
4,16
12,2
13,3
16,8
32,0
41,0
63,7
6,05
14,3
15,6
21,2
33,2
52,7
76,1
1,50
3,04
3,40
4,50
6,20
7,80
16,6
1,98
3,68
4,00
5,60
6,95
11,4
20,4
2,35
3,99
5,85
6,80
10,0
14,6
26,7
3,00
5,65
6,95
8,50
13,7
18,0
31,0
3,35
6,92
7,80
9,30
17,8
22,4
36,5
3,80
8,13
9,30
12,2
18,6
30,0
45,5
do
min
23
23
26
24
26
27
27
27
28
31
29
30
33
36
32
33
37
35
35
39
41
37
40
43
39
42
42
52
43
46
47
46
48
47
55
48
50
54
51
53
52
62
Do
max
28
34
36
38
42
45
63
35
39
42
43
47
55
66
39
44
50
50
57
65
77
44
50
56
57
65
71
86
49,
57
62
63
73
81
95
55
64
66
70
78
80
104
о
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
8.10.3. ПОДШИПНИКИ ШАРИКОВЫЕ РАДИАЛЬИ
о а
Рис. 8.10.10. Габаритные и установочные размеры
шариковых радиальных однорядных подшипников
Продолжение табл. 8.10.2
d
50
55
60
65
D
65
72
80
80
90
110
130
72
80
72
90
100
120
140
78
85
95
95
ПО
130
150
85
90
100
100
120
140
160
В
7
12
10
16
20
27
31
9
13
9
18
21
29
33
10
13
11
18
22
31
35
10
16
11
18
23
33
37
R
0,5
1,0
1,0
1,5
2,0
3,0
3,5
0,5
1,5
0,5
2,0
2,5
3,0
3,5
0,5
1,5
1,0
2,0
2,5
3,5
3,5
1,0
1,5
1,0
2,0
2,5
3,5
3,5
Обозначение
подшипника
1000810
1000910
7000110
ПО
210
310
410
1000811
1000911
7000111
111
211
311
411
1000812
1000912
7000112
112
212
312
412
1000813
1000913
7000113
113
213
313
413
С Со
кН
6,24
14,5
16,3
21,6
35,1
61,8
87,1
8,32
16,0
17,0
28,1
43,6
71,5
100
8,71
16,4
18,6
29,6
52,0
81,9
108
11,7
17,4
19,0
30,7
56,0
92,3
119
4,25
9,70
10,0
13,2
19,8
36,0
52,0
5,60
10,0
11,7
17,0
25,0
41,5
63,0
7,35
10,6
12,4
18,3
31,0
48,0
70,0
8,30
11,9
13,1
19,6
34,0
56,0
78,0
do
min
54
56
59
56
58
63
68
60
61
65
62
65
67
71
64
66
70
68
71
75
.77
70
70
75
73
77
78
83
Do
max
62
67
72
75
83
98
114
67
74
80
84
91
109
122
74
79
85
88
101
116
131
81
84
90
93
111
125
141
a
2
2
2
2
2
2
2
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
Pr=VFr -pjmFJ(VFr)^e,
Pr= 0,56VFr+YFa -jw*FJ(yFr)>e,
(X=0,56; e, Y- табл. 8.5.2).
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шарикового радиального подшипника особолегкой серии диаметров 1,
серии ширин 0 С d= 50 мм, D= 80 мм, В= 16 мм: Подшипник 110 ГОСТ 8338-75
107
ОДНОРЯДНЫЕ ГОСТ 8338-75
Продолжение табл. 8.10.2
d
70
75
80
85
.
90
95
100
D
90
100
ПО
ПО
125
150
180
95
105
115
115
130
160
190
100
ПО
125
125
140
170
200
ПО
120
130
130
150
180
210
115
125
140
140
160
190
225
120
130
145
145
170
200
125
140
150
150
180
215
В
10
16
13
20
24
30
42
10
16
13
20
25
37
45
10
16
14
22
26
39
48
13
18
14
22
28
41
52
13
18
16
24
30
43
54
13
18
24
24
32
45
13
20
16
24
34
47
R
1,0
1,6
1,0
2,0
2,5
3,5
4,0
1,0
1,5
1,0
2,0
2,5
3,5
4,0
1,0
1,5
1,0
2,5
3,0
3,5
4,0
1,5
2,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
1,5
2,0
1,5
2,5
3,0
4,0
5,0
1,5
2,0
1,5
2,5
3,5
4,0
1,5
2,0
1,5
2,5
3,5
4,0
Обозначение
подшипника
1000814
1000914
7000114
114
214
314
414
1000815
1000915
7000115
115
215
315
415
1000816
1000916
7000116
116
216
316
416
1000817
1000917
7000117
117
217
317
417
1000818
1000918
7000118
118
218
318
418
1000819
1000919
7000119
119
219
319
1000820
1000920
7000120
120
220
320
С Со
кН
12,1
23,7
22,2
37,7
61,8
104
143
12,5
24,3
28,6
39,7
66,3
112
153
12,4
27,5
33,2
47,7
70,2
124
163
19,0
31,9
33,8
49,4
82,3
133
174
19,5
32,9
41,6
57,2
95,6
143
186
19,7
32,9
42,3
60,5
108
153
19,9
44,9
44,2
60,5
124
174
9,15
17,3
15,3
24,5
37,5
63,0
105
9,80
16,8
20,0
26,0
41,0
72,5
114
9,80
18,9
23,6
31,5
45,0
80,0
125
15,0
22,2
25,0
33,5
53,0
90,0
135
15,6
23,5
29,0
39,0
62,0
99,0
146
17,4
23,5
31,5
41,5
69,5
ПО
17,0
32,0
32,5
41,5
79,0
132
do
75
78
82
78
82
85
93
80
83
85
83
85
93
98
85
88
88
90
92
99
105
90
98
92
95
99
103
108
96
99
100
100
105
111
117
102
ПО
105
105
111
119
107
113
ПО
ПО
117
125
Do
max
86
94
101
103
116
136
157
89
98
106
108
121
144
166
95
103
116
118
130
155
176
100
112
121
122
140
163
185
109
117
130
130
150
172
200
113
122
134
135
155
180
120
132
139
139
162
195
о
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3

108
Тип
6000
„л р
а)
Q
а '
'О,
1 ,
тэ
7 У/,/р
R
В
b
V
-V
8.10.4. ПОДШИПНИКИ ШАРИКОВЫЕ РАДИАЛЬНО-УПОРНЫЕ ОДНОРЯДНЫЕ гост 831-75
Стандарт устанавливает следующие типы подшипников:
Типы 36000 Типы 76000 Тип разъемные со съемным наружным кольцом: 6000 - с углом контакта а = 12°;
36000К6, 46000 36000К7, 36000К 26000К разъемные со съемным внутренним кольцом: 76000 - с углом контакта а = 12°;
66000 46000К, 66000К неразъемные со скосом на наружном кольце: 36000 - с углом контакта а = 12°;
б) а в) с, г) а Д) ГЛТ
;
L
Г!
Я&л
"§^Ss
R,
KR R,
V
г?
YT^
'и Г
'
?\п
ч*> r)>
А
kv -/л и- ми—и
*Jb
о
о
^
X^i '
— jduuujs.0 - с углом контакта а - id ,
\\\\\\\
*v .-."¦ 1
46000 - с углом контакта а= 26°;
66000 - с углом контакта а= 36°;
¦ -4*
—°--""' '-' ** '
т?
неразъемные со скосом на внутреннем кольце: 36000К7 - с углом контакта а = 12°;
36000К - с углом контакта а = 15°;
46000К - с углом контакта а = 26°;
66000К -с углом контакта а =36°;
неразъемные со скосом на наружном и внутреннем кольцах:
Радиус /?) - со сторона узкого торча наружного (Ьнутреннего) кольца 26000К - С углом контакта Ct =40°.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шарикового радиально-упорного подшипника типа
Рис. 8.10.11. Габаритные и установочные размеры шариковых радиально-упорных подшипников 36000, легкой серии диаметров 2 с d = 25 мм,?> = 52 мм, В= 15 мм:
Подшипник 36205 ГОСТ 831-75
Табл. 8.10.3. Основные размеры, мм и параметры подшипников Отсутствующие значения С и С0 для ряда подшипников будут вводиться в стандарт по мере освоения.
d
20
25
30
D В R Я, Ь
37 9 0,5 0,3 11
42 12 0,5 0,3 13
47 14 0,5 0,3 23,5
52 15 1,5 0,8 23,5
42 9 0,5 0,3 11
47 12 1,0 0,5 13
52 15 1,5 0,8 23,5
62 17 2,0 1,0 23,5
80 21 2,5 1,2 23,5
47 9 0,5 0,3 11
Обозначение
подшипника
1036904
1036904К
1046904
1046904К
36104
36104К
36104(К6, К7)
46104(К) 6104
26204К 36204К6
36204
36204К
46204
46204К
66204
26304К 36304(К)
46304 46304К
66304(К)
1036905
1036905К
1046905
1046905К
36105
36105К
36105(К6,К7) 46105(К)
26205К 36205К6
36205
36205К
46205
46205К
66205
26305К 36305ГК)
46305 46305К
66305(К)
66405
1036906
с с0
кН
6,70 4,40
2,86 1,79
6,40 4,40
2,65 1,66
10,6 5,32
7,80 5,20
_ _
15,7 8,31
11,9 7,45
14,8 7,64
9,50 6,20
17,8 9,00
7,10 4,75
3,07 2,07
6,70 4,50
2,85 1,92
11,8 6,29
8,65 6,10
- -
16,7 9,10
11,4 8,00
15,7 8,34
10,6 7,35
_
26,9 14,6
7,65 5,50
da Da
max min °
23 34 2
23 34 2
23 34 2
23 34 2
24 38 2
24 38 2
24 38 2
24 38 2
26 42 2
26 42 2
26 42 2
26 42 2
26 42 2
26 42 2
27 45 2
27 45 2
27 45 2
28 39 2
28 39 2
28 39 2
28 39 2
29 43 2
29 43 2
29 43 2
30 47 2
30 47 2
30 47 2
30 47 2
30 47 2
30 47 2
33 55 2
33 55 2
33 55 2
36 66 2
33 44 2
d
30
35
D В R Я, b
47 9 0,5 0,3 11
55 13 1,5 0,8 13
62 16 1,5 0,8 23,5
72 19 2,0 1,0 23,5
90 23 2,5 1,2 23,5
55 10 1,0 0,3 11
62 14 1,5 0,8 13
72 17 2,0 1,0 23,5
80 21 2,5 1,2 23,5
100 25 2,5 1,2 23,5
Обозначение
подшипника
1036906К
1046906
1046906К
36106
36106К
36106К6 (К7)
46106
46106(К)
26206К
36206
36206К
36206К6 66206
46206
46206К
26306К 36306ОС)
46306 46306К
66306(К)
66406
1036907
1036907К
1046907
1046907К
36107(К6, К7)
36107К
46107(К)
26207К 36207К6
36207
36207К
46207
46207К
66207
26307К 36307(К)
46307 46307К
66307(К)
66407
С С0
кН
3,26 2,35
7,20 5,10
3,02 2,18
15,3 8,57
11,2 8,30
— —
14,5 7,88
10,4 7,65
22,0 12,0
16,3 12,0
г, —
21,9 12,0
16,0 11,8
32,6 18,3
43,8 27,6
8,50 6,55
5,40 4,15
8,00 6,20
5,00 3,85
12,9 9,80
- -
30,8 17,8
20,0 15,3
29,0 16,4
18,6 14,0
27,0 14,7
42,6 24,7
da Da
max min u
33 44 2
33 44 2
33 44 2
35 50 2
35 50 2
35 50 2
35 50 2
35 50 2
37 57 2
37 57 2
37 57 2
37 57 2
37 57 2
37 57 2
39 65 2
39 65 2
39 65 2
41 77 2
40 50 2
40 50 2
40 50 2
40 50 2
39 57 2
39 57 2
39 57 2
42 65 2
42 65 2
42 65 2
42 65 2
42 65 2
42 65 2
44 71 2
44 71 2
44 71 2
52 86 2
d
40
45
D В R Л, b
62 12 1,0 0,3 11
68 15 1,5 0,8 13
80 18 2,0 1,0 23,5
90 23 2,5 1,2 23,5
110 27 3,0 1,5 23,5
68 12 1,0 0,3 11
75 16 1,5 0,8 13
85 19 2,0 1,0 23,5
110 25 2,5 1,2 23,5
120 29 3,0 1,5 23,5
Обозначение
подшипника
1036908
1036908(K)
Л f\A ?t\f\C>
1046908
1 i\ л у л/ч о /лт \
I046908(К)
4/1 /\Л /Т// \Т *1\
36108(К6, К7)
36108К
46108
46108К
26208К
36208
36208К
46208
46208К
66208
26308К
36308 36308К
46308 46308К
66308(К)
66408
1036909
1036909К
1046909
1 Л Л f ЛЛЛТ7
Ю46909К
36Ю9(К,К6,К7)
46109
46Ю9К
26209К 36209К6
36209
36209К
46209
46209К
66209
26309К 36309ГК)
46309 46309К
66309 66309К
66409
С Со
кН
12,5 9,65
7,02 5,53
11,8 9,00
6,52 5,13
13,7 11,0
18,9 11,1
12,7 10,2
38,9 23,2
27,0 20,4
36,8 21,4
25,5 19,0
53,9 32,8
50^8 30^1
72,2 42,3
13,4 10,8
7,40 6,18
12,5 10,2
6,87 5,73
22,5 13,4
17,0 13,7
41,2 25,1
32,0 25,5
38,7 23,1
30,0 23,2
61,4 37,0
60,8 36,4
81,6 47,3
do Do
max min "
46 57 2
46 57 2
46 57 2
46 57 2
46 63 2
46 63 2
46 63 2
46 63 2
48 73 2
48 73 2
48 73 2
48 73 2
48 73 2
48 73 2
51 80 2
51 80 2
51 80 2
51 80 2
55 95 2
50 65 2
50 65 2
50 65 2
50 65 2
51 70 2
51 70 2
51 70 2
53 78 2
53 78 2
53 78 2
53 78 2
53 78 2
53 78 2
56 89 2
56 89 2
56 89 2
62 104 2
Продолжение табл. 8.10.3 на след. сгр.

Продолжение табл. 8.10.3
D В R R, Ь
Обозначение
подшипника
С С0
кН
50
72 12 1,0 0,3 11
80 16 1,5 0,8 13
90 20 2,0 1,0 23,5
110 27 3,0 1,5 23,5
130 31 3,5 2,0 23,5
1036910
1036910К
1046910
1046910К
36110К
36110(К6,К7)
46110(К)
26210К
36210
36210К
36210К6
46210
46210К
66210
26310К36310ГК)
46310 46310К
66310(К)
66410
14.6 12,7
7,53 6,50
13.7 12,0
6,99 6,03
19,3 16,6
43,2 27,0
35.5 28,5
40.6 24,9
32,5 26,5
71,5 44,0
98,9 60,1
55
80 13 1,5 0,5 11
90 18 2,0 1,0 13
100 21 2,5 1,2 23,5
120 29 3,0 1,5 23,5
140 33 3,5 2,0 23,5
1036911
103691IK
1046911
104691 IK
361 ПК
36111(К6,К7)
46111
46111К
2621 IK
36211
3621IK
36211К6
46211
4621 IK
66211
263 ПК 36311 (К)
46311 463 ПК
66311 (К)
66411
17,0 15,0
8,30 7,32
16,0 14,0
8,95 7,90
27,0 23,2
32,6 21,1
25,0 21,2
58.4 34,2
41.5 34,5
50,3 31,5
39,0 32,0
46,3 24,8
82,8 51,6
60
85 13 1,5 0,5 11
95 18 2,0 1,0 13
ПО 22 2,5 1,2 23,5
130 31 3,5 2,0 23,5
150 35 3,5 2,0 23,5
1036912
1036912К
1046912
1046912К
ЗбП2(К, Кб, К7)
46112
46112К
26212К
36212
36212К
36212К6
46212
46212К
66212
26312К36312ГК)
46312 46312К
66312 66312К
66412
15
18,0 16,3
9,50 8,64
17,0 15,3
8,80 7,33
37.4 24,5
25.5 22,4
61,5 39,3
50,0 42,5
60,8 38,8
46,5 39,0
100 65,3
93,7 58,8
125 79,5
90 13 1,5 0,5 11
100 18 2,0 1,0 13
1036913
1036913К
1046913
1046913К
36113К
36113(К6,К7)
46113(К)
18,3 17,3
9,65 9,20
17,3 16,0
8,& 8,54
28,0 25,5
109
d
65
70
75
80
D В R Л, Ь
120 23 2,5 1,2 23,5
140 33 3,5 2,023,5
160 37 3,5 2,0 23,5
100 16 1,5 0,5 11
110 20 2,0 1,0 13
125 24 2,5 1,223,5
150 35 3,5 2,0 23,5
180 42 4,0 2,023,5
105 16 1,5 0,5 11
115 20 2,0 1,0 13
130 25 2,5 1,223,5
160 37 3,5 2,023,5
190 45 4,0 2,023,5
110 16 1,5 0,5 11
125 22 2,0 1,0 13
140 26 3,0 1,5 23,5
170 39 3,5 2,0 23,5
200 48 4,0 2,0 23,5
Обозначение
подшипника
26213К
36213(К, Кб)
46213
46213К
66213
26313К 36313(К)
46313 46313К
66313(К)
66413
1036914
1036914К
1046914
1046914К
36114К
36П4(К6,К7)
46114
46114К
26214К
36214
36214К
36214К6
46214(КN6214
26314К 36314(К)
46314 46314К
66314
66314К
66414
1036915
1036915К
1046915
1046915К
36115К
36П5(К6,К7)
46115
46115К
26215К
36215(К,К6)
46215
46215К
66215
26315К 36315(К)
46315(КN6315(К)
66415
1036916
1036916К
1046916
1046916К
36116(К,К6,К7)
46116
46116К
26216К
36216
36216К
36216К6
46216
46216К
66216
26316К 36316ГК)
46316 46316К
66316(К)
66416
с с0
кН
-
- -
69,4 45,9
53,0 45,0
— —
- -
113 75,0
4- -
— -
25,0 23,6
13,2 12,5
23,6 22,0
12,2 11,6
36,0 33,5
46.1 31,7
34,5 32,0
80.2 54,8
60,0 52,0
_ _
_ _
_ _
127 85,3
119 76,8
— —
152 109
25,5 24,5
13,4 12,9
24,0 23,2
12,5 11,9
37,5 34,5
_ _
47,3 33,4
— —
- -
78.4 53,8
58.5 51,0
71,5 49,0
_ _
26,0 26,0
13,7 13,7
24,5 24,5
12,7 12,7
- -
56,0 40,1
43,0 40,5
- -
93,6 65,0
73,5 65,5
_ _
87,9 60,0
68,0 60,0
136 99,0
da Da
max min °
77 111 3
77 111 3
77 111 3
77 111 3
77 111 3
78 125 3
78 125 3
78 125 3
83 141 3
78 94 3
78 94 3
78 94 3
78 94 3
78 103 3
78 103 3
78 103 3
78 103 3
82 116 3
82 116 3
82 116 3
82 116 3
82 116 3
85 136 3
85 136 3
85 136 3
85 136 3
93 157 3
83 98 3
83 98 3
83 98 3
83 98 3
83 108 3
83 108 3
83 108 3
83 108 3
85 121 3
85 121 3
85 121 3
85 121 3
85 121 3
93 144 3
93 144 3
98 166 3
88 103 3
88 103 3
88 103 3
88 103 3
90 118 3
90 118 3
90 118 3
92 130 3
92 130 3
92 130 3
92 130 3
92 130 3
92 130 3
92 130 3
99 155 3
99 155 3
99 155 3
105 176 3
d
85
90
95
100
D В R Л, b
120 18 2,0 1,0 11
130 22 2,0 1,0 13
150 28 3,0 1,5 23,5
180 41 4,0 2,023,5
210 52 5,0 2,5 23,5
125 18 2,0 1,0 11
140 24 2,5 1,2 13
160 30 3,0 1,5 23,5
190 43 4,0 2,0 23,5
225 54 5,0 2,5 23,5
170 32 3,5 2,0 23,5
200 45 4,0 2,023,5
140 20 2,0 1,0 11
150 24 2,5 1,2 13
180 34 3,5 2,023,5
215 47 4,0 2,023,5
Обозначение
подшипника
1036917
1036917K
1046917
1046917K
36П7К
36117(K6,K7)
46117
46117K
26217K
36217
36217K
36217K6
46217
46217K
66217
26317K 36317(K)
46317 46317К
66317(К)
66417
1036918
1036918К
1046918
1046918К
36118К
36118(К6,К7)
46118
46118К
26218К
36218
36218К
36218К6 66218
46218
46218К
26318К 363ЩК)
46318 46318К
66318
66318К
66418
26219K
36219
36219(К, Кб)
46319(К) 66319(К)
1036920
1036920К
1046920
1046920К
36120К
36120(К6, К7)
46120
46120К
26220К 66220
36220ГК, Кб)
46220
46220К
26320К 66320(К)
46320 46320К
С Со
кН
33,5 33,5
17,6 17,6
32,0 31,5
16,3 16,3
47,5 46,5
- -
57,4 42,1
44,0 42,5
101 70,8
81,5 76,5
94.4 65,1
76.5 69,5
163 120
34,5 35,5
18,2 18,5
32,5 32,5
16,8 17,2
56,0 55,0
- -
63,5 47,2
52,0 51,0
118 83,0
90,0 85,0
_ —
111 76,2
85,0 78,0
_ _
165 122
189 145
208 162
-
134 95,0
— —
_ _
36,5 39,0
19,2 20,5
34,0 37,5
17,8 19,1
58,5 60,0
— —
71,5 55,1
55,0 56,0
- -
_ _
148 107
114 108
213 177
da Da
max min a
92 112 3
92 112 3
92 112 3
92 112 3
95 122 3
95 122 3
95 122 3
95 122 3
99 140 3
99 140 3
99 140 3
99 140 3
99 140 3
99 140 3
99 140 3
103 163 3
103 163 3
103 163 3
108185 3
99 117 3
99 117 3
99 117 3
99 117 3
100130 3
100 130 3
100130 3
100130 3
105150 3
105 150 3
105 150 3
105 150 3
105 150 3
105 150 3
111 172 3
111 172 3
111 172 3
111 172 3
117 200 3
111 158 3
111 158 3
111 158 3
119 180 3
113 132 3
113 132 3
113 132 3
113 132 3
110 139 3
110 139 3
110 139 3
110 139 3
117 168 3
117 168 3
117 168 3
117 168 3
125 195 3
125 195 3
Pr=VF, - для FJ{VFr )$e (X= 1,0; Y= 0).
Pt=XVFr +YFa - для Fal{ VFr)>e (e,
X, Y- табл. 8.5.2).

по
8.10.5. ПОДШИПНИКИ ШАРИКОВЬШ РАДИАЛЬНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ ДВУХРЯДНЫЕ гост 2842.8-90
1
Тип Тип Тип Стандарт устанавливает следующие конструктивные исполнения
1000 „ 111000 . 11000 . . подшипников:
а
с
А "'
¦о
У/У//Л
^$р1 -
ц
В
—
— тэ
'
*)
\\'~=з1:12
LfJL .
Tj/"
I—i_J
_"tT
О
J»
X~ Ш
^
Ш
'¦¦'¦'¦"?'
::^fi
'/(
¦-
->
;_¦<?
О
о
<
К\\^\\\\\Ч
*" ¦пГ""'
.V;-/ ¦ .Ajf .-¦
l^-i^-
\\4
0
4
1000 - с цилиндрическим отверстием внутреннего кольца,
111 000 - с коническим отверстием внутреннего кольца,
»
лЗ
т?
11000 - с закрепительной втулкой для установки на гладкие валы.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шарикового радиального двухрядного
сферического подшипника с цилиндрическим отверстием
внутреннего кольца серии диаметров 2 с d= 50 мм, D = 90 мм, В- 20 мм:
и, ом. о./.о Подшипник 1210 ГОСТ 28428-90
Рис. 8.10.12. Габаритные и установочные размеры радиальных шариковых сферических То же, с коническим отверстием внутренего кольца:
двухрядных подшипников Подшипник И 1210 ГОСТ 28428-90
То же, с закрепительной втулкой:
Подшипник 11210 ГОСТ 28428-90
Табл. 8.10.4. Основные размеры, мм и параметры подшипников
d
20
25
30
35
D В R
47 14 1,5
47 18 1,5
52 15 2,0
52 21 2,0
52 15 1,5
52 18 1,5
62 17 2,0
52 15 1,5
52 18 1,5
62 17 2,0
62 24 2,0
62 16 1,5
62 20 1,5
72 19 2,0
72 27 2,0
62 16 1,5
62 20 1,5
72 19 2,0
72 27 2,0
72 17 2,0
72 23 2,0
80 21 2,5
80 31 2,5
72 17 2,0
72 23 2,0
80 21 2,5
80 31 2,5
80 18 2,0
80 23 2,0
90 23 2,5
90 33 2,5
Обозначение
подшипника
1204,111204
1504, 111504
1304, 111304
1604,111604
11204
11504
11304
1205,111205
1505,111505
1305,111305
1605,111605
11205
11505
11305
11605
1206,111206
1506,111506
1306, 111306
1606,111606
11206
11506
11306
11606
1207,111207
1507, 111507
1307, 111307
1607, 111607
11207
11507
11307
11607
с с0
кН
10,0 3,45
12,5 4,30
12,5 4,40
18,0 6,10
12,2 4,40
13,7 5,85
12,2 4,40
12,5 4,65
18,0 6,70
24,5 8,50
15,6 6,20
15,3 6,10
21,2 8,50
24,0 10,0
15,6 6,20
15,3 6,10
21,2 8,50
31,5 11,4
16,0 6,95
21,6 8,80
25,0 10,6
39,0 14,6
16,0 6,95
21,6 8,80
25,0 10,6
39,0 14,6
19,3 8,80
22,4 10,0
29,0 12,9
45,0 17,6
da Da db а
шах max min min
25 42
25 42
26 45
26 45
33 47 28 5
33 47 28 5
33 47 28 5
30 47
30 47
31 55
31 55
38 57 33 5
38 57 33 5
38 65 35 5
40 65 35 5
35 57
35 57
36 65
36 65
43 65 38 5
44 65 39 5
44 71 39 5
45 71 40 5
42 65
42 65
42 71
42 71
49 73 43 5
49 73 44 5
49 81 44 5
50 81 45 5
Fo/Fr
e 4e >e
Yi Y
0,27 2,3 3,6
0,48 1,3 2,0
0,28 2,2 3,5
0,51 1,2 1,9
0,27 2,3 3,6
0,43 1,4 2,3
0,28 2,2 3,5
0,27 2,3 3,6
0,43 1,4 2,3
0,28 2,2 3,5
0,47 1,3 2,1
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,24 2,6 4,0
0,39 1,6 2,5
0,25 2,5 3,9
0,44 1,4 2,2
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,23 2,7 4,2
0,37 1,7 2,6
0,24 2,5 4,0
0,46 1,3 2,1
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
d
40
45
50
55
D В R
80 18 2,0
80 23 2,0
90 23 2,5
90 33 2,5
85 19 2,0
85 23 2,0
100 25 2,5
100 36 2,5
85 19 2,0
85 23 2,0
100 25 2,5
100 36 2,5
90 20 2,0
90 23 2,0
110 27 3,0
110 43 3,0
90 20 2,0
90 23 2,0
110 27 3,0
110 40 3,0
100 21 2,5
100 25 2,5
120 29 3,0
120 43 3,0
100 21 2,5
100 25 2,5
120 29 3,0
120 43 3,0
110 22 2,5
110 28 2,5
130 31 3,5
130 46 3,5
Обозначение
подшипника
1208,111208
1508,111508
1308,111308
1608,111608
11208
11508
11308
11608
1209,111209
1509,111509
1309,111309
1609,111609
11209
11509
11309
11609
1210, 111210
1510,111510
1310,111310
1610,111610
11210
11510
11310
11610
1211,111211
1511,111511
1311,111311
1611,111611
11211
11511
11311
11611
с c0
кН
19,3 8,80
22,4 10,0
29,0 12,9
45,0 17,6
22,0 10,0
23,2 11,0
38,0 17,0
54,0 22,0
22,0 10,0
23,2 11,0
38,0 12,9
54,0 17,0
22,8 11,0
23,2 11,6
41,5 19,3
64,0 26,5
22,8 11,0
23,2 11,0
41,5 19,3
64,0 26,5
27,0 13,7
26,5 13,4
51,0 24,0
75,0 31,5
27,0 13,7
26,5 13,4
51,0 24,0
75,0 31,5
30,0 16,0
34,0 17,3
57,0 28,0
86,5 37,5
da Da db a
max max min min
47 73
47 73
47 81
47 81
54 78 48 5
55 78 50 5
55 91 50 5
56 91 50 5
52 78
52 78
52 91
52 91
60 83 53 5
60 83 5510
60 100 55 5
62 100 56 5
57 83
57 83
60 100
60 100
67 91 60 6
65 91 6010
65 110 60 6
68 110 61 6
62 91
62 91
65 110
65 110
72 101 64 5
72 101 65 8
72 118 65 5
74 118 66 5
Fa/Fr
е jje >e
Yi Y
0,22 2,8 4,3
0,33 1,9 3,0
0,24 2,6 4,0
0,43 1,5 2,3
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,21 2,9 4,5
0,30 2,0 3,2
0,25 2,5 3,9
0,42 1,5 2,3
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,20 3,2 4,9
0,28 2,2 3,5
0,23 2,7 4,2
0,43 1,5 1;Ъ
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,19 3,3 5,1
0,27 2,4 3,6
0,23 2,7 4,2
0,42 1,5 2,3
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
d
60
65
70
75
D В R
ПО 22 2,5
ПО 28 2,5
130 31 3,5
130 46 3,5
120 23 2,5
120 31 2,5
140 33 3,5
140 48 3,5
120 23 2,5
120 31 2,5
140 33 3,5
140 48 3,5
130 25 2,5
130 31 2,5
160 37 3,5
160 55 3,5
125 24 2,5
125 31 2,5
150 35 3,5
150 51 3,5
140 26 3,0
140 33 3,0
170 39 3,5
170 58 3,5
130 25 2,5
130 31 2,5
160 37 3,5
160 55 3,5
150 28 3,0
150 36 3,0
180 41 4,0
180 60 4,0
Обозначение
подшипника
1212,111212
1512,111512
1312,111312
1612,111612
11212
11512
11312
11612
1213,111213
1513,111513
1313,111313
1613,111613
11213
11513
11313
11613
1214,111214
1514,111514
1314,111314
1614,111614
11214
11514
11314
11614
1215,111215
1515,111515
1315,111315
1615,111615
11215
11515
11315
11615
С Со
кН
30,0 16,0
34,0 17,3
57,0 28,0
86,5 37,5
31,0 17,3
31,0 17,3
62,0 31,0
95,0 43,0
31,0 17,3
44,0 22,4
62,0 31,0
95,0 43,0
39,0 21,6
44,0 24,5
80,0 40,5
122 56,0
34,5 19,0
44,0 23,2
75,0 37,5
ПО 50,0
40,0 23,6
51,0 28,5
88,0 45,0
137 64,0
39,0 21,6
44,0 24,5
80,0 40,5
122 56,0
49,0 28,5
58,5 32,0
98,0 51,0
140 68,0
da Da db а
шах max min min
67 101
67 102
72 118
72 118
83 116 75 5
83 116 75 10
83 138 75 5
86 138 76 5
72 111
72 111
76 128
76 128
88 121 80 5
88 121 80 12
88 148 80 5
92 148 80 5
77 116
77 116
81 138
81 138
94 130 85 5
94 130 85 12
94 158 85 5
98 158 88 5
82 121
82 121
86 148
86 148
99 140 90 6
100 140 91 12
100 166 91 6
104 166 94 6
Fa/Fr
e $e >e
Ki Y
0,18 3,5 5,4
0,28 2,3 3,5
0,22 2,8 4,3
0,40 1,6 2,4
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,17 3,6 5,6
0,28 2,2 3,5
0,22 2,8 4,3
0,38 1,7 2,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,18 3,5 5,4
0,26 2,3 3,7
0,22 2,8 4,3
0,38 1,7 2,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,17 3,6 5,5
0,25 2,5 3,9
0,22 2,8 4,3
0,39 1,6 2,5
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
Продолжение табл. 8.10.4 на след. стр.

Ill
Продолжение табл. 8.10.4
;80
85
D В R
140
140
170
170
160
26
33
39
58
30
160 40
190 43
190 64
3,0
3,0
3,5
3,5
3,0
3,0
4,0
4,0
150 28 3,0
150 36 3,0
Обозначение
подшипника
1216, 111216
1516,111516
1316,111316
1616,111616
11216
11516
11316
11616
1217,111217
1517, 111517
С С0
кН
40,0
51,0
88,0
137
57,0
71,0
108
153
23,6
28,5
45,0
64,0
32,0
39,0
58,5
76,5
49,0 28,5
58,5 32,0
Dt
db a
min min
90 130
90 130
91 158
91 158
104 150 95 6
105 150 9610
105 150 9610
105 150 96 10
95 140
95 140
Fa/Fr
Ух Y
0,16 3,9 6,1
0,25 2,5 3,9
0,21 2,9 4,5
0,38 1,7 2,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,16 3,9 6,1
0,25 2,5 3,9
85
90
D В R
180 60 4,0
180 41 4,0
160 30
160 40
190 43
190 64
180 34
180 46
215 47
215 73
3,0
3,0
4,0
4,0
3,5
3,5
4,0
4,0
Обозначение
подшипника
1617,111617
1317,111317
1218,111218
1518,111518
1318,111318
1618,111618
11218
11518
11318
11618
С Со
кН
140 68,0
98,0 51,0
57,0
71,0
108
153
69,5
98,0
143
193
39,0
32,0
58,5
76,5
41,5
55,0
76,5
104
da Da db а
max max min min
98 166
98 166
100 150
100 150
103 176
103 176
115 168 106 7
118 168 108 8
118 201 108 7
120 201 110 7
Fa/Fr
Yx Y
0,22 2,8 4,3
0,37 1,7 2,6
0,16 3,9 6,3
0,26 2,4 3,7
0,22 2,8 4,3
0,38 1,7 2,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
0,27 2,3 3,6
d
Too
D В R
180 34 3,5
180 46 3,5
215 47 4,0
215 73 4,0
200 38 3,5
240 50 4,0
Обозначение
подшипника
1220,111220
1520,111520
1320, 111320
1620,111620
11220
11320
С Co
кН
69,5 41,5
98,0 55,0
143
193
88,0
163
76,5
104
53,0
91,5
da Da db a
max max mid min
112 168
112 168
113 201
113 201
125 188116 7
126 18811710
Fa/Fr
0,17 3,6 5,6
0,27 2,3 3,6
0,22 2,8 4,3
0,38 1,7 2,6
0,17 3,6 5,6
0,27 2,4 3,7
Pr=VFr +YxFa - Для Fa /(VFr)$e, (в, У, - табл. 8.10.4).
Pr=0,65VFr+YFa - Для FaKVFr)>e, {в, Y -табл. 8.10.4).
8.10.6. ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЬШ РАДИАЛЬНЬШ С КОРОТКИМИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИ гост 8328-75
Тип 2000
в
Тип 12000
б) &
Тип 32000
W
Чл
Тип 42000
г) Л
\Bi
д)
Тип 52000
Ь
Тип 62000 Тип 92000 Тип 102000
Радиус /?, со сторона
узкого ториа наружного
jVfi (бнутреннего) кольиа
Рис. 8.10.13. Габаритные и установочные размеры роликовых радиальных
с короткими цилиндрическими роликами подшипников
Табл. 8.10.5. Основные размеры, мм и параметры подшипников
d
20
D В R Д, Ь
42 12 1,0 0,5
47 14 1,5 1,0
47 18 1,5 1,0
52 15 2,0 1,0 4
52 21 2,0 1,5 4
Обозначение
подшипника
2104,32104
2204, 12204, 32204
42204, 92204, 102204 .
2504,32504, 42504,92504
2304,12304, 32304,42304
62304, 92304, 102304
2604, 32604, 42604, 92604
нормальн.
С Со
кН
8,80 4,70
14,7 7,35
20,1 10,8
20,5 10,4
29,7 16,6
повышен.
С Со
кН
_ _
25,1 12,6
29,7 17,3
~ "
41,3 24,5
da Da
max min
24 30
26 42
26 42
26 42
27 45
27 45
27 45
Стандарт устанавливает следующие типы подшипников:
2000 - без бортов на наружном кольце;
12000 - с однобортовым наружным кольцом;
32000 - без бортов на внутреннем кольце;
42000 - с однобортовым внутренним кольцом;
52000 - с безбортовым внутренним кольцом и фасонным упорным кольцом;
62000 - с однобортовым внутренним кольцом и фасонным упорным кольцом;
92000 - с однобортовым внутренним кольцом и плоским упорным кольцом;
10200 - с безбортовым наружным кольцом и двумя запорными шайбами.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового радиального подшипника с короткими
цилиндрическими роликами типа 32200 с d= 30 мм, D= 62 мм, В= 16 мм:
Подшипник J2206 ГОСТ 8J28-75
Отсутствующие значения С и С0 для ряда подшипников будут вводиться в
стандарт по мере освоения.
Продолжение табл. 8.10.5
d
25
D В R Я, Ъ
47 12 1,0 0,5
52 15 1,5 1,0
ч
52 18 1,5 1,0
62 17 2,0 2,0 4
80 24 2,0 2,0
Обозначение
подшипника
2105, 32105
2205, 12205, 32205
42205,92205, 102205
2505, 32505, 42505, 92505
2305, 12305, 32305, 42305
62305, 92305, 102305
2605, 12605, 32605
42605, 92605
нормальн.
С Со
кН
*.
16,8 8,80
— —
22,9 12,9
15,0 9,50
— —
41,8 24,5
повышен.
С Со
кН
- -
28,6 15,2
34,1 18,8
40,2 23,2
— —
56,1 34,5
da Da
max mm
29 43
30 47
30 47
30 47
33 55
33 55
36 66
Продолжение табл. 8.10.5 на след. стр.

Продолжение табл. 8.10.5
d
30
35
40
45
50
55
D В R i?! Ь
55 13 1,5 0,8
62 16 1,5 1,0
62 20 1,5 1,0
72 19 2,0 2,0 5
72 27 2,0 2,0
90 23 2,5 2,5 7
55 10 1,0 0,5
62 14 1,5 0,8
72 17 2,0 1,0
72 23 2,0 2,0
80 21 2,5 2,0 6
80 31 2,5 2,5
100 25 2,5 2,5 8
62 12 1,0 0,5
68 15 1,5 1,0
80 18 2,0 2,0
80 23 2,0 2,0
90 23 2,5 2,5 7
90 33 2,5 2,5
ПО 27 3,0 3,0 8
68 12 1,0 0,5
75 16 1,5 1,0
85 19 2,0 2,0
85 23 2,0 2,0
100 25 2,5 2,5 7
100 36 2,5 2,5
120 29 3,0 3,0 8
72 12 1,0 0,5
80 16 1,5 1,0
90 20 2,0 2,0
90 23 2,0 2,0
ПО 27 3,0 3,0 8
ПО 40 3,0 3,0 8
130 31 3,5 3,5 9
80 13 1,5 1,0
90 18 2,0 1,5
100 21 2,5 2,5
Обозначение
подшипника
2106,32106
2206, 12206, 32206
42206, 92206, 102206
2506, 32506, 42506, 92506
2306, 12306, 32306, 42306
62306,92306, 102306
2606,12606, 32606
42606, 92606
2406,32406, 42406
62406, 92406,102406
1002907, 1032907
2107, 32107
2207, 12207, 32207
42207, 92207, 102207
2507, 32507, 42507,92507
2307, 12307, 32307,42307
62307, 92307,102307
2607, 12607, 32607
42607, 92607
2407, 32407, 42407
62407, 92407, 102407
1002908, 1032908
2108, 32108
2208, 12208, 32208
42208, 92208, 102208
2508, 32508, 42508,92508
2308, 12308, 32308,42308
62308, 92308, 102308
2608, 12608, 32608
42608, 92608
2408, 32408, 42408
62408, 92408, 102408
1002909, 1032909
2109, 32109
2209, 12209, 32209
42209, 92209, 102209
2509, 32509, 42509,92509
2309, 12309, 32309,42309
62309, 92309, 102309
2609, 12609, 32609
42609, 92609
2409, 32409, 42409
62409, 92409, 102409
1002910,1032910
2110, 32110
2210, 12210, 32210
42210, 92210,102210
2510, 32510, 42510,92510
2310, 12310, 32310,42310
62310, 92310, 102310
2610, 12610, 32610,42610
52610, 62610, 92610
2410, 32410, 42410
62410, 92410,102410
1002911,1032911
2111, 32111
2211, 12211, 32211
42211, 92211,102211
нормальн.
С Со
кН
17,9 7,85
22.4 12,0
31,9 19,0
36,9 20,0
50,1 29,0
60.5 34,0
21,6 12,2
31,9 17,6
47,3 29,0
44,6 27,0
58,3 38,0
76,5 44,0
25,1 14,6
21.8 24,0
56,1 35,0
56,1 32,5
80.9 51,0
96,8 57,0
31,4 17,6
44.0 25,5
59,4 38,0
72.1 41,5
96,8 67,0
106 69,5
30,8 17,6
45,7 27,5
62,7 40,5
88,0 52,0
121 80,0
130 86,5
34,7 23,6
56,1 34,0
повышен.
с а
кН
38,0 19,6
38,0 28,0
51,2 26,0
73,7 46,5
48,4 26,5
59,4 38,0
64,4 35,0
91,3 61,0
53,9 29,5
70,4 42,0
80,9 44,5
112 75,0
60,5 35,0
73,7 45,5
99,0 56,0
138 95,0
64,4 37,5
78,1 48,5
ПО 70,5
161 114
84,2 49,0
da Da
min max
35 50
37 57
37 57
37 57
39 65
39 65
39 65
39 65
41 77
41 77
40 50
39 57
42 65
42 65
42 65
44 71
44 71
44 71
44 71
52 86
52 86
46 58
46 63
48 73
48 73
48 73
51 80
51 80
51 80
51 80
55 95
55 95
50 63
51 70
53 78
53 78
53 78
56 89
56 89
56 89
56 89
62 104
62 104
56 67
56 75
58 83
58 83
58 83
63 98
63 98
63 98
63 98
68 114
68 114
61 74
62 84
65 91
65 91
Продолжение
Продолжение табл. 8.10.5
d
55
60
65
70
75
80
D В R Д, b
100 25 2,5 2,5
120 29 3,0 3,0 9
120 43 3,0 3,0 9
140 33 3,5 3,5 10
85 13 1,5 1,0
95 18 2,0 1,5
ПО 22 2,5 2,5
ПО 28 2,5 2,5
130 31 3,5 3,5 9
130 46 3,5 3,5 9
150 35 3,5 3,5 10
90 13 1,5 1,0
100 18 2,0 1,5
120 23 2,5 2,5
120 31 2,5 2,5
140 33 3,5 3,5 10
140 48 3,5 3,5 10
160 37 3,5 3,5 11
100 16 1,5 1,0
ПО 20 2,0 1,5
125 24 2,5 2,5
125 31 2,5 2,5
150 35 3,5 3,5 10
150 51 3,5 3,5 10
180 42 4,0 4,0 12
105 16 1,5 1,0
115 20 2,0 1,5
130 25 2,5 2,5
130 31 2,5 2,5
160 37 3,5 3,5 11
160 55 3,5 3,5 11
190 45 4,0 4,0 13
ПО 16 1,5 1,0
125 22 2,0 1,5
140 26 3,0 3,0
140 33 3,0 3,0
170 39 3,5 3,5 11
Обозначение
подшипника
2511, 32511, 42511,92511
2311, 12311, 32311,42311
62311, 92311,102311
2611, 12611, 32611,42611
52611, 62611, 92611
2411, 32411, 42411
62411, 92411,102411
1002912, 1032912
2112, 32112
2212, 12212, 32212
42212, 92212, 102212
2512, 32512, 42512,92512
2312, 12312, 32312,42312
62312, 92312, 102312
2612, 12612, 32612,42612
52612, 62612, 92612
2412, 32412, 42412
62412, 92412, 102412
1002913, 1032913
2113, 32113
2213, 12213, 32213
42213, 92213, 102213
2513, 32513, 42513,92513
2313, 12313, 32313,42313
62313, 92313,102313
2613, 12613, 32613,42613
52613, 62613, 92613
2413, 32413, 42413
62413, 92413,102413
1002914, 1032914
2114, 32114
2214, 12214, 32214
42214, 92214, 102214
2514, 32514, 42514,92514
2314, 12314, 32314,42314
62314, 92314, 102314
2614, 12614, 32614,42614
52614, 62614, 92614
2414, 32414, 42414
62414, 92414,102414
1002915,1032915
2115, 32115
2215, 12215, 32215
42215, 92215, 102215
2515, 32515, 42515,92515
2315, 12315, 32315,42315
62315, 92315,102315
2615, 12615, 32615,42615
52615, 62615, 92615
2415, 32415, 42415
62415, 92415,102415
1002916, 1032916
2116, 32116
2216, 12216, 32216
42216, 92216, 102216
2516, 32516, 42516,92516
2316, 12316, 32316,42316
'62316, 92316,102316
нормальн.
с а
кН
73,7 48,0
102 67,0
138 98,0
142 86,5
25.3 16,5
35,8 22,8
64.4 43,0
93.5 68,0
123 76,5
168 114
168 106
38,0 26,5
76,5 51,0
ПО 76,5
138 85,0
190 129
183 127
56.1 36,0
79.2 51,0
117 81,5
151 102
212 160
229 163
58,3 39,0
91,3 63,0
125 88,0
183 125
260 200
264 173
34,7 24,0
66,0 44,0
106 68,0
147 115
190 125
повышен.
С Со
кН
99,0 64,0
138 87,5
201 143
93,5 53,5
128 85,0
151 98,0
224 160
106 66,5
147 100
183 107
251 180
119 71,0
154 112
205 124
275 200
130 81,5
161 118
242 149
330 245
138 87,0
187 140
260 163
da Da
min max
65 91
67 109
67 109
67 109
67 109
71 122
71 122
66 79
68 88
71 101
71 101
71 101
75 116
75 116
75 116
75 116
77 131
77 131
70 84
73 93
77 ПО
77 ПО
77 ПО
78 125
78 125
78 125
78 125
83 141
83 141
78 94
78 103
82 116
82 116
82 116
85 136
85 136
85 136
85 136
93 157
93 157
83 98
83 108
85 121
85 121
85 121
93 144
93 144
93 144
93 144
98 166
98 166
88 103
90 118
92 130
92 130
92 130
99 155
99 155
.5 на след. стр.

Продолжение табл. 8.10.5
d
80
85
90
D
170
200
120
130
150
150
180
180
210
175
140
160
160
190
В
58
48
18
п
28
36
41
60
52
18
7.4
30
40
43
R
3,5
4,0
2,0
2,0
3,0
3,0
4,0
4,0
5,0
7,0
7 5
3,0
30
4,0
*i
3,5
4,0
1,5
1,5
3,0
3,0
4,0
4,0
5,0
1 5
2,0
3,0
30
4,0
Ь
11
13
12
12
14
12
Обозначение
подшипника
2616, 12616,
52616, 62616,
2416, 32416,
62416, 92416,
1002917,1032917
2117, 32117
2217, 12217,
42217, 92217
2517, 32517,
2317, 12317,
62317 92317
2617, 12617,
52617, 62617,
2417, 32417,
62417, 92417
1002918, 1032918
2118, 32118
2218, 12218,
42218, 92218
2518, 32518,
2318, 12318,
62318, 92318
32616,42616
92616
42416
102416
32217
42517,92517
32317,42317
32617,42617
92617
42417
32218
42518,92518
32318,42318
нормапьн
С С0
кН
275
~
303
-
68,2
119
168
212
297
319
_
80,9
14?
194
242
200
—
200
-
46,5
78,0
—
122
146
230
228
_
56,0
105
150
160
повышен.
С С„
кН
358
—
-
—
165
216
297
7
-
_
-
183
242
319
265
—
-
—
108
160
190
-
_
_
-
170
180
206
da Da
rain max
99 155
99 155
105 176
105 176
98 112
95 122
99 140
99 140
99 140
103 163
103 163
103 163
103 163
108 185
108 185
99 117
100 130
105 150
105 150
105 150
111 172
111 172
d
90
95
100
D
190
225
145
170
170
?oo
200
240
140
150
180
180
215
215
250
В
64
54
74
3?
43
45
67
55
70
24
34
46
47
73
58
R
40
5,0
7 5
3,5
3,5
4,0
40
5,0
2 0
2,5
3,5
3,5
4,0
4,0
5,0
*i
4,0
5,0
7 0
3,5
3,5
40
40
5,0
1,5
2,0
3,5
3,5
4,0
4,0
5,0
b
17
14
15
13
13
16
2618,
52618,
2418,
62418,
2119,
2219,
2519,
2319,
2619,
2419,
1002920,
2120,
2220,
42220,
2520,
2320,
62320,
2620,
52620,
2420,
62420,
Обозначение
подшипника
12618,
62618,
32418,
92418
32119
32219,
32519,
32319,
32619,
32419,
1032920
32120
12220,
92220
32520,
12320,
92320
12620,
62620,
32420,
92420
32618,42618
92618
42418
42219,92219
42519,92519
42319,92319
42619, 92619
42419,92419
32220
42520, 92520
32320,42320
32620,42620
92620
42420
нормальн
с а
кН
330 240
_ —
385 260
Г 84,2 58,5
165 112
229 170
264 190
374 300
419 280
56,8 47Д
85,8 62,0
183 125
260 193
303 220
— —
440 355
- -
429 320
повышен.
с а
кН
440
„
—
286
374
-
_
251
336
391
—
583
—
-
375
—
—
216
222
-
_
170
216
250
—
450
-
-
da Da
min max
111 172
111 172
117 200
117 200
105 135
111 155
111 155
119 180
119 180
125 210
113 132
110 139
117 162
117 162
117 162
125 195
125 195
125 195
125 195
130 220
130 220
Pr=VFr.
8.10.7. ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ КОНИЧЕСКИЕ ОДНОРЯДНЫЕ ту 37.ооб.1б2-89
Радиус Rj Са сторона
узкого торца наружного
(бнутреннего) кольца
Рис. 8.10.14. Габаритные и установочные
размеры роликовых конических
однорядных подшипников
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового конического однорядного подшипника серии
диаметров 1, серии ширин 2, с d=70 мм, D = 110 мм, Т= 25 мм:
Подшипник 2007И4 ТУ 37.006.162-89
Pr=VFr -для FJ(yFr)^e, (X= 1,0; У=0 ; е-табл. 8.10.6);
Pr=0,4VFr+YFo -для FJ(VFr)>e, {X=Q,4; У -табл. 8.5.2, 8.10.6).
Отсутствующие значения С и С0 для ряда подшипников будут вводиться в стандарт по
мере освоения.
Продолжение табл. 8.10.6 на след. стр.
Табл
d
20
25
30
. 8.10.6. Основные
D
47
52
52
52
62
62
62
55
62
62
72
72
72
Т
15,25
16,25
22,25
16,25
18,25
25,25
18,25
17
17,25
21,25
20,75
27,75
20,75
В
14
16
21
15
17
24
17
16
16
20,5
19
29
19
Ь
12
13
18,5
13
15
21
13
14
14
17
17
23
14
размеры,
R
1,5
2,0
2,0
1,5
2,0
2,0
2,0
1,5
1,5
2,0
2,0
2,0
2,0
*!
0,5
0,8
0,8
0,5
0,8
0,8
0,8
0,5
0,5
0,8
0,8
0,8
0,8
мм и параметры подшипников
Обозначен,
подшипн.
7204
7304
7604
7205
7305
7605
27305
2007106
7206
7506
7306
7606
27306
С Со
кН
21,0 13,0
26,0 17,0
31,5 22,0
24,0 17,5
33,0 23,2
47,5 36,6
-
27,0 19,9
31,0 22,0
36,0 27,0
43,0 29,5
63,0 51,0
35,0 20,6
d rft
max max
26 30
27 33
26 30
31 35
33 41
31 35
31 35
35 40
37 41
37 41
38 47
38 47
39 47
n
rain
39
43
39
43
53
43
43
47
52
52
61
61
55
Dt
min
43
47
43
48
57
48
48
52
57
59
66
66
68
°1 °2
3 3,0
3 3,0
3 3,0
3 3,0
3 3,0
3 3,0
3 3,0
3 4,5
3 3,0
3 4,0
3 4,5
5 5,5
3 6,5
e Y
0,37 1,5
0,34 1,8
0,35 1,7
0,37 1,5
0,34 1,8
0,35 1,7
0,34 1,8
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,34 1,8
0,35 1,7
0,34 1,8

114
Продолжение табл. 8.10.6
d
35
40
45
50
55
60
65
D Т В Ь R Д,
62 18 17 15 1,5 0,5
72 18,25 17 15 2,0 0,8
72 24,25 23 20 2,0 0,8
80 22,75 21 18 2,5 0,8
80 32,75 31 27 2,5 0,8
80 22,75 21 15 2,5 0,8
68 19 18 16 1,5 0,5
80 19,75 20 16 2,0 0,8
80 24,75 23,520 2,0 0,8
90 25,25 23 20 2,5 0,8
90 35,25 33 28,5 2,5 0,8
90 25,25 23 17 2,5 0,8
75 20 19 16 1,5 0,5
85 20,75 19 16 2,0 0,8
85 24,75 23,519 2,0 0,8
100 27,25 26 22 2,5 0,8
100 38,25 36 31 2,5 0,8
80 20 19 16 1,5 0,5
90 21,75 21 17 2,0 0,8
90 24,75 23,520 2,0 0,8
110 29,25 29 23 3,0 1,0
110 42,25 40 34 3,0 1,0
ПО 29,25 27 19 3,0 1,0
90 23 22 19 2,0 0,8
100 22,75 21 18 2,5 0,8
100 26,75 25 21 2,5 0,8
120 31,50 29 25 3,0 1,0
120 45,50 44,536,5 3,0 1,0
120 31,50 29 21 3,0 1,0
110 23,75 23 19 2,5 0,8
110 29,75 28 24 2,5 0,8
130 33,50 31 27 3,5 1,2
130 48,50 47,539 3,5 1,2
130 33,50 31 22 3,5 1,2
90 17 16 14 1,5 0,5
100 23 22 19 2,0 0,8
Обознач.
подшипн.
2007107
7207
7507
7307
7607
27307
2007108
7208
7508
7308
7608
27308
2007109
7209
7509
7309
7609
2007110
7210
7510
7310
7610
27310
2007111
7211
7511
7311
7611
27311
7212
7512
7312
7612
27312
2007913
2007113
С С0
кН
32,0 23,0
38,5 26,0
53,0 40,0
54,0 38,0
76,0 61,5
45,0 29,0
40,0 28,4
46,5 32,5
56,0 44,0
66,0 47,5
90,0 67,5
56,0 37,0
44,0 34,9
50,0 33,0
60,0 46,0
83,0 60,0
114 90,5
56,0 40,0
62,0 54,0
100 75,5
80,0 53,0
57,0 45,2
65,0 46,0
80,0 61,0
107 81,5
160 140
92,0 58,0
78,0 58,0
125 101
128 96,5
186 157
105 61,0
34,0 34,0
61,0 64,5
da db
max max
40 47
43 48
43 48
43 53
43 53
44 53
45 55
48 55
48 55
50 60
50 60
50 60
50 57
53 61
53 61
56 68
56 68
55 62
58 65
58 65
62 74
62 74
61 74
61 69
63 72
63 72
67 81
67 81
67 81
69 79
69 79
73 90
73 90
72 90
70 76
71 78
Da A,
min min
54 59
61 67
61 69
68 74
68 74
61 76
60 65
68 76
68 75
76 82
76 82
70 86
66 72
73 80
73 82
85 92
85 92
71 77
78 87
78 85
94 102
94 102
85 104
80 86
87 94
87 95
103 111
103 111
92 113
95 106
95 104
112 120
112 120
103 123
84 88
90 97
0\ o2
3 4,5
4 3,0
4 5,0
5 4,5
5 7,5
5 7,5
4 4,5
4 3,5
4 5,5
5 5,0
5 8,0
5 8,0
4 4,5
4 4,5
4 5,5
5 5,0
5 8,0
4 4,5
4 4,5
4 5,5
5 6,0
5 9,0
5 10
4 5,5
5 4,5
5 5,5
5 6,5
5 10,6
5 10,6
5 4,5
5 5,5
5 7,5
6 11,5
5 11,5
3 4,5
4 5,5
e Y
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,34 1,8
0,35 1,7
0,70 0,85
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,34 1,8
0,35 1,7
0,70 0,85
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,34 1,8
0,35 1,7
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,34 1,8
0,35 1,7
0,70 0,85
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,34 1,8
0,35 1,7
0,70 0,85
0,37 1,5
0,36 1,6
0,34 1,8
0,35 1,7
0,70 0,85
0,37 1,5
0,35 1,7
d
65
70
75
80
85
90
95
100
D T В b R R,
120 32,75 31 27 2,5 0,8
140 36 33 28 3,5 1,2
140 51 48 41 3,5 1,2
140 36 33 23 3,5 1,2
110 25 24 20 2,0 0,8
125 26,25 26 21 2,5 0,8
125 33,25 31 27 2,5 0,8
150 38 37 30 3,5 1,2
150 54 51 43 3,5 1,2
105 20 19 17 1,5 0,5
115 25 24 20 2,0 0,8
130 27,25 26 22 2,5 0,8
130 33,25 31 27 2,5 0,8
160 40 37 31 3,5 1,2
160 58 55 46,5 3,5 1,2
160 40 37 26 3,5 1,2
125 29 27 23 2,0 0,8
140 28,25 26 22 3,0 1,0
140 35,25 33 28 3,0 1,0
170 61,50 59,549 3,5 1,2
150 30,25 28 24 3,0 1,0
150 38,50 36 30 3,0 1,0
180 44,50 41 35 4,0 1,5
180 44,50 41 30 4,0 1,5
140 32 30 26 2,5 0,8
160 32,50 31 26 3,0 1,0
160 42,50 40 34 3,0 1,0
190 46,50 43 36 4,0 1,5
190 67,50 66,553,5 4,0 1,5
145 32 30 26 2,5 0,8
170 34,50 32 27 3,5 1,2
170 45,50 45,537 3,5 1,2
150 32 30 26 2,5 0,8
180 37 34 29 3,5 1,2
180 49 46 39 3,5 1,2
215 51,50 47 39 4,0 1,5
215 56,50 51 37 4,0 1,5
215 77,50 73 61,5 4,0 1,5
Обознач.
подшипн.
7513
7313
7613
27313
2007114
7214
7514
7314
7614
2007915
2007115
7215
7515
7315
7615
27315
2007116
7216
7516
7616
7217
7517
7317
27317
2007118
7218
7518
7318
7618
2007119
7219
7519
2007120
7220
7520
7320
1027320
7620
С C0
кН
119 98,0
146 112
210 168
120 70,0
77,6 71,6
96,0 82,0
125 101
170 137
240 186
49,0 52,0
78,3 75,0
107 84,0
130 108
180 148
280 235
150 93,0
102 93,0
112 95,2
143 126
310 290
130 109
162 141
230 195
180 146
128 111
158 125
190 171
250 201
370 365
130 115
168 131
230 225
132 120
185 146
250 236
280 206
460 460
da d„
max max
75 86
80 96
80 96
78 96
76 85
80 90
80 90
85 100
85 100
80 89
82 90
85 96
85 96
91 108
91 108
91 108
87 95
90 105
90 105
97 118
95 110
96 110
102 125
102 125
99 108
102 117
102 117
108 130
108 130
104 112
107 125
107 125
109 117
114 135
114 135
121 147
121 147
121 147
Da Db
min min
105 115
121 130
121 130
109 132
98 105
108 118
108 119
129 140
129 140
99 103
103 110
113 124
113 125
138 149
138 149
138 152
112 120
122 132
122 134
147 159
132 141
130 142
155 167
155 167
124 134
138 150
138 152
163 176
163 177
130 140
148 159
148 161
134 144
155 168
155 171
183 197
183 200
183 202
o, o2
6 5,5
6 8,0
6 12
6 13
5 6,0
6 5,0
6 6,0
6 8,0
7 12
4 6,0
5 7,0
6 6,0
6 5,0
6 9,0
7 13
6 14
6 7,0
6 6,0
6 7,0
6 9,5
6 6,0
7 8,5
7 10,5
1214,5
6 8,0
7 6,0
7 8,5
7 10,5
1214,5
6 8,0
7 7,0
7 10
6 8,0
7 8,0
7 8,0
7 12,5
1217
7 20
e Y
0,36 1,6
0,34 1,8
0,35 1,7
0,70 0,85
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,34 1,8
0,35 1,7
0,37 1,5
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,34 1,8
0,35 1,7
0,70 0,85
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0.35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,35 1,7
0,70 0,85
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,34 1,8
0,35 1,7
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,35 1,7
0,37 1,5
0,36 1,6
0,34 1,8
0,34 1,8
0,35 1,7
8.10.8. ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ ДВУХРЯДНЬШ С СИММЕТРИЧНЫМИ РОЛИКАМИ rocT24696-8i
d, - см. 8.7.8 и 8.7.9
Рис. 8.10.15. Габаритные и установочные размеры радиальных роликовых сферических двухрядных подшипников

115
Стандарт устанавливает следующие конструктивные исполнения подшипников: ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового радиального двухрядного сферического под-
53000 - с цилиндрическим отверстием внутреннего кольца; шипника с цилиндрическим отверстием внутренего кольца, серии диаметров 5, серии
153000-с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:12; ширин 0 с </=50мм, ?> = 90мм, 5 = 23 мм: Подшипник 53510 ГОСТ 24696-81
4153000-с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:30; То же, с коническим отверстием внутреннего кольца: Подшипник 153510 ГОСТ 24696-81
353000 - исполнения 153000 с закрепительной втулкой - для установки на гладкие валы; То же> с кольцевой ^o^g и отверстиями для смазки на наружном кольце:
753000-исполнения 153000 со стяжной втулкой-для установки на гладкие валы. „ С*С,Л1_/ mr-т iicnc a, „w„ п .«=*«:.ли ™/~г паспс = ,
J * ¦> "" Подшипник 5J510H ГОСТ 24696-81 или Подшипник 15J510H ГОСТ 24696-81
Наружные кольца подшипников всех исполнений с диаметром свыше 200 мм выполня- Исполнения 353000 с d= 50 мм, D = 100 мм, В = 25 мм:
ютсяс кольцевой проточкой и отверстием для смазки (рис. 8.10.156). По заказу потреби- Подшипник 353510 ГОСТ 24696-81 или Подшипник 353510Н ГОСТ 24696-81
теля такое исполнение наружного кольца допускается выполнять при D $ 200 мм. К Исполнения 753000 с d= 50 мм, D = 100 мм, В = 25 мм:
условному обозначению подшипников тогда справа добавляется буква Я. Подшипник 753510 ГОСТ 24696-81 или Подшипник 75351 ОН ГОСТ 24696-81
Подшипники исполнения 353000 должны поставляться в комплекте с втулками (ГОСТ 24208-80),
гайками (ГОСТ 8530-90) и шайбами (ГОСТ 8530-90).
Подшипники исполнения 753000 должны поставляться в комплекте со втулками (ГОСТ 24208-80).
Отсутствующие значения С и С0 для ряда подшипников будут вводиться в стандарт по мере освоения.
Табл. 8.10.7. Основные размеры, мм и параметры подшипников
d
25
30
35
40
45
50
D В R
52 18 1,5
62 20 1,5
72 23 2,0
72 23 2,0
80 23 2,0
90 33 2,5
80 23 2,0
85 23 2,0
90 33 2,5
100 36 2,5
85 23 2,0
90 23 2,0
100 36 2,5
НО 40 3,0
90 23 2,0
100 25 2,5
ПО 40 3,0
120 43 3,0
Обозначение
подшипника
53505,153505
53506,153506
353506
53507, 153507
353507
753507
353607
753607
53508, 153508
353508
753508
53608,153608
353608
753608
53509,153509
353509
753509
53609, 153609
353609
753609
53510,153510
353510
753510
53610, 153610
353610
753610
С С„
кН
35,7 36,7
48,9 51,0
55,2 62,0
63,3 68,6
65,6 70,5
65,6 70,5
113 75,0
113 75,0
73,6 47,5
73,6 47,5
73,6 47,5
113 75,0
113 75,0
113 75,0
77,1 51,0
77,1 51,0
77,1 51,0
138 95,0
1 1 О f\C f\
138 95,0
138 95,0
79,9 54,0
79,9 54,0
79,9 54,0
176 120
176 120
176 120
da dt Da a
max min max min
30 47 2
37 57 2
44 39 65 2
42 65 2
49 44 73 5
47 73
50 45 81 5
49 81
48 73 2
55 50 78 8
52 78
51 80 2
56 50 91 5
54 91
53 78 2
60 55 83 10
57 83
56 89 2
56 50 91 5
60 100
58 83 2
65 60 91 10
64 91
63 98 2
68 61 110 5
65 110
Fa/Fr
Yi Y
0,38 1,8 2,6
0,35 1,9 2,9
0,34 2,0 3,2
0,34 2,0 3,0
0,31 2,2 3,2
0,31 2,2 3,2
0,40 1,7 2,5
0,40 1,7 2,5
0,31 2,2 3,2
0,28 2,4 3,6
0,28 2,4 3,6
0,40 1,7 2,5
0,40 1,7 2,5
0,40 1,7 2,5
0,28 2,4 3,6
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,40 1,7 2,5
0,40 1,7 2,5
0,40 1,7 2,5
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,40 1,7 2,5
0,40 1,7 2,5
0,40 1,7 2,5
d
55
60
65
70
75
D В R
100 25 2,5
110 28 2,5
120 43 3,0
130 46 3,5
110 28 2,5
120 31 2,5
130 46 3,5
140 48 3,5
120 31 2,5
125 31 2,5
130 31 2,5
140 48 3,5
150 51 3,5
160 55 3,5
125 31 2,5
130 31 2,5
140 33 3,0
150 51 3,5
160 55 3,5
170 58 3,5
130 31 2,5
140 33 3,0
150 36 3,0
160 55 3,5
Обозначение
подшипника
53511,153511
353511
753511
53611,153611
353611
753611
53512, 153512
353512
753512
53612, 153612
353612
753612
53513,153513
753513
353513
53613, 153613
753613
353613
53514,153514
753514
353514
53614,153614
753614
353614
53515,153515
753515
353515
53615,153615
С C0
кН
99,5 67,0
99,5 67,0
99,5 67,0
199 139
199 139
199 139
122 83,0
122 83,0
122 83,0
235 166
235 166
235 166
144 100
144 100
144 100
253 180
253 180
253 180
148 104
148 104
148 104
311 230
311 230
311 230
154 ПО
154 ПО
154 ПО
351 255
da db Da a
max min max min
65 91 3
68 69101 8
68 101
72 109 3
74 72 118 6
74 118
71 101 3
77 70 111 8
74 111
30 47
80 72 128 5
77 128
77 111 3
79 116
88 80 121 12
78 111 3
82 138
92 82 148 5
82 125 3
84 121
94 85 130 12
85 136 3
87 148
98 88 158 5
85 121 3
90 130
100 91 140 12
93 144 3
Fa/Fr
e ^e >e
Yt Y
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,40 1,7 2,5
0,40 1,7 2,5
0,40 1,7 2,5
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,24 2,8 4,2
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,25 2,7 4,0
0,38 1,8 2,6
0,37 1,8 2,7
0,37 1,8 2,7
0,26 2,6 3,9
0,26 2,6 3,9
0,25 2,7 4,0
0,37 1,8 2,7
0,37 1,8 2,7
0,37 1,8 2,7
0,25 2,7 4,0
0,25 2,1 4,0
0,25 2,7 4,0
0,37 1,8 2,7
d
75
80
85
90
95
100
D В R
170 58 3,5
180 60 4,0
140 33 3,0
150 36 3,0
160 40 3,0
170 58 3,5
180 60 4,0
190 64 4,0
150 36 3,0
160 40 3,0
180 60 4,0
190 64 4,0
200 67 4,0
160 40 3,0
160 52,4 3,0
180 46 3,5
190 64 4,0
215 73 4,0
170 43 3,5
180 46 3,5
200 67 4,0
215 73 4,0
180 46 3,5
180 60,3 3,5
200 53 3,5
215 73 4,0
240 80 4,0
Обозначение
подшипника
753615
353615
53516,153516
753516
353516
53616, 153616
753616
353616
53517, 153517
753517
53617, 153617
753617
353617
53518, 153518
3053218,3153218
353518
53618, 153618
353618
53519, 153519
753519
53619, 153619
753619
53520, 153520
3053220,3153220
353520
53620, 153620
353620
с c0
кН
351 255
351 255
176 127
176 127
176 127
374 290
374 290
374 290
202 153
202 153
420 320
420 320
420 320
244 190
244 190
477 365
477 365
282 215
282 215
518 410
518 410
311 245
311 245
610 490
610 490
d0 db Da a
max min max min
92 158
104 94 166 6
92 130 3
95 140
105 96 150 10
99 155 3
99 166
110 100176 6
99 140 3
100 150
103 163 3
104 176
120 110186 7
105 150 3
128 118 168 6
111 172 3
131 121201 7
111 155 3
112 168
119 180 3
113 201
117 162 3
128 118 188 6
125 195 3
131 121 226 7
F0/Fr
e ^e >e
У, Y
0,37 1,8 2,7
0,37 1,8 2,7
0,25 2,7 4,0
0,25 2,7 4,0
0,26 2,6 3,9
0,37 1,8 2,7
0,26 1,8 2,8
0,36 1,8 2,8
0,25 2,7 4,0
0,26 2,6 3,9
0,36 1,8 2,8
0,36 1,8 2,8
0,36 1,8 2,8
0,26 2,6 3,9
0,27 2,6 3,9
0,36 1,8 2,8
0,37 1,8 2,7
0,27 2,6 3,9
0,27 2,6 3,9
0,36 1,8 2,8
0,36 1,8 2,7
0,27 2,6 3,9
0,28 2,4 3,6
0,36 1,8 2,7
0,36 1,9 2,8
Pr=VFr+YlFa - для Fal(VFr) Ц е, (е, Y, -табл. 8.10.7).
Рг =0,67VFr +YF„ - для Fa/(VFr)>e, (e,Y- табл. 8.10.7).

8.10.9. ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ РАДИАЛЬНЫЕ СФЕРИЧЕСКИЕ ДВУХРЯДНЬШ гост 5721-75
Тип Тип
б) 113000 в) 4113000 ж)
1:12
1:30
Рис. 8.10.16. Габаритные и установочные размеры радиальных
роликовых сферических двухрядных подшипников
Стандарт устанавливает следующие конструктивные исполнения подшипников:
3000 - с цилиндрическим отверстием внутреннего кольца;
113000 - с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:12;
4113000 - с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:30.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового радиального двухрядного сферического
подшипника с цилиндрическим отверстием внутренего кольца, серии диаметров 6, серии
ширин 0 с </=50мм, D= 110мм, 5 = 40мм: Подшипник 3610 ГОСТ 5721-75
То же, с коническим отверстием внутреннего кольца, конусностью 1:12
Подшипник 113610 ГОСТ 5721-75
Табл
d
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
8.10.8.
D
52
62
72
80
90
85
100
90
ПО
100
1?П
ПО
ПО
120
140
125
150
В
18
20
23
23
33
23
36
73
40
25
43
28
46
31
48
31
51
Основные размеры, мм и параметры подшипников
R
1,5
1,5
2,0
2,0
2,5
2,0
2,5
?0
3,0
2,5
30
2,5
35
2,5
3,5
2,5
3,5
Обозначение
подшипника
3505,113505
3506, 113506
3507,113507
3508, 113508
3608,113608
3509,113509
3609,113609
3510,113510
3610,113610
3511,113511
3611, 113611
3512,113512
3612, 113612
3513,113513
3613,113613
3514,113514
3614,113614
С С0
кН
35,7
48,9
63,3
73,6
113
77,1
138
79 9
176
99,9
199
122
735
144
253
148
311
36,7
51,0
68,6
47,5
75,0
51,0
95,0
54,9
120
67,0
139
83,0
166
100
180
104
230
da
max
30
37
42
47
47
52
52
57
60
62
65
67
72
72
76
77
81
Da
max
47
57
65
73
81
78
91
83
100
91
110
101
118
111
128
116
138
a
min
2
2
2
2
2
2
2
?
2
3
3
3
3
3
3
3
3
Fa/Fr
e ^e >e
Yi Y
0,38 1,8 2,6
0,35 1,9 2,9
0,34 2,0 3,0
0,31 2,2 3,2
0,40 1,7 2,5
0,28 2,4 3,6
0,40 1,7 2,5
0,26 2,6 3,9
0,40 1,7 2,5
0,26 2,6 3,9
0,40 1,7 2,5
0,26 2,6 3,9
0,24 2,8 4,2
0,26 2,6 3,9
0,38 1,8 2,6
0,26 2,6 3,9
0,37 1,8 2,7
d
75
80
85
90
95
100
D
130
160
140
170
130
150
180
140
160
160
190
170
200
150
165
180
180
215
В j
31
55
33
58
34
36
60
il
R
2,5
3,5
3,0
3,5
2,0
3,0
4,0
2,5
40 3,0
52,4 3,0
64 4,0
43
67
37
52
46
3,5
4,0
2,5
2,0
3 5
60,3 3,5
73 4,0
Обозначение
подшипника
3515,113515
3615,113615
3516,113516
3616,113616
3003117,3113117
3517, 113517
3617, 113617
3003118,3113118
3518, 113518
3003218,3113218
3618, 113618
3519, 113519
3619, 113619
3003120,3113120
3003720,3113720
3520, 113520
3003220,3113220
3620, 113620
С Со
кН
-
300
160
325
^
183
365
-
216
400
245
775
520
-
207
118
227
-
130
270
-
159
300
170
?1?
410
da
max
85
93
92
99
99
103
105
111
111
119
117
125
Da
max
121
144
130
155
140
163
150
172
155
180
16?
195
о
min
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
e
,0,25
0,37
0,25
0,37
0,25
0,26
0,26
0,36
0,27
0,36
0,27
0,36
Fa/Fr
ge >e
Yi Y
2,7 4,0
1,8 2,7
2,7 4,0
1,8 2,7
2,7 4,0
1,8 2,8
2,6 3,9
1,8 2,8
2,6 3,9
1,8 2,8
2,6 3,9
1,8 2,7
Pr= VFr +Y,Fa - для Fa l{VFT )$e, (e, Yr табл. 8.10.8);
P, =0,67VFt+YFa -Wi*FaKVFr)>e, (e, Y -табл. 8.10.8).

„
Тип 8000Н
а)
R
di
d
рЙя '
D,
*
Табл. 8.10.9. Осн
d
20
25
30
35
40
D dt D1 Я ёг
35 35 21 10
40 40 22 14
40 40 22 26 15
42 42 26 11
47 47 27 15
52 52 27 18
60 60 27 24
47 47 27 28 20
52 52 27 34 20
60 60 27 45 15
47 47 32 11
52 52 32 16
60 60 32 21
70 70 32 28
52 52 32 29 25
60 60 32 38 25
70 70 32 52 20
52 52 37 12
62 62 37 18
68 68 37 24
80 80 37 32
62 62 37 34 30
68 68 37 44 30
80 80 37 59 25
60 60 42 13
68 68 42 19
78 78 42 26
90 90 42 36
68
78
90
68 4:
78 4:
90 4;
. 36 30
I 49 30
I 65 30
Тип 3800ОН
d
б) „
a:
I—
n
О
Рис.
овные разм<
В R
0,5
1,0
6 1,0
1,0
1,0
1,5
1,5
7 1,0
8 1,5
11 1,5
1,0
1,0
1,5
1,5
7 1,0
9 1,5
12 1,5
1,0
1,5
1,5
2,0
8 1,5
10 1,5
14 2,0
1,0
1,5
1,5
2,0
9
12
15
1,5
1,5
2,0
53
7?
62
'—{
is—1*
71 V
Ш '
D,
dt
о
8.10.17. Габари
зры, мм и пара
Обозначение
подшипника
8104Н
8204Н
38204Н
8105Н
8205Н
8305Н
8405Н
38205Н
38305Н
38405Н
8106Н
8206Н
8306Н
8406Н
38206Н
38306Н
38406Н
8107Н
8207Н
8307Н
8407Н
38207Н
38307Н
38407Н
8108Н
8208Н
8308Н
8408Н
38208Н
38308Н
38408Н
С С0
кН
15,0 22,4
22,4 32,0
22,4 32,0
18,0 30,0
28,0 42,5
34,5 46,5
45,5 57,0
28,0 42,5
34,5 46,5
45,5 57,0
19,0 33,5
25,5 40,0
38,0 55,0
69,5 95,0
25,5 40,0
38,0 55,0
69,5 95,0
20,0 39,0
35,5 57,0
50,0 75,0
76,5 106
35,5 57,0
50,0 75,0
76,5 106
27,0 53,0
46,5 83,0
61,0 95,0
96,5 143
46,5 83,0
61,0 95,0
96,5 143
8.10.1
в)
С<ре
тные и у
метры п
0. ПОДШР
Тип 2800
г
&н—
-г- г —
\^UL.
r-t
становочньи
эдшипников
da Da Ъ-
и и тот
29 25 2,0
32 28 3,5
20 28 3,5
35 32 3,0
38 34 3,5
40 36 5,0
44 40 -
25 34 3,5
25 36 5,0
25 39 -
40 36 3,0
43 39 3,5
47 43 5,0
52 48 -
30 39 3,5
30 42 5,0
30 46 -
45 41 3,0
50 47 3,5
53 50 6,0
59 56 -
35 46 3,5
35 48 6,0
35 53 -
52 48 3,0
56 52 3,5
61 57 6,0
67 63 -
40 51 3,5
40 55 6,0
40 60 -
d
45
50
55
60
65
D
65
73
85
100
73
85
100
70
78
95
ПО
78
95
ПО
78
90
105
120
90
105
120
85
95
ПО
130
95
ПО
130
90
100
115
ПШИКИ ШАРИКОВЫЕ УПОРЬ
0 Тип 18000
Г> «Л г тЛ .
¦ (п
з:
п
о
\ ?
.
Ы>%>
fU/T
г-
~~d~
О,
- to
а:
Oj
D2
t размеры упорных шариковых подш
(представлены только подшипники
d, D, Я d2 В R
65 47 14 1,0
73 47 20 1,5
85 47 28 1,5
100 47 39 2,0
73 47 37 35 9 1„5
85 47 52 35 12 1,5
100 47 72 35 17 2,0
70 52 14 1,0
78 52 22 1,5
95 52 31 2,0
ПО 52 43 2,5
78 52 39 40 9 1,5
95 52 58 40 14 2,0
ПО 52 78 40 18 2,5
78 57 16 1,0
90 57 25 1,5
105 57 35 2,0
120 57 48 2,5
90 57 45 45 10 1,5
105 57 64 45 15 2,0
120 57 87 45 20 2,5
85 62 17 1,5
95 62 26 1,5
ПО 62 35 2,0
130 62 51 2,5
95 62 46 50 10 1,5
ПО 62 64 50 15 2,0
130 62 93 50 21 2,5
90 67 18 1,5
100 67 27 1,5
115 67 36 2,0
Продолжение т;
Обозначение
подшипника
8109Н
8209Н
8309Н
8409Н
38209Н
38309Н
38409Н
8110Н
82 ЮН
83 ЮН
841 ОН
38210Н
383 ЮН
3841 ОН
8111Н
8211Н
83 ПН
8411Н
38211Н
38311Н
384ПН
8112Н
8212Н
8312Н
8412Н
38212Н
38312Н
38412Н
8113Н
8213Н
8313Н
1бл. 8.10.9 b
[ЫЕ ОДИН,
do
—7-: V-т——-¦
И
•'.•/.'¦¦'"
С
ипников
типов 80(
С С0
кН
28,0
39,0
75,0
122
39,0
75,0
122
29,0
50,0
88,0
137
50,0
88,0
137
30,5
61,0
102
166
61,0
102
166
41,5
62,0
102
200
62,0
102
200
38,0
64,0
106
а след
58,5
67,0
118
186
67,0
118
186
64,0
90,0
146
216
90,0
146
216
63,0
114
176
265
114
176
265
95,0
118
176
325
118
176
325
85,0
125
186
. стр.
da
57
61
67
74
45
45
45
62
66
75
82
50
50
50
68
74
82
89
55
55
55
74
79
87
97
60
60
60
79
84
92
а
HН
Da
53
57
63
70
56
61
67
58
62
71
78
61
68
74
64
70
78
85
69
75
81
70
75
83
93
74
80
88
75
80
88
АРНЫЕ
е)
¦о
У/'
\
-&{
И ДВОЙН
о
~77Х
•4— г
d
—^—.—
ir ¦'¦'¦"
±
/>\V|
о
О<700 мм Db=D
О>Ю0 мм Db=0
и 38О00Н)
Ъ
тш
3,0
3,5
6,0
3,5
6,0
3,0
3,5
6,0
3,5
6,0
3,0
6,0
8,0
6,0
8,0
4,0
6,0
8,0
6,0
8,0
4,0
6,0
8,0
d
65
70
75
80
85
D </, ?>,
140 140 68
100 100 67
115 115 67
140 140 68
95 95 72
105 105 72
125 125 72
150 150 73
105 105 72
125 125 72
150 150 73
100 100 77
ПО ПО 77
135 135 77
160 160 78
ПО ПО 77
135 135 77
160 160 78
105 105 82
115 115 82
140 140 82
170 170 83
115 115 82
140 140 82
170 170 83
ПО ПО 87
125 125 88
150 150 88
180
125
150
77 88
25 88
L50 88
117
ЫЕ ГОСТ 7872-89
> Стандарт устанавливает следующие
о типы подшипников:
8000Н - упорные шариковые
однорядные;
38000Н - упорные шариковые двойные;
28000 - упорные шариковые
одинарные со свободным
самоустанавливающимся кольцом без
подкладного кольца;
18000 - упорные шариковые одинар-
з- ные со свободным самоуста-
+0,5мм навливающимся кольцом и
+ 1,Омм подкладным кольцом.
Я d2
56
47 55
65 55
10150
18
27
40
60
47 55
72 55
107 55
19
27
44
65
47 60
79 60
115 60
19
28
44
68
48 65
79 65
120 65
19
31
49
72
55 70
87 70
В R
3,0
10 1,5
15 2,0
23 3,0
1,5
1,5
2,0
3,0
10 1,5
16 2,0
24 3,0
1,5
1,5
2,5
3,0
10 1,5
18 2,5
26 3,0
1,5
1,5
2,5
3,5
10 1,5
18 2,5
27 3,5
1,5
1,5
2,5
3,5
12 1,5
19 2,5
Обозначение
подшипника
8413Н
38213Н
38313Н
3841ЗН
8114Н
8214Н
8314Н
8414Н
38214Н
38314Н
38414Н
8115Н
8215Н
8315Н
8415Н
38215Н
38315Н
38415Н
8116Н
8216Н
8316Н
8416Н
38216Н
38316Н
38416Н
8117Н
8217Н
8317Н
8417Н
38217Н
38317Н
С Со
кН
224 390
64,0 125
106 186
224 390
40,0 93,0
65,5 134
137 250
240 440
65,5 134
137 250
240 440
44,0 104
67,0 143
163 300
265 510
67,0 143
163 300
265 510
45,0 108
75,0 160
160 300
275 550
75,0 160
160 300
275 550
45,5 114
98,0 212
190 360
320 655
98,0 212
190 360
da Da b.
° ° ПШ1
104 100 -
65 79 6,0
65 85 8,0
65 95 -
84 80 4,0
89 85 6,0
99 95 8,0
113 107 -
70 84 6,0
70 92 8,0
70 102 -
89 85 4,0
94 90 6,0
108 102 11
120 115 -
75 89 6,0
75 99 11
75 ПО -
95 90 4,0
100 95 7,0
113 107 11
128 122 -
80 94 7,0
80 94 11
80 94 -
99 95 4,0
108 102 7,0
120 115 12
135 130 -
85 101 7,0
85 111 12

18
Продолжение табл. 8.10.9
85
90
D dl D, Я d2 BR
180 180 88 123 65 29 3,5
120 120 92 22
135 135 93 35
155 155 93 50
190 187 93 77
1,5
2,0
2,5
3,5
Обозначение
подшипника
38417Н
8118Н
8218Н
8318Н
8418Н
С С„
кН
320 656
45,5 118
120 255
196 390
325 695
d„ D,
Ь
min
85 124
108 102
115 109
125 119
143 137
90
100
D d. D. H d,
R
135 135 93 62 75 14 2,0
155 155 93 88 75 19 2,5
190 190 93 135 70 30 3,0
135 135
150 150
102 25
103 38
1,5
2,0
Обозначение
подшипника
38218Н
38318Н
38418Н
8120Н
8220Н
С С0
кН
120 255
196 390
325 695
61,0 160
122 270
da Da ъ.
90 108
90 116
90 131
120 114
128 122
100
D dt ?>, Я d2 В R
Обозначение
подшипника
170 170 103 55 2,5
210 205 103 85 4,0
150 150 103 67 85 15 2,0
170 170 103 97 85 21 2,5
210 210 103 150 80 33 4,0
8320Н
8420Н
38220Н
38320Н
38420Н
С Со
кН
232
400
122
232
400
475
915
270
475
915
D,
Ь
mm
138 132
158 152
100 120
100 128
100 145
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ упорного шарикового одинарного подшипника серии диаметров 2,
серии высот 0 с </=30мм: Подшипник В206Н ГОСТ 7872-89
То же подшипника двойного: Подшипник J8206H ГОСТ 7872-89
8.10.11. ПОДШИПНИКИ РОЛИКОВЫЕ УПОРНЫЕ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ РОЛИКАМИ
а)
Тип 9000
d,
б)
Тип 889000
dj_
R
Ж
D,
О,
Рис. 8.10.18. Габаритные и установочные размеры
упорных роликовых подшипников
Табл. 8.10.10. Основные размеры, мм и параметры подшипников
ОДИНАРНЫЕ ГОСТ 23526-79
Стандарт устанавливает следующие типы
подшипников: 9000 - однорядные;
889000 - двухрядные.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ роликового одинарного
однорядного упорного подшипника с
цилиндрическими роликами типа 9000 с d= 50 мм, D = 70 мм,
#=14 мм: Подшипник 9110 ГОСТ 23526-79
20
25
30
35
40
45
50
55
60
D H d^ Dx R
Обозначение
подшипника
35 10 35 21 1,0
42 11 42 26 1,0
47 11
52 16
60 18
47 32
52 32
60 32
1,0
1,0
1,5
52 12
62 18
68 20
52 37
62 37
68 37
1,0
1,5
1,5
60 13
68 19
78 22
60 42
68 42
78 42
1,0
1,5
1,5
65 14
73 20
85 24
65 47
73 47
85 47
1,0
1,5
1,5
70 14
78 22
70 52
78 52
1,0
4^5-
95 27 95 52 2,0
78 16
90 25
105 30
78 57
90 57
105 57
1,0
1,5
2,0
85 17 85 62 1,5
9104
9105
9106
9206
9889306
9107
9207
9889307
9108
9208
9889308
9109
9209
9889309
9110
9210
9889310
9111
9211
9889311
9112
С Со
кН
20,4 54,0
26,5 73,5
28,0
46,5
83,0
122
26,0
51,0
78,0
143
3"8,0
76,5
64,5
116
220
107
40,0
83,0
64,5
129
255
128
42,5
-8*6-
143
-285-
116 194
52,0
122
136
193
390
246
67,0 232
60
65
70
75
80
85
90
100
D Я d, D,
Обозначение
подшипника
95 26
ПО 30
95 62 1,5
ПО 62 2,0
90 18
100 27
115 30
90 67 1,5
100 67 1,5
115 67 2,0
95 18
105 27
125 34
95 72 1,5
105 72 1,5
125 72 2,0
100 19
ПО 27
135 36
100 77 1,5
ПО 77 1,5
135 77 2,5
105 19
115 28
140 36
105 82 1,5
115 82 1,5
140 82 2,5
ПО 19
125 31
150 39
ПО 87 1,5
125 88 1,5
150 88 2,5
120 22
135 35
155 39
120 92 1,5
135 93 2,0
155 93 2,5
135 25
150 38
170 42
135 102 1,5
150 103 2,0
170 103 2,5
9212
9889312
9113
9213
9889313
9114
9214
9889314
9115
9215
9889315
9116
9216
9889316
9117
9217
9889317
9118
9218
9889318
9120
9220
9889320
С Со
кН
114
142
365
264
68,0
118
148
245
390
285
71,0
122
194
265
415
350
75,0
125
213
285
440
405
76,5
129
212
300
455
405
76,5
153
262
310
550
550
104
190
255
415
670
485
146
224
297
585
815
610
8.10.12. ОСЕВЫЕ ЛЮФТЫ
В РАДИАЛЬНО-УПОРНЫХ
ПОДШИПНИКАХ [5]
Табл. 8.10.11. Допускаемые значения люфта, ляг
в радиально-упорных подшипниках *
Диаметр
отверстия
подшипника
d, мм
Угол контакта
Д=12°
/3 = 26"
/3 = Ъ6°
Два
подшипника
в опоре "
.а 3
а а
.а 3
а а
Р = 12°
Один
подшипник
в опоре ***
.а 3
а а
Расстояние
между опорами
вала L, мм ***
Радиалъно-упорные шариковые подшипники
<30
30... 50
50...80
80...120
20 40
30 50
40 70
50 100
10 20
15 30
20 40
30 50
30 50
40 70
50 100
60 150
<8d
<ld
<6d
<5d
Радиалъно-упорные роликовые подшипники
<30
30...50
50...80
80...120
= 10...16°
20 40
40 70
50 100
80 150
Р =
= 25.-29°
20 40
30 50
40 70
/? = 10...16"
40 70
50 100
80 150
120 200
<Ud
<\2d
<\\d
<\Qd
* Разность температур вала и стального (чугунного) корпуса не более 10...20°.
** Схема установки радиально-упорных подшипников:
- шариковых - см. рис. 8.2.3в,г,ж,з; рис. 8.3.8а,г;
- роликовых - см. рис. 8.2.3д,и; рис. 8.3.8б,в.
*** Схема установки радиально-упорных подшипников:
- шариковых - см. рис. 8.3.26; рис. 8.3.36;
- роликовых - см. рис. 8.3.2г; рис. 8.3.3а.

119
Манжеты изготавливаются двух типов:
тип 1 - однокромочные;
тип 2 - однокромочные с пыльником.
Манжеты типа 1 предназначаются для
предотвращения вытекания уплотняемой среды.
Манжеты типа 2 предназначаются для
предотвращения вытекания уплотняемой среды
и защиты от проникания в корпус пыли.
Манжеты изготавливаются двух типов:
1-е механически обработанной кромкой;
2-е формованной кромкой (подлежат
согласованию).
Манжеты ряда 1 предназначены для
предпочтительного применения во всех отраслях
машиностроения. Манжеты ряда 2
допускается применять в дополнение к ряду 1 для
автомобильной промышленности.
9. УПЛОТНЕНИЯ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
9.1. УПЛОТНЕНИЯ КОНТАКТНЫЕ
9.1.1. МАНЖЕТЫ РЕЗИНОВЫЕ АРМИРОВАННЫЕ
Тип
Ь
1
Тип
b
ГОСТ 8752-79 ( V юл ^ 20 м/с)
б)
Уплотняемая
среда
1^
/> .
("-
*
';¦' Вал; ¦'
о^ллазъ
¦¦>¦'.'.:¦'.'¦'.
ь,
,
|
о
а)+б)
Рис. 9.1.1. Типы и конструкция
резиновых манжет:
1- резина; 2 - каркас; 3 - пружина
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ манжеты типа 1, исполнения 1, для вала d= 20 мм, с наружным диаметром
D = 40 mm, из резины группы 1: Манжета 7.7 -20x40- 1 ГОСТ 8752-79
Табл. 9.1.1. Основные размеры манжет, мм
d
вал
ю
и
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
D
1 рад 2 рад
26
26
28
28
28
30,32
30,35
32
35
35
35
40
40
40
40
42
22,25
25
26,30
26
30
35
36,40
30,35
32
35
34
42
35,36
35
46
38
Ь,
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
14
14
10
14
10
10
14
10
14
D
1 ряд 2 ряд
45
50
52
52
58
58
52
58
60,62
62
38
45
45
50
44,45
50
48,50
52,55
48
56,60
52,55
58
58
75
65
60
гч
ю
14
14
10
14
10
14
10
10
14
10
14
10
14
10
14
10
14
14
10
D
1 ряд 2 рад
65
70
70
75
80
80
80
85
90
90
95
95
100
105
ПО
120
120
70
80
80
75,82
82
80,82
80,90
92
95, 102
105
110
115
115, 120
112,115
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
14
16
16
16
d
вал
95
100
105
ПО
115
120
125
130
135
140
145
150
155
160
165
170
175
180
190
200
D
1 ряд 2 ряд
125
130
135
145
145, 150
155
160
170
180
190
200
220
230
240
130
140
150
155
160, 165
175
185
195
205
16
16
16
16
16
16
16
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
Рис. 9.1.2. Установка манжет для предотвращения:
а) вытекания смазки; б) проникновения в корпус
загрязнений и пыли *"
ГОСТ 8752-79
Рис. 9.1.3. Место установки манжеты
1. РАЗМЕРЫ МЕСТ УСТАНОВКИ МАНЖЕТЫ
(рис. 9.1.3, табл. 9.1.1 и табл. 9.1.2).
2. ПОЛЯ ДОПУСКОВ (рис. 9.1.3).
диаметр вала - dBajl (h 10),
отверстие под наружный диаметр манжеты - 0(н9).

120
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
(рис. 9.1.4 и табл. 9.1.3).
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 9.1.5 и табл. 9.1.4).
5. ТВЕРДОСТЬ ВАЛА В МЕСТЕ УСТАНОВКИ
МАНЖЕТЫ (рис. 9.1.3 и табл. 9.1.5).
6. ВЫБОР ГРУППЫ РЕЗИНЫ
(рис. 9.1.6 и табл. 9.1.6).
7. РЕСУРС РАБОТЫ МАНЖЕТ (табл. 9.1.7).
8. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО МОНТАЖУ МАНЖЕТ
(табл. 9.1.8).
Табл. 9.1.2
Размеры мест установки манжеты,
"вал
до 10
Св. 10 до 20
Св. 20 до 30
Св. 30 до 40
Св. 40 до 50
Св. 50 до 70
Св. 70 до 95
Св. 95 до 130
Св. 130 до 240
rfi
<*мл-1,5
rf^-2,0
dBalI-2,5
d„M-3,0
<*вал _3,5
^мл-4,0
rf.an-4,5
(/«ал -5,5
^вал-7,0
d21
типа 1
<*вал+ 1,0
<*вал+ 1,0
^вал+1,0
^вал+ 1,0
<*мл+ 1,0
rf>in+ 1,5
<*вал + 1,5
<*вал+2,0
^вал+2,0
rf3 = ?>-3,0
Ь
ь2
Ьг
5,0
6,5
1,0
7,0
8,5
1,0
10
12
1,5
12
14,5
2,0
ММ
шя манжет
типа 2
при ширине
манжеты Ь
Ь=1
Ь =10
Ь =12
Ь =15
<*,ал+9,0
^вап+ П,5
dmjI+ 12,0
<*мл+ 15,0
15
18,5
2,5
18
22
3,0
22
25,5
3,5
тэ1<?.
Рис. 9.1.4. Шероховатость поверхностей
установки манжеты
Табл. 9.1.3. Шероховатость поверхностей установки
манжеты
Табл. 9.1.4. Допуски формы и расположения
поверхностей установки манжеты
1. Шероховотость поверхностей
А и Б при скорости вала г>вал
до 5 м/с
свыше 5 м/с
2. Шероховатость фасок
(поверхности В к Г)
3. Шероховатость поверхности Д
Вал
Ra0,40...0,80
Ra0,20...0,40
Ra3,2
-
Отверстие
Ra1,6...3,2
Ra6,3
Rat 2,5
1. Предельное радиальное биение поверхности вала,
контактирующей с манжетой, мм, при частоте вращения вала
л вал до 1000 мин'1 - 0,18 мм,
л вал св. 1000 до 2000 мин v. 0,15 мм,
лВал св. 2000 до 3000 мин'1 - 0,12 мм,
Лвал св. 3000 до 4000 мин - 0,10 мм.
2. Допуск соосности посадочной поверхности под манжету
и центрирующей поверхности крышки - не более IT 8.
Табл. 9.1.5. Твердость вала в месте установки манжеты
Твердость поверхности трения, не менее, при окружной
скорости вала г>Вап Д° 4 м/с - НКСэ 30
свыше 4 м/с - HRC3 50
Рис. 9.1.5. Допуски формы
и расположения поверхностей
места установки манжеты
Табл. 9.1.6. Данные для выбора группы резины в зависимости от условий работы
Тип
эластомера
Бутадиен-
нитрильный
каучук
Фторкаучук
СКФ-32
СКФ-26

Силиконовый каучук
Шифр резины
7-ИРП-1068-ЗС, 7-ИРП-1068-24, 51-1455
7-4004-112,7-4004-4М «
7-В-14-1, 51-1662-2
ИРП-1314-1,ИРП-1314-1с
ИРП-1316, ИРП-1287, 51-1435
ИРП-1401
¦45
¦30
-60
¦45
¦20
¦55
Температура уплотняемой среды, "С
Минеральные масла
+ 100
+ 150
+ 170
+ 150
S к
Н о
+ 100
+ 150
+ 170
+ 130
1
+ 80
+ 150
+ 130
и
+ 90
+150
С
I1
U
+ 90
+ 100
С
Я
к я
з а
+ 150
Д
II
Примечания:
1. Обозначение " С " означает, что пригодность резины для уплотнения данной группы сред определяется по согласованию
потребителя с изготовителем.
2. Знак " - " означает, что эластомер не применим для уплотнений в указанной группе сред.

»- Ящш, МИН
10000 7000 5000 4500 4000
0
20 40 60
200
100 120 140 160
»- С? вал, ММ
Рис. 9.1.6. Диаграмма выбора группы резины = f (ивал):
I - резины 1-3 групп; II - резины 4-й группы;
III - резины 5 и 6 групп
Табл. 9.1.7. Ресурс работы манжет
Вн
95%-ный ресурс работы манжет должен быть:
не менее 3000 час - для манжет из резни групп 1...3,
установленных иа тракторах, двигателях и судовых механизмах;
12000 км пробега - для манжет из резин групп 1...3,
установленных на автомобилях;
не менее 10000 час - для манжет из резин групп 4...5,
установленных на тракторах, двигателях и судовых механизмах;
175000 км пробега - для манжет из резин групп 4...5,
установленных на автомобилях;
150000 км пробега - для манжет из резни группы 6,
установленных на автомобилях.
Табл. 9.1.8. Рекомендации по монтажу
и эксплуатации манжет
1. Запрессовывать манжету в посадочное отверстие следует
с помощью специальной оправки равномерным нажатием
по всей торцевой поверхности (рис. 9.1.7)
2. Если манжета при запрессовке должна перемещаться через
шлицы, пазы, резьбу и т.д. или не представляется
возможным выполнить на валу заходную фаску (рис. 9.1.3, 9.1.8),
рекомендуется применять монтажную втулку (рис. 9.1.9).
Наружный диаметр монтажной втулки должен быть на 1,5...2
мм больше диаметра вала. При этом толщина стенки
втулки не должна быть меньше 0,5 мм.
3. При перепаде давления 0,05 МПа и более, а также при
установке манжеты иа вал рабочей кромкой в сторону
направления монтажа для предотвращения подвертывания
эластичного элемента допускается применять опорный конус (рис.
9.1.10). Последний может быть выполнен в корпусе или в
виде отдельной детали, изготовленной из любых металлов.
4. При установке манжет в глухое гнездо рекомендуется пре-
121
Продолжение табл. 9.1.8
Оправка
дусмотреть в крышке или корпусе демонтажные
отверстия (рис. 9.1.3, 9.1.7...9.1.9).
5. Для исключения осевого перемещения манжеты
от вибрационных нагрузок допускается установка
в посадочном отверстии пружинного кольца (п. 8.7.3
и рис. 9.1.11) либо выполнение кольцевой
проточки в виде треугольника с острием в сторону
запрессовки манжеты (рис. 9.1.12).
6. Для обеспечения оптимальной микрогеометрии
поверхности вала, контактирующей с манжетой,
предпочтительным является шлифование с
поперечной подачей (рис. 9.1.4).
Рис. 9.1.7
Пружинное
кольцо \
Рис. 9.1.8
Рис. 9.1.9
п=0,5 мм для D<750 мм,
п=0,7 мм для 0>150 мм.
ШШ1 ШШШ
R0.3
9.1.2. УПЛОТНЕНИЯ ВОЙЛОЧНЫЕ
ание! При нодом проектиродонии желательно не применять
(г;вал$5 м/с)
Рис. 9.1.10 Рис. 9.1.11 Рис. 9.1.12
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ войлочного кольца
для вала с? =30 мм: Кольцо Ьойлочное 30
h Табл. 9.1.10. Зависимость
Ra = f(vBui)
Увгл,
м/с
$4
$6
Ra,
мкм
41,6
$0,8
Рис. 9.1.13. Установка уплотнения
о
Рис. 9.1.14. Размеры
войлочных колец
Табл. 9.1.9. Размеры войлочных колец и канавок для них, мм
\/Ra3,2
15'±Г
h 0,3,..0,4
45...48HRC
(табл. 9.1.10)
о
а
Рис. 9.1.15. Размеры канавок
Кольцо
d Ъ D
3,5 27
3,5 28
3,5 30
3,5 32
5,0 37
5,0 40
5,0 42
5,0 44
5,0 47
5,0 48
5,0 50
5,0 52
5,0 54
5,0 57
Канавка
di Dt b, b2
18 28
19 29
21 31
23 33
26 38
29 41
31 43
33 45
36 48
37 49
39 51
41 53
43 55
46 58
48
50
52
55
58
60
65
70
75
80
85
90
95
100
Кольцо
d Ь D
47 5,0
49 6,0
51 6,0
54 6,0
57 6,0
59 6,0
64 6,0
69 7,0
74
79-
84
89
94
99
7,0
7,0
7,0 103
8,5 110
8,5 115
9,5 124
Канавка
с/, ?>, Ь, Ь2
49 61
51 67
4
5
5
5
5
5
5
6
6
6
86 104 6
91 111 7
96 116 7
101 125 8
53
56
59
61
66
71
69
72
75
77
82
89
76 94
81 99
5,5
7,1
7,1
7,1
7,1
7,1
7,1
8,3
8,3
8,3
8,3
9,6
9,6
ИД

122
9.1.3. КОЛЬЦА РЕЗИНОВЫЕ УГОЮТНИТЕЛЬНЫЕ
КРУГЛОГО СЕЧЕНИЯ гост 9833-73
Табл. 9.1.11. Размеры канавок радиальных
уплотнений, мм
Rys. 9.1.16. Кольцо резиновое уплотнительное
Табл. 9.1.10. Размеры и их отклонения для колец, мм
d2
Откл.
... 2,5
±0,1
- < 25
-0,4
<90
-1,4
<30
-0,5
<99
-1,5
3,0 3,6 4,6
+0,2
-0,1
<38
-0,6
<105
-1,6
<45
-0,7
<110
-1,7
<51
-0,8
< 118
-1,8
<57
-0,9
5,8 7,5
+0,3
-0,15
<64
-1,0
<71
-1,1
< 122 < 130
-1,9 -2,0
8,5
+0,3
-0,2
<78
-1,2
< 145
" 2,2
<84
-1,3
<155-
- 2,4
Отклонения диаметра </, представлено для диаметров
внутренней уплотняемой поверхности d.
Обозначение типоразмера кольца строится по
следующей схеме: ааа-ббб-вв
ааа - ( d ) диаметр внутренней уплотняемой
поверхности (шток), мм;
ббб -(d) диаметр наружной уплотняемой
поверхности (цилиндр), мм;
вв - ( d2) диаметр сечения кольца, мм, умноженный
на 10.
Например кольцо 040-048-46 предназначено для
уплотнения поверхностей d = 40 мм; D = 48 мм.
Диаметр кольца d2 = 4,6 мм. Диаметр кольца dx - в
соответствии с табл. 9.1.12.
1. УПЛОТНЕНИЯ РАДИАЛЬНЫЕ
а=0:..5- 5) Ь
Ral.6fi
5/_Ra1,6
<х=0\..5-
Рис. 9.1.17. Канавки радиальных уплотнений
при уплотнении:
а) наружным диаметром кольца;
б) внутренним диаметром кольца
d2
2,5
3,0
3,6
4,6
5,8
7,5
8,5
D
8...155
15...155
20...255
36...260
60...510
95... 145
150...515
d
D-4
D-5
D-6
D-8
D-10
D-13
D-15
d3
D + 0,3
D + 0,3
D + 0,4
D + 0,6
D + 0,8
D+1,0
D+1,4
D,
D-0,3
D-0,3
D-0,4
D-0,6
D-0,8
D- 1,0
D-1,4
b
3,6
4,0
4,7
5,6
7,0
9,0
10,3
R i?i
0,4 0,2
0,4 0,2
0,6 0,2
0,6 0,2
0,6 0,2
0,6 0,2
0,6 0,2
D,d- уплотняемые диаметры.
2. УПЛОТНЕНИЯ ТОРЦЕВЫЕ
a) f+0-' x\ f+0-'
Рис. 9.1.18. Канавки торцевых уплотнений
а)
3. УПЛОТНЕНИЯ НА ФАСКЕ
б)
Л —
<?>¦-
ft
1
ЯК s/Ral.6
s
Q
(кольцо не предстадлено)
LB
Рис. 9.1.19. Размеры уплотнений на фаске
4. УПЛОТНЕНИЯ
РЕЗЬБОВЫХ
СОЕДИНЕНИЙ
Табл. 9.1.12. Значения внутренних диаметров колец dlt
диаметров наружной уплотняемой поверхности D
для различных d2, мм
d.
15,6
16,6
17,5
18,5
19,5
20,5
21,5
22,5
23,5
24,5
25,5
26,5
27,5
28,5
29,5
31,0
32,0
33,0
34,0
35,0
36,0
37,0
38,0
39,0
40,0
41,0
42,0
43,0
44,0
45,0
46,0
47,0
48,0
49,0
50,0
51,0
52,0
53,0
Значения D для d2
2,5 3,0 3,6 4,6 5,8
20 21
21 22
22 23
23 24
24 25
25 -
26 27
27 28
28 29
29 30
30 -
31 32
32 33
33 -
34 35
36 37
38
38 -
- 40
40 41
41 42
42 -
44 45
45 -
46 48
47 -
48 -
49 50
50 -
52 -
54 55
55 56
56 -
22 - -
23 - -
24 - -
25 - -
26 - -
27 - -
28 - -
29 - -
30 - -
31 - -
32 - -
33 - -
34 36 -
35 - -
36 38 -
38 40 -
40 42 -
41 43 -
42 44 -
- 45 -
44 46 -
45 - -
46 48 -
48 50 -
50 52 -
51 53 -
52 - -
- 55 -
54 56 -
55 - -
56 58 60
58 60
58 - 60 62
63
d,
54,0
55,0
56,0
57,0
58,0
59,0
60,0
61,0
62,0
62,5
63,5
64,5
65,5
66,5
67,5
68,5
69,5
70,0
70,5
72,5
73,5
74,5
75,5
76,5
77,5
78,5
79,5
80,5
82,5
83,5
84,5
85,5
86,5
87,5
88,5
89,5
90,5
92,0
93,0
Значения D для d2
2,5 3,0 3,6 4,6 5,8 7,5
59 60
60 61
62 63
64 65
65 -
66 -
- 68
68 -
70 70
- 71
72 -
75 75
- 76
78 -
80 80
82 -
85 85
65
66
61 63
62 -
63 65 -
64 66 -
65 -
66 68 70
- - 71
68 70 73
69 71 -
70 72
71 73
72 -
- 75
74 76
75 -
76 78
77 -
75
80
78 80
80 82
81 83
82
- 85
84 86
85
86 88
81
85
90
95
90 90
92 -
95 95
98 -
100 100
88 90
90 92
91 -
92
- 95
94 -
95 -
96 98
98 100
100 102
101 -
95
100
102
105
108
105
Рис. 9.1.20. Размеры уплотнений
резьбовых соединений

123
9.2. УПЛОТНЕНИЯ БЕСКОНТАКТНЫЕ
1. УПЛОТНЕНИЯ ЩЕЛЕВЫЕ
(^вал ? 5 м/с) (табл. 9.2.1)
в)
Табл. 9.2.1. Рекомендуемые размеры щелей, мм
и вал
е
R,f
t
min число
щелей
10$(/вал<50
0,2
1,5
5
3
50 ?<7вал< 85
0,3
2,0
5
4
85$(/вал<Ю0
0,4
2,0
2
5
2. УПЛОТНЕНИЯ
ЛАБИРИНТНЫЕ
(табл. 9.2.2)
51
4Д1Щ
ш
Ц}
f_
Рис. 9.2.2
Табл. 9.2.2. Зазор в лабиринтах, мм
\/Ra6,3 R
"вал
е
10...48
0,2
50...84
0,3
85...110
0,4
/=5е
Рис. 9.2.1. Уплотнения щелевые
3. УПЛОТНЕНИЯ
КОМБИНИРОВАННЫЕ
4. УПЛОТНЕНИЯ ЦЕНТРОБЕЖНЬШ (!)и^м/с)
б) , , в) , __
5. КОЛЬЦА
МАЗЕУДЕРЖИВАЮЩИЕ
0 2...J
Г) -4-,
Рис. 9.2.3
Рис. 9.2.4
0=6...9 мм
t=2...3 мм
Рис. 9.2.5

124
а)
10. ЭЛЕМЕНТЫ СОЕДИНЕНИЙ "ВАЛ-СТУПИЦА"
10.1. СОЕДИНЕНИЯ ШПОНОЧНЫЕ
10.1.1. СОЕДИНЕНИЯ СЕГМЕНТНЫМИ ШПОНКАМИ гост24<т-8о
b
Sx45'
Q/,
б)
О/
с
и с
та
h,=0,8h
Рис. 10.1.1. Размеры и исполнения сегментных шпонок:
а) исполнение 1; б) исполнение 2
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ: ,,
а) шпонки сегментой исполнения 1
сечением Ь хА = 5 х 6,5 мм:
Шпонко 5x6,5 ГОСТ 24071-80
б) То же, исполнения 2 сечением
ЬхА, = 5x5,2 мм:
Шпонко 2-5x5,2 ГОСТ 24071-80
Материал - сталь чистотянутая для сегментных шпонок
по ГОСТ 8787-68.
Возможна замена на другую сталь с СТВ 2 590 МПа.
В случае нарезания на валу нескольких шноночных
пазов рекомендуется разместить их в одной плоскости.
Табл. 10.1.1. Размеры сегментных шпонок и сечений пазов, их предельные отклонения, мм
Вал
Св.
5
6
7
8
10
12
14
16
18
20
22
25
28
32
до
6
7
8
10
12
14
16
18
20
22
25
28
32
38
Шпонка
bxhxD
Ь (п9)
h (h11)
D(h12)
2,0x2,6x7,0
2,0x3,7x10
2,5x3,7x10
3,0x5,0x13
3,0x6,5x13
4,0x6,5x16
4,0x7,5x19
5,0x6,5x16
5,0x7,5x19
5,0x9,0x22
6,0x9,0x22
6,0x10x25
8,0x11x28
10x13x32
Радиус
закругления
г
или фаска
*х45°
0,16
0,25
0,40
0,25
0,40
0,60
Шпоночный паз
Ширина
2,5
10
Соединение
нормальное
Вал
(N9)
-0,004
-0,029
0
-0,030
0
-0,036
Втулка
(JS9)
±0,0125
±0,015
±0,018
Соединение
плотное
Вал и
втулка
(Р9)
-0,006
-0,031
-0,012
-0,042
-0,015
-0,051
Глубина
Вал
2 9 +0,1
27 °
3,8
5,3
5,0
6,0
4,5
5,5
+0,2
7,0
7,5 о
8,0
10
Втулка
1,0
1,0
1,2
1,4
1,4
1,8
1,» о
2,3
2,3
2,3
2,8
2,8
3,3
+0,2
3,3 О'
Радиус
закругления
Г\
или фаска
s,x45°
max
0,08
0,16
0,25
0,16
0,25
0,40
шжг
Рис. 10.1.2. Соединение "вал-ступица" сегментной шпонкой
* ~тт\ " га U] I*
А а- \-с—\ 1 1 V
Ь (JS9)
Рис. 10.1.3. Выполнение шпоночного паза:
а) на валу; б) во втулке
1. РАЗМЕРЫ ШПОНОК (рис. 10.1.1, 10.1.2 и табл. 10.1.1).
2. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ (рис. 10.1.3 и табл. 10.1.1).
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 10.1.3).
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ
И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 10.1.3).
4.1. Параллельность j^] шпоночного паза к оси вала
(втулки) - 0,5 1Т„ его ширины.
4.2. Симметричность []=] шпоночного паза
- 2,0 1ТП его ширины.

10.1.2. СОЕДИНЕНИЯ ПРИЗМАТИЧЕСКИМИ ШПОНКАМИ гост233бо-78
В
в-в
а)
б)
в)
-1
В
R=0,5b
Е
С
1. РАЗМЕРЫ ШПОНОК (рис. 10.1.4, 10.1.5 и табл. 10.1.2).
2. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ (рис. 10.1.6 и табл. 10.1.2).
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 10.1.6).
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ
И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 10.1.6).
4.1. Параллельность |^>[ шпоночного паза к оси вала
(втулки) - 0,51ТП его ширины.
4.2. Симметричность |-=-| шпоночного паза
2,0 1Т„ его ширины.
5. ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:
1
gp^m-
1—^^
а
^
>^
-с
+
Рис. 10.1.4. Размеры и исполнения
шпонок:
а) исполнение 1;
б) исполнение 2;
в) исполнение 3
а) шпонки призматической исполнения 1 с
размерами Ъ = 18 мм, h = 11 мм, L = 100 мм:
Шпонка 18x11x100 ГОСТ 23360-78
б) То же, исполнения 2:
Шпонко 2-18x11x100 ГОСТ 23360-78
Рис. 10.1.5. Соединение "вал-ступица" призматической шпонкой
Ь (JS9)
Табл. 10.1.2. Размеры призматических шпонок и сечений пазов, их предельные отклонения, мм
Вал
Св. до
10
12
17
22
30
38
44
50
58
65
75
85
95
ПО
130
150
170
200
230
260
10
75
85
95
ПО
130
150
170
200
230
260
290
Шпонка
Ь
(h9)
10
12
14
16
18
20
22
25
28
32
36
40
45
50
56
63
h
(h9)
(Ml)
2
5
6
9
10
11
12
14
14
\(,(hv)
18
20
22
25
28
32
32
L
(Ы 4)
6*20
6*36
8*45
10*56
14*70
18*90
22*110
28*140
36*160
45*180
50*200
56*220
63*250
70*280
80t320
90^360
100^400
100t400
110M50
125*500
Радиус
закругления
г
или фаска
5x45°
0,16
0,25
0,4
0,6
1,0
140^500
160*500
1,6
0,25
0,40
0,6
0,8
1,2
2,0
Шпоночный паз
Ширина
Соединение
свободное
Вал
(Н9)
+0,025
0
+0,030
0
+0,036
0
+0,043
0
+0,052
0
+0,062
0
+0,074
0
Втулка
@10)
+0,060
+0,020
+0,078
+0,030
+0,098
+0,040
+0,120
+0,050
+0,149
+0,065
+0,180
+0,080
+0,220
+0,100
Соединение
нормальное
Вал
(N9)
-0,004
-0,029
0
-0,030
0
-0,036
0
-0,043
0
-0,052
0
-0,062
0
-0,074
Втулка
(JS9)
±0,012
±0,015
±0,018
±0,021
±0,026
±0,031
±0,037
Соединен,
плотное
Вал и
втулка
(Р9)
-0,006
-0,031
-0,012
-0,042
-0,015
-0,051
-0,018
-0,061
-0,022
-0,074
-0,026
-0,088
-0,032
-0,106
Глубина
Вал
1,2
1,8
2,5 +0,1
3,0 0
3,5 _
4,0
5,0
5,0
5,5
6,0
7,0 +0,2
7,5
9,0
9,0
10
11
о
12
13
15
17 +0,3
20
20
0
Втулка
1,0
1,4
1,8 +o,i
2,3 0
28
3,3
3,3
3,3
3,8
4,3
4 4 +0,2
4,9 0
5,4
5,4
6,4
7,4.
8,4
9,4
10,4
11,4+0,3
12,4 °
12,4
Радиус
закругления
R
mm max
0,08
0,16
0,25
0,4
0,7
1,2
0,16
0,25
0,40
0,6
1,0
Рис. 10.1.6. Выполнение шпоночного паза:
а) на валу; б) во втулке
Табл. 10.1.3. Длины L и материал шпонок
L
мм
6, 8, 10, 12, 14, 16, 18, 20, 22, 25, 28, 32, 36, 40, 45, 50, 56, 63, 70, 80, 90,
100, ПО, 125, 140, 160, 180,200, 220,250,280, 320, 360,400,450, 500
МАТЕРИАЛ - сталь чистотянутая для шпонок по ГОСТ 8787-68.
Возможна замена на другую сталь с (Тв •? 590 МПа.
В случае нарезания на валу нескольких шноночных пазов рекомендуется
разместить их в одной плоскости и выполнить (по возможности) одинаковой ширины.
Допускается использование валов с двумя шпоночными пазами в одном сечении
с расположением пазов под углом 120°.
Существуют:
- призматические направляющие шпонки с креплением на валу ГОСТ 8790-79;
- призматические высокие шпонки ГОСТ 10748-79;
- призматические низкие шпонки ГОСТ 29175-91;
- призматические скользящие шпонки ГОСТ 30173-96.

5. ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ
ЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ
1. Крутящий момент Т, Н • м. 3. Длина ступицы ?ст, мм.
2. Диаметр вала с?вал, мм. 4. Условия работы (?л)-
Диаметр вала определяет размеры поперечного
сечения шпонки bah (табл. 10.1.2).
Длина шпонки / определяется длиною ступицы
L^Ld (первый меньший размер) и выбирается из табл.
10.1.3.
_ЛкАТ1&
- bid ^lUcmJ-
Напряжения смятия, МПа
Напряжения среза, МПа
где кА (табл. 4.2.9).
2kATU?<
bid -
[Г],
Размеры шпонок выбраны таким образом, что
определяющими напряжениями являются напряжения смятия.
Для неподвижных соединений:
- при переходных посадках [0"см] = (80... 150) МПа;
- при прессовых посадках [0"см] = A10...200) МПа.
Меньшие из указанных допускаемых напряжений
принимаются при выполнении ступиц из чугуна, а также при
резких изменениях нагрузки.
Для подвижных соединений (перемещение ступицы по
валу) [0"см] = B0...30) МПа.
Рис. 10.1.7. Схема для расчета шпонки
1:100
. А-А
Рис. 10.1.8. Размеры
тангенциальных шпонок
10.1.3. СОЕДИНЕНИЯ ТАНГЕНЦИАЛЬНЫМИ ШПОНКАМИ
ГОСТ 24069-80
Рис. 10.1.9. Соединение "вал-ступица" тангенциальными шпонками
Табл. 10.1.4. Размеры тангенциальных шпонок и сечений пазов,
их предельные отклонения, мм
Вал
d
60
63
65
70
71
75
80
85
90
95
100
ПО
120
125
130
140
150
160
170
180
190
200
Шпонка
(hi 1)
7
8
9
10
11
12
14
Ь
19,3
19,8
20,2
21,0
22,5
23,2
24,0
24,8
25,6
27,8
28,6
30,1
33,2
33,9
34,6
37,7
39,1
42,1
43,5
44,9
49,6
51,0
s
min
0,6
1,0
max
0,8
1,2
Шпоночный паз
Глубина
Втулка
7>0.°о,2
8,0 .°2
90 °
у'и-0,2
10 °
-0,2
11 °
11 -0,2
12 °
lZ -0,3
14 °
14 -0,3
Вал
h
7,3 0
8,3"ЧР
9,3 ЧР
10,3 "ЧР
П.4Т
12,4Т
14,4 Т
Ширина
Втулка
19,3
19,8
20,1
21,0
22,5
23,2
24,0
24,8
25,6
27,8
28,6
30,1
33,2
33,9
34,6
37,7
39,1
42,1
43,5
44,9
49,6
51,0
Вал
Ъг
19,6
20,2
20,5
21,4
22,8
23,5
24,4
25,2
26,0
28,2
29,0
30,6
33,6
34,4
35,1
38,3
39,7
42,8
44,2
45,6
50,3
51,7
Радиус
. 1
mm
0,4
0,7
max
0,6
1,0
Рис. 10.1.10. Выполнение
шпоночного паза
1. РАЗМЕРЫ ШПОНОК
(рис. 10.1.8,10.1.10 и табл. 10.1.4).
2. РАЗМЕЩЕНИЕ ШПОНОК НА
ВАЛУ (рис. 10.1.9).
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ
ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 10.1.10).
Табл. 10.1.5. Длины L шпонок
L
мм
50,56,63,70,80,90,100, ПО,
125, 140,160, 180,200,220,
220,250, 280, 320, 360,400
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шпонки тангенциальной с размерами t = 8 мм,
Ь =24 MM, L= 100 мм: Шпонка 8x24x100 ГОСТ 24069-80
Длину шпонки L следует выбрать
на A0...15)% больше длины втулки.
Положение шпонок относительно
друг друга после сборки должно
быть зафиксировано с помощью
штифта или другим способом (рис.
10.1.9).
Материал - сталь с временным
сопротивлением разрыву не менее СТа 2 590 МПа.
Существуют:
- тангенциальные усиленные шпонки по
ГОСТ 24070-80,
- клиновые шпонки по ГОСТ 24068-80.

127
Исполнение 1
Для балоб
исполнения 1, 2
10.2. СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ
10.2.1. СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ПРЯМОБОЧНЫЕ госгпзмо
1. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ
Для балоб исполнения 3
Шлицевые прямобочные соединения выполняются с
центрированием: - по внутреннему диаметру d,
- по наружному диаметру D,
- по боковым сторонам зубьев Ь
легкой, средней и тяжелой серии.
Возможный вид соединения - подвижное и неподвижное.
Шлицевые валы исполнений 1 и 3 изготавливаются при
центрировании по d, исполнения 2 - при центрировании по D и Ь.
Центрирование по d и D применяется для передачи
крутящего момента в устройствах, нагруженных радиальными силами.
Центрирование по d - при НВВШ > 350, ЯВ^лю, > 350.
Центрирование по D - при НВ^ш > 350, ЙВвтутш < 350.
Центрирование по b применяется при передаче больших
непостоянных крутящих моментов переменного направления при
отсутствии радиальных нагрузок, когда точность
центрирования не имеет решающего значения.
Рис. 10.2.1. Сечения:
а) вала; б) втулки
шлицевого прямобочного соединения
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:
соединения с числом зубьев z ^ 8, внутренним
диаметром d = 46 мм, наружным диаметром
D = 50 мм, шириной зуба Ь = 9 мм, с
центрированием по внутреннему диаметру d, с
посадками по djj, по Д ?jf, по b j^j:
6-8x46^x50 Щ^хЭ^
т/ oil Oil
Втулки того же соединения:
d-8x46H7x50H10x9H9
Вала того же соединения:
d-8x46f7x50a11x9d11
Того же соединения с центрированием по
наружному диаметру D, с посадками по D Щ,
по ЬШ:
пЮ
0-8x46x50^x9-^
Того же соединения с центрированием по
боковым сторонам Ъ , с посадками по Ъ Ш, по
DOU.
al I
Табл. 10.2.1. Основные размеры, мм и число зубьев шлицевых прямобочных соединений
В-8x46x50 ЩАх9 #2
ai
ft/
Тяжелая серия
zxdxD
10x16x20
10x18x23
10x21x26
10x23x29
10x26x32
10x28x35
10x32x40
10x36x45
10x42x52
10x46x56
16x52x60
16x56x65
16x62x72
16x72x82
20x82x92
20x92x102
20x102x115
20x112x125
Число
зубьев
Z
10
16
20
d
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
16
16
16
16
20
20
20
20
D
16
18
21
23
26
28
32
36
42
46
52
56
62
72
82
92
102
112
Ь
2,5
3,0
3,0
4,0
4,0
4,0
5,0
5,0
6,0
7,0
5,0
5,0
6,0
7,0
6,0
7,0
8,0
9,0
d,
ШШ
14,1
15,6
18,5
20,3
23,0
24,4
28,0
31,3
36,9
40,9
47,0
50,6
56,1
65,9.
75,6
85,5
94,0
104
a
min
_
0,32
0,16
0,45
1,95
1,34
1,65
1,70
0,15
1,02
2,57
0,86
2,44
2,50
2,40
-
6,30
4,40
ГОСТ 1139-80
С
0,3
0,3
0,3
0,3
0.44*2
0,4 °
0,4
0,4
0,4
0,5
0,5
0,5
°>5.мч
0,5 T
0,5
0,5
0,5
0,5
i
max
0,2
0,2
0,2
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
ZxdxD
6x23x26
6x26x30
6x28x32
8x32x36
8x36x40
8x42x46
8x46x50
8x52x58
8x56x62
8x62x68
10x72x78
10x82x88
10x92x98
10x102x108
10x112x120
Число
зубьев
z
6
8
10
Легкая серия
d
23
26
28
32
36
42
46
52
56
62
72
82
92
102
112
D
26
30
32
36
40
46
50
58
62
68
78
88
98
108
120
b
6
6
7
6
7
8
9
10
10
12
12
12
14
16
18
di
min
22,1
24,6
26,7
30,4
34,5
40,4
44,6
49,7
53,6
59,8
69,6
79,3
89,4
99,9
108,8
a
min
3,54
3,85
4,03
2,71
3,46
5,03
5,75
4,89
6,38
7,31
5,45
8,62
10,08
11,49
10,72
с
0,3
0,3
0,3
0,4-^,2
0,4 °
0,4
0,5
o0;?
0,5T
°oi
0,5
R
max
0,2
0,2
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
zxdxD
6x11x14
6x13x16
6x16x20
6x18x22
6x21x25
6x23x28
6x26x32
6x28x34
8x32x38
8x36x42
8x42x48
8x46x54
8x52x60
8x56x65
8x62x72
10x72x82
10x82x92
10x92x102
10x102x112
10x112x125
Число
зубьев
z
6
8
10
Средняя серия
d
11
13
16
18
21
23
26
28
32
36
42
46
52
56
62
72
82
92
102
112
D
14
16
20
22
25
28
32
34
38
42
48
54
60
65
72
82
92
102
112
125
b
3,0
3,5
4,0
5,0
5,0
6,0
6,0
7,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10
10
12
12
12
14
16
18
d,
min
9,9
12,0
14,5
16,7
19,5
21,3
23,4
25,9
29,4
33,5
39,5
42,7
48,7
52,2
57,8
67,4
77,1
87,3
97,7
106,3
a
min
1,95
1,34
1,65
1,70
1,02
2,57
2,44
2,50
2,40
3,00
4,50
6,30
4,40
с
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3 -*#2
0,3
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
0,5
0,5
0,5
0,5«р
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
R
max
0,2
0,2
0,2
0,3
0,2
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5

128
V0?o/2,5(V)
Ra3,2fi
Рис. 10.2.2. Базовые поверхности, шероховатость, допуски формы и расположения поверхностей шлицевого прямобочного соединения при центрировании:
а) по d; б) по D; в) по Ь
2. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ (табл. 10.2.2)
Табл. 10.2.2. Рекомендуемые посадки валов и втулок
Вид

центрирования
D
Вид
соединения
Подвижное
Неподвижное
Подвижное
Неподвижное
Подвижное
Неподвижное
Посадки
центрирующего
диаметра
Н7 Н7 Н7 Н7
f7 дб д7 h7
Н7
Js6
Н7 Н7 Н7
f7 дб h7
Н7
Js6
Посадки по боковым
сторонам шлицев
09 09 F8 ПО ПО Н9 Н9 Н9 Н9 НП НИ
е9 f9 h7 e9 f9 dW f9
D9 OS F8 F8_ ПО
js7 k7 js7 k7 js7
h7 hlOdW f9
D9_ F8_ F8_ ПО ПО ПО
69 f7 f8 f7 f8 h9
Js7
09_ D9 П0П0
e8 f8 69 f8
FS
Js7
Посадки
нецентрирующего
диаметра
НЮ НИ HI2
oil all all
ни
ни
all
D
ни
3. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ (рис. 10.2.2).
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ
Параллельность зубьев к оси вала (втулки) [-J-] - IT 7 ширины Ь (рис. 10.2.2).
5. ИЗОБРАЖЕНИЕ СОЕДИНЕНИИ НА ЧЕРТЕЖАХ
а)
ГЩ^
УЖШ
Н-8х46 —хвО Ш-@х9 —
f7 XDU all dll/
б)
d-8x46H7x50H 10x9H9
в)
d-8x46f7x50ollx9dll
THE
Рис. 10.2.3. Изображение на чертеже:
а) шлицевого соединения;
б) шлицевой втулки; в) шлицевого вала

129
а)
2а =60'
Ь>0.1т
10.2.2. СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ЭВОЛЬВЕНТНЫЕ
С УГЛОМ ПРОФИЛЯ 30° гост 6033-80
а)
2а. =60'
б)
Делительная
окружность
Втулка
Средняя
б)
Делительная
e=s
Средняя
б)
Делительноя
Df^D,
Рис. 10.2.4. Соединение с центрированием
по наружному диаметру (D ):
а) исходный контур; б) форма зубьев вала и втулки
Средняя
Рис. 10.2.5. Соединение с центрированием по боковым Рис. 10.2.6. Соединение с центрированием по боковым
поверхностям зубьев ( S) (плоская форма дна впадины): поверхностям зубьев (S) (закругленная форма дна впадины):
а) исходный контур; б) форма зубьев вала и втулки а) исходный контур; б) форма зубьев вала и втулки
Табл. 10.2.3. Зависимости для определения размеров шлицевых соединений Табл. 10.2.4. Номинальные диаметры, модули и числа зубьев
Модуль
Число зубьев
Диаметр делительной окружности
Угол профиля зуба
Делительный окружной шаг зубьев
Диаметр основной окружности
Высота зуба вала
Высота зуба втулки
Высота головки зуба вала:
- при центрировании по боковым
поверхностям зубьев
- при центрировании по наружному диаметру
Высота головки зуба втулки
т
z
d
а
Р
db
b
Н
bo
Но
d = mz
а = 30°
Р = лш
db= mzcosa
b =A0+A/min •!
H^Ho+Hf
i?o=0,45m
i?o=0,55m
H0 = 0,55 m
Продолжение табл. 10.2.3 на след. стр.
¦§¦
Ряд
1
15
17
20
Ряд
2
16
18
22
Ряд
1
Ряд
2
Модуль т, мм
0,5
0,8
1Д5
0,6 1,0 1,5 2,5
2,0
3,0
28
30
32
34
38
42
23
25
27
28
32
35
Число зубьев
17
18
20
21
23
26
13
14
15
16
18
20
10
11
12
13
14
16
8
9
10
10
12
13
z
6
6
7
7
8
9
6
7
и О
?
Ряд
1
25
30
35
40
Ряд
2
Модуль т , мм
Ряд
1
Ряд
2
0,5
0,6
0,8
1,0
1,25
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
Число зубьев z
Продолжение табл. 10.2.4 на след. стр.
9 А-637

130
Продолжение табл. 10.2.3
Высота ножки зуба вала:
- при плоской форме дна впадины
- при закругленной форме дна впадины
Высота ножки зуба втулки:
- прн плоской форме дна впадины
- при закругленной форме дна впадины
Радиус кривизны переходной кривой зуба
Номинальная делительная окружная толщина
зуба вала
Номинальная делительная окружная ширина
впадины втулки
Номинальный (исходный) диаметр соединения
Диаметр окружности впадин втулки:
- при плоской форме дна впадины
- при закругленной форме дна впадины
Диаметр окружности вершин зубьев втулки
Смещение исходного контура
Диаметр окружности впадин вала:
- при плоской форме дна впадины
- при закругленной форме дна впадины
Диаметр окружности вершин зубьев вала:
- при центрировании по боковым
поверхностям зубьев
- при центрировании по наружному диаметру
Диаметр окружности граничных точек зуба
втулки
Диаметр окружности граничных точек зуба
вала
Фаска или радиус, притупления продольной
кромки зуба втулки
Радиальный зазор
Hf
Pf
s
в
D
Do
df
do
D,
d,
к
с
1. ОСНОВНЫЕ PA3MEPI
Шлицевые соединения имеют эвольвентнь
положенных параллельно оси соединения.
Выполняются с центрированием:
- по наружному диаметру (центрирование пс
- по эвольвентным боковым поверхностям з
по S) при плоской форме дна впадины (рис.
ленной форме дна впадины (рис. 10.2.6);
Допускается применять центрирование по
Применение видов центрирования A0.2.1
Номинальные диаметры, модули и числа з
Зависимости для определения размера шли1
10.2.3).
A/-min =0,55 ш
i/max=0,65ffl
й/шт = 0,83ш
#finin=0,55m
Hf max = 0,65 m
Hf=Q,llm
P/-mm=0,15ffl
s = 0,5nm+2xmtga
e-0,5nm+2xmiga
D-mz+2xm + l,lm
Df =D
Df min = D+ 0,44 m
Da =D-2m
xm = 0,5(D-znz-l,lffl)
dfrmx=D-2,2m
dfnva-D-2,76m
da =D-0,2 m
da=D
D i min— do+Fa
d\ max= da -Fa
k = 0,l5m
Cmin=0,lm
Продолжение табл. 10.2.4
Номинальн.
диаметр D
Ряд
45
50
55
60
65
70
Ряд
42
48
52
58
62
68
Модуль т, мм
Ряд
1
Ряд
2
0,6
0,8
1,0
1,25
1,5
2,0
2,5
3,0
,
3,5
4
5
6
8
Число зубьев z
68
74
78
51
55
58
60
64
66
70
74
40
44
46
48
50
54
56
58
32
34
37
38
40
42
45
46
48
50
53
54
26
28
30
32
33
35
37
38
40
42
44
45
20
21
22
2?
24
26
28
28
30
31
32
34
15
16
18
18
19
20
22
22
23
24
26
26
12
13
14
15
16
17
18
18
19
20
21
22
12
12
12
12
14
14
16
16
18
18
18
9
10
10
11
11
12
13
13
14
15
15
16
7
7
8
8
9
9
10
10
И
11
12
12
6
7
7
8
8
8
9
9
10
10
7
Номинальн.
диаметр D
Ряд
1
75
80
85
90
95
100
Ряд
2
72
78
82
88
92
98
Модуль т , мм
Ряд
1
Ряд
2
1,25
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4
5
6
8
10
Число зубьев z
56
58
60
62
46
48
50
52
53
55
57
58
60
62
64
64
34
36
38
38
40
41
42
44
44
46
48
48
27
28
30
30
31
32
34
34
35
36
38
38
22
24
24
25
26
27
28
28
29
30
31
32
20
20
21
22
22
24
24
24
25
26
26
28
16
17
18
18
19
20
20
21
22
22
23
24
13
13
14
14
15
15
16
16
17
18
18
18
10
11
11
12
12
13
13
13
14
14
15
15
8
8
9
10
10
11
6
7
7
8
8
Примечания:
1. При выборе номинальных диаметров и модулей ряд 1 следует предпочитать ряду 2.
2. Числа зубьев, выделенные и подчеркнутые линией, являются предпочтительными.
3. Модуль 3,5 по возможности не применять. л
2. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ 3' ТТо^^ ^ff0^
" см. рис. 10.2.26 - при центрировании по D,
а) Центрирование по наружному диаметру D. см 10 2 2в. центрировании п0 S.
Ряды основных отклонении:
-для диаметра Df-H7, H8. 4. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
- для диаметра da - f7, g6, Ь6, js6, пб. Параллельность зубьев к оси вала (втулки)
б) Центрирование по боковым поверхностям зубьев S. \^Г\ - IT1 толщины 5зуба (рис. 10.2.2б,в).
Ряды основных отклонений:
- для ширины впадины втулки - Я по степеням точности 7, 8, 9. ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ
- для толщины зуба вала - а, с, d, f, g, h, к, n, p, г по степеням тот- шлицевого эвольвентного соединения диаме-
»1 ности 7 8 9 10 11. тром D = 50 мм, с модулем т = 2,0 мм:
ли профиль зубьев рас- Установлено обозначение полей допусков в виде числа, показы- а) с центрированием по наружному диаметру
вающего степень точности, за которым следует буква, показыва- и посадкой H7/go, с посадкой по нецентрирую-
ющая основное отклонение (см. пример обозначений шлицев). ы*им поверхностям зубьев 9Н/9п:
„., ,п„,.ч ч тт 50xH7/g6x2x9H/9h ГОСТ 6033-80
) D) (рис. 10.2.4); в) Допуски нецентрирующих диаметров. То же> ^ внутренних шлицев соединения:
убьев (центрирование - при центрировании по наружному диаметру: 50хН7х2х9Н ГОСТ 6033-80
10.2.5) или при закрут- ?)а - поле допуска НИ; То же, для наружных шлицев соединения:
df - поле допуска при плоской форме дна впадины Ы6. 50xg6x2x9h ГОСТ 6033-80
внутреннему диаметру. . прИ центрировании по боковым поверхностям зубьев: б) с центрированием по боковым поверхнос-
п-1). Da _ Поле допуска HI 1; тям зубьев и посадкой 9H/9g:
убьев (табл. 10.2.4) ?>f - поле допуска при плоской форме дна впадины Я/6; 50х2х9Н/9д ГОСТ 6033-80
гевых соединений (табл. ^ _ поде допуска </р /,;2- То же, для внутренних шлицев соединения:
,° " У ' ~ , , , ^ 50х2х9Н ГОСТ 6033-80
Численные значения размеров шлщевых соединений для различ- а f " П0Ле Д0Пуска ^ шюскои <Рорме дна впадины Ш а То же, для наружных шлицев соединения:
ных модулей представлены в ГОСТ 6033-!
J0. 50х2х9д ГОСТ 6033-80

131
50xH7/g6x2x9H/9h ГОСТ 6033-80
Треуг. d=50. z=48
5. ИЗОБРАЖЕНИЕ НА ЧЕРТЕЖАХ ЭВОЛЬВЕНТНОГО И ТРЕУГОЛЬНОГО ШЛИЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
б) в)
50хН7х2х9Н ГОСТ 6033-80
Треуг. d=50. z=48
а)
50xg6x2x9h ГОСТ 6033-80
Треуг. d=50, z=48
Рис. 10.2.7. Изображение на чертеже
шлицевого соединения
Рис. 10.2.8. Изображение на чертеже
шлицевой втулки
Рис. 10.2.9. Изображение на чертеже шлицевого вала
ч Отверстие
/,
Рис. 10.2.10. Соединение шлицевое треугольное:
а) соединение; б) втулка соединения; в) вал соединения
10.2.3. СОЕДИНЕНИЯ ШЛИЦЕВЫЕ ТРЕУГОЛЬНЫЕ [2]
Табл. 10.2.5. Основные параметры и размеры элементов соединения, мм
3Q
Я
18
20
22
25
28
30
32
35
38
36
48
17,430
19,339
21,527
24,455
27,373
29,325
31,277
34,195
37,113
Втулка
Наружи.
диам.Д,
18,03
20,03
22,03
25,03
28,03
30,03
32,05
35,05
38,05
Внутр,
диам.Д/
16,81
18,66
20,97
23,82
26,66
28,57
30,47
33,31
36,15
Вал
Наружн.
диам.</0
18
20
22
25
28
30
32
35
38
Внутр.
диам.<//-
16,78
18,63
20,94
23,79
26,63
28,54
30,42
33,26
36,10
е-
40
42
45
50
55
60
65
70
75
«??
48
ei
39,064
41,016
43,944
48,833
53,722
58,621
63,519
68,409
73,298
Втулка
Наружн.
диам.Д,
40,05
42,05
45,05
50,05
55,05
60,05
65,05
70,05
75,05
Внутр.
диам.Д/
38,05
39,95
42,81
47,57
52,33
57,10
61,88
66,64
71,40
Вал
Наружн.
диам.</0
40
42
45
50
55
60
65
70
75
Внутр.
диам.</г
38,00
39,90
42,76
47,52
52,28
57,05
61,83
66,59
71,35
Треугольные зубья (шлицы) применяются главным образом для неподвижных соединений при небольших
величинах крутящего момента с целью избежания прессовых посадок, а также при тонкостенных втулках.
Наряду с цилиндрическими применяются конические соединения. Конусность обычно принимается 1/16
(угол наклона по дну впадины 1°47'). Размеры зубьев нормируются по большому основанию конуса
(сечение А-А) (рис. 10.2.11). Центрирование - по боковым граням зубьев.
/S = 80° - для z = 36; /S = 82,5° - для z = 48.
Изображение соединения на чертеже - рис. 10.2.7... 10.2.9.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:
соединения с номинальным диаметром d= 50 мм
и числом зубьев z = 48: Треуг. d=50. z=48
Рис. 10.2.11. Выполнение вала конического соединения

11.
КОНСТРУИРОВАНИЕ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
11.1. ТОЧНОСТЬ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС [4, 13, 16, 17, 21, 42]
11.1.1. СТЕПЕНИ ТОЧНОСТИ
И ВИДЫ СОПРЯЖЕНИЙ ЗУБЬЕВ
Устанавливаются двенадцать степеней точности
зубчатых колес и передач, обозначаемых в порядке убывания
точности цифрами 1, 2,3,4,5, 6,7, 8,9,10,11 и 12.
В общем машиностроении используются 6-я, 7-я, 8-я
и 9-я степени точности (табл. 4.2.14, табл. 4.2.23).
Для каждой степени точности устанавливаются нормы:
кинематической точности, плавности работы и контакта
зубьев зубчатых колес в передаче.
Допускается комбинирование норм кинематической
точности, норм плавности работы и норм контакта зубьев
зубчатых колес различных степеней точности.
При комбинировании норм разных степеней точности,
нормы плавности работы могут быть не более чем на две
степени точнее или на одну ступень грубее норм
кинематической точности. Нормы контакта зубьев не могут
назначаться по ступеням точности более грубым, чем нормы
плавности.
Устанавливаются шесть видов сопряжения зубчатых
колес в передаче, обозначаемых в порядке убывания
гарантированного бокового зазора буквами А, В, С, D, Е, Н
и восемь видов допуска 1ТВ на боковой зазор x,y,z,a,
b, с, d,b в порядке убывания величины бокового зазора
и допуска на него (рис. 11.1.1).
Вида
сопряжения
Гарантиробан—
нае боковые
зазора Jn min
Допуски
на бокоЬае
зазора
Нулевая
Jn min=
Виды сопряжений зубчатых колес в зависимости от сте-.
пени точности по нормам плавности (табл. 11.1.1).
Табл. 11.1.1. Виды сопряжений зубчатых колес в передаче
Вид
сопряжений
Степень точности
по нормам плавности работы
А
3...12
В
3...1I
с
3...9
D
3...8
Е
3...7
Я
3...7
Рис. 11.1.1. Виды сопряжения зубьев
и гарантированные боковые зазоры
Видам сопряжений Н и Е соответствует вид допуска
на боковой зазор h , а видам сопряжений D, С,В,А-
виды допуска d, с, Ъ, а соответственно.
Точность изготовления зубчатых колес задается
степенью точности, а требования к боковому зазору - видом
сопряжения по нормам бокового зазора.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ точности цилиндрической
(конической, червячной) передачи со степенью точности
7 по всем нормам, с видом сопряжения колес В
7-В ГОСТ 1643-81 - для цилиндрических передач;
7-В ГОСТ 1758-81 - для конических передач;
7-В ГОСТ 3675-81 - для червячных цилиндрических
передач.
При комбинировании норм различных степеней
точности и изменении соответствия между видом
сопряжения и видом допуска на боковой зазор точность зубчатых
колес обозначается последовательным написанием (через
тире) трех цифр и двух букв. Первая цифра обозначает
степень по нормам кинематической точности, вторая -
степень по нормам плавности работы, третья - степень по
нормам контакта зубьев, первая из букв - вид сопряжения,
а вторая - вид допуска на боковой зазор.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ точности цилиндрической
(конической, червячной) передачи со степенью 9 по
нормам кинематической точности, со степенью 8 по нормам f
плавности, со степенью 7 по нормам контакта зубьев, с
видом сопряжения В, видом допуска на боковой зазор а:
9-8-7-В о ГОСТ 1643-81 - для цилиндрических передач;
9-8-7-В ГОСТ 1758-81 - для конических передач;
9-8-7-В а ГОСТ 3675-81 - для червячных цилиндриче-'
ских передач.
11.1.2. ТОЧНОСТЬ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС
ГОСТ 1643-81
Во второй части таблицы параметров венца
цилиндрических колес (табл. 11.2.4) должны быть приведены
данные для контроля взаимного положения разноименных
профилей зубьев по одному из следующих вариантов:
- длина общей нормали W через zw зубьев A1.1.2.1);
- толщина зуба постоянной хорде Sc и высота до
постоянной хорды Ьс A1.1.2.2);
- торцевой размер по роликам (шарикам) М и диаметр
ролика (шарика) D.
11.1.2.1. ДЛИНА ОБЩЕЙ НОРМАЛИ
1. ПРЯМОЗУБЫЕ КОЛЕСА
Длиной общей нормали ( W) к двум разноименным
боковым поверхностям зубьев называют длину прямой
АВ, касательной к основной окружности (рис. 11.1.2).
Рис. 11.1.2. Схема замера длины общей нормали W
при числе охватываемых зубьев Zw = 5 для
цилиндрических колес:
а) косозубых; б) прямозубых,
а также расположение отклонений и допусков

133
ПРИМЕР 1:
</=.ш z=5-42 = 210 мм;
zw = 5 (табл. 11.1.2), W = 13,8728мм (табл. 11.1.2);
W'=(w'+0№4x )m = A3,8728 + 0,684 0)-5 =69,364 мм;
5^ = 0,100мм (табл. 11.1.3);
Рг = 71мкм (табл. 11.1.6);
Ewms- 0,018 мм - для Fr = 71 мкм (табл. 11.1.4);
Ewms =Ewms+E„'ms = 0,100 + 0,018 = 0,118 мм;
Т„ш =0,090 мм (табл. 11.1.5);
W = (W *-?'„Ш5)-ГЯ!Ш = F9,364-0,118)-о,09 = 69,25-о,09 мм.
Номинальная длина общей нормали при а = 20°, мм
W '={W'+ 0,684 х)т,
где W- длина общей нормали при т = 1 мм для числа
зубьев zw=f(z), охватываемых при измерении,
W'=f(z)., мм", табд
zw=f(z) J
л: - коэффициент радиального смещения,
z - число зубьев измеряемого колеса,
т - модуль зацепления, мм.
Действительная длина общей нормали, указываемая
на чертежах, мм
- для колес внешнего зацепления
W=(W'-E„ms)-Twm;
- для колес внутреннего зацепления
W=(W+Ewm) + Tm,
где: Ewms - наименьшее отклонение средней длины
общей нормали, мм; E„ms=E'v,ms+Ewms;
Ewms -слагаемое 1 отклонения, мм (табл. 11.1.3)
Ewms=?(d, степень точности, вид сопряжения).
E„ms -слагаемое 2 отклонения, мм (табл. 11.1.4)
Ewms = 1{FF)'>
Т„т - допуск на среднюю длину общей нормали,
мм, (табл. 11.1.5); Two, =f (вид сопряжения,
вид допуска на боковой зазор, Fr);
Fr - допуск на радиальное биение зубчатого
венца, мкм (табл. 11.1.6);
Fr=f (степеньточности, d, m).
Табл. 11.1.2. Длина общей нормали W' цилиндрических зубчатых колес, мм [16]
(*=0, а =20°, т =1,0 мм)
Зубчатое колесо z — 42, т = 5 мм, fi = 0°,
степень точности 8-С, лг = 0, внешнее зацепление.
Табл. 11.1.5. Допуск на среднюю длину
общей нормали Т„т , мкм
ГОСТ 1643-81
Вид
сопряжения
НЕ
п
С
В
А
_
-
-
Допуск
на боковой
зазор
Ъ
d
с
Ь
a
z
У
X
Допуск на радиальное биение венца FT, мкм
>25
$32
>32
$40
>40
$50
>50
$60
>60
$80
>80
$100
> 100
> 125
$ 125 $ 160
> 160
$200
Twm, MKM
22
35
45
55
80
100
120
160
25
40
50
60
90
110
160
180
25
40
60
70
100
120
180
220
28
40
70
100
110
140
220
250
30
60
90
100
140
180
240
300
40
70
110
120
150
200
300
350
55
80
120
140
180
250
350
400
70
100
140
200
240
300
400
550
80
120
180
250
280
400
500
700
z
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
Zw
г
3
4
w
4,5822
,5963
,6103
,6243
,6383
4,6523
7,6184
,6324
,6464
,6604
,6744
,6884
,7024
,7165
7,7305
10,6966
,7106
10,7246
z
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
zw
4
5
6
W
10,7386
,7526
,7666
,7806
,7946
10,8086
13,7748
,7888
,8028
,8168
,8308
,8448
,8588
,8728
13,8868
16,8530
,8670
16,8810
z
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
zw
6
7
8
W
16,8950
,9090
,9230
,9370
,9510
16,9650
19,9311
,9452
,9592
,9732
19,9872
20,0012
,0152
,0292
20,0432
23,0093
,0233
23,0373
z
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
zw
8
9
10
W
23,0513
,0653
,0794
,0934
,1074
23,1214
26,0875
,1015
,1155
,1295
,1435
,1575
,1755
,1855
26,1995
29,1657
,1797
29,1937
z
83
84
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
zw
10
и
12
w
29,2077
,2217
,2357
,2497
,2637
29,2777
32,2438
,2558
,2718
,2858
,2998
,3139
,3279
,3419
32,3559
35,3320
,3360
35,3500
Табл. 11.1.3. Наименьшее отклонение
средней длины общей нормали ЕШ1
(слагаемое 1)
ГОСТ 1643-81
Степень
очности
6
7
6
7
б
7
8
6
7
8
9
6
7
8
9
6
7
8
9
Вид
пряжения
о
о
Я
Е
D
С
В
А
<80
8
10
20
25
30
35
40
50
55
60
70
80
100
100
ПО
120
140
160
180
Делительный диаметр d, мм
>80
< 125
> 125
< 180
> 180
<250
>250
<315
>315
<400
>400
<500
bwms , MKM
10
10
24
30
35
40
50
60
70
80
80
100
110
ПО
120
140
180
200
200
11
12
28
30
40
50
50
70
70
80
100
ПО
120
140
140
180
200
200
250
12
14
30
35
50
55
60
80
80
100
ПО
120
140
140
160
200
200
250
280
14
16
35
40
55
60
70
90
100
ПО
120
140
180
180
200
220
250
280
280
16
18
40
45
60
70
70
100
ПО
120
140
160
180
200
200
250
280
300
350
18
20
45
50
70
70
80
ПО
120
140
140
180
200
200
250
280
300
350
350
<500
<630
20
22
50
55
70
80
90
120
140
140
160
200
200
250
280
300
350
350
400
>630
<800
22
25
55
60
90
100
ПО
140
140
160
200
220
250
280
300
350
350
400
500
Табл. 11.1.4. Наименьшее отклонение
средней длины общей нормали Ewms
(слагаемое 2) ГОСТ 1643-81
>25
<32
7
Допуск на радиальное биение венца Fr, мкм
>32
<40
>40
<50
>50
<60
>60
<80
>80
<100
> 100
< 125
> 125
< 160
> 160
<200
Ewms , МКМ
9
11
14
18
22
25
35
45
Табл. 11.1.6. Допуск на радиальное биение зубчатого венца Fr
ГОСТ 1643-81
ГОСТ 1758-81
Модуль
ММ
1 «яг<3,5
3,5 S т < 6,3
6,3 « т < 10
10 ^т<16
Степень точности
Делвтельный диаметр d (dm),MM
$125
>125
$400
>400
$800
$125
>125
$400
>400
$800
$125
>125
$400
>400
$800
$125
>125
$400
>400
$800
Fr, мкм
25
28
32
36
40
45
50
45
50
56
63
36
40
45
50
56
63
71
63
71
80
90
45
50
56
63
71
80
90
80
90
100
112
71
80
90
80
100
112
125
100
112
125
160

134
2. КОСОЗУБЫЕ КОЛЕСА
Для расчета длины общей нормали цилиндрических
косозубых и шевронных колес используются те же
зависимости и таблицы, что и для прямозубых колес, но для
расчета используется условное число зубьев zy=z к.
Значения ?=f@) (табл. 11.1.7).
Как правило, условное число зубьев z, получается не
целое. Поэтому вводится поправка Wy, определяемая
дробной частью (Zy-Zy) W,= 0,0149 (zy-zy),
где Zy - целая часть условного числа зубьев.
Тогда номинальная длина общей нормали при а= 20°
W =(W'+Wy+Q,6S4x)m, мм. Дальнейший расчет (п. 1).
ПРИМЕР 2: Зубчатое колесо г =42, т = 5 мм, 0 = 14°22',
степень точности S-C, х = 0, внешнее зацепление (рис. 11.2.15).
d =m z/cos 14°22' =5-42/0,9687 = 216,78 мм;
*= 1,0948 (табл. 11.1.7), zy =z ? = 42 1,0948 =45,98 (г;=45);
Длягу = 45 zw = 6 (табл. 11.1.2); W'= 16,8670 (табл. 11.1.2);
Wy = 0,0149 (zy-z'y) = 0,0149 D5,98 - 45) = 0,0146 мм;
W*= ( W'+Wy + 0,684л: )т = A6,8670 + 0,0146 + 0) -5 = 84,408 мм;
Ewms = 0,100мм (табл. 11.1.3); Fr = l\ мкм (табл. 11.1.6);
Е„'ш, = 0,018мм (табл. 11.1.4); Т^ =0,090мм (табл. 11.1.5);
Ewms =E?ms+E^'ms= 0,100 + 0,018 = 0,118 мм;
W = (w'-Ewm) -7Л™ = (84,408- 0,118)-о,09 = 84,39-0,09 мм.
Табл. 11.1.7. Значения коэффициента к
для расчета условного числа зубьев [16, 17]
р
8°
8°20'
8°40'
9°
9°20'
9°40'
10°
10°20'
10°40'
11°
11°20'
11°40'
12°
12°20'
12°40'
к
1,0288
1,0309
1,0333
1,0359
1,0388
1,0415
1,0446
1,0477
1,0508
1,0543
1,0577
1,0613
1,0652
1,0688
1,0728
f>
13°
13°20'
13°40'
14°
14°20'
14°40'
15°
15°20'
15°40'
16°
16°20'
16°40'
17°
17°20'
17°40'
к
1,0768
1,0810
1,0853
1,0896
1,0943
1,0991
1,1039
1,1088
1,1139
1,1192
1,1244
1,1300
1,1358
1,1415
1,1475
¦со
18°
18°20'
18°40'
19°
19°20'
19°40'
20°
20°20'
20°40'
21°
21°20'
21°40'
22°
22°20'
22°40'
к
1,1536
1,1598
1,1665
1,1730
1,1797
1,1866
1,1936
1,2010
1,2084
1,2160
1,2239
1,2319
1,2401
1,2485
1,2570
Примечания:
1. Для промежуточных величин /3 значение к находится
интерполированием.
2. Для величин /3> 23° значения к представлены в [17].
11.1.2.2. ТОЛЩИНА ЗУБЬЕВ ПО ПОСТОЯННОЙ ХОРДЕ
И ВЫСОТА ДО ПОСТОЯННОЙ ХОРДЫ
(рис. 11.13)
1. Номинальная толщина зуба по постоянной хорде, мм
S*= A,387+ 0,643 х) т,
где х - коэффициент радиального смещения.
Действительная толщина зуба по постоянной хорде,
указываемая на чертежах, мм
где Ejj. - наименьшее отклонение толщины зуба по
постоянной хорде, мм;
Табл. 11.1.8. Наименьшее смещение исходного контура
ЕНя для колес с внешними зубьями
ГОСТ 1643-81
Степень
точности
7
7
7
8
7
8
9
7
8
9
7
8
9
Вид
сопряжения
Я
Е
D
С
В
А
Делительный диаметр d, мм
<80
>80
< 125
> 125
<180
> 180
<250
>250
<315
>315
<400
>400
<500
<500
<630
>630
<800
EHs, мкм
14
35
50
55
80
90
100
140
140
160
200
220
250
16
40
60
70
100
ПО
120
160
160
180
250
280
280
18
45
70
80
ПО
120
140
180
200
200
280
300
350
20
50
80
90
120
140
160
200
220
250
300
350
400
22
55
90
100
140
160
180
250
250
280
350
400
400
25
60
100
ПО
160
180
200
250
280
300
400
450
500
28
70
ПО
120
180
200
200
280
300
350
450
500
500
30
80
120
140
200
220
250
300
350
400
500
550
600
35
90
140
160
220
250
280
350
400
400
550
600
700
Табл. 11.1.9. Допуск на смещение исходного контура Т„
ГОСТ 1643-81
Вид
сопряжения
Н,Е
D
С
В
А
-
-
-
Допуск
на боковой
зазор
Ь
d
с
Ь
а
z
У
X
Допуск на радиальное биение венца Fr, мкм
>25
^32
>32
$40
>40
$50
>50
$60
>60
$80
>80
$100
Тн, мкм
55
70
90
100
140
160
200
250
60
80
100
120
160
180
250
300
70
90
120
140
180
220
280
350
80
100
140
180
200
250
350
400
ПО
140
180
200
250
300
400
500
120
160
200
250
300
350
500
600
> 100
$125
> 125
$160
> 160
$200
160
200
250
300
350
450
600
700
200
250
300
400
450
550
700
900
250
300
400
500
550
700
900
1100
7} - допуск на толщину зуба по постоянной хорде, мм
E^=2tgaEHs=0J2SEHs;
7> = 2tga TH = 0,728 Тн ,
где EHs - наименьшее смещение исходного контура,
мм. Em= f (степень точности и вид
сопряжения зубьев, d) (табл. 11.1.8);
Тн - допуск на смещение исходного контура,
мм. Тн={(шщ сопряжения зубьев, допуск
на боковой зазор, Fr) (табл. 11.1.9);
Fr - допуск на радиальное биение зубчатого
венца, мкм. Fr = f (степень точности, d, m)
(табл. 11.1.6).
2. Высота головки зуба до постоянной хорды, мм
Ь, = 0,5 (</„-</- 0,364 S*).
При х = 0 hc = 0,748 m, мм.
ПРИМЕР 3: Зубчатое колесо г = 42, ш=5мм, 0 = 14°22\
степень точности S-C, х = 0, внешнее зацепление.
d =m z/cos 14°22' =5-42/0,9687 = 216,78 мм;
da=m{z /cos /?+2) = 5 D2/0,9687 + 2) = 226,78 мм;
Sc*= A,387+ 0,643 x)m = 1,387-5 = 6,935 мм;
Еш= 0,140 мм (табл. 11.1.8);
Е^ = 0,728 Еш= 0,728 -0,140 = 0,102 мм;
.F, =71мкм (табл. 11.1.6);
Тн =0,180 мм (табл. 11.1.9);
Тг = 0728 Тн = 0,728 ¦ 0,180 = 0,131 мм;
Sc=(S*-Eic)-Ti = F,935- 0,102). 0>ш = 6,83 -o.u мм;
Ас = 0,5 (da-d~0,364S* ) = 0,5 B26,78-216,78-0,364-6,935) =
= 3,74 мм.
2а
Рис. 11.1.3. Схема замера постоянной хорды
и размещение отклонений и допусков
для цилиндрических колес

135
11.1.3. ТОЧНОСТЬ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС
ГОСТ 1758-81
Во второй части таблицы параметров конических колес
(табл. 11.3.4) должны быть приведены размеры зуба
в измерительном сечении по одному из вариантов:
толщина зуба по внешней постоянной хорде See и
высота до внешней постоянной хорды hee (осевая форма
зуба I; зубья прямые и тангенциальные) A1.1.3.1);
толщина зуба по средней постоянной хорде Sc и
высота до средней постоянной хорды Ьс (осевая форма
зуба Ы, Ш; зубья круговые) A1.1.3.2).
11.1.3.1. ТОЛЩИНА ЗУБА
ПО ВНЕШНЕЙ ПОСТОЯННОЙ ХОРДЕ
И ВЫСОТА ДО ВНЕШНЕЙ ПОСТОЯННОЙ ХОРДЫ
1. Внешняя постоянная хорда зуба, мм (рис. 11.1.4)
See 1B) = 0,883 Sem,
где Se - внешняя окружная толщина зуба, мм.
5е1 = A,571+0,728л:+Лт)те, мм - для шестерни;
Se2=т\ те- Se\, мм - для зубчатого колеса.
Здесь х - коэффициент радиального смещения;
хТ - коэффициент тангенциального смещения;
ше- внешний окружной модуль, мм.
Действительная величина внешней постоянной
хорды конического зуба, указываемая на чертежах, мм
&ei=(S«i--E/«)-7ic - для шестерни;
Sce2= (Sce2-Esce)-TSc - для зубчатого колеса.
2а
Рис. 11.1.4. Схема замера
внешней постоянной хорды
и размещение отклонений и допусков
для конических колес
Здесь Е/се- наименьшее отклонение постоянной хорды
зуба на внешнем диаметре, мм;
Tic -допуск на постоянную хорду зуба на
внешнем диаметре, мм;
E/ce=Eice к, [Re/(Re-0,5 *)];
Г,*с = 71с[Яв/(Дв-0,5*)],
где ESce- наименьшее отклонение постоянной хорды
зуба на среднем диаметре для точности 1-Н, мм
Е*се= f(<*™. б. ™») (табл. 11.1.10);
Ts с - допуск на постоянную хорду зуба на среднем
диаметре, мм, Tg с — f (вид допуска на боковой
зазор, Fr) (табл. 11.1.12);
Fr - допуск на радиальное биение зубчатого венца,
мкм, Fr = f (степень точности, dm, mm) (табл.
11.1.6);
к, - коэффициент пересчета величин ESce для
других видов сопряжений (табл. 11.1.11).
2. Высота до внешней постоянной хорды зуба, мм
A«=Aoe-0,16075elB), где
Ьае1= (Ьд+х{)те- внешняя высота головки зуба
шестерни, мм;
Аое2=B/|о /Пе-Ао,,!)-внешняя высота головки зуба
колеса, мм;
Ао= 1,0 - коэффициент высоты головки зуба.
ПРИМЕР 4: (рнс. 11.3.19)
Коническое колесо z2=30, т<е=5 мм, степень точности 8-С,
л:, = 0,40, *Т1=0, -Ке= 83,85 мм, г> = 25мм, б=63°26'.
5ei=(l,571+ 0,728 x1+xTi)me = A,571+ 0,728-0,4+0)-5 = 9,311 мм;
5e2=7Tme-5ei= 3,1416-5-9,311=6,397 мм;
mw=Jne(Re -0,5Ь)/Д« = 5-(83,85 -0,5 -25)/83,85 = 4,25 мм;
dm =mm z = 4,25 ¦ 30 = 127,64 мм;
Е1се= 0,03 мм (табл. 11.1.10) (ш. = 4,25 мм, 6 = 63°26',
dm = 127,64 мм);
к 1 = 3 (табл. 11.1.11) (степень точности - 8, вид сопряжения - С);
¦?7 = 71мкм (табл. 11.1.6) (степень точности - 8, с/ш=132мм,
ши= 4,2 мм);
Tgc= 0,1\ мм (табл. 11.1.12) (Fr = 71 мкм, допуск на боковой
зазор С);
Ei*ce=Esce *i [Re/(Re-0,5 Ь)] = 0,03-3[83,85/(83,85-0,5-25)] =
= 0,106 мм;
Г,-с=7>с[дв/(Дв-0,5&)] = 0,11 [83,85/(83,85-0,5-25)] =0,129 мм;
S*e = 0,883 Se2 = 0,883 ¦ 6,397 = 5,649 мм;
See = (SeZ-Es'ee) ~7>*= E,649-0,106)-0,I29= 5,54_o.l3 мм;
Асе=A,0 + 0)-5- 0,1607-6,397 = 3,97 мм.
Табл. 11.1.10. Наименьшее отклонение средней
ПОСТОЯННОЙ ХОрДЫ Зуба Eg ее
ГОСТ 1758-81
Степень точности
7
Вид сопряжения
Н
Средний
модуль
тт, мм
1 $mm<3,5
3,5<-Шш<6,3
6,3$ тш<10
10 !* ШШ<16
Средний делительный диаметр dm, мм
da$ 125
125<с/ш$400 400<</ш$800
Угол делительного конуса б°
<20
20 <
<45
>45
<20
20 <
<45
>45
<20
20 <
<45
>45
Ь ?ее, МКМ
20
22
25
28
20
22
25
28
22
25
28
30
28
32
36
36
32
32
36
38
30
30
34
36
36
38
40
48
50
55
55
60
45
45
50
55
Табл. 11.1.11. Значения коэффициента ki
ГОСТ 1758-81
Вид
сопряжения
Я
Е
D
С
В
А
Коэффициент кх
Степень точности
по плавности зацепления
б
0,9
1,45
1,8
2,4
3,4
5,0
7
1,0
1,6
2,0
2,7
3,8
5,5
8
2,2
3,0
4,2
6,0
9
3,2
4,6
6,6
Табл. 11.1.12. Допуск на среднюю постоянную
* S
Яй8
ь
d
с
Ь
a
хорду
зуба
lie
ГОСТ 1758-81
Допуск на радиальное биение зубчатого венца Fr, мкм
>20
$25
>25
$32
>32
$40
>40
<50
>50
$60
>60
5 80
>80
< 100
> 100
$125
> 125
$160
> 160
$200
Tie, мкм
32
42
52
65
85
38
48
60
75
95
42
55
70
85
110
50
65
80
100
130
60
75
95
120
150
70
90
110
•130
180
90
110
140
170
220
110
130
170
200
260
130
160
200
250
320
160
200
260
320
400

136
11.1.3.2. ТОЛЩИНА ЗУБА
ПО СРЕДНЕЙ ПОСТОЯННОЙ ХОРДЕ
И ВЫСОТА ДО СРЕДНЕЙ ПОСТОЯННОЙ ХОРДЫ
Толщина зуба по средней постоянной хорде (Sc)
- длина хорды, соответствующая номинальной
толщине зуба в среднем его сечении (рис. 11.1.5).
Номинальная толщина зуба по средней
постоянной хорде, соответствующая номинальному
положению исходного контура, мм
S*iB) = 0,883 Sum 1B),
где S„m iB) - толщина зуба шестерни (колеса) по
делительному диаметру dmiB) в среднем
сечении зуба, мм ''
Smni= A,571+ 0,728 лг1+дгТ|)лзл - для шестерни;
Sim2= ("Л^л- SnmC) - для колеса.
Здесь х - коэффициент радиального смещения,
х т - коэффициент тангенциального смещения,
шп - средний нормальный модуль, мм.
Действительная величина средней постоянной
хорды конического зуба, указываемая на чертежах, мм
Sci=(Sci- Escsi) -Т,с - Для шестерни;
Зр2= (SC2~ Escsi) -TSc -для колеса.
Здесь EsCS - наименьшее отклонение постоянной хорды
зуба на среднем диаметре для класса
точности 1-Н, мм
Рис. 11.1.5. Схема замера
средней постоянной хорды
и размещение отклонений и допусков
для зубьев конических колес с круговым зубом
*-^s cs Him) (табл. 11.1.10),
T-Sc - допуск на длину постоянной хорды зуба на
среднем диаметре, мм
Tsc = f (вид допуска на боковой зазор, Fr) (табл.
11.1.12);
Fr - допуск на радиальное биение зубчатого венца,
мкм, Fr = f (степень точности, dm, mm) (табл.
11.1.6);
к1 - коэффициент пересчета величин EScs для других
видов сопряжений (табл. 11.1.11).
2. Высота до средней постоянной хорды зуба - высота
головки зуба до средней постоянной хорды (Ас) при
номинальном положении исходного контура, мм
he 1B)="ош1B) — 0,1607Ьщпиг), где
где ham - высота головки зуба в среднем его сечении,
мм:
- для зуба шестерни Аот1= (Ао+дг,)/пл;
- для зуба колеса Ьатг= {lh*a m„-hanl]);
ha= 1,0 - коэффициент высоты головки зуба.
11.1.4. ТОЧНОСТЬ ЧЕРВЯКОВ
ГОСТ 3675-81
Во второй части таблицы параметров
цилиндрических червяков (табл. 11.4.4) должны быть приведены
размеры для контроля взаимного положения профилей
витков червяка по одному из вариантов:
- делительная толщина витка по хорде Sa\ и высота до
до хорды hal, соответствующие номинальному
положению исходного контура A1.1.4.1);
- номинальный размер червяка по роликам М и
диаметр измерительного ролика d A1.1.4.2).
11.1.4.1. ДЕЛИТЕЛЬНАЯ ТОЛЩИНА ВИТКА
ПО ХОРДЕ И ВЫСОТА ДО ХОРДЫ
(рис. 11.1.6)
1. Номинальная делительная толщина витка по хорде
для червяка, мм S0i5 Sm cos 7,
где S = 0,57V - коэффициент расчетной толщины витка.
Действительная величина делительной толщины
витка по хорде для червяка, указываемая на чертежах,
мм Sa{ = (Sal — Ess)-T§.
Здесь EsS - наименьшее отклонение толщины витка
червяка, мм,
Tj - допуск на толщину витка червяка по хорде,
мм.
Ess=Ess+Es-'s> MM>
E/s= f (межосевое расстояние aw, вид сопряжения
зубьев), мм, слагаемое 1 (табл. 11.1.13),
Ej's= f (межосевое расстояние aw, степень точности),
мм, слагаемое 2 (табл. 11.1.15).
Рис. 11.1.6. Схема замера делительной толщины
витка червяка и расположение отклонений и допусков
Ts - допуск на толщину витка червяка.
Т§ = f (вид допуска на боковой зазор, допуск на
радиальное биение fr ), мм (табл. 11.1.16).
f, =А ¦ d i + С, мкм, где
d, - делительный диаметр червяка, мм,
А, С = f (степень точности) (табл. 11.1.14).
2. Высота до хорды витка (hai) - высота головки зуба
до пункта равной толщины витка и межвитковой
впадины по хорде, мм (рис. 11.1.6)
ha 1 =К т + 0,5 Sa\ tg @,5 arc sin ( Sa*tg27/tf,)).
Здесь h'a = 1,0 - коэффициент высоты головки витка.
ПРИМЕР 5: Червяк а = 8 мм, d, = 64 мм, aw= 192 мм,
(рис. 11.4.9) степень точности 1-С, 7= 14°2'10".
Sa*= 1,571m cos7= 1,571-8-0,9703 = 12,195 мм;
?s-!, = 0,12mm (табл. 11.1.13);
Я/i = 0,09 мм (табл. 11.1.15);
Е;, = Е;', + Е;'3 = 0,12 + 0,09 = 0,21 мм;

Л = 0,07, С= 15, (табл. 11.1.14);
/>=Л d,+C = 0,07-54+15 = 18,8 мкм;
7>=0,045мм (табл. 11.1.16);
Sai=(Sm -Es-S) -Г; = A2,195- 0,21). 0045 =11,99.0io5 и
Ac =1- 8+ 0,5 12,195 tg @,5 arc sinA2,195 tg2 A4°2') /64)) =
= 8,04 мм.
Табл. 11.1.13. Наименьшее отклонение толщины
витка червяка ?>', (слагаемое 1)
ГОСТ 3675-81
Вид
сопряжения
Н
Е
D
С
В
А
$80
0
32
48
80
130
200
Межосевое расстояние
>80
$120
>120
$180
0
38
56
95
150
220
0
42
67
105
170
260
>180
$250
>250
$315
Sjj,mkm
0
48
75
120
200
300
0
56
85
130
220
340
ММ
>315
$400
0
60
95
140
240
380
>400
$500
0
67
105
160
260
420
Табл. 11.1.14. Зависимость A, C=f (степень точности)
ГОСТ 3675-81
Степень точности
7
8
9
А
0,070
0,110
0,174
С
15,0
23,8
37,6
Табл. 11.1.15. Наименьшее отклонение толщины
витка червяка E'i's (слагаемое 2)
ГОСТ 3675-81
пень
ости
7
8
9
Модуль
т, мм
1,0...3,5
3,5...6,3
6.3...10
10...16
1Д..3.5
3,5...6,3
6.3...10
10...16
1,0..3,5
3,5...6,3
6,З...Ю
10...16
Межосевое расстояние
$80
60
63
90
100
150
160
>80
$120
63
67
100
ПО
160
180
>120
$180
>180
$250
Efs ,мкм
71
75
85
ПО
120
130
180
190
210
75
80
90
100
120
130
140
160
190
210
220
260
>250
$315
80
85
95
105
130
140
150
170
210
220
240
280
aw, мм
>315
$400
>400
$500
85
90
100
ПО
140
140
160
180
220
240
250
280
90
95
105
120
150
150
160
180
240
250
260
300
Табл. 11.1.16. Допуск на толщину витка червяка
ПО ХОрде 7> ГОСТ 3675-81
опуск
боковой
азор
1=1 со п
Я
b
d
с
Ь
а
Допуск на
>16
$20
>20
$25
>25
$32
28
36
45
58
75
32
42
52
65
85
38
48
60
75
95
радиальное биение f,, мкм
>32
$40
>40
$50
>50
$60
>60
$80
>80
$100
Ts ,мкм
42
55
70
85
ПО
50
65
80
100
130
60
75
95
120
150
70
90
ПО
130
180
90
ПО
140
170
220
>100
$125
ПО
130
170
200
260
Рис. 11.1.7
11.1.4.2. НОМИНАЛЬНЫЙ РАЗМЕР ЧЕРВЯКА
ПО РОЛИКАМ
Номинальный размер по роликам М - расчетный
наружный размер, соответствующий номинальной
толщине витка червяка (рис. 11.1.7).
Диаметр роликов, мм D>l,67m.
Номинальный размер по роликам, мм
M=di-(p,-Ao1m)cos7/tga + ?'(l/sina+l).
Червяк т = 8 мм, d,= 64 мм, а„= 192 мм,
а = 20°, Ao*i=l,0, 7=14°2'10".
ПРИМЕР 6:
(рис. П.4.9)
D > 1,67 т = 1,67-8 = 10,5 мм. Принимаем D = 10,95 мм.
р=ят?* 3,14-8 = 25,13 мм.
М=dx-{p -h'oi m) cos7/tga + D A/ sin a+1) =
= 64 - B5,13 - 1-8) cosl4°2'10" / tg 20°+10,95 (l/sin20°+l) =
= 79,51 мм.
11.2. КОНСТРУИРОВАНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
11.2.1. УСТАНОВОЧНЫЕ БАЗЫ И НАРЕЗАНИЕ ЗУБЬЕВ [9,21]
1. ВИДЫ СТУПИЦ КОЛЕС И УСТАНОВОЧНЫЕ БАЗЫ
а)
х, у, г —
установочнае
х база
(Lcm=b) U
Л (Цт>Ь)
Рис. 11.2.1. Виды ступиц зубчатых колес:
а) длина ступицы равна ширине венца; б), в) длина ступицы больше ширины венца

138
2. НАРЕЗАНИЕ ЗУБЬЕВ КОЛЕС
И ВИД СТУПИЦ КОЛЕС
для НВ^350
(массовое производство)
-гг^
для НВ<350
(индивидуальное производство)
Рис. 11.2.2. Виды ступиц цилиндрических колес
и технологические возможности нарезания зубьев на колесах
с разными видами ступиц при:
а) массовом производстве; б), в) индивидуальном производстве
4. КАНАВКИ ДЛЯ ВЫХОДА
ЧЕРВЯЧНЫХ ФРЕЗ
ПРИ НАРЕЗАНИИ
ШЕВРОННЫХ КОЛЕС
Рис. 11.2.5. Размеры канавок
для выхода червячных фрез
Табл. 11.2.2. Ширина канавок
7Г —\
f—J
W//////M
та,
мм
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
6
7
8
9
10
12
*,
<25°
28
34
38
45
50
55
60
70
75
85
95
100
115
мм, при
<35°
30
36
40
50
55
60
65
75
80
90
105
ПО
125
Р°
<45°
34
40
45
55
60
65
70
80
85
95
ПО
115
135
3. НАРЕЗАНИЕ ЗУБЬЕВ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС ДОЛБЯКАМИ
Рис. 11.2.3. Нарезание зубьев
цилиндрических колес долбяком
Профиль 1
а) Наружное б) Внутреннее
Табл. 11.2.1. Размеры канавок для выхода долбяков, мм
зацепление
зацепление
Прагриль 2
в\ Наружное г\ Внутреннее
зацепление зацепление
Рис. 11.2.4. Размеры канавок
для выхода долбяков:
профиль 1 - прямоугольный;
профиль 2 - трапецеидальный.
1
1,25; 1,5
1,75; 2,0
2,25
2,5
2,75; 3,0
3,25
3,5-4,0
4,25; 4,5
5,0
5,5
6
6,5
10
11
12
Ъ min
Профиль 1
при
прямых
зубьях
10
при косых
зубьях
0=15° 0=23'
10
12
10
11
13
Профиль 2
при
прямых
зубьях
10
10
12
при косых
зубьях
0=15° /3=23'
13
13
15
14
14
16
а
mm
6,5
7,5
9
Щ5
12
13
15
16
18
18
20
22,5
25
28
30
0,5
0,5
0,5
1,0
1,0
1,0
1,6
0 = 15° и §- 23° - углы наклона винтовой линии долбяка.
Для деталей зубчатых (шлицевых) эвольвентных (ГОСТ 6033-
в отверстиях размер а уменьшается вдвое, а на валах - на 1/3.
80)

139
11.2.2. КОНСТРУКЦИИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС [4, 8, 9, 10,11, 17, 21,28,42, 43, 45]
ЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ:
da - диаметр вершин зубьев;
Ь — ширина венца;
т - модуль;
материал зубчатого колеса;
d6ajl — диаметр бала.
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
dcm = d6a„+2gcm - диаметр ступица;
l-cm =A.4... 1,8)d6a„ - длина ступииа,
(LcmZb);
д =B,4...4)т - толшино венца,
(д?8 мм);
с - толщина диска;
п=0,5т - сраски вениа на
диаметре вершин;
Dom5 =0,5(do-4,5m-2g + dcn)-
— диаметр расположения отверстий;
dams =@,35...0,4)(da -4,5 m -2g-dCm)
— диаметр отверстий.
0Qmt,domb- округляют до целых чисел.
а)
1. ВАЛ-ШЕСТЕРНИ
da<2dRo„
(d,>d)
2. КОЛЕСА КОВАНЫЕ
в)
гШ^4Н
б) (df<d)
в) (da=d)
150<d„ ^500 мм
табл. 1 1.2.3
Рис. 11.2.7
Рис. 11.2.6
Табл
т
if min
11.2.3 [9]
1,5
4,0/и
2,0
3,8.ш
2,5
3,5т
3,0 | 4,0
3,3 т
3,0т
5,0
2,8 т
6,0
2,5 т
Сл
Е
и
"О
Сл
«о
7
ТЭ
**"~
- - " "
?%Щ
<о
- ?
ТУ/////
//////Л
¦ R
1Г, 1 —-
•*
* 1
с!
г
у/777/
ь
Lcrn
to
Е
о
3. КОЛЕСА ШТАМПОВАННЫЕ
20О< da ^500 мм
4. КОЛЕСА СВАРНЫЕ
5. КОЛЕСА ЛИТЫЕ
da ^400 мм da<600MM
д=B,0...3,0)т ?10 мм;
с=@,4...0,45)Ь ?10 мм;
Уст =@,25.. .0,3)d вол;
R=5 мм.
п_
Т?
1
"О
Е
О
to
x4t
1
-Lс
W
ш
Ш
b = Lcm
Я =B,0...3,0)т ?10 мм,
c = @,35...0,4)b?lO мм;
gcm=@,25...0,3)d5a„.
вариан
4
щ
с|
to
Е
о
О
to
Е
Сл
4-
Г^
т
J.. -1
р
С
$
ТТ
—'-
ft
м^
W\4
ч<\\\\
\\Ч
*^—
ь
f-cm
ч
to
- Е
о
¦
ч.|
^м
а) *
с
Е
о
"О
ш%
1- 1:20
д =3,0т ^ 8 мм;
gCm=(o,3...o,35)dBOJ, ;
c=@,4...0,5)b?W мм; Х = 5 мм; S=0,5C. д =A,8...3) Ш
gcm=@,35...0,45)d6aJ,^10 mm; с=@.4...0,5)Ь ?10 мм.
Рис. 11.2.8 Рис. 11.2.9 с =@,2..0,4)Ь ?10 мм. Рис. 11.2.10
д =B,5...4)т?10 мм;
>10 мм; 9cm=0,3dbQ„ ?10 мм;
е=0.8д;
H=0,8dta
Н, = 0,8 Н.
с=Н/5^10 мм;
S =Н/б?10 мм; °
О =@,4...0,5)Н;
R>10 мм.

11.2.3. КОНСТРУИРОВАНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС [4,8,9,17,21,29,35,42]
1. ПАРАМЕТРЫ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС
Но чертеже цилиндрического зубчатого
колеса в соответствии с ГОСТ 2.403-75
должна быть указана размера (рис. 1 1.2.1 1)
и помешена следующая таблица
параметров зубчатого бенца (табл.11.2.4).
Табл. 11.2.4
.=3
?ш^
ГТ
Рис. 11.2.11
¦е
Модуль
Число зубьев
Угол накл.лин.зуб.
Напробл.линии зуб.
Норм. исх. контур
Коэср. смещения
Степень точн.
Мл.общ.норм.но зуб.
Делит, диаметр
Сопряж.
зуб.кол.
№ рис.
Числ.зуб.
Межос.расстоян.
ГОСТ
13755-81
10
35
ПО
¦V
2. ПОЛЯ
ДОПУСКОВ
И ПОСАДКИ
На чертеже
зубчатого колеса
отклонения заготовки для
диаметра вершин
зубьеб Ь8
представить численно
Рис. 11.2.12
3. ДОПУСКИ
ФОРМЫ И
РАСПОЛОЖЕНИЯ
(рис. 11.2.13)
J. /. Допуск радиального биения \7\,
мкм паберхности заготовки
nag диаметр вершин зубьев
относительно поверхности А
(табл. 11.2.5).
3.2. Допуск осевого биения 171,
мкм, ступица колеса и базовах
поверхностей венца относите
лоно поверхности А (табл.
11.2.6).
/-— 2- <раски
XfRa3,2
¦^\ \/Ra1,6
\/Ra12,5(V)
Модуль
Число зубьеб
Угол накл.лин.зуб.
Напрабл.линии зуб
Норм. исх. контур
Коэ<р.смещения
Степень точн.
Мл.общ.норм.на 6 зуб.
Мелит, диаметр
Сапряж.
зуб. кол.
№ рис.
Числ.зуб.
Межос.расстоян.
42
147141
левое
ГОСТ
13755-81
8-С
216,78
001.002
20
160
1. 280...300 НВ
2. Радиуса закруглений-Змм
3. h14; H14; ±0,5П14
4. Точность зубчатого колеса-ГОСТ 1643-81
N'aoKYM.
Пооп.
КП ДМ МС12а 11.02.15
КОЛЕСО
зубчатое
45
ГОСТ 1050-88
Пит. Шасса Шасшг'о?;
1:1
Лист 11 Листов 1
БИТУ
Кауедра ДМ и ПТМ
ь
© 7ZW
Л А
Табл. 11.2.5. Допуски радиального биения
заготовок зубчатого колеса
Степень
точности
6
7
8
9
Рад. биение, мкм при диаметре
$50 $80 $120 $200 $320
12 16 20 22 26
20 25 32 36 42
32 40 50 55 65
50 60 80 90 105
заготовки, мм
$500 $800
32 40
50 60
80 100
120 160
Рис. 11.2.15 О
4. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕХНОСТЕИ
Л
Рис. 11.2.13
При ЬфЮО осевое
биение пересчитать в
d/ЮО раза, где
d-делительный
диаметр колеса
*
ПРи Lcm/d6ajl>1 бели-
чину осевого биения
увеличить на 40...50%
Табл. 11.2.6. Допуски осевого биения
базовых поверхностей венца и ступицы
и 2
Осевое биение, мкм
венца колеса d =100 мм
шириною В, мм
<55 I 55...110
17
21
26
34
9
11
14
18
20
20
30
30
Табл. 11.2.7. Шероховатость
поверхностей зубчатых колес
ступицы (iCT/d,
При d вал, ММ
$50 I $80 | >80
11.2.14
4. 1. Рабочая поверхность
зубьев
4.2. Диаметр вершин зубьев
4.3. Боковая базовая
поверхность венца
4.4. Бокобоя поверхность
ступица
Степень точности зубчатого колеса
Ra0,8
Ra1,6
Ra1,6
На 1.6
Ra0.8... 1,6
Ra1,6...3.2
Ra1,6
Ra3,2
8
Ra1,6..J,2
Ra3,2...6.3
Ro3,2
Ro3,2
Ro3,2...6,3
Ra6,3...12.5
Ra 3,2... 6,3
Ra6.3
4.5. Поверхности устоновочнах баз — рис. 1 1.2. 1.
4.6. Поверхность ступица, сопряженная с волом
для с1йал ^80 мм - Ra1,6...3,2,
для d(,an >80 мм - Ro3,2...6,3. 5... 10 *~.
4. 7. Другие неоЬазначеннае
поверхности
VRo12,5(V)

11.2.4. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС
VRa6,3 (V)
Модуль
Число зубьеб
Угол иокл.лин.зуб.
Нопрабл.линии зуб.
Норм, исх.контур
Коэд>.смещения
Степень точи.
Длобщ.норм.на J зуб.
Делит.диаметр
Сопр.
зуб. юл.
№ рис.
Числ.зуб.
Межос.расстоян.
21
ть'26'
левое
ГОСТ
13755-81
?Шш
8-С
64,81
00100}
60
125
2 отв.центр.В6.3
ГОСТ 14034-74
170... 190 НВ
Твердость зубьеб 280...300 НВ
Точность зубчатого колеса-ГОСТ 1643—81
h14; ±0,5IT14
Рис. 11.2.16
/fogfh, Шж
КП ДМ МС12а 11.02.16
ВАЛ-ШЕСТЕРНЯ
40
1050-
у\
ЧосшпШ
2:1
Л ПистпЬ Г
НТУ "ХПИ"
Katpegpo ДМ и Ш
S/RaS,3 (V)
2q>ocxu
1. 270...290 НВ
2. Твердость зубьев 280...300 НВ
3. Точность зубчатого колеса—ГОСТ 1643-81
4. hi4; ±0,51Т14
Рис. 11.2.17
Рдзраб.
Ъовео.
Ч контр.
УтЪерд.
Ш
КП ДМ МС12а П. 02J7
ШЕСТЕРНЯ
35
ГОСТ 1050-88
Лит. \масса ШситИ
1:1
Пист П Пиг.тпй 1
БНТУ
Koipegpo ДМ и ПТМ

142
а)
1. ТИПЫ ЗУБЬЕВ
0=0
d0 —диаметр
зуборезной
головки
(ГОСТ 19326-73)
Рис. 11.3.1. Тип зубьев конических колес:
а) прямой; б) тангенциальный; в) круговой
2. ОСЕВЫЕ ФОРМЫ ЗУБЬЕВ
6)
Форма II
г)
Форма III
11.3. КОНСТРУИРОВАНИЕ КОНИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
11.3.1. ЭЛЕМЕНТЫ ЗАЦЕПЛЕНИЯ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС [4,8,21,42,48]
3. ПРИМЕНЕНИЕ ОСЕВЫХ ФОРМ ЗУБЬЕВ
Форма 1 - основная для прямозубых и тангенциальных
колес. Ее применяют также для круговых зубьев при
яз = 2...2,5 мм.
Форма 11 - основная для колес с круговыми зубьями
при т = 0,4...25 мм.
Форма 111 - используется для колес с круговыми
зубьями при т = 2...25 мм.
4. ПРИМЕНЕНИЕ МОДУЛЕЙ КОЛЕС
Для колес с прямым зубом обычно стандартным
принимают внешний окружной модуль Я2Ю (по
технологическому процессу нарезания таких колес стандартизация
ши не обязательна).
Для колес с тангенциальным зубом стандартным
принимают внешний нормальный модуль язле.
Для колес с круговым зубом стандартным принимают
средний нормальный модуль т„.
5. ВЫБОР КОЭФФИЦИЕНТОВ СМЕЩЕНИЯ
В передачах с и > 1 шестерню рекомендуют выполнять
с положительным смещением ( хх ) (табл. 11.3.1), а
колесо с равным ему по величине отрицательным смещением
(т, = 1-т21).
Для передач, у которых и и zx отличаются от
указанных в таблице, коэффициенты смещения принимают с
округлением в большую сторону.
Табл. 11.3.1. Значения коэффициентов смещения
конических прямозубых передач хх
ГОСТ 19624-74
Zi
12
13
14
15
16
18
20
25
30
40
Значения коэффициента смещения Х\ при передаточном числе и
1,00 1,12
-
- -
- 0,10
0,00 0,09
0,00 0,08
0,00 0,07
0,00 0,06
0,00 0,05
1,25 1,4
- 0,27
0,18 0,25
0,17 0,24
0,15 0,22
0,14 0,20
0,13 0,18
0,11 0,15
0,09 0,12
1,6 1,8
0,34 0,38
0,31 0,36
0,30 0,35
0,28 0,33
0,26 0,30
0,23 0,26
0,19 0,22
0,15 0,18
2,0 2,5
- 0,50
0,44 0,48
0,42 0,47
0,40 0,45
0,38 0,43
0,36 0,40
0,34 0,37
0,29 0,33
0,25 0,28
0,20 0,22
3,15 4,0
0,53 0,56
0,52 0,54
0,50 0,52
0,48 0,50
0,46 0,48
0,43 0,45
0,40 0,42
0,36 0,38
0,31 0,33
0,24 0,26
5,0 г 6,3
0,57 0,58
0,55 0,56
0,53 0,54
0,51 0,52
0,49 0,50
0,46 0,47
0,43 0,44
0,39 0,40
0,34 0,35
0,27 0,28
6. ВЫБОР КОЭФФИЦИЕНТОВ ИЗМЕНЕНИЯ
РАСЧЕТНОЙ ТОЛЩИНЫ ЗУБА гост 19624-74
В передачах с и > 2,5 зубчатые колеса рекомендуют
выполнять, кроме смещения, с различной толщиной зуба исходного
контура, увеличенной по сравнению с расчетной GГ-Я2Ю/ 2) у
исходного контура шестерни и соответственно уменьшенной - у
исходного контура колеса.
Коэффициент изменения расчетной толщины зуба исходного
контура (хт1 - положительный для шестерни и равный ему по
величине, но обратный по знаку хт2 - для колеса) вычисляют
по зависимости xTi= 0,03 + 0,008 (u-2,5).
7. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ
ПАРАМЕТРОВ КОНИЧЕСКИХ
ПЕРЕДАЧ (рис. 11.3.3)
Рис. 11.3.2. Осевые формы зуба:
а) I - пропорционально понижающаяся;
б) , в) II - понижающаяся; г) III - равновысокая
Рис. 11.3.3. Рекомендации по выбору параметров конических передач

11.3.2. РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС гост 19624-74
(Представлен для конических колес с прямым зубом и постоянным радиальным зазором по ширине колеса.
Табл. 11.3.2 Для колес с круговым зубом - ГОСТ 19326-73)
ГОСТ 13754-81
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Число зубьев шестерни Z\ - 15,
колеса гг=Ъ0.
Внешний окружной модуль ти= 5 мм.
Внешний торцевой исходный контур -
-ГОСТ 13754-81
1. Число зубьев плоского колеса
2. Внешнее конусное расстояние
3. Ширина зубчатого венца
4. Среднее конусное расстояние
5. Средний окружной модуль
6. Средний делительный диаметр
7. Угол делительного конуса
8. Передаточное число
9. Коэффициент смещения у шее
терни
10. Коэффициент изменения
толщины зуба шестерни
11. Внешняя высота головки зуба
12. Внешняя высота ножки зуба
13. Внешняя высота зуба
14. Угол ножки зуба
15. Угол головки зуба
16. Угол конуса вершин
17. Угол конуса впадин
18. Внешний делительный
диаметр
19. Внешний диаметр вершин
зубьев
zc=\fzf+z? '
Re= 0,5 та Zc
b $ 0,3 Re
Rn=Re-0,5b
О mi — IJlmZ \
dm2 = fflmZ2
tg<5i = z,/z2
c52=90°-<5i
sin <51= cos 62
sin<52=cos 61
U=Z2/Zl
X\
33,5410
83,8525
25
71,3525
4,2546
63,8190
127,6380
26°34'
63°26'
0,44724
0,89441
2
+ 0,40
haill=iha+xC)nia
hoe2=2ha mtrhaci
ufti-AOM+0,2mte
h&2 = hal;l+0,2mt<,
hei=bae\+hfel
he2 = hae2+b[e2
tgft-i=Uft|/Re
flri
tgft-2 = UW#e
вп
&a\= 8n
002 = ®/l
<50i=<5i+eoi
<5o2=62+®02
6Vi = 6", - вп
5Г2=5г'в{2
dn=maz^
d<:2=mfez2
doe\ = de\ + 2bae\ COS<5i
dac2 = del + 2 hae2 COS<5 2
7,0000
3,0000
4,0000
8,0000
11,0000
11,0000
0,04770
2°44'
0,09540
5°27'
5°27'
24'
32°0Г
66° 10'
23°50'
57°59'
75,0000
150,0000
87, 5217
152,6834
20. Расстояние от вершины до Bl=0,5de2~baei skid, 71,8693
плоскости внешней окруж- B2=0,5del-boe2sia62 34,8168
ности вершин зубьев
21. Внешняя окружная толщина 5e[=@,5irr+2^1tga+ 9,3096
зуба +xT\)ina
Sei=nm,e-Sa 6,3979
РАСЧЕТ ВНЕШНЕЙ ДЕЛИТЕЛЬНОЙ ТОЛЩИНЫ
ЗУБА ПО ХОРДЕ И ВЫСОТЫ ДО НЕЕ (при ЛГ, < 0,4):
Табл. 11.3.3
1. Половина внешней угловой Vci= «Sei cos <51 / de, 0,11102
толщины зуба i/e2=Se2Cosd2lde2 0,01907
2. Внешняя делительная толщи- 5<;i=rfelsinV'el/cos6i 9,2986
на зуба по хорде Sa=dasiaTl/e2/cos62 6,3422
3. Высота до внешней делитель- basi=b„et+0,25Seii'^ 7,2584
ной хорды зуба bae2=h„e2+ 0,255^^2 3,0305
б)
* Расчет толщины зуба по внешней постоянной хорде и высоты до
внешней постоянной хорды A1.1.3.1).
m(mte, mne
ha = 1.0
h/ = 1,2
с* = 0,2
P't =0,2
P~ — ni
)
\//Y//
\Pf
a =20'
hal=bm
bn=h',m
с =c'm
p,=p",m
ГОСТ 16202-81
Рис. 11.3.4. Основные размеры и параметры
конической передачи
Рис. 11.3.5. Номинальный исходный контур
конических колес:
а) внешний торцевой: - для прямозубых колес;
- для колес с тангенциальным зубом;
б) средний нормальный -
для колес с круговым зубом
Вычисления должны производиться с точностью:
линейные размеры - с точностью не ниже 0,0001 мм;
отвлеченные величины - с точностью не ниже 0,0001;
угловые размеры - с точностью не ниже Г;
тригонометрические величины - сточностью не ниже
0,00001;
передаточные числа, числа зубьев, коэффициенты
смещения, коэффициенты изменения толщины зуба -
с точностью не ниже 0,01.

144
11.3.3. УСТАНОВОЧНЫЕ БАЗЫ ДЛЯ НАРЕЗАНИЯ ЗУБЬЕВ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС [24,21,35,42,48]
1. ВАЛ-ШЕСТЕРНИ
л>о
а)
Ra3,2/?
в)
? 2. ШЕСТЕРНИ
Л>0
х, у, z — устаноЬочные базы
Ro3,2A J[
а)
Рис. 11.3.6. Установочные базы для нарезания зубьев на вал-шестернях
3. ЗУБЧАТЫЕ КОЛЕСА Ь"
в)
б)
Рис. 11.3.7. Установочные базы для нарезания зубьев на шестернях
4. ЗУБЧАТЫЕ КОЛЕСА-ДИСКИ
а)
rTT/ETS?
г)
Рис. 11.3.8. Установочные базы для нарезания зубьев на зубчатых колесах
Рис. 11.3.9. Установочные базы для нарезания зубьев на колесах-дисках

145
1. ВАЛ-ШЕСТЕРНИ
doe $2<1Ш
11.3.4. КОНСТРУКЦИИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС [4,21,42,48]
ЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ:
de — наружный делительный диаметр;
dae - наружный диаметр вершин зубьев;
Ь - ширина венца;
mie(ne)~ наружный (нормальный) модуль;
б — угол делительного конуса;
Re — образующая конуса на наружном
диаметре;
материал зубчатого колеса;
d&aji ~ диаметр бала;
dcm~dta,+2gcm — диаметр ступицы;
Lor, =A.4... 1.8)dBajl - длина ступицы.
При конструировании конических
колес необходимо выполнить
условие А>0 для нарезания зубьеб
(рис. П.З.бб.г. 11.3.7б,г, 11.3.8б,г,
И.3.96, 11.3.16).
дт,п (табл. 11.2.3)
Рис. 11.3.11
3. КОЛЕСА КОВАННЫЕ 4. КОЛЕСА ШТАМПОВАННЫЕ 5. КОЛЕСА ЛИТЫЕ
<500тт dae ^300mm
JO/
1.2mte(ne)t
61+62=90'
6о1 = 6,+в,2
6a2=<!>2 + 0n
6f1B)=6lB)- впB)
Рис. 11.3.16. Зубчатые колеса с осевой формой зуба I
и постоянным радиальным зазором по ширине зубчатого колеса
X 6. КОЛЕСА
\ СБОРНЫЕ
Рис. 11.3.12
выбираются конструктивно
Рис. 11.3.13
Рис. 11.3.14
Для кованых и штампованных колес
д=B,0...3.5)тпе^10 мм;
с = (О,15...0.30)Ь}10 мм;
дст =@,25...0,35)dBaj, .
Для литых колес
при диаметрах dae ^400 мм
д =B,5...4,0)mte ^10 мм;
с =@,2...0,4)Ь ' }10 мм;
Яст= @,35...0,45)Aвал 2 1° мм -ст.литье;
9cm=@,40...0,45)d6oj, }10 мм-чугун;
¦ при диаметрах 400<dae ^.1000 мм
д =B,5..:3,5)т1е ^10 мм;
с =0.2Ь 2ю мм-
дст = @,30...0,40)dball }10 мм-ст.литье;
Я cm =0.4 d6u ^10 мм- чугун.
Рис. 11.3.15
10А-637

11.3.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС [4,21,42,48]
1. ПАРАМЕТРЫ
КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС
Но чертеже конического зубчатого
колесо в соотбетствии с ГОСТ 2.405-75
должна бить указана размера (рис. 11.3.17)
и помешена одна из таблиц параметров
зубчатого венца (табл. 11.3.4).
Табл. 11.3.4. Таблицы параметров
зубчатого венца для:
а) прямых зубьев;
б) тангенциальных зубьев;
в) круговых зубьев
•е
Средн.норм, модуль
тП
Число зубьеб
Тип зуба
Оседая формо зуба
по ГОСТ 19325-73
Угол наклона зубр
Напра&л. линии зуб.
Ср. норм. исх. контур
Коэ<р.смещения
Коэр.изм.т олщ. зуб.
Угол делит.конуса
Ном.диаметр зу-
борезной головки
Степень точн.
Средн.пост.хорда
Высота до хорда
Межос.угоя передач.
Внешн.окр.модуль
Внеш. конус, расст.
Средн. конус, расст.
Средн. делит, диам.
Угол конуса бподин
Внешн.&асота зуба
Сопряж.
зуб. кол.
№ рис.
Числ.зуб.
Кругобой
Рп
Левое
ГОСТ
16202-81
т1е
S,
-V
О
Рис. 11.3.19
S/Ra6,3(\/)
1. 280...300 НВ
2. Радиуса закруглений
- 3 мм
3. Точность зубчатого ко~
леса-ГОСТ 1758-81
4. h14; HI4; ±0,5IT14
Модуль бн.окружн.
Ш
Число зубьеб
Тип зуба
Норм. исх. контур
Коэд>. смешения
Коэ<р. изм. толш.зуб.
Угол делит.конуса
Степень точн.
Внешн. пост.хорда
Высота до хорда
Межос.угол передач.
Средн.окр.модуль
Внеш. конус.расст.
Средн. конус.расст.
Средн.делит.диам.
Угол конуса бподин
Внешн. бысота зуба
Сопряж.
зуб. кол.
№ рис.
Числ.зуб.
30
Прямо О
ГОСТ
1J754-8!
63'26
5,54-0, IJ
Re
§L
¦0,40
8-С
3,97
90'
4,25
83,85
71,35
132,5
5759
11,00
002.002
15
7poffep.
.контр
%ШШ
VoHcyj
Разраб.
Itogn. IJemc
КП ДМ MCI2a 11.03.19
' I Масса
КОЛЕСО
зубчатое
45
ГОСТ 1050-88
Масштаб
1:1
П„г.т 1\ ПпгтпП 1
НТУ УПИ
Kotpegpa MM u ПМ
2. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
Табл. 11.3.5. Шероховатость
поверхностей
Рис. 11.3.17
Рис. 11.3.18
2. 1. Рабочая поверхность зубьев
2.2. Поверхности вершин
зубьев и внешнего
дополнительного конусо
2.3. Боковая поверхность
ступица
Степень точности зубчатого колеса
Но 1,6
Ra3,2
Ra1,6
Ra3,2
Ra3,2
Ra1,6
Ra3,2...6,3
Ra3,2
Ra3,2
Ra6,3
Ra6,3
Ra3,2
2.4. Поверхности установочных баз - 11.3.3.
2.5. Поверхность ступица, сопряженная с валом
для dtaj, ^80 мм - Ra1,6...3,2,
для дьал >80 мм - Ra3,2...6,3.
2.6. Другие необозноченнае \ ~^!Z1 /
поверхности ) sf Ra6.3 (\/)
5...Ю

147
3. ПОЛЯ ДОПУСКОВ И ПОСАДКИ
Табл. 11.3.6. Точность заготовок конических колес,
зависящая от модуля (рис. 11.3.20)
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ [48]
Табл. 11.3.7. Допуски формы и расположения поверхностей Табл. 11.3.8. Допуски формы и расположения поверхностей
заготовок конической шестерни (рис. 11.3.21)
заготовок конической вал-шестерни (рис. 11.3.22)
Модуль нормальный тл.мм
Отклонения наружного диаметра вершин зубьев
dac, мкм
Отклонения высоты конуса наружного диаметра
вершин зубьев Ае, мкм
Отклонения угла конуса вершин зубьев 6а
Отклонения угла дополнительного конуса (90°-tf)
Отклонения ширины зубьев Ь, мкм
Отклонения длины ступнцы LCT, мкм
Отклонения базовых отверстий
Отклонения базовых валов
К8
0
-150
0
-80
+10'
-5'
±30'
>8
0
-250
0
-100
+5'
-3'
±15'
0
-250
0
-250
Н6(Н7)
6 степень точности
Диаметр отверстия d\, мм
Радиальное биение наружного
диаметра вершин зубьев doe, мкм
Базовая поверхность йг, мм
Торцевое биение поверхности d2, мкм
25...100 100...150 150...200 >200
25 38 50 75
25...100 100...150 150...200 >250
15 25 35 45
Базовая поверхность d , мм 25...100 100...150 150...200 >200
Торцевоебиеннеповерхности dt, мкм 5 8 12 15
И
k_J*J
¦#
. 11.3.21
^г
А
, А, , И \А
/g^v
шЩ
Щ%^
°
Оса
центров
&S.
"О
Рис. 11.3.22
Табл. 11.3.9. Допуски формы и расположения
поверхностей заготовок конического колеса (рис. 11.3.23)
(вариант 1)
(вариант 2)
б)
9Q--6'
1
Ае
\ # ^^^^
ШЩ
у//<ш
\2^
t-cm
д
Наружный диаметр (базовой)
поверхности d3,mt
Торцевое биение поверхности d3, мкм
Биение поверхности вершин
зубьев, мкм
Торцевое биение поверхности d2. мкм
Радиальное биение наружного
диаметра вершин зубьев doe, мкм
25...100 100...150 150...200 >250
10...15 15...25 25...35 30...45
30
15
25
40
25
38
50
35
50
60
45
60
а)
0.
Вариант 1 тА-
(базовае по- \
берхности \
для нареза- "
ния зубьев
- х; у
(вариант 3)
Рис. 11.3.20. Размеры, требующие указания точности, для заготовок:
а) вал-шестерни; б) шестерни; в) колеса
6)
И
Вариант 2
(базовое
поверхности
для
нарезания зубьев
- х; р
Вариант 3
(базовые
поверхности
для
нарезания зубьев
- ж; q
Рис. 11.3.23. Допуски формы и расположения поверхностей для вариатов 1, 2, 3 выполнения
заготовок конического колеса при различных базовых поверхностях для нарезания зубьев

11.3.6. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС
150
S/Ra12.5(V)
Модуль он.окружи.
mte
Число зубое 6
Тип зуба
Норм.исх.контур
Коэ<р.смещения
Каэ^.изм.тотм.зуб.
Угал делит.кануса
Степень точн.
Толщ.зу6а по хорде
Высота да хорда
Межос.угол передач.
Средн.окр.модула
Рис. 11.3.24
Внеш. канус.расст.
Средн.конус.расст.
Средн.делит, диам.
Угал конуса бпадин
внешн.висота зуба
Сопряж.
зуб. коп.
№ рис.
Числ.зуб.
14
Прямой
ГОСТ
13754-81
Хт
ha
if
+0,47
О
2418'
8-С
4,49
8,24
90'
6,71
136,06
114,06
93,89
W43'
17,60
002.004
31
1. 280...300 НВ
2. Точность зубчатого колеса-ГОСТ 1758-81
3. hi 4; ±0,51Т14
йот N'aowM.
"(проб.
IpaBep.
г.контр
imwmj.
<анс/яь
КП MM MC12o 11.03.24
ШЕСТЕРНЯ
45Х
ГОСТ 4543-71
QlML
Voaumat
2:1
" ПигтпП I
БНТУ
Ка<редра ДМ и ПТМ

SfRo12,5(V)
75-57'50"
цементировать
3. Науглероживать на глубину 0,2...0,3 мм
с последующей термообработкой до
твердости 52...56 HRC
4. Зубья после термообработки притирать
и маркировать комплекта колес
5. Твердость сердцевина - 39...48 HRC
6. h14; ±0,5IT14
7. Точность зубчотого колесо-ГОСТ 1758—81
Рис. 11.3.26
Средн. норм, модуль
Число зубьев
Тип зуба
Осевая Форма зуба
по ГОСТ 19325-73
Угол наклона зуба
Ноправл.линии зуб
Ср. норм. исх. контур
Коэф. смещения
Коэф. изм. толшзуб.
Угол делит.конуса
Ном.диометр зу-
борезной головки
Степень точн.
Толщ.зуба по харде
Высота сверх хорда
Межос.угол передач.
Внешн.окр.модуль
Внеш. конус, расст.
Средн. конус.расст.
Средн.делит.диом.
Угол конуса впадин
Внешн.высота зуба
Со пряж,
зуб.кол.
№
рис.
Числ.зуб.
Передаточное число
1.5
44
Круговой
III
32'37
Правое
ГОСТ
16202-81
хТ
75-5750
do
s !*qs
ho
mte
-0,58
75
7-C
0,558
90-
2,045
46,384
34,384
33,358
75-57'50'
3,150
002.006
1. Ocmpae кромки затупить
2. После черновой обработки произвести
нормализацию или улучшение
N'ookvm
КП ММ МС12а П.03.26
КОЛЕСО
зубчатое
18ХГТ
Г0СТ4543-71
Лит. \fJacca Wactumol
2:1
Лист П Цистой 1
БИТУ
Кафедра ММ и ПТМ
1-В
-.
«IJ
^
6Р9
1<?
1>
//
=
0,018
0,072
R 0.25-о,09
А
А
S/Ro12,5(V)
14-02'IQ
Оса
центров
50,35
(Размер расчетной)
2. Науглероживать но глубину 0,2...0,3 мм
с последующей термообработкой до
твердости 52...56 HRC
3. Зубья после термооброботки притирать
и маркировать комплекта колес
4. Твердость сердцевина-39...48 HRC
5. hi4; ±0,51Т14
6. Точность зубчатого колесо-
ГОСТ 1758-81
Рис. 11.3.27
Средн. норм, модуль
Число зубьев
Тип зуба
Осевая Форма зуба
по ГОСТ 19325-73
Угол наклона зуба
Ноправл.линии зуб.
Ср. норм. исх. контур
Коэф.смещения
Коэф.изм.толщ.зуб.
Угол делит.конуса
Ном.диаметр зу-
борезной головки
Степень точн.
Толщзуба по хорде
Высота до хорда
Межосугол передач.
Вне шн. окр.м оду ль mte
Внеш. канус.расст.
Средн.конус.расст.
Средн. делит, диам.
Угол конуса впадин
Внешн.высота зуба
Сопряж.
зуб.кол.
№
рис.
Числ.зуб.
Передаточное число
1,5
II
Круговой
Рт 32-37'
Левое
ГОСТ
W202-B1
хТ
do
Ш\
ho
б,
+0.58
О
K02'W
75
7- С
2,460
90-
2,045
46,384
34,384
16,679
HW'W
3,150
002.007
21
¦а
1х45ж'\
20-0,5
V
>
1 ¦?
/Ra0,63
- S
t 022J6
1. Ocmpae кромки затупить
bftijiucn
Разраб.
]роб?р.
Т.контр
'тверд
конопко И.
Консула
Подп. Нот
КП ММ МС12а 11.03.27
ВАЛ- ШЕСТЕРНЯ
18ХГТ
Г0СТ4543-71
Лит. Шосса
2:1
Пист II Листпй 1
НТУ УПИ"
Кафедра ДМ и ПМ

150
11.4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ЧЕРВЯКОВ И ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС [4,21,22,42,46]
Табл. 11.4.1. Виды цилиндрических червяков
11.4.1. ВИДЫ ЧЕРВЯКОВ [21,22,42]
ГОСТ 18498-89
Архимедов
червяк
(червяк ZA)
Эвольвентами
червяк
(червякZ/ )
Червяк
с прямолинейным
профилем витка
(червяк ZN1 )
Червяк
с прямолинейным
профилем впадины
(червяк ZN2 )
Червяк,
образованный
конусом
(червяк ZK1)
Червяк,
образованный
конусом
(червяк ZK2 )
Червяк,
образованный тором
(червяк ZT )
Цилиндрический линейчатый червяк,
теоретический торцевой профиль витка
которого является архимедовой спиралью
Цилиндрический линейчатый червяк,
теоретический торцевой профиль витка
которого является эвольвентой окружности
Конволютный червяк с прямолинейным
профилем в нормальном сечении по витку
Конволютный червяк с прямолинейным
профилем в нормальном сечении по впадине
Цилиндрический образованный конусом
червяк, ось которого скрещивается с осью
производящего конуса под углом, равным
делительному углу подъема линии витка
червяка
Цилиндрический червяк, образованный
производящим конусом, выполненным в
виде пальцевого инструмента, где ось червяка
пересекается с осью производящего конуса
под прямым углом
Цилиндрический нелинейчатый червяк,
у которого главная поверхность витка
является огибающей поверхности производящего
тора при его винтовом движении.
Т—Т Архимедова
Т— Т Эвольвента
Л/7 -Л/7
N2-N2
Профиль червяка в сечениях
0-0 N-N
прямолинейный
криволинейный
криволинейный
криволинейный
криволинейный
криволинейный
криволинейный
криволинейный
прямолинейный
прямолинейный
прямолинейный
прямолинейный
криволинейный
криволинейный
Рис. 11.4.1. Виды червяков и сечения профилей
11.4.2. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ЧЕРВЯЧНОЙ ПЕРЕДАЧИ С ЭВОЛЬВЕНТНЫМ ЧЕРВЯКОМ
Табл. 11.4.2 гост 19650-74
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Модуль
Коэффициент диаметра червяка
Число витков червяка
Вид червяка
Угол профиля *
Коэффициент высоты витка
Коэффициент высоты головки
Коэффициент расчетной толщины
Коэффициент радиуса кривизны
переходной кривой
Межосевое расстояние
Передаточное число
т = 6,3 мм
q =10
z, = 2
ZI
а = 20°
h '=2,0 + 0,2 cos 7
h'a = 1,0
5* = 1,571
/>;=о,з
aw= 160 мм
и =20
1. Число зубьев червячного колеса
2. Действительное передаточное число
3. Коэффициент смещения червяка
4. Делительный диаметр
червяка
червячного колеса
5. Начальный диаметр червяка
6. Делительный угол подъема
7. Начальный угол подъема
8. Основной угол подъема
z2 = z, и
х =aw/m -0,5 (q + zij
dx = mq
d2z= m Z2
dwi=m(q+2x)
i%l = zjq
tg7n- =mzi/dwl
cos7i> = cosa-cos7
40
Принимаем 39
19,5
0,897
63,00 мм
245,70 мм
74,30 мм
0,20
7=1Г19'
0,1696
7W=9°37'
0,9214
7i = 22°52'
'OCT
h'a,
h',
c;
h',
Pn
s*
Г 19036-94
= 1,0
= 1,0 + c'
= 0,2
=2,0 +c',
= 0,3
= 0,5 7T
(Продолжение табл. 11.4.2 на след. стр.)
Рис. 11.4.2. Исходный червяк и исходный производящий червяк

151
Продолжение табл. 11.4.2
9. Основной диаметр червяка
10. Высота витка червяка
11. Высота головки витка червяка
12. Диаметр вершин
витков червяка
зубьев червячного колеса
13. Наибольший диаметр
червячного колеса
14. Радиус кривизны переходной
кривой червяка
15. Длина нарезной части червяка
16. Ширина венца колеса
dM = mzi/tg7b
h [= h'm =B,0+0,2 cos7)
hai=Km
uol
-dt+lh,
a\
da2 = d2+2(ha+x)m
daH2^da2+6m/(zi+2)
hi (табл. 4.2.20)
b2 (табл. 4.2.20)
29,89 мм
13,84 mm
6,3 мм
75,60 мм
269,60 мм
279 mm
1,9 mm
100 mm
Принимаем
125 mm
55 мм
Размеры для контроля взаимного положения профилей витков червяка
1. Расчетный шаг червяка
2. Ход червяка
3. Делительная толщина по хорде
витка червяка
4. Высота до хорды витка
5. Диаметр роликов
6. Размер червяка по роликам
Pi=tn 7Г
S„i A1.1.4.1 п. 1)
ioi A1.1.4.1 п. 2)
D> 1,67 m
A1.1.4.2)
M=dl-(pl-s'm) cosy/
/tga+D(l/sina+l)
19,792 мм
39,584 мм
9,71мм
6,314 мм
10,5 мм
Принимаем
10,95 мм
79,51 мм
11.4.3. КОНСТРУКЦИИ ЧЕРВЯКОВ И ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС [4,9, 16,21,42]
ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
а„
da,
da2
b,
Ь2
т
dta*
ИСХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ:
— межасевое расстояние;
— диаметр вершин зубьев червяка;
— диаметр вершин зубьев
червячного колеса;
— длина нарезной части червяка;
— ширина червячного колеса;
— модуль;
— диаметр вала.
t=0.1b2.
A,4... 1,8)doajl; d6uHm=@.6.-0.7)g;
=@,35...0,40)dвал-cm.литье; L6uHm=B,0...3.0)dDUHm;
=@.40...0.45)doaj, -чугун; DomD =0.5(da2-4.4m -4g + dcm);
dCm= dDaJ,+2gc,
t-cm'
Я cm
9 cm
2<p=(W0-...1W);
c=@,2...0,3)b2;
h=@,25...0,40)b2;
отв
&отЬ
-0.25(da2-4,4m-4g-dcm);
d0mt ~ округляются до
целых чисел;
a) a„=80...150 мм
КОНСТРУКЦИИ ЧЕРВЯКОВ
/\=D-dai>0
2. КОНСТРУКЦИИ ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС
б) aw=150...200 мм
А
в) а„=200...600 мм
Ь2
з
,-о!
г) d=dn (d>d
i ЬС
М Jpaa
1 II
JO
--
~т5
—
подш'
.
-oD
&>0
—
ь
>i
Щ-
Табл. 11.4.3. Зависимость
g=f(m), мм
т
1,5
2,0
2,5
3,0
g
3,5 т
3,2 т
3,0 т
2,8 т
т
4,0
5,0
2 6,0
g
2,5 т
2,4 т
2,1 т
г)
1
в) d<d„ (d<dnoguj
jo_
Л>0
м
—К
is:
Рис. 11.4.3. Конструкции червяков
О >,A5...40) мм;
(т >Ю мм).
Рис. 11.4.4. Конструкции червячных колес:
а)...в) при единичном и мелкосерийном производстве;
г)...е) при серийном производстве

1. ПАРАМЕТРЫ ЧЕРВЯКОВ
Табл. 11.4.4
11.4.4. КОНСТРУИРОВАНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЧЕРВЯКОВ [4,21,42]
На чертеже

цилиндрического червяка
в соотЬет-
ствии с ГОСТ
2.406-76
должна быть
указана
размера (рис.
11.4.5) и
помешена
следующая
таблица
параметров червяка
(табл. 11.4.4).
<е
Модуль
Число биткоб
Вид червяка
Делит.уеол подъем.
Напрабл.лин. Ьитк.
Исходной чербяк
Каэд>.смещения
Степень точн.
Дел, тоящ.битк.по корд.
Высота до хорда
Делит.диаметр
Ход битка
Каэ/р.диам.черв.
Межас.росстоян.
Сопряж.
зуб. кол.
№
рис.
Числ.зуб.
ZA
ГОСТ
19036-81
Sal
hoi
Pzl
Z2
10
35
ПО
л-
€
=¦
Рис. 11.4.5
S/Ra6,3(.V)
B-BB:1)
* 0,018 А
0,072\А
4,0 Г E:1)
Модуль
Число биткоб
Вид чербяка
Делит.угол подъем.
Напрабл.лин.битк.
Исходный чербяк
Коэд>. смещения
Степень точн.
Дел.толщ. RumK.no хорд
Высота до хорда
Делит.диаметр
Ход
Коэ<р.диам.черв.
Межос.
росстоян.
Сопряж.
зуб.кол.
№ рис.
Числ.зуб.
ZA
14-210"
лебое
гост
19036-81
Sol
hat
Pzl
а„
Z2
7-С
II,Ш
8.04
50,24
8
192
003.002
40
I. 220...240 НВ;
-витки -п 1,0...1,5; 50...52 HRC;
-035_о,и-" 0,3...0,4; 45...48 HRC
- „д 2. Конца биткой толш.до 5 mm срезать и притупить
'—' 3. Рабочую поверхность витков полировать
4. Точность червяка-
ГОСТ 3675-81
5. Ы4; ±0,51Т14
IwWIcr,
^Ща?,
У. конто.
fflflepo
KOHCYJ
/loan.
КП ДМ MCI2a 11.04.09
ЧЕРВЯК
цилиндрический
45Х
ГОСТ 4543-71
vocmrwt
1:1
пш 1\ Пията&Ц.
НТУ "ХПИ
Kaipegpa MM u ПМ
Рис. 11.4.6
Рис. 11.4.9 О
2. ШЕРОХОВАТОСТЬ
ПОВЕРХНОСТЕЙ
Табл. 11.4.5. Шероховатость
поверхностей зубьев
2. 1. Рабочая поверхность
витков
2.2. Диаметр вершин
витков
Степень точности червячной передачи
Ra0,4...0,8
Ra1,6
Ra0,4...0,8
Ra1,6...3,2
8
Ra0,8...1,6
Ra3.2
Ra0,8...1,6
Ra3,2 .
2.3. Поверхности входного участка вала червяка, мест установки
подшипников, уплотнений G.3 п.З, 8.8.2, 9.1.1 п.З). 5...10
2.4. Другие необозначенние \ J
поверхности ) s/Ra6,3 (\fi
5. ТЕРМООБРАБОТКА ЧЕРВЯКА
5. /. 200...220 НВ
5.2. Витки - h 1,0... 1,5; 50...52 HRC
5.3. Термообработка мест установки
уплотнений (9.1.1 п. 5)
Табл. 11.4.6. Допуски радильного биения
заготовок червяка
3. ПОЛЯ
ДОПУСКОВ
?
И
-
ПОСАДКИ
-__
-с
--
-
—
Рис. 11.4.7
Но чертеже червяка отклонение
заготовки nag диаметр вершин
витков h7 представить численно.
Поля допускав и посадки входного
участка вала червяка, мест
установки подшипников, уплотнений
G.3 п.2, 7.4.2, 8.8.1, 9.1.1 п.2).
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ
И РАСПОЛОЖЕНИЯ
4. 1. Допуск радиального биения |Х|
мкм, поверхности заготовки
nag диаметр вершин витков
относительно оси А
(поверхностей А-Б (табл. 11.4.6).
4.2. Допуски форма и положения
поверхностей входного участ-\
ко вала червяка, мест ycmo-j
новки подшипников,
уплотнений G.3 п.4, 8.8.3, 9.1. 1 п.4)
а) [ТЕ
€
©
3
Ось
центров'
Ст.
точн.
6
7
8
9
Радиальное биение, мкм, заготовок червяка
при делительном диаметре d \ мм
$30 $50 $80 $120 $180 $250
12 13 14 16 18 22
17 18 20 22 25 30
21 22 25 28 32 38
26 28 32 36 40 48
б)
л
\/\ \ав
-о°
<Ъ
¦Q
- Цг-1 "
Рис. 11.4.8

153
1. ПАРАМЕТРЫ
ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС
На чертеже червячого зубчатого колесо
в соответствии с ГОСТ 2.406—76 должна
быть указана размера (рис. 11.4.10) и
помешена следующая таблица параметров
зубчатого венца (табл. 11.4.7).
А Табл. 11.4.7
I—
11.4.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ ЧЕРВЯЧНЫХ КОЛЕС [4, 16,21,42]
Точность червячного
колесо-ГОСТ 3675-81
h14; Hi 4; ±0,51Т14
s/ro12,5(\/)
Модуль
Число зубьев
Направл.лин.зуба
Коэд>. смешения
Исх.произв.червяк
Степень точн.
Межос.расстоян.
Делит.диаметр
Вид сопр.червяка
Сопрйж.
зуб.кол.
№ рис.
Числ.витк.
*2
40
ГОСТ
19036-81
а„
zi
8- С
192
320
ZA
003.001
1. 4 отверстии для болтов
Ml0 на диаметре 0276
сверлить и нарезать
после установки венца на
ступице
4 болта М10х35 затянуть до упора,
спилить и раскернить
КП ДМ МС12а 11.04.14.СВ
КОЛЕСО
червячное
НитЛМассо WacwmSt
1:1
Пист 1\ Ппатоб 1
БИТУ
Ка<редро ДМ и ПТМ
r'Rai 6 Табл. 11.4.8. Шероховатость
\/Ra3.2j2X \{Rc~X2 поверхностей
2. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
2. 1. Рабочая поверхность
Зубьев
2.2. Диаметр вершин
зубьев
2.3. Боковая бозовая
поверхность вениа (ступица)
Степень точности червячной передачи
Ra1,6
Ra6,3
Ra3,2
Ra1,6
Ro6,3...12,5
Ra3,2... 6,3
8
Ra3,2
Ra12,5
Ra6,3
Ro6,3
Ral2,5
Ral2,5
2.4. Поверхность ступица, сопряженная с валом:
для Овал $60 мм - Ra 1,6...3,2,
для Овш, >80 мм - Ra3,2...6,3.
5...10
2.5 Другие нербозначенные
поверхности
Рис. 11.4.11
S/Ro12,5(\A
Табл
Ст.
точн.
6
7
8
9
. 11.4.9. Отклонения fx размера о
Отклонения ±/]г,мкмдлямежос.расстояния а№мм
$80 «120 «180 $250 $315 $400 $500
22 25 28 32 36 40 42
34 40 45 50 56 60 67
53 43 71 80 90 100 105
85 100 110 130 140 150 160
Табл. 11.4.10. Допуски радиального биения
заготовок червячного колеса
Степень
точности
6
7
8
9
Радиальное биение, мкм, при диаметре d2 мм
$50 $80 $120 $200 $320 $500 $800
12 16 20 22 26 32 40
20 25 32 36 42 50 60
32 40 50 55 65 80 100
50 60 80 90 105 120 160
3. ПОЛЯ
ДОПУСКОВ
И ПОСАДКИ
3.1. Отклонения fx
мкм размера О
(табл. 11.4.9).
Но чертеже чер- f^
вячного колеса 5
отклонения h8 'S.
заготовки nag
диаметр вершин
зубьев
представить численно
Рис. 11.4.12
4. ДОПУСКИ ФОРМЫ
И РАСПОЛОЖЕНИЯ
4.1. Допуск радиального биения 0
мкм, поверхности заготовки
под диаметр вершин зубьев
колеса относительна
поверхности А (табл, 11.4.10).
4.2. Допуск осевого биения И мкм
базовах поверхностей венца и
ступица колеса относительно
поверхности А (табл. 11.2.6).
Рис. 11.4.13

11.4.6. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ ЭЛЕМЕНТОВ ЧЕРВЯЧНОЙ ПЕРЕДАЧИ
s/ro12.5(V)
Модуль
Число зубвеб
Напраол.лин.зуба
КаЭф. смешения
Исх. произв. червяк
Степено точн.
Межос.росстоян.
Делит.диаметр
Вид сопр.червяка
Сопряж.
зуб. кол.
№ рис.
Числ.витк
??
40
прадае
ГОСТ
19036-81
Z!
8-С
320
192
ZA
003.D02
3. Питейное уклона-3';
литейное радиуса -(З...4)мм
4. h14; HI4; ±0,5IT14
1. Обработку размеров, представленнах о [ ],
и нарезание венца дополнить после его
установки на ступицу (рис. 11.04.16)
2. Допуски размероЬ, масса и припуски на
механическую обработку - ГОСТ 26645—85
Рис. 11.4.15 ^
?}М l/UCfTi W
2 <раски
Разраб.
Ipott
Т.контр
iwwmp.
Утверд.
Консуль.
т ДМ МС12а 11.04.15
ВЕНЕЦ
БрО10Ф1
ГОСТ 613-79
Лит. \ Масса'Waaumoi
1:1
littrm l\ Пигтай f
БНТУ
Ktxpegpo ММ и ПТМ
В-Б
<N{ S/Ra1,6
V(V)
A E:1)
1. Обработку размеров,
предстабленнах 6 [ ], баполнить после
установки венца (рис. 11.04.15) на
ступицу
2. Допуски размеров, масса и припуски
на механическую обработку — ГОСТ
26645-85
3. Литейнае уклона-3';
литейнае радиуса —D...5) мм
4. Ы4; HI4; +0.5IT14;
-поверхностей v—±0,5IT16
Рис. 11.4.16
/loan.
КП ММ МС12а 11.04.16
СТУПИЦА
СЧ 75
ГОСТ 1412-
85
Лит, I Масса
Шсш/not
1:1
Пит 1\ ЛктиВ-!.
НТУ УПИ'
Кафедра MM u ПМ

Рис. 11.4.18
S/Ra6,3(.V)
Модуль осе&ои
Число зубьеб
Напрабл.лин.зуба
Коэ<р. смещения
Исх. произд. чердяк
Степень тонн.
Межос.расстоян.
Делит.диаметр
Вид сопр. червяка
Сопряж.
зуб.кол.
№ рис.
Числ. витк.
40
пробое
ГОСТ
19036-81
Z)
8-С
50
80
ZK1
00J.0OS
/. Отливку дополнить центробежным литьем
2. Допуски размеров, массы и припуски на
механическую обработку - ГОСТ 26645—85
3. Нарезание зубьев произвести после
установки венца на ступиие
4. Острые кромки затупить
5. hi4; Н14; ±0,5/Т14
fe«|/ft/Cff _
Разраб.
Ъобер.
'.контр.
¦{.контр.
Угпберд.
Консум
Веникодский
КП ДМ МС12а 11.04.18
ВЕНЕЦ
червячного колеса
БрОЮФ!
ГОСТ 613-79
Лит. Шасса Wacuimol
2:1
liucm >l ПиптоЬ 1
внту
Kotpsgpa MM и ПТМ

12. КОНСТРУИРОВАНИЕ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ, КРЫШЕК И ДРУГИХ ЧАСТЕЙ РЕДУКТОРОВ [4, 10, 13, 16,21,35,36,42]
12.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
1. ФОРМА КОРПУСА
Конструкция корпусных деталей редуктора (корпус, крышка) определяется
- расположением плоскости разъема редуктора. Наиболее
распространена конструкция корпусных деталей с разъемом по плоскости, в которой
расположены оси валов;
- расположением подшипниковых бобышек в корпусе (крышке) редуктора:
- корпусные детали с наружным расположением подшипниковых
бобышек (рис. 12.1.1а);
- корпусные детали с внутренним расположением подшипниковых
бобышек (рис. 12.1.16).
Определенное влияние на конструкцию корпусных деталей имеет тип
используемых крышек подшипниковых узлов (рис. 12.1.2):
- крышки подшипниковых узлов накладные (привертные);
- крышки подшипниковых узлов закладные (врезные).
Накладные крышки используются во всех видах редукторов.
Закладные крышки используются в цилиндрических, реже в конических
и червячных редукторах, что связано с необходимостью регулировки
зацепления в таких редукторах.
2. ЗАДАННЫЕ ПАРАМЕТРЫ:
Межосевое расстояние или а„, мм,
длина образующей конуса на наружном диаметре Re , мм.
Диаметра
- начальнах окружностей dwi, d„i ( del , de2 ), мм,
-вершин зубьев d0i, da2
Ширина зубчатах колес
Наружнае диаметра подшипников (после Выбора подшипников)
Внутренние размера корпуса (из компоновки редуктора) LgH
3.4.
( doe и dae2), M«-
bi, Ь2 (Ь) , мм.
D, мм.
Вбн, мм.
3. ВЫБИРАЮТСЯ:
3.1. Форма корпуса редуктора (рис. 12.1.1а или 12.1.16).
3.2. Основное размера редуктора, мм:
3.2.1. Толщина стенки корпуса редуктора 6 F^-8 мм) E.1 п.3.1).
3.2.2. Толщина стенки крашки 6кр = @,8...0,9N (o„p ? 7 мм).
3.3. Рекомендуемае диаметра болтов, соединяющих:
3.3.1. редуктор с рамой (фундаментнах) dt=2,0 6
(рис. 12.6.1а...г, рис. 12.6.2о...г);
3.3.2. корпус с крашкой у бобашек подшипников d2 = u5 6
(рис. 12.6.1е,ж, рис. 12.6.За...г);
3.3.3. корпус с крашкой па периметру соединения dj = l,06
(рис. 12.6.1з,и, рис. 12.6.3д...з);
3.3.4. крашку редуктора со смотровой крашкой с/< (табл. 13.1.2);
3.3.5. крашку подшипникового узла с корпусом ds (табл. 12. 1. 1).
Число
3.4.1.
болтов
диаметром
d,
?1 ~(*-нар^~°нар.
,)/B00...300); г,2 4 (числа целое,
четное);
3.4.2.
3.4.3.
3.4.4.
где LHap, Внар-размера лап редуктора, мм A2.3, 12.4, 12.5).
диаметром d2 z2 — два болта на каждай подшипник;
диаметром d3 г3 - вабирается так, чтобы расстояние L
между болтами L=A2...l5)dj;
диаметром d4 24 (табм. 13.1.2);
3.4.5. диаметром ds z5 (табм. 12.1.1).
3.5. Размера болтовых соединений и мест расположения болтов A2.7).
3.6. Ширина фланцев редуктора:
3.6.1. фундаментного Si = 6+х + к,
3.6.2. корпуса и крашки (у подшиникав) S2= 6+х + к2
3.6.3. корпуса и крашки (по периметру) Sj= 6+х + к3
Зависимость k-f(d) (табл. 12.7.3), х
Толщина фланцев редуктора
3.7.
3.7. 1. фундаментного
tpjii
'2,3 6
3.7.2. корпуса (соединение с крашкой) 6^2 = 1,5 6
3.7.3. крашки (соединение с корпусом) 6^^=1,35 6
3.8. Размера крашек подшипника (рис. 12.1.2, тобл. 12.1.1).
3.9. Размера конических штифтов B шт.) (рис. 12.6. 1к,л).
(см. след стр.)
Крашки подшипниковых узлов:
закладнае накладнае закладнае накладное
(рис.
(рис.
(рис.
(табл
(рис.
(рис.
(рис.
12.6.1а),
12.6.1е),
12.6.1 з).
12.2.2).
12.6. 1а, в);
12.6.1 з);
12.6.1 з).
V/
и
1 (НИ)
Рис. 12.1.1. Поперечные сечения по подшипниковым узлам цилиндрического редуктора,
выполненного с расположением подшипниковых бобышек:
а) наружным; б) внутренним

157
3. 10. Высота осей редуктора h, мм (табл. 12.8.3).
3. 1 1. Размеры литых перехадоб X, Y и г, мм (табл. 12.2.2, рис. 12.2.2).
3. 12. Питейные уклоны — 3', литейные радиусы R 3...5 мм A2.2 п. 1.3).
а)
4. КРЫШКИ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
А НАКЛАДНЫЕ ЗАКЛАДНЫЕ
Размеры отверстий
в крышках для входа
(выхода) валов с
установкой уплотнений
(9.1.1)
D,,D2,d5,62, h,
(табм. 12.1.1)
Рис. 12.1.2. Крышки подшипниковых узлов
а) накладные, б) врезные
(Проектирование крышек 12.10)
3.13. Оснащение редуктора A3.1).
Материал корпусных деталей - СЧ15 ГОСТ 1412-85. Иногда
используют алюминиевые литые сплавы- типа АЛП ГОСТ 1583-93 (aw^160 мм).
Табл. 12.1.1. Основные размеры
крышек подшипников, мм
А
SV
члл
1П |
1
тэ
ч\Ч2
Б
' '
о
-^^L-r-
^>§§^
6г. I. I,. с
(табл 12.1.1)
Крышки
накладные
Крышки
закладные
D
От 40 до 62
От 62 до 95
От 95 до 145
От 145 до 220
ds
болт
Мб
М8
М10
М12
Zi
число
болтов
4
4
6
6
?>,=!> + 2,5 ds
D2=Di+ 2,0 di
( 7 = 6...8 (Д$100)
I 7 = 8...10(D>100)
с = 0,57
Z?4=1.25I>+10mm
hx
.6
8
10
12
6г
5
6
7
8
12.2. РЕКОМЕНДАЦИИ К КОНСТРУИРОВАНИЮ ЛИТЫХ ДЕТАЛЕЙ [13, 24, 36]
1. СОПРЯЖЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ ОТЛИВОК
а) б б) б__ в)
а=90'
а<90'
Рис. 12.2.1. Радиусы сопряжений
1.1 Радиусы сопряжений (для а = 90°) выбирают (табл.
12.2.1) и округляют до цифр нормальных линейных
размеров A7.1).
Табл. 12.2.1. Радиусы сопряжений, мм
R=r+6
1.2 При(а<90°) (рис. 12.2.1b) r^>r, r2<r
1.3 Практически, радиусы сопряжений отливок небольших
редукторов принимают г = 3...5 мм, и эти величины
записывают в технические требования.
S+6,
Г
<15
1,5
16...25
2,5
26...39
4,0
40...63
6,0
1.4 При 6<6i
- если 6{= A,3...2) J, то размеры х, у, г выбирают-
изтабл. 11.2.2 (рис. 12.2.2);
-если бх> 2 б, то размеры х, у, г следует
увеличить по сравнению с данными табл.12.2.2 в 1,5...2,0
раза;
- если бх< \,Ъб, то размеры х, у г не
обязательны и сопряжение выполняется как при 6=6\.
2. МИНИМАЛЬНАЯ ТОЛЩИНА СТЕНОК
Табл. 12.2.3
Табл. 12.2.2
б
X
У
Г
мм
8...10
10...15
15...20
2...3
3...5
4...5
5х
3
4
5
Г
6 X
*
л
Ш
*.
Ь~
Рис. 12.2.2
* Приведенный габарит Н отливок, мм Я-B/+Ь+й)/3, где
/-длина, Ь- ширина, b - высота отливки.
Материал
Серый чугун
Стальное литье
Бронзы
Сплавы алюминия
tfmin.MM
Приведенный габарит* Н отливок, мм
малых
Ж 500
4
. 5...7
3...5
3...5
средних
500 <Я< 1000
8...9
10...12
5...8
5...8
больших
1000 < Я
12...15
15...20
Для отливок корпусных деталей редуктора из серого чугуна
минимальная толщина стенок принимается: - для корпуса 8,0 мм, для
крышки - 7 мм.
3. ЛИТЕЙНЫЕ УКЛОНЫ
Табл. 12.2.4
Материал
Чугун 1
Стальное литье J
Литые сплавы
цветных металлов
Уклон
1:5
1:10A:20)
1:100
Угол
11,5°
5,5°C°)
0,5°
б, мм
<25
>25

158
12.3. КОНСТРУКЦИИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ [21, 34, 42]
Мослауказатель
A3.1 п.5)
Кратко
подшипникового
узла
накладная
A2.1 п.4)
ftv
Объем масляной бонна
(О,3...0.6) [л/кВт]
1ън-длина бнутренней полости редуктора
0
5L
7л
1г
Сечения В-В, Г-Г, Д-Д Е-Е, Ж-Ж,
место А, И, К (рис.12.6.1)
Рис. 12.3.1. Конструкция корпусных деталей
одноступенчатого цилиндрического редуктора
с наружным размещением подшипниковых бобышек
.И

159
Крышка редуктора
1+1
w -Щх
0,5do2 + l.26
^SSSSS^SSSSSS:
Рис. 12.3.2. Конструкция корпусных деталей
одноступенчатого цилиндрического редуктора
с внутренним размещением подшипниковых бобышек
A3.1 п. 6)
Объем масляной ванна
@.4-0,8) [л/кВт]
Сечения С-С (рис. 12.6. За,б), Е-Е (рис. 12.6. 1 м),
Х-Х (рис.12.6.2и), У-У (рис.12.6.2к)
Места Л (рис.12.6.2а,б),
С (рис. 12.6.3а...г)

160
12.4. КОНСТРУКЦИИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ КОНИЧЕСКИХ РЕДУКТОРОВ [21,34,42]
Крышка смотрового
г отверстия с
Крышка редукторр
Ifc:
Крышка
подшипникового
узла
накладная
A2.1 п.4)
^Маслауказатель
A3.1 п.5)
Пробка
маслосливная
A3.1 п.6)
Корпус
редуктора
Ч§+§\
^-йн—длина внутренней полости редуктора
Sj,
Объем масляной ванна
@,3...0,6) [л/кВт]
Сечения В-В, Г-Г, Д-Д, Е-Е, Ж-Ж,
места А, И, К (рис. 12.6.1)
Рис. 12.4.1. Конструкция корпусных деталей
одноступенчатого конического редуктора
с наружным размещением подшипниковых бобышек

161
Ось выходного бала.
Крошка смотро&ого
отверстия с отдушиной
A3.1 п.2, п.4)
1.26 Sj
^s^sssssssss\sss4lls^^v^^vi№
Рис. 12.4.2. Конструкция корпусных деталей одноступенчатого конического редуктора
с внутренним размещением подшипниковых бобышек
Сечения Е—Е (рис. 12.6.1 м), Т—Т (рис. 12.6.Зд,ж)
Х-Х (рис. 12.6.2и), У-У (рис.12.6.2к)
Места Л (рис.12.6.2а,б), С (рис.12.6.За-г)
Пробка \
мослосливная]
A3.1 п.6)
11 А-637

162
И
Кратко смотрового 62
отверстия с отдушиной ~"
A3.1_п.2, п.4)
dj
12.5. КОНСТРУКЦИИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ
ЧЕРВЯЧНЫХ РЕДУКТОРОВ [21, 34, 42]
58н
Крышка
подшипникового
узла
накладная
LtiH—длино внутренней полости редуктора
Сечения В-В, Г-Г, Д-Д Е-Е, Ж-Ж.
места А, И, К (рис. 12.6.1)
Рис. 12.5.1. Конструкция корпусных деталей
одноступенчатого червячного редуктора
с наружным размещением подшипниковых бобышек

163
Кратко смотрового отверстия
с отдушиной
A3.1 п.2, п.4) '
Проушина
A3.1 п.З)
Сечения С—С (рис. 12.6, За-г),
Е-Е (рис. 12.6.1м),
0-0 (рис. 12.6.26),
Т-Т (рис.12.6.Зд-з),
Х-Х (рис. 12.6.2и),
У-У (рис. 12.6.2k)
Рис. 12.5.2. Конструкция корпусных деталей
одноступенчатого червячного редуктора с нижним расположением червяка
при внутреннем размещении подшипниковых бобышек *

164
12.6. ЭЛЕМЕНТЫ КОНСТРУКЦИИ ЛИТЫХ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ РЕДУКТОРОВ
12.6.1 ЭЛЕМЕНТЫ КОНСТРУКЦИИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ РЕДУКТОРОВ С ВНЕШНИМ РАСПОЛОЖЕНИЕМ ПОДШИПНИКОВЫХ БОБЫШЕК
а)
6 х к,
С1
Dj
ш
h^
§ч
i\v\\S4
Ral2
IS)
1Д
,.'> \
1
d omS/
i
ч\>
ч?
Ra25f^
(бмоитиробаи болт)
A
(вариант)
A
(вариант)
(вмонтирован болт)
d,
Б О
В'В (d2 = 1,5S) В~В
S2 + B...3) (вмонтирован болт)
г-г v г-г
fa = 1.0 6)
(смонтирован болт)
и) dj
д-д
Д-Д и
(вмонтирован
конический штисрт)
Шти<рт
конический
Si, S2,Sj - ширино флониев (с учетом 6);
kj, кг, кз - ширина флонцев (без учета 6);
ct, сг. cj —расстояние от стенки до
болта (рис. 12. 7.2, табл. 12. 7.3);
dom&t, dom62, domSJ -диометра отверстий
для болтов соответственно dj, d2, dj
A2.1 п. 3.3);
брл1. <5(рл2. бфлЗ -толщина флонцев.
Рис. 12.6.1

12.6.2. ЭЛЕМЕНТЫ КОНСТРУКЦИИ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ РЕДУКТОРОВ С ВНУТРЕННИМ РАСПОЛОЖЕНИЕМ ПОДШИПНИКОВЫХ БОБЫШЕК
Л fd.=?.n6) Л 0-0 ч Р
г)
-Л г^г -U— —v
(d,=2.0 6) Л
б) (вмонтирован болт)
Л-
е)
A5...20/
Ж)
з)
Рис. 12.6.2. а), б) - угловая ниша фундаментного фланца;
в) - боковая ниша фундаментного фланца
S;, Sz,Sj - ширина фланцев (с учетом б); domui, dom№. йотбз—диометры отверстий
kt, кг, kj — ширина фланцев (без учетов); для болтов соответственно di, 62, с!з
си eg, cj —расстояние от стенки до A2.1 п. 3.3);
болта (рис. 12.7.2, табл. 12.7.3); <5<pj,i, 6VJ,2, cWj -толщина фланцев.
П-П
(вмонтирован болт)
-Аг
И)
х-х -о
Штифт конический Bшт.)
-с внутренней резьбой
или
-с резьбовой цапфой
к)
У-У
Ш

166
5г+B...3)»м_ Q С
(C-C)^(d2 = h5d) (С-С)
(дмонтиробон болт)
S2+B...3)mm_ С С
~(С~С) (d2 = 1,56) (C-C)
г) (вмонтировон бинт)
Рис. 12.6.3. Соединение фланцев:
- подшипниковой бобышки:
а),б) болтами; в),г) винтами;
- корпуса и крышки:
д),е) болтами; ж),и) винтами;
к) боковая ниша соединения при
использовании болтов;
л) боковая ниша соединения при
использовании винтов

12.7. УСТАНОВОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
12.7.1. РАЗМЕРЫ ОПОРНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ ПОД КРЕПЕЖНЫЕ ДЕТАЛИ.
ДИАМЕТРЫ ОТВЕРСТИЙ ПОД БОЛТЫ гост П284-75, гост 12876-67 Табл. 12.7.1. Размеры зенковок и отверстий
а)
Обработать
gQ- как чисто
¦х^- x/Ra12,5
^Ra12,5
Di
D4
D6
у*
G°otw 2*
под болты, мм
Мб M8 М10М12М16 М20
13,518 22 26 33 40
18 24 28 30 38 45
- - - 16 20 24
6,6 9,0 И 14 18 22
7,0 10 12 15 19 24
ГОСТ 11284-75
М24 МЗО М36 М42 М48
48
52
28
26
28
61 71 80 95
65 80 90 100
36 43 48 56
33 39 45 52
35 42 48 56
t mox-1/J OblCOma
головки болта (высота гойки)
Примечание. Размеры представлены для нормальных головок
болтов и нормальных гаек.
1 * - для соединений нормальной точности;
2* - для соединений грубой сборки.
Рис. 12.7.1. Размеры зенковок и диаметров отверстии под болты
12.7.3. РАЗМЕРЫ МЕСТ ПОД ГАЕЧНЫЕ КЛЮЧИ гост!3б82-8о
12.7.2. РАЗМЕРЫ ФЛАНЦЕВ БОЛТОВЫХ
СОЕДИНЕНИЙ.
ГЛУБИНА СВЕРЛЕНИЯ.
ГЛУБИНА НАРЕЗАНИЯ РЕЗЬБЫ
Табл. 12.7.2. Размеры элементов
резьбовых соединений, мм
d
Мб
М8
М10
М12
М16
М20
М24
МЗО
М36
М42
М48
Размер в
умень- нор-
шенный мальный
4,0 6
4,0 8
4,0 9
5,0 11
5,0 12
6,0 15
7,0 18
8,0 21
9,0 24
И 27
12 30
ei
mm
2,0
2,5
3,0
3,5
4
5
6
7
Рис. 12.7.2. Размеры
литых фланцев
и элементов
резьбовых соединений
L - глубина резьбы:
- для стальных изделий ?.= @,8... 1,0) d
- для изделий из чугуна ?. = A,3...1,5) </
- для изделий из алюминия L = A,6...2,0) d
Табл. 12.7.3. Размеры мест под гаечные ключи, мм
ГОСТ 13682-80
Рис. 12.7.3. Размеры под гаечные ключи
для различных форм фланцев
d
Мб
М8
М10
М12
М16
М20
М24
МЗО
М36
М42
М48
Болт
к с
20 И
24 13
28 15
32 17
40 22
48 26
56 30
68 37
80 43
92 49
104 55
Винт
к
15
19
23
27
35
43
51
-
-
-
-
с
8
10
12
14
17
22
26
-
- ¦
-
-
М
11
14
17
19
25
30
36
45-
52
60
70
А
mia
20
26
32
36
48
58
68
90
105
120
140
В
28
34
38
45
60
75
85
105
120
145
170 -
в,
36
45
50
58
78
98
ПО
140
160
185
210
R
18
23
25
28
38
48
55
68
80
92
105
D
22
26
28
32
40
48
60
70
85
98
ПО
Примечание. Размеры представлены для нормальных головок
болтов и нормальных гаек

168
Допускаемое
отклонение
межосевого
расстояния
±fa, мкм
12.8. ТОЧНОСТЬ КОРПУСНЫХ ДЕТАЛЕЙ РЕДУКТОРОВ [9,16,21,42]
Табл. 12.8.1. Допускамые отклонения межосевого расстояния fa,
для цилиндрических передач
ГОСТ 1643-81 Табл. 12.8.3. Высота расположения осей А, мм
ГОСТ 24386-91
Вид
сопряжения
зубьев
Св.
До 80
-
Н,Е
D
С
В
А
10
16
22
35
60
100
Межосевое расстояние, мм Ow
80
125
11
18
28
45
70
ПО
125
180
12'
20
30
50
80
120
180
250
14
22
35
55
90
140
250
315
16
25
40
60
100
160
315
400
18
28
45
70
ПО
180
400
500
20
30
50
80
120
200
500
630
22
35
55
90
140
220
Табл. 12.8.2. Допускаемые отклонения межосевого расстояния fa,
для червячных передач ГОСТ 3675-81
Ряд 1 *
2
3
Ряд1 •
2
3
Ряд1 *
2
3
100
100 112
100 106 112
200
200 225
200 212 225
400
400 450
400 425 450
125
125 140
118 125 132 140 150
250
250 280
236 250 265 280 300
500
500 560
475 500 530 560 600
160
160 180
160 170 180 190
315
315 355
315 335 355 375
630
630
630
* 1 -й ряд следует предпочитать 2-му, 3-му.
Допускаемое
отклонение
межосевого
расстояния
±/0, мкм
Степень
точности
передачи
Межосевое расстояние, мм aw
Св.
До 80
45
71
ПО
80
120
50
80
130
120
180
60
90
150
180
250
2. ШЕРОХОВАТОСТЬ
ПОВЕРХНОСТЕЙ
(рис. 12.8.1)
2. 1. Мест установки подшипников
качения (8.8.2).
2.2. Плоскости соединения-
"корпус—крашка " Ro \, 6...3,2.
2.3. Поверхностей под боко-.
вые накладные крышки
подшипниковых узлов - Ra6,3.
2.4. Отверстий под
конические штифты — Ro3,2.
2.5. Опорной по&ерхности
корпуса ~ Ro12,5.
2.6. Других обрабатываемых
поверхностей — Ro25.
2.7. Других
необрабатываемых поверхностей - v .
67
105
160
Табл. 12.8.4. Допускаемые отклонения высоты
расположения осей Ah
ГОСТ 24386-91
Ь , мм
Ah, мм
$50
0
-0,4
«50
0
-0,5
$630
0
-1,0
$1000
0
-1,5
1. ПОЛЯ ДОПУСКОВ
И ПОСАДКИ (рис. 12.8.1)
1. 1. Посадки подшипников качения
в отверстиях "корпус—крышка" -
1.2. Допускаемые отклонения:
— межосевого расстояния ±fa:
цилиндрических передач (табл. 12.8.1);
червячных передач (табл. 12.8.2);
— высоты расположения осей ДЛ , мм
(табл. 12.8.4).
1.3. Посадки мест установки закладных
бокоЬых крышек подшипниковых узлов
(рис. 12.1. 1).
Рис. 12.8.1. Обозначение на корпусных деталях редукторов:
а), б) полей допусков, посадок и шероховатости поверхностей; в) допусков формы и расположения

169
3. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ (рис. 12.8.1)
а) |//| \а
3. 1. Допуск плоскостности \&]
плоскости соединения "корпус—крышка"
- @,01...0,02)/300 мм/мм.
При длине контролируемой
плоскости 1^300 мм величину допуска
пересчитать в L/300 раз.
3.2. Допуск плоскостности \&}
опорной плоскости редуктора —
О, 1/300 мм/мм.
При длине контролируемой
плоскости 1_т*300 мм величину допуска
пересчитать б L/300 раз.
3.3. Допуски круглости \Ш\ и профиля
продольного сечения Щ] посадочных
поверхностей подшипников ¦ (табл.
8.8.9).
3.4. Допуск соосности Щ отверстий
подшипников одного вала - 0,5
допуска профиля поодольного сечения.
3.5. Допуск перпендикулярности Ш
(торцевого биения) боковых
поверхностей корпуса—крышки под
накладные крышки подшипниковых узлов
(табл. 12.8.5).
3.6. Для цилиндрических передач:
—допуск параллельности Щ и
перекоса Ш\ отверстий 0Н7 оси
Б относительно отверстий 0Н7
оси А (рис. 12.8.2а):
3.6.1.— допуск параллельности
(табл. 12.8.6);
3.6.2. — допуск перекоса-0,5
допуска параллельности.
3.7. Для конических передач допуск
перпендикулярности Ш
отверстий 0Н7 оси Б относительно
отверстий 0Н7 оси А (рис.
12.8.26 и табл.12.8.7).
3.8. Для червячных передач допуск
перпендикулярности ПО
отверстий 0Н7 оси Б относительно
отверстий 0Н7 оси А (рис.
12.8.2в и табл. 12.8.8).
Табл. 12.8.5.
Значения допуска
перпендикулярности
боковых поверхностей
корпуса относительно
оси отверстий 0Н7
D
мм
< 80
< 120
< 150
< 180
<250
< 315
<400
И
мкм
40
45
50
60
70
80
90
Ь±ЕЗ
frt=
^=J*
Рис. 12.8.2. Обозначения некоторых
допусков формы и
расположения для корпусов:
а) цилиндрических редукторов;
б) конических редукторов;
в) червячных редукторов
Табл. 12.8.6. Допуск параллельности
осей подшипниковых узлов
цилиндрических передач f„
ГОСТ 1643-81
аР,
Степе
точна
6
7
8
9
fx мкм при ширине
зубчатого колеса Ь2, мм
$40
9
11
18
28
$100
12
16
25
40
$160
16
20
. 32
50
$250
20
25
40
63
Чтобы определить \Л\ при ширине
подшипниковых гнезд В, следует
табличные значения fx изменить
в В/Ьг раз.
Табл. 12.8.7. Допускаемые отклонения угла делительного конуса
конических передач ±EZ* гост 1758-81
Допускаемые
отклонения
угла
делительного
конуса
±?Е, мкм
Вид
сопряжения
зубьев
Н,Е
D
С
В
А
Длина образующей конуса Rm по среднему диаметру, мм
Ят$50
50<ДШ$100
100<ДШ$200
200<ДОТ$400
Угол делительного конуса о~[ , град
$15$25>25
7,5 10 12
11 16 19
18 26 30
30 42 50
45 63 80
$15$25>25
10 12 15
16 19 22
26 30 32
42 50 60
63 80 95
$15 $25 >25
12 17 20
19 26 32
30 45 50
50 71 80
80 ПО 125
$15 $25 >25
15 24 26
22 36 40
32 56 63
60 90 100
95 140 160
1. * Е% определяется в единицах длины на радиусе равном длине образующей
делительного конуса по среднему диаметру колеса.
2. Чтобы определить перпендикулярность [XJ оси Б отверстия 0Н7 относительно
оси А на размере В, следует соответствующее табличное значение Es изменить
в B/Rm раз.
Табл. 12.8.8. Предельные отклонения
межосевого угла червячной передачи ± /*?**
ГОСТ 3675-81
± fz, мкм
Ширина венца
червячного колеса
Ь2,ММ
62<63
63 <Ь2< 100
100< Ь2< 160
160<Ь2<250
250 <Ь2
Степень точности
7
12
17
24
32
48
8
16
22
30
42
63
9
22
28
40
56
80
1. ** /*? определяется в единицах длины на ширине
венца червячного колеса й2.
2. Чтобы определить перпендикулярность ПП оси Б
отверстия 0Н7 относительно оси А на размере
В, следует соответствующее табличное значение
fz изменить в 2?/Ь2раз.

170
12.9. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ КОРПУСОВ И КРЫШЕК РЕДУКТОРОВ [3,6,8,16,21,24,26,28,33,42]
Рабочие чертежи корпуса и крышки представляются в двух вариантах:
1. Представляется сборочный чертеж "Корпус редуктора в сборе" (рис. 12.9.1),
в соответствии с которым обрабатываются поверхности, требующие
совместной обработки. Сборочный чертеж содержит рабочие чертежи корпуса и
крышки, а также элементы их соединения (болты, гайки, подкладки, штифты). На
рабочих чертежах корпуса (крышки) (рис. 12.9.2, 12.9.3) поверхности,
подлежащие совместной обработке, выделяются, например представляются в [ ], а
технические условия содержит запись: "Обработку размеров, представленнах
в [ ], Заполнить по чертежу корпуса редуктора в сборе".
2. Представляются рабочие чертежи корпуса и крышки редуктора (рис. 12.9.4,
12.9.5), где поверхности, подлежащие совместной обработке, представляются,
например в [ ]. Рабочий чертеж корпуса (крышки) в технических условиях
имеет запись "Обработку размероЬ, представленнах в [ ], Ьыпалнито
совместно с корпусом (крышкой)".
Г
L
ll\0,04/iaO\A\
Д-Д О
<J(\/)
420*
Рис. 12.9.1а

171
Г-Г
Е B:1)
Ж B:1)
018
010 \ООч
Зотв. /\\\
I
I
чт|
*
i
Ra 12,5 fi
2 конических отверстия 08 (см. 3-3)
сверлить и развертывать совместно
в узле "корпус-крышка"
Отверстия 072Н7 и 085Н7
обрабатывать совместно узлом "корпус-крашка"
после установки штифтов и соединения
корпуса с крышкой болтами
Резьбовые отверстия выполнить с фос-
кой 1x45', класс точности 6Н, \/Яа6,3
Обработку мест под головки болтов
(гоек) выполнить до чистой поверхности
12,5 с шероховатостью бокобах
поверхностей от зенкобки ^/Ro25 (см. И—И)
hi 4; HI 4; ±0,51Т14
I
2ошб.
Рис. 12.9.16
4fe Ъс/г, Уимумемя
J.kOHmo.
УтЯеов.
КП ДМ МС12о
КОРПУС
редукторо
б сборе
12.09.01.СБ
1:1
""¦ '' "*""" '
НТУ "ХПИ"
Kaqteqpa ДМ и ПМ

172
М6-14-16
и-и -о
</(V)
п\жтж
В B:1)
Г-Г
Рис. 12.9.2
Е B:1)
018
6чХ^
\/Ra2L
-г-
1
1
>J
$
[
Зс
010]
тВ.
2отЬ.
8. Поверхность корпуса очистить
и красить маслостойкой краской.
Внутренняя поберхность покрытия-
/ 0,15 м2
Наружная поберхность покрытия-
0,25 м2
1. Отлибку отжечь
2. Допуски размероб, масса и припуски на
механическую обработку - ГОСТ 26645-85
3. Обработку размероб, представленных в [ ],
выполнить по чертежу корпуса
редуктора в сборе (рис. 12.09.01)
4. Обработку мест под головки болтов
(гаек) выполнить до чистой поверхности
\fRa12.5 с шероховатостью боковых
поверхностей от зенковки ^/Ra25 (см. Л)
5. Резьбовые отверстия выполнить с фаской
1x45', класс точности 6Н, yflo6,J
Б. Литейные уклоны - 3';
литейные радиусы - 3...5 мм
7. hi 4; H14; ±0,51114;
-поверхностей ^-±0,51716
toJTucm №<югунент
КП ДМ МС12о 12.09.02
КРЫШКА *^"^^
редуктора
СЧ 20
ГОСТ 1412-79
Dtirm I I Лигм/Л Г
НТУ УПИ"
Ка<редра MM и ПИ

173
</(\/)
И-И B:1)
1. Отливку отжечь
2. Допуски размеров, масса и припуски на
механическую обработку - ГОСТ 26645-85
3. Обработку размеров, представленных в [ ],
выполнить по чертежу корпуса
редуктора в сборе (рис. 12.09.01)
4. Обработку мест под головки болтов
(гаек) выполнить до чистой поверхности
S/Ra12,5 с шероховатостью бокоЬах
поверхностей am зенкабки \jRa25 (см. В)
5. Резьбовые отверстия выполнить с фаской
1x45', класс точности 6Н, \/Ra6,3
6. Литейные уклона — J";
литейные радиусы - 3...5 мм
7. Ы4; Н14; ±0,51714;
-поверхностей v-±0,5IT16
8. Поверхность корпуса очистите и
красить маслостойкой краской.
Внутренняя поверхность покрытия-
0,16 и*.
Наружная поверхность покрытия-0,30 м2
tv4lhjcm Wowwgwn.
КП ДМ МС12о 12.09.03
т
КОРПУС
редуктора
СЧ 20
ГОСТ 1412-79
Я5с555
;.¦;
"¦""'' """"в'
НТУ УПИ"
Кафедра ДМ и ПМ

174
ив
130
[48]
V<V;
И-И B:1) О
Рис. 12.9.4
2отЬ.
018
kZ '
?<S*
^/Ra25
-1-
i
_^
$
[0
2c
10]
¦>mb
Отливку отжечь
Допуски размеров, масса и припуски на
механическую обработку-ГОСТ 26645-85
2 конических отверстия 08 (см. Д-Д)
сверлить и разЬертывать совместно с
корпусом (рис. 12.09.05)
Отверстия 085Н7 и 075Н7 обрабатывать
совместно с корпусом после установки
штифтов и соединения корпуса с
крошкой болтами
Обработку размеров, представленных в
[ ], выполнить совместно с корпусом
Резьбовые отверстия выполните с срас-
коО 1x45', класс точности 6Н, ^/Ra6,3
7. Обработку . мест под головки болтав
(гаек) выполнить до чистой поверхности
X/Ra12,5 с шероховатостью боковых
поверхностей от зенкаВки ^/Ro25 (см. Г)
8. Литейые уклоны - 3';
литейные радиусы - 3...5 мм
Ы4; Н14; ±0,51Т14;
-поверхностей
Поверхность крышки очистить и
красить маслостойкой краской.
Внутренняя поверхность покрытия-0,17'м2
Наружная поверхность покрытия- 0,28 м2
ЬМкп, Костмнт
кп дм маг о
КРЫШКА
редуктора
СЧ 20
ГОСТ 1412-
12.09.04
1:1
П,*т1\ Я™?ГТ
БНТУ
Коуедро ДМ и ПГМ

175
R38 R12
1. Отливку отжечь
2. Допуски размероб, масса и припуски на
механическую обработку-ГОСТ 26645-85
3. 2 конических отверстия 08 (см. Г-Г)
сверлить и развертывать совместно с
крышкой (рис. 12.09.04)
4. Отверстия Ф85Н7 и 075Н7 обрабатывать
совместно с крышкой после установки
штифтов и соединения корпуса с
крышкой болтами
5. Обработку размеров, представленных в
[ J, выполнить совместно с крышкой
6. Резьбовые отверстия выполнить с фаской
1x45', класс точности 6Н, \/Ra6,3
7. Обработку мест под головки болтов
(гаек) выполнить до чистой поверхности
12,5 с шерохоЬатостью бокойах пойерх-
ностеО от зенковки S/Ra25 (см. Д)
8. Литейные уклоны - 3', радиусы - З...5мм
9. Ы4; Н14; ±0,51114;
-поверхностей </-±0,51Т16
10. Поверхность корпуса очистить и красить
маслостойкой краской.
внутренняя поверхность покрытия-0,18 м2.
Наружная поверхность покрытия- 0,32 м2
Рис. 12.9.5
kwgm
КП ДМ МС12о 12.09.05
пет
КОРПУС
редуктора
СЧ 20
ГОСТ 1412-79
BJSJ
БНТУ
ЬГИУ
Ка9едро ДМ и ПГм\

176
1С
^&
15 С 125 _
вТ
-ф-
1
1
1
1
1
1
1
J
л**
78
¦ г
! ! I-
т
- --Л-. -
i
1
1 !
! 1 !
i
204
. /
Й
^
?
л
V
О»
1
1
1
1
1
1
1
1
-Ф-
204
<N
О\0,020\
Рис. 12.9.6
<У(\/)
В-В B:1)
^
1. После сборки крышку подвергнуть отжигу
2. 2 конических отберстия Ф8 (см. В-В)
сверлить и развертывать совместно с
корпусом (рис. 12.09.07)
3. Отберстия Ф120Н7 обрабатывать
совместно с корпусом после установки
штифтов и соединения крышки с корпусом
болтами
4. Обработку размеров, представленных в
[ ], выполнить совместно с корпусом (рис.
12.09.07)
5. Резьбовые отверстия выполнить с фаской
1x45', класс точности 6Н, <^/Ra6,J
6. h14; H14; ±0,51114
7. Поверхность крышки очистить и красить
маслостойкоО краской.
Внутренняя поверхность покрытия-
0,15 м*.
Наружная поверхность покрытия
-0,25 м2
bii/hcm ЬГаоюыент
Н.контр'
Консула}
Подпиа IJtm
КП ДМ МС12а 12.09.06
КРЫШКА
редуктора
лит. I Масса Щадит*
1:1
МавЗЩаШ.
НТУ УПИ"
Kotfeqpa ДМ и ПМ

177
wo
Г A:2)
160
024
28 240
—
'J2
i
i
/i
i\
v./
1
1
1
1
1
'
1
296
360
/
*\
far
T
/4omb
- о
E-E B:1) |3
се
Рис. 12.9.7
«, * B:1)
55"
S
sss
X55
?
/. /7осле сборки корпус подвергнуть отжигу
2. 2 конических отверстия 08 (см. В—В)
сверлить и развертывать совместно с
крышкой (рис. 12.09.06)
3. Отверстия Ф120Н7 обрабатывать
совместно с крышкой после установки
штифтов и соединения крышки с корпусом
болтами
4. Обработку размеров, предстобленных в
[ ], выполнить совместно с крышкой (рис.
12.09.06)
5. Резьбовые отверстия выполнить с фаской
1x45', класс точности 6Н, yRa6,3
6. hi4; HI4; ±0,5IT14;
7. Поверхность крышки очистить и красить
маслостойкой краской.
Внутренняя поверхность покрытия-
0,30 м2.
Наружная поверхность покрытия
-0,35 м2
ЬнЛисп, ЬГоопмент. Подлиа 55д
КП ДМ МС12а 12.09.07
- - . таитЯ
КОРПУС
редуктора
1:1
Ласт 1 I Листа 1
НТУ УПИ
Katpegpa ДМ и ПМ
12 А-637

178
</<vO
2отв
1. Отливку отжечь
2. Допуски размеров, массы и припуски но
механическую обработку — ГОСТ 26645-85
3. 2 конических отверстия 08 (см. Е-Е)
сверлить и развертывать совместно с крошкой
4. Отверстия 082Н7 обрабатавато
собместно с крышкой после установки штифтов
и соединения корпуса с крышкой болтами
5. Обработку размеров, представленных в [ ],
выполнить совместно с крышкой
6. Резьбовые отверстия выполнить с сроской
1x45', класс точности 6Н, vV(?06,J
7. Обработку мест под головки болтов
(гаек) выполнить до чистой поверхности
S/Ra12,5 с шероховатостью боковых
поверхностей от зенковки s/Ro25 (cm. К)
8. Литейные уклоны \'3';
литейные радиусы '•'.- J...5 мм
"? 9. Ы4; Н14; ±0,51Т14; -поверхностей V/-±0,5IT16
с
о
°0
R26,
Рис. 12.9.8
10. Поверхность корпуса очистить и красить
мослостойкой краской.
Внутренняя поверхность покрытия- 0.20 м,2.
Наружная поверхность покрытия —0,35 м2
totifhxn, Н"остмент.
Ktmai.
КП ММ МС12о 12.09.08
Лит.
КОРПУС
редуктора
СЧ 20
ГОСТ 1412-79
ЧхштЫ
1:1
""¦•" " """"в '
БНТУ
Kotpegpc ММ и ПТМ

179

180
12.10. КОНСТРУИРОВАНИЕ КРЫШЕК ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ [9,21,24,42]
а)
ь ь,
б)
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Наружный диаметр цилиндрической части
крышки D (равный наружному диаметру
подшипника).
1. ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
Для накладных крышек:
7. 7. Диаметр болтов d5 крепления крышки
к корпусу и их количество 25
d5,z5 =f(D) (табл. 12.7.1).
1.2. Диаметр установки болтов О; =0+2,5d5, мм.
1.3. Наружный диаметр фланцо D2=Di+2,0d5, мм.
1.4. Диаметр отверстий d0mts в крышке под
болта d5 (Хабл. 12.7.1), мм.
1.5. Толщина (рланца крышки h1=d5, мм.
1.6. Толщина крышки 62=f(D) (Хабл. 12.1.1), мм.
1.7. Толщина цилиндрической части крышки
б3= @,9...1,0)h,, мм.
1.8. Толщина цилиндрической части Н крышки,
контактирующая с подшипником (рис.8.9.16), мм.
1.9. Длина цилиндрической части крышки L
— конструктивно , мм.
1.10. Размеры подточек G.4.3 п. 4), мм.
1.11. Длина цилиндрической части bj=(l,2...2,0)b, mm. a) EZ
7.12. Размеры места под уплотнение (9.1.1), мм.
Q
^
7Z.
i
м
-1
&-
ъ
hi
) \
«?
"З1
-с
(dl1 или
- i
Q
\Б
L
6г
III.
1
ткш
4. ШЕРОХОВАТОСТЬ
ПОВЕРХНОСТЕЙ
4.1. Поверхность диаметра D:
для 0^80 -RaJ.2,
для D>80 - Ra6,3.
4.2. Опорная поверхность
(рланца — Ra6,3.
4.3. Торцевая поверхность
цилиндрической части
крышки, контактирующая с
подшипником —Ra1,6.
4.4. Поверхности установки
уплотнения (9.1.1 п.З).
Для закладных крышек:
7.7J. Ширина выступа I (табл.12.1.1),A, ^0,
1.14. Высота выступа с = 0,5 I,
мм.
мм.
Рис. 12.10.3. Посадки крышек:
а) накладных; б) закладных
Рис. 12.10.1. Крышки подшипниковых узлов:
а) накладная (привертная); б) закладная (врезная) г
3. ПОЛЯ ДОПУСКОВ И ПОСАДКИ
Для накладных крышек:
Поле допуска диаметра D:
-обычно - d11;
-в случае установки
в крышке уплотнения - Ь8.
Для закладных крышек:
-поле допуска диаметра D- п8;
-поле допуска кольца —¦ d11.
Поле допуска в месте установки
уплотнения (9.1.1 п. 2) - Н9.
А
G.4.3 п.4)
R1
Б
G.4.3 п.З)
(Ьариант)
\Р
Рис. 12.10.4.
Шероховатость
поверхностей
а)
5. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
Я)
2. ВАРИАНТЫ ВЬШОЛНЕНИЯ НАКЛАДНЫХ КРЫШЕК
Рис. 12.10.5. Допуски формы и расположения
5.7. Допуск параллельности торцевой
поверхности крошки, контактирующей с подшипником
(табл. 8.8,10).
5.2. Допуски <рормы и расположения мест
установки уплотнений - 9.1.1 п.4.
Рис.12.10.2. Варианты выполнения накладных крышек

181
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
1. Внутренний диаметр втулки D (равный
наружному диаметру подшипника), мм.
2. Ширина подшипника В, мм.
1. ОПРЕДЕЛЯЮТСЯ:
1.1. Толщина стакана h5 =f(D) (табл. 12.11.1), мм.
1.2. Толщина (рланца h^=hj мм;
п, (табл. 12.1.1 и рис. 12.1.2а), мм.
1.3. Длина стакана L -конструктивно, мм.
1.4. Диаметр болтов d5 крепления стакана
к корпусу и их количество z5
d5,z5=f(D) (табл.12.1.1). (За D
принимается значение Da) (рис. 12. 1 1. 1) мм.
1.5. Диаметр установки болтов Dj—D+2,5d5 мм.
1.6. Наружный диаметр (рланца D2=Di+2,0ds мм.
1.7. Диаметр отверстий с/отб5 во фланце
под болты ds (Ьабл. 12.7.1), мм.
1.8. Высота заплечика подшипника Н
(8.9.1 п.1, рис. 8.9.16) мм.
а)
2. ВИДЫ СТАКАНОВ
б) f
У///////Л У/У///^
1
в)
C777Z
I
U
777Уй
12.11. КОНСТРУИРОВАНИЕ СТАКАНОВ [9,21,24,42]
ь2
0,5h5 В 3+4
?
Поаточко
для устанобки
подшипника
(8.9.1 п.2)
ТТТТ,
¦ ввВ№««»*«
^3>
722Г/У/.
ш
L —конструктивно
Подточка G.4.3 п.4)
или <раска G.4.3 п.З)
Рис. 12.11.1. Стакан для установки двух подшипников
3. 1. Посадки наружных колец
подшипников в стакане (8.8.1) - Н7.
3.2. Посадки стакана в корпусе:
- стакан перемещается в корпусе — js6;
— стакан неподвижен в корпусе — кб, тб.
Рис. 12.11.2. Виды стаканов:
а) для радиальной фиксации подшипника;
б) для радиальной и осевой фиксации подшипника;
в) для радиальной и осевой фиксации пары подшипников
3. ПОЛЯ ДОПУСКОВ И ПОСАДКИ
4. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
IS
"У [4.4
| ^Ral 2.5 (\/)
, ^Ra1,6 К^У s/Ra1.6„A
г г цш ..... I . .|f,- r r i a —
RaO.ep* RaO.eA
_l_© J._. -
13.2) %
vzzzi
> t / > > J Г7-Г-,
77777,
Рис. 12.11.3. Рекомендуемые посадки
Рис. 12.11.4. Рекомендуемая шероховатость
поверхностей
4.1. Поверхности установки подшипников
(8.8.2) Ra0,8...1,6.
4.2. Торцевые опорные поверхности подшипников
на класс ниже шероховатости по п. 4.1.
4.3. Наружная поверхность стакана:
для (D+26)^80 Ral,6,
для (D+26)>80 Ra3,2.
4.4. Опорная поверхность (рланца стакана Ra6,3.
4.5. Другие поверхности Ra12,5...25.
5. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ
© Ю1 |Л5|
И \АБ
АВ
©\§L
) J/)> >>>>>>>> >7Т
га ш С5.5).:
Z
^JZZZZZZZL
ZZ
77777,
S
ZZZ2Z
ъ
Л АБ
о\ I ©
Рис. 12.11.5. Допуски формы и расположения
5.1. Допуски круглости [о] и профиля
продольного сечения [=) (Щ]+?=] = Ш) посадочных
поверхностей подшипников (табл. 8.8.9).
5.2. Допуск соосности [©] отверстий — 0,5
допуска профиля продольного сечения.
5.3. Допуск перпендикулярности Ш торцевой
опорной поверхности под подшипник
(табл. 8.8.10).
5.4. Допуск радиального биения поверхности Da
не более 0,5 1Тп размера Da-
5.5. Допуск перпендикулярности опорной
поверхности фланца (табл. 12.8.5).
Табл. 12.11.1. Толщина стаканов, мм
D
Ъъ
<52
4...5
52...80
6...8
80...120
8...10
120... 170
Ю.,.12,5

г
А-А
12.12. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ КРЫШЕК ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
И СТАКАНОВ [9,21,24,42]
ботЬ.
V^Roizhiv)
4а
1. Допуски размероЬ, масса и припуски на
механическую обработку - ГОСТ 26645-85
2. Литейные уклони-3',
литейные радиуса -3...5 мм
3. h 14; Н14; ±0,51Т14;
—поверхностей
Рис. 12.12.1
КП ДМ МС12а 12.12.01
I Масса Масштаб
КРЫШКА
СЧ15
ГОСТ 1412-85
Уц?Ш_
1:1
пютл '
НТУ УПИ"
Кафедра ДМ и ПМ
00
30
а\ 0.0081
S/rq12.5(.V)
h14; H14; ±0,5IT!4
© 0,004
'bufiucti N^JOHVM.
Рис. 12.12.2
>?swg!L
ipodeo,
7rn?erpq,
КП ДМ MC12a 12.12.02
"Трасса
СТАКАН
35
ГОСТ 1050-
Вш?
Uocuimat
2:1
Л rifjnmol) 1
НТУ УПИ"
Кафедра ММ и ПМ

из отливки
А-А
2отВ.
Б A:1)
Г A:1)
Ro50
5Ш)
--
1.85Н13
--
. 28.
Ra12,5/^
0,5x45' ^
14,5+°-' 3
¦а
t
т
6
'/;
Т /
/
12
41
I *°
о
ЕA:1)
1. ОтлиВку отжечь
2. Допуски размеров, масса и припуски на
механическую обработку - ГОСТ 26645-85
3. Обработку мест под голобки болтоЬ
(гоек) Выполнить до чистой поверхности
4. Резьбовые отберстия Выполнить с фаской
1x45', класс точности 6Н, vfito&J
5. Питейное уклона - 3';
литейнае радиусы - 3...5 мм
6. Ы4; H14; ±0,51114;
-поверхностей <У-±0,51Т16
Imluari
Ш
<3°м
Уим?
lesim
.контр
ШВерд.
<снсуль.
Группа
I N"aoKVM.
Кшапт М.
Поап.
КП ДМ МС12а 12.12.3
\Macco ytacu/mat
ФЛАНЕЦ
СЧ25
ГОСТ 1412-85
Шш.
1:2
П ПистоЬ 1
БГПА
Katpegpo ДМ и ПТМ

184
1. РЫМ-БОЛТЫ ГОСТ 4751-73
13. РЕДУКТОРЫ [2...4, 6, 8...10, 11, 13, 17, 21, 24, 26, 28, 30, 33...35, 42]
13.1. ОСНАЩЕНИЕ РЕДУКТОРОВ
2. КРЫШКИ СМОТРОВЫХ ЛЮКОВ
Рис. 13.1.1. Рым-болты
Табл. 13.1.1. Размеры рым-болтов, мм
Q, кг -
грузоподъемность на 1 рым-болт
d
di
di
</э
С?4
Ь
А,
Ъ
L
L\
d<
Ъг
L2
mm
Pi
<?з
<?э
М8
36
20
8
20
12
6
10
18
12
13
5
19
120
80
40
М10 М12
45
25
10
25
16
8
12
21
15
15
6
22
200
125
65
54
30
12
30
18
10
14
25
19
17
6
26
300
175
90
М16
63
35
14
36
20
12
16
32
25
22
7
33
550
250
125
М20
72
40
16
40
24
14
19
38
29
28
9
39
850
325
150
М24
90
50
20
50
29
16
24
45
35
32
10
47
1250
500
250
мзо
108
60
24
63
37
18
28
55
44
38
11
57
2000
700
350
М36
126
70
28
75
43
22
32
63
51
45
12
65
3000
1000
500
М42
144
80
32
85
50
25
38
72
58
52
14
74
4000
1300
650
М48 ...
162
90
38
95
52
30
42
82
68
60
17
84
5000
1650
800
3. ПРОУШИНЫ
Гч *¦)
Отверстие
для отдушина
tB \/Ro!2.5
ШГФ-Д1^
А-А
d<
а)
CD
1 KJ
i г"гтТ
А
CD
CQ
б)
Рис. 13.1.2. Крышки
смотровых люков
Табл. 13.1.2. Ориентировочные размеры
крышек смотровых люков, мм
г)
А
150
200
260
Ах
125
175
230
Лг
100
150
200
А3
-
-
130
в
125
150
210
Bi
100
125
180
Вг
75
100
150
d,
М6х25
М6х25
М8х25
*ч
4
4
6
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ рым-болта с резьбой М12:
Рам-болт М12 ГОСТ 4751-73
4. ОТДУШИНЫ
*0
А
Рис. 13.1.4. Типы отдушин
Рис. 13.1.3. Виды проушин
Табл. 13.1.3. Размеры ручки-отдушины, мм
d
Мб
М8
М10
М12
М14
dx d2 di D bi h2 И R\ Ri e к
2,5 10 6 15 10 4 21 15 5 2 2
3,0 12 8 20 12 6 28 20 5 2 3
4,0 16 10 25 14 8 36 25 7 3 4
5,0 20 12 32 18 10 46 30 8 4 5
6,0 22 14 35 22 12 52 35 10 5 6
Рис. 13.1.5. Ручка смотрового люка-отдушины

185
Табл. 13.1.4
i
d
32
50
D
60.
80
D\
50
70
L
12
16
Рис. 13.1.6. Маслоуказатель
из оргстекла
5. УКАЗАТЕЛИ УРОВНЯ МАСЛА
018ш
Рис. 13.1.7. Жезловый
маслоуказатель
в)
vtsfctia
V
Рис. 13.1.8 . Установка жезлового маслоуказателя:
а) непосредственно в корпусе; б) в камере корпуса; в) в чехле
6. ПРОБКИ СЛИВНЫХ ОТВЕРСТИИ
А (предстадлен
~~А только корпус
' маслоуказателя)
22
А-А
Рис. 13.1.9. Жезловый маслоуказатель
в собственном корпусе
Болт Мбх 15
ГОСТ 7798-70
Q --
---
-"О
/
L
S
Рис. 13.1.10. Пробки с цилиндрической резьбой
¦--
h
н
Табл. 13.1.5. Размеры пробок
с цилиндрической резьбой, мм
d
М12
М16
М20
М27
мзо
М36
D Г>, S L 1 a f
22 19,6 17 20 11 2 2
26 22,0 19 23 12 3 3
30 25,4 22 28 15 4 3
38 31,2 27 34 18 4 4
45 36,9 32 36 18 4 4
50 41,6 36 46 25 5 6
Табл. 13.1.6. Размеры пробок
с конической резьбой, мм
d
Ктруб^г'чгиомм)
КтрубЗ/4"B6,4мм)
К^Г C3,2 мм)
К,руб1,5" D7,8 мм)
Н h b D s s,
15 7 4 16,2 14 8
16 9 5 19,6 17 12
19 10 5 25,4 22 14
24 16 6 41,6 36 24
Рис. 13.1.11. Пробки с конической резьбой

186
13.2. РЕДУКТОРЫ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ОДНОСТУПЕНЧАТЫЕ
425*
Рис. 13.2.1а
-V
-V

^—
Техническая характеристика
Р, =4,0 кВт Z, = 19
л-
187
п2= 122,0 мин-'
Т2 = 305 Н-м
¦59
3,11
mп — 4,0 мм
Р = 12S0'19
1. Объем масляной Ванна-!,9 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участков валов:
вхадного-3800 Н; выходного - 7400 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки-
половина длина посадочного места
032кб
040кб
09ОН7А8
1. Поверхности соединения "корпус-крышка"
перед сборкой покрыта уплотнитель —
ной пастой типа Герметик
2. После сборки балы редуктора должны
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
3.. Осевой лю<рт в подшипниках:
-входного вала-0,06...0,07 мм,
-выходного вала-0,07...0,08 мм
обеспечить за счет подбора толщины
прокладок поз. 18, 19
4. Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
всех режимах нагрузки
Рис. 13.2.16
1. Корпус редуктора выполнен с наружным
расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется
изменением толщины прокладок поз. 18 и 19.
5. Другие виды, разрезы, сечения редуктора,
определяющие расположение элементов его оснащения, условно
не представлены.
urffocffi ffoamnetm
/boflap.
Hkamp
Х0ВД№
ДигассДих
КП ДМ МС12а. 13.02.01.СБ
РЕДУКТОР La" ' ""* |"°ст^
цилиндрический
одноступенчатый
1:1
Ihcm )\ ЯктЖТ
БИТУ
Ка/редра ДМ и П7М

188
. д,
Техническая характеристика
Р, = 4,0 кВт Z, = 19 тп = 4,0мм
п2= 122,0 мин-' z2 = 59 /3 = 12'50'19
Т2 = 305 Н-м и = 3,11
1. Обьем масляной ванна—1,9 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участков ЬалаЬ:
входного-3800 Н; ваходного-7400 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки -
половина длина посадочного места
040кб
032J6.
09ОН7/п8
1. Поверхности соединения "корпус-крашка"
перед сборкой покрыть уплотнитель—
ной пастой типа Герметик
После сборки вала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
Осевой лю<рт в подшипниках:
-входного Ьало-0,06...0,07 мм,
-выходного вала—0,07...0,08 мм
обеспечить винтами поз. 20
Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
всех режимах нагрузки
Рис. 13.2.26
1. Корпус редуктора выполнен с наружным
расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется винтами поз. 20.
5. Вид редуктора сбоку - рис. 13.2.1а с небольшими изменениями.
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие
расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Ъткя, Уаоюменп
Поопиа Пат
КП ММ МС12а. 13.02.02.СВ
рЕЛуКТОР 1ЛГ 1 Т"Ч
цилиндрический
одноступенчатый
1:1
'Лист I I ЛислюО 1
НТУ УПИ"
Kayegpo ДМ и П1

-V
Техническая характеристика
Р, = 4,0 кВт Z, = 19 тп" 4,0 мм
п2= 122,0 мин-1 z2 = 59 Р = 12'50'W"
Т2 » 305 Н-м и = 3,11
¦Аг
189
7. Объем масляной ванны-1,9 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участкоЬ балов:
входного-5900 Н; ваходного-9100 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки
половина длина посадочного места
А-А
032J6
040кб
09ОН7/п8
Поверхности соединения карпус-крашка"
перед сборкой покрыть уплотнитель —
ной пастой типа Герметик
После сборки валы редуктора должны
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
Осевой лю<рт в подшипниках:
—входного вала—0,05...0,06 мм,
-выходного вала-0,06...0,07 мм
обеспечить винтами поз. 16
Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
всех режимах нагрузки
Рис. 13.2.36
1. Корпус редуктора выполнен с наружным
расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).
3. Крышки подшипников выполнены врезными.
4. Регулировка подшипников осуществляется винтами поз. 16.
5. Вид редуктора сбоку - рис. 13.2.1а с небольшими изменениями.
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие
расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Ы/hjar tfoamam.
Коне/».
ОоапхьИвт
КП ДМ МС12а. U.02.0J.CB
РЕДУКТОР u=UJSSiL
цилиндрический
одноступенчатой
1:1
" "-¦'
БИТУ
Koipegpo ДМ и ПТМ

190
%
Техническая характеристика
= 4,0 кВт Z, = 19 тп
032J6
пг= 122,0
Т2 = 305
мин
Н-м
1. Обьем масляной ванна—1,9 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участков валов:
входного-3900 Н; выходного-7900 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки—
половина длина посадочного места
Рис. 13.2.46
1. Корпус редуктора выполнен с наружным
расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники установлены "в растяжку" (вал
между подшипниками растянут).
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется
гайками поз. 46 (вал выходной) и 47 (вал входной).
5. Гайки поз. 47Б и 47В выполняют функцию крепления на валу
следующих деталей: вал выходной - поз. 7, 16, 50;
вал входной - поз. 6, 17, 51.
6. Вид редуктора сбоку-рис. 13.2.1а с небольшими изменениями.
7. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие
расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Поверхности соединения "корпус-крышка
перед сборкой покрыть уплотнитель-
ной пастой типа Герметик
После сборки вала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
Осевой люфт в подшипниках:
-входного вала-0,06...0,07 мм,
-выходного вала-0,07...0,08 мм
обеспечить гайками поз. 46, 47
Редуктор обкатать по 10... 15 мин но
всех режимах нагрузки
:п /Гаоюнент Поапии Дях
КП ДМ МС12а.13.02.04.СБ~
РЕДУКТОР
цилиндрический
одноступенчатый
тац|
"'"" '' """"*
НТУ "ХГП._
Каредро Дм и ц

sh
Техническая характеристика
Pi = 4,0 кВт Z, = 19 т п = 4,0 мм
п2= 122,0 мин-' z2 = 59 /3 = 12'50'19"
Т2 = 305 Н-м и = 3,11
191
032J6
1. Объем масляной бонны— 1,9 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
¦консольных участкоб ЬалоЬ:
бходного-4300 Н; Выходного-7800 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки
полоЬина длина посадочного место
1. ПоЬерхности соединения "корпус-крышка"
перед сборкой покрыть уплотнитель-
ной постой типа Герметик
После сборки балы редуктора должны
проборочибаться сбободно, без стукоб
и заедания
Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
всех режимах нагрузки
Рис. 13.2.56
1. Корпус редуктора выполнен с наружным
расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники Б выполнены фиксированными в
осевом направлении, подшипники В - плавающими.
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Вид редуктора сбоку - рис. 13.2.1а с небольшими изменениями.
5. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие
расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
КП ДМ МС12о. 13.02.05.CS
РЕДУКТОР
цилиндрический
одноступенчатый
1:1
Дт» П th^STi
БНТУ
Katpegpa ДМ и ПТН

365*
L
1
Рис. 13.2.6а
—Аг

-лЛ-
193
Техническая характеристика
Р, = 4,75 кВт z, = 25 тп = 3,0 мм
п2= 438,6 мин-' z2 = 57 0 = W15'47
Т2 = WO Н-м и = 2,28
032J6
1. Объем масляной ванна-1,9 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольнах участков волов:
входного-4400 Н; выходного-7000 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки—
половина длина посадочного место
Рис. 13.2.66
1. Корпус редуктора выполнен с внутренним
расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).
3. Крышки подшипников выполнены врезными.
4. Регулировка подшипников осуществляется винтами поз. 20.
5. Вид редуктора сбоку - рис. 13.2.1а с небольшими изменениями.
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие
расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Поверхности соединения "корпус—крошка"
перед сборкой покрить уплотнитель —
ной пастой типа Герметик
После сборки бола редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
Осевой лю<рт в подшипниках:
—входного вола-0,06...0,07 мм,
—выходного вала-0,07...0,08 мм
обеспечить винтами поз. 20
Редуктор обкатать па 10... 15 мин на
всех режимах нагрузки
КП ДМ МС12а. I3.02.06.CB
В5У
РЕДУКТОР
цилиндрический
одноступенчатой
1:1
Я*м " *¦»"
НТУ "ХПИ"л
Кадкдро ДМ и ПН
13 А-637

194
374*
112
013
4от6.
200
18
236_
Рис. 13.2.7а

Техническая характеристика
Р, = 3,0 кВт z, = 18 тп
п2= 257 мин-' z2=7Q /3
Т2= 107 Н-м
70
3,89
' 2,5 мм
¦¦ 10'50'39"
¦лЛ-
022кб
195
7. Объем масляной ванны—1,0 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участков волов:
входного- 1000 Н; выходного-2600 Н
3. Плеча приложения консольной нагрузки
половина длина посадочного место
Рис. 13.2.76
1. Корпус и крышка выполнены одинаковыми,
приспособленными для комплектования как
цилиндрического, так и конического одноступенчатого
редуктора.
2. Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).
3. Крышки подшипников выполнены врезными.
4. Регулировка подшипников осуществляется винтами поз. 9.
5. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие
расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Поверхности соединения "корпус—крышка"
перед сборкой покрыть уплотнитель—
ной пастой типа Герметик
После сборки вала редуктора должны
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
Осевой лю<рт в подшипниках:
—входного воло—0,04...0,05 мм,
-выходного вола—0,05...0,06 мм
обеспечить винтами поз. 9
Редуктор обкатать по 10...15 мин на
всех режимах нагрузки
/07 ДМ МС12о. U.02.07.CB
ЬШНю^ГйотттШвупкяЗаЯ РЕДУКТОР
к^^ЩЩ цилиндрический
одноступенчатой
7:7
1Ьат ' I /tornefi-L
БИТУ
Kayegpa ДМ и ПТМ

А
!*
Б
280
т
30
¦ь
^ш
¦4-
/
¦Ь
\
/
<¦
<>
Рис. 13.2.8а

¦ч:
i
¦ч:
Э Ч)
а е
о с
й-9
§ ч *
° *
3 О О
Oi С с
рос
о 0 с
е,о о
III
2.8 й
&9>
s.s?c g o-«l
о о S
о>? о.
о <ь о
С: с I
— с
ф О
п
*
еристи
о
$
X
«
о
*
и чес
5
КС
. о
1! II
S Nj
F
CQ
*
0,75
II
Ц.
,--
II
N
•-
5-
О
J
<п
133,
II
i\
С
?
о
'N
II
С
Е
5
-С
О
II
1~.
о
II
43.
1,2
I
а
i
о
со
О
I
сля
о
У
?
Q
^
I
о
о
о
о
;«§ 1 §
II1
a i
I
J о
1 <U О:
5§
9dSP0
Л-
-V

198
13.3. РЕДУКТОРЫ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ДВУХСТУПЕНЧАТЫЕ
550
L
Техническая характеристика
Р, = 5,0 кВт
п tax = 82,2 Мин ~ '
и о = 11,69
Tbax = 550 Н-М
ииил2
Z,
Z
juuji! —
3,76
17
64
3,0 мм
13'35 '26"
Рис. 13.3.1а
'¦г
3, 10
19
59
4,0 мм
12'50'19"
1. Обьем масляной бонна—4,0 л
2. Допускоемоя радиальная нагрузка
консольных участкоб болоб:
бходного-3300 Н; баходного-J2200 Н
3. Плечо приложения консольной ногрузки-
полобина длина посадочного места
1

-V
-v
199
А-А
045кб
Рис. 13.3.16
1. Редуктор выполнен по развернутой схеме с наружным расположением подшипниковых бобышек.
2. Крышки подшипниковых узлов выполнены накладными.
3. Подшипники - шариковые радиальные однорядные.
4. Опора, ближняя к выходному (входному) участку вала, выполнена фиксирующей.
Противоположная опора вала выполнена плавающей.
5. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов
его оснащения, условно не представлены.
1. Поберхности соединения "корпус—крошка"
перед сборкой покрыть уплотнитель-
ной пастой типа Герметик
После сборки бола редуктора должна
проборачиботься сЬободно, без стукаб
и заедания
Редуктор обкатать по 10...15 мин на
бсех режимах нагрузки
fw4ftiar Mawwawx fbenua Sam
|У«И-|
КП ДМ MCl2o.73.0J.0l.CB
РЕДУКТОР
цилиндрически й
двухступенчатый
'Мгесо
1:1
Lm I I П^ГТ
БНТУ
Kotpegpo ДМ и ЛТИ

550*
J'
Техническая
характеристика
Р, = 7,0 кВт
п&ах= 88,4 мин
и о = 10,86
Тьах= 700 Н-м
ииил1= 3,43
Z , = 16
z2 '** 55
mn = 3,0 мм
/3 = 3V34'12'
Рис. 13.3.2а
ииил2~ 3, 16
z 1 = 19
z2 = 60
m
п
1. Обьем масляной бонна—4,0 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консальнах участкоб болоб:
бходнаго-4000 Н; быходного-13200 Н
4,0 мм 3. Плечо приложения консольной ногрузки-
0'па'П7" полобино длина посадочного место
1. Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.
2. Первая ступень редуктора выполнена раздвоенной.
3. Оба подшипника входного вала (шариковые радиальные однорядные) выполнены по плавающей схеме.
Входной вал устанавливается шестернями относительно косозубых колес промежуточного вала.
4. Подшипники промежуточного и выходного валов - радиально-упорные шариковые с регулированием
толщиною прокладок поз. 21 и 22.
5. Боковые крышки - накладные.
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения,
условно не представлены.

-л-
¦V
201
А-А
045кб .
Рис. 13.3.26
1. Поверхности соединения "корпус—кратка"
перед сборкой покрыто уплотнитело-
ной пастой типа Герметик
2. После сборки вала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
кладок поз. 21, 22 3. Осевой лю<рт в подшипниках:
4. Редуктор обкатато по 10...15 мин на -промежуточного вала-0,04...0.05 мм,
всех режимах нагрузки -ваходного вала-0,05...0,06 мм
обеспечить подбором толщина про—
ЫПосп, yoomwgwn
jtogug.
КП ДМ МС12а. 13.03.02.Cb
тяг
РЕДУКТОР
цилиндрический
двухступенчатой
ТСсс?
юаияай
1:1
Лия II ЛттоЦ.
НТУ УПИ"
Кафедра ДМ и ПН

202
I
375
375
990
1050*
Рис. 13.3.3а
-V

V-
203
06От6
Б-Б
А-А
7 12 8
Техническая характеристика
Р, = 17,0 кВт
П2 — 200 мин'
и = 2,16 .
Т2 = 2x400 Н-м
Z, = 19
Z2 = 41
/Пп -8,0 мм
/3 = 16-15'37"
1. Обоем масляной Ьанна—6,5 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участков балов:
входноео-22000 Н; ваходного-50000 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки—
половина длина посадочного места
1. Корпус выполнен с внутренним расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники установлены "в распор" (валы между подшипниками сжаты).
3. Крышки подшипников выполнены врезными.
4. Регулировка подшипников осуществляется винтами поз. 20.
5. Другие виды, разрезы, сечеиия редуктора, определяющие расположение
элементов его оснащения, условно не представлены.
Поверхности соединения "корпус—крошка"
перед сборкой покрыть уплотнитель—
ной пастой типа Герметик
После сборки вала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заедония
Осевой лю<рт в подшипниках:
-входного вало-0,08...0,!0 мм,
-ваходнах волов-0,11...0,12 мм
обеспечить винтами поз. 20
Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
всех режимах нагрузки
ЫПчап Уватыд
Рис. 13.3.36
Канум
КП ДМ МС!2о. tJ.0J.03.CB
TUB
РЕДУКТОР
цилиндрический
ВкштЯ
' ' ' *•""»* '
БНТУ
Кафедра ММ и ПТМ

204
13.4. РЕДУКТОРЫ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ДВУХСТУПЕНЧАТЫЕ СООСНЫЕ
L
400*
Техническая характеристика
Р, =5,0 кВт
пйах~ ЮЗ, 1 мин
и0 =9,3}
1~ьах = 430 Н-м
Рис. 13.4.1а
и иия2 -
г 1 =
?2 =
2,65
17
45
3,5 мм
14'21'41"
Объем масляной ванна—3, 1 л
Допускаемой радиальная нагрузка
консольных участкоб балоб:
бходного-4600 Н; баходнога-6100 Н
Плечо приложения консольной нагрузки
полобино длина посадочного места
¦А-
1. Редуктор соосный с наружным расположением подшипниковых бобышек.
2. Радиально-упорные роликоподшипники установлены "в распор".
3. Боковые крышки выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины
прокладок поз. 21, 22 и 23.
5. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение
элементов его оснащения, условно не представлены.
—Ч

205
Рис. 13.4.16
03OJ6
18 45 8 49
036кб
3. ОседоО лкхрт в подшилникох:
-входного вала-0,06...О,07 мм,
-промежуточного вало-0,07.,.0.08 мм,
-выходного вала-0,08.,.0,09 мм
обеспечить зо счет подбора толщина
прокладок поз, 21, 22, 23
4. Редуктор обкатать по 10.../5 мин на
всех режимах нагрузки
1. Поверхности соединения "корпус—крышко"
перед сборкой покрыть уплотнитель —
ной постой тило Герметик
2. После сборки вала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и зоедания
'ЫУ1усп ^документ
КП ДМ МЫ2а. 1'3.04.01.СБ
РЕДУКТОР
цилиндрический
соосный
TS5
Mocwmoi
1:1
¦uarl\ ЛистИ
НТУ "ХПИ"
Кафедра ДМ и П1

206
-V
570
1. Редуктор соосный, двупоточныи с наружным
расположением подшипниковых бобышек, j
2. Боковые крышки выполнены накладными.
3. Для уменьшения мощности, циркулирующей
между двумя потоками, промежуточные залы
разгружены от изгибающих моментов,
передают только момент крутящий и выполнены с
минимальным диаметром.
4. Вид спереди, другие виды, сечения, разрезы,
определяющие расположение элементов
оснащения редуктора, условно
не представлены.
Рис. 13.4.2
проворачиваться свободно, без стукоб
и заедания
3. Осевой лкнрт б подшипниках:
—входного бала первой ступени-
0,04...0,05 мм,
—выходных валов первой ступени—
0,05...0,06 мм
обеспечите подбором толщина прокладок
4. Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
всех режимох нагрузки
Поверхности соединения корпус-крышка
перед сборкой покрыть уплотнитель^
ной постой типа Герметик
После сборки вола редукторо должны
ЬЦПист Уооитент.
КП ММ МС12а. 13.04.02.Cb
РЕДУКТОР
цилиндрический
соосный
Уосшпщ
Лигт ' ' ЛлтаП
ВИТ/
:дра ДМ и ПТЬ

207
. ДР..
390
028J6
А-А
ptrj
^.SSSSSSNSSSSSS
112
±
X
036кб
?Е(Л
i
1. Редуктор соосный двухпоточный с наружным
расположением подшипниковых бобышек.
2. Для уменьшения мощности, циркулирующей между
двумя патоками, входной вал выполнен с шевронным
зацеплением.
3. Подшипники выходного и промежуточных валов
установлены "в распор". Входной вал
самоустанавливается шевронной шестерней относительно косозубых
колес.
4. Боковые крышки - накладные.
5. Регулировка подшипников выходного н
промежуточных валов осуществляется изменением толщины
подкладок под боковыми крышками.
6. Вид спереди, другие виды, разрезы, сечения,
определяющие расположение элементов оснащения
редуктора, условно не представлены.
Техническая характеристика
Pi = 5,5
Пбах= Ю2,3
U0 =9,29
Тйш = 480
ииил, = 3,81
Z, = 16
z2 = 61
mn = 2,5 мм
/3 =* за'45''13"
кВт
мин ~'
Нм
Jцип2 =
Z 1 =
Z2 =
тп =
/3 =
1. Объем масляноа Ванны-5,2
2. Допускаемая paguaj
ьная но
2,44
16
39
3,5 мм
30'45'13
л
грузка
консольных участков болоб:
бходного-6600 Н; выходного-8100 Н
Плечо приложения консольной нагрузки-
полоЪина длина посадочного места
Рис. 13.4.3
3. ОсеЬой лю<рт б подшипниках:
-бходного бола-0,04...0,05 мм,
-промежуточного 6ола-0,05...0,06 мм,
-выходного вала-0,06...0,07 мм
обеспечить подбором толщины
прокладок поз. 21, 22
4. Редуктор обкатать по 10... 15 мин но
Ьсех режимох нагрузки
Поверхности соединения 'корпус—крышка
перед сборкой покрыть уплотнитель-
ной пастой типа Герметик
После сборки валы редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
КП ДМ МС12о. 13.04.03.Cb
РЕДУКТОР
цилиндрический
соосный
1:1
Яхт I I ДняДг
НТУ "ХПИ
Кадеора ДМ и ПМ

208
13.5. РЕДУКТОРЫ КОНИЧЕСКИЕ ОДНОСТУПЕНЧАТЫЕ
Техническая характеристика
Р, = 5,0 кВт
пг = 101,9 мин-' z, = 17
и = 4,18 z2 = 71
Т2 = 450 Н-м mta = -Х5 мм
1. Объем масляной вонны—2,4 л
2. Допускаемая радиольная нагрузка
консольных участков валов:
входного-5000 Н; выходного-7200 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки-
половина длины посадочного места
J*
Рис. 13.5.1а
-V
-Аг-

-V
209
А-А
520'
05OLO/U.6
05ОЕ9Л6
08ОН7/Ю
щщ^щМ
о& \ffifl
08ОН7/Ы1 J\ 7
79
^^г
1. Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники установлены "в распор".
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 17 (вал 1) и поз. 19 (вал 2)
5. Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз. 18 (вал 1) и перестановкой прокладок поз. 19 (вал 2)
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Рис. 13.5.16
!. Поверхности соединения "корпус—крышка"
перед сборкой покрыть уплотнитель—
' ной постой типа Герметик
2. После сборки бала редуктора должна
4. Пятно контакта по длине зуба проворачиваться свободно, без стуков
-60%±10%, по высоте зубо-70%±10% и заедания
обеспечить подбором толщина прокло- -3- Осевой люд>т в подшипникох:
док поз. 18 и перестановкой прокладок -входного вала-0.05...0,06 мм,
поз. 19 -выходного вала-0,06...0,07 мм
5. Редуктор обкатать па 10... 15 мин на обеспечить за счет подбора толщина
всех режимах нагрузки прокладок поз. 17, 19
Ы/1исгт, Ы'дохумент
КП ДМ МС12о 13.05.01.СБ
РЕДУКТОР
конический
одноступенчатой
1:1
Mem 11 ЯамГГ
БИТУ
Katpegpo ДМ и ПГМ
14 А-637

210
73
23
Техническая характеристика
5,0 KBm
101,9 мин^'
и = 4,18
Тг = 450 Н-м
Z, = 17
Z2 = 71
mte = 3,5 мм
1. Объем масляной Ьанны—2,4 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участков Валов:
входного-5000 Н; выходного-7200 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки-
половина длины посадочного место
Рис. 13.5.2а
-V
Лг—

-V
211
А-А
520*
Пятно контакте по длине зуба
-60%±10%, по высоте зуба-70%±10%
обеспечить подбором толшина
прокладок поз. 24, а также бинтом поз. 15 и
1. Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек. _ резьбовой втулкой поз. 16
. _ ¦¦ ¦¦ 5. Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
2. Подшипники установлены "в распор". Ьс/Х ре?имах нагрузки
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 25 (вал 1); винтом поз.15 и резьбовой втулкой поз.1б (вал 2).
5. Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз. 24 (вал 1); винтом поз.15 и резьбовой втулкой поз.16 (вал 2).
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Поверхности соединения "корпус-крышка"
перед сборкой покрыть уплотнитель-
ной пастой типа Герметик
После сборки вала редуктора должны
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
Осевой люсрт в подшипниках:
-входного вало—0,05...0,06 мм,
-выходного вала-0,06...0,07 мм
обеспечить за счет подборо толщины
прокладок поз. 25 и винтом поз. 15
btHliKn ffaoivHeum,
Рис. 13.5.26
Ут&ерд.
Консула
КП ММ МС12а
РЕДУКТОР
конический
одноступенчатый
f3.05.02.C6
таг
ТЕ!
1:1
"°" '' я—»~
НТУ УПИ"
(аредра ДМ и ПМ

212
17 28
L
IN
189
277
26
215
348
58
Рис. 13.5.3a
Технической характеристика
92,6 мин-
z, = 18
и г 3,89 z2 г= 70
Т2 = 400 Н-м гП(е = 3,5 мм
1. Объем масляной ванна-4,5 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участков валов:
входного-5000 Н; ваходного-7200 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки-
поло&ина длина посадочного места

660*
А-А
^V-
213
^SN\SSWNS$!
ЩИ
4. Пятно контакта по длине зуба
-60%±10%, по высоте зуба-70%±10%
обеспечить подбором толшина
прокладок поз. 19 и перестановкой
прокладок поз. 20
5. Редуктор обкатать по 10...15 мин на
всех режимох нагрузки
1. Корпус редуктора выполнен с внутренним расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники установлены "в распор".
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 18 (вал 1) и поз. 20 (вал 2).
5. Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз. 19 (вал 1) н перестановкой прокладок поз. 20 (вал 2).
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Рис. 13.5.36
Поверхности соединения "корпус-крышка"
перед сборкой покрыть уплотнитель —
ной пастой типа Герметик
После сборки балы редуктора должны
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
Осевой люсрт б подшипниках:
-входного вала-0,05,-;,0,06 мм,
-выходного вала-0,06,.,0,07 мм
обеспечить за счет подбора толщины
прокладок поз. 18, 20
РозЩ,
Провар.
Консуль.
КП ДМ МС12а t3.05.03.CB
РЕДУКТОР
конический
одноступенчатый
лЕд^ПИссоТИ^йлпоЗ
;.¦;
"""» " Д""""' '
БНТУ
Kayegpo ДМ и ПТМ

ц
I. I.
00
4om&
0300
. 13.5.4a

z,= 20
z2= 41
mte = 4,0
мм
Техническое характеристика
Pi * 7,0 кВт
n2= 321 мин-
T2= 200 Н-м
и = 2,05
1. Обьем масляной бонны-1,0 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участков валов:
входного-5000 Н; ваходного-7200 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки-
половина длина посадочного места
215
Пятно контакта по длине зуба
-60Х±10Х, по высоте зуба-70%±10%
обеспечить подбором толщина
прокладок поз. 22 и перестановкой
прокладок поз. 23
Редуктор обкатать по 10...15 мин на
всех режимах нагрузки
1. Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники установлены "в распор" (вал между подшипниками сжат).
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 21 (вал 1) и поз. 23 (вал 2).
5. Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз. 22 (вал 1) и перестановкой прокладок поз. 23 (вал 2)
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Рис. 13.5.46
/. Поверхности соединения "корпус-крашка"
перед сборкой пократь уплотнитель —
ной пастой типа Герметик
2. После сборки вала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
3. Осевой люгрт в подшипниках:
-входного вала-0,05...0,0б мм,
-ваходного вала-0,0б...0,07 мм
обеспечить за счет подбора толщина
прокладок поз. 21, 23 |
4wJ/?iCTi Уаотменд
(boSeo.
Н.конгло
КП ДМ МС12а 1J.05.04.CB
РЕДУКТОР
конический
одноступенчатой
ТЯгес
1:1
Ibami
НТУ УПИ"
Кауедрв ДМ а ПМ

216
13.6. РЕДУКТОРЫ КОНИЧЕСКО-ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ
1080*
= 6,0 мм
= 1У 35'24"
1. Объем масляной ванна-13 л
2. Допускаемая радиольная нагрузка
консольных участков валов:
входного-10300 Н; выходного-13500 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки-
половина длина посадочного места
Рис. 13.6.1а
-V
-лЛ-

¦V
217
070 т 6
А-А
1. Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.
2. Опора входного вала со стороны конической шестерни выполнена с использованием роликового радиального подшипника.
Другая опора этого вала выполнена с использованием двух роликовых конических однорядных подшипников,
установленных "в распор". Подшипники промежуточного и выходного валов также установлены "в распор".
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 21, 23, 24.
5. Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз.22, а также перестановкой прокладок поз. 23.
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Рис. 13.6.16
Пятно контакта по длине зуба
конической передачи-60%±10%, по высоте
зуба — 70%± 10% обеспечить подбором
толшины прокладок поз. 22 и
перестановкой проклодок поз. 23
Редуктор обкотать по 10...15 мин
на всех режим ох нагрузки
Поверхности соединения "корпус-крашка"
перед сборкой покрыть уплотнитель —
ной пастой типа Герметик
После сборки вала редуктора должна
проворочи&оться свободно, без стуков
и заедания
Осевой лю<рт в подшипниках:
-входного вала-0,04...0,05 мм,
—промежуточного вала—0,08...0,09 мм.
-выходного вала-0,12...0,13 мм
обеспечить за счет подбора
толщина прокладок поз. 21, 23, 24
totlffuciT yoowawn
Консунь.
ПвапиаШт
КП ММ МС12а 1J.06.01.CB
РЕДУКТОР
коническо-
циминдрический
лит. | моем
1:1
Лист U Лиртай!
БИТУ
Коредро ДМ и ПТМ

555*
Техническая характеристика
Р, = 4,0
Пьах = 89,1
и0 = 10,61
Т»ах=407
кВт
мин ~'
Н-м
иКОН = 2,8
z, =25
Z2 =70
т ы =2,5
р =о-
мм
uUUJI= 3.79
z, = 19
Z2 = 72
тп = 3,0 мм
0 = 15'21'32"
Рис. 13.6.2а
1. Обьем масляной ванна-2,8 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участков валов:
входного-4000 Н; доходного-6200 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки-
половина длины посадочного места
-лЛ-

219
44
38
А-А
39
224
075H7/h8
09OH7/h6
42
39
Пятно контакта по длине зуба
конической передачи-60%±10%, па Ъасоте
зуба—70% ±10% обеспечить подбором
толшина прокладок поз. 28
новкой прокладок поз. 29
Редуктор обкатать по 10...
на Ьсех режимах нагрузки
и переста—
15 мин
1. Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники входного и промежуточного валов - шариковые радиалъно упорные, установлены "в распор".
Подшипники выходного вала - шариковые радиальные, установлены во втулках.
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников входного и промежуточного валов осуществляется изменением толщины прокладок поз. 26, 28.
5. Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз. 27 н перестановкой прокладок поз. 28.
6. Подшипниковые узлы валов выполнены с мазеудерживающими кольцами поз. 20-24.
7. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Рис. 13.6.26
Поверхности соединения "корпус-крышка"
перед сборкой покрыть уплотнитель-
ной пастой типа Герметик
После сборки вала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стукай
и заедания
Осевой лю<рт в подшипниках:
-Входного вала-0,04...0,05 мм,
-промежуточного вала-0,04...0,05 мм
обеспечить за счет подбора
толщина прокладок поз. 27, 29
1» Тцап Удмжснт
КЬидщ
КП ДМ МС12о 13.06.Q2.CB
редуктор *-~^ ^-^
коническо—
цилиндрический
1:1
"""" " """""»
НТУ УПИ"
Ка<редра ДМ и №

220
=П
495*
Л*
Техническая характеристика
Р,= 5,5 кВт п6ах=67,03 мин-'
14,32 Тьах = 730 Н-м
икон = 3,58
Z, = 19
z2 =68
гп\е =2,5 мм
0=0-
ииил= 4,0
Z, = 16
Z2 = 64
mn = 3,0 мм
/? =16-15'37"
1. Объем масляной банньг—1,9 л
2. Допускоемая радиальная нагрузка
консольных участков ЬалоЬ:
входного-4000 Н; доходного-6200 И
3. Плечо приложения консольной нагрузки-
поло&ина длина посадочного места
Рис. 13.6.3а
-V

•V
221
А-А
045кб
iii
1. Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.
2. Коническая шестерня установлена между подшипниковыми узлами. Опора с входной стороны вала выполнена с
использованием двух шариковых радиально-упорных однорядных подшипников, установленных по схеме "в растяжку".
Внутренняя опора вала выполнена с использованием шарикового радиального однорядного подшипника.
3. Крышки подшипников выполнены врезными.
4. Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 27 (вал 1), винтами поз. 24 (валы 2, 3).
5. Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз.28, а также винтами поз 24 (вал 2).
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены
Рис. 13.6.36
Пятно контакта по длине зуба
конической передачи-60%±10%, по Высоте
зуба-70%±10% обеспечить подбором
толщина прокладок поз. 28
поз. 24
Редуктор обкатать по 10..
на всех режимах нагрузки
винтоми
15 мин
1. Поверхности соединения "корпус-крашко"
перед сборкой покрыть уплотнитель-
ной пастой типа Герметик
2. После сборки бала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
J. Осевой люсрт в подшипниках:
-входного вало-0,03...0,04 мм,
-промежуточного вала—0,04...0,05 мм,
-выходного бала-0,05...0,06 мм
обеспечить за счет подбора толщина
прокладок поз. 27 и винтами поз. 24
Ьтхя Waarwewn Прута Ит
УтВем.
Кон&л
КП ДМ МС12о. 13.06.03.СБ
РЕДУКТОР ш
коническо-
цилиндрический
qubl
1:1
" """""" '
БИТУ
Каредра ДМ и ПТМ

222
Техническая характеристика
Р;= 5,5 кВт
и0ш 24,4
пйих =29,5 мин "
Гвох = 1600 Нм
и кон = 2,00
Z, =25
z2 =50
тпе =3,0 мм
в =35'
U иил1:
тп ¦¦
3,89
18
70
— 3,5 мм
= 15'44'26"
U шл2= 3. '4
г, =21
z2 = 66
тп = 5,0 мм
в = 13-50'11'
Рис. 13.6.4а
1. Объем мосляной банна-3,9 л
2. Допускаемая радиалоноя ногрузка
консольнах учосткоб болов:
бходного-7300 Н; выходного-12500 Н
3. Плечо приложения консольной ногрузки-
полобино длина посадочного места
"Л

¦V
-^
223
070кб
А-А
48 17 21 15 7 60 14 43 59
1. Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники входного вала установлены по схеме "в растяжку", остальных валов - "в распор".
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется:
- вала входного - гайкой круглой шлицевой поз. 48;
- остальных валов - толщиною прокладок поз. 30,31,32.
5. Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз.ЗЗ, а также перестановкой прокладок поз.32.
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены.
Рис. 13.6.46
Пятно контакта по длине зубо
конической передачи-60%±10%, по Ьасоте
зуба-70% ± 10% обеспечить подбором
толщина прокладок поз. 33 и
перестановкой прокладок поз. поз. 32
Редуктор обкатать по 10... 15 мин
на бсех режимах нагрузки
1. Поверхности соединения "корпус—крошка"
перед сборкой пократо уплотнитель—
ной пастой типа Герметик
2. После сборки вала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и заедания
3. Осевой люсрт в подшипниках:
— входного вола-0,05...0,06 мм,
— / промежуточного вала—0,05...0,06 мм,
— // промежуточного вола~0,08...0,09 мм,
-ваходного вала-0,09...0,10 мм
обеспечить гайкой поз. 48 и за счет
подбора толщина прокладок поз. 32, 31, 30
Ъ/Щисгг. Уооижеип
/Ьояиеейич
КП ДМ МС12о 13.06.04.СБ
РЕДУКТОР
коническо—
цилиндрический
Лит, I Масса lUacwmai
1:1
Пш .'I Дншац
НТУ "ХПИ"
Кафедра MM u Лм

1
I...
^^ ^
21
10
240
1 l
"T
P,= 8,8; 6,8; 5,2
u0 = 50,4; 65,1; 84,2
nBax = 28,8; 22,3; 17,2 мин
Твах =2750 Н-м
1. Объем масляной донны-10 л
2. Допускоемоя радиальной нагрузка консольных
участков Волов: Входного-5200 Н; Выходного-8500 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки—
половина длина посадочного место
Ui,oh = 3, 15
г, = 13
г 2 * 41
U иил1
Z 1
Z2
тп =2,75 мм тп
/3 =35-
/в
= 4,0/5,17
= 15/12
= 60/62
= 4,0 мм
=20-21 '5 V/
22'19'54"
U иил2= 4.0/5.17
24 = 15/12
Z2 = 60/62
ГПп = 5,0 мм
/3 =20-21'51 "/
22-19'54"
1'
Рис. 13.6.5а
-лЛ"

225
1. Редуктор специальный.
2. Корпус редуктора выполнен с наружным расположением подшипниковых бобышек.
3. Опора входного вала со стороны конической шестерни выполнена с использованием роликового
радиального подшипника. Другая опора этого вала выполнена с использованием двух роликовых
конических однорядных подшипников, установленных "в распор". Подшипники промежуточного
и выходного валов также установлены "в распор".
4. Крышки подшипников выполнены накладными.
5. Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины прокладок поз. 22, 24, 25,26.
6. Регулировка зацепления осуществляется изменением толщины прокладок поз.23, а также перестановкой прокладок поз. 24.
7. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение элементов его оснащения, условно не представлены
Рис. 13.6.56
Пятно контакта по длине зуба
конической передачи-60%± 10%, по Высоте
зубо-70%±10% обеспечить подбором
толщина прокладок поз. 23 и
перестановкой прокладок поз. поз. 24
Редуктор обкатать по 10...15 мин
но Всех режимах нагрузки
1. Поверхности соединения корпус—крышка
перед сборкой покрыть уплотнитель —
ноа пастой типа Герметик
После сборки Вола редуктора должна
проВорачиВаться свободно, без стукоВ
и заедания
ОсеВой лю<рт В подшипниках:
-Входного Вала-0,04...0,05 мм,
— I промежуточного бала-0,05...0,06 мм,
— II промежуточного Вола-0,08...0,09 мм,
-Ваходного Вала—0,12...О, 13 мм
обеспечить за счет подбора толщина
прокладок поз. 22, 24, 25, 26
Консул
Подпиа Яапк
КП ММ МС12о 13.06.05.СБ
РЕДУКТОР
коническо-
цилиндрический
JScumM
1:1
ШшЖШеШ.
БИТУ
Kotpegpa ДМ V ПТМ
15 А-637

13.7. РЕДУКТОРЫ ЧЕРВЯЧНЫЕ ОДНОСТУПЕНЧАТЫЕ
¦N>
Ю
<3\
280
1. Корпус редуктора выполнен с наружным
расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется
изменением толщины прокладок поз. 18 и 20.
5. Регулировка зацепления осуществляется
перестановкой прокладок поз. 20 выходного вала.
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора,
определяющие расположение элементов его оснащения, условно
не представлены.
Рис. 13.7.1а
Техническая характеристика
Р/= 3,5 кВт
пг = 56,8 мин -'
и = 26
Т2= 500 Н-м
zi= 2
z2= 52
m = 4,0
q = 18
1. Обьем масляной банна—1,5 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участков Ьолоб:
Ьходного-4500 Н; Ьаходнаго-7300 Н
3. Плечо приложения консольной ногрузки-
полобина длина посадочного места
<¦
В
<-

I
940*0
-V
227
II
il
Q.VQ
Q. ? ^ ^
Р §.? a °
ас с 3
.5 Е
. s s
Э ^ ^
СО : о
Э ': щ с ,
К.*° г- '
о.©'
с о ¦
8?"
= а'
о и о о ?
« а а
О 41 О
get
! Е
9-S
1!
5ВД
I о и ~
о ч
Ч О а _:
соопд
* » о » Е »
1 ч Й § з о
а???»о
о « в S 5 5
О «О «О vo о
э о I I о с
ад
м
So
°^
в .
« д
в с
&
Э О
? 5
Г*
1|
8 il
о О. to
а?
о
Js Сс с;
т
А-

228
¦V
л
9fOP0
¦г
-не
//////У
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
X////////-
1-
s
I
в
1
о
э
S-
I
о
I
о;
О
8
<и
э-
э
I
О to
О
О
ОД
ОД
I
eaf 5
» o5 8
С 1
С с
S
S
о о
ir> - lo
S i s
са = ¦
<в IT)
С\ |Ч" ? Q
^- ^ LO LO
О. С I- Э

*99>
091
I
94990
9ZL
01/lHOZl а
хкч\\\ЧЧЧЧ|!]|ч\\\\Ч<\Ч^
Bl
^,
X
Ю
8-
! I
о а
* ==;
II
и
К ^ *
лЧ
«eg.
Sg-1-
5 S О
сц з
QC1C
и о с
Е о о
о о и
J о
8- ч
« Р-Э
о ь о
1°
о!»
СО о
Is
11
Iе
2&
Е
ВОввЯ
а- о о к-
г ° й Ё *
4 g S 5 о
§52
I о с
3 О ,
¦§§¦
Р о.
jeo?8
: &эО I
w
9-Сп
« Й 9 « о
с S
Т)
^ IN m ¦*
-V

230
-V
дшдд0
:Г
О
э
§
э
8-
I
о
I
О!
о
8
<и
э-
э
I
II
о ?
О to
a s я
ар
о У
г в i
Й 1 °
о д си
У О 1
U 2
^ У
Q
С\ to *¦- LT)
N N
Els
00 О
N-j ir, LO N4
И II II II
л^- СМ Рм
О. С I- =
ев
Он

231
I
= I
О О
3 «
о t
о 8
.8 4 |о
OiC С о ц.
QJ 3 й G
О >Э С о
° 9 з Е
=> Q-Q 5.1
E,S? ° з
goto ;
о о о и i
5 о §
§¦ u Sc
<S Q-Q У о
о «О5о
С с i С g-
Е а
OC4J
J
со
э ¦
3
CJ1Q
°°. .
О
: оО
О) ССМ
о о :
0,01 !
S о
^ со
К Е * о :
ц
О. с
8 1°-
а
О. ?
si!
СП
оог
fCl
ю
pi
о
s
-V
Л-

Техническая характеристика
Р,~ 7,0 КВт и = 32 г'= 2
П2= 47.0 мин-' = 16 2г= 64
Т2= 1000 н-м ч m = 5 мм
1. Объем масляной Ьанна—2,2 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольнах участков ЬалоЬ:
Ьходного-5300 Н; Ьаходного-7300 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки—
поло&ино длина посадочного места
А-А
УроЬень
масла
037OH7/js6
040кб
1. Корпус редуктора - неразъемный, выполнен с верхней крышкой поз. 5.
2. Подшипники установлены "в распор" (вал между подшипниками сжат).
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется изменением толщины
прокладок поз. Пи 18.
5. Регулировка зацепления осуществляется перестановкой прокладок поз.
18 выходного вала.
6. Другие виды, разрезы, сечения редуктора, определяющие расположение
элементов его оснащения, условно не представлены.
Рис. 13.7.4а

233

шяттттт^ат*
130
140
1. Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).
2. Крышки подшипников выполнены накладными.
3. Регулировка подшипников осуществляется
изменением толщины прокладок поз. 20, 21 и 22.
4. Другие виды, разрезы, сечения редуктора,
определяющие расположение элементов его оснащения, условно
не представлены.
Техническая характеристика
Р&г =
пЫ =
и =
ПВая=
^вса~
1 ступень
и, =28
z,, = 1
г и =28
mt =3 мм
q, =12
0,1 кВт
2905 мин ~'
392
7,4 мин~1
62,43 Н-м
II ступень
и2=14
z2,=2
z22 =28
т2=3 мм
q2=12
1. Поберхности соединения "корпус—кратка"
перед сборкой покрыть уплотнитель —
ной пастой типа Герметик
2. После сборки бала р&дуктора должна
проборачиботься сбобадно, без стукаб
и заедания
3. Осебой лю<рт б подшипниках:
—бходного бала—0,04...05 мм,
—промежуточного бала—0,05...0,06 мм,
-баходного бала-0,06...0,07 мм
обеспечить за счет подбора толщина
прокладок поз. 20, 22, 2 7
4. Регулиробание зацепления баполнить
перестонобкой прокладок поз. 22
промежуточного и поз. 21 баходного бала
5. Редуктор обкатать по 10...15 мин на
бсех режимах нагрузки
Рис, 13.8.16
Объем масляной бонна—1,2 л
Допускаемая радиальная погрузка
консольнах участкоб балоб:
бходнога- 4400 Н; баходного-5400 И
Плечо приложения консольной ногрузки-
полобина длина посадочного места
toiftucir Vowwewn. fhqrwaSam
*0Щ2й
КП ДМ МС12а 1J.08.01.C6
РЕДУКТОР
чербячнай
дбухступ енчатай
TSccg
1:1
taJLM
ИГУ УПИ
Кодкдра ДМ и ПМ

236
13.9. РЕДУКТОР ЧЕРВЯЧНО-ЦИЛИНДРИЧЕСКИИ
930'
Рис. 13.9.1а
-лЛ-

-V
ч^
237
А-А
1170H7/h8
1. Корпус редуктора выполнен с наружным
расположением подшипниковых бобышек.
2. Подшипники установлены "в распор" (вал между
подшипниками сжат).
3. Крышки подшипников выполнены накладными.
4. Регулировка подшипников осуществляется
изменением толщины прокладок поз. 23, 24 и 25.
5. Другие виды, разрезы, сечения редуктора,
определяющие расположение элементов его оснащения, условно
не представлены.
Р, = 5,0 кВт
• Вт = 15.83 мин -
бах =2100 Н-м
и. = 106.67
Рис. 13.9.16
черЬ — 28
Z, = 1
г 2 =28
т = Ю мм
q = 10
Техническая характеристика
= 3,81 1.
21 2.
z г = 80
т п= 6 мм
в = 15'51 7" S
J цил
Объем мослянай бонна—2,5 л
Допускоемая радиаланая нагрузка
консольных участков балоб:
бходного-4500 Н; баходного—7300 Н
Плечо приложения консольной ногрузки
половина длина посадочного место
Регулиробание зацепления чербячнои
передачи выполнить перестановкой
прокладок поз. 24 промежуточного бала
Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
бсех режимох нагрузки
1. Поверхности соединения "корпус-крашка"
перед сборкой покрыть уплотнитель-
ной пастой типа Герметик
2. После сборки бала редуктора должна
проворачиваться свободно, без стуков
и зоедания
3. Осевой люфт в подшипниках:
—входного вала—0,03...0,04 мм,
-промежуточного вала-0,08...0,09 мм,
-выходного воло-0,09...0,10 мм
обеспечить за счет подбора толщина
проклодок поз. 25, 24, 23
bti/focn Н'аокумеит
ДоопцаЭйй
КП ДМ МС12о 13.09.01.Cb
РЕДУКТОР t w-1 """ №53
червячно-
цилиндрическиО
1:1
Л„гт П ПистМ I
БИТУ
Kotpegpa ДМ и ПТН

238
13.10. ПЕРЕДАЧИ ПЛАНЕТАРНЫЕ [9, 18, 30]
13.10.1. НЕКОТОРЫЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ ПАРАМЕТРОВ, РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ ПЕРЕДАЧ [9]
План скоростей
—-г?, м/с
иаЬ_н=1+%=3.15...9,0
г] =0.96. ..0,98
¦ а-ведущее звено;
Н—ведомое звено;
b-неподвижное звено.
br^f Ъ/Х
План скоростей
0.5db2
План скоростей
¦8
.0
ТЭ
0.5d„
0,5dH
0,5da
0
Jb=
для
-0
h^^zjjr,
-г?, м/с
7] =0,92... 0,96
Г] =0,96...0,98
Рис. 13.10.1. Кинематические схемы некоторых планетарных передач, наиболее широко используемых в машиностроении:
а) схема AI ; б) схема AI-AI ; в) схема AI, а также планы скоростей и некоторые параметры представленных передач
ИСХОДНЫЙ ПАРАМЕТР для конструирования -
ВЫПОЛНЯЮТСЯ: ^Даточное отношение и.
1. Кинематический расчет передачи.
2. Прочностной расчет передачи.
3. Конструирование передачи.
1. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ сводится к
подбору чисел зубьев колес при соблюдении:
- уравнения передаточного отношения;
- уравнения соосности;
- условия соседства сателлитов при их числе пс > 2;
- условия сборки (зацепляемости) при пс > 2.
Решение этих уравнений и условий обычно
представляется в виде так называемых генеральных уравнений,
что дает возможность определения областей
безусловного существования параметров рассматриваемых
схем механических передач.
* - В основу структурной символики схем планетарных
передач положена символика зацеплений и видов колес:
А - внешнее зацеплений (или колесо с внешними зубьями):
/ - внутреннее зацеплений (или колесо с внутренними
зубьями);
- черта над символом обозначает одновенцовость сателлита.
Если на указанные области безусловного
существования параметров планетарной передачи нанести
линии (или условия) качественных ее показателей (КПД,
равнопрочность всех ступеней, минимальный вес
и габариты, максимальное быстродействие, требуемая
точность и тд.), то такое решение позволит
конструктору на уровне выбора схемы определить также
качественные показатели будущей передачи.
КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ для передач с
прямыми зубьями выполняется по ниже представленным
зависимостям.
1. Выбирают схему рассчитываемой передачи,
обеспечивающую заданное передаточное отношение (рис.
13.10.1а-в).
2. Предварительное число зубьев передачи:
-для схем рис. 13.10.1а,б:
Принимают z0=12; 15; 18.
Рекомендуемые z0 - см. табл. 13.10.2.
Тогда Zi,=z0(u-1) и z^=0,5(zi-zo);
-для схем рис. 13.10.1в:
Принимают z0=12; 15; 18 (табл. 13.10.2).
Тогда zft=z0(u-l)/e,rne e = f(u) (табл. 13.10.1).
Полученные значения гь округляют до целых
чисел кратных числу сателлитов пс.
Табл. 13.10.1.Зависимость e = f(u)
и
е
10
1,4
12
1,5
14
1,6
16
1,8
3. Уточняют коэффициент е = z0 (ц -1) /z&.
4. Предварительно определяют zf = {гъ - za) I (e+1);
и Zg=ez{. zf, zg - целые числа.
5. По табл. 13.10.2 выбирают коэффициенты
смещения ха - для колеса о и хь - для колеса Ъ.
Ха, Хь =¦ \{Za,Zg).
6. Вычисляют коэффициент
В = 1000 (Xa+Xb) I (Z0+Zg)
и по номограмме (рис. 13.10.2) определяют угол
зацепления aw коррелированной передачи.
Принимая в первом приближении модули обеих
ступеней одинаковыми, производят уточнение чисел
зубьев по условиям соосности, соседства и сборки.
УРАВНЕНИЕ СООСНОСТИ (для схем рис.13.10.1а,б)
Zg=(zb-za)/2.

Для схемы рис. 13.10.1 в
(Za + Zg) = (Zb-Zf)
УСЛОВИЕ СБОРКИ (зацепляемости) передачи
zb/nc=7; zalnc-7, где 7 - целое число.
13,0 -щ
12,0 4
11,0 \
10,0 \
9.0 \
«]
7.0 А
6.0
5,0
4.0
3,0
2.0
1.0
0
Рис.
==Ь2?50'
г%22-40
, 26,0 ¦
¦2У20
¦2TW 25,0 -Щ
23-
= =-25-50'
\Ъ25-40'
24,0 М
%25-30'
23.0 Щ
=Л-25-20'
2Т30' 22,0 4'=
-22-20'
¦22-10'
-22-
¦2Т50'
-2Г40'
-2V30'
-2Г20'
-2Г10'
¦2V
¦20-50'
¦20-40'
¦20-30'
¦20-20'
¦2U10'
L20-
%25-Ю'
21,0%
20'°%24-50'
39,0-=
1-28:
38,0 \\
\\ 2Г50'
37,0-Щ-
¦2Т40'
36,0 Щ.
V-2T30'
Щ-24-20'
17.0%
=§24-10
'в'°%24-
15.0 %23-50' 27.0
13,0-
26.0 ^26'
52,0 -^
51'° %29-40'
50,0 -If
1~т29-30'
49,0 -ЕЁ.
V-29-20'
35,0 -Ц 48,0
34.0 Ц2720 47,0 ^29-10'
1
33,0^
19,0 %24-40' 32,0 \
18,0 %_24'50' 31,0 \\26-50' 44,0 Ш
30,0 \\26'40' 43,0 Щ
29,0 \
Щ2Т20'
%2ГЮ'
27
26-30' 42,0 \\28-30'
~=-26'20' 41,0 4Jr28-20'
14.0 Щ2™' 27,0^-W 40,0 %жю-
--23-30'
46,0 -IE
\\29-
45,0 Щ
28S0'
=?28-40'
39,0 А
13.10.2. Номограмма для определения угла
зацепления коррегированной передачи
УСЛОВИЕ СОСЕДСТВА будет проверено ниже
(см. прочностной расчет передачи п. 7).
2. ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ включает:
2.1. Выбор материалов зубчатых колес и вида их
химико-термической обработки D.1).
2.2. Определение допускаемых напряжений (Jhf*) D.1).
Эквивалентное число циклов нагружения D.1 п. 2.2):
- шестерни a NHE a~60noLhc кНЕ,
где п'а=па-пь -относительная частота вращения
шестерни о и водила Ъ;
- сателлита NHEg = 60 n'gLb с кИЕ,
где ng=naz0/Zg - относительная частота вращения
сателлита g и шестерни о.
Определение допускаемых напряжений ою^ для
пары "центральная шестерня о - сателлит g"
проводится, следуя D.1 п. 2).
2.3. Прочностной расчет закрытых зубчатых передач
относительно aw D.2.2).
1. Из двух пар зацепления передачи "b-g "
(зацепление внутреннее) и "a -g" (зацепление внешнее)
определение межосевого расстояния а„ проводят по
зависимости для внешего зацепления, как более
нагруженного.
а^ка(.и'+\У
Та кнр к.
м а 10з
Табл
Zg
18
22
28
34
42
50
65
80
100
125
. 13.10.2. Значения коэффициентов смещения ха и хъ
za = \2
+Ха +Хь
0,30 0,61
0,30 0,66
0,30 0,88
0,30 1,03
0,30 1,30
0,30 1,43
0,30 1,69
0,30 1,96
0,30 2,90
20=15
+Ха +Хь
0,34 0,64
0,39 0,75
0,26 1,04
0,13 1,42
0,20 1,53
0,25 1,65
0,26 1,87
0,30 2,14
0,36 2,32
г0=18
+Ха +ХЬ
0,54 0,54
0,60 0,64
0,40 1,02
0,30 1,30
0,29 1,48
0,32 1,63
0,41 1,89
0,48 2,08
0,52 2,31
za = 22
+Ха +ХЬ
0,68 0,68
0,59 0,94
0,48 1,20
0,40 1,48
0,43 1,60
0,53 1,80
0,61 1,99
0,65 2,19
0,75 2,43
z0 = 28
+Хо +ХЬ
-
0,86 0,86
0,80 1,08
0,72 1,33
0,64 1,60
0,70 1,84
0,75 2,04
0,80 2,26
0,83 2,47
г0 = 34
+Ха +ХЬ
-
-
1,01 1,01
0,90 1,30
0,80 1,58
0,83 1,79
0,89 1,97
0,94 2,22
1,00 2,46
где u'=na/ng;
П - коэффициент неравномерности
распределения нагрузки по потокам.
При отсутствии компенсирующих устройств в
передаче (рис. 13.10.3) П = 1,3...2,0. В передачах с
самоустанавливающимся одним из центральных колес
(рис. 13.10.4) П= 1,1--1,2.
if/ba=b/aw= 0,5 для и ^ 6,3;
трЬо= 0,4 для и > 6,3.
2. Величину а„ округляют до ближайшего значения
Ow,mu (awxa„) в соответствии с ГОСТ (табл.
4.2.3).
3. Ширина колеса внутреннего зацепления bb-ipbo aw.
Ширина венца сателлитов bg= A,03...1,04) Ьь.
Ширина колеса внешнего зацепления
Ьо=A,03...1,04)Ь#.
4. Модуль передачи ш' = 2aw/[(и'+ l)z0].
m округляют до ближайшей величины mn, мм
(т„хт') в соответствии с ГОСТ (табл. 4.2.2).
5. Уточняют числа зубьев колес za, zb и zg с
проверкой условий соосности и сборки.
6. Определяют диаметры колес о, b и g и уточняют
коэффициенты смещения для получения Ow.
7. УСЛОВИЕ СОСЕДСТВА
aw sin (я 1пс)> 0,5 dag,
где dag - диаметр вершин зубьев сателлита.
8. Определяют предварительные размеры валов A.2 п. 11).
9. Выпоняют компоновку редуктора (п. 5), принимая
типы подшипников:
- для опор центральных валов - шариковые
радиальные легкой серии;
-для опор сателлитов - шариковые или роликовые
сферические средней серии.
10. Выпоняют проектный расчет валов.
Учитывая наибольшую возможную неравномерность
распределения нагрузки по потокам, окружную силу
в зацеплении колес вычисляют по зависимости
Ft = 4Ta/(d0kc).
11. Проводят выбор подшипников.
. КОНСТРУИРОВАНИЕ ПЕРЕДАЧИ
Тенденции развития планетарных редукторов
прослеживаются при сравнении конструкций редукторов
рис. 13.10.3 и 13.10.4.
На рис. 13.10.3 представлен планетарный
одноступенчатый редуктор с жестко установленными
колесами а и ft, что приводит к повышенным величинам П.
Для уменьшения неравномерности распределения
нагрузки по потокам одно из центральных колес
выполняют самоустанавливающимся. На рис. 13.10.4
самоустанавливающимся выполнено колесо а.
Возможно выполнение самоустанавливающимся колеса Ь.
Для уменьшения неравномерности распределения
нагрузки по ширине венца сателлита его
устанавливают на сферическом шариковом или роликовом
подшипнике.
Водила выполняют цельными (литыми из стали или
высокопрочного чугуна), сварными или составными.
Другие рекомендации по конструированию [9].

Редуктор планетарный одноступенчатый
с жестко установленными центральными
колесами а и Ь.
Водило выполнено составным.
13.10.2. РЕДУКТОРЫ ПЛАНЕТАРНЫЕ [9,21,30]
1. Объем масляной банна—1,9 л
2. Допускаемая радиальная нагрузка
консольных участкоЬ болоб:
бходного-2900 Н; доходного-12500 Н
3. Плечо приложения консольной нагрузки-
полобина длина посадочного места
План скоростей
1. После сборки дала редуктора должна
проЪорочиЪаться сЪободно, без стукоо
' и заедания
2. Редуктор обкатать по 10... 15 мин на
Ъсех режимах нагрузки
КП ДМ МС12о 13.Ю.03.СБ
РЕДУКТОР
плонетарний
одноступенчатый
ШтГТЩоссо
1:1
аг
НТУ УПИ
Kotpegpa ДМ и ГУ4

241
3 30 2
13 9 1
12 28 27
Редуктор планетарный одноступенчатый с самоустанавливающимся центральным
колесом о. Колесо Ь жестко установлено в корпусе.
Водило выполнено цельным (отливка).
Объем масляной бонна- 7,6 л
Допускаемая радиальная нагрузка
консольнах участков волов:
входного-2600 Н; выходного-10500 Н
Плечо приложения консольной ногрузки-
половина длина посадочного места
Плон скоростей
- 2?, м/с
"«"-Г
Zg + Zh
Zo
=5,75
Техническая
характеристика
Pi = 4,0 кВт
nt = 950 мин-'
П2 = 765,2 мин~'
Г2 = 220 Нм
Zo = 24
zb= 114
Zg=45
т n = 2,0 мм
0=0-
Uoh = 5,75
1. После сборки бала редуктора должна
проЬорочиЬаться свободно, без стуков
и зоедония
2. Редуктор обкотать по 10...15 мин но
бсех режимох ногрузки
fad/hen ffpowieHm
Рис. 13.10.4
Консула.
Подпиа ffiffl
КП ДМ МС12о
РЕДУКТОР
планетарной
одноступенчатый
11 10.04.Cb
valMocwmoi
1:1
jJmjJJkixMj
НТУ УПИ
Коредро ДМ и ПМ
16 А-637

242

243
13.12. ПЕРЕДАЧА ГЛАВНАЯ АВТОМОБИЛЯ
Мах кр. момент на
выходном валу Н- м
Общее перед, число
Передаточное число
— конической передачи
— цилиндрич. передачи
Число сателлитов
Передача коническая
Модуль, мм
Число зубьев
Внешний делит,
диаметр, мм
Ширина, мм
Угол наклона
зуба, г род
Угол зоиепл., град
Дл. образуют.,мм
Материал
™пе
z
de
b
0
а
Re
13
117
9.0
25
225
40
35'
20-
126,8
ЗОХГТ I ЗОХГТ
Передача цилиндрическая
Модуль, мм
Число зубьев
Диаметр начальн.
окружностей, мм
Ширина, мм
Угол наклона
зуба, град
Угол заиепл., град
Межос.расст.,мм
Материал
тп
z
dw
b
Р
а
14
87,44
75
6.0
47
293.56
70
16'07'52"
20'
190,5
ЗОХГТ I 55Х
Передача планетарная коническая
Модуль, мм
Числа зубьев
Внешний делит,
диаметр, мм
Ширина, мм
Угол наклона
зуба, град
Угол зацепл.,, град
Дл. образуют.,мм
Материал
™пе
z
de
b
Р
а
Re
6.35
11
69.85
27
22
139,7
О'
22-30'
78.1
ЗОХГТ | 25ХГТ
Рис. 13.12.1
nwggte
Подпиа ЦЙк
КП ДМ МС12а. 13.12.01.Cb
ПЕРЕДАЧА ГЛАВНАЯ
оЬтомобиля
1:1
Harm II »-«1
НТУ
Кодедра ДМ и П1М

244
В редукторах смазываются:
- зубчатые колеса,
- подшипники валов.
1. Смазывание зубчатых колес:
- погружением в масляную ванну при скорости колес
г/кол^ 12...15 м/с;
- струйное или под давлением при г/кол > 12... 15 м/с.
При смазывании зубчатых колес погружением в
масляную ванну придерживаются следующих правил:
- если в масляную ванну погружается быстроходное
колесо, то глубина погружения обычно не
превышает две высоты зуба;
- если в масляную ванну погружается тихоходное
колесо, то глубина погружения обычно не превышает
0,25 радиуса колеса;
- объем масляной ванны составляет @,3...0,8) л/кВт,
что при известных размерах поперечного сечения
редуктора определяет положение его дна;
- минимальное расстояние от вершин зубьев до дна
масляной ванны должно быть не менее E...10)л7;
- рекомендуемая вязкость масла в градусах Энглера Е°50
для зубчатых передач (табл. 13.13.1), для червячных
передач (табл. 4.2.25). Рекомендуемые масла для
редукторов общемашиностроительного применения
(табл. 13.13.2).
- для многоступенчатых редукторов разделение
общего передаточного числа редуктора между отдельными
его ступенями следует выполнить так, чтобы
диаметры колес (не шестерен) всех ступеней были
приблизительно одинаковыми (рис. 13.13.1). Из этого
условия следуют рекомендации по распределению
передаточных чисел многоступенчатых редукторов;
- при невыполнении вышеуказанного условия d2 \^d2 n
следует для зубчатых колес с недосточным
смазыванием предусмотреть дополнительную масляную
ванну (рис. 13.13.2а), смазывающее паразитное колесо
(рис. 13.13.26) или другие конструктивные решения.
2. Смазывание подшипников валов осуществляется:
тем же маслом, что и зубчатых колес
при v«„л 5 3 м/с;
смазывание пластичными смазочными материалами
при г/иол < 3 м/с.
С целью предотвращения вымывания смазок из
подшипниковых узлсз рекомендуется последние
выполнять с защитными шайбами (рис. 8.6.4а, 8.6.56,
8.6.7а,к и др.).
Некоторые конструктивные решения по
смазыванию подшипников и зубчатых колес представлены
на рис. 13.13.2, 13.13.3.
13.13. СМАЗЫВАНИЕ РЕДУКТОРОВ
Табл. 13.13.1. Рекомендуемая вязкость масел Е°
для зубчатых передач
V
rv
v—/- I— —+, -г —/ -L
Рис. 13.13.1. Оптимальные значения передаточных
чисел и1B) для получения d2j-d2n
Материал
колес
Синтетические
материалы
Чугун \
Бронза j
Сталь
Стали для
цементации
От
МРа
470...
...1000
1000...
...1200
>1200
Еу> (Е°т) при скорости колес г/кол, м/с
<0,5
24C)
36D,5)
36D,5)
60G)
0,5...1.01
16B)
24C)
36D,5)
36D,5)
1,0...2,5
11
16B)
24C)
36D,5)
2,5...5,0
8
11
16B)
24C)
5...12
6
8
11
16B)
>12
4,5
6
6
11
а)
в)
»d-
б)
Рис. 13.13.2. Конструктивные
решения по смазыванию подшипников
и зубчатых колес редукторов:
а) использование дополнительной
масляной ванны;
б) использование паразитного зубчатого
колеса;
в) решение по смазыванию
подшипников входного вала конической
передачи

245
Табл. 13.13.2. Масла для редукторов общемашиностроительного гфименения [28]
Марка
масла
ИРП-40
ИРП-75
ИРП-150
ИТП-200
ИТП-300
И-40А
И-50А
ИГП-114
ИГП-152
ИГЛ-182
МС-20

Цилиндровое 52
АСЗп-6
АСЗп-10
Кинематическая
вязкость, мм2/с
при температуре,
°С
50
35...45
72...80
140...160
220...240
304...357
40
50
110...120
147... 158
175...190
157
60
100
ГОСТ, ТУ
Условия применения
Температура
окружающей
среды, "С
Контактные
напряжения:
1 - до 800 МПа
2 - до 1600 МПа
Передачи зубчатые
8...10
11...13
18...20
35...45
7
ТУ 38-101451-78
ТУ 38-101451-78
ТУ 38-101451-78
ТУ 38-101292-79
ТУ 38-101292-79
ГОСТ 20799-75
ГОСТ 20799-75
-10...+50
-10...+50
-10...+50
- 10...+50
- 7...+50
-15...+45
- 20...+45
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
1
Передачи червячные
15
20
23...28
20
50...70
6
10
ТУ 38-101413-78
ТУ 38-101413-78
ТУ 38-101413-78
ГОСТ 21743-76
ГОСТ 6411-76
ТУ 38-10111-75
ТУ 38-101267-72
- 15...+50
-15...+50
- 8 ...+50
-18...+50
- 5...+50
- 42...+25
- 36...+25
1
1
1
1
1
1
1
Окружная скорость
или скорость
скольжения, м/с
"Т, =>„ о. о ^ _
^ <ч ч- *о — -* ;q
О и\ О, и\ Оя О, ^
Е^О ri tri u-> Им
+ + +
+ + +
+ + +
" + + +
+ + + +
+ + + +
+ + +
+ + +
+ +
+ +
+ + +
+ + +
+ + +
+ + +
+ + +
+ + + +
+ + +
+ + + +
+ + + + + '
Примечания
Масло основное, а также для волновых редукторов
с диаметром гибкого колеса до 80 мм
Масло основное, а также для волновых редукторов
с диаметром гибкого колеса до 160 мм
Масла основные
Возможная замена для волновых редукторов
с диаметром гибкого колеса до 80 мм
Возможная замена для волновых редукторов
с диаметром гибкого колеса до 160 мм
Масла основные
Масла для замены
А -А
Б-Б <D
Рис. 13.13.3. Конструктивные
решения по смазыванию
подшипников и зубчатых колес редукторов:
а) решение по смазыванию
подшипников и червяка в передаче с
верхним его расположением;
в) решение по смазыванию
подшипников входного вала конической
передачи

Верхний кожух усла&но не показан
12. _ _ 1з. _ . _U.
14. МУФТЫ [8, 10, 25]
14.1. МУФТЫ ГЛУХИЕ
1. МУФТЫ ПРОДОЛЬНО-СВЕРТНЫЕ гост2310б-93
А-А
Рис. 14.1.1. Муфта продольно-свертная:
/ - полумуфта; 2 - фиксирующее полукольцо;
3- полукожух; 4 - болт; 5 - гайка; б - шайба; 7 - винт
Полумуфты изготавливаются из чугуна СЧ20 по ГОСТ 1412-79,
полукольца фиксирующие - из стали 45 по ГОСТ 1050-74.
Муфта может быть выполнена без фиксирующих полуколец.
Табл. 14.1.1. Параметры муфт и их основные размеры, мм
ГОСТ 23106-93
Г
кНм
0,125
0,200
0,315
0,50
0,80
1,25
2,00
3,15
5,0
8,0
12,5
d
25...28
30...35
35...40
40...45
48...50
55...63
63...71
75...85
85...95
100...Н0
120...130
D
90
105
ПО
120
140
150
170
200
210
240
280
L
90
120
120
170
170
170
220
220
270
340
340
/
38
50
50
50
50
50
50
50
62
76
76
Л
26
35
35
35
35
35
35
35
42
56
56
h
11
15
15
15
15
15
15
15
17
26,5
26,5
h
8
10
10
10
10
10
10
10
12
15
15
и
20
22
22
28
28
28
38
38
46
54
54
h
16
16
19
22
25
25
35
35
35
39,5
49
dt
М10
M12
M12
M12
M16
M16
Ml 6
M16
M20
M24
M24
K-bo
n
4
4
4
6
6
6
8
8
8
8
8
Значения передаваемых крутящих моментов указаны
для постоянной по значению и направлению нагрузки.
Если нагрузка является переменной, значения
номинального крутящего момента должны быть уменьшены в 1,4
раза. При реверсивном вращении и переменной
нагрузке значения номинального крутящего момента должны
быть уменьшены в 2 раза.
Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 G.4.2 п.1).
Фаски G.4.3 п. 2).
Размеры опорных поверхностей под крепежные детали;
диаметры отверстий под болты A2.7.1).
При определении силы, нагружающей валы от
муфты, следует принимать еГэ=сГ (см. 6.5).
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ продольно-свертной
муфты, передающей номинальный крутящий
момент Т= 200 Н-м, с диаметром посадочных
отверстий d = 32 мм, с фиксирующими полукольцами:
Myqima продольно-свертная 20О-32—1
ГОСТ 23W6-9J
То же, без фиксирующих полуколец:
Myqima продольно-свертная 200-32—2
ГОСТ 23106-93

Исполнение 1
2. МУФТЫ ВТУЛОЧНЫЕ гост 24246-80
в)
Исполнение 4
шжштх
WZZZZZZZz;
ШттШш ЫттШМ
Рис. 14.1.2. Муфты втулочные, в которых для передачи крутящего момента используются:
а) - штифты, б) - шпонки призматические, в) - шпонки сегментные, г) - шлицы;
1 - втулка; 2 - штифт; 3 - шпонка призматическая; 4 - шпонка сегментная; 5 - соединение шлицевое; 6 - винт; 7 - кольцо пружинное
Табл. 14.1.2. Параметры муфт и их основные размеры, мм
ГОСТ 24246-80
Г, кНм
для исполнений
12 3 4
0,032
0,05
0,09
0,125
0,2
0,28
0,4
0,56
0,8
1,12
1,6
ТЖ
3,15
4,5
0,071
0,125
0,180
0,280
0,4
0,56
0,8
1,12
1,6
1Ж
17Ш
4,5
ST
0,063
0,1
0,18
0,25
0,4
0,56
0,14
0,25
0,355
0,56
Ж
1,12
1,6
2,24
3,15
4Х
жз-
9,0
для исполнении
1,2,3 4
18
19,20
20
22
24
25
28
28
30
32
32
35...38
38
40...42
42
45,48
48,50
53
53...56
60
60...65
65
70...75
73
89,85
12Х
85
90,95
95
100,105
16
21
23
23
26
26
28,32
"ЯГ
36
36
42
42
46
Ж
52
52,56
35—
62
72
82
92
D
32
38
42
48
55
60
70
80
90
100
НО
"ТЖ
130
"W
для исполнении
1,2,3 4
55
65
75
90
105
120
140
150
170
180
~220~
240
280
45
50
55
65
80
90
100
ПО
120
130
ТЗО
170
190
Штифт
5x36
6x40
8x45
8x50
10x60
10x65
12x80
12x90
16x100
16x110
бхШ
"ЖШ
25x140
25x140
Шпонка
поз.З
6x6x25
8x7x25
8x7x28
8x7x36
10x8x36
10x8x45
10x8x50
12x8x50
12x8x63
14x9x63
14x9x63
16x10x63
16x10x70
18x11x70
18x11x80
18x11x90
20x12x90
20x12x100
20x14x100
22x14x110
25x14x110
25x14x125
28x16x125
Шпонка
поз.4
5x6,5
5x7,5
5x7,5
5x9,0
6x9,0
6x9,0
6x10
6x10
8x11
8x11
10x13
10x13
Винт
поз. 5
М6х8,66
М6х8,66
М6х8,66
М6х8,66
М6х10,66
М6х10,66
М8х12,66
М8х12,6б
М10х16,66
М10х16,66
М10х20,66
М10х20,5б"
М12х20,бб
Ml 2x20,66
М12х20,66
Кольцо
поз.б
32
38
42
"Ж"
55
60
70
~ШГ
"ТИГ
ТПГ
тж
тзо~
Т4СГ
Значения передаваемых крутящих моментов указаны
для постоянной по значению и направлению нагрузки.
Если нагрузка является переменной, значения
номинального крутящего момента должны быть уменьшены в 1,4
раза. При реверсивном вращении и переменной
нагрузке значения номинального крутящего момента должны
быть уменьшены в 2 раза.
Втулки изготавливаются из стали 45 по ГОСТ 1050-74.
Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 G.4.2 п. 1).
Штифты конические по ГОСТ 3129-70 A7.6 п. 11).
Шпоночные соединения призматические - ГОСТ 23360-78 A0.1.2).
Шпоночные соединения сегментныее - ГОСТ 24071-80 A0.1.1).
Шлицевые соединения прямобочные - ГОСТ 1139-80 A0.2.1).
Шлицевые соединения эвольвентные - ГОСТ 6033-80 A0.2.2).
Кольцо пружинное - ГОСТ 2833-77.
Фаски - G.4.3 п. 2).
При определении силы, нагружающей валы от
муфты, следует принимать d3=d (см. 6.5).
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ втулочной муфты
исполнения 1, передающей номинальный крутящий момент
Г = 200 Н-м, с диаметром посадочного отверстия d =
38 мм:
Mytpma втулочная 1-280-38 ГОСТ 24246-80

248
3. МУФТЫ ФЛАНЦЕВЫЕ roCT2076i-8o
б)
г)
шт$
%
Полумуфты изготавливаются из стали 40 по ГОСТ 1050-74,
35Л по ГОСТ 977-75 или чугуна СЧ20 по ГОСТ 1412-79.
Табл. 14.1.3. Параметры муфт и их
присоединительные размеры, мм
ГОСТ 20761-80
7
кН
Сталь
0,016
0,032
0,063
0,125
0,160
0,250
0,400
0,630
1,0
1,6
2,5
4,0
6,3
10
16
25
40
м
Чугун
0,008
0,016
0,032
0,063
0,080
0,125
0,200
0,315
0,5
0,8
1,25
2,0
3,15
5,0
8,0
12,5
20
d
11...14
16...22
20...28
25...36
30...38
32...45
35...50
45...60
50...71
60...85
70...100
80...110
95...130
110...160
125...180
150...210
180...250
D
шах
80
90
100
112
130
140
150
170
180
190
224
250
280
320
360
400
515
Ll I L
шах
1
40
50
60
80
80
ПО
ПО
140
140
170
210
210
250
300
300
350
410
HcnoJ
2
28
36
42
58
58
82
82
105
105
130
165
165
200
240
240
280
330
шение
1 2
84 60
104 76
124 83
170 120
170 120
230 170
230 170
290- 220
290 220
350 270
430 340
430 340
510 410
610 490
610 490
710 570
830 670
Рис. 14.1.3. Муфта фланцевая:
а) общий вид муфты;
б), в), г) исполнения полумуфт
Исполнение 1 - длинные валы, исполнение 2 -
короткие валы по ГОСТ 12080-66.
Значения передаваемых крутящих моментов указаны
для постоянной по значению и направлению нагрузки.
Если нагрузка является переменной, значения
номинального крутящего момента должны быть уменьшены в 1,4
раза. При реверсивном вращении и переменной
нагрузке значения номинального крутящего момента должны
быть уменьшены в 2 раза.
Табл. 13.1.4.
d
И..14
16...18
20...22
25...28
30...38
40...45
48...55
60...75
80...95
100...120
125...150
160...180
190...220
D
80
90
100
120
140
160
190
220
260
340
375
440
515
Размеры
D'
90
100
ПО
130
150
170
200
240
280
360
400
480
560
D,
60
65
75
90
ПО
125
150
180
220
280
320
375
440
фланцевых муфт,
D2
85
90
100
120
140
160
190
220
260
340
380
440
520
do
25
30
40
50
65
80
90
120
160
190
230
280
330
d.
35
40
50
60
75
90
ПО
140
180
220
270
320
380
di
30
35
45
50
60
75
90
120
150
180
210
280
320
мм
d3
25
30
35
40
50
65
80
105
135
165
190
260
300
[8], [10]
L
60
80
100
120
160
220
220
280
340
420
500
600
700
и
11
Ъ1
47
55
75
105
105
135
165
200
240
290
340
/
8
10
12
15
17
20
22
25
28
32
36
40
45
/.
15
20
25
30
40
55
55
70
85
105
125
150
175
h
10
10
12
16
20
26
26
32
38
42
48
58
68
h
20
25
30
35
28
45
50
55
60
67
75
85
90
b
3
5
10
с
4
6
12
d,
M8
M10
M12
M16
M20
M24
K-bo
4
6
8
Допускаемая окружная скорость чугунных муфт - до
35 м/с, стальных - до 70 м/с.
Радиальная несоосность валов - не более 0,05 мм.
Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 G.4.2 п. 1).
Шпоночные соединения - ГОСТ 23360-78 A0.1.2).
ГОСТ 10748-79 A0.1.1).
Шлицевые соединения прямобочные - ГОСТ 1139-80 A0.2.1).
Шлицевые соединения эвольвентные - ГОСТ 6033-80 A0.2.2).
Фаски-G.4.3 п. 2).
При определении силы, нагружающей валы от
муфты, следует принимать d3=d (см. 6.5).
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ фланцевой
муфты, передающей номинальный
крутящий момент Г= 63 Н-м, с диаметром
посадочных отверстий d = 20 мм,
полумуфты в исполнении 1, из стали:
Мусрта фланиеооя 63—20—11
ГОСТ 20761-80
То же, из чугуна:
Мусрта срланцевая 63-20— 12
ГОСТ 20761-80
То же, одна полумуфта с сГ ^ 20 мм в
исполнении 1, другая с d = 25 мм в
исполнении 2, обе полумуфты из стали:
Муфто фланцевая 63-20-11 -25-21
ГОСТ 20761-80

249
¦ш
б)
&
14.2. МУФТЫ ПОДВИЖНЫЕ
1. МУФТЫ ЗУБЧАТЫЕ госТ500б-94
в)
&¦
§-
Ш-
Рис. 14.2.1. Типы зубчатых муфт:
а) - тип 1 (с разъемной обоймой);
б) - тип 2 (с промежуточным валом);
в) - тип 3 (с неразъемой обоймой)
Втулки муфт изготовляются в исполнениях:
¦ с цилиндрическими отверстиями для коротких
концов валов по ГОСТ 12080-66;
- с коническими отверстиями для коротких концов
валов по ГОСТ 12080-66;
- с отверстиями для валов, соответствующими
соединениям средней серии с прямобочными шлицами по
ГОСТ 1139-80;
4 - с отверстиями для валов с эвольвентными шлицами
по ГОСТ 6033-80.
Втулки, обоймы и фланцевые полумуфты изготавливают:
- коваными из стали марок 35ХМ по ГОСТ 4543-71,
сталей 40,45, 50 по ГОСТ 1050-88;
- литыми из сталей марок 40Л, 45Л, 50Л по ГОСТ 977-88.
Твердость зубьев после термообработки - 42...51HRC.
Угловая несоосность осей валов - не более 1,5°.
При определении сил, нагружающих валы от муфты,
следует принимать d3=mz (см. 6.5).
Табл. 14.2.1.
Г
кН-м
1,0
1,6
2,5
4,0
6,3
10
16
25
40
63
п
мин-1
шах
2500
2100
1900
1600
1300
1100
1000
800
700
600
Параметры муфт и их основные размеры
d
40
55
60
65
80
100
120
140
160
200
D
145
170
15
200
230
270
300
330
410
470
Л,
105
125
135
150
175
200
230
260
330
390
?>2
60
80
85
95
115
145
175
200
230
290
1
174
174
220
220
270
340
345
415
415
500
/
82
82
105
105
130
165
165
200
200
240
, ММ
с
12
12
12
18
18
18
25
30
30
35
В
50
50
50
50
60
60
70
70
90
90
т
2,5
2,5
3,0
3,0
3,0
3,0
4,0
4,0
6,0
6,0
ГОСТ 5006-94
Зацепление
z
30
38
36
40
48
56
48
56
46
56
Ь
12
13
15
18
20
24
30
32
35
40
h
60
75
75
85
125
145
180
180
210
250
Рис. 14.2.2. Муфта зубчатая типа 1:
1- втулка, 2 - обойма
Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 G.4.2 п. 1).
Концы валов конические - ГОСТ 12081-72 G.4.2 п. 2).
Шпоночные соединения призматические - ГОСТ 23360-78 A0.1.2).
Шлицевые соединения прямобочные - ГОСТ 1139-80 A0.2.1).
Шлицевые соединения эвольвентные - ГОСТ 6033-80 A0.2.2).
Фаски G.4.3 п. 2).
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ зубчатой муфты типа 1 с
номинальным крутящим моментом Т= 1000 Н-м, с
диаметрами посадочных отверстий во втулках d = 40 мм,
со втулками исполнения 1:
Муфта 1-1000-40-1 ГОСТ 5006-94
То же, типа 1 с диаметром посадочного отверстия d =
45 мм во второй втулке исполнения 2:
Мусрта 1-1000-40- 1 -45-2 ГОСТ 5006-94
То же, типа 2 с диаметрами посадочных отверстий во
фланцевых полумуфтах d = 50 мм
Мусрта 2-1000-40-1-50-1 ГОСТ 5006-94

250
2. МУФТЫ ЦЕПНЫЕ С ОДНОРЯДНОЙ ЦЕПЬЮ гост 20742-93
Рис. 14.2.3. Цепная муфта с однорядной цепью (тип 1)
Значения передаваемых крутящих моментов указаны для постоянной по значению и
направлению нагрузки. При реверсивном вращении и переменной нагрузке значения номинального
крутящего момента должны быть пересчитаны.
Табл. 14.2.2. Параметры муфт и их размеры, мм
ГОСТ 20742-93
г
кНм
0,063
0,125
0,25
0,5
1,0
2,0
4,0
8,0
20...28
25...36
32...45
40...56
50...71
63...90
80... ПО
100...140
D
110
125
140
200
210
280
310
350
L для исполн.
1 2 3,4
102
122
122
162
162
222
222
284
284
344
344
424
504
80
92
92
124
124
172
172
220
220
272
272
264
334
74
86
86
118
118
168
168
214
214
264
334
/ для исполн.
1 2 3,4
36
42
42
58
58
82
82
105
105
130
130
165
200
25
27
27
39
39
57
94
124
154
36
42
42
42
42
58
58
82
82
105
105
130
165
Цепь
ГОСТ 13568-75
ПР-19,05-3180
ПР-25,4-6000
ПР-25,4-6000
ПР-31,75-8900
ПР-38,1-12700
ПР-50,8-22700
ПР-50,8-22700
ПР-50,8-22700
Шаг
цепи
Р
19,05
25,4
25,4
31,75
38,1
50,8
50,8
50,8
Число
зубьев
12
10
12
14
12
12
14
16
1,3
1,8
1,8
2,0
3,5
3,8
3,8
3,8
Радиальное
смещение осей
валов, не более
0,16
0,20
0,25
0,32
0,40
0,50
0,60
0,80
Типы муфт: 1-с однорядной цепью;
2-е двухрядной цепью A3.2. п.З).
Исполнения полумуфт:
1-е цилиндрическим отверстием для коротких концов
валов по ГОСТ 12080-66;
2-е коническим отверстием для коротких концов
валов по ГОСТ 12081-66;
3-е отверстием для валов со средней серией прямобоч-
ных шлицов по ГОСТ 1139-80;
4-е отверстием для валов с эвольвентными шлицами
по ГОСТ 6033-80.
Материал полумуфт - сталь:
45 по ГОСТ 1050-88, 45 Л по ГОСТ 977-88.
Твердость рабочих поверхностей зубьев 40...45 HRC.
Угловая несоосность осей валов - не более 1°.
Радиальная несоосность осей валов (табл. 14.2.2).
При определении сил, нагружающих валы от муфты,
следует принимать d3=Pz/n (см. 6.5).
Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 G.4.2 п. 1).
Концы валов конические - ГОСТ 12081-72 G.4.2 п. 2).
Шпоночные соединения призматические - ГОСТ 23360-78 A0.1.2).
Шлицевые соединения прямобочные - ГОСТ 1139-80 A0.2.1).
Шлицевые соединения эвольвентные - ГОСТ 6033-80 A0.2.2).
Фаски - G.4.3 п. 2).
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ цепной муфты,
передающей номинальный крутящий моментГ = 500 Н-м,
типа 1, с диаметром посадочных отверстий d = 50 мм,
с полумуфтами исполнения 1:
Мусрта 500-1-50-1 ГОСТ 20742-93
То же, с диаметром посадочного отверстия одной
полумуфты d = 50 мм, исполнения 1, с диаметром другой
полумуфты d - 56 мм, исполнения 2:
Муфта 500-1-50-1-56-2 ГОСТ 20742-93
То же, с полумуфтами исполнения 3 с наружным
диаметром шлицев d = 48 мм:
Му<рто 500-1-8x42x48 ГОСТ 20742-93
То же, с диаметром посадочного отверстия одной
полумуфты d = 50 мм, исполнения 1, с наружным
диаметром зубьев шлицев другой полумуфты d = 48 мм,
посадкой по диаметру центрирования Н7, модулем т =
1,5 мм, исполнения 4:
Муфта 500-1-48хН7х1,5-4 ГОСТ 20742-93

3. МУФТЫ ЦЕПНЫЕ С ДВУХРЯДНОЙ ЦЕПЬЮ гост20742-93
Рис. 14.2.4. Цепная муфта с двухрядной цепью (тип 2)
Значения передаваемых крутящих моментов указаны для постоянной по значению и
направлению нагрузки. При реверсивном вращении и переменной нагрузке значения номинального
крутящего момента должны быть пересчитаны.
хаол. 1
Г
кНм
0,063
0,125
0,25
0,50
1.0
2,0
4,0
8,0
16
4.1.5. на
d
20...24
25
28
25...30
32...36
32...40
4Z..46
40...50
53...56
50...56
60...71
63...65
70...75
80...90
80...95
100...110
100...125
130...140
125...150
160... 180
раме
D
75
85
95
95
105
115
125
170
190
250
320
340
440
тры
L дг
1
108
128
128
170
170
230
232
232
296
296
363
363
447
447
530
530
610
муф
[ЛИСП
2
86
98
98
132
132
180
182
182
232
232
291
291
369
369
434
434
490
1 И И
олн.
3,4
80
92
92
94
94
126
128
128
180
180
183
233
233
287
287
360
360
430
храэ
1 да
1
36
42
42
58
58
82
82
82
105
105
130
130
165
165
200
200
240
мер!
1ЯИС1
2
25
27
27
39
39
57
57
57
73
73
94
94
124
124
154
154
184
Л, Ml
юлн.
3,4
36
36
36
42
42
58
58
58
82
82
105
105
130
130
165
165
200
и
Цепь
ГОСТ 13568-75
2ПР-12,7-3180
2ПР-12.7-3180
2ПР-12,7-3180
2ПР-15.875-4540
2ПР-15,875-4540
2ПР-19,05-6400
2ПР-25.4-11400
2ПР-25,4-11400
2ПР-31.75-17700
2ПР-38,1-25400
2ПР-44.45-34480
2ПР-44.45-34480
2ПР-50,8-45360
2ПР-50.8-45360
Шаг
цепи
Р
12,7
12.7
12,7
15,875
15,875
19,05
25,4
25,4
31,75
38,1
44.45
44.45
50,8
50,8
Число
зубьев
Z
12
14
16
16
14
16
18
18
22
16
18
22
16
20
18
22
20
16
18
22
h
7,5
7,5
9,5
9,5
11,5
15,5
15,5
19
22,5
26,3
30
30
ГОСТ 20742-93
Радиальное
смещение осей
валов, не более
0,20
0,25
0,32
0,40
0,50
0,60
0,80
1,00
1,20
Типы муфт: 1-е однорядной цепью A3.2 п.2);
2-е двухрядной цепью.
Исполнения полумуфт:
1-е цилиндрическим отверстием для коротких концов
валов по ГОСТ 12080-66;
2-е коническим отверстием для коротких концов
валов по ГОСТ 12081-66;
3-е отверстием для валов со средней серией прямобоч-
ных шлицов по ГОСТ 1139-80;
4-е отверстием для валов с эвольвентными шлицами
по ГОСТ 6033-80.
Материал полумуфт - сталь:
45 по ГОСТ 1050-88, 45Л по ГОСТ 977-88.
Твердость рабочих поверхностей зубьев 40...45 HRC.
Угловая несоосность осей валов - не более 1°.
Радиальная несоосность осей валов (табл. 14.2.3).
При определении сил, нагружающих валы от муфты,
следует принимать d3=Pz/-n (см. 6.5).
Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 G.4.2 п. 1).
Концы валов конические - ГОСТ 12081-72 G.4.2 п. 2).
Шпоночные соединения призматические - ГОСТ 23360-78 A0.1.2).
Шлицевые соединения прямобочные - ГОСТ 1139-80 A0.2.1).
Шлицевые соединения эвольвентные - ГОСТ 6033-80 (ю.2.2).
Фаски G.4.3 п. 2).
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ цепной муфты,
передающей номинальный крутящий моментГ = 500 Н-м,
типа 2, с диаметром посадочных отверстий й = 50 мм,
с полумуфтами исполнения 1:
Муфта 500-2-50-1 ГОСТ 20742-93
То же, с диаметром посадочного отверстия одной
полумуфты d = 50 мм, исполнения 1, с диаметром другой
полумуфты й = 56 мм, исполнения 2:
Муфта 500-2-50-1-56-2 ГОСТ 20742-93
То же, с полумуфтами исполнения 3 с наружным
диаметром шлицев й = 48 мм:
Муерта 500-2-8x42x48 ГОСТ 20742-93
То же, с диаметром посадочного отверстия одной
полумуфты й = 50 мм, исполнения 1, с наружным
диаметром зубьев шлицев другой полумуфты d = 48 мм,
посадкой по диаметру центрирования HI, модулем т =
1,5 мм, исполнения 4:
Муфта 500-2-48хН7х 1,5-4 ГОСТ 20742-93

14.3. МУФТЫ УПРУГИЕ
1. МУФТЫ УПРУГИЕ ВТУЛОЧНО-ПАЛЬЦЕВЫЕ гост 21424-93
7 6 L
3
1,2 — полумуфта;
J — палеи;
4 - втулка упругая;
5 - шайба для польиеб
ГОСТ 9649-78;
6 — шайба стопорная с носком
ГОСТ 13465-77
гайка па ГОСТ 5915-70;
кольцо пружинное
13542-86.
Сторона
элекгпродбигателя
Рис. 14.3.1. Муфта втулочно-пальцевая
Материал полумуфт - чугун СЧ20 по ГОСТ 1412-85, пальцев - сталь 45 по ГОСТ 1050-88.
Табл. 14.3.1. Параметры муфт и их размеры, мм
ГОСТ 21424-93
Т
кН-м
0,063
0,125
0,25
0,5
0,71
1.0
2,0
4,0
8,0
16,0
20...24
25,28
30
32...38
40...45
40...45
45...56
50...56
60...70
63...75
80...90
80...95
100... 125
120, 125
130... 150
160
D
100
120
140
170
190
220
250
320
400
500
L
Исполнения
12 3 4
104
125
165
165
225
225
226
226
286
288
348
350
432
435
515
615
76
89
121
121
169
169
170
170
216
218
268
270
342
345
415
495
104
125
165
165
225
225
226
226
286
283
348
350
432
435
515
615
76
89
121
121
160
160
170
170
216
218
268
270
342
345
415
495
Исполнения
12 3 4
50
60
80
80
ПО
ПО
ПО
ПО
140
140
170
170
210
210
250
300
36
42
58
58
82
82*;
82
82
105
105
130
130
165
165
200
240
38
44
60
60
85
85
85
85
107
107
135
135
170
170
205
245
24
26
38
38
56
56
56
56
72
72
95
95
125
125
155
185
Несоосность валов
не более
радиальная угловая
0,2
0,3
0,3
0,3
0,4
0,4
0,4
0,5
0,5
0,6
1°30'
1°00'
1°00'
1°00'
1°00'
1°00'
1°00'
0°30'
0°30'
0°30'
Л h
28 16 16
32 18 18
40 20 20
24 26
24 26
60 30 32
70 34 42
80 40 50
ПО 57 72
140 72 86
40 14
55 14
75 16
80 18
100 20
120 25
150 28
160 35
200 45
240 55
?>i
63
86
100
120
135
160
180
230
280
360
Тормозной
ШКИВ'
Г>т В U
120 50 33
120 50 33
160 60 37
200
250
250
80 43
100 53
100 53
320 120 58
400
500
630
150 58
180 61
235 61
В
Рис. 14.3.2. Варианты выполнения пальца
Исполнения полумуфт:
- с цилиндрическим отверстием для коротких концов валов
по ГОСТ 12080-66;
- с цилиндрическим отверстием для длинных концов валов
по ГОСТ 12080-66;
3-е коническим отверстием для коротких концов валов
по ГОСТ 12081-72;
4-е коническим отверстием для длинных концов валов
по ГОСТ 12081-72;
При определении сил, нагружающих валы от муфты, следует
принимать d3=D\ (см. 6.5).
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ упругой втулочно-пальцевой
муфты с номинальным крутящим моментом Т= 250 Н-м,
диаметром посадочного отверстия d= 40 мм, исполнения 1:
Муфта 250-40-1 ГОСТ 21424-93
То же, одна из полумуфт диаметром d = 32 мм, исполнения
1, другая - диаметром d = 40 мм, исполнения 4:
Муфта 250-32-1-40-4 ГОСТ 21424-93
Табл. 14.3.2. Размеры пальцев, мм
di
14
16
18
20
25
28
35
45
55
Du
22
22
26
28
32
36
48
58
70
di
мю
M12
M16
M20
M24
M36
M42
и
56
64
70
80
101
Ш
133
177
216
К
14
16
20
25
30
44
53
С
14
16
18
20
26
28
34
46
54
k
3
4
6
7
Dp
26
30
32
35
45
50
63
80
100
Lp
22
25
28
32
40
45
55
71
90
g
3
4
5
6
8

2. МУФТЫ УПРУГИЕ СО
А
3 h
А-А
Рис. 14.3.3. Муфта со звездочкой
Табл.
Г
Нм
16,0
25,0
31,5
63
125
250
400
14.3.3. ]
Гараметры муфт и их размеры, мм
Отверстие
d
12; 14
16; 18
14
16...19
20
16; 19
20; 22
20...24
25; 28
25; 28
30...36
32...38
40...45
38
40...48
/ ДЛЯ ИСПОЛН.
1 2
30 25
40 28
30 25
40 28
50 36
40 28
50 36
50 36
60 42
60 42
80 58
80 58
ПО 82
80 58
ПО 82
D
53
63
71
85
105
135
166
L
для исполнения
1 2
81 71
101 77
81 71
101 77
121 93
101 77
121 93
128 100
143 112
143 112
¦ 188 144
191 147
251 195
196 152
256 200
CJ,C"'
max
400
370
315
235
210
160
140
Несоосность валов
небо;
радиальная
0,2
0,2
0,2
0,2
0,3
0,4
0,4
iee
угловая
1°30'
Г30'
1°30'
Г30'
1°30'
1°00'
Г00'
ГОСТ 14084-93
ь
10,5
12,5
12,5
14,5
16,5
18,5
20,5
h
15
15
15
22
22
25
30
ГОСТ 14084-93
Значения передаваемых крутящих моментов указаны
для постоянной по значению и направлению нагрузки.
Если нагрузка является переменной, значения
номинального крутящего момента должны быть уменьшены в 1,4
раза. При реверсивном вращении и переменной
нагрузке значения номинального крутящего момента должны
быть уменьшены в 2 раза.
Исполнения полумуфт:
1-е цилиндрическим отверстием для коротких концов
валов по ГОСТ 12080-66;
2-е цилиндрическим отверстием для длинных концов
валов по ГОСТ 12080-66.
Материал полумуфт - сталь 35 по ГОСТ 1050-88.
При определении сил, нагружающих валы от муфты,
следует принимать d3= 0,75D (см. 6.5).
Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 G.4.2 п. 1).
Шпоночные соединения призматические - ГОСТ 23360-78 A0.1.2).
Фаски G.4.3 п. 2).
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ упругой муфты со
звездочкой, передающей номинальный крутящий момент Т=
125 Н-м, с диаметром посадочных отверстий d = 32 мм,
с полумуфтами исполнения 1:
Муерта 125-32-1 ГОСТ 14084-93
То же, с полумуфтами: одна - исполнения 1, другая -
исполнения 2:
Муерта 125-32-1-2 ГОСТ 14084-93
То же, с полумуфтами: одна - диаметром d = 32 мм,
исполнения 1, другая - диаметром d= 25 мм, исполнения
2: Муерта 125-32-1-25-2 ГОСТ 14084-93

254
Табл. 14.3.4. Параметры муфт и их размеры, мм
3. МУФТЫ УПРУГИЕ С ТОРООБРАЗНОЙ ОБОЛОЧКОЙ гост 20884-93
ГОСТ 20884-93
Г
кН-м
0,04
0,08
0,125
0,2
0,25
0,315
0,5
0,8
1,25
2,0
3,15
5,0
8,0
12,5
16
20
25
31,5
40
Г
max
кН-м
0,125
0,25
0,4
0,63
0,8
1,0
1,6
2,5
3,15
5,0
8,0
12,5
20
25
31,5
40
50
63
80
d
18,19
22...24
25
22,24
25,28
30
25,28
30...36
30...38
40
32...38
40...45
35...38
40...48
40..56
48...56
60,63
55,56
60...75
63...75
89...90
75
80...95
100
90,95
100...125
100... 125
130,140
110...125
130...145
160
120, 125
130...150
160...180
140, 150
160... 180
180, 190
150
160... 180
190,200
160... 180
190...220
170,180
190...210
220, 240
D
125
160
180
200
220
250
280
320
360
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
L
1
115
130
140
140
150
185
155
190
200
250
205
255
21
270
270
280
330
280
330
350
400
355
405
475
415
490
495
570
525
585
665
510
590
670
600
680
760
10
690
770
710
790
720
800
900
Hcnoj
2
100
120
130
130
140
170
145
175
185
235
185
240
195
250
250
270
310
270
280
270
320
285
325
385
325
400
400
465
420
480
540
430
490
550
500
560
620
510
570
630
580
640
590
650
шения
1
38
44
38
44
60
44
60
6
84
60
84
60
84
84
84
108
84
108
108
132
108
132
168
132
168
168
204
168
204
244
168
204
244
204
244
284
204
244
284
244
284
244
284
334
2
26
28
26
28
40
28
40
40
60
40
60
40
60
60
60
75
60
75
75
96
75
96
125
96
126
126
158
126
158
185
126
158
188
158
188
218
158
188
218
188
218
188
218
Угол
закручив.
max
5°30'
5°30'
5°30'
5°30'
5°30'
5°30'
5°30'
5°30'
4°30'
4°30'
4°30'
4°30'
3°30'
3°30'
3°30'
2°30'
2°30'
2°30'
2°30'
Несоосность
осевая радиальн. угловая
1.0
2,0
2,0
2,5
3,0
3,0
3,6
3,6
4,0
4,5
4,5
5,0
5,6
6,0
6,7
7,5
9,0
10
11
1,0
1,6
1,6
2,0
2,5
2,5
3,0
3,0
3,6
4,0
4,0
4,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
1°00'
Г00'
1°00'
Г00'
1°30'
1°30'
1°30'
1°30'
1°30'
Г30'
1°30'
Г30'
1°30'
Г30'
1°30'
>°30'
Г"Ш~'
)°зот~""
! °30'
Типы муфт: Рис. 14.3.4. Муфта с торообразной оболочкой
1 - с оболочкой выпуклого профиля; выпуклого профиля
2-е оболочкой вогнутого профиля.
Исполнения полумуфт:
1-е цилиндрическим отверстием для коротких концов валов по ГОСТ 12080-66;
2-е коническим отверстием для коротких концов валов по ГОСТ 12081-72.
Материал полумуфт - чугун марки Вч-35... ВЧ-50 по ГОСТ 7293-85;
- сталь 45 по ГОСТ 1050-88.
При определении сил, нагружающих валы от муфты, следует принимать d3=2^2d
Концы валов цилиндрические - ГОСТ 12080-66 G.4.2 п. 1). (см. 6.5).
Концы валов конические - ГОСТ 12081-72 G.4.2 п. 2).
Шпоночные соединения призматические - ГОСТ 23360-78 A0.1.2).
Фаски G.4.3 п. 2).
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ упругой муфты с торобразной оболочкой, передающей
номинальный крутящий момент Т= 250 Н-м, типа 1, с диаметром отверстий полумуфт d=
40 мм, исполнения 1: Муфта 250-1-40-1 ГОСТ 20884-93
То же, одна из полумуфт диаметром d = 40 мм, исполнения 1, другая - d =36 мм,
исполнения 2: Mytpmo 250-1-40-1-36-2 ГОСТ 20884-93

255
4. УПРУГАЯ МУФТА С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ ПРУЖИНАМИ
5. УПРУГАЯ МУФТА С ПАКЕТАМИ ГИЛЬЗОВЫХ ПРУЖИН
Li
z:
7777/А
г^
г^З-Rn
^
7
ZZ
Z3 ES
I
чхЪ^д
^
Е=^
Гг
Вариант 1
X
SSS3
При определении сил, нагружающих валы от муфты, следует принимать d3= Dn
(см. 6.5).
Табл. 14.3.5. Параметры и размеры, мм, упругих муфт
с цилиндрическими пружинами [24], [41]
Г
Шм
0,047
0,07
0,10
0,135
0,18
0,26
0,375
0,55
0,79
1,09
1,43
2,12
3,0
4,35
6,2
8,95
12,75
17,95
п
мии
4200
3800
3500
3200
2900
2600
2300
2100
1950
1800
1650
1500
1350
1200
1080
950
840
750
D
100
112
125
140
160
180
200
225
150
180
315
335
400
450
500
560
630
710
L
75
85
95
105
ПО
130
140
155
170
184
202
220
244
270
300
340
380
425
/
45
50
55
60
70
75
85
95
105
115
125
140
160
180
200
225
250
280
А.
80
90
100
ПО
125
145
160
180
144
170
245
270
315
360
400
450
500
570
А
45
50
60
65
70
80
90
100
115
135
150
170
190
215
240
270
300
350
Вариант 1
"max
25
28
32
35
40
45
50
55
65
75
85
95
105
120
135
150
170
200
Л
8
8
8
8
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
15
15
15
и
98
108
118
128
150
160
180
200
220
240
260
290
330
370
410
465
515
575
А
50
60
65
70
80
90
100
115
135
150
170
190
215
240
270
300
350
400
Вариант 2
" max
28
32
35
40
45
50
55
65
75
90
100
ПО
125
140
160
180
200
225
Л
30
33
36
40
46
50
54
60
66
72
78
86
94
106
116
128
142
158
Li
120
133
146
160
185
200
224
250
276
302
328
356
414
466
516
578
642
718
Рис. 14.3.6
При определении сил, нагружающих валы от муфты, следует принимать d3= 0,5(D+Di).
(см. 6.5).
Табл. 14.3.6. Параметры и размеры, мм, упругих
муфт с пакетами гильзовых пружин [24]
Т
Ш-м
0,143
0,215
0,288
0,43
0,575
0,716
1,07
1,43
1,86
2,3
2,87
3,58
п
МИН
3850
3850
2850
3400
3180
3180
2860
2600
2380
2230
2080
1880
d
35
35
35
45
50
50
60
75
80
85
90
100
D
185
185
185
210
225
225
250
275
300
320
345
380
Х>,
70
70
70
90
100
100
120
150
155
160
170
180
;
50
60
70
70
80
80
90
100
100
100
120
140
/
2
2
2
2
2
3
3
4
4
4
4
5
Ь
60
60
60
60
60
90
90
100
100
100
100
100
a
30
40
50
50
60
60
65
75
75
75
95
115

256
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
1. Присоединительные размеры электродвигателя.
2. Присоединительные размеры редуктора.
3. Присоединительные размеры муфты.
(& =3...5 мм)
*-2редЬ 1-2эд
15.
*=*
ПРИВОДЫ
15.1. КОНСТРУИРОВАНИЕ РАМ [21]
1. СОЕДИНЕНИЕ ВАЛА ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ С ВАЛОМ РЕДУКТОРА
и схема расположения болтов крепления элементов привода на плоскости рамы
1.1. Выставить соосно электродвигатель и редуктор так, чтобы между торцевыми
поверхностями соединяемых валов был зазор д = 3...5 мм.
1.2. Оценить расстояние L0 между заплечиками валов электродвигателя и
редуктора L0=L2peg+&+L2:>g, мм.
1.3. Для выбранного типо-размера муфты определить ее длину LMyq>m. мм.
1.4. Наилучшим вариантом есть условие L0 = L Myq)m , мм (рис. 15.1.4а).
1.5. Если L0 > 1муя>т , то между заплечиками валов и муфты следует установить
дистанционные кольца (рис. 15.1.46). j
1.6. Если L0<LMyq>m , то зазор д между валами электродвигателя и редуктора
следует увеличить, чтобы соблюдалось условие п. 1.4 (рис. 15.1.4в)\
Выполнение п. 1 определяет схему расположения болтов на плоскости рамы, где
смонтированы электродвигатель и редуктор (рис. 15.1.2).
Рис. 15.1.2. Схема расположения болтов крепления
электродвигателя и редуктора к раме
"peg
Шг
Вариант I
Ё
<зях
г-
#4^
i
Вариант II
щ-^-щь
о?
Рис. 15.1.3. Размещение опорных поверхностей
электродвигателя и редуктора на раме
Вал
редуктора
l-2peg A L2sq
Шщ
Вал
электродвигателя
Кольцо
дистанционное
Ы>Д.
Рис. 15.1.4. Варианты соединения валов электродвигателя и редуктора
2. ОПОРНЫЕ ПОВЕРХНОСТИ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ И РЕДУКТОРА
Используя присоединительные размеры элементов Привода, обрисовать на схеме
размещения болтов опорные поверхности электродвигателя и редуктора (рис.
15.1.3), что определяет ориентировочно длину рамы Lp0M. мм.
3. РАМА
3.1. Высота рамы определяется из 2-х условий:
а) HpaM=@,09...0,12)LpoM. мм.
б) Учитывая, что для изготовления рам чаще используется сортамент швеллера,
высота его выбирается из возможности размещения большего из болтов dpeg
или d3g (диаметры отверстий в швеллерах представлены в табл. 15.2.3).

3.2. Поперечный размер установки швеллеров (рис. 15.1.5)
-2а, мм.
A peg * peg
1 эд
'эд
-2а, мм,
где о - расстояние от стенки швеллера до оси отверстия (рис. 15.2.1.6).
Так как обычно bpeg Ф Ьэд , то ширина швеллеров в месте установки редуктора
и электродвигателя различная. Это требует разрезания полок швеллера (рис. 15.1.5а)
и укрепления мест резки накладками (рис. 15.1.56).
б)
81 8*
Рис. 15.1.5. Установка швеллеров рамы
Продольные швеллеры перевязываюся поперечными связями, выполняемыми
также из швеллеров (рис. 15.1.5).
3.3. Разность уровней опорных поверхностей электродвигателя и редуктора
Ah=\H;
'эд "
тред\
Швеллеры определяют минимальную высоту рамы (для наибольшего из размеров
н^ или Нред). Для меньшего из размеров ( нзд или нред) выполняется
надстройка рамы по одному из вариантов рис. 15.1.6.
а)
Рис. 15.1.6. Варианты выполнения надстройки рамы
3.4. Под опорные места редуктора и электродвигателя на швеллеры рамы и на
надстройку приваривают платики толщиною — 6 мм с последующей их обработкой до
толщины ~ 4 мм, что устраняет результаты коробления рамы после сварки и
позволяет выдержать разницу уровней опорных поверхностей дЛ (рис. 15.1.6).
Размеры платиков можно принимать равными размерам опорных поверхностей
элементов привода.
17А-637
3.5. Платики приваривают также на нижней опорной поверхности рамы в местах ее
крепления к фундаменту с использованием фундаментных болтов. Варианты
крепления рамы к фундаменту с использованием фундаментных болтов A7.15)
представлены на рис. 15.1.7.
Фундометные болта
Рис. 15.1.7. Варианты установки в раме фундаментных болтов
3.6. В связи с допуском на высоту центров электродвигателя и редуктора, следует
предусмотреть установку под болты их крепления к раме комплекта регулировочных
прокладок толщиною 2...3 мм.
3.7. Основные размеры рамы представлены на рис. 15.1.8.
редуктора
Оси эмектра -
дбиготеля
Рис. 15.1.8. Основные размеры рамы

258
15.2. СПРАВОЧНЬШ ДАННЫЕ ДЛЯ КОНСТРУИРОВАНИЯ РАМ
1. ШВЕЛЛЕРЫ. ОТВЕРСТИЯ В ШВЕЛЛЕРАХ. ПРОФИЛЬ ПРИМЫКАЮЩИХ ДЕТАЛЕЙ
Табл. 15.2.1. Размеры поперечного
сечения швеллеров
ГОСТ 8240-89
№
швеллера
5
6,5
8
10
12
14
16
16а
18
18а
20
22
24
27
30
33
36
40
Ъ
50
65
80
100
120
140
160
160
180
180
200
220
240
270
300
330
360
400
Ъ
32
36
40
46
52
58
64
68
70
74
76
82
90
95
100
105
ПО
115
s
Ml
4,4
4,4
4,5
4,5
4,8
4,9
5,0
5,0
5,1
5,1
5,2
5,4
5,6
6,0
6,5
7,0
7,5
8,0
t
л
7,0
7,2
7,4
7,6
7,8
8,1
8,4
9,0
8,7
9,3
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,7
12,6
13,5
R
max
г
max
6,0
6,0
6,5
7,0
7,5
8,0
8,5
8,5
9,0
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
12,0
13,0
14,0
15,0
2,5
2,5
2,5
3,0
3,0
3,0
3,5
3,5
3,5
3,5
4,0
4,0
4,0
4,5
5,0
5,0
6,0
6,0
б)
0,5(b-s)
\ ^4...10%
R / г
ZZCfE»
ы
J2
\У
Табл. 15.2.2. Параметры сечения швеллеров
Табл. 15.2.3. Размеры
отверстий в швеллерах
Табл 15.2.4. Размеры профиля примыкающих
к швеллеру деталей
Площ.
попер,
сечен.
см2
6,16
7,51
8,98
10,9
13,3
15,6
18,1
19,5
20,7
22,2
23,4
26,7
30,6
35,2
40,5
46,5
53,4
61,5
Масса
кг/м
4,84
5,90
7,05
8,59
10,4
12,3
14,2
15,3
16,3
17,4
18,4
21,0
24,0
27,7
31,8
36,5
41,9
48,3
h
см4
22,8
48,6
89,4
174
304
491
747
823
1090
1190
1520
2110
2900
4160
5810
7980
10820
15220
wx
см3
9,1
15,0
22,4
34,8
50,6
70,2
93,4
103
121
132
152
192
242
308
387
484
601
761
1х
см
1,92
2,54
3,16
3,99
4,78
5,60
6,42
6,49
7,24
7,32
8,07
8,89
9,73
10,9
12,0
13,1
14,2
15,7
Sx
см3
5,59
9,00
23,3
20,4
29,6
40,8
54,1
59,4
69,8
76,1
87,8
ПО
139
178
224
281
350
444
h
см4
5,61
8,70
12,8
20,4
31,2
45,4
63,3
78,8
86,0
105
113
151
208
262
327
410
513
642
Wy
см3
2,75
3,68
4,75
6,46
8,52
11,0
13,8
16,4
17,0
20,0
20,5
25,1
31,6
37,3
43,6
51,8
61,7
73,4
'>
см
0,95
1,08
1,19
1,37
1,53
1,70
1,87
2,01
2,04
2,18
2,20
2,37
2,60
2,73
2,84
2,97
3,10
3,23
Zo
см
1,16
1,24
1,31
1,44
1,54
1,67
1,80
2,00
1,94
2,13
2,07
2,21
2,42
2,47
2,52
2,59
2,68
2,75
d
D
?
А
max
°i
мм
9
9
11
13
15
17
20
20
22
22
24
26
26
26
26
26
26
30
-
9
13
15
17
17
20
23,5
23,5
26
26
26
26
26
26
26
20
20
25
30
30
35
35
40
40
45
45
50
50
60
60
60
70
70
-
34
44
56
60
60
70
70
80
90
ПО
130
160
190
210
250
-
33
38
42
50
50
55
55
60
65
65
70
70
70
75
75
в)
г)
II
Д)
б^
хб
1У77Ъ
ZZZ3
хб
I
е е2
U^SS-
2ZZZZ)
хб
Z:?zS
е\
ег
е
.
-
30
40
45
50
55
60
60
65
65
70
80
85
90
95
95
100
28
32
36
42
47
53
59
63
65
69
72
78
85
90
94
100
104
109
6
6
6
6
7
7
7
7
7
7
7
7
8
8
9
9
10
10
L
;
-
-
65
87
107
127
146
145
166
165
185
205
225
254
284
312
340
378
33
47
60
80
99
118
136
134
155
153
173
192
210
239
268
295
323
360
Li
Л
мм
-
-
58
79
99
117
136
134
154
153
173
191
210
238
268
294
321
359
-
-
56
76
95
113
131
129
149
147
167
185
203
231
260
286
313
350
Li
Л
А
22
37
50
68
86
104
122
120
140
138
158
174
192
220
246
272
300
334
6,0
6,5
6,0
6,5
6,5
6,5
6,5
7,0
6,5
7,0
7,0
7,0
7,0
7,5
7,5
8,0
9,0
10
14
14
15
16
17
18
19
20
20
21
21
23
24
25
27
29
30
33
'i
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,5
2,5
2,5
3,0
3,0
с
6
-
-
4
4
4
5
5
5
6
6
6
7
7
8
8
9
10
10
-
-
5
5
5
5
6
6
6
6
6
6
8
8
8
8
8
8
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ швеллера №16
длиною 1000 мм из стали СтО
(поставка по ГОСТ 535):
16-W00 ГОСТ 8240
Ш&еллер
СтО ГОСТ 535
Рис. 15.2.1. Швеллеры:
а) размеры поперечного сечения; б) отверстия в швеллерах;
в) - е) размеры профиля примыкающих деталей
Профиль I применяется в тех случаях, когда по прочности соединения требуется приварка примыкающих частей к полкам швеллера.

259
Табл. 15.2.5.
Размеры поперечного
сечения двутавров
ГОСТ 8239-89
№
двутавра
10
12
14
16
18
20
22
24
27
30
33
36
40
45
50
55
60
Л
100
120
140
160
180
200
220
240
270
300
330
360
400
450
500
550
600
Л
55
64
73
81
90
100
110
115
125
135
140
145
155
160
170
180
190
s
t
R
max
г
max
мм
4,5
4,8
4,9
5,0
5,1
5,2
5,4
5,6
6,0
6,5
7,0
7,5
8,3
9,0
10
И
12
7,2
7,3
7,5
7,8
8,1
8,4
8,7
9,5
9,8
10,2
11,2
12,3
13,0
14,2
15,2
16,5
17,8
7,0
7,5
8,0
8,5
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
12,0
13,0
14,0
15,0
16,0
17,0
18,0
20,0
2,5
3,0
3,0
3,5
3,5
4,0
4,0
4,0
4,5
5,0
5,0
6,0
6,0
7,0
7,0
7,0
8,0
б)
2. ДВУТАВРЫ. ОТВЕРСТИЯ В ДВУТАВРАХ. ПРОФИЛЬ ПРИМЫКАЮЩИХ ДЕТАЛЕЙ
Табл. 15.2.6. Параметры сечения двутавров
т
см2
12,0
14,7
17,4
20,2
23,4
26,8
30,6
34,8
40,2
46,5
53,8
61,9
72,6
84,7
100
118
138
Масса
кг/м
9,46
11,5
13,7
15,9
18,4
21,0
24,0
27,3
31,5
36,5
42,2
48,6
57,0
66,5
78,5
92,6
108
h
см4
198
350
572
873
1290
1840
2550
3460
5010
7080
9840
13380
19062
27696
39727
55962
76806
wx
см3
39,7
58,4
81,7
109
143
184
232
289
371
472
597
743
953
1231
1589
2035
2560
ix
см
4,06
4,88
5,73
6,57
7,42
8,28
9,13
9,97
11,2
12,3
13,5
14,7
16,2
18,1
19,9
21,8
23,6
S,
см3
23,0
33,7
46,8
62,3
81,4
104
131
163
210
268
339
423
545
708
919
1181
1491
h
см4
17,9
27,9
41,9
58,6
82,6
115
157
198
260
337
419
516
667
808
1043
1356
1725
Wy
см3
6,49
8,72
11,5
14,5
18,4
23,1
28,6
34,5
41,5
49,9
59,9
71,1
86,1
101
123
151
182
'V
см
1,22
1,38
1,55
1,70
1,88
2,07
2,27
2,37
2,54
2,69
2,79
2,89
3,03
3,09
3,23
3,39
3,54
в)
е>
г)
II
*Щ*№
rtrlhfa
^гг/
',
/
'
/
'
/
/
/
'
гггЛ
и*
\6
lizz
с
>^<V
/
/
'
/
/
'
/
/
/
. А
<тУЛ
iA
xrt
7
?
Табл. 15.2.7. Размеры
отверстий в двутаврах
d
D
9,0
9,0
11,0
13,0
15,0
17,0
20,0
22,0
22,0
24,0
24,0
24,0
26,0
26,0
26,0
26,0
30,0
9,0
13,0
13,0
13,0
17,0
17,0
21,5
21,5
21,5
23,5
23,5
23,5
23,5
23,5
26,0
26,0
30,0
?
мм
32
36
45
45
50
55
60
60
70
75
80
80
80
90
100
100
НО
А
max
°i
40
48
60
80
80
100
100
120
150
170
200
220
260
310
340
390
420
30
36
40
40
50
50
60
60
60
65
65
70
70
70
80
80
90
д)
I
е е2
gZZTPSg,
СГ7У7 35
хб
г, '
Табл. 15.2.8. Размеры профиля примыкающих
к двутавру деталей
е)
ei
е2
е
25
30
30
36
40
45
50
50
56
60
65
65
70
70
75
80
85
25
30
34
38
43
47
52
55
60
64
66
68
73
75
80
85
90
4,0
4,0
4,0
4,0
4,0
4,5
4,5
4,5
5,0
5,5
5,5
6,0
6,0
6,5
7,0
7,0
7,5
L
;
87
107
126
146
166
185
206
224
254
284
312
340
379
425
474
522
570
82
101
120
139
158
176
195
213
242
271
298
326
364
411
459
506
553
?.
Л
Li
мм
80
100
119
137
157
174
194
212
242
270
298
325
363
408
454
502
547
78
97
116
134
153
170
189
207
236
264
291
318
356
401
447
494
539
70
88
106
125
142
160
178
196
224
250
276
302
338
384
430
475
518
Л
6,5
6,5
6,5
6,5
6,5
7,0
7,0
7,5
7,5
7,5
9,0
10,0
10,0
11,5
12,0
13,0
14,0
Л
г, 1 с
б
15,0
16,0
17,0
17,5
19,0
20,0
21,0
22,0
23,0
25,0
27,0
29,0
31,0
33,0
35,0
37,5
41,0
1,5
1,5
1,5
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,5
2,5
2,5
3,0
3,0
3,5
3,5
3,5
4,0
4
4
4
5
5
6
6
6
6
7
7
8
8
10
12
12
14
5
5
5
6
6
6
6
8
8
8
8
8
8
10
10
10
10
II
е е2
~х
•<~olA/<^)\—\
f
/
/
/
/
— ?
/•
хб 1
I
1
1
"" j f\
( "^
Г'\
7
ГТ77> V^l I
|| С ^
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ
двутавра № 16 длиною 1000 мм
из стали Cm Jen
(поставка по ГОСТ 535):
16-1000 ГОСТ 8239
Дбутабр
СтЗсп ГОСТ 535
Рис. 15.2.2. Двутавры:
а) размеры поперечного сечения; б) отверстия в двутаврах;
в) - е) размеры профиля примыкающих деталей
Профиль 1 применяется в тех случаях, когда по прочности соединения требуется приварка примыкающих частей к полкам двутавра.

260
Табл.
№
уголка
2
2,5
2,8
3
3,2
3,5
4
4,5
5
5,6
6
6,3
6,5
7
15.2.9. Размеры поперечного сечения
Ь
j
20
25
28
30
32
35
40
45
50
56
60
63
65
70
равнополочных уголков
t
R
г
мм
3
4
3
4
5
3 j
3
4
5
3
4
3
4
5
3
4
5
6
3
4
5
6
3
4
5
6
7
8
4
5
4
5
6
8
10
4
5
6
6
4,5
5
6
7
8
10
3,5
3,5
4,0
4,0
4,5
4,5
5,0
5,0
5,5
6,0
7,0
7,0
7,0
8,0
1,2
1,2
1,3
1,3
1,5
1,5
1,7
1,7
1,8
2,0
2,3
2,3
2,3
2,7
№
уголка
7,5
8
9
10
11
12
12,5
ГОСТ 8509-86
Ь
t
R
г
мм
75
80
90
100
по
120
125
5
6
7
8
9
5,5
6
7
8
10
12
6
7
8
9
10
12
6,5
7
8
10
1?
14
15
16
7
8
8
10
12
15
8
9
10
12
14
16
9,0
9,0
10
Р
12
12
14
3,0
3,0
3,3
4,0
4,0
4,0
4,6
УГОЛКИ РАВНОПОЛОЧНЫЕ. ОТВЕРСТИЯ В УГОЛКАХ. ПРОФИЛЬ ПРИМЫКАЮЩИХ ДЕТАЛЕЙ
а) . t \y
б)
У?;л | \/л
Ь,
)
t
/
Ъ
хд
^
'.-.'/////у
f с
а
о
о
Рис. 15.2.3. Уголки равнополочные:
а) размеры поперечного сечения;
б) отверстия в уголках; в), г) размеры профиля примыкающих деталей
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ уголка равнополочного 50x50x3 длиною 1000 мм
из стали СтЗсп (поставка по ГОСТ 535):
Уголок
50x50x3-1000 ГОСТ 8509
СтЗсп ГОСТ 535
Табл. 15.2.10. Справочные данные сечения уголков
№
уголка
2
2,5
2,8
3
3,2
3,5
4
4,5
5
Ппощ.
попер.
сечен.
см2
1,13
1,46
1,43
1,86
2,27
1,62
1,74
2,27
2,78
1,86
2,43
2,04
2,17
3,28
2,35
3,08
3,79
4,48
2,65
3,48
4,29
5,08
2,96
3,89
4,80
5,69
Масса
кг/м
0,89
1,15
1,12
1,46
1,78
1,27
1,36
1,78
2,18
1,46
1,91
1,60
2,10
2,58
1,85
2,42
2.98
3,52
2,08
2,73
3,37
3,99
2,32
3,05
3,77
4,47
1х
см4
0,40
0,50
0,81
1,03
1,22
1,16
1,45
1,84
2,20
1,77
2,26
2,35
3,01
3,61
3,55
4,58
5,53
6,41
5,13
6,63
8,03
9,35
7,11
9,21
11,20
13,07
Wx
см3
0,28
0,37
0,46
0,59
0,71
0,58
0,67
0,87
1,06
0,77
1,00
0,93
1,21
1,47
1,22
1,60
1,95
2,30
1,56
2,04
2,51
2,95
1,94
2,54
3,13
3,69
1х
см
0,59
0,58
0,75
0,74
0,73
0,85
0,91
0,80
0,89
0,97
0,96
1,07
1,06
1,05
1,23
1,22
1,21
1,20
1,39
1,38
1,37
1,36
1,55
1,54
1,53
1,52
Ixo
см4
0,63
0,78
1,29
1,62
1,91
1,84
2,30
2,92
3,47
2,80
3,58
3,72
4,76
5,71
5,63
7,26
8,75
10,13
8,13
10,52
12,74
14,80
11,27
14,63
17,77
20,72
1 хо
см
0,75
0,73
0,95
0,93
0,92
1,07
1,15
1,13
1,12
1,23
1,21
1,35
1,33
1,32
1,55
1,53
1,52
1,50
1,75
1,74
1,72
1,71
1,95
1,94
1,92
1,91
1у
см4
0,17
0,22
0,34
0,44
0,53
0,48
0,60
0,77
0,94
0,74
0,94
0,97
1,25
1,52
1,47
1,90
2,30
2,70
2,12
2,74
3,33
3,90
2,95
3,80
4,63
5,43
Wy
см3
0,20
0,24
0,33
0,41
0,47
0,42
0,53
0,61
0,71
0,59
0,71
0,71
0,88
1,02
0,95
1,19
1,39
1,58
1,24
1,54
1,81
2,06
1,57
1,95
2,30
2,63
'г
см
0,39
0,38
0,49
0,48
0,48
0,55
0,59
0,58
0,58
0,63
0,62
0,69
0,68
0,68
0,79
0,78
0,78
0,78
0,89
0,89
0,88
0,88
1,00
0,99
0,98
0,98
Ixv
см4
0,23
0,28
0,47
0,59
0,69
0,68
0,85
1,08
1,27
1,03
1,32
1,37
1,75
2,10
2,08
2,68
3,22
3,72
3,00
3,89
4,71
5,45
4,16
5,42
6,57
7,65
Zo
СМ
0,60
0,64
0,73
0,76
0,80
0,80
0,85
0,89
0,93
0,89
0,94
0,97
1,01
1,05
1,09
1,13
1,17
1,21
1,21
1,26
1,30
1,34
1,33
1,38
1,42
1,46
Табл. 15.2.11. Размеры отверстий
и профиля примыкающих к уголку
деталей
№
уголка
20
25
28
30
32
36
40
45
50
56
60
63
65
70
75
80
90
100
ПО
125
Ьх
13
15
18
20
22
25
30
35
40
45
50
55
60
70
й
с
см
4,5
5,5
6,5
9,0
11,0
13,0
17,0
20,0
21,5
23,5
26,5
3
5
8
9
10
12
14~
Т\
1
1,5
2
f=t+1 , MM
a=b-t-1, мм
e=b-t, мм
Продолжение табл. 15.2.10
на след. стр.

Продолжение табл. 15.2.10
№
уголка
5
5,6
б
6,3
6,5
7
7,5
8
111
см2
6,56
7,41
4,38
5,41
4,72
5,83
6,92
9,04
11,08
4,96
6,13
7,28
7,52
6,20
6,86
8,15
9,42
10,67
13,11
7,39
8,78
10,15
11,50
12,83
8,63
9,38
10,85
12,30
Масса
кг/м
5,15
5,82
3,44
4,25
3,71
4,58
5,43
7,10
8,70
3,90
4,81
5,72
5,91
4,87
5,38
6,39
7,39
8,37
10,29
5,80
6,89
7,96
9,02
10,07
6,78
7,36
8,51
9,65
h
см*
14,84
16,51
13,10
15,97
16,21
19,79
23,21
29,55
35,32
18,86
23,10
27,06
29,85
29,04
31,94
37,58
42,98
48,16
57,90
39,53
46,57
53,34
59,84
66,10
52,68
56,97
65,31
73,36
Wx
см3
4,23
4,76
3,21
3,96
3,70
4,56
5,40
7,00
8,52
4,09
5,05
5,98
6,39
5,67
6,27
7,43
8,57
9,68
11,82
7,21
8,57
9,89
11,18
12,43
9,03
9,80
11,32
12,80
ix
см
1,50
1,49
1,73
1,72
1,85
1,84
1,83
1,81
1,79
1,95
1,94
1,93
1,99
2,16
2,16
2,15
2,14
2,12
2,10
2,31
2,30
2,29
2,28
2,27
2,47
2,47
2,45
2,44
1хо
см4
23,47
26,03
20,79
25,36
25,69
31,40
36,81
46,77
55,64
29,90
36,80
42,91
47,38
46,03
50,67
59,64
69,19
76,35
91,52
62,65
73,87
84,61
94,89
104,72
83,56
90,40
103,60
116,39
1хо
см
1,89
1,87
2,18
2,16
2,33
2,32
2,31
2,27
2,24
2,45
2,44
2,43
2,51
2,72
2,72
2,71
2,69
2,68
2,64
2,91
2,90
2,89
2,87
2,86
3,11
3,11
3,09
3,08
h
см4
6,21
6,98
5,41
6,59
6,72
8,18
9,60
12,34
15,00
7,81
9,52
11,18
12,32
12,04
13,22
15,52
17,77
19,97
24,27
16,41
19,28
22,07
24,80
27,48
21,80
23,54
26,97
30,32
Wy
см3
2,93
3,22
2,52
2,97
3,93
3,49
3,99
4,90
5,70
3,26
3,87
4,44
4,77
4,53
4,92
5,66
6,31
6,99
8,17
5,74
6,62
7,43
8,16
8,91
7,10
7,60
8,55
9,44
h
см
0,97
0,97
1,11
1,10
1,19
1,18
1,18
1,17
1,16
1,25
1,25
1,24
1,28
1,39
1,39
1,38
1,37
1,37
1,36
1,49
1,48
1,47
1,47
1,46
1,59
1,58
1,58
1,57
1ху
см4
8,63
9,52
7,69
9,41
9,48
11,61
13,60
17,22
20,32
11,00
13,70
15,90
17,53
17,00
18,70
22,10
25,20
28,20
33,60
23,10
27,30
31,20
35,00
38,60
30,90
33,40
38,30
43,00
г0
см
1,50
1,53
1,52
1,57
1,62
1,66
1,70
1,78
1,85
1,69
1,74
1,78
1,83
1,88
1,90
1,94
1,99
2,02
2,10
2,02
2,06
2,10
2,15
2,18
2,17
2,19
2,23
2,27
№
уголка
8
9
10
11
12
12,5
т
см2
15,14
17,90
10,61
12,28
13,93
15,60
17,17
20,33
12,82
13,75
15,60
19,24
22,80
26,28
27,99
29,68
15,15
17,20
18,80
23,24
27,60
33,99
19,69
22,00
24,33
28,89
33,37
37,77
Масса
кг/м
11,88
14,05
8,55
9,64
10,93
12,20
13,48
15,96
10,06
10,79
12,25
15,10
17,90
20,63
21,97
23,30
11,89
13,50
14,76
18,24
21,67
26,68
15,46
17,30
19,10
22,68
26,20
29,65
I*
см4
83,58
102,74
82,10
94,30
106,11
118,00
128,60
149,67
122,10
130,59
147,19
178,95
208,90
237,15
250,68
263,82
175,61
198,17
259,76
317,16
371,80
418,90
294,36
327,48
359,82
422,23
481,76
538,56
Wx
см3
15,67
18,42
12,49
14,45
16,36
18,29
20,07
23,85
16,69
17,90
20,30
24,97
29,47
33,83
35,95
38,04
21,83
24,77
29,68
36,59
43,30
52,96
32,20
36,00
39,74
47,06
54,17
61,09
ix
см
2,42
2 40
2,78
2,77
2,76
2,75
2,74
2,71
3,09
3,08
3,07
3,05
3,03
3,00
2,99
2,98
3,40
3,39
3,72
3,69
3,67
3,63
3,87
3,86
3,85
2,82
3,80
3,78
ho
см4
140,31
162,27
130,00
149,67
168,42
186,00
203,93
235,88
193,46
207,01
233,46
283,83
330,95
374,98
395,87
416,04
278,54
314,51
412,45
503,79
590,28
711,32
466,76
520,00
571,04
670,02
763,90
852,84
ixo
см
3,04
3 01
3,50
3,49
3,48
3,46
3,45
3,41
3,89
3,88
3,87
3,84
3,81
3,78
3,76
3,74
4,29
4,28
4,68
4,66
4,62
4,57
4,87
4,86
4,84
4,82
4,78
4,75
h
см4
36,85
43,21
33,97
38,94
43,80
48,60
53,27
62,40
50,73
54,16
60,92
74,08
86,84
99,32
105,48
111,61
72,68
81,83
107,04
130,54
153,33
186,48
121,98
135,88
148,59
174,43
199,62
224,29
Wy
см3
11,09
12,62
9,88
11,15
12,34
13,48
14,54
16,53
13,38
14,13
15,66
18,51
21,10
23,49
24,62
25,79
17,36
19,29
23,29
27,72
31,79
37,35
25,67
28,26
30,45
34,94
39,10
43,10
h
см
1,56
1 55
1,79
1,78
1,77
1,77
1,76
1,75
1,99
1,98
1,98
1,96
1,95
1,94
1,94
1,94
2,19
2,18
2,39
2,37
2,36
2,34
2,49
2,48
2,47
2,46
2,45
2,44
1ду
см4
56,70
59,50
48,10
55,40
62,30
68,00
75,30
86,20
71,40
76,40
86,30
110,0
122,0
138,0
145,0
152,0
106,0
116,0
153,0
187,0
218,0
262,0
172,0
192,0
211,0
248,0
282,0
315,0
г0
см
2,35
2,42
2,43
2,47
2,51
2,55
2,59
2,67
2,68
2,71
2,75
2,83
2,91
2,99
3,03
3,06
2,96
3,00
3,25
3,33
3,41
3,53
3,36
3,40
3,45
3,53
3,61
3,68
4. УГОЛКИ НЕРАВНОПОЛОЧЫЫЕ. ОТВЕРСТИЯ В УГОЛКАХ. ПРОФИЛЬ ПРИМЫКАЮЩИХ ДЕТАЛЕЙ
Табл. 15.2.12. Размеры поперечного сечения
уголка
2,5/1,6
3/2
3,2/2
4/2,5
4/3
В
Ъ
неравнополочных уголков
t
R
г
мм
25
30
32
40
40
16
20
20
25
30
3
3
4
3
4
3
4
5
4
5
3,5
3,5
3,5
4,0
4,0
1,2
1,2
1,2
1,3
1,3
№
уголка
4,5/2,8
5/3,2
5,6/3,6
6,3/4
В
Ъ
ГОСТ 8510-86
f
R
г
мм
45
50
56
63
28
32
36
40
3
4
3
4
4
5
4
5
6
8
5,0
5,5
6,0
7,0
1,7
1,8
2,0
2,3
б)
в)
2zz
_bi_
< *
La
V7H
2отв.
•о'
/\ \ 1/>
Ьг | bj |
г)
Д)
?
CD
<N
;SZZZ2
W-
t\
,;7////л.
Продолжение табл. 15.2.12 на след. стр.
Рис. 15.2.4. Уголки неравнополочные:
а) размеры поперечного сечения; б),в) отверстия в уголках при однорядном и двухрядном
расположении отверстий соответственно; г),д) размеры профиля примыкающих деталей

262
Продолжение
№
уголка
6,5/5
7/4,5
7,5/5
8/5
8/6
9/5,6
10/6,3
10/6,5
11/7
12,5/8
14/9
16/10
18/11
20/12,5
В
Ъ
65
70
75
80
80
60
90
100
100
ПО
125
140
160
180
200
50
45
60
50
50
60
56
63
65
70
80
90
100
ПО
125
табл. 15.2.12
t
R
г
мм
5
6
7
8
5
5
6
7
8
5
6
6
7
8
5,5
6
8
6
7
8
10
7
8
10
6,5
8
7
8
10
12
8
10
9
10
12
14
10
12
11
12
14
16
6,0
7,5
8,0
Тду
'K<J
с-,0
2,0
2,5
2,7
2 7
2,7
,
9,0
10
10
10
11
12
13
14
14
3,0
3,3
3,3
3,3
3,7
4,0
4,3
4,7
4,7
Табл. 15.2.13. Справочные данные сечения уголков
уголка
2,5/1,6
3/2
3,2/2
4/2,5
4/3
4,5/2,8
5/3,2
5,6/3,6
6,3/4
6,5/5
7/4,5
7,5/5
8/5
8/6
9/5,6
10/6,3
10/6,5
11/7
t
мм
3
3
4
3
4
3
4
5
4
5
3
4
3
4
4
5
4
5
6
8
5
6
7
8
5
5
6
7
8
5
6
6
7
8
5,5
6
8
6
7
8
10
7
8
10
6,5
8
Площ.
попер,
сечен.
см2
1,16
1,43
1,86
1,49
1,94
1,89
2,47
3,03
2,67
3,28
2,14
2,80
2,42
3,17
3,58
4,41
4,04
4,98
5,90
7,68
5,56
6,60
7,62
8,62
5,59
6,11
7,25
8,37
9,47
6,36
7,55
8,15
9,42
10,67
7,86
8,54
11,18
9,58
11,09
12,57
15,47
11,23
12,73
15,67
11,45
13,93
Масса
кг/м
0,91
1,12
1,45
1,17
1,52
1,48
1,94
2,37
2,26
2,46
1,68
2,20
1,90
2,40
2,81
3,46
3,17
3,91
4,63
6,03
4,36
5,18
5,98
6,77
4,39
4,79
5,69
6,57
7,43
4,49
5,92
6,39
7,39
8,37
6,17
6,70
8,77
7,53
8,70
9,87
12,1
8,81
9,99
12,3
8,98
10,9
1х
см4
0,70
1,27
1,61
1,52
1,93
3,06
3,93
4,73
4,18
5,04
4,41
5,68
6,18
7,98
11,37
13,82
16,33
19,91
23,31
29,60
23,41
27,46
31,32
35,00
27,78
34,81
40,92
47,77
52,38
41,64
48,98
52,06
59,61
66,88
65,28
70,58
90,87
98,29
112,9
127,0
154,0
114,0
128,3
155,5
142,2
171,5
Wx
см3
0,43
0,62
0,82
0,72
0,93
1,14
1,49
1,82
1,54
1,88
1,45
1,90
1,82
2,38
3,01
3,70
3,83
4,72
5,58
7,22
5,20
6,16
7,08
7,99
5,88
6,81
8,08
9,31
110,5
7,71
9,15
9,42
10,9
12,4
10,7
11,7
15,2
14,5
16,8
19,0
23,3
16,9
19,1
23,5
19,1
23,2
ix
см
0,78
0,94
0,93
1,01
1,00
1,27
1,26
1,25
1,25
1,24
1,48
1,42
1,60
1,59
1,78
1,77
2,01
2,00
1,99
1,96
2,05
2,04
2,03
2,02
2,23
2,39
2,38
2,36
2,35
2,56
2,55
2,53
2,52
2,50
2,88
2,88
2,85
3,20
3,19
3,18
3,15
3,19
3,18
3,15
3,53
3,51
h
см4
0,22
0,45
0,56
0,46
0,57
0,93
1,18
1,41
2,01
2,41
1,32
1,69
1,99
2,56
3,70
4,48
5,16
6,26
7,29
9,15
12,08
14,12
16,05
18,88
9,05
12,47
14,60
16,61
18,52
12,68
14,85
25,18
28,74
32,15
19,67
21,22
27,08
30,58
34,99
39,21
47,18
38,32
42,96
51,68
45,61
54,64
W,
см3
0,19
0,30
0,39
0,30
0,39
0,49
0,63
0,77
0,91
1,11
0,61
0,80
0,81
1,05
1,34
1,65
1,67
2,05
2,42
3,12
3,23
3,82
4,38
4,93
2,62
3,25
3,85
4,43
4,88
3,28
3,88
5,58
6,43
7,26
4,53
4,91
6,39
6,27
7,23
8,17
9,99
7,70
8,70
10,64
8,42
10,20
iy
см
0,44
0,56
0,55
0,55
0,54
0,70
0,69
0,68
0,87
0,86
0,79
0,78
0,91
0,90
1,02
1,01
1,13
1,12
1,11
1,09
1,47
1,46
1,45
1,44
1,27
1,43
1,42
1,41
1,40
1,41
1,40
1,76
1,75
1,74
1,58
1,58
1,56
1,79
1,78
1,77
1,75
1,85
1,84
1,82
2,00
1,98
/„
см4
0,13
0,26
0,34
0,28
0,35
0,56
0,71
0,86
1,09
1,33
0,79
1,02
1,18
1,52
2,19
2,65
3,07
3,73
4,36
5,58
6,41
7,52
8,60
9,65
5,34
7,24
8,48
9,69
10,87
7,57
8,88
13,61
15,58
17,49
11,77
12,70
16,29
18,20
20,83
23,38
28,34
22,77
25,24
30,60
26,94
32,31
Wa
см3
0,16
0,25
0,32
0,25
0,33
0,41
0,52
0,64
0,75
0,91
0,52
0,67
0,68
0,88
1,13
1,37
1,41
1,72
2,02
2,60
2,68
3,15
3,59
4,02
2,20
2,73
3,21
3,69
4,14
2,75
3,24
4,66
5,34
5,99
3,81
4,12
5,32
5,27
6,06
6,82
8,31
6,43
7,26
8,83
7,05
8,50
iu
см
0,34
0,43
0,43
0,43
0,43
0,54
0,54
0,53
0,64
0,64
0,61
0,60
0,70
0,69
0,78
0,78
0,87
0,86
0,86
0,85
1,07
1,07
1,06
1,06
0,98
1,09
1,08
1,09
1,07
1,00
1,08
1,29
1,29
1,28
1,22
1,22
1,21
1,38
1,37
1,36
1,35
1,41
1,41
1,40
1,53
1,52
Хо
см
0,42
0,51
0,54
0,49
0,53
0,59
0,63
0,63
0,78
0,82
0,64
0,68
0,72
0,76
0,84
0,88
0,91
0,95
0,99
1,07
1,26
1,30
1,34
1,37
1,05
1,17
1,21
1,25
1,29
1,13
1,17
1,49
1,53
1,57
1,26
1,28
1,36
1,42
1,46
1,50
1,58
1,52
1,56
1,64
1,58
1,64
Уо
см
0,86
1,00
1,04
1,08
1,12
1,32
1,37
1,41
1,28
1,32
1,47
1,51
1,60
1,65
1,82
1,87
2,03
2,08
2,12
2,20
2,00
2,04
2,08
2,12
2,28
2,30
2,44
2,48
2,52
2,60
2,65
2,47
2,52
2,56
2,92
2,95
3,04
3,23
3,28
3,32
3,40
3,24
3,28
3,37
3,55
3,61
Гду
см4
0,22
0,43
0,54
0,47
0,50
0,96
1,22
1,44
1,68
2,00
1,38
1,77
2,01
2,59
3,74
4,50
5,25
6,41
7,44
9,27
9,77
11,46
12,94
13,61
9,12
12,00
14,10
16,18
17,80
13,20
15,50
20,98
24,01
26,83
20,54
22,23
28,33
31,50
36,10
40,50
48,60
38,00
42,64
51,18
46,80
55,90
tga
-
0,392
0,427
0,421
0,382
0,374
0,385
0,381
0,374
0,544
0,539
0,382
0,379
0,403
0,401
0,406
0,404
0,397
0,396
0,393
0,386
0,576
0,575
0,571
0,570
0,406
0,436
0,435
0,435
0,430
0,387
0,386
0,547
0,546
0,544
0,384
0,384
0,380
0,393
0,392
0,301
0,387
0,415
0,414
0,410
0,402
0,400
Табл. 15.2.14. Размеры однорядного
расположение отверстий
в уголках
в,ъ
*1
d
max
см
20
25
28
30
32
36
40
45
50
56
60
63
65
70
75
80
90
100
ПО
125
13
15
18
4,5
5,5
6,5
20
22
25 "
30
35
40
45
50
55
60
70
9,0
11,0
13,0
17,0
20,0
21,5
23,5
26,5
Табл. 15.2.15. Размеры двухрядного
расположение отверстий
в уголках
в,ъ
Ц
Ъг
50
56
60
63
65
. 70
75
80
90
100
ПО
125
140
160
180
200
18
20
25
28
30
35
45
55
70
епное
Ъг
max
см
22
25
28
32
40
55
70
75
90
6,5
9,0
11,0
15,0
20,0
21,5
26,0
Шахматное
Ъг
18
20
25
30
40
55
60
65
80
из
max
20
28
35
40
45
35
40
70
80
6,5
9,0
11,0
13,0
15,0
23,5
26,0
23,6
26,0
Продолжение табл. 15.2.13 на след. стр.

263
Продолжение табл
№
уголка
12,5/8
14/9
16/10
18/11
20/12,5
t
,мм
7
8
10
12
8
10
9
10
12
14
10
12
11
12
14
16
Площ.
попер.
сечен.
см2
14,06
15,98
19,70
23,36
18,00
22,24
22,87
25,28
30,04
34,72
28,33
33,69
34,87
37,89
43,87
49,77
. 15.2.13
Масса
кг/м
11,0
12,6
15,5
18,3
14,1
17,5
18,0
19,9
23,6
27,2
22,2
26,4
'27,4
29,7
34,4
39,1
I*
см4
226,5
225,6
311,6
364,8
363,7
444,5
606,0
666,6
784,2
897,2
952,3
1122
1449
1568
1801
2026
wx
см3
26,7
30,3
37,3
44,1
38,3
47,2
56,0
61,9
73,4
84,7
78,6
93,3
107,3
116,5
134,6
152,4
1х
см
4,01
4,00
3,98
3,95
4,49
4,47
5,15
5,13
5,11
5,08
5,80
5,77
6,45
6,43
6,41
6,38
h
см4
73,73
80,95
100,5
116,8
119,8
145,5
186,0
204,1
238,7
271,6
276,4
324,1
446,4
481,9
550,8
616,7
Wy
см3
11,89
13,47
16,52
19,46
17,19
21,14
23,96
26,42
31,23
35,89
32,27
38,20
45,98
49,85
57,43
64,83
iy
см
2,29
2,28
2,26
2,24
2,58
2,58
2,85
2,84
2,82
2,80
3,12
3,10
3,58
3,57
3,54
3,52
/„
см4
43,40
48,82
59,33
69,47
70,27
85,51
110,4
121,2
142,1
162,5
165,4
194,3
263,8
285,0
326,5
367,0
Wu
см3
9,96
11,25
13,74
16,11
14,39
17,58
20,01
22,02
25,93
29,75
26,96
31,83
38,27
41,45
47,57
53,56
in
см
1,76
1,75
1,74
1,72
1,58
1,96
2,20
2,19
2,18
2,16
2,42
2,40
2,75
2,74
2,73
2,72
Хо
см
1,80
1,84
1,92
2,00
2,03
2,12
2,24
2,28
2,36
2,43
2,44
2,52
2,79
2,83
2,91
2,99
Уо
см
4,01
4,05
4,14
4,22
4,49
4,58
5,19
5,23
5,32
5,40
5,88
5,97
6,50
6,54
6,62
6,71
l*v
см4
74,70
84,10
102
118
121
147
194
213
249
282
295
348
465
503
575
643
tga
-
0,407
0,406
0,404
0,400
0,411
0,400
0,391
0,390
0,388
0,385
0,376
0,374
0,392
0,392
0,390
0,388
Табл. 15.2.16. Размеры профиля примыкающих деталей
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ уголка неравнополочного 63x40x4 длиною 1000 мм
из стали Cm Зсп (поставка по ГОСТ 535): ,. 50x50x3-1000 ГОСТ 8510
Уголок
СтЗсп ГОСТ 535
№
уголка
2,5/1,6
3/2
3,2/2
4/2,5
4/3
4,5/2,8
5/3,2
5,6/3,6
6,3/4
6,5/5
7/4,5
7,5/5
8/5
t
е
ei
/
с
Г
мм
3
3
4
3
4
3
4
5
4
5
3
4
3
4
4
5
4
5
6
8
5
6
7
8
5
5
6
7
8
5
6
13
17
16
17
16
22
21
20
26
25
25
24
29
28
32
31
36
35
34
32
45
44
43
42
40
45
44
43
42
45
44
22
27
26
29
28
37
36
35
36
35
42
41
47
46
52
51
59
58
57
55
60
59
58
57
65
70
69
68
67
75
73
4
4
5
4
5
4
5
6
5
6
4
5
4
5
5
6
5
6
7
9
6
7
8
9
6
6
7
8
9
6
7
3
4
5
б
7
8
9
1
1,5
уголка
8/6
9/5,6
10/6,3
10/6,5
11/7
12,5/8
14/9
16/10
18/11
20/12,5
t
?
ei
f
с
г
мм
6
7
8
5,5
6
8
6
7
8
10
7
8
10
6,5
8
7
8
10
12
8
10
9
10
12
14
10
12 J
11
12
14
16
54
53
52
51
50
48
58
57
56
54
59
58
56
64
63
74
73
71
69
83
81
92
91
89
87
103
101
117
116
114
112
73
72
71
85
84
82
95
94
93
91
94
93
91
104
103
119
118
116
114
133
131
152
151
149
147
173
171
192
191
189
187
7
8
9
6
7
9
7
8
9
11
8
9
11
8
9
8
9
11
13
9
11
10
11
13
15
11
13
12
13
15
17
9
10
12
14
16
18
1,5
2
3

264
В
12 8
JS.
15.3. РАБОЧИЙ ЧЕРТЕЖ РАМЫ
7*
850
930
СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ ЬОЛТОв
КРЕПЛЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИВОДА К РАМЕ
0:5)
018 300 140 4Ю - 012
10
950
ПО
160\ 345
^4
300
Ось выходного/
вала редуктора
, Поперечная осо
э/двигателя
\ Ось входного
вала редуктора
ПО
410
55 Ч
I \2?ь Peg/ftmopg
*и
35
Л
*Г
Т
-тг-
.-U_l_LL
II 1 II
." i ".
Поперечная ось
электродвигателя
г
50
аТ
]__1_ J. «о
I» —|"—=—=четЗгр*°
145
35
СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ БОЛТОВ
КРЕПЛЕНИЯ РАМЫ К ФУНДАМЕНТУ
A:10)
U3 . . 410
г
X
I Ось редуктора |_
ч 850 ,1
Ось выходного
вала редуктора
Л-Л A:2)
tO 5 .
1 018
ботв.
Е A:2)
со
10
57
&Я&
Рис. 15.3.1
В-В A:2)
90 5. 5 . 65.
т^т.
101!
76
10
85
140
шш
ZZZZSI^^^PSI Г |\ УчЛ v7^Fjra: у» у у ,; Ш&,
М*
63
Б-Б A:2)
90 . 5. 5 65 35
А-А A:2)
014
018
ботв.
100 .
101
76
U B&-
140
77ГШ^А
4отв.
57
1. Подеотоико кромок для сиорки-
ГОСТ 8713-74
2. Сворку выполнить швом, катет
которого 0,7 толщина ноиболее
тонкого элементо
3. Отверстия сверлить после
сворки рамы \jHo25
777777л
КП ДМ МС12о 15.03.01.СВ
\сй_ Несши!
РАМА
1:1
НТУ "ХПИ"
Kayegpa ДМ а ПМ

СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ БОЛТОВ
КРЕПЛЕНИЯ РАМЫ К ФУНДАМЕНТУ
A:5)
110 410
-?3-
-?"
018
ботЬ.
I I Ось редуктора \
' '< I
i
0
О
850
X
Ось выходного
дола редуктора
СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ БОЛТОВ
КРЕПЛЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИВОДА К РАМЕ
A:5)
300 140 410
-1-—-f—
790
012
/4отб.
345
30
110
160
345'
04ОН7
4
_ аг|тг
ТШГ
/
410
30
Ось выходного^
бала редуктора
\0сь входного
вала редуктора
<, Ось электро-
двигдтеля
У 036Н7/к6
¦w-
ф
*
G
%
<()
~фЗШ77]Ъ~~
Рис. 15.4.1
0250
¦ЕЕ^Й^
Техническая характеристика
Рэд =2,2 кВт
пэд =960 мин'
и0 =6,14
= 1,98
=3,1
--120 Н-м
-156,3 мин~1
Прогиб ветви ремня под воздействием сила
100 Н не более 6 мм (ГОСТ 1284.3-96)
Непараллельность осей шкивов не более 0,8 мм
на длине 100 мм. Смещение рабочих
поверхностей шкивов не более 0,2 мм
Привод обкатать без нагрузки в течение не
менее Т чоса. Стук и резкий шум не
допускаются
После обкатки масло из редуктора слить и
залить масло индустриальное И—40А ГОСТ
20799~75 количестве 1,2 л
Ограждения условно не покозона. Ограждения
ременной передачи и муфта установить и
окрасить в оранжевой цвет
Т. конто.
КП ДМ МС12о
I5.04.0I.CB
hum.
ПРИВОД
1:1
НТУ УПИ
Кафедра ДМ и ПМ

266
15
I
?fc
4=-
S
S
a:
Рис. 15.4.2
Hig
ill f* I *"V I
'f
Jp» ! '^ ¦'¦ ^JJgl l|l KjLet?-1" 2j
07OH7/m6
N
07OH7
СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ БОЛТОВ
КРЕПЛЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИВОДА К РАМЕ
A:10)
_6__
ш.
12
Ось электоо-
Ось выходного бала
редуктора
СХЕМА РАСПОЛОЖЕНИЯ БОЛТОВ
КРЕПЛЕНИЯ РАМЫ К ФУНДАМЕНТУ
A:10)
Ось выходного боло
редуктора
Ось приводо
620
640
Техническая характеристика
1. Мошность электродвигателя Р=5,5 кВт
2. Частота вращения входного бала
п-719,3 мин-'
3. Частота вращения выходного бала
п=29,0 мин-'
4. Крутящий момент на выходном балу
Т=7515 Н-м
5. Срок служба передач 10500 час
1. * Размеры для справок
2. Ограждения снята. Ограждения установить
на му<рты и окрасить в оранжевый цвет
3. Обкатать без нагрузки в течение не менее
1 часа. Стук и резкий шум не допускаются
4. После обкатки масло слить и залить б
редуктор масло индустриальное И-40А
ГОСТ 20799-75 в количестве 3,9 л
5. Покрытие:
Грунтовка ГФ-021 ГОСТ 25129-82
Эмаль ПФ-115 черная ГОСТ 6465-76.VI.yi
ЛроРер.
Поапиа^ак
КП ДМ МС12о 15.04.02.СБ
гав
ПРИВОД
1:4
ВНТУ
Коуедра ММ и ПТМ
Фсшмот А1

267
255
283
ирем
иред= 15.6
Твах = 2350 Н-м
Рис. 15.4.3
Привод обкатать без нагрузки в течение не
менее 1 часа. Стук и резкий шум не
допускаются
После обкатки масло из редуктора слить и
залить масло индустриальное И-40А ГОСТ
20799-75 количестве 1,2 л
Ограждения условно не показана. Ограждения
ременной передачи и му<рта установить и
окрасить в оранжевой цвет
1. Прогиб ветви ремня под воздействием сила
100 Н не более в мм (ГОСТ 1284.3-96)
2. Непораллельность осей шкивов не более 0,8 мм
на длине 100 мм. Смещение рабочих
поверхностей шкивов не более 0,2 мм
ЫМкт Уааючамт
S
КП ДМ МС12а. 15.04.03.Cb
ПРИВОД
йосса ]itocumSi
1:4
ЕЁШЕщ
НТУ "ХПИ"
Kotpegpo ДМ i
4gnupouo~
Формат ffP

268
_J2?
1300*
Ось доходного
бала редуктора
и ось борабона
^-fi.-'ij'iiU
Рис
1 с Л Л Рз9 = J kBm
. 15.4.4 пэд = 950 мин
Техническая характеристика
и0 = 115,9
ч1 и нп = 36
иип= 3,22
Т&ю = 1800 Н-м
п йах = &i? muh~j
Ось редуктора
Ось боло электродбигателя
и ось Входного бола редуктора
Углобая несоосность оси доходного бала
редуктора и оси барабано не более V
A,7 мм на длине 100 мм)
Радиальная несоосность Оси доходного Ьола-
редуктора и оси барабана не более 1 мм
Углобая несоосность оси входного боло
редуктора и электродбиготеля не более
0,8' A,4 мм на длине 100 мм).
Радиальная несоосность оси бходного
бала редуктора и электродбигателя не
более 0,3 мм
Прибод обкатать без нагрузки б течение
не менее 1 часа. Стук и резкий шум не
допускаются
После обкатки масло из редуктора слить
и залить масло индустриальное И-40А
ГОСТ 20799-75 количестве 2,0 л
Ограждения услобно не показаны.
Ограждения му<рт установить и окрасить б
оранжебао ибет
<№ %СГГ. H'PEMWetfrtl
ftoqwa Лиги
КП ДМ МС12а 15.04.04.Cb
ПРИВОД
1:2.5
ОаЛхШШХ.
НТУ УПИ"
Kaipegpa MM u ПМ

269
15.5. КРЕПЛЕНИЕ РЕДУКТОРА К РАМЕ. РАСЧЕТ БОЛТОВ [21,44]
Расчет болтов соединения редуктора с рамой
производится при разработке сборочного чертежа редуктора,
когда известна расстановка болтов на его опорной
поверхности. Расчет сводится к определению диаметра наиболее
нагруженного или к проверке прочности принятого к
установке болта.
Для определения наиболее нагруженного болта следует:
1) все внешние силы и моменты, нагружающие редуктор,
привести в центр болтового соединения (ЦБС);
2) сгруппировать приведенные силы и моменты по
направлениям и плоскостям C направления и 3 плоскости);
3) от каждой группы приведенных сил и моментов
определить усилия в каждом болте соединения;
4) просуммировать усилия в болтах соединения от каждой
группы внешних сил и моментов, из чего выбрать
наиболее нагруженный болт;
5) определить диаметр наиболее нагруженного болта;
6) назначить диаметр отверстия в корпусе редуктора для
установки болта диаметром равным (большим)
рассчитанному либо сравнить рассчитанный диаметр болта с
принятым в конструкции.
При определении усилий в болтах соединения имеют
место 4 расчетные схемы их нагружения (рис. 15.5.1).
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
1. Схемо редуктора с необходимыми для расчета
размерами и известными направлениями вращения
валав.
2. Крутящий момент но входном волу редуктора Tt.
Направление момента - б соответствии с
направлением вращения боло (элемент ведомый).
3. Крутящий момент но баходном балу редуктора Т2.
Направление момента противоположно
направлению вращения вола (элемент ведущиО).
4. Силы, нагружающие бходной и выходной участки
вола Fe,ax и F (величины и направления).
Направления сил либо задана, либо следуют из
компоновки привода.
Расчет болтов крепления редуктора к раме выполним
на примере редуктора (рис. 15.5.2).
~Т„
'хог _/-
+2 ,
ЦБС
+1
У
А
4+
X
Т„о2>0 Fh2=TX0Z/Bb),
FJA*0.
Тхог<0 F,i2~0,
F3A = \Tx0z\/Bb).
Туо2>0 F2_j =Туог/Bа),
FK4 «О.
Tyoz<0 F2lJ«0,
Ь.4 =\Тю2\/Bа).
б)
F1_4~\TXOr\/DfR)
(f=0, 1).
(R=tio.5aJ+(o,5bJ).
Рис. 15.5.1. Расчетные схемы типовых нагружений болтового соединения
и определение усилий в болтах
ЦБС
z I
F6ax-sin72
4-
ттг(+)
П.2 \ ы~ J F2.4
Г,-4 =V4
(F,_4 =-F/4).
F-sinl,
У
^
Рис. 15.5.2. Схема редуктора
с необходимыми для расчета размерами
и внешним нагружением
1. Приведение внешних сил и моментов к центру
болтового соединения (ЦБС).
1.1. Моменты Г, и Т2 действуют в одной
плоскости XOZ и имеют знак минус в принятой
системе координат.
1.2. Сила F-cos7,, после ее приведения к ЦБС,
вызывает появление следующих сил и
моментов в плоскостях:
1.2.1. TXOz=+lr-cos7vh.
1.2.2. rmy = -F-cos7,.(e+0,5o).
1.2.3. F„=+F-cos71.
1.3. Сило F-sin 7, вызывает появление следующих
сил и моментов в плоскостях:
1.3.1. Tx02=+F-sin7,-g.
1.3.2. Tmz=+F- s!n 7,-(е+0,5а).
1.3.3. Fz=-F-sin7,.

270
1.4. Сила FBax-cos72 базабоет появление
следующих сил и моментов б плоскостях:
1.4.1. Тх02 = -F6ax.cos72-h.
1.4.2. TX0Y = -FBax-cos 72-(с+0,5а).
.„ 1.4.3. Fx = -Fuax-COS72.
1.5. Сило F6ax-sin72 вазавоет появление
следующих сил и моментов в плоскостях:
1.5.1. Tx02=+FBax-sin72-g,.
1.5.2. Tm2=+FBax-sin 7y(c+Q.5a).
1.5.3. F2.= +Fbax-sin 72.
2. Определение суммарных внешних сил и моментов,
нагружающих болтовое соединение в различных
плоскостях м направлениях.
2.1. Сумморнай момент в плоскости XOZ:
Z Тх02=-Т, -Тг +ТхагA.2. 1) + ТхогA.3. 1) +
+ Тх02A.4.1) + Тх02A.5.1).
2.2. Сумморнай момент в плоскости YOZ:
S ТЮ2 = ТШA.3.2)+Тт2A.5.2).
2.3. Сумморнай момент в плоскости XOY:
? W = ТХ0ГA.2.2) + ТхогA.4.2).
2.4. Суммарная сило в направлении оси X:
? Fx = \F-cos 7, —Fbux• cos 72\.
2.5. Суммарная сила в направлении оси Y:
?Fy =0.
2.6. Суммарная сило в направлении оси Z:
%>fz = I Fbax-sin 72 - F-sin 7, \.
3. Определение усилий в болтах соединения от суммарных
моментов и сил, действующих в отдельных плоскостях.
3.1. Плоскость X0Z:
? Тхог >0 F,_2 =? Тхог/BЬ);
?Тхог<0 FU2~0;
3.2. Плоскость YOZ:
F,j = ? Туог/Bо);
F3.4=\?Txozt/Bb).
?Туог>0
? Т^ <0
Гэ.4*0.
F„«0;
F3A = \?Ty0z\/Ba).
3.3. Плоскость XOY:
F,-4 =T,\Tmr\/DfR).
(f=0. U R= l@,5aJ+@,5bJ').
3.4. Плоскость XOV:
суммарное сдвигающее усилие,
воспринимаемое болтовам соединением в плоскости ХОУ
ZFXOy = l(ZFxJ+(?FyJ).
F,-*=?Fxoy/Df).
3.5. Ось Z: F,_4 =±?F,/4,
4. Определение наиболее нагруженного болта.
Суммируя усилия в болтах 1—4, полученное в
результате расчета по п. 3.1—3.5, определяют
наиболее ногруженнай болт с усилием Fmox.
5. Определение диаметра наиболее нагруженного болта
•Fmox
—г—1—, мм.
•¦[ар]
[ор]= аТ/3; ат -для различная классов
прочности болтов (табл. 17.6.2).
•t-Ш.
Па расчетному внутреннему диаметру резьба dj
вабирают диаметр болта с резьбою, в которой
d32dj (табл. 15.6.2).
Для рассчитанного таким образом диаметра болта
выбирают диаметр отверстия в опорном фланце корпуса
редуктора (табл. 12.7.1).
Если диаметр болта задан, то сравнивают его величину
с расчетной (п. 5) и делают выводы о его прочности.
15.6. ПРОФИЛЬ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ МЕТРИЧЕСКИХ РЕЗЬБ
наружная (гайка)
Табл. 15.6.2. Размеры профиля метрической резьбы
ГОСТ 9150-81
й , Резьба
чУ*[ внутренняя
болта (бинта) (болт, винт)
Н=0,866Р Н,=0,54Р
Рис. 15.6.1. Профиль метрической резьбы
Табл. 15.6.1. Диаметры и шаги метрических резьб
ГОСТ 8724-81
d,
мм
6
8
10
12
16
20
24
30
36
42
48
56
Шаг Р, мм
Резьба
нормальная
1,0
1,25
1,5
1,75
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
мелкая
4
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,25
1,25
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
d
%
10
12
16
20
24
Р
1,25
1,0
0,75
1,5
1,25
1,0
0,75
1,75
1,5
1,25
1,0
2
1,5
1,0
2,5
2
1,5
1
3
2
1,5
1
D2=d2
7,19
7,35
7,51
9,03
9,19
9,35
9,51
10,86
11,03
11,19
11,35
14,7
15,03
15,35
18,38
17,7
19,03
19,35
22,05
22,7
23,03
23,35
?>,=</,
6,65
6,92
7,19
8,38
8,65
8,92
9,19
10,11
10,38
10,65
10,92
13,84
14,38
14,92
17,29
17,84
18,38
18,92
20,75
21,84
22,38
22,92
</з
6,47
6,77
7,08
8,16
8,47
8,77
9,08
9,85
10,16
10,47
10,77
13,55
14,16
14,73
16,93
17,55
18,16
18,77
20,32
21,55
22,16
22,77
d
30
36
42
48
56
Р
3,5
3
2
1,5
1
4
3
2
1,5
4,5
4
3
2
1,5
5
4
3
2
1,5
5,5
4
3
2
1,5
D2=d%
27,73
28,05
28,7
29,03
29,35
33,4
34,05
34,7
35,03
39,08
39,4
40,05
40,7
41,03
44,75
45,4
46,05
46,7
47,03
52,43
53,4
54,05
54,7
55,03
?>, = <*!
26,21
26,75
27,84
28,38
28,92
31,67
32,75
33,84
34,37
37,13
37,67
38,75
39,84
40,38
42,59
43,67
44,75
45,84
46,38
50,05
52,67
52,75
53,84
54,77
d3
25,71
26,32
27,55
28,16
28,77
31,09
32,32
33,55
34,16
36,48
37,09
38,32
39,55
40,16
41,87
43,09
44,32
45,55
46,16
49,25
51,09
52,32
53,55
54,16
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ резьбы номинальным
диаметром 24 мм и с нормальным шагом: М24
То же, с мелким шагом 2 мм: М24х2
То же, с мелким шагом 2 мм и левой резьбой: М24х2Ш
То же, трехзаходней резьбы с ходом 3 мм и шагом 1 мм:
М24хЗ(Р1)
То же, трехзаходней резьбы с ходом 3 мм и шагом 1 мм,
левой: М24хЗ(Р1)Ш

271
16. ПЕРЕДАЧА "ВИНТ-ГАИКА"
16.1. ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ПЕРЕДАЧИ [16,21,42] (На примере винтового домкрата)
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Осевая нагрузка
Высота подъема
Профиль резьбы.
Материал винта и гайки.
<?, Н.
L, мм.
1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИАМЕТРА ВИНТА
1.1. Средний расчетный диаметр резьбы d2 из условия
износостойкости витков, мм d'-jO/Сп'Ф ^Ы)
где [q] - среднее допускаемое давление между
рабочими поверхностями витков винта и гайки, МПа (табл.
16.1.1);
"фт - коэффициент высоты гайки; гг =HT/d2,
где Нт - высота гайки, мм; "Фт = 1,2...2,5 - для
целых гаек; Vi- = 2,0...3,0 - для разрезных гаек.
"Фь—Нт/Р - коэффициент высоты резьбы (табл. 16.1.2),
где Я,- рабочая высота профиля, мм;
Р - шаг резьбы, мм.
1.2. Внутренний расчетный диаметр резьбы винта dj из
условия прочности на сжатие с учетом кручения, мм
где /?=1,3 - коэффициент, учитывающий влияние
напряжений кручения в сечении винта;
[о"сж] = °г/3, МПа - допускаемые напряжения сжатия.
Здесь От, МПа -предел текучести (табл. 17.2.1).
1.3. Для резьб трапецеидальных и упорных диаметр винта
d выбирают (табл. 16.3.1, 16.3.2) из условия d2%d2 и
di^dl. Параметры выбранного винта:
Обозначение резьбы, d, d\, d2, dj, D\, D2, P, мм.
Для прямоугольных резьб средний диаметр винта
выбирают из ряда чисел (табл. 17.1.1) при условии d2?d2.
Шаг винта Р выбирают, ориентируясь на значения Р
при выбранном di (табл. 16.3.1). Остальные размеры
определяют по рекомендациям A6.3 п. 3).
2. УСЛОВИЕ САМОТОРМОЖЕНИЯ 7<Р',град,
где 7= arctg [P/(p>d2)]- угол подъема винтовой линии, град;
p'=arctg (//cosa1) - приведенный угол трения, град,
где / - коэффициент трения скольжения в паре
выбранных материалов (табл. 16.1.1);
«-угол наклона рабочей поверхности винта (табл. 16.1.2). 5.3. Гибкость винта Л=Ьпр/1в
3. МОМЕНТ ТРЕНИЯ В ВИТКАХ ВИНТА, Нмм.
7,1pB = 0,5Qc/2tgG+p')-
4. РАЗМЕРЫ ГАЙКИ
4.1. Высота гайки, мм HT=^rd2.
4.2. Число витков в гайке z =HT/P (zmax$ 12).
Невыполнение условия (z $ z щах) требует
уменьшения -фх с переходом к п. 1.1 либо увеличения Р
винта с переходом к п. 1.3.
4.3. Наружный диаметр гайки из расчета на прочность при
растяжении с учетом кручения, мм
?»щ -V 4-1,3 <?/Gт[ар]) + </2'. [а,] (табл. 16.1.3).
4.4. Для гайки, выполненной с заплечиком:
- наружный диаметр заплечика из условия прочности
на удельные давления, мм D3 = ]i4Q/(Tr[q]')+Dm-
[q]' (табл. 16.1.3); ?>гн=?>™+2с; с-рис. 16.2.4;
- высота заплечика, мм Ь3= @,20...0,25)ЯГ;
- условие прочности заплечика на срез, МПа
7-=(?/(тгГ>гнАз)^[7-] . [г] (табл. 16.1.3).
4.5. Момент трения на опорной поверхности гайки, Нмм
T^-Qfipl -?>™)/[3 ф/-?>™)].
4.6. Условиенепроворачиваемости гайки в корпусе, Нмм
1 трв*? 1 трг.
Невыполнение этого условия требует конструктивных
решений для реализации момента Т-Т^й-Т-^т, Н-мм:
а) использование винтов, рассчитываемых на срез:
7-=2 7У(А^,?в)$[7-], МПа (рис. 16.2.2а);
7-=4-2 7У(Г>г></в2И[7-], МПа (рис. 16.2.26),
где dB,La- диаметр и длина винта;
б) использование шпоночных соединений (рис. 16.2.2в);
в) использование прессовых соединений (рис. 16.2.2г);
г) увеличение D3.
5. ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ ВИНТА
5.1. Максимальная длина сжимаемого винта, мм
Lx=L+h2+Q,5Hr (рис. 16.1.1).
5.2. Приведенная длина сжимаемого винта, мм Lnp=fiLu
где ц- коэффициент приведения длины, учитывающий
способ закрепления концов винта (рис. 16.1.3).
где /„,„,= iJ/S = 0,25 d3, мм - радиус инерции сечения
винта; / -J0 <p - приведенный момент инерции сечения,
мм4. /«,= 7Г</э/64мм4; <p = 0,4 + 0,6(d/dj);
S=T\d}/4, мм2 - сечение винта диаметром </э.
5.4. Критическая нагрузка Q^, при которой винт теряет
устойчивость, Н:
-для Д?100 Q^=-n2EJJL\^Q;
-для 40$Л<100 QKl)=abS=(a-bA)S^Qi
- для Л < 40 проверка устойчивости не проводится.
Значения коэффициентов о и Ъ (табл. 16.1.4).
Невыполнение условия Qtr ? <? требует увеличения
диаметра винта или выбора материала с более
высокими механическими характеристиками.
Критическая нагрузка <?kr для винта со ступенчато
изменяющимся сечением (рис. 16.1.4 и табл. 16.1.5).
6. РАЗМЕРЫ ОПОРНОЙ ЧАШКИ ДОМКРАТА
6.1. Внутренний диаметр опорной чашки из условия
износостойкости [при do=@,6...0,7)d], мм
D0=UQ/(n[q])+dT (рис 16.2.1а).
6.2. Другие размеры чашки, мм (рис. 16.2.1а).
6.3. Момент трения на опорной поверхности чашки,Н-мм
7^ = <?/¦(?>;-</; )Ф(А,
Ч2)],
7.
где d0 и Ц,, мм:
- для плоских опорных поверхностей (рис. 16.2.1а-г);
- для сферических опорных поверхностей
do = 0 и D0 = 2a', мм,
где о'=1,109^<?Д/Е' (рис. 16.2.1е);
о'=1,109П(<? Д,Д2/[В(Д2-Д,)]' (рис. 16.2.1д).
Здесь R, Rh R2- радиусы кривизны опорных
сферических поверхностей, мм;
Е = 2,1 • 10s- модуль упругости, МПа.
ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ВИНТА
«г» = WQ/(тг </32)] 2+3[103 77 @,2d\)f $ [OcJ, МПа,
где Т- крутящий момент в опасном сечении винта, Н-м:
¦ для домкратов
Т=Т„
- для прессов, съемников Т=5% „ + Т^ ,.
(Продолжение на след. стр.)

272
Невыполнение этого условия требует
увеличения диаметра винта или
выбора материала винта с более высокими
механическими свойствами с
последующим переходом к п. 1.3.
РАЗМЕРЫ КОРПУСА
(рис. 16.1.1)
8.1. Высота корпуса, мм
?к=?+(Ю420)+Яг-Аа.
8.2. Внутренний диаметр корпуса у основания (при уклоне
стенок 1:5), мм Dm= dm+[L+(W..AS)] /10 .
Здесь dm =DrH+5 мм (рис. 16.1.1).
8.3. Наружный диаметр корпуса у основания из расчета
на удельные давления, мм
D„ = ^4<?/(w[9],)+2Jj1,f
где [q] = B,5...3,0) МПа (для подкладок из дерева).
8.4. Эквивалентные напряжения сжатия (с учетом кручения)
в стенке корпуса при ее толщине 6 = 6 мм
где ocx=4Q/TT[(dKm+26J-d*m];
r=10%B[16(rfKBH+26)]/{rc[(rfKBh+26L-dK4BH]}.
Здесь [стсж] = E0...60) МПа - для чугуна.
9. ПРИВОД ПЕРЕДАЧИ
9.1. Ручной привод
Длина рукоятки (радиус маховичка), мм
Рис. 16.1.1. Схема винтового домкрата:
а) мах высота домкрата; б) min высота домкрата
Винт
Рис. 16.1.3. Способы закрепления концов
винта и значения коэффициентов
приведения длины:
/4=0,5 (распорки, домкраты - рис. 16.2.1а-г);
/4=0,7 (прессы-рис. 16.1.2);
/J,= 1,0 (ходовые винты станков);
/А=2,0 (домкраты-рис. 16.2.1д, е) *»
а)
б)
в)
г)
Гайка
К
Ттрй
?
о
J,
Рис. 16.1.4. Схема стержня
со ступенчато изменяющимся
сечением
EJ2
J2
Okr = ll
L2
п (табл. 16.1.5)
^Ш
Рис. 16.1.2. Схема винтового пресса
?р* Gтрв + 7трч) ' (FpZpKp),
усилие, развиваемое од-
где Fp < 300 N
ним рабочим на рукоятке (маховичке);
Z„- число рабочих;
Кр- коэффициент, учитывающий неравномерность
одновременной работы двух и более рабочих, ЛСР= 0,8.
Диаметр рукоятки (при [стю] = 100 МПа - СтЗ), мм
dyiFvZfKv(Lf-Q,5 A)/@,I[5j} .
Конструкция храпового механизма A6.4).
9.2. Механический привод
Потребная мощность
двигателя, кВт
Дд = Qvl A00077 r)PW),
где v - скорость подъема, м/с.
10. ПАРАМЕТРЫ ПЕРЕДАЧИ
10.1. Коэффициент полезного действия
77 = tg7/[t8G+P')+2TTp4/(Qd2)].
10.2. Передаточное число
и=2-пЬР/Р.

273
Табл. 16.1.1. Значения средних допускаемых давлений [q ]
между рабочими поверхностями витков винта и гайки,
а также значения коэффициента трения скольжения f
16.2. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ НЕКОТОРЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПЕРЕДАЧИ
Винт уст.
Материалы пары
"винт-гайка"
Закаленная сталь-бронза
Незакаленная сталь-бронза
Закаленная сталь-чугун
Незакаленная сталь-чугун
Закаленная сталь-сталь
МПа
11...13
8...10
7...8
5...7
8...10
f
0Д0...0.12
0,11...0,13
0,12...0,15
Для редко работающих передач "винт-гайка" средние
допускаемые давления [Я] могут быть повышены до 30%.
Табл 16.1.2. Некоторые параметры профиля резьб
Профиль резьбы
Прямоугольная
Упорная
Трапецеидальная
Метрическая
А
0,50
0,75
0,50
0,54
а, град
0
3
15
30
i>b=Ht/p - коэффициент высоты резьбы.
а - угол наклона опорной поверхности резьбы.
Табл. 16.1.3. Некоторые допускаемые напряжения
для материалов пары "винт-гайка"
Сталь
Броиза
Чугун
[о-р], МПа
<7Т/3
35...45
20...24
W, МПа
стт/2
45...50
60...80
[т], МПа
0,6 [Ор]
30...50
30...50
Табл. 16.1.4. Значения)
о
Ь
СтЗ
250
0,4
Ci4
280
0,7
Ст5
340
1,1
коэффициентов о
35
320
1,2
40
380
1,4
45
440
1,6
и Ъ
50
470
1,8
Табл. 16.1.5. Значения коэффициента
fl=f(/I//2,L2/LI)
0,01
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
0,2
0,15
1,47
2,80
5,09
6,98
8,55
0,4
0,27
2,40
4,22
6,68
8,19
9,18
0,6
0,60
4,50
6,69
8,51
9,24
9,63
0,8
2,26
8,59
9,33
9,67
9,78
9,84
Рис. 16.2.2. Некоторые конструктивные
решения по реализации
иепроворачиваемости гайки
Рис. 16.2.1. Варианты конструкции опорной чашки
Рис. 16.2.3. Вариант выполнения
втулки телескопического домкрата
С, R=f(d) (OR)
Рис. 16.2.4. Радиусы и фаски
в местах соединений
(табл. 7.4.6)
18А-637

274
16.3. ПРОФИЛИ И ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ РЕЗЬБ ВИНТОВЫХ МЕХАНИЗМОВ
1. РЕЗЬБА ТРАПЕЦЕИДАЛЬНАЯ
Табл. 16.3.1. Размеры ПрОфИЛЯ ОДНОЗаХОДНеЙ резьбы, ММ ГОСТ 9484-81, ГОСТ 24737-81, ГОСТ 24738-81, ГОСТ 24739-81
d
1-й
ряд
io
12
16
20
24
28
32
36
40
2-й
рад
П, 14
18
22,26
30,34
38,42
Р
1,5
2
?
3
2
4
2
4
3
5
8
3
5
8
3
6
10
3
6
10
3
7
10
D<
10,3
10,5
12,5
12,5
16,5
16,5
20,5
20,5
24,5
24,5
25
28,5
28,5
29,0
32,5
33,0
33,0
36,5
37,0
37,0
40,5
41,0
41,0
D2=d2
9,25
9,00
11,0
10,5
15,0
14,0
19,0
18,0
22,5
21,5
20,0
26,5
25,5
24,0
30,5
29,0
27,0
34,5
33,0
31,0
38,5
36,5
35,0
D^
8,5
8,0
10
9,0
14
12
18
16
21
19
16
25
23
20
29
26
22
33
30
26
37
33
30
d,
8,2
7,5
9,5
8,5'
13,5,
11,5
17,5
15,5
20,5
18,5
15,0
24,5
22,5
19,0
28,5
25,0
21,0
32,0
29,0
25,0
36,5
32,0
29,0
21
3
4
4
4
4
8
6
10
6
10
6
12
6
12
6
14
Число заходов п
3 | 4 | 6| 8
Ход резьбы Р ь
4,5
6
б
6
9
9
9
18
9
18
9
8
8
12
12
1?
12
12
18
18
18
24
,
1-й
ряд
44
48
52
60
70
80
90
100
d
2-й
рад
46
50
55
65
75
85,95
Р
3
7
12
3
8
12
3
8
12
3
9
14
4
10
16
4
10
16
4
12
18
4
12
20
D,
44,5
45,0
45,0
48,5
49,0
49,0
52,5
53,0
53,0
60,5
61,0
62,0
70,5
71,0
72,0
80,5
81,0
82,0
90,5
91,0
92,0
100,5
101,0
102,0
А,=</,
42,5
40,5
38,0
46,5
44,0
42,0
50,5
48,0
46,0
58,5
55,5
53,0
68,0
65,0
62,0
78,0
75,0
72,0
88,0
84,0
81,0
98,0
94,0
90,0
Я,
41
37
32
45
40
36
49
44
40
57
51
46
66
60
54
76
70
64
86
78
72
96
88
80
d3
40,5
36,0
31,0
44,5
39,0
35,0
48,5
43,0
39,0
56,5
50,0
44,0
65,5
59,0
52,0
75,5
69,0'
62,0
85,0
77,0
70,0
95,5
87,0
78,0
Число заходов
2 | 3 | 4
Ход резьбы
6
14
6
16
6
16
24
6
18
28
8
20
8
20
32
8
24
36
8
24
36
9
21
9
24
9
24
9
27
12
30
12
30
12
36
12
36
40
12
12
12
12
16
16
40
16
16
48
п
6
Рь
18
18
18
18
24
24
24
24
8
24
24
24
24
32
32
32
32
Примечание. Основные размеры профиля резьбы прелставлены для номинального диаметра по 1-му ряду.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:
¦ резьбового соединения (резьба трапецеидальная номинальным
диаметром d= 20 мм, шагом Р= 4 мм): Тг20х4-7Н/7е
•винта Тг 20x4 с полем допуска 7е : Тг20х4-7е
винтового отверстия Тг 20x4 с полем допуска 7Н: Тг20х4 - 7Н
¦ резьбового соединения (резьба трапецеидальная номинальным
диаметром d= 20 мм, ходом Л,= 8 мм, шагом Р= 4 мм, левого):
Тг20х8(Р4)Ш- 7Н/7е
Н=1,В66Р
Н, = 0,5Р
Внутренняя
резьба (гайка)
ГОСТ 9484-81
_0ce_6_i;wr7O ^ | Наружная
резьба (бинт)
Рис. 16.3.1. Профиль трапецеидальной резьбы

275
2. РЕЗЬБА УПОРНАЯ
Табл. 16.3.2. Размеры профиля резьбы,
d=D
1-Й
рад
10
12
16
20
24
28
•
32
36
40
44
2-й
ряд
14
18
22,26
30
34
38,42
Р
2
2
3
2
4
2
4
3
5
8
3
5
8
3
6
10
3
6
10
3
7
10
3
D2 = d2
8,5
10,5
9,75
14,5
13,0
18,5
17,0
21,75
20,25
18,00
25,75
24,25
22,00
29,75
27,50
24,50
33,75
31,50
28,50
37,75
34,75
32,50
41,75
О,
7,0
9,0
7,5
13,0
10,0
17,0
14,0
19,5
16,5
12,0
23,5
20,5
16,0
27,5
23,0
17,0
31,5
27,0
21,0
35,5
29,5
25,0
39,5
мм
<*э
6,53
8,53
6,79
12,53
9,06
16,53
13\06
18,79
15,32
10,12
22,79
19,32
14,12
26,79
21,59
14,65
30,79
25,59
18,65
34,79
27,85
22,65
38,79
d=D
1-й
ряд
44
48
52
60
70
80
90
100
2-й
ряд
46,50
55
65
75
85
95
Р
7
12
3
8
12
3
8
12
3
9
14
4
10
16
4
10
16
4
12
18
20
4
12
20
D2=d2
38,75
35,00
45,75
42,00
39,00
49,75
46,00
43,00
57,75
53,25
49,50
67,00
62,50
58,00
77,00
72,50
68,00
87,00
81,00
76,50
75,00
97,00
91,00
85,00
ГОСТ 10177-82
#.
33,5
26,0
43,5
36,0
30,0
47,5
40,0
34,0
55,5
46,5
39,0
64,0
55,0
46,0
74,0
65,0
56,0
84,0
72,0
63,0
60,0
94,0
82,0
70,0
di
31,85
23,17
42,79
34,12
27,17
46,79
38,12
31,17
54,79
44,38
35,70
63,06
52,65
42,23
73,06
62,65
52,23
83,06
69,17
58,76
55,29
93,06
79,17
65,29
Примечание. Основные размеры профиля резьбы представлены для номинального ее диаметра по 1-му ряду.
Внутренняя
¦о
0.5Н
X
С)*
¦о*
о
1
(
>Л
4
—<2Xvx/.
V,
Ось 6
V"'
jhtmo
Р
0.5Р
/
ж
Н- 1 588Р
Н,=0,75Р
^
Q
РЕЗЬБА ПРЯМОУГОЛЬНАЯ
(нестандартизированная)
Внутренняя
резьба (гайка)
Наружная
резьба (бинт)
Рис. 16.3.3. Профиль прямоугольной резьбы
Табл. 16.3.3. Рекомендуемые размеры
профиля прямоугольной резьбы, мм
Винт
Гайка
Я, = 0,5^
о*2 - выбирается D2 = d2
d=d2 + H, D = d2+Hi+2ac
d}=d2-Hi-2ac Dl=d2-H1
P$5
Pi 12
p> 12
ac =0,25
°c = 0,50
ac = 1,00
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ:
- резьбового соединения (резьба упорная номинальным
диаметром d=20 мм, шагом Р = 4 мм): S20x4 - 7AZ/7h
-винта S20x4 с полем допуска УЬ: S20x4-7h
- винтового отверстия S20x4 с полем допуска 7AZ: S20x4-7AZ
- резьбового соединения (резьба упорная номинальным
диаметром d = 20 мм, шагом Р = 4 мм, левая): S20x4LH-7AZ/7h
Наружная
резьба (бинт)
Рис. 16.3.2. Профиль упорной резьбы

276
16.4. ХРАПОВОЙ МЕХАНИЗМ
А\ Б\
d„, HI 1/Ы1 "
в 1 | Jozzzzzl
Ось ГОСТ 9650-80
Шойбо ГОСТ 9649-78 \A7.6)
Шплинт ГОСТ 397-79
ВЫБОР
ОСНОВНЫХ
ПАРАМЕТРОВ
ХРАПОВОГО КОЛЕСА
Исходный параметр - d\
(</, = </)
Z=8... 10 -число зубьеб
хропо&ого колесо;
a=0,7dl + A...2) мм;
<^2 $а-A...2) мм;
d, =A,4... 1.5)d,, мм;
dw=df/A-0,25 n/Z), мм;
t= ndw/Z, мм;
tj=0,5t, мм;
h=0,5t;, мм;
da = dw+h, мм;
Dj =da + 5, мм.
Рис. 16.4.1. Храповой механизм
ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ
ХРАПОВОГО МЕХАНИЗМА
/. Расчетная длина рукоятки L0=Lp-La, мм.
2. Диаметр рукоятки dp из условия прочности на изгиб
dp ^FpZp Kp L0/@,1[0U3])', мм B5Л [Оиз]= 120 МПо).
3. Наружный диаметр корпуса (Dp = 1,6dp, мм)
проверяется на изгиб в сечении А-А
Ou,=FpZpKp(L0+L,)/W<,[aM], МПо. W=0,r(D4p-di)/Dp. мм.
4- Окружная сило но хропобом колесе F=2FB Zp Kp Lp/D*, H.
5. Напряжения у основания зубьев храпового колесо
5. 1 - среза
5.2 - изгиба
б) ,
У/А \ t t У/А,
z?
Т77Т
¦ а А
-yzzf
b=(l.7+1,8)dl
b,=t; 6 = 0,5b,
Lo =D + 4,5)d,
L,=L2=(l,5-r1,8)d
0.5F i i I ii i 0.5F
Рис. 16.4.2. Расчетные схемы:
а) храпового колеса; б) пальца
T=F/(b, t,)$[T]. МПо.
CTU,=F 0,5 h/W ^ [аиз], МПо.
W=b, tf/6, мм?
6. Диаметр оси собачки из условия
прочности но изгиб
q=F/b,. Н/мм. L= b,+6, мм.
Mu3=0,5F0,5L-(q 0,5 b,^ 0,5b,), H -мм.
UnS~~ мм.
7. Напряжения изгиба в сечении Ь—Ь
щек корпуса храпового механизма
О и, =ГР Zp Кр (Lp -L2)/W<,[Oul]. МПо.
W=2(d(bJ-dn3J/A20,5b)), ммЗ.
16.5. СБОРОЧНЫЕ И РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ ЭЛЕМЕНТОВ ПЕРЕДАЧИ
460
0190
Техническая характеристика
Грузоподьемность - 20 кН
Высота подъема - 220 мм
Рис. 16.5.1
bmlucn.
*ШЖ
.манто
Ш
куль
N'aoKVM.
ilogn.
КП ДМ МС12а.16.05.01.С6
\Mqci
ДОМКРАТ
Тй,
Uacwmot
1:1
Пит'II PuiaaSU.
БИТУ
Кафедра ДМ и ПГМ

Техническая характеристика
Сила прессобония - 20 кН
Вецсото прессобония- 180 мм
Рис. 16.5.2
'bwfluar, "М'докум.
Ошай
\ конто
Утйерд.
Чонсу/ь
Поап.
Полю
КП ММ МС12а 16.05.02.СБ
')Д/оссд \uacwmol
ПРЕСС
у
1:2,5
П Пиши /
НТУ УПИ"
Кафедра ДМ и ПМ
ступицы B.5.2).
Размеры и обработка
Рис. 16.5.3. Маховички со спицами металлические шпоночного паза A0.1.2).
Табл. 16.5.1. Параметры и размеры, мм, маховичков
D
125
160
200
250
320
400
500
D
125
160
200
250
320
400
500
d
Н7
14
16
20
25
30
36
40
di
28
32
36
45
55
65
75
d2
40
45
50
60
72
85
95
В
18
20
22
25
28
32
36
R
9,0
10,0
11,0
12,5
14,0
16,0
18,0
Л.
5,5
6,0
7,0
8,0
9,0
10
11
Яг
18
22
26
-
-
-
R
Б
20
22
25
28
32
36
40
3
12
16
20
24
28
45
65
R4
3,5
4,0
5,0
6,0
7,0
Я
36
40
45
50
55
65
75
к
9-
10
11
12
14
16
18
*1
11
12
14
16
18
20
22
L
18
20
24
28
34
40
45
Rs
3,4
3,7
4,1
4,5
5,3
6,0
6,8
Л«
4,0
4,5
5,3
6,0
6,8
7,5
8,3
Кол-во
спиц
3
5
1
10
11
14
17
21
25
28
Вес, кг
0,8
1,3
1,8
2,8
6,3
10,5
16,4

200
Техническая характеристика
Сила прессовония - 25 кн
Васота прессования - 400 мм
Рис. 16.5.5
Ъцйее.
'.конто.
Сконто
ймуД/от ~ffaoKvH.
нтраб\нычИПС
ТШт,
Ш
Ш
КП ДМ МС12а.16.05.05.СБ
\ Масса ^аашщ
ПРЕСС
1:2,5
riurm П ПмтоЪ
БНТУ
Kaipegpa ДЦ и ПТ»

279
450
Д-Д A:1)
(винт роз. 4
условно не показан)
Е A:1)
А-А
490
Рис. 16.5.6
Техническая характеристика
Грузоподъемность
Высота подьема
Перемещение
ВНТУ
Kayeqpa ДМ и ПТМ

280
woo
wflvai ffoowH.
Рис. 16.5.7
ЭцШ
T.KQt
>tea
¦шит
YmBepQ
<онс/н
Подп. фйк
КП ДМ MCI 2a. 16.05.07.СБ
ПРЕСС
для гибки рельс
Hum. \Uacca шкштл
1:2
]jycm 1\ Jfcfgmofl~T
НТУ УПИ
Каредра ДМ и ПМ
038
40x40
Техническая характеристика
Грузоподъемность - ВО кН
Васото подьема — 80 мм
Рис. 16.5.8
ТюШ,
'. конто.
i контр
:онт
fmbepq
консул
Поап. Ш
КП ДМ МС12а.16.05.08.СБ
| JJum, j Ьассо ЩсштаЬ
ДОМКРАТ
железнодорожный
2:1
mm 11 ЯияшР
БНТУ
Ко/редро ММ и П1М

19А-637
281
'S.
Рис. 16.5.10
2x45-
in

I
t\l
75
Yp*
'//
20
R2
Пк /
/^f-
4
\
>У/Л/'///
\
/ ! \s>5
^90'-
>5 |
i>^
Б
I
14
i
i
V/?a*5 (\/)
s/
14
?o6,J
h14; H14; ±0,5IT14
ЪмПит
Пробер
г.контр
iKOHmp
Vmbepq
kbwcwa
N'qokvm
Пост. Яга
K77 ДМ MC12a 16.05.10
j
ГАЙКА у
urn. Масса
ыосшта.
1:2
(jj/rm II lliirmah 1
ВрОЮФ! ГОСТ 613-79 к
НТУ УПИ"
щедра Д1*
Vro~25 (>/)
2отЬ.
Ы4; Н14; ±0,51714
Рис. 16.5.11
.контр
1конто
Консум
brfjluaji Ы'докум.
казной.
Подл.
Дик
КП ДМ МС!2а Г6.05.11
КОРОНА
50Л ГОСТ 977-88
Mocimal
1:2
ffrnn 1\ ЯишшЫ.
НТУ "ХПИ
Кафедра ДМ и ПМ

282
ее |
03
й
ч
1 1 '
Ч 1
ч 9'*г*
1 1
I
in
о"
-н
S?0

о"
+
•*>
о
С*
с


1
>
г
SI >
—/1
IN
t
41
/
!s
У
1 1
к.
,х
1 1 ,'
——
LjJ
пч *>?0
0:
in
б'гге»
ич ггФ
i
о
I
_ШШ?
гг0
У—*
о
К
Он
074
В B:1)
У(У)
А B:1)
1. hi4; Н14; ±0,51Т14;
-поверхностей <У-±0,51Т16
Неуказанное
— литейные уклоны—3',
- литейные радиусы -C...5) мм
Поверхность корпусо очистить и
кросить мослостоикои кроской.
Поверхность покрытия - 0,25 м2
Ra25.
Рис. 16.5.13
Иодп,
КП ДМ МС12а 16.05.13
КОРПУС
литой
СЧ 20 ГОСТ 1412-85
Масса mca/mal
1:2
Ihirm 11 Иис.ШЛ
НТУ УПИ
Kotpegpo ДМ и ПМ
070x10
Подготовки кромок для сварки -
ГОСТ 5264-.80
Рис. 16.5.14
Шк
КП ДМ МС12а 16.05.14.СБ
I Лит.
КОРПУС
сборной
Him.
focco тем.
тю1
1:2
71 дттмл 1
НТУ УПИ"
Кафедра ДМ и ПМ

17. СПРАВОЧНЫЕ ДАННЫЕ
ОБЩЕГО ПРИМЕНЕНИЯ
283
17.1. НОРМАЛЬНЫЕ ЛИНЕЙНЫЕ РАЗМЕРЫ,
КОНУСНОСТИ, УГЛЫ И УГЛЫ КОНУСОВ
При проектировании линейные размеры, конусности, углы и углы конусов,
значения которых не определяются конструктивными, технологическими или
монтажными требованиями, выбираются из числа нормальных линейных
размеров, нормальных конусностей, нормальных углов и углов конусов.
3.
1. НОРМАЛЬНЫЕ ЛИНЕЙНЫЕ РАЗМЕРЫ
Табл. 17.1.1.
Нормальные линейные размеры, мм
гост
НОРМАЛЬНЫЕ
УГЛЫ
ГОСТ 8908-81
6636-69 табл. 17.1.2
Ряды
Ro5
1,0
1,6
2,5
4,0
6,3
RaW
1,0
1,2
1,6
2,0
2,5
3,2
4,0
5,0
6,3
8,0
Ra20
1,0
1,1
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,5
2,8
3,2
3,6
4,0
4,5
5,0
5,6
6,3
7,1
8,0
9,0
Ra40
1,0
1,05
1,1
1,15
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
2,1
2,2
2,4
2,5
2,6
2,8
3,0
3,2
3,4
3,6
3,8
4,0
4,2
4,5
4,8
5,0
5,3
5,6
6,0
6,3
6,7
7,1
7,5
8,0
8,5
9,0
9,5
Ряды
Ro5
10
16
25
40
63
RaW
10
12
16
20
25
32
40
50
63
80
Ra20
10
11
12
14
16
18
20
22
25
28
32
36
40
45
50
56
63
71
80
90
Ro40
10
10,5
11
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
24
25
26
28
30
32
34
36
38
40
42
45
48
50
53
56
60
63
67
71
75
80
85
90
95
Ряды
Ra5
100
160
250
400
630
1000
RaW
100
125
160
200
250
320
400
500
630
800
1000
Ro20
100
110
125
140
160
180
200
220
250
280
320
360
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
RaW
100
105
110
120
125
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
240
250
260
280
300
320
340
360
380
400
420
450
480
500
530
560
600
630
670
710
750
800
850
900
950
1000
НОРМАЛЬНЫЕ
КОНУСНОСТИ
И УГЛЫ
КОНУСОВ
ГОСТ 8593-81
Табл. 17.1.3
Ряды
1
0°
5°
15°
20°
30°
45°
60°
90°
120°
2
30'
1°
2°
3°
4°
6°
7°
8°
10°
40°
75°
3
15'
45*
1°30'
2°30'
9°
12°
18°
22°
25°
35°
50°
55°
65°
70°
80°
85°
100°
110°
135°
150°
165°
180°
270°
360°
Ряды
1
1:500
1:200
1:100
1:50
1:20
1:10
1:5
1:3
30°
45°
60°
90°
120°
2
1:30
1:15
1:12
1:8
1:7
1:6
1:4
75°
При выборе ряд
почитать ряду 2,
1 следует пред-
а ряд 2 - ряду 3.

284
1. СТАЛИ (табл. 16.2.1)
1.1. Сталь углеродистая обыкновенного качества гост зво-94
Марки: СтО, Ст1, Ст2, СтЗ, Ст4, Ст5, Стб
Cm 7 кп, Cm I nc, Cm 1 сп,...
1.2. Сталь углеродистая качественная конструкционная гост 1050-88
Марки: 20, 25, 30, 35, 40, 45, 55, 60
1.3. Сталь легированная конструкционная гост4543-71
Марки: - стали хромистые
15Х, 15ХА, 20Х, ЗОХ, 35Х, 38ХА, 40Х, 45Х, 50Х
- стали марганцовистые
15Г, 20Г, 25Г, ЗОГ, 30Г2, 35Г, 35Г2, 40Г, 40Г2, 50Г, 50Г2
- стали хромомарганцовистые
18ХГ- 18ХГТ, 20ХГР, 25ХГТ, ЗОХГТ, 25ХГМ, 38ХГМ
- стали хромоникелевые
12ХН, 20ХН, 40ХН, 45ХН, 50ХН, 12ХН2, ЗОХНЗА
- стали хромокремнемарганцовистые
20ХГСА, 25ХГСА, ЗОХГС, ЗОХГСА, 35ХГСА, 30ХГСН2А
- стали хромоалюминиевые
38ХМЮА, 38Х2МЮА
- стали хромомолибденовые и хромомолибденованадиевые
15ХМ, 20ХМ, ЗОХМ, ЗОХМА, ЗОХЗМФ, 40ХМФА
2. СТАЛЬНОЕ ЛИТЬЕ (табл. 16.2.1) гост 977-88
2.1. Стали конструкционные нелегированные
Марки: 75Д 20Л, 25Л, ЗОЛ, 35Л, 40Л.45Л. 50Л
2.2. Стали конструкционные легированные
Марки: 20ГЛ, 35ГЛ, ЗОГСЛ, 40ХЛ, 20ХМЛ, 35ХМЛ, 35ХГСЛ
3. ЧУГУНЫ
3.1. Чугун с пластифицированным графитом для отливок.
Марки: СЧЮ, СЧ15, СЧ20, СЧ25, СЧЗО, СЧ35 гост 1412-85
3.2. Чугун аНТИфрИКЦИОННЫЙ ДЛЯ ОТЛИВОК. ГОСТ 1585-85
Марки: АЧС-1, АЧС-2, АЧС-3,..., АЧК-2, АЧК-2... АЧВ-1, АЧВ-2
3.3. Чугун С ШарОВИДНЫМ Графитом ДЛЯ ОТЛИВОК. ГОСТ7293-85
Марки: ВЧ35, ВЧ40, ВЧ45. ВЧ50, ВЧ60, ВЧ70, ВЧ80, ВЧ100
4. СПЛАВЫ ЦВЕТНЫХ МЕТАЛЛОВ
4.1. Бронзы безоловянные литейные
Марки: БрАЭЖЗЛ, БрА10ЖЗМц2, БрАПЖбНб,
4.2. Бронзы оловянные литейные
Марки: БрОЮФТ, БрОЮЦ2, Бр08Ц4
4.3. Бабиты оловяннные и свинцовые
Марки: Б88, Б83, Б83С, Б16, БН, БС6
4.4. Сплавы алюминиевые антифрикционные
Марки: АОЗ-7, А09-2, АН-2,5, АСМ, АИСТ
4.5. Сплавы цинковые антифрикционные
Марки: ЦАМ9-1.5Л, ЦАМ9-1.5, ЦАМ10-5Л,
Примечание. Условное обозначение видов термообработки: Н- нормализация,
У - улучшение, 3 - закалка, Ц - цементация, А - азотирование.
ГОСТ 493-79
ГОСТ 613-79
ГОСТ 1320-74
ГОСТ 14113-78
ГОСТ 21437-75
ЦАМ10- 5
.2. КОНСТРУКЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ [27]
:. 17.2.1. Механические характеристики некоторых сталей
Марка
стали
СтО
СтЗ
Ст4
Ст5
Стб
Ст7
20
25
30
35
40
45
50
55
60
40Х,40ХН
45Х
50Х
45ХН
35ХМ
40ХНМА, 40ХН2МА
35ХГСА
20Х
20ХНЗА
20Х2Н4А
18Х2Н4ВА,
20ХН2М
20ХГНМ
25ХГНМТ
15ХГН2ТА
18ХГТ
25ХГТ
20ХГР
20ХГНР
38ХМЮА
20Л
ЗОЛ
40Л
50Л
35ХМЛ
35ХНМЛ
40ХЛ
о ю
Я Я
О. Он
Н °
н
У
н
У
н
У
н
У
У
3
У
3
У
3
У
3
У
3
3
3
3
3
3
3
3
ц+з
А
н
н
н
СГв
300...540
360...490
420...550
470...640
570...740
670...840
> 410
520...640
>450
540...650
>490
550...700
>530
600...750
>570
630...780
>600
650...800
>630
700...850
>650
750...900
>690
800...950
>980
> 1030
> 1080
> 1030
>930
>1080
1620
>780
>930
> 1270
> ИЗО
>880
>П80
> 1180
>930
>980
> 1270
>980
> 1270
>980
410
470
520
570
590
680
650
СГТ
> 175
>215
>255
>265
>305
>345
>245
>355
>275
>320
>295
>350
>315
>380
>335
>400
>355
>430
>370
>460
>380
>490
>400
>520
>785
>835
>885
> 835
>835
>930
1375
>640
>730
> 1080
>830
>690
>930
> 1080
>735
>885
>980
>785
> 1080
>835
210
250
290
335
390
540
500
[СГ]Р
C-i„
МРа
100...110
120...150
140... 165
150...180
165...200
180...220
140...160
155...185
165...200
175...210
190...220
200...240
200...240
210...250
220...260
270...370
300...400
330...430
300...400
280...330
280...330
280...330
70...90
85...105
95...125
120...155
170
180
240
280
320
200
200
240
250
260
280
280
300
300
600
610
620
450
500
500
500
130
150
180
230
Сои
300
330
420
480
530
360
370
390
420
440
480
480
500
500
800
800
800
660
700
700
700
200
260
320
400
т.1и
100
ПО
130
150
190
120
130
140
150
160
170
170
200
200
320
280
330
240
260
260
260
90
100
120
150
7"ои
200
220
280
320
380
240
250
280
300
320
340
340
400
400
650
660
680
500
550
550
550
140
160
200
260
Твердость в сен; г
поставки после терм'
НВ сердцевина НВ
120
140
160
180
200
156
170
179
187
217
241
241
255
255
217
229
229
207
241
241
241
229
156
170
179
187
228...26Э
217
192...228
170...220
241...285
170...220
241...285
180...230
228...280
255
240...280
230...280
240...290
230...300
270...300
270...300
270...300
28...40
28...42
37...42
37...42
26...42
300...350
270...300
180
ОЯ!
[It
-
42...50
42...50
44...50
44...S2
44... 52
46...52
48...54
45...53
46...53
56...63
56...63
58...63
56...63
58...63
60...64
60...63
58...63
56...62
58...63
56...62
56...62
(850...
900) HV

Табл.
17.3.1. Рекомендуемые посадки
при номинальных размерах от 1 до 500 мм
в системе ОТВЕРСТИЯ
ГОСТ 25347-82
Основные отклонения валов
il
о Ь
l m
js\ к\ т\п
ЁИЛ
t\u х z
соединения с зазором
переходные
Н6
Н7
Н8
Н9
Н7Н7Н7
с8~38е7
Н8 Н8
сВ ЪИ
Н8
е§
Н6 Н6
16 g5
17
mm
п is
т не
е9 19
Н9Н9Н9Н9
е8 е918 19
Н6
h5
ш
h6
Н6Н6Н6 Н6
is5k5 т5 п5
Н7Н7
нет т
р5г5 s5
НЮ
НИ
Н12
1ШШ
1Ы1 ell
Н12
Ы2
Н10
610
ни
dll
т
h9
Н±Н9
h8h9
ШШ
h9 МО
Н8Н8Н8 Н8
js7k7 m7 п7
Н7Н7Н7
S716U7
Н8 Н8Н8Н8
s7 u8x8z8
ш
Ml
hi 2
Примечание. Обозначения продпочтительных посадок заключены в рамку.
Табл. 17.3.2. Рекомендуемые посадки
при номинальных размерах от 1 до 500 мм
в системе ВАЛА
ГОСТ 25347-82
Основные отклонения отверстия
д ад
АЛ В\С
F
Н
JS\K\M\N P\R\S\T\U
соединения с зазором
переходные
с натягом
hS
Е7
h5
h6
Ь7
h8
h9
hlO
hll
All
hll
Ы2
Bll_ Cll
hll Wl
B12
hi 2
h6
08
h7
08 09
h8h8
D9D10
h9h9
010
MO
Oil
hll
E8
h6
Ш
h7
h8h
G6
h5
GI
h6
H6
h5
E9
h9
Ш
hi
F8F9
h8h8
[9
h9
Ш
h6
JS6K6M6N6
h5 h5 h5 h5
N7
P6
h5
h6
JS7K7U7
h6
h6
h6
R7S7T7_
h6h6h6
H8
hi
hi hi h7 h7
U8
h7
H9
_ h8
H8H9H10\
h9 h9h9
HlO
hlO
Ml
hll
H12
h!2
Примечание. Обозначения продпочтительных посадок заключены в рамку.
285
17.3. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
ГОСТ 25346-89
U
<Уи
Ш
ОТВЕРСТИЯ
CDD
Ell U E
EFF^W\ )Ц KM N Р
es we
W
fbr\\]\mkmnp
pi
n
/ - номинальный размер;
2 - нулевая линия.
ES' верхнее отклонение отверстия;
EI - нижнее отклонение отверстия.
Поля допусков отверстий и валов
для посадок:
I—| с зазором;
Е3?3 переходных;
^Ш с натягом.
es- верхнее отклонение вала;
е'\ - нижнее отклонение вала.
Рис. 17.3.1. Схема расположения и обозначения основных отклонений
Табл. 17.3.3. Численные значения допусков ГГ дляквалитетов4...14
Размер
св. до
3
6
10
18
30
50
80
120
3
6
10
18
30
50
80
120
180
Квалитеты
IT4IT5 IT6 ГГ7 IT8 IT9 ГП0 ГГ11
Допуски, мкм
4
5
6
8
9
11
13
15
18
6
8
9
11
13
16
19
22
25
10
12
15
18
21
25
30
35
40
14
18
22
27
33
39
46
54
63
25
30
36
43
52
62
74
87
100
40
48
58
70
84
100
120
140
160
60
75
90
ПО
130
160
190
220
250
IT12 IT13 ГГ14
Допуски, мм
0,10
0,12
0,15
0,18
0,21
0,25
0,30
0,35
0,40
0,14
0,18
0,22
0,27
0,33
0,39
0,46
0,54
0,63
0,25
0,30
0,36
0,43
0,52
0,62
0,74
0,87
1,00
Размер
св. до
180
250
315
400
500
630
800
1000
250
315
400
500
630
800
1000
1250
Квалитеты
IT4 IT5 IT6 IT7 IT8 IT9 IT10 ГГЦ
Допуски, мкм
14
16
18
20
22
25
29
34
29
32
36
40
44
50
56
66
46
52
57
63
70
80
90
105
72
81
89
97
ПО
125
140
165
115
130
140
155
175
200
230
260
185
210
230
250
280
320
360
420
290
320
360
400
440
500
560
660
ГГ12 IT13 ГГ14
Допуски, мм
0,46
0,52
0,57
0,63
0,70
0,80
0,90
1,05
0,72
0,81
0,89
0,97
1,10
1,25
1,40
1,65
1,15
1,30
1,40
1,55
1,75
2,00
2,30
2,60

Табл. 17.3.4.
Предельные отклонения и поля допусков ВАЛОВ, мкм гост 25347-82
для рекомендуемых посадок
+ 400 ¦
От1 доЗ
Св.З до 6
Св.6 до 10
Св.10 до 14
Св. 14 до 18
Св.18 до 24
Св.24 до 30
Св.30 до 40
Св.40 до 50
Св.50 до 65
Св.65 до 80
Св.80 до 100
Св.100 до 120
Св. 120 до 140
Св. 140 до 160
Св. 160 до 180
Св. 180 до 200
Св.200 до 225
Св.225 до 250
Св.250 до 280
Св.280 до 315
Св.315 до 355
Св.355 до 400
Св.400 до 450
Св.450 до 500
дб
-2
-8
-4
-12
-5
-14
-6
-17
-6
-17
-7
-20
-7
-20
-9
-25
-9
-25
-10
-29
-10
-29
-12
-34
-12
-34
-14
-39
-14
-39
-14
-39
-15
-44
-15
-44
-15
-44
-17
-49
-17
-49
-18
-54
-18
-54
-20
-60
-20
-60
Ь6
0
-6
0
-8
0
-9
0
-11
0
-11
0
-13
0
-13
0
-16
0
-16
0
-19
0
-19
0
-22
0
-22
0
-25
0
-25
0
-25
0
-29
0
-29
0
-29
0
-32
0
-32
0
-36
0
-36
0
-40
0
-40
js6
+3,5
-3,5
+4,0
-4,0
+4,5
45
+5,5
-5,5
+5,5
-5,5
+6,5
-6У
+6,5
-6,5
+8,0
-8,0
+8,0
-8,0
+9,5
-9,5
+9,5
-9,5
+11,0
-11,0
+11,0
-11,0
+12,5
-12,5
+12,5
-12,5
+12,5
-12,5
+14,5
-14,5
+14,5
-14,5
+14.5
-14,5
+16,0
-16,0
+16,0
-16.0
+18,0
-18,0
+18,0
-18,0
+20,0
-20,0
+20,0
кб
+6
0
+9
+1
+10
+1
+12
+1
+12
+1
+15
+2
+15
+2
+18
+2
+18
+2
+21
+2
+21
+2
+25
+3
+25
+3
+28
+3
+28
+3
+28
+3
+33
+4
+33
+4
+33
+4
+36
+4
+36
+4
+40
+4
+40
+4
+45
+5
+45
+5
пб
+10
+4
+16
+8
+19
+10
+23
+12
+23
+12
+28
+15
+28
+15
+33
+17
+33
+17
+39
+20
+39
+20
+45
+23
+45
+23
+52
+27
+52
+27
+52
+27
+60
+31
+60
+31
+60
+31
+66
+34
+66
+34
+73
+37
+73
+37
+80
+40
+80
+40
рб
+12
+6
+20
+12
+24
+15
+29
+18
+29
+18
+35
+22
+35
+22
+42
+26
+42
+26
+51
+32
+51
+32
+59
+37
+59
+37
+68
+43
+68
+43
+68
+43
+79
+50
+79
+50
+79
+50
+88
+56
+88
+56
+98
+62
+98
+62
+108
+68
+108
+68
гб
+16
+10
+23
+15
+28
+19
+34
+23
+34
+23
+41
+28
+41
+28
+50
+34
+50
+34
+60
+41
+62
+43
+73
+51
+76
+54
+88
+63
+90
+65
+93
+68
+106
+77
+109
+80
+113
+84
+126
+94
+130
+98
+144
+108
+150
+114
+166
+126
+172
+132
S6
+20
+14
+27
+19
+32
+23
+39
+28
+39
+28
+48
+35
+48
+35
+59
+43
+59
+43
+72
+53
+78
+59
+93
+71
+101
+79
+117
+92
+125
+100
+133
+108
+151
+122
+159
+130
+169
+140
+190
+158
+202
+ 170
+226
+190
+244
+208
+272
+232
+292
+252
17
-6
-16
-10
-22
-13
-28
-16
-34
-16
-34
-20
-41
-20
-41
-25
-50
-25
-50
-30
-60
-30
-60
-36
-71
-30
-71
-43
-83
-43
-83
-43
-83
-50
-96
-50
-96
-50
-96
-56
-108
-56
-108
-62
-119
-62
-119
-68
-131
-68
-131
h7
0
-10
0
-12
0
-15
0
-18
0
-18
0
-21
0
-21
0
-25
0
-25
0
-30
0
-30
0
-35
0
-35
0
-40
0
-40
0
^10
0
^16
0
^16
0
-46
0
-52
0
-52
0
-57
0
-57
0
-63
0
-63
eS
-14
-28
-20
-38
-25
-47
-32
-59
-32
-59
-40
-73
-40
-73
-50
-89
-50
-89
-60
-106
-60
-106
-72
-126
-72
-126
-85
-148
-85
-148
-85
-148
-100
-172
-100
-172
-100
-172
-110
-191
-ll-
-191
-125
-214
-125
-214
-135
-232
-135
-232
h8
0
-14
0
-18
0
-22
0
-27
0
-27
0
-33
0
-33
0
-39
0
-39
0
-46
0
-46
0
-54
0
-54
0
-63
0
-63
0
-63
0
-72
0
-72
0
-72
0
-81
0
-81
0
-89
0
-89
0
-97
0
-97
d9
-20
-45
-30
-60
-40
-76
-50
-93
-50
-93
-65
-117
-65
-117
-80
-142
-80
-142
-10O
-174
-10O
-174
-120
-207
-120
-207
-145
-245
-145
-245
-145
-245
-170
-285
-170
-285
-170
-285
-190
-320
-190
0320
-210
-350
-210
-350
-230
-385
-230
-385
h9
0
-25
0
-30
0
-36
0
-43
0
-43
0
-52
0
-52
0
-62
0
-62
0
-74
0
-74
0
-87
0
-87
0
-10O
0
-100
0
-10O
0
-115
0
-115
0
-115
0
-130
0
-130
0
-140
0
-140
-155
0
-155
d1l
-20
-80
-30
-105
-40
-130
-50
-160
-50
-160
-65
-195
-65
-195
-80
-240
-80
-240
-100
-290
-100
-290
-120
-340
-120
-340
-145
-395
-145
-395
-145
-395
-170
-460
-170
-460
-170
-460
-190
-510
-190
-510
-210
-570
-210
-570
-230
-630
-230
-630
hll
0
-60
0
-75
0
-90
0
-110
0
-110
0
-13
0
-130
0
-160
0
-160
0
-190
0
-190
0
-220
0
-220
0
-250
0
-250
0
-250
0
-290
0
-290
0
-290
0
-320
0
-320
0
-360
0
-360
0
-400
0
^100
Посадки с зазором - посадки, при которых всегда в
соединении имеет место зазор, т.е. наименьший
предельный размер отверстия больше или равен наибольшему
предельному размеру вала (domb ™v? d6a„ J.
При графическом изображении поле допуска отвер
стия расположено над полем допуска вала (рис. 17.3.2)
Отверстие
''/¦?'Вал,'. /:
.С
Е
«о
Рн
Табл. 17.3.5. Предельные отклонения и поля допусков ОТВЕРСТИИ, мкм
для рекомендуемых посадок
Н7
+10
0
+12
0
+15
0
+18
0
+18
0
+21
0
+21
0
+25
0
+25
0
+30
0
+30
0
+35
0
+35
0
+40
0
+40
0
+40
0
+46
0
+46
0
+46
0
+52
0
+52
0
+57
0
+57
0
+63
0
+63
0
Js7
+5
-5
+6
-6
+7
-7
+9
-9
+9
-9
+10
-10
+10
-10
+12
-12
+12
-12
+15
-15
+15
-15
+17
-17
+17
-17
+20
-20
+20
-20
+20
-20
+23
-23
+23
-23
+23
-23
+26
-26
+26
26
+28
-28
+28
-28
+31
-31
+31
-31
К7
й
-10
+3
-9
+5
-10
+6
-12
+6
-12
+6
-16
+6
-15
+7
-18
+7
-18
+9
-21
+9
-21
+10
-25
+10
-25
+12
-28
+12
-28
+12
-28
+13
-33
+13
-33
+13
-33
+16
-36
+16
-36
+17
-40
+17
-40
+18
-45
+18
^15
N7
-4
-14
-4
-16
-4
-19
-5
-23
-5
-23
-7
-28
-7
-28
-8
-33
-8
-33
-9
-39
-9
-39
-10
^15
-10
-45
-12
-52
-12
-58
-12
-52
-14
-60
-14
-60
-14
-60
-14
-66
-14
-66
-16
-73
-16
-73
-17
-80
-17
-80
Р7
-6
-16
-8
-20
-9
-24
-11
-29
-11
-29
-14
-35
-14
-35
-17
-42
-17
-42
-21
-51
-21
-51
-24
-59
-24
-59
-28
-68
-28
-68
-28
-68
-33
-79
-33
-79
-33
-79
-36
-88
-36
-88
-41
-98
-41
-98
-45
-108
-45
-108
F8
+20
+6
+28
+10
+35
+13
+43
+16
+43
+16
+53
+20
+53
+20
+64
+25
+64
+25
+76
+30
+76
+30
+90
+36
+90
+36
+106
+43
+106
+43
+106
+43
+ 122
+50
+122
+50
+122
+50
+137
+56
+137
+56
+151
+62
+151
+62
+165
+68
+165
+68
Н8
'¦+14
0
+18
0
+22
0
+27
Р
+27
0
+33
0
+33
0
+39
0
+39
0
+46
0
+46
0
+54
0
+54
0
+63
0
+63
0
+63
0
+72
0
+72
0
+72
0
+81
0
+81
0
+89
0
+89
0
+97
0
+97
0
Е9
+39
+14
+50
+20
+61
+25
+75
+32
+75
+32
+92
+40
+92
+40
+112
+50
+112
+50
+134
+60
+134
+60
+ 159
+72
+159
+72
+185
+85
+185
+85
+185
+85
+215
+100
+215
+100
+215
+100
+240
+110
+240
+110
+265
+ 125
+265
+125
+290
+135
+290
+135
Н9
+25
0
+30
0
+36
0
+43
0
+43
0
+52
0
+52
0
+62
0
+62
0
+74
0
+74
0
+87
0
+87
0
+100
0
+ 100
0
+100
0
+115
0
+115
0
+115
0
+130
0
+130
0
+140
0
+ 140
0
+155
0
+155
0
JS9
+12
-12
+15
-15
+18
-18
+21
-21
+21
-21
+26
-26
+26
-26
+31
-31
+31
-31
+37
-37
+37
-37
+43
-43
+43
-43
+50
-50
+50
-50
+50
-50
+57
-57
+57
-57
+57
-57
+65
-65
+65
-65
+70
-70
+70
-70
+77
-77
+77
-77
N9
-4
-29
0
-30
0
-36
0
-43
0
^13
0
-52
0
-52
0
-62
0
-62
0
-74
0
-74
0
-87
0
-87
0
-100
0
-100
0
-100
0
-115
0
-115
0
-115
0
-130
0
-130
0
-140
0
-140
0
-155
0
-155
Р9
-6
-31
-12
-42
-15
-51
-18
-61
-18
-61
-22
-74
-22
-74
-26
-88
-26
-88
-32
-106
-32
-106
-37
-124
-37
-124
-43
-143
-43
-143
-43
-143
-50
-165
-50
-165
-50
-165
-56
-186
-а
-186
-62
-202
-62
-202
-68
-223
-68
-223
D10
+60
+20
+78
+30
+98
^+40
+120
+50
+120
+50
+149
+65
+149
+65
+180
+80
+ 180
+80
+220
+100
+220
+100
+260
+120
+260
+120
+305
+145
+305
+145
+305
+145
+355
+170
+355
+170
+355
+170
+400
+190
+400
+190
+440
+210
+440
+210
+480
+230
+480
+230
Н11
+60
0
+75
0
+90
0
+110
0
+110
0
+130
0
+130
0
+160
0
+160
0
+190
0
+ 190
0
+220
0
+220
0
+250
0
+250
0
+250
0
+290
0
+290
0
+290
0
320
0
+320
0
+360
0
+360
0
+400
0
+400
0
Н12
+100
0
+120
0
+150
0
+180
0
+180
L 0
+210
0
+210
0
+250
0
+250
0
+300
0
+300
0
+350
0
+350
0
+400
0
+400
0
+400
0
+460
0
+460
0
+460
0
+520
0
+520
0
+570
0
+570
0
+630
0
+630
0
Н14
+250
0
+300
0
+360
0
+430
0
+430
0
+520
0
+520
0
+620
0
+620
0
+740
0
+720
0
+870
0
+870
0
+1000
0
+1000
0
+1000
0
+1150
0
+ 1150
0
+1150
0
+ 1300
0
+1300
0
+1400
0
+1400
0
+1550
0
+1550
0
Н16
+600
0
+750
0
+900
0
+1100
0
+1100
0
+1300
0
+1300
0
+ 1600
0
+1600
0
+1900
0
+1900
0
+2200
0
+2200
0
+2500
0
+2500
0
+2500
0
+2900
0
+2900
0
+2900
0
+3200
0
+32О0
0
+3600
0
+3600
0
+4000
0
+4000
0
Отверстие
МыШ
. 17.3.2. Расположение полей
допусков отверстия и вала
для посадок с зазором
Посадки с натягом- посадки, при которых всегда в
соединении имеет место натяг, т.е. наибольший
предельный размер отверстия меньше или равен наименьшему
предельному размеру вала (domS т0* ^ d ш т,„).
При графическом изображении поле допуска
отверстия расположено под полем допуска вала (рис. 17.3.3).

1
швт
' Отверстие
8
е
«о
1
«О
1
"О
ЩШыМШ
Отверстие.
Рис. 17.3.3. Расположение полей допусков отверстия
и вала для посадок с натягом
Переходные посадки - посадки, при которых
возможно получение в соединении как зазора, так и натяга в
зависимости от действительных размеров отверстия и
вала (рис. 17.3.4).
При графическом изображении поля допусков
отверстия и вала перекрываются полностью или частично.
Отверстие
-—¦ "'tai.'.-,..!vfeja
'¦"'¦'• %ВалШ-
WaM
1бол|:
Рис. 17.3.4. Расположение полей
допусков отверстия и вала
для переходных посадок
Наименьший зазор - разность между наименьшим
предельным размером отверстия и наибольшим предельным
размером вала в посадках с зазором (domo т!п - doajl max).
Наибольший зазор - разность между наибольшим
предельным размером отверстия и наименьшим предельным
размером вала в посадках с зазором или в переходных
посадках (dom6 max dfoji min/-
Наименьший натяг- разность между наименьшим
предельным размером вала и наибольшим предельным
размером отверстия в посадках с натягом (d&» т-,„ - domo max)-
Наибольший натяг - разность между наибольшим
предельным размером вала и наименьшим предельным
размером отверстия в посадках с натягом или в переходных
ПОСаДКаХ (dbaji max-domb min)-
Посадки в системе отверстия- посадки, в которых
требуемые зазоры и натяги получают сочетанием различных
полей допусков валов с полем допуска основного
отверстия (рис. 17.3.5).
Посадки в системе вала- посадки, в которых
требуемые зазоры и натяги получают сочетанием различных
полей допусков отверстий с полем допуска основного
вала (рис. 17.3.6).
ШВалЩ
Отверстие*.
Шлш
Посадки
$?Вал;<
\.Вал\
%ВаА
Нулебая
%Отв.
Нулевая-
Посадки
о
_ 1
с натягом Э
Посадки
с зазором переходные
Рис. 17.3.5. Посадки в системе отверстия
Вал "¦¦
§ОтвЛ
гЮтв.'-
iQm&i
Посодки
Посадки
Посадки
с натягом переходное с зазором
Рис. 17.3.6. Посадки в системе вала
17.4. ДОПУСКИ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ
ГОСТ 24642-81, 24643-81, 28187-89
1. Предельные отклонения формы и расположения
поверхностей должны назначаться при наличии особых
требований, вытекающих из условий работы, изготовления
или измерения деталей. В остальных случаях
отклонения формы и расположения поверхностей огранивают
полем допуска на размер.
2. Предельные отклонения формы и расположения
поверхностей указывают на чертеже в виде условных обозна-
значений либо текстом в технических условиях (рис.
17.4.1). Применение условных обозначений предпочтительно.
Радиальное биение
поверхности В
относительно общей
оси поверхностей
А и Б не более
0,04 мм
Рис. 17.4.1. Указание предельных отклонений на чертежах:
а) условным обозначением;
б) текстом в технических условиях
Вид допуска формы и расположения поверхностей
указывают на чертеже условными обозначенями,
приведенными в табл. 17.4.1.
Табл. 17.4.1. Виды допусков формы и расположения
поверхностей
Группа
допусков
Допуск
формы
Вид допуска
Допуск прямолинейности
Допуск плоскостности
Допуск круглости
Допуск цилиндричности
Допуск профиля продольного сечения
Знак
О
О
а
Продолжение табл. 17.4.1
Группа
допусков
Допуск
расположения
Суммарные
допуски
формы и
расположения
Вид допуска
Допуск параллельности
Допуск перпендикулярности
Допуск наклона
Допуск соосности
Допуск симметричности
Позиционный допуск
Допуск пересечения осей
Допуск радиального биения
Допуск осевого биения
Допуск биения в заданном направлении
Допуск полного радиального биения
Допуск полного осевого биения
Допуск формы заданного профиля
Допуск формы заданной поверхности
Знак
II
X
©
$
X
}'
с*
Численные значения отклонений приведены в табл.
17.4.2... 17.4.5. Рекомендации по применению степеней
точности - табл. 17.4.6. Примеры назначения степеней
точности и способы обработки для их достижения -
- табл. 17.4.7.
Табл. 17.4.2. Предельные значения радиального биения
Интервалы
размеров, мм
Св. 18 до 50
Св. 50 до 120
Св. 120 до 260
Св. 260 до 500
Предельные значения, мкм,
при степенях точности
5 6 7 8 9
12 20 30 50 80
16 25 40 60 100
20 30 50 80 120
25 40 60 100 • 160
Для получения предельных значений несоосности и
несимметричности, если они не оговариваются независимым допуском,

288
указанные в таблице величины следует уменьшить вдвое с после-
дущим округлением результата до ближайшего
предпочтительного числа.
Табл. 17.4.3. Предельные отклонения
от плоскостности и прямолинейности
Интервалы
длин, мм
Св. 10 до 25
Св. 25 до 60
Св. 60 до 160
Св. 160 до 400
Предельные отклонения, мкм
при степенях точности
5 6 7 8
2,5 4 6 10
4 6 10 16
6 10 16 25
10 16 25 40
9
16
25
40
60
Табл. 17.4.4. Предельные отклонения
параллельности, перпендикулярности
и предельные значения осевого биения
Интервалы
размеров, мм
Св. 10 до 25
Св. 25 до 60
Св. 60 до 160
Св. 160 до 400
Предельные отклонения, мкм,
при степенях точности
5 6 7 8 9
4 6 10 16 25
6 10 16 25 40
10 16 25 40 60
16 25 40 60 100
Табл. 17.4.5. Предельные отклонения формы
цилиндрических поверхностей
Интервалы
диаметров, мм
Св. 18" до 50
Св. 50 до 120
Св. 120 до 260
Св. 260 до 500
Предельные отклонения, мкм
при степенях точности
5 6 7 8
4 6 10 16
5 8 12 20
6 10 16 25
8 12 20 30
9
25
30
40
50
Величины, приведенные в таблице, следует использовать в
качестве предельных отклонений круглости, цилиндричности и
отклонения профиля продольного сечения.
Для получения предельных отклонений овальности,
конусности, бочкообразное™ и седловидности, указанные в таблице
значения необходимо удвоить с последующим округлением до
ближайшего предпочтительного числа.
Табл. 17.4.6. Рекомендации по применению
степеней точности
Степень
точности
5,6
7,8
9
Изделия
Станки нормальной точности. Машины
повышенной точности или работающие в тяжелых режимах
Машины средней точности
Вспомогательные и ручные механизмы
Табл. 17.4.7. Примеры назначения степеней точности
и способы обработки для их достижения
Степень
точности
7,8
5,6
7,8
7,8
5,6
7,8
Примеры применения
Неплоскостность, непрямолинейность
Разъемы корпусов редукторов, опорные поверхности
корпусов подшипников (фрезерование, строгание)
Отклонение формы цилиндрических
поверхностей, некруглость
Посадочные паверхности подшипников качения,
а также валов и корпусов под них (шлифование)
Непараллельность
Оси отверстий в корпусах зубчатых передач 7...10
степеней точности, опорные торцы крышек и
колец подшипников (растачивание)
Неперпендикулярность, торцевое биение
Заплечики валов, корпусов под подшипники
качения, торцы ступиц и распорных втулок, оси
отверстий в корпусах конических редукторов
(шлифование, растачивание)
Неперпендикулярность, торцевое биение
Посадочные поверхности валов под зубчатые
колеса 6 и 7-й степеней точности (шлифование)
Посадочные поверхности валов под зубчатые
колеса 8 н 9-й степеней точности (грубое
шлифование, обтачивание)
4. При условном обозначении данные о предельных
отклонениях формы и расположении поверхностей
указывают в прямоугольной рамке, разделенной на 2 или 3
части (рис. 17.4.1а), в которых помещают:
в первой - знак отклонения по табл. 17.4.1;
во второй - предельное отклонение в мм;
в третьей - буквенное обозначение базы или другой
поверхности, к которой относится отклонение.
Направление отрезка линии, заканчивающегося
стрелкой, должно соответствовать направлению
измерения отклонения (рис. 17.4.1а).
Если допуск относится к поверхности или ее
профилю, то рамку соединяют с контурной линией
поверхности или ее продолжением. При этом соединяющая линия
не должна быть продолжением размерной линии (рис.
17.4.2а).
б)
Рис. 17.4.2
а)
\
В
J
/Ю.04|
.
Е
3
в
/\0.04\
Если допуск относится к оси или плоскости
симметрии, то соединяющая линия должна быть
продолжением размерной линии (рис. 17.4.26).
При сборке узла детали устанавливаются одна
относительно другой в определенном положении.
Установка (базирование) деталей производится по плоским,
цилиндрическим, торцевым поверхностям или их
комбинации. Такие поверхности называют базовыми или
базами. Основной называют базу, которая лишает
деталь трех или четырех степеней свободы. Чтобы деталь
базировалась более точно и надежно, базовые
поверхности должны быть по возможности развиты. Так
плоскость должна иметь возможно большие размеры сторон,
цилиндр должен иметь возможно большую длину
относительно диаметра и т.д. [9].
Базы обозначают зачерненным треугольником,
который соединяют при помощи соединительной линии
с рамкой.
Если базой является поверхность или ее профиль,
то основание треугольника располагают на контурной
линии поверхности или ее продолжении. При этом
соединяющая линия не должна быть продолжением
размерной линии (рис. 17.4.3а).
Если базой является ось или плоскость симметрии,
то треугольник располагают на продолжении
размерной линии (рис. 17.4.36).
а)
S
ш
в)
й1
Ось
г)
| центров
Рис. 17.4.3. Обозначение базовых поверхностей
Если базой является ось центровых отверстий, то
рядом с обозначением базовой оси делают надпись "Ось
центров" (рис. 17.4.3в)
Допускается обозначать базовую ось центровых
отверстий в соответствии с рис. 17.4.3г.

289
17.5. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
ГОСТ 2789-73
6.
Для обозначения шероховатости поверхностей
используются следующие знаки: 2/зн
а) V б) \/ в) ч/
Н - Ьасото надписей
Н,=A,5...3.0)Н
2. Шероховатость поверхности определяется знаком по
п. 1, дополненным числовым значением параметра
шероховатости Ra либо Rz, где
Ra - среднее арифметическое отклонение профиля, мкм;
R2 - высота неровностей профиля по 10-ти точкам, мкм.
Параметр Ra является предпочтительным и его
следует вписывать на место буквы е.
Ra е. Roe/ Roe/
Числовое значение пара- у у у
метра Rz следует также
"" вписывать на место бук- RZ\/ ^Z$/ $/
вы е. X , ..Ум. , У,
Использование знаков шероховатости:
\у - шероховатость поверхности, метод получения которой
конструктором не оговаривается;
- шероховатость поверхности, получаемая удалением
материала (точение, фрезерование, травление и тд.);
- шероховатость поверхности, получаемая без удаления
материала (литье, объемная штамповка и тд.) либо
получаемая из предыдущего технологического процесса.
Полное обозначение шероховатости поверхности
состоит из знака шероховатости, числового значения
параметра шероховатости и дополнительных данных:
е -числовоезначение Шли<роОоть
Ra или Rz, мкм; j ffo0 g
- способ обработки; V/ J
ТУТ.
Ь
С
d
МО, 8
¦ базавая длина, мм; '////
условное обозначенне направления
неровностей:
zz: - параллельное (точение);
I - перпендикулярное (точение, строгание, шлифование);
С - кругообразное (торцевое точение);
X - перекрещивающееся (торцевое шлифование);
R - радиальное (торцевое шлифование);
Р - произвольное.
Соответствие численных параметров шероховатости
(табл. 17.5.1).
На чертеже должна быть определена шероховатость
каждой поверхности детали использованием соответст-
ствующего знака и численного значения шероховатости.
Если поверхности детали имеют одинаковую
шероховатость, то ее обозначение выносится в
верхний правый угол чертежа. При различной
шероховатости поверхностей на каждой части
поверхности наносится обозначение соответствующей
шероховатости, используя линии контура детали,
выносные линии или полки. Для 5... ю
обозначения
шероховатости большинства поверхнос-1
тей детали в правом верх-1 _/ Г
* v (V/?o5,J(V)
Табл. 17.5.1
(ч/П
Табл. 17.5.2
нем углу чертежа ставится знак \ V / \ , который
означает, что все остальные поверхности, кроме обозначенных на
чертеже, имеют шероховатость,
указанную перед скобкой.
7. Значение параметра Ra в
зависимости от вида обработки (табл.
17.5.2).
8. Рекомендации по назначению
шероховатости для элементов
деталей машин (табл. 17.5.3).
обработки
Строгание
Точение
Фрезерование
Шлифование
Полирование
/?0,мкм
0,80...25
0,40...12,5
0,40... 12,5
0,05...3,2
0,00б...0,2
гост 2789-73 Табл. 17.5.3. Рекомендации по назначению шероховатости для элементов деталей машин [34]
Ra
WO
80
63
50
40
32
25
20
16
12,5
10,0
8,0
6,3
5,0
4,0
3.2
2,5
2,0
J,60
1,25
1,00
0.80
0,63
0,50
0,40
0,32
0,25
0,200
0,160
0,125
0,100
0,080
0,063
0,050
Rz
1600
1250
1000
800
630
500
400
320
250
200
160
125
700
80
63
50
40
32
25
20,0
16,0
12,5
10,0
8,0
6,3
5,0
4,0
3.2
2,5
2,0
1,60
1,25
1,00
0,80
0,63
0,50
0,40
0,32
0,25
0.20
**
V7
V?
VJT
V4
V5
V6'
V7
VS
vy
V76I
VM
Детали, поверхности
1. ЗУБЧАТЫЕ КОЛЕСА *
Боковая поверхность зуба
Боковая поверхность витка червяка
- червяк цилиндрический
- червяк глобоидальный
Поверхности вершин зубьев,
образующая конуса на наружном диаметре
Поверхность впадин зубьев
Отверстие в ступице при d вал ^ 80 мм
при d вал > 80 мм
Боковая поверхность ступицы (венца)
Боковая поверхность шпоночного паза
Поверхность дна шпоночного паза
Другие поверхности
2. ВАЛЫ
Поверхности установки подшипников
При </вал$80мм
при С/Вал>80мм
Поверхности установки зубчатых колес
ГфН daan $ 80 ММ
при dim> 80мм
Поверхности установки полумуфт н
незубчатых колес при </ вал $ 80 мм
При </Вал > 80 ММ
Торцевая поверхность уступов
(заплечиков) вала при установке различного
вида колес, муфт и тд.
Радиусы закруглений
Поверхности, взаимодействующие с:
- уплотнениями при V < 4 м/с
войлочными при V > 4 м/с
- манжетами при V ^ 5 м/с
резиновыми при V > 5 м/с
Ra,
Ra0,8...6.3
Ra0,4...3,2
Ra0,8
Ra1,6...12,5
Ra6,3...12,5
Ra0,8...3,2
Ro1,6...6,3
Ra3,2... 12,5
Ra3,2
Ra12,5...25
Ra6,3...25
Ra0,8
Ra1,63
Ra1,63
Ro3.2
Ra3,2
Ra6,3
но класс ниже
чистота
обработки
поверхности установки
Ra3.2
Ro1,6
Ra0,8
Ra0,4...0,8
Ra0,2...0,4
Детали, поверхности
Резьбы на валу
Боковая поверхность шпоночного паза
Поверхность дна шпоночного паза
Другие поверхности валов
3. КОРПУСЫ РЕДУКТОРОВ
Поверхности под подшипники при D $ 80 мм
приД> 80 мм
Торцевые поверхности уступов под
подшипники
Поверхность стыка "корпус-крышка"
Поверхности под боковые крышки
Опорная поверхность подошвы корпуса
Поверхности под вспомагательные крышки
Опорные поверхности под крепеж
Отверстия под крепеж
Отверстия для нарезки резьбы
Отверстия для штифтов
Другие поверхности:
- со снятием стружки
- без снятия стружки
4. ВТУЛКИ ДИСТАНЦИОННЫЕ
Внутренние поверхности
Наружные поверхности
Торцевые поверхности
5. КРЫШКИ БОКОВЫЕ
Наружная цилиндрическая поверхность
установки в "корпус-крышку" редуктора
Торцевая поверхность,
взаимодействующая с подшипником
Торцевая поверхность установки на корпус
Отверстия для установки резиновых манжет
Другие поверхности:
- со снятием стружки
- без снятия стружки
Ra.
Ra6,3
Ra3,2
Ra6,3
Ra6,3... 12,5
Ra1,6
Ra3,2
RoJ,2...6,J
Ra1,6...3,2
Ra6,3
Ro12,5
Ra25
Ra12,5
Ra25
Ra12,5
Ra3,2
Ra25
V
Ra3,2...6,3
Ra12,5
Ra3,2
Ro3,2
Ra1,6
Ra6,3
Ra1,6...3,2
Ro25
Предпочтительные * Данные о шероховатости поверхностей зубчатых колес в зависимости от их вида н класса точности - A1.2.3. п. 4;
значения параметров 11.3.5 п. 2; 11.4.4п.2; 11.4.5п.2).
выделены. ** Обозначение шероховатости поверхности в соответствии с ранее используемыми нормами.

290
1. БОЛТЫ С ШЕСТИГРАННОЙ ГОЛОВКОЙ
КЛАССА ТОЧНОСТИ В гост 7798-70
17.6. КРЕПЕЖНЫЕ ИЗДЕЛИЯ
Табл. 17.6.2. Классы прочности болтов гост 1759.4-87 Табл. 17.6.3. Длины болтов L , мм
12,5
V(V)
а)
Вариант исполнения
голаЬки
а
-:з*
D=0,95s
б)
в)
г)
и
Исполнение 2
и "^fdJ
Исполнение
Исполнение
Класс
прочности
болтов
3.6
4.6
4.8
5.6
5.8
6.6
6.8
8.8
9.8
10.9
12,9
СТв,
МПа
300...330
400
400
500
500...520
600
600
800
900
1000
1200
Ст,
МПа
180
240
320
300
400
360
480
640
720
900
1080
Марка стали
Болт
10; Юкп
20
10; Юкп
30; 35
10; Юкп; 20; 20кп
35; 45; 40Г
20; 20кп
1 35; 35Х; 35ХА;
45Г; 40Г2; 40Х
ЗОХГСА; 35ХГСА
J 16ХСН;20Г2Р
Гайка
СтЗкп
СтЗсп
20
10; Юкп
20
15; 15кп
20; 20кп; 35
35; 45
35Х; 20Г2Р
I6XCH; 38ХА
JL =|8, 110, 12, 114, 116, 120, [25, [30, [35, [40, 45, [50,
М12 М14 М16 М20 М22 М24 М30 М36
М18
Мб М8
55, 60, 165, 70,75, 80, 90] 10о] ПО, 120, 130,140,150,
Мб МЮ
М8
= 155,
М42
[65,
М48
МЮ М12 М14...М48
? = 160, 170, 180, 190, 20оП 220, 240, 26о] 280, 30о1
Di$0,8s
h=@,2...0,4)k
Рис. 17.6.1. Конструкция и размеры болтов
Табл. 17.6.1. Размеры болтов, мм
Примечание. Класс прочности болтов обозначается двумя числами.
Первое число, умноженное на 100, определяет минимальное
значение СГв, МПа, а второе, деленное на 10, соответствует примерному
значению (Тт/ст,.
Резьба - по ГОСТ 24705-81.
Концы болтов - по ГОСТ 12414-94.
Сбег и недорезы - по ГОСТ 27148-86.
Радиус под головкой - ГОСТ 24670-81.
Технические условия - ГОСТ 1759.0-87.
Допуски. Методы контроля размеров н отклонений формы и
расположения поверхностен - ГОСТ 1759.1-82.
Дефекты поверхности и методы контроля - ГОСТ 1759.2-82.
Механические свойства и методы испытаний - ГОСТ 1759.4-87.
Болты изготавливают с покрытиями (п. 16) н без покрытий.
ГОСТ 7798-70
Шаг
крупн.
мелк.
к
s
е
dw
и min
max
d3
d,
Ll
L^120
i^200
X>200
-l
M6
1
6
4,0
10
10,9
8,7
0,15
0,6
1,6
2,0
2,0
18
M8
1,25
I
8
5,3
13
14,2
11,5
0,15
0,6
2,0
2,5
2,8
22
M10
1,5
1,25
10
6,4
16
17,6
14,5
0,15
0,6
2,5
2,5
3,5
26
32
L-A
M12
1,75
1,25
12
7,5
18
19,9
16,5
0,15
0,6
3,2
3,2
4,0
30
36
(M14)
2
1,5
14
8,8
21
22,8
19,2
0,15
0,6
3,3
3,2
4,5
34
40
53
1,-5
Ml 6
2
1,5
16
10,0
24
26,2
22,0
0,20
0,8
4,0
4,0
5,0
38
44
57
(Ml 8)
2,5
1,5
18
12,0
27
29,6
24,8
9,20
0,8
4,0
4,0
6,0
42
48
61
M20
2,5
1,5
20
12,5
30
33,0
27,7
0,20
0,8
4,0
4,0
6,5
46
52
65
L-6
(M22)
2,5
1,5
22
14,0
34
37,3
31,4
0,20
0,8
5,0
4,0
7,0
50
56
69
M24
3
2
24
15,0
36
39,6
33,2
0,20
0,8
5,0
4,0
7,5
54
60
73
L-l
(M27)
3
2
27
17,0
41
45,2
38,0
0,20
0,8
5,0
4,0
8,5
60
66
79
L-S
M30
3,5
2
30
18,7
46
50,9
42,7
0,20
0,8
6,3
4,0
9,5
66
72
85
L-9
M36
4
3
36
22,5
55
60,8
51,1
0,20
0,8
6,3
5,0
11,5
78
84
97
L-10
M42
4,5
3
42
26
65
71,3
59,9
0,25
0,8
8,0
5,0
13
90
96
109
M48
5
3
48
30
75
82,6
69,4
0,25
0,8
8,0
5,0
15
102
108
121
L-12
| - min длинаЛ - max длина болта соответствующего типо-размера
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ болта исполнения 1,
диаметром резьбы d = 12 мм, с размером "под ключ" 5 = 18 мм,
длиною L = 60 мм, с крупным шагом резьбы с полем
допуска 6g, класса прочности 5.8, без покрытия:
Болт М12-6дх60.58 (S18) ГОСТ 7798-70
То же, исполнения 2, с мелким шагом резьбы с полем
допуска 6g , класса прочности 10.9, из стали 40Х, с
покрытием 01 толщиной 6 мкм:
Балт 2М12х1.25-6дх60.109 (S18) 40Х.016 ГОСТ 7798-70
Существуют - болты с шестигранной головкой класса точности А -
ГОСТ 7805-70, класса точности С - ГОСТ 15589-70.
- болты с шестигранной уменьшенной головкой
класса точности А - ГОСТ 7808-70, класса точности В -
ГОСТ 7796-70, класса точности С - ГОСТ 15591-70.
Табл. 17.6.4.
d
Шаг^
мелк.
s
е
. ПШ1
da
max
d„
h mm
" max
m
Размеры
M4
0,70
-
7
7,5
4
4,60
6,3
0,4
0,15
3,2
M5
0,80
-
8
8,6
5
5,75
7,2
0,5
0,15
4,7
гаек
Мб
1,00
-
10
10,9
6
6,75
9,0
0,5
0,15
5,2
, MM
M8
1,25
1
13
14,2
8
8,75
11,7
0,6
0,15
6,8
МЮ
1,50
1,25
16
17,6
10
10,8
14,5
0,6
0,15
8,4
М12
1,75
1,25
18
19,9
12
13,0
16,5
0,6
0,15
10,8
(М14)
2,0
1,5
21
22,8
14
15,1
19,2
0,6
0,15
12,8
М16
2,0
1,5
24
26,2
16
17,3
22,0
0,8
0,20
14,8
(М18)
2,5
1,5
27
29,6
18
19,4
24,8
0,8
0,20
16,4
М20
2,5
1,5
30
33,0
20
21,
27,7
0,8
0,20
18,0
(М22)
2,5
1,5
34
37,3
22
23,8
31,4
0,8
0,20
19,8
М24
3,0
2,0
36
39,6
24
25,9
33,2
0,8
0,20
21,5
(М27)
3,0
2,0
41
45,2
27
29,2
38,0
0,8
0,20
23,6
мзо
3,5
2,0
46
50,9
30
32,4
42,7
0,8
0,20
25,6
ГОСТ 5915-70
М36
4,0
3,0
55
60,8
36
38,9
51,1
0,8
0,20
31
М42
4,5
3,0
65
71,3
42
45,4
59,9
0,8
0,25
34
М48
5,0
3,0
75
82,6
48
51,8
69,4
0,8
0,25
38
Примечание. Размеры болтов, заключенные в скобки, применять не рекомендуется.
Примечание. Размеры гаек, заключенные в скобки, применять не рекомендуется.

2. ГАЙКИ ШЕСТИГРАННЫЕ КЛАССА ТОЧНОСТИ В
ГОСТ 5915-70
12,5/
Исполнение 2
V<V;
Исполнение 1
Исполнение 3
"О
ТГ'Т
г-J m
l
Ш *-D
hw
^
~-^
Рис. 17.6.2. Конструкция и размеры гаек
Размеры гаек - табл. 17.6.4.
Табл. 17.6.5. Классы прочности гаек
ГОСТ 1759.5-87
Класс
прочности
гайки
Класс
прочности
болтов
СТв,МПа
4
3.6:4.6;
4.8
400
5
4.8; 5.6
5.8
500
6
6.8
600
8
8.8
800
9
8.8
9.8
900
10
10.9
1000
12
12.9
1200
Резьба - по ГОСТ 24705-81.
Технические условия - ГОСТ 1759.0-87.
Допуски. Методы контроля размеров и отклонений формы и
расположения поверхностей - ГОСТ 1759.1-82.
Дефекты поверхности и методы контроля - ГОСТ 1759.3-82.
Механические свойства и методы испытаний - ГОСТ 1759.5-87.
Гайки изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ гайки исполнения
^диаметром резьбы d = 12 мм, с размером "под ключ" 5=18 мм,
с крупным шагом резьбы с полем допуска 6 Н, класса
прочности 5, без покрытия:
Гайка М12-6Н.5 (S18) ГОСТ 5915-70
То же, исполнения 2, с размером "под ключ" 5=18 мм, с
мелким шагом резьбы с полем допуска 6Н, класса
прочности 12, из стали 40Х, с покрытием 01 толщиной 6 мкм:
Гайка 2М12х1,25-6Н.12 (S18) 40Х.016 ГОСТ 5915-70
Существуют - гайки шестигранные класса точности А - ГОСТ 5927-
70, класса точности С - ГОСТ 15526-70;
- гайки шестигранные низкие класса точности А - ГОСТ 5929-
70, класса точности В-ГОСТ 5916-70;
- гайки шестигранные высокие класса точности А - ГОСТ 15524-
70, класса точности В - ГОСТ 15523-70;
- гайки шестигранные с уменьшенным размером "под ключ"
класса точности А - ГОСТ 2524-70, класса точности В - ГОСТ 15521-70.
3. ШАЙБЫ ГОСТ Ш71-78
Шайбы изготавливаются:
исполнение 1 - классов точности А и С,
исполнение 2 - класса точности А.
Исполнение 1
Исполнение 2 (с1^5мм)
Рис. 17.6.3. Конструкция и размеры шайб
Шайбы изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.
Табл. 17.6.6. Марки материалов шайб и их условное
обозначение ГОст шгз-82
Вид
Улеродистые
стали
Легированные
стали
Материал
Марка
08, 08кп
10, Юкп
СтЗ, СтЗкп
15
20
35
45
40Х
30ХГСА
Обозначение
ГОСТ 1050-74
ГОСТ 380-88
ГОСТ 1050-74
ГОСТ 4543-71
Условное
обозначение
марки (группы)
01
02
03
04
05
06
11
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шайбы исполнения 1 класса
точности С для крепежной детали с диаметром резьбы
d = 12 мм, из стали марки 08кп (группа 01):
Шайба C12.01.08kd ГОСТ 11371-78
То же, исполнения 2, класса точности А, из стали марки
15 (группа 03), с цинковым покрытием толщиною 6 мкм,
хроматированным:
Шайба 2А.12.01.08кп.016 ГОСТ 11371-78
Табл. 17.6.7. Размеры шайб, мм
4. ШАЙБЫ ПРУЖИННЫЕ гост 6402-70
Пружинные шайбы изготавливаются 4-х типов:
Л - легкие; Н - нормальные; Т - тяжелые и ОТ - особо
тяжелые.
/77=0, 7s
h,=2s
h2=2(s+k)
Исполнение 1
s 75'min
</
Исполнение 2
k
Рис. 17.6.4. Конструкция и размеры пружинных шайб
Табл
d
4
5
6
7
8
10
12
14
16
18
20
22
24
27
30
33
36
39
42
45
48
. 17.6.8.
do
4 1 +0.30
6,1 +0,58
7,2
8,2
10,2+оло
12,2
14,2
16,3
18,3+0,84
20,5
22,5
24,5
27,5
30,5+i.oo
33,5
36,5
39,5
42,5
45,5
48,5
Размеры пружинных шайб, мм гостб402-7о
л
ь
1,2 ±0,125
1,2
1,6
2,0
2,0
2,5
3,5 ±о,15
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5 ±0,18
7,0
8,0
10
10
10
12 ±0,215
12
12
S
0,8 ±о,о8
1,0 ±0,1И
1,2
1,6
1,6
2,0
2,5
3,0
3,2 ±0,15
3,5
4,0
4,5
4,8
5,5
6,0
6,0
6,0
6,0
7,0 ±о.18
7,0
7,0
Я
6=5
1,0 ±0,125
1,2
1,4
2,0
2,0
2,5
3,0
3,2 ±о,15
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5 ±0,18
7,0
8,0
8,5
9,0
9,5
10 ±0,215
Г
6=5
1,4 ±0,125
1,6
2,0
2,5
3,0
3,5 ±0,24
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
7,0*0,29
8,0
9,0
10
12 ±0,35
ОТ
6=5
-
3,5 ±0,24
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
7,0 ±о^9
8,0
9,0
10
12 ±0,35
к
0,15
0,2
0,3
0,4
0,5
0,8
d
di(A)
di(C)
d,.
s
4,0
4,3
4,5
9,0
0,8
5,0
5,3
5,5
10
1,0
6
6,4
6,6
12
1,6
8
8,4
9,0
16
1,6
10
10,5
п,о
20
2,0
12
13
13,5
24
2,5
14
15
15,5
28
2,5
16
17
17,5
30
3
18
19
20
34
3
20
21
22
37
3
22
23
24
39
3
24
25
26
44
4
27
28
30
50
4
30
31
33
56
4
36
37
39
66
5
42
43
45
78
7
48
50
52
92
8
Материал - сталь 65Г, 70,3X13 по ГОСТ 14959-79.
Шайбы изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ пружинной шайбы
исполнения 1 для крепежной детали с диаметром резьбы d = 12 мм:
- нормальной, из стали марки 3X13 без покрытия:
гост 11371-78 Шайба 12 3X13 ГОСТ 6402-70
- легкой, исполнения 2, из стали 65Г
с кадмиевым покрытием толщиною
9 мкм, хроматированным:
Шайба 2 12Л 65Г 029 ГОСТ 6402-70

292
5. ШАЙБЫ КОСЫЕ гост Ю906-78
vW;
Рис. 17.6.5. Конструкция и размеры косых шайб
Табл. 17.6.9. Размеры косых шайб, мм гост Ю906-78
d
do
В
s
s'
Мб
6,6
16 -1,5
5,8
4,9
M8
9,0
20tl,5
5,8
4,9
M10
11
20t,'5
6,2 .
5,1
M12
13
30ti'°7
7,3
5,7
M14
15
30+-l;9
7,3
5,7
M16
17
3ot!-?
7,3
5,7
d
do .
В
s
5*
M18
19
40+.i:°9
8,4
6,2
M20
22
40+.!;S
8,4
6,2
M22
24
40+.!S
8,4
6,2
M24
26
50ty
9,5
6,8
M27
30
50+{-4
3U-2,3
9,5
6,8
Шайбы изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ косой шайбы для крепежной
детали с диаметром резьбы d = 10, из стали марки СтЗ,
с цинковым покрытием толщиною 6 мкм, хроматирован-
ным: Шайба 12.02.CmJ.0l6 ГОСТ 10906-78
6. ШАЙБЫ ДЛЯ ПАЛЬЦЕВ ГОСТ 9649-78
Рис. 17.6.6. Конструкция и размеры шайб для пальцев
Табл. 17.6.10. Размеры шайб, мм гост 9649-78
d,
d?
s
3
8
1
4
10
1
5
10
1
6
12
1,6
8
14
1,6
10
16
1,6
12
18
2
14
20
2
16
22
2
18
28
3
20
30
3
22
32
3
24
34
4
27
40
4
30
42
4
33
50
5
36
50
5
40
55
5
Шайбы изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шайбы с диаметром d, = 12
мм, из стали марки 08кп, с окисным покрытием:
Шайба 12.01.08кп05 ГОСТ 9649-78
7. ОСИ (ПАЛЬЦЫ) гост 9650-80
ех45' U,
RZ80
УЫ)
Тип 6
Рис. 17.6.7. Конструкция и размеры осей
Посадки диаметра пальца d - f8, h8, f9, all, ell
dll, Ml. M2, Ы2.
Табл. 17.6.11. Размеры осей (пальцев), мм
Оси изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ оси типа 6, диаметром d = 20
мм, с полем допуска All, длиною L = 60 мм, из стали 20
ГОСТ 1050-74, с цементацией на глубину 0,8-1,5 мм, с
твердостью 57...63 HRC, с окисным покрытием с
последующим нанесением лакокрасочного покрытия:
Ось 6-20М1х60. 20.04. 0.8-1.5.57..63. Хим.Окс.лкп
ГОСТ 9650-80
То же, из стали СтЗсп ГОСТ 380-88, без термообработки
и без покрытия:
Ось 6-20MU60, СтЗсп.01 ГОСТ 9650-80
ГОСТ 9650-80
d
3
4
5
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
30
33
36
40
d,
0,8
1.0
1,2
1,6
2,0
3,2
3,2
4,0
4,0
5,0
5,0
5,0
6,3
8,0
8,0
8,0
8,0
D
5
6
8
10
12
14
16
18
20
22
25
28
30
38
40
45
50
k
1,0
1,0
1,6
2,0
2,0
2,5
2,5
3,0
3,0
3,0
4,0
4,0
4,0
5,0
6,0
6,0
6,0
R
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
с
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
1,0
1,0
1,6
1,6
1.6
1,6
1,6
1,6
1,6
2,5
2,5
2,5
e
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
1,0
1,0
1,0
1,0
1,6
1,6
1,6
L/Lb
6/3, 8/5, 10/7,11/8, 12/9,14/11, 16/13, 18/15,20/17,22/19,28/25, 30/27
8/5,10/7,11/8,12/9,14/11,16/13,18/15,20/17,22/19,28/25, 30/27, 32/29, 35/32,40/37
10/6, 11/7,12/8, 14/10, 16/12,18/14,20/16,22/18,28/24, 30/26, 32/28,35/31,40/36,45/41,50/46
12/8, 14/10, 16/12, 18/14,20/16,22/18,28/24,30/26, 32/28,35/31,40/36,45/41, 50/46,55/51, 60/56
16/11, 18/13,20/15,22/17,28/23,30/25, 32/27, 35/30', ...через 5 мм L/(L-5)..., 80/75
20/15, 22/17,28/23, 30/25,32/27, 35/30,... через 5 мм L/(L-5)..., 100/95
22/17, 28/23, 30/25, 32/27,35/30, ...через 5 мм L/(L-5)..., 120/115
28/23, 30/25, 32/27, 35/30,... через 5 мм L/(L-5) 120/115, 130/125, 140/130
28/23, 30/25, 32/27, 35/30, ...через 5 мм.... 160/155
32/26,40/34, ...через 5 ммL/(L-6)..., I20/114,...через 10 ммL/(L-6),..., I80/174
32/26,40/34, ...через 5 мм L/(L-6)..., 120/114,...через 10 мм L/(L-6) 250/244, 300/294
45/39, ...через 5 мм L/(L-6)..., 120/114,...через 10 мм L/(L-6),..., 250/244, 300/294
50/44, ...через 5 мм L/(L-6)..., 120/114,...через 10 мм L/(L-6),..., 250/244,300/294
55/47, ...через 5 мм L/(L-8)..., 120/112,...через 10 мм L/(L-8),..., 250/242, 300/292
65/57, ...через 5 мм L/(L-8)..., 120/114,...через 10 мм L/(L-8),..., 250/242, 300/292
70/62, ...через 5 мм L/(L-8)..., 120/112,...через 10 мм L/(L-8),..., 250/242, 300/292
75/67, ...через 5 мм L/(L-8)..., 120/112,...через 10 мм L/(L-8),..., 250/242, 300/292
8. ВИНТЫ УСТАНОВОЧНЫЕ С ПРЯМЫМ ШЛИЦЕМ
С КОНИЧЕСКИМ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ
КОНЦОМ ГОСТ 1476-93 КОНЦОМ ГОСТ 1478-93
" •• х d>6 мм '
Табл. 17.6.12. Размеры винтов, мм
i/(s/>
d
"i
6
8
10
12
b
0,8
1,0
1,2
1,6
2,0
h
1,8
2,0
2,5
3,0
3,5
1,0
1,0
1,6
1,6
1,6
ГОСТ 1476-93
h
2,5
3,0
4,0
5,0
L
5...25
6...30
8...40
10..50
12...50
ГОСТ 1478-93
d,
3,5
4,5
6,0
7,5
9,0
h
2,5
3,0
4,0
4,5
6,0
L
8...25
8...35
10...40
12...50
16...50
Табл. 17.6.13. Классы ПРОЧНОСТИ ВИНТОВ ГОСТ 25556-82
Вариант
исполнения
d^5 мм
Рис. 17.6.8. Конструкция и размеры установочных винтов
Класс прочности винта
Твердость по:
Виккерсу, HV, не менее
Бринелю, НВ
Роквеллу, HRC
14Н
140
133...276
22Н
220
209...285
ЗЗН
330
314...418
33...44
45Н
450
45...53
Примечание. Обозначение классов прочности состоит из min
значения твердости по Виккерсу, деленного на 10, и буквы Н -
условного обозначения твердости.

293
Классы точности винтов - А и В.
Резьба - по ГОСТ 24705-81, шаг резьбы - крупный.
Шлицы - по ГОСТ 24669-81.
Концы винтов - по ГОСТ 12414-66.
Механические свойства и методы испытаний -
по ГОСТ 25556-82.
Винты изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.
Длины винтов из ряда:..., 8,10,12,16,20,25, 30,35,40,
45,50.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ винта класса точности В,
диаметром резьбы d = 6 мм, с полем допуска 6g, длиною L =
10 мм, класса прочности 14 Н, без покрытия:
Винт В.М6-6дхЮ.14Н ГОСТ 1476-92
* Винт В.М6-6дхЮ.14Н ГОСТ 1478-92
То же, класса точности А, класса прочности 45Н, из стали
40Х с химическим окисным покрытием, пропитанным
маслом: Винт А.М6-6дх10.45Н.40Х.05 ГОСТ 1476-92
Винт А.М6-6дхЮ.45Н.40Х.05 ГОСТ 1478-92
9. ОТВЕРСТИЯ ПОД УСТАНОВОЧНЫЕ ВИНТЫ
СО
О
Q.
5
d,
90-2-
Рис. 17.6.9. Отверстия под установочные винты
Табл.
й
2,5
3,0
4,0
5,0
6,0
8,0
10
12
16
20
24
17.6.14. Размеры отверстий,
rfi
1,5
2,0
2,5
3,5
4,0
5,5
7,0
8,5
12
15
18
d2
.
-
-
3,0
4,0
5,5
6,4
8,4
-
-
-
А,
1,0
1,2
1,6
1,6
2,0
2,5
3,0
4,0
4,0
6,0
6,0
ММ
ГОСТ 12415-80
Ъг А,
0,7
1,0
1,2
1,7
1,0 2,0
1,0 2,7
1,2 3,5
1,6 4,2
2,0 6,0
2,5 7,5
2,5 9,0
к
-
-
-
3
4
5
6
6
-
-
-
10. ВИНТЫ С ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ГОЛОВКОЙ
И ШЕСТИГРАННЫМ УГЛУБЛЕНИЕМ "ПОД КЛЮЧ"
КЛАССА ТОЧНОСТИ В гостюз42-80
1
.
к
<f-.
У "о
L
ЕЭ
ь
¦D
<?
6,3
УЫ)
Рис. 17.6.10. Конструкция и размеры винтов
Табл. 17.6.15. Размеры винтов, мм гостюз42-80
d
6
8
10
12
16
dl
4,0
5,5
7,0
9,0
И
D
10
13
16
18
24
Ь
8
10
12
16
20
к
6
8
10
12
16
L*
20...60
25...80
25...80
32...80
50...80
5
5
6
8
10
14
t
3,4
4,4
5,5
6,5
8,5
R
0,4
0,5
0,5
0,6
0,8
* Размер L принимать из ряда 20,25, 32,40, 50,60, 80.
Винты изготавливают с покрытиями (п. 16) и без покрытий.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ винта диаметром резьбы d =
12 мм, с полем допуска 6g, длиною L= 30 мм, класса
прочности 6.8, без покрытия:
Винт М12-6дх30.68 ГОСТ 10342-80
То же, класса прочности 8.8, из стали 35Х, с цинковым
покрытием толщиною 9 мкм, хроматированным:
Винт М12-6дх30.88.35Х.019 ГОСТ 10342-80
11. ШТИФТЫ КОНИЧЕСКИЕ гост 3129-70
-=я 1:50 Тип /, Тип 2 j ^>
t-"-df- cjs4?p
УЫ)
Рис. 17.6.11. Конструкция и размеры конических штифтов
Табл. 17.6.16. Размеры штифтов, мм гостзш-70
d
L*
6
20...110
8
25...120
10
30...18О
12
36...200
* Размер L принимать из рада 20,25, 30,36,40,45, 50, 55,60, 65,
70, 80,90, 100, ПО, 120, 140, 160,180,200,220.
Материал - 45 ГОСТ 1050-74.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ штифта конического типа 1,
диаметром d = 10, длиною L = 60 мм:
Шти<рт 1 10x60 ГОСТ 3129-70
12. ШТИФТЫ КОНИЧЕСКИЕ С ВНУТРЕННЕЙ РЕЗЬБОЙ
ГОСТ 9464-79
3.2.
1:50 Тип 1
22S
Тип 2
Т=Щ
L
v<y>
о*
1.6
Рис. 17.6.12. Конструкция и размеры конических штифтов
Табл. 17.6.17. Размеры штифтов, мм гост 9464-79
d
L*
do
L
6
25...60
М5
9
8
25...65
Мб
10
10
30...80
М8
12
12
35...100
М10
16
* Размер L принимать из ряда 25,30,35,40,45, 50, 55,60,65,70,
80,90,100.
Материал - 45 ГОСТ 1050-74.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ конического штифта типа 2,
диаметром d= 8 мм, длиною L= 30 мм:
Штиерт 2 8x30 ГОСТ 9464-79
13. ШПЛИНТЫ ГОСТ 397-79
L2
1т
т
А
L2 L2
Рис. 17.6.13. Конструкция и размеры шплинтов
Табл. 17.6.18. Размеры шплинтов, мм
ГОСТ 397-79
йл
0,'8
1,0
1,2
1,6
2,0
2,5
3,2
4,0
5,0
6,3
8,0
10
d
max
0,7
0,9
1,0
1,4
1,8
2,3
2,9
3,7
4,6
5,9
7,5
9,5
mm
0,6
0,8
0,9
1,3
1,7
2,1
и
3,5
4,4
5,7
7,3
9,3
D
max
1,4
1,8
2,0
2,8
3,6
4.6
b,8
7,4
9,2
11,8
15
19
mm
1,2
1,6
1,7
2,4
3,2
4,0
5,1
6,5
8,0
10,3
13,1
16,6
Li
2,4
3,0
3,0
3,2
4,0
5,0
6,4
8,0
10,0
12,6
16
20
Ьг .
max
1,6
1,6
2,5
2,5
2,5
2,5
3,3
4,0
4,0
4,0
4,0
6,3
mm
0,8
0,8
1,3
1,3
1,3
1,3
1,6
2,0
2,0
2,0
2,0
3,2
L*
5...12
6...20
8...25
8... 32
10...40
12...50
14...63
16...80
20... 100
20... 125
40...160
45...200
* Размер L принимать из рада 5, 6, 8, 10, 12,14, 16, 18, 20, 22,25,
28, 32,36,40,45,50, 56,63,71, 80,90,100,112,125,140,160,180,200.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ шплинта с условным
диаметром d0 = 5 мм, длиною L = 28 мм, из низкоулеродистой
стали, без покрытия: Шплинт 5x28 ГОСТ 397-79

14. ВЫХОД РЕЗЬБЫ ГОСТ 27148-86, ГОСТ 10549-80
а) —^——^ б) в)
4. Фаски для наружной метрической резьбы - ГОСТ 12414-94.
5. Существуют рекомендации по размерам сбегов, недорезов и про-
Рис. 17.6.14. Формы сбегов для наружной резьбы,
выполненной:
а) - нарезанием, б), в) - накатыванием
а)
ЧГ
в
Рис. 17.6.15. Формы недорезов для наружной резьбы,
выполненной:
а) - нарезанием, б) - накатыванием
А А А
¦JO'min
Рис. 17.6.16. Формы проточек для наружной резьбы
Табл. 17.6.19. Размеры сбегов, недорезов и проточек
для наружной метрической резьбы, мм
ГОСТ 27148-86
Шаг
Р
0,7
0,75
0,8
1
1,25
1,5
1,75
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
Диаметр
резьбы
d
4
4; 5
5
6; 7
8,0
10
12
14; 16
18; 20; 22
24; 27
30; 33
36; 39
42; 45
48
Сбег х
норм.
-2,5 .Р
1,75
1,9
2,0
2,5
3,2
3,8
4,3
5,0
6,3
7,5
9,0
10
11
12,5
короле.
-1,25/»
0,9
1,0
1,0
1,25
1,6
1,9
2,2
2,5
3,2
3,8
4,5
5,0
5,5
6,3
Недорез о
норм
~ЗР
2,1
2,25
2,4
3,0
3,75
4,5
5,25
6,0
7,5
9,0
10,5
12
13,5
15
кор.
~2Р
1,4
1,5
1,6
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10
длин.
~ЛР
2,8
3,0
3,2
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
10
12
14
16
18
20
Проточка
ds
rf-1,1
rf-1,2
rf-1,3
d-1,6
d-1
d-2,3
d-2,6
d-Ъ
rf-3,6
d-4,4
d-5
rf-5,7
d-6,4
d-1
8\
1,1
1,2
1,3
1,6
2,0
2,5
3,0
3,4
4,4
5,2
6,2
7,0
8,0
9,0
ёг
2,1
2,25
2,4
3,0
3,75
4,5
5,25
6,0
7,5
9,0
10,5
12
13,5
15
R
0,4
0,4
0,4
0,6
0,6
0,8
1,0
1,0
1,2
1,6
1,6
2,0
2,0
2,5
Примечания:
1. Нормальный сбег и нормальная проточка - для всех изделий
класса точности А, В и С.
2. Нормальный недорез - для всех изделий класса точности А,
длинный недорез - для изделий классов точности В и С.
3. Короткий сбег и короткий недорез - для изделий, в которых по
техннчеким причинам необходим уменьшенный выход резьбы.
точек для внутренней метрической резьбы (ГОСТ 27148-86), а
также для других видов резьб (ГОСТ 10549-80).
15. ФУНДАМЕНТНЫЕ БОЛТЫ гост24379.1-80
Тип 1
Исполнения:
1 2
Тип 2
Исполнения:
1 2 3
Тип 6
Исполнения:
1 2 3
~т% о
Рис. 17.6.17. Типы и конструкция фундаментных болтов:
1-10 - шпилька; 11, 12- плита анкерная; 13 - муфта; 14- анкерная арматура; 15 - цанга разжимная;
16- втулка коническая; 17- шайба; 18- гайка по ГОСТ 5915-70; 19 - гайка по ГОСТ 10605-72
Болты фундаментные:
тип 1 - болты фундаментные изогнутые:
исполнение 1, 2 d = М12,..., М48; L> 300;
тип 2 - болты фундаментные с анкерной плитой:
исполнение 1 d = М16 М48; L% 200;
16
исполнение2 d= M56,...,М90;
исполнение 3 d = М100,..., М140;
тип 3 - болты фундаментные составные:
исполнение 1 d = М24,..., М48;
исполнение 2 d = М56,..., М64;
тип 4 - болты фундаментные съемные:
исполнение 1 d = М24,..., М48;
исполнение 2 d = М56,..., М125;
исполнение 3 d = М56,..., М100;
тип 5 - болты фундаментные прямые:
d=M12,...,M48; L>300;
тип 6 - болты фундаментные с коническим концом:
исполнение 1, 2, 3 d =М12,..., М48; L>300.
ПРИМЕР ОБОЗНАЧЕНИЯ болта типа 1, исполнения
1, диаметром резьбы d= 20 мм, с мелким шагом
резьбы 1,5 мм, длиною L= 800 мм, со шпилькой из
стали марки 09Г2С:
Болт 1.1.М20х1,5x800 09Г2С ГОСТ 24379.1-80
ПОКРЫТИЯ БОЛТОВ, ВИНТОВ, ШПИЛЕК, ГАЕК
Болты, винты, шпильки, гайки изготавливают с одним
видов покрытий по табл. 17.6.20 или без покрытия.
Табл. 17.6.20. Виды покрытий
Вид покрытия
Цинковое, хроматированное
Кадмиевое, хроматированное
Многослойное: медь-никель
Многослойное: медь-никель-хром
Окисное, пропитанное маслом
Фосфатное, пропитанное маслом
Оловянное
Медное
Цинковое
Окисное, наполненное хроматами
Окисное из кислых растворов
Серебряное
Никелевое
Обозначение покрытия
ГОСТ 9.306-85
Ц.хр
Кд. хр
М.Н
М. Н. X. б
Хим. Оке. прм
Хим. Фос. прм
О
м
Ц
Ан. Оке. нхр
Хим. Пас
Ср
н
цифровое
01
02
03
04
05
06
07
08
09
10
11
12
13
Покрытия металлические и неметаллические
неорганические. Общие требования к выбору - по ГОСТ 9.303-84.
Выбор толщины покрытий - по ГОСТ 9.303-84.
Технические требования к покрытиям - по ГОСТ 9.301-86.

17. СПОСОБЫ И ВИДЫ ПРЕДОХРАНЕНИЯ РЕЗЬБОВЫХ
СОЕДИНЕНИЙ ОТ САМООТВИНЧИВАНИЯ
Способы стопорения:
- механическими средствами;
- анаэробными герметиками;
- лакокрасочными материалами.
Табл. 17.6.21. Виды стопорения механическими средствами
Эскиз
Средство стопорения
Шплинт
ГОСТ 397-79
Гайка прорезная
или корончатая
ГОСТ 5918-73
rf=4...48
Шайба стопорная
с лапкой
ГОСТ 13463-77
d = 4...48
Шайба стопорная
с лапкой
уменьшенная
ГОСТ 13464-77
d = 6...24
Шайба стопорная
с носком
ГОСТ 13465-77
d =4...48
Шайба стопорная
с носком
уменьшенная
ГОСТ 13466-77
d - 6...24
г)
Шайба
пружинная
ГОСТ 6402-70
rf=2...48
295
Д)
el)
е2)
ж)
и)
- — — -J
Шайба стопорная
многолапчатая
ГОСТ 11872-88
rf=3...56
Шайба стопорная
с внутренними зубьями
ГОСТ 10462-81
d =2...24
Шайба стопорная
с наружными зубьями
ГОСТ 10463-81
d=2..24
Контргайка
ГОСТ 5915-70
rf = 1...48
щшштр
Проволока
rf=4...48
ГОСТ 9389-75
Шайба стопорная
с наружными зубьями
под винты с потайной
и полупотайной
головкой с углом 90°
ГОСТ 10464-81
Ml) с/
Кернение бокоьое
d = 6...48
Кернение с торца
rf=6...48
Кернение в шлиц
rf=2...24
Сварка
rf=4...16
Пайка
rf=4...12
Винты установочные
с коническим концом
ГОСТ 1476-93;
с плоским концом
ГОСТ 1477-93;
с цилиндрическим концом
ГОСТ 1478-93
rf =1,6...I2
Кольцо
пружинное
ГОСТ 2833-77
rf=6...12
Табл. 16.6.22. Виды стопорения анаэробными герметиками
и лакокрасочными материалами
а)
Герметик
анаэробный
Герметик
анаэробный
rf = l,6...10
Материал
лакокрасочный
d = 1,0-10

296
17.7. ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ АСИНХРОННЫЕ
Структура обозначения
типоразмера двигателей:
4 - пороговый номер серии;
А - электродвигатель
асинхронный;
А - станина и щиты двигателя
алюминиевые (отсутствие
знака означает, что
станина и щиты чугунные или
стальные);
2-х или 3-х значное число -
высота оси вращения;
М - модернизированный;
А, В - длина сердечника
статора;
L, S, М -установный размер
по длине станины;
2,4, 6, 8 - число полюсов;
УЗ - климатическое
исполнение.
А-А
Ь,
d
Габаритные и установочные размеры
электродвигателей (табл. 17.7.2).
Размеры электродвигателей фланцевого и
комбинированного исполнений (рис. 17.7.2).
Табл. 17.7.1. Параметры асинхронных электродвигателей
dto
1
2йХ=
таг
1/ lil \1 \
1
ь„
"Л
_Й с*
y&j -с
Ъц
¦
Рис. 17.7.1. Размеры асинхронных электродвигателей на лапах (исполнением 1081)
Тип электродвигателя
4А71А2УЗ
4А80А2УЗ
4А80В2УЗ
4А90Ь2УЗ
4А10082УЗ
4А100Ь2УЗ
4А112М2УЗ
4А132М2УЗ
4А16082УЗ
4А160М2УЗ
4A180S2y3
4А80А4УЗ
4А80В4УЗ
4А90ЫУЗ
4А10084УЗ
4А100ЫУЗ
4А112М4УЗ
4A132Sy3
4А132М4УЗ
4А16084УЗ
4А160М4УЗ
4А18084УЗ
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)
(констр. исп. IM 1081,2081,3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(коистр. исп. IM 1081,2081,3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081,3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)
(констр. исп. IM 1081,2081,3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081,3081)
(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)
Дд
кВт
1,1
1,5
2,2
3,0
4,0
5,5
7,5
11,0
15,0
18,5
22,0
1,1
1,5
2,2
3,0
4,0
5,5
7,5
11,0
15,0
18,5
22,0
мин
2840
2835
2865
2905
2865
2910
2920
2930
2920
2930
2920
1420
1415
1425
1415
1435
1450
1450
1460
1460
1470
1465
1 max
¦* пот
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
1,9
1,9
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
1,9
1,9
/
кг-м2
0,004
0,061
0,091
0,139
0,139
0,210
0,318
0,318
0,485
0,725
0,725
0,226
0,345
0,516
0,788
0,788
1,19
1,80
1,80
2,74
4,10
4,10
Масса
кг
12,0
14,0
16,0
25,0
34,0
60,0
71,0
100
115
130
165
14,0
17,2
25,0
26,0
34,0
62,0
73,0
105
125
165
175
Тип электродвигателя
4А80В6УЗ
4А90Ь6УЗ
4А100Ь6УЗ
4А112МА6УЗ
4А112МВ6УЗ
4A132S6y3
4А132М6УЗ
4A160S6y3
4А160М6УЗ
4А180М6УЗ
4А200М6УЗ
4А9о'?в8УЗ
4А100Ь8УЗ
4А112МА8УЗ
4А112МВ8УЗ
4A132S8y3
4А132М80УЗ
4А16088УЗ
4А160М8УЗ
4А180М8УЗ
4А200М8УЗ
4А200Ь8УЗ
(констр. исп. IM 1081,2081,3081)
(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)
(констр. исп. IM 1081,2081,3081)
(коистр. исп. IM 1081, 2081,3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081,3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081,3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081,2081,3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
(констр. исп. IM 1081, 2081, 3081)
р
кВт
1,1
1,5
2,2
3,0
4,0
5,5
7,5
11,0
15,0
18,5
22,0
1,10
1,50
2,20
3,00
4,00
5,50
7,50
11,0
15,0
18,5
22,0
мин
930
945
960
950
950
950
960
960
975
960
975
705
720
710
710
705
710
705
730
725
720
725
Т
1 max
¦* nom
1,9
1,9
1,9
1,9
1,9
1,9
1,8
1,8
1,8
1,8
1,8
1,8
1,8
1,8
1,8
1,8
1,8
1,7
1,7
1,7
1,7
1,7
/
kr-м2
0,624
0,952
1,42
2,17
2,17
3,27
4,95
7,56
7,56
п,з
11,3
1,28
1,95
2,92
4,46
4,46
6,71
10,2
15,5
15,5
23,2
23,2
Масса
кг
15,6
24,0
33,0
54,0
66,0
72,0
100
125
170
205
240
26,3
31,0
53,0
65,0
85,0
95,0
115
165
205
255
295

297
Рис. 17.7.2. Размеры фланцевых асинхронных электродвигателей (тип IM 2081) Рис. 17.7.3. Размеры асинхронных электродвигателей
с комбинированным креплением (тип IM 3081)
Параметры асинхронных электродвигателей - табл. 17.7.1.
Табл. 17.7.2. Габаритные и установочные размеры асинхронных электродвигателей, мм
Тип
71А
80А
80В
90L
100S
100L
112М
132S
132М
160S
160М
180S
180М
200М
200L
Ь
71-2,5
80 Л,5
9015
1<П5
112.8,5
132^,5
160.8,5
180.00t5
200.8,5
Лапы
*ш bn bl2 ho hi hi dlt> h10
112 90 7 9
125 154 32 100 131 45 10 10
140 170 40 125 156 48 10 11
140 170 40 125 156 48 12 12
160 200 45 140 169 60
190 230 54 140 172 56 12 12
216 278 56 140 180 63 12 13
216 278 56 178 218 79
216 278 56 178 218 79 15 18
254 300 60 210 248 65
279 330 75 210 256 65 15 20
279 330 75 241 320 80
318 400 80 305 380 100 19 25
318 400 80 305 380 100
Фланец
^20 d25 ^24 rf22 K"BO в /20 ^21
165 130 200 12 4 45° 3,5 10
165 130 200 12 4 45° 3,5 10
215 180 250 15 4 45° 4 12
215 180 250 15 4 45° 4 14
265 230 300 15 4 45° 4 16
300 250 350 19 4 45° 5 18
300 250 350 19 4 45° 5 18
350 300 400 19 4 45° 5 18
400 350 450 19 8 22°30' 5 20
Вал
d, /, l»
19 40 45
22 50 50
24 50 56
28 60 63
32 80 70
38 80 89
42 110 108 Bp = 2)
48 Bp = 4,6,8)
48 110 121 Bp = 2)
55 Bp = 4,6,8)
55 110 133 Bp=2)
60 140 Bp = 4, 6, 8)
b, A,
6 6
6 6
8 7
8 7
10 8
10 8
12 8
14 9
14 9
16 10
16 10
18 11
Габариты
rf30 A30 A31 /30
170 175 105 285
186 190 115 300
320
208 215 125 350
235 240 140 362
392
260 276 164 452
302 310 178 480
530
358 370 210 624
410 400 220 682
702
450 485 285 760
790
20 A-637

18. Л
1. Стандарты A9).
2. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. - М.:
Машиностроение, изд. 5, 1978-1980. т.1 - 723 с, т.2 - 559 с, т.З - 557 с.
3. АнфимовМ.И. Редукторы. Конструкции и расчет. - М.:
Машиностроение, изд. 3,1972. - 283 с.
4. Баласанян Р.А. Атлас деталей машин. - Харюв: Основа, 1996. - 256 с.
5. Бейзельман Р. Д., Цыпкин Б.В., Перель Л.Я. Подшипники качения.
Справочник. - М.: Машиностроение, изд. 6,1975. - 574 с.
6. Боков В.Н. Чернилевский Д.В., Будько П.П. Детали машин. Атлас. - М.:
Машиностроение, 1983. - 164 с.
7. Готовцев А.А., Котенок И.П. Проектирование цепных передач. - М.:
Машиностроение, 1982. - 336 с.
8. Детали машин. Атлас конструкций. Под ред. Д.Н.Решетова. - М.:
Машиностроение, 1979. - 367 с.
9. Дунаев П.Ф., Леликов О.П. Конструирование узлов и деталей машин.
- М.: Высш. шк., изд. 6, 2000. - 446 с.
10. Дьяченко С.К., Столбовой С.З. Детали машин. Атлас- Киев: Технша,
1965.-259 с.
11. Заблонский К.И. Основы проектирования машин. - Киев: Вища школа,
1981.- 312 с.
12. Иванов М.Н. Детали машин. - М.: Высш. шк., 2000. - 383 с.
13. Иванов М.Н., Иванов В.Н. Детали машин. Курсовое проектирование.
- М.\ Высш. шк., 1975. - 551 с.
14. Иоселевич Г.Б. Детали машин. - М.: Машиностроение, 1988. - 367 с.
15. Каталог подшипников МПЗ 004.Р. - ООО "BiRing", 1998. - 302 с.
16. Киркач Н.Ф., Баласанян Р.А. Расчет и проектирование деталей машин.
- Харьков: Основа, 1991. - 276 с.
17. Кудрявцев В.Н., Державен Ю. А., Глухарев Е.Г. Конструкции и расчет
зубчатых редукторов. Справочное пособие. - Л.: Машиностроение, 1971.
- 328 с.
18. Курсовое проектирование деталей машин. Под редакцией
В.Н.Кудрявцева. - Л.: Машиностроение, 1984. - 400 с.
19. Кузьмин А.В., Макейчик Н.Н., Калачев В.Ф., Радкевич В.Т., Миклаше-
вич А.А., Зуб Н.В. Курсовое проектирование деталей машин.
Справочное пособие. - Мн: Выш. шк., 1982. - Ч. 1 - 208 с, Ч. 2 - 334 с.
20. Кузьмин А.В., Чернин И.М., Козинцев Б.С. Расчеты деталей машин.
- Мн.: Выш. шк., 1986. - 400 с.
21. КурмазЛ.В., Скойбеда А.Т. Детали машин. Проектирование. - Мн.:
УП "Технопринт", изд. 2, 2002. - 296 с.
22. Литвин Ф.Л. Теория зубчатых зацеплений. - М.: Наука, 1968. - 584 с.
23. Ничипорчик С.Н., Корженцевский М.И., Калачев В.Ф. и др. Детали машин
в примерах и задачах.Под ред. С.Н.Ничипорчика. -Мн.: Выш. шк., 1981.
-431с.
24. Орлов П.И. Основы конструирования. -М.: Машиностроение, 1977.
Т.1 - 623 с, Т.2 - 574 с, Т.З - 357 с.
25. Поляков B.C., Барбаш И.Д., Ряховский О.А. Справочник по муфтам.
- Л.: Машиностроение, 1979. - .343 с.
26. Пришедько Н.А. Конструирование и расчет деталей машин. Учебный
атлас. Под ред. С.А.Вильница. - М.: Высш. шк., 1971. -151 с.
27. Раб А.Ф., Моргун А.К., Шухов А.С. Обозначение конструкционных
материалов. Применение стандартов в курсовых и дипломных проектах.
Харьков, 1994.-с. 120.
28. Редукторы и мотор-редукторы общемашиностроительного применения.
Справочник. Бойко Л.С. и др.- М. Машиностроение, 1984. - 247 с.
29. РешетовД.Н. Детали машин. - М.: Машиностроение, изд. 4,1989. - 496 с.
30. РуденкоВ.Н. Планетарные и волновые передачи. Альбом конструкций,
М.: Машиностроение, 1980. - 147 с.
31. Скойбеда А.Т., Кузьмин А.В., Макейчик Н.Н. Детали машин и осно
вы конструирования. - Мн.: Вышэйш. шк., 2000. - 584 с.
32. Скойбеда А.Т., Никончук А.Н. Ременные передачи. - Мн.: Навука i
тэхнша, 1995. - 383 с.
33. СнесаревГ.А. Методические основы конструирования редукторов.
- М.: Машиностроение, 1974. - 78 с.
34. Цехнович Л.И., Петриченко И.П. Атлас конструкций редукторов. - К.:
Вища школа, изд. 2, 1990. - 151 с.
35. Чернавский С.А., Снесарев Г.А. и др. Проектирование механических
передач. Учебно-справочное пособие. - М.: Машиностроение, 1984. - 560 с
36. ШейнблитА.Е. Курсовое проектирование деталей машин. -М.: Высш.
шк., 1991.-432 с.
37. ISO 6336-1:1996(E), Calculation of load capacity of spur and helical gears.
Part 1: Basic principles introduction and general influence factors.
38 . ISO 6336-2:1996(E), Calculation of load capacity of spur and helical gears.
Part 2: Calculation of surface durability (pitting).
39. ISO 6336-3:1996(E), Calculation of load capacity of spur and helical gears.
Part 3: Calculation of tooth bending strength.
40. ISO 6336-5:1996(E), Calculation of load capacity of spur and helical gears.
Part 5: Strength and quality of materials.
41. Jaskiewicz Z., Wa_siewski A. Przekladnie walcowe. Projektowanie. - Warsza-
wa: WKL, 1995. - 535 s.
42. Kurmaz L.W., Kurmaz O.L. Projektowanie wezlow i czesci maszyn. - Kielce:
Wyd. Politechniki Swie.tokrzyskiej, 2003. - 384 s.
43. Kurmaz L.W. Podstawy konstrukcji maszyn. Projektowanie. - Kielce: Wyd.
Politechniki Swie.tokrzyskiej, skryptNr 342, 1998. - 200 s.
44. Kurmaz L.W. Podstawy konstrukcji maszyn. Projektowanie. - Warszawa:
PWN, 1999. - 191 s.

299
45. Mtiller L. Przekiadnie zqbate. Prqjektowanie. - Warszawa: WNT, 1996. - 724 s.
46. Niemann G., Winter H., Maschineneiemente - Springer, Verlag, Berlin,
Heidelberg, New York: 1975 Bd. 1 - 397 s., 1983 Bd. 2 - 376 s., Bd. 3 - 294 s.
47. Podstawy Konstrukcji Maszyn. Pod red. Marka Dietricha. - Warszawa:
WNT, 1995, T. 1 - 673 s., T. 2 - 656 s., T. 3 - 717 s.
48. WojcikZ. Przekiadnie stozkowe. Konstmkcja i tecbnologia. -Warszawa:
WNT, 1984.-738 s.
19. СТАНДАРТЫ
1. ПЕРЕДАЧИ
1.1. ПЕРЕДАЧИ ЗУБЧАТЫЕ
1.1.1. ОБЩИЕ
ISO 701:1998, ГОТ Международная система обозначения зубчатых передач. Условные
обозначения геометрических данных.
ГОСТ 9563-60 Колеса зубчатые. Модули.
ГОСТ 16530-83 Передачи зубчатые. Основные термины, определения и обозначения.
ISO 53:1998, ГОТ
ГОСТ 1643-81
ГОСТ 2185-66
ГОСТ 10242-81
ГОСТ 13755-81
ГОСТ 16531-83
ГОСТ 16532-70
ГОСТ 19274-73
ГОСТ 21354-87
ГОСТ 1758-81
ГОСТ 12289-76
ГОСТ 13754-81
ГОСТ 16202-81
ГОСТ 19325-73
ГОСТ 19326-73
ГОСТ 19624-74
ГОСТ 2144-93
ГОСТ 3675-81
ГОСТ 18498-89
ГОСТ 19036-94
ГОСТ 19650-95
ГОСТ 19672-74
1.1.2. ПЕРЕДАЧИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ
Передачи зубчатые цилиндрические для общего и тяжелого
машиностроения. Стандартный исходный контур.
Передачи зубчатые цилиндрические. Допуски.
Передачи зубчатые цилиндрические. Основные параметры.
ОНВ. Передачи зубчатые реечные. Допуски.
ОНВ. Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные. Исходный контур.
Передачи зубчатые цилиндрические. Термины, определения и обозначения.
Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные внешнего зацепления.
Расчет геометрии.
Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные внутреннего
зацепления. Расчет геометрии.
Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные внешнего зацепления.
Расчет на прочность.
1.1.3. ПЕРЕДАЧИ КОНИЧЕСКИЕ
Передачи зубчатые конические и гипоидные. Допуски.
Передачи зубчатые конические. Основные параметры.
ОНВ. Передачи зубчатые конические с прямыми зубьями. Исходный контур.
ОНВ. Передачи зубчатые конические с круговыми зубьми. Исходный контур.
Передачи зубчатые конические. Термины, определения и обозначения.
Передачи зубчатые конические с круговыми зубьями. Расчет геометрии.
Передачи зубчатые конические с прямыми зубьями. Расчет геометрии.
1.1.4. ПЕРЕДАЧИ ЧЕРВЯЧНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ
Передачи червячные цилиндрические. Основные параметры.
ОНВ. Передачи червячные цилиндрические. Допуски.
Передачи червячные. Термины, определения и обозначения.
Передачи червячные цилиндрические, Исходный червяк н исходный
производящий червяк.
Передачи червячные цилиндрические. Расчет геометрии.
Передачи червячные цилиндрические. Модули и коэффициенты диаметра
червяка.
Каталог технических нормативных правовых актов в области стандартизации. 2004 г., ч. 1...4.
ГОСТ 9369-77
ГОСТ 16502-83
ГОСТ 17696-89
ГОСТ 24438-80
ГОСТ 22850-77
ГОСТ 14186-69
ГОСТ 15023-76
ГОСТ 17774-72
ГОСТ 30224-96
ГОСТ 30078.1-93
ГОСТ 30078.2-93
ГОСТ 30078.3-93
1
ГОСТ 1284.1-89
(ИСО 1081-80,
ИСО 4183-80, ИСО
ГОСТ 1284.2-89
ГОСТ 1284.3-96
ГОСТ 5813-93
ГОСТ 20889-88
ГОСТ 23831-79
ГОСТ 28500-90
(ИСО 5288-82)
1.1.5. ПЕРЕДАЧИ ГЛОБОИДНЫЕ И СПИРОИДНЫЕ
Передачи глобоидные. Основные параметры.
ОНВ. Передачи глобоидные. Допуски.-
Передачи глобоидные. Расчет геометрии.
Передачи глобоидные. Исходный червяк и исходный производящий червяк.
Передачи спироидные. Термины, определения и обозначения.
1.1.6. ПЕРЕДАЧИ НОВИКОВА
Колеса зубчатые цилиндрические передач типа Новикова. Модули.
Передачи Новикова цилиндрические с двумя линиями зацепления.
Исходный контур.
Передачи Новикова с двумя линиями зацепления, цилиндрические.
Расчет геометрии.
Передачи зубчатые Новикова цилиндрические с твердостью поверхности
зубьев не менее 35 HRC. Исходный контур.
1.1.7. ПЕРЕДАЧИ ВОЛНОВЫЕ
Передачи волновые. Основные технические требования.
Передачи волновые. Типы. Основные параметры и размеры.
Передачи волновые. Исходный контур.
2. ПЕРЕДАЧИ РЕМЕННЫЕ
Ремни приводные клиновые нормальных сечений. Основные размеры
и методы контроля.
4184-80)
Ремни приводные клиновые нормальных сечений. Технические условия.
Ремни приводные клиновые нормальных сечений. Передаваемые мощности.
Ремни вентиляторные клиновые и шкивы для двигателей автомобилей,
тракторов и комбайнов.
Шкивы для приводных клиновых ремней нормальных сечений. Общие
технические условия.
Ремни плоские приводные резинотканевые. Технические условия.
Ременные передачи синхронные. Термины и определения.
ГОСТ 591-69
ГОСТ 592-81
1.3. ПЕРЕДАЧИ ЦЕПНЫЕ
1.3.1. ЦЕПИ РОЛИКОВЫЕ И ВТУЛОЧНЫЕ
Звездочки к приводным роликовым и втулочным цепям. Методы расчета
и построения профиля зуба и инструмента. Допуски.
Звездочки для пластинчатых цепей. Методы расчета и построения
профиля зубьев. Предельные отклонения.

300
ГОСТ 13568-97
(ИСО 606-94)
ГОСТ 21834-87
ГОСТ 24399-80
ГОСТ 13552-81
ГОСТ 13576-81
Цепи приводные роликовые и втулочные. Общие технические условия.
Цепи приводные роликовые повышенной прочности и точности.
Технические условия.
Цепи роликовые. Термины и определения.
1.3.2. ЦЕПИ ЗУБЧАТЫЕ
Цепи приводные зубчатые. Технические условия.
Звездочки для приводных зубчатых цепей. Методы расчета и построение
профиля зубьев. Предельные отклонения.
ГОСТ 4.124-84
ГОСТ 16162-93
ГОСТ 20373-94
ГОСТ 24266-94
ГОСТ 24386-91
ГОСТ 25022-81
ГОСТ 25301-95
ГОСТ 25484-93
ГОСТ 26218-94
ГОСТ 26543-94
ГОСТ 27142-97
ГОСТ 27701-88
ГОСТ 27871-88
ГОСТ 29067-91
ГОСТ 29285-95
ГОСТ 30077-93
ГОСТ 30164-94
ГОСТ 30223-95
ГОСТ 10819-93
ГОСТ 22931-93
ГОСТ 24848.1-81
ГОСТ 24848.2-81
ГОСТ 24848.3-81
ГОСТ 26379-84
ГОСТ 26546-93
ГОСТ 26957-97
ГОСТ 28358-89
2. РЕДУКТОРЫ - ПРИВОДЫ
СПКП. Редукторы, мотор-редукторы, вариаторы. Номенклатура показателей.
Редукторы зубчатые. Общие технические условия.
Редукторы и мотор-редукторы зубчатые. Варианты сборки.
Концы валов редукторов и мотор-редукторов. Основные размеры,
допускаемые крутящие моменты.
Механизмы ведущие и ведомые. Высоты осей.
Редукторы планетарные. Основные параметры.
Редукторы цилиндрические. Параметры.
Мотор-редукторы зубчатые. Общие технические условия.
Редукторы и мотор-редукторы волновые зубчатые. Параметры и размеры.
Мотор-редукторы планетарные. Основные параметры.
Редукторы конические и коническо-цилиндрические. Параметры.
Редукторы червячные цилиндрические. Основные параметры.
Редукторы общего назначения. Методы определения уровня звуковой
мощности.
Редукторы и мотор-редукторы. Классификация.
Приводы механические. Методы испытаний.
Мотор-барабаны. Основные параметры.
Редукторы и мотор-редукторы зубчатые, приводы блочно-модульные.
Конструктивные исполнения по способу монтажа.
Мотор-барабаны. Общие технические условия.
3. ВАРИАТОРЫ
Вариаторы цепные. Основные параметры.
Вариаторы с широким клиновым ремнем. Параметры.
Ремни клиновые вариаторные для промышленного оборудования.
Основные размеры и методы их контроля.
Ремни клиновые вариаторные для промышленного оборудования.
Технические условия.
Ремни клиновые вариаторные для промышленного оборудования. Расчет
передач и передаваемые мощности.
Ремни клиновые широкие для вариаторов сельскохозяйственных машин.
Технические условия.
Вариаторы цепные. Общие технические условия.
Вариаторы с широким клиновым ремнем. Общие технические условия.
Вариаторы с гибкой связью. Термины и определения.
4
ГОСТ 30222-95
ГОСТ 30525-97
ГОСТ 5006-94
ГОСТ 5147-97
ГОСТ 14084-93
ГОСТ 15620-93
ГОСТ 15621-93
ГОСТ 15622-96
ГОСТ 18306-72
ГОСТ 19107-97
ГОСТ 20720-93
ГОСТ 20742-93
ГОСТ 20761-96
ГОСТ 20884-93
ГОСТ 21424-93
ГОСТ 23106-93
ГОСТ 24246-96
ГОСТ 25021-93
ГОСТ 26455-97
ГОСТ 27286-87
ГОСТ 3057-90
ГОСТ 13764-86
ГОСТ 13765-86
ГОСТ 13766-86
ГОСТ 13776-86
ГОСТ 16118-70
Вариаторы конусные. Общие технические условия.
Вариаторы конусные. Параметры.
4. МУФТЫ
Муфты зубчатые. Технические условия.
Муфты шарнирные. Параметры, конструкция и размеры.
Муфты упругие со звездочкой. Параметры. Конструкция и размеры.
Муфты предохранительные кулачковые. Параметры и размеры.
Муфты предохранительные шариковые. Параметры и размеры.
Муфты предохранительные фрикционные. Параметры, конструкция и размеры.
Муфты электромагнитные с механической связью. Термины и определения.
Муфты механические. Ряды номинальных крутящих моментов.
Муфты кулачково-дисковые. Параметры и размеры.
Муфты цепные. Параметры и размеры.
Муфты фланцевые. Параметры, конструкция и размеры.
Муфты упругие с торобразной оболочкой. Типы, параметры и размеры.
Муфты упругие втулочно-пальцевые. Параметры и размеры.
Муфты продольно-свертные. Параметры. Конструкция и размеры.
Муфты втулочнные. Параметры, конструкция и размеры.
Муфты упругие с промежуточным диском. Параметры и размеры.
Муфты дисковые полужесткие. Параметры, конструкция и размеры.
Муфты управляемые механические фрикционные с электромагнитным
переключением. Общие технические требования и методы испытаний.
5. ПРУЖИНЫ
Пружины тарельчатые. Общие технические условия.
Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения из стали
круглого сечения. Классификация.
Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения I класса, разряда 1
из стали круглого сечения. Обозначение параметров, методика определения
размеров.
Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения I класса, разряда
1 из стали круглого сечения. Основные параметры витков.
Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения Ш класса,
разряда 3 из стали круглого сечения. Основные параметры витков.
Пружины винтовые цилиндрические сжатия и растяжения из стали
круглого сечения. Технические условия.
6. ПОДШИПНИКИ КАЧЕНИЯ
6.1. ОБЩИЕ
ГОСТ 4.479-87 Система показателей качества продукции. Подшипники качения.
Номенклатура показателей.
ГОСТ 520-2002 Подшипники качения. Общие технические условия.
(ИСО 199-97, ИСО 492-94)
ГОСТ 3189-89 Подшипники шариковые и роликовые. Система условных обозначений.
ГОСТ 3395-89 Подшипники шариковые и роликовые. Типы и конструктивные разновидности.
ГОСТ 3478-79 Подшипники качения. Основные размеры.
ГОСТ 18854-94 Подшипники качения. Статическая грузоподъемность.

ГОСТ 18855-94 Подшипники качения. Динамическая расчетная грузоподъемность и
расчетный ресурс (долговечность).
ГОСТ 20918-75 Подшипники качения. Методы расчета предельной частоты вращения.
ГОСТ 24810-81 Подшипники качения. Зазоры.
ГОСТ 24955-81 Подшипники качения. Термины и определения.
ГОСТ 25256-82 Подшипники качения. Допуски. Термины и определения.
6.2. ТИПЫ ПОДШИПНИКОВ
ГОСТ 831-75 Подшипники шариковые радиально-упорные однорядные. Типы и
основные размеры.
ГОСТ 832-78 Подшипники шариковые радиально-упорные сдвоенные. Типы и основные
размеры.
ГОСТ 3635-78 Подшипники шарнирные. Технические условия.
(ИСО 6124-1-84, ИСО 6124-3-82, ИСО 6125-82)
ГОСТ 3722-81 Подшипники качения. Шарики. Технические условия.
ГОСТ 4060-78 Подшипники роликовые игольчатые с одним наружным штампованным
кольцом. Технические условия.
ГОСТ 4252-75 Подшипники шариковые радиально-упорные двухрядные. Основные размеры.
ГОСТ 4657-82 Подшипники роликовые радиальные игольчатые однорядные. Основные
размеры. Технические требования.
ГОСТ 5377-79 Подшипники роликовые радиальные с короткими цилиндрическими
роликами без внутреннего или наружного кольца. Типы и основные размеры.
ГОСТ 5721-75 Подшипники роликовые радиальные сферические двухрядные. Типы и
основные размеры.
ГОСТ 6364-78 Подшипники роликовые конические двухрядные. Основные размеры.
ГОСТ 6870-81 Подшипники качения. Ропики игольчатые. Технические условия.
ГОСТ 7242-81 Подшипники шариковые радиальные однорядные с защитными шайбами.
Технические условия.
ГОСТ 7634-75 Подшипники радиальные роликовые многорядные с короткими
цилиндрическими роликами. Типы и основные размеры.
ГОСТ 7872-89 Подшипники упорные шариковые однорядные и двойные. Основные размеры.
ГОСТ 8328-75 Подшипники радиальные роликовые с короткими цилиндрическими
роликами. Типы и основные размеры.
ГОСТ 8338-75 Подшипники шариковые радиальные однорядные. Основные размеры.
ГОСТ 8419-75 Подшипники роликовые конические четырехрядные. Основные размеры.
ГОСТ 8545-75 Подшипники шариковые и роликовые двухрядные с закрепительными
втулками. Типы и основные размеры.
ГОСТ 8882-75 Подшипники шариковые радиальные однорядные с уплотнениями.
Технические условия.
ГОСТ 8995-75 Подшипники шариковые радиально-упорные однорядные с одним
разъемным кольцом. Типы и основные размеры.
ГОСТ 9592-75 Подшипники шариковые радиальные с выступающим внутренним
кольцом. Технические условия.
ГОСТ 9942-90 Подшипники упорно-радиальные роликовые сферические однорядные.
Технические условия.
301
ГОСТ 10058-90 Подшипники шариковые радиальные однорядные с упорным бортом
малогабаритные.
ГОСТ 20531-75 Подшипники роликовые игольчатые радиально-упорные
комбинированные. Технические условия.
ГОСТ 20821-75 Подшипники шариковые упорно-радиальные двухрядные с углом
контакта 60°. Технические условия
ГОСТ 22696-77 Подшипники качения. Ролики цилиндрические короткие. Технические
условия.
ГОСТ 23179-78 Подшипники качения радиальные шариковые однорядные гибкие.
Технические условия.
ГОСТ 23526-79 Подшипники роликовые упорные с цилиндрическими роликами
однорядные. Типы и основные размеры.
ГОСТ 24310-80 Подшипники радиальные роликовые игольчатые без колец. Технические
условия.
ГОСТ 24696-81 Подшипники роликовые радиальные сферические с симметричными
роликами. Основные размеры.
ГОСТ 24850-81 Подшипники шариковые радиальные однорядные с двумя уплотнениями
с широким внутренним кольцом и сферической наружной поверхностью
наружного кольца. Основные размеры.
ГОСТ 25255-82 Подшипники качения. Ролики цилиндрические длинные. Технические
условия.
ГОСТ 26290-90 Подшипники радиальные и упорные двойные роликовые
комбинированные. Технические условия.
ГОСТ 26676-85 Подширники роликовые упорные однорядные с игольчатыми роликами
без колец. Технические условия.
ГОСТ 27057-86 Подшипники упорные роликовые однорядные. Основные размеры.
ГОСТ 27365-87 Подшипники роликовые конические однорядные повышенной
грузоподъемности. Основные размеры.
ГОСТ 28428-90 Подшипники радиальные шариковые сферические 2-х рядные.
Технические условия.
ГОСТ 29241-91 Подшипники упорно-радиальные шариковые однорядные с углом
контакта 60°. Технические условия.
ГОСТ 29242-91 Подшипники упорные роликовые однорядные с короткими
цилиндрическими роликами без колец. Технические условия.
ГОСТ 30633-99 Подшипники роликовые радиальные сферические однорядные. Основные
размеры.
6.3. УСТАНОВКА ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
ГОСТ 2893-82 Подшипники качения. Канавки под упорные пружинные кольца. Кольца
пружинные упорные. Размеры.
ГОСТ 3325-85 Подшипники качения. Поля допусков и технические требования к
посадочным поверхностям валов и корпусов. Посадки.
ГОСТ 8530-90 Подшипники качения. Гайки, шайбы и скобы для закрепительных и стяж-
(ИСО 2982-72, ИСО 2983-75) ных втулок. Технические условия.
ГОСТ 11871-88 Гайки круглые шлицевые класса точности А. Технические условия.

302
ГОСТ 11872-89
ГОСТ 13014-80
ГОСТ 13940-86
ГОСТ 13941-86
ГОСТ 13942-86
ГОСТ 13943-86
ГОСТ 13944-86
ГОСТ 14734-69
ГОСТ 20226-82
ГОСТ 24208-80
ГОСТ 25455-82
ГОСТ 26576-85
ГОСТ 28707-8!
(ИСО 246-78)
ГОСТ 2832-77
ГОСТ 2833-77
ГОСТ 3130-77
ГОСТ 9650-80
Шайбы стопорные многолапчатые. Технические условия.
Втулки стяжные подшипников качения. Основные размеры.
Кольца пружинные упорные плоские наружные концетрические и
канавки для них. Конструкция и размеры.
Кольца пружинные упорные плоские внутренние концетрические и
канавки для них. Конструкция и размеры.
Кольца пружинные упорные плоские наружные эксцентрические и
канавки для них. Конструкция и размеры.
Кольца пружинные упорные плоские внутренние эксцентрические и
канавки для них. Конструкция и размеры.
Кольца пружинные упорные плоские и канавки для них. Общие
технические условия.
Шайбы концевые. Конструкция.
Подшипники качения. Заплечики для установки подшипников качения.
Размеры.
Втулки закрепительные подшипников качения. Основные размеры.
Подшипники качения. Втулки закрепительные и стяжные. Технические
условия.
Подшипники качения. Кольца стопорные эксцентрические и
концентрические и винты установочные для крепления шарикоподшипников.
Технические условия.
Подшипники качения. Кольца упорные фасонные. Технические условия.
ЭЛЕМЕНТЫ УСТАНОВОЧНЫЕ
Кольца установочные с винтовым креплением. Конструкция и размеры.
Кольца пружинные для стопорения винтов и канавки для них.
Конструкция и размеры.
Кольца установочные со штифтовым креплением. Конструкция и размеры.
Оси. Технические условия.
ГОСТ 8752-79
8. УПЛОТНЕНИЯ
Манжеты резиновые, армированные для уплотнения валов.
ГОСТ 8790-79
ГОСТ 10748-79
ГОСТ 14737-69
ГОСТ 14738-69
ГОСТ 14739-69
ГОСТ 14740-69
ГОСТ 23360-78
ШПОНКИ
ОНВ. Соединения шпоночные с призматическими направляющими
шпонками с креплением на валу. Размеры шпонок и сечений пазов. Допуски
и посадки.
ОНВ. Соединения шпоночные с призматическими высокими шпонками.
Размеры шпонок и сечений пазов. Допуски и посадки.
Шпонки призматические привертные. Конструкция.
Шпонки ступенчатые. Конструкция.
Шпонки круглые. Конструкция.
Штыри. Конструкция.
ОНВ. Соединения шпоночные призматическими шпонками. Размеры
шпонок и сечений пазов. Допуски и посадки.
ГОСТ 24068-80 ОНВ. Соединения шпоночные с клиновыми шпонками. Размеры шпонок
т сечений пазов. Допуски и посадки.
ГОСТ 24069-80 ОНВ. Соединения шпоночные с тангенциальными нормальными шпонка-
(ИСО 3117-77) ми. Размеры сечений шпонок и пазов. Допуски и посадки.
ГОСТ 24070-80 ОНВ. Соединения шпоночные с тангенциальными усиленными шпонками.
Размеры сеченнй шпонок и пазов. Допуски и посадки.
ГОСТ 24071-80 ОНВ. Соединения шпоночные с сегментными шпонками. Размеры шпо-
(ИСО 3912-77) нок и сечений пазов. Допуски и посадки.
ГОСТ 29175-91 ОНВ. Шпонки призматические низкие и шпоночные пазы. Размеры и до-
(ИСО 2491-74) пуски.
ГОСТ 30173-96 Соединения шпоночные с призматическими скользящими шпонками.
Размеры шпонок и сечений пазов. Допуски и посадки.
10. ШЛИЦЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
ГОСТ 1139-58 Соединения зубчатые (шлицевые) прямобочные. Размеры, допуски и посадки.
ГОСТ И 39-80 ОКВ. Соединения шгшцевые прямобочные. Размеры и допуски.
ГОСТ 6033-51 Соединения зубчатые (шлицевые) эвольвентные.
ГОСТ 6033-80 ОНВ. Соединения шлицевые эвольвентные с углом профиля 30°. Размеры,
допуски и измеряемые величины.
ГОСТ 21425-75 Соединения зубчатые (шлицевые) прямобочные. Методы расчета
нагрузочной способности.
11. РЕЗЬБЫ
11.1. ОБЩИЕ
ГОСТ 1759.0-87 Болты, винты, шпильки и гайки. Технические условия.
ГОСТ 1759.1-82 Болты, винты, шпильки, гайки и шурупы. Допуски. Методы контроля
размеров и отклонений формы и расположения поверхностей.
ГОСТ 1759.2-82 Болты, винты и шпильки. Дефекты поверхности и методы контроля.
ГОСТ 1759.3-83 Гайки. Дефекты поверхности и методы контроля.
ГОСТ 1759.4-87 Болты, винты и шпильки. Механические свойства и методы испытаний.
(ИСО 898-1-78)
ГОСТ 1759.5-87 (ИСО 898-2-78) Гайки. Механические свойства и методы испытаний.
ГОСТ 2904-91 ОНВ. Метки на деталях с левой резьбой.
ГОСТ 6424-73 Зев (отверстие), конец ключа и размер "под ключ".
ГОСТ 10549-80 Выход резьбы. Сбеги, недорезы, проточки и фаски
ГОСТ 11284-75 Отверстия сквозные под крепежные детали. Размеры.
ГОСТ 11708-82 ОНВ. Резьба. Термины и определения.
ГОСТ 12414-94 Концы болтов, винтов и шпилек. Размеры.
ГОСТ 12415-80 Отверстия под концы установочных винтов. Типы и размеры.
ГОСТ 12876-67 Поверхности опорные под крепежные детали. Размеры.
ГОСТ 13682-80 Места под ключи гаечные. Размеры.
ГОСТ 14140-81 ОНВ. Допуски расположения осей отверстий для крепежных деталей.
ГОСТ 16030-70 Отверстия сквозные квадратные н продолговатые под крепежные детали.
Формы и размеры.
ГОСТ 17769-83 Изделия крепежные. Правила приемки.

ГОСТ 18160-72 Изделия крепежные. Упаковка. Маркировка. Транспортирование и хранение.
ГОСТ 19256-73 Стержни под накатывание метрической резьбы. Диаметры.
ГОСТ 19257-73 Отверстия под нарезание метрической резьбы. Диаметры.
ГОСТ 19258-73 Стержни под нарезание метрической резьбы. Диаметры.
ГОСТ 24670-81 Болты, винты и шурупы. Радиусы под головкой.
ГОСТ 24671 -84 Болты, винты и шурупы с шестигранной головкой и гайки шестигранные.
Размеры "под ключ".
ГОСТ 25556-82 Винты установочные. Механические свойства и методы испытаний.
ГОСТ 27017-86 Изделия крепежные. Термины и определения.
ГОСТ 27148-86 Изделия крепежные. Выход резьбы. Сбеги, недорезы и проточки. Размеры.
11.2. РЕЗЬБЫ МЕТРИЧЕСКИЕ
ГОСТ 4608-81 ОНВ. Резьба метрическая. Посадки с натягом.
ГОСТ 8724-81 ОНВ. Резьба метрическая. Диаметры и шаги.
ГОСТ 9150-81 ОНВ. Резьба метрическая. Профиль.
ГОСТ 16093-81 ОНВ. Резьба метрическая. Допуски. Посадки с зазором.
ГОСТ 24705-81 ОНВ. Резьба метрическая. Основные размеры.
ГОСТ 24834-81 ОНВ. Резьба метрическая. Допуски. Переходные посадки.
ГОСТ 30892-2002 ОНВ. Резьба метрическая с профилем MJ. Профиль, диаметры и шаги, до-
(ИСО 5855-1-99, ИСО 5855-2-99, ИСО 5855-3-99) пуски.
11.3. РЕЗЬБЫ ТРАПЕЦЕИДАЛЬНЫЕ И УПОРНЫЕ
ОНВ. Резьба трапецеидальная. Профили.
ОНВ. Резьба трапецеидальная однозаходная. Допуски.
ОНВ. Резьба упорная. Профиль и основные размеры.
ОНВ. Резьба упорная усиленная 45°.
ОНВ. Резьба трапецеидальная однозаходная. Основные размеры.
ОНВ. Резьба трапецеидальная. Диаметры и шаги.
ОНВ. Резьба трапецеидальная миогозаходиая.
ОНВ. Резьба упорная. Допуски.
ГОСТ 9484-81
ГОСТ 9562-81
ГОСТ 10177-82
ГОСТ 13535-87
ГОСТ 24737-81
ГОСТ 24738-81
ГОСТ 24739-81
ГОСТ 25096-82
ГОСТ 6042-83
ГОСТ 6111-52
ГОСТ 6211-81
ГОСТ 6357-81
ГОСТ 21347-75
ГОСТ 21348-75
ГОСТ 21349-75
ГОСТ 21350-75
ГОСТ 25229-82
ГОСТ 3033-79
11.4. ДРУГИЕ ВИДЫ РЕЗЬБ
Резьба Эдисона круглая. Профили, размеры и предельные отклонения.
Резьба коническая дюймовая с углом профиля 60°.
ОНВ. Резьба трубиая коническая.
ОНВ. Резьба трубная цилиндрическая.
Стержни под нарезание трубной конической резьбы. Диаметры.
Отверстия под нарезание трубной цилиндрической резьбы. Диаметры.
Стержни под нарезание трубной конической резьбы. Диаметры
Отверстия под нарезание трубной конической резьбы. Диаметры.
Резьба метрическая коническая.
12. КРЕПЕЖНЫЕ ИЗДЕЛИЯ
12.1. БОЛТЫ
Болты откидные. Конструкция и размеры.
303
ГОСТ 4751-73 Рым-болты. Технические условия.
ГОСТ 7783-81 Болты с полукруглой головкой и усом класса точности С. Конструкция и
размеры.
ГОСТ 7785-81 Болты с потайной головкой и усом класса точности С. Конструкция и размеры.
ГОСТ 7786-81 Болты с потайной головкой и квадратным подголовком класса точности С.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 7787-81 Болты шинные класса точности С. Конструкция и размеры..
ГОСТ 7795-70 Болты с шестигранной уменьшенной головкой и направляющим
подголовком класса точности В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 7796-70 Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности В.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 7798-70 Болты с шестигранной головкой класса точности В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 7801-81 Болты с увеличенной полукруглой головкой и усом класса точности С.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 7805-70 Болты с шестигранной головкой класса точности А. Конструкция и размеры.
ГОСТ 7808-70 Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности А.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 7811 -70 Болты с шестигранной уменьшенной головкой и направляющим
подголовком класса точности А. Конструкция и размеры.
ГОСТ 7817-80 Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности А дай
отверстий из-под развертки. Конструкция и размеры.
ГОСТ 15589-70 Болты с шестигранной головкой класса точности С. Конструкция и размеры.
ГОСТ 15590-70 Болты с шестигранной уменьшенной головкой и направляющим
подголовком класса точности С. Конструкция и размеры.
ГОСТ 15591-70 Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности С.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 17673-81 Болты с увеличенной потайной головкой и квадратным подголовком
класса точности С. Конструкция и размеры.
ГОСТ 22353-77 Болты высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 22356-77. Болты и гайки высокоарочные. Общие технические условия.
ГОСТ 24379.0-80 Болты фундаметные. Общие технические условия.
ГОСТ 24379.1-80 Болты фундаметные. Конструкция и размеры.
12.2. ГАЙКИ
ГОСТ 2524-70 Гайки шестигранные с уменьшенным размером "под ключ" класса
точности А. Конструкция и размеры.
ГОСТ 2526-70 Гайки шестигранные низкие с уменьшенным размером "под ключ" класса
точности А. Конструкция и размеры.
ГОСТ 2528-73 Гайки шестигранные прорезные с уменьшенным размером "под ключ"
класса точности А. Конструкция и размеры.
ГОСТ 3032-76 Гайки-барашки. Конструкция и размеры.
ГОСТ 3385-69 Гайки крыльчатые. Конструкция.
ГОСТ 4088-69 Гайки фасонные. Конструкция.
ГОСТ 5915-70 Гайки шестигранные класса точности В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 5916-70 Гайки шестигранные низкие класса точности В. Конструкция и размеры.

ГОСТ 5918-73
ГОСТ 5919-73
ГОСТ 5927-70
ГОСТ 5929-70
ГОСТ 5931-70
ГОСТ 5932-73
ГОСТ 5933-73
ГОСТ 5935-73
ГОСТ 6393-73
ГОСТ 8381-73
ГОСТ 10657-80
ГОСТ 11860-85
ГОСТ 15521-70
ГОСТ 15522-70
ГОСТ 15523-70
ГОСТ 15524-70
ГОСТ 15525-70
ГОСТ 15526-70
ГОСТ 22354-77
ГОСТ 4087-69
ГОСТ 4090-69
ГОСТ 6402-70
ГОСТ 6958-78
ГОСТ 9649-78
ГОСТ 10450-78
ГОСТ 10461-81
ГОСТ 10462-81
ГОСТ 10463-81
ГОСТ 10464-81
ГОСТ 10906-78
ГОСТ 11371-78
Гайки шестигранные прорезные и корончатые класса точности В.
Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные прорезные и корончатые низкие класса точности А.
Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные класса точности А. Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные низкие класса точности А. Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные особо высокие класса точности А. Конструкция и
размеры.
Гайки шестигранные прорезные и корончатые класса точности А.
Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные прорезные и корончатые низкие класса точности А.
Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные прорезные низкие с уменьшенным размером "под ключ"
класса точности А. Конструкция и размеры.
Гайки круглые с отверстием на торце "под ключ" класса точности А.
Конструкция и размеры.
Гайки круглые с радиально распоположенными отверстиями класса
точности А. Конструкция и размеры.
Гайки круглые со шлицем на торце. Конструкция и размеры.
Гайки колпачковые класса точности А. Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные с уменьшенным размером "под ключ" класса
точности В. Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные низкие с уменьшенным размером "под ключ" класса
точности В. Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные высокие класса точности В. Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные высокие класса точности А. Конструкция и размеры.
Гайки шестигранные особо высокие класса точности В. Конструкция
размеры.
Гайки шестигранные класса точности С. Конструкция и размеры.
Гайки высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры.
12.3. ШАЙБЫ
Шайбы быстросъемные. Конструкция.
Шайбы подвесные. Конструкция.
Шайбы пружинные. Технические условия.
Шайбы увеличенные. Классы точности А и С. Технические условия.
Шайбы стальные класса точности А для пальцев. Технические условия.
Шайбы уменьшенные. Классы точности А и С. Технические условия.
Шайбы стопорные с зубьями. Общие технические условия.
Шайбы стопорные с внутренними зубьями. Конструкция и размеры.
Шайбы стопорные с наружными зубьями. Конструкция и размеры.
Шайбы стопорные с наружными зубьями под винты с потайной и
полупотайной головкой с углом 90°. Конструкция и размеры.
Шайбы косые. Технические условия.
Шайбы. Технические условия.
ГОСТ 11648-75
ГОСТ 11872-89
ГОСТ 13463-77
ГОСТ 13464-77
ГОСТ 13465-77
ГОСТ 13466-77
ГОСТ 14734-69
ГОСТ 18123-82
ГОСТ 22355-77
ГОСТ 24197-80
ГОСТ 28961-91 (ИСО
Шайбы упорные быстросъемные. Технические условия.
Шайбы стопорные многолапчатые. Технические условия.
Шайбы стопорные с лапкой. Конструкция и размеры.
Шайбы стопорные с лапкой уменьшенные. Конструкция и размеры.
Шайбы стопорные с носком. Конструкция и размеры.
Шайбы стопорные с носком уменьшенные. Конструкция и размеры.
Шайбы концевые. Конструкция и размеры.
Шайбы. Общие технические условия.
Шайбы класса точности С к высокопрочным болтам. Конструкция и размеры.
Шайбы квадратные. Конструкция.
887-83) Шайбы плоские для шестигранных болтов, винтов и гаек. Общий алан.
ГОСТ 397-79
ГОСТ 3128-70
ГОСТ 3129-70
ГОСТ 9464-79
ГОСТ 9465-79
ГОСТ 10773-93
(ИСО 8744-86)
ГОСТ 12207-79
(ИСО 8733-86, ИСО
ГОСТ 12850.1-93
(ИСО 8739-86)
ГОСТ 12850.2-93
(ИСО 8740-86)
ГОСТ 14229-93 (ИСО
ГОСТ 19119-80
ГОСТ 22032-76
ГОСТ 22033-76
ГОСТ 22034-76
ГОСТ 22035-76
ГОСТ 22036-76
ГОСТ 22037-76
ГОСТ 22038-76
ГОСТ 22039-76
12.4. ШПЛИНТЫ, ШТИФТЫ, ШПИЛЬКИ, ПАЛЬЦЫ
Шплинты. Технические условия.
Штифты цилиндрические незакаленные. Технические условия.
Штифты конические незакаленные. Технические условия.
Штифты конические с внутренней резьбой, незакаленные. Технические
условия.
Штифты конические с резьбовой цапфой, незакаленные. Технические
условия.
Штифты цилиндрические насечные с коническими насечками.
Технические условия.
Штифты цилиндрические с внутренней резьбой. Технические условия.
8735-87)
Штифты цилиндрические насечные с насечками на всей длине и
направляющим концом. Технические условия.
Штифты цилиндрические насечные с насечками на всей длине и фаской.
Технические условия.
8752-87) Штифты цилиндрические пружинные с прорезью. Технические условия.
Штифты конические разводные. Технические условия.
Шпильки с ввинчиваемым концом длиною Id. Класс точности В.
Конструкция и размеры.
Шпильки с ввинчиваемым концом длиною Id. Класс точности А.
Конструкция и размеры.
Шпильки с ввинчиваемым концом длиною 1,25d. Класс точности В.
Конструкция и размеры.
Шпильки с ввинчиваемым концом длиною l,25d. Класс точности А.
Конструкция и размеры.
Шпильки с ввинчиваемым концом длиною 1,6d. Класс точности В.
Конструкция и размеры.
Шпильки с ввинчиваемым концом длиною l,6d. Класс точности А.
Конструкция и размеры.
Шпильки с ввинчиваемым концом длиною 2d. Класс точности В.
Конструкция и размеры.
Шпильки с ввинчиваемым концом длиною 2d. Класс точности А.
Конструкция и размеры.

ГОСТ 22040-76 Шпильки с ввинчиваемым концом длиною 2,5d. Класс точности В.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 22041-76 Шпильки с ввинчиваемым концом длиною 2,5d. Класс точности А.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 22042-76 Шпильки для деталей с гладкими отверстиями. Класс точности В.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 22043-76 Шпильки для деталей с гладкими отверстиями. Класс точности А.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 24296-93 (ИСО-8734-87) Штифты цилиндрические закаленные. Технические условия.
ГОСТ 26862-86 Штифты. Общие технические условия.
ГОСТ 30322-95 Штифты насечные.
12.5. ВИНТЫ
ГОСТ 1476-93 Винты установочные с коническим концом и прямым шлицем классов
точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 1477-93 Винты установочные с плоским концом и прямым шлицем классов
точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 1478-93 Винты установочные с цилиндрическим концом и прямым шлицем
классов точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 1479-93 Винты установочные с засверленным концом и прямым шлицем классов
точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 1481-84 Винты установочные с шестигранной головкой и цилиндрическим концом
классов точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 1482-84 Винты установочные с квадратной головкой и цилиндрическим концом
классов точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 1483-84 Винты установочные с шестигранной головкой и ступенчатым концом
с конусом классов точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 1485-84 Винты установочные с квадратной головкой и засверленным концом
классов точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 1486-84 Винты установочные с квадратной головкой и ступенчатым концом со
сферой классов точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 1488-84 Винты установочные с квадратной головкой и буртиком классов точности
А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 1491-80 Винты с цилиндрической головкой классов точности А и В. Конструкция
и размеры.
ГОСТ 2833-77 Кольца пружинные для стопорения винтов и канавки для них.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 8878-93 Винты установочные с коническим концом и шестигранным углублением
(ИСО 4027-77) "под ключ" классов точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 10336-80 Винты с цилиндрической головкой невыпадающие класса точности В.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 10337-80 Винты с цилиндрической головкой и сферой невыпадающие класса
точности В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 10338-80 Винты с шестигранной головкой невыпадающие класса точности В.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 10339-80 Винты с потайной головкой невыпадающие класса точности В.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 10340-80 Винты с полупотайной головкой невыподающие класса точности В.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 10341 -80 Винты с полукруглой головкой невыпадающие класса точности В.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 10342-80 Винты с цилиндрической головкой и шестигранным углублением "под
ключ" невыпадающие класса точности В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 10343-80 Винты с лыской "под ключ" невыпадающие класса точности В.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 10344-80 Винты с накатанной головкой невыпадающие класса точности В.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 10618-80 Винты самонарезающиеся для металла и пластмассы. Общие технические
условия.
ГОСТ 10619-80 Винты самонарезающиеся с потайной головкой для металла и пластмасс.
Общие технические условия.
ГОСТ 10620-80 Винты самонарезающиеся с полупотайной головкой для металла и
пластмассы. Общие технические условия.
ГОСТ 10621-80 Винты самонарезающиеся с полукруглой головкой для металла и
пластмассы. Общие технические условия.
ГОСТ 10753-86 Шлицы крестообразные для винтов и шурупов. Размеры и методы контроля.
ГОСТ 11074-93 Винты установочные с плоским концом и шестигранным углублением
(ИСО 4026-77) "под ключ" класса точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 11075-93 Винты установочные с цилиндрическим концом и шестигранным углубле-
(ИСО 4028-77) нием "под ключ" класса точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 11644-75 Винты с цилиндрической скругленной головкой классов точности А и В.
Конструкция и размеры.
ГОСТ 11650-80 Винты самонарезающиеся с полукруглой головкой и заостренным концом
для металла и пластмассы. Конструкция и размеры.
ГОСТ 11651 -80 Винты самонарезающиеся с полупотайной головкой и заостренным
концом для металла и пластмассы. Конструкция и размеры.
ГОСТ 11652-80 Винты самонарезающиеся с потайной головкой и заостренным концом для
металла и пластмассы. Конструкция и размеры.
ГОСТ 11738-84 Винты с цилиндрической головкой и шестигранным отверстием "под
(ИСО 4762-77) ключ" класса точности А. Конструкция и размеры.
ГОСТ 17473-80 Винты с полукруглой головкой классов точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 17474-80 Винты с полупотайной головкой классов точности А и В. Конструкция
и размеры.
ГОСТ 17475-80 Винты с потайной головкой классов точности А и В. Конструкция и размеры.
ГОСТ 21331-75 Винты с накатанной высокой головкой. Конструкция и размеры.
ГОСТ 21332-75 Винты с накатанной низкой головкой. Конструкция и размеры.
ГОСТ 21333-75 Винты с накатанной низкой головкой и коническим концом. Конструкция
и размеры.
ГОСТ 21334-75 Винты с накатанной низкой головкой и ступенчатым концом.
Конструкция и размеры.

306
13.
ГОСТ 21335-75
ГОСТ 21336-75
ГОСТ 21337-75
ГОСТ 21338-75
ГОСТ 24669-81
ГОСТ 28962-91
ГОСТ 28963-91
ГОСТ 28964-91
ГОСТ 30560-98
ГОСТ 9.032-74
ГОСТ 9.306-85
ГОСТ 2999-75
ГОСТ 6636-69
ГОСТ 8593-81
ГОСТ 8820-69
ГОСТ 8908-81
ГОСТ 9012-59
ГОСТ 9013-59
ГОСТ 10948-64
ГОСТ 12080-66
ГОСТ 12081-72
ГОСТ 14034-74
ГОСТ 14775-81
ГОСТ 19534-74
ГОСТ 21098-82
ГОСТ 22061-76
ГОСТ23170-78Е
ГОСТ 23887-79
ГОСТ 25548-82
ГОСТ 26358-84
ГОСТ 26645-85
Винты с накатанной низкой головкой и заостренным концом.
Конструкция и размеры.
Винты с накатанной низкой головкой и закругленным концом.
Конструкция и размеры.
Винты с накатанной низкой головкой и цилиндрическим концом.
Конструкция и размеры.
Винты с накатанной головкой. Технические требования.
Шлицы прямые для винтов и шурупов.
Винты с внешним шестигранником в головке и утолщенным стержнем.
Технические условия.
Винты с внешним шестигранником в полукруглой головкой и
утолщенным стержнем. Технические условия.
Винты с внешним шестигранным углублением и заостренным концом.
Технические условия.
Винты с цилиндрической полукруглой головкой классов точности А и В.
Конструкция и размеры.
КОНСТРУКТИВНЫЕ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
ЕСЗКС. Покрытия лакокрасочные. Группы, технические требования и
обозначения.
ЕСЗКС. Покрытия металлические и неметаллические. Обозначения.
Методы испытаний. Измерение твердости алмазной пирамидкой (по Ви-
керсу).
Нормальные линейные размеры.
Нормальные конусности и утлы конусов.
Канавки для выхода шлифовального круга. Форма и размеры.
ОНВ. Нормальные углы и допуски углов.
Методы испытаний. Измерение твердости по Бринеллю.
Методы испытаний. Измерение твердости по Роквеллу.
Радиусы закруглений и фаски. Размеры.
Концы валов цилиндрические. Основные размеры, допускаемые крутящие
моменты.
Концы валов конические с конусностью 1:10. Основные размеры.
Допускаемые крутящие моменты.
Отверстия центровые. Размеры.
Канавки для выхода долбяков. Размеры.
Балансировка вращающихся тел. Термины.
Цепи кинематические. Методы расчета точности.
Машины и технологическое оборудование. Система классов точности
балансировки. Основные положения.
Упаковка для изделий машиностроения. Общие требования.
Сборка. Термины и определения.
Конусы и конические соединения. Термины и определения.
Отливки из чугуна. Общие технические условия.
Отливки нз металлов и сплавов. Допуски размеров, массы и припуски на
механическую обработку.
ГОСТ 27782-88
ГОСТ 13218.1-80
ГОСТ 13218.2-80
ГОСТ 13218.3-80
ГОСТ 13218.4-80
ГОСТ 13218.5-80
ГОСТ 13218.6-80
ГОСТ 13218.7-80
ГОСТ 13218.8-80
ГОСТ 13218.9-80
ГОСТ 13218.10-80
ГОСТ 13218.11-80
ГОСТ 13219.1-81
ГОСТ 13219.2-81
ГОСТ 13219.3-81
ГОСТ 13219.4-81
ГОСТ 13219.5-81
ГОСТ 13219.6-81
ГОСТ 13219.7-81
ГОСТ 13219.8-81
ГОСТ 13219.9-81
ГОСТ 13219.10-81
ГОСТ 13219.11-81
ГОСТ 13219.12-81
Металлоемкость изделий из машиностроения. Термины и определения.
14. КОРПУСА И КРЫШКИ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Корпуса типа ШМ подшипников качения диаметром от 47 до 150 мм.
Конструкция и размеры.
Корпуса типа ШМ подшипников качения диаметром от 160 до 400 мм.
Конструкция и размеры.
Корпуса типа УМ подшипников качения диаметром от 80 до 150 мм.
Конструкция и размеры.
Корпуса типа УМ подшипников качения диаметром от 160 до 400 мм.
Конструкция и размеры.
Корпуса типа ШБ подшипников качения диаметром от 90 до 150 мм.
Конструкция и размеры.
Корпуса типа ШБ подшипников качения диаметром от 160 до 400 мм.
Конструкция и размеры.
Корпуса типа УБ подшипников качения диаметром от 85 до 150 мм.
Конструкция и размеры.
Корпуса типа УБ подшипников качения диаметром от 160 до 400 мм.
Конструкция и размеры.
Корпуса типа РШ подшипников качения. Конструкция и размеры.
Корпуса типа РУ подшипников качения. Конструкция и размеры.
Корпуса подшипников качения. Технические требования.
Крышки торцевые глухие низкие диаметром от 47 до 100 мм корпусов
подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые глухие низкие диаметром от 110 до 400 мм корпусов
подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые глухие высокие диаметром от 47 до 100 мм корпусов
подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые глухие высокие диаметром от 110 до 400 мм корпусов
подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые с манжетным уплотнением низкие диаметром от 47 до
100 мм корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые с манжетным уплотнением низкие диаметром от 110 до
400 мм корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые с манжетным уплотнением средние диаметром от 47 до
100 мм корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые с манжетным уплотнением средние диаметром от 110 до
400 мм корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые с манжетным уплотнением высокие диаметром от 47 до
100 мм корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые с манжетным уплотнением высокие диаметром от 110 до
400 мм корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые с канавками низкие диаметром от 47 до 100 мм
корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые с канавками низкие диаметром от 110 до 400 мм
корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.

ГОСТ 13219.13-81
ГОСТ 13219.14-81
ГОСТ 13219.15-81
ГОСТ 13219.16-81
ГОСТ 13219.17-81
ГОСТ 11641-73
ГОСТ 18511-73
ГОСТ 18512-73
ГОСТ 18513-73
ГОСТ 18514-73
ГОСТ 2789-73
ГОСТ 25142-82
ГОСТ 27964-88
ГОСТ 7713-62
ГОСТ 11472-69
ГОСТ 24642-81
ГОСТ 24643-81
ГОСТ 25069-81
ГОСТ 25307-82
ГОСТ 25346-89
ГОСТ 25347-82
ГОСТ 25670-83
ГОСТ 28187-89
ГОСТ 82-70
ГОСТ 103-76
ГОСТ 380-94
ГОСТ 493-79
ГОСТ 535-88
Крышки торцевые с канавками средние диаметром от 47 до 100 мм
корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые с канавками средние диаметром от 110 до 400 мм
корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые с канавками высокие диаметром от 47 до 100 мм
корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые с канавками высокие диаметром от 110 до 400 мм
корпусов подшипников качения. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые корпусов подшипников качения. Технические требования.
15. КРЫШКИ ПОДШИПНИКОВ
Крышки торцевые с канавкой для уплотнительного кольца. Размеры и
конструкция.
Крышки торцевые глухие. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые с отверстием для манжетного уплотнения. Конструкция
и размеры.
Крышки торцевые с жировыми канавками. Конструкция и размеры.
Крышки торцевые узлов подшипников качения. Технические условия.
16. ШЕРОХОВАТОСТЬ ПОВЕРХНОСТЕЙ
Шероховатость поверхности. Параметры и характеристики.
Шероховатость поверхности. Термины и определения.
Измерение шероховатости поверхности. Термины и определения.
17. ДОПУСКИ И ПОСАДКИ
Допуски и посадки. Основные определения.
Допуски и посадки. Классы точности 02-09.
ОНВ. Допуски формы и расположения поверхностей. Основные термины
и определения.
ОНВ. Допуски формы и расположения поверхностей. Числовые значения.
ОНВ. Неуказанные допуски формы и расположения поверхностей.
ОНВ. Система допусков и посадок для конических соединений.
ОНВ. Общие положения, ряды допусков и основных отклонений.
ОНВ. ЕСДиП. Поля допусков и рекомендуемые посадки.
ОНВ. ЕСДиП. Предельные отклонения размеров с неуказанными допусками.
Отклонения формы и расположения поверхностей. Общие требования к
методам измерений.
18. МАТЕРИАЛЫ
Прокат стальной горячекатанный широкополосный универсальный.
Сортамент.
Полоса стальная горячекатанная. Сортамент.
Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки.
Бронзы безоловянные литейные. Марки.
Прокат сортовой и фасованный из стали углеродистой обыкновенного
качества.
307
ГОСТ 613-79
ГОСТ 977-88
ГОСТ 1050-88
ГОСТ 1320-74
ГОСТ 1412-85
ГОСТ 1583-93
ГОСТ 1585-85
ГОСТ 2590-88
ГОСТ 2591-88
ГОСТ 2879-88
ГОСТ 4543-71
ГОСТ 7293-85
ГОСТ 8239-89
ГОСТ 8240-97
ГОСТ 8509-93
ГОСТ 8510-86
ГОСТ 8786-68
ГОСТ 8787-68
ГОСТ 9389-75
ГОСТ 14113-78
ГОСТ 14959-79
ГОСТ 19903-90
ГОСТ 19904-74
ГОСТ 21437-95
ГОСТ 24285-80
Бронзы оловянные литейные. Марки.
Отливки стальные. Общие технические условия.
Прокат сортовой, калиброванный, со специальной отделкой поверхности
из углеродистой качественной конструкционной стали. Общие
технические условия.
Баббиты оловянные и свинцовые. Технические условия.
Чугун с пластинчатым графитом для отливок. Марки.
Сплавы алюминиевые литейные. Технические условия.
Чугун антифрикционный для отливок. Марки.
Прокат стальной горячекатанный круглый. Сортамент.
Прокат стальной горячекатанный квадратный. Сортамент.
Прокат стальной горячекатанный шестигранный. Сортамент.
Сталь легированная конструкционная. Технические условия.
Чугун с шаровидным графитом для отливок. Марки.
Двутавры стальные горячекатанные. Сортамент.
Швеллеры стальные горячекатанные. Сортамент
Уголки стальные горячекатанные равнополочные. Сортамент.
Уголки стальные горячекатанные неравнополочные. Сортамент.
Сталь чистотянутая для шпонок сегментных.
Сталь чистотянутая для шпонок.
Проволока стальная углеродистая. Технические условия.
Сплавы алюминиевые антифрикционные. Марки.
Прокат из рессорно-пружинной углеродистой и легированной стали.
Технические условия.
Прокат листовой горячекатанный. Сортамент.
Прокат листовой холоднокатанный. Сортамент.
Сплавы цинковые антифрикционные. Марки, технические требования и
методы испытаний.
Герметик марки УТ-34.
19. СВАРКА
ГОСТ 2601-84 Сварка металлов. Термины и определения основных понятий.
ГОСТ 5264-80 Ручная дуговая сварка. Соединения сварные. Основные типы,
конструктивные элементы и размеры,
ГОСТ 8713-79 Сварка под флюсом. Соединения сварные. Основные типы,
конструктивные элементы и размеры.
ГОСТ 11533-75 Автоматическая и полуавтоматическая дуговая сварка под флюсом.
Соединения сварные под острыми и тупыми углами. Основные типы,
конструктивные элементы и размеры.
ГОСТ 11534-75 Ручная дуговая сварка. Соединения сварные под острыми и тупыми
углами. Основные типы, конструктивные элементы и размеры.
ГОСТ 14771-76 Дуговая сварка в защитном газе. Соединения сварные. Основные типы,
конструктивные элементы и размеры.
ГОСТ 14776-79 Дуговая сварка. Соединения сварные точечные. Основные типы,
конструктивные элементы и размеры.

308
ГОСТ 15164-78 Электрошлакавая сварка. Соединения сварные. Основные типы,
конструктивные элементы и размеры.
ГОСТ ] 5878-79 Каитактная сварка. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные
элементы и размеры.
ГОСТ 29273-92 (ИСО 581-80) Свариваемость. Определения.
20. ЕСКД
ГОСТ 2.101-68 ЕСКД. Виды изделий.
ГОСТ 2.102-68 ЕСКД. Виды и комплектность конструкторских документов.
ГОСТ 2.103-68 ЕСКД. Стадии разработки.
ГОСТ 2.104-68 ЕСКД. Основные надписи.
ГОСТ 2.105-95 ЕСКД. Общие требования к текстовым документам.
ГОСТ 2.106-96 ЕСКД. Текстовые документы.
ГОСТ 2.109-73 ЕСКД. Основные требования к чертежам.
ГОСТ 2.118-73 ЕСКД. Техническое предложение.
ГОСТ 2.119-73 ЕСКД. Эскизный проект.
ГОСТ 2.120-73 ЕСКД. Технический проект.
ГОСТ 2.201-80 ЕСКД. Обозначение изделий и конструкторских документов.
ГОСТ 2.301-68 ЕСКД. Форматы.
ГОСТ 2.302-68 ЕСКД. Масштабы.
ГОСТ 2.303-68 ЕСКД. Линии.
ГОСТ 2.304-81 ЕСКД. Шрифты чертежей.
ГОСТ 2.305-68 ЕСКД. Изображения - виды, разрезы, сечения.
ГОСТ 2.306-68 ЕСКД. Обозначения графические материалов и правила их нанесения па
чертежах.
ГОСТ 2.307-68 ЕСКД. Нанесение размеров и предельных отклонений.
ГОСТ 2.308-79 ЕСКД. Указание на чертежах допусков формы и расположение поверхностей.
ГОСТ 2.309-73 ЕСКД. Обозначение шероховатости поверхности.
ГОСТ 2.310-68 ЕСКД. Нанесение на чертежах обозначений покрытий, термической н
других видов обработки.
ГОСТ 2.311-68 ЕСКД. Изображение резьбы.
ГОСТ 2.312-72 ЕСКД. Условные ичображения и обозначения швов сварных соединений.
ГОСТ 2.313-82 ЕСКД. Условные изображения и обозначения неразъемных соединений.
ГОСТ 2.314-68 ЕСКД. Указания на чертежах о маркировании и клеймении изделий.
ГОСТ 2.315-68 ЕСКД. Изображения упрощенные и условные крепежных детелей.
ГОСТ 2.316-68 ЕСКД. Правила нанесения на чертежах надписей, технических требований
и таблиц.
ГОСТ 2.317-69 ЕСКД. Аксонометрические проекции,
ГОСТ 2.318-81 ЕСКД. Правила упрощенного нанесения размеров отверстий.
ГОСТ 2.320-82 ЕСКД. Правила нанесения размеров допусков и посадок конусов.
ГОСТ 2.321-84 ЕСКД. Обозначения буквенные.
ГОСТ 2.401-75 ЕСКД. Правила выполнения чертежей пружин.
ГОСТ 2.402-68 ЕСКД. Условное обозначение зубчатых колес, реек, червяков и звездочек
цепных передач.
ГОСТ 2.403-75 ЕСКД. Правила выполнения чертежей цилиндрических зубчатых колес.
ГОСТ 2.404-75 ЕСКД. Правила выполнения чертежей зубчатых реек.
ГОСТ 2.405-75 ЕСКД. Правила выполнения чертежей конических зубчатых колес.
ГОСТ 2.406-76 ЕСКД. Правила выполнения чертежей цилиндрических червяков и
червячных колес.
ГОСТ 2.407-75 ЕСКД. Правила выполнения чертежей червяков и червячных колес глобоид-
ных передач,
ГОСТ 2.408-68 ЕСКД. Правила выполнения рабочих чертежей звездочек приводных
роликовых и втулочных цепей.
ГОСТ 2.409-75 ЕСКД. Правила выполнения чертежей зубчатых (шлицевых) соединений.
ГОСТ 2.410-68 ЕСКД. Правила выполнения чертежей металлических конструкций.
ГОСТ 2.420-69 ЕСКД. Упрощенное изображение подшипников качения на сборочных
чертежах.
ГОСТ 2.421-75 ЕСКД. Правила выполнения рабочих чертежей звездочек для
пластинчатых цепей.
ГОСТ 2.422-70 ЕСКД. Правила выполнения рабочих чертежей цилиндрических зубчатых
колес передач Новикова с двумя линиями зацепления.
ГОСТ 2.425-74 ЕСКД. Правила выполнения рабочих чертежей звездочек для зубчатых
цепей.

АОЗТ "НИИ "Редуктор"
ВНИИредуктор создан в 1968 году. На протяжение всего времени существования
института и по сей день основные наши усилия сосредотачивались на главных
направлениях редукторостроения - повышении технического уровня, качества, надежности
и конкурентоспособности редукторов, вариаторов, приводон, муфт.
Мы занимаемся научно-техническими прогнозами, проводим теоретические и
экспериментальные исследования, выполняем конструкторские работы, внедряем на
предприятиях Украины и стран СНГ новейшие достижения науки н техники,
прогрессивные технологии, современную организацию производства.
В марте 1998 года институт реорганизован в акционерное общество закрытого
типа АОЗТ "НИИ "Редуктор". АОЗТ "НИИ "Редуктор", кроме перечисленных выше
работ, проводит государственные и сертификационные испытания редукторов и
приводов, выполняет работы по их стандартизации и унификации, занимается разработкой
государственных и межгосударственных стандартов на механические приводы.
Продукция, создаваемая в институте, используется в тяжелой промышленности и
сельском хозяйстве, дорожно-строительном и подъемно-транспортном
машиностроении, легкой промышленности и энергетике, во многих других отраслях народного
хозяйства. Судя по отзывам потребителей наши изделя надежны и экономичны.
^х ОАО ЗАРЕМ
ив| "майкопский
ЩЙ# РЕДУКТОРНЫЙ ЗАВОД"
Наш адрес: РОССИЯ, Республика Адыгея,
385000, гор. Майкоп, ул. Шовгенова, 362.
МЫ МОЖЕМ ПРЕДЛОЖИТЬ ВАМ:
• широкий ассортимент качественной и долговечной приводной техники, в том числе:
- крупногабаритные зубчатые передачи с наружным диаметром зубчатых колес da
до 1250 мм и модулем т до 12 мм, с зубчатым зацеплением Новикова и с эволь-
вентным зацеплением, в том числе с твердыми (HRC = 58...62)
цементированными и шлифованными зубчатым парами эвольвентного зацепления с наружным
диаметром da до 800 мм и моделем т до 12 мм;
- специальные крупногабаритные редукторы с суммарным межцентровым
расстоянием до 2500 мм и массой до Ют;
- высокоскоростные зубчатые передачи с частотой вращения быстроходного вала
л до 11000 об/мин;
- зубчатые, упругие втулочно-пальцевые и другие присоединительные муфты, в том
числе и крупногабаритные.
. услуги по расчету, отпимизации и проектированию приводных механизмов с
использованием програмного обеспечения, а также проверке правильности выбранного за-
Мы развиваем сотрудничество с зарубежными фирмами. Изделия разработки
АОЗТ "НИИ "Редуктор" сразу же доказали свою конкурентоспособность - стали
экспортироваться в первый же год существования института. Сейчас они
поставляются более чем в 30 стран мира.
Наше акционерное общество готово к любой форме взаимовыгодного экомическо-
го партнерства. Предлагаем проводить совместные работы по созданию новых
конструкций, поиску рынков сбыта, организации кооперированного производства,
созданию совместных предприятий. Готовы оперативно разработать для Вас механические
приводы самого высокого технического уровня.
Заранее благодарны за Ваши запросы и остаемся в надежде на тесное сотрудничество.
Владимир Власенко, к.т.н.
Директор АОЗТ "НИИ "Редуктор"
Директор Власенко Владимир Николаевич т/ф C80 44) 408 71 38
Главный инженер Фей Валерий Миронович т/ф C80 44) 408 71 38
Бухгалтерия г C80 44) 408 65 88
Наш адрес: Украина, 03056, Киев-56, ул. Борщаговская, 154.
e-mail: nnreductor@yandex.ru niiredut@i.com.ua
Тел. (87722) 2 45 64, 2 45 65, 2 55 28, 2 60 53,
Тел./факс (87722) 2 60 45. Отделы
маркетинга и сбыта: Тел./факс. (87722) 2 60 37,
2 10 27, 7 05 71, 2 60 67, 7 04 83, 2 60 96.
Internet: http://www.reduktor-m.ru
E-mail: zarem@radnet.ru
Представительства завода:
гор. Москва, тел. @95) 786 21 00, 786 21 02
гор. Новокузнецк, тел. C843) 74 06 02
казчиком редуктора;
• изделия других редукторных заводов, комплексно обеспечив поставку всего заказа
с различных предпрятий;
• замену вышедших из строя импортных редукторов на отечественные;
• ремонт и модернизацию любого редуктора и поставку запасных частей;
• поставку продукции крановых заводов;
• компетентную консультацию при выборе необходимого редуктора, исходя из
условий его эксплуатации;
• проектирование и изготовление специальных приводов по техническому заданию
заказчика;
• выкупить редукторы номенклатуры завода и других предприятий по договорной цене.
Создавая новую прогрессивную высокоэффективную продукцию, ОАО "За-
рем" в первую очередь учтет Ваши требования и пожелания к конструкции изделия,
обеспечит его высокий технический уровень и абсолютную надежность.
ОАО "Зарем" исследует, разрабатывает и производит редукторы практически для
всех отраслей промышленности страны. Нашими партнерами являются крупные
металлургические комбинаты, предприятия, производящие машины и
оборудование для угледобынающей, лесозаготовительной, нефтехимической
промышленности, железнодорожного транспорта. Не менее широко продукция завода
используются при производстве подъемно-транспортной и строительной техники,
сельско-хозяйственных машин и оборудования и т.д.

Издательство «ВЫСШАЯ
Копнов В.А., Кривошапко С.Н. Сопротивление материалов. Руководство для
решения задач я выполнения лабораторных и расчетно-графических работ: Учеб.
пособие. — М.: Высш. шк., 2005. — 351 с.
На современном уровне изложены традиционные вопросы прочностного расчета
отдельного бруса при растяжении, сдвиге, кручении, изгибе, сложном сопротивлении,
составляющие основное содержание курса сопротивления материлов. Рассмотрены
задачи на устойчивость упругих стержней, динамические задачи, кеупругое
деформирование. Отдельные вопросы расширены за счет включения новых методов расчета.
Специальная глава посвящена использованию ЭВМ в прочностных расчетах
элементов конструкций. В каждой главе даны решения нескольких задач с методическими
указаниями, а для всех остальных приведены ответы.
Описана методика проведения лабораторных работ. Для преподавателей курса
сопротивления материалов приведены 19 расчетно-графических работ, которые могут
служить для проверки знаний студентов.
Для студентов и преподавателей высших технических учебных заведений. Может
также служить практическим пособием для проектировщиков, инженеров, изучающих
и использующих в практической работе методы сопротивления материалов.
Никитин Н.Н. Курс теоретической механики: Учебник. -- 6-е изд., перераб.
и доп. - М.: Высш. шк., 2003. — 719 с.
В шестом издании E-е 1990 г.) разделы «Статика» и «Динамика» изложены
совместно в разделе «Динамика» на основе новой формы основных аксиом динамики.
Сделаны дополнения в разделе «Динамика» о первых интегралах в динамике точки
и вынужденных движениях системы при периодических и произвольных возбуждениях.
Ряд примеров динамики заменен новыми с целью полной иллюстрации всех основных
методов решения задач теоретической механики; внесены добавления и уточнения,
относящиеся к совершенствованию структуры учебника.
Для студентов машиностроительных и приборостроительных специальностей
вузов.
» предлагает следующие книги:
Радкевич Я.М., Схиртладзе А.Г., Лактионов Б.И. Метрология, стандар-
тизациа н сертификация: Учебник. — М.: Высш. шк., 2005. — 768 с.
Учебник охватывает широкий круг вопросов, связанных с метрологией,
стандартизацией и сертификацией продукции. Рассмотрены вопросы метрологии как науки об
измерениях, методах и средствах обеспечения их единиства и способах достижения
требуемой точности. Приведены важнейшие сведения о физических величинах и
единицах их измерения; математических методах обработки результатов измерения,
положения Государственной системы стандартизации, унификации и агрегатирования,
комплексной и опережающей стандартизации, основные понятия в области оценки
качества продукции. Изложены основные понятия и определения в области
стандартизации основных норм взаимозаменяемости, рассмотрены принципы построения
системы допусков и посадок; основные нормы взаимозаменяемости типовых
соединений деталей машин. Приведены методы обоснования требований к точности основных
сопряжений, стандартизации геометрических параметров деталей, организационные,
научно-технические и нормативно-методические основы сертификации продукции
и услуг.
Для студентов вузов. Представляет интерес для широкого круга
предпринимателей и специалистов.
Грес П.В. Руководство к решению задач но сопротивлению материалов: Учеб.
пособие для вузов. — М.: Высш. шк., 2004. - 136 с.
Учебное пособие содержит минимально необходимый теоретический материал,
акцент сделан на рекомендациях к решению типовых задач курса «Сопротивление
материалов». Предназначено для студентов различных специальностей и направлений
высшего профессионального образования, соответствует Государственным
образовательным стандартам второго поколения.
Задачи даны с решениями, что позволяет использовать пособие для
самостоятельной работы.
Для студентов технических вузов.

Минин Л. С, Хроматов В.Е., Самсонов Ю.П. Расчетные ¦ тестовые задании
по сопротивлению материалов: Учеб. пособие. — М.: Высш. шк., 2003. — 224 с.
В пособие включены варианты заданий, расчетные схемы, таблицы числовых
данных и примеры решения задач по всем основным разделам курса сопротивления
материалов. Приведены примеры решения всех задач с использованием программного
обеспечения MathCAD и задачи для текущего контроля знаний студентов в тестовой
форме.
Для студентов высших технических учебных заведений.
Технология машиностроении. В 2 кн. Кн. 1. Основы технологии машиностроения:
Учеб. пособие/Э.Л. Жуков, И.И. Козарь, Б.Я. Розовский и др.; Под ред. С.Л.
Мурашкина. — М.: Высш. шк., 2005. — 278 с.
Приведена система разработки и постановки продукции на производство (СРПП);
рассмотрены вопросы точности и надежности механической обработки, виды
погрешностей и модели их образования; изложены основные этапы проектирования
технологических процессов с примерами конкретных решений.
Для студентов технологических и конструкторских специальностей
машиностроительных вузов и технических университетов. Может быть полезно технологам
и конструкторам машиностроительных предприятий.
Технология машиностроения. В 2 кн. Кн. 2. Технологии машиностроения: Учеб.
пособие./ Э.Л. Жуков, И.И. Козарь, Б.Я. Розовский и др.; Под ред. С.Л.
Мурашкина. — М.: Высш. шк., 2005. — 295 с.
Рассмотрены вопросы проектирования современных технологических процессов
изготовления деталей общего машиностроения; приведены типовые технологические
процессы для деталей основных классов; изложены особенности проектирования
технологических процессов для станков с ЧПУ, для автоматизированных участков и
автоматических линий; затронуты вопросы автоматизации технологической подготовки
производства. Отдельный раздел посвящен правилам оформления технологической
документации.
Для студентов технологических и конструкторских специальностей
машиностроительных вузов и технических университетов. Может быть полезно технологам
и конструкторам машиностроительных предприятий.
Гутин С.Я., Власов М.Ю. Информационные технология в эскизном
проектировании и оптимизации параметров зубчатых цилиндрических редукторов: Учеб.
пособие. — М.: Высш. шк., 2004. — 410 с.
Содержит сведения по проектированию зубчатого цилиндрического
двухступенчатого редуктора для трех схем и зубчатого цилиндрического одноступенчатого
редуктора. Приведены основные расчетные зависимости и дана разработка эскизного
проекта.
Рассмотрены вопросы оптимизации параметров редукторов в зависимости от
передаточного числа тихоходной ступени. Приведены результаты расчета и
проектирования для четырех схем редукторов.
Описана работа с программой по автоматизированному проектированию
зубчатых цилиндрических редукторов.
Для студентов инженерных специальностей вузов, аспирантов, инженеров.

Справочное издание
Курмаз Леонид Владимирович, Скойбеда Анатолий Тихонович
ДЕТАЛИ МАШИН.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Редактор В.А. Козлов
Художник А.Ю. Войткевич
Лицензия ИД № 06236 от 09.11.01.
Изд. № РЕНТ-153. Подл, в печать 05.07.05. Формат 60 х 841/,,. Бум. офсетная.
Гарнитура «Тайме». Печать офсетная. Объем 36,43 усл. печ. л.
Тираж 3000 экз. Заказ А-637
ФГУП «Издательство «Высшая школа», 127994, Москва, ГСП-4,
Неглинная ул., 29/14.
Тел.: @95) 200-04-56.
http://www.vshkola.ru. E-mail: info_vshkola@mail.ru
Отдел реализации: @95) 200-07-69, 200-31-47; факс: @95) 200-34-86.
Отпечатано в типографии ОАО ПИК «Идел-Пресс».
420066, г. Казань, ул. Декабристов, 2.