Text
Брайан Литц
ПРИКЛАДНАЯ БАЛЛИСТИКА
ДЛЯ СТРЕЛЬБЫ НА БОЛЬШИЕ
ДАЛЬНОСТИ
2-е издание
2011 год
APPLIED
BALLISTICS FOR
LONG-RANGE
SHOOTING
Understanding the Elements and Application of
External Ballistics for Successful Long-Range
Target Shooting and Hunting
BRYAN LITZ
Брайан Литц,
Прикладная баллистика
для стрельбы на большие
дальности
Перевод с английского
2-е издание
2011 год
1
Applied Ballistics for Long-Range Shooting
Bryan Litz
2nd edition
Copyright © 2011 Applied Ballistics, LLC
Русский текст© 2013 Сергей Бокарёв
Все права сохранены. Отпечатано в Соединенных Штатах Америки. Никакая часть этой публикации не
может быть воспроизведена или представлена ни в какой форме или никакими средствами без пред-
варительного письменного разрешения издателя.
ISBN 978-0-615-45256-2
Издатель:
Applied Ballistics, LLC
15071 Hanna Ave ТУ
Cedar Springs, MI 49319
2
Содержание
Предисловие к русскому изданию 10
Благодарности 13
Введение 14
Часть 1. Элементы внешней баллистики 17
Глава 1: Основы 18
Глава 2: Баллистический коэффициент 23
Глава 3: Снижение траектории пули 47
Глава 4: Стрельба вверх/вниз под углом к горизонту 58
Глава 5: Отклонение ветром 64
Глава 6: Деривация 97
Глава 7: Эффект Кориолиса 108
Глава 8: Использование баллистических программ 113
Глава 9: Настройка прицельных приспособлений 135
Глава 10: Стабильность пули 148
Глава 11: Стрельба на сверхбольшие дальности 162
Обобщение элементов внешней баллистики 179
Часть 2. Анализ баллистических характеристик 182
Глава 12: Интересные факты и тенденции 183
Глава 13: Пример анализа баллистических характеристик 203
Глава 14: Обобщенный анализ результативности стрельбы на очки 216
Глава 15: Убойность дальнобойных охотничьих пуль 231
Глава 16: Вероятность попадания при охотничьей стрельбе 258
Часть 3. Свойства дальнобойных пуль 266
Глава 17: Анатомия пули 267
Глава 18: Монолитные пули 278
Глава 19: Использование экспериментальных данных 285
Баллистические коэффициенты и данные по стабильности 333
Пули .224 калибра (5,56 мм) 334
Berger .224 калибр 70 гран VLD 335
Berger .224 калибр 73 грана ВТ 336
Berger .224 калибр 75 гран VLD 337
Berger .224 калибр 77 гран ВТ 338
Berger .224 калибр 80 гран VLD 339
Berger .224 калибр 82 гран ВТ 340
Berger .224 калибр 90 гран VLD 341
Berger .224 калибр 90 гран ВТ 342
Sierra .224 калибр 52 грана Match King 343
Sierra .224 калибр 55 грана FMJ 344
Sierra .224 калибр 69 гран Match King 345
3
Sierra .224 калибр 77 гран Match King 346
Sierra .224 калибр 80 гран Match King 347
Sierra .224 калибр 90 гран Match King 348
Nosier .224 калибр 52 гран CC 349
Nosier .224 калибр 55 гран Ballistic Tip 350
Nosier .224 калибр 77 гран CC 351
Hornady .224 калибр 40 гран Vmax 352
Hornady .224 калибр 50 гран Vmax 353
Hornady .224 калибр 55 гран Vmax 354
Hornady .224 калибр 52 грана Атах 355
Hornady .224 калибр 75 гран Атах 356
Hornady .224 калибр 80 гран Атах 357
Hornady .224 калибр 68 гран ВТНР 358
Hornady .224 калибр 75 гран ВТНР 359
Lapua .224 калибр 69 гран Scenar 360
Lapua .224 калибр 77 гран Scenar 361
JLK .224 калибр 80 гран VLD 362
DRT .224 калибр 79 гран Frangible 363
Lake City .224 калибр 62 гран FMJBT 364
Пули .243 калибра (6 мм) 365
Berger .243 калибр 87 гран VLD 366
Berger .243 калибр 90 гран ВТ 367
Berger .243 калибр 95 гран VLD 368
Berger .243 калибр 100 гран ВТ 369
Berger .243 калибр 105 гран ВТ 370
Berger .243 калибр 105 гран VLD 371
Berger .243 калибр 108 гран ВТ 372
Berger .243 калибр 115 гран VLD 373
Sierra .243 калибр 70 гран Match King 374
Sierra .243 калибр 80 гран Blitz 375
Sierra .243 калибр 95 гран Match King 376
Sierra .243 калибр 107 гран Match King 377
DTAC .243 калибр 115 гран ВТНР 378
DTAC .243 калибр 117 гран 379
Nosier .243 калибр 70 гран Ballistic Tip 380
Nosier .243 калибр 80 гран Ballistic Tip 381
Nosier .243 калибр 95 гран Partition 382
Hornady .243 калибр 58 гран Vmax 383
Hornady .243 калибр 65 гран Vmax 384
Hornady .243 калибр 75 гран Vmax 385
Hornady .243 калибр 87 гран Vmax 386
Hornady .243 калибр 85 гран Interbond 387
Hornady .243 калибр 87 гран ВТНР 388
Hornady .243 калибр 100 гран BTSP 389
Hornady .243 калибр 105 гран Атах 390
Precision Ballistics .243 калибр 103 гран VLD 391
4
Precision Ballistics .243 калибр 105 гран VLD 392
Precision Ballistics .243 калибр 108 гран VLD 393
Precision Ballistics .243 калибр 113 гран VLD 394
Precision Ballistics .243 калибр 115 гран VLD 395
Lapua .243 калибр 90 гран FMJBT 396
Lapua .243 калибр 90 гран Scenar 397
Lapua .243 калибр 105 гран Scenar 398
JLK .243 калибр 105 гран VLD 399
Matrix .243 калибр 107 гран VLD 400
Пули .25 калибра (.257 ") 401
Berger .25 калибр 115 гран VLD 402
Sierra .25 калибр 100 гран Match King 403
Sierra .25 калибр 117 гран Pro Hunter 404
Nosier .25 калибр 115 гран Ballistic Tip 405
Hornady .25 калибр 87 гран Spitzer 406
Hornady .25 калибр 110 гран Interbond 407
Hornady .25 калибр 117 гран SST 408
Barnes .25 калибр 115 гран TSX FB 409
Пули .264 калибра (6,5 мм) 410
Berger .264 калибр 120 гран ВТ 411
Berger .264 калибр 130 гран VLD 412
Berger .264 калибр 140 гран VLD 413
Berger .264 калибр 140 гран short ВТ 414
Berger .264 калибр 140 гран Long Range ВТ 415
Berger .264 калибр 140 гран ВТ 416
Sierra .264 калибр 120 гран Pro Hunter 417
Sierra .264 калибр 107 гран Match King 418
Sierra .264 калибр 123 грана Match King 419
Sierra .264 калибр 142 грана Match King 420
Nosier .264 калибр 120 гран Ballistic Tip 421
Nosier .264 калибр 140 гран Accubond 422
Nosier .264 калибр 140 гран Custom Competition 423
Hornady .264 калибр 95 гран Vmax 424
Hornady .264 калибр 129 гран SST 425
Hornady .264 калибр 140 гран Атах 426
Lapua .264 калибр 108 гран Scenar 427
Lapua .264 калибр 123 гран Scenar 428
Lapua .264 калибр 139 гран Scenar 429
Lapua .264 калибр 144 грана FMJBT 430
JLK .264 калибр 140 гран VLD 431
Cauterucio .264 калибр 119 гран 10-ogive 432
Cauterucio .264 калибр 119 гран 15-ogive 433
Cauterucio .264 калибр 131 гран VLD 434
Hoover .264 калибр 136 гран 435
Norma .264 калибр 130 гран Diamond 436
Swift .264 калибр 130 гран Scirocco 437
5
Пули .270 калибра (277 ") 438
Berger .270 калибр 130 гран VLD 439
Berger .270 калибр 140 гран VLD 440
Berger .270 калибр 150 гран VLD 441
Sierra .270 калибр 115 гран Match King 442
Sierra .270 калибр 135 гран Match King 443
Sierra .270 калибр 150 гран Game King 444
Nosier .270 калибр 140 гран Ballistic Tip 445
Nosier .270 калибр 140 гран Nosier Partition 446
Hornady .270 калибр 110 гран Vmax 447
Hornady .270 калибр 130 гран Interbond 448
Hornady .270 калибр 140 гран BTSP Interlock 449
Hornady .270 калибр 150 гран SP Interlock 450
Matrix .270 калибр 150 гран RBT 451
Cutting Edge .270 калибр 120 гран HPBT 452
Cutting Edge .270 калибр 130 гран HPBT 453
Пули .284 калибра (7 мм) 454
Berger .284 калибр 140 гран VLD 455
Berger .284 калибр 168 гран VLD 456
Berger .284 калибр 175 гран XLD 457
Berger .284 калибр 180 гран VLD 458
Berger .284 калибр 180 гран Hybrid 459
Berger .284 калибр 180 гран ВТ 460
Sierra .284 калибр 150 гран Game King 461
Sierra .284 калибр 175 гран Game King 462
Sierra .284 калибр 168 гран Match King 463
Sierra .284 калибр 175 гран Match King 464
Nosier .284 калибр 120 гран Ballistic Tip 465
Nosier .284 калибр 150 гран Ballistic Tip 466
Nosier .284 калибр 150 гран Partition 467
Nosier .284 калибр 175 гран Partition 468
Hornady .284 калибр 120 гран Vmax 469
Hornady .284 калибр 139 гран SP Interlock 470
Hornady .284 калибр 139 гран BTSP Interlock 471
Hornady .284 калибр 154 грана SP Interlock 472
Hornady .284 калибр 154 грана SST 473
Hornady .284 калибр 162 грана Атах 474
Hornady .284 калибр 175 гран Interlock 475
JLK .284 калибр 180 гран ВТНР 476
Barnes .284 калибр 175 гран TSX 477
Wildcat .284 калибр 200 гран ULD 478
Cauterucio .284 калибр 177 гран VLD 479
Cauterucio .284 калибр 189 гран VLD 480
Matrix .284 калибр 168 гран VLD 481
Matrix .284 калибр 175 гран RBT 482
Matrix .284 калибр 190 гран VLD 483
6
Пули .308 калибра (7,62 мм) 484
Berger .308 калибр 155 гран ВТ 485
Berger .308 калибр 155 гран VLD 486
Berger .308 калибр 155,5 гран ВТ FULLBORE 487
Berger .308 калибр 155 гран Hybrid 488
Berger .308 калибр 168 гран ВТ 489
Berger .308 калибр 168 гран VLD 490
Berger .308 калибр 168 гран Hybrid 491
Berger .308 калибр 175 гран Long Range ВТ 492
Berger .308 калибр 175 гран VLD 493
Berger .308 калибр 175 гран Tactical 494
Berger .308 калибр 185 гран VLD 495
Berger .308 калибр 185 гран Long Range ВТ 496
Berger .308 калибр 185 гран Hybrid 497
Berger .308 калибр 190 гран VLD 498
Berger .308 калибр 200 гран Hybrid 499
Berger .308 калибр 210 гран VLD 500
Berger .308 калибр 210 гран Long Range ВТ 501
Sierra .308 калибр 155 гран Palma (2155) 502
Sierra .308 калибр 155 гран Palma (2156) 503
Sierra .308 калибр 168 гран Match King 504
Sierra .308 калибр 173 гран FMJBT 505
Sierra .308 калибр 175 гран Match King 506
Sierra .308 калибр 180 гран Match King 507
Sierra .308 калибр 190 гран Match King 508
Sierra .308 калибр 200 гран Match King 509
Sierra .308 калибр 210 гран Match King 510
Sierra .308 калибр 220 гран Match King 511
Sierra .308 калибр 240 гран Match King 512
Sierra .308 калибр 165 гран Game King 513
Sierra .308 калибр 180 гран Game King 514
Sierra .308 калибр 200 гран Game King 515
Nosier .308 калибр 125 гран Ballistic Tip 516
Nosier .308 калибр 150 гран Ballistic Tip 517
Nosier .308 калибр 165 гран Ballistic Tip 518
Nosier .308 калибр 180 гран Ballistic Tip 519
Nosier .308 калибр 155 гран Custom Competition 520
Nosier .308 калибр 168 гран Custom Competition 521
Nosier .308 калибр 165 гран Partition 522
Nosier .308 калибр 180 гран Partition 523
Nosier .308 калибр 200 гран Partition 524
Nosier .308 калибр 165 гран Accubond 525
Nosier .308 калибр 180 гран Accubond 526
Nosier .308 калибр 200 гран Accubond 527
Hornady .308 калибр 155 гран Атах 528
Hornady .308 калибр 168 гран Атах 529
7
Hornady .308 калибр 178 гран Ашах 530
Hornady .308 калибр 208 гран Ашах 531
Hornady .308 калибр 150 гран SST 532
Hornady .308 калибр 165 гран SST 533
Hornady .308 калибр 150 гран BTSP 534
Hornady .308 калибр 190 гран BTSP 535
Hornady .308 калибр 168 гран НРВТ 536
Hornady .308 калибр 178 гран HPBT Match 537
Dietlein .308 калибр 155,5 гран ULD 538
Dietlein .308 калибр 168 гран ULD 539
Dietlein .308 калибр 173 гран ULD 540
Dietlein .308 калибр 175 гран ULD 541
Dietlein .308 калибр 185 гран ULD 542
Dietlein .308 калибр 190 гран ULD 543
Lapua .308 калибр 155 гран Scenar 544
Lapua .308 калибр 167 гран Scenar 545
Lapua .308 калибр 185 гран Scenar 546
Lapua .308 калибр 185 гран FMJBT (D46) 547
Lapua .308 калибр 200 гран FMJBT 548
Barnes .308 калибр 168 гран TSX ВТ 549
Barnes .308 калибр 168 гран TTSX ВТ 550
Barnes .308 калибр 180 гран TSX ВТ 551
JLK .308 калибр 155 гран VLD 552
JLK .308 калибр 210 гран VLD 553
JLK .308 калибр 210 гран VLDLBT 554
Matrix .308 калибр 168 гран RBT 555
Matrix .308 калибр 210 гран VLD 556
Cutting Edge .308 калибр 180 гран НРВТ 557
.308 калибр 155 гран НВС (Австралия) 558
РМР .308 калибр 155 гран НРВТ (Южная Африка) 559
DRT .308 калибр 175 гран Frangible 560
DRT .308 калибр 200 гран Frangible 561
GS Custom .308 калибр 137 гран SP 562
Пули .338 калибра 563
Berger .338 калибр 300 гран Hybrid 564
Sierra .338 калибр 250 гран Match King 565
Sierra .338 калибр 300 гран Match King 566
Sierra .338 калибр 250 гран Game King 567
Hornady .338 калибр 225 гран SST 568
Hornady .338 калибр 250 гран ВТНР Match 569
Hornady .338 калибр 285 гран ВТНР Match 570
Nosier .338 калибр 225 гран Accubond 571
Nosier .338 калибр 250 гран Accubond 572
Lapua .338 калибр 250 гран Scenar 573
Lapua .338 калибр 300 гран Scenar 574
Barnes .338 калибр 225 гран TTSX ВТ 575
8
Lehigh .338 калибр 230 гран Brass Solid 576
GS Custom .338 калибр 232 гран SP 577
Приложения 578
Приложение 1: Основные формулы баллистики 579
Формула 2.1: Баллистический коэффициент 580
Формула 2.2: Форм-фактор 581
Формула 5.1: Время задержки 582
Формула 5.2: Отклонение пули ветром 583
Формула 5.3: Скорость 584
Формула 5.4: Аэродинамический «прыжок» 585
Формула 6.1: Деривация 586
Формула 9.1: Выверка диоптрического прицела 587
Формула 12.1: Кинетическая энергия 588
Формула 15.1: Формула оптимального веса дичи Матунаса 589
Формула 19.1: Расчет форм-фактора G7 590
Формула стабильности Миллера 591
Формула стабильности Миллера: поправка на скорость 592
Формула стабильности Миллера: атмосферная поправка 593
Стандартная Атмосфера ИКАО 594
Определение скорости звука 595
Приложение 2: Некоторые условные обозначения, использованные в книге 596
Приложение 3: (Очень) краткий англо-русский словарь баллистических терминов 598
Список литературы 602
9
Предисловие к русскому изданию
Перевод этой книги на русский язык является прорывом в деле «ликвидации безграмотности»
в области внешней баллистики среди русскоязычной аудитории любителей стрельбы, в том числе
любителей стрельбы на дальние дистанции по малоразмерным целям.
В своей книге Брайан Литц в популярной форме, не отходя далеко от науки, доходчиво объяс-
няет элементарные основополагающие понятия внешней баллистики, развеивает при этом некото-
рые устоявшиеся среди стрелков мифы. Он касается практически всех вопросов, которые должен
знать стрелок из нарезного оружия, особенно при стрельбе на дальние и сверхдальние дистанции.
В книге мы прочитаем и о баллистическом коэффициенте пули, и о подборе лучшей пули для
стрельбы на сверхдальние дистанции; узнаем, что такое деривация и когда её необходимо учиты-
вать; узнаем о влиянии эффекта Кориолиса на сверхдальний полёт пули; прочитаем о стрельбе под
углом к горизонту, что особенно важно при охоте в горах.
Очень интересна глава о стабильности полёта пули, как в момент вылета её из ствола, так и о
стабилизации пули на дистанции, вплоть до преодоления пулей трансзвукового барьера и переходе
на дозвуковую скорость. Также мы узнаем о настройке прицела и ещё много-много интересного и
нужного.
Очень познавательна и поучительная глава, посвященная отклонению пули ветром. Автор чёт-
ко отделил теорию от практики и доходчиво объяснил, в чём правы теоретики, и почему их теоре-
тические выкладки могут не соответствовать реалиям практической стрельбы «на далеко». Лично
мне стало предельно ясно, почему в диалогах стрелков о действии ветра на полёт пули возникают
непримиримые споры между участниками, излагающими теоретические основы аэродинамики (но
не имеющих опыта стрельбы на сверхдальние дистанции) и участниками, действительно стре-
ляющими на дистанции 1000+ метров, и почему академические дискуссии о важности ближнего и
дальнего ветра не приводят собеседников к консенсусу. Больше того, не могут привести к консен-
сусу. И это только одна из глав этой нужной и интересной книги.
В третьей, заключительной части книги, приведены справочные данные о современных даль-
нобойных пулях и их баллистических характеристиках.
Рекомендую всем, интересующимся стрельбой, прочитать книгу Брайана Литца. Здесь очень
много интересного для практики при стрельбе на дальние и сверхдальние дистанции. Книга пред-
ставляет интерес и для новичков-дальнобойщиков и для профессионалов «полицейского» снай-
пинга. Возможно, она станет Вашей настольной книгой-справочником.
С уважением ко всем,
Олег Владиславович (О В), стрелок-любитель ©.
Несколько слов о самом переводе. По сравнению с первым изданием книги, второе издание,
вышедшее в 2011 году и перевод которого представлен вашему вниманию, было значительно рас-
ширено автором. В частности, практически каждая глава была расширена и дополнена новым ма-
териалом; добавлены две новые главы, посвященные стрельбе на сверхбольшие дальности и моно-
литным пулям. Также был значительно расширен справочный материал — теперь приведены бал-
листические данные по 236 пулям в 8 различных калибрах более чем десяти производителей.
10
При подготовке перевода исходный текст был тщательно проверен, были устранены незначи-
тельные ошибки и опечатки, допущенные автором. Также для удобства работы с книгой, перевод
был переработан следующим образом:
Во избежание неправильного толкования все формулы приводятся с условными обозна-
чениями, принятыми в отечественной литературе по баллистике.
Учитывая, что все числовые данные в книге приведены автором в английской (импери-
альной) системе мер, в некоторых случаях в тексте в круглых скобках приводится их пе-
ревод в единицы измерения по системе СИ.
Также для удобства работы с книгой был добавлен ряд дополнительных материалов: пе-
речень условных обозначений и небольшой англо-русский словарик по баллистике.
В заключение, хотел бы поблагодарить Игоря Михайлиди, Елену Бару, Маргариту Фельдман,
которые очень помогли мне при переводе данной книги. Без вашей помощи этот перевод никогда
не увидел бы свет. Также выражаю огромную благодарность Олегу Владиславовичу (О В) за цен-
ные замечания и поправки к переводу.
С уважением,
С.Б. (SergWanderer)
Таблица перевода некоторых физических величин
1 дюйм (in) = 2,54 см
1 фут (ft) = 0,3048 м
1 ярд (yd) = 0,9144 м
1 миля (ml) = 1609,3 м
1 фут в секунду (fps) = 0,305 м/с
1 миля в час (mph) = 1,61 км/ч
1 гран (gr) = 64,8 мг
1 фунт (1b) = 453,6 г
1 фунт-сила (1b) = 4,45 И
1 фунт-сила на кв. дюйм (psi) = 6894,75 Па
1 футо-фунт (ft-lb) = 1,356 Дж
1 дюйм рт. столба (inHg) = 3386,38 Па
И
Посвящение автора
Эта книга посвящается моим родителям.
Моему отцу,
который научил меня стрелять
и тому, что 2+2 всегда равно 4.
И моей маме,
которая всегда воодушевляла и поддерживала
мои поиски счастья
12
Благодарности
Здесь приведен не полный перечень людей и огранизаций, внесших какой-либо вклад в напи-
сание этой книги.
Бывшие сотрудники по работе и друзья Джон Ховард, Дана Батлер, Кевин Миллер, Джеймс
Саймон и Дастин Смит, которые помогли развить идеи и преодолеть инженерные проблемы при
изготовлении акустического тестового оборудования, а также помогли создать прилагаемое бал-
листическое программное обеспечение.
Моей отец, Билл Литц, который помог мне с некоторыми тестами БК, в том числе с критиче-
ским тестом снижения траектории пули, являющимся важной частью этой книги.
Том Ферраро и Том Райдер — сотрудникам стрельбища Reade Range в Пенсильвании, предло-
жившим свою помощь и оборудование стрельба для проведения моих тестов.
Джефф Грэхэм, которые помог провести некоторые тестирования БК в Огайо, снаряжая и от-
стреливая некоторые типы пуль.
Джерри Энгельман, Уэйн Дэниелз, Ренцо Тормен, Дэйв Фолтц, Вик Виктори, Пит Черч, Боб
Лоренц, Кен Оррис и Пол Чайлдз, которые помогали в моих ранних попытках измерения БК в
Кэмп Грэйлинг, Мичиган. Джерри Энгельман также предоставил инженерную поддержку, связан-
ную с обработкой сигналов.
Пол Ван Ден Боше, который провел очень важную и очень ценную работу по улучшению каче-
ства моего акустического тестового оборудования.
Моя жена Аманда, которая провела важные исследования, связанные с издательской работой.
Компании Berger, Sierra, Nosier, Hornady, Lapua, JLK, Dietlein Swaging, Presicion Ballitics,
Matrix Ballistics и Cutting Edge Bullets за предоставление бесплатных образцов своих пуль для про-
ведения тестов.
Миддлтон Томпкинс, который предоставил специальный хронограф и помогал мне при прове-
дении «Теста Финикса», описанного во 2-й главе. Мишель Галлахер и Эрик Стекер также оказали
помощь в установке и проведении этого важного испытания.
Дон Миллер, Лори Холланд, Эрик Стекер, Мишель Галлахер и Уолт Берджер, которые рецен-
зировали и предоставили полезные отзывы по ранним вариантам рукописи этой книги.
Я также хотел поблагодарить читателей первого издания моей книги за их отзывы и предложе-
ния по включению в книгу дополнительного материала и пулям, которые нужно было испытать.
13
Введение
Существует масса книг, посвященных внешней баллистике. Большинство из них находятся в
одной из двух категорий: они либо слишком технические, либо недостаточно технические. Книги
из категории слишком технических наполнены формулами и математическими выкладками, пред-
назначенными для демонстрации последних достижений науки. В этом отношении эти книги важ-
ны и востребованы; тем не менее, немногие стрелки способны почерпнуть для себя достаточное
количество практической информации, которую они могли бы непосредственно применить для
улучшения своей стрельбы. На другом конце спектра находятся книги по стрельбе, которые недос-
таточно технические. В книгах, о которых я говорю, обычно идет речь обо всех аспектах стрельбы,
и всего лишь одна глава в них будет посвящена внешней баллистике. Хотя они хорошо написаны и
подходят для обучения новичков многим аспектам стрельбы, обычно эти книги лишь мимоходом
касаются вопросов внешней баллистики.
Эта книга задумывалась как недостающее звено, заполняющее пространство между сложным
математическим объяснением внешней баллистики и ее практическим применением. Когда я гово-
рю практическим, я говорю о вещах, которые могут пониматься и применяться всеми стрелками
для достижения лучших результатов в стрельбе. Некоторая часть материала изложена техниче-
ским языком, но не более чем это необходимо.
Тема, раскрытая на этих страницах, возникла в результате многолетнего личного опыта и бесед
с заинтересованными стрелками-спортсменами и с охотниками, стреляющими на большие дально-
сти, а также со стрелками силовых структур. Это важные темы для серьезных стрелков, которые
им нужно знать для оптимизации кучности и точности стрельбы. Я попробую избежать абстракт-
ных подробных рассуждений о вещах, которые не помогут вам стрелять лучше! Моя задача —
помочь среднему стрелку улучшить результаты своей стрельбы посредством лучшего пони-
мания науки, лежащей в основе стрельбы.
Я много лет вынашивал идею написания книги о баллистике, поскольку это та тема, которую
мне нравится изучать и писать о ней. Я чувствовал, что есть огромная необходимость в книге, ко-
торая могла бы объяснить науку внешней баллистики среднему стрелку простым «обыватель-
ским» языком. Тем не менее, я не хотел просто переписывать информацию, которая уже была дос-
тупна. Я не думал, что это необходимо делать до тех пор, пока я не смогу внести свой собствен-
ный вклад в этот предмет. Через несколько лет, затратив массу усилий и денежных средств, я ре-
шил, что свой вклад я закончил. В третьей части этой книги приводится каталог экспериментально
измеренных данных по баллистическим коэффициентам (БК) для многих распространенных пуль,
используемых для охоты и стрельбы по мишеням на больших дальностях. Как будет показано во
2-й главе, баллистический коэффициент — это наиболее важная величина для любого более-менее
значимого анализа любого рода, включая расчет точных траекторий. Рассчитанная траектория яв-
ляется не более точной, чем информация, по которой она вычислялась, а БК — это исходная вели-
чина, характеризующая пулю. В прошлом стрелкам приходилось полагаться только на значения
БК, заявляемые производителями. По причинам, которые я объясню позже, производители пуль
исторически заявляли (рекламировали) непостоянные и часто неточные баллистические коэффи-
циенты. И эта ситуация привела к двум основным последствиям. Прежде всего, это не позволяло
стрелкам надежно сравнивать пули различных производителей. Во-вторых, стрелки не могли рас-
считывать точные траектории, требовавшиеся для поражения целей на больших дальностях.
Точное определение БК пули является непростой задачей. Наилучшим способом его определе-
ния является оборудование стрельбища инструментарием и выполнение тщательно контро-
14
лируемых тестовых стрельб для измерения БК (а не его расчета с использованием компьютерных
программ). Подобные испытания очень дороги и сложны, но это единственный способ уверенно и
точно узнать баллистический коэффициент пули. В третьей части этой книги приведены результа-
ты тестирования мною БК более 235 современных дальнобойных пуль для стрелкового оружия в 8
калибрах и более десяти основных торговых марок, и это наиболее полный и точный сборник экс-
периментальных данных по БК из всех когда-либо собранных. Я рассматриваю информацию, при-
веденную в третьей части книги, как свой собственный вклад в стрелковый спорт.
В главах, представленных в данной книге, рассматриваются различные аспекты стрельбы на
большие дальности, многие из которых связаны с точными и важными расчетами баллистических
траекторий. Независимо используемого метода, расчет траектории не может оказаться более точ-
ным, чем наименее точное из исходных данных. Я считаю, что баллистический коэффициент тра-
диционно являлся той исходной величиной, которая вносила самый большой вклад в ошибку, по-
этому я полагаю, что моя подборка экспериментально измеренных баллистических коэффициен-
тов станет ценным вкладом в стрелковый спорт.
Современный уровень развития науки
За последние время в науке внешней баллистики произошло несколько важных достижений,
которые только начали применяться в основной стрелковой практике. С помощью этой книги я
хотел бы сделать данные достижения понятными и доступными для всех стрелков.
Ведение огня из высокоточной винтовки на большие дальности является вызовом1 со многими
переменными. Некоторые из этих переменных легко измеряются и рассчитываются; другие можно
только оценить. Идея состоит в том, чтобы сдвинуть эти переменные в категорию известных, и
минимизировать количество и влияние неизвестных переменных. Одной из областей, которую эта
книга переводит в разряд известных переменных, является расчет траекторий.
Современные баллистические решения достаточно давно стали доступными для индустрии
спортивного оружия. Нам не нужно заново изобретать колесо; стрелкам только нужно научиться
эффективно применять уже имеющиеся инструменты. Эта книга посвятит читателя в детали этого
процесса.
Цель этой книги не в том, чтобы показать самые последние достижения в области внешней
баллистики. Основная цель — помочь среднему стрелку понять и использовать в полной мере су-
ществующие последние достижения, применяя для решения проблемы наиболее подходящие ин-
струменты из имеющихся в наличии. Прежде чем вы начнете думать о том, что это звучит как рек-
ламный слоган, я сообщу, что не хочу продвигать продажи какого-то специального программного
обеспечения. На самом деле, единственная программа, которая вам понадобится, — эта та, которая
приложена к данной книге, и она бесплатно выложена в Интернете. Я просто сосредоточусь на де-
монстрации того, как наилучшим образом использовать эти инструменты.
Моделирование
Не все параметры внешней баллистики можно точно измерить (как минимум, с моим бюдже-
том). Для таких более тонких деталей, чтобы проиллюстрировать физику того, что происходит, я в
основном полагался на знания и опыт в моделировании и проведении экспериментов. Они показы-
вают, что картинка стоит дороже тысячи слов. Очень часто хорошая модель может оказаться той
картинкой, которая способна прояснить ситуацию. Числовые компьютерные модели могут ока-
заться очень обманчивыми, если пользователь не понимает их ограничений. С другой стороны,
Редкий случай, когда английское слово challenge более точно отражает смысл предложения, чем русский пере-
вод — прим, редактора русского перевода.
15
когда модели используются правильно, они могут оказаться очень мощными и поучительными
инструментами.
Статистика
Одной из проблем, связанных с компьютерными моделями и проблемными решениями вооб-
ще, является то, что они являются внутренне детерминированными. Другими словами, если вы
вводите в них одинаковые данные, они всегда дадут вам одинаковые результаты. Стрельба, как
вам известно, таким качеством не обладает! Нашей целью, как высокоточных стрелков, является
минимизация неопределенностей и необходимость сделать нашу стрелковую систему настолько
постоянной, насколько это возможно. Тем не менее, определенная степень неопределенностей и
погрешностей остается всегда, и с ними приходится работать. Есть и хорошие новости; у нас есть
средство для работы с погрешностями, возникающими при стрельбе — это статистика. Статистика
является очень мощным и важным предметом, часто недооцениваемым стрелками. Стрельба полна
измеряемыми неопределенностями (дульная скорость, дальность, ветер, пороховой заряд, вес
гильзы, толщина стенки шейки гильзы, размеры пуль и т.д.). Понятно, что основной причиной, по
которой стрелки не попадают в мишени, в полной мере являются неопределенности, существую-
щие при стрельбе. Статистика — это математический аппарат, позволяющий работать с
неопределенностями. С помощью всего лишь нескольких основных принципов статистики,
стрелки могут принимать гораздо лучшие решения при релоадинге и стрельбе. Систематическое
изучение неопределенностей, существующих при стрельбе, будет основной темой на протяжении
всей книги. Для многих величин, которые будут приведены в книге, также будут приводиться и
границы погрешностей. Приведение значений в таком виде отражает истинную недетерминиро-
ванную природу стрельбы. Если я говорю, что снижение какой-то пули составляет 55 дюймов, то
это число имеет свое значение. Но если я скажу, что снижение составляет 55 ± 5 дюймов, основы-
ваясь на имеющихся неопределенностях, то стрелок получает лучшую информацию для принятия
решения.
Большая картина
Иногда полезно оглядываться назад и спрашивать себя: какова основная цель? В этой книге,
погружаясь глубже в темы внешней баллистики, мы всегда видим перед собой большую картину.
Материал в этой книге призван помочь стрелкам развить лучшее понимание, знание и получать
большее удовольствие от стрельбы. И самое главное, основная цель этой книги — это помочь вам
достигнуть большего успеха! Измеряете ли вы успех размером группы, очками или попаданиями
в дичь на больших дальностях, материал в этой книге поможет вам делать все это лучше.
16
Часть 1
Элементы внешней баллистики
17
Глава 1
Основы
При стрельбе на большие дальности существует множество переменных факторов. Рассмотре-
ние их всех одновременно во всей их комплексности может оказаться чрезвычайно трудоемким
процессом. С целью системного изучения баллистики, мы для начала разделим эти элементы на
две основные группы:
1. Детерминированные переменные.
2. Недетерминированные переменные.
Детерминированные переменные {deterministic variables) — это переменные, которые могут
быть измерены и рассчитаны. Большинство переменных, относящиеся к стрельбе на большие
дальности, являются детерминированными. Двумя примерами детерминированных переменных
являются сила тяжести и деривация. В целом, детерминированные переменные — это все те пока-
затели, которые могут быть введены в баллистическую программу и рассчитаны. Если бы все эле-
менты стрельбы на большие дальности являлись детерминированными, то надежно поражать це-
ли2 на больших дальностях было бы достаточно просто. Наиболее трудными элементами стрельбы
на большие дальности являются недетерминированные переменные.
Недетерминированные переменные (non-deterministic variables) — это те переменные, кото-
рые влияют на траекторию полета пули и не могут быть непосредственно измерены. Наиболее из-
вестной и проблемной недетерминированной переменной в стрельбе на большие дальности явля-
ется, конечно же, ветер. Поскольку точная скорость и направление ветра не могут быть определе-
ны в любой точке между стрелком и мишенью, его влияние не может быть точно просчитано. Дру-
гой недетерминированной переменной является вариация дульной скорости. В идеале, каждая пу-
ля покидает винтовку с одинаковой дульной скоростью, и снижается на одинаковую величину на
данном расстоянии. Реальность же такова, что каждый выстрел происходит на различной скорости,
и имеет различную величину снижения пули на больших дальностях. Задача состоит в том, чтобы
снаряжать боеприпасы таким образом, чтобы они были как можно более единообразными и пули,
покидая ствол, имели одинаковую дульную скорость, однако всегда будет присутствовать какая-то
величина недетерминированной погрешности. Важно понимать, как справляться с погрешностями
при стрельбе. Математическим инструментом для этого является статистика.
Эта книга содержит главы, посвященные каждому из наиболее важных элементов стрельбы на
большие дальности. Важно разделить элементы на детерминированные и недетерминированные,
чтобы вы знали, как ими управлять. Получение контроля над прицелом должно быть детермини-
рованной переменной. При внимательном отношении к деталям и наличии качественных компо-
нентов, не должно быть никаких оправданий для промаха по цели из-за недопонимания прицела.
То же самое касается и остальных детерминированных переменных. Все, что влияет на полет пу-
ли, и что может быть измерено, должно быть измерено и рассчитано с помощью баллистических
программ. Эффективное использование баллистической программы для учета всех детерминиро-
ванных переменных, которые влияют на траекторию пули на большой дальности, будет показано в
8-й главе. В действительности, единственной причиной (из тех, которые связаны с баллистикой)
промаха по цели на большой дальности является недетерминированные переменные. Недетерми-
Поскольку английское слово target можно перевести и как «цель» и как «мишень», далее в книге эти понятия
будут рассматриваться как синонимы — прим, редактора русского перевода.
18
нированные переменные находятся в тех областях, где вам придется полагаться на статистику и
несовершенные человеческие суждения. После того, как вы освоите основные элементы стрель-
бы на большие дальности, ваше время, затрачиваемое на обучение и развитие, будет связано с
недетерминированными переменными.
Точность и кучность
Точно, но не кучно Кучно, но не точно
Важной фундаментальной темой стрельбы является тема точности по сравнению с кучностью.
В контексте стрельбы, точность (accuracy) — это мера того, насколько близки ваши выстрелы к
центру мишени, а кучность (precision) — это мера того, насколько плотно выстрелы сгруппирова-
ны вместе (см. рис. 1.1). Точность и кучность важно различать потому, что оба эти понятия важны,
но на каждую из них влияет различные виды переменных. Например, точность больше зависит от
элементов, связанных со стрелковой платформой и детерминированными переменными. В частно-
сти, проблема с прицелами приведет к систематиче-
ским промахам по мишени, означая, что вы можете
стрелять небольшие группы рядом с намеченной точ-
кой попадания.
Кучность в общем случае определяется недетер-
минированными переменными. Стрельба на группы
(соревнования по Бенчресту) — это только конкурс на
кучность. Здесь неважно, где расположена группа по
отношению к центру мишени; все, что имеет значе-
ние, — то, насколько близко расположены выстрелы
друг к другу. Стрельба на очки требует как точности,
так и кучности. Выстрелы должны попасть ближе к
центру мишени и быть плотно сгруппированы для
увеличения счета. Охота и снайпинг на больших даль-
ностях также требуют и точности, и кучности.
Точно и кучно Не точно и не кучно
Рис. 1.1. Примеры точности и кучности.
Понимание цели стрельбы
Серьезные стрелки знают, как определить цель своей стрельбы. Например, если стрельба про-
изводится по бумажным мишеням, тогда энергия удара пули неважна. Если стрельба производится
в неопределенных ветровых условиях, тогда минимизация сноса ветром является важнейшей зада-
чей. Приведу пример для иллюстрации этого положения. Рассмотрим варминт-охотника, который
много лет охотится на сурков без дальномера. Этот охотник предпочитает боеприпасы таких ка-
либров, как .22-250 и .220 Swift, из-за их чрезвычайно настильной траектории. Настильная траек-
тория — это преимущество для охотника, вынужденного иметь дело с неизвестными дальностями.
Дайте сейчас парню лазерный дальномер, и вы измените природу его стрельбы. Исключив неопре-
деленность в дальности, настильная траектория не будет более являться ценным преимуществом.
Сейчас наибольшей неопределенностью является отклонение ветром, а отклонение ветром мини-
мизируется другим типом стрелковой системы, чем та, которая обеспечивает настильную траек-
торию. Выбор правильного стрелкового снаряжения означает минимизацию наибольших ис-
точников неопределенности.
Как только цель стрельбы сужена и хорошо определена, как в целевой стрельбе, задача стано-
вится простой. Проблема возникает, когда вы хотите использовать одну винтовку для нескольких
целей. В этом случае обычно необходимо искать компромисс.
19
Понимание показателей баллистических качеств
После четкого определения цели стрельбы, следующим этапом является рассмотрение вопроса
о показателях баллистических качеств, которые соответствуют этой цели. В своей основе, пока-
затели баллистических качеств — это все, что относится к баллистическим характеристикам. В
нижеприводимых подпунктах определяются некоторые общие показатели баллистических ка-
честв, которые используются для анализа характеристик стрелковых систем.
Дульная скорость
Для любой пули любого калибра, веса и баллистического коэффициента, увеличенная дульная
скорость (muzzle velocity) будет усиливать все показатели внешнебаллистических характеристик.
Имейте в виду, что чрезмерная дульная скорость может оказать неблагоприятное воздействие на
кучность, точность и безопасность, если будет доведена до крайности.
Дульная скорость пули, как правило, измеряется путем стрельбы через хронограф и имеет раз-
мерность футы в секунду (фт/сек, fps).3 Помимо знания средней дульной скорости, стрелкам по
результатам оценки необходимо знать и управлять вариациями дульной скорости стрелковой сис-
темы. Вариации или погрешности дульной скорости обычно измеряются двумя статистическими
параметрами: среднеквадратичным отклонением (standard deviation, SD) и/или предельным раз-
бросом (extreme spread, ES) значений. Эти статистические параметры будут более подробно рас-
смотрены позднее. Сейчас необходимо понять важность измерения средней дульной скорости, а
также вариации дульной скорости.
Баллистический коэффициент
Баллистический коэффициент (ballistic coefficient, ВС) определяет, насколько хорошо пуля мо-
жет сохранять скорость. Пули с высоким БК сохраняют скорость лучше. При стрельбе из стрелко-
вого оружия на большие дальности, баллистические характеристики на конечном участке траекто-
рии в значительной степени зависят от того, какую скорость сохранила пуля, что делает баллисти-
ческий коэффициент очень важным показателем баллистических качеств. В настоящей книге бал-
листический коэффициент будет предметом подробного обсуждения.
Траектория
Как показано в предыдущем разделе о цели стрельбы, там, где есть неопределенность в даль-
ности стрельбы, настильная траектория имеет огромное значение. Винтовки небольших калибров,
которые стреляют легкими пулями с очень высокими дульными скоростями (такие, как .22-250 и
.220 Swift) имеют самые настильные траектории на коротких дальностях. Однако, как будет пока-
зано в 3-й главе, более тяжелые пули более крупного калибра с более высоким баллистическим
коэффициентом и меньшей дульной скоростью, могут иметь превосходящую (более настильную)
траекторию на конечном участке. В этом показателе баллистических качеств, превосходство опре-
деляется поражаемым пространством. Поражаемое пространство похоже на дальность прямого
выстрела. Чем больше поражаемое пространство, тем больше вероятность поразить цель, учитывая
неопределенность в дальности или дульной скорости. Дальность прямого выстрела и поражаемое
пространство будут более подробно рассмотрены в 3-й главе. На данный момент важно лишь по-
знакомиться с понятием траектории в качестве показателя баллистических качеств, связанным с
неопределенностью в дальности.
Единицей измерения скорости в системе СИ является метр в секунду (м/с). Для облегчения работы с книгой в
предисловии приведена таблица перевода единиц измерения англо-американской (империальной) системы в еди-
ницы измерения системы СИ — прим, редактора русского перевода.
20
Отклонение ветром
Помимо неопределенности в дальности, как правило, самой большой проблемой, которую не-
обходимо решать в большинстве случаев дальней стрельбы, является неопределенность в ветре.
Механизму отклонения ветром полностью посвящена вся 5-я глава. Основная идея, которую необ-
ходимо ухватить, заключается в том, что точная скорость и направление ветра между стрелком и
мишенью в поле не могут быть точно измерены и откорректированы. Мы пытаемся наилучшим
образом количественно учесть ветер, но, в конце концов, всегда есть определенная погрешность.
Наилучшая стрелковая система для поражения мишеней в ветер — это та, которая сводит к мини-
муму величину, а вместе с ней и погрешность смещения ветром. К примеру, рассмотрим две вин-
товки. Винтовка А имеет отклонение ветром, равное 100", на 1000 ярдах при боковом ветре 10
миль в час (~4,5 м/с), а винтовка В имеет при тех же условиях отклонение ветром, равное 50". Если
скорость ветра изменится или произойдет ошибка в его чтении на 2 мили в час (~1,0 м/с), винтовка
А промахнется мимо точки прицеливания на 20 ", в то время как винтовка В промахнется только на
10". Одна и та же погрешность в ветре приводит к меньшему расстоянию промаха для пули,
имеющей меньшее отклонение ветром. Этот принцип распространяется на все дальнобойные
стрелковые дисциплины: неважно, делаете ли вы только один дальний выстрел по лосю, или нахо-
дитесь в середине серии из 20 выстрелов и ваш последний выстрел был сделан 30 секунд назад.
Чем меньшее отклонение ветром имеет пуля, тем меньшее расстояние промаха возникает из-за по-
грешностей в скорости и направлении ветра. Основным показателем баллистических качеств, ко-
торый количественно определяет отклонение пули ветром, является время задержки. Время за-
держки определяется баллистическим коэффициентом и дульной скоростью пули, и будет подроб-
но рассмотрено в 5-й главе.
Кинетическая энергия
Кинетическая энергия (kinetic energy, KE) — мера ударной энергии, которую имеет пуля по
мере того, как она движется по траектории. Кинетическая энергия измеряется в футо-фунтах, и
имеет значение только в определенных случаях, когда для стрелка важно влияние пули на цель.
Прежде всего на ум приходят охота, применение оружия в вооруженных силах и правоохрани-
тельных органах. Стрелков-спортсменов не интересует, какую энергию имеют их пули, лишь бы
ее было достаточно для проделывания дыры в бумаге. Также не думают о кинетической энергии
обычно варминт-охотники, потому что большинство винтовок центрального боя, вплоть до .17 ка-
либра, являются достаточно смертоносными для того, чтобы убить грызуна.
Кинетическая энергия пропорциональна массе и скорости пули. Общий способ использования
кинетической энергии — определить, какая энергия требуется для достижения цели стрельбы (гу-
манное убийство животных или разрушение определенного материала), а затем высчитать даль-
ность, на которой энергия пули падает ниже необходимого минимума. Например, предположим,
что для гуманного убийства белохвостого оленя пулей .30 калибра 165 гран Sierra Game King тре-
буется 1000 футо-фунтов кинетической энергии. Винтовка калибра .308 Winchester, которая может
стрелять пулями 165 гран с дульной скоростью 2700 фт/сек, имеет кинетическую энергию 2600
футо-фунтов у дула, и падает ниже 1000 футо-фунтов где-то на дальности 600 ярдов. На основе
этого показателя баллистических качеств, можно сказать, что .308 калибр, снаряженный пулями
165 гран Game King эффективен против белохвостых оленей на дальностях до 600 ярдов. Факти-
ческая эффективная дальность может быть меньше, если точность винтовки или другие полевые
переменные не дают возможности обеспечить надежное попадание на этой дальности.
Показатели качеств, не относящихся к внешней баллистике
Важно понимать, что существует множество переменных, связанных со стрельбой на большие
21
дальности, и которые выходят за рамки внешней баллистики и этой книги. Терминальные характе-
ристики пули4, качество оптики, физические размеры винтовки, навыки стрельбы и оценка даль-
ности — все это важные факторы, которым не уделяется много внимания в этой книге, но которые
являются очень важными аспектами стрельбы. Другими словами, ваш выбор снаряжения не дол-
жен осуществляться на основе исключительно баллистики, но баллистика является важным усло-
вием. Цель этой книги —помочь стрелкам понять баллистику, чтобы они могли принимать наи-
лучшие решения для своих стрелковых приложений.
В остальных главах первой части настоящей книги рассматриваются детали и наука о важных
элементах внешней баллистики. В частности, рассматриваются наиболее важные силы, которые
управляют динамикой полета снарядов, такие как сила тяжести и отклонение ветром. Часть вторая
представляет собой сборник специального и общего анализа различных видов целевой и охот-
ничьей стрельбы. Идея состоит в том, чтобы дать читателю достаточный объем основной инфор-
мации в первой части, чтобы он смог выполнить подробный и содержательный анализ, представ-
ленный во второй части. В третьей части представлены физические характеристики пуль для
стрельбы на большие дальности, в том числе баллистические коэффициенты, которые дают чита-
телю возможность точно оценивать баллистическую эффективность.
Под терминальными характеристиками пули понимают характеристики, определяющие ее поведение при попа-
дании в цель; являются предметом изучения терминальной баллистики — прим, редактора русского перевода.
22
Глава 2
Баллистический коэффициент
Баллистический коэффициент {ballistic coefficient, ВС) — наиболее широко распространенный
и важный показатель внешнебаллистической эффективности пули. Знание БК пули позволяет
стрелкам рассчитывать траектории и осуществлять различные виды анализа эффективности пули
на конечном участке траектории. В связи с такой важностью БК производители пуль указывают
его для своих пуль на коробках, в руководствах по релоадингу или на корпоративных сайтах. В
силу разных причин, рекламируемые баллистические коэффициенты обычно в той или иной сте-
пени не точны. Такая неточность приводит к ошибкам и сомнениям при любом анализе баллисти-
ческой эффективности, осуществляемом с использованием этого БК. Знание точного баллистиче-
ского коэффициента критически важно для проведения осмысленного внешнебаллистического
анализа и выбора правильной пули для использования.
В этой главе объясняется, что такое баллистический коэффициент, и как использовать эту ин-
формацию, чтобы быть более успешным в стрельбе на большие дальности.
Что такое баллистический коэффициент?
Существуют некоторые основные принципы аэродинамики, необходимые для понимания
внешней баллистики. Для тех читателей, которые хотят разобраться и поупражняться в математи-
ке, я привел формулы, но я сделал все возможное, чтобы представить важные идеи в словесном
виде. Другими словами, вам не нужно понимать формулы для того, чтобы понять идеи.
Выражаясь словами, баллистический коэффициент — это мера того, насколько хорошо пуля
пронзает воздух. Характеристиками пули, которые будут определять то, насколько хорошо она
проходит через воздух, являются: вес, площадь поперечного сечения и форм-фактор5. Значение
веса очевидно: чем тяжелее пуля, тем лучше она может проникнуть через воздух. Также очевидно
влияние площади поперечного сечения: пуля меньшего калибра будет лучше пронзать воздух.
Форм-фактор — это мера того, насколько обтекаемой является форма пули. Нижеприведенная
формула показывает, как параметры пули определяют ее баллистический коэффициент:
т / 7000
ВС=------------- (фт/дюйм2) ^-l]
Й?2 X i
где:
ВС — баллистический коэффициент (в фунтах/дюйм2);
т — вес пули (в гранах);
d — калибр пули (в дюймах);
i — форм-фактор пули (единиц измерения не имеет)
Баллистический коэффициент имеет единицу измерения фунты на квадратный дюйм, даже
если она, как правило, игнорируется. Вес и калибр пули определить легко, так что единственный
компонент формулы БК, с которым возникает вопрос — это форм-фактор.
В отечественной литературе по баллистике форм-фактор часто называют «коэффициентом формы пули» —
прим, редактора русского перевода.
23
Что такое форм-фактор?
Форм-фактор — это коэффициент, который сравнивает уникальное аэродинамическое сопро-
тивление пули {drag) с аналогичным сопротивлением стандартной пули. Поскольку он основан
на аэродинамическом сопротивлении, большое значение форм-фактора означает, что пуля аэроди-
намически менее эффективна, чем стандартная пуля, и, наоборот, низкий форм-фактор отражает
эффективную форму, при которой аэродинамическое сопротивление в полете меньше. Ниже при-
водится визуальное представление форм-фактора.
Сопротивление
Сопротивление
= 0,5
[2.2]
Другими словами, это представление говорит о том, что более обтекаемая пуля, показанная
вверху, имеет половину сопротивления пули, находящейся внизу, на данной скорости полета. В
этом примере значение форм-фактора равно 0,5, но он может быть любым числом, находящимся,
как правило, в пределах от 0,45 до 0,6. Возможно, трудно представить, что эти две формы могут
иметь большую разницу в аэродинамическом сопротивлении, однако на большой сверхзвуковой
скорости влияние тупого носика и плоского основания пули на рост аэродинамического сопротив-
ления значительно больше, чем на малых дозвуковых скоростях, с которыми мы непосредственно
имеем дело. Снаряд, находящийся внизу, является стандартным снарядом G1. В индустрии спор-
тивного оружия все наши баллистические коэффициенты традиционно базируются на форм-
факторах, относящихся к стандарту G1. Есть и другие стандарты, более соответствующие для
дальнобойных пуль, которые мы обсудим ниже.
Для того чтобы рассчитать форм-фактор и баллистический коэффициент, вам нужно знать ко-
эффициент аэродинамического сопротивления пули или драг-коэффициент {drag coefficient) для
данной скорости, тогда вы сможете сравнить его с таким же коэффициентом стандартного снаряда
G1 и получить форм-фактор. Коэффициент аэродинамического сопротивления — безразмерная
величина, которая показывает, какую величину аэродинамического сопротивления будет иметь
пуля на данной скорости. Пули более обтекаемой формы имеют низкие драг-коэффициенты и на
сверхзвуковых скоростях драг-коэффициент значительно изменяется с изменением скорости. На
рис. 2.1 показана кривая аэродинамического сопротивления или драг-кривая {drag curve) для типо-
вой дальнобойной пули.
Как показано на рис. 2.1, типовая дальнобойная пуля, вылетевшая с дульной скоростью 3000
фт/сек (914 м/с), имеет на этой скорости драг-коэффициент около 0,25. По мере замедления пули,
драг-коэффициент увеличивается до тех пор, пока она не замедлится до дозвуковой скорости
(ниже 1120 фт/сек (около 340 м/с) при стандартных условиях), а затем резко падает. Помните, что
хотя коэффициент аэродинамического сопротивления увеличивается по мере замедления пули,
реальная сила аэродинамического сопротивления (измеряется в фунтах) уменьшается из-за сниже-
ния скорости полета.
Давайте приведем пример расчета баллистического коэффициента для типовой дальнобойной
пули, указанной выше, имеющей коэффициент аэродинамического сопротивления 0,25 на скоро-
сти 3000 фт/сек. На 3000 футах в секунду, стандартный снаряд G1 имеет коэффициент аэродина-
мического сопротивления около 0,52. Таким образом, форм-фактор для типовой дальнобойной пу-
ли в данном примере равен 0,25/0,52 = 0,48. Обратите внимание, что этот форм-фактор не зависит
от калибра и веса, а зависит только от драг-коэффициента. Для того, чтобы рассчитать БК пули,
воспользуемся формулой 2.1 с форм-фактором, равным 0,48. Следующий расчет сделан для 155-
24
грановой пули .308 калибра:
155 / 7000
ВС --------------- - 0,486 (фт/дюйм2)
.3082 х 0,48
Единицы измерения (фт/дюйм') обычно опускаются или игнорируются, но указаны здесь что-
бы напомнить читателю об их существовании.
Драг-кривая типовой дальнобойной пули
0.5
1000 ярдов j
0.45 ........ 1300 фт/сек
, 850 ярдов
1________L_______I_______J_______J_______
0.5 1 1.5 2 2.5 3
Число Маха
Рис. 2.1. График показывает драг-кривую типовой дальнобойной пули.
Этот БК действителен только для скорости, для которой он был рассчитан, т.е. для 3000 фт/сек.
Если бы вы рассмотрели форм-фактор и БК на другой скорости, они были бы другими, поскольку
драг-коэффициенты пуль различны на всех скоростях. На рис. 2.2 показан драг-коэффициент
стандартного снаряда G1 по сравнению с драг-коэффициентом типовой дальнобойной пули на ско-
ростях от 0 до 3300 фт/сек. Обратите внимание, насколько коэффициент аэродинамического со-
противления больше для стандартного снаряда G1, обладающего большим сопротивлением. На
скорости 3000 фт/сек, форм-фактор был равен 0,48, но на другой скорости форм-фактор будет дру-
гим. Например, на скорости 1500 фт/сек (457 м/с), драг-коэффициент типовой дальнобойной пули
составляет 0,37 и драг-коэффициент стандартного снаряда G1 равен 0,66. Это дает форм-фактор,
равный 0,56. Таким образом, баллистический коэффициент на скорости 1500 фт/сек для той же
155-грановой пули .308 калибра равен:
25
155 / 7000
ВС --------------- - 0,417 (фт/дюйм2)
.3082 х 0,56
Рис. 2.2. Пунктирная линия показывает высокое аэ-
родинамическое сопротивление стандартного снаряда
G1 (вверху). Линия ниже отражает более низкое со-
противление современной дальнобойной пули.
Такое изменение форм-фактора явля-
ется прининой того, почему БК изменяется
по мере изменения скорости. Многие стрел-
ки знают, что БК пули выше на более высо-
кой скорости, но не знают почему. Все это
основано на сравнении аэродинамического
сопротивления пули с сопротивлением
стандартного снаряда G1. Если БК, рассчи-
танный для пули на определенной скорости,
используется в баллистической программе,
в большинстве программ этот же БК будет
применяться для всех скоростей. В резуль-
тате получится ошибка, поскольку по мере
изменения скорости аэродинамическое со-
противление реальной пули изменяется по-
другому, чем это происходит при измене-
нии сопротивления стандартной пули G1.
На рисунке 2.2 визуально показано
несоответствие в аэродинамическом
сопротивлении стандартного снаряда G1 и
типовой дальнобойной пули. Вы можете заметить, что форм-фактор можно определить для какой-
то скорости (в данном случае 3000 фт/сек) и для этой скорости можно высчитать точный БК;
однако поскольку драг-кривые имеют различную форму, типовая дальнобойная пуля требует
другого форм-фактора по мере замедления пули.
Изменение стандарта G1 в зависимости от форм-фактора
Рис. 2.3. Форм-фактор, требуемый для совпадения аэродинамического сопротивле-
ния стандарта G1 с реальным сопротивлением, различен на различных скоростях.
Начиная со скорости примерно 2000 фт/сек (610 м/с) и выше, драг-кривые типовой дальнобой-
ной пули и стандартного снаряда G1 изменяются незначительно. В результате, на таких высоких
26
скоростях значения баллистического коэффициента остаются достаточно постоянными. Однако,
как только пуля замедляется до скорости ниже 2000 фт/сек, разница в форме драг-кривых стано-
вятся все значительнее. Если это не исправить, такое несоответствие в формах драг-кривых может
вызвать серьезные неточности в результатах расчета баллистических программ, которые допуска-
ют ввод только одного значения БК. Самой большой проблемой в эффективном использовании
баллистических коэффициентов является управление их зависимостью от скорости.
В целях решения вопроса зависимости БК от скорости, компания Sierra Bullets дает данные по
баллистическим коэффициентам своих пуль по диапазонам скоростей. Например, компания Sierra
представляет БК своей пули 6,5 мм 142 гран Match King так, как это показано на рис. 2.4.
Пуля 6,5-мм 142 грана Sierra Match King
Баллистический коэффициент, заявленный компанией Sierra
0,595 на 2800 фт/сек и выше
0,580 между 2850 и 2400 фт/сек
0,575 между 2400 и 2050 фт/сек
0,550 на 2050 фт/сек и ниже
Рис. 2.4. Баллистические коэффициенты компании Sierra Bullets в зависимости от
скорости.
Баллистические коэффициенты компании Sierra установлены экспериментально. Другими сло-
вами, БК измерены непосредственно, а не рассчитаны на компьютере. Я веду это к тому, что изме-
нения БК при изменении скорости являются реальностью, а не искусственной неточной математи-
кой. Различные баллистические коэффициенты, которые оцениваются для пуль Sierra на разных
скоростях, переводятся в конкретные форм-факторы, которые эффективно описывают драг-
кривую иной формы, чем у стандарта G1. На рис. 2.5 показана форма драг-кривой пули, которая
получена с помощью нескольких баллистических коэффициентов.
Используя несколько БК, вы можете создавать драг-кривые, которые лучше подходят для опи-
сания аэродинамического сопротивления типовой дальнобойной пули. Вы можете видеть, где
драг-функция G1 регулируется различными баллистическими коэффициентами. На скоростях ме-
жду 2000 и 1500 фт/сек, сопротивление на кривой G1 будет моделироваться чуть выше, но на ско-
ростях ниже 1500 фт/сек две кривые пересекаются, несколько компенсируя начальную ошибку,
вызванную несовпадением драг-кривой.
Еще одним способом снизить последствия несовпадения драг-кривых и зависимость БК от ско-
рости является использование усредненного баллистического коэффициента для широкого диапа-
зона скоростей, типовых для дальнего выстрела. Например, на рис. 2.6. показано сравнение драг-
кривых для пули при использовании среднего БК для скоростей от 3000 до 1500 фт/сек. На скоро-
стях от 2000 фт/сек и выше, аэродинамическое сопротивление, представленное усредненным БК
по G1, немного выше, чем сопротивление фактической пули. На скоростях ниже 2000 фт/сек,
ошибка быстро растет, но не настолько плохо, как могло бы быть при использовании БК, рассчи-
танного для высокой скорости полета.
27
Драг-кривая, полученная от нескольких БК
Рис. 2.5. Пунктирная линия представляет собой драг-кривую, полученную при ис-
пользовании нескольких БК, заявляемых компанией Sierra для пули 142 гран.
Сплошная линия — реальная драг-кривая этой пули.
Рис. 2.6. Представление среднего аэродинамического сопротивления дальнобойной
пули с использованием постоянного форм-фактора по G1. Пунктирная линия —
представление стандарта G1 дальнобойной пули.
28
Итак, существует несколько подходов к управлению зависимостью БК от скорости. Некоторые
являются более точными, другие более удобны. Обычно используется трюк, заключающийся в
простой констатации БК для высокой скорости, что позволяет производителям пуль рекламиро-
вать свою продукцию благоприятным образом, не будучи технически неточными. В конце концов,
БК является реальным, но только для высокой скорости. Реклама высокоскоростных БК не обяза-
тельно вводит в заблуждение потенциальных клиентов. Испытательные установки некоторых про-
изводителей позволяют производить измерения только на близкой дистанции (100 м). В результате
они дают БК, основанный на высокой скорости полета. Это не является нечестным, но если стре-
лок использует БК по G1, который рассчитан на основе результатов испытаний, проведенных
только на короткой дистанции (высокой скорости), то он может ожидать появления основных
ошибок в своей расчетной траектории полета на больших дальностях тогда, когда пуля начнет за-
медляться. Иными словами, ваша пуля попадет не туда, куда должна была по расчетам вашей
баллистической программы.
Использование БК, которые определены в диапазонах, направлены на решение проблемы пу-
тем корректировки БК для каждого диапазона скорости полета. Такой подход может быть более
точным, чем использование одного БК, потому что он эффективно заставляет смоделировать аэ-
родинамическое сопротивление так, как оно было измерено. Однако по-прежнему очень трудно
достичь хорошего соответствия на скоростях ниже 1500 фт/сек и результаты представляют собой
баланс взаимно компенсированных ошибок, как показано на рис. 2.5. Еще одной практической
трудностью, связанной с использованием БК, привязанных к скоростям, является то, что многие
начинающие стрелки не понимают, почему существует несколько БК, и не знают, какой из них
выбрать. Общей ложной концепцией является то, что диапазоны скоростей основаны на дульной
скорости, и в результате для анализа ошибочно используется БК для высокой скорости. Другими
словами, стрелков, которые используют только самое высокое значение БК, привязанного к ско-
рости, постигнет та же неточность, как и в вышеприведенном случае (где БК рассчитывался толь-
ко для высокой скорости).
Последней проблемой, связанной с несколькими БК, является то, что многие баллистические
программы не допускают ввод нескольких значений баллистических коэффициентов. Если у вас
есть баллистическая программа, принимающая только один БК, и вы моделируете привязку БК к
скорости, то правильным подходом является усреднение БК, связанного со скоростью, для того
диапазона скоростей полета, который вам необходим, и ввод этой одной величины в программу.
То есть это обычный математический парадокс использования нескольких БК. Весь смысл исполь-
зования форм-фактора заключается в соотнесении аэродинамического сопротивления пули к ре-
презентативному стандарту, чтобы сопротивление пули могло быть точно рассчитано на всех
скоростях с использованием одного числа. Выбор нерепрезентативного стандарта для определе-
ния форм-фактора и БК в первую очередь делает проблемным использование баллистического ко-
эффициента.
Многие ошибки, трудности, недоразумения и неточности баллистических коэффициентов в
основном связаны со сложностью (комплексностью) существующей скоростной зависимости, по-
тому что стандарт G1 не является репрезентативным для типовой дальнобойной пули. Все эти
проблемы могут быть решены путем выбора более репрезентативного стандартного снаряда,
который станет основой для форм-факторов и баллистических коэффициентов. В оставшейся
части этой главы я представлю такой альтернативный стандарт. Помните, здесь не будет больших
изменений в том, что и как мы сейчас делаем; это не развитие современного уровня баллистики,
это просто лучший способ его использования.
29
Лучший стандартный снаряд для дальнобойных пуль
Заявленная цель этой книги — предоставить информацию по внешней баллистике, которую
стрелки могут использовать для достижения больших успехов в стрельбе на большие дальности.
Проблемы, создаваемые зависимостью БК от скорости, наводят на мысль искать альтернативное
решение.
До сих пор обсуждение баллистического коэффициента касалось, в основном, исследования
зависимости БК от скорости. Мы уже говорили о том, откуда такая зависимость происходит (G1),
выявили ее последствия, и обсудили различные варианты управления возникшей проблемой. Это
важно, потому что величина баллистического коэффициента пули является важнейшей цифрой
для стрелков на большие дальности. В таком большом количестве заблуждений, ложных концеп-
ций, неточных выводов и плохих решений, принятых в дальнобойной стрельбе, виноваты погреш-
ности и ошибки, связанные с влиянием скорости на БК, основанном на классическом стандарте G1.
К счастью существует способ решения этой проблемы. Он не сложен, и он не является достижени-
ем в области баллистики. Ее современного состояния вполне достаточно для наших целей как
стрелков на большие дальности. То, что я хочу представить —это просто лучший способ исполь-
зовать современный уровень развития баллистики.
Напомним определение форм-фактора — это результат отношения (кратность) аэродинамиче-
ского сопротивления пули к сопротивлению стандартной пули, такой как стандарт G1. Это мы уже
обсудили. Из-за несоответствий между типовыми дальнобойными пулями и наиболее часто ис-
пользуемым стандартом G1, форм-фактор варьируется в зависимости от скорости, которая, в свою
очередь, приводит к тому, что БК постоянно изменяется. Сначала он зависит от величины дульной
скорости, а потом изменяется по мере замедления пули во время полета. Помимо стандарта G1
существуют и другие модели стандартных снарядов, которые отражают различные формы
пуль. Стандартный снаряд G7 имеет форму, очень похожую на форму современной дальнобойной
пули. В отличие от стандарта G1 с коротким носиком и плоским основанием, стандарт G7 имеет
длинный острый носик и зауженную хвостовую часть.
Лучший способ решить проблему зависимости форм-факторов и БК от скорости — основы-
вать расчеты на базе более репрезентативного стандартного снаряда. На рис. 2.7 показаны
стандартные снаряды G1 и G7. Ответ, какой из двух стандартов является самым репрезентативным
для современных дальнобойных пуль, очевиден.
Как следствие того, что стандартный снаряд G7 по форме больше похож на современную
дальнобойную пулю, его драг-кривая очень похожа на кривую современной дальнобойной пули.
Из-за того, что стандартный снаряд G7 близко соответствует современным дальнобойным пу-
лям, форм-фактор, основанный на стандарте G7, практически постоянен и не изменяется со
скоростью. В качестве примера, рассмотрим серую линию на рис. 2.7. Эта линия представляет со-
бой драг-кривую современной дальнобойной пули. Между аэродинамическим сопротивлением
современной дальнобойной пули и стандарта G7 видна лишь очень небольшая разница. В резуль-
тате, современная дальнобойная пуля будет иметь форм-фактор, очень близкий к 1,0, который бу-
дет практически постоянным в широком диапазоне скоростей, в том числе на трансзвуковых и доз-
вуковых.
Обратите внимание, насколько ниже расположена драг-кривая для более обтекаемого снаряда
G7 по сравнению со снарядом G1. Это показывает, что аэродинамическое сопротивление снаряда
G1 почти вдвое превышает сопротивление снаряда G7 на той же скорости. Помимо основного не-
соответствия в сопротивлении, формы драг-кривых (зависимость от скорости) двух снарядов так-
же сильно отличаются, особенно на скоростях ниже 2000 футов в секунду (около 600 м/с).
30
Стандартный снаряд G1
Стандартный снаряд G7
Драг-кривые для нескольких снарядов
Рис. 2.7. Драг-кривая стандартного снаряда G1 по сравнению с драг-кривой стан-
дартного снаряда G7. Низкое аэродинамическое сопротивление модели G7 гораздо
ближе к современным дальнобойным пулям.
На рис. 2.8. показаны некоторые измеренные данные аэродинамического сопротивления для
пули 6 мм 90 гран Lapua Scenar. Точки, разбросанные по графику, представляют собой результаты
тестовых стрельб и измерений фактического сопротивления пули, — процесс, который более под-
робно будет рассмотрен далее в этой главе.
В данном случае, чтобы сместить драг-кривую G1 (пунктирная линия) вниз для лучшего соот-
ветствия измеренному сопротивлению этой пули, она масштабируется форм-фактором, равным
примерно 0,5. Разброс точек измеренных данных вокруг средней драг-кривой является нормаль-
ным явлением. Основной момент состоит в том, что точки измеренных значений аэродинамиче-
ского сопротивления следуют ближе к драг-кривой G7, а не к драг-кривой G1. Это не должно ни-
кого удивлять, поскольку эта пуля гораздо ближе по своей форме к стандартному снаряду G7, чем
к стандартному снаряду G1. Для пули 6 мм 90 гран Lapua Scenar измеренный форм-фактор по G1
колеблется от 0,489 до 0,551, что представляет собой разброс значений около 12%. Если вы вместо
этого определяете форм-фактор относительно стандарта G7, он колеблется в пределах от 0,991 до
1,009, разброс значений менее чем 2%. Из вышеприведенных данных мы можем сделать два важ-
ных вывода:
и То, что значение форм-фактора по G7 близко к 1,0, означает, что аэродинамическое сопро-
тивление пули близко к сопротивлению стандартного снаряда G7.
31
" Поскольку форма двух пуль (Lapua и стандарта G7) очень похожи, можно ожидать, что они
имеют драг-кривые одинаковой формы, которые дадут баллистические коэффициенты, не
изменяющиеся со скоростью.
Самый важный вывод состоит в следующем:
Форм-фактор и баллистический коэффициент типовой дальнобойной пули демонстри-
руют гораздо меныиий разброс скоростей, когда они основаны на стандарте G7 в отличие от
стандарта G1.
Пуля 6 мм 90 гран Lapua Scenar
Измеренное аэродинамическое сопротивление лучше
Рис. 2.8. Измеренное аэродинамическое сопротивление типовой дальнобойной пули.
Вы можете быть уверены в том, что пуля 6 мм 90 гран Lapua Scenar имеет драг-кривую, кото-
рая действительно репрезентативна для всех современных дальнобойных пуль. В конце этой книги
приведены данные о более чем 175 пулях, которые были испытаны аналогичным образом. Кроме
того, драг-кривая, основанная на баллистических коэффициентах Sierra, привязанных к диапазо-
нам скоростей, показывает драг-кривую подобной формы для пули 6,5 мм 142 гран Match King.
Ниже в этой главе мы рассмотрим некоторые результаты тестирования допплеровским радаром,
полученные компанией Lapua. Измерения допплеровским радаром являются безусловным этало-
ном надежности и достоверности при получении характеристик пули. Результаты очень четко по-
казывают, что сверхзвуковая драг-кривая типовых дальнобойных пуль лучше соответствуют стан-
дарту G7, а не стандарту G1. Я обращаю внимание на результаты экспериментов, чтобы четко по-
казать, что профиль кривой аэродинамического сопротивления на сверхзвуке не является просто
каким-то искусственным трюкачеством, но отражает подлинную реальность сверхзвукового со-
32
противления.
Подход, который я рекомендую для расчета баллистических коэффициентов дальнобойных
пуль, заключается в принятии за основу стандарта G7 вместо нерепрезентативного стандарта G1.
Это решает проблему зависимости БК от скорости и дает более точные расчеты траектории и де-
лает сравнение характеристик более осмысленным. Использование БК по G7 проще, чем это мо-
жет показаться, но есть некоторые нюансы.
Прежде всего, переход от стандарта G1 к G7 означает, что числовое значение БК будет отли-
чаться. Например у пули, которая имеет БК по G1 равный 0,500, значение БК по G7 будет ближе к
0,260. Очевидно, что пуля одна и та же, но если вы определяете ее форм-фактор с использованием
различных стандартов, его значение будет иным. Это означает, что баллистические коэффициенты
по G7 будут необычными до тех пор, пока вы не привыкнете к ним. Слишком долго баллистиче-
ские коэффициенты основывались на стандарте G1, и это именно то, к чему мы привыкли. Я хочу
сказать, что привыкание к БК, основанному на другом стандарте, займет некоторое время.
Второй проблемой является то, что многие баллистические программы будут принимать толь-
ко БК на основе G1. Если вы введете в баллистическую программу БК по G7, не указывая, что это
БК по G7, программа просто воспримет его как БК по G1, и результаты будут неверными. Про-
грамма должна уметь правильно использовать БК по G7. Баллистическая программа, которая при-
ложена к этой книге,6 поможет решить эту проблему, так как она позволяет использовать БК на
основе обоих стандартов (как G1, так и G7).
Третьей серьезной проблемой при принятии нового стандарта является то, что производители
пуль сейчас не дают баллистические коэффициенты по G7 для своих пуль. Это еще одна проблема,
которая решена с помощью этой книги. В конце книги приведены экспериментально установлен-
ные данные аэродинамического сопротивления и баллистические коэффициенты, рассчитанные по
стандартам G1 и G7 для более чем 235 современных дальнобойных пуль. Кроме того, я даю способ
прогнозирования, позволяющий вам рассчитывать очень точный форм-фактор и БК по G7 для тех
пуль, которые не включены в мой набор.
Используя точно измеренные баллистические коэффициенты, основанные на репрезен-
тативном стандарте вместе с программным обеспечением, требуемом для их использова-
ния, вы получаете возможность моделировать траектории при стрельбе на большие даль-
ности, которые будут гораздо более точными, чем те, которые вы можете получать, ис-
пользуя нерепрезентативные баллистические коэффициенты по стандарту G1 с их пробле-
мами, связанными с зависимостью от скорости.
Давайте на нескольких примерах рассмотрим ошибки, возникающие при использовании БК по
стандарту G1.
Пример 2.1.
В данном примере мы рассмотрим пулю 6 мм 90 гран Lapua Scenar, которая была представлена
ранее. Я выбрал эту пулю, поскольку для нее существует несколько источников эксперименталь-
ных данных, которые согласуются между собой, а также соответствуют драг-кривой по модели
G7. По этим причинам, мы можем рассматривать траекторию, рассчитанную с использованием БК
по G7, как истинную. Мы сравним истинные данные с расчетами на основе нескольких БК по G1.
Первый этап состоит в расчете двух видов БК, используя вес, калибр и форм-фактор пули.
Средний форм-фактор по G7 этой пули равен 0,999, и баллистический коэффициент по стандарту
6 Речь идет о программе Point Mass Ballistics Solver 2.0, разработанной автором книги — прим, редактора русско-
го перевода.
33
G7 равен:
90 / 7000
ВС- =-------------- = 0,218 (фт/дюйм2)
.2432 х 0,999
Индекс 7 в обозначении БК показывает, что баллистический коэффициент рассчитывается на
основе стандарта G7.
Теперь мы рассчитаем два баллистических коэффициента на основе стандарта G1. Первый бу-
дет рассчитан для высокой скорости (3000 фт/сек), второй рассчитывается для средней скорости
между 3000 и 1500 фт/сек. Измеренный форм-фактор по G1 этой пули на скорости 3000 фт/сек ра-
вен 0,489, таким образом БК по G1 на 3000 фт/сек равен:
90 / 7000
BCi=--------------- - 0,445 (фт/дюйм2)
.2432 х 0,489
Теперь рассчитаем средний БК по G1 для этой пули на скоростях между 3000 и 1500 фт/сек.
Средний форм-фактор по G1 равен 0,512, отсюда средний БК по G1 равен:
90 / 7000
BCi=--------------- - 0,425 (фт/дюйм2)
.2432 х 0,512
На рис. 2.9. показаны результаты расчета траектории с использованием только что полученных
нами баллистических коэффициентов.
Пуля 6-мм 90 гран Lapua Scenar
БК по G7 Высокоскоростной БК по G1 Средний БК по G1
Значение БК 0,218 0,445 0,425
Расчетное снижение -333" -325" -338"
Расчетная скорость 1190 фт/сек 1276 фт/сек 1227 фт/сек
Рис. 2.9. Расчет траектории на 1000 ярдах, полученный на основе различных видах
БК. Снижение траектории рассчитано на основании 100-ярдового нуля.
Для БК по G1, расчитанного на большой скорости, ошибка в расчетном снижении снаряда на
дальности 1000 ярдов составляет -8", а ошибка в остаточной скорости составляет +86 фт/сек по
сравнению с расчетом, выполненным для БК по G7. Ошибки в расчете остаточной скорости важны
для стрелков на большие дальности, поскольку вы должны знать, на каком расстоянии пуля про-
ходит трансзвуковой переход (около 1200 фт/сек; более подробно эта тема рассмотрена в 10-й гла-
ве). БК по G7 прогнозирует гораздо меньшую остаточную скорость, чем БК по G1. В соответствии
с расчетом по стандарту G1, выглядит так, будто пуля достигает 1000 ярдов с достаточной скоро-
стью, тогда как в действительности ее остаточная скорость гораздо меньше, чем требуемая. Теперь
34
рассмотрим расчет траектории, сделанный на основании среднего БК по G1. Этот расчет дает +5 "
ошибки траектории и ошибку скорости в +37 футов в секунду. Ошибка меньшая, чем при БК по
G1 для высокой скорости, но эта та ошибка, которую можно полностью устранить с помощью БК
по G7.
Одним моментом, который необходимо отметить при использовании форм-факторов по G7,
близких к 1,0, является то, что в результате они дают баллистические коэффициенты, которые
близки к поперечным нагрузкам пуль. Поперечная нагрузка равна отношению веса пули (в фунтах)
на квадрат ее калибра. Иными словами, поперечная нагрузка — это БК без форм-фактора. Попе-
речная нагрузка пули часто рассматривается как способность пули проникать в мишень. Очевид-
но, что отношение поперечной нагрузки к форм-фактору аэродинамического сопротивления пули
дает ее БК, являющийся показателем того, насколько хорошо пуля пронзает воздух. Пули, имею-
щие форму, близкую к форме стандартного снаряда G7, будут иметь форм-фактор близкий к 1,0, а
это означает, что они будут иметь БК по G7, близкий к их поперечным нагрузкам. Пули с большим
сопротивлением, чем стандарт G7, будут иметь форм-фактор выше 1,0, и их БК по G7 будет ниже,
чем их поперечная нагрузка. Точно также, пули с меньшим сопротивлением, чем стандарт G7, бу-
дут иметь форм-фактор меньше 1,0 и их БК по G7 будет выше, чем их поперечная нагрузка. Пуля
90 гран Lapua Scenar, используемая в настоящем примере, имеет форм-фактор, очень близкий к
1,000 (точно 0,999). Поперечная нагрузка пули равна:
90 / 7000
SD =-------------- - 0,218 (фт/дюйм2)
.2432
Вы можете легко получить БК по G7 из поперечной нагрузки путем простого деления попе-
речной нагрузки на форм-фактор по G7:
SD
ВС- ------- - 0,218 (фт/дюйм2)
0,999
В этом случае форм-фактор пули находится настолько близко к 1,000, что поперечная нагрузка
и БК равны при округлении.
Предыдущий пример демонстрирует ошибку, которая может возникнуть при использовании
БК, основанного на неправильном стандарте. При использовании баллистических коэффициентов,
которые основаны на неправильном стандарте и неточны, возникает даже большая ошибка. На-
пример, баллистические коэффициенты по G1 для пули 6 мм Lapua Scenar из предыдущего приме-
ра были, по крайней мере, основаны на точно измеренных данных. Однако некоторые производи-
тели пуль рекламируют БК по G1, которые были измерены неточно (или даже вообще не измеря-
лись), и, в результате, не являются ни точными, ни согласующимися друг с другом. Иными слова-
ми, экспериментальные данные по баллистическим коэффициентам, представленные в этой книге,
решают две проблемы:
Во-первых, дают БК по стандарту G7, которые решают проблему зависимости от скорости;
Дают БК, измеренные по одинаковой методике, что дает результат с погрешностью в пре-
делах ±1% при проведении повторных тестов.
Сравнение результатов, полученных на моих испытаниях, с баллистическими коэффициента-
ми, рекламируемыми производителями, выявили широкий спектр ошибок, некоторые достигают
15 или более процентов в обе стороны. Мне, как стрелку, очень сложно предсказать правильную
35
траекторию, используя баллистические коэффициенты по G1, которые зависят от изменения ско-
рости и также являются неточными. Это приводит к следующей части данной главы, которая
описывает, как были измерены баллистические коэффициенты, приведенные в конце этой книги.
Измерение баллистического коэффициента
Поскольку БК является таким важным и главным показателем баллистических характеристик,
то должен быть определенный стандартный тест для его определения, не так ли? На самом деле,
способы экспериментального определения БК так же различны, как и ресурсы и прихоти различ-
ных производителей пуль. Исключительно для полноты картины, я кратко опишу некоторые из
наиболее распространенных способов, которыми можно экспериментально определить баллисти-
ческий коэффициент.
Вероятно, самый простой способ получить БК — пронаблюдать за снижением пули на различ-
ных дальностях. Если вы определите дульную скорость, дальность до цели, атмосферные условия,
и у вас есть известный ноль на определенной дистанции, вы можете (теоретически) определить БК
пули на основании ее снижения. Как и многие другие вещи, самый простой способ является наи-
менее точным. Наибольшей проблемой при таком подходе является способность винтовки
делать точные группы. Например, если вы измеряете снижение на дальности более 600 ярдов, то
на каждый 1% разницы в БК приходится около 0,4" разницы в снижении траектории. Другими
словами, если вы не можете определить истинный центр вашей группы в пределах ±0,4" на 600
ярдах (что крайне маловероятно), вы не сможете на основе снижения траектории измерить БК в
пределах ±1%. Такая же логика применима к любой дистанции, и является самым большим огра-
ничительным фактором такого способа. Конечно, вы можете аппроксимировать БК, но производи-
тели пуль уже дают нам приблизительные значения. Если бы вы провели точные измерения БК,
вам пришлось бы идти на невероятные ухищрения, чтобы свести к минимуму погрешности и по-
лучить БК на основе наблюдаемого снижения.
Наиболее очевидным и распространенным способом измерения БК является стрельба через два
хронографа, размещенных на известном расстоянии друг от друга. Если все сделано правильно и
тщательно, этот способ обеспечивает высокий шанс на достижение точных и достоверных резуль-
татов. Самой большой проблемой этого способа является сложность его практической реализации.
Я имею в виду то, что анализ ошибок показывает, что хронографы должны быть расположены на-
столько далеко друг от друга, насколько это возможно. В этом случае снижение фактической ско-
рости пули будет велико по сравнению с разрешающей способностью хронографа. Например, раз-
мещение хронографов в 50 ярдах друг от друга не будет работать хорошо потому, что пуля на 50
ярдах теряет всего около 100 фт/сек скорости. Если хронографы имеют точность до ±5 футов в се-
кунду, то у вас при измерениях БК будет много ошибок.
Для того чтобы снизить погрешность, вы должны увеличить расстояние между хронографами
так, чтобы замедление пули было относительно большим по сравнению с вероятной ошибкой хро-
нографа. Разместив их в 300 ярдах друг от друга, вам придется иметь дело со снижением скорости
около 450 фт/сек, и у вас будет все та же погрешность в показаниях хронографа, равная ±5 фт/сек.
Это даст приемлемые результаты. Однако на практике проблема этого способа заключается в том,
что рано или поздно вы поймаете на лжи хронограф, расположенный ближе к мишени, осо-
бенно, если вы захотите проверить множество различных пуль. Для любимой партии боеприпасов
у вас может быть точность, обеспечивающая попадание в игольное ушко, но что если вы захотите
проверить 10 различных пуль, все они будут с разными дульными скоростями и обнулениями?
Положить каждый выстрел через рамку оптических датчиков хронографов становится невероятно
трудной задачей. Конечно, есть вариант сделать у хронографа большие рамки с использованием
36
неоптических датчиков. Есть люди, которые в прошлом использовали этот способ для успешного
определения скорости на больших расстояниях. При правильном осуществлении, этот способ мо-
жет быть очень успешным. О получении нескольких БК, зависящих от скорости, для пули .30 ка-
либра 155 гран НВС австралийского производства, смотрите нижеследующую дискуссию об ис-
пытании в Финиксе.
Когда правительственным органам или военным необходимо измерить аэродинамическое со-
противление пуль стрелкового оружия, они разворачивают свои радары. Снаряды выстреливаются
и отслеживаются радарами на очень больших расстояниях, и если радар откалиброван правильно,
то можно записать траектории, из которых могут быть получены точные данные аэродинамиче-
ского сопротивления с очень маленьким шагом, вплоть до 1 фута, если это необходимо. Основная
проблема в таком подходе заключается в стоимости и доступности. Дядя Сэм не развертыва-
ет радары для первого встречного, даже если у вас есть денежные средства. Если вы хотите полу-
чить результаты измерений радаром для патронов спортивного стрелкового оружия, вам действи-
тельно нужно кое-кого знать и находится в нужном месте в нужное время. Еще одна проблема в
таких измерениях — это обработка данных. Я видел необработанные результаты таких испытаний,
и они чрезмерно объемны. Обработка результатов измерений только одного выстрела отнимает
много времени и знаний, и, честно говоря, во всех этих подробностях нет необходимости. Пули
стрелкового оружия не являются управляемыми или самонаводящимися, поэтому не нужно иметь
данные для каждого фута траектории. Если вы просто пытаетесь измерить БК, имеющихся данных
для каждых 100 ярдов будет вполне достаточно. Еще более важны правильность и точность дан-
ных. Компания Lapua недавно опубликовала некоторые данные измерений допплеровским рада-
ром для некоторых из своих пуль. Далее в этой главе я сравню свои измерения аэродинамического
сопротивления с сопротивлением некоторых пуль Lapua, измеренным допплеровским радаром.
Способ, который я использую для измерения БК, основан на измерении дульной скорости и
времени полета на известной дальности. Подробное описание моего процесса представлено в сле-
дующем разделе. Прежде чем мы перейдем к нему, я приведу заключительный тестовый пример,
который иллюстрирует преимущества привязки БК к стандарту G7.
Испытание в Финиксе
В декабре 2009 года, в Финиксе, штат Аризона, на 1000-ярдовом стрельбище «Бен Эйвори»
было проведено испытание. Целью испытания было измерение баллистических коэффициентов
некоторых пуль калибра .30 и 6,5 мм, используемых в современных стрелковых соревнованиях на
большие дальности. Интересным фактом этих испытаний является то, что БК измерялись одно-
временно двумя различными способами.
Хронограф был размещен у дула вместе с микрофоном, который запускал таймер времени по-
лета. На 1000 ярдах располагался второй таймер, который подавал стоп-сигнал для измерения вре-
мени полета. Баллистические коэффициенты выводились из этих данных на основе дульной ско-
рости и времени полета.
Также на дистанции 1000 ярдов для измерения остаточной скорости был расположен специ-
альный хронограф. Этот специальный хронограф принадлежит Мидлтону Томпкинсу, который
вместе с Мишель Галлахер и Эриком Стекером из компании Berger Bullets оказывал помощь в тес-
те. Особенность Мидлтоновского хронографа заключается в том, что в нем не используются опти-
ческие экраны. Вместо этого, в нем используются большие экраны, изготовленные из пенных па-
нелей, покрытых алюминиевой фольгой. Как только пуля проходит через специальные экраны, в
хронограф Oehler подаются сигналы синхронизации. Размер экранов хронографа составляет при-
мерно 4 кв. фута, и они специально созданы для измерения остаточной скорости на больших дис-
37
танциях. Таким образом, второй БК был рассчитан для каждой пули на основании ее первоначаль-
ной и остаточной скоростей.
Из результатов этого теста можно сделать несколько важных выводов.
Рис. 2.10. Установка хронографа Мида Томпкинса на 1000 ярдах.
В этом примере я буду использовать пулю .30 калибра 155 гран НВС австралийского произ-
водства из-за ее заметного сходства со стандартным снарядом G7 (рис. 2.11).
Баллистические коэффициенты для этой пули были получены на основе измерений времени
полета и остаточной скорости. Для получения БК на основе обоих стандартных снарядов Gin G7
использовались исходные данные. Вы заметите, что для этой пули БК на основе стандарта
G7 по сути одинаков как по результатам измерения времени полета, так и по результатам
измерения остаточной скорости. Однако БК по стандарту G1, полученные двумя способами,
довольно сильно различаются.
Из данных, представленных на рис. 2.11, вы можете сделать вывод о том, что если при измере-
нии БК пули вы берете за основу правильный стандартный снаряд, то результаты не зависят от то-
го, что вы измеряете (время полета или остаточную скорость). Однако если вы используете не-
подходящий стандарт, измеренный БК зависит от того, какой способ вы используете для измере-
ния.
Рассматривая эту ошибку в практическом плане, представьте, что вам понадобилось рассчи-
тать траекторию с БК, который вы получили непосредственно во время тестирования. Если вы бе-
рете за основу стандартный снаряд G1, вы получите значение БК или 0,468 или 0,455 (разница со-
ставляет 2,4%), в зависимости от того, какой способ вы использовали для измерения (время полета
или скорость). Поэтому, если бы вы рассчитывали траекторию до 1000 ярдов для этого снаряда с
дульной скоростью 3000 фт/сек при тех же условиях, вы бы получили снижение пули, равное либо
311,7", либо 318,9", с разницей расчетного снижения в 7,2" (18,3 см).
38
Пуля .308 калибра 155 гран НВС
Стандартный снаряд G7 Стандартный снаряд G1
1
БК по G7 из времени полета 0,236 БК по G1 из времени полета 0,468
БК по G7 из скорости 0,235 БК по G1 из скорости 0,455
Рис. 2.11. Измерения БК менее подвержены ошибкам, когда при испытании ис-
пользуется более репрезентативный стандарт.
Однако, если вы берете за основу правильный стандарт (G7 в данном случае), вы получите зна-
чение БК или 0,236 или 0,235 (разница всего 0,4%) в зависимости от способа, используемого для
его измерения (обратите внимание, что эта небольшая разница могла легко произойти вследствие
ошибки эксперимента). Теперь, если бы вы рассчитали для этого снаряда траекторию до 1000 яр-
дов, используя БК по G7 при тех же условиях, вы получили бы снижение, равное 311,0" или
312,1", с разницей расчетного снижения в 1,1" (2,8 см).
Испытание в Финиксе дало уникальную возможность узнать об измерениях БК и о последст-
виях использования различных стандартов. Вот некоторые другие интересные факты, которые бы-
ли изучены (или подтверждены) во время испытания в Финиксе:
БК по G1, полученный на основе измерений времени полета пули, даст более точный рас-
чет траектории, чем БК по G1, полученный на основе измерений скорости. Рассмотрим
пример, представленный выше. БК по G1, равный 0,468, полученный на основе измерений
времени полета пули, в итоге дал снижение 311,7". Это вполне сопоставимо с расчетами по
стандарту G7, которые равны 311,0" и 312,1". БК по G1, полученный на основе измерений
скорости, дал снижение 318,9", что является отрывом (значением, отличающимся от ос-
тальных). Поэтому никого не должно удивлять, что снижение будет прогнозироваться
лучше с использованием БК, полученным на основе измерений времени полета пули. В
конце концов, снижение является результатом действия силы тяжести, ускоряющей пулю
вниз в зависимости от того, как долго (время полета) пуля подвергалась действию гравита-
ции.
Снаряды, которые имеют форму, менее похожую на стандартный снаряд G7, имели БК по
G7, которые отличались пропорционально в зависимости от того, как они были измерены.
Иными словами, стандарт G7 не подходит для всех пуль, и чем больше пуля по своей фор-
ме отличается от снаряда G7, тем больше расходятся ее баллистические коэффициенты,
полученные на основе измерений времени полета пули и скорости. Однако для всех про-
тестированных пуль значения БК по G7 имели меньший разброс значений, чем значения
39
БК по G1. В частности, средняя ошибка между данными, полученными на основе измере-
ний времени полета пули и скорости, составила 0,9% для БК по G7, и 2,8% для БК по G1.
Следует отметить, что если вы намерены измерять БК путем относительного сравнения харак-
теристик пуль, то не имеет значения, насколько точны измерения по абсолютной величине. Дру-
гими словами, если вы просто хотите знать, как сравниваются БК, то результаты, полученные на
основе измерений скорости, являются вполне обоснованными, неважно какой использовался стан-
дарт. Только если вы захотите использовать БК для расчета действительно точных показателей
траектории (снижения, остаточной скорости и т.д.), вам необходим БК, основанный на правильном
стандарте.
В следующем разделе я расскажу об оборудовании, порядке, результатах и погрешностях из-
мерения БК при способе, который разработал я. Этот способ использовался для получения всех
данных, приведенных в конце настоящей книги.
Описание моего процесса измерения баллистического коэффициента
Основная идея моего процесса тестирования — измерять дульную скорость и время полета пу-
ли в нескольких (от 3 до 5) точках по мере ее полета к мишени. Затем, с учетом полученных дан-
ных о времени полета, дульной скорости и атмосферных условий, с помощью специальной балли-
стической программы рассчитывается аэродинамическое сопротивление.
Для обнаружения момента трансзвукового перехода пули используются акустические датчики
и беспроводные передатчики, поэтому способ работает только на сверхзвуковом участке траекто-
рии пули.
Основным преимуществом акустических датчиков по сравнению с оптическими является
дальность. Оптические датчики работают только на коротких расстояниях, и для их правильной
работы необходим подходящий фон (диффузор). Это опять-таки ставит стрелка перед проблемой
стрельбы через небольшое окно. Напротив, акустические датчики могут обнаружить громкий звук
сверхзвукового перехода пули на десятках метров. Это делает их гораздо более практичными для
обнаружения пролета пуль на больших дистанциях.
Датчики располагаются через промежутки в 200 ярдов. Расстояние от траектории полета пули
до датчиков должно быть известно с достаточной степенью точности, чтобы можно было учесть
отставание звука, идущего от пули до микрофона.
Необработанными результатами испытаний является звуковой файл для каждого выстрела, на
котором для всего полета пули от дула к мишени указаны пики через интервалы в 200 ярдов. Вре-
мя, относящееся к пикам, вводится в отдельную баллистическую программу, предназначенную для
тестирования набора значений аэродинамического сопротивления до того момента, пока спрогно-
зированное время полета не будет соответствовать измеренному времени для каждого интервала.
Преимуществом использования нескольких значений времени полета является то, что это
позволяет определить уникальные формы драг-кривой для каждой пули по мере их полета к
мишени. Это невозможно сделать, если вы измеряете только общее время полета пули на одной
дальности. Когда вы знаете аэродинамическое сопротивление пули на всех скоростях, вы можете
определить, какая из стандартных драг-функций (Gl, G7 и т.д.) наилучшим образом подходит для
конкретной пули, и насколько БК зависит от скорости.
Фундаментальные источники погрешностей измерения
Моим стандартом является измерение БК с погрешностью в пределах ±1% или менее. Чтобы
добиться этого, все ошибки измерений, проводимых в процессе, должны быть сведены к абсолют-
ному минимуму. Каждая погрешность измерений (ошибка) из следующих категорий влияет на из-
40
мерение аэродинамического сопротивления и баллистического коэффициента и будет рассматри-
ваться отдельно:
1. Дульная скорость.
2. Расстояние от хронографа до микрофонов.
3. Время полета пули до микрофонов.
4. Плотность воздуха.
Рис. 2.12. На этом примере аудиофайла пики обозначают прохождение пули каж-
дого из четырех акустических датчиков. Путем увеличения пиков с помощью спе-
циального программного обеспечения для обработки аудиозаписей, время полета
пули может быть определено с высокой точностью.
Погрешность дульной скорости
Измерение дульной скорости пули — это то, с чем наиболее серьезные стрелки хорошо знако-
мы. Также хорошо известно, что не все хронографы созданы равными. На ранних стадиях моих
испытаний, для измерения дульной скорости я использовал хронограф Oehler Model 35 с интерва-
лом 8 футов между экранами. Больший интервал между экранами желателен, потому что он, как
правило, обеспечивает более высокую точность измерений. Например, если для экранов, находя-
41
щихся в 2 футах друг от друга, ошибка в их установке составила 1/32", измеренная скорость будет
иметь погрешность около 47 фт/сек для пули, летящей со скоростью 3000 фт/сек. Однако для эк-
ранов, отстоящих друг от друга на 8 футов, такая же ошибка в установке 1/32" даст ошибку скоро-
сти только 11 фт/сек.
После нескольких лет перевозок хронографа Oehler с его 8 футовыми рельсами, я начал рас-
сматривать другие варианты. Становились популярными хронографы фирмы CED Millenium, а
фирма Oehler хронографов больше не производила. Поэтому я и купил хронограф CED, но прежде
чем использовать его для серьезной испытательной работы, я в первую очередь сравнил его с 8
футовым хронографом Oehler. Я был доволен компактностью хронографа CED, но был обеспокоен
точностью измерений экрана размеров 2 фута. Для того, чтобы проверить CED, я поставил его в
тандеме с хронографом Oehler, и отстрелял через оба хронографа несколько выстрелов. Скорости,
измеренные обоими устройствами, попали в пределы 8 фт/сек. Повторив тест несколько раз, я те-
перь был уверен, что хронограф CED обладает такой же точностью, как и большой Oehler. Кроме
того, CED оснащен ПК-экранами, которые эффективно защищают блок от ошибок, вызванных ок-
ружающим освещением.
Заявленная точность обоих хронографов, используемых в моих тестах, находится в приемле-
мых пределах погрешности для достижения нужной точности измерений БК. Иными словами, для
получения ошибки в 1% при измерении БК на основе дальностей, которые я использую для испы-
таний, при измерении дульной скорости допустима ошибка около 10 фт/сек. Оба хронографа име-
ют заявленную точность ±3 фт/сек, которая вполне подходит для моих целей. Кроме того, обнаде-
живает почти идеальная согласованность между двумя устройствами.
Погрешность расстояния
Расстояние, на котором размещаются акустические датчики на директрисе стрельбы, должно
быть известно с высокой степенью точности. Мои акустические датчики обладают разрешающей
способностью в 0,0005 секунды (1/2 миллисекунды). За этот период времени в полете на скорости
2600 фт/сек пуля преодолеет 1,3 фута. Поэтому для того, чтобы в полной мере воспользоваться
акустическими датчиками на всех скоростях полета пули, дальность должна быть известна с точ-
ностью ±1,3 фута. Чтобы достичь такого уровня точности при измерении дальности, используются
два инструмента. Первый инструмент — это 300-футовая измерительная рулетка, которая разма-
тывается на последовательные длины для отметки расстояния. Затем оно повторно проверяется с
помощью лазерного дальномера Nikon Monarch Gold Laser 1200. Оба способа измерения исполь-
зуются совместно, за исключением случаев, когда местность препятствует правильному использо-
ванию рулетки, и в этом случае лазер используется самостоятельно, как единственный способ из-
мерения дальности.
Точность лазерного дальномера заявлена на уровне ±0,5 ярда (1,5 фута). Точность измеритель-
ной рулетки несколько выше, чем у дальномера, но частично зависит от того, насколько тщательно
ею пользуются. Чтобы получить ошибку ±1% при измерении БК, требуется погрешность расстоя-
ния примерно ±4 фута на 600 ярдах. Имея инструменты и практику, которые я использую при из-
мерении расстояний, я уверен, что провожу измерения с половинной ошибкой (±2 фута на 600 яр-
дах). Таким образом, погрешность измерений дальности находится в пределах допустимой ошиб-
ки.
Погрешность времени полета пули
Время полета пули, которое используется для расчета БК, определяется из записанных звуко-
вых файлов, и может быть идентифицирована с ограниченным разрешением. С помощью акусти-
ческого оборудования и программного обеспечения, которое я использую, я могу определить про-
42
лет пулей датчиков с погрешностью ±0,5 мс (±0,0005 секунд). Даже с коротким 200-ярдовым ин-
тервалом, эта погрешность во времени дает ошибку при измерении БК менее чем в ±1%. Таким
образом, ошибка в измерении времени полета пули находится в пределах допустимой погрешно-
сти.
Погрешность плотности воздуха
Значение измеряемого БК прямо пропорционально плотности воздуха, поэтому очень важно
измерять свойства атмосферы на испытательной площадке в разное время в течение дня, т.к. по
мере продолжения испытания воздух изменяет свои свойства. Для контроля температуры воздуха,
давления и влажности используется прибор Kestrel 4000. Исходя из этих параметров, рассчитыва-
ется плотность воздуха и скорость звука. В соответствие с заявленной точностью прибора Kestrel
4000 для температуры, давления и влажности, плотность воздуха и скорость звука можно вычис-
лить с погрешностью менее ±1%. Примечание: хотя атмосферные условия различны для каждого
из моих испытаний, их значения для баллистических коэффициентов, приводимых в конце данной
книги, приведены к стандартным условиям ИКАО на уровне моря7.
Обобщение анализа погрешностей
Предыдущий анализ погрешностей
был дан для того, чтобы проиллюстриро-
вать основные источники погрешностей,
которые присутствуют в такого рода тес-
тах. Анализ выполнялся как упражнение,
чтобы ориентировочно показать, на-
Пуля .224 калибра 69 гран Lapua Scenar
сколько точно должна измеряться каждая
переменная. Реальная проверка точности
измерений наступает тогда, когда испы-
тание проводится несколько раз. Если
одна и та же пуля измеряется в несколь-
ких тестах, и результаты измерений БК
каждый раз имеют одинаковую погреш-
ность в пределах ±1%, тогда достигается
необходимая точность. Такой уровень
повторяемости был достигнут мно-
жество раз со многими пулями. На са-
мом деле, каждый раз, когда я провожу
раунд огневых испытаний БК, несколько
пуль проходят повторное тестирование
Рис. 2.13. Мои акустические измерения в сравнении с
измерениями аэродинамического сопротивления доппле-
ровским радаром компанией Lapua.
для сравнения результатов предыдущих испытаний. Это одна из диагностических мер, направлен-
ных на обеспечение повторяемости в процессе испытаний. Если ошибка измерения БК пули ока-
жется больше чем ±1%, я буду знать, что существует проблема, и я не буду продолжать испытание
до тех пор, пока проблема не будет найдена и исправлена.
Тот факт, что результаты тестов повторяемые, является подтверждением их тщательности, но
это не гарантирует их точности. Возможна ситуация, когда результат повторяемый, но по неиз-
Международная организация гражданской авиации (ИКАО) определяет международную стандартную атмосфе-
ру (англ. International Standard Atmosphere, ISA) на уровне моря с температурой 15°С, атмосферным давлением
101325 Па и относительной влажностью 0%; более подробно см. приложение 1 — прим, редактора русского пе-
ревода.
43
Пуля 6 мм 90 гран Lapua Scenar
вестной причине постоянно неточный на одну и ту же величину. Существует несколько способов
проверить точность измерений. Один способ заключается в сравнении измерений с другими из-
мерениями одной и той же пули, о которых известно, что они истинны. Наилучшие из возможных
измерений аэродинамического сопротивления достигаются с помощью допплеровского радара.
Компания Lapua опубликовала результаты тестирования допплеровским радаром для некоторых
из своих пуль. На рисунках ниже представлено сравнение значений аэродинамического сопротив-
ления, измеренных мной, с сопротивлениями, измеренных допплеровским радаром для некоторых
пуль Lapua.
Как вы можете видеть на рис. 2.13,
точки измеренных данных, полученные
в результате моего акустического испы-
тания лежат (в среднем) непосредствен-
но на драг-кривой, полученной по ре-
зультатам измерений допплеровским
радаром. Кроме того, драг-кривая для
этой пули измерена допплеровским ра-
даром для всего диапазона ее скоростей,
и оказалась почти идеально совпадаю-
щей с драг-кривой стандарта G7 на ско-
ростях выше 1000 фт/сек. Вы можете
видеть, что на скоростях ниже 1000
фт/сек аэродинамическое сопротивление
резко расходится с драг-кривой стандар-
та G7. Я убежден в том, что это проис-
ходит из-за того, что пуля становится
нестабильной и начинает кувыркаться в
полете, что вызывает значительное уве-
личение сопротивления на скорости ни-
же трансзвуковой. Драг-кривая стандар-
та G7, изображенная на рис. 2.13, была
рассчитана по форм-фактору 1,164 с тем, чтобы соответствовать измеренному аэродинамическому
сопротивлению этой пули.
Чтобы прояснить природу точек экспериментальных данных, укажем, что они всегда имеют
определенное рассеивание. Для данной конкретной пули, результаты сопротивления (измеренные
автором) не охватывают широкий диапазон скоростей. Однако путем сравнения драг-кривой G7 с
точками измеренных данных (по форм-фактору 1,164), аэродинамическое сопротивление на более
высоких и более низких скоростях рассчитывается точно, как это показано измерениями доппле-
ровским радаром. Если бы мои точки моих измеренных данных были использованы для масшта-
бирования кривой G1 вместо кривой G7, экстраполированное аэродинамическое сопротивление
для более высоких и низких скоростей отстояло бы на графике значительно дальше.
Следующая пуля уже была ранее предметом исследования в данной главе. На рис. 2.14 показа-
но, как мои акустические измерения сверхзвукового сопротивления сравниваются с допплеров-
скими данными Lapua. Также как и в случае с пулей .224 калибра 69 гран Scenar, эта пуля демон-
стрирует практически идентичное совпадение с драг-кривой G7 на сверхзвуковой скорости.
Вы можете видеть, что на скорости ниже 1500 фт/сек (457 м/с) аэродинамическое сопротивле-
ние, измеренное допплером, начинает повышаться над драг-кривой стандарта G7. Это происходит
Рис. 2.14. Мои акустические измерения в сравнении с
измерениями аэродинамического сопротивления доппле-
ровским радаром компанией Lapua.
44
либо потому, что это истинное сопротивление пули во время ее полета строго носиком вперед, или
Пуля 30 калибра 155 гран Lapua Scenar
Рис. 2.15. Мои акустические измерения в сравнении с из-
мерениями аэродинамического сопротивления доплеров-
ским радаром компанией Lapua.
это повышенное сопротивление из-за
того, что пуля начинает лететь с некото-
рым количеством конического движе-
ния, что, вероятно, связано с началом
динамической нестабильности по мере
подхода пули к трансзвуковой скорости.
На скорости около 1100 фт/сек (335 м/с)
(очень близкой к скорости звука), аэро-
динамическое сопротивление, измерен-
ное допплером, резко возрастает, указы-
вая на катастрофическое кувыркание.
Поведение пули ниже сверхзвуковой
скорости интересно, но редко имеет
значение, поскольку мы стремимся, что-
бы наши пули оставались сверхзвуко-
выми в течение всего полета. Более под-
робное обсуждение вопроса о природе
динамической стабильности на транс-
звуковых скоростях полета будет дано в
10-й главе, посвященной стабильности.
Следующая пуля, которая сравнива-
ется, — это пуля .308 калибра 155 гран
Lapua Scenar. Точки экспериментальных данных акустических испытаний по Литцу представляют
собой сочетание двух отдельных тес-
тов, сделанных для этой пули. Точки
данных настолько хорошо вписались
Пуля 30 калибра 185 гран FMJBT (D46)
между двумя тестами, что они неразли-
чимы.
Последней пулей, для которой я
привожу сравнительные данные, явля-
ется полностью оболочечная пуля
Lapua .308 калибра 185 гран (FMJBT),
обозначенная в компании Lapua как
D46. Эта пуля обладает уникальной
особенностью: фальцованная (ступен-
чатая) хвостовая часть. Подробная ин-
формация о ступенчатых хвостовых
частях приведена в 16-й главе. Сейчас
просто заметим, что присутствие сту-
пеньки в хвостовой части не дает ниче-
го, чтобы могло бы нарушить соответ-
ствие драг-кривой этой пули кривой
стандарта G7. Соответствие почти иде-
ально.
Рис. 2.16. Мои акустические измерения в сравнении с
измерениями аэродинамического сопротивления допле-
ровским радаром компанией Lapua.
45
Заключение
Это одна из самых важных глав в книге, поскольку вопросы, связанные с баллистическим ко-
эффициентом, и выгоды, связанные с его расчетом на основе снаряда G7, плохо понимаются среди
сообщества стрелков на большие дальности. Я искренне надеюсь, что эта книга инициирует на-
стоящий сдвиг парадигмы в оружейной отрасли, при которой баллистические коэффициенты на
основе стандарта G7 будут приняты производителями пуль и стрелками в качестве стандарта
для дальнобойных пуль. В таком изменении слишком много хорошего, чтобы сомневаться в его
неизбежности. Признание широкими массами затруднений, вызываемых использованием БК на
основе старого стандарта G1, является лишь вопросом времени. До того момента, как к сегодняш-
нему дню стали доступны чрезвычайно высококачественные стрелковые компоненты (лазерные
дальномеры, точные прицелы, штучные стволы, пули премиум класса и т.д.), ошибки, возникав-
шие в результате использования неправильного стандарта аэродинамического сопротивления, усу-
гублялись другими, более крупными ошибками. Мы достигли точки, когда попадания в маленькие
мишени на большой дистанции с имеющимися компонентами достижимы, но ограничены нашими
возможностями в расчете точных траекторий.
Объяснение моего процесса экспериментального измерения баллистического коэффициента
было представлено с сопровождающим анализом погрешностей. Как было доказано, значение бал-
листического коэффициента, измеряемого с помощью такого испытания, повторяется в пределах
±1%. Экспериментально полученные данные по пулям, приведенные в конце этой книги, являются
наиболее обширным и точным собранием измеренных баллистических коэффициентов, когда-
либо собиравшихся для современных дальнобойных пуль. Эти данные используются в качестве
основы для любого анализа баллистической эффективности в данной книге, и в сочетании с при-
ложенной баллистической программой, могут использоваться для выполнения других бесчислен-
ных баллистических оценок, результаты которых будут обеспечивать беспрецедентную степень
точности и актуальности для потребностей стрелков на большие дальности.
46
Глава 3
Снижение траектории пули
Снижение траектории пули (bullet drop) является самым фундаментальным вопросом внешней
баллистики. Если стрелок хочет иметь какие-либо шансы на поражение удаленных целей, он дол-
жен полностью понять механизм снижения пули под действием силы тяжести. В соответствии с
духом этой книги, я буду избегать сложных формул и придерживаться соответствующих концеп-
ций, которые помогут стрелкам поражать цели на больших дальностях. Следует отметить, что эта
глава является наиболее важной для охотников, или для полевой стрельбы на большие дальности,
где дистанции до цели меняются или не определены. Влияние снижения траектории пули не име-
ют большого значения для обычных стрелков-спортсменов, будь то Бенчрест, F-класс или «Хай
Пауэр»8.
Причина, почему стрел ков-спортсменов не заботит снижение траектории пули, заклю-
чается в том, что дальность до мишени всегда известна. После того, как прицел устанавлива-
ется на конкретную дальность, эти установки почти всегда одинаковы. Стрелкам-спортсменам не-
обходимо только примерно оценить снижение пули, чтобы поразить бумагу с первого выстрела.
После этого для того, чтобы группа попаданий оказалась в центре мишени, используются при-
стрелочные выстрелы, а затем стреляется зачетная серия. Поэтому я и утверждаю, что изучение
тонкостей снижения пули не является необходимым для успешной целевой стрельбы на известную
дальность. С другой стороны, охота на большой дальности, или любой другой вид стрельбы, кото-
рая проводится на нефиксированные расстояния, значительно отличается. В такого рода стрельбе
нет пристрелочных выстрелов. Первый выстрел должен быть точным. Это предъявляет необычай-
но высокие требования к стрелку с точки зрения понимания траектории его пули, так чтобы он
смог положить первую пулю туда, куда необходимо.
В этой главе я опишу некоторые из основных концепций, связанных с баллистической траек-
торией, что позволит стрелкам оценивать достоинства определенного боеприпаса для данного
случая стрельбы. Это не та глава, в которой объясняется, как рассчитывать траекторию. Инструк-
ции по работе с приложенной к книге баллистической программой содержатся в 8-й главе. Сейчас
мы просто говорим об общих понятиях, которые используются в любой траектории.
Дальность прямого выстрела
Лучший способ описать дальность прямого выстрела (point blank range, PBR) — это проиллю-
стрировать ее. На рисунке 3.1 показана траектория пули на дальности прямого выстрела по 5" ми-
шени (12,7 мм), что является типовой целью при варминт-стрельбе. Другими словами, дальность
прямого выстрела — это такая дальность, при которой траектория пули остается в преде-
лах данной области цели. Как видно из рис. 3.1 траектория остается в пределах ±2,5" от линии
прицеливания до 250 ярдов (около 229 м).
На дальность прямого выстрела по 5 " мишени влияет высота прицела над стволом. Более вы-
сокое крепление прицела увеличит дальность прямого выстрела, поскольку пуля начинает полет
чуть ниже от линии прицеливания, и в результате вылетает под большим углом бросания. Давайте
Бенчрест (Benchrest) — стрельба со стола на кучность; стрельба F-класс (F-class) — стрельба из винтовок на
большие дальности (600, 900, 1000 ярдов); «Хай-пауэр» (High-Power) — стрельба из высокомощных винтовок.
Все указанные виды стрелково-технических дисциплин относятся к высокоточной стрельбе — прим, редактора
русского перевода.
47
пройдемся по важнейшим частям траектории, изображенной на рис. 3.1 слева направо.
1. Во-первых, вы можете видеть, что траектория начинается в точке на 1,5" (3,8 см) ниже
линии прицеливания. Это происходит потому, что дуло находится ниже прицела.
2. На 27 ярдах (25 м) пуля пересекает линию прицеливания. Это первая из двух точек об-
нуления траектории.
3. Далее, на 125 ярдах (114 м) достигается наивысшая точка траектории.
4. На 219 ярдах (200 м) траектория пересекает линию прицеливания во второй раз.
5. Наконец, на 257 ярдах (235 м) траектория понижается на 2,5 " (6,3 см) ниже линии при-
целивания.
л
>s
S
ч
Дальность (ярды)
Рис. 3.1. Дальность прямого выстрела по 5 " мишени.
Другими словами, чтобы при высоте прицела 1,5" достичь дальности прямого выстрела,
равной 257ярдов для 5" мишени, вы должны иметь ноль траектории на 27ярдах или на 219
ярдах. Безусловно, эти цифры справедливы только для такой определенной комбинации пули, ско-
рости, высоты прицела и размера мишени.
Большую часть времени вы ограничены дистанциями, на которых вы можете разместить ми-
шени для пристрелки. К примеру, гражданские стрельбища имеют противопульные бермы через
фиксированные интервалы (100, 200, 300 ярдов и т.д.). Это затрудняет обнуление прицела на ка-
кой-то случайной дальности, например на 219 ярдах. Чтобы обойти это, вы просто определяете,
где находится траектория на дальности, на которую вы можете стрелять, и настраиваете прицел
для попадания в нужную точку на этой дальности. Например, траектория на дальности прямого
выстрела, изображенная на рис. 3.1, на 100 ярдах (91,4 м) находится на 2,35 " (5,97 см) выше линии
прицеливания. На 100-ярдовом стрельбище вы можете настроить прицел таким образом, чтобы
пули попадали на 2,35 " выше точки прицеливания и при этом прицел будет правильно установлен
на дальность прямого выстрела по 5 " мишени, равную 257 ярдов, с данной конкретной траектори-
ей. В другом примере предположим, что у вас есть для работы только очень короткая дистанция.
Вы можете разместить мишень везде на дальности до 30 ярдов. В этом случае, я бы поместил ми-
шень на 27 ярдах и настроил бы прицел для точного попадания. Это те же установки прицела, что
и для нуля на 219 ярдах, что в результате даст ту же дальность прямого выстрела, равную 257 яр-
дов. Предупреждение: при регулировке прицела на основе короткой дистанции стрельбы ошибки
в обнулении на короткой дистанции увеличиваются на больших дистанциях. Например, если
ошибка в пристрелке на 100 ярдах составляет 1/4", на 1000 ярдах она соответствует ошибке всего
лишь в 2,5". Однако если у вас та же ошибка в 1/4" в пристрелке на 25 ярдах, на 1000 ярдах она
48
даст ошибку в 10". Проблемы при стрельбе на большие дальности (при пристрелке на коротких
дистанциях) также может вызвать такая проблема оптики, как параллакс.
Концепция дальности прямого выстрела может быть полезной для охотников. При выборе в
качестве мишени жизненно важной области дичи, дальность прямого выстрела — это дальность,
на которой животное, как говорит теория, можно убить без какой-либо корректировки прицела.
Лично я считаю, что подобное использование дальности прямого выстрела является не очень точ-
ным способом. Не внесение корректировок в прицел на дальности прямого выстрела означает воз-
можное попадание пуль в крайнюю верхнюю или нижнюю часть жизненно важной области. До-
пустим, что вы стреляете в цель, находящуюся примерно на половине пути до дальности прямого
выстрела, где пуля находится вблизи наивысшей точки траектории, и ожидается, что вы попадете
в верхнюю часть жизненно важной области. Теперь давайте предположим, что выстрел был чуть
более быстрым, и первый выстрел ушел немного выше из-за холодного ствола. Кроме того, в по-
левых условиях ваш вынос точки прицеливания мог быть менее совершенным, и возможно вы-
стрел ушел достаточно высоко. Не требуется многого, чтобы ошибки наложились, и в результате
получился промах, в данном примере выше цели. Было бы гораздо лучше скорректировать прицел
[с помощью барабанчиков поправок или выносом прицельной сетки] на попадание в центр жиз-
ненно важной области, даже если цель находится в пределах дальности прямого выстрела. В этом
случае небольшие ошибки менее вероятно приведут к промаху. Можно сказать, что дальность
прямого выстрела по-прежнему является полезной концепцией для рассмотрения в некоторых си-
туациях. Например, когда необходимо произвести быстрые выстрелы, а заблаговременные коррек-
тировки прицела невозможны.
Преимущество настильной траектории
Когда кто-либо говорит, что винтовка стреляет настилъно, это означает, что траектория имеет
небольшую дугу и остается близкой к линии прицеливания на больших дальностях. Настильная
траектория увеличивает дальность прямого выстрела. С принципиальной точки зрения, на-
стильная траектория желательна, поскольку она более терпима к ошибкам, когда даль-
ность до цели неизвестна. Например, если вы оценили дальность до цели как 250 ярдов, и уста-
новили соответствующим образом прицел, а цель фактически находится на 300 ярдах, пуля попа-
дет ниже, чем вы хотели, возможно приведя к промаху. Если винтовка стреляет достаточно на-
стилъно, тогда пуля останется достаточно близко к линии прицеливания, приведя к низкому попа-
данию, а не к промаху.
Дальность прямого выстрела: сравнение
Рис. 3.2. Дальность прямого выстрела больше для более настильной траектории.
49
На рисунке 3.2 сравниваются две траектории дальностей прямого выстрела. Толстая линия —
это та же траектория, которую мы изучали в предыдущем разделе. Эта линия соответствует пуле
более крупного калибра с более высоким БК, выстреленную с меньшей дульной скоростью. Тон-
кая линия соответствует пуле меньшего калибра с меньшим БК, выстреленную с более высокой
дульной скоростью. На коротком расстоянии, меньшая, более быстрая пули достигает более поло-
гой траектории, и большей дальности прямого выстрела. Опять-таки, преимущество пологой тра-
ектории в том, что она делает точное определение дальности менее критичным.
Побочный эффект настильной траектории
Рассмотрим успех таких патронов, как .220 Swift и .22-250 для варминт-охоты. Эти боеприпа-
сы стреляют легкими пулями при чрезвычайно высокой скорости. Высокая скорость — это ключе-
вой фактор настильной траектории, однако есть и обратная сторона достижения настильности:
чрезмерный снос ветром. Достижение высокой скорости в стремлении спрямить траекторию озна-
чает использование легких пуль для данного калибра. Эти легкие пули имеют низкий баллистиче-
ский коэффициент и поэтому (как правило) больше смещаются ветром. Это большая проблема,
потому что помимо снижения, отклонение ветром является второй наиболее распространенной
причиной промахов по целям (иногда он более влиятелен, чем снижение). Итак, основной ком-
промисс при выборе патрона для охоты в полевых условиях находится между настильным охот-
ничьим патроном и высоким БК. На одном конце спектра у вас есть калибр .220 Swift, который
является исключительно настильным, но который не очень хорошо сопротивляется сносу ветром.
На другом конце спектра — что-то вроде .308 Winchester, снаряжаемого тяжелыми пулями. Этот
боеприпас не будет стрелять настильно, но будет отклоняться ветром гораздо меньше по сравне-
нию с пулей .220 Swift. Многие охотники ищут компромисс где-то между этими двумя крайностя-
ми. Калибр .243 Winchester представляет собой хороший баланс между настильностью и опреде-
ленными возможностями противостоять отклонению ветром. Для конкретной винтовки вы можете
подобрать пули, которые сделают ее более или менее настильной, и более или менее чувствитель-
ной к ветру. В случае с .243 калибром у вас есть на выбор пули весом от 58 до 115 гран.
Лазерные дальномеры
Большая часть предыдущих рассуждений о настильности траектории хорошо понимается серь-
езными охотниками, особенно варминт-охотниками. То, что я хотел бы обсудить сейчас — это из-
менение подходов [к выбору боеприпаса], вызванный появлением недорогих лазерных дальноме-
ров. Лазерные дальномеры эффективно стирают достоинства настильного стрелкового бое-
припаса. Задумайтесь, если вы можете использовать лазерный дальномер для точного измерения
дальности до цели, то какие преимущества у настильной траектории? Удалив из уравнения неоп-
ределенность в дальности, вам больше не придется искать компромисс между настильным и ус-
тойчивым к ветру боеприпасом. Вы можете просто выбрать боеприпас, который лучше сопротив-
ляется ветру! Стрелок, который полностью это осознает, может использовать все преимущества
лазерного дальномера, выбирая более тяжелые боеприпасы, которые лучше сопротивляется ветру.
С точки зрения патрона, дальномер может эффективно отвечать за снижение ветрового сноса!
В тех случаях, когда дальность до цели может быть точно измерена с помощью дальномера,
можно эффективно учитывать значительное снижение траектории более медленной, тяжелой пули.
Конечно, в целях прогнозирования и корректирования относительно большого снижения более
тяжелой пули, вам понадобятся некоторые базовые сведения о вашей винтовке и боеприпасах. Од-
ним фактором, который вы должны знать, является баллистический коэффициент пуль, которыми
вы стреляете, чтобы вы могли ввести его в баллистическую программу и рассчитать снижение тра-
ектории. Другой информацией, которая вам понадобится, является дульная скорость, высота при-
50
цела [над стволом], угол места цели и атмосферные условия. В 8-й главе даны более подробные
инструкции, как пользоваться баллистической программой, приложенной к данной книге.
Несмотря на все чудеса, которые творят дальномеры для стрелка на большие дальности, они
конечно же не являются панацеей в каждой ситуации. Не каждый может себе его позволить, и они
не всегда работают надежно на любой местности, по всем целям, или в определенных условиях
освещенности. Для ситуаций, когда дальномеры не могут использоваться эффективно, настильная
траектория остается ценным показателем баллистических качеств.
Сравнение траекторий
А теперь я хотел бы обсудить еще один показатель баллистических качеств, связанный со сни-
жением траектории пули, который не является чем-то новым в области внешней баллистики, но
который редко обсуждается. Он называется поражаемое пространство (danger space). Поражае-
мое пространство связано с дальностью прямого выстрела, но отличается от него, и будет описано
ниже.
При классическом сравнении траекторий двух боеприпасов, баллистическая программа рабо-
тает с т.н. нормальными условиями. Обычно это стандартные атмосферные условия на уровне мо-
ря, высота прицела над стволом 1,5 дюйма (3,81 см) и пристрелка на 100 ярдах. Траектория про-
гнозируется за точкой обнуления, и вы можете сравнивать абсолютное снижение (total drop) за
этой точкой. Естественно, о боеприпасе с наименьшей величиной абсолютного снижения говорят,
что он имеет «улучшенную» траекторию.
В предыдущих рассуждениях о настильной траектории я утверждал, что боеприпасы, подоб-
ные .220 Swift и .22-250, дают более настильную траекторию, чем калибры вроде .308 Winchester.
Сравнение траекторий: обнуление на 200 ярдах
Рис. 3.3. Иллюстрация отлогости траектории более легкой и более быстрой пули на
коротких дистанциях.
Это справедливо на коротких дистанциях, но если вы рассмотрите траекторию на больших
дальностях, вы можете увидеть, что калибр .308 Winchester наверстывает более мелкую пулю.
Это напоминает черепаху и зайца. В короткой гонке побеждает заяц. Если гонка идет достаточно
долго, черепаха, медленно и верно, может превзойти зайца. Рассмотрим траектории, изображен-
ные на рис. 3.3. Опять же, толстая линия представляет собой траекторию медленной пули более
крупного калибра с высоким БК (как .308 Winchester), тонкая линия представляет собой траекто-
рию небольшой по калибру пули с высокой скоростью и с меньшим БК (как .22-250 или .220
Swift). Обратите внимание, что меньшая, быстрая пуля имеет более настильную траекторию. Даже
51
за 200-ярдовой точкой обнуления траектория остается ближе к линии прицеливания, чем траекто-
рия медленной, тяжелой пули.
Вы можете видеть, что легкая, быстрая пуля на своем пути к 200-ярдовому нулю поднимается
чуть более 1" выше линии прицеливания, в то время как большая, медленная пуля, чтобы прийти к
той же нулевой точке, поднимается почти на 2 ". На 250 ярдах более настильная траектория легкой,
быстрой пули всего на 2 " ниже линии прицеливания, в то время как тяжелая, медленная пуля на-
ходится на 3 " ниже. Ясно, что на коротких дистанциях, меньшая и легкая пуля с низким БК и бо-
лее высокой дульной скоростью имеет более настильную траекторию. Как эти два боеприпаса
сравниваются на большей дистанции? На рис 3.4 показано, как эти траектории сравниваются за
пределами 250 ярдов.
Точка пересечения траекторий при обнулении на 200 ярдах
Дальность (ярды)
Рис. 3.4. Для этих двух траекторий с обнулением обеих на 200 ярдах, геометриче-
ская точка пересечения находится на 550 ярдах.
Вы можете заметить, что до примерно 550 ярдов, более легкая и быстрая пуля снижается
меньше, чем медленная тяжелая пуля; после этой точки траектории пересекаются, и тяжелая пуля
имеет меньшее снижение. Где-то в районе 450 ярдов отмечается расстояние, на котором преиму-
щество траектории быстрой пули является наибольшим. На 450 ярдах снижение более легкой пули
составляет 29", в то время как медленная тяжелая пуля снижается на 33", разница составляет 4".
После того, как траектории пересеклись на 550 ярдах, для тяжелой пули требуется всего 50 ярдов,
чтобы оказаться на 4" выше легкой пули (снижение составляет 78" по сравнению с 82"). Преиму-
щество быстро растет в пользу тяжелой пули.
Что дает возможность большой тяжелой пуле наверстывать более легкую пулю, как она это
делает? Ответ — сохранение скорости. Легкая пуля можете стремительно стартовать на скорости
3600 фт/сек (1097 м/с), а тяжелая пуля — на вялой скорости 2750 фт/сек (838 м/с), но так как
тяжелая пуля имеет высокий БК, она сохраняет свою скорость лучше, чем пуля с низким БК.
Это вытекает из основного определения баллистического коэффициента как относительной меры
того, насколько хорошо пуля пронизывает воздух и сохраняет скорость.
Траектория, отмеченная толстой линией, соответствует пуле .308 калибра 175 гран со скоро-
стью 2750 фт/сек. Траектория, отмеченная тонкой линией, соответствует 40-грановой пуле .224
калибра со скоростью 3600 фт/сек. Вот некоторые интересные сравнения двух траекторий:
1. Несмотря на то, что легкая пуля стартовала у дульного среза со скоростью, выше на 850
фт/сек, на 290 ярдах (265 м) обе пули замедлились до одинаковой скорости (2250 фт/сек
[685,8 м/с]). Кроме того, большая пуля в реальности быстрее, чем меньшая пуля.
52
2. На 290 ярдах легкая пуля потеряла 38% своей первоначальной скорости, а тяжелая пуля
потеряла всего 18%.
3. Время полета легкой пули до дальности 290 ярдов меньше, поскольку она имела более
высокую начальную и среднюю скорость. Ситуация меняется на 510 ярдах (466 м), где
время полета достигает 0,6663 секунд.
4. До точки 510 ярдов, где время полета одинаково для обеих пуль, они имели одну и ту
же среднюю скорость. Рядом с этой точкой (510 ярдов) их траектории пересекаются
(550 ярдов [503 м]).
Это был основной материал, касающийся сравнения траекторий. Вывод, который, как правило,
делается при таком типе сравнения, как сделанный выше, — более легкий и более быстрый бое-
припас превосходит по траектории до дальности около 550 ярдов. За пределами этой дальности,
более тяжелая пуля с более высоким БК лучше, потому что она меньше снижается на дальностях
свыше 550 ярдов.
Суждения о сравнительных достоинствах баллистических траекторий, основанные на геомет-
рических точках пересечения, очень распространены, но в корне ошибочны.
Подобное сравнение снижения траекторий пуль производилось бесчисленное количество раз,
печаталось на тысячах пачках патронов, и практически каждый делает тот же неправильный вывод
о том, где одна траектория приобретает или теряет преимущество. Это простая ошибка, потому
что траектории в прямом смысле пересекаются на графике. Однако точка, где траектории на
самом деле пересекаются — это не та точка, где одна траектория начинает превосходить
другую.
Существует несколько причин, почему геометрическая точка пересечения несущественна. Пре-
жде всего, геометрическая точка пересечения не является фиксированной; она зависит от того, где
обнуляется прицел. Посмотрите на рис. 3.5 и обратите внимание на то, где находится точка пере-
сечения двух траекторий, когда они обнуляются не на 200 ярдах, а на 100 ярдах.
Когда дальность обнуления изменилась с 200 ярдов до 100 ярдов, точка пересечения траекто-
рии сдвинулась с 550 ярдов до 600 ярдов. Если бы дальность обнуления составила 300 ярдов, точка
пересечения находилась бы на 490 ярдах. Подобное различие между точками пересечения, равное
ПО ярдов, вызывается простым изменением пристрелки со 100 до 300 ярдов. Кроме того, на точки
пересечения траекторий также оказывает влияние высота прицела [над стволом].
Рис. 3.5. При обнулении на 100 ярдах, точка пересечения траекторий находится на
600 ярдах.
53
С помощью точек пересечения невозможно определить, на какой дальности одна траектория
становится лучше другой. Поэтому геометрическая точка, в которой траектории пересекаются, не
должна использоваться для определения относительных преимуществ траекторий.
Так в чем же дело? Дело в том, что для того, чтобы мы могли определить, какая траектория
лучше, нам нужен способ определения настоящих преимуществ траектории. Какой бы способ мы
ни выбрали, лучше чтобы в отличие от способа геометрической точки пересечения, показанного
выше, он был постоянным.
Что на самом деле означает сказать, что одна траектория лучше, чем другая? Что это за фун-
даментальное качество, которое мы пытаемся измерить? Я определяю качественную траекторию
следующим образом: качественная траектория — это такая траектория, которая облегчает
попадание в цель! Кто может с этим не согласится? В конце концов, это то, о чем вся эта книга;
предоставление информации, которая может быть использована для более легкого поражения це-
ли. Во внешней баллистике существует основополагающая и эффективная концепция, которая
может быть использована для определения подлинного качества траектории. Она называется по-
ражаемое пространство. Не я ее придумал, но я хотел бы повторить эту очень старую и полез-
ную идею для стрелков, которые могут использовать ее для принятия более обоснованных реше-
ний, которые приведут к большему количеству пробоин в отдаленных мишенях!
Поражаемое пространство
Поражаемое пространство является истинным показателем качества траектории. В отличие от
вводящего в заблуждение и неточного способа геометрической точки пересечения, используемого
для сравнения траекторий в целом, способ поражаемого пространства является более постоянным
и истинным способом качественного измерения баллистических траекторий. Используя поражае-
мое пространство, можно определить траекторию, которая вероятнее всего приведет к поражению
цели на указанной дальности.
Рис. 3.6. Поражаемое пространство для 10" мишени на 600 ярдах.
Поражаемое пространство очень напоминает дальность прямого выстрела. По существу, его
лучше всего описать с помощью рисунка. На рис. 3.6 показано поражаемое пространство при
стрельбе по 10" (25,4 см) мишени на 600 ярдах (около 549 м) для пули .30 калибра с высоким БК,
имеющую среднюю дульную скорость. Как вы можете видеть, траектория пули с высоким БК на-
ходится в пределах высоты мишени на дистанции от 579 ярдов до 620 ярдов. Это означает, что 10"
мишень находится в поражаемом пространстве траектории на протяжении 41 ярда (с 579 до 620
54
ярдов). Естественно, большее поражаемое пространство увеличивает вероятность попадания в
цель. Протяженное поражаемое пространство менее чувствительно к ошибкам в определе-
нии дальности и вариациям дульной скорости. Как следствие из предыдущего заключения, мы
можем использовать поражаемое пространство в качестве реального показателя качества траекто-
рий. Траектория с протяженным поражаемым пространством облегчает попадание в цель.
На рисунке 3.7 показано поражаемое пространство пули с низким БК в сравнении с поражае-
мым пространством пули с большим БК при стрельбе по 10" мишени на дистанцию 600 ярдов.
Рис. 3.7. Поражаемое пространство при стрельбе по 10" мишени на 600 ярдов про-
тяженнее для медленных пуль с высоким БК, чем для быстрых пуль с низким БК.
Поражаемое пространство траектории пули с низким БК находится в пределах от 585 до 613
ярдов, на протяжении всего 28 ярдов (25,6 м). Очевидно, что траектория пули с высоким БК имеет
большее поражаемое пространство, и является лучшей на 600 ярдах. Конкретнее, поражаемое про-
странство траектории пули с высоким БК на 14 ярдов (12,8 м) больше, что на 50% больше пора-
жаемого пространства траектории пули с низким БК.
Поражаемое пространство
Дальность Траектория с высоким БК Траектория с низким БК
400 ярдов 77,2 ярдов 77,7 ярдов
500 ярдов 55,1 ярдов 46,0 ярдов
600 ярдов 41,1 ярдов 27,6 ярдов
Таблица 3.1. Сравнение поражаемых про-
странств.
Давайте посмотрим, как поражаемые про-
странства сравниваются на разных дальностях,
и выясним, где преимущество действительно
переходит от траектории пули с низким БК к
траектории пули с высоким БК. Вы можете
найти истинную точку пересечения, просто
описав траектории для различных дальностей
обнуления до тех пор, пока простреливаемые
пространства будут равны. Из таблицы 3.1 вид-
но, как сравниваются простреливаемые про-
странства двух выборочных траекторий на различных дистанциях. В этом случае истинная точка
пересечения находится на 405 ярдах. Иными словами, до 405 ярдов, пуля .224 калибра с низким БК
создает большее поражаемое пространство, и превосходящую траекторию. Свыше 405 ярдов, пуля
.30 калибра с высоким БК имеет большее поражаемое пространство, что означает большую веро-
ятность попадания в цель, учитывая одинаковую комбинацию погрешностей в дальности и дуль-
ной скорости.
Поражаемое пространство можно рассчитать, используя традиционное программное обеспече-
ние для внешней баллистики. В следующем разделе приведены некоторые примеры того, как
55
можно рассчитать поражаемое пространство с помощью баллистической программы, приложен-
ной к данной книге.
Еще одним моментом, который необходимо отметить при сравнении траекторий с использова-
нием поражаемого пространства, является то, что размер мишени не оказывает значительного
влияния на то, какая траектория будет лучше. Иными словами, если анализ поражаемого про-
странства выявил превосходство траектории на 10" мишени, эта же траектория также будет лучше
и для 5 " и для 15 " мишени. Поражаемое пространство — это абсолютный показатель, кото-
рый определяет превосходство траектории. Это имеет простой смысл: если вы хотите увели-
чить шансы попасть в цель, выбирайте траекторию с наибольшим поражаемым пространством!
Примеры некоторых вычислений с использованием поражаемого пространства
Давайте взглянем на ряд сравнений траекторий и воспользуемся концепцией поражаемого про-
странства. Рассмотрим быструю и пологую легенду варминтинга, пулю .220 Swift. Все знают об
этой винтовке с легендарной репутацией среди варминт-охотников за свои молниеносные высокие
скорости и пологие, как струна, траектории. Как можно сравнить могучую пулю .220 Swift с до-
вольно вялой пулей .243 Winchester на 700 ярдах (640 м)?
Пуля .220 Swift способна дать 4000 фт/сек (1219 м/с) с 52-грановыми пулями. .243 калибр мо-
жет достичь примерно 2900 фт/сек (884 м/с) со 105-грановыми пулями. На коротких дистанциях
нет никаких сомнений, что .220 Swift стреляет более плоской траекторией. Давайте сравним пора-
жаемое пространство этих двух траекторий на 700 ярдах, чтобы увидеть, что лучше на такой дис-
танции.
Типовая 52-грановая пуля .224 калибра будет иметь баллистический коэффициент G7 около
0,112. 105-грановая пуля .243 калибра будет иметь баллистический коэффициент G7 около 0,272.
Мы проведем сравнение поражаемого пространства для цели, имеющей высоту 10 дюймов. Ис-
пользуя приложенную баллистическую программу, мы можем сравнить опасное пространство
двух боеприпасов на конкретной дистанции, реализуя следующие шаги:
1. Введите переменные для первой пули (БК, скорость и т.д.).
2. Установите дальность обнуления для любой дистанции, на которой вы будете сравни-
вать поражаемое пространство, в данном случае 700 ярдов.
3. Установите максимальную дистанцию за пределами дальности обнуления, равную 100
ярдам.
4. Установите шаг приращения дальности 1 ярд.
5. Нажмите «Рассчитать».
Результат расчета баллистической программы будет очень длинным; в данном случае 800
строк. Прокрутите результаты до значения дальности обнуления и посмотрите, где пуля прошла в
пределах половины размера мишени. Иными словами, если в нашем примере мишень имеет высо-
ту 10 дюймов и траектория обнуляется на 700 ярдах, то на каком расстоянии траектория будет в
пределах 5 дюймов от нуля? Теперь проделайте то же самое за пределами дальности обнуления;
выясните, насколько далеко от 700 ярдов проходит пуля до того, как она снизится на 5 дюймов
ниже центра мишени. Разница этих двух расстояний и будет являться поражаемым пространством.
Ввод всех переменных для пули .220 Swift даст траекторию, которая будет проходить на 5
дюймов выше 700-ярдового нуля на 686 ярдах, и на 5 дюймов ниже нуля на 713 ярдах, дав общее
поражаемое пространство в 27 ярдов (24,7 м). Для калибра .243 Winchester с 105-грановыми пуля-
ми со скоростью 2900 фт/сек, пуля находится в пределах 5 дюймов от 700-ярдового нуля от 681
ярдов до 718 ярдов, итого 37 ярдов (33,8 м). Поэтому в данном примере, .243 калибр с более мед-
56
ленной тяжелой пулей имеет на 700 ярдах поражаемое пространство больше на 10 ярдов (9,14 м),
чем у калибра .220 Swift, что лучше на 37%. Преимущество .243 калибра будет возрастать по мере
увеличения дальности.
Заинтересованный читатель может повторить этот процесс для близких дистанций и на основе
анализа поражаемого пространства определить, на каком расстоянии .243 калибр первым достига-
ет более лучшей траектории, чем калибр .220 Swift.
Вариации в силе тяжести Земли
Стандартное ускорение свободного падения на уровне земли составляет 32,17 фт/сек2. С тех-
нической точки зрения, это значение слегка варьируется при изменении высоты и плотности мест-
ных материалов в каждой точке планеты. На практике, при расчете баллистических траекторий
стрелкового оружия этими небольшими вариациями в гравитационном поле Земли можно пренеб-
речь.
57
Глава 4
Стрельба вверх/вниз под углом к горизонту
Довольно очевидно, что стрельба вверх или вниз под углом к горизонту будет оказывать влия-
ние на траекторию, но не всегда ясно почему. Это тот случай, когда один рисунок стоит тысячи
слов. На рис. 4.1 показано, как компоненты силы тяжести соотносятся с линией прицеливания, и
почему при стрельбе вверх или вниз пуля будет иметь меныиее снижение.
Рис. 4.1. Эффекты, возникающие при стрельбе под углом к горизонту.
На горизонтальном уровне, сила тяжести тянет пулю прямо вниз от линии прицеливания. Од-
нако когда линия прицеливания отклоняется вверх или вниз, сила тяжести по-прежнему действу-
ет строго вниз и больше не тянет пулю прямо от линии прицеливания. Из рис. 4.1 ясно, что при
стрельбе вверх часть силы тяжести отклоняет пулю от линии прицеливания (А), и некоторая часть
силы тяжести замедляет пулю (В). При стрельбе вниз часть силы тяжести отклоняет пулю от ли-
нии прицеливания (А), и некоторая часть силы тяжести помогает пуле сохранять скорость (В). По-
скольку при стрельбе вверх вниз сила тяжести, которая отклоняет пулю непосредственно от
линии прицеливания, меньше, пуля меньше снижается ниже линии прицеливания.
Если такое влияние силы тяжести не учитывается должным образом, результатом стрельбы
вверх или вниз будет завышенное попадание. Большинство баллистических программ способно
учитывать влияние стрельбы вверх или вниз на траекторию. В целом, малые углы (менее 10 граду-
58
сов) оказывают незначительное влияние. Большие углы, особенно на больших дальностях, должны
измеряться и учитываться.
В следующих двух разделах даны быстрые и простые поправки, которые могут быть использо-
ваны для корректировки стрельбы под углом к горизонту.
Стрелковое правило
Одним способом учета влияния стрельбы под углом к горизонту является умножение дально-
сти до мишени на косинус угла места цели (look angle).
Стрелок
Наклонная дальность
Эффективная дальность 1
Рис. 4.2. Эффективная дальность для использования стрел-
кового правила.
Мишень
Фактически, это дает вам горизон-
тальную дальность до мишени. По-
смотрите снижение пули для этой
уменьшенной дальности, и это будет
являться корректировкой снижения
пули для наклонного выстрела.
Для мишеней, расположенных на
уровне стрелка, угол места равен О,
поэтому дальность умножается на 1,0
и никаких поправок не требуется. Для
угла места в 10 градусов дальность
необходимо будет умножить на 0,985 (косинус 10 градусов = 0,985) измеренной или наклонной
дальности до мишени. Это удобный способ корректировать влияние стрельбы вверх/вниз, но он
не точен. Существует две причины, почему простое масштабирование дальности не является точ-
ным расчетом. Во-первых, масштабирование дальности не учитывает влияние замедления пули,
вызванное ее пролетом через воздух между стрелком и мишенью. Во-вторых, масштабирование
дальности игнорирует составляющую силы тяжести, которая или снижает или помогает сохранять
скорость пули. Кроме того, масштабирование дальности не различает стрельбу вверх и стрельбу
вниз.
Улучшенное стрелковое правило
Более точным способом учета влияния наклонного выстрела является использование наклон-
ной дальности до мишени и масштабирование снижения пули для горизонтального выстрела пу-
тем использования косинуса угла места цели. К примеру, давайте предположим, что у вас есть
мишень на 600 ярдах (около 549 м), расположенная ниже под углом 20 градусов. Снижение вашей
пули на дальности 600 ярдов при горизонтальном выстреле равно 72" (1,8 м). Умножьте 72" на ко-
синус 20 градусов (0,94), и вы получите 72 " х 0,94 = 68 " (1,7 м).
Это более точный способ коррекции углов места, чем основное Стрелковое правило. Однако
здесь важно уяснить то, что вы должны помнить при использовании Улучшенного стрелкового
правила. Вы должны работать с относительно малой дальностью пристрелки, например 100 ярдов.
Если ваша винтовка пристреливается на 600 ярдах, траектория обнуляется на 600 ярдах. Если вы
делаете наклонный выстрел на 600 ярдов, Улучшенное стрелковое правило никаких поправок не
покажет. В идеале это правило лучше всего применять к грубому снижению пули относительно
дула, но корректировка очень хороша для траектории, обнуленной на 100 ярдах.
Полная коррекция влияния угла обзора
Существует коммерческое устройство от компании Sniper Tools Design Со., называемое Указа-
тель косинуса угла (Angle Cosine Indicator, ACT), которое специально разработано для того, чтобы
помочь стрелкам учитывать влияние стрельбы вверх/вниз. Указатель выпускается в двух версиях.
59
Первая версия показывает фактический угол линии прицеливания. Это полезно при вводе данных
непосредственно в баллистическую программу. Во второй версии дается косинус угла, а не его гра-
дус. Косинус угла — это число, на которое вы умножаете дальность, чтобы получить приблизи-
тельный масштабируемый эффект угла места цели вверх/вниз при использовании Стрелкового
правила или Улучшенного стрелкового правила. Косинус угла равен 1,0 для горизонтальной
стрельбы и уменьшается по мере увеличения угла.
Рис. 4.3. Указатель косинуса угла.
Измерение и учет влияния углов
места цели вверх/вниз становятся бо-
лее важными для крутых углов. В этом
случае больше не только величина
влияния, но также выше и чувстви-
тельность.
В таблице 4.1. показано влияние не-
скольких углов места на снижение типо-
вой 155-грановой пули .308 калибра с
дульной скоростью 3000 фт/сек на дис-
танции 1000 ярдов. Снижение указано
относительно 100-ярдового нуля. Обрати-
те внимание, что вы можете игнорировать
погрешность угла ±5 градусов от гори-
зонтального уровня и иметь ошибку ме-
нее 2" при снижении на 1000 ярдах. Од-
нако если линия прицеливания поднята на 45 градусов, погрешность в ±5 градусов приведет к
ошибке примерно в ±20" (50,8 см).
Также обратите внимание, что снижение траектории при стрельбе вверх и стрельбе вниз со-
ставляет -213,5" и -205,2" соответственно (разница равна 8,3" [21 см]), что вызвано различием
между работой силы тяжести против траектории и работой вместе с ней.
Существует и вторичный эффект наклонной стрельбы,
который не имеет никакого отношения к силе тяжести. При
стрельбе под очень крутым углом на очень большую дальность
может оказаться проблемой влияние высоты на плотность
воздуха. Рассмотрим выстрел на 1000 ярдов по мишени,
расположенной вверху под углом 45 градусов. Пуля, прежде чем
подняться до мишени, преодолеет более 2100 футов (640 м).
Плотность воздуха на этой высоте будет меньше, чем на высоте
стрелка, что повлияет на полет пули. При стрельбе вверх пуля,
по мере подъема, будет проходить через все менее плотный
воздух, в то время как при выстреле вниз пуля будет лететь через
все более плотный воздух. Этот эффект пренебрежимо мал для
стрельбы на короткие и средние дальности при небольших углах
места, но становится все более важным по мере роста дальности
Угол места Снижение
0 градусов -309,9"
+5 градусов -309,3"
-5 градусов -307,9"
+40 градусов -233,7"
-40 градусов -225,5"
+45 градусов -213,5"
-45 градусов -205,2"
Таблица 4.1. Влияние силы
тяжести на угол места цели и
снижение пули.
и угла наклона. Например, рас-
смотрим выстрел под 45 градусов вверх из таблицы 4.1. Снижение, равное -219,3", не учитывает
влияние менее плотного воздуха на больших высотах. Для этого конкретного выстрела, плотность
воздуха возле мишени (на высоте 2121 футов над стрелком) будет составлять только 94% от плот-
ности воздуха на высоте стрелка. Средняя плотность воздуха, через который летит пуля, составля-
ет 97% от плотности воздуха на высоте стрелка. Я не знаю ни одной баллистической программы,
60
которая учитывала бы влияние градиента плотности воздуха при выстреле вверх/вниз. Если вы
хотите скорректировать влияние атмосферы при стрельбе под углом к горизонту, наилучший спо-
соб — это использовать поправочный коэффициент к БК.
Помните, что соотношение между БК и плотностью воздуха составляет 1:1, что означает, что
определенное процентное изменение в плотности воздуха приведет к такому же процентному из-
менению баллистического коэффициента. Для того, чтобы учесть влияние градиента плотности
воздуха на прогнозируемую траекторию при стрельбе вверх/вниз, к БК может быть добавлен по-
правочный коэффициент. Такой поправочный коэффициент учитывает соотношение плотности
воздуха между стрелком и мишенью и равен:
fp= 1 + 1,3*10’5хН [4.1]
где:
/р — поправочный коэффициент плотности воздуха для БК;
Н — разница высот между стрелком и мишенью (в футах)
Если мишень находится выше стрелка, значение Н положительно. Если мишень находится
ниже стрелка, значение Н отрицательно.
В качестве примера того, как использовать формулу [4.1], рассмотрим 155-грановую пулю .308
калибра с баллистическим коэффициентом по G7, равным 0,233, выстреленную с дульной скоро-
стью 3000 фт/сек по мишени на дальности 1000 ярдов под углом 45 градусов вверх. Без корректи-
рования баллистического коэффициента, снижение траектории ниже линии прицеливания для это-
го выстрела составит -219,3" (5,57 м). Для того, чтобы рассчитать влияние градиента плотности
воздуха, первым шагом является расчет разницы высот (Н) между стрелком и мишенью. Для вы-
числения эффективной горизонтальной дальности для снижения траектории под действием силы
тяжести наклонного выстрела, будет использоваться косинус угла. При вычислении вертикального
расстояния между стрелком и мишенью, для умножения дальности используется синус угла:
Н = 3000 X sin45° -2121 футов
Таким образом, при стрельбе на 3000 футов (1000 ярдов) под углом 45 градусов вверх, мишень
находится от стрелка на 2121 футах. Если бы выстрел делался вниз, значение Н было бы -2121 фу-
тов. Следующим шагом является использование формулы [4.1] для вычисления поправочного ко-
эффициента /р.
/р - 1 + 1,3*10’5 х 2121
/р-1,03
Наконец, поправочный коэффициент, равный 1,03, применяется к баллистическому коэффици-
енту по G7, равному 0,233.
ВСкор. - 0,233 х 1,03
ВСкор. = 0,240
61
Пересчитаем траекторию для 1000 ярдов. Выстрел под 45 градусов вверх со скорректирован-
ным БК дает прогнозируемое снижение, равное -217,0", что на 2,3" (5,8 см) меньше, чем -219,3",
получаемых при игнорировании градиента плотности воздуха.
Если бы выстрел производился под 45 градусов вниз, поправочный коэффициент (/р) был бы
равен 0,97, и рассчитанное снижение было бы на 2,3 " больше.
Я думаю, что многие стрелки имеют неправильное представление о величине силы тяжести по
сравнению с аэродинамическим сопротивлением, когда речь заходит о пулях. Чтобы увидеть это в
перспективе, рассмотрим траекторию 155-грановой пули .30 калибра при горизонтальном выстре-
ле. Сила тяжести тянет пулю прямо вниз от линии прицеливания с силой 155 гран, или 0,022 фун-
та. Сила аэродинамического сопротивления, которая противоположна движению пули вперед,
равна примерно 8730 гран на скорости 2600 фт/сек, или 1,25 фунта. Следовательно, сила аэроди-
намического сопротивления больше, чем сила тяжести, в 56 раз. Когда вы наклоняете траекторию
вверх на 20 градусов, вес пули отклоняет ее от линии прицеливания всего лишь с силой 146 гран, и
сила в 53 гран направлена в сторону, противоположную ее движению вперед. Эти 53 грана веса,
противоположных движению пули, очень незначительны по сравнению с 8730 гранами аэродина-
мического сопротивления, которые пуля стремится преодолеть. Такой же порядок цифр применим
и для выстрела вниз. При выстреле вниз, 53 грана эффективно способствуют поступательному
движению пули, но по-прежнему противоположны 8730 гранам аэродинамического сопротивле-
ния. Эти цифры должны ясно показать, что аэродинамическое сопротивление является наиболь-
шей силой, которая замедляет пулю на наклонной траектории, и работа против силы тяжести, на
самом деле, дает очень незначительный эффект.
Не все баллистические программы последовательно учитывают эффекты стрельбы вверх/вниз.
Некоторые программы просто масштабируют влияние силы тяжести, что дает одинаковые резуль-
таты как для выстрелов вверх, так и для выстрелов вниз. Ряд программ учитывает небольшое влия-
ние силы тяжести, работающей в пользу выстрела вниз, и против выстрела вверх, но я не знаю ни
одной программы, которая бы учитывала незначительное влияние градиента плотности воздуха
при выстреле вверх/вниз. Практический смысл состоит в том, что выстрелы на большую дальность
при таких экстремальных углах очень редки, и когда они происходят, как правило, существуют
другие важные проблемы, такие как неудобное положение для стрельбы и неопределенность в
ветровых кондициях на таком экстремальном перепаде высот, возможно, с практически отсутст-
вующими индикаторами ветра рядом с траекторией полета пули. В итоге получается, что незначи-
тельные эффекты наклонного выстрела обычно могут быть проигнорированы с небольшими по-
следствиями. Они представлены и рассмотрены здесь для полноты картины, но над ними не обяза-
тельно стоит корпеть.
Я бы хотел оставить читателя со следующими выводами, касающимися стрельбы под углом к
горизонту.
Основным эффектом стрельбы под углом к горизонту является эффективное снижение си-
лы тяжести, которая действует строго вниз от линии прицеливания. При выстреле вверх и
вниз пуля снизится меньше по сравнению с горизонтальным выстрелом. Это основное
влияние определенно должно измеряться и учитываться при стрельбе под углом.
Вторичными эффектами стрельбы под углом к горизонту являются:
> Минимальное влияние силы тяжести, работающей вместе с траекторией или против
нее.
> Минимальное влияние градиента плотности воздуха между стрелком и мишенью.
62
Вторичные эффекты стрельбы под углом к горизонту очень невелики по сравнению с
основным эффектом, и ими можно пренебречь в большинстве обычных условий
стрельбы. Помимо своей незначительности, вторичные эффекты также взаимно ком-
пенсируют друг друга. Другими словами, при выстреле вверх сила тяжести работает
против него, но он будет происходить в разреженном воздухе, который работает на
него. Поскольку оба влияния очень малы, и действуют в противоположных направле-
ниях, ими обычно можно без последствий пренебречь.
Баллистическая программа, приложенная к данной книге, учитывает влияние силы тяжести на
траектории при стрельбе под углом (основной и вторичный эффект), но она не учитывает влияние
градиента плотности воздуха. Для того, чтобы полностью учесть все эффекты наклонных выстре-
лов, к баллистическому коэффициенту пуль должен быть применен поправочный коэффициент
плотности воздуха. Помните, что это не более, чем учебное упражнение, а не практическая необ-
ходимость.
63
Глава 5
Отклонение ветром
Для многих стрелков эта глава будет самой важной главой в книге. Каждый вид стрельбы, будь
то охота, тактическая стрельба, спортивная стрельба, F-класс или Бенчрест — в каждой из них
имеется свой собственный набор проблем, который более или менее уникален для данной дисцип-
лины. Отклонение ветром (Wind deflection) — это недетерминированный фактор, который
является наиболее трудной проблемой в любом виде стрельб на большие дальности? Каза-
лось бы, что этот факт должен заставить стрелков как можно больше изучать природу отклонения
пули ветром. Чем больше вы знаете о проблеме, тем больше вы в состоянии управлять ею. Однако,
несмотря на важность понимания и устранения ветрового сноса, современная литература обеспе-
чивает удивительную степень дезинформации по этому вопросу. В связи с отсутствием подробной
информации ветровом сносе, я сделаю все возможное, чтобы представить факты так, чтобы их
можно было понять как начинающим, так и опытным стрелкам. Существует много формул откло-
нения ветром и т.д., которые по существу бесполезны, когда дело доходит до использования их
результатов в реальной стрельбе. Я буду избегать этого. Есть также много примеров описаний от-
клонения ветром теми, кому для этого не хватает точного технического понимания дела. Изучение
любого из указанных выше случаев бесполезно.
Я надеюсь, вы найдете мой подход эффективным. Я считаю, что изучение природы отклонения
пули ветром должно стать главным приоритетом для стрелков на большие дальности. Это нелегко,
но те, кто наилучшим образом понимает наиболее сложный аспект стрельбы, достигнет наиболь-
шего успеха.
Философия ветра
Такое расплывчатое название раздела необходимо для того, чтобы привлечь ваше внимание, и
подготовить вас к тому, чтобы вы раскрыли свой ум и действительно задумались о природе влия-
ния ветра на стрельбу. То, как вы должны думать о ветре, принципиально отличается от того, как
вы должны думать о других переменных факторах, влияющих на стрельбу.
Давайте рассмотрим переменные, связанные с типовым дальним выстрелом в условиях отсут-
ствия ветра. Вы должны измерить дальность и угол места цели, атмосферные условия и высоту
прицела. Вы также должны с каким-то приемлемым уровнем уверенности знать, какой будет дуль-
ная скорость вашей пули, и ее баллистический коэффициент. Все эти переменные можно рассчи-
тать имеющимися инструментами, включающими хронограф, ручные приборы измерения атмо-
сферных условий и лазерный дальномер. Процесс очень прост: вы измеряете все переменные, вво-
дите их в подходящую баллистическую программу, которая вычисляет снижение траектории в
конкретных условиях, вводите поправки в прицел, и нажимаете на спусковой крючок. Если точно-
стные характеристики винтовки достаточны для цели данного размера, и все ваши измерительные
приборы откалиброваны и исходные данные являются точными, ваш выстрел увенчается попада-
нием.
Теперь внесем ветер. Не книжный постоянный боковой ветер силой 10 миль/ч, а реальный ве-
тер в комплекте с градиентом, изменением направления, завихрениями, внезапными порывами,
вертикальными потоками и т.д. Если вы думаете, что вы померяете ветер, рассчитаете отклонение,
9 „
Здесь и далее понятия «отклонение ветром», «снос ветром», «ветровой снос» используются как синонимы —
прим, редактора.
64
откорректируете прицел и легко попадете в мишень на большой дальности, то вы настраиваете се-
бя на разочарование. Суть в том, что ветер не такой, как любой другой переменный фактор при
стрельбе. Измерив скорость и направление ветра в одной точке, вы не можете полагать, что это
относится ко всей траектории. Ветер не является постоянным, подобно силе тяжести, или предска-
зуемым, как аэродинамическое сопротивление. Именно непредсказуемость и неопределенность,
присущие ветру, являются корнем проблемы. Мы не можем применять наш классический способ
измерений и расчета к решению проблемы ветрового сноса. Ветер — это поток движущегося воз-
духа; это текучая среда. Движущиеся среды имеют неприятную особенность быть хаотичными и
вообще трудно предсказуемыми. Проблема, с которой сталкиваются многие стрелки на большие
дальности, состоит в том, что они пытаются просто измерять и рассчитывать его влияние, не по-
нимая, что их измерения действительны только в одной точке на траектории, и могут быть не
применимы на конечном участке траектории. Здесь также существует фактор времени. Даже если
вы определили точный ветер в любой конкретный момент, к тому времени, когда вы рассчитали
его влияние и внесли корректировки в прицел, условия могут измениться и ваше решение будет
недействительным!
Понятно, что для работы с отклонением пули ветром необходим альтернативный подход. Мы
не можем рассчитывать на старый подход измерений и расчета, так что же нам делать? К сожале-
нию, не существует абсолютного волшебного решения, которое позволит вам надежно поражать
цели при любом ветре. Жаль, что его не существует, но до тех пор, пока устройства измерения
скорости на основе эффекта Допплера не будут внедрены в индустрию спортивного оружия, здесь
не будет абсолютного ответа. (В 2007 году компания Lockheed Martin при финансировании
DARPA начала программу разработки электронно-оптической системы, называемой «Один Вы-
стрел», в которой для измерения полного ветра вдоль линии прицеливания и выработки решения
на корректировку огня используются лазеры. Излишне говорить, что использование этой техноло-
гии на протяжении многих лет будет ограничено специальными армейскими подразделениями).
Поскольку в ближайшем будущем у большинства стрелков не будет никакого магического реше-
ния проблемы ветрового сноса, мы остались с необходимостью решения проблемы путем понима-
ния его фундаментальной природы.
Подход достаточно прост, и заключается он в следующем: поскольку вы не можете изме-
рить и рассчитать отклонение ветром, наилучшее, что вы можете сделать — это МИНИ-
МИЗИРОВАТЬ его неопределенность и его влияние. Это наилучший технический способ работы
с проблемой ветра. Для минимизации влияния ветра вы можете делать две основные вещи:
1. Конечно же, вы можете практиковать свои навыки чтения ветра путем наблюдения при-
чинно-следственной связи между ветровыми кондициями и отклонением пули.
2. Также, если вы можете получить реальное представление о том, как работает отклоне-
ние ветром, вы можете принимать более взвешенные решения касательно своего сна-
ряжения (винтовка и пуля), что в результате даст улучшенную баллистику в виде ми-
нимального отклонения ветром.
Первый пункт (т.е. практика навыков чтения ветра) — наилучший способ улучшить вашу
стрельбу в ветер. Однако для этого требуется наличие протяженного стрельбища или поля, време-
ни и денег, а также годы практики. На самом деле, никто никогда не достиг мастерства в чтении
ветра, это вопрос постоянного улучшения. Существуют определенные тренировки и практические
упражнения, которые вы можете выполнять для улучшения вашего понимания ветровых конди-
ций. Например, у меня есть ветрометр Kestrel 4000, который я ношу с собой во время прогулки с
собакой. Периодически я остановитесь, смотрю вокруг на индикаторы (трава, листья и т.д.) и пы-
таюсь определить скорость ветра. Затем я смотрю на ветрометр и определяю, насколько близко я
65
определил ветер. Когда я впервые начал выполнять это упражнение, я угадывал скорость ветра в
пределах ±2-3 миль/ч (—1-1,5 м/с) от фактической. Через пару сезонов я был обычно в состоянии
оценивать скорость ветра в пределах ±1 миль/ч (—0,5 м/с).
Если вы стрелок на большие дальности, вы в значительной мере полагаетесь на стрельбищные
флаги, как индикаторы ветра. В этом случае будет полезно постоять рядом с таким флагом и поиг-
рать в игру-угадайку. Таким образом, вы можете отточить свои навыки чтения ветра с индикато-
рами, которые есть у вас во время матча.
Второй пункт (подбор снаряжения с высокой баллистикой) является гораздо более быстрым и
надежным способом повышения вашей стойкости к воздействию ветра. Независимо от уровня
вашего мастерства в чтении ветра, подбор снаряжения с высокой баллистикой повысит ва-
ши шансы на успех в стрельбе на большие дальности. Это является бесспорным фактом. Поду-
майте об этом следующим образом: если вы и ваш напарник одинаково хорошо читаете ветер, но
ваши пули менее подвержены воздействию ветра, вы будете более точным при стрельбе в ветер.
Аналогичным образом, если ваш приятель читает ветер лучше, чем вы, но ваши пули менее под-
вержены воздействию ветра, возможно, вы сможете восполнить отсутствие навыков чтения ветра
лучшей баллистикой. Как и все остальное, это все относительно. Вы не можете скомпенсировать
хорошей баллистикой полное отсутствие навыков чтения ветра. Точно так же, если вы лучше всех
читаете ветер, вы всегда сможете быть более точным с лучшей баллистикой. Успешный стрелок на
большие дальности стремится к балансу многих навыков и технических средств, участвующих в
стрельбе. Постоянно практикуя навыки чтения ветра и принимая грамотные решения касательно
баллистики, можно достичь удивительной устойчивости к воздействию ветра.
Оставшаяся часть этой главы будет це-
ликом посвящена представлению соответ-
ствующих научных фактов, касающихся
отклонения ветром. У вас уже есть фило-
софия, что делать, а именно: минимизиро-
вать влияние отклонения ветром. Ниже-
приведенная информация в этой главе по-
зволит вам сделать это на практике путем
улучшения баллистики. Помните, моей
целью не является представление огром-
ных математических выкладок. Моя цель
— сообщить уместные и конкретные фак-
ты, которые позволят вам свести к мини-
муму неопределенность ветра и его влия-
ние.
Мишень
Стрелок
Направление истинного ветра Коэффициент поперечного ветра
12 или 6 часов 0,00
1, 5, 7 или 11 часов 0,50
2, 4, 8 или 10 часов 0,87
3 или 9 часов 1,00
Рис. 5.1. Коэффициенты поперечного ветра.
Поперечная составляющая ветра
Для целей практической дальней
стрельбы, мы учитываем только ту состав-
ляющую ветра, которая дует поперек ли-
нии прицеливания. Иными словами, пря-
мой встречный и попутный ветры оказы-
вают незначительное влияние на точку по-
падания пуль, однако боковой ветер с на-
правления на 3 часа или на 9 часов оказы-
66
вает максимальное влияние. В реальном мире ветер редко является строго встречным, попутным
или боковым. Обычно ветер дует с промежуточных направлений, где одна составляющая скорости
ветра может быть направлена вдоль линии прицеливания, а другая составляющая направлена по-
перек линии прицеливания. Составляющая ветра, направленная поперек линии прицеливания, на-
зывается поперечной составляющей ветра, и это та составляющая ветра, которая представляет ин-
терес для нас, как для стрелков на большие дальности. Когда вы вводите скорость и направление
ветра в баллистическую программу, первое, что делает компьютер с этими исходными данными,
— преобразовывает эту комбинацию в поперечную составляющую. На рис. 5.1 показаны коэффи-
циенты поперечного ветра для основных направлений по часовой системе. Например, если есть
ветер со скоростью 10 миль в час (4,5 м/с), дующий с направления 1 час, и вам необходимо знать
поперечную составляющую ветра, вы умножаете полное значение ветра (10 миль/ч в данном слу-
чае) на коэффициент поперечного ветра для направления 1 час, который равен 0,50. Итоговый ре-
зультат равен 5 миль в час. Мы можем сказать, что поперечная составляющая ветра в 10 миль/ч с
направления 1 час равна 5 миль в час. Если бы ветер в 10 миль/ч дул с направления 2 часа, мы ска-
зали бы, что поперечная составляющая ветра в 10 миль/ч с направления 2 часа равна 8,7 миль в
час (10 миль/ч умножить на 0,87).
При проведении расчетов, касающихся отклонения ветром, значение имеет только поперечная
составляющая ветра.. В некоторых случаях у вас могут быть вертикальные составляющие ветра,
когда ветер дует вверх или вниз через траекторию пули. Такие вертикальные ветровые потоки
обычно не так сильны, как горизонтальные составляющие ветра, но вам необходимо принимать
вертикальный ветер во внимание.
Время задержки
Время задержки является фундаментальным фактором в понимании ветрового сноса. Время
задержки — это разница между действительным временем полета пули и временем полета в ва-
кууме, т.е. в отсутствие сопротивления воздушной среды. Например, рассмотрим пулю с дульной
скоростью 3000 фт/сек, выстреленную по мишени на дальности 1000 ярдов. Время полета в вакуу-
ме составляет 1,0 секунду (пуля проходит 3000 футов со скоростью 3000 футов в секунду, по-
скольку в вакууме отсутствует аэродинамическое сопротивление воздушной среды). На практике
аэродинамическое сопротивление замедляет пулю в полете, поэтому действительное время полета
на 1000 ярдов составляет около 1,5 секунды. В данном примере время задержки составит:
1,5 секунды - 1,0 секунды = 0,5 секунды
В общем виде формула выглядит следующим образом:
Tlag - tn - ГпВаК [5.1]
где:
Tiag — время задержки (в секундах);
?п — действительное время полета пули (в секундах);
1пвак — теоретическое время полета пули в вакууме (в секундах)
Действительное отклонение ветром прямо пропорционально времени задержки и скоро-
сти поперечного ветра. Другими словами, если вы удваиваете время задержки, вы удваиваете
отклонение ветром для тех же ветровых кондиций. Т.е. отклонение ветром — это просто время
67
задержки, помноженное на скорость поперечного ветра. Ниже приведена формула зависимости
отклонения ветром от времени задержки:
Wd - Vs х Tiag
где:
Wd — отклонение ветром (в футах);
Vs — скорость поперечного ветра (в футах в секунду);
Tiag — время задержки (в секундах)
Поскольку скорость ветра обычно измеряется в милях в час, а отклонение ветром — в дюймах,
то нижеприведенная формула содержит поправочный коэффициент, чтобы использовать привыч-
ные единицы измерения:
Wd - 17,6 X vsx Tiag [5.2]
где:
Wa — отклонение ветром (в дюймах);
V — скорость поперечного ветра (в милях в час);
Tiag — время задержки (в секундах)
Вышеприведенные формулы полезны для понимания того, как рассчитать отклонение ветром,
но они имеют ограниченное практическое применение. Подумайте, чтобы получить время задерж-
ки, нужно знать действительное время полета, а чтобы получить время полета, нужна баллистиче-
ская программа. Если у вас есть баллистическая программа, вы можете использовать ее просто для
того, чтобы рассчитать отклонение пули ветром непосредственно! Я предлагаю заинтересованным
читателям сравнить формулу ветра с результатами расчета баллистической программы, чтобы до-
казать самому себе, что время задержки и скорость ветра соотносятся именно так, как описано в
этом простом уравнении.
Вывод формулы отклонения ветром является очень долгим и сложным. Формула времени за-
держки является одним из тех удачных упрощений в области физики, которое сводит очень слож-
ный механизм к простому, элегантному уравнению. Для целей этой книги, мы не будем вдаваться
в такого рода подробности. Для наших целей главным, что мы должны понять из формулы откло-
нения ветром, является следующее: отклонение ветром напрямую связано как со временем за-
держки, так и со скоростью поперечного ветра. Проблема в том, что мы никак не можем повлиять
на скорость поперечного ветра, мы даже ограничены в возможностях измерить ее. Для нас это оз-
начает следующее: в целях минимизации отклонения ветром, вы должны сосредоточиться на
том, на что вы можете повлиять, т.е. на времени задержки. Иными словами, формула ветра го-
ворит нам: для того, чтобы минимизировать отклонение ветром, вы должны свести к мини-
муму время задержки.
Теперь вы знаете, почему так важно время задержки. Помните важность поражаемого про-
странства для снижения пули? Точно так же, как поражаемое пространство является показателем
баллистического качества снижения траектории, время задержки является показателем баллисти-
ческого качества относительно отклонения ветром. Большее время задержки означает большее
отклонение ветром, и наоборот. Время задержки охватывает все то, что делает пулю более вос-
68
приимчивой к ветровому сносу, включая БК пули, дульную скорость, дальность и атмосферные
условия.
Среди всех показателей, влияющих на время задержки, есть две ключевых элемента, которые
представляют большой интерес: баллистический коэффициент и дульная скорость. Причина, по-
чему эти два вопроса являются ключевыми, в том, что это те показатели, которые мы можем кон-
тролировать. Дальность до цели и атмосферные условия также влияют на время задержки, но мы
вообще не можем на них влиять.
Просто для того, чтобы подчеркнуть, где мы находимся, подытожим важные факты:
и Отклонение пули ветром не является детерминированным фактором и не может быть из-
мерено и учтено подобно большинству других переменных при стрельбе на большие
дальности.
" Наилучший способ справиться с неопределенностью ветрового сноса — это уменьшить
его неопределенность и его влияние.
и Время задержки — ключевой показатель баллистических качеств относительно отклоне-
ния ветром.
" С целью минимизации отклонения ветром необходимо фокусироваться на минимизации
времени задержки.
" На время задержки влияет множество факторов. Мы можем управлять лишь несколькими
ключевыми факторами, включая баллистический коэффициент и дульную скорость.
В следующих разделах будет подробно рассмотрено влияние каждого из этих ключевых фак-
торов на время задержки. Понимание этих идей поможет в процессе принятия решений о том, на
какой идти компромисс. Влияние скорости и БК на отклонение ветром часто вводит стрелков в
заблуждение. Многие считают, что пуля с меньшим БК, летящая чрезвычайно быстро, будет
меньше отклоняться ветром, потому что у ветра не будет времени отклонить пулю. Так ли это на
самом деле? Ответ на этот вопрос будет дан в следующих разделах.
Как баллистический коэффициент влияет на время задержки
В общем случае пули с более высоким БК имеют меньшее время задержки.
Давайте рассмотрим три различных пули: .224 калибра 60 гран, 6,5 мм 100 гран, и .30 калибра
155 гран. Это «гипотетические пули», придуманные, чтобы привести конкретный пример. Они яв-
ляются представителями пуль среднего веса для своих калибров, и являются масштабными копия-
ми друг друга.10 Иными словами, все три пули имеют одинаковый форм-фактор по G7, который,
как мы предположим для целей данного примера, равен 1,0. Это значит, что баллистические коэф-
фициенты по G7 всех пуль равны их поперечной нагрузке.11 Баллистические коэффициенты пуль
по G7 соответственно равны: 0,171, 0,205 и 0,233. Если каждая из этих пуль выстреливается с оди-
наковой дульной скоростью и на одну и ту же дальность, время задержки будет наибольшим для
пули с самым низким БК и наоборот. На рис. 5.2 показано общее время полета, время полета в ва-
кууме и время задержки для каждой из этих трех «гипотетических пуль» на 600 ярдах. Обратите
внимание, что все три пули имеют одинаковое время полета в вакууме. Это потому, что все они
выстреливались с одинаковой дульной скоростью на одинаковую дальность. 3000 фт/сек на 600
ярдах (1800 футов или 549 м) дает время полета в вакууме 1800 / 3000 = 0,600 секунды. Теперь, так
как пули имеют разные БК из-за их разного калибра и веса, все они теряют скорость в разной сте-
10 Масштабирование пуль различных калибров описано в 12-й главе.
11 Подробно о расчете баллистического коэффициента исходя из форм-фактора и поперечной нагрузки см. 2-ю
главу.
69
пени. Пули с высоким БК сохраняют скорость лучше, чем пули с низким БК. Поскольку пули с
высоким БК сохраняют скорость лучше, их общее время полета меньше, что означает меньшее
время задержки. В данном концептуальном примере время задержки у пули .30 калибра 155 гран
на 0,08 секунды меньше, чем у пули .224 калибра 60 гран. Это означает, что пуля .30 калибра на
32% менее чувствительна к ветру, чем пуля .224 калибра для всех ветровых кондиций на 600 ярдах.
В случае бокового ветра 10 миль/ч пуля .224 калибра имела бы отклонение ветром, равное 42
дюйма (1,07 м), в то время как у пули .30 калибра отклонение ветром составляло бы всего 28 дюй-
мов (71 см). Время задержки будет разным на разной дистанции, и поэтому относительные про-
порции меняются. Если одна пуля имеет преимущество во времени задержки на конкретной даль-
ности, преимущество будет возрастать при увеличении дальности.12
Калибр (дюймы)
Калибр / БК по G7 Общее время полета Время полета в вакууме Время задержки
0,224/0,171 0,838 0,600 0,238
0,264 / 0,205 0,786 0,600 0,186
0,308 / 0,233 0,758 0,600 0,158
Рис. 5.2. Каждый боеприпас отстреливался на скорости 3000 фт/сек на дальность
600 ярдов, поэтому все пули имеют одинаковое время полета в вакууме. График
показывает, что меньшие калибры с меньшим БК имеют большее время задержки.
Конечно, в этом примере использовались «гипотетические пули», но они хорошо иллюстри-
руют общую тенденцию. Иногда, чтобы увидеть законы физики, управляющие сложной пробле-
мой, легче работать с упрощенными моделями. Просто убедитесь в том, что модель не слишком
упрощена.
Этот вывод справедлив для пуль, выстреливаемых с одинаковой дульной скоростью.
70
Как дульная скорость влияет на время задержки
В общем случае более высокая дульная скорость уменьшает время задержки.
Чтобы исследовать эту идею, давайте рассмотрим только пулю .30 калибра 155 гран, использо-
ванную в концептуальном примере выше. Я выбрал именно эту пулю, поскольку она очень близка
к реальной пуле. Пуля .308 калибра 155 гран Lapua Scenar имеет форм-фактор по G7 для всех
практических целей, очень близкий к 1,0 и имеет БК по G7, равный 0,236. Как уже упоминалось
выше, концептуальная пуля имеет БК по G7, равный 0,233. На рис. 5.3 показано изменение време-
ни задержки, при стрельбе этой пулей с различными дульными скоростями на дальность 600 яр-
дов.
Дульная скорость (фт/сек)
Дульная скорость Общее время полета Время полета в вакууме Время задержки
2800 фт/сек 0,819 0,643 0,176
3000 фт/сек 0,758 0,600 0,158
3200 фт/сек 0,705 0,563 0,142
Рис. 5.3. Данные по общему времени полета, времени полета в вакууме и времени
задержки для трех различных дульных скоростей пули .30 калибра 155 гран с БК по
G7 0,233, выстреленной на 600 ярдов.
Из этого рисунка можно извлечь ряд интересных вещей. Очевидно, что более высокая дульная
скорость дает в результате меньшее время полета в вакууме и меньшее время задержки. Однако
самое интересное заключается в том, что по мере роста дульной скорости время полета в вакууме
снижается больше, чем время задержки. При увеличении дульной скорости с 2800 до 3200 фт/сек
(с 853 до 975 м/с), время полета в вакууме уменьшается на 0,080 секунды, а время задержки умень-
шается всего на 0,034 секунды. Очевидно, что снижение времени полета в вакууме прямо пропор-
ционально увеличению дульной скорости, но сохраняется ли это соотношение и со временем за-
держки? Давайте посмотрим на гистограмму на рис. 5.3. Обратите внимание, что столбики, соот-
ветствующие высоким скоростям, кажутся сжатыми. Фактически это то, что вы делаете при бо-
71
лее быстрой ходьбе: сжимаете время для того, чтобы покрыть расстояние. Но если вы посмотрите
на цифры, вы можете увидеть, что доля времени задержки в общем времени полета пули не явля-
ется постоянной величиной. Например, на низкой скорости (2800 фт/сек) время задержки состав-
ляет 0,176 / 0,819 = 22% от общего времени полета. На высокой скорости (3200 фт/сек) время за-
держки составляет всего 0,142 / 0,705 - 20% от общего времени полета. Почему доля времени за-
держки полностью изменяется при изменении дульной скорости, и почему она меньше на более
высоких скоростях? Ответ на этот вопрос можно найти в сверхзвуковом профиле аэродинамиче-
ского сопротивления. Помните графики зависимости драг-коэффициента (СД от числа Маха, при-
водимые во 2-й главе? Коэффициент аэродинамического сопротивления ниже на высоких ско-
ростях, поэтому доля времени задержки при полете с более высокой скоростью меньше. Ко-
нечно, сила аэродинамического сопротивления на более высоких скоростях выше за счет более
высокого аэродинамического давления, но поскольку драг-коэффициент ниже, пуля на более вы-
сокой скорости имеет меньшую долю времени задержки, в результате чего время задержки чуть
меньше.
В заключение представим две причины, почему время задержки меньше для пуль, выстрели-
ваемых с большей дульной скоростью:
1. Увеличение дульной скорости эффективно сжимает время полета. Также сжимается
время полета в вакууме и время задержки. Это является основной причиной снижения
времени задержки при повышении дульной скорости.
2. Увеличение дульной скорости также уменьшает долю времени задержки в общем вре-
мени полета за счет более низкого коэффициента аэродинамического сопротивления на
более высоких сверхзвуковых скоростях. Этот эффект считается вторичным по сравне-
нию с предыдущим.
Реальность: совместное влияние баллистического коэффициента и дульной скорости на
время задержки
В предыдущих двух разделах мы рассмотрели влияние, которое оказывают на время задержки
баллистический коэффициент и дульная скорость. Прежде, чем попытаться совместить эти два
воздействия, оба эффекта были рассмотрены по отдельности, чтобы можно было понять их инди-
видуальные механизмы воздействия.
Мой 8-летний сын работает над своим первым докладом. Для того, чтобы написать доклад, вам
нужно освоить основы чтения, понимания и письма, каждый навык, прежде чем совместить их,
должен быть освоен отдельно. Многие понятия внешней баллистики, в том числе и нынешнее об-
суждение времени задержки и отклонения ветром, напоминает доклад. Вы должны изолировать и
глубоко понять отдельные части, прежде чем вы сможете в полной мере объединить их. В этом
разделе будет рассмотрен доклад о времени задержки.
В действительности, вы не можете выбирать между скоростью и БК изолированно друг от дру-
га, поскольку оба фактора тесно связаны между собой. Как правило, выбор более высокого БК пу-
ли означает больший вес, и это означает меньшую дульную скорость. Для того чтобы посмотреть
на совместное влияние БК и скорости, нам необходимо каким-то образом их соотнести. Насколько
меньшую скорость можно ожидать от более тяжелой пули из данного патрона? Для ориентировоч-
ного ответа на этот вопрос существует способ простого соотношения энергий. Методика основана
на идее соотношения кинетической энергии у дульного среза. Рассмотрим, например, патрон ка-
либра .308 Winchester с 155-грановыми пулями. Если при такой комбинации вы можете получить
дульную скорость 3000 фт/сек, какую скорость вы могли бы получить с пулей 175 гран из того же
патрона при том же давлении?
72
Чтобы рассчитать скорость пули другого веса, но одного и того же калибра, из одного и того
же патрона и при одинаковом давлении, используется следующая формула:
V2= Vi
[5.3]
где:
V2 — скорость пули, которую вы рассматриваете (в фт/сек);
Vi — скорость пули, которую вы знаете (в фт/сек);
т2 — вес пули, которую вы рассматриваете (в гранах);
mi — вес пули, которую вы знаете (в гранах)
Для вышеприведенного примера, формула 5.3. примет следующий вид:
-I / 155
V2 - 3000 /----
I 175
V2 = 2823 фт/сек
Это означает, что если с пулей 155 гран мы достигаем скорости 3000 фт/сек, то с пулей 175
гран мы можем ожидать дульную скорость 2823 фт/сек (-861 м/с), если она снаряжена с тем же
давлением.
Этот способ может использоваться для оценки возможных скоростей для пуль различного веса,
снаряжаемых в данный патрон. Предположение заключается в том, что кинетическая энергия у
дульного среза постоянна. Это означает, что также совпадает среднее давление в патроннике.
Иными словами, если заряд при 3000 фт/сек был горячим для 155-грановой пули, то заряд при
2823 фт/сек также будет горячим для 175-грановой пули. Приблизительные результаты хорошо
стыкуются с реальными данными, но вы должны быть осторожны и помнить, что это всего лишь
аппроксимация. Вы можете найти примеры, когда цифры не очень хорошо соответствуют уравне-
нию, особенно для пуль различных марок. Иногда номинальный диаметр пули различен у разных
брендов, и это может повлиять на внутреннюю баллистику таким образом, который не учитывает-
ся формулой. Кроме того, для тяжелых пуль, как правило, используются пороха с низкой скоро-
стью горения, которые меняют характер давления в патроннике и могут ухудшить методику рас-
чета точности и скорости. Даже такого практически небольшого провала в методике расчета ско-
рости будет достаточно для того, чтобы повлиять на наши текущие исследования тенденций изме-
нений времени задержки. Теперь, когда у нас есть способ расчета взаимосвязи БК и дульной ско-
рости, давайте исследуем их влияние на время задержки.
Для целей данного исследования, мы сначала поставим пулю калибра .308 Winchester под мик-
роскоп, и рассмотрим возможные комбинации БК и скорости, а также время задержки, связанное с
каждой комбинацией. Для упрощения, мы сосредоточимся на линейке пуль, имеющих довольно
постоянный форм-фактор, на пулях Berger VLD. В .30 калибре эти пули выпускаются со следую-
щим весом: 155 гран, 168 гран, 175 гран, 185 гран, 190 гран и 210 гран. Пули весом от 155 до 175
гран имеют фактически одинаковую форму. Пули весом от 185 до 210 гран имеют удлиненную
зауженную хвостовую часть (которая снижает аэродинамическое сопротивление основания пули),
73
но имеют большую общую длину (что увеличивает силу трения оболочки). В целом, вся линейка
пуль VLD имеет относительно постоянный форм-фактор, равный в среднем около 1,0. Для целей
настоящего исследования, мы будем считать, что их форм-фактор равен 1,0. В конце концов, это
исследование времени задержки, а не форм-фактора. Обратите внимание, что такое же исследова-
ние может быть сделано для любой линейки пуль, имеющих постоянный форм-фактор, будь то
пули Nosier Ballistic Tip, Sierra Match King, Hornady Amax, Lapua Scenar и т.д. Амбициозные чита-
тели могут повторить этот анализ с использованием реальных форм-факторов для каждой из этих
пуль, которые можно найти в конце этой книги.
Вес пули (граны)
Вес БК по G7 Дульная скорость Общее время полета Время полета в вакууме Время задержки
155 гран 0,233 3000 1,528 1,000 0,528
168 гран 0,253 2882 1,543 1,041 0,502
175 гран 0,263 2824 1,552 1,062 0,489
185 гран 0,279 2746 1,566 1,092 0,473
210 гран 0,316 2578 1,604 1,164 0,440
Рис. 5.4. Время задержки на 1000 ярдах для пуль различного веса, выстреленных с
одинаковой дульной энергией.
Для такого анализа я выбрал для пули .308 Winchester модель довольно плотного заряда, кото-
рый популярен среди стрелков Palma. С пулями 155 гран спортсмены могут получать среднюю
скорость около 3000 фт/сек, что является обязательным требованием для международных сорев-
нований Palma и Fullbore. Это представляет собой примерный максимальный заряд с точки зрения
давления в патроннике для пули .308 Winchester и стволом длиной 30". Весь анализ в следующем
примере будет основан на этом уровне кинетической энергии (давлении в патроннике) для пули
74
.308 Winchester, который равен 3095 футо-фунтов (4196 Дж). На рис. 5.4 показано, как на время
задержки влияет изменение массы пули в патроне .308 Winchester. Ниже приведены основные вы-
воды, которые можно извлечь из этого анализа пули .308 Winchester, приведенного на рис. 5.4:
Если смотреть на результаты, начиная от более легких пуль к более тяжелым пулям, то:
1. Дульная скорость уменьшается. Это естественное следствие снижения веса порохового
заряда для сохранения постоянного значения давления.
2. Из-за снижения дульной скорости более тяжелых пуль их общее время полета увели-
чивается.
3. Из-за снижения дульной скорости более тяжелых пуль также увеличивается их время
полета в вакууме.
4. Время задержки уменьшается из-за увеличения баллистического коэффициента
более тяжелых пуль.
Четвертый пункт является основным, и самым ценным выводом из этого анализа. Он говорит о
том, что даже если тяжелые пули стартуют с более низкой скоростью, и имеют большее общее
время полета, то более высокий БК более чем компенсирует это, в результате чего более медле-
ные, более тяжелые пули получают чистое преимущество. Другими словами, при постоянном
уровне начальной энергии, более тяжелая пуля обладает в конце полета меньшим временем
задержки, поскольку увеличенный БК уменьшает время задержки больше, чем снижение ско-
рости увеличивает его.
В заключение, минимальное время задержки всегда будет достигаться пулей с максимально
высоким БК (самой тяжелой), имеющейся в данном калибре. Из этого правила есть исключение, и
это очевидно, если вы вспомните предположения, на которых основывался этот анализ. В частно-
сти, предположение о том, что форм-факторы одинаковы для всех рассматриваемых пуль, не все-
гда может соответствовать действительности.
Например, вывод справедлив, если вы рассматриваете только пули VLD компании Berger, или
только пули Match King компании Sierra. В этом случае все пули будут иметь, по сути, один и тот
же форм-фактор. Однако если вы сравниваете легкую пулю с хорошим форм-фактором с тяжелой
пулей с плохим форм-фактором, возможно, что их баллистические коэффициенты будут почти
одинаковыми. В этом случае преимущество получает легкая пуля, поскольку у нее будет выше
дульная скорость, а БК будет таким же, как и у более тяжелой пули. Если БК одинаковы, очевидно,
что более быстрая пуля будет иметь меньшее время задержки.
Предыдущий анализ может у некоторых читателей вызвать следующий вопрос. Можно ли
стрелять пулями с низким БК (легкими) достаточно быстро, чтобы время задержки у них было
ниже, чем у пуль с высоким БК (тяжелых), и насколько быстрее более легкие пули должны вы-
стреливаться для достижения этого? Короткий ответ: да, это возможно, но легкие пули потре-
бует гораздо большей скорости. Как показано в предыдущих разделах, требуется большое значе-
ние дополнительной дульной скорости, чтобы добиться того же сокращения времени задержки,
как при небольшом повышении БК. Следующий анализ дает развернутый ответ на этот вопрос.
В этом примере мы рассмотрим калибр .308 Winchester с пулей 210 гран VLD, имеющую время
задержки 0,440 секунды на 1000 ярдах, в качестве комбинации, которую необходимо превзойти.
Мы увидим, насколько быстро должны выстреливаться другие пули .308 калибра с тем, чтобы со-
ответствовать этому времени задержки. Мы также рассмотрим меньший .224 калибр с 90-грановой
пулей, которая является самой тяжелой пулей VLD, производимой в этом калибре. Мы продолжим
наше предположение о том, что все пули, будучи VLD, имеют одинаковый форм-фактор. Задача
— увидеть, какая требуется дульная скорость от каждой пули, чтобы соответствовать времени за-
75
держки пули .308 Winchester 210 гран VLD на дульной скорости 2578 фт/сек (-786 м/с). Итоги
подведены на рис. 5.5.
На рис. 5.5 мы видим ожидаемую тенденцию того, что для достижения времени задержки пули
с высоким БК, более легкой пуле требуется большая скорость и меньшее общее время полета. По-
смотрите на скорость, необходимую 155-грановой пуле, чтобы достичь времени задержки 210-
грановой пули: 3330 футов в секунду (1015 м/с). Этого невозможно достичь в нормальном, безо-
пасном калибре .308 Winchester. Однако скорость 2578 фт/сек у пули весом 210 гран вполне дос-
тижима при безопасном уровне давления. Также обратите внимание, что кинетическая энергия у
дульного среза более чем на 700 футо-фунтов больше для 155-грановой пули.
Вес пули (граны)
Вес пули БК по G7 Дульная скорость Дульная энергия Общее время полета Время полета в вакууме Время задержки
155 гран 0,233 3330 3813 1,341 0,901 0,440
168 гран 0,253 3113 3611 1,404 0,964 0,440
90 гран (.224 кал.) 0,256 3080 1894 1,414 0,974 0,440
175 гран 0,263 3005 3505 1,439 0,998 0,440
185 гран 0,279 2870 3378 1,485 1,046 0,440
210 гран 0,316 2578 3096 1,604 1,164 0,440
Рис. 5.5. Чтобы достичь времени задержки пуль с более высоким БК, пулям с более
низким БК требуется большая дульная скорость вне зависимости от их калибра и
веса.
Посмотрите, как 90-грановая пуля .224 калибра выглядит на фоне пули .30 калибра. Чтобы дос-
тичь времени задержки, равного 0,440 секунды, маленькая 90-грановая пулька требует скорости
76
3080 фт/сек (939 м/с), которые трудно достичь для этой пули при стандартном снаряжании. Уве-
личение заряда пороха позади этой маленькой пульки с целью ее разгона, конечно, приведет к ус-
коренному износу ствола.
Я бы также хотел отметить, что необходимая дульная скорость 90-грановой пули находится
между скоростями 168-грановой и 175-грановой пуль .30 калибра, как и БК 90-грановой пули. Зна-
чение этого факта в том, что он демонстрирует, как БК и дульная скорость по отдельности будут
определять, каким будет время задержки пуль. Хотя 90-грановая пуля имеет меньший калибр, на-
много меньший вес, и имеет гораздо более низкую кинетическую энергию у дульного среза, время
задержки полностью согласуется с БК пули. Некоторые стрелки полагают, что важнее рассчиты-
вать отклонение ветром, чем БК и дульную скорость. Нет! Если две пули имеют одинаковый БК,
и выстреливаются с одинаковой скоростью, не имеет значения, какая из них тяжелее, имеют ли
они разный калибр, или имеют ли они другой форм-фактор. Все три фактора (калибр, вес и форм-
фактор) могут быть разные, но вместе могут давать одинаковый БК. Если БК и дульные скорости
равны, время задержки и результирующее отклонение ветром также будут равны, и точка. Еще раз
подчеркну этот момент: все элементы всей траектории будут одинаковыми, если БК и дульная
скорость одинаковые.
Легко представить, насколько трудно принять этот факт, и почему вокруг этого предмета от-
клонения ветром напущено так много тумана. Прежде всего, это проблема зависимости форм-
фактора от скорости, рассмотренная во 2-й главе (сравнение стандартов G1 и G7). Кроме того, как
известно в реальном мире редко встречается устойчивый боковой ветер, при котором проводятся
точные сравнения ветровых отклонений. Несмотря на все эти вещи, которые мутят воду, будьте
уверены, что для данной дистанции и атмосферных условий, время задержки и отклонение
ветром полностью зависят от дульной скорости и баллистического коэффициента.
Ниже приводится перечень важных выводов из этого раздела, посвященного отклонению вет-
ром:
L Поскольку отклонение ветром не может быть точно рассчитано, наилучшим способом
работы с этой проблемой является ее минимизация.
2. Время задержки — это свойство полета пули, которое напрямую связано с отклонением
ветром. Минимизируя время задержки, вы также минимизируете отклонение ветром.
3. Время задержки зависит от двух основных факторов, которыми стрелок может управ-
лять: баллистического коэффициента и дульной скорости.
4. Увеличение БК снижает время задержки для данной дульной скорости.
5. Увеличение дульной скорости снижает время задержки для данного БК.
6. При данном уровне дульной энергии (для данного калибра) наилучшая комбинация БК
и дульной скорости достигается при использовании самой тяжелой пули (с самым вы-
соким БК) из имеющихся в наличии, даже если она имеет самую низкую дульную ско-
рость.
7. Для пули с низким БК возможно получить меньшее время задержки и меньшее откло-
нение ветром по сравнению с пулей с более высоким БК, но для этого пуля с более низ-
ким БК должна иметь гораздо более высокую скорость.
8. Дульная скорость и БК определяют чувствительность пули к ветру.
Ближний ветер и дальний ветер
Реальные ветровые кондиции между дульным срезом и мишенью очень сильно различаются, и
невозможно знать точную скорость и направление ветра во всех точках траектории. Таким обра-
77
зом, поскольку вы не можете знать весь ветер все время, очень важно знать, какой ветер наиболее
важен, чтобы обратить на него внимание. По этому вопросу среди стрелков на большие дальности
очень часто возникают споры. Оказывает ли ветер, близкий к стрелку (ближний ветер), большее
влияние на общий ветровой снос, или более важен ветер у мишени (дальний ветер)? В следующих
двух подразделах будет объяснена суть рассуждений в пользу каждого аргумента.
Аргументы е пользу ближнего ветра
Ближний ветер более важен, потому что это ветер, который влияет на пулю раньше всего в
ее полете. Пуля будет лететь оставшееся время своего полета по отклоненной траектории в
соответствии с тем, как повлияет на нее ближний ветер. Напротив, дальний ветер не влияет
на пулю до тех пор, пока она не приблизится к цели, а к тому времени полет пули почти за-
кончился.
Аргументы в пользу дальнего ветра
Дальний ветер более важен, потому что пуля летит медленнее по мере приближения к ми-
шени, и более восприимчива к воздействию ветра. Пуля тратит больше времени, чтобы
преодолеть вторую половину своей траектории, чем первую половину, так что у ветра Есть
больше времени, чтобы воздействовать на пулю, и отклонить ее. Когда пуля находится ря-
дом со стрелком, она летит настолько быстро, что влияние ветра на нее небольшое.
Я знаю нескольких очень уважаемых стрелков, сторонников каждого из этих аргументов, что
лишь подчеркивает, что в этом споре нет легких ответов. Давайте пойдем дальше и рассмотрим
эту проблему в деталях.
Прежде всего, мы должны помнить, что мы заинтересованы в понимании реального воздейст-
вия ветра, а не только того, что можно посчитать в некоторых книгах после внесения некоторых
упрощающих предположений. Как бы то ни было, все равно для начала стоит изучить ответ из
книги, если ничего другого нет, так что это будет нашей отправной точкой.
Книжный ответ говорит, что ближний ветер более важен, чем дальний ветер, по причине, ука-
занной в вышеприведенных аргументах. Для данной скорости ветра, общее отклонение больше
зависит от того, как ветер повлияет на пулю в начале ее полета. Например, рассмотрим пулю, ко-
торая выстреливается при боковом ветре, который в результате дает отклонение 1" на 100 ярдах.
Теперь допустим, что она летит еще 900 ярдов при нулевом ветре. Общее отклонение на дальности
1000 ярдов будет составлять около 10". Теперь выстрелим эту же пулю, на 900 ярдах она летит при
нулевом ветре, а на последних 100 ярдах она летит при боковом ветре. На последних 100 ярдах
пуля может отклониться более чем на 1", потому что она летит медленнее. Однако общее отклоне-
ние будет гораздо меньше 10". Этот пример наглядно иллюстрирует книжные предположения о
том, что ближний ветер более важен, чем дальний ветер.
С книжным аргументом есть некоторые проблемы (не удивительно, правда?!). Во-первых, ве-
тер, использованный в примере, постоянным никогда не бывает. Как правило, скорость и направ-
ление ветра весьма разнообразны на протяжении траектории полета пули. Иногда ветер сильнее
ближе к мишеням и/или имеет более весомую поперечную составляющую и эти эффекты могут
сделать пулю более восприимчивой к отклонению на конечном участке траектории. Во-вторых,
есть еще одно важное практическое измерение поведения ветра, о котором мы еще не говорили:
ветровой градиент. Ветровой градиент — это изменение скорости ветра при увеличении высоты
над уровнем земли. Скорость ветра непосредственно у земли, в траве, равна, по сути, нулю. На вы-
соте одного фута от травы/растительности дует бриз, и чем выше вы поднимаетесь, тем сильнее
будет ветер (до заданной точки). Следовательно, на высоте от 10 до 20 футов (3-6 м) над землей
78
(верхняя точка траектории пули) ветер в несколько раз быстрее, чем непосредственно у земли, от-
куда стреляет стрелок. Книжный ответ на вопрос о ближнем/дальнем ветре полностью игно-
рирует присутствие ветрового градиента, который является одной из причин, почему теория не
всегда работает в поле.
Поэтому, если аргумент в пользу ближнего ветра не подходит, то дальний ветер должно быть
более важным, правильно? Не так быстро! Только то, что скорость пули у мишени снизится вдвое,
не означает, что она стала в два раза чувствительнее к ветру (см. предыдущие рассуждения о вре-
мени задержки). Пуля будет немного более чувствительна к ветру на более низких скоростях, но
не в такой степени, как принято считать.
Так где же ответ?! Если не ближний ветер, и не дальний ветер, то наиболее важным должен
быть ветер на полпути между стрелком и мишенью, верно? На полпути между стрелком и мише-
нью пуля находится на максимальной высоте от земли, и подвергается воздействию наиболее
сильного ветра, так что срединный ветер наиболее важен, правильно? Ага, как же!
Хорошо, если не ближний ветер, не дальний ветер, и не срединный ветер, то какой ветер наи-
более важен!? Реальный ответ звучит следующим образом: это зависит от обстоятельств. Это во
многом зависит от уникальных особенностей местности, на которой вы стреляете.
Подобные дебаты о ближнем/дальнем ветре — прекрасная иллюстрация того, почему ветер яв-
ляется таким уникальным фактором для стрелков на большие дальности. У нас вырабатывается
привычка измерения и исправления всех переменных, поэтому мы стараемся применить тот же
принцип и для ветра. Мы считаем, что должны быть некоторые общие, руководящие правила, ко-
торые могут систематически применяться для учета ветра в любой ситуации, но это не верно. На
самом деле, слепое следование любому подходу, будь это ближний ветер или дальний ветер, мо-
жет быть хуже, чем отсутствие всякого подхода. Правильный подход — исследовать стрельбище и
понаблюдать за уникальными особенностями местности и принимать решение на основании ин-
формации, которая наиболее важна для этого места.
Я расскажу вам историю о том, как этот урок усвоил я. Я изучал баллистику и влияние ветра, и
был в курсе важного книжного аргумента о важности ближнего ветра. В 2008 году я поехал в ору-
жейный клуб Уиннекуа, расположенный в Лоди, штат Висконсин, для участия в первенстве Palma
Среднего Запада. Это должна была быть моя первая стрельба на этом стрельбище, и конкуренция
во время 4-х дневного турнира была жесткой. На турнирах Palma, подобных этому, где все должны
стрелять калибром .308 Winchester, обычно выигрывал тот, кто лучше всех читал ветер. Будучи
незнакомым со стрельбищем, я знал, что должен заранее обратить на него пристальное внимание,
и быстро узнать уникальные особенности этого стрельбища. Когда на стрельбище в Лоди вы смот-
рите с огневого рубежа в сторону мишени, есть одна особенность, которая выделяется сильнее
всех остальных. Долина выходит на стрельбище справа, примерно в 300 ярдах перед мишенями. В
этой долине нет деревьев, которые могут замедлить ветер, подобным тем, которые растут вдоль
всего стрельбища. Кроме того, когда пуля летит над долиной, то она находится в наивысшей точке
над землей, чем где-либо еще на своей траектории, что является еще одной причиной, почему она
встретится с более высокой скоростью ветра в этой точке. Я решил, что прежде чем я сделаю свой
первый выстрел, я должен обратить более пристальное внимание на флаги, находящиеся в долине
и рядом с ней, чем на что-либо еще, хотя учебник предлагал обращать более пристальное внима-
ние на флаги, находящиеся ближе к стрелку. Я придерживался своего плана с первого до послед-
него выстрела турнира, и выиграл чемпионат. На протяжении четырех дней, стрелки много раз
уходили с рубежа, качая головой, и что-то бормотали о нечитаемом ветре. Если вы смотрите на
неверные указатели и пытаетесь соотнести их с тем, что вы видите на мишени, результаты могут
получиться довольно странными.
79
Приведенный пример — это один случай, который иллюстрирует правильный подход к ветру
для использования в полевых условиях. Такой подход — это гибкость. Оценивая влияние ветра,
рассмотрите основные особенности местности, и то, как они будут влиять на характер ветра вдоль
линии прицеливания. Если ваши первоначальные оценки важнейших указателей на стрельбище
плохо корреллируются с тем, что происходит на мишени, ищите другие указатели, и будьте гото-
вы изменить вашу оценку, пока вы не найдете правильные указатели. Конечно, дальнобойные
охотники и стрелки силовых структур не часто производят более одного выстрела, так что процесс
«догадайся и проверь» не очень практичен. В случае, когда у вас есть только один выстрел, вы
просто должны полагаться на опыт и ваши собственные критические оценки ситуации. Если у вас
нет опыта, вы не получите его из этой или любой другой книги! Это то, что вы просто должны
практиковать, обращая особое внимание на причины и следствия, и запоминая уроки на следую-
щий раз. Стрелковый журнал или блокнот может помочь тем из нас, кто страдает плохой памятью.
Механизм отклонения ветром
Боковой
ветер
Набегающий
поток воздуха
Вектор скорости
бокового ветра
Вектор
скорости
пули
Аэродинамическое
сопротивление
Боковая составляющая
аэродинамического
сопротивления
Итак, данная глава, посвященная отклоне-
нию ветром, сохранила дух книги, в том отно-
шении, что в ней представлена практическая
информация или информация, которая может
быть использована для исследований и приня-
тия практических решений о вашем стрелковом
снаряжении и боеприпасах. Этот раздел немно-
го отклоняется от этой темы. Нет необходимо-
сти точно знать, как действует ветер, отклоняя
пулю. Мы просто обратим внимание на ряд
важных факторов, которые влияют на то, на-
сколько отклоняется пуля, и как свести это от-
клонение к минимуму. Я решил включить в
книгу раздел, объясняющий, как ветер отклоня-
ет наши пули, поскольку ветровой снос являет-
ся очень важным фактором при стрельбе на
большие дальности, а также из-за широко рас-
пространенного непонимания его механизма.
Те, кто на самом деле заинтересован в получе-
нии из этой книги только практических сведе-
ний, могут рассматривать этот раздел в качест-
ве факультативного чтения. Я включил его для
более академически любознательных читате-
Ли НИЯ лей- Мои объяснения будут вербальные и визу-
прицеливания альные, без формул.
Наиболее распространенным мифом о том,
Рис. 5.6. Механизм отклонения ветром. как ветер отклоняет пулю, является представ-
ление, что ветер дует на сторону пули, как на
воздушный шар, и смещает ее с пути. Такое описание отклонения пули ветром является упрощен-
ным и интуитивным, но оно в корне неправильно.
Чтобы действительно понять, как ведет себя пуля, когда выстреливается при боковом ветре,
нам поможет знакомство с определением стабильности. Глава, посвященная стабильности, приве-
80
дена далее, но сейчас я дам базовое определение для того, чтобы мы могли двигаться дальше.
Стабильность снарядов, стабилизированных вращением, — это состояние, при котором пуля
способна поддерживать полет носиком вперед. Это определение неполно, но для наших целей его
достаточно. Важной частью этого определения является фраза «полет носиком вперед». Это не
значит, что носик направлен непосредственно вдоль линии прицеливания. Это означает, что но-
сик всегда направлен прямо на встречный набегающий поток воздуха, подобно флюгеру. Эффект
флюгера легко представить, если вы когда-либо пускали стрелу при сильном боковом ветре. Хотя
стрела стабилизируется оперением, а пули стабилизируются вращением, и стрела и пуля во время
стабилизированного полета направлены своими носиками на набегающий поток воздуха. Удержа-
ние носика на ветер является принципиальным определением стабильности вне зависимости от
того, будет ли оно достигнуто благодаря оперению или с помощью вращения.
При отсутствии ветра, направление пули строго на встречный поток воздуха — это то же са-
мое, что и направление пули вдоль линии прицеливания. Однако, это не соблюдается, если вы
привносите боковой ветер. Если воздух, через который летит пуля, движется сбоку, пуля повора-
чивает свой носик прямо на набегающий поток воздуха, подобно флюгеру. Теперь, ось пули боль-
ше не совпадает с линией прицеливания. На рис. 5.6 показано увеличенное изображение пули, чей
носик направлен на встречный поток воздуха, и которая летит под углом к линии прицеливания.
Опять же, на рисунке угол увеличен.
В действительности, пуля создает с линией прицеливания очень небольшой угол, как правило,
менее, чем 1/2 градуса. Во время полета пули под углом к линии прицеливания, сила аэродинами-
ческого сопротивления действует по направлению потока воздуха, который совпадает с осью пу-
ли, но который не совпадает с линией прицеливания. В результате возникает небольшая боковая
составляющая силы аэродинамического сопротивления, направленная поперек линии прицелива-
ния. Эта небольшая боковая составляющая аэродинамического сопротивления увеличивает откло-
нение пули от линии прицеливания. Тригонометрический расчет угла полета пули достаточно
прост. Если пуля летит со скоростью 3000 футов в секунду и при боковом ветре 14,67 футов в се-
кунду (10 миль/ч), то пуля будет лететь под углом: arctan(14,67/3000) = 0,28 градусов (arctan(x) —
это угол, тангенс которого равен х). Таким же образом вы можете выяснить величину боковой со-
ставляющей аэродинамического сопротивления. Например, если вдоль оси пули действует сопро-
тивление общей величиной 1,5 фунтов (0,68 кгс), боковая составляющая этой силы равна:
14,67/3000, или 0,489%. Так что в этом примере величина силы, отклоняющей пулю от линии при-
целивания, будет равна 0,007335 фунтов (или 51,3 гран).
А теперь представьте, если бы пуля, изображенная на рис. 5.6, имела бы крошечный ракетный
двигатель, и была способна создавать тягу, равную силе сопротивления. Пуля все также поворачи-
валась бы на набегающий поток воздуха. Если бы сила тяги была равна силе сопротивления, пуля
сохраняла бы скорость, поскольку противодействующие силы уравновешивались бы. Кроме того,
если бы сила тяги была равна силе сопротивления, пуля не имела бы результирующей силы, дей-
ствующей поперек линии прицеливания, и отклонение ветром отсутствовало бы. Еще один способ
прийти к тому же выводу, — это посмотреть на это с точки зрения времени задержки. Если ско-
рость сохраняется, то время полета в вакууме и фактическое время полета совпадают, и время за-
держки равно нулю. Как и показывала формула отклонения ветра, если время задержки равно ну-
лю, то не может быть никакого ветрового сноса.
Если бы применялась избыточная тяга, в смысле, сила тяги превышала бы силу сопротивления,
то пуля все равно разворачивалась бы на ветер, но теперь результирующая сила действовала бы
поперек линии прицеливания против ветра, и отклонение ветром происходило бы на ветер, а не от
ветра. Это именно то, что происходит при запуске ракеты во время бокового ветра, по крайней ме-
81
ре, в течение той фазы полета, когда работает двигатель. После сгорания твердотопливного ракет-
ного двигателя и пропадания тяги, ракета смещается обратно по ветру, как пуля.
Вся эта болтовня о пуле с тягой не так глупа, как вы полагаете. Зажигательный состав, распо-
ложенный в основании трассирующих пуль, который горит красным цветом, на самом деле созда-
ет небольшую тягу, но она меньше, чем величина аэродинамического сопротивления пули. Ре-
зультатом является то, что трассирующие пули меньше отклоняются ветром (и меньше снижают-
ся), чем другие пули. Учитывая назначение трассирующих пуль отмечать траектории других бое-
припасов, и тот факт, что ими иногда стреляют при сильном боковом ветре (подобно наводчику
бомбардировщика эпохи Второй мировой войны), важно, чтобы трассирующие пули летели по-
добно остальным пулям. Кроме того, трассирующие пули теряют вес в полете, в отличие от нор-
мальных пуль, которых они должны маркировать. Это создает сложности при проектировании бо-
еприпасов, но я не буду в это углубляться. Мы уже забрели довольно далеко от темы высокоточ-
ной стрельбы на большие дальности.
Рис. 5.7. Ветровой
градиент.
Ветровой градиент
Ветровой градиент связан со склонностью потоков воздуха увели-
чивать свою скорость по мере роста высоты. Даже в ветреный день,
когда вы лежите прямо в грязи и сорняках, по существу, ветер отсутст-
вует. Однако всего в 1 футе (30 см) над травой и сорняками, скорость
ветра может оказаться гораздо выше. Точно так же, если вы измерите
ветер в 10 футах (3,05 м) над землей, вы обнаружите даже большую
скорость ветра и т.д. В зависимости от местности, ветер может дости-
гать полной скорости на высокой или низкой высоте. В общем случае,
чем ровнее поверхность земли (скажем, замерзшее озеро или ровная
пустыня), тем меньшая высота требуется для того, чтобы ветер развил
полную скорость. И наоборот, если земля покрыта густой растительно-
стью, травой, кустами, деревьями и т.п., ветер может не достигать полной скорости, пока на под-
нимется на большую высоту.
Пример обобщенного ветрового гра-
диента приведен на рис. 5.7. На рисунке
не указаны единицы измерения, посколь-
ку мы хотели только продемонстрировать
низкую скорость ветра на низкой высоте
и высокую скорость ветра на большой
высоте.
Ветровой градиент является еще од-
ной переменной, которую сложно учиты-
вать. Стрелок может только измерить
скорость ветра на месте своего нахожде-
ния, и так высоко, насколько его руки
могут достать, и настолько высоко, на-
сколько его руки смогут поднять ветро-
метр. Поскольку траектория пули во вре-
мя ее полета к отдаленной цели изгибает-
ся по дуге, она будет подниматься на 10,
15 или даже 20 футов над землей, а ино-
----С ветровым градиентом 1 миль/ч на фут
----Постоянный боковой ветер 10 миль/ч
Рис. 5.8. Влияние ветрового градиента на траекторию.
82
гда и гораздо выше, если выстрел делается через долину. В этом случае, пуля можно лететь через
ветер, у которого скорость будет намного больше, чем стрелок может измерить на своей позиции,
или наблюдать на земле рядом с расположением цели.
Научиться определять скорость ветра выше уровня земли трудно, потому что у вас нет датчи-
ков, чтобы проверить это. Однако если вы знаете ветровой градиент, вы можете просто добавить
несколько миль в час к своей оценке, в зависимости от своего местоположения на земле.
Для иллюстрации воздействия ветрового градиента, на рис. 5.8 сравниваются две траектории с
одинаковыми начальными условиями: калибр .308 Winchester, пуля 175 гран, дульная скорость
2800 фт/сек (853 м/с). Обе траектории изображены с места стрелков, при наблюдении полета пули
от них к мишеням, с обнулением на 1000 ярдов. Вы можете видеть, что траектории достигают вы-
соты около 10 ярдов. Траектория, изображенная пунктирной линией, представляет собой отклоне-
ние, вызванное постоянным боковым ветром со скоростью 10 миль/ч (4,5 м/с). Сплошная линия
показывает траекторию полета пули, выпущенной при боковом ветре, дующем со скоростью 10
миль/ч у земли, но скорость которого увеличивается на одну милю в час на каждый фут высоты.
Для этой траектории, пуля летит через реальный ветровой градиент, который достигает своего
пика, равного чуть более 20 миль/ч (~9 м/с) бокового ветра в апогее (в верхней части траектории).
Легко увидеть, как стрелок может запутаться в чрезмерном ветровом сносе. Даже если вы из-
меряете скорость ветра на своем месте, и даже во многих местах на участке между стрелком и ми-
шенью, вы можете пострадать от отклонения ветром, который будет на треть большим от расчет-
ного из-за воздействия ветрового градиента.
Расчет влияния переменного ветра
Большая часть баллистических программ может рассчитывать лишь отклонение постоянным
боковым ветром. Как мы знаем, такой «книжный» случай постоянного ветра в реальном мире ни-
когда не случается из-за характера местности, ветрового градиента, и общего характера ветрового
потока. С целью расчета влияния множественного ветра ниже представлен общий подход, который
очень похож на методику МакКоя [1]. Для тех, кому интересна сама методика расчета, в работе
МакКоя представлен вывод весового коэффициента бокового ветра «с нуля».
Влияние множественного, или переменного ветра, учитывается с помощью весовых (попра-
вочных) коэффициентов бокового ветра {crosswind weighting factors), которые обозначаются как
/wzc Весовой коэффициент бокового ветра представляет собой просто цифру, добавляемую к уча-
стку траектории, которая количественно определяет чувствительность участков траектории к вет-
ровому сносу. Весовой коэффициент бокового ветра определяется дальностью и временем. Сама
формула длинна, но достаточно проста для использования, если вы знакомы с терминами. Ее луч-
ше использовать в электронных таблицах, а не рассчитывать в ручную.
Формула расчета весового коэффициента бокового ветра имеет следующий вид:
/wZf - [t(7?) - t{Rd -(R- R^IVrA - \t{R) - t(R f+7) - (R - R i+1)/VR(i+1)]
где:
/wz( — весовой коэффициент бокового ветра;
R — дальность до цели (в футах);
t(R) — время полета пули до дальности мишени;
t(Ri) — время полета пули в начале участка траектории;
t(R i+j) — время полета пули в конце участка траектории;
VRi — скорость в начале участка траектории;
83
VR(i+7) — скорость в конце участка траектории
Дальность, футы Скорость, фт/сек t(R), сек
0 2800 0,000
300 2614 0,111
600 2436 0,230
900 2264 0,358
1200 2100 0,495
1500 1943 0,644
1800 1791 0,804
Таблица 5.1. Скорость и время полета.
Использование весового коэффициента бокового
ветра лучше всего проиллюстрировать на примере. Рас-
смотрим пулю .308 калибра 175 гран с БК по G7 0,250,
выстреленную с дульной скоростью 2800 фт/сек при
стандартных атмосферных условиях. В таблице 5.1 пока-
заны дальности в футах и время полета в секундах для
каждого 100-ярдового участка.
Для примера рассмотрим сценарий, когда на первых
100 ярдах (300 футах) траектории дует боковой ветер 10
миль/ч. Применяя весовой коэффициент бокового ветра,
получим:
/wz,- - [0,804 - 0,000 - (1800 - 0)/2800] - [0,804 - 0,111 - (1800 - 300)/2614]
/wz,- - 0,042
Чтобы вычислить отклонение таким ветром в 10 миль/ч, дующим только на первых 100 ярдах
траектории, просто умножим скорость бокового ветра в футах в секунду13 на весовой коэффици-
ент бокового ветра. В результате получим отклонение ветром в футах:
Wd (в футах) = 14,67 х 0,042 = 0,616 футов на 600 ярдах
Для получения отклонения в дюймах, умножим полученный результат на 12.
Wd (в дюймах) = 0,616 х 12 = 7,4 дюйма на 600 ярдах
Дальность, футы Скорость, фт/сек t(R), сек /wz.
0 2800 0,000 —
300 2614 0,111 0,042
600 2436 0,230 0,038
900 2264 0,358 0,033
1200 2100 0,495 0,025
1500 1943 0,644 0,018
1800 1791 0,804 0,006
Таблица 5.2. Скорость, время и весовой коэф-
фициент бокового ветра (/wz,)-
Обратите внимание, что если бы ветер си-
лой 10 миль/ч дул через всю дистанцию 600 яр-
дов, величина отклонения у мишени составляла
бы 28,5 дюйма.
В следующем примере мы рассчитаем от-
клонение ветром, вызванное боковым ветром
10 миль/ч, дующим только на последних 100
ярдах траектории. В этом случае весовой коэф-
фициент бокового ветра рассчитывается сле-
дующим образом:
/wz,- - [0,804 - 0,644 - (1800 - 1500/1943] -
[0,804 - 0,804 - (1800 - 1800)/1791]
/wz,- - 0,006
И отклонение боковым ветром 10 миль/ч, дующим на последних 100 ярдах траектории, соста-
вит:
13
10 миль в час равно 14,67 фут/сек.
84
Wd (в футах) = 14,67 х 0,006 = 0,088 фута
Wd (в дюймах) = 0,088 х 12 = 1,1 дюйма
Как вы можете заметить, влияние бокового ветра 10 миль/ч на первых 100 ярдах траектории
приводит к гораздо большему отклонению, чем при влиянии такого же ветра 10 миль/ч на послед-
них 100 ярдах.
Для дальнейшего обобщения информации, доступной из анализа весовых коэффициентов, да-
вайте заполним таблицу 5.1, рассчитав/wz, для каждой дальности. В таблице 5.2 указан точный
весовой коэффициент бокового ветра для каждого участка дальности от 0-100 ярдов до 500-600
ярдов.
До сих пор мы рассматривали примеры, которые касались одного участка траектории. А что
если вы хотите вычислить отклонение ветром, который дует на нескольких участках? Это просто.
Все, что вам нужно сделать, это добавить отклонения для каждого участка. Например, если вы хо-
тите применить ветер 10 миль/ч на первых 300 ярдах, расчет будет следующим:
/wz, - 14,67 х 0,042 + 14,67 х 0,038 + 14,67 х 0,033 = 1,66 фута = 19,9 дюймов на 600 ярдах
Отклонение на последних 300 ярдах рассчитывается аналогично, с использованием последних
3 весовых коэффициентов:
/wz, - 14,67 х 0,025 + 14,67 х 0,018 + 14,67 х 0,006 = 0,72 фута = 8,6 дюйма на 600 ярдах
Из этого следует несколько выводов:
А) Траектория пули в гораздо большей степени чувствительна к боковому ветру на своей
первой половине, чем на второй половине.
В) Наибольшее значение весового коэффициента бокового ветра составляет 0,042 на первых
100 ярдах траектории, что показывает, что первые 100 ярдов траектории в наибольшей
степени чувствительны к общему отклонению ветром на 600 ярдах. Однако, как вскоре
будет показано, первые 100 ярдов не всегда являются самыми важными в траектории.
С) Если вы добавите отклонения на первой и второй половинах траектории, их сумма пред-
ставляет собой отклонение постоянным боковым ветром 10 миль/ч, что подтверждает
правильность математических расчетов.
Помимо деления бокового ветра на различные участки, также легко использовать ветер разно-
го значения на каждом участке. Например, если ветер дует на первых 100 ярдах траектории со
скоростью 5 миль/ч (7,33 фт/сек), а на вторых 100 ярдах скорость ветра составит 10 миль/ч (14,67
фт/сек), расчет будет следующим:
Wd - 7,33 х 0,042 + 14,67 х 0,038 = 0,87 фута = 10,4 дюймов на 600 ярдах
Помните, что в расчете используется только поперечная составляющая, а не полная скорость
ветра. Например, если ветер со скоростью 10 миль/ч дует с направления на 1 час, поперечная со-
ставляющая ветра при данной скорости составляет всего 5 миль/ч. Вы также можете рассчитать
влияние ветров, дующих с противоположных направлений, определив одно направление как по-
ложительное (+), а другое как отрицательное (-).
Практичность использования этого способа весовых коэффициентов бокового ветра двоякая.
Во-первых, он может использоваться программистами для учета влияния множественных ветров в
85
баллистических программах. Во-вторых, он может использоваться обычными стрелками с нор-
мальными баллистическими программами для изучения чувствительности определенных траекто-
рий к ветру. В предыдущем примере мы показали, что первые 100 ярдов 600-ярдовой траектории
имели наибольший весовой коэффициент бокового ветра. Однако это не всегда верно для всех
траекторий и для всех стрельбищ. Например, давайте расширим предыдущий пример с 600 до 1500
ярдов и посмотрим, как сравниваются весовые коэффициенты бокового ветра.
Дальность, футы Скорость, фт/сек t(R), сек /wzi
0 2800 0.000 —
300 2614 0.111 0,111
600 2436 0.230 0,113
900 2264 0.358 0,117
1200 2100 0.495 0,118
1500 1943 0.644 0,122
1800 1791 0.804 0,124
2100 1645 0.979 0,126
2400 1505 1.170 0,127
2700 1370 1.379 0,128
3000 1242 1.609 0,124
3300 1125 1.863 0,113
3600 1050 2.140 0,067
3900 1007 2.433 0,032
4200 972 2.737 0,017
4500 940 3.051 0,005
Рис. 5.9. Обратите внимание, что 600-ярдовая траектория (обозначена нижней ле-
вой линией) обладает наибольшей чувствительностью к ветру на первых 100 ярдах.
Это справедливо также для 900-ярдовой траектории. 1200-ярдовая траектория име-
ет примерно одинаковую чувствительность на первых 400 ярдах, после чего начи-
нает снижаться. Чувствительность 1500-ярдовой траектории растет до своего мак-
симума на 900 ярдах, после чего начинает снижаться.
Как вы можете видеть на рис. 5.9, весовой коэффициент бокового ветра фактически растет до
максимума на 900 ярдах, когда длина траектории составляет 1500 ярдов (1372 м). Иными словами,
траектория более чувствительна к ветру на 900 ярдах (823 м), чем на первых 100 ярдах.
Траектория длиной 1200 ярдов (1097 м) имеет примерно равные весовые коэффициенты боко-
вого ветра примерно до 600 ярдов (-549 м), когда их значение начинает падать.
Коэффициенты для траектории длиной 900 ярдов похожи на коэффициенты траектории на 600
ярдов, самый большой коэффициент находится в первом участке траектории.
Помните, что график, представленный на рис. 5.9, не является универсальной картиной чувст-
вительности к ветру. Это очень сильно зависит от специфических свойств конкретной траектории.
Например, если траектория достаточно протяженна, чтобы включать в себя трансзвуковые скоро-
сти полета, весовые коэффициенты бокового ветра будут сильно зависеть от того, где пуля пере-
ходит на трансзвук. Причину этого можно увидеть, посмотрев на драг-кривую типовой дально-
бойной пули, и отметив, что пик кривой находится на значении числа Маха 1,0. Другими словами,
86
это скорость, на которой драг-коэффициент максимальный, и следовательно время задержки наи-
большее (вопросы, связанные со временем задержки рассмотрены ранее в этой главе).
Заметки для программистов
Весовые коэффициенты бокового ветра, представленные ранее, могу использоваться програм-
мистами, желающими учесть множественные ветры. Обратите внимание, что вы не ограничены
100-ярдовыми участками, вы можете делить траекторию на значительно меньшие участки. Это да-
ет возможность рассчитать отклонение ветром для любой мыслимой комбинации ветра (ветровой
градиент, завихрения, вертикальные вихри и т.д.). Самое трудное здесь — это сбор данных для
описания реалистичной комбинации ветров в режиме реального времени.
Конечно, если используется программа Point Mass Solver, перед запуском расчета можно зара-
нее определить ветровое поле, и программа будет просто использовать правильную скорость ветра
на каждом этапе решения. Способ весовых коэффициентов бокового ветра полезен как этап после
расчета для аналитических алгоритмов расчета, которые не допускают внесения данных о ветро-
вом поле в режиме реального времени.
Вертикальное отклонение от горизонтального ветра
Существует два способа, которыми ветер может отклонять пулю в вертикальном направлении.
Один из способов связан с тем, что у ветра есть вертикальная составляющая, когда он дует над не-
ровной поверхностью. Таким образом, ветер отклоняет пулю так же, как и при боковом ветре. Та-
кой вид отклонения вертикальным ветром является недетерминированным фактором, также как и
горизонтальный ветер. Вы должны угадать скорость и направление ветрового потока и решить,
насколько сильно он повлияет на вашу точку попадания по вертикали. Потоки вертикального вет-
ра, как правило, незначительны по сравнению с горизонтальным ветром, но они существуют и
должны учитываться, особенно в горной или холмистой местности.
Есть и другой способ, которым горизонталь-
Рис. 5.10. Вертикальный ветер, дующий через
препятствие.
ный боковой ветер отклоняет пулю вверх, и ко-
торый менее интуитивно понятен. Кто-то может
спросить: Как может чисто горизонтальный
ветер привести к отклонению по вертикали? Я
признаю, что это вопреки здравому смыслу, но я
уверяю вас, что это случается. Причина, почему
это происходит, заключается в природе снарядов,
стабилизированных вращением. Вспомните ме-
ханизм отклонения ветром, рассмотренный в предыдущем разделе. Мы говорили о том, что пуля,
покинув дульный срез, корректирует свою ось, разворачивая ее в сторону набегающего потока
воздуха. Когда пуля выстреливается в боковой ветер, это означает, что ось пули отклоняется от
своего исходного положения. Когда ось вращающегося предмета отклоняется, она реагирует пу-
тем вращения прежде, чем занять новое равновесное состояние. Поскольку ось пули вращается на
360 градусов, пуля временно движется по спиральной траектории. Если весь полет сбалансирован
и стремится к нулю, пуля в конечном итоге вернется на свою первоначальную траекторию, за ис-
ключением отклонения горизонтальным ветром. Однако совокупный эффект от вращения пули,
когда она переходит в равновесное состояние, в результате приводит к отклонению траектории по
вертикали на детерминированную (предсказуемую) величину. Иными словами, вертикальное от-
клонение происходит при чистом боковом ветре в результате тангажа и рыскания, которые возни-
кают, когда пуля находит равновесное состояние при боковом ветре. На рис. 5.11 показаны тангаж
и рыскание пули 7 мм 180 гран Berger VLD, выстреливаемой из ствола с шагом нарезов 1:8" при
87
боковом ветре, дующем со скоростью 10 миль/ч слева направо (ветер с 9 часов) на первых 50 яр-
дах (46 м) полета. Динамика полета моделировалась по 6-ти степеням свободы.
Ветер дует СЛЕВА
Рыскание (градусы)
Рис. 5.11. Круговое движение пули, выстреленной при боковом ветре, дующем с
направления 9 часов.
Чтобы понять график на рис. 5.11, представьте, что пуля испускает лазерный луч, направлен-
ный строго вдоль ее оси и светящий на экран, расположенный перпендикулярно линии прицели-
вания. Когда пуля летит с тангажом и рысканием вокруг центра тяжести, ее носик рисует фигуру,
изображенную на графике тангажа/рыскания.
Во-первых, обратите внимание, что ось в общем случае расположена слева от оси канала ство-
ла. Это согласуется с эффектом податливости, показанным на рис. 5.6. Носик пули смотрит влево
от линии прицеливания, и пуля будет отклоняться вправо (влияние бокового ветра).
Следующая вещь, которую нужно отметить, — это величина тангажа. Обратите внимание, что,
как только пуля покидает дульный срез, она сразу же направлена вправо и вниз. Заметьте, что ось
пули опускается вниз на величину более 0,35 градусов. Вращение носика пули фактически на-
правляет пулю по небольшой спиральной траектории полета. Поэтому пуля, покинув дульный
срез, сначала идет вниз, потому что в этом направлении носик пули идет в первую очередь. Обра-
тите внимание, что как только величина тангажа-рыскания уменьшается и ось направляется об-
ратно выше линии ствола, пуля достигает максимального значения всего +0,3 градуса (по сравне-
нию с -0,35 градусами вниз). В каждом цикле прецессии, ось пули опускается ниже линии ствола
на большую величину, чем когда она поднимается выше ее. Совокупное воздействие этих циклов
прецессии представляет собой чистое отклонение вниз от ветра, дующего слева. (Такое чистое от-
клонение, которое возникает в результате несбалансированности углов тангажа и рыскания, ранее
было известно как аэродинамический «прыжок» {aerodynamic jump). Аэродинамический «прыжок»
может являться результатом воздействия других факторов, чем ветер, он может развиваться из-за
дисбаланса пули, и стартовой динамики, которые создают для пули первоначальные предпосылки
возникновения тангажа/рыскания).
88
На следующем графике, показанном на рис. 5.12, при 6-DOF моделировании ветер был запро-
граммирован справа. Обратите внимание, что на этом графике показано смещение носика пули
вправо (опять же, разворот на встречный поток воздуха), а также нахождение носика пули в сред-
нем выше линии канала ствола, что приводит к общему отклонению выше траектории.
Ветер дует СПРАВА
Рыскание (градусы)
Рис. 5.12. Круговое движение пули, выстреленной при боковом ветре, дующем с
направления 3 часа.
Подытожим то, что мы недавно установили:
Ветер слева отклоняет пулю вправо и вниз.
Ветер справа отклоняет пулю влево и вверх.
На рис. 5.13 просто показаны совмещенные графики, изображенные на рис. 5.11 и 5.12. На-
блюдая за совместным влиянием противоположных по направлению ветров, становится понятным,
что один из них приводит к ориентации выше линии ствола, а другой — ниже.
Хотя первоначальные циклы прецессии неравномерны, они будут в конечном итоге сходятся к
линии нулевого тангажа. По этой причине, вертикальное отклонение в результате бокового ветра
устанавливается в течение первых нескольких циклов прецессии. Как следствие, мы можем ска-
зать: для практических целей, вертикальное отклонение от чистого бокового ветра можно счи-
тать постоянной угловой величиной для всей траектории.
Следует отметить, что несмотря на то, что тангаж и рыскание затухают по мере роста дистан-
ции, аналогично тому явлению, которое некоторыми описывается как «засыпание» пули, их влия-
ние на аэродинамическое сопротивление пули абсолютно незначительно. Обратите внимание, что
углы, на которые поворачивается пуля, достигают значения менее половины градуса, и быстро ис-
чезают. Такого угла не достаточно для того, чтобы вызвать существенное аэродинамическое со-
противление.
Следующий логический вопрос звучит так: какую величину вертикального отклонения можно
ожидать от описанных здесь явлений, и как ее можно рассчитать? Единственным способом непо-
89
средственного расчета вертикального отклонения является моделирование траектории по 6-ти сте-
пеням свободы (моделирование по 6-ти степеням свободы (6-DOF) относится к движению пули по
осям X, Y и Z, а также ее вращением вокруг осей тангажа, крена и рыскания. Большинство балли-
стических программ моделирует только движение по осям X, Y и Z, и не учитывают вращение пу-
ли). Для того, чтобы непосредственно смоделировать 6 степеней свободы, вы должны иметь про-
грамму, способную решать уравнения вращения, а также включающую в себя подробную инфор-
мацию о массе и аэродинамических свойствах пули, которая отсутствует.
Ветер дует С ОБОИХ НАПРАВЛЕНИЙ
Рыскание (градусы)
Рис. 5.13. Круговое движение пули, выстреленной при боковом ветре, дующем с
направлений 9 часов и 3 часа.
Поэтому непосредственно рассчитать вертикальное отклонение невозможно, но я вывел фор-
мулу, которая позволяет относительно легко и точно ее саппроксимировать (этот способ похож на
способ, предложенный для расчета деривации, и который представлен в следующей главе).
Формула, которую я вывел для расчета вертикального отклонения от бокового ветра, приведе-
на ниже как формула 5.4.
Y = 0,01 х Sg - 0,0024 х / + 0,032
[5.4]
где:
У — вертикальное отклонение (в МОА для каждой 1 мили в час бокового ветра);
Sg — фактор гироскопической стабильности (описан в 10-й главе);
I — длина пули (в калибрах)
В качестве примера использования формулы 5.4., рассмотрим пулю Berger 7 мм 180 гран VLD,
которая использовалась для получения предыдущих цифр. В соответствии с формулой стабильно-
сти Миллера (представлена в приложении и 10-й главе), фактор гироскопической стабильности
(Sg) этой пули равен 1,49 при стрельбе из ствола с шагом нарезов 1:8" с дульной скоростью 2800
90
фт/сек в стандартных условиях. Длина пули составляет 1,517", что соответствует длине 5,34 ка-
либра (1,517 / .284 = 5,34). Используя формулу 5.4., получаем следующие результаты:
У - 0,01 х 1,49 - 0,0024 х 5,34 + 0,032 - 0,034 МОА / миль/ч
Это 0,034 МОА вертикального отклонения для каждой одной мили в час скорости бокового
ветра. Таким образом, согласно уравнению 5.4., при боковом ветре со скоростью 10 миль/ч, мы
можем ожидать вертикальное отклонение, равное 0,34 угловой минуты (отклонение вверх при вет-
ре справа, и отклонение вниз при ветре слева). 6-DOF моделирование для этих условия дает значе-
ние вертикального отклонения, равное 0,36 МОА, ошибка составляет всего 0,02 МОА (~0,2" на
1000 ярдах). Конечно, это приемлемая ошибка, учитывая, что мы оцениваем сложный эффект с 6-
ю степенями свободы с помощью простого линейного уравнения, имеющего только две перемен-
ные!
Сравнение результатов с моими 6-DOF моделями других пуль, имеющими различные факторы
гироскопической стабильности, показывает, что формула 5.4. никогда не дает ошибку больше 0,05
МОА для случаев, используемых в испытании.
Сравнение с данными, приведенными в других источниках, таких, как книга Роберта МакКоя
Современная внешняя баллистика [1] также показывает хорошую согласованность с формулой 5.4.
Для пули .30 калибра 168 гран Sierra Match King Маккой получает 0,35 МОА вертикального от-
клонения на 100 ярдах при боковом ветре, дующем со скоростью 10 миль/ч14, а формула 5.4. дает
результат в 0,39 МОА, ошибка составляет всего 0,04 МОА.
Вертикальное и горизонтальное отклонение
боковым ветром
Шаг нарезов 1:8"; Sg = 1,88
Горизонтальное отклонение ветром (дюймы)
Рис. 5.14. Угол отклонения сужается по мере роста дальности.
14 Пуля длинной 3,98 калибра, выстреливаемая с дульной скоростью 2600 фт/сек из ствола с шагом нарезов 1:12",
ФГС = 1,7
91
Вопрос вертикального отклонения ветром также затронут в 10-й главе замечательной книги
Гарольда Вогна Факторы точности винтовки [2]. Гарольд фокусируется на угле пулевых отвер-
стий, которые получаются при стрельбе при различном боковом ветре. Рассмотрение отклонения с
точки зрения угла может быть ошибочным, поскольку угол хорош только для одной дальности.
Причина заключается в том, что вертикальная составляющая отклонения является фиксированной
угловой величиной, которая остается неизменной во всем диапазоне дальностей, но отклонение
ветром — это величина, угловое значение которой растет с увеличением дальности. Ветер — это
сила, которая продолжает отклонять пулю на всей траектории, в то время как вертикальное откло-
нение устанавливается в пределах 10-20 ярдов (9-18 м) от дульного среза. На рис. 5.14 показано,
как сравниваются вертикальное и горизонтальное отклонения на различных дальностях. Иными
словами, если бы вы стреляли из одной и той же винтовки на 3 дистанции при боковом ветре, ско-
рость которого варьировалась бы от 10 миль/ч слева до 10 миль/ч справа, то группы формирова-
лись бы вдоль указанных линий. К тому времени, когда пуля достигнет 1000 ярдов, она отклонит-
ся в бок на 62,2" (1,58 м), но только на 0,38 МОА (4" или 10 см) при боковом ветре 10 миль/ч. В
результате угол отклонения составляет менее 4 градусов.
На рис. 5.15. показаны тех же условия, как и на рис. 5.14, за исключением того, что шаг наре-
зов ствола составляет 1:9", в результате чего ФГС равен 1,49 вместо 1,88. В этом случае формула
5.4. прогнозирует вертикальное отклонение при боковом ветре, равное всего 0,035 МОА на милю в
час. Таким образом, результирующий угол отклонения уменьшается. Обратите внимание, что на
горизонтальное отклонение ветром не влияет изменение шага нарезов и ФГС, но оно влияет на
вертикальное отклонение. На 1000 ярдов угол отклонения составляет 3 градуса.
Вертикальное и горизонтальное отклонение
боковым ветром
Шаг нарезов 1:9"; Sg = 1,49
Горизонтальное отклонение ветром (дюймы)
Рис. 5.15. Угол отклонения уже при более низком значении ФГС.
До сих пор мы обсуждали влияние чистого бокового ветра на горизонтальное и вертикальное
отклонение пули. Как на эту динамику повлияет ветер, дующий с другого направления? Что, если
ветер дует с направления 1 час или 2 часа? В таких случаях есть составляющая поперечного и со-
92
ставляющая продольного ветра. В общем случае, встречный ветер будет быстрее замедлять пулю
и приводить к заниженному попаданию в мишень; для попутного ветра все будет наоборот. Одна-
ко это влияние в большинстве случаев настолько мало, что его можно считать незначительным
даже на больших расстояниях. Например, встречный ветер со скоростью 10 миль/ч будет влиять
на вертикальное смещение попадания пули на величину менее 0,01" на 100 ярдов, и всего 1,4" (3,5
см) на 1000 ярдов. Во всех случаях, если бы вы стреляли при ветровых кондициях, которые вра-
щаются на каждые 30 градусов (12 часов, 1 час, 2 часа и т.д.), итоговая мишень будет выглядеть
так же, как показано на рис. 5.14 и 5.15. Пробоины будут находиться на прямой линии, которая
будет наклонена с верхнего левого угла в правый нижний угол. Другими словами, ветер с 11 часов
будет давать практически ту же точку попадания, что и ветер с 7 часов, потому что они оба имеют
равные составляющие поперечного ветра. Тот факт, что ветер на 11 часов имеет составляющую
встречного ветра, а ветер на 7 часов — составляющую попутного ветра, практически не будет
иметь значения. Для расчета влияния встречного и попутного ветра, чтобы посмотреть, насколько
мало они влияют на траекторию, вы можете использовать баллистическую программу, приложен-
ную к данной книге.
Заметим, что направление вертикального отклонения зависит от направления нарезов ствола.
Если бы вы выстреливали пули из ствола с левосторонними нарезами, они формировали бы на-
клон в противоположном направлении, чем при стрельбе из ствола с правосторонними нарезами.
Практическое применение
Те из вас, кто еще не устал от такой длиной дискуссии, вероятно думает о том, как использо-
вать эти знания о вертикальном ветре в своей стрельбе. В этом разделе я расскажу о своих мыслях
о том, что делать с этой информацией, в зависимости от целей вашей стрельбы. Так как мы рас-
сматриваем различные стрелковые дисциплины, помните, что детерминированное вертикальное
отклонение, вызванное аэродинамическим «прыжком» — это не единственный способ, которым
ветер может отклонять пулю в вертикальном направлении. Также существует вертикальное тече-
ние ветра, которое необходимо учитывать и которое будет зависеть от местности, на которой вы
стреляете.
Бенчрест на близких дистанциях
Бенчрест на близких дистанциях (до 300 ярдов) является той стрелковой дисциплиной, кото-
рая, вероятно, в наибольшей степени выигрывает от понимания вертикального отклонения ветром,
и я утверждаю это по нескольким веским причинам.
Во-первых, рельеф местности, над которой стреляются матчи на 100 и 200 ярдов, как правило,
относительно плоский, и пули не летят высоко над землей, как это происходит при стрельбе на
большие дальности. Это значит, что хаотические последствия вертикальных ветровых потоков
сводятся к минимуму, и детерминированное вертикальное отклонение, вызываемое аэродинамиче-
ским «прыжком», является доминирующим.
Во-вторых, как видно на рис. 5.14 и 5.15, угол отклонения имеет наибольшую величину на ко-
роткой дистанции. Допустим, вы делаете 3 выстрела при нулевом ветре, и они укладываются в
одно отверстие, а затем ветер начинает дуть слева. Если вы оцениваете только горизонтальное
влияние ветра и делаете вынос на определенную величину в сторону, ваш выстрел выйдет из
группы ВНИЗ. Если вы просто делаете вынос влево и вправо на порывы ветра, вы не учитываете
все влияние ветра. Конечно это трудно увидеть на практике, поскольку вы, как правило, пытаетесь
Хотя величина отклонения будет разной у разных типов пуль, общая тенденция будет одинакова.
93
стрелять в небольшом интервале скоростей ветра, от нуля до 10 миль/ч, но эффект существует и
группы могли бы быть меньше, если бы он был скомпенсирован.
Учитывайте практику бенчрест-стрелков на близкие дистанции выбирать самый медленный
шаг нарезов, позволяющий стабилизировать их пули на соревнованиях. Одно из оснований выбора
медленного шага нарезов имеет отношение к минимизации последствий дисбаланса пули (обсуж-
дается в 10-й главе). Однако есть еще одно преимущество стволов с медленным шагом нарезов,
которое менее очевидно, и оно связано с вертикальным отклонением ветра. Помните, что более
медленный шаг нарезов, дающий меньшее значение ФГС, в результате дает более узкий угол от-
клонения ветром. Это может быть очень серьезной причиной, почему бенчрест-стрелки предпочи-
тают стволы с медленным шагом нарезов. Если пуля отклоняется на угол, пропорциональный ша-
гу нарезов, и стрелки используют только чистый горизонтальный вынос на ветер, у тех, у кого са-
мый медленный шаг нарезов, имеют минимальную вертикальную ошибку в размерах групп.
И наконец, я бы предположил, что бенчрест-стрелки на близкие дистанции учитывают влияние
вертикального отклонения ветром по причине того, что оно является весьма существенным в срав-
нении с точностными характеристиками оружия. Другими словами, влияние не будет являться, так
сказать, шумом. Четверть угловой минуты вертикального отклонения вполне возможны в бенчре-
сте на близких дистанциях, и могут быть весьма вредны для группы и эггрегейта.16
Соревнования в стрельбе на большие дальности (Бенчрест и F-класс)
Рис. 5.16. Флаг, показывающий вертикальный
ветер.
Когда вы увеличиваете дальность, местность
реже сохраняет одинаковый уровень и наклон
между стрелком и мишенью. На каждом большом
стрельбище, на котором я был, есть какие-либо
вертикальные местные предметы, которые в
большей или меньшей степени вызывают верти-
кальные потоки ветра, когда он меняет направле-
ние и скорость, даже если такими местными
предметами являются просто стрелковые насыпи
возле мишеней.
Неопределенность, создаваемая этими верти-
кальными потоками ветра, очень затрудняет раз-
личение любого вертикального отклонения, вы-
зываемого аэродинамическим «прыжком» от
простого отклонения, создаваемого вертикаль-
ным ветром. Кроме того, группы на больших
дальностях, как правило, будут пропорционально
большими по мере роста дальности (0,25 МОА на 100 по сравнению с 0,5 или 0,75 МОА на 1000
ярдах). Это затрудняет распознавание вертикального отклонения ветром от рассеивания, присуще-
го группе. Добавьте неопределенность местности, большие размеры группы, узкие углы отклоне-
ния, и влияние вертикального отклонения боковым ветром по причине аэродинамического прыжка
становится гораздо менее важным по сравнению с Бенчрестом на близких дистанциях.
16 Эггрегейт (Aggregate) — средний арифметический размер групп в Бенчресте. — прим, редактора русского
перевода.
94
Стрельба лежа /с ремня в стиле FULLBORE или Palma
Примите во внимание все причины, указанные в предыдущем разделе, плюс тот факт, что у
стрелков, стреляющих из положения лежа без опоры, группы, как правило, еще больше (1 МОА +),
поэтому влияние аэродинамического прыжка даже менее важно для такого стиля стрельбы.
Есть одно исключение, которое необходимо рассмотреть при таком стиле стрельбы, и это свя-
зано с темпом стрельбы. Многие стрелки в Бенчресте и F-классе придерживаются стратегии быст-
рой стрельбы, чтобы сделать все свои выстрелы за относительно короткий промежуток времени,
минимизируя, таким образом, изменения в кондициях, которым они должны противостоять. Такая
стратегия может быть эффективной, однако стрелкам, стреляющим с ремня, не может дать ника-
ких преимуществ потому, что такой высокий темп стрельбы может быть достигнут в ущерб устой-
чивости стрелкового положения. В результате стрелки, стреляющие с ремня, часто вынуждены
стрелять серию в широком диапазоне ветровых кондиций, что означает большую вертикальную
ошибку при внесении вертикальной поправки.
Наконец, при стрельбе в сильный боковой ветер вертикальное отклонение от бокового ветра
будет выглядеть как диагональ относительно нуля вертикальной поправки [прицела]. Например,
если вы стреляете на 1000 ярдов в один день, и уходите с линии, имея установку прицела 34,5
МОА, а затем стреляете на следующий день на ту же дальность, при той же температуре, и ис-
пользуете только 34,0 МОА, это может привести к путанице. Однако если в первый день ветер был
нулевым, а на второй день у вас ветер справа 10 миль/ч, это могло бы объяснить, почему ваш ноль
на превышение смещается. Ветер справа смещает вашу пулю влево и вверх, что означает, что вам
понадобится меньшая вертикальная поправка до нуля при таких ветровых кондициях.
Помните, что даже несмотря на то, что аэродинамический «прыжок» существует всегда, мест-
ность многократно замаскирует его эффект более серьезным влиянием существующих вертикаль-
ных ветровых потоков.
Дальнобойная охотничья или тактическая стрельба
Это смешанная стрелковая дисциплина, для которой характерны все виды уникальных про-
блем. В целом, как я подозреваю, подавляющее количество переменных, участвующих в большин-
стве случаев полевой стрельбы, будет маскировать тонкие эффекты аэродинамического «прыжка».
Например, если вы стреляете под углом вверх/вниз, или через ущелье и при этом нет вообще ни-
какого ветра, скорее всего, существенным будет ветер, дующий вверх или вниз через вашу линию
прицеливания, и эффект вертикального ветра будет доминирующим.
Однако еще одной уникальной особенностью этого вида стрельбы является то, что она чаще
всего ведется без пристрелочных выстрелов. Иными словами, попадание с первого выстрела явля-
ется гораздо более важным, чем в различных традиционных видах спортивной стрельбы. Это оз-
начает, что стрелки вынуждены рассчитывать и корректировать влияние всех известных детерми-
нированных явлений для того, чтобы максимально повысить шансы на попадание с первого вы-
стрела. По этой причине, я бы посоветовал при выполнении такого рода стрельбы рассчитывать
(или использовать программу, которая вычисляет) вертикальное отклонение ветром. Это может
только приблизить вас к вашей точке прицеливания. В ситуации, когда требуется попадание с пер-
вого выстрела, просто не имеет смысла не учитывать максимальное количество известных пере-
менных, если позволяет время. Вам все равно придется учитывать влияние вертикальной состав-
ляющей ветра, но, по крайней мере, известная часть проблемы будет учитываться правильно, что
уменьшит общую погрешность решения.
95
Практические выводы из данной главы
Большая часть материала в этой главе является технической. Я дам краткое обобщение наибо-
лее важных моментов.
Отклонение ветром является недетерминированной переменной, оказывающей наиболь-
шее влияние на внешнюю баллистику дальнего выстрела.
Наилучшей стратегией борьбы с неопределенностью ветрового сноса является минимиза-
ция неопределенности и его влияния.
Время задержки является фундаментальным показателем качества отклонения ветром.
Время задержки можно уменьшить путем использования пуль с высоким БК и увеличи-
вая дульную скорость.
При сравнении пуль с низким БК (легкими), обладающими большой скоростью с пулями
с высоким БК (тяжелыми), летящими с пониженной скоростью, пули с высоким БК на
пониженной скорости обеспечивают меньшее время задержки и меньшее отклонение
ветром.
Академические дискуссии о важности ближнего или дальнего ветра нивелируются уни-
кальными особенностями ветра, специфического для каждого стрельбища. Наилучшая
политика для стрельбы в ветер — гибкость и критическая оценка свойств, уникальных
для каждого стрельбища.
Ветер не дует на пулю сбоку, вызывая отклонение. Вместо этого, пуля разворачивает но-
сик в сторону набегающего потока воздуха. Боковой ветер заставляет пулю лететь с не-
большим углом к линии прицеливания. Сила аэродинамического сопротивления, прило-
женная к пуле, действует строго назад вдоль оси пули, что приводит к ее отклонению от
линии прицеливания.
Ветровой градиент — это повышение скорости ветра при увеличении высоты над уров-
нем земли. Оценить скорость ветра на достаточно большой высоте над землей при
стрельбе через долины, где нет индикаторов, может быть достаточно тяжело, но обычно в
таких случаях вы можете завысить скорость ветра.
Для учета влияния множественного ветра используются весовые коэффициенты бокового
ветра. Не всегда первый участок траектории будет наиболее чувствителен к ветру. Если
пуля во время полета переходит на трансзвук, этот факт будет определять, где пуля будет
наиболее чувствительной к ветру.
Аэродинамический «прыжок» — это механизм, с помощью которого пуля может иметь
вертикальное отклонение, когда выстреливается в строго горизонтальный боковой ветер.
Такое отклонение является постоянным угловым отклонением, равным примерно 0,03-
0,04 МОА на каждую милю в час скорости бокового ветра, и зависит от гироскопической
стабильности пули у дульного среза. Отклонение происходит вниз при боковом ветре,
дующем слева направо, и вверх при ветре, дующем справа налево. Для стволов с левосто-
ронними нарезами (используются очень редко) эти направления обратны.
96
Глава 6
Деривация
Гироскопическое отклонение, или деривация {spin drift), как его обычно называют, проявляется
при стрельбе на большие дальности, и иногда стоит рассмотрения. Деривация происходит только в
горизонтальной плоскости, и как правило, оказывает меньшее влияние, чем отклонение ветром.
Поскольку деривация является детерминированной переменной, она более предсказуема, чем от-
клонение ветром. Например, отклонение ветром может быть между 5 и 10 футами для двух после-
довательных дальних выстрелов, но деривация на этой дальности всегда будет одинаковой для
данной комбинации пули/скорости/скорости вращения. Но мы забегаем вперед. Для начала, что
такое деривация и почему она возникает?
Краткое описание явления деривации
Деривация — это уникальное следствие стабильности, обеспечиваемой вращением. Стабили-
зация достигается благодаря тому, что вращение пули вокруг продольной оси делает ее устойчи-
вой, и эта устойчивость сильнее аэродинамического опрокидывающего момента силы, приложен-
ной к носику пули. То, что ось пули сохраняет устойчивость, в целом хорошо, но на дальних тра-
екториях это вызывает небольшие проблемы. Представьте себе пулю, выпущенную под неболь-
шим начальным углом вверх по отдаленной цели. Если бы оси пули оставались абсолютно непод-
вижны, она была бы не в состоянии отслеживать траекторию или, другими словами, поддаваться
ей17, и попадала бы в цель с таким же задранным носиком, с которым была выпущена. Часть
принципиального определения понятия стабильности (устойчивость, обеспечиваемая либо стаби-
лизаторами/оперением \fin stability], либо вращением [spin stability]) состоит в том, что снаряд ос-
тается направленным в сторону встречного потока воздуха. Вот почему, когда вы выпускаете
стрелу под большим углом, она поворачивается по своей траектории и втыкается в землю носи-
ком. Пули, стабилизированные вращением, будут делать то же самое, но стремлению снаряда по-
ворачиваться естественным образом по траектории сопротивляется устойчивость осей враще-
ния пуль. Такое нежелание оси вращения отслеживать траекторию и начинает процесс, в результа-
те которого появляется деривация.
Обсуждение точного взаимодействия между инерционным и аэродинамическим влияниями,
которые приводят к эпициклическому движению снарядов, стабилизированных вращением, выхо-
дит за рамки данной книги. Достаточно сказать, что когда ось вращения пули вынуждена следо-
вать по траектории [вначале поднимаясь вверх, а затем снижаясь], пуля реагирует путем неболь-
шого поворачивания своего носика вправо для стволов с правыми нарезами, и влево для стволов с
левыми нарезами18 19. Пуля, стабилизированная вращением, следует траектории, потому что она ус-
тойчива, но в отличие от снаряда, стабилизированного стабилизаторами, она реагирует на это не-
которым отклонением от плоского угла, который известен как рыскание покоя (yaw of repose)™.
В данном случае автор использует выражение «подобно флюгеру» (weather-vane). Для описания данного про-
цесса в отечественной литературе по баллистике часто используется термин «податливость» — прим, редактора
русского перевода.
18 „
Стволы с левым шагом нарезов крайне редки, вот почему всегда подразумевается, что деривация происходит
вправо.
19 „
Этот угол также называют равновесным углом рыскания; в отечественной литературе его принято называть
углом нутации — прим, редактора русского перевода.
97
Тот факт, что рыскание покоя направлено вправо для стволов с правыми нарезами, заставляет пу-
лю отклоняться в том же направлении. Имейте в виду, что рыскание покоя на дальних траектори-
ях составляет, как правило, менее 0,1 градуса, так что отклоняющий эффект в любой точке не
очень велик. Однако отклоняющий эффект постоянен и достигает значительных величин на
сверхдальних траекториях.
Работа с деривацией
В предыдущем разделе дано общее описание взаимодействий, вызывающих деривацию. Те-
перь, когда мы в целом понимаем, как и почему возникает деривация, я расскажу о том, как ее оп-
ределять количественно с тем, чтобы ее можно было корректировать.
Поскольку деривация в сравнении с отклонением ветром оказывает настолько незначительное
воздействие, то ее будет крайне трудно измерить экспериментально. Для того чтобы измерить ее с
той или иной степенью определенности, вы должны иметь абсолютно спокойные условия, очень
точную винтовку, правильно выровненные и настроенные прицелы. Исходя из этих практических
соображений, деривацию очень трудно измерить непосредственно. Кроме того, большинству ком-
мерческих баллистических программ недостает возможностей для расчета деривации. Те из них,
которые деривацию рассчитывают, стоят довольно дорого и требуют исходных данных, получить
которые может быть очень утомительно. Баллистическая программа, приложенная к данной книге,
имеет возможность рассчитывать деривацию с помощью формулы, представленной ниже.
Вывод формулы для расчета деривации
Компьютерная программа для моделирования по 6-ти степеням свободы (6-DOF), в сочетании
с программным обеспечением для аэродинамического прогнозирования, способна моделировать
всю динамику процессов, вызывающих деривацию, а также другие сложные воздействия. 6-DOF
программа слишком сложна для общего пользования, но есть возможность просчитать с ее помо-
щью набор типовых пуль и исследовать величину деривации для каждой из них. Тогда можно уло-
вить наиболее важные переменные, связанные с деривацией и вывести расчетную формулу, кото-
рая может быть использована для оценки влияния деривации вместо ее непосредственного вычис-
ления. Это общий инженерный подход для определения последствий сложных явлений, которые
невозможно или слишком сложно измерить непосредственно. Такой подход был использован для
разработки формулы деривации, представленной в этой главе, и используется в приложенной про-
грамме для расчета деривации. При этом были использованы данные по деривации из нескольких
источников, включая некоторые данные, опубликованные в книге Роберта МакКоя «Современная
внешняя баллистика» для пули Sierra 168 гран и некоторые результаты измерений радаром для пу-
ли .510 калибра 750 гран Атах на дальности до 2500 ярдов (2286 м).
Мой анализ этих источников достоверных данных о деривации показал, что для точного расче-
та деривации, в том числе фактора гироскопической стабильности {gyroscopic stability factor, Sg) и
времени полета пули, может быть использовано несколько легкодоступных переменных. Когда вы
задумаетесь об этом, то эти параметры на самом деле содержат много информации. Например,
фактор гироскопический стабильности содержит информацию о массо-инерциальных свойствах
пули, а также об аэродинамическом опрокидывающем моменте, который играет большую роль в
процессе деривации. Кроме того, время полета пули отражает информацию, которая определяется
ее дульной скоростью, баллистическим коэффициентом и пролетаемым расстоянием. Следующая
формула является моей наилучшей попыткой совместить имеющиеся данные о деривации, исполь-
зуя фактор гироскопической стабильности и время полета пули.
98
z - l,25(5g + МЖ1’83 [6Л]
где:
z — деривация пули (в дюймах, в направление нарезов канала ствола);
5g — фактор гироскопической стабильности, рассчитанный по формуле шага нарезов Мил-
лера (Miller twist rule)',
tn — время полета пули.
Конечно, возникает естественный вопрос: насколько точной является эта формула? Это трудно
узнать наверняка, поскольку очень тяжело оценить истинную точность тех высоконадежных дан-
ных, которые были использованы для вывода формулы. Все, что я могу сделать, так это показать
вам, как выведенная формула 6.1 сравнивается с высоконадежными данными, которые были ис-
пользованы для ее создания. Данные, приводимые в конце этой главы, в графической и табличной
форме показывают, как деривация, рассчитанная на основе источников достоверных данных, срав-
нивается с ее простой оценкой по формуле 6.1.
Пуля Sierra .30 калибра 155 гран Match King
Первой пулей, для которой были рассчитаны достоверные данные, является пуля .30 калибра
155 гран Sierra Palma20 с дульной скоростью 3000 футов в секунду. Эта пуля является представи-
телем класса пуль, используемых в стрельбе на большие дальности и в международных стрелко-
вых соревнованиях класса Fullbore. Для получения данных по деривации для стволов с двумя раз-
личными шагами нарезов (1:13"и 1:11") использовалась 6-DOF программа, что предсказуемо дало
два различных значения фактора гироскопической стабильности (1,72 и 2,40) в соответствии с
формулой стабильности Миллера, приведенной в 10-й главе. Для этой пули, простая оценка, сде-
ланная по формуле 6.1, дала значение деривации на всех дистанциях чуть меньше прогнозируемо-
го значения по 6-DOF программе. Ошибка весьма незначительна. На дальности 1000 ярдов, где эта
пуля приближается к трансзвуковому переходу, разница в деривации составляет менее 1". По рас-
четам 6-DOF моделирования, деривация этой пули на 1000 ярдов в стволе с шагом нарезов 1:13"
на 1,76" (4,5 см) меньше, чем в стволе с шагом нарезов 1:11". Формула 6.1 дает для двух шагов на-
резов разницу в 2,06 " (5,23 см).
Очень важно учитывать эти ошибки в перспективе. Расчет по 6-DOF модели не является ис-
тинным, это просто прогнозирование с более высокой точностью того, что очень трудно поддает-
ся прогнозам. Если бы вам каким-то образом удалось реально измерить реальную деривацию этой
пули, вы бы обнаружили, что результат не соответствует в точности ни 6-DOF модели, ни формуле
6.1. Но я бы поставил на то, что расчеты по 6-DOF модели были бы ближе к истине. Поскольку
сгенерировать данные по деривации по 6-DOF модели для всех пуль невозможно, для разумной
оценки воздействия деривации мы можем использовать формулу 6.1. так, чтобы мы смогли наи-
лучшим образом скорректировать это явление. Если фактическая деривация равна 8” (20 см) на
1000ярдах, то лучше сделать несколько неточную поправку в б" или 10", чем не вносить поправку
вообще, даже если есть 4 фута (1,22 м) ветрового сноса\
Пуля Sierra .30 калибра 168 гран Match King
Следующей пулей, рассмотренной при выводе формулы 6.1, является пуля 168 гран Sierra
International. Достоверные данные для этой пули также были получены в результате 6-DOF моде-
лирования, но с этой пулей работал Роберт Маккой, и данные для пули был получены путем очень
20 Здесь я имею ввиду оригинальную пулю Sierra Palma #2155. Такое уточнение необходимо, поскольку в 2009
году появилась новая пуля Sierra Palma.
99
точных мгновенных измерений дальности. Эта пуля дает наихудшее совпадение с оценкой по
формуле 6.1, но все же находится в пределах ошибки в 3,14" (80 см) на 1000 ярдов для ствола с
шагом нарезов 1:10". Это чудная пуля, особенно на больших дальностях, благодаря уникальной
динамической нестабильности, что заставляет ее лететь со всё более высоким уровнем среднего
рыскания. Поскольку эта пуля нетипична, я менее всего переживаю о том, что формула 6.1 дает
для нее такое плохое совпадение.
Пуля Sierra .30 калибра 175 гран Match King
Следующая пуля — другая пуля компания Sierra, .30 калибра 175 гран Match King, широко ис-
пользуется в армейских и правоохранительных снайперских боеприпасах на увеличенных дально-
стях. В данном примере данные приводятся для дальностей 1300 и 1500 ярдов, чтобы увидеть, на-
сколько оценка по формуле 6.1 справедлива для трансзвуковых скоростей полета и ниже. Как вы
можете увидеть на графиках в конце этой главы, на дальностях до 1000 ярдов, ошибка для обоих
стволов с двумя шагами нарезов составляет менее 1". Максимальная ошибка возникает на 1500
ярдах для ствола с шагом 1:12", где прогноз по модели 6-DOF дает значение деривации, равное
30,84", а расчет по формуле 6.1 дает значение 28,38" (ошибка составляет 2,46" [6,25 см]). На даль-
ности 1300 ярдов пуля летит со скоростью около 1000 фт/сек, ниже скорости звука, но все-таки в
трансзвуковом коридоре. На дальности 1500 ярдов пуля имеет скорость намного ниже трансзвука,
летя со скоростью около 950 фт/сек (290 м/с). Вы можете видеть, что по мере увеличения дально-
сти выше 1000 ярдов, и перехода пули на дозвук, деривация, рассчитанная по формуле 6.1, хорошо
кореллируется с достоверными результатами 6-DOF моделирования.
Пуля Berger 7 мм 180 гран VLD
Следующей пулей, рассмотренной в исследовании деривации, является пуля Berger 7 мм 180
гран VLD с дульной скоростью 2800 фт/сек для стволов с шагом нарезов 1:9" и 1:7". Эта пуля вы-
деляется своей длинной секантной оживальной частью и исключительно высоким баллистическим
коэффициентом. Поскольку эта пуля является исключением, то можно ожидать появления боль-
шего числа ошибок, чем у других, более обычных пуль, которые использовались для вывода фор-
мулы 6.1. Как выясняется, эта пуля показала наибольшую ошибку между 6-DOF моделью и фор-
мулой 6.1., но она составила всего 8" (20 см) от деривации на 1500 ярдах, равной 21,04". Помните,
что один клик в 1/4 МОА сместит перекрестье прицела на 1500 ярдах всего на 4". Чтобы предста-
вить эту ошибку в перспективе, скажем, что если вы внесли поправку на деривацию на основе дан-
ных формулы 6.1, правильное число кликов 1/4 МОА будет равно 6, что сместит перекрестье на
23,6" (ближайшее к 21,04" число, которое вы можете получить с помощью кликов с шагом 1/4
МОА). Так что даже в этом случае максимальной ошибки, можно сказать, что формула 6.1 дает
ошибку менее 1 клика на 1500 ярдах. Предполагая, что прогноз по 6-DOF модели, равный 21,04",
является абсолютно точным, ваши 6 кликов дадут ошибку всего в 2,6" (6,6 см).
Все это я привожу только для того, чтобы показать, что даже в наихудшем случае, формула 6.1
является точной в пределах практических ограничений, даже на увеличенных дальностях и транс-
и дозвуковой скорости.
Пуля Sierra 6 мм 80 гран Blitz
В исследование я хотел включить пулю, которая обычно не используется для стрельбы на
очень большие дальности. Я выбрал типовую пулю для варминтинга .243 калибра весом 80 гран,
пулю Sierra 80 гран Blitz с дульной скоростью 3500 фт/сек (1067 м/с).
Эта пуля достигает трансзвукового барьера на дальности около 800 ярдов (732 м). Предпола-
гая, что она не кувыркается на трансзвуковой скорости из-за недостатка динамической стабильно-
100
сти, и собственно делает это на 1000 ярдах, формула 6.1 дает ошибку всего в 1,8" по сравнению с
6-DOF моделированием. Это показывает, что формула 6.1 дает приемлемую точность для более
легких пуль меньшего калибра, точно также, как и для тяжелых пуль крупного калибра, обычно
используемых для дальней стрельбы. Пуля, подобная этой, на больших дальностях более вероятно
страдает от такого увеличенного ветрового сноса, что несколько дюймов деривации в этом шуме
будут потеряны даже больше, чем для пуль крупных калибров, которые имеют меньшее относи-
тельное отклонение ветром.
Пуля Hornady .510 калибр 750 гран Атах
Последний набор данных, использовавшийся при выводе формулы 6.1., представляет собой ре-
альные данные стрельбы, записанные с помощью допплеровского радара для пули .510 калибра
750 гран Hornady Атах на дальности до 2500 ярдов. На дульной скорости 2690 фт/сек (820 м/с),
это пуля становится дозвуковой на дальности около 1500 ярдов (~2,6 секунды времени полета), но
формула 6.1 продолжает почти идеально соответствовать данным деривации по Допплеру на всем
пути вплоть до 2500 ярдов, и 5,7 секунд полета. На 2500 ярдах, пуля .510 калибра имела измерен-
ную деривацию в 81,38 ", формула 6.1 дает оценку 81,82" на той же дальности.
Заключение
Я был очень удивлен, увидев, насколько хорошо такая простая формула может фиксировать
комплексные эффекты деривации, особенно на увеличенных дальностях и на транс- и дозвуковых
скоростях полета пули. Я считаю, что такая точность возможна потому, что в формуле 6.1 исполь-
зуются производные величины, такие как фактор гироскопической стабильности и время полета,
которые, по своей сути, включают в себя много сложных эффектов, пропорциональных деривации.
Простота формулы 6.1 делает ее очень подходящей для использования в баллистических про-
граммах. Время полета пуль в баллистические программы уже введены. Единственными необхо-
димыми дополнительными исходными данными являются длина пули и шаг нарезов ствола, кото-
рые необходимы для вычисления .5/ с помощью формулы стабильности Миллера. Баллистическая
программа, приложенная к настоящей книге, дает пользователю возможность расчета деривации
путем ввода дополнительных переменных и проверки данных. Формула 6.1, используемая в про-
грамме, точно такая же, как она приведена в этой главе.
На графиках, показанных ниже, приведены результаты расчетов по формуле 6.1 в сравнении с
другими данными по деривации для каждой из пуль, описанной выше.
101
Деривация пули .308 калибра 155 гран Sierra MatchKing
Дульная скорость 3000 футов в секунду
Время полета пули (сек)
Шаг нарезов = 1:13" 1:11"
= 1,72 2,40
Деривация Деривация
Дальность Время полета 6-DOF Оценка Ошибка 6-DOF Оценка Ошибка
500 0,619 1,64" 1,52" 0,12" 1,93" 1,87" 0,06"
1000 1,623 9,82" 8,85" 0,97" 11,58" 10,91" 0,67"
Рис. 6.1. 6-DOF данные были рассчитаны с помощью достоверного моделирования.
Оценочные данные были получены с помощью формулы 6.1.
102
Деривация пули .308 калибра 168 гран Sierra MatchKing
Дульная скорость 2600 футов в секунду
Шаг нарезов = 1:14" 1:10"
= 1,21 2,38
Деривация Деривация
Дальность Время полета МакКой Оценка Ошибка МакКой Оценка Ошибка
1000 1,8827 8,0" 9,59" -1,59" 11,1" 14,24" -3,14"
Рис 6.2. Данные Маккоя были взяты из его книги «Современная внешняя балли-
стика». Оценочные данные были получены с помощью формулы 6.1.
103
Деривация пули .308 калибра 175 гран Sierra MatchKing
Дульная скорость 2800 футов в секунду
О 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5
Время полета пули (сек)
Шаг нарезов = 1:12" 1:9"
= 1,71 3,04
Деривация Деривация
Дальность Время полета 6-DOF Оценка Ошибка 6-DOF Оценка Ошибка
500 0,648 1,81" 1,64" 0,17" 2,4" 2,40" 0,00"
1000 1,632 9,85" 8,91" 0,94" 13,08" 12,99" 0,09"
1300 2,460 27,46" 27,52" -0,06"
1500 3,073 30,84" 28,38" 2,46"
Рис. 6.3. 6-DOF данные были рассчитаны с помощью достоверного моделирования.
Оценочные данные были получены с помощью формулы 6.1.
104
Деривация пули 7 мм 180 гран Berger VLD
Дульная скорость 2800 футов в секунду
Время полета пули (сек)
Шаг нарезов = 1:9" 1:7"
= 1,47 2,42
Деривация Деривация
Дальность Время полета 6-DOF Оценка Ошибка 6-DOF Оценка Ошибка
500 0,619 1,64" 1,39" 0,25" 1,93" 1,88" 0,05"
1100 1,6225 9,82" 8,09" 1,73" 11,58" 10,97" 0,61"
1400 2,307 13,54" 15,41" -1,87"
1500 2,568 21,04" 25,42" -4,38"
Рис. 6.4. 6-DOF данные были рассчитаны с помощью достоверного моделирования.
Оценочные данные были получены с помощью формулы 6.1.
105
Деривация пули 6 мм 80 гран Sierra Blitz
Дульная скорость 3500 футов в секунду
Время полета пули (сек)
Шаг нарезов = 1:12" 1:9"
= 1,36 2,41
Деривация Деривация
Дальность Время полета 6-DOF Оценка Ошибка 6-DOF Оценка Ошибка
500 0,564 1,48" 1,12" 0,36" 1,98" 1,58" 0,40"
1000 1,635 9,69" 7,87" 1,82" 12,90" 11,10" 1,80"
Рис. 6.5. 6-DOF данные были рассчитаны с помощью достоверного моделирования.
Оценочные данные были получены с помощью формулы 6.1.
106
Деривация пули .510 калибра 750 гран Hornady Атах
Дульная скорость 2690 футов в секунду
Время полета пули (сек)
Шаг нарезов = 1:15"
= 1,47
Деривация
Дальность Время полета Допплер Оценка Ошибка
500 0,626 1,43 " 1,42" 0,01"
1000 1,4543 9,73" 6,62" 0,11"
1500 2,569 18,83" 18,76" 0,07"
2000 4,2038 45,90" 46,20" -0,30"
2500 5,7444 81,38" 81,82" -0,44"
Рис. 6.6. Данные измерений допплеровским радаром для пули 750 гран Hornady
Атах являются очень точными и могут рассматриваться как истинные. Оценочные
данные были получены с помощью формулы 6.1.
107
Глава 7
Эффект Кориолиса
Эффект Кориолиса {Coriolis effect) возникает как следствие того, что вы стреляете из одной
точки в другую, находясь на вращающейся сфере (планета Земля). Эффект Кориолиса очень не-
значителен, и в большинстве случаев практической стрельбы им можно пренебречь. Эта глава
приведена, в первую очередь, для полноты картины и представляет чисто академический интерес.
Эффект Кориолиса едва различим, но он является детерминированным, то есть он может быть
спрогнозирован и учтен. В этой главе приведены формулы, которые позволят вам рассчитать и
скорректировать эффект Кориолиса на основе вашей [географической] широты и азимута ведения
огня.
Для стрелков-спортсменов, которые всегда стреляют на известные дальности с пристрелочны-
ми выстрелами, эффект Кориолиса не имеет значения так же, как и деривация, потому, что он оди-
наков для каждого выстрела. Если вы стрелок-охотник на большие дальности или тактический
стрелок, которые не имеют такой роскоши, как пристрелочные выстрелы, и можете обнаружить
свою цель на случайных дальностях, вам может понадобиться учесть эффект Кориолиса, особенно
при стрельбе на большие дальности.
Ниже приведено несколько фактов об эффекте Кориолиса:
1. Эффект Кориолиса имеет горизонтальную и вертикальную составляющие, которые не-
зависимы друг от друга.
2. Горизонтальная составляющая эффекта Кориолиса полностью определяется вашей гео-
графической широтой и не зависит от азимута стрельбы.
3. Для северной географической широты (выше экватора), горизонтальная составляющая
эффекта Кориолиса будет всегда направлена вправо. Для южной широты (ниже эквато-
ра) отклонение всегда будет влево.
4. Горизонтальное отклонение Кориолиса минимально на экваторе и возрастает по мере
приближения к полюсам.
5. Вертикальное отклонение Кориолиса зависит от вашей географической широты и ази-
мута ведения огня.
6. Стрельба на восток приведет к попаданием выше, а стрельба на запад приведет к попа-
данием ниже точки прицеливания.
7. При стрельбе на север или на юг, вертикальная составляющая эффекта Кориолиса равна
нулю вне зависимости от широты.
Поскольку горизонтальная и вертикальная составляющие эффекта Кориолиса полностью неза-
висимы друг от друга, они будут рассмотрены по отдельности.
Горизонтальная составляющая эффекта Кориолиса
Как указано выше, горизонтальная составляющая эффекта Кориолиса зависит только от вашей
географической широты выше или ниже экватора. Чем дальше вы от экватора, тем более значи-
тельным будет отклонение Кориолиса для выстрела на данной дальности. Формула для расчета
горизонтального отклонения Кориолиса не очень трудна для использования, и представлена ниже:
£сгор' = & х R х sin i// х tn [7.1]
где:
108
Lc°p' — отклонение Кориолиса (в футах);
Q — угловая скорость вращения Земли (0,00007292 рад/с);
R — дальность до цели (в футах);
(// — географическая широта от экватора (в градусах, со знаком «+» для северного полуша-
рия, и со знаком «-» для южного полушария);
t„ — время полета пули (в секундах).
Следующий пример показывает использование формулы для расчета горизонтальной состав-
ляющей эффекта Кориолиса. Первый шаг — это определить время полета пули из баллистической
программы. Теперь, если вы знаете свою широту, у вас есть достаточно информации, чтобы ре-
шить уравнение. Если вы стреляете на 45 градусах Северной широты, то:
£сгор' - 0,00007292 х 3000 х sin 45° х 1,5 - 0,23 фута - 2,8 дюйма21
Положительное (+) значение означает, что отклонение будет вправо, тогда как отрицательный
(-) результат будет означать отклонение влево. Если бы вы находились на 45 градусах южной ши-
роты, отклонение было бы равно точно -2,8 дюйма (влево).
Местоположение Примерные широты
США 25°-50° с.ш.
Европа 40°-60° с.ш.
Иран, Ирак, Афганистан 25°-40° с.ш.
Австралия 15°-40° ю.ш.
Новая Зеландия 35°-45° ю.ш.
Рис. 7.1. Карта, показывающая линии широт.
У тех стрелков, которые привязаны к данному конкретному месту, горизонтальная составляю-
щая эффекта Кориолиса всегда будет одинаковой на данной дистанции. Однако эффект Кориолиса
должен учитываться при значительном изменении широты (север-юг). Смещение по линии восток-
запад никак не повлияет на отклонение Кориолиса, но вот стрелковая команда, которая путешест-
вует из Австралии в США, должна будет учесть эффект Кориолиса в своих данных пристрелки.
Т.е. около 7 см горизонтального отклонения вправо для дистанции, которую пуля пролетает за 1,5 секунды —
прим, редактора русского перевода.
109
Австралия расположена значительно ниже экватора, а США находятся в северном полушарии.
Пристрелка австралийцев на 1000 ярдов без ветра учитывает смещение влево на 2,8". По прибы-
тии в США в середину северного полушария и при стрельбе на 1000 ярдов в безветренную погоду,
смещение влево на 2,8" не только будет отсутствовать, но будет также присутствовать смещение
вправо на 2,8". Результатом будет смещение попадания вправо более чем на 5" (1/2 МОА) от их
пристрелки без ветра, произведенной в южном полушарии.
Более вероятно, что винтовка и прицел будут перемещаться на значительные расстояния во
время длительного путешествия по земному шару и в любом случае на новом месте потребуется
заново пристреливать винтовку без ветра.
0°
данные с минимальной ошибкой.
Вертикальная составляющая эффек-
та Кориолиса
Вертикальная составляющая отклоне-
ния Кориолиса, также известная как эффект
Этвёша (Eotvos effect), немного более слож-
на потому, что она включает в себя азимут
(направление) стрельбы и географическую
широту (местоположение) стрелка. На ри-
сунке 7.2 показана компасная роза с азиму-
тами, начиная с нулевого значения на севе-
ре и увеличивающиеся по часовой стрелке.
При вычислении отклонения Кориолиса,
если быть более точным, вы должны ис-
пользовать значение азимута относительно-
го истинного направления на север, а не
магнитного, однако использование магнит-
ного компаса даст вам достаточно близкие
Вертикальное отклонение Кориолиса максимально для азимутов, которые параллельны эква-
тору и находятся возле него. Вертикальное отклонение Кориолиса представляет собой тяготение,
подобное силе тяжести, за исключением того, что оно зависит от вашей географической широты и
азимута стрельбы. Поскольку эффект Кориолиса является силой тяготения, вы можете высчитать
ее путем пересчета степени воздействия силы тяжести (которая также является силой тяготения)
на снижение траектории пули. Формула, представленная ниже, позволяет высчитать поправочный
коэффициент силы тяжести, который вы можете использовать для корректировки прогнозируе-
мого снижения вашей пули на любой дистанции с целью учета вертикальной составляющей эф-
фекта Кориолиса. Формула для расчета поправочного коэффициента выглядит следующим обра-
зом:
2 х Q х Vo
/G - 1 - --------------х cos 4/ х sin А
g
[7.2]
где:
/g — поправочный коэффициент силы тяжести;
Q — угловая скорость вращения Земли (0,00007292 рад/с);
Vo — дульная скорость (в фт/сек);
110
g — ускорение свободного падения (32,2 фт/сек2);
I// — географическая широта от экватора (в градусах, со знаком «+» для северного полуша-
рия, и со знаком «-» для южного полушария);
А — азимут стрельбы (в градусах, по часовой стрелке с севера).
Величина/g называется поправочным коэффициентом силы тяжести, но вы можете исполь-
зовать его как поправочный коэффициент снижения пули. Способ учета вертикального кориоли-
сова тяготения на больших дальностях заключается в пересчете силы тяжести, которое равно пе-
ресчету величины снижения пули. Следующий пример показывает, как использовать поправочный
коэффициент вертикальной составляющей эффекта Кориолиса.
Рассмотрим ту же 155-грановую пулю .308 калибра с дульной скоростью 3000 фт/сек. Траекто-
рия обнуляется на 100 ярдах, поэтому снижение пули на 1000 ярдах без учета эффекта Кориолиса
составит -307" (7,8 м). Если выстрел производится на восток на 45 градусах северной широты, ка-
ким будет скорректированное снижение траектории?
Первым шагом является вычисление поправочного коэффициента силы тяжести/g-
2 х 0,00007292 х3000
fG - 1------------------------х cos 45° х sin 90°
32,2
/g - 0,9904
Теперь, чтобы получить скорректированное снижение пули, поправочный коэффициент силы
тяжести, равный 0,9904, умножается на значение основного снижения пули, равное -307
-307 " х 0,9904 - -304 " (7,72 м)
Как вы можете заметить, пуля снижается на 3" (7,6 см) меньше, чем при стрельбе строго на
восток. Если направление (азимут) стрельбы будет развернут на запад, предыдущий пример будет
полностью аналогичным, за исключением того, что азимут будет 270 градусов вместо 90. В ре-
зультате коэффициент поправки составит 1,0097, и конечное скорректированное снижение будет
равно -310", что на 3" больше, чем нескорректированное снижение. В качестве вывода можно ска-
зать, что у вас будет ±3 " вертикального кориолисового отклонения просто от того, что вы стреляе-
те в разных направлениях. Если вы пристрелялись на 1000 ярдах, стреляя на восток, то при пово-
роте на запад, у вас будет 6 " (около 15 см) дополнительного снижения от эффекта Кориолиса.
Вертикальная составляющая эффекта Кориолиса потенциально доставляет больше проблем,
чем горизонтальная составляющая, поскольку зависит от направления стрельбы. Другими слова-
ми, чтобы навлечь на себя существенно другое количество горизонтального отклонения, вы долж-
ны пересечь огромную часть планеты (как австралийские стрелки в предыдущем примере). Однако
чтобы навлечь на себя максимальное ухудшение или ошибку от вертикальной составляющей эф-
фекта Кориолиса, все что вам нужно сделать, — это прострелять две серии в противоположных
направлениях (с востока на запад, а затем с запада на восток). Стрельба в различных направлениях
у индивидуального стрелка происходит гораздо чаще, чем стрельба в значительно различающихся
широтах. Другой способ взглянуть на проблему — понять, что до тех пор, пока вы находитесь в
том же полушарии, горизонтальное смещение будет только в одном направлении, в то время как
вертикальное отклонение будет изменяться от «+» к «-» просто при стрельбе в противоположных
направлениях.
111
В качестве последнего примера эффекта Кориолиса рассмотрим сверхдальний выстрел на 1500
ярдов пулей 300 гран .338 калибра, выстреленной с дульной скоростью 2800 фт/сек. Без учета дей-
ствия эффекта Кориолиса, рассчитанное снижение этой пули составит около -800" (20,32 м). Для
выстрела, производимого на восток на широте 30 градусов (где-то в Техасе), поправочный коэф-
фициент силы тяжести будет равен 0,989, и скорректированное снижение составит -791" (20,09 м).
В данном случае, если не учитывать эффект Кориолиса, ошибка равна 9 " (~23 см), что составляет
свыше 1/2 МОА (2 клика) регулировки прицела. Те же 9" ошибки возникнут, если выстрел про-
изойдет при скорости, выше на 15 фт/сек (4,57 м/с) от средней величины. Другими словами, для
данного примера разница по вертикали между выстрелами на восток и на запад в Техасе будет та-
кой же, как и разница в дульных скоростях ±15 фт/сек на 1500 ярдах.
Сейчас давайте рассмотрим горизонтальный компонент эффекта Кориолиса. Время полета пу-
ли на дальности 1500 ярдов составляет примерно 2,36 секунды, откуда средняя скорость составля-
ет 4500 (футов) / 2,36 (сек) = 1907 фт/сек (581 м/с). Подстановка данного результата в формулу
даст значение горизонтального отклонения, равное 4,7" (12 см). Для сравнения, на такой же дис-
танции на такую же величину пуля смещается боковым ветром силой всего 0,35 миль/ч (0,16 м/с).
Также заметим, что для ствола с шагом нарезов 1:10" деривация составит около 16" (41 см).
В этом примере сверхдальней стрельбы, эффект Кориолиса приведет к попаданию на 9 " выше
и на 4,7 " правее. С одной стороны, это может показаться достаточно серьезной ошибкой, в зави-
симости от размера цели. С другой стороны, этот эффект затмевается другими недетерминирован-
ными переменными, такими как отклонение ветром и погрешностями в дульных скоростях. Из-за
относительно минимального влияния кориолисова отклонения многие стрелки на большие даль-
ности по вполне понятным причинам его игнорируют. В большинстве практических стрелковых
ситуаций, таких как дальнобойная охотничья стрельба, благоприятные возможности могут быть
ограничены по времени. Если вы потратите много времени, вычисляя эффект Кориолиса, вы мо-
жете не получить даже шанса произвести выстрел. Если у вас достаточно времени, чтобы измерить
и учесть эффект Кориолиса и вы имеете хорошие навыки в учете других более важных перемен-
ных, влияющих на выстрел, включая высоту прицела, тогда нет причин игнорировать эффект Ко-
риолиса.
Одним разумным способом работы кориолисовым отклонением и деривацией является выбор
такого направления нарезов в канале ствола, при котором деривация будет противоположной го-
ризонтальному смещению Кориолиса. Например, в северном полушарии горизонтальная состав-
ляющая эффекта Кориолиса направлена вправо. Если вы стреляете со ствола с правосторонними
нарезами (по часовой стрелке), смещение Кориолиса и деривация совпадают, однако если вы бере-
те ствол с левосторонними нарезами, деривация будет направлена влево. Эффекты не будут полно-
стью уравновешивать друг друга (деривация примерно в 5 раз больше, чем сила Кориолиса), но с
точки зрения минимизации ошибок, лучше иметь уравновешивающий эффект, чем суммарный.
112
Глава 8
Использование баллистических программ
В индустрии спортивного оружия существует широкий спектр коммерческих баллистических
программ. Хорошая баллистическая программа абсолютно необходима для успешной стрельбы на
большие дальности, и она не должна быть сложной!
Баллистические программы позволяют вам рассчитать снижение пули, отклонение пули вет-
ром, время полета, кинетическую энергию и многие другие характеристики полета пули. Способ-
ность точно рассчитать траекторию пули на конечном участке полета важна для охотников и
стрелков силовых структур, которым требуется попадание с первого выстрела. В сущности, балли-
стическая программа — это инструмент, который используется для учета всех детерминиро-
ванных переменных при стрельбе на большие дальности.
Стрелкам-спортсменам не требуется очень точный расчет траектории, потому что им разреше-
но делать пристрелочные выстрелы, позволяющие пристреляться на мишени прежде, чем стре-
лять зачетную серию. Это не означает, что для стрелков-спортсменов баллистические программы
бесполезны. Баллистические программы также могут использоваться для анализа сравнительных
характеристик двух разных патронов, чтобы посмотреть, какой из них лучше. Это возможность,
которой могут пользоваться все стрелки, чтобы принимать более обоснованные решения.
Особенности баллистических программ
Минимальный набор требуемых исходных данных для баллистической программы следую-
щий: калибр пули, вес пули и ее баллистический коэффициент, дульная скорость, атмосферные
условия, включающие скорость и направление ветра, высота прицела и дальность пристрелки. Это
все, что требуется для расчета базовой траектории. Другие переменные в себя включают: движе-
ние мишеней, движение стрелка, стрельба под углом к горизонту вверх/вниз, отклонение Корио-
лиса, деривация, поперечное смещение прицела, угол заваливания, кинетическая энергия, энергия
отдачи, каталоги пуль, информация о релоадинге, и т.п. Конечно, эти дополнительные возможно-
сти дают возможность рассчитывать траектории для любых мыслимых стрелковых сценариев, но
они слишком все усложняют для стрелка, которому нужно только базовое решение. Дополнитель-
ные возможности также стоят и дополнительных денег. Необходимо иметь в виду, что дорогие
программы не являются более точными, чем недорогие программы. Точность решения зависит от
точности вводимых вами исходных данных, а не от того, сколько долларов стоит программа.
Есть несколько уникальных видов алгоритмов расчета, которые используется в настоящее вре-
мя для расчета баллистики стрелкового оружия. Неважно, какие навороты окружают эти програм-
мы, одна истина верна для них всех: расчет траектории настолько точен, насколько точны ис-
ходные данные. Это должно быть само собой разумеющимся, но я решил повторить это еще раз.
Все эти различные алгоритмы представляют собой всего лишь различные математические мо-
дели решения знаменитых уравнений движения Ньютона. В те дни, когда компьютеры были не так
широко распространены и мощны как сейчас, для решения этих уравнений движения требовались
аналитические методы. В некоторых современных программах эти старые алгоритмы использу-
ются до сих пор из-за их простоты. Поскольку компьютерные процессоры нашли путь в каждый
дом и в ладони большинства людей (сотовые телефоны и КПК), можно применять более сложные
алгоритмы численного решения этих уравнений движения. Численное интегрирование — наибо-
лее точный способ решения баллистических траекторий, и в прилагаемой программе используется
алгоритм численного решения.
ИЗ
Интересным подходом к решению траекторий являются формулы Пейса (Pejsa). Простота это-
го решения заключается в том, что удалось найти очень хитрый способ решения зависимости аэ-
родинамического сопротивления снаряда от скорости (числа Маха). В целом, этот способ требует
нескольких наборов коэффициентов/экспонент для различных скоростей, чтобы обмануть кривую
аэродинамического сопротивления G1, сводя ее к чему-то, что больше напоминает кривую сопро-
тивления G7. Другими словами, эта программа требует нескольких малоизвестных чисел, чтобы
количественно оценить пулю (вместо одного БК), поэтому уравнения движения могут быть реше-
ны (просто) в закрытой форме. Лично я не вижу практических преимуществ этого решения перед
использованием стандартного решения с одним БК по G7. Для нахождения специальных коэффи-
циентов и экспонент для решения Пейсы требуются интенсивные испытания, чтобы они точно
соответствовали всем скоростям. Для стрелка намного проще использовать один БК, основанный
на репрезентативном стандарте (G7), чем находить уникальный набор специальных коэффициен-
тов и экспонент для каждой пули, позволяющих использовать решение Пейса. Даже если вы пой-
дете на трудности, связанные с нахождением этих малоизвестных параметров пули, в итоге вы ни-
каким образом не сможете оценить относительные баллистические характеристики пуль, что вы
можете довольно просто сделать, просто сравнив баллистические коэффициенты. На мой взгляд,
простота способа решения Пейса возможно только из-за сложности, связанной с описанием пу-
ли, на которые придется идти стрелку, чтобы узнать для себя все параметры пули на всех ско-
ростях. Для программистов может показаться забавным и простым написать баллистическую про-
грамму по формулам Пейса. Однако поскольку стрелку предстоят сложности с нахождением спе-
циальных коэффициентов и экспонент для каждой пули, я не считаю этот способ самым удобным
для стрелков.
Использование баллистических программ
В начале главы были определены два основных практических назначения баллистических про-
грамм: расчет траектории полета пули для того, чтобы настроить прицел и попасть в цель, и про-
ведение сравнительного анализа эффективности различных патронов.
Существует несколько способов получения данных о траектории, требуемых для поражения
целей. Вы можете воспользоваться своим домашним компьютером для создания баллистических
таблиц, распечатать их и захватить с собой в поле. Это решение всегда будет компромиссным по-
тому, что вы не сможете распечатать каждую таблицу, которая может понадобиться вам для каж-
дой возможной комбинации переменных. Как минимум, вы распечатаете одну таблицу, отражаю-
щую ожидаемые номинальные условия, в которых вы планируете стрелять. Вы можете также пе-
реусложнить ситуацию и распечатать полную подборку таблиц для всех стрелковых ситуаций, с
которыми вы можете столкнуться. Удачный компромисс будет находиться где-то посередине ме-
жду этими крайностями. Появление недорогих наладонных компьютеров (КПК) дало невероятные
возможности стрелкам на большие дальности. Это устройство позволяет вам вводить реально су-
ществующие полевые кондиции, и получать решение для каждого конкретного выстрела. Не нуж-
но носить распечатанные таблицы и интерполировать все имеющиеся данные. С КПК у вас есть
гибкость в виде возможности ввода текущих условий, чтобы программа могла учитывать их в ре-
жиме реального времени.
Те, кто хочет использовать баллистические программы для сравнения характеристик различ-
ных боеприпасов, может оставить значения большинства исходных данных по умолчанию, так как
им необходимо всего лишь увидеть разницу. Для такой работы более удобны программы, написан-
ные для ПК, чем для КПК с их маленькими экранами. При использовании баллистических про-
грамм для анализа характеристик, вы вводите исходные данные первого патрона, рассчитываете
114
траекторию и отмечаете конкретные интересующие вас выходные данные для сравнения. Напри-
мер, вас интересует сравнительное отклонение ветром для пули с низким БК на высокой скорости
и пули с высоким БК на низкой скорости. Вы можете ввести первый набор данных, рассчитать
траекторию, и отметить величину отклонения ветром на интересующей вас дальности. Теперь вы
вводите данные для второго патрона, оставляя те же значения всех других переменных, рассчиты-
ваете траекторию и сравниваете отклонение ветром тем отклонением, которое было для первого
патрона. Для такого варианта использования нет необходимости вводить правильно все данные
окружающей среды. Поскольку вы смотрите на относительные характеристики, ваш анализ будет
применим только в данный конкретный день.
Конечно, это лишь наиболее распространенные варианты использования баллистических про-
грамм. Помимо этого существует огромное количество других вопросов, на которые баллистиче-
ские программы могут дать ответы и помочь в их освещении. Например:
1. Диапазон вертикальных поправок моего оптического прицела составляет лишь 30
МОА. На какую дальность я могу пристреливать свою винтовку? На какую дополни-
тельную дальность я могу рассчитывать при использовании наклонной базы с наклоном
в 20 МОА?
2. На какой дальности моя пуля сохранит, как минимум, 1000 футо-фунтов кинетической
энергии? Это может быть важно на охоте, когда пуля для правильного раскрытия долж-
на обладать определенной энергией.
3. В матчах по стрельбе из винтовки на большие дальности я стреляю калибром 6 мм BR.
Какая величина поперечного ветра понадобится, чтобы сместить ее из 20" кольца «де-
сятки» на 1000 ярдах?
4. Мой приятель-стрелок говорит, что 225-грановые пули снижаются меньше, чем более
тяжелые пули его калибра .338 Lapua Magnum на всех дальностях. Правда ли это, или
он просто боится признать, что отдача более тяжелой пули слишком велика?
5. Предельная величина разброса значений моих дульных скоростей равна 25 фт/сек. Ка-
кая разница в попаданиях по вертикали будет обусловлена этим на 1000 ярдах?
Эти и многие другие вопросы могут быть рассмотрены с использованием любой стандартной
баллистической программы. Ниже приведен краткий пример, показывающий, как прилагаемая
баллистическая программа может помочь вам попадать в мишени на больших дальностях.
Скажем, у вас есть исключительно кучный боеприпас для вашей охотничьей винтовки калибра
7 мм Remington Magnum. Пулями 7 мм 180 гран Berger VLD, он обеспечивает группы менее 1
МОА весь день. Эта винтовка надежно стреляет уже многие годы до комфортной дальности в 200
ярдов; коронный выстрел из этой винтовки даже не требует никаких поправок прицела для учета
влияния снижения траектории или отклонения ветром. Теперь допустим, что вы хотите взять эту
винтовку на охоту на оленя туда, где потенциально возможны выстрелы до 800 ярдов. Вы знаете,
что для подготовки к такой охоте требуется дополнительная информация и снаряжение, но что вам
нужно конкретно? Как минимум, вам нужен хронограф, дальномер, баллистическая программа и
практические знания о том, как всем этим пользоваться.
Для измерения скорости пули используется хронограф, скорость является необходимой исход-
ной величиной для компьютерной программы. Вы знаете, что будете охотиться в летом, на мест-
ности, расположенной на высоте 5500 футов (1676,40 м) над уровнем моря. Вы можете использо-
вать эту информацию, чтобы определить, какими будут средние атмосферные условия (температу-
ра, давление и влажность). Стандартные атмосферные давления для высот до 10 000 футов приве-
дены в таблице 8.1. Давление — это та переменная, которая наиболее сильно зависит от высоты.
115
Температура и влажность больше связаны со временем года и временем суток для любой данной
высоты.
Такое базовое исследование требуется для создания точной таблицы. Как только вы знаете все
исходные данные, вы можете ввести их в программу и записать результаты расчета.
Высота (футы) Давление (дюймы рт.ст.) Скажем, вы нашли хронограф и отстреляли через него 10 вы- стрелов своими зарядами с проверенной кучностью, и определи- ли, что средняя скорость составляет 2965 фт/сек (904 м/с). После быстрого изучения интернет-ресурсов (или посмотрев таблицу 8.1, или в приложение), вы можете найти, что стандартное атмо- сферное давление на высоте 5500 футов составляет 24,43 дюйма ртутного столба (82,73 кПа), а средняя температура летом состав- ляет 55 градусов по Фаренгейту (13°С). Влажность можно лишь угадать для любого заданного дня, но это наименее важная из всех атмосферных переменных, поэтому примем ее равной 50%. Раньше вам пришлось бы использовать ненадежные и непостоян- ные баллистические коэффициенты по стандарту G1, которые предоставляют производители пуль, что могло бы дать большую потенциальную ошибку в рассчитываемой вами траектории. Тем не менее, очень точные, экспериментально определенные БК по
0 29,92
1000 28,86
2000 27,82
3000 26,82
4000 25,84
5000 24,90
6000 23,98
7000 23,09
8000 22,23
9000 21,39
10,000 20,58
Таблица 8.1. Стандартное ат- мосферное давление. G7, приведенные в 3-й части этой книги, решают проблему неоп- ределенности, как минимум, в части БК.
Вы можете перелистнуть книгу на 3-ю часть, и найти, что пу-
ля 7 мм 180 гран VLD имеет БК по G7, равный 0,337 фунт/дюйм2. Еще один простой шаг, и вы из-
меряете высоту оси вашего оптического прицела над осью канала ствола винтовки. Теперь у вас
достаточно информации для ввода в вашу баллистическую программу и расчета базовой траекто-
рии для вашей охоты. На рис. 8.1 показана программа со всеми необходимыми исходными данны-
ми и результатами расчета по дистанции 1000 ярдов через каждые 100 ярдов.
Необработанные результаты расчета этой программы уже полезны сами по себе, но для опре-
деленных целей над ними можно провести определенные манипуляции. К примеру, может быть
удобно перевести снижение траектории из дюймов в угловые минуты (МОА), чтобы проще было
вводить поправки в оптический прицел. Также, если вы хотите знать кинетическую энергию пули,
по мере ее полета к цели, вы можете рассчитать ее на основе веса пули и ее скорости (см. 11-ю
главу или приложение, где показан пример расчета кинетической энергии). Вся необработанная
информация уже есть здесь, ее нужно лишь должным образом использовать. Данные о снижении
траектории могут быть распечатаны на небольшой карточке, затем ее можно заламинировать и по-
ложить в свой бумажник, или приклеить лентой к какому-нибудь стрелковому снаряжению, кото-
рое точно будет с вами в поле. Все, что вам нужно будет сделать на месте, это измерить дальность
до цели, посмотреть в свою таблицу для определения величины снижения траектории, и отрегули-
ровать оптический прицел на нужное превышение. Также остается небольшая проблема оценки
ветра и выполнения хорошего выстрела, но что это было бы за удовольствие от охоты, если бы
программа еще и наводила за вас винтовку и стреляла?!
Конечно, этот пример немного упрощен. Существует множество различных аспектов вашего
снаряжения и для того, чтобы достигать успешных попаданий на больших дальностях, что обсуж-
дается повсеместно в этой книге, техника владения им должна быть правильной. Смысл этого
примера состоит в том, чтобы показать, какая основная информация необходима программе, как ее
найти и как использовать результаты.
116
Распечатка — это полезная вещь в полевых условиях. Она не так удобна в использовании, как
КПК, который позволяет вам вводить точные переменные для данного дня, но в заламинированной
карточке нет батарей, которые могут сесть, или электрических цепей, которые может замкнуть от
влаги. Короче говоря, это надежный способ всегда носить необходимую информацию с собой.
Print
с 71 эп". с v &,ъ < G
»’п-ь" . ;р$
Gulp Г С J.-U. ?.s
'.«л Да’--а , -зМу £iep
Тс.эгб'згыг - «г^геп*
егерям . - . ’п?л
At GfKv7S iufi'3
»,?J sjrets mvn
D'r^jijsn ЪОСгСч
уггСй v
Sights
,4. r.
3.’"4e . -_ .
Sr^-Tft-J
'v.iTr i e
(«tJSt ^ЬвЬ. ‘
>“<? '54 S’. 4 5
S'
. - "Ji 5’:”. ДК^Е1
b.T-rdS; tips- m~X.il (vsc; it,!
ХгУ<3 o.ikug
gllMi
5 «а £ 2101
зов
0b43?r
С.55X7 0.У8
ММ (..«9?
?дОЭ u.s'&z;
ДмИ
i-:sa -~2У £о . ЛУ.. >
Рис. 8.1. Исходные данные и результаты расчета баллистической программы.
Безусловно, будут иметься переменные, значение которых будет немного отличаться от тех,
что вы ожидаете. В таких случаях вы можете оценить, например, какое влияние окажет разница в
температуре воздуха в 5 градусов на вашу траекторию. Ваши суждения о подобных вещах будут
становиться все более точными по мере того, как вы будете работать с программой и замечать то
влияние, которое различные переменные оказывают на траекторию. Важно то, что информация,
которую вы берете с собой в поле, является точной исходной точкой. Еще одна вещь, которую вы
можете сделать для ограничения числа таблиц, которые вам необходимы, — распечатать таблицу
отклонения ветром для поперечного ветра со скоростью 1 миля в час. Если в поле скорость боко-
вого ветра составит 3 миль/ч, просто умножьте отклонение из вашей таблицы на три. Это убережет
вас от необходимости иметь таблицы для каждой возможной скорости ветра.
117
Все это обсуждение баллистических программ приводит нас к одному вопросу: насколько точ-
ными могут быть результаты расчета, выполняемого баллистической программой? Более подроб-
но этот вопрос мы изучим в следующем разделе.
Подтверждение результатов расчета баллистических программ
Часто возникает вопрос: насколько точной является конкретная баллистическая программа?
Для ответа на этот вопрос есть несколько возможностей. Один из них — сравнить результаты рас-
чета данной программы с результатами расчета других программ, в которые вводились одинако-
вые исходные данные. Если результаты совпадают, то у вас, как минимум, появится уверенность в
том, что ваша программа соответствует другим, но действительно ли они точны! Могут ли какие-
нибудь из них по-настоящему рассчитывать траекторию пули в реальных условиях? Этот вопрос
интриговал меня многие годы, пока я, наконец, не решился ввести в испытания математику. В на-
Рис. 8.2. Установка для испытаний на снижение с использо-
ванием двух мишеней.
стоящее время существует мно-
жество различных способов про-
ведения экспериментов для про-
верки точности баллистической
программы, и все они проводятся
с разными переменными и по-
грешностями. Хитрость состоит
в том, чтобы провести экспери-
мент так, чтобы устранить как
можно больше переменных. Ни-
же описан способ, который я ис-
пользовал для выяснения точно-
сти баллистической программы
Point Mass Solver, прилагаемой к
настоящей книге.
Как было сказано ранее, ре-
зультаты расчета программы мо-
гут быть настолько точными, на-
сколько точны исходные данные.
Дульная скорость и атмосферные
условия достаточно просто изме-
ряются коммерческими инстру-
ментами вроде хронографа CED
Millenium, карманной метео-
станции Kestrel 4000 и 1200-
ярдового лазерного дальномера
Nikon, использовавшихся в этом
эксперименте. Обычно самой
труднопонимаемой переменной
является баллистический коэф-
фициент. Естественно, я исполь-
зовал измеренные мной БК по G7
для пуль, использовавшихся в
этом тесте. Интересно отметить,
118
что БК были рассчитаны на основании измеренного времени полета с использованием баллисти-
ческой программы со стандартным алгоритмом. Другими словами, БК были определены с исполь-
зованием измеренного времени полета, и настоящий эксперимент покажет, насколько точно бал-
листическая программа может использовать эти БК по G7 при расчете снижения, о чем мы обычно
заботимся в практических целях.
Типовым решением для наблюдения снижения является пристрелка винтовки на короткой дис-
танции с последующим выяснением того, какая вертикальная поправка прицела понадобится для
попадания в точку прицеливания на большей дальности. Но в этом решении есть, как минимум,
два серьезных недостатка. Прежде всего, точность регулировок прицела является неопределенным
звеном между тем, насколько, по вашему мнению, снизится пуля, в сравнении с тем, насколько она
снижается реально. Иначе говоря, у многих оптических прицелов неточные и/или непостоянные
регулировки или сетки, так что когда вы накручиваете или выносите по сетке 30 МОА превыше-
ния, ваша точка прицеливания может на самом деле сместиться на 29 МОА или на 31 МОА. По-
добные ошибки несущественны для большинства практических стрелковых ситуаций, но для це-
лей научного эксперимента это огромные ошибки, и из вычислений их необходимо устранять.
Более лучшим решением является пристрелка выше на короткой дистанции, с последующим
переносом винтовки на стрельбу по удаленной мишени, и отстрелом следующей группы без регу-
лировки оптического прицела. Это намного более лучший вариант, поскольку вы устраняете из
формулы погрешность в регулировках прицела. Но это решение все равно ограничено тем, что вы
имеете две различные группы выстрелов. А что если что-то изменится для группы, отстрелянной
на большую дальность? Например, у нее будет другая средняя дульная скорость? Даже если вы
просто повернете винтовку и прицелитесь по удаленной мишени сразу после отстрела по ближней
мишени, существует вероятность того, что на точку попадания винтовки окажут небольшое влия-
ние переменные, лежащие вне ваших знаний и вашего контроля. Нужно отметить, что если такой
эксперимент выполнен аккуратно, эти погрешности будут минимальными, но в той или иной сте-
пени они все равно будут.
Единственный способ быть абсолютно уверенным в том, что вы непосредственно измеряете
снижение пуль, — это захватить одну и ту же группу выстрелов на двух дальностях. Это достига-
ется путем пристрелки винтовки на большой дальности и установки тонкой бумажной мишени на
пути полета пуль в какой-нибудь точке между стрелком и удаленной мишенью (не блокируя ли-
нию прицеливания на удаленную мишень). На рис. 8.2 показана принципиальная схема и фото-
графия установки для испытаний, включающей винтовку, хронограф, мишень на 187 ярдах и ми-
шень на 991 ярде. Для того, чтобы такое испытание проводилось правильно, требуется тщательная
топогеодезическая съемка мест расположения мишеней относительно линии прицеливания. Ос-
новной порядок проведения эксперимента следующий:
1. Начните с пристрелки винтовки на большой дальности.
2. Используя уровень, нарисуйте горизонтальную контрольную линию на мишени 1.
3. Установив винтовку в положение для стрельбы, и вынув затвор, наведите перекрестие
на мишень 2. Линия прицеливания проходит ниже мишени 2.
4. Попросите партнера, выполняющего топогеодезическую съемку, измерить расстояние
от горизонтальной контрольной линии на первой мишени до линии прицеливания.
5. Используя отвес, начертите вертикальную контрольную линию на мишени 1 непо-
средственно над линией прицеливания.
119
6. Не смещая винтовку из ее первоначального положения, отстреляйте группу выстрелов,
используя центр мишени 2 в качестве точки прицеливания. Если мишень 1 расположена
в правильном месте, пробоины окажутся в обеих мишенях.
7. Вертикальная и горизонтальная контрольные линии на мишени 1 могут использоваться
для определения того, где находились пули на этой дальности относительно линии
прицеливания.
8. Попадания пуль в мишень 2 могут быть измерены от центра этой мишени, так как он
соответствует точке прицеливания.
Такой порядок проведения испытания я использовал для получения реальных данных о сниже-
нии пуль. При правильной топогеодезической съемке, траектория пули относительно линии при-
целивания может быть измерена очень точно. Конечно же, некоторые погрешности существуют
при любых измерениях. Конкретные погрешности этого эксперимента будут рассмотрены позднее.
Калибр .260 Remington
В этом испытании для отстрела групп на две дальности использовались две винтовки. Первая
винтовка была матчевой калибра .260 Remington, стрелявшей пулями 6,5 мм 142 гран Sierra Match
King.
Расположение пробоин всех выстрелов на 187 и 991-ярдовых мишенях показано на рис. 8.3. В
верхней части рис. 8.3 показана группа выстрелов на 187 ярдах. Вы можете видеть, что пули при-
летели примерно на 49 дюймов (124,5 см) выше и чуть левее от линии прицеливания. На нижнем
графике рис. 8.3 показаны расчетные и реальные попадания пуль на 991 ярде. Точные положения
по X и Y для каждой пули сведены в таблицу, представленную на рис. 8.3, в которой также приве-
дены ошибки между расчетными и реальными попаданиями на 991 ярде.
Расчетные точки попаданий на 991 ярде были сгенерированы следующим образом:
1. Положение по X (горизонталь) рассчитывалось исходя из предположения о постоянном
поперечном рассеивании. Другими словами, выстрел №1, прилетевший на 1,00 дюйм
левее линии прицеливания на 187 ярдов, должен был прилететь на 5,3 дюйма левее на
991 ярде (991 ярд/187 ярдов = 5,3).
2. Расчетные места попаданий пуль по Y (вертикаль) были получены в результате исполь-
зования прилагаемой баллистической программы. Эта программа использовалась для
генерации траектории для каждого выстрела, прилетевшего выше линии прицеливания
на 187 ярдов на измеренную величину. Величина снижения пули, рассчитанная на 991
ярде для этой траектории — это расчетное положение по Y точки попадания пули.
Дульная скорость каждого выстрела использовалась в этой программе для учета ее
влияния на ожидаемую точку попадания каждой пули по вертикали.
Атмосферные условия во время этого испытания, измерявшиеся прибором Kestrel 4000, приве-
дены дальше в этой главе в таблице 8.3. Как обычно, «джокером» был ветер. Ветер был довольно
устойчивым со скоростью 8 миль/ч и дул строго с 6 часов. Конечно, ветровые кондиции никогда
не бывают в точности одинаковыми для всей группы выстрелов. К счастью, для этого экспери-
мента встречный и попутный ветры оказывали сравнительно небольшое влияние на снижение пу-
ли. Попутный ветер в 8 миль/ч поднимал точки попадания по вертикали для этой пули менее чем
на 2" на 991 ярде по сравнению с выстрелами без ветра. Это учитывалось при генерировании рас-
четных точек попадания с помощью баллистической программы. Как будет показано позже в раз-
деле, посвященном погрешностям, ошибка с определением скорости попутного ветра в ±2 мили/ч
соответствует ±0,4" ошибки в расчетной точке попадания на 991 ярде. Конечно же, существует
120
потенциальная сложность с вертикальной составляющей ветра, которая может отклонять пулю
вверх или вниз. Для фиксации наличия или измерения величины возможной вертикальной состав-
ляющей ветра в этом испытании никаких действий не предпринималось. Учитывая плоский рель-
еф местности на испытательном стрельбище22, там трудно возникнуть сильному вертикальному
ветру, но я учел возможность присутствия этой потенциальной ошибки и принял ее в качестве по-
грешности данного испытания.
Обратив свое внимание снова на рис. 8.3, можно сделать много интересных наблюдений, ка-
сающихся этих двух групп выстрелов и того, как расчетные точки попаданий сравниваются с ре-
альными попаданиями на 991 ярде.
Обратите внимание, что выстрелы №4 и №5 оказались более медленными, чем в среднем. На
расчетной и реальной группах выстрелов на 991 ярде вы можете видеть, что выстрелы №4 и №5
пропорционально ниже в группе, чем они были на 187 ярдах. Это просто иллюстрирует то, что эти
выстрелы, выпущенные с меньшей начальной скоростью, снизились сильнее на большой дально-
сти.
Очевидно, что реальные выстрелы прилетели существенно правее от расчетных мест попада-
ний, учитывая их расположение на 187 ярдах. Существует несколько возможных объяснений это-
му явлению. Если вы вспомните 6-ю главу, то в качестве основной причины смещения этих попа-
даний может придти на ум деривация. В соответствии с формулой деривации, эти пули должны
были иметь смещение на величину 6 " на дальности от 187 до 991 ярда. Этот прогноз очень хорошо
совпадает с наблюдаемым смещением этих попаданий (в среднем на величину 5,6" по горизонта-
ли). Тем не менее, есть и другая возможная причина этого смещения — ветер. Ветер со скоростью
в 8 миль/ч был оценен как строго попутный на месте стрельбы, но если бы этот ветер отличался
всего на 10 градусов от строго попутного, он привел бы более чем к 8" горизонтального от-
клонения от 187 до 991 ярда. Хотя я хотел бы сказать, что я измерил деривацию непосредственно,
это просто не было ответственным заявлением в свете тех погрешностей, которые были обуслов-
лены направлением ветра. Эта экспериментальная установка могла бы быть использована для из-
мерения деривации, но чтобы результаты были корректными, это нужно было бы делать при пол-
ном отсутствии любого ветра. Наклон винтовки (заваливание) может показаться возможной при-
чиной горизонтального смещения выстрелов, но его не было. Горизонтальное смещение попада-
ний из-за завала винтовки будет пропорционально дальности, то есть, если бы завал был (без со-
мнений, какая-то его величина присутствовала), он был бы учтен таким образом, что горизонталь-
ное смещение попаданий на 991 ярде вошло бы в расчет.
Интересно поразмышлять о возможных причинах горизонтального смещения на величину ~6 ",
но это не столь важно, учитывая цель эксперимента, которая состоит в измерении снижения пули.
Взглянув еще раз на таблицу на рис. 8.3, вы можете увидеть, что средняя ошибка составляет
всего 0,9 " в вертикальном расположении пробоин на мишени. Другими словами, базируясь на на-
чальной скорости пули и расположении пробоин на 187 ярдах, баллистическая программа рассчи-
тала места, куда должны попасть эти пули на 991 ярде, с точностью 0,9 дюйма. Это исключи-
тельно вдохновляющий результат потому, что он подтверждает тот факт, что баллистические про-
граммы с точными исходными данными на самом деле могут быть использованы для расчета тра-
екторий с исключительной точностью при правильном учете всех переменных. Ниже в этой главе
анализ погрешностей этого испытания покажет, что 0,9 " находится в пределах ожидаемого диапа-
зона погрешностей для этого эксперимента.
Данное испытание проводилось на 1000-ярдовом стрельбище Reade Range в Аллемане, Пенсильвания.
121
.260 Remington:
пуля 142 гран Sierra MatchKing
25
S
>s
2
cl
Попадания пули на 187 ярдах
50
49
48
47
46
45
-3
Дюймы (X)
Попадания пули на 991 ярде
Дюймы (X)
Выстрел Скорость'3 187 ярдов 991 ярдов Ошибка
Расчет Реальность
X Y X Y X Y X Y
1 2914 -1,00 49,39 -5,3 4,7 2,0 5,0 7,3 0,3
2 2914 -0,13 49,33 -0,7 4,3 1,5 5,5 2,2 1,2
3 2907 -0,50 50,14 -2,7 7,2 0,0 7,5 2,7 0,3
4 2883 -0,56 49,08 -3,0 -3,5 3,5 -3,0 6,5 0,5
5 2890 0,00 49,39 0,0 -0,3 9,5 2,0 9,5 2,3
Среднее значение: 5,6 0,9
Рис. 8.3. Результаты испытания на снижение для пуль калибра .260 Remington.
23
Скорость исправлена таким образом, что она соответствует реальной дульной скорости, учтены 6 фт/сек, кото-
рые пули теряют между дульным срезом и хронографом.
122
Имейте в виду, что БК по G7 пуль, используемых в этом тесте, были найдены заранее, и они не
подгонялись в соответствие с результатами этого эксперимента. Все БК по G7, приводимые в при-
ложении к данной книге, были найдены одинаковым способом, и они настолько же точны, как и
те, что использовались для этого эксперимента.
Калибр .308 Winchester
В тот же день была протестирована другая комбинация винтовка/пуля при такой же установке,
как и .260 Remington. Вторая винтовка также матчевая, под калибр .308 Winchester. Фактически,
это та же винтовка Palma, которую я использовал, когда выиграл соревнования US National Palma
Individual Trophy в начале 2008 года. Пули, использовавшиеся для этого испытания, были теми же
пулями, что я использовал, когда выиграл тот чемпионат: пули Berger .30 калибра 155,5 гран
FULLBORE. Результаты испытания снижения для этой винтовки Palma показаны на рис. 8.4.
Единственное, что сразу становится очевидным в результатах для .308 калибра, это такое же
смещение пробоин вправо на 991 ярде. На этот раз эта величина в среднем составляет 11,6" гори-
зонтального смещения от ожидаемых точек попадания до тех точек, где они в действительности
разместились на бумаге. В соответствие с формулой деривации, у этих пуль .308 калибра дерива-
ция должна была составлять около 9" на дальности от 187 до 991 ярда. Хотя это близко к наблю-
даемым 11,6" смещения, теперь невозможно узнать, была ли это действительно деривация, или
небольшая составляющая поперечного ветра.
Бросается в глаза еще и то, что расчетные и реальные попадания .308 калибра совпали не так
хорошо, как для .260 калибра. Ошибка между расчетными и реальными попаданиями по вертикали
на 991 ярде для .260 калибра составила от 0,3" до 2,3", разброс значений составляет всего 2". Для
выстрелов из .308 калибра ошибка составила от -2,4" до +4,4", разброс значений составил 6,8". У
меня есть пара теорий, касающихся этого наблюдения. Во-первых, это могло быть обусловлено
«джокером» — потенциально неизвестной вертикальной составляющей ветра. Другая теория мо-
жет быть проиллюстрирована выстрелом №3.
Выстрел №3 был самым высоким в группе на 187 ярдах, но имел самую низкую дульную ско-
рость из всех, примерно на 20 фт/сек ниже средней величины. Из-за такой низкой измеренной ско-
рости для этого выстрела, баллистическая программа рассчитала, что он должен был попасть в низ
группы на 991 ярде. Тем не менее, на 991 ярде этот выстрел все еще оказался самым высоким в
группе, и дал самую большую ошибку из всех выстрелов, попав на 4,4" выше расчетной точки.
Одним возможным объяснением является то, что данная измеренная скорость была неточной для
этого выстрела. Если бы траектория выстрела №3 была рассчитана с использованием дульной ско-
рости, более близкой к средней скорости 3000 фт/сек, с учетом известного положения пробоины
на 187 ярдах, расчетное попадание на 991 ярде находилось бы на 8,0" выше линии прицеливания,
что всего лишь на 0,5 " выше той точки, в которую этот выстрел в действительности попал. Этот
выстрел явно указывает на ошибку хронографа. Известно, что хронографы чувствительны к усло-
виям освещения, и день, в который проводились испытания, был солнечным с небольшой облач-
ностью.
Независимо от диапазона ошибок для .308 калибра, средние попадания по вертикали были все-
го на 0,9"выше расчетных точек попадания по вертикали. Интересно отметить, что если убрать из
расчета подозрительный выстрел №3, то для оставшихся четырех выстрелов средняя ошибка по-
нижения оказалась бы равной менее 0,1" на 991 ярде.
123
.308 Winchester:
пуля 155,5 гран Berger FULLBORE
з
s
>s
2
cl
Попадания пули на 187 ярдах
56
55
54
53
52
51
50
-5 -4 -3 -2-10 1
Дюймы (X)
Попадания пули на 991 ярде
3
S
2
cl
-5
-10
Расчетные точки попадании
Реальные точки попаданий
-15 -10 -5 0 5
Дюймы (X)
Выстрел Скорость'4 187 ярдов 991 ярдов Ошибка
Расчет Реальность
X Y X Y X Y X Y
1 3003 -2,31 54,00 -12,2 5,0 -2,5 4,5 9,7 -0,5
2 3005 -2,44 53,37 -12,9 2,1 -2,5 2,8 10,4 0,7
3 2979 -1,75 54,69 -9,3 3,1 3,8 7,5 13,1 4,4
4 3001 -1,88 53,87 -10,0 3,9 1,8 6,3 11,8 2,4
5 2995 -2,06 53,51 -10,9 0,6 2 -1,8 12,9 -2,4
Среднее значение: 11,6 0,9
Рис. 8.4. Результаты испытания на снижение для пуль калибра .308 Winchester.
24
Скорость исправлена таким образом, что она соответствует реальной дульной скорости, учтены 8 фт/сек, кото-
рые пули теряют между дульным срезом и хронографом.
124
Здесь есть еще одна возможная причина того, что пули имеют ошибки по вертикали: вариации
баллистического коэффициента. Любая конструкция пули будет иметь некоторый номинальный
БК, но для каждой отдельной пули могут существовать небольшие различия в БК, обусловленные
разницей в размерах вроде диаметра носика. Я не знаю, какая часть вертикальной ошибки в этих
тестах обусловлена неточностями показаний хронографа, какая часть — неточным соответствием
БК, и какая просто случайным разбросом. Никаких доработок пуль с целью выравнивая их БК не
производились, они снаряжались и выстреливались прямо из коробки.
Несмотря на относительно небольшие недостатки этого испытания, я полагаю, что он оказался
очень успешным в подтверждении того, что баллистические программы на самом деле могут быть
использованы для расчета исключительно точных траекторий пуль на практике. Одной из наибо-
лее потрясающих вещей является знание того, что для получения таких точных результатов не
нужно каких-то очень сложных компьютерных программ, работающих часами на суперком-
пьютере. Баллистическая программа, использовавшаяся для генерирования расчетных траекторий
для этого эксперимента, в точности такая же, как и приложенная к этой книге! Просто удивитель-
но, что эта простая в использовании и бесплатная программа, работающая на любом обычном
компьютере, может быть использована для расчета таких точных траекторий. Конечно же, эта
программа не является ни оригинальной, ни уникальной. Это стандартная баллистическая про-
грамма с типовым численным методом решения. Результаты расчета очень хорошо согласуются с
бесчисленным множеством других программ, использующих такие же обычные алгоритмы реше-
ния. Одним фактором, который всегда ограничивал точность этих программ, являлось отсутствие
точных баллистических коэффициентов, которые можно было бы использовать в этих программах.
Теперь, обычная баллистическая программа, работающая совместно с измеренными БК, делает
возможным для каждого расчет траекторий с такой же точностью, как и в тесте, описанном в этой
главе.
После краткого обсуждения границ ошибок для этого теста, я представлю короткий пример,
который позволит вам заново создать расчетные данные по снижению для предыдущего экспери-
мента.
Анализ погрешностей
В начале этой темы было сказано, что моя текущая тестовая установка является наилучшим
способом минимизации ошибок, связанных с измерением снижения пуль. Тем не менее, миними-
зация не означает игнорирование. В таблице 8.2 приведен список погрешностей, имевшихся в этом
тесте снижения пуль.
Как показано в таблице 8.2, квадратный корень из суммы квадратов (Root Sum Square, RSS)
всех погрешностей для этого теста снижения пули составляет ±2,9" на 991 ярде. Это означает, что
пока истинная точка попадания пули находится в пределах ±2,9 " от ее рассчитанного положения,
расчетное снижение траектории будет действительным в пределах точности данного эксперимен-
та.
Лишь один выстрел из 10 (выстрел №3 для .308 калибра) вышел за пределы границ ошибки
±2,9 ". На самом деле, средняя ошибка для обоих тестов снижения пуль .260 и .308 калибров соста-
вила всего 0,9" на 991 ярде, несмотря ни на какие источники ошибок измерений, существовавшие
в этом тесте.
125
Источник погрешностей Примерная вели- чина погрешности Влияние погрешно- сти на вертикаль- ные точки попада- 25 ния на 991 ярде
Дульная скорость ±3 фт/сек ±0,6"
Скорость попутного ветра ±2 миль/ч ±0,4"
Вертикальное смещение на 187-ярдовой мишени ±0,1" ±0,5"
Баллистический коэффициент пули ±1% ±1,8"
Плотность воздуха ±1% ±1,8"
Ошибка прицеливания ±1,0" ±1,0"
Квадратный корень из суммы квадратов всех погрешностей: ±2,9"
Таблица 8.2. Примерные погрешности и их влияние на испытание на снижение.
Воссоздание расчетов теста с использованием прилагаемой программы
Насколько хороша была бы для вас баллистическая программа, если бы вы не могли использо-
вать весь ее потенциал? В этом разделе будет показано, как прилагаемую программу можно на-
строить и использовать для получения спрогнозированных значений снижения траектории, кото-
рые описывались в предыдущих разделах этой главы. В таблице 8.3 перечислены все исходные
переменные, использовавшиеся для расчета прогнозных значений для испытаний снижения пуль.
Единственной переменной, не включенной в таблицу 8.3, является дальность пристрелки, потому
что ее приходилось изменять для того, чтобы подогнать траекторию под наблюдаемую высоту на
187 ярдах. В качестве примера этого процесса рассмотрим первый выстрел испытания калибра
.308. Чтобы настроить баллистическую программу на этот выстрел, введите всю информацию,
указанную в таблице 8.3, и дульную скорость 3003 фт/сек. Установите значение шага приращения
дальности на 1 ярд. Это позволит вам увидеть, где оказалась эта пуля на 187 ярдах. Установите
дальность пристрелки на 991 ярд для начала, и нажмите рассчитать. Прокрутите появившийся
список до 187 ярдов, и посмотрите, насколько выше линии прицеливания оказалась эта пуля. Для
дальности пристрелки 991 ярд, траектория на 187 ярдах должна оказаться на 53,05" выше. Теперь
мы знаем, что в соответствии с табличными данными, приведенными на рис. 8.4, этот выстрел ока-
зался в действительности на 54,00" выше на 187 ярдах.
Переменная Значение для .260 Значение для .308
Калибр пули .264 .308
Вес пули 142 гран 155.5 гран
Баллистический коэффициент пули по G7 0,301 фунт/дюйм2 0,237 фунт/дюйм2
Высота прицела 1,79" 1,91"
Температура 39,5 °F 39,5 °F
Давление 28,49 дюймов рт.ст. 28,49 дюймов рт.ст.
Относительная влажность 60,1% 60,1%
Скорость ветра 8 миль/ч 8 миль/ч
Направление ветра 6 часов 6 часов
Таблица 8.3. Исходные данные для баллистической программы для испытания на
снижение.
Эти влияния усреднены между калибрами .260 и .308. Так как величины погрешностей были лишь оценены в
первом приближении, не имеет смысла заботиться о том, как эти влияния отличаются для калибров .260 и .308.
126
'V‘'
Вч, ,
Pf>jr}t Д/^с /?(?///$:A/ry Soh^T 2.0
® Г'.'гЧЗ?!
4
Wt.-.it
ins
J; -
1,
,4 'jSp. С 4!
а
S
Rui.c
уц. •-=
=1
cr £-'
«n-D^HKy
o.iMS »3 kf-v-3
. 'lili. no
VnJ- - r V₽Sr
' ' & -
GV.. :
T*-WlfW
C = - :
OuT-.-TitOj.'Ьи?;
Рис. 8.5. Проводите итерации по дальности пристрелки до тех пор, пока прогнози-
руемая точка попадания на 187 ярдов не окажется там, где вы ее в действительно-
сти наблюдали.
Чтобы воссоздать в точности эту траекторию, регулируйте дальность пристрелки до тех пор,
пока траектория не окажется в точности на 54,00" выше на 187 ярдах (поскольку именно сюда по-
пал тот выстрел на 187 ярдах). Оказывается, что для того, чтобы пуля оказалась на 54,00" выше на
187 ярдах, этот выстрел требует ввода дальности пристрелки, равной 999,9 ярда. Помните, реаль-
ные дальности пристрелки будут случайно выбранными для каждого выстрела. Важно то, что мы
заставляем программу соответствовать наблюдаемому превышению на 187 ярдах, и в этом случае
мы можем увидеть, насколько пуля снизится ниже на 991 ярде. Если все исходные данные пра-
вильны, этот выстрел должен попасть на 5,00" выше на 991 ярде. В реальности, пуля попала выше
на 4,5 ", это означает, что для этого выстрела мы получили ошибку в снижении, равную 0,5 ". На
рис. 8.5 показан скриншот баллистической программы, на котором видны исходные данные и тра-
ектория на ключевых дальностях (0, 187 и 991 ярдов). Эту процедуру можно повторить для каждо-
го выстрела. Не забывайте вводить правильную дульную скорость и проводить итерации до тех
127
пор, пока не найдете правильную дальность пристрелки, соответствующую траектории на 187 яр-
дах.
Понятно, что это нестандартный способ использования баллистической программы. Как пра-
вило, вы просто вводите обычную дальность пристрелки, и смотрите полученную в результате
расчета траекторию по каждую сторону от этой дальности.
Распространенные ошибки баллистических программ
Уже много раз упоминалось, что баллистическая программа не может быть более точной, чем
вводимые в нее исходные данные (как говорят программисты, GIGO, т.е. Garbage In - Garbage Out
(мусор на входе — мусор на выходе)). Это здравый смысл, но как вы узнаете, насколько хороши
исходные данные? Какие из них являются более важными, а о каких достаточно додумать? Поми-
мо этого, каковы типичные ошибки при интерпретации результатов? Давайте начнем с исходных
данных.
Так сложилось, что баллистический коэффициент был и остается огромной проблемой по при-
чинам, описанным в разных частях этой книги. Непостоянство способов получения БК, исполь-
зуемых различными компаниями-производителями пуль, и традиция привязки всех пуль к уста-
ревшему стандарту G1, остаются наибольшими проблемами, связанными с получением по-
настоящему точных баллистических коэффициентов для расчета точных баллистических таблиц.
Я решил эту проблему, опубликовав экспериментально измеренные БК, рассчитанные на основе
правильного стандарта G7. Просто найдите в конце книги пулю, которой вы стреляете, и исполь-
зуйте БК на основе стандарта G7. Вы не найдете более точных БК нигде, даже в спецификациях,
публикуемых производителями пуль.
Существует и еще один аспект, требующий рассмотрения и касающийся баллистического ко-
эффициента, отличный от того, на основе какого стандартного снаряда он рассчитывается. Когда
пули отстреливаются для получения БК, результат всегда приводится к стандартным условиям.
Может возникнуть потенциальная проблема, если вы берете БК, приведенный к одной стандарт-
ной атмосфере, и используете его в программе, допускающей другую стандартную атмосферу. На-
пример, все баллистические коэффициенты, опубликованные в этой книге, приведены к стандарт-
ным условиям ИКАО26 на уровне моря, и приложенная баллистическая программа также работает
с условиями ИКАО, так что и БК и программа совместимы друг с другом. Если бы вы использова-
ли БК, скорректированные на условия ИКАО, в баллистической программе, которая использовала
старую модель атмосферы ASM, в результате траектория была бы ошибочной. В частности, если
вы используете БК, скорректированный на атмосферу ИКАО, в программе, которая предполагает
модель ASM, программа будет моделировать пулю, как имеющую БК на 2% выше, чем на самом
деле. Если вы когда-либо сравнивали баллистические программы и обнаружили, что при вводе
одинаковых исходных данных результаты не совпали, это одно из возможных объяснений. Часть
процесса обучения правильному использованию баллистической программы — это определение,
какая модель атмосферы используется, и использование соответствующего БК. Большинство со-
временных программ и производителей пуль используют более новым стандартом ИКАО, но для
безопасности это стоит перепроверить.
Теперь вводится дульная скорость пули. Дульную скорость вашего боеприпаса лучше всего
измерить непосредственно хронографом, нежели ссылаться на прогнозные данные, публикуемые в
руководствах по релоадингу. Эти руководства предназначены для использования в качестве на-
ставлений, которые показывают вам примерно, где вы находитесь, и оберегают вас от опасных за-
рядов. Из-за точности способов, используемых для расчета этих данных, вариаций между партия-
26 Международная организация гражданской авиации (International Civil Aviation Organization).
128
ми пороха и капсюлей, не говоря уже о различиях между стволами, вы не можете рассчитывать на
то, что руководство по релоадингу даст вам достаточно точное значение дульной скорости. Изме-
рение дульной скорости хронографом — это наилучший способ, и если у вас есть возможность
протестировать ваш хронограф совместно с другим, сделайте это. Если оба прибора будут показы-
вать одинаковые скорости для выстрелов, отстрелянных через них, установленных в тандеме, у вас
появится больше уверенности в том, что ваш хронограф (как и другой) действительно точен. Если
вы рассчитываете только на один прибор, который никогда не проверялся, вы можете использо-
вать неверные скорости и не знать об этом. Кроме того, чем больше данных вы накопите в различ-
ные дни, тем лучше вы будете понимать, какой будет ваша средняя скорость. Хронографы могут
быть чувствительными к различным условиям освещения, и в какие-то дни могут давать вам пло-
хие результаты. Их тестирование в различные дни сможет выявить ошибку. Помимо этого, тести-
рование в различных погодных условиях, особенно при существенных изменениях температуры,
подскажет вам, насколько чувствительны к этому скорости ваших боеприпасов. Вы никогда не бу-
дете знать слишком много о своей дульной скорости! Измерить эту величину один раз и надеяться
на то, что она никогда не будет изменяться — это ошибка.
Если вы используете действительно точные БК по G7, и хорошо понимаете данные по дульной
скорости, вы уже прошли большую часть пути до получения приемлемого решения.
Атмосферные условия могут быть важны, но во время создания таблиц снижения траектории
на компьютере, вы обычно не знаете, какими они будут. Лучшее, что вы можете сделать, — это
взять средние условия для этого времени года на той высоте над уровнем моря, на которой будете
стрелять. Если использовать средние условия для вашего местоположения, будут шансы на то, что
вы окажетесь близки к реальности. И что вы не захотите делать — так это игнорировать перемен-
ные просто потому, что вы не знаете, какими будут их значения в реальности. Стандартные атмо-
сферные условия, заданные по умолчанию, соответствуют уровню моря, где воздух плотнее, чем в
большинстве случаев в реальном мире. Конечно, если у вас есть баллистическая программа на
КПК, который вы можете взять с собой в поле, вы можете ввести текущие измеренные условия, и
получить решение, привязанное к данному местоположению. Это самый лучший способ.
Высота прицела над осью канала ствола — это простое, но важное число, правильная величина
которого необходима. Большинство прицелов будет находиться на высоте от 1,5 " до 3,5 " выше оси
канала ствола. Если вы хотите, чтобы ваши таблицы снижений были точными, уделите время для
измерения и ввода правильного значения, нежели оставлять то, что введено по умолчанию. Про-
стой способ измерения высоты прицела состоит в следующем. Измерьте диаметр ствола под объ-
ективом оптического прицела с помощью набора калибров, и разделите полученное число на два.
Теперь измерьте наружный диаметр объектива прицела и тоже разделите на два. Теперь измерьте
зазор между объективом и стволом и прибавьте полученный результат к предыдущим двум циф-
рам. Сумма этих трех отрезков и есть высота линии прицеливания над осью канала ствола.
Проблемы с ветром обычно меньше связаны с точностью значений отклонения ветром, спрог-
нозированного программой, и больше связаны с трудностью определения реальной скорости и на-
правления ветра в поле. В стрельбе на большие дальности ветер является самой большой неиз-
вестной.
Дальность пристрелки — это простая переменная, которую часто принимают как есть. Обще-
принятой практикой является пристрелка винтовок с прочного стола, которые затем берут на охо-
ту и стреляют с сошек, или с какого-либо другого упора, отличного от того, с которого винтовка
пристреливалась. Такая разница в стрелковых платформах может легко перейти в разницу между
точками, в которые винтовка попадает. Кроме того, иногда процесс пристрелки не позволяет точно
узнать, где находится реальная точка попадания. Если вы стреляете и вносите поправки до тех пор,
129
пока ваш последний выстрел не попадет точно в центр, то лучше стрелять группы, как минимум,
из 3 или 5 выстрелов, чтобы подтвердить, что средняя точка попадания действительно обнулена, и
она основана не на одном лишь выстреле. Это вызывает другую проблему, а именно блуждающий
ноль, возникающий у некоторых винтовок по мере нагрева ствола. В процессе изготовления вин-
товочного ствола могут возникать напряжения в стали ствола, и при нагреве ствола, эти напряже-
ния могут вызывать легкое коробление ствола, что приводит к блужданию точки попадания. Это
та часть проблемы, которая делает выстрелы из холодного ствола настолько сложной задачей. До-
вольно легко завести выстрелы в центр мишени, но что случится, если для этого вам понадобится
10 выстрелов, а затем вы даете винтовке остыть в течение часа. Попадет ли первый выстрел из хо-
лодного ствола туда, куда попал последний выстрел из горячего ствола? Вероятно, нет. Не прини-
майте пристрелку своей винтовки на веру! Если вы рассчитываете на успех при поражении ми-
шеней из холодного ствола, вам нужно знать, куда ваша винтовка будет стрелять из холодного
ствола, а не предполагать, что сохранится тот же ноль, который был получен после продолжитель-
ной стрельбы.
Мы в целом рассмотрели все важные исходные данные. Если вы внимательны и делаете все
возможное, чтобы ввести точные исходные данные, вы можете быть уверены в том, что программа
даст точные результаты расчета.
Точные результаты расчета не означают, что вы можете ничего не делать. Вам еще необходимо
их правильно интерпретировать и использовать. Ошибки в использовании могут быть связаны с
пониманием вашего прицела, о чем мы поговорим в следующей главе. В целом, вы должны вни-
мательно конвертировать дюймы снижения траектории в клики маховичка прицела. Значение од-
ного клика маховичка у большинства прицелов равно 1/4 МОА, где 1 МОА примерно равна 1" на
100 ярдов. Однако реально 1 угловая минута равна 1,047 " на 100 ярдов. Это может не иметь значе-
ния на близких дальностях, но может вызвать ошибку прицеливания, равную 0,47" на 1000 ярдах,
на каждую угловую минуту регулировки. На типовой траектории, требующей для обнуления на
1000 ярдах превышения, равного 30 МОА, это означает ошибку более чем на 14".
Очень распространенной ошибкой, связанной с баллистическими программами, являются
ошибки с прицелами. К сожалению, очень часто стрелки полагают, что регулировки их прицелов в
точности соответствуют заявленным значениям, обычно 1/4 МОА на клик. Стрелки измеряют
дульную скорость, дальность, атмосферные условия, и записывают количество кликов, которые
они вводят для обнуления на определенной дальности. Клики переводятся в снижение траектории
исходя из предположения о том, что каждый клик равен в точности заявленному значению. Если
такое выявленное снижение не согласуется с результатом расчета баллистической программы,
большинство стрелков предполагают, что это связано с необходимостью коррекции БК (что ино-
гда соответствует действительности). Однако в большинстве случаев, это несоответствие происхо-
дит из того факта, что клики оптического прицела в большей или меньшей степени не соответст-
вуют в точности 1/4 МОА. Другими словами, неточные регулировки прицела создают впечатление
того, что пуля снижается больше или меньше, чем на самом деле. Если стрелок откорректирует
вводимое значение БК так, чтобы результат баллистической программы соответствовал той траек-
тории, которую он представляет, тогда все остальные результаты, выдаваемые программой, будут
неверными (отклонение ветром, остаточная скорость, энергия и т.д.). Более того, этот неверный БК
окажется бесполезным для кого-то другого (или для того же самого стрелка) при использовании
другого оптического прицела. Подробности, касающиеся оптических прицелов, представлены в
следующей главе, но важно знать о взаимосвязи между оптикой/прицелом и реальным снижением
пули.
130
Использование высоты по плотности
Для расчета плотности воздуха, баллистическая программа должна знать атмосферные усло-
вия, включая температуру, давление и влажность. Плотность воздуха является наиболее важным
параметром атмосферы для расчета баллистической траектории. Высота по плотности {density alti-
tude) является одним из способов быстро выполнить требование по вводу всех трех атмосферных
параметров. Высота по плотности может быть определена следующим образом: это высота в
стандартной атмосфере, которая соответствует текущей плотности воздуха в вашем местораспо-
ложении. Например, допустим, что атмосферные условия, измеренные на месте, являются сле-
дующими: температура воздуха 75 градусов по Фаренгейту, статическое давление 26,80 дюймов
ртутного столба, влажность 68%. Такая комбинация параметров атмосферы приводит к плотности
воздуха, равной 0,06595 фунтов/фунт3. В стандартной атмосфере, воздух имеет точно такую плот-
ность на высоте 5000 футов. Таким образом, высота по плотности для этого набора условий равна
5000 футов. Ваша фактическая высота не имеет значения, все, что важно, — это высота, на кото-
рой воздух имеет данную плотность в стандартной атмосфере. Когда вы вводите в компьютерную
программу высоту по плотности 5000 футов, он просто ищет стандартную плотность воздуха на
этой высоте (0,06595 фунтов/фунт3), использует эту плотность, и траектория никогда не чувствует
разницу. Это один из способов использования способа высоты по плотности, о котором я скоро
расскажу.
Высота по плотности очень полезна, если вы имеете дело с напечатанными таблицами траек-
торий. Представьте себе, сколько таблиц понадобиться, чтобы учесть все возможные комбинации
температуры, давления и влажности в соответствующей таблице траектории. Это просто не пред-
ставляется возможным. Однако если в таблицах используется функция высоты по плотности, ска-
жем, на каждые 1000 футов, такая таблица может быть очень полезным инструментом. Вы обна-
ружите, что любая комбинация атмосферных условий сводится к высоте по плотности, которая
приведена у вас в таблице. Это, а также то, что такой способ экономит две величины исходных
данных в интерфейсе баллистической программы, является двумя очень вескими причинами для
использования высоты по плотности для расчета траекторий. Безусловно, вам необходимо устрой-
ство, которое рассчитывает высоту по плотности, но его легко найти (Kestrel).
Есть небольшие недостатки использования высоты по плотности для баллистических расчетов.
Помните, что скорость звука зависит от температуры воздуха. Если вы не сообщаете программе
температуру воздуха, она не будет иметь возможности корректировать скорость звука исходя из
температуры воздуха. Это важно, потому что число Маха пули зависит от скорости звука, а число
Маха используется для поиска коэффициента аэродинамического сопротивления. В сущности, ес-
ли вы не сообщаете программе температуру воздуха, она не может найти правильный коэффи-
циент аэродинамического сопротивления и пострадает целостность решения. Необходимо ска-
зать, что такое влияние может быть весьма незначительным, даже пренебрежительно малым в
большинстве случаев. Например, если фактическая температура воздуха близка к стандартной (59
градусов по Фаренгейту), то никакой ошибки не будет, поскольку программа уже использует эту
стандартную величину. Кроме того, если траектория является полностью сверхзвуковой, будет
очень небольшая ошибка в расчетной траектории. Если траектория замедляется почти до скорости
звука, это может оказаться важным, если вы стреляете при температуре, существенно отличаю-
щейся от стандартной температуры воздуха.
Приведем пример, чтобы показать величину потенциальной ошибки. Рассмотрим пулю .308
калибра 175 гран, имеющую БК по G7 равный 0,240 фунтов/дюйм2, выстреливаемой со скоростью
2700 фт/сек, винтовка пристреляна на 100 ярдах. Атмосферные условия следующие: статическое
давление 29,92 дюймов рт.ст., влажность 0%, температура 79°F (на 20 градусов выше стандарт-
131
ной температуры). В этих условиях плотность воздуха составляет 0,07357 фунт/дюйм3 и скорость
звука равна 1137,8 футов в секунду. Используя эти параметры в баллистической программе, рас-
считаем истинное снижение траектории, оно приведено в таблице 8.4 в колонке «Истинное сниже-
ние». С учетом этих атмосферных условий, высота по плотности составляет 1320 ярда. Если вы
рассчитали траекторию на основании только высоты по плотности и предположении стандартной
скорости звука, равной 1116,5 фт/сек, расчетное снижение будет принимать значения, приведен-
ные в таблице 8.4 в колонке «Снижение ВИ». Обратите внимание, что пока скорость пули остается
сверхзвуковой в достаточной степени, ошибка будет незначительной и составит 0,1". На отметке
1000 ярдов, траектория находится посередине трансзвукового полета, и ошибка в расчетной траек-
тории возросла до 2,8 ", и примерно равна одному клику с ценой деления 1/4 МОА. На 1500 ярдах,
когда пуля летит на хорошем дозвуке, ошибка в расчете траектории возросла до 5,7", или пример-
но 0,4 МОА.
Дальность (ярды) Истинная скорость Истинное снижение Снижение ВИ Ошибка
500 1852 58,5" 58,4" 0,1"
1000 1164 388,4" 385,6" 2,8"
1500 932 1348,6" 1342,9" 5,7"
Таблица 8.4. Расчет без учета влияния температуры воздуха на скорость звука.
Конечно, если бы в баллистическую программу можно было ввести плотность, высоту и тем-
пературу, она могла бы полностью рассчитывать плотность воздуха и учитывать влияние темпера-
туры на скорость звука, и ошибок бы не возникало. Однако, в этом случае, вы вводите две пере-
менные, тогда как три дали бы вам то же самое полное решение.
В заключение отметим, что использование высоты по плотности для расчета траектории, мо-
жет быть очень полезным способом создания распечаток траекторий, которые охватывают многие
комбинации атмосферных условий и являются достаточно точными для большинства задач. Он
также может использоваться для быстрого ввода пары исходных данных с компьютерной балли-
стической программы. Тем не менее, при стрельбе в условиях нестандартных температур, в итого-
вом решении будут некоторые небольшие ошибки.
Подтверждение траектории или «юстировка»
Иногда стрелок не имеет доступа к точному хронографу, или работает с пулей, у которой не-
определенный баллистический коэффициент, или есть другие неопределенности относительно ис-
ходных данных для баллистической программы, но он по-прежнему хочет использовать програм-
му для расчета траектории. В случае, когда исходные данные неизвестны или сомнительны, бал-
листическое решение может быть отредактировано для соответствия определенным реальным
данным. Ряд программ имеет встроенную функцию автоматического поиска БК и/или дульной
скорости, необходимых для соответствия вашему реальному снижению.
Например, предположим, что вы знаете, что ваша дульная скорость пули равна 2650 фт/сек, но
вам неизвестен БК конкретной пули, которой вы стреляете. Вы можете просто сделать несколько
дальних выстрелов на известную дальность, отметить точку попадания, и настраивать БК в про-
грамме до тех пор, пока результат расчета не совпадет с наблюдаемым попаданием. Подобная ка-
либровка решения, приведет к расчету, который лучше, чем ничего, НО настоятельно рекоменду-
ется, чтобы стрелок приложил все усилия для сбора и ввода точных исходных данных для
баллистической программы.
132
В вышеприведенном примере БК был единственным неизвестным фактором. До тех пор, пока
все другие переменные будут известны, в теории стрелок будет в состоянии прийти к правильному
значению БК при условии, что он тестирует на стрельбище достаточной длины, и винтовка доста-
точно точна для того, чтобы распознать снижение пули с высокой степенью достоверности.
Иногда стрелки не знают своей дульной скорости или БК, но все же хотят использовать балли-
стическую программу для получения полезного расчета траектории. Это тот случай, когда упраж-
нение по калибровке может стать проблемой. Если для настройки вы выберите неправильную пе-
ременную, в результате может получиться решение, которое будет правильным только для одной
дистанции, и ошибочным на всех остальных. Рассмотрим, например, траекторию, рассчитанную
на основе фактической дульной скорости, равной 2650 фт/сек и БК по G7, равный 0,240; наблю-
даемое снижение будет составлять 92" (233,7 см) на 600 ярдов. Теперь, если вы не знаете дульную
скорость или БК, методом проб и ошибок можно определить, что дульная скорость, равная 2700
фт/сек и БК по G7, равный 0,218 дают траекторию, равную наблюдаемому снижению 92" на 600
ярдов. На основании этого у вас будет довольно высокое доверие к решению, которое вы откалиб-
ровали на основе наблюдения. На самом деле, в этой расчетной траектории на близкой дистанции
будет очень небольшая ошибка. Тем не менее, проблема возникнет, когда вы уйдете достаточно
далеко от точки калибровки. Например, на 1000 ярдах истинное снижение пули составит 401", од-
нако калиброванное снижение, которое основано на неправильной дульной скорости и БК, будет
составлять 420", ошибка равна 19". На рис. 8.6. ниже показан пример траектории, которая откор-
ректирована для одной дальности и некорректна на других дальностях.
Дальность (ярды)
Рис. 8.6. Подтверждение траектории может откорректировать траекторию для од-
ной точки, но может привносить большую или меньшую ошибку на других дально-
стях.
Выше приведен пример потенциальных проблем с калибровкой/проверкой/регулировкой тра-
ектории. Можно использовать этот метод более эффективно путем сбора контрольных точек на
большей дальности, например, или блокируя все, кроме одной из переменных.
В заключение скажем, что фальсификации исходных данных баллистической программы сле-
дует всячески избегать. Если существует сценарий, при котором все исходные данные не могут
быть известны с высокой степенью уверенности (как это обычно происходит в ряде случаев), то
использование кондиционных исходных данных — это единственный способ получения расчета
траектории. Если вы окажетесь в ситуации, когда вам придется фальсифицировать исходные дан-
ные, выбирайте исходные данные очень осторожно и помните о том, что расчет траектории может
быть неточным для дальностей, находящихся далеко от дальностей, используемых для калибровки
решения.
133
Заключение
Цель этой главы — дать читателю знания и уверенность для успешного использования балли-
стической программы как инструмента для стрельбы на большие дальности. Намерение состоит не
в том, чтобы продать вам конкретный метод решения или программу. Существует множество бес-
платных программ, которые точны. Ключевой момент в том, что если вы правильно их используе-
те, они рассчитывают точную траекторию, как показывает эксперимент, описанный в этой главе.
Было бы ошибкой думать, что освоение баллистической программы — это все, что требуется,
чтобы успешно стрелять на большую дальность. Это, безусловно, важное звено в цепи, но это все
равно всего лишь одно звено. Есть много звеньев до и после, также важных для поражения цели на
больших дальностях.
134
Глава 9
Настройка прицельных приспособлений
В предыдущих главах были даны сведения, необходимые для понимания и осуществления
очень точных расчетов траектории. Однако даже самая точная стрельба не обеспечит попадания в
цель, если вы не имеете контроля над своим прицелом. Понимание прицела — критически важный
мостик между знанием того, где летит ваша пуля, и правильной корректировкой ее полета.
Без полного и точного понимания своего прицела, вы будете не в состоянии поражать цели на
большой дальности с использованием как оптического, так и открытого/диоптрического прицела.
Я говорю не о знании того, как прицелы должны двигаться (заявленные значения МОА, милы,
дюймы и т.д.). Я говорю о том, что необходимо знать наверняка, как они двигаются на самом деле,
на основании результатов измерений.
Важность понимания регулировок прицела можно проиллюстрировать на очень характерном
примере, который повторялся бесчисленное количество раз в любых стрелковых дисциплинах,
связанных со стрельбой на большие дальности. Возьмем ответственного стрелка, который тща-
тельно измерил свою дульную скорость и все атмосферные условия на своей стрелковой позиции.
Он использует очень точный баллистический коэффициент (надеюсь на основе стандарта G7), он
учел высоту прицела и даже знает «ноль» холодного ствола своей винтовки. Его мишень располо-
жена на 1000 ярдах, и тщательно просчитанные, ультраточные результаты стрелковых расчетов
говорят ему о том, что его пуля снизится на 314,1", что соответствует ровно 30 МОА на этой дис-
танции. Он аккуратно накрутил на маховичках своего прицела 30 МОА и выстрелил. Он наблюда-
ет, что пуля прошла в 2 футах над мишенью, высмеивает заявленную точность своей дорогой про-
граммы и КПК, и теряет веру в возможность надежного расчета траектории вообще. Отрыв вы-
стрела отмечается в журнале, и начинает рассматриваться как истинное снижение пули на 1000
ярдах для этой винтовки в таких условиях, в то время как стрелковое решение на КПК начинает с
того дня рассматриваться как ненадежный ориентир с неопределенной точностью.
Рис. 9.1. Прицел является критически важным связующим звеном, который кор-
ректирует траекторию пули. Хорошо изучите характеристики вашего прицела.
Эксперимент, описанный в предыдущей главе, показал, что когда в баллистические программы
вводятся точные исходные данные, они выдают по-настоящему точные результаты. Так как же мог
промахнуться стрелок в вышеприведенном примере? Он промахнулся потому, что он сделал осно-
вополагающее допущение начинающего стрелка о том, что прицельная сетка его прицела движет-
ся именно так, как заявлено производителем, 1/4 МОА за клик, и так до 30 МОА.
При определении нуля винтовки на заданной дистанции, вы можно предполагать, что поправки
прицела будут соответствовать его показаниям, и вы будете вносить их до тех пор, пока вы не дос-
тигните того, что пуля начнет попадать туда, куда нужно. Неважно, сколько для этого потребуется
135
кликов, вы просто будете знать, что теперь винтовка пристреляна. Однако если для учета сниже-
ния траектории на большой дальности вам необходимо точно настроить прицел, настоятельно
необходимо точно знать, на сколько действительно смещается перекрестье вашего прицела при
повороте маховичка. Простое предположение о том, что каждый клик соответствует заявленным
значениям, является плохой идеей, которая приведет к промаху на больших дальностях. Что еще
хуже, эта проблема может подорвать уверенность стрелка в своей стрельбе, и оставить его в до-
гадках о том, что нужно делать для настройки его прицела.
Проблема неправильных корректировок прицела привела к появлению многочисленных баек,
которые и по сей день гуляют в стрелковом сообществе. К примеру, рассмотрим предположение о
том, что у некоторых пуль будут существенно разные баллистические коэффициенты (проявляю-
щиеся в различной величине снижения траектории) при выстреле из другой винтовки. Не правда.
Это иллюзия, возникающая из-за тонких различий в реальной настройке различных прицелов. Ес-
ли двое стрелков стреляют одной и той же правильно стабилизированной пулей, с одной и той же
дульной скоростью, с одной и той же высотой прицела над стволом, дальностью пристрелки, в
одинаковых атмосферных условиях и так далее, и при этом для поражения центра мишени на 1000
ярдах один стрелок должен внести поправку в 30 МОА от 100-ярдового нуля, а другому стрелку
необходимо откорректировать прицел на 31 МОА, то это происходит не потому, что пуля из двух
винтовок на самом деле летит по-разному! Разница в том, что одному прицелу требуется 30 угло-
вых минут, чтобы скомпенсировать снижение, а другому прицелу для компенсации того же сни-
жения требуется 31 МОА. Наиболее вероятная причина этого заключается в том, что маркирован-
ные шкалы поправок у двух прицелов не совпадают. Тем не менее, можно утверждать, что если у
ствола винтовки шаг нарезов недостаточно быстрый, чтобы в достаточной степени стабилизиро-
вать пулю, то ее БК пострадает, что приведет к заниженным попаданиям, и это есть реальная воз-
можность. В моем примере предполагается, что пуля достаточно стабилизируется обоими ствола-
ми. Если достигается достаточная стабильность, БК пули остается постоянным для всех винтовок.
Вопрос перестабилизации пули и ее предполагаемого влияния на баллистический коэффициент
будет обсуждаться в следующей главе, посвященной стабильности пули.
Проверка с помощью длинной мишени
Хорошие новости состоят в том, что проблема нечетких регулировок прицела может быть вы-
явлена во время единственной поездки на стрельбище. Ниже показан порядок действий в этом слу-
чае:
1. На отмеренной дистанции 100 ярдов установите длинную мишень длинной 4 фута с
точкой прицеливания, обозначенной около нижнего среза мишени.
2. Используя отвес или уровень, проведите вертикальную линию от точки прицеливания
до верха мишени.
3. Отстреляйте 5 выстрелов в точку прицеливания, имея обнуление на 100 ярдах.
4. Отрегулируйте прицел вверх на 10 МОА и отстреляйте еще группу из пяти выстрелов.
5. Отрегулируйте прицел вверх на 10 МОА и отстреляйте еще одну группу из пяти вы-
стрелов.
6. Отрегулируйте прицел вверх еще на 10 МОА и еще раз отстреляйте группу из пяти вы-
стрелов. В этой точке вы должны попадать на 30 МОА выше точки прицеливания.
7. Измерьте расстояния между центрами групп попаданий и посмотрите, действительно
ли они находятся на расстоянии 10 МОА друг от друга (10,47" на 100 ярдах). Если нет,
вы должны определить поправочный коэффициент для регулировок вашего прицела.
136
Существует более чем один способ охарактеризовать движение перекрестья вашего прицела.
Один способ — выяснить, сколько МОА в каждом клике. К примеру, предположим, что ваши пер-
вые две группы находились друг от друга на расстоянии 11,1". На следующем этапе необходимо
выяснить, на сколько угловых минут сместилось перекрестье. Поскольку 1 МОА = 1,047" на 100
ярдах, вы можете определить, что перекрестье сместилось на 11,1 / 1,047 = 10,60 МОА. Это озна-
чает, что цена одного клика составляет 10,60 МОА / 40 кликов = 0,265 МОА на клик, что больше,
чем заявленные 0,25 МОА на клик. Вы можете обнаружить, что вблизи верхней границы регули-
ровки потребуется другой поправочный коэффициент, чем внизу и посередине. Эти поправочные
коэффициенты должны быть записаны и использованы, когда потребуются вносить большие по-
правки в прицел в полевых условиях.
@— НОЛЬ
Рис. 9.2. Проверка с
помощью длинной
мишени.
Другой способ — вообще забыть о МОА, и использовать другие еди-
ницы измерения: дюймы на сотню ярдов (IPHY). Использование IPHY об-
легчает переход от дюймов снижения траектории на определенной дально-
сти к кликам прицела. Вам не придется вспоминать о том, что 1 МОА =
1,047" на 100 ярдах. При использовании IPHY, если у вас есть снижение
300,0" на 1000 ярдах, вы должны отрегулировать свой прицел на 30 IPHY.
Выяснить, сколько IPHY в каждом клике, достаточно просто с помощью
проверки на длинной мишени. Вы знаете, что каждая группа находится на
40 кликов друг от друга (на 80 кликов, если у вас цена клика равна 1/8
МОА). Поэтому, если группы будут находиться на 11,1" друг от друга, вы
сможете сказать, что каждый клик равен 11,1" / 40 кликов = 0,2775 IPHY.
Теперь, если ваш выстрел на 1000 ярдов требует поправки, равной 300,0",
вы сможете определить количество необходимых кликов путем деления
300,0 / (0,2775 IPHY х 10 (сто ярдов)) = 108 кликов. На маховичке вашего
прицела это будет прочитано как 27 МОА, даже если ваше перекрестье
фактически сместилось на 28,65 МОА.
Некоторые стрелки калибруют регулировки своего прицела циклами.
Например, во время первого цикла регулировки перекрестье может пере-
меститься на 0,2775 IPHY, но во время второго цикла перекрестье смеща-
ется на 0,255 IPHY за клик. Вот почему необходимо отстреливать 4 груп-
пы, каждая на 10 МОА друг от друга, — чтобы вы могли увидеть, постоян-
ны ли регулировки прицела во всем диапазоне или нет. Чтобы откалибро-
вать регулировки своего прицела, проведите этот тест по крайней мере
один раз, но лучше всего время от времени его проверять, просто чтобы
убедиться, что регулировки повторяемы в пределах всего диапазона регу-
лировок. Во время проведения испытания с помощью длинной мишени
убедитесь в том, что вы измерили реальную дистанцию. Не думайте, что
дистанция действительно равна 100 ярдам только потому, что об этом говорит знак, и вы всегда
полагали, что это так и есть. Измерьте ее!
Другой момент, который вы можете уяснить при проверке с помощью длинной мишени, — это
то, как выровнен ваш прицел. Проверка прицела на заваливание является другой важной частью
настройки прицела и поражения целей на больших дальностях.
Заваливание
Заваливание, или отклонение, или поворот — это явление, при котором перекрестье прицела
не располагается строго вертикально. При стрельбе на большие дальности это вызывает проблемы,
137
поскольку когда вы корректируете прицел на большую величину снижения траектории, вы не-
преднамеренно вносите горизонтальную ошибку, если прицел завален.
Чтобы визуализировать влияние заваливания, представьте себе, что прицел винтовки отрегу-
лирован так, чтобы траектория обнулялась на 1000 ярдах. Это требует значительной вертикальной
поправки, скажем, 300" для данного примера. Теперь наклоните винтовку на бок и сделайте вы-
стрел по мишени, расположенной на 1000 ярдах. Как вы думаете, где пройдет пуля? Завалив вин-
товку на бок, вы превратили вертикальную регулировку, необходимую для учета снижения пули, в
горизонтальную регулировку. Кроме того, прицел в таком положении теперь не имеет вертикаль-
ной регулировки, необходимой для учета снижения траектории. Так что пуля попадет примерно на
300" ниже и в 300" в стороне от мишени (в зависимости от того, куда завалена винтовка). Конечно,
такой пример является крайностью, но он демонстрирует влияние заваливания винтовки. Обнуле-
ние на мишени, расположенной на большой дальности, требует большой вертикальной поправки.
Если винтовка наклонена, то часть вертикальной поправки переходит в горизонтальную плос-
кость, и вычитается из вертикальной плоскости. Например, если для обнуления на 1000 ярдов тре-
буется регулировка в 300 " и ваш прицел будет наклонен на 1 градус, вы попадете на 5 " в стороне
от точки прицеливания. Небольшие величины заваливания не влияют на вертикальную поправку в
той же степени, в какой они влияют на боковую поправку. Размер горизонтальной ошибки от зава-
ливания тем выше, чем больше дальность, потому что требуется большая вертикальная поправка.
Наилучшим подходом для большинства сценариев стрельбы на большие дальности является
тщательно выровненная винтовка, с тем чтобы регулировки вертикальных и боковых поправок
были совершенно независимы. Однако есть несколько редких случаев (например, снайпер на
скрытой позиции в городе), при которых стрелок, возможно, будет вынужден наклонять винтовку,
чтобы вести наблюдение через дыру в стене или из-под двери. В этом случае существует правило,
которое можно использовать для компенсации заваливания. Это же правило можно использовать
для оценки ошибки, которая будет вызвана случайным заваливанием.
Эмпирическое правило для расчета точки попадания при заваливании
Для расчета точки, куда попадет выстрел при заваливании винтовки, вы можете использовать
следующее эмпирическое правило. Для того, чтобы это правило работало, ваша винтовка должна
быть пристреляна на короткой дистанции (100 ярдов/метров).
Определите вертикальную поправку, требуемую для поражения мишени на данной
дальности.
Добавьте 3 МОА, или 1 мил для коррекции превышения, которое вы будете использо-
вать при стрельбе по мишени.
Умножьте полученную сумму на синус угла заваливания. В результате вы получите бо-
ковое смещение выстрела.
Умножьте полученную сумму на косинус угла заваливания, чтобы получить примерное
необходимое превышение.
Допустим, к примеру, что мишень находится на 600 ярдах, и вы стреляете при заваливании,
равном 5 градусов. Для обнуления на 600 ярдах обычно требуется 13 МОА. Добавьте 3 МОА, те-
перь получим 16 МОА. Теперь умножьте эту величину на синус угла заваливания: 16 х sin 5° - 1,4
МОА, или 8,8 " (22,4 см) на 600 ярдах. Это значение показывает, насколько далеко в сторону вы бы
попали на 600 ярдах при заваливании 5 градусов. Ваша эффективная вертикальная поправка будет
равна: 16 х cos 5° = 15,94 МОА. Это означает, что ваш выстрел будет на 0,06 МОА ниже, чем
предполагалось вначале, или ниже на 0,4" (1,02 см).
138
В случае, если винтовка наклоняется на 90 градусов, вам необходимо в первую очередь опус-
тить маховичок вертикальных поправок вниз на 3 МОА или 1 мил, а затем просто использовать
свой маховичок боковых поправок в качестве маховичка установок прицела и наоборот. Обратите
внимание, что винтовка, если она будет опираться на боковую сторону, а не располагаться прямо,
скорее всего будет иметь фундаментальный сдвиг в пристрелке. Если вы планируете вести огонь в
таком положении, я бы посоветовал путем стрельбы из винтовки, лежащей на боку, определить
для нее ноль 90 градусов, и отметив установки прицела, необходимые для нуля, работать с махо-
вичками из этого положения (вертикальные установки прицела — это боковые поправки и наобо-
рот).
Устранение заваливания
Рис. 9.3. Внешний вид маховичка верти-
кальных поправок и уровня прицела.
Если вы из числа тех 99,9% обычных стрелков, ко-
торым не нужно наклонять свой прицел, тогда следует
приложить все усилия для полного устранения завали-
вания. Вышеприведенное эмпирическое правило легко
может показать вам последствия небольшого случай-
ного заваливания. Чтобы исключить заваливание, вам
необходимо установить на прицел простой уровень.
Уровни для прицелов изготавливаются так, чтобы
их можно было присоединять к прицелам, базам при-
целов, передним прицельным приспособлениям, или к
другим местам, которые можно увидеть со стрелковой
позиции. Уровень должен быть установлен с помощью
какой-либо базовой линии, желательно с помощью от-
веса. Перекрестье прицела фиксируется относительно
базовой линии, а уровень устанавливается таким обра-
зом, чтобы его показания считывались, когда верти-
кальная нить прицельной сетки выровнена с линией
отвеса. Описанное выше испытание с помощью длинной мишени, используемое для калибровки
регулировок, также может использоваться для проверки вертикального перемещения прицела.
Описанное выравнивание перекрестья с помощью отвеса будет работать до тех пор, пока прицель-
ная сетка будет двигаться строго вертикально. Иными словами, если вертикальная часть прицель-
ной сетки установлена под небольшим углом к механизму, который ее перемещает, возникнет про-
блема смещения. Испытание с помощью длинной мишени позволит выявить проблему смещения.
Как правило, такие проблемы возникают не часто, но во время калибровки регулировок это стоит
проверить.
На самом деле не так критично, что прицел установлен на винтовке ровно. Прицел и уровень
прицела должны быть синхронизированы, но если они установлены на винтовке с небольшим уг-
лом поворота, это нормально. Некоторые стрелки-спортсмены намеренно устанавливают свои
прицелы с некоторым наклоном, чтобы сделать винтовку удобнее при стрельбе. До тех пор, пока
прицел будет выровнен, вертикальные и горизонтальные регулировки будут проводиться правиль-
но, и тот факт, что винтовка завалена, не будет иметь никакого значения.
Общая философия настройки и работы с прицелом заключается в следующем: НИЧЕГО НЕ
ПРИНИМАЙТЕ НА ВЕРУ! Не принимайте на веру то, что прицельная сетка перемещается именно
так, как заявляется. Не принимайте на веру то, что прицельная сетка выровнена, и перемещается
строго вертикально. Не принимайте на веру то, что стрельбище, на котором вы проводите тесто-
139
вые стрельбы для калибровки прицела, равно 100 ярдам, не измерив его. Самый, важный аспект —это
работа с фундаментальными основами, измеряйте их, и устраните все допущения. Если вы не може-
те все измерить непосредственно с помощью калибров, рулетки, дальномера, уровня и отвеса, вы не
можете быть уверены в том, что ваш прицел правильно откалиброван. Никогда не предполагайте,
что что-то соответствует заявленному, не измерив это. Это и есть ключ к тому, что мостик меж-
ду вашей рассчитанной траекторией пули и вашей предполагаемой точкой попадания является проч-
ным и надежным. Неспособность быть дотошным с прицелом — фундаментальная причина промахов
на больших дальностях. Не принимайте прицел на веру!
Существует еще один вопрос, касающийся прицелов для стрельбы на большие дальности, и
который я хотел бы затронуть до того, как перейти к некоторым темам, касающихся открытых и
диоптрических прицелов. Существующий диапазон вертикальных поправок — важная вещь для
прицелов, предназначенных для стрельбы на большие дальности, являющейся общим ограничени-
ем для начинающего стрелка, которое проявляется первый раз на дистанции 1000 ярдов, когда он
начинает поворачивать маховички в попытке обнулиться и обнаруживает, что прицелу не хватает
запаса регулировок. Иными словами, прицел корректируется на максимальную величину, а пули
по-прежнему не долетают. Есть несколько способов решить эту проблему. Наиболее распростра-
ненным решением является наклон базы прицела. Наклонная база прицела может изготавливаться
либо цельной, либо в виде двух частей (две наклонные базы совмещаются вместе). Для невоору-
женного глаза она выглядит точно также, как и обычная база, но на самом деле она наклонена так,
что ее задняя часть выше, чем передняя. Типовым углом наклона наклонных баз является 20 МОА.
Этим достигается то, что ваш 100-ярдовый ноль смещается ближе к нижней границе диапазона
регулировок, тем самым вы увеличиваете величину доступной вертикальной поправки. Например,
если у вас есть прицел с общим диапазоном регулировок по вертикали в 50 МОА, и вы установили
его на стандартную базу, ваш 100-ярдовый нуль скорее всего будет находиться посередине диапа-
зона регулировок по вертикали. У вас будет запас поправок в 25 МОА в любом направлении
(вверх или вниз). Большая часть из запаса 25 МОА вниз не будет использоваться никогда, оставив
вам для дальнего выстрела запас всего в 25 МОА доступных поправок вверх. Если вам потребует-
ся внести поправку, равную 30 МОА, у вас ее не будет. Однако если вы установите этот прицел на
наклонную базу с углом 20 МОА (т.е. с наклоном, эквивалентным регулировке прицела в 20
МОА), ваш 100-ярдовый ноль будет находится примерно в 5 МОА от нижней границы диапазона,
дав вам 45 МОА доступных поправок по вертикали. Для большинства нормальных боеприпасов
вы получите запас регулировок 45 МОА для дальностей от 100-ярдового нуля до 1000 ярдов.
Другим способом достижения такого же эффекта являются эксцентричные кольца-вкладыши.
Компания Burris изготавливает нейлоновые вкладыши, которые устанавливаются между трубкой и
кольцами прицела, и градуируются по разной толщине. Эти вкладыши не создают для прицела ни-
какого изгибающего момента, поскольку закрепляются в кольцах подобно шаровым опорам. Уста-
новив толстый вкладыш в нижнюю часть заднего кольца, а тонкий вкладыш под переднее кольцо,
вы можете достичь того же эффекта, который достигается с помощью наклонных баз.
Если вы установите прицел на слишком большой угол, вы можете потерять возможность обну-
ляться на коротких дистанциях. Некоторые стрелки делают это намеренно на специальных вин-
товках, заточенных под дальнюю стрельбу для того, чтобы обеспечивать адекватную настройку на
увеличенных дальностях, для стрельбы на которые винтовка и предназначена.
Дешевый способ достижения эффекта наклонной базы — это просто установить прокладку под
задней частью базы прицела путем размещения под ней полоски алюминия или ленты. Делать это
не рекомендуется, потому что вызывает нарушение соосности колец друг с другом, что приводит к
повышенному давлению на трубку прицела.
140
Даже если у вас есть достаточный диапазон регулировок без наклонной базы или колец-
вкладышей, вам они все равно будут полезны. Предположим, что ваш прицел имеет запас верти-
кальных поправок 70 МОА, и на 100 ярдах вы находитесь ровно посередине, на 35 МОА. У вас
есть дополнительные 35 МОА поправок вверх, и вам необходимо 32 МОА, чтобы обнулиться на
1000 ярдов. Даже если технически у вас и есть диапазон в прицеле, чтобы внести полную поправку
на 1000 ярдах, вы находитесь на пределе доступного диапазона регулировок. Это означает, что вы
не смотрите через оптический центр прицела, что может ухудшить качество прицельной картин-
ки. Помимо этого, чаще всего прицел вблизи предела своего диапазона регулировок имеет непо-
стоянные регулировки. Так, даже на прицелы с запасом поправок 70 МОА по вертикали целесооб-
разно ставить наклонные базы. Наклонные базы могут слегка ухудшать качество прицельной кар-
тинки на коротких дистанциях, но на большой дальности, где детали более важны, вы будете в
лучшем положении.
Пример 9.1
4;----+33,57"
• ----+22,39"
Л-----+11,18"
@ НОЛЬ
1-е 40 кликов 11,18"
2-е 40 кликов 11,21"
3-и 40 кликов 11,18"
В среднем 11,19"
IPHY на клик: 0,280 "
Рис. 9.4. Проверка с по-
мощью длинной мишени.
В качестве примера, описывающего процесс калибровки вашего
прицела, давайте рассмотрим стрелка, у которого есть винтовка для
тактической стрельбы. Он хорошо знает траекторию своей пули, но ус-
тановил новый прицел и хочет его настроить.
На рис. 9.4 показан результат испытания, проведенного стрелком с
помощью длинной мишени, как это описано выше. Наш стрелок убе-
дился в том, что дальность действительно составляет 100 ярдов, и от-
стрелял группы по 5 выстрелов, начиная со своего 100-ярдового нуля.
Он вносил поправку вверх на 40 кликов между отстрелом каждой груп-
пы, продолжая целиться в исходную точку прицеливания. Поправки в
40 кликов между каждой группой привели к смещению фактической
точки попадания в среднем на 11,19". Это означает, что в среднем один
клик равен 11,19" / 40 = 0,280" на 100 ярдов (IPHY). Для полноты кар-
тины скажем, что в МОА это равно 0,280 / 1,047 = 0,267 МОА на клик.
Обратите внимание, что все три интервала в 40 кликов дали почти
одинаковую величину смещения точки попадания. И первый, и по-
следний интервалы равны 11,18", в то время как средний интервал ра-
вен 11,21". Эти значения настолько близки, что нет смысла вычислять
для среднего интервала отдельный коэффициент поправки регулиро-
вок. Если тест повторить, то значения для каждого интервала могут
оказаться чуть иными, но скорее всего в среднем они будут очень
близки к 11,19" для 40 кликов. Также обратите внимание, что группы
сформированы прямо на отвесной линии выше исходной точки прице-
ливания, что означает, что стрелок правильно использовал уровень
прицела, и держал заваливание под контролем. Чем большее возвыше-
ние используется для настройки попаданий в мишень, тем более чувст-
вительной становится группа к заваливанию винтовки. Небольшая ве-
личина заваливания винтовки может остаться незамеченной на 100-
ярдовом нуле, однако если в прицел вносится большая поправка на
превышение, любая небольшая величина наклона будет смещать груп-
пу по горизонтали. Иными словами, для дальних выстрелов, которые
требуют большого превышения, гораздо важнее обращать внимание на
141
уровень, чем при стрельбе на близкую дистанцию.
Сейчас коэффициент поправки регулировок прицела известен, и наш тактический стрелок мо-
жет уверенно ехать на стрельбище, зная, что каждый клик его прицела смещает перекрестье строго
на 0,280 дюймов на сотню ярдов (IPHY).
Столкнувшись с реальной жизненной ситуацией при стрельбе на 550 ярдов, когда стрелок
должен учесть снижение траектории, равное 44", правильная регулировка прицела составляет 44 /
(0,280 х 5,5) - 29 кликов (показания на маховичке прицела 7,25 МОА), ее можно уверенно уста-
навливать и стрелять. Без калибровки прицела, если бы стрелок просто предполагал, что каждый
клик действительно равен 1/4 МОА, как заявляется, то для компенсации снижения, равного 44", он
установил бы маховичок на величину 7,75 МОА, что привело бы к попаданию пули на 2" выше
точки прицеливания на 550 ярдах. Такая ошибка может иметь или не иметь никакого значения.
Главное в том, что ошибки, пусть и небольшой, можно избежать, если вы действительно контро-
лируете свой прицел.
Диоптрические прицелы
Диоптрические прицелы используются в большинстве стрелковых дисциплин Национальной
Стрелковой Ассоциации США (NRA), и практически никогда не применяются для охоты или в
тактической стрельбе. Размер диоптра может быть подобран относительно черного круга на ми-
шени, он дает очень точную прицельную картинку в виде «круг в круге» на бумажной мишени, од-
нако попытка прицелиться с помощью диоптрического прицела по оленю с коричневым окрасом
на коричневом поле на большой дистанции будет непростой. Значительная часть обсуждений об
использовании диоптрических прицелов касается улучшения качества прицельной картинки путем
использования различных комбинаций линз и цветных фильтров и т.д. Здесь мы не будем вдавать-
ся в подробности улучшения прицельной картинки. Вместо этого, я по-прежнему буду рассматри-
вать вопросы настройки прицела путем точных корректировок, приводящих к совмещению попа-
даний с центром мишени на всех дальностях.
Принцип работы с диоптрическим прицелом такой же, как и с оптическим прицелом: устано-
вите уровень, чтобы избежать заваливания; откалибруйте клики по их истинным значениям; убе-
дитесь, что у вас достаточное стрельбище для осуществления регулировок; и ничего не принимай-
те на веру. Существует несколько уникальных моментов, которые вы можете делать с диоптриче-
скими прицелами, и которые не требуются для оптических прицелов.
Для того, чтобы точно узнать диапазон кликов на своем оптическом прицеле, вы должны от-
стрелять группы и отрегулировать прицел так, как описано выше. Однако у диоптрических прице-
лов механизм регулировок открыт, что означает, что вы можете измерить фактическое смещение
каретки, и определить изменения в точке прицеливания непосредственно, без необходимости
стрелять из винтовки. Рассмотрим стандартный задний диоптрический прицел, как показано на
рис. 9.5. Реальное смещение диоптра за клик определяется шагом резьбы и количеством оборотов
маховичка. То, насколько точка прицеливания фактически сместится на мишени, будет опреде-
ляться смещением диоптра, в сочетании с радиусом прицела. Невозможно точно знать, насколько
сместиться точка прицеливания за один клик, не зная базу прицела. Задний прицел обычно мар-
кируется значениями кликов 1/4 или 1/2 МОА, но суть в том, что реальная цена клика зависит от
конфигурации винтовки. Для того, чтобы выяснить точное значение одного клика для диоптриче-
ского прицела, вам придется заняться тригонометрией. Конечно, это утка, я уже обобщил матема-
тические выкладки в простые соотношения, приведенные в формуле 9.1.
142
Смещение прицела за 20 кликов (дюймы)
1 клик = 171,89 х-------------------------------------
База прицела (дюймы)
(МОА) [9.1]
Здесь очень просто определить истинную цену клика для вашего диоптрического прицела. Все,
что вам необходимо, это винтовка с установленным прицелом, опоры, измерительная лента и фор-
мула 9.1.
1. У прицела, установленного на ноль, измерьте расстояние от каретки прицела (движу-
щейся части) до наружной стороны или рамки прицела, как показано на рис. 9.5. (в за-
висимости от различных моделей прицелов, такое измерение можно провести чем
угодно, что позволит вам определить величину смещения каретки).
2. Поверните прицел за 20 кликов и снова измерьте расстояние, как показано справа на
рис. 9.5.
3. Определите разницу двух показателей. Эта разница показывает, насколько прицел дей-
ствительно сместился за 20 кликов в дюймах.
4. Установив на винтовке заднее и переднее прицельное приспособление, измерьте базу
прицела. Это расстояние между задним диоптром («глазком») и передним прицельным
приспособлением. Его можно измерить обычной измерительной рулеткой.
5. Как только вы измерили смещение прицела за 20 кликов и базу прицела, с помощью
формулы 9.1. определите цену клика в МОА.
Маховичок боковых поправок на нуле, Через 20 кликов показания равны 0,796
исходная точка 0,921"
Рис. 9.5. 20 кликов сместят прицел на 0,921" - 0,796 " = 0,125 "
Пример 9.2
Рассмотрим заднее прицельное приспособление на рис. 9.5. Указано, что у этого конкретного
прицела цена боковых поправок равна 1/2 МОА при некотором принятом радиусе прицела. Я хочу
узнать цену каждого клика на своей винтовке, которая имеет базу прицела, равную 35 ". Чтобы оп-
143
ределить, какова реальная цена одного клика в МОА, просто подставим измеренное смещение
прицела за 20 кликов и величину базы прицела в формулу 9.1.:
Смещение прицела при 20 кликах (дюймы)
1 клик = 171,89 х--------------------------------------- (МОА)
База прицела (дюймы)
0,125 "
1 клик - 171,89 х--------
35"
(МОА)
1 клик = 0,614 МОА
Это означает, что 1 клик равен 0,614 МОА, а не 1/2 МОА, как это заявляется.
Если вы хотите узнать цену клика в дюймах на сотню ярдов (IPHY), просто умножьте МОА на
1,047. Для вышеприведенного примера 1 клик = 0,614 х 1,047 = 0,634 дюймов на сотню ярдов.
Этот пример был приведен для маховичка боковых поправок. Для того, чтобы узнать цену кли-
ка барабанчика вертикальных поправок, просто повторите процедуру для этого маховичка.
Для стрелков-спортсменов важно знать величину корректировок прицела по нескольким при-
чинам. Во-первых, при расчете снижения траектории на большой дальности вы должны знать,
сколько кликов на превышение требуется для компенсации снижения на этой дальности. С учетом
того, что реальное значение настроек прицела зависит от базы прицела той конкретной винтовки,
на которой он установлен, простое предположение, что цена клика прицела равна 1/4 МОА, явля-
ется плохой практикой. Этот эффект особенно важен для стрелков, которые используют прицелы с
удлиненной трубкой, которая добавляет дополнительные 6"-10" к базе прицела. С помощью про-
цедуры, описанной выше, вы можете быстро и легко определить, какими должны быть ваши вер-
тикальные поправки с или без удлинения прицела.
Рис. 9.6. База прицела измеряется между задним и передним прицельными приспо-
соблениями.
Другая, менее очевидная причина необходимости понимания истинного значения регулировок
вашего прицела, связана с боковыми поправками и стрельбой в команде. Во время стрельбы в ко-
манде, тренеры, читающие ветер, должны переводить свои оценки ветра в точные регулировки
прицела для стрелка. Как правило, один тренер будет указывать ветер для всей команды, каждый
стрелок которой имеет свою собственную уникальную винтовку с уникальным прицелом и базой
прицела. Наилучшая практика для серьезных командных соревнований заключается в стандарти-
зации снаряжения таким образом, чтобы один клик имел одинаковое значение для всех, и чтобы
тренер не учитывал тонкие различия в снаряжении у разных стрелков. Помимо стандартизации
снаряжения, стрелки и тренеры должны, по крайней мере, понимать относительные корректировки
своих прицелов с тем, что ошибки не возникали при смене стрелков. Например, если первый стре-
144
лок уйдет с огневого рубежа с видимой боковой поправкой 4 МОА вправо на своем прицеле, а вто-
рой стрелок придет с другим типом и другой базой прицела, тренер может указать ему начать с 4
МОА. А что если на прицеле первого стрелка на самом деле было только 3,5 МОА, а прицел вто-
рого стрелка на самом деле сместился на 4,5 МОА, когда они оба прочитали показания 4 МОА?
Такого рода ситуации могут усложнить жизнь тренерам и больно ударить по общей эффективно-
сти команды.
В последнем примере мы покажем, как переходить от результатов расчета баллистической про-
граммы к точным регулировкам диоптрического прицела.
Пример 9.3
Допустим, вы только что приобрели новую винтовку Palma, свою первую винтовку такого
уровня. Вы хорошо отработали на местном 100-ярдовом стрельбище, и скоро поедете на свой пер-
вый матч Palma, в котором вы будете стрелять на дальности 800, 900 и 1000 ярдов. Как вы вычис-
лите, какими должны быть установки вашего прицела на превышение для различных дальностей?
Хорошо, у вас на винтовке есть 100-ярдовый ноль и измеренная высота вашего прицела над
осью канала ствола составляет 1,45". Вы знаете, что средняя дульная скорость вашей пули
равна 3000 фт/сек. Вашим выбором является пуля Lapua 155 гран Scenar, для которой значение
БК по G7, указанное в этой книге, равно 0,236 фт/дюйм2. Погода в день матча прогнозируется
солнечной, с температурой 80 градусов на месте проведения соревнований, которое находится на
высоте 2000 футов над уровнем моря.
С помощью таблицы 8.1. вы можете определить, что обычное атмосферное давление на высоте
2000 футов составляет 27,82 дюймов ртутного столба (inHg). Используя всю вышеприведенную
информацию, вы можете использовать баллистическую программу, приложенную к настоящей
книге, чтобы определить, насколько пуля снизится со 100-ярдового нуля на 800, 900 и 1000 ярдах.
Округляя полученные значения до ближайшего целого дюйма, снижение пули на 800, 900 и
1000 ярдах составит -156", -214" и -287" соответственно. Теперь вы знаете свою траекторию.
Следующий шаг — это настроить прицел. Чтобы определить, сколько кликов требуется для внесе-
ния поправок по высоте на каждой дальности, измерим смещение прицела и его радиус. Предпо-
ложим, что вы измерили высоту смещения вашего заднего прицельного приспособления при 20
кликах и получили результат, равный 0,041". После этого вы измерили радиус прицела и получили
значение 35,5". С помощью формулы 9.1. получим, что каждый клик равен: 171,89 х 0,041"/ 35,5"
= 0,199 МОА. Еще одно преобразование скажет вам, что каждый клик равен 0,199 х 1,047 = 0,208
дюймов на сотню ярдов (IPHY). В таблице 9.1. показано, как выполнить расчеты и получить зна-
чения корректировок прицела, необходимые для 800, 900 и 1000 ярдов.
Если бы вы предположили, что каждый клик прицела действительно равен 1/4 МОА, как на
нем написано, вы бы пошли на матч, считая, что ваше обнуление на 800, 900 и 1000 ярдах должно
составлять 18,5 МОА, 22,5 МОА и 27,25 МОА. Ваш первый выстрел на 800 ярдов пошел бы на 40"
ниже в берму, подняв грязь и мусор в углублениях вокруг подъемника вашей мишени. Как при-
стрелочный, он не принес бы вам никаких очков, но, конечно, произвел бы не самое лучшее пер-
вое впечатление. Если вы сразу осознали проблему, вы, вероятно, сможете рассчитать, как попасть
в бумагу на 900 и 1000 ярдов с первого выстрела. Основной момент состоит в том, что вы бы мог-
ли занять плохое место, если бы вы предположили, что значение регулировок прицела действи-
тельно составляет 1/4 МОА на клик. Ничего не принимайте на веру — все измеряйте!
Ситуации, подобные этой, являются причиной того, что многие люди отказываются от балли-
стических программ и вынуждены полагаться на коллективный опыт других. Не поймите меня не-
правильно, нет ничего плохого в учебе у других, но не думаю, что для того, чтобы стрелять на
145
большие дальности, вам нужна какая-нибудь черная магия Вуду или совиные перья, передаваемые
из поколений в поколения. Основные положения, необходимые для поражения мишени на боль-
шой дальности, хорошо изучены и установлены научные законы, которые любой стрелок вправе
применить для себя.
print
Рис. 9.7. Результаты расчетов баллистической программы.
Дальность Определение значения клика на дальности Снижение тра- ектории пули Требуемое чис- ло кликов Показания прице- ла
800 ярдов 0,208x8 = 1,664"на клик 156" 156/ 1,664 = 94 94 / 4 = 23,5 МОА
900 ярдов 0,208x9 = 1,872"на клик 214" 214/1,872 = 114 114/4 = 28,5 МОА
1000 ярдов 0,208x10 = 2,080" на клик 287" 287/2,080 = 138 138/4 = 34,5 МОА
Таблица 9.1. Определение установок прицела для стрельб Palma.
Заключение
Основными устройствами, необходимыми для прицелов, используемых в стрельбе на большие
дальности, являются уровень для прицела (чтобы избежать заваливания), и наклонная база для
прицела (для обеспечения необходимого диапазона вертикальных поправок). Основная философия
146
обретения контроля над прицелом — это измерять все, чтобы вы знали, насколько ваш прицел
действительно смещается за один клик, и не считали, что они смещаются так же, как и реклами-
руются. И не игнорируйте уровень.
147
Глава 10
Стабильность пули
Для стрелков на большие дальности стабильность пули является очень интересным и таинст-
венным предметом. Термин стабильность употребляют часто, в основном, для поверхностного
объяснения какого-либо наблюдаемого поведения, которое просто не может быть объяснено чем-
либо еще. В этой главе я иногда буду разрушать мифы, поскольку существует множество ложных
представлений о стабильности, ее причинах и последствиях.
История появления снарядов, стабилизированных вращением, очень интересна. Если бы в этой
книге было бы больше места, можно было бы обсудить исторические факты о том, как повышен-
ная точность и баллистические характеристики снарядов, стабилизированных вращением, произ-
вели революцию в стратегии и тактике военных конфликтов прошлого, особенно во время Граж-
данской войны в США. Несмотря на интерес к тем событиям, это не книга по истории, и мы по-
прежнему сфокусируемся на техническом понимании стабильности.
Во-первых, неплохо бы определить, что понимается под стабильностью. Стабильность
(stability) —это способность снаряда удерживать свою носовую часть во время полета впереди,
и возвращаться к этому положению при внешнем воздействии21. Существует два основных спо-
соба стабилизации снарядов: с помощью оперения и с помощью вращения.
Стабильность, обеспечиваемая оперением, заключается в способности таких снарядов, как дро-
тики, стрелы и ракеты, поддерживать свою носовую часть впереди во время полета. Такая ста-
бильность достигается путем размещения центра аэродинамического давления позади центра масс
снаряда (с помощью оперения), делая, таким образом, снаряд статически стабильным (устойчи-
вым). При такой конструкции, если ориентация снаряда нарушается, аэродинамический момент,
приложенный к центру давления (около оперения), восстановит положение снаряда носиком в
сторону движения, подобно эффекту флюгера. Стабильность, достигаемую оперением, легче ви-
зуализировать и понять, чем стабильность, обеспечиваемую вращением, потому что это обычное и
знакомое явление. Я объяснил понятие стабильности, достигаемой оперением, лишь в качестве
фона для обсуждения явления стабильности, достигаемой вращением, которому будет посвящена
оставшаяся часть этой главы.
Так как пуля не имеет оперения, ее центр давления находится перед ее центром масс. Это оп-
ределение статически нестабильной конфигурации. В целях удержания носика статически не-
стабильной пули впереди, для достижения ее гироскопической стабильности требуется должное
вращение.
На практике существуют две составляющие стабильности, достигаемой вращением: гироско-
пическая стабильность (gyroscopic stability) и динамическая стабильность (dynamic stability). В
первую очередь рассмотрим гироскопическую стабильность.
Гироскопически стабилизированные снаряды
Большинство рассуждений о стабильности пули ограничиваются рассмотрением разнообраз-
ных гироскопов. Стабильность напрямую зависит от шага нарезов нашего ствола, скорости пули и
плотности воздуха, в который пуля была выпущена. Гироскопическая стабильность абсолютно не- В * *
В отечественной литературе вместо термина «стабильность» часто встречается термин «устойчивость». Чтобы
не путать стабильность пули с устойчивостью оси вращения пули, мы оставили англоязычный термин, ставший
уже общепринятым — прим, редактора русского перевода.
148
обходима для того, чтобы пуля летела носиком вперед. Гироскопическая стабильность работает
следующим образом. Вращающаяся масса пули создает гироскопический эффект, который делает
ось пули устойчивой («жесткой») к опрокидывающему моменту. Эффект устойчивости оси вра-
щения — это то, что позволяет волчку оставаться в вертикальном положении, и дает возможность
гироскопу сохранять свою ориентацию. Если пуля была выпущена без вращения, аэродинамиче-
ская сила, приложенная к центру давления (на носике) будет создавать опрокидывающий момент,
который может развернуть пулю, и она может кувыркаться из-за недостатка гироскопической ста-
бильности. Если пуля вращается достаточно быстро, ее ось будет достаточно устойчивой, чтобы
противостоять аэродинамическому моменту на своем носике, который пытается заставить ее ку-
выркаться. Если угловая скорость вращения достаточно велика, то можно сказать, что пуля имеет
достаточную гироскопическую стабильность. Если угловой скорости вращения не достаточно, пу-
ля потеряет ориентацию и начнет кувыркаться. Показателем гироскопической стабильности, дос-
тигаемой вращением, является фактор гироскопической стабильности (ФГС, обозначается 5g)28.
Вы можете рассматривать У как соотношение:
Устойчивость вращающейся массы пули
Sg =---------------------------------------- [Ю.1]
Аэродинамический опрокидывающий момент
Если устойчивость вращающейся массы пули больше, чем аэродинамический опрокидываю-
щий момент, тогда значение ФГС будет больше, чем 1,0, и пуля будет гироскопически стабиль-
ной. Однако если значение аэродинамического опрокидывающего момента будет выше, чем
устойчивость вращающейся массы пули, значение ФГС будет меньше 1,0 и пуля будет нестабиль-
ной.
Термины, которые я использую в этой главе, были выбраны для пояснения основ стабильно-
сти. Как таковые, они могут не быть абсолютно точными или всеобъемлющими для любой техни-
ческой дискуссии, касающейся аэродинамических принципов, обсуждаемых здесь. Для тех, кто
интересуется, существуют и другие источники, которые углубляются в физику и дают полное ма-
тематическое описание процесса. Для тех, кто хочет глубже исследовать числовой расчет стабиль-
ности, в конце книги приводятся ссылки, а в приложении дана формула шагов нарезов Миллера.
Моя цель здесь заключается в том, чтобы объяснить идею стабильности в «обывательских» тер-
минах. Я полагаю, что причина многочисленных недоразумений в части, касающейся стабильно-
сти пули, заключается в том, что она редко объясняется в непрофессиональных терминах, а опи-
сывается только в рамках подробной математической модели, что заставляет нематематиков ло-
мать головы и создавать свои собственные теории.
Возвращаемся обратно к фактору гироскопической стабильности 5g... Основными факторами,
влияющими на устойчивость вращающейся массы, являются:
1. Форма пули. Чем короче и толще пуля, тем большую устойчивость она будет иметь
при данной угловой скорости вращения.
2. Угловая скорость. Вне зависимости от формы, чем быстрее происходит вращение пули,
тем устойчивей будет ее ось вращения. Начальная угловая скорость вращения является
производной шага нарезов и дульной скорости.
С точки зрения перевода было бы правильнее назвать его «коэффициентом гироскопической стабильности»,
однако мы оставили уже устоявшийся в русском языке англоязычный термин — прим, редактора русского пере-
вода.
149
Основными факторами, влияющими на аэродинамический опрокидывающий момент, являют-
ся:
1. Форма пули, в частности оживало (носик). Оживальная часть с тупыми обводами сме-
щает центр давления (ЦЦ) вперед, тогда как длинное узкое оживало смещает его назад.
Чем ближе к носику находится ЦЦ, тем более статически нестабильной является пуля и
тем сильнее будет опрокидывающий момент.
2. Скорость. Чем быстрее летит пуля, тем больше аэродинамическая сила и сопутствующий
момент, приложенный к центру тяжести.
3. Плотность воздуха. Чем плотнее воздух, через который летит пуля, тем сильнее будет аэро-
динамический опрокидывающий момент, поскольку при данной скорости пули более плот-
ный воздух создает большее сопротивление движению пули, чем менее плотный воздух.
Рис. 10.1. Длинную узкую пулю труднее стабилизировать по двум причинам. Во-
первых, у нее больше расстояние между центром тяжести (ЦТ) и центром давления
(ЦД). Это делает пулю неустойчивой. Во-вторых, продольная ось длинной узкой
пули имеет менее устойчивую ось для данной угловой скорости вращения по срав-
нению с короткой толстой пулей.
Обратите внимание, что скорость оказывает влияние и на устойчивость вращающейся массы
пули и на аэродинамический опрокидывающий момент. Это то, чем мы развеем первый миф о ста-
бильности пули. Считается, что вы можете значительно повысить стабильность пули, увеличив ее
дульную скорость, поскольку чем выше дульная скорость, тем выше угловая скорость вращения
пули при стрельбе из данного ствола. Действительно, пуля вращается быстрее, когда выстрелива-
ется с более высокими скоростями и имеет более устойчивую ось вращения, но это только одна
сторона медали. В данном случае скорость является обоюдоострым оружием. Скорость также
увеличивает силу, приложенную к носику пули в центре давления, и увеличивает аэродина-
мический опрокидывающий момент, который, собственно, и делает пулю менее стабильной.
Как оказалось, повышение скорости оказывает на устойчивость вращающейся массы немного
большее влияние, чем на аэродинамический опрокидывающий момент, так что в результате будет
небольшое увеличение стабильности при более высокой скорости, но не такое большое, как обыч-
но полагают, гораздо меньше, чем в соотношении 1:1. Например, повышение дульной скорости
типовой пули .30 калибра 155 гран на 10%, с 3000 фт/сек до 3300 фт/сек, повышает угловую ско-
рость вращения на 10%, но ФГС повышается только на 3%. Так что то, что скорость влияет на ста-
150
бильность, является истиной, однако за счет взаимно компенсирующих факторов, полученный ре-
зультирующий эффект довольно слаб.
Скорость также играет роль на конечном участке траектории пули. Когда пуля летит на конеч-
ном участке траектории, ее линейная скорость снижается гораздо быстрее, чем происходит
снижение угловой скорости вращения. Это означает, что аэродинамический опрокидывающий мо-
мент уменьшается быстрее, чем устойчивость вращающейся массы, так что гироскопическая
стабильность пули на протяжении полета фактически увеличивается. На протяженной траектории
пуля, значение ФГС которой у дульного среза было равно 1,5, к моменту подлета к мишени может
иметь значение ФГС, возросшее до 4,0-5,0 или более. Иными словами, значение ФГС у дульного
среза будет минимальным, и будет расти по мере полета пули к мишени.
Баллистическая программа, приложенная к данной книге, имеет возможность рассчитывать
ФГС (у дульного среза) для пули, исходя из ее калибра, веса, длины, шага нарезов, дульной скоро-
сти и атмосферных условий. Для расчета в программе используется формула шага нарезов Милле-
ра.
Как правило, при подборе шага нарезов для конкретной пули целесообразно стремиться к зна-
чению ФГС, равному как минимум 1,4. С технической точки зрения, если значение фактора гиро-
скопической стабильности должно быть всего лишь больше единицы, то зачем стремиться к более
высокому значению? Для этого существует несколько причин. Наиболее важной причиной являет-
ся необходимость иметь дополнительные 0,4 в качестве запаса надежности. Если вы нацелены на
значение ФГС, равное 1,0, и существуют условия, которые могут стать причиной его снижения до
0,99, то у вас проблема. Это напоминает проектирование моста, способного выдерживать только
свой максимальный расчетный вес, но который рассыпался бы при добавлении одного лишнего
фунта. Запас надежности ФГС, равный 0,4, необходим для учета нестандартных атмосферных ус-
ловий, погрешностей в балансировке пули, и ошибок в расчете самого значения ФГС. Формула
Миллера, используемая для расчета значения 5g, является точной, но не на 100% точной для всех
пуль. Она может давать погрешность в расчете ФГС до ±10% и более. С этой точки зрения, фор-
мула ФГС и формула деривации, приведенная в 6-й главе, имеют много общего. Обе они сводят
воедино представления о вещах, которые слишком сложны для прямого расчета, и поэтому они
содержат некоторые неизбежные ошибки. В этом отношении они отличаются от формул движе-
ния, приведенных в баллистической программе, которые гораздо точнее, и с помощью которых
можно точно вычислить траектории, при условии ввода точных исходных данных.
Запас надежности 0,4, рекомендованный для ФГС, не является бесспорной истиной. Значение
этого запаса надежности предлагалось где-то между 0,3 и 0,5. Военные используют запас надеж-
ности в пределах от 0,5 до 1,0 из-за экстремальных природных и боевых условий, в которых рабо-
тает их оружие. Кроме того, военные разрабатывают образцы своего оружия для работы с широ-
ким спектром различных типов боеприпасов.
Высокоточные бенчрест-стрелки, которые внимательны и точны, и которые используют при
стрельбе высококачественные компоненты, могут использовать несколько меньший запас надеж-
ности, к примеру 0,3. Я рекомендую значение ФГС - 1,4 для общего применения, но это всего
лишь рекомендация. На рис. 10.2. показана серая зона гироскопической стабильности. Иногда вы
можете иметь приемлемые характеристики, если расчетное значение гироскопической стабильно-
сти находится в «серой зоне», но целесообразно оставаться над ней.
Также очевидно, что не существует четкой границы между тем, где пуля будет полностью ста-
бильна, и тем, где она выходит из-под контроля. Существует довольно большая серая зона, где пу-
ля имеет незначительную стабильность, где-то в промежутке значений ФГС от 1,0 до 1,1. Рассмот-
рим пулю, выстреленную с предельной стабильностью (из ствола с шагом нарезов, ниже рекомен-
151
дуемого). Эта пуля будет лететь с некоторым количеством тангажа (pitching) и рыскания (yawing)
до тех пор, пока из-за потери скорости ФГС не улучшится на величину, достаточную для того,
чтобы восстановить полет носиком вперед. Это явление часто описывается как «засыпание» пули
(если шаг нарезов был слишком медленным, пуля вместо того, чтобы заснуть, просто начнет ку-
выркаться).
Нестабильность Предельная стабильность Стабильность
Если значение Sg менее
1,0, пуля не имеет
достаточной стабильности
1,0
Фактор гироскопической
стабильности, равный 1,4 или
выше, гарантирует надежную
£ д стабильность пули
Рис. 10.2. Целесообразно оставаться выше серой зоны стабильности, что означает
сохранять значение ФГС выше 1,4.
Вот здесь необходимо иметь четкое представление о том, как начальная динамика выстрела и
стабильность связаны с характеристиками пули. Все пули выстреливаются с определенной вели-
чиной тангажа/рыскания, даже самой незначительной. Если пуля имеет достаточную стабильность
(как это происходит в большинстве случаев), такие эти мелкие колебания быстро гасятся и пуля
летит носиком вперед без каких-либо практических последствии для ее полетных характеристик
(БК). Я специально заостряю на этом внимание, потому что многие стрелки считают, что каждая
винтовка будет заставлять «засыпать» пулю по-разному, и это одна из причин, почему пули (пред-
положительно) летают из разных винтовок по-разному. Я хочу сказать, что до тех пор, пока пуля
имеет достаточную стабильность (ФГС, равный или больший, чем 1,4), то как пуля «засыпает»,
не влияет на ее полетные характеристики (БК).
Ниже приведен практический пример измеренного аэродинамического сопротивления, чтобы
показать, как предельная гироскопическая стабильность влияет на аэродинамическое сопротивле-
ние и баллистический коэффициент.
Пуля Berger 6 мм 95 гран VLD была дважды испытана с двумя разными стволами. Первый тест
проводился со стволом с шагом нарезов 1:10". Условия испытания, влиявшие на стабильность, по-
казаны на рис. 10.3. Для ствола с шагом 1:10" расчетное значение ФГС для данных условий испы-
тания составило 1,07, что ниже, чем рекомендуется. На рис. 10.3. показано измеренное значение
БК по G1 и G7 для этой пули, выстреленной с обоих стволов с шагом нарезов 1:10 " и 1:8 ". Обрати-
те внимание, что измеренный БК больше для ствола с более быстрым шагом нарезов. Пуля имеет
большее аэродинамическое сопротивление при выстреле из ствола с шагом 1:10" из-за предельной
гироскопической стабильности, создаваемой этим стволом. Пуля не настолько нестабильна, чтобы
кувыркаться; скорее, она летит с определенной величиной тангажа/рыскания, что увеличивает аэ-
родинамическое сопротивление и снижает ее эффективный баллистический коэффициент.
Когда пуля выстреливается с недостаточной стабильностью, на практике измеренное аэроди-
намическое сопротивление лучше соответствует кривой G1, чем кривой G7. Причина состоит в
том, что пуля начинает полет с дополнительным сопротивлением, вызванным чрезмерным танга-
жом и рысканием. По мере ее полета по траектории, она становится более стабильной, и ее коле-
бательное движение уменьшается — т.е., как только пуля «засыпает», аэродинамическое сопро-
тивление падает до приемлемого уровня, поскольку пуля летит носиком вперед.
Поскольку пуля достаточно стабилизируется при выстреле из ствола с более быстрым шагом
нарезов (1:8"), значение аэродинамического сопротивления минимально, потому что пуля летит
152
строго носиком вперед. Ее драг-кривая, а следовательно и БК, теперь соответствует кривой G7, как
и ожидалось.
Пуля Berger 6 мм 95 гран VLD
Шаг нарезов 1:10" Шаг нарезов 1:8"
Дульная скорость 2815 фт/сек 2850 фт/сек
Температура воздуха 52,7°F 52,7°F
Атмосферное давление 29,53 дюймов рт. ст. 29,77 дюймов рт. ст.
Относительная влажность 69,5% 42,1%
Фактор гироскопической стабильности 1,07 1,67
БК по G1 0,416 0,486
БК по G7 0,218 0,249
Рис. 10.3. При стрельбе из ствола с шагом нарезов 1:10", пуля недостаточно ста-
бильна и демонстрирует более высокое аэродинамическое сопротивление, вызван-
ное тангажом и рысканием. При стрельбе из ствола с шагом нарезов 1:8 ", пуля ле-
тит носиком вперед и имеет меньшее аэродинамическое сопротивление.
Компания Berger рекомендует для этой пули шаг нарезов 1:9", что дает ФГС - 1,32 в стандарт-
ных атмосферных условиях. Не делайте из рис. 10.3. ложного вывода о том, что ствол с шагом 1:9"
приведет к значению аэродинамического сопротивления, находящемуся посередине значений со-
противлений для стволов с шагом 1:8" и 1:10". На самом деле, рекомендуемый шаг нарезов 1:9"
даст достаточную стабильность, которая в результате приведет к такому же минимальному аэро-
динамическому сопротивлению, который достигается со стволом с шагом 1:8". Аэродинамическое
сопротивление начнет расти только тогда, когда гироскопическая стабильность снизится ниже ми-
нимально необходимой величины. Другими словами, как только пуля становится достаточно
153
стабильной, вы не сможете заставить ее лететь с меньшим аэродинамическим сопротивлением,
делая ее еще более стабильной.
В данном примере пуля 6 мм 95 гран VLD использовалась потому, что ее требования к ста-
бильности являлись источником разногласий среди некоторых стрелков, которые живут в местах,
находящихся на разных высотах. Поскольку стабильность зависит от плотности воздуха, а плот-
ность воздуха (помимо других факторов) связана с высотой над уровнем моря, не удивительно, что
стрелки, которые живут и стреляют на различных высотах, будут наблюдать различные характе-
ристики стабильности данной пули. Пуля 95 гран VLD находится на грани стабильности при
стрельбе из ствола с шагом нарезов 1:10" на уровне моря, но на высоте 5000 футов над уровнем
моря плотность воздуха примерно на 20% меньше. В результате, любая пуля на этой высоте будет
на 20% более стабильной, чем на уровне моря. Легко увидеть, как могут возникать споры о требо-
ваниях к стабильности пули, если не учитывается влияние высоты и плотности воздуха.
С помощью недостабилизированной пули будет трудно получить хорошие группы, и, как уже
отмечалось, у нее также будет большее снижение траектории и отклонение ветром, чем в случае,
если бы она была правильно стабилизирована. Важно понимать, что проблем, связанных с пре-
дельной гироскопической стабильностью можно и нужно избегать. Существуют определенные
пули, которые для своего калибра имеют большую длину и вес, и которые для правильной стаби-
лизации требуют очень быстрого шага нарезов. Однако если вы выбираете шаг нарезов, рекомен-
дуемый производителем пуль, пуля будет иметь достаточную стабильность, и выходить из ствола
с почти нулевым тангажом и рысканием, и будет быстро «засыпать» без снижения характеристик.
Увеличение аэродинамического сопротивления, появлявшееся у пули 6 мм 95 гран при стрельбе из
ствола с шагом нарезов 1:10", является примером что-то плохого, что может произойти, если вы не
будете следовать рекомендациям производителя по выбору шага нарезов.
Легко увидеть, как была создана вера в то, что из разных винтовок пули летают по-разному.
Если бы двое стрелков выстрелили этой пулей, находясь рядом, — один из ствола с шагом нарезов
1:10", а другой — из ствола с шагом нарезов 1:8", они, конечно, увидели бы разную величину
снижения траектории и отклонения ветром на большой дальности. Может показаться разумным
экстраполировать наблюдения и сделать вывод о том, что все пули из разного оружия летают по-
разному. На самом деле пули летают по-разному только из оружия, которое не стабилизирует их
должным образом в начале полета. До тех пор, пока пуля будет правильно стабилизирована, она
будет лететь по постоянной и предсказуемой траектории.
Другое предположение о том, как стабильность влияет на полет пули — это идея о перестаби-
лизации. Теория гласит:
«Пуля, которая вращается слишком быстро, не будет следовать траектории полета. В
результате, когда пуля снижается на конечном участке траектории, она сохранит ори-
ентацию с задранным носиком, которая дает большую площадь поверхности для набе-
гающего потока воздуха, и приводит к увеличению аэродинамического сопротивления,
снижая, таким образом, эффективный баллистический коэффициент».
Хотя в этом заявлении и есть доля истины, обычно считается, что увеличение аэродинамиче-
ского сопротивления происходит в гораздо большей степени, чем есть на самом деле. Это правда,
что большая величина стабильности ведет к большей устойчивости оси вращения, которая имеет
склонность сопротивляться изгибанию по мере движения пули по своей криволинейной траекто-
рии. Однако даже пули с очень высоким фактором стабильности будут по-прежнему хорошо сле-
довать (иногда говорят «поддаваться») траектории, угол наклона оси будет лишь не намного
большим, чем у медленно вращающейся пули. Исключение из этого заявления будет лишь для
154
очень больших углов ведения огня, около 90 градусов, где пуле придется внезапно повернуть свою
ось на вершине траектории. Неспособность отслеживать траекторию важно для артиллерий-
ских снарядов, выстреливаемых под большими углами, поскольку если снаряд не следует траекто-
рии, он не упадет на землю носовой частью, что необходимо для срабатывания взрывателя и под-
рыва заряда. Имейте в виду, что даже для таких больших углов ведения огня, неспособность сле-
дить за траекторией по-прежнему является редкостью. При малых углах даже на самых протяжен-
Рис. 10.4. По мере следования оси пули траектории на больших
дальностях, величина рыскания гораздо больше, чем величина
тангажа.
ных траекториях при стрельбе из
стрелкового оружия, ось пули
очень легко отслеживает
траекторию. Чтобы показать раз-
ницу в аэродинамическом сопро-
тивлении между пулей с умерен-
ной стабильностью и пулей с
очень высокой стабильностью,
использовалось моделирование
по 6-ти степеням свободы. Но в
начале рассмотрим этот вопрос с
точки зрения здравого смысла.
Первоначальный угол воз-
вышения, обычно требуемый для
обнуления траектории на 1000
ярдах, составляет около 30 МОА,
который равен 1/2 одного граду-
са. На нисходящей ветви своей
траектории, пуля будет падать
под несколько более крутым уг-
лом, равным, может быть, 3/4
одного градуса. Теперь, если пу-
ля абсолютно не отслеживает
траекторию, и подлетает к ми-
шени с носиком, ориентирован-
ным так же, как и при выстреле,
то ее носик будет направлен
вверх под углом к траектории,
равным 1,25 градуса. Как вы счи-
таете, какая величина дополни-
тельного аэродинамического со-
противления создается при поле-
те пули с носиком, наклоненным
под углом 1,25 градусов к траек-
тории на протяжении второй ее
половины? Теперь вспомните,
что даже пуля с очень высоким
фактором стабильности по-прежнему отслеживает траекторию полета, она просто отклоняет
ось немного больше, чем пуля с менее устойчивой осью. Моделирование по 6-ти степеням свобо-
155
ды покажет динамику полета и разницу в аэродинамическом сопротивлении для одной пули при
различных начальных угловых скоростях вращения.
Для моделирования по 6-ти степеням свободы была выбрана пуля Berger 7 мм 180 гран VLD,
поскольку она достаточно длинна и может усилить любое аэродинамическое сопротивление, вы-
званное ее полетом с наклоном к траектории.
Пуля выстреливается с дульной скоростью 2800 фт/сек под углом 31,3 МОА к горизонту (око-
ло 27,8 МОА выше 100-ярдового нуля), что обнуляет траекторию на 1000 ярдов, и позволяет моде-
лировать работу на дальности до 1200 ярдов. На 1200 ярдах угол наклона траектории пули к линии
горизонта составляет примерно 1,2 градуса вниз, а снижение составляет около 0,75 дюйма на каж-
дый ярд полета пули. Если бы ось пули была абсолютно устойчивой («жесткой»), сохранявшей
точно ту же ориентацию, с которой пуля покидала дульный срез, угол наклона оси пули к траекто-
рии при ее полете на 1200 ярдах составлял примерно 1,7 градусов.
На рис. 10.4. показан тангаж и рыскание пули, выстреленной из стволов с двумя различными
шагами нарезов (1:9" и 1:6") на дальность до 1200 ярдов. Тангаж определяется как вертикальный
угол, на который отклоняется носик пули по отношению к траектории, а рыскание — горизон-
тальный угол, на который отклоняется носик пули по отношению к траектории. На графике сверху
показан тангаж пули по мере ее полета к мишеням, на графике внизу показано рыскание. Обратите
внимание, что значения углов показаны не относительно земли, а относительно траектории полета
пули. Иными словами, в конце полета на 1200 ярдов, траектория пули находится на 1,2 градуса
ниже уровня горизонта, и угол тангажа оси пули выше ее траектории составляет менее чем 0,1
МОА даже для сильно стабилизированной пули.
Обратите внимание, что масштаб двух графиков не одинаков. Нижний график показывает, что
рыскание пули относительно ее траектории более чем в 10 раз больше, чем тангаж для обоих ство-
лов с шагом нарезов 1:9" и 1:6", но все же меньше, чем 1,0 МОА на 1200 ярдах. У летящей пули,
чья ось наклонена к траектории под углом менее чем 1 МОА, не будет существенного прироста
аэродинамического сопротивления по сравнению с пулей, летящей с нулевым тангажом и рыска-
нием. Кроме того, разница в значении аэродинамического сопротивления у нормально стабилизи-
рованной пули и сильно стабилизированной пули незначительна. Разница в расчетных скоростях
на 1200 ярдах для стволов с шагом нарезов 1:9 " и 1:6 " находится в пределах 0,1 фт/сек.
Разная степень стабильности может не влиять существенно на аэродинамическое сопротивле-
ние, но может повлиять на траекторию. Например тот факт, что пуля с более высокой угловой ско-
ростью вращения летит с чуть большим тангажом, на дальности 1000 ярдов приводит к попаданию
на 0,46 " выше, если она выстреливается под тем же начальным углом. Считайте это вертикальным
гироскопическим отклонением, или вертикальным смещением (vertical spin drift, lift drift), и оно не
имеет практического значения.
Основная часть смещения пули от своей траектории происходит в плоскости рыскания. Это и
есть эффект, ранее упоминавшийся в главе, посвященной деривации. Когда пуля вынуждена изги-
бать ось своего вращения с траекторией, она реагирует на это отклонением своего носика вправо
(для правосторонних нарезов, и влево для левосторонних нарезов). Рыскание, возникающее в ре-
зультате этого, известно как рыскание покоя.
На рис. 10.4. вы можете видеть, что рыскание покоя на 1200 ярдах растет примерно до 0,65
МОА, вызывая на этой дальности деривацию, равную 8,9" для ствола с шагом 1:9", и составляет
почти 1,0 МОА для ствола с шагом 1:6", что дает деривацию 13,3". Волнистые линии, которые вы
видите на графиках тангажа и рыскания на первых -200 ярдах, являются прецессией (precession)
оси пули, в процессе ее сопротивления началу изгибания по траектории, которая превращается в
дугу сразу после покидания пулей дульного среза. После того как пуля превратила крутящий мо-
156
мент своей оси в вертикальной плоскости в реакцию, находящуюся в основном в горизонтальной
плоскости, переходная прецессия затихает, пуля успокаивается и просто продолжает увеличивать
рыскание покоя по мере изгибания траектории. Этот процесс некоторые стрелки называют «засы-
панием» пули. Я хотел бы еще раз отметить, что величина начального тангажа и рыскания неза-
метна, и несущественна по отношению к полетным характеристикам (0,4 МОА — это менее 0,01
градуса).
Самый важный урок, извлеченный из приведенного анализа стабильности, состоит в том, что
пуля не испытывает значительно большего аэродинамического сопротивления, если она летит с
увеличенной стабильностью. Страх перед увеличенным аэродинамическим сопротивлением по
причине «перестабилизации» на самом деле необоснован. Да, более устойчивая ось вращения ока-
зывает влияние на способность пули отслеживать траекторию, но такое влияние очень слабое. В
вертикальной плоскости, небольшая величина тангажа носика более стабилизированной пули при-
водит к попаданию на 1000 ярдах всего лишь на 0,46 " выше точки попадания идеально стабилизи-
рованной пули. Это ничтожная разница. Сильнее стабилизированная («перестабилизированная»)
пуля влияет на траекторию лишь одним существенным образом — путем увеличения деривации. В
вышеприведенном примере, деривация на 1200 ярдах, рассчитанная 6-DOF программой, составила
8,9" и 13,3" соответственно для стволов с шагом нарезов 1:9" и 1:6". Приложенная к книге балли-
стическая программа дает значения 10" и 17" для двух стволов, что составляет относительно не-
большую ошибку. Интересно также отметить, что моделирование по 6-ти степеням свободы, ис-
пользуя все аэродинамические и массогабаритные характеристики пули, и решая задачу с исполь-
зованием полных 6-DOF уравнений движения, дает значения ФГС (5g), равные 1,44 и 3,23 для двух
угловых скоростей вращения. Расчет по формуле Миллера дает значение 1,46 и 3,28, что является
очень хорошим результатом для гораздо более простой расчетной формулы.
Гироскопическая стабильность и высокоточная стрельба
В предыдущем разделе мы подробно рассмотрели влияние повышения стабильности на ось
вращения пули, и последствия этого для траектории. Было установлено, что более стабильная пуля
летит, не имея большого угла между своей осью и траекторией, приводящего к росту сопротивле-
ния. Означает ли это, что нет ничего плохого в более быстро вращающихся пулях? Не совсем так.
Взаимосвязь между стабильностью и точностью, — вероятно наибольшее из существующих
заблуждений в части стабильности. Гироскопическая стабильность может повлиять на точность
двумя способами. Во-первых, если пуля недостаточно стабилизирована, она покидает дульный
срез и летит с некой существенной величиной рыскания до тех пор, пока не стабилизируется («за-
снет»). Такая ситуация вредна для точности и значительно увеличивает аэродинамическое сопро-
тивление пули. Эту проблему можно решить довольно просто — удостоверьтесь в том, что для
достаточной стабилизации пули при стрельбе выбран правильный шаг нарезов.
Ухудшение точности возможно также, если пуля вращается быстрее, чем необходимо для дос-
тижения достаточной стабильности. Когда пуля покидает дульный срез винтовки, она вращается
очень быстро. Любое несовершенство в форме, балансе и соосности пули приведет к ее отклоне-
нию от оси канала ствола, когда она выходит из дульного среза. Величина отклонения зависит от
того, насколько серьезны недостатки самой пули, и также от того, насколько быстро она вращает-
ся. Более высокая скорость вращения даст большее отклонение (dispersion). Эта ситуация может
создать впечатление, что отклонение пули вызвано чрезмерной стабильностью, но это не соответ-
ствует действительности. Фактический уровень стабильности пули — это не то, что приводит к
отклонению! Причиной отклонения являются недостатки пули, и чем выше ее скорость вращения,
тем больше отклонение. Чем более сбалансированной является пуля, тем меньшее отклонение бу-
157
дет в результате ее более быстрого вращения. Одна из причин, почему бенчрест-стрелки на корот-
кие дистанции выбирают для стрельбы короткие, тупые пули с плоским основанием, заключается
в том, что они требуют для стабилизации медленного шага нарезов. Более медленный шаг нарезов
гораздо меньше усугубляет недостатки пули, чем более быстрый шаг нарезов, и в результате дает
меньшие группы.
Взаимосвязь между угловой частотой вращения и отклонением более тесная для низкокачест-
венных пуль. Вот почему стрелки-спортсмены из Великобритании и стран Британского Содруже-
ства29 давно использовали стволы с шагом нарезов 1:14", поскольку до недавнего времени правила
этой стрелковой дисциплины требовали использования «служебных» боеприпасов калибра 7,62
мм НАТО, которые снаряжались относительно низкокачественными пулями 145 гран FMJBT. По
мере совершенствования технологии производства точных пуль, в результате чего балансировка
пуль стремиться к совершенству, взаимосвязь между частотой вращения и отклонением ослабля-
ется.
Существует много споров о том, какой шаг нарезов ствола или какая угловая скорость враще-
ния пули являются оптимальными для высокоточной стрельбы. Ответ далеко не так сложен, как
он представляется. Правильный подход к выбору правильного шага нарезов для конкретной пули
— подобрать такой шаг нарезов, который в результате дает фактор гироскопической стабильности
(5g), равный как минимум 1,4 на вашей желаемой дульной скорости. Если фактор стабильности
чуть выше, это нормально. Перекрутить пулю — далеко не так плохо, как недокрутить ее. Если
значение ФГС будет около 2,0, это не обязательно плохо. До тех пор, пока вы стреляете хорошими
пулями, не будет никаких видимых различий в точности. Если вы получили плохую партию пуль,
ствол с более медленным шагом нарезов может быть более снисходительным к этому, но заметить
разницу будет трудно.
Динамическая стабильность снарядов, стабилизированных вращением
До этого момента все рассуждения о стабильности касались гироскопической стабильности.
Как стрелкам, стреляющим пулями, стабилизированными вращением, нам важно понимать гиро-
скопическую стабильность, но это еще не все, что касается этой темы.
Вы, возможно, помните, что в предыдущем разделе я заявлял, что гироскопическая стабиль-
ность пули растет по мере ее полета к мишени. Она растет потому, что линейная скорость полета
пули снижается быстрее, чем угловая скорость ее вращения. Возможно, это трудно понять тем
стрелкам на большие дальности, которые наблюдали, как пули на большой дальности проделыва-
ли в мишени «вытянутые» пробоины. Для описания пули, оставляющей в результате кувыркания,
или полета с большим тангажом и рысканием вытянутые (а не круглые) пробоины в мишени, ис-
пользуется термин «утюг». Общеизвестно, что пули с достаточной гироскопической стабильно-
стью могут на дальних дистанциях становиться нестабильными, кувыркаться, и проделывать в
мишени вытянутые пробоины. Большинство стрелков предполагают, что проблема заключается в
отсутствии гироскопической стабильности, а иногда и пытаются это исправить, используя стволы
с более быстрым шагом нарезов. Безусловно, более быстрый шаг нарезов увеличивает гироскопи-
ческую стабильность пули и у дульного среза, и у мишеней. Однако если пуля кувыркается на
большой дальности, это происходит не потому, что нет гироскопической стабильности, а
по причине отсутствия динамической стабильности.
Динамическая стабильность совершенно отличается от гироскопической стабильности и явля-
ется гораздо более сложным предметом. Факторы, влияющие на динамическую стабильность, яв-
ляются более тонкими и, главное, оказывают значительное влияние, как только скорость пули сии-
29
Стрелки, участвующие в соревнованиях “Target Rifle” — прим, редактора русского перевода.
158
жается до трансзвуковой (начиная со скорости около 1300 фт/сек и ниже скорости звука, равной
примерно 1120 фт/сек). Некоторые пули способны успешно справляться с трансзвуковым режи-
мом полета и лететь на дозвуке не кувыркаясь, в то время как другие не обладают достаточной ди-
намической стабильностью, чтобы справиться с большими изменениями аэродинамических сил и
моментов, когда они летят через звуковой барьер. Из-за тонкой природы факторов, влияющих на
динамическую стабильность, очень трудно предсказать, будет или не будет пуля иметь достаточ-
ную динамическую стабильность, чтобы надлежащим образом пролететь на трансзвуковой скоро-
сти. Единственный способ узнать это наверняка, — эксперименты. В общем случае, тяжелые пули
с высоким БК скорее всего успешно преодолеют трансзвуковую скорость, в то время как у легких
пуль меньшего калибра, как правило, будут проблемы. Кроме того, пули с зауженной хвостовой
частью более вероятно будут динамически нестабильными в транс- и дозвуковых областях. Очень
незначительные различия в угле наклона хвостовой части и длине пули могут оказывать большое
влияние на ее динамическую стабильность.
Динамическая нестабильность не всегда приводит к катастрофическим последствиям. Пуля
может лететь сотни ярдов динамически нестабильной и не слишком страдать от этого. Помните
определение стабильности: это способность снаряда сохранять свою ориентацию в полете, и воз-
вращаться к этой ориентации при внешнем воздействии. Динамически нестабильная пуля может
просто иметь очень мягкую осевую прецессию, которая лишь слегка увеличивается на дальности
свыше 1000 ярдов. С технической точки зрения, пуля динамически нестабильна, так как она летит
с увеличивающимся тангажом и рысканием, но какие-либо неблагоприятные последствия этого
могут быть незначительными. Одной пулей, который олицетворяет последствия динамической не-
стабильности, является пуля .30 калибра 168 гран Sierra Match King. Из-за своей балансировки
массы, и в частности размеров зауженной хвостовой части, это пуля страдает от динамической не-
стабильности, которая приводит к появлению значительной величины рыскания на больших даль-
ностях. Здесь достаточно динамической нестабильности, чтобы пуля, как правило, была не эффек-
тивна на дальности свыше 800 ярдов, если только она не выстреливается с чрезвычайно высокой
дульной скоростью. Большинство пуль, использующиеся для целей стрельбы на большие дально-
сти, не имеют проблем с динамической стабильностью до тех пор, пока они летят со скоростью
выше трансзвуковой (около 1300 фт/сек).
Если пуля имеет предельную динамическую стабильность на трансзвуковой скорости, это ино-
гда можно компенсировать более быстрым шагом нарезов. Похожая ситуация возникает с преодо-
лением пулей своей основной статической нестабильности с помощью достаточной гироскопиче-
ской стабильности. Если пуля динамически нестабильна, возможно, вы сможете это исправить,
закрутив пулю быстрее, делая ось достаточно устойчивой для того, чтобы преодолеть и статиче-
скую и динамическую нестабильность. Легко вычислить угловую скорость вращения, необходи-
мую для преодоления статической нестабильности у дульного среза (на сверхзвуковой скорости).
Однако чрезвычайно трудно подсчитать угловую скорость вращения, требуемую для преодоления
динамической нестабильности, вызванной полетом на трансзвуковой скорости. Ниже приведено
несколько причин:
1. Вы не можете точно рассчитать величину динамической нестабильности пули, когда
она летит с трансзвуковой скоростью.
2. Вы не можете точно рассчитать, какую величину угловой скорости вращения потеряет
пуля к моменту, когда она достигнет трансзвуковой скорости.
По этим основным причинам невозможно рассчитать шаг нарезов, необходимый для преодо-
ления динамической нестабильности. Мы можем сделать следующее принципиальное заключение:
пуля может иметь плохую динамическую стабильность при приближении к трансзвуковой ско-
159
рости. Вы можете преодолеть динамическую нестабильность, увеличив угловую скорость вра-
щения пули, но трудно сказать, какая дополнительная величина вращения потребуется для пре-
одоления динамической нестабильности на большой дальности.
Более подробно вопросы динамической стабильности и явление трансзвукового перехода бу-
дут рассмотрены в следующей главе, посвященной стрельбе на сверхбольшие дальности.
Выводы
Гироскопическая стабильность определяется фактором гироскопической стабильности (ФГС):
5g. Достаточно точное значение ФГС дает расчет по формуле Миллера, которая встроена в балли-
стическую программу, приложенную к данной книге. Для обеспечения приемлемой гироскопиче-
ской стабильности конкретной пули сочетание шага нарезов ствола и дульной скорости должно
давать значение фактора гироскопической стабильности не ниже 1,4. Последствия предельной ги-
роскопической стабильности будут проявляться в виде увеличения аэродинамического сопротив-
ления в начале полета пули, как только она начинает «засыпать», и как правило в виде плохих
точностных результатов. Если гироскопическая стабильность слишком низка, то пуля начнет ку-
выркаться вскоре после вылета из ствола и никогда не сможет восстановить свое положение.
Рассматривая траекторию отдельно, единственным следствием вращения пули быстрее необ-
ходимого, будет являться увеличение деривации, которая может быть скорректирована, поскольку
является детерминированной переменной. На вертикальное смещение пули это существенно не
повлияет, а дополнительное аэродинамическое сопротивление, создаваемое пулей, летящей с чрез-
мерно устойчивой продольной осью вращения, является очень малой величиной.
В целом, повышенную точность можно ожидать от стволов с медленным шагом нарезов (до
тех пор, пока шаг нарезов дает удовлетворительное значение ФГС), потому что более медленные
скорости вращения не увеличивают отклонений, вызванных несовершенством пули. При исполь-
зовании высококачественных пуль, между частотой вращения и точностью существует лишь не-
значительная связь, что предполагает достаточную стабильность.
Динамическая стабильность отличается от статической. Динамическая стабильность подверга-
ется испытанию на трансзвуковых скоростях полета, и может быть основной причиной кувырка-
ния пули на больших дальностях. Может существовать возможность повышения устойчивости оси
вращения пули на величину, достаточную для преодоления динамической нестабильности, но та-
кую величину требуемого дополнительного вращения сложно определить.
Практические советы, вытекающие из этой главы
В этой главе содержится часть наиболее углубленного материала в книге. Для того чтобы ус-
пешно стрелять на большие дальности, нет необходимости полностью понимать весь этот матери-
ал. Вы сможете избежать наиболее распространенных ошибок, если вы будете просто помнить о
некоторых моментах, касающихся стабильности:
1. Убедитесь в том, что для тех пуль, которыми вы стреляете, шаг нарезов вашего ствола
обеспечивает значение фактора гироскопической стабильности (5g) не менее 1,4. Значе-
ние ФГС может быть рассчитано с помощью баллистической программы, приложенной
к этой книге. Не беспокойтесь, если значение ФГС окажется немного выше, чем 1,4, но
не выбирайте шаг нарезов или пули, комбинация которых дает значение ФГС ниже 1,4.
2. Пули, которые правильно стабилизируются, быстро «засыпают», что не влияет на по-
летные характеристики (БК). При выстреливании с достаточной гироскопической ста-
бильностью, они будут лететь практически с нулевым тангажом и рысканием, и обла-
160
дать одинаковым аэродинамическим сопротивлением и баллистическим коэффициен-
том вне зависимости от винтовки, из которой они выстреливались.
3. Избегайте использования пуль .30 калибра 168 гран Sierra Match King при стрельбе на
большие дальности (более 800 ярдов). С 168-грановыми пулями различных калибров
или различной конструкции все в порядке, но пуля 168 гран Sierra Match King обладает
уникальной динамической нестабильностью, что мешает ей правильно лететь на боль-
шие дальности. Пуля обеспечивает отличные результаты на коротких дистанциях, до
600 ярдов.
4. Большинство пуль не имеют проблем с динамической стабильностью до тех пор, пока
они не достигнут трансзвуковой скорости (-1300 футов в секунду). До тех пор, пока
ваша пуля подлетает к мишени на скорости выше 1300 фт/сек, вы вообще можете не
беспокоиться о динамической стабильности. Если вы стреляете на увеличенную даль-
ность, где скорость ваших пуль снижается ниже 1300 фт/сек, у вас могут быть пробле-
мы с динамической стабильностью. Единственный способ узнать наверняка, как пуля
будет вести себя на трансзвуковой скорости — это опробовать ее. Как правило, пули,
более тяжелые для своего калибра, ведут себя при трансзвуковом полете лучше, чем
пули, более легкие для своего калибра.
161
Глава 11
Стрельба на сверхбольшие дальности
Разные люди по-разному определяют стрельбу на сверхбольшие дальности (или сверхдальнюю
стрельбу). Часто считается, что сверхдальняя стрельба — это стрельба на дальность свыше 1000
ярдов. Лично мне не нравится такое определение, потому что для многих крупных калибров
стрельба на 1000 ярдов с точки зрения баллистических характеристик гораздо проще, чем стрельба
на 800 ярдов меньшим калибром. Для задач настоящей главы, я определю сверхдальнюю стрельбу,
как стрельбу на дальности, на которых пуля на части своей траектории движется на трансзвуковой
скорости, означающую скорость, близкую к скорости звука. Более кратко это выражается так:
Стрельба на трансзвуке.
Понимание трансзвуковых эффектов
Воздух представляет собой сжимаемое вещество. Однако если снаряд движется медленно, воз-
дух может уйти с его пути без сжатия (путь наименьшего сопротивления). Как только снаряд на-
чинает двигаться быстрее, воздух, для того, чтобы уйти с его пути, должен двигаться еще быстрее.
Существует предел того, насколько быстро воздух может уйти с пути пули. Этим пределом явля-
ется скорость звука. Если воздух не может уйти с пути снаряда достаточно быстро, он должен
сжаться. Такой сжатый воздух называется ударной волной.
Поскольку пуля по форме напоминает клин, она создает местные участки сверхзвукового по-
тока воздуха, даже когда пуля действительно летит медленнее скорости звука. Очевидно, что пули
замедляются после выстрела, но, предположим, вы представите себе снаряд, начинающий движе-
ние из состояния покоя и ускоряющийся. Прежде чем воздух начнет сжиматься, он достигнет ско-
рости примерно 890 футов в секунду (271 м/с). Скорость, с которой воздух сжимается, зависит от
формы пули. Если пуля тупая, воздух должен сжиматься на меньшей скорости, чем у остроконеч-
ной пули. Иными словами, трансзвуковая скорость на самом деле меньше у тупой пули, чем у ост-
роконечной пули.
Как только снаряд проходит через звуковой барьер, ударная волна усиливается. В конце кон-
цов, воздушный поток вокруг пули станет полностью сверхзвуковым, и пуля полностью перейдет
на сверхзвуковой режим полета. Это произойдет на скорости примерно 1340 футов в секунду,
опять же в зависимости от формы снаряда и атмосферных условий.
Диапазон скоростей полета, где поток воздуха вокруг пули переходит от сжатой (быстрой)
формы к несжатой (медленной) форме известен как трансзвуковой режим полета. Иначе говоря,
когда пуля движется на скорости, близкой к скорости звука (около 1 Маха), — это трансзвуковой
участок.
Я решил определить сверхдальнюю стрельбу в соответствии с трансзвуковыми эффектами, по-
скольку именно на этом режиме полета в понимании и расчете траектории полета пули начинают
участвовать все виды новых факторов. Когда полет пули подходит к нему, дальнобойная стрельба
заключается в понимании и работе с трансзвуковыми эффектами.
Влияние трансзвука на аэродинамическое сопротивление пули
Одним из наиболее очевидных последствий трансзвуковой аэродинамики является ее влияние
на коэффициент аэродинамического сопротивления пули. Здесь я буду ссылаться на рисунок,
представленный ранее во 2-й главе, на котором представлена драг-кривая типовой дальнобойной
пули.
162
Обратите внимание, что коэффициент аэродинамического сопротивления медленно увеличива-
ется по мере замедления пули, достигая максимальной величины на скорости чуть выше 1 Маха,
а затем резко падает до своего значения на дозвуке. Резкий рост драг-кривой на трансзвуковой
скорости объясняется тем, что пуля должна делать дополнительную работу, чтобы сжать воздух в
ударную волну. Такие затраты энергии не требуются на дозвуковой скорости, поэтому коэффици-
ент аэродинамического сопротивления там намного ниже.
0.5
0.45
0.4
0.35
0.3
0.25
0.2
0.15
1000 ярдов ;
1300 фт/сек"!’....
850 ярдов
- 1500 фт/сек
Трансзвук
525 ярдов
2000 фт/сек
250 ярдов
2500 фт/сек дуло
! 3000 фт/сек
Пуля замедляется
Дозвук
т
5
1
1.5
2
2.5
3
Число Маха
Рис. 11.1. На трансзвуковой скорости, пуля проходит через переходное состояние и
драг-кривая значительно повышается.
Драматическое изменение драг-коэффициента является одной из тех вещей, которые стрельбу
в трансзвуковом режиме превращают в вызов для стрелка. Причина, почему это так беспокоит,
состоит в том, что здесь очень трудно предсказать точную форму драг-кривой для любой данной
пули. Путем использования БК, мы отнесли аэродинамическое сопротивление наших снарядов к
стандартному снаряду (кривая, изображенная на рис. 11.1, относится к снаряду G7). Такое соот-
ношение хорошо нам служит на сверхзвуковой скорости, где кривая достаточно хорошо себя ведет
и похожа для многих пуль. Однако когда пуля замедляется до скорости ниже 1,2 Маха (около 1340
футов в секунду (408 м/с), в районе пика), форма драг-кривой нашей пули может начать значи-
тельно отклоняться от стандартной кривой из-за небольшой разницы в геометрии пули. Иначе го-
воря, небольшие различия в форме между данной пулей и стандартным снарядом G7 может при-
вести к значительному искажению значений аэродинамического сопротивления для этой пули на
трансзвуковой скорости.
Так как же стрелок справляется с таким расхождением между драг-кривыми? Одним из спосо-
бов является отнесение баллистического коэффициента к другому стандарту, который может быть
более подходящим для данной формы пули (G2, G5, G7 и т.д.). Существует несколько баллистиче-
ских программ, которые допускают ввод БК, отнесенный к таким другим стандартам.
Помните, что хотя коэффициент аэродинамического сопротивления растет по мере замедления пули до транс-
звука, реальная сила аэродинамического сопротивления снижается, так как скорость полета становится меньше.
163
Другим способом был бы расчет траектории с использованием драг-кривой, которая создана
специально для конкретной пули. В следующем разделе будет показано использование индивиду-
альных профилей аэродинамического сопротивления {custom drag profiles) для конкретных пуль.
Индивидуальные профили аэродинамического сопротивления
Как сказано ранее, использование баллистических коэффициентов для отнесения сопротивле-
ния пули к стандартному снаряду (G7) очень полезно для расчета точных траекторий на сверхзву-
ковом участке траектории. Однако из-за вариаций аэродинамического сопротивления пули возле
трансзвуковой скорости (как это происходит при сверхдальней стрельбе), использование балли-
стических коэффициентов может дать неправильные результаты. Неточность возникает, поскольку
пик драг-кривой может очень различаться из-за небольших различий в форме пули. Для того, что-
бы рассчитать траекторию пули на трансзвуковой скорости полета и за ней, необходимо использо-
вать индивидуальные профили аэродинамического сопротивления.
Индивидуальный профиль аэродинамического сопротивления — это драг-кривая, которая соз-
дана исключительно для данной конкретной пули на основе ее уникальной формы. Другими сло-
вами, индивидуальный профиль аэродинамического сопротивления — это конкретное отображе-
ние конкретного аэродинамического сопротивления пули на всех скоростях. Такой подход отлича-
ется от использования БК, где драг-кривая пули представляет собой просто масштабированную
версию драг-кривой стандартных пуль.
Драг-кривые для пули Berger
.30 калибра 175 гран Tactical
Рис. 11.2. Индивидуальный профиль аэродинамического
сопротивления пули по сравнению с отмасштабирован-
ными драг-кривыми по G1 и G7.
На рис. 11.2 показаны три драг-
кривые для пули Berger .30 калибра 175
гран Tactical: по Gl, по G7 (масштаби-
рованная для этой пуле) и индивидуаль-
ный профиль аэродинамического сопро-
тивления. Поскольку форма этой пули
близка к стандартному снаряду G7, ин-
дивидуальный профиль аэродинамиче-
ского сопротивления (сплошная черная
линия) и кривая по G7 очень близки
друг к другу на скорости от числа Маха,
равного 1,4 (1562 футов в секунду, 476
м/с) и выше. Это означает, что на дис-
танции от дульного среза и до дально-
сти, где пуля замедляется до скорости
-1562 фт/сек (т.е. при обычной дальней
стрельбе) расчет траектории на основе
БК по G7 будет соответствовать дейст-
вительности.
Однако эта пуля не имеет точно та-
кую же форму, как стандартный снаряд
G7. В результате, драг-кривые начинают
расходиться на скорости несколько ни-
же числа Маха 1,4. Расхождение между
кривой G7 и реальной драг-кривой пули
проявляется в виде ошибки в расчете траектории на основе БК по G7, если дальность превыша-
ет ту, на которой пуля замедляется ниже числа Маха 1,4.
164
При обычной стрельбе на большие дальности, когда пуля остается сверхзвуковой, разрыв меж-
ду стандартной кривой G7 и кривой любой дальнобойной пули достаточно мал, чтобы это не при-
водило к существенным ошибкам в расчете траекторий. Однако для тех траекторий, которые про-
стираются в область транс- и дозвукового полета (как при сверхдальней стрельбе), разница между
драг-кривыми на таких скоростях может быть достаточно большой для того, чтобы внести суще-
ственную ошибку в расчетную траекторию.
Так как же стрелок управляет проблемой прогнозирования аэродинамического сопротивления
на трансзвуковых скоростях? К сожалению, для каждой пули потребуются индивидуальные про-
фили аэродинамического сопротивления, как и БК (таблицы данных, а не одна цифра). В качестве
эксперимента, я составил индивидуальный профиль для пули, показанной выше (пуля Berger 175
гран Tactical) и взял его на тестовую стрельбу этой пулей на трансзвуке и дозвуке.
Рис. 11.3. Для проведения испытания на снижение при сверхдальней стрельбе ис-
пользовалась винтовка LaRue OBR из-за своей исключительной точности и того
факта, что она может стрелять пулями, остающимися стабильными на трансзвуке, с
достаточно низкой дульной скоростью, из-за которой пули становятся дозвуковы-
ми на 1000 ярдах.
Было снаряжено три боеприпаса, которыми затем была произведена стрельба из винтовки
LaRue OBR с длиной ствола 20". Заряды были следующие: максимальный заряд для 20" ствола
(2570 футов в секунду), и два более низких заряда, предназначенные для имитации максимальных
скоростей для винтовки LaRue OBR с длиной ствола 18" и 16". Скорости были 2520 футов в се-
кунду (максимальная для 18" ствола) и 2470 футов в секунду (максимальная для 16" ствола). Три
боеприпаса были отстреляны на дальность 1000 ярдов, зимой, на высоте уровне моря (наихудший
сценарий для стабильности и плотности воздуха). В этих условиях, пули преодолевали трансзву-
ковой переход на дистанции между 800 и 900 ярдами, снижение траектории составляло от 425 до
470 дюймов. На трансзвуковом участке полета пули оставались стабильными.
На 1000 ярдов винтовка OBR сделала группы из 5-ти выстрелов с вертикальным рассеиванием
менее одной угловой минуты для всех трех зарядов. Центр каждой группы находился в пределах
1" от расчетной точки попадания, рассчитанной на основе индивидуального профиля аэродина-
мического сопротивления. Обратите внимание, что траектории, рассчитанные на основе баллисти-
ческих коэффициентов по G1 и по G7, в таких же условиях давали ошибку от 8 " до 10". Эта ошиб-
ка в расчетах на основе БК объясняется несоответствием между стандартной драг-кривой и драг-
кривой этой пули на трансзвуковом участке (рис. 11.2).
Такой высокий уровень точности при расчете траектории на сверхдальней (трансзвуковой)
дальности возможен только при использовании индивидуальных профилей аэродинамического
сопротивления, основанных на прямом тестировании конкретных пуль. К сожалению, большинст-
во баллистических программ допускают обработку решений только на основе обычных баллисти-
165
ческих коэффициентов. Даже если бы программа давала возможность работать с индивидуальны-
ми драг-профилями, создание точных индивидуальных профилей аэродинамического сопротивле-
ния для многих пуль является непростой задачей.
Неопределенность драг-кривой пули на трансзвуковых скоростях — это один вопрос, с кото-
рым приходится бороться стрелку на сверхбольшие дальности, но, к сожалению, это не единст-
венная проблема. На самом деле, она относительно небольшая по сравнению с вопросом стабиль-
ности при стрельбе на сверхбольшие дальности.
Влияние трансзвука на стабильность пули
Наибольшая проблема при сверхдальней стрельбе — это вопрос о том, как справиться с влия-
нием трансзвукового перехода на стабильность пули. В предыдущей главе мы подробно рассмот-
рели гироскопическую стабильность, и вкратце остановились на динамической стабильности. Я
кратко напомню о том, о чем мы говорили, чтобы вернуть нас к обсуждению стабильности:
1) Гироскопическую стабильность нетрудно рассчитать. С математической точки зрения,
чтобы пуля была стабильной, значение фактора гироскопической стабильности (Sg)
должно быть выше 1,0 у дульного среза. Рекомендуется иметь значение ФГС выше 1,4 в
качестве запаса надежности. ФГС увеличивается по мере полета пули к мишени, по-
скольку скорость поступательного движения (дестабилизирующий фактор) снижается
быстрее, чем скорость вращения (стабилизирующий фактор).
2) Динамическую стабильность труднее рассчитать, поскольку она сильно зависит от аэро-
динамических свойств, которые очень трудно точно рассчитать или оценить. Динамиче-
ская стабильность характеризуется фактором динамической стабильности (ФДС, 5Д и
он становится все более важным по мере замедления пули до трансзвуковых скоростей,
где аэродинамические переходные процессы наиболее драматичны.
Стабильность пули — это условие №1 полета пули на трансзвуковом режиме, поэтому на изу-
чение этого предмета мы затратим определенное количество времени. Чтобы облегчить наше ис-
следование трансзвуковой стабильности пули, при демонстрации ее динамики мы воспользуемся
инструментом, известным как карта стабильности {stability тар).
Пример карты стабильности показан на рис. 11.4. Эта карта стабильности разработана для пули
Berger 7 мм 180 гран VLD, выстреливаемой со скоростью 2800 фт/сек (853 м/с) из ствола с шагом
нарезов 1:9" в стандартных условиях. Толстая черная линия показывает границы стабильности,
область устойчивого полета находится внутри этой «подковы». Серая линия внутри «подковы»
представляет собой изменение условий стабильности пули. Каждые 100 ярдов полета отмечаются
черными кругами.
Говоря более конкретно, внутри подковы пуля гироскопически и динамически стабильна. Ни-
же линии значения ФГС, равного 1,0, снаряд гироскопически нестабилен, и должен находиться
выше пунктирной линии значения ФГС, равного 1,4.
На этой карте стабильности, вы можете очень хорошо видеть состояние стабильности пули,
начиная от дульного среза и до 1400 ярдов, где пуля проходит транзвуковой переход. В связи с
резким изменением характера аэродинамических переходных процессов на трансзвуковой скоро-
сти, стабильность резко изменяется в худшую сторону, и направляется прямо к краю «подковы».
Несмотря на такое быстрое расхождение, стабильность пули остается хорошей на всем пути
вплоть до 2000 ярдов. В этот момент пуля становится динамически неустойчивой, о чем свиде-
тельствует тот факт, что ее трасса выходит за пределы «подковы».
166
Рис. 11.4. Фактор гироскопической стабильности (Ss) и фактор динамической ста-
бильности (5d).
Вы можете видеть, что гироскопическая стабильность начинается чуть выше значения 1,4, что
хорошо. Динамическая стабильность начинается со значения чуть левее 1,0 (горизонтальная ось),
что является хорошим значением для ФДС. Диапазон допустимых значений ФДС колеблется от 0
до 2, но должны оставаться внутри «подковы». Если стабильность пули сбивается к левой или
правой стороне «подковы», это указывает на состояние динамической неустойчивости. Это
означает, что носик пули начнет вращаться на все большие углы до тех пор, пока она не начнет
кувыркаться. Пуля не обязательно начинает кувыркаться в момент, когда она покидает пределы
«подковы», но это свидетельствуют об ухудшении состояния, при котором движение танга-
жа/рыскания пули нарастает, а не остается на нуле.
Если стабильность пули покидает нижнюю часть «подковы», это свидетельствует о не-
достатке гироскопической стабильности и приведет к немедленному, катастрофическому
кувырканию.
Трасса, которая показывает состояние стабильности пули, всегда будет начинаться внизу, и
двигаться вверх (указывая на увеличение гироскопической стабильности), и, как правило, откло-
няться влево. В целях поддержания динамической стабильности, трасса должна оставаться внутри
«подковы» (трасса имеет склонность отклоняться к левой стороне, в сторону низкой динамической
стабильности).
Я намеренно вдаюсь в подробные объяснения, потому что карта стабильности будет наиболее
важным средством обучения для понимания эффектов трансзвуковой стабильности, которые так
важны для сверхдальней стрельбы.
Влияние шага нарезов на трансзвуковую стабильность
Обычно считают, что увеличение шага нарезов повышает шансы пули остаться стабильной на
трансзвуковой скорости. В этом утверждении есть большая доля правды, но разница может быть
167
не так ярко выраженной, как обычно думают, и существуют очень длинные пули, которые не мо-
гут быть стабилизированы, независимо от того, насколько быстро они будут вращаться.
На карте стабильности, приведенной на рис. 11.5, представлены трассы полета той же пули 7
мм 180 гран, выстреленной с той же начальной скоростью и в тех же атмосферных условиях, но
карта показывает влияние стрельбы пули из ствола с шагом нарезов 1:8" по сравнению со стрель-
бой из ствола с шагом нарезов 1:9 ".
Обратите внимание, что при выстреле из ствола с шагом нарезов 1:8", полет у дульного среза
(нижняя часть пути) начинается с более высоким значением фактора гироскопической стабильно-
сти, равным 1,9 по сравнению с 1,4, достигаемого со стволом с шагом нарезов 1:9". Также посмот-
рите, что когда пуля переходит на трансзвук на 1400 ярдах, график изменения условий стабильно-
сти пули при стрельбе из ствола с шагом нарезов 1:8" проходит намного выше, чем аналогичный
график при стрельбе из ствола с шагом нарезов 1:9". В этой точке наблюдается большая разница в
значениях ФГС в пользу шага нарезов 1:8", — около 4,2 по сравнению с 3,3. Как только графики
достигают левого края «подковы», становится ясно, что состояние стабильности у пули для шага
нарезов 1:9 " изменится первым, потому что ширина «подковы» внизу меньше, чем наверху.
Рис. 11.5. Более быстрый шаг нарезов увеличит гироскопическую стабильность, но
не всегда сможет помочь преодолеть динамическую нестабильность.
Выше приведено визуальное представление того, как трассы прокладываются на карте ста-
бильности. Технический способ сказать то же самое следующий: увеличение шага нарезов с 1:9"
до 1:8" повышает гироскопическую стабильность во всех точках полета пули. Однако увеличение
скорости вращения не влияет в значительной степени на динамическую стабильность пули. Дру-
гими словами, часто можно увеличить гироскопическую стабильность в достаточной сте-
пени для того, чтобы компенсировать низкую динамическую стабильность. Однако на карте
стабильности на рис. 11.5 вы можете увидеть, что увеличение шага нарезов с 1:9 " до 1:8 " означает,
что состояние стабильности пули остается достаточно хорошей только на дополнительных ~30
ярдах в конце 2000-ярдовой траектории (круги на серых линиях показывают приращение траекто-
рии с шагом 100 ярдов, с максимальной дальностью 2000 ярдов).
168
Если бы в другом случае стрельба велась из ствола с более низким шагом нарезов, скажем
1:10", тогда график состояния стабильности пули покинул бы пределы «подковы» даже раньше,
возможно на 100 ярдов или еще раньше, в связи с большей кривизной внутри «подковы» на более
низких уровнях гироскопической стабильности.
Подытоживая этот раздел, мы можем сказать, что обычно вы можете расширить диапазон ста-
бильного полета пули внутри и позади трансзвукового режима полета, используя более быстрый
шаг нарезов. Тем не менее, при увеличении первоначального значения ФГС с помощью шага наре-
зов, существует точка падения эффективности {point of diminishing returns).
Рис. 11.6. Длинные пули имеют
меньшую присущую им стабиль-
ность, по сравнению с более ко-
роткими пулями.
Влияние формы пули на трансзвуковую стабильность
Пуля Berger 7 мм 180 гран является относительно длинной и узкой пулей. С точки зрения ста-
бильности, мы могли бы назвать эту пулю неуклюжей по сравнению с более короткой толстой пу-
лей. Вернитесь к предыдущей главе и посмотрите на рис. 10.1, чтобы увидеть, почему длинные
пули менее стабильны, чем короткие пули (это связано с тем, что центр давления и центр тяжести
у длинных пуль отстоят дальше друг от друга).
На рис. 11.6 показана пуля Berger 7 мм 180 гран VLD по
сравнению с пулей Sierra .30 калибра 175 гран MatchKing.
Очевидно, что при таком сравнении 7 мм пуля имеет более
высокий БК, чем пуля .30 калибра. Также должно быть оче-
видно, что пуля .30 калибра имеет большую стабильность,
чем 7 мм пуля. При обычной стрельбе на большие дально-
сти, когда конечная скорость пули остается сверхзвуковой, 7
мм пуля, несомненно, имела бы лучшие характеристики в
этой паре. Однако при сверхдальней стрельбе, где трансзву-
ковая стабильность является серьезной проблемой, более
короткая и толстая пуля .30 калибра имеет важное преиму-
щество.
Исходя из рекомендуемых шагов нарезов для этих двух
пуль, мы знаем, что пулю .30 калибра 175 гран легче стаби-
лизировать. Пуля 7 мм 180 гран требует шаг нарезов 1:9", в
то время как пуля .30 калибра 175 гран хорошо летит из
ствола с шагом 1:13". То, что пуля .30 калибра легче стаби-
лизируется при вылете из дульного среза, показывает, что
она является внутренне более стабильной на всех скоростях,
в том числе на транс- и дозвуке.
На рис. 11.7 приведено сравнение карт стабильности для пули 7 мм 180 гран, выстреленной из
ствола с рекомендуемым шагом нарезов 1:9" и для пули .30 калибра 175 гран, выстреленной из
ствола с распространенным шагом нарезов 1:12". Протяженность обеих траекторий составляет до
2000 ярдов.
Здесь важно полностью понять сравнительные плюсы и минусы пуль 7 мм и .30 калибра, кото-
рые используются в качестве примеров. Пуля 7 мм 180 гран обладает значительным преимущест-
вом в баллистических характеристиках на всем протяжении сверхзвукового полета. Однако вскоре
после перехода на трансзвуковой режим, ее стабильность начинает быстро уменьшаться. Напро-
тив, более короткая пуля .30 калибра, которая обладает относительно плохими характеристиками
на сверхзвуковом полете, гораздо более комфортно чувствует себя на трансзвуковом и дозвуковом
режимах полета, где стабильность становится важным фактором.
169
Обратите внимание, что трасса пули 7 мм быстро смещается влево на 2000 ярдах. Это указыва-
ет на состояние, которое вероятнее всего приведет к катастрофическому кувырканию вскоре после
потери динамической стабильности. Напротив, пуля .30 калибра после выхода за границы ста-
бильности на 1700 ярдах обладает значительно большей гироскопической стабильностью (ФГС
равен 6,1 по сравнению с 3,9 у пули 7 мм). Кроме того, трасса пули .30 калибра после пересечения
границы «подковы» стремится вверх в гораздо большей степени, чем трасса пули 7 мм. Это озна-
чает, что, хотя пуля .30 калибра станет динамически нестабильной по определению, это может не
привести к немедленному и катастрофическому кувырканию пули, а скорее всего, приведет к мед-
ленному и постепенному нарастанию рыскания.
Динамическая стабильность
Рис. 11.7. Пуля .30 калибра покидает пределы «подковы» (область стабильности)
на 1700 ярдах, в то время как пуля 7 мм выходит более резко, практически на 2000
ярдах. Обратите внимание, что траектория пули .30 калибра была дозвуковой
большее время и расстояние, прежде чем пуля стала нестабильной.
Взаимосвязь сверхзвуковых характеристик и трансзвуковой стабильности является общей те-
мой в баллистике стрельбы на сверхбольшие дальности. Например, матчевые пули .338 калибра
250 гран фирм Lapua и Sierra превосходят своих 300-грановых собратьев на дистанции от дульного
среза до трансзвука. Однако 300-грановые пули могут стать более или менее нестабильными в за-
висимости от атмосферных условий, дульной скорости, и других значимых факторов даже при вы-
стреле из ствола с шагом нарезов 1:10". С другой стороны, 250-грановые пули теряют скорость
быстрее, и сталкиваются с трансзвуковыми эффектами на более близком расстоянии, но они обла-
дают невероятно высоким уровнем стабильности и, как правило, не имеют проблем по время по-
лета на трансзвуке. Иными словами, если вы хотите оптимизировать характеристики на дистанции
от дульного среза до примерно 1500 ярдов, вариант с 300-грановыми пулями лучше. Однако если
вы хотите предсказуемого и надежного поведения пули за пределами 1500 ярдов (там, где оба сна-
ряда летят на трансзвуке), более короткая, более стабильная 250-грановая пуля является лучшим
выбором.
170
Вернемся к карте стабильности на рис. 11.7. Вы заметите, что трасса 7 мм пули покидает об-
ласть стабильности на дальности почти 2000 ярдов. Трасса пули .30 покидает область стабильно-
сти (менее резко) на дальности около 1700 ярдов. Относительные скорости, на которых эти пули
выходят за область стабильности, следующие: 870 фт/сек (265 м/с) для пули .30 калибра, и 950
фт/сек (290 м/с) для пули 7 мм. Опять же, это показывает, что более стабильный боеприпас .30 ка-
либра остается стабильным на более низкой скорости полета, чем пуля калибра 7 мм.
Небольшая пауза: несколько слов о моделировании
Некоторые читатели, возможно, захотят узнать об источнике данных, представленных на кар-
тах стабильности, которые очень важны для понимания трансзвуковой стабильности и стрельбы
на сверхбольшие дальности. Эти данные были рассчитаны с помощью компьютерного моделиро-
вания по 6-ти степеням свободы (6-DOF).
Обычная коммерческая баллистическая программа моделирует движение брошенного тела по
трем направлениям свободы: вверх-вниз, влево-вправо, назад-вперед. Иными словами, это модель
линейного движения снаряда. Такое моделирование требует знания всего лишь аэродинамическо-
го сопротивления снаряда и обычно это достигается путем использования баллистического коэф-
фициента.
6-DOF программа дополнительно включает в себя три угла: тангаж, рыскание, крен, и требует
намного более полную аэродинамическую модель для снаряда. Следует отметить, что аэродина-
мические данные, необходимые для моделирования 6-ти степеней свободы и стабильности снаря-
дов, стабилизированных вращением, чрезвычайно трудно рассчитать с достаточной степенью дос-
товерности, даже с использованием лучших современных инструментов. Другими словами, дан-
ные, представленные на картах стабильности в этой главе, могут быть весьма неточными для сна-
рядов, которые они представляют.
Вы можете спросить: зачем мне представлять данные, о которых я знаю, что они неточные?
Ответить на этот вопрос очень легко, если вы понимаете природу и свойства моделирования. Моя
задача состоит в представлении этой информации с целью иллюстрации тенденций, важных пере-
менных, и их влияния на общие характеристики стабильности для пуль различных классов. Иными
словами, тот факт, что более быстрый шаг нарезов может помочь, но, возможно, только в малой
степени, хорошо показан на рис. 11.5, даже если точное расстояние, на котором снаряд поддержи-
вает динамически стабильный полет, может отличаться на пару сотен ярдов. Кроме того, реальной
является картина стабильности длинной узкой пули по сравнению с короткой толстой пулей, даже
если точные цифры не совсем верны.
Во время изучения этих карт стабильности, пожалуйста, помните, что они представлены с це-
лью обмена идеями. Точные числовые данные, представленные на них, являются приближенными,
и предназначены только для иллюстрации тенденций.
Учитывая это, мы продолжим изучение факторов, влияющих на трансзвуковую стабильность и
баллистические характеристики пуль, летящих на трансзвуковых и дозвуковых скоростях.
Влияние различных типов нарезов на трансзвуковую стабильность
Очевидно, что нарезы в канале ствола необходимы для того, чтобы придать пуле правильное
вращение с целью достижения стабильности. Стволы очень хорошо делают это с различными
конфигурациями полей нарезов с самими нарезами, включая: 3, 4, 5 или более нарезов, толстые и
тонкие, профилированные или 5R, последовательно возрастающий шаг нарезов и т.д. Все они дос-
тигают своей цели придать пуле вращение с необходимой угловой скоростью. Однако эти различ-
ные характеристики нарезов также приводят к непредвиденным последствиям, которые незначи-
тельны для нормальной стрельбы на том участке траектории, где пуля имеет сверхзвуковую ско-
171
рость, но становятся важными, когда пуля переходит на трансзвуковой полет во время стрельбы на
сверхбольшие дальности.
Рис. 11.8. Канавки, оставляемые нареза-
ми, имеют значение, но в небольшой сте-
пени.
Канавки, оставляемые нарезами, оказывают
влияние двумя способами, которые важны для
сверхдальней стрельбы. Один эффект связан с тем,
как быстро снижается угловая скорость вращения
пули. Вы можете себе представить, что глубокие ка-
навки с острыми краями приведут к более быстрому
снижению скорости вращения, чем неглубокие глад-
кие канавки. Скорость снижения угловой скорости
вращения важна для стабильности пули, когда она
переходит на трансзвуковой режим полета возле ми-
шени. Вы можете стрелять одним типом пуль из двух
стволов, и из-за различий в канавках, нарезаемых на
пуле, одна пуля может сохранять больше своего
вращения на повышенной дальности и иметь
большую стабильность, чем другая.
Другой эффект от канавок, влияющий на ста-
бильность, связан с аэродинамическими свойствами,
известными как сила и момента Магнуса. Полное
описание силы и момента Магнуса выходит за рамки
этой книги, но приведем краткое объяснение: сила возникает из-за взаимодействия между вра-
щающейся поверхностью пули, включая канавки, с пограничным слоем воздуха, обтекающего пу-
лю. Это сила, которая заставляет вращающиеся мячи лететь по кривой. Расположение центра дав-
ления для силы Магнуса в значительной степени зависит от числа Маха, и значительно смещается,
как только скорость пули становится трансзвуковой. Такое резкое изменение центра давления
Магнуса является основной причиной, почему динамическая устойчивость на этих скоростях так
ухудшается. К сожалению, поскольку сила Магнуса возникает в пределах пограничного слоя, она
сильно зависит от геометрии канавок, которые прорезаются нарезами на пуле.
Первый из этих эффектов (влияние канавок на замедление вращения пули) может быть легко
смоделирован по 6-ти степеням свободы путем простой ручной корректировки аэродинамического
коэффициента, известного как коэффициент сопротивления крену (roll damping coefficient).
Карта стабильности, показанная на рис. 11.9, имеет три трассы стабильности. Все три трассы
приведены для пули .30 калибра 175 гран, смоделированной ранее (стрельба велась из ствола с ша-
гом нарезов 1:12")- Все три трассы рассчитаны в точно таких же условиях, с тем исключением то-
го, что коэффициент сопротивления крену изменялся вручную в пределах ±10%. Это имитирует
стрельбу пулей из стволов, которые создают на пуле более или менее агрессивные канавки, кото-
рые влияют на то, как быстро снижается скорость вращения пули.
Средняя трасса была смоделирована с номинальным сопротивлением крену, как рассчитано по
аэродинамической модели. Трасса чуть выше средней указывает на более высокий уровень гиро-
скопической стабильности, потому что она была начата с коэффициентом сопротивления крену,
сниженным на 10%. Иными словами, пуля сохраняет скорость своего вращения лучше и в резуль-
тате имеет большую гироскопическую стабильность. Нижняя трасса была начата с коэффициен-
том сопротивления крену, увеличенным на 10%, который быстрее гасит скорость вращения, и
приводит к снижению гироскопической стабильности пули.
172
Обратите внимание, что обе пули выстреливаются с одинаковой начальной скоростью враще-
ния, и для того, чтобы увидеть разницу во влиянии сопротивления крену на гироскопическую ста-
бильность, потребуется некоторое время. К тому времени, когда пули достигают скорости транс-
звука, пуля с более низким сопротивлением крену (с более гладкими, неглубокими канавками) со-
хранит 83% от своей первоначальной скорости вращения, в то время как пуля с более высоким со-
противлением крену (с более резкими, глубокими канавками) сохраняет лишь 79% от своей перво-
начальной скорости вращения.
Рис. 11.9. Конкретная форма канавок, создаваемых нарезами на поверхности пули,
оказывает очень незначительное влияние на скорость замедления вращения пули.
Это небольшой эффект, но может быть причиной того, почему различные стволы дают разные
трансзвуковые характеристики с боеприпасами и в условиях, которые представляются одинако-
выми.
Также обратите внимание, что остаточная скорость на этой дальности составляет всего 40% от
дульной скорости по сравнению с ~80%-й остаточной скоростью вращения. Этот факт является
причиной того, почему гироскопическая стабильность растет на такую большую величину по мере
полета пули к мишени. В том месте, где пуля достигает 1100 ярдов, она вращается со скоростью 1
оборот на 5,9".
Влияние атмосферных условий на трансзвуковую стабильность
Атмосферные условия будут оказывать влияние на трансзвуковую стабильность пули несколь-
кими способами. Двумя самыми важными атмосферными условиями являются давление и темпе-
ратура.
Давление наиболее тесно связанно с высотой, так что следующая карта стабильности показана
с тремя трассами, соответствующими стандартному атмосферному давлению и плотности воздуха
ИКАО на уровне моря, на высоте 5000 футов и 10000 футов. Обратите внимание на значительное
173
влияние, которое оказывает высота на карту стабильности. На уровне моря, пуля выходит за пре-
делы области стабильности на карте на дальности примерно 1700 ярдов. На высоте 5000 футов,
трасса остается в области стабильности на протяжении почти всего пути до 2000 ярдов. На высоте
10000 футов, трасса остается в области стабильности вплоть до 2000 ярдов с большим запасом.
Рис. 11.10. Атмосферные условия, особенно высота над уровнем моря, оказывают
основное влияние на транс- и дозвуковую стабильность пули. Основной причиной
такого влияния на стабильность является плотность воздуха.
Стрельба на большой высоте может давать гораздо лучшие баллистические характеристики на
всем протяжении обычного сверхзвукового полета пули. Существует два отдельных фактора, ко-
торые влияют совместно по мере увеличения высоты, и оба эти фактора являются благоприятными
для полета пули и являются следствием более тонкого (менее плотного) воздуха.
Первый эффект состоит в том, что поскольку воздух менее плотен на большой высоте, пуля
лучше сохраняет скорость и ей требуется больше времени для перехода на трансзвуковой режим
полета (т.е. летит она дальше).
Второй эффект заключается в том, что, как только пуля, наконец, замедляется до трансзвуко-
вой, а потом и до дозвуковой скорости, меньшая плотность воздуха создает меньшую дестабили-
зирующую силу, прилагаемую к пуле. Иначе говоря, источником стабильности пули является то,
что вращающаяся масса делает ось пули устойчивой (жесткой). Величина этой стабилизирующей
силы постоянна на любой высоте, потому что она связана с массой пули. Однако дестабилизи-
рующая сила, стремящаяся опрокинуть пулю, имеет аэродинамическую природу, и ее величина
зависит от плотности воздуха. Меньшая плотность воздуха означает меньшую дестабилизирую-
щую силу, и более стабильную пулю.
О влиянии непосредственно температуры также интересно знать, но ее влияние составляет
очень небольшую величину. Более высокая температура будет оказывать взаимно компенсирую-
щие эффекты на характеристики полета пули на большие дальности, когда учитываются трансзву-
174
ковые скорости. Во-первых, повышение температуры приведет к снижению плотности воздуха
(при всех прочих равных условиях), что улучшает полет пули, позволяя ей лететь дальше до пере-
хода на трансзвуковую скорость, а также несколько уменьшает влияние дестабилизирующих сил
на трансзвуковой скорости. Другой эффект повышенной температуры заключается в том, что ско-
рость звука становится выше. Это означает, что пуля будет сталкиваться с трансзвуковыми эффек-
тами на более низкой скорости, чем когда воздух холоднее. В конце концов, эти два эффекта ком-
пенсируют друг друга почти полностью, и итоговое влияние изменения температуры на стабиль-
ность пули будет небольшим. Температура будет в значительной степени влиять на траекторию
только путем влияния на плотность воздуха и скорость звука, но не в такой же степени на качество
стабильности пули. Когда карта стабильности строится при номинальной температуре и при ее
изменении на ±30 градусов по Фаренгейту, все траектории почти совпадают друг с другом.
Заключительные комментарии, касающиеся трансзвуковой стабильности
Ниже приведены важные идеи, которые необходимо уяснить из нескольких предыдущих раз-
делов:
" Баллистические характеристики на трансзвуковых дальностях в значительной степени
зависят от трансзвуковой стабильности, которую очень трудно рассчитать.
" Короткие толстые пули, как правило, с более низким БК, имеют больше шансов сохра-
нить стабильность полета на трансзвуковых скоростях, чем более длинные узкие пули с
высоким БК. Это компромисс, потому что у пуль с более низким БК короче дальность
сверхзвукового полета, и хуже баллистические показатели на всем протяжении полета
до трансзвукового перехода.
" Увеличение шага нарезов может увеличить гироскопическую стабильность пули на
всей траектории. В зависимости от того, насколько узкой является пуля, увеличенная
скорость вращения сможет или не сможет помочь пуле остаться динамически стабиль-
ными на трансзвуковом участке.
" Определенная геометрия канавок, которые нарезаются на пуле стволом, может повли-
ять на ее трансзвуковую стабильность путем влияния на замедление вращения пули.
Это относительно незначительный эффект.
и Атмосферные условия, особенно высота над уровнем моря, оказывает огромное влия-
ние на трансзвуковую стабильность пуль и качество их полета.
" Основной вывод: если вы хотите обеспечить благоприятный и предсказуемый полет
пули на трансзвуковых скоростях, стреляйте короткими пулями из стволов с быстрым
шагом нарезов и узкими, гладкими краями нарезов на большой высоте над уровнем мо-
ря.
Другие соображения, касающиеся стрельбы на сверхбольшие дальности
Трансзвуковая стабильность является самой большой проблемой стрельбы на сверхбольшие
дальности, но, конечно, не единственной. При стрельбе на увеличенные дистанции становятся
важны некоторые факторы, которые не обязательно требуют большого внимания при стрельбе на
нормальные большие дальности.
Например, база прицела с наклоном 20 МОА и прицел с диапазоном внутренних корректиро-
вок 70 МОА позволят вам получить около 55 МОА вертикальной поправки, которых достаточно
для нормальной стрельбы на относительно большие дальности. Это, безусловно, даст вам возмож-
ность стрелять на 1000 ярдов большинством приемлемых патронов и пуль. Однако как только пуля
175
летит дальше этой дальности, и время полета выходит за пределы 2 или 3 секунд, величина сниже-
ния пули становится настолько большой, что вы должны будете понять, как корректировать такую
экстраординарную величину снижения.
Рис. 11.11. Прицелы с внешней регулировкой, как например этот прицел US Optics
SN9, имеют больший ход вертикальной поправки, чем у прицелов с внутренней ре-
гулировкой, потому что смещение прицельной сетки не ограничивается внутрен-
ними пределами трубки прицела.
Например, типовая траектория пули .30 калибра 175 гран потребует около 33 МОА превыше-
ния для обнуления на 1000 ярдах, что не является проблемой в большинстве нормальных настроек.
Для обнуления на 1300 ярдах, траектория требует более 57 МОА. Это величина, которая может
быть на грани возможностей имеющегося диапазона установок превышения (вертикальных попра-
вок) во многих оптических системах, предназначенных для стрельбы на большие дальности. Доба-
вим еще 100 ярдов, на дальности 1400 ярдов, пуля снижается до 67 МОА, затем 78 МОА на 1500
ярдах. На дальности 1500 ярдов пуля снижается со скоростью примерно 10 МОА на 100 ярдов. Та-
кая существенная величина необходимого количества вертикальных поправок, может потребовать
использования некоторых нестандартных креплений для оптики с большим углом наклона, позво-
ляющих обнуляться на больших дальностях. При этом надо понимать, что когда вы установите
кронштейн (планку) оптического прицела со слишком большим углом наклона, он не позволит вам
обнулить винтовку на близкой дальности, что делает его бесполезным для стрельбы на близкие
дистанции.
Невероятная скорость снижения пули также вызывает проблемы и по другим причинам. Рас-
смотрим последствие погрешности в определении дальности. С траекторией пули .30 калибра на
1000 ярдах, погрешность в измерении дальности ±10 ярдов даст расстояние промаха примерно
±7". Однако на 1500 ярдов, ошибка по дальности ±10 ярдов даст расстояние промаха ±18"! Иными
словами, на 1500 ярдах пуля снижается со скоростью 1,5 фута на каждые 10 ярдов полета.
Учитывая, что у обычных лазерных дальномеров на увеличенных дальностях луч расходится и
обратный сигнал становится более слабым, то получить точную дальность до цели на 1500 ярдах
может быть затруднительно. Здесь могут быть исключения, когда цель обладает высокой отра-
жающей способностью, расположена на благоприятной местности, а атмосфера прозрачна и т.д.
Тем не менее, оптимальные условия, позволяющие точно определять расстояния на увеличенных
дальностях, являются скорее исключением, чем правилом. Это касается коммерческих лазерных
дальномеров. Существуют армейские приборы, которые гораздо лучше определяют расстояния на
значительных дальностях, но они очень дороги, и, как правило, не доступны для гражданских
стрелков.
Когда стрелок должен знать точную дистанцию до цели на 1500 ярдах и далее, часто исполь-
зуются другие творческие средства. Например, могут быть загружены, распечатаны, и принесены
в поле GPS изображения. Или, если есть сигнал, можно принести ноутбук для получения изобра-
жений прямо на месте. С помощью портативных GPS приемников можно сохранять реперные точ-
ки и ориентиры на месте расположения цели, а затем можно вычислить расстояние от стрелка до
ориентира.
176
Различные способы определения дальностей до таких дальних целей, как правило, имеют не-
сколько общих черт: они медленные, требуют громоздкого или чувствительного оборудования,
неспособного определить точность; и не практичного для определения дальности до трудно распо-
знаваемых или живых целей. Вывод: если у вас нет высокотехнологичного армейского лазерного
дальномера, определение точного расстояния до объекта будет существенной проблемой для
сверхдальних стрелков.
Другой проблемой, вызванной быстро снижающейся траекторией, является чувствительность к
вариациям дульной скорости. Вернемся к нашей траектории пули .30 калибра 175 гран. На 1500
ярдах снижение пули составит 1230", когда она выстреливается с дульной скоростью 2800 фт/сек
(853 м/с). Мы все знаем, что значение дульной скорости колеблется в определенных пределах. Ти-
повой разброс значений дульной скорости у хорошего дальнобойного боеприпаса составляет 30
фт/сек (~9 м/с) (в среднем ±15 футов в секунду). С таким значительным изменением дульной ско-
рости, разброс точки попадания пули будет ±16", или 32" общего вертикального рассеивания толь-
ко от вариации дульной скорости. Конечно, для более крупных боеприпасов, обладающих более
высокими характеристиками, таких как .338 Lapua Mag, или большой 7 мм Magnum с пулями с вы-
сокими БК, чувствительность меньше, однако проблемы, вызванные быстрым снижением траекто-
рии на увеличенных дальностях, в тот или иной момент становятся серьезными, каким бы боль-
шим боеприпас не был.
Рис. 11.12. Высококачественные лазерные дальномеры крайне необходимы при
сверхдальней стрельбе, когда мельчайшие погрешности в дальности могут вызвать
значительные промахи из-за быстроснижающихся траекторий.
Такие факторы, как эффект Кориолиса и деривация, также становятся более важными и долж-
ны быть скорректированы. Траектория становится все более чувствительной к завалу винтовки и
ветру. Даже вариация в значениях БК от пули к пуле может внести значительный разброс при
177
стрельбе на трансзвуковых скоростях. В принципе каждый элемент внешней баллистики, которые
рассматривались в первых 10 главах, становится экспоненциально более важным при сверхдаль-
ней стрельбе.
Заключение и важные выводы, касающиеся стрельбы на сверхбольшие дальности
" Когда пуля замедляется до трансзвуковых скоростей, расчет траектории на основе
стандартного БК может давать значительную ошибку. Ее можно решить только с по-
мощью индивидуальных профилей аэродинамического сопротивления, которые моде-
лируют сопротивление каждой конкретной пули на всех скоростях.
и Некоторые более длинные пули не будут оставаться стабильными на трансзвуковых
скоростях, что приводит к потере точности, и тому, что пули не летят по предсказуемой
траектории. Иногда более короткая пуля среднего веса, на самом деле имеет большие
возможности на увеличенных дальностях из-за своей способности сохранять стабиль-
ность и предсказуемую траекторию полета на трансзвуковом участке.
" Шаг нарезов ствола и канавки от нарезов на пуле могут оказывать незначительное
влияние на трансзвуковую стабильность пули. Однако самая большая проблема — это
атмосфера. Пуля, которая не имеет шансов остаться стабильной на трансзвуке на уров-
не моря, возможно, не будет иметь проблем на высоте 5000 футов из-за меньшей плот-
ности воздуха.
" Значительное и быстрое снижение пули на сверхбольших дальностях создает дополни-
тельные трудности для выбора и монтажа оптики.
и Точное измерение сверхбольших дальностей приобретает критически важное значение,
но значительно усложняется.
178
Обобщение элементов внешней баллистики
В предыдущих главах мы подробно рассмотрели важные фундаментальные элементы внешней
баллистики, касающиеся стрельбы из стрелкового оружия на большие дальности. Цель данного
обобщения — помочь стрелку определить относительную важность различных элементов таким
образом, чтобы он мог определить приоритеты и расставить их в соответствующем порядке. К
примеру, будет неправильно уделить больше внимание эффекту Кориолиса, чем снижению пули
под действием силы тяжести. Настоящее обобщение будет попыткой представить относительную
важность элементов внешней баллистики. Имейте в виду, что этот список субъективен. В опреде-
ленных обстоятельствах пункты в списке могут меняться местами, и некоторые стрелки могут вы-
строить их в ином порядке. Это лишь мой список, составленный исходя из моих собственных зна-
ний и опыта.
1. Снижение траектории пули
На вершине этого списка находится, без сомнения, снижение траектории пули. Снижение тра-
ектории — наиболее фундаментальная и основная проблема, которую должен решить стрелок на
большие дальности. На самом базовом уровне, учет снижения просто означает измерение дально-
сти, расчет и применение вертикальной поправки с использованием баллистической программы.
2. Надлежащая настройка прицела
Прицелы являются критическим мостом между пониманием внешней баллистики и правиль-
ным учетом влияния ее элементов. Если вы можете рассчитать снижение траектории с точностью
0,1" на 1000 ярдах, вам это не сильно поможет, если вы никогда не проверяли соответствие реаль-
ного вертикального смещения сетки вашего оптического прицела при внесении поправки. В гори-
зонтальном направлении, если вы думаете внести поправку на деривацию и отклонение Кориоли-
са, и не используете уровень на оптическом прицеле для предохранения от заваливания, то вы об-
манываете сами себя.
3. Отклонение ветром
Отклонение ветром, всегда являясь джокером, может оказаться самым важным или наименее
важным фактором в списке в любой конкретный день, в зависимости от того, как он дует. Без со-
мнения, отклонение ветром — наиболее критичная недетерминированная переменная, присутст-
вующая в стрельбе на большие дальности. Все остальные элементы могут быть измерены и учтены
с достаточной точностью. Отклонение ветром — это последняя реальная переменная для стрелка
на большие дальности. Любое время и любые усилия, затраченные на оттачивание ваших способ-
ностей по оценке ветра, непосредственно превратятся в улучшение результатов при стрельбе на
большие дальности, независимо от стрелковой дисциплины.
4. Использование точного баллистического коэффициента
Использование точного баллистического коэффициента очень важно для расчета траектории
пули. В большинстве случаев, заявляемые производителями баллистические коэффициенты по
стандарту G1 достаточно точны для примерных оценок, но если вы всерьез озабочены точностью
ваших расчетов для стрельбы на большие дальности, вам нужно быть уверенным в том, что вы ис-
пользуете точные БК, основанные на подходящем стандарте (G7 для дальнобойных пуль).
179
5. Учет атмосферных условий
Чтобы рассчитать точную дальнобойную траекторию, вам необходимо измерить и учесть
влияние температуры, давления и влажности. Если вы не измеряете непосредственно текущие
кондиции на месте стрельбы, и не рассчитываете собственное решение для выстрела с помощью
портативного приспособления, по крайней мере, заранее создайте и напечатайте таблицу сниже-
ний траектории для высоты и температуры, ожидаемых на месте, в котором будете вести стрельбу.
Влияние высоты над уровнем моря на барометрическое давление является хорошо предсказуемым,
и обычно вы можете неплохо оценивать температуру воздуха исходя из времени года. В приложе-
нии есть таблица, включающая температуру воздуха и давления для высот до 10000 футов.
6. Стрельба под углом к горизонту
Это еще один элемент, место которого в списке зависит от ситуации (как и ветер). Если угол
места цели мал, этот элемент может быть наименее важным из всех, но если угол места цели ве-
лик, его влияние будет значительным. Основной эффект, возникающий при стрельбе под углом к
горизонту, состоит в том, что составляющая силы тяжести, тянущая пулю непосредственно вниз
от линии прицеливания, будет уменьшаться как при стрельбе вверх, так и при стрельбе вниз, обу-
славливая меньшее снижение траектории и завышенные попадания. Такое основное влияние необ-
ходимо учитывать при стрельбе на большие дальности и под существенными углами возвышения.
Небольшая составляющая силы тяжести, действующая по или против траектории, является одним
из вторичных эффектов. Другим (компенсирующим) вторичным эффектом является градиент
плотности воздуха, с которым сталкивается пуля на своей траектории. Эти вторичные эффекты
обычно можно игнорировать без последствий, так как они взаимно компенсируются.
7. Гироскопическое отклонение (деривация)
Деривация — это детерминированная переменная, которая может и должна учитываться, КО-
ГДА все более приоритетные элементы уже учтены. Вам даже не стоит думать о деривации, если
вы не используете уровень на прицеле и не проверили то, что ваша прицельная сетка точно смеща-
ется по вертикали.
8. Эффект Кориолиса
Эффект Кориолиса — наименее важный и очень тонкий элемент внешней баллистики. Его
влияние является детерминированной переменной, поэтому оно предсказуемо, но величина его
обычно настолько мала, что можно еще поспорить о том, стоит ли ее учитывать вообще. Если все
остальные элементы уже учтены (особенно касающиеся прицелов), если ветер не является экстре-
мально сложным, и если обстоятельства позволяют уделить дополнительное время для подготовки
выстрела, тогда Кориолис будет последним оставшимся элементом, который нужно учитывать при
выполнении очень дальних выстрелов. Отклонение Кориолиса всегда меньше деривации. Для
стрелков в северном полушарии будет неплохой идеей использовать ствол с левосторонними наре-
зами для того, чтобы частично погасить влияние деривации и Кориолиса.
9. Влияние сверхдальней стрельбы
Когда пуля выстреливается на такие большие дальности, на которых она замедляется до транс-
звуковой скорости (близкой к скорости звука), в игру вступает слишком большое число перемен-
ных факторов, связанных с полетными характеристиками пули. В частности, аэродинамическое
сопротивление пули на трансзвуковой скорости может недостаточно хорошо моделироваться с
180
помощью стандартов G1 или G7. Если нужно сделать точный расчет траектории, то для точного
моделирования аэродинамического сопротивления конкретной пули необходимо использовать ин-
дивидуальные профили аэродинамического сопротивления {custom drag profiles). Кроме того, про-
блемы со стабильностью пули на трансзвуковой скорости может негативно отразиться (полностью
или частично) на точности и предсказуемости траектории. Снаряжение, подобное оптике с диапа-
зоном вертикальных регулировок 70 МОА и дальномерам для 1000 ярдов, которое прекрасно под-
ходит для стрельбы на обычную дальность, может оказаться совершенно недостаточным для
сверхдальней стрельбы. Небольшой процент стрелков, которые стреляют на сверхбольшие даль-
ности, должны справляться с этими негативными влияниями, но до тех пор, пока вы являетесь од-
ним из 99% стрелков, которые работают в сверхзвуковом диапазоне полета пули, вызовы и эффек-
ты сверхдальней стрельбы не будут оказывать на вас никакого влияния.
181
Часть 2
Анализ баллистических характеристик
182
Глава 12
Интересные факты и тенденции
В этой главе рассмотрен ряд дополнительных вопросов, косвенно относящихся к внешней бал-
листике, которые, все же, могут заинтересовать стрелков на большие дальности. Большая часть
причин, по которым тему баллистики окружает столько мистики, обусловлена тем, что все проис-
ходит очень быстро, и очень немногое из этого можно пронаблюдать непосредственно. В разделах
этой главы я попытаюсь пролить свет на эти вопросы и изложить механику в терминах, с кото-
рыми мы более-менее знакомы. Искренне скажу, что очень малая часть информации из этой главы
способна непосредственно увеличить ваши шансы на попадание в мишень. Цель состоит в том,
чтобы заострить ваше внимание и понимание того, что происходит во время полета пули от вин-
товки к цели. В общем, чем лучше человек будет понимать фундаментальные управляющие прин-
ципы, тем больше удовольствия он будет получать при стрельбе и тем лучше он ее освоит.
Эффекты масштабирования
Существует ряд очень предсказуемых последствий масштабирования пуль вверх и вниз по раз-
личным калибрам. Большая часть эффектов связана с тем, как масштабирование будет влиять на
вес и площадь [поперечного сечения] пули. Обратите внимание на то, что вес пуль пропорциона-
лен их объему, а сопротивление воздуха пропорционально площади поперечного сечения (и форм-
фактору), а на стабилизацию пули в полете влияет как объем, так и площадь (и форма). Кстати го-
воря, нужно хорошо понимать принципы масштабирования площади и объема.
Когда вы масштабируете что-то по линейному размеру, как мы поступаем в случае с калибром,
площадь объекта возрастает с квадратом линейного размера, а объем возрастает с кубом линейно-
го размера. К примеру, рассмотрим квадрат в верхней части рис. 12.1. Этот квадрат имеет стороны
длиной по 1 дюйму и площадь 1 квадратный дюйм. Теперь удвоим длину каждой стороны (умно-
жим ее на два). Квадрат теперь имеет размер 2"х2", и его площадь составляет 22 дюйма, или 4
квадратных дюйма. Более того, если бы наш квадрат со стороной 1" был кубом 1 "xl "х1 " (как по-
казано снизу на рис. 12.1), и вы удвоили длину каждой стороны, то куб теперь имел бы объем 23
или 8 кубических дюймов. То есть происходит увеличение площади в 4 раза и 8-кратное увеличе-
ние объема всего от 2-кратного увеличения линейного размера. Помните, что вес связан с объе-
мом, а это значит, что если у нас есть рост в 8 раз от первоначального объема, то и вес возрастет в
8 раз от первоначальной величины. То есть, можно сделать вывод о том, что если вы увеличиваете
масштаб объекта, вес возрастает больше чем площадь. Эта идея критически важна для понима-
ния баллистических коэффициентов пуль различных калибров.
Разница в линейном масштабе между калибрами не такая же простая, как в случае с коэффици-
ентом масштаба, равным двум, но математика здесь работает аналогичным образом. Рассмотрим
калибры 6,5 мм и 7 мм. Линейный коэффициент масштабирования при переходе от 6,5 мм к 7 мм
равен: 7/6,5 - 1,077. То есть, вы можете ожидать, что площадь поперечного сечения пули (с кото-
рой связаны аэродинамическое сопротивление и стабильность) увеличится в 1,0772, или 1,160 раза.
Точно также, вы можете ожидать, что объем и вес увеличатся в 1,0773, или 1,249 раза. К примеру,
рассмотрим 142-грановую пулю, тяжелую для калибра 6,5 мм. Какой вес должен быть у пули, та-
кой же тяжелой для калибра 7 мм? Просто умножим 142 грана на коэффициент масштабирования
объема, равный 1,249, и мы получим 177 гран веса пули, тяжелой для калибра 7 мм. Самая тяже-
лая 7 мм пуля у компании Sierra весит 175 гран, у компании Berger — 180 гран, так что вы можете
видеть, насколько хорошо можно прогнозировать вес с помощью коэффициента масштабирования.
183
1 дюйм
1 квадратный дюйм
2 дюйма
4 квадратных дюйма
Рис. 12.1. Удвоение линейных размеров объекта увеличивает площадь в 4 раза
(22=4) и объем в 8 раз (23=8).
На рис. 12.2. показано, как пуля 6,5 мм 142 гран масштабируется из калибра 6 мм до .30 калиб-
ра. Вес всех реальных тяжелых для своего калибра пуль близок к линии отмасштабированного
эталона — пули 142 гран. На рис. 12.2 изображены только пули производства компании Sierra, но
вы также можете увидеть аналогичную тенденцию для пуль других производителей.
Понимание влияния масштабирования калибра на вес пули является важным фундаменталь-
ным шагом для оценки баллистических характеристик пуль различных калибров.
184
Масштабируемый вес в сравнении с реальным весом
Калибр (мм)
6 мм (.243) 6,5 мм (.264) 7 мм (.284) 7,62 мм (.308)
Реальный вес (граны) 115 142 175 220
Масштабируемый вес (граны) 112 142 177 228
Рис. 12.2. Масштабирование точных пропорций 6,5 мм 142-грановой пули вверх и
вниз позволяет получить расчетный вес пуль, очень близкий к реальному весу
пуль, производимых компанией Sierra.
Масштабирование баллистического коэффициента
Наше первое упражнение, связанное с эффектами масштабирования калибра, будет состоять в
рассмотрении их влияния на баллистический коэффициент. Баллистический коэффициент — это
простой случай, поскольку как вы можете видеть из приведенной ниже формулы, БК пропорцио-
нален массе и площади (площади пропорционален квадрат калибра).
вес пули / 7000
ВС =----------------
калибр2 х j
(фт/дюйм2)
В вышеприведенной формуле, вес пули указан в гранах, калибр пули — в дюймах, a i - это
форм-фактор (более подробно понятие форм-фактора рассмотрено во 2-й главе). В целом, форм-
фактор будет одинаковым для пуль одинаковых пропорций, независимо от калибра, что удобно для
нашего анализа. Если использовать измеренный БК по G7 для пули 6,5 мм 142 гран MatchKing
(0,301 фунт/дюйм2), то значение форм-фактора по G7 оказывается равным z7 = 0,968. Используя
этот форм-фактор, вы можете спрогнозировать БК для других пуль такой же формы в различных
калибрах. Сделав это, мы узнаем кое-что очень важное о масштабировании пуль и БК.
185
1,0773
БК = 0,301 х-------------= 0,324
1,0772
0,284
БК = 0,301 х-------------= 0,324
0,264
Рис. 12.3. Масштабирование балли-
стического коэффициента.
Обратите внимание на то, что в формуле БК, вес (пропорционален объему) находится в числи-
теле, а квадрат диаметра (пропорционален площади) — в знаменателе. Ранее мы определили ко-
эффициент масштабирования от калибра 6,5 мм в калибр 7 мм, который равен 1,077. Чтобы спро-
гнозировать БК для 7 мм пули, базируясь на БК для 6,5 мм пули, вы умножаете БК на отношение
коэффициента масштабирования в кубе, к коэффициенту масштабирования в квадрате. Это пока-
зано на рис. 12.3. Если упростить, то вы просто можете умножить БК на коэффициент масштаби-
рования, как показано на рис. 12.3.
Иными словами, баллистический коэффициент для пуль одинаковой формы точно масштаби-
руется с калибром в соотношении 1:1! К примеру, измеренный БК по G7 пули 6,5 мм 142 гран
Match King равен 0,301 фунт/дюйм2. Основываясь на этом, давайте спрогнозируем БК для 7 мм
пули. Наш коэффициент масштабирования будет являться простым соотношением калибров: 7
мм/6,5 мм = 1,077, или 0,284/0,264 = 1,077. Математическая
формула на рис. 12.3 показывает, что проецирование БК пу-
ли 6,5 мм 142 гран в 7 мм дает значение БК по G7, равное
0,324 фунт/дюйм2. Реальный измеренный БК по G7 для схо-
жей по форме пули 7 мм 175 гран Match King был равен
0,327 фунт/дюйм2! Это хорошо сопоставимо с отмасшта-
бированной величиной, равной 0,324, так как профиль пули
7 мм 175 гран очень похож на профиль пули 6,5 мм 142
гран. Если вы отмасштабируете БК 6,5 мм пули вниз до ка-
либра 6 мм, вы сможете получить расчетный БК 0,278
фунт/дюйм2. На самом деле, измеренный БК по G7 для 115-грановой пули оказался равен 0,276
фунт/дюйм2! Таким образом, можно запросто прогнозировать БК по G7 для пуль различных ка-
либров, если вы знаете БК по G7 для справочной пули схожей формы.
На рис. 12.4 показаны результаты прогнозирования БК для целого ряда калибров на основе пу-
ли 6,5 мм 142 гран и принципе масштабирования. Очень четко видно, что 6 мм, 6,5 мм и 7 мм ка-
либры имеют БК по G7, точно находящиеся на линии масштабирования, и точно там, где они и
ожидаются, исходя из анализа. В отличие от них, баллистические коэффициенты, заявленные про-
изводителями (преобразованные из стандарта G1 в стандарт G7) полностью выпадают из общей
картины. Значение заявленного БК для 6 мм пули намного выше, чем должно быть, учитывая, что
пуля имеет практически такой же профиль, что и 6,5 мм и 7 мм пули (смотри профили пуль в ниж-
ней части рис. 12.4.).
Пуля 6,5 мм SMK имеет заявленный БК, очень близкий к измеренному. Пуля 7 мм SMK имеет
загадочно низкий заявленный БК, учитывая такую же форму, как и у 6-мм и 6,5 мм пуль. 240-
грановая пуля, хотя она почти на 10 гран тяжелее, чем масштабированная пуля 6,5 мм 142 гран,
имеет измеренный БК, расположенный ниже линии масштабирования. Причина ясна, если рас-
смотреть профили этих пуль. Очевидно, что 240-грановая пуля MatchKing имеет другую форму31 и
не имеет форм-фактора низкого аэродинамического сопротивления, как у пуль меньших калибров,
и поэтому ее БК располагается ниже линии масштабирования, рассчитанной масштабированием
этих пуль меньшего калибра.
Мне нравится это упражнение, потому что оно показывает, что некоторые вещи во внешней
баллистике не настолько сложны, как кажутся на первый взгляд.
В частности, длина оживала пуль Match King .30 калибра пропорционально короче, чем у пуль Match King мень-
ших калибров.
186
Масштабирование баллистического коэффициента
для пуль Sierra схожей формы
Калибр (мм)
6 мм *7 Поперечная нагрузка (фунт/дюйм2) БК по G7 (фунт/дюйм2)
115 DTAC Г1 3^ 1,007 0,278 0,276
6,5 мм
142 SMK 0,968 0,291 0,301
7 мм
175 SMK 0,948 0,310 0,327
.308 калибр
240 SMK Cl 1,092 0,361 0,332
Рис. 12.4. Обратите внимание на то, как тупоносая тяжелая пуля .30 калибра срав-
нивается с тяжелыми пулями более мелких калибров. Относительная тупизна пули
.30 калибра создает большее сопротивление воздуха, и это вредит баллистическому
коэффициенту.
Рассмотрим график на рис. 12.4. Все заявленные БК не соответствуют действительности. Вы
можете (по понятным причинам) удивиться, почему заявленный БК для пули 7 мм пули 175 гран
Match King лишь чуть-чуть выше, чем у намного меньшей по весу пули 6 мм 115 гран DTAC. Ко-
нечно же, проблема зависимости БК по G1 от скорости допускает некоторые погрешности, но не
187
обязательно ложные заявления. Ситуация со сверхвысоким заявленным БК пули калибра 6 мм
может заставить людей принимать огромной важности решения на основании характеристик, ко-
торые, по их мнению, существуют. Тем не менее, в итоге, вообще ничего сверхъестественного не
происходит. То же самое касается и калибра 7 мм. Кто выберет для стрельбы 7 мм пулю с ее по-
вышенной отдачей, когда заявленный БК не отражает реального преимущества над пулями калиб-
ра 6 мм или 6,5 мм? Будет полезно узнать, что все три пули одинаковой формы во всех 3-х калиб-
рах будут иметь характеристики, которые масштабируются точно так же, как диктуют законы
природы. Одним исключением из группы является пуля .308 калибра 240 гран Match King. Не-
смотря на то, что она на 10 гран тяжелее, чем масштабированная пуля 6,5 мм 142 гран, эта пуля
имеет значение БК, располагающееся намного ниже линии масштабирования. Как было сказано
ранее, причина этого очевидна, если посмотреть на относительно тупой профиль этой пули, и ее
соответственно худший форм-фактор по G7.
Основной вывод состоит в следующем: когда вы действительно измеряете баллистический ко-
эффициент, и приводите его к подходящему (а не к зависимому от скорости) стандарту, очень мно-
гие вещи проясняются, и начинают подчиняться здравому смыслу! Учитывая исторически сло-
жившийся потенциал неточных заявленных баллистических коэффициентов, приведенных к не-
подходящему стандарту G1, не удивительно, почему с БК связано столько загадок. Я надеюсь, что
эта книга сможет помочь вам утвердиться во мнении, что реальные БК полезны в использовании и
не так сложны в понимании.
Конечно же, в итоге, пуля остается одной и той же. Ее характеристики — это ее характеристи-
ки, независимо от того, как вы решаете ее описать. Просто намного легче правильно понять ха-
рактеристики пуль, если вы будете использовать точно измеренные и приведенные к правильному
стандарту баллистические коэффициенты.
Попадания в мишени на больших дальностях сильно зависят от тех решений, которые вы при-
няли в отношении своего снаряжения и которые основаны на ваших оценках баллистических ха-
рактеристик. Чем точнее вы понимаете характеристики пуль, тем более верными будут прини-
маемые Вами решения, и тем больший успех будет вам сопутствовать в стрельбе на большие даль-
ности. Проведение стрелками на большие дальности анализа баллистических характеристик пуль,
основанного на неточных БК по G1, заявленных в рекламе производителей пуль, исторически яв-
лялось самым слабым звеном в цепи принятия решений — как в плане сравнительной оценки
стрелками относительных характеристик различных пуль/калибров, так и в их способности рас-
считывать точные траектории для выбранной ими стрелковой системы.
Присущее превосходство БК пуль более крупных калибров
Наше упражнение с масштабированием показало, что для пуль одинаковой формы, пропор-
циональных по весу в своих калибрах, БК будет возрастать с ростом калибра в соотношении 1:132.
Поэтому не удивительно, что пули более крупных калибров могут иметь более высокие БК. Те-
перь у нас есть фундаментальное знание о том, как и почему это происходит.
Знание того, почему пули большего калибра имеют более высокие БК, не является достаточной
информацией для полной оценки характеристик пули. Вы не можете просто предположить, что
сможете выстреливать пули всех калибров с одинаковыми скоростями. В целом, пули большего
калибра сложнее разгонять до тех же высоких дульных скоростей, которые достигаются с пулями
меньших калибров. Когда будете сравнивать баллистические характеристики пуль разных калиб-
ров, наряду с БК также будьте осторожны при оценке реальных дульных скоростей. В следующей
Т.е. как соотносятся калибры, так соотносятся и их БК — прим, редактора русского перевода.
188
главе будет представлен более подробный анализ влияния БК и дульной скорости на характери-
стики пули.
До сих пор я много внимания уделял баллистическому коэффициенту. Тем не менее, прежде
чем мы отойдем от этой темы, я бы хотел сделать важное замечание. Сами по себе БК не убивают
цели или не выигрывают матчи! Рассмотрим матч по стрельбе на большие дальности. Вы не може-
те придти на матч с комбинацией калибра и пули, которую считаете превосходящей по баллисти-
ке, и ожидать, что ваше снаряжение выиграет матч за вас. Разница в баллистических характе-
ристиках между винтовками на любом конкретном матче обычно достаточно мала. Лишь не-
большая грань отделяет самую лучшую по баллистике винтовку от самой худшей. Ваши способ-
ности эффективно читать ветер и правильно адаптироваться к его мельчайшим изменениям намно-
го более важны, чем несколько десятых долей баллистического коэффициента. Тем не менее, вы-
сокий БК важен.
Рассмотрим следующую ситуацию. Два спортсмена стреляют матч друг против друга в одних
и тех же условиях. Стрелок А имеет небольшое преимущество по баллистике над стрелком В. Ес-
ли оба стрелка имеют равные навыки в чтении ветра, стрелок А будет иметь чуть лучшие шансы
на победу в матче, хотя любой из стрелков может выиграть любой конкретный матч. Если эти двое
стреляют 20 матчей друг против друга, стрелок А почти наверняка заработает более высокий сред-
ний результат (или отстреляет меньшую среднюю группу), чем стрелок В.
Влияние масштабирования на гироскопическую стабильность
Большая часть данного обсуждения стабильности является обзором материала, пред-
ставленного в 10-й главе. Он заново представлен здесь для того, чтобы показать влияние масшта-
бирования на стабильность пули.
Фактор гироскопической стабильности (5g) — это мера того, насколько хорошо пуля стабили-
зирована. Теоретически, чтобы пуля была стабильной (не кувыркалась) в полете, ФГС у дульного
среза должен лишь быть выше 1,0. На практике, пули должны покидать ствол с ФГС, равным как
минимум 1,4 в стандартных атмосферных условиях, чтобы был запас на возможные ошибки.
Двумя основными факторами, влияющими на гироскопическую стабильность вращающихся
пуль, являются: 1) аэродинамический опрокидывающий момент, стремящийся дестабилизировать
пулю, и 2) инерциальные эффекты вращающейся массы, стабилизирующие ее. Если стабили-
зирующие эффекты сильнее дестабилизирующих, пуля будет лететь носиком вперед.
Дестабилизирующие аэродинамические эффекты больше связаны с площадью пули, а стабили-
зирующие эффекты больше связаны с весом пули. Звучит знакомо, не так ли? Такая же логика бы-
ла и в случае масштабирования баллистического коэффициента. Увеличение линейного масштаба
пули будет в итоге создавать больше стабилизирующей массы (инерции), чем дестабилизирую-
щего аэродинамического момента. Итоговый результат будет заключаться в том, что пуля боль-
шего калибра, выстреливаемая с той же скоростью из ствола с тем же шагом нарезов, будет более
стабильной. Другими словами, при использовании пуль более крупного калибра существует тен-
денция к использованию более медленного шага нарезов33 для достижения стабильности, сопоста-
вимой с пулями меньших калибров.
Другой способ посмотреть на шаг нарезов — понять, что определенный класс пули потребует
постоянного шага нарезов, выраженного в калибрах на один оборот.
Чтобы понять, что я имею ввиду, взгляните на таблицу 12.1. Обратите внимание, что пули от
.224 до .338 калибра, которые являются тяжелыми для своих калибров, требуют одного и того же
Когда шаг нарезов замедляется, то количество дюймов на один оборот возрастает — прим, редактора русско-
го перевода.
189
шага нарезов в 31 калибр на дюйм, даже если это означает самый разный шаг нарезов, выражен-
ный в дюймах на оборот.
И последний момент, касающийся стабильности: сразу же, как только пуля покидает ствол,
ФГС начинает возрастать. Причина состоит в том, что поступательное движение пули замедляется
намного быстрее, чем ее вращательное движение. Другими словами, дестабилизирующие эффек-
ты уменьшаются быстрее, чем стабилизирующие эффекты. В результате по мере полета пули к
мишени ФГС растет.
С •писание пули Дюймы на один оборот Калибры на один оборот
.224 кал. 90 гран ’L L 2 1:7" 31
.244 кал. 115 гран 1:8" 30
.264 кал. 140 гран с 22^ззз 1:8,5" 32
.284 кал. 180 гран L 2^2^ 1:9" 32
.308 кал. 230 гран L 1:10" 33
.338 кал. 300 гран 1:10" 30
Таблица 12.1. Обратите внимание, что количество дюймов на один оборот после-
довательно возрастает по мере роста калибра, что означает более медленный шаг
нарезов. Однако количество калибров на один оборот остается относительно по-
стоянным и колеблется в районе значения ~31 калибр на один оборот.
Помните, что гироскопической и динамической стабильности посвящена целая глава в 1-й час-
ти этой книги, в которой эти явления разобраны очень подробно. Краткое упоминание данной те-
мы приведено здесь для того, чтобы лишь показать влияние масштабирования на стабильность.
Энергия в баллистике
В любом научном исследовании физических основ, составление уравнения сохранения энергии
обычно позволяет выявить очень интересные вещи. В данном разделе мы воспользуемся базовым
анализом энергии, чтобы выявить некоторые интересные факты, касающиеся полета пуль.
Вначале давайте поговорим о том, как записать кинетическую энергию пули количественно.
Кинетическая энергия {kinetic energy, KE) — это энергия движения пули. Она измеряется в футо-
фунтах (ft-lbs). Представьте это следующим образом: если бы пуля была выстрелена строго вверх с
энергией 100 футо-фунтов, и ударила в груз весом 1 фунт, этот груз поднялся бы вверх на 100 фу-
тов. Если той же пулей выстрелить в груз весом 100 фунтов, то этот груз поднялся бы вверх на 1
фут. Кинетическая энергия обычно используется для количественного определения энергии пуль
при попадании, и ее можно рассчитать по следующей формуле.
190
т х V2
Eq =---------
450800 [12.1]
где:
Eq — кинетическая энергия пули у дульного среза (в футо-фунтах);
т — вес пули (в гранах);
V— скорость пули (в футах в секунду)
Общеизвестно, что пуля во время полета через воздух замедляется. Пуля имеет некоторую
скорость у дульного среза, и соответствующее количество кинетической энергии. Когда пуля ле-
тит к цели, она замедляется, и энергия, которой обладает пуля, расходуется. Куда же уходит эта
энергия? Закон сохранения энергии гласит, что энергия, которую теряет пуля, куда-то девается,
она не может просто исчезнуть. В случае пули, энергия ее поступательного движения расходуется
на звук и тепло, которые пуля передает воздуху во время ее полета к мишени. Довольно трудно
представить, как такое количество энергии может конвертироваться в звук и тепло, но то, что де-
лает пуля со своей кинетической энергией, является однозначным явлением.
Чтобы перевести энергию в привычные термины, рассмотрим пулю .308 калибра 175 гран, вы-
стреливаемую с дульной скоростью 3000 фт/сек. В момент, когда пуля вылетает из ствола винтов-
ки, она обладает 3494 футо-фунтами энергии (-4737 Дж). Подумайте об этой энергии как о бюд-
жете пули. Чтобы максимизировать внешнебаллистический потенциал, пуля должна прилететь к
своей цели настолько эффективно, насколько возможно, что означает, что она должна быть эко-
номной в расходовании своей энергии. Если пуля очень обтекаема, и имеет форм-фактор низкого
аэродинамического сопротивления, равный примерно 0,95, тогда она достигнет цели, находящейся
1000 ярдах, на скорости 1510 фт/сек, что составит лишь половину ее первоначальной скорости; и
обладая энергией 885 футо-фунтами, что составляет лишь четверть ее первоначальной энергии
(помните, что кинетическая энергия пропорциональна квадрату скорости). В данном примере пу-
ля, пока добиралась до цели, потратила 2609 футо-фунтов (3537,3 Дж) энергии. Другими слова-
ми, несмотря на то, что пуля имеет профиль низкого аэродинамического сопротивления, ей все
равно пришлось передать 2609 футо-фунта энергии атмосфере. Так как полет пули происходит на
сверхзвуке, большая часть этой энергии была затрачена на непрерывное сжатие воздуха в ударной
волне, что является трудной и шумной работой. Пуле удалось передать эти 2609 футо-фунта энер-
гии атмосфере за время своего полета, который длился 1,41 секунды. Иными словами, пуля теряла
в среднем 1850 футо-фунта энергии за каждую секунду своего полета.
Когда мы говорим о скорости потери энергии, мы имеем ввиду мощность. Энергия, равная
1850 футо-фунта в секунду, эквивалентна 3,36 лошадиным силам. В электрических единицах из-
мерения, это составляет 2509 ВаттЗЛ. Помните, что это средняя скорость передачи энергии для
дальности 1000 ярдов. На первых 100 ярдах эта скорость намного больше, и она намного меньше
на последних 100 ярдах. На первых 100 ярдах пуля теряет 391 футо-фунт за 0,103 секунды, то есть
мощность составляет 6,9 лошадиных силы или 5149 Ватт. На последних 100 ярдах пуля теряет 154
футо-фунта за 0,1908 секунд, что соответствует скорости передачи энергии 1,47 лошадиных силы
или 1094 Ватта. Поэтому на расстоянии от дульного среза до 100 ярдов пуля теряет энергию со
скоростью, которой можно сразу комфортно запитать пятьдесят одну 100-ваттную лампочку. На
В России в качестве единицы измерения мощности, как правило, используется т.н. метрическая лошадиная
сила (л.с.), 1 л.с. = 735,5 Вт. В США и Великобритании используется т.н. механическая лошадиная сила, 1 л.с. =
745,7 Вт. Разница небольшая, но она есть — прим, редактора русского перевода.
191
расстоянии между 900 и 1000 ярдами, пуля этой мощностью может запитать почти одиннадцать
100-ваттных лампочек. Для стрелков, которые побывали в поле, и слышали, как пули пролетают
над головой (сидя в мишенных ямах на стрелковом матче), потеря пулей энергии проявляется в
виде очень громкого щелчка, который является ее собственным звуковым ударом.
Рассмотрим еще одну пулю .30 калибра 175 гран, выстреливаемую с той же дульной скоро-
стью, но эта пуля имеет профиль с намного большим аэродинамическим сопротивлением, и форм-
фактор, равный 1,05. Сопротивление этой пули будет на 10% больше, чем у предыдущей пули,
имевшей форм-фактор, равный 0,95. В результате, пуля с более высоким аэродинамическим со-
противлением будет терять скорость и энергию с большей скоростью, чем пуля с более низким
аэродинамическим сопротивлением. Вы можете сказать, что пуля с более высоким сопротивлени-
ем не очень умно тратит свою энергию. Она летит к мишени, растрачивая энергию на производст-
во впечатляющей и дорогой ударной волны, постоянно теряя скорость и энергию, и не заботясь о
будущем. Такой неэффективный полет с высоким аэродинамическим сопротивлением отрицатель-
но влияет в баллистические характеристики. У пули с большим аэродинамическим сопротивлени-
ем, в сравнении с пулей с низким аэродинамическим сопротивлением, деградирует каждый пока-
затель баллистического качества.
Большая часть энергии, которой обладает пуля, представлена в виде поступательной, или ли-
нейной кинетической энергии, но не вся. Пуля также имеет определенное количество энергии в
виде вращательной кинетической энергии. У дульного среза типовая пуля .30 калибра обладает
примерно 8-10 футо-фунтами вращательной кинетической энергии. Так как вращение пули не
противопоставляется непосредственно аэродинамическому сопротивлению, пуля способна лучше
сохранять свою вращательную скорость и энергию, но она будет уменьшаться со временем. На
дальности 800 ярдов, пуля замедлится до вращательной скорости, грубо соответствующей 5 или 6
футо-фунтам. Эта скорость потери энергии соответствует всего 4,5 Ваттам. Это примерно такая же
мощность, которая требуется для работы маленького настольного радиоприемника.
Для внешнебаллистических свойств пули было бы лучше, если бы она на своем пути к мишени
могла сохранять максимально возможное количество энергии. Более того, в некоторых стрелковых
задачах (охота), пуле приходится расплачиваться той кинетической энергией, которая осталась у
нее, передавая ее цели наиболее убойным способом. Такой наиболее убойный способ составляет
предмет изучения терминальной баллистики, но мы лишь бегло рассмотрим терминальные харак-
теристики пули с точки зрения энергии.
Пуля способна вызывать смерть/обездвиживание животного посредством двух основных меха-
низмов. Первый — это очевидное проникновение/разрыв жизненно важных органов животного,
что убивает животное посредством прекращения снабжения его мозга кислородом. Так убивают
ножи и стрелы. Высокоскоростная пуля имеет другой очень мощный поражающий механизм —
гидростатический удар. Когда пуля, летящая на сверхзвуковой скорости, входит в среду (живот-
ное), состоящую, в основном, из несжимаемой жидкости и тканей, по телу животного распростра-
няется очень сильная ударная волна. В непосредственной близости от пути пули, ударная волна
оказывается достаточно мощной, чтобы реально повредить ткани, даже если ни одна часть пули
физически их не коснулась. Если ударная волна достаточно сильна, она также может повлиять на
мозг животного, вызвав немедленное обездвиживание и/или бессознательное состояние. Сила
ударной волны пропорциональна скорости пули, и тому, насколько сильно пуля раскрывается.
Двумя противоположными сторонами спектра терминальной баллистики являются:
Максимальное проникновение — минимальное раскрытие. На этом краю спектра находят-
ся пули, имеющие цельную конструкцию. Преимущество пуль, которые не раскрываются,
состоит в том, что вы можете ожидать, что они потратят всю свою энергию на проникно-
192
вение, при этом они глубоко проникнут в жизненно-важные органы толстых животных.
Недостаток их в том, что пуля может запросто пробить животное насквозь и покинуть его с
достаточной скоростью/энергией. Энергия, которой будет обладать пуля при выходе из жи-
вотного, является потраченной впустую энергией, поскольку она могла бы быть потрачена
на создание большой ударной волны и повреждения, если бы эта пуля раскрывалась силь-
нее.
Максимальное раскрытие — минимальное проникновение. Пули на другом конце спектра
будут раскрываться сразу же после удара, разрушаться и передавать всю свою энергию в
виде одной мощной ударной волны. Их недостаток в том, что когда животное крупное, пу-
ля может не проникнуть до жизненно-важных органов и потерять всю свою энергию сразу
же под шкурой животного.
Наилучший вариант передачи пулей своей энергии при ударе — это баланс между проникаю-
щей способностью и раскрытием. Основная трудность разработки пули с оптимальными терми-
нальными характеристиками состоит в том, что существует большое количество видов животных
и скоростей попадания, с которыми пуле придется работать. Если пуля была специально разрабо-
тана для оптимальной передачи своей энергии мелким тонкошкурым животным на близких даль-
ностях, эта пуля будет не очень эффективной при стрельбе по большим животным с толстой шку-
рой на больших дальностях. Терминальная баллистика требует идти на серьезные компромиссы в
отношении конструкций пуль. С точки зрения энергии, задача состоит в том, чтобы иметь доста-
точную проникающую способность, чтобы пуля достигала жизненно важных органов животного, а
затем потратила остаток своей энергии на создание эффективного раневого канала посредством
мощной гидростатической ударной волны, которая могла бы мгновенно обездвижить животное.
Влияние шага нарезов на дульную скорость
Эта тема находится вне рамок рассмотрения этой книги, но она связана с энергией, и поэтому я
кратко поделюсь своими мыслями на этот счет. Общепринятым мнением является то, что при про-
чих равных условиях ствол с более быстрым шагом нарезов создает меньшую дульную скорость.
Причина состоит в том, что дополнительная энергия, которая требуется для более быстрого закру-
чивания пули, лишает ее некоторой величины скорости поступательного движения.
Предполагая, что данный заряд пороха содержит достаточное количество энергии для разгона
пули .30 калибра 175 гран до скорости 2800 фт/сек из ствола с шагом нарезов 1:12", какую величи-
ну потери скорости мы можем ожидать в случае, если эта же пуля будет выстреливаться из ствола
с шагом нарезов 1:10"тем же самым пороховым зарядом?
В стволе с шагом нарезов 1:12", пуля получит около 3046 футо-фунтов поступательной кине-
тической энергии и около 9 футо-фунтов вращательной кинетической энергии, что в сумме соста-
вит 3055 футо-фунтов энергии, сообщенной пуле. Если бы шаг нарезов был 1:10", величина вра-
щательной кинетической энергии возросла бы до 10,8 футо-фунтов, оставив всего 3044,2 футо-
фунтов для поступательной кинетической энергии, что соответствует дульной скорости, равной
2799 фт/сек.
Этот энергетический баланс показывает, что шаг нарезов оказывает ничтожно малое влияние
на дульную скорость. Однако здесь нужно в большей степени учитывать внутреннюю баллистику,
оказывающую влияние в этом случае. Например, предположение о том, что порох сообщает пуле
одинаковое количество энергии, возможно, не соответствует действительности. Горящий порох
создает давление, которое пропорционально температуре и внутреннему объему гильзы. Более бы-
стрый шаг нарезов может увеличить уровень давления до величины, достаточной, чтобы порох
создавал большее давление, чем в стволе с более медленным шагом нарезов. Возможно даже, что
193
из-за влияния горения пороха, более быстрый шаг нарезов создаст равную или даже большую
дульную скорость.
Другим фактором, который необходимо учитывать, являются вариации качества внутренней
поверхности канала ствола, что вне зависимости от скорости вращения повлияет на дульную ско-
рость.
В заключение скажу, что я не думаю, что есть какая-либо практическая связь между более бы-
стрым шагом нарезов и достигаемой дульной скоростью.
Природа рассеивания пуль
Независимо от того, насколько сильно мы пытаемся минимизировать рассеивание, оно всегда
будет существовать в той или иной мере. Существуют различные виды рассеивания, обу-
словленные различными дефектами в стрелковой системе. 50-фунтовая винтовка для Бенчреста
будет иметь все те же самые составляющие рассеивания, что и 6-фунтовая горная винтовка, но эти
составляющие у Бенчрест-винтовки будут намного меньшими, что позволит ей стрелять намного
меньшие по размеру группы. Существует два основных вида рассеивания пуль, и интересно, что
они действуют различными способами.
На рис. 12.5 изображены 3 линии, идущие от стрелка к мишени. Линия А —
это линия прицеливания. Это линия, по которой летела бы пуля, если бы рассеи-
вания не было вообще. Линия В представляет собой рассеивание, линейное по
дальности. Рассеивание, линейно возрастающее с дальностью, означает, что если
винтовка стреляет группы размером 1" на 100 ярдов, то она будет стрелять 2-х
дюймовые группы на 200 ярдов, и т.д. Обычно рассеивание представляют именно
таким образом. Ошибка прицеливания — это пример той составляющей рассеива-
ния, которая определенно связана с дальностью, так как она является угловой
ошибкой. По определению, угловая ошибка пропорциональна дальности. Конечно,
при экстраполировании на большую дальность, стрелки обычно обнаруживают,
что их рассеивание не совсем пропорционально дальности, но почему?
Для многих стрелков может показаться сюрпризом, что большинство состав-
ляющих рассеивания пули не является угловой ошибкой, но наоборот, связаны со
временем полета пули. Рассеивание, пропорциональное времени полета, характе-
ризуется линией С на рис. 12.5. Обратите внимание на то, что рассеивание растет
непропорционально дальности.
Рассмотрим влияние небольшого дисбаланса массы, скорее всего, обусловлен-
ного тем, что оболочка пули с одной стороны толще, чем с другой. Дисбаланс, по-
добный этому, вызовет рассеивание, поскольку при покидании пулей дульного
среза, ее центр тяжести смещается по кривой. Величина этого дисбаланса для хо-
рошо изготовленных современных пуль обычно очень мала, но в определенной степени она при-
сутствует у любой пули. Тот факт, что пуля вращается со скоростью около 200 000 об/мин, усили-
вает влияние на рассеивание любого дисбаланса. Другим способом описать то, что пуля смещает-
ся по кривой, — это сказать, что после запуска, пуля приобретает небольшую составляющую ско-
рости, направленную под 90 градусов к линии прицеливания. Ключевое слово в предыдущем пред-
ложении — это скорость. Как нам известно, расстояние, на которое объект оказывается смещен-
ным при движении с заданной скоростью, зависит от того, сколько времени он проводит в пути.
К примеру, если центр тяжести пули смещен относительно ее геометрического центра всего на
0,0001", и она вылетает из ствола со скоростью вращения 180 000 об/мин (дульная скорость 3000
фт/сек из ствола с шагом нарезов 1:12"), пуля начнет свой полет со скоростью 1,89 дюйма в секун-
Мишень
АВС
Стрелок
Рис. 12.5.
Реалистичное
рассеивание.
194
ду, направленной в каком-то случайном направлении.35 На 100 ярдах время полета составит около
0,103 секунды, поэтому пуля отклонится от точки прицеливания на 0,19 дюйма. Пуля сохранит
такую поперечную скорость, которую она приобрела в начале своего полета. Когда пуля достигнет
1000 ярдов, она будет лететь 1,4106 секунды, и ее отклонение вырастет до 2,7". Если бы рассеива-
ние, равное 0,19" (0,48 см) на 100 ярдах, было бы пропорционально дальности, то на 1000 ярдах
оно составило бы всего 1,9", но так как рассеивание обусловлено поперечной составляющей ско-
рости пули, отклонение будет пропорционально времени полета, и будет равно 2,7 " (6,9 см).
Почти все составляющие отклонения пули обусловлены тем, что пуля приобретает небольшую
поперечную скорость в момент своего запуска. К примеру, движение винтовки перед тем, как пуля
покидает ствол, приведет к появлению поперечной составляющей скорости. Поперечная скорость
может быть сообщена пуле как посредством изгиба ствола («движение хлыста»), так и/или тем,
что вся винтовка начинает откатываться назад под действием силы отдачи до того, как вылетит
пуля. Тяжелый ствол помогает сгладить динамику запуска пули, так как он жестче, и лучше сопро-
тивляется изгибам. Также помогает большой вес винтовки, так как он не дает винтовке сильно
смещаться до того, как вылетит пуля. Наиболее кучные винтовки — это Бенчрест-винтовки,
имеющие тяжелые стволы и тяжелые ложи, которые очень единообразно откатываются в своих
очень тщательно разработанных упорах. Вы не можете полностью предотвратить движение вин-
товки под действием отдачи, но если она обязательно будет двигаться, то пусть это движение бу-
дет настолько единообразным, насколько это возможно.
Представленное ранее обсуждение единообразия выявило важность положения стрелка при
стрельбе для получения и сохранения хорошей естественной точки прицеливания (natural point of
aim, NPA). Принятие естественной точки прицеливания означает, что когда вы лежите в положе-
нии лежа с винтовкой, удерживаемой в руках при помощи стрелковой куртки и ремня, прицельные
приспособления направлены на мишень без приложения какой-либо мускульной силы. Иными сло-
вами, вы должны суметь полностью расслабиться, закрыть глаза и сделать несколько вдохов и вы-
дохов, и когда вы откроете глаза, прицельные приспособления должны быть отцентрированы на
мишени. Когда вы найдете хорошую естественную точку прицеливания, винтовка будет удержи-
ваться и откатываться единообразно от выстрела к выстрелу. Если у вас нет хорошей точки прице-
ливания, то для производства выстрела вам придется мышцами наводить прицельные приспособ-
ления на мишень. Ваши мышцы не смогут поддерживать винтовку так же однообразно, как ваш
скелет. Если винтовка будет откатываться по-иному вследствие того, что она удерживается неод-
нообразно от выстрела к выстрелу (даже если прицельные приспособления идеально отцентриро-
ваны на мишени), то когда вы нажмете на спусковой крючок, пуля может приобрести некоторую
случайную поперечную скорость, возникающую на дульном срезе. Это объясняет, почему естест-
венная точка прицеливания в частности и удержание винтовки вообще является настолько кри-
тичными и фундаментальными факторами для меткой стрельбы.
Другое следствие того, что отклонение пуль связано с временем их полета, состоит в том, что
пули с лучшими баллистическими характеристиками будут создавать меньшие группы на больших
дальностях, даже в отсутствии атмосферных неопределенностей (ветра). Причина состоит в
том, что пули с лучшими баллистическими характеристиками будут иметь меньшее время полета.
Рассмотрим винтовку, стреляющую пулями .308 калибра из предыдущего примера. Обе пули весят
175 гран, одна из них имеет форм-фактор по G7, равный 0,95, а другая имеет форм-фактор по G7.
равный 1,05. Поперечная нагрузка у этих пуль одинаковая, но пуля с меньшим на 10% аэродина-
1,89 дюйма в секунду поперечной скорости получается в результате смещения ЦТ на величину 0,0001" на ско-
рости вращения 180000 об/мин. Увеличение смещения ЦТ или увеличение скорости вращения увеличит эту ве-
личину рассеивания.
195
мическим сопротивлением имеет на 10% больший БК. Обе эти пули способны стрелять однодюй-
мовые группы на 100 ярдов, что означает, что стрелковая платформа передает пулям составляю-
щую поперечной скорости, равную примерно 4,85 дюйма в секунду, что соответствует максималь-
ному радиусу рассеивания в 0,5 дюйма (для полного размера группы 1 дюйм в диаметре). На 1000
ярдах, время полета для пули с низким аэродинамическим сопротивлением составит 1,411 секунд,
что даст радиус рассеивания 6,8 дюйма, означающий размер группы 13,6 дюйма. Пуля с более вы-
соким аэродинамическим сопротивлением и форм-фактором по G7, равным 1,05, на достижение
1000-ярдовой отметки затратит 1,475 секунды. Такое большее время полета создаст для пули ра-
диус рассеивания 7,2 дюйма, что соответствует 14,4-дюймовой группе, исходя из поперечной ско-
рости 4,85 дюймов в секунду у дульного среза. Короче говоря, меныиее время полета может при-
вести к меньшим по размерам группам, даже в отсутствии ветра.
Если винтовка стреляет группы, размер
.260 Remington
187 ярдов 990 ярдов
Реальное рассеивание 1,0" 7,5"
Линейное рассеивание 1,0" 5,3"
Рассеивание по времени полета 1,0" 6,8"
Рис. 12.6. Сравнение моделей рассеивания.
которых возрастает с дальностью только
линейно (1 дюйм на 100 ярдах, 10 дюймов
на 1000 ярдах, и т.д.), то вы можете сказать,
что винтовка имеет очень хорошую дина-
мику запуска пуль. Другими словами, она
наводит на пулю минимальную попереч-
ную скорость, и рассеивание из нее полно-
стью обусловлено угловыми факторами,
вроде ошибки прицеливания. Ошибка при-
целивания возникает из-за невозможности
стрелка разрешать центр точки прицелива-
ния при выбранном увеличении оптическо-
го прицела. Кроме того, любые смещения
перекрестия оптической системы внутри
прицела от выстрела к выстрелу вызовут
некоторые ошибки прицеливания.
Показанный выше пример с пулями .30
калибра с высоким и низким аэродинами-
ческим сопротивлением дал нам идею того,
как прогнозируется рассеивание, зависящее
от времени полета, на большие дальности.
Как этот прогноз согласуется с реально-
стью? В 8-й главе я представил результаты
эксперимента, проведенного для измерения
снижения траектории пули на большой
дальности. Часть того эксперимента со-
стояла в том, чтобы измерить траекторию
пули на двух дистанциях (187 и 990 ярдах).
Группа из пяти выстрелов отстреливалась
из двух винтовок, и измеренное снижение
сравнивалось со снижением, рассчитанным
баллистической программой, и оказалось,
что они хорошо совпали. Мы можем ис-
пользовать данные из этого эксперимента,
196
чтобы посмотреть, как соотносятся реальное рассеивание для пуль на дальности от 187 до 990 яр-
дов с расчетом, сделанным исходя из линейного рассеивания пуль, и прогнозом, сделанным на ос-
нове зависимости рассеивания пуль от времени их полета.
На рис. 12.6 показаны результаты этого сравнения для калибра .260 Remington с пулями 142
гран Sierra MatchKing. В этом примере анализировалось только рассеивание в горизонтальной
плоскости. Рассеивание в вертикальной плоскости осложнено вариациями дульной скорости.
В случае калибра .260 Remington, двумя выстрелами, отклонившимися сильнее всего (по гори-
зонтали) в группе являлись выстрелы №1 и №5. На дальности 187 ярдов, выстрелы №1 и №5 от-
стояли друг от друга на 1". Если бы это рассеивание прогнозировался линейно до 990 ярдов, ре-
зультат был бы следующим: 1 дюйм умножить на 990/187 = 5,3" расстояния между этими двумя
выстрелами. Чтобы рассчитать рассеивание на основе времени полета, вам вначале нужно рассчи-
.308 Winchester
187 ярдов 990 ярдов
Реальное рассеивание 0,69" 6,3"
Линейное рассеивание 0,69" 3,7"
Рассеивание по времени полета 0,69" 5,1"
Рис. 12.7. Сравнение моделей рассеивания.
тать скорость отклонения на 187 ярдах.
На 187 ярдах пули отклонились на 1
дюйм, и время полета пуль составило
0,2036 секунды. Поэтому выстрелы от-
клонялись со скоростью 1 дюйм/0,2036
секунды, или 4,91 дюйм в секунду. На
990 ярдах время полета составило 1,3897
секунды, так что можно ожидать, что пу-
ли отклонятся друг от друга на 4,91 дюй-
ма в секунду умножить на 1,3897 = 6,8
дюйма. Реальное расстояние между про-
боинами от выстрелов №1 и №5 на 990
ярдах составило 7,5 ", что больше расчет-
ных величин, как линейного рассеивания,
так и рассеивания по времени полета, но
оно ближе к расчету по времени полета.
Чтобы быть точным, скажу, что реальное
рассеивание оказалось на 9% выше рас-
сеивания, рассчитанного по времени поле-
та, и на 29% больше расчета, основанно-
го на линейном рассеивании. Существует
множество причин того, почему наблю-
даемое рассеивание спрогнозировано не-
точно. Первым в списке вечно присутст-
вующий джокер — ветер.
Помните, что во время испытаний дул
попутный ветер со скоростью примерно в
8 миль/ч. Ветер никогда не бывает на
100% устойчивым, поэтому вариации в
точках попадания от выстрела к вы-
стрелу, обусловленные различиями в
скорости ветра и его направлении вполне
возможны, и могли увеличивать рассеи-
вание до величины выше расчетной. Если
вы вернетесь к 8-й главе, и посмотрите на
197
точки попадания этих выстрелов, вы сможете увидеть, что на 990 ярдах выстрелы №1 и №5 не бы-
ли самыми удаленными друг от друга. Выстрелы №2 и №3 на 187 ярдах оказались смещенными
влево от своих положений. Для данного анализа, важно посмотреть на оба этих выстрела на обеих
дистанциях.
Тот же самый тест был повторен с калибром .308 Winchester с использованием пуль 155,5 гран
Berger Fullbore. В этой группе из 5 выстрелов, выстрелы №2 и №3 оказались на 187 ярдах самыми
далеко отстоящими друг от друга (по горизонтали), и они же оказались самыми далеко отстоящи-
ми на 990 ярдах. На 187 ярдах разброс между выстрелами №2 и №3 составил 0,69 дюйма. Время
полета пули на 187 ярдов составило 0,1994 секунды, что означает, что пули отклонялись со скоро-
стью 3,46 дюйма в секунду. Эти пули достигли 990 ярдов за 1,474 секунды. Если бы пули сохрани-
ли свою первоначальную скорость отклонения, они бы отклонились на: 3,46 (дюйма в секунду)
умножить на 1,474 (секунд) - 5,1 дюйма на 990 ярдов. Выстрелы №2 и №3 показали измеренный
горизонтальный разброс в 6,3 дюйма на 990 ярдов. Если спроецировать 0,69 дюйма рассеивания на
187 ярдах линейно на 990 ярдов, то расчетное рассеивание должно было бы составить 3,7". Други-
ми словами, реальное рассеивание оказалось на 19% больше, чем расчет, сделанный исходя из
времени полета, и на 41% больше, чем сделанный на основе линейного рассеивания.
Как было сказано ранее, тот факт, что реальное рассеивание оказалось больше, чем ожидалось
исходя из времени полета, означает, что на разброс повлияли некоторые другие переменные (воз-
можно ветер). Если бы этот эксперимент проводился в идеальных условиях (без ветра), я полагаю,
что реальное рассеивание на большой дальности оказалось бы между линейным рассеиванием и
расчетом по времени полета. Если бы реальное рассеивание на большой дальности оказалось бы
ближе к линейному рассеиванию, то вы могли бы сделать вывод о том, что большая часть рассеи-
вания винтовки обусловлена ошибкой прицеливания (угловой ошибкой). Если бы рассеивание
оказалось бы ближе к прогнозу, сделанному на основе времени полета, то большая часть этого
рассеивания была бы больше связана с динамикой запуска винтовки/пули.
В предыдущих примерах я показал промежуточный этап в расчете скорости рассеивания пули
для иллюстрации природы этого вида рассеивания. Но существует и более простой способ, кото-
рый вы можете использовать для прогнозирования рассеивания. Вы можете просто умножить ве-
личину рассеивания на короткой дальности на отношение времени полета от короткой до большой
дальности. Например, для случая с .308 Winchester, время полета на 187 и 990 ярдов составляет
0,1994 секунды и 1,474 секунды, соответственно. Вы можете просто умножить 0,69 дюйма рассеи-
вания на 187 ярдах на отношение 1,474/0,1994 и получить 5,1 дюйма.
В приведенных ниже пунктах подводятся итоги того, где мы находимся в нашем изучении рас-
сеивания на данный момент.
Существует два фундаментально различных источника рассеивания:
> Угловое рассеивание, которое линейно по дальности и обусловлено, в основном,
ошибками прицеливанием.
> Рассеивание, происходящее от динамики запуска винтовки/пули. Так как такого рода
рассеивание действует путем придания пуле начальной скорости в произвольном на-
правлении, оно пропорционально времени полета пули.
Причина, по которой группу в 10 дюймов отстрелять на 1000 ярдов намного труднее, чем
отстрелять однодюймовую группу на 100 ярдов, состоит в том, что большая часть рассеи-
вания винтовки обычно обусловлена динамикой запуска, и это рассеивание пропорцио-
нально времени полета. Время полета до дальности 1000 ярдов всегда более чем в 10 раз
больше, чем время полета на дальность 100ярдов.
198
Так как большая часть рассеивания обусловлена динамикой запуска, очень важно сфокуси-
роваться на различных аспектах стрелковой платформы, включая: жесткость ствола; вес
винтовки; на том, как винтовка направляется во время отката/отдачи (в мешках с песком,
на сошке или из положения лежа с опорой и т.д.)
Вот таковы достаточные причины того, почему с дальностью винтовка может иметь большее
по величине рассеивание, чем линейное рассеивание. Можно ли иметь рассеивание, которое с
дальностью будет меньшим, чем линейное? Другими словами, возможно ли, что винтовка стреля-
ла однодюймовые группы на 100 ярдов и 1,5-дюймовые группы на 200 ярдов?
Этот вопрос был темой ряда очень горячих дебатов, в которых участвовали стрелки на боль-
шие дальности. Многие стрелки говорили, что имеют винтовки, способные показывать на боль-
ших дальностях группы, которые по угловому размеру меньше, чем группы на коротких дально-
стях. Критические мнения на эту тему утверждают, что неуправляемые пули не могут «сходиться»
во время полета, но реальных свидетельств этого слишком много, чтобы их игнорировать. Почти
все видели винтовку, или знают кого-то, кто клянется, что у него есть винтовка, стреляющая груп-
пы в угловых величинах (МОА) на большие дальности меньшие, чем на короткие. И этот вопрос,
определенно, требует исследования.
Во внешней баллистике существует механизм, который, вероятно, может приводить к эффекту,
наблюдавшемуся таким большим количеством стрелков. Этот эффект называется эпициклическим
отклонением {epicyclical swerve). Эпициклическое отклонение — это витиеватое обозначение тра-
ектории полета, имеющей форму штопора. Если пуля вылетает из ствола с некоторым первона-
чальным движением тангажа и/или рыскания, пуля будет гасить наведенное возмущение посред-
ством прецессии (если только пуля обладает адекватной гироскопической стабильностью). За вре-
мя, пока пуля гасит свои колебания, носик пули прецессирует вокруг усредненной траектории по-
лета по кривой, называемой эпициклической кривой. Когда носик пули направлен во все стороны
по окружности, он просто направляет пулю по штопорообразной траектории. Такое спиральное
отклонение от естественной траектории полета пули называется эпициклическим отклонением. По
мере полета пули к мишени и затухания прецессии, пуля плавно возвращается на естественную
траекторию полета.
В соответствии с вышеприведенным объяснением, может показаться, что эпициклическое от-
клонение может быть причиной того, что винтовка стреляет большие в угловом измерении группы
на близких дальностях, чем на больших дальностях. Тем не менее, более пристальный взгляд на
величину эпициклического отклонения указывает на то, что этот эффект слишком мал, чтобы быть
заметным, даже если углы конусообразного движения пули велики.
Для типовых пуль, выстреливаемых с первоначальными скоростями тангажа/рыскания, радиус
эпициклического отклонения в своем максимуме составляет всего от 0,02 до 0,04 дюймов на пер-
вых 100 ярдах. Если пуля динамически стабильна, как большинство пуль на сверхзвуковых скоро-
стях, то она будет гасить свои колебания, и радиус ее отклонения упадет почти до нуля на первых
200 ярдах. На рис. 12.8. изображено движение тангажа и рыскания для пули 7 мм 180 гран Berger
VLD, выстреливаемой со скоростью 2800 фт/сек из стволов с шагом нарезов 1:9 " и 1:7 " и первона-
чальной скоростью рыскания 25 радиан в секунду (1,432 градуса в секунду). На графиках сверху
показаны углы, образуемые осью пули при ее прецессии, а не реальная траектория полета пули.
Графики зависимости рыскания от тангажа показывают угловое движение пули на первых 25 яр-
дах ее полета.
Как вы можете видеть на графиках, расположенных с правой стороны рис. 12.8., пуля, вра-
щающаяся быстрее с большей гироскопической стабильностью, завершает циклы своей прецессии
с большей частотой, чем медленнее вращающаяся, менее стабильная пуля, изображенная слева.
199
Когда пуля выстреливается из ствола с более медленным шагом нарезов 1:9 ", она достигает мак-
симального угла в 3 градуса на первом цикле рыскания от первоначального отклонения носика,
равного 25 радиан в секунду. Когда пуля выстреливается из ствола с более быстрым шагом наре-
зов 1:7", ее максимальный угол рыскания составляет всего в 1,6 градуса. Более быстрая частота
прецессии и более низкие амплитуды тангажа/рыскания — это симптомы повышенной гироскопи-
ческой стабильности.
Рис. 12.8. Эпициклическое отклонение влияет на траекторию в очень малой степе-
ни, и только на ближних дальностях.
В обоих случаях носик пули вращается вокруг траектории полета настолько быстро, что пуле
не хватает времени, чтобы слишком далеко сбиться с курса. Другими словами, когда носик пули
направлен вправо, пуля создает подъемную силу в этом направлении. Спустя очень короткий ин-
тервал времени, носик пули оказывается направленным влево, вызывая возникновение подъемной
силы в этом направлении. Высокая частота прецессии пули и тот факт, что пуля не может соз-
давать слишком большую подъемную силу, свидетельствуют об очень небольшом радиусе эпи-
200
циклической спирали. Графики в нижней половине рис. 12.8 представляют собой вид сверху на
траекторию пули при ее полете к мишени. Вы можете видеть, что наибольшая величина отклоне-
ния пули в сторону составляет около 0,04 дюйма для медленно вращающейся пули, и чуть меньше
для быстро вращающейся пули. Такое максимальное отклонение возникает на расстоянии всего от
3 до 5 ярдов от дульного среза. К тому моменту, когда пуля достигнет 100 ярдов, радиус этого от-
клонения уменьшится до величины, которую невозможно измерить. Вы можете видеть, что обе
траектории отклоняются вправо, при этом эпициклические отклонения происходят в обе стороны.
Итоговый изгиб траекторий обусловлен гироскопическим отклонением (деривацией), и на 100 яр-
дах он равен около 0,06 дюйма у медленно вращающейся пули и около 0,08 дюйма у быстро вра-
щающейся пули.
Эти графики показывают, что даже на 100 ярдах эпициклическое отклонение уже незаметно на
фоне деривации величиной менее чем 0,1 дюйма, так что его величина действительно очень мала.
Величины и частоты этой небольшой разницы будут немного отличаться для каждой пули и
каждого уникального угла начального рыскания, но длинная пуля 7 мм 180 гран VLD, смодели-
рованная здесь, это пуля, генерирующая относительно высокие величины отклонения из-за своей
длины (подъемной силы) и более медленных, чем обычно, циклов прецессии.
Сейчас должно быть ясно, что механизм эпициклического отклонения не может быть причи-
ной наблюдаемых систематических случаев отстрела меньших угловых групп на больших дально-
стях. Радиус отклонения просто слишком мал. Я полагаю, что ответ на загадочное уменьшение
групп лежит в области оптики.
Параллакс — это оптическое явление, влияющее на видимую точку прицеливания, на-
блюдаемую через оптический прицел. Параллакс — это проблема, зависящая от дальности. Если
оптический прицел настроен на устранение параллакса на близкой дальности, он будет вносить
ошибку в прицеливание на большой дальности, и наоборот. Большинство серьезных оптических
прицелов, используемых для стрельбы на большие дальности, имеют устройства регулировки па-
раллакса, позволяющие стрелку практически обнулять параллакс на определенной дальности. Оп-
тические прицелы без отстройки параллакса обычно настраиваются на отсутствие параллакса на
бесконечности, что означает, что на ближних дальностях, на первой паре сотен ярдов, оптический
прицел будет иметь некоторый параллакс, который будет вносить ошибку прицеливания по близко
расположенным мишеням. При стрельбе по мишеням на больших дальностях с использованием
такого оптического прицела, параллакс будет меньшим, и ошибка прицеливания также уменьшит-
ся. Для оптических прицелов, оснащенных устройством отстройки параллакса, может оказаться,
что отстройка выполнена неправильно, и это будет вызывать похожие ошибки прицеливания на
заданной дальности. Более того, ошибки в точке прицеливания, в основном, более чувствительны
к параллаксу на ближних дальностях, чем на дальних. Это становится очевидным, если посмотреть
на величину поправки на параллакс на оптическом прицеле. Чтобы исправить параллакс на даль-
ности от 20 до 100 ярдов, нужно сделать полный оборот объектива, а на дальности от 400 до 600
ярдов — всего около 1/4 оборота.
Вывод по данной проблеме: если винтовка стреляет 1-дюймовые группы на 100 ярдов и 1,5-
дюймовые группы на 200 ярдов, я полагаю, что причиной этого является ошибка прицеливания,
обусловленная параллаксом на близкой дальности.
Чтобы проверить эту теорию, нужно взять винтовку, которая систематически стреляет мень-
шие по угловому размеру группы на большой дальности, и отстрелять из нее через две мишени
одну и ту же группу выстрелов. Получив одну и ту же группу выстрелов на двух дальностях, мож-
но будет измерить прирост группы и определить реальный характер рассеивания. Этот экспери-
201
мент можно будет повторить, как для ближней, так и для дальней точек прицеливания, чтобы оп-
ределить, позволяет ли дальняя точка прицеливания добиться меньших групп на обеих дальностях.
202
Глава 13
Пример анализа баллистических характеристик
В этой главе будет представлен пример типового сравнительного анализа [баллистических] ха-
рактеристик двух пуль. Целью данного анализа характеристик является определение того, какая из
двух пуль лучше подходит для конкретного применения. Для описания данного примера была вы-
брана стрельба на большие дальности из положения лежа. Вопрос, на который должен ответить
анализ характеристик, состоит в следующем: какая пуля лучше подходит для стрельбы из положе-
ния лежа на большие дальности: Berger 168 гран VLD или 180 гран VLD и почему? При анализе
основное внимание будет уделено взаимоотношению между весом и дульной скоростью, а для
принятия решения о том, какая из пуль лучше, в качестве основного показателя баллистических
характеристик будет использовано отклонение ветром. Хотя в этом анализе в качестве примера
используются конкретные пули, принципы анализа характеристик могут быть применены к лю-
бым исследуемым пулям. В некоторых местах этой главы обсуждение будет выходить за рамки
обозначенной темы. Это сделано специально, чтобы напомнить некоторые элементы, представ-
ленные в 1-й части данной книги.
Введение
Компания Berger в настоящее время выпускает две пули в калибре 7 мм: 168 гран VLD и 180
гран VLD. Профили низкого аэродинамического сопротивления этих пуль делают их очень при-
влекательным выбором для стрельбы на большие дальности. Разносторонность использования
этих пуль простирается от охоты на крупную дичь до тактической стрельбы, а также от соревно-
ваний по Бенчресту на большие дальности до любых других соревнований, включая стрельбу из
положения лежа на большие дальности по версии NRA и стрельбу F-класс на очки. Этот анализ
начнем с общего представления баллистических свойств и измеренных характеристик этих двух
пуль, имея в виду, что данная информация применима ко всем видам стрельб, в которых могут ис-
пользоваться эти пули. Позже в этом анализе мы сравним баллистические характеристики этих
двух пуль для конкретного вида стрельбы на большие дальности из положения лежа в медленном
темпе по версии NRA.
Конструкция пуль
На рис. 13.1 и 13.2 показаны чертежи с размерами рассматриваемых в данном анализе пуль,
вместе с их измеренными данными аэродинамического сопротивления и баллистическими коэф-
фициентами. Данные, представленные на рисунках, взяты непосредственно из 3-й части книги, где
подобные данные представлены более чем для 235 пуль, предназначенных для стрельбы на боль-
шие дальности.
Обратите внимание на очень агрессивный профиль секантного оживала конструкции VLD. Эта
конструктивная особенность представляет собой компромисс, который очень хорошо известен
многим стрелкам. Секантное оживало большого радиуса великолепно подходит для снижения аэ-
родинамического сопротивления; тем не менее, известно, что потенциальный размер групп, от-
стреливаемых пулями VLD, очень чувствителен к глубине посадки. Стрелки, желающие ис-
пользовать преимущества, обеспечиваемые низким аэродинамическим сопротивлением пуль VLD,
должны быть внимательны при выборе глубины посадки для этих пуль.
При одновременном рассмотрении этих пуль видно, что их зауженные хвостовые части и ожи-
вала очень похожи. Единственным конструктивным отличием между ними является длина веду-
203
щей поверхности. Ведущая поверхность пули 180 гран на 0,079 " длиннее, чем у пули 168 гран, а ее
общая длина длиннее на 0,080". На чертежах видны некоторые мелкие различия. К примеру, раз-
ница в 0,7 градуса в углах наклона хвостовой части, разница в 0,001" в длине оживала, разница в
0,4 калибра в радиусе оживала, и разница в 0,005 " в диаметре мейла.
Berger .284 калибр 1 68 гран VLD
Размер выборки: 5 Радиус оживала: 18,05 калибров
Поперечная нагрузка: 0,298 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,57
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 h 6KG1
1500 / 1,34 0,335 0,914 0,326 0,508 0,586
2000 / 1,79 0,297 0,946 0,314 0,476 0,625
2500 / 2,23 0,270 0,948 0,314 0,476 0,625
3000 / 2,68 0,249 0,959 0,31 0 0,470 0,633
Среднее значение: 0,942 0,316 0,483 0,617
Отклонение: 0,046 0,015 0,038 0,047
Рис. 13.1. Измеренные значения аэродинамического сопротивления и баллистиче-
ские коэффициенты для пули Berger 168 гран VLD.
Важно отметить, что размеры на этих чертежах были непосредственно измерены мною для
пуль из партий указанных номеров. Измерения проводились на токарном станке с помощью инди-
204
каторной головки, и я не настаиваю на их идеальной точности. Для оценки характеристик этих
пуль не имеет значения погрешность размеров на чертежах, я говорю это лишь для того, чтобы
подтвердить, что результаты измерения баллистического коэффициента относятся к пулям из дан-
ной партии, с данными номинальными размерами.
Berger .284 калибр 180 гран VLD
Размеры взяты из партии №508
Размер выборки: 17 Радиус оживала: 18,48 калибров
Поперечная нагрузка: 0,319 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,54
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 h 6KG1
1500 / 1,34 0,355 0,967 0,330 0,538 0,593
2000 / 1,79 0,301 0,962 0,331 0,484 0,659
2500 / 2,23 0,266 0,934 0,341 0,469 0,679
3000 / 2,68 0,239 0,921 0,346 0,451 0,706
Среднее значение: 0,946 0,337 0,486 0,659
Отклонение: 0,047 0,017 0,086 0,113
Рис. 13.2. Измеренные значения аэродинамического сопротивления и баллистиче-
ские коэффициенты для пули Berger 180 гран VLD.
205
Свойство, которое скорее всего будет изменяться от партии к партии пуль, — это диаметр ме-
йла (это верно для любого бренда). Ближе к середине этой главы будет представлена таблица, по-
казывающая, как может изменяться БК в зависимости от изменения диаметра мейла. Результаты
моих испытаний действительны для значений диаметров мейла, показанных на чертежах, которые
являются средними значениями этого параметра для тестировавшейся партии.
Наблюдения о том, что обе эти пули имеют одинаковые конструкции зауженных хвостовых
частей и оживал, свидетельствуют о том, что они должны иметь близкие форм-факторы. Они име-
ют ведущие поверхности различной длины, но из всех параметров конструкции пуль, длина ве-
дущей поверхности оказывает наименьшее влияние на форм-фактор.
Тремя основными компонентами аэродинамического сопротивления, действующего на пулю,
являются: (ударное) волновое сопротивление, сопротивление у основания (донное сопротивление)
и сопротивление поверхностного трения. Сопротивление ударной волны составляет большую
часть сопротивления, и на него, в основном, влияет длина и форма оживала, включая диаметр ме-
йла. Донное сопротивление — вторая по значимости составляющая сопротивления, и она может
быть уменьшена посредством правильно разработанной зауженной хвостовой части. Сопротивле-
ние поверхностного трения — наименее важная составляющая сопротивления, и она пропорцио-
нальна площади обтекаемой поверхности пули. Различия между этими двумя пулями, которые
больше всего должны влиять на форм-фактор, — это диаметр мейла и длина ведущей поверхно-
сти. Форм-фактор более длинной 180-грановой пули будет лучше, чем у 168-грановой пули36, из-
за меньшего диаметра мейла, но увеличенная длина увеличивает площадь обтекаемой поверхности
и сопротивление поверхностного трения. Такое взаимно уравновешивающее влияние приводит к
очень близким значениям форм-факторов у этих двух пуль.
Интерпретация измеренных тестовых данных
Пуля 180 гран VLD — это пуля, которой лично я стреляю на соревнованиях (на большие даль-
ности из положения лежа), поэтому она тестировалась больше, чем более легкая пуля 168 гран
VLD. У меня есть данные для 17 выстрелов 180-грановой пулей VLD, и для 5 выстрелов 168-
грановой пулей VLD. Если данные чистые, то пяти выстрелов обычно достаточно для определения
БК с очень хорошей точностью. Количество выстрелов, сделанных для определения аэродинами-
ческого сопротивления и БК, приводится в пункте размер выборки под чертежами, показанными
на рис. 13.1 и 13.2. Также вы можете получить идею о количестве и однообразии данных, если
взглянете на экспериментальные точки на кривой сопротивления, расположенной ниже на графике
на рис. 13.1 и 13.2. Несмотря на то, что пулей 168 гран VLD было сделано всего 5 выстрелов, дан-
ные измерений отличаются лишь ненамного, что указывает на то, что БК измерен надежно. Пуля
180 гран VLD была протестирована в два разных дня, с разницей в 3 месяца. Первый тест включал
в себя стрельбы образцами с подрезанным, необработанным и заостренным мепла. Данные, полу-
ченные для необработанных мепла на протяжении двух дней тестирования, показаны вместе на
рис. 13.2, и они согласуются с разницей до 1%.
Так как конструкции оживал у этих двух пуль одинаковые, влияние подрезки и заострения ме-
пла на форм-фактор пули 180 гран VLD в равной мере применимо к 168-грановой пуле VLD. Бла-
годаря этому мы можем понять влияние доработки мепла на баллистический коэффициент пули
168 гран VLD.
Часть кривой аэродинамического сопротивления, выделенная на рис. 13.1 и 13.2 толстой лини-
ей — это диапазон скоростей, на котором в действительности и измерялось сопротивление возду-
Это не зависит от конструкции пуль, а является последствием используемых производственных допусков.
206
ха. Серая пунктирная линия показывает, как проецируется профиль драг-кривой по G7 по обе сто-
роны от измеренных данных.
В соответствии с цифрами, приведенными для пули 168 гран VLD на рис. 13.1., представляет-
ся, что форм-фактор по G7 (z7) изменяется больше, чем форм-фактор по G1 (ц). На самом деле, ва-
риация по G7 в процентном отношении меньше, чем вариация по G1 (4,9% вариация для G7 про-
тив 7,9% для G1), и это означает, что стандарт G7 лучше подходит для этой пули, чем стандарт G1.
Для пули 180 гран VLD накоплено больше данных в более широком диапазоне скоростей, что по-
зволило нам лучше описать ее кривую аэродинамического сопротивления и вариации БК. В ре-
зультате мы имеем намного меньшие вариации форм-фактора и БК по G7, чем по G1. В реально-
сти, вариация форм-фактора по G7 для пули 168 гран VLD, вероятно, будут более близкими к тем,
которые показаны для 180-грановой пули, но это не так очевидно из имеющихся данных, посколь-
ку было сделано всего 5 выстрелов, и они охватывают не такой большой диапазон скоростей, как
данные для пули 180 гран VLD.
Стоит напомнить, что значение форм-фактора по G7 ниже 0,95 считается очень низким. Эти
пули VLD, плюс пуля 175 гран Sierra Match King и пуля 162 гран Hornady Атах являются четырь-
мя тяжелыми пулями в калибре 7 мм, имеющими форм-фактор по G7 ниже 0,95. Подобное нали-
чие 7-мм тяжелых пуль с низким аэродинамическим сопротивлением делает этот калибр превос-
ходным для стрельбы на большие дальности. В калибре 6,5 мм форм-фактор по G7 ниже 0,95
имеют три пули, и множество пуль имеют форм-фактор около 0,96. В .243 калибре форм-фактор
по G7, равный 0,95, имеют всего две пули. В .308 калибре ни одна из протестированных пуль не
имеет форм-фактора по G7 ниже 0,95. У самой ближайшей пули — 208-грановой Hornady Атах —
значение форм-фактора равно 0,967. Я думаю, что такая нехватка пуль низкого аэродинамического
сопротивления в .30 калибре сыграла свою роль в снижении популярности этого калибра в по-
следние годы в пользу меньших калибров.
В предыдущем разделе мы обсудили сходства в конструкциях этих двух пуль, и сделали пред-
положение о том, что измеренные форм факторы также должны быть очень близкими. Из рис.
13.1. и 13.2. вы можете увидеть, что значения измеренных форм-факторов оказались очень даже
близкими: 0,942 и 0,946. Такое соответствие оказалось даже более впечатляющим, поскольку мои
измерения не обеспечивают подобной точности! Более честным способом представить результат
измерения форм-факторов была бы следующая форма: 0,942 (±0,01) в сравнении с 0,946 (±0,01). В
свете погрешности измерений в ±1%, мы можем сказать, что эти две пули для всех практических
целей стрельбы имеют одинаковый форм-фактор, что было ожидаемо исходя из их конструкции.
Так как форм-факторы одинаковы, разница в баллистических коэффициентах между этими
двумя пулями будет полностью обусловлена большим весом более тяжелой пули. Вспомните фор-
мулу БК:
т / 7000
ВС =------------- (фт/дюйм2)
Й?2 X i
где:
т — вес пули (в гранах);
d — калибр пули (в дюймах);
i — форм-фактор (по G1 или G7)
207
Использовав значение форм-фактора по G7 для пули 168 гран VLD, равное 0,942, получим БК
по G7 равный 0,316 фунт/дюйм2. Мы можем рассчитать БК более тяжелой пули, просто умножив
БК по G7 более легкой пули на соотношение их веса следующим образом: 0,316 (фунт/дюйм2) х
180/168 = 0,339 фунт/дюйм2. Использовав реально измеренный форм-фактор для 180-грановой пу-
ли VLD, получаем БК по G7 0,337 фунт/дюйм2, что очень хорошо согласуется с пропорцией мас-
штабирования.
Понимать составляющие БК может быть очень полезно. Баллистический коэффициент тради-
ционно считается загадочным и противоречивым числом, но когда он используется правильно, и
относится к правильному стандарту (G7 для дальнобойных пуль), он в действительности оказыва-
ется достаточно простым и предсказуемым.
К примеру, как показано выше, БК рассчитывается с использованием поперечной нагрузки и
форм-фактора. Поперечную нагрузку довольно просто представить, это просто вес пули (в фун-
тах), деленный на калибр (в дюймах), возведенный в квадрат. Теперь, чтобы получить БК, вам ну-
жен только форм-фактор. Форм-факторы, привязанные к стандарту G1, не являются интуитивно
понятными для дальнобойных пуль, и они сильно варьируются в зависимости от скорости пули.
Но при использовании стандарта G7, значения форм-факторов варьируются только от 0,94 до 1,12,
и они не изменяются со скоростью. Пуля с профилем 155-грановой пули Lapua Scenar .30 калибра
имеет форм-фактор, очень близкий к 1,0, потому что ее форма очень похожа на стандартный сна-
ряд G7. Более обтекаемые пули имеют меньший форм-фактор, и наоборот, но диапазон разброса
значений довольно невелик: от 0,94 для очень обтекаемых пуль до 1,12 для менее обтекаемых
пуль. Вооружившись этой информацией и калькулятором, вы можете предположить форм-фактор
лишь по профилю пули, и рассчитать БК по G7, который может оказаться более точным, чем заяв-
ленный производителем! Все больше и больше современных баллистических программ дают воз-
можность ввода БК, отнесенных к различным стандартам, включая G1 и G7. Тем не менее, для
дальнобойных пуль стандарт G7 всегда будет самым лучшим вариантом. После тщательного изу-
чения данных из 3-й части этой книги, вы начнете очень хорошо понимать взаимосвязь между
формой пули и форм-фактором по G7.
Доработки мепла (носика пули)
Для данных пуль было изучено влияние подрезки и заострения мепла. Тем, кто не знаком с
этими процедурами, привожу краткое объяснение. Подрезка мепла — это процесс подрезки не-
ровных краев носиков пуль до гладкого одинакового диаметра. Цель процесса состоит в устране-
нии вариаций БК от пули к пуле, обусловленных различиями в носиках. Недостатком подрезки
мепла является то, что носики пуль оказываются чуть большими, что несколько уменьшает сред-
ний БК. Заострение мепла — это процесс, при котором пуля впрессовывается в матрицу, имею-
щую вкладыш сверху, сжимающий носик пули до меньшего диаметра. Таким образом, большое
мепла можно сделать чуть меньшим. В результате получается увеличенный и более однообразный
БК. В таблице 13.1. показано влияние подрезки и заострения мепла на БК по G7 двух пуль Berger.
К этому моменту мы хорошо рассмотрели исследуемые пули. У нас появилось достаточно ин-
формации о БК этих пуль и о том, чего можно ожидать от доработок мепла, вроде подрезки и за-
острения. После получения этих фундаментальных данных, мы можем приступать собственно к
анализу характеристик. Все шаги в анализе, предпринятые до этого момента, являются универ-
сально применимыми, независимо от целей стрельбы. Далее анализ будет сфокусирован на кон-
кретном использовании — соревнованиях по стрельбе лежа в медленном темпе на большие даль-
ности (1000 ярдов) по версии NRA. Если цель вашей стрельбы иная, шаги, которые потребуется
предпринять для изучения характеристик этих пуль, будут иными. К примеру, если вы захотите
208
сравнить эти пули для охоты, очень важным фактором будет являться кинетическая энергия пуль.
Тем не менее, в настоящем анализе кинетическая энергия не играет особой роли.
168 гран VLD 180 гран VLD
Мепла БК по G7 (фт/дюйм2) Мепла БК по G7 (фт/дюйм2)
Подрезанное37 0,084" 0,309 0,097" 0,324
Номинальное 0,068" 0,315 0,062” 0,336
0,064” 0,316 0,059” 0,337
0,060" 0,317 0,055" 0,338
Заостренное 0,044" 0,323 0,039” 0,344
Таблица 13.1. Влияние подрезки и заострения мепла. Числа, выделенные жирным
шрифтом, указывают на реально тестировавшиеся размеры мепла.
Каков ключевой показатель баллистических характеристик для данной цели стрельбы?
Существует множество показателей баллистических характеристик, которые рассматриваются
в зависимости от цели стрельбы. Наиболее важной частью анализа баллистических характе-
ристик является определение и выбор наиболее важной из них для намеченного использования.
Одной из часто допускаемых ошибок является мнение о том, что настильность траектории являет-
ся универсально важным показателем качества стрельбы. Стрелки болтают о том, как слабо их пу-
ли поднимаются выше линии прицеливания на пути к мишени. Я буду сидеть за ними, подсчиты-
вая их результаты, а они будут говорить: «Черт, а как же настильно эти заразы стреляют», как если
бы очки зачислялись только за настильность траектории. Да, мой слух немного подсел, но я нико-
гда не слышал никакой музыки лимбо на стрелковых матчах! Вы не заработаете призов за то, что
ваши пули будут пролетать над планками, расположенными на определенной высоте на пути к
мишени. Согласен, настильная траектория может быть признаком хороших баллистических харак-
теристик, но при стрельбе на известные дальности сама по себе она не важна. Если вы сфокуси-
руетесь на неверных показателях баллистических характеристик для вашего использования, вы
можете, в итоге, принять неверные решения в отношении вашего снаряжения. Убедитесь в том,
что вы осознаете, какие показатели действительно важны для вашей стрельбы, и сфокусируйтесь
на них.
Я спешу отметить, что существуют и другие факторы в стрельбе по мишеням на большие
дальности, лежащие вне области внешней баллистики. Например, возьмем потенциал кучности38
пули. Это комбинация контроля качества при производстве пуль, а также соосность ствола/пули,
практики релоадинга и т.д. Пуля, которую вы выберете для стрельбы на большие дальности, — это
компромисс многих факторов, включая отдачу, износ ствола, кучность и т.д. Но сейчас мы сфоку-
сируемся только на внешнебаллистических характеристиках таких пуль, и это лишь одна из мно-
гих вещей, которые необходимо учитывать при их выборе. Чтобы быть успешным в соревнова-
тельной стрельбе по мишеням на большие дальности, существует множество вещей, которые нуж-
но правильно делать за столом для релоадинга, при выработке положения для стрельбы, управле-
нии психическим состоянием, чтении ветра и т.д. Эта книга не ставит целью раскрыть все эти те-
мы, задача состоит только в изучении внешнебаллистических характеристик.
Здесь представлена максимальная величина подрезки. Большое значение этого параметра выбрано для того,
чтобы предусмотреть все возможные варианты, и чтобы показать последствия избыточной подрезки.
38 Т.е. присущая пуле способность делать группы — прим, редактора русского перевода.
209
На наивысших уровнях мастерства соревнований по стрельбе из положения лежа на большие
дальности по версии NRA, в условиях отсутствия ветра, большинство лучших стрелков способ-
ны на больших дальностях выбивать максимальное число очков (200/200). Когда дует ветер, ре-
зультаты начинают снижаться. Победители — это стрелки, лучше всего справляющиеся с про-
блемами, создаваемыми ветром, и теряющие на этом минимальное количество очков. Управление
ветром состоит из множества составляющих. Наиболее важной из них является способность оце-
нить влияние ветра и внести точные поправки. Выбор снаряжения, обеспечивающего лучшую бал-
листику — это способ облегчения сложности задачи стрельбы в ветер. Ни одна пуля, независимо
от того, насколько высок у нее баллистический коэффициент, не сделает простым достижение вы-
сокого результата в сложный ветер. Но выбор снаряжения с сильной баллистикой может дать вам
чуть больший запас на ошибку, и этого может хватить для того, чтобы разница стала критичной.
Медленная и тяжелая пуля против легкой и быстрой
Две исследуемые пули являются примером классического сравнения по баллистике. Поможет
ли увеличенная скорость более легкой пуле 168 гран VLD компенсировать ее уменьшенный БК в
отношении отклонения ветром? Этот вопрос первоначально изучался в одной из предыдущих глав,
посвященных ветровому сносу. И ключевая часть того обсуждения была сосредоточена на том,
насколько большую дополнительную скорость будет иметь более легкая пуля? Чтобы быть чест-
ным, мы предположим для этих двух пуль одинаковую величину дульной энергии, что соответст-
вует одинаковому давлению в патроннике для них. Замечание: это НЕ то же самое, что использо-
вание одинакового порохового заряда для обеих пуль. Для данного случая я предположу умерен-
ные уровни давления для 7 мм патронника среднего объема .284 Winchester. .284 Winchester может
комфортно разгонять пулю 180 гран VLD до скорости 2800 фт/сек в стволе длиной от 28" до 30".
Если принять равенство давления в патроннике и кинетической энергии у дульного среза (3130
футо-фунтов), то пуля 168 гран VLD достигнет скорости 2898 фт/сек, примем ее равной 2900
фт/сек. Используя эти числа, мы можем провести правильное сравнение сопоставимых характери-
стик этих двух пуль. Очевидно, что если мы предположим равенство скоростей для этих двух
пуль, более тяжелая пуля с большим БК победит без вариантов, но это сравнение будет нечест-
ным. Вы просто не сможете достичь такой же скорости с более тяжелой пулей, какой достиг-
нете с более легкой пулей при ОДИНАКОВОМ давлении и ОДИНАКОВОЙ длине ствола. Проведе-
ние такого сравнения с равными дульными скоростями (как обычно и делается), не будет полным
или честным.
Полученное в результате отклонение ветром для этих двух пуль на соответствующих ско-
ростях (рассчитанных по формуле 5.3.) показано в таблице 13.2. Для сравнения показана пуля 155
гран Lapua Scenar Palma .30 калибра, имеющая форм-фактор, очень близкий к стандартному сна-
ряду G7.
Интересно отметить, что 155-грановая пуля Palma на скорости 3000 фт/сек имеет почти такую
же дульную энергию, что и .284 Winchester (3095 футо-фунтов для Palma против 3130 футо-фунтов
для .284 калибра). Но стоит отметить, что заряд Palma является достаточно горячим зарядом для
.308 Winchester, в то время как заряды для .284 калибра, являются более умеренными.
Обратите внимание на соотношение между профилями пуль и их форм-факторами (/?). Более
длинный носик пули 7 мм VLD — основная особенность, которая снижает значение форм-фактора
в область 0.94. Другой способ рассматривать форм-фактор — обратить внимание на тот факт, что
коэффициент аэродинамического сопротивления пули с форм-фактором по G7, равный 0,94, со-
ставляет 94% от коэффициента аэродинамического сопротивления стандартного снаряда на лю-
бых скоростях. Форм-фактор 7 мм пуль на 6% лучше, чем форм-фактор пули Lapua Palma. Тем не
210
менее, баллистический коэффициент для 7 мм пуль оказывается намного выше 6%. Причина в том,
что поперечная нагрузка 7 мм пуль больше, чем у пули Palma.
Пуля Скорость (фт/сек) ii БК по G7 (фт/дюйм2) Отклонение ветром
5 гран Scenar 3000 0,988 0,236 93,3"
.30 калибр 15
7 мм 16 8 гран VLD 2900 0,942 0,316 64,2"
2800 0,946 0,337 62,3"
7 мм 180 'ран VLD
Таблица 13.2. Отклонение боковым ветром в 10 миль в час на 1000 ярдах в стан-
дартных атмосферных условиях.
Значения отклонения ветром, приведенные в таблице 13.2, указывают на то, что 7 мм пули 168
гран и 180 гран демонстрируют примерно одинаковый уровень отклонения ветром, если делается
честное сравнение (для равных дульных энергий). Также обратите внимание, что тот факт, что обе
пули имеют одинаковую кинетическую энергию у дульного среза, не означает, что отдача для них
будет одинаковой. Отдача связана с сохранением импульса, что совсем не то же самое, что кине-
тическая энергия. Более тяжелая пуля будет создавать большую отдачу, если выстреливается с
той же дульной энергией, что и более легкая пуля. Причина заключается в разнице между кинети-
ческой энергией и импульсом, но это лежит за пределами рассмотрения этой книги. Просто знайте,
что в данном сравнении отдача будет большей для более тяжелой пули.
Итак, насколько существенна такая разница в отклонении ветром: 64,2" против 62,3"? Это все-
го 1,9"разницы для бокового ветра в 10 миль/ч на 1000 ярдах, что составляет 3%. Действительно
ли это достаточная, имеющая практическое значение, разница для стандартной мишени NRA Long
Range с ее кольцами очков большого размера? Как часто выстрелы ложатся так близко к этой ли-
нии, чтобы такое небольшое различие в баллистических характеристиках имело значение? Чтобы
немного осветить этот вопрос, мы вернемся к моделированию и прогнозированию.
Моделирование и прогнозирование
Итак, у нас есть разница в отклонении ветром для двух пуль, равная 1,9". Как это будет сказы-
ваться на мишени со временем? Мой подход состоит в имитации множества матчей, заключаю-
щихся в отстреле серии из 20 выстрелов на 1000 ярдов в медленном темпе. Чтобы должным обра-
зом исследовать влияние 1,9"разницы в отклонении ветром на 1000-ярдовой мишени, я смодели-
ровал три различных сценария, представляющие различные уровни навыка стрелка. Первое срав-
нение будет сделано в предположении, что стрельбу ведет стрелок-новичок, с навыком удержания
винтовки ниже среднего, и общей способностью читать ветровые кондиции также ниже среднего.
Второй сценарий будет проведен для среднего стрелка со средними навыками удержания винтов-
ки и средней способностью читать ветер. Последнее сравнение будет отражать стрельбу элитного
стрелка с неподвижным удержанием винтовки и почти идеальной способностью читать ветер.
211
А. Сравнение результатов стрелка-новичка
Итак, как мы представим новичка! Конкретные критерии для описания способностей стрелка-
новичка являются спорными. Я имею в виду типичного стрелка-новичка, возможно, имеющего
квалификацию Marksman или Sharpshooter. Я выбрал следующий набор способностей: снаряжение
новичка и удержание им оружия хороши только для отстрела группы размером с кольцо «десятки»
(20") на 1000 ярдов при отсутствии ветра. Он может оценивать влияние бокового ветра в пределах
±5 миль/ч в 95% времени.39 Я предполагаю, что ветер достаточен для того, чтобы ошибка в ±5
миль/ч была возможной. Какой результат получит новичок с такими способностями, использую-
щий 7 мм пули, приведенные в таблице 13.2? На рис. 13.3 показаны две виртуальные мишени, ха-
рактеризующие вероятные результаты новичка при стрельбе этими тремя пулями.
Стрелок-новичок
Рис. 13.3. Этот рисунок отображает типовую мишень, отстрелянную новичком раз-
личными пулями. Средний результат соответствует прогнозированию виртуально-
го матча 50 раз. Для справки — кольцо «десятки» имеет диаметр 20 ".
Из рис. 13.3 видно, что для новичка практически нет разницы между этими двумя 7 мм пулями.
Действительно, за курс из 50 сымитированных матчей пуля 168 гран VLD дает меньший средний
результат с разницей всего в 1 очко и на IX. Результаты этих 50 виртуальных матчей варьируются
от 155 до 185, и средний результат близок к 170 в обоих случаях. Это показывает, что для стрелка-
новичка небольшое превосходство в виде более высокого БК, будет лишь слегка заметно, по-
скольку для того, чтобы просто заметить эту небольшую разницу, разброс попаданий слишком
велик.
В. Сравнение результатов среднего стрелка
Я охарактеризую среднего стрелка как имеющего уровень от эксперта до мастера, имеющего
навыки и снаряжение для отстрела 20" группы при отсутствии ветра. Средний стрелок способен
угадывать ветер с точностью ±3 мили/ч от его реального значения в 95% случаев. На рис. 13.4. по-
39
Это означает, что среднеквадратическое отклонение ошибки при оценке ветра составляет 2,5 мили/ч. (±2 средне-
квадратических отклонения дает нам 95%-й интервал уверенности). Предполагаем, что ошибка оценки ветра рас-
пределяется в соответствие с нормальным распределением. Это просто гарантирует то, что предельная ошибка
будет менее вероятной, чем небольшая ошибка.
212
казаны прогнозные результаты виртуальных мишеней, отстрелянных средним стрелком, исполь-
зующим те же самые пули, что и стрелок-новичок из примера выше.
Опять же, как и для стрелка-новичка, средний стрелок не получит преимущества от стрельбы
пулями 180 гран VLD в сравнении с пулями 168 гран VLD. Для среднего стрелка разброс попаданий
остается все еще достаточно большим для того, чтобы небольшое преимущество от более высоко-
го БК сделало бы разницу заметной на практике. Мы сфокусировались на двух конкретных 7 мм
пулях, но этот базовый анализ может быть использован для любых двух пуль, очень близких по
отклонению ветром. Вывод состоит в том, что это слишком маленькое различие, чтобы оно было
видно на результате. Также помните, что этот анализ применим для конкретной мишени. Другими
словами, мишень с кольцами очков меньшего размера, вроде мишеней для F-класса или Бенчреста,
более наглядно продемонстрируют незначительное баллистическое преимущество, чем мишень с
кольцами очков большого размера.
Пока что мы показали, что новичок и средний стрелок не смогут увидеть различия в отклоне-
нии ветром между этими двумя пулями. Как насчет элитного стрелка?
Средний стрелок
Рис. 13.4. Этот рисунок отображает типовую мишень, отстрелянную средним
стрелком различными пулями. Средний результат соответствует прогнозированию
виртуального матча 20 раз.
С. Сравнение результатов элитного стрелка
Я опишу элитного стрелка как кого-то, способного стрелять группу размером 10" в условиях
отсутствия ветра. Другими словами, если эта группа идеально отцентрирована, элитный стрелок
просто сможет побить существующий рекорд по стрельбе на большие дальности (с любыми при-
цельными приспособлениями) в 200-19Х в условиях отсутствия ветра. Элитный стрелок способен
оценивать скорость бокового ветра с точностью ±1 миля/ч для 95% своих выстрелов.
Как вы можете видеть, даже для элитного стрелка мелкое баллистическое преимущество более
медленной пули с высоким БК, оказывается минимальным даже после усреднения результатов 20
виртуальных матчей. Прогнав этот набор данных множество раз, я смог получить усредненные
результаты, которые показывают легкое преимущество пули 168 гран VLD, но в длительной пер-
спективе пуля 180 гран VLD получила очень небольшое преимущество, даже с учетом того, что
оно может быть обнаружено только элитными стрелками.
213
Моделирование и прогнозирование может оказаться рискованным делом, как для человека,
выполняющего моделирование, так и для человека, рассматривающего результаты. Для обоих лю-
дей важно понимать ограничения и цель такого анализа.
Моделирование и прогнозирование, которые я здесь представил, были сфокусированы только
на внешнебаллистических характеристиках пуль в конкретном использовании стрельбы из поло-
жения лежа в медленном темпе на большие дальности по версии NRA. В моем прогнозировании
не было учтено влияние: прослабленных ремней или прицельных приспособлений, дерганий при
спуске, дождя, пота и/или песка в ваших глазах и на линзах, действия жары, огненных муравьев,
застрявших гильз или команд на прекращение огня из-за появления лодок в районе попаданий. Все
это и многое другое является реальными проблемами для стрелков на большие дальности, стре-
ляющих из положения лежа, и влияющими на результат. Цель моего моделирования состояла в
том, чтобы сфокусироваться на одном аспекте, — отклонении ветром, — и изолировать его влия-
ние на результаты для различных пуль. Это довольно сложно сделать в реальном мире, и поэтому
будет трудно сказать, сколько потерянных очков было обусловлено ветром, и сколько было обу-
словлено другими факторами. Изучение виртуальных матчей — это чисто академическое упраж-
нение, призванное показать базовые цифры отклонения ветром в контексте конкретного стрелко-
вого сценария для конкретной мишени.
Элитный стрелок
168 гран VLD
Средний результат:
200-15Х
Средний результат:
200-16Х
Рис. 13.5. Этот рисунок отображает типовую мишень, отстрелянную элитным
стрелком различными пулями. Средний результат соответствует прогнозированию
виртуального матча 20 раз.
Выводы
Отклонение ветром — наиболее важный показатель внешнебаллистических характеристик для
дальнобойной стрельбы по мишеням на известную дальность. Чтобы провести честное балли-
стическое сравнение отклонения ветром для двух пуль, дульная скорость у более тяжелой пули
должна быть меныией, чем у более легкой пули. Скорость была отмасштабирована путем прирав-
нивания кинетических энергий у дульного среза, что аналогично предположению о равенстве
средних давлений в патроннике. Только таким образом мы можем провести полностью честное
сравнение пуль различного веса. Более тяжелая пуля с большим БК, летящая медленнее, имеет
легкое баллистическое преимущество над своим более легким собратом с точки зрения отклоне-
ния ветром. Тем не менее, для стрелка-новичка и среднего стрелка такое преимущество нематери-
214
ально. Основываясь на результатах 20 виртуальных матчей, возможность капитализации крошеч-
ного баллистического преимущества, обеспечиваемого более тяжелой пулей не очевидна даже для
элитных стрелков.
Наш анализ был сосредоточен на стрельбе из положения лежа по мишени NRA Long Range.
Вполне возможно, что тот же самый анализ, выполненный для стрельбы F-класса по мишени F-
класса с их кольцами очков меньшего размера, позволит сделать другие выводы. Меньшие кольца
очков меньше терпимы к ошибкам, и, может быть, позволят выявить разницу между этими двумя
пулями в виде результата, измеренного в очках.
В отношении баллистических характеристик и их взаимосвязи с результатами, отстрелянными
по мишени NRA Long Range Prone этими двумя пулями, мы можем сказать следующее:
Если разница в баллистических характеристиках мала, вроде ~2" отклонения боковым
ветром 10 милъ/ч на 1000 ярдах, она вряд ли существенно повлияет на результаты, от-
стрелянные по мишени NRA Long Range Prone стрелками любого уровня подготовки.
В следующей главе мы расширим анализ, представленный в этой главе, на другие стрелковые
дисциплины, и попытаемся сделать некоторые более общие выводы о том, какие различия в бал-
листических характеристиках могут считаться существенными для других стрелковых дисциплин.
215
Глава 14
Обобщенный анализ результативности стрельбы на очки
В предыдущей главе мы рассматривали поведение двух пуль, немного отличающихся друг от
друга, в конкретном стрелковом применении. Единственным реальным различием между этими
двумя пулями был их вес, который влияет на баллистический коэффициент и дульную скорость.
Полученное в результате различие в баллистических характеристиках было вычислено в единицах
очков, заработанных на мишени NRA Long Range с кругами. Основной вывод состоит в том, что
различие в баллистических характеристиках между этими двумя пулями оказалось недостаточным
для того, чтобы заработать хотя бы одно очко в среднем результате, независимо от уровня навыков
стрелка.
Этот анализ был ценен для того конкретного случая, но что если вы стреляете F-класс, в кото-
ром используется другая мишень? Позволят ли 1,9 дюйма отклонения ветром на 1000 ярдах уви-
деть разницу на мишени с кольцами очков меньшего размера? В этой главе мы вначале исследуем
этот вопрос, затем предоставим более общие аналитические выкладки и указания, которые вы смо-
жете использовать для принятия решений относительно своего снаряжения и при расстановке
приоритетов в своих тренировках. После анализа конкретных мишеней, используемых для стрель-
бы на соревнованиях, мы рассмотрим, как применять этот анализ к мишеням произвольной формы
при охотничьей и тактической стрельбе.
Мишень F-класса
Стандартная мишень NRA для стрельбы на большие дальности из положения лежа по версии
NRA и мишень F-класса для стрельбы на большие дальности показаны рядом на рис. 14.1. Так как
кольца очков на мишени F-класса меньше, чем на мишени для стрельбы из положения лежа, впол-
не возможно, что разница в 1,9" отклонения ветром может оказывать реальное влияние на резуль-
тат. Чтобы исследовать это явление, я воспользуюсь тем же самым моделированием и прогнозиро-
ванием, которые использовал в предыдущей главе, но используя слегка измененные характери-
стики для начинающего, среднего и элитного стрелков. Мы можем предположить, что стрелки F-
класса обладают такими же навыками в чтении ветра, что и стрелки из положения лежа по версии
NRA.
Основное, что отличает F-класс от стрельбы из положения лежа по версии NRA, — это способ
удержания винтовки, и получающиеся в результате размеры групп в условиях отсутствия ветра.
Для стрелков F-класса подразумевались следующие размеры групп на 1000 ярдах при отсутствии
ветра: начинающий стрелок — 15", стрелок среднего уровня — 10" и элитный стрелок — 5". Эти
размеры групп представляют диаметр окружности, которую стрелок может поражать в 95% случа-
ев в условиях отсутствия ветра. Меньшие размеры группы отражают более отработанные навыки
удержания оружия, которые можно ожидать от более опытных стрелков, а также используемое
ими снаряжение, позволяющее стрелять более кучно. Я не буду показывать изображения мишеней
F-класса с характерными группами, и сразу же перейду к результатам компьютерного моделиро-
вания результатов 50 стрелковых матчей на очки, состоящих из 20 выстрелов каждый. В таблице
14.1 показаны средние результаты, полученные при моделировании стрельбы из положения лежа
по версии NRA и F-класса стрелками каждого уровня, использующих эти две пули.
Полученные результаты для стрелка, стреляющего из положения лежа по версии NRA на ми-
шени, взятые из предыдущей главы, повторно приведены в таблице 14.1 для сравнения. Вы можете
видеть, что в отличие от стрелка, стреляющего из положения лежа по версии NRA в мишень с
216
большими кольцами, стрелок F-класса, на самом деле, способен получить результат в среднем (как
минимум) на 1 очко больше, если он стреляет пулей 180 гран VLD с более высоким БК в сравне-
нии с чуть хуже летающей пулей 168 гран VLD, хотя разница между ними очень мала (62,3" и
64,2 " отклонения боковым ветром со скоростью 10 миль в час соответственно).
Мишень Long Range Prone Мишень Long Range F -class
Кольцо Размер Кольцо Размер
X 10" X 5"
10 20" 10 10"
9 30" 9 20"
8 44" 8 30"
7 60" 7 44"
6 72" 6 60"
5 72"
Рис. 14.1. Сравнение очковых колец мишеней Long Range Prone (для стрельбы на
большие дальности из положения лежа по версии NRA) и F-класса.
Имейте в виду, что проводившийся до этого анализ касался, в основном, влияния ветра. По-
добный анализ будет проведен и позже, чтобы показать результат, полученный от улучшившегося
вертикального рассеивания попаданий.
Пока что мы можем сделать вывод о том, что для двух рассматриваемых пуль, небольшая раз-
ница в отклонении ветром, вероятно, останется незамеченной стрелком из положения лежа по вер-
сии NRA, но скорее всего, повлияет на средний результат большинства стрелков F-класса как ми-
нимум в пределах одного очка за матч в длительной перспективе. Я хочу сказать, что это важный
результат, но он вызывает следующий вопрос: какое различие в отклонении ветром может пока-
зать реальную разницу для стрелка из положения лежа по версии NRA на более крупной мишени?
Это ведет нас к части главы, посвященной обобщенному анализу, и некоторым важным правилам,
которые вы можете использовать для принятия информированных решений в отношении вашего
снаряжения для стрельбы на большие дальности.
217
Новичок Средний Элитный
Ошибка чтения ветра ±5 миль/ч ±3 мили/ч ±1 миля/ч
Группа без ветра - стрелок NRA из положения лежа 30" 20" 10"
Группа без ветра - стрелок F-класса 15" 10" 5"
Средние результаты для стрелков с использованием показанных выше критериев и двух различных пуль, имеющих разницу в 1,9" в отклонении боковым ветром 10 миль/ч на 1000 ярдов.
Результат NRA (180 гр. VLD / 168 гр. VLD) 171-2Х/170-1Х 189-4Х/189-5Х 200-16Х/200-15Х
Результат F-класса (180 гр. VLD /168 гр. VLD) 156-1Х/155-ЗХ 180-1Х/176-2Х 198-12Х/197-10Х
Таблица 14.1. Ожидаемые результаты на двух различных мишенях. Стрелок F-
класса может ожидать более высокого результата в среднем на 1 очко при исполь-
зовании пуль с более высоким БК, в то время как стрелок из положения лежа по
версии NRA, вероятнее всего, не заметит разницы на кольцах очков большего раз-
мера.
Переход к обобщенному анализу
Чтобы продемонстрировать влияние неопределенности ветра и его отклонения на результат, я
составил таблицы с данными моделирования, которые приведены в конце этой главы. Для обсуж-
дения я включил сюда небольшой отрывок таблицы.
Отклонение боковым ветром 10 миль/ч на 1000 ярдах Мишень для стрельбы из положения лежа (NRA) на 1000 ярдов * винтовка/стрелок способны в среднем стрелять 20 " группы без ветра
±1 миль/ч ±2 миль/ч ±3 миль/ч ±4 миль/ч ±5 миль/ч
78 198-13Х 192-1IX 185-4Х 173-3X 161-ЗХ
80 197-6Х 192-9Х 183-6Х 172-ЗХ 161-1Х
82 198-12Х 192-10Х 183-4Х 171-ЗХ 159-2Х
84 197-1IX 191-8Х 181-6Х 171-ЗХ 157-2Х
86 198-17Х 190-6Х 181-6Х 168-4Х 158-1Х
88 198-11Х 191-6Х 181-7Х 167-2Х 157-2Х
90 197-10Х 191-4Х 181-5Х 167-ОХ 153-3X
92 197-14Х 189-7Х 180-ЗХ 165-ЗХ 151-1Х
94 197-7Х 190-5Х 178-ЗХ 163-4Х 148-2Х
96 197-1IX 188-4Х 177-6Х 162-2Х 146-ЗХ
98 197-13Х 188-4Х 178-ЗХ 160-1Х 145-ЗХ
100 197-14Х 188-2Х 176-4Х 158-ЗХ 147-ОХ
102 196-7Х 187-ЗХ 175-7Х 159-ЗХ 141-ЗХ
104 197-5Х 188-7Х 172-7Х 157-1Х 143-2Х
106 196-10Х 188-6Х 172-5Х 153-3X 139-2Х
108 196-7Х 186-4Х 171-2Х 154-2Х 140-2Х
ПО 196-5Х 185-5Х 170-1Х 151-2Х 137-4Х
Таблица 14.2. Статистическая модель ожидаемых результатов стрельбы, основан-
ная на свойственном потенциале кучности, неопределенности ветра и баллистиче-
ских характеристиках.
218
Как указано в заголовке таблицы, эта данные соответствуют 1000-ярдовой мишени для стрель-
бы из положения лежа по версии NRA, и комбинации винтовка/стрелок, способной стрелять 20"
группы в условиях отсутствия ветра. В качестве более полного описания кучности, мы можем ска-
зать, что 95% (19 из 20) выстрелов укладывается в окружность диаметром 20".
В статистических терминах, среднеквадратическое отклонение рассеивания равно 5”. Два
среднеквадратических отклонения в плюс или минус определяют 95% интервал вероятности. В
данном случае, ±2x5" равно ±10", поэтому ожидается, что 95% выстрелов окажутся в пределах
окружности 20". Для того, чтобы гарантировать, что попадания около центра группы будут проис-
ходить с большей вероятностью, чем попадания ближе к краям группы, мы предположили, что по-
падания распределяются в соответствии с законом нормального распределения. Результаты на рис.
14.2 отражают такое распределение попаданий ближе к центру.
Наверное, вы прочли мое определение среднего стрелка, как способного стрелять 20-дюймовые
группы и подумали: «Если у стрелка получаются 20-ти дюймовые группы на дистанции 1000 яр-
дов, то это совсем не средний стрелок!!!» Не забывайте, что для этого упражнения я предполо-
жил отсутствие ветра и то, что эти группы идеально отцентрированы на мишени, что, впрочем,
маловероятно, особенно для тех, кто стреляет 20” группы.
По правде говоря, я не думаю, что предположение о нормальном распределении попаданий и
отцентрированной группы полностью соответствует действительности, но это необходимо для
проведения анализа и демонстрации соответствующих тенденций без превращения этой книги в
учебник по математике. То же самое нормальное распределение было использовано и для неопре-
деленности чтения ветра. К примеру, неопределенность в ±3 мили/ч в заголовках столбцов указы-
вает на 95% вероятность того, что неопределенность ветра составит ±3 мили в час или менее для
каждого выстрела. Другими словами, для 19 из 20 выстрелов, оценка стрелком скорости бокового
ветра не выходит за рамки погрешности в 3 мили в час в любом направлении.
В левой стороне таблицы 14.2 показано отклонение пули в дюймах боковым ветром силой 10
миль в час на 1000 ярдов. Зная БК и дульную скорость для конкретного патрона, эта величина лег-
ко находится с помощью прилагаемой баллистической программы. Чтобы оценить возможный ре-
зультат для определенной комбинации переменных, вначале выберите таблицу, характеризующую
вашу дисциплину/мишень (для стрельбы из положения лежа по версии NRA или F-класса). Затем
посмотрите на надпись мелким шрифтом под заголовком таблицы, указывающую на примерный
размер группы, которую вы и ваше снаряжение способны получить при стрельбе 20 выстрелами в
идеальных (без ветра) условиях. Для стрелков из положения лежа по версии NRA приведены вари-
анты 10", 20" или 30" (элитный, средний и новичок). Варианты для F-класса — 5 ", 10" и 15 ". После
того, как найдете правильную таблицу, ищите подходящий заголовок столбца, в котором указана
погрешность в чтении ветра. Обратите внимание на то, что в трудных условиях стрелок, очень хо-
рошо читающий ветер, может иметь погрешность в ветре в ±3 или 4 мили/ч. Точно так же, стре-
лок-новичок может иметь такую же погрешность в определении ветра в относительно без-
ветренных условиях. В качестве руководства для оценки погрешности определения ветра для раз-
личных условий ветра и уровня навыков стрелка можно использовать таблицу 14.3. После нахож-
дения подходящего столбца с погрешностью определения ветра, найдите строку, соответствую-
щую вашей баллистике (дюймы отклонения для бокового ветра силой 10 миль/ч на 1000 ярдов).
Эти данные можно получить с использованием прилагаемой программы и ввода подходящих дан-
ных.
Давайте попробуем использовать эти таблицы данных для оценки примерного результата, ко-
торый можно ожидать для пары сценариев. Вначале рассмотрим элитного стрелка, стреляющего
из положения лежа по версии NRA, способного стрелять 10" группы при отсутствии ветра. Этот
219
стрелок также очень хорошо читает ветер, стреляет из винтовки с очень хорошей баллистикой,
дающей всего 60" отклонения боковым ветром 10 миль/ч на 1000 ярдов. В соответствии с табли-
цей 14.3, мы можем ожидать, что этот элитный стрелок будет иметь примерно ±2 мили в час по-
грешности в определении ветра для ветровых условий средней сложности. В таблице 14.4, приве-
денной в конце этой главы, которая является подходящей таблицей для этого случая, найдем про-
гнозируемый результат для него — 197-7Х. Это кажется вероятным результатом для данного сце-
нария.
Для следующего примера, мы рассмотрим среднего стрелка F-класса с навыками чтения вет-
ра как у новичка, стреляющего из винтовки с плохими баллистическими характеристиками, даю-
щей 100" отклонения боковым ветром 10миль/ч на 1000ярдах. Будем считать ветровые кондиции
трудными. В соответствии с таблицей 14.3, мы можем ожидать примерно ±5 миль/ч погрешности в
этом случае. Таблица 14.8 показывает, что для этой комбинации можно ожидать результат 122-ОХ.
Это довольно низкий результат, но, определенно, он не является нереальным для среднего стрелка
с начальными навыками чтения ветра в трудных условиях для мишени F-класса из винтовки,
имеющей плохие баллистические характеристики.
Предыдущие два примера были приведе- ны только для того, чтобы проиллюстри- ровать, как использовать эти таблицы, но цель нашего анализа состоит не в определе- нии того, сколько очков мы сможем отстре- лять с нашим текущим снаряжением и уров- нем навыков. Задача этой модели — исполь- зовать ее для изучения тенденций и получе- ния ряда более глубоких выводов в отноше-
Условия Новичок Средний Элитный
Легкие ±3 миль/ч ±2 миль/ч ±1 миль/ч
Средние ±4 миль/ч ±3 миль/ч ±2 миль/ч
Трудные ±5 миль/ч ±4 миль/ч ±3 миль/ч
Таблица 14.3. Примерное руководство по оценке погрешности в определении ветра для различных ветровых кондиций и уровней навыков стрелков.
нии того, как улучшить результаты.
Первая и наиболее очевидная вещь, которую невозможно не заметить, это тот факт, что во всех
таблицах для стрелков любого уровня навыков, и для обеих стрелковых дисциплин (стрельба из
положения лежа по версии NRA и F-класс), лучшее, что вы можете сделать для улучшения ваших
результатов, — это научиться лучше читать ветер! Уменьшение погрешности чтения ветра позво-
лит вам улучшить свои результаты сильнее, чем любая другая вещь, независимо от вашего уровня
навыков или стрелковой дисциплины.
Рассмотрим среднего стрелка F-класса из представленного выше примера (начальные навыки
чтения ветра, 100" отклонения ветром 10 миль/ч), модель которого спрогнозировала средний ре-
зультат, равный 122-ОХ, для трудных условий. Если бы этот стрелок мог уменьшить погрешность
оценки ветра всего на 1 милю/ч (перейти из разряда новичка в разряд среднего по навыкам чтения
ветра стрелка), он мог бы ожидать рост своего результата со 122 до 138 очков в трудных условиях,
со 138 до 160 очков в средних условиях и со 160 до 176 очков в легких условиях. В среднем это
составляет улучшение результата на 18 очков во всех условиях, и это всего лишь после уменьше-
ния погрешности чтения ветра на 1 милю в час.
Теперь давайте посмотрим, что произойдет со стрелком, если он в попытках улучшить свои ре-
зультаты сосредоточится на улучшении баллистических характеристик своего снаряжения. Если
стрелок в этом примере способен выжать из своего заряда еще 150 фт/сек, он может уменьшить
свое отклонение боковым ветром силой 10 миль/ч со 100"до 94", уменьшение составит 6". В соот-
ветствии с таблицами, такое улучшение сможет повысить его результат со 122 (если предположить
отсутствие улучшения начальных навыков чтения ветра) до 130 очков в трудных условиях, со 138
до 142 очков в средних условиях, и со 160 до 164 очков в легких условиях, обеспечив среднее
220
улучшение результата от прироста начальной скорости на 150 фт/сек и уменьшения отклонения
ветром на 6 ", обусловленного этим, чуть больше чем на 5 очков.
В целом, стрелок F-класса в этом примере может улучшить свой результат в среднем на 18 оч-
ков во всех условиях, убрав ±1 милю/ч погрешности определения ветра, и он может улучшить
свой средний результат на 5 очков, увеличив дульную скорость своих пуль на 150 фт/сек. Очевид-
ный вывод, который мы можем сделать из изучения этих тенденций, следующий: вы можете
улучшить свои результаты намного больше, если улучшите свои навыки чтения ветра, чем если
нагрузите свое снаряжение, заставив его выдавать более высокие начальные скорости.
Теперь рассмотрим элитного стрелка, стреляющего из положения лежа по версии NRA,
имеющего средние навыки чтения ветра, стреляющего из винтовки с очень хорошими баллисти-
ческими характеристиками, обеспечивающей всего 60" отклонения боковым ветром в 10 миль/ч
на 1000 ярдов. В соответствии с моделью, этот стрелок со средними навыками чтения ветра может
ожидать ±3 мили/ч погрешности определения ветра в средних условиях, и может ожидать средних
результатов, равных примерно 192-7Х. Если этот стрелок улучшит свои навыки чтения ветра со
средних до элитных, погрешность чтения им ветра уменьшится с ±3 миль/ч до ±2 миль/ч в средних
условиях, и его результаты улучшатся до примерно 197-9Х или примерно на 5 очков. Если этот
стрелок улучшит баллистические характеристики своего снаряжения, и это приведет к меньшему
на 5" отклонению ветром, его результат улучшится со 192 до 193 очков при средних навыках чте-
ния ветра. Уменьшить отклонение ветром на 5 " очень трудно, и это приведет всего лишь к одному
очку улучшения среднего результата по мишени NRA для стрельбы лежа. Уменьшение погреш-
ности оценки ветра улучшает средний результат на 5 очков для того же самого стрелка. Как и в
примере со стрелком F-класса, вывод очевиден: можно получить намного большее преимущество,
научившись лучше читать ветер, чем проведя небольшие улучшения баллистических характери-
стик.
Эта модель представлена в качестве инструмента для проведения анализа тенденций. Мои
оценки погрешностей определения ветра для различных стрелков в различных условиях являются
лишь хорошими оценками, и я не заявляю о том, что они всегда будут точными для любого слу-
чая. Расчетные средние результаты усреднены для 50 сымитированных стрелковых матчей, и эти
средние результаты довольно сильно варьируются, поэтому данные в таблицах не всегда однооб-
разны (очки и количества X не всегда четко увеличиваются или уменьшаются). Эта модель была
создана с использованием недетерминированного статистического решения, поэтому она содер-
жит некоторые неточности. Более того, эта модель учитывает только влияние погрешности опре-
деления ветра, и не учитывает многие другие факторы, играющие свою роль в типичной серии из
20 выстрелов.
Для того, чтобы проиллюстрировать примерную взаимосвязь между баллистическими харак-
теристиками/погрешностью определения ветра и номинальными результатами стрельбы по мише-
ням двух типов, в данной главе была разработана модель стрелка. Эта взаимосвязь особенно ценна
при анализе тенденций, как было показано в предыдущих примерах.
Все примеры однозначно продемонстрировали, что наилучший способ повышения результатов
стрельбы — это улучшение навыков чтения ветра, а незначительное улучшение баллистических
характеристик пули даёт меньший эффект. Тем не менее, вы не должны делать вывод о том, что
улучшение баллистических характеристик бесполезно. Конечно же, наилучшим способом макси-
мизации количества ваших очков является внимательное отношение ко всем вещам, которые мо-
гут улучшить результат. Баллистические характеристики определяются в предсезонье, когда вы
принимаете решения в отношении вашего снаряжения, включая калибр, пули, доработки пуль и
дульную скорость. Когда вы прибудете на стрельбище, баллистические характеристики вашего
221
снаряжения будут такими, какие они есть, и вы ничего не сможете сделать с ними в процессе ва-
шей стрельбы. Ваши навыки в чтении ветра — это то, что вы можете совершенствовать для улуч-
шения результата каждого своего выстрела на матче, если будете тщательно наблюдать за индика-
торами, и сконцентрируетесь на взаимосвязи причины и следствия.
Оптимизация баллистических характеристик вашего снаряжения и наработка навыков по
чтению ветра — это две независимые задачи, и решение каждой из них даёт свои собственные
положительные результаты. Нет причин игнорировать любой из аспектов (баллистические ха-
рактеристики или навыки чтения ветра), и ваши приоритеты и усилия должны зависеть от того,
что требует совершенствования в первую очередь.
Уменьшение вертикального рассеивания
Предыдущий анализ касался ветра, и пробоины, отнимавшие очки у стрелка, распределялись
на поверхности мишени горизонтально. Определенно, ветер является наибольшей проблемой, и на
его совести больше потерянных очков, чем на совести других факторов. Мы рассмотрели пути
уменьшения горизонтального рассеивания путем улучшения баллистических характеристик и точ-
ности чтения ветра. Также можно предотвратить потерю очков от ветра путем улучшения верти-
кального размера вашей группы. Это заявление может показаться вначале странным, но если вы
рассмотрите внешний вид мишени с круглыми кольцами очков, это станет вполне очевидным. Рас-
смотрим мишень для стрельбы из положения лежа по версии NRA на большие дальности, изобра-
женную на рис. 14.2.
Рис. 14.2. Комбинированный эф-
фект вертикальной и горизонталь-
ной ошибки может привести к по-
тере очка, в то время как любая из
них по отдельности нет.
Рассмотрим выстрел в 1000-ярдовую мишень, имею-
щий горизонтальную ошибку, равную 10". Горизонтальная
ошибка — это обычный результат влияния ветра, который
был неправильно оценен, и это случается в разной степени
при каждом выстреле. Если стрелок способен сохранять
хорошее постоянство групп по вертикали, этот выстрел с
10" отклонения ветром попадет в линию кольца «десятки»,
10 очков зачтется, не будет потеряно ни одного очка. Тем
не менее, если стрелок со своей комбинацией вин-
товки/стрельбы не может сохранять небольшую линию
возвышения, и получается, что выстрел идет выше или
ниже центра, тогда те же 10" ошибки от ветра приведут к
попаданию в кольцо «девятки», и в результате вы потеряе-
те очко. Прежде, чем я расскажу немного о способах
уменьшения вертикального разброса, давайте рассмотрим
несколько примеров того, как оценить результаты улуч-
шения.
Таблицы в конце этой главы, которые мы использова-
ли для понимания путей улучшения проблемы ветра, могут быть также использованы для изуче-
ния эффектов рассеивания вообще. Здесь приведены по три таблицы для каждой мишени — NRA
и F-класса. В каждой таблице представлены разные уровни свойственной кучности, которую спо-
собны показывать комбинация стрелок/винтовка.
Для стрелка из положения лежа по версии NRA, три таблицы показывают характеристики для
системы стрелок/винтовка, способной стрелять: 30"группы (новичок), 20"группы (средний), и 10"
группы (элитный). Размер группы представляет собой окружность, в которую будут прилетать
95% выстрелов (19 из 20) в идеальных, без ветра, условиях.
222
Обозначим стрелка-новичка, стреляющего из положения лежа по версии NRA, способным со-
бирать почти все свои выстрелы в 30 " группу в идеальных условиях. Он обладает начальными на-
выками по чтению ветра, и стреляет в тяжелых условиях. Мы дадим ему, как минимум, винтовку,
обладающую хорошими баллистическими характеристиками, и довольно низкими 58" отклонения
боковым ветром 10 миль/ч на 1000 ярдов. В тяжелых условиях, ошибка в чтении ветра ±5 миль/ч
заставит этого стрелка потерять (в среднем) около 26 очков, и получить результат примерно 174
очка. Если этот стрелок поработает над уменьшением размера своих групп с 30" до 20" при сохра-
нении своих баллистических характеристик и навыков чтения ветра неизменными, то улучшение
размера группы с 30" до 20" улучшит его средние результаты примерно на 4 очка — со 174 до 178
очков в тяжелых условиях. Если стрелок напряженно поработает над дальнейшим улучшением
своего снаряжения и положения для стрельбы, пока не станет элитным стрелком, способным укла-
дывать 19 из 20 выстрелов в 10" группу в идеальных условиях, мы можем ожидать, что его резуль-
тат улучшиться еще на пару X. Этот стрелок теперь должен будет подтянуть свои навыки по чте-
нию ветра до уровня выше начального, чтобы существенно улучшить свои результаты. Улучшение
снаряжения и навыка удержания для получения меньшего вертикального рассеивания оказывает
четкое влияние на результат стрелка, независимо от ветровых условий и способностей стрелка
оценивать их.
Во всех технических деталях, необходимых для максимизации результата, и расстановки при-
оритетов в этой связи, запросто можно запутаться. Старайтесь всегда фокусироваться на природе
соревнования. Спортивная стрельба на очки — это соревнования точности и кучности. Кучность
достигается качественным снаряжением и хорошо изготовленными боеприпасами. Точность дос-
тигается правильно отрегулированными прицельными приспособлениями и точными поправками
на ветер.
Последней темой этого раздела, посвященного общему анализу, будет исследование последст-
вий неправильной центровки группы.
Центровка группы
Выражение «проще сказать, чем сделать» применимо к центровке группы больше, чем к лю-
бому другому фундаментальному параметру стрельбы на очки. Очень неприятно понимать, что вы
должны сделать все возможное, чтобы отцентрировать свою группу, но это очень трудно сделать.
После влияния ветра, плохо сцентрированные группы, вероятно, являются самой большой причи-
ной потери очков в матче. Основная проблема состоит в том, что вы можете видеть лишь свой по-
следний выстрел. Довольно хорошей идеей является запись (зарисовывание) ваших выстрелов,
чтобы вы могли видеть формирующийся рисунок попаданий, и могли регулировать свои прицель-
ные приспособления для центровки группы. Но реальность состоит в том, что записи при стрельбе
— это отвлекающий фактор, который мешает вам сфокусироваться на ветре. Вопрос, на который
должен ответить каждый для себя: полезно ли такое отвлечение! Другими словами, поможете ли
вы своему результату, если будет отвлекаться с зарисовками для центровки группы, или сфокуси-
руетесь полностью на ветре? Лично я перепробовал различные схемы зарисовок в попытках от-
центрировать группу и иметь историческую запись силы ветра. В итоге я почувствовал, что поте-
рял больше очков из-за ветровых кондиций, пропущенных при записи/чтении своих записей, чем
сохранил, ведя эти записи. В командной стрельбе, где есть люди, способные делать зарисовки, ве-
дение таких записей может быть использовано с хорошим результатом, без отвлечения стрелка
или тренера.
Я не буду углубляться в эффекты нецентрированных групп, как это делал с эффектами ветра и
размера групп. Стрелок на очки просто должен сделать все возможное, чтобы центрировать свои
223
группы. Единственным реальным решением, которое он может принять, является решение о том,
зарисовывать ему свои группы при стрельбе или нет. Вот один пример количественного описания
эффектов нецентрированных групп на результат. Рассмотрим среднего стрелка из положения лежа
по версии NRA, способного укладывать 19 из 20 выстрелов в 20" группу на 1000 ярдов при отсут-
ствии ветра. Если группа идеально центрирована, стрелок может ожидать результат в 199 очков
примерно с 14Х. Если группа смещена от центра всего на 5" в любом направлении, средние ре-
зультаты упадут до примерно 197-7Х. Если группа смещена от центра на 10", средний результат
упадет до примерно 186-IX.
То есть я хочу сказать, что небольшая неточность в точке пристрелки (5 ") оказывает неболь-
шое влияние на результат, но чуть большая неточность (10") может оказать серьезное влияние.
Одна из проблем центровки группы состоит в том, что вы не знаете, где сформируется центр, пока
не отстреляете большое количество выстрелов. И даже тогда каждый выстрел будет изменять об-
щую среднюю точку попадания.
Нахождение хорошей точки пристрелки для вашей винтовки — это уже большой пройденный
путь к центровке вашей группы. К примеру, если при стрельбе вы всякий раз снимаете прицель-
ные приспособления с винтовки, и ставите их обратно несколько по-иному, вы будете просто пе-
репристреливать винтовку всегда, когда будете стрелять в следующий раз. Если вы оставляете
прицельные приспособления, то не будет никаких прослабленных винтов на винтовке, ваше поло-
жение будет воспроизводимым и постоянным, вы всегда будете иметь свою естественную точку
прицеливания, тогда ваша пристрелка, скорее всего, гулять не будет, и вы будете отстреливать бо-
лее центрированные группы.
224
1000-ярдовая мишень для стрельбы из положения лежа (NRA) (элитный
стрелок)
* винтовка/стрелок способны стрелять 10"группы без ветра
Отклонение боковым ветром 10 миль/ч на 1000 ярдов
±1 миль/ч ±2 миль/ч ±3 миль/ч ±4 миль/ч ±5 миль/ч
50 200-17Х 198-12Х 195-12Х 190-5Х 185-4Х
52 200-17Х 198-1IX 194-5Х 188-7Х 183-6Х
54 200-17Х 198-16Х 193-6Х 188-7Х 181-5Х
56 200-17Х 198-16Х 193-6Х 187-5Х 180-4Х
58 200-16Х 197-13Х 191-8Х 186-ЗХ 178-5Х
60 200-16Х 197-9Х 192-7Х 185-10Х 175-ЗХ
62 200-16Х 197-8Х 191-9Х 185-6Х 174-ЗХ
64 200-15Х 197-1IX 189-5Х 183-5Х 174-2Х
66 200-15Х 196-12Х 190-8Х 183-6Х 174-6Х
68 200-15Х 196-5Х 189-8Х 182-2Х 172-ЗХ
70 200-15Х 196-7Х 188-6Х 180-7Х 171-5Х
72 200-15Х 196-10Х 188-4Х 180-ЗХ 168-6Х
74 200-14Х 195-10Х 187-4Х 180-6Х 166-4Х
76 200-14Х 194-6Х 186-5Х 176-5Х 163-5Х
78 200-14Х 194-1IX 185-2Х 177-2Х 165-5Х
80 199-14Х 194-12Х 185-4Х 174-2Х 161-1Х
82 200-14Х 193-10Х 183-9Х 174-4Х 160-7Х
84 199-13Х 193-9Х 185-8Х 171-2Х 162-ЗХ
86 199-13Х 192-5Х 183-6Х 170-5Х 156-6Х
88 199-14Х 193-8Х 182-4Х 169-2Х 158-4Х
90 199-13Х 192-9Х 1804Х 168-7Х 152-ЗХ
92 199-12Х 190-7Х 180-ЗХ 168-6Х 150-5Х
94 199-13Х 190-10Х 180-5Х 162-4Х 148-5Х
96 199-12Х 191-5Х 1804Х 162-5Х 145-ЗХ
98 199-12Х 189-6Х 178-6Х 162-ЗХ 145-ЗХ
100 199-12Х 191-6Х 178-2Х 163-2Х 144-2Х
102 199-12Х 190-1IX 1754Х 161-4Х 147-ЗХ
104 199-1IX 188-8Х 177-5Х 159-2Х 144-7Х
106 199-12Х 188-8Х 1744Х 157-2Х 137-4Х
108 198-12Х 188-9Х 172-4Х 154-1Х 137-1Х
ПО 198-1IX 187-ЗХ 173-3X 155-2Х 137-5Х
Таблица 14.4. Моделирование результатов стрельбы элитного стрелка при стрель-
бе из положения лежа по версии NRA.
225
1000-ярдовая мишень для стрельбы из положения лежа (NRA) (средний
стрелок)
* винтовка/стрелок способны стрелять 20 " группы без ветра
Отклонение боковым ветром 10 миль/ч на 1000 ярдов
±1 миль/ч ±2 миль/ч ±3 миль/ч ±4 миль/ч ±5 миль/ч
50 198-10Х 197-8Х 193-7Х 188-1Х 182-1Х
52 198-7Х 196-13Х 192-6Х 185-2Х 181-8Х
54 199-12Х 196-13Х 191-7Х 186-ЗХ 181-1Х
56 199-12Х 196-4Х 191-6Х 184-7Х 181-ЗХ
58 199-1IX 196-6Х 190-9Х 184-6Х 178-ЗХ
60 198-10Х 196-1IX 190-ЗХ 183-6Х 176-1Х
62 198-14Х 194-8Х 189-4Х 183-1Х 174-ЗХ
64 199-1IX 194-9Х 189-5Х 182-ЗХ 172-4Х
66 198-8Х 194-1IX 188-4Х 180-4Х 172-4Х
68 198-10Х 194-7Х 187-6Х 179-4Х 171-2Х
70 198-15Х 194-13Х 187-4Х 18О-8Х 168-ЗХ
72 198-12Х 192-8Х 186-8Х 177-7Х 164-5Х
74 198-9Х 193-6Х 186-2Х 177-4Х 165-5Х
76 198-12Х 193-4Х 184-5Х 175-6Х 163-4Х
78 198-13Х 192-1IX 185-4Х 173-3X 161-ЗХ
80 197-6Х 192-9Х 183-6Х 172-ЗХ 161-1Х
82 198-12Х 192-10Х 183-4Х 171-ЗХ 159-2Х
84 197-1IX 191-8Х 181-6Х 171-ЗХ 157-2Х
86 198-17Х 190-6Х 181-6Х 168-4Х 158-1Х
88 198-ПХ 191-6Х 181-7Х 167-2Х 157-2Х
90 197-10Х 191-4Х 181-5Х 167-ОХ 153-3X
92 197-14Х 189-7Х 180-ЗХ 165-ЗХ 151-1Х
94 197-7Х 190-5Х 178-ЗХ 163-4Х 148-2Х
96 197-1IX 188-4Х 177-6Х 162-2Х 146-ЗХ
98 197-13Х 188-4Х 178-ЗХ 160-1Х 145-ЗХ
100 197-14Х 188-2Х 176-4Х 158-ЗХ 147-ОХ
102 196-7Х 187-ЗХ 175-7Х 159-ЗХ 141-ЗХ
104 197-5Х 188-7Х 172-7Х 157-1Х 143-2Х
106 196-10Х 188-6Х 172-5Х 153-3X 139-2Х
108 196-7Х 186-4Х 171-2Х 154-2Х 140-2Х
ПО 196-5Х 185-5Х 170-1Х 151-2Х 137-4Х
Таблица 14.5. Моделирование результатов стрельбы среднего стрелка при стрель-
бе из положения лежа по версии NRA.
226
1000-ярдовая мишень для стрельбы из положения лежа (NRA) (стрелок-
новичок)
* винтовка/стрелок способны отстреливать 30"группы без ветра
Отклонение боковым ветром 10 миль/ч на 1000 ярдов
±1 миль/ч ±2 миль/ч ±3 миль/ч ±4 миль/ч ±5 миль/ч
50 195-10Х 193-8Х 190-2Х 184-6Х 180-4Х
52 195-8Х 193-5Х 188-5Х 183-3X 178-ЗХ
54 195-11Х 193-7Х 188-6Х 183-4Х 176-4Х
56 194-9Х 192-7Х 187-5Х 182-4Х 175-6Х
58 194-7Х 192-4Х 187-ЗХ 183-3X 174-ЗХ
60 194-1IX 192-10Х 187-5Х 180-ЗХ 174-ЗХ
62 195-9Х 191-8Х 185-6Х 179-6Х 171-2Х
64 194-1IX 191-5Х 185-5Х 179-2Х 170-1Х
66 194-9Х 191-4Х 184-4Х 179-6Х 170-0Х
68 194-9Х 190-6Х 183-4Х 176-2Х 166-2Х
70 194-5Х 189-ЗХ 183-3X 175-2Х 166-2Х
72 195-10Х 190-7Х 181-ЗХ 174-1Х 165-2Х
74 194-9Х 188-4Х 181-ЗХ 171-2Х 164-5Х
76 194-7Х 189-7Х 181-4Х 171-ЗХ 162-4Х
78 194-2Х 189-5Х 182-ЗХ 170-1Х 160-1Х
80 194-6Х 187-4Х 180-5Х 172-2Х 155-ЗХ
82 193-6Х 187-ЗХ 180-4Х 168-ЗХ 154-4Х
84 194-7Х 187-6Х 179-ОХ 165-1Х 155-1Х
86 194-7Х 188-2Х 178-4Х 167-ОХ 154-4Х
88 193-10Х 186-5Х 177-ЗХ 165-ЗХ 151-2Х
90 194-7Х 187-5Х 176-ЗХ 163-0Х 151-0Х
92 193-6Х 186-4Х 175-5Х 162-1Х 150-ЗХ
94 193-6Х 186-4Х 177-ЗХ 160-5Х 148-2Х
96 193-8Х 185-5Х 174-ЗХ 159-1Х 146-2Х
98 193-9Х 184-ЗХ 171-5Х 160-2Х 144-4Х
100 194-10Х 185-9Х 173-4Х 154-4Х 136-0Х
102 193-10Х 185-7Х 171-1Х 152-2Х 141-1Х
104 192-6Х 184-ЗХ 172-5Х 155-1Х 140-0Х
106 192-5Х 183-6Х ni-ix 155-2Х 140-1Х
108 193-7Х 182-4Х 169-1Х 153-2Х 137-1Х
ПО 193-5Х 182-1Х 168-6Х 148-2Х 132-ОХ
Таблица 14.6. Моделирование результатов стрельбы начинающего стрелка при
стрельбе из положения лежа по версии NRA.
227
Отклонение боковым ветром 10 миль/ч на 1000 ярдов
1000-ярдовая мишень F-класса (элитный стрелок)
* винтовка/стрелок способны стрелять 5 "группы без ветра
±1 миль/ч ±2 миль/ч ±3 миль/ч ±4 миль/ч ±5 миль/ч
50 199-10Х 191-7Х 185-4Х 177-2Х 169-ЗХ
52 198-12Х 192-9Х 184-2Х 175-2Х 169-4Х
54 198-ПХ 191-8Х 183-3X 174-2Х 165-2Х
56 198-ПХ 189-4Х 183-3X 173-1Х 165-1Х
58 198-10Х 190-6Х 181-2Х 173-4Х 163-4Х
60 198-12Х 189-10Х 181-ЗХ 171-6Х 158-2Х
62 198-12Х 188-6Х 179-2Х 170-ЗХ 157-2Х
64 197-12Х 189-0Х 178-ЗХ 170-ЗХ 157-ЗХ
66 197-6Х 188-4Х 177-ЗХ 165-1Х 156-ЗХ
68 197-12Х 187-4Х 177-4Х 162-2Х 153-1Х
70 196-ПХ 188-8Х 176-4Х 165-5Х 150-0Х
72 196-ПХ 185-4Х 174-5Х 163-5Х 146-2Х
74 196-5Х 185-5Х 175-2Х 162-1Х 143-1Х
76 196-7Х 185-6Х 173-2Х 161-2Х 146-4Х
78 195-ПХ 183-4Х 173-4Х 156-ЗХ 140-1Х
80 196-12Х 184-7Х 171-2Х 157-ЗХ 142-ОХ
82 194-8Х 183-3X 170-4Х 154-1Х 137-2Х
84 195-ПХ 183-5Х 170-5Х 153-1Х 133-3X
86 194-6Х 182-5Х 166-2Х 148-ЗХ 138-1Х
88 194-4Х 182-7Х 164-ОХ 149-1Х 128-0Х
90 194-7Х 181-ЗХ 164-9Х 150-0Х 129-4Х
92 194-6Х 180-4Х 165-2Х 148-2Х 132-ОХ
94 193-8Х 180-5Х 162-ОХ 144-2Х 129-1Х
96 193-6Х 178-5Х 161-4Х 143-1Х 127-ОХ
98 193-1Х 178-ЗХ 162-ОХ 141-1Х 125-ОХ
100 192-8Х 179-ЗХ 160-5Х 139-0Х 128-5Х
102 191-ЗХ 176-5Х 161-ЗХ 139-2Х 123-1Х
104 191-8Х 176-1Х 157-ОХ 141-1Х 120-2Х
106 191-7Х 176-ЗХ 158-0Х 133-1Х 120-ЗХ
108 191-8Х 177-4Х 156-2Х 139-0Х П9-2Х
ПО 191-7Х 174-ЗХ 154-ОХ 133-3X 115-ЗХ
Таблица 14.7. Моделирование результатов стрельбы элитного стрелка F-класса.
228
Отклонение боковым ветром 10 миль/ч на 1000 ярдов
1000-ярдовая мишень F-класса (средний стрелок)
* винтовка/стрелок способны стрелять 10"группы без ветра
±1 миль/ч ±2 миль/ч ±3 миль/ч ±4 миль/ч ±5 миль/ч
50 197-8Х 190-ЗХ 184-2Х 176-2Х 168-0Х
52 197-7Х 190-7Х 183-3X 175-5Х 167-2Х
54 196-9Х 189-6Х 181-1Х 174-ЗХ 166-1Х
56 196-10Х 189-2Х 181-2Х 174-1Х 161-ЗХ
58 196-9Х 189-6Х 180-1Х 172-4Х 162-ОХ
60 196-6Х 188-4Х 179-2Х 170-2Х 161-5Х
62 195-9Х 187-5Х 180-1Х 167-ЗХ 160-ЗХ
64 195-7Х 188-4Х 176-2Х 167-ЗХ 155-1Х
66 195-10Х 185-2Х 177-4Х 164-2Х 154-1Х
68 195-ЗХ 185-2Х 175-5Х 164-ЗХ 149-2Х
70 194-4Х 186-5Х 174-1Х 162-ЗХ 147-ОХ
72 194-10Х 185-5Х 175-1Х 164-ЗХ 146-ОХ
74 194-5Х 183-0Х 173-6Х 160-5Х 148-2Х
76 194-1IX 183-3X 172-2Х 157-4Х 144-2Х
78 193-9Х 183-4Х 171-2Х 156-2Х 143-1Х
80 194-9Х 182-6Х 170-1Х 157-2Х 141-4Х
82 193-2Х 181-ЗХ 170-2Х 155-1Х 139-1Х
84 193-6Х 182-2Х 167-2Х 150-1Х 135-1Х
86 193-5Х 181-2Х 167-4Х 150-2Х 130-1Х
88 193-4Х 180-2Х 164-ЗХ 149-2Х 131-1Х
90 192-5Х 180-ЗХ 165-2Х 149-2Х 132-2Х
92 191-4Х 178-2Х 163-3X 147-1Х 127-2Х
94 192-5Х 178-ЗХ 164-1Х 142-1Х 130-1Х
96 191-4Х 176-1Х 162-2Х 141-2Х 124-ОХ
98 192-4Х 177-5Х 160-1Х 136-0Х 123-ОХ
100 191-8Х 176-2Х 160-ЗХ 138-0Х 122-ОХ
102 190-7Х 177-2Х 159-ЗХ 139-0Х 118-1Х
104 190-4Х 175-2Х 156-ЗХ 135-2Х 113-0Х
106 190-4Х 176-4Х 154-2Х 136-2Х 120-1Х
108 189-5Х 173-1Х 154-ОХ 133-1Х 112-1Х
ПО 189-7Х 172-1Х 151-2Х 134-1Х 113-0Х
Таблица 14.8. Моделирование результатов стрельбы среднего стрелка F-класса.
229
Отклонение боковым ветром 10 миль/ч на 1000 ярдов
1000-ярдовая мишень F-класса (стрелок-новичок) * винтовка/стрелок способны стрелять 15 " группы без ветра
±1 миль/ч ±2 миль/ч ±3 миль/ч ±4 миль/ч ±5 миль/ч
50 194-6Х 189-4Х 181-2Х 175-ЗХ 166-ЗХ
52 194-8Х 187-4Х 180-4Х 173-4Х 165-1Х
54 193-6Х 187-2Х 180-5Х 173-4Х 166-0Х
56 193-10Х 187-5Х 181-7Х 170-0Х 160-ЗХ
58 193-7Х 186-2Х 178-2Х 171-2Х 161-2Х
60 193-7Х 186-1Х 177-ЗХ 167-2Х 159-ЗХ
62 193-5Х 185-5Х 177-ЗХ 167-4Х 156-1Х
64 193-8Х 184-4Х 176-2Х 166-1Х 155-ЗХ
66 193-8Х 184-4Х 175-ЗХ 163-2Х 150-1Х
68 192-4Х 184-5Х 176-4Х 164-IX 149-1Х
70 192-9Х 182-8Х 173-2Х 164-2Х 150-2Х
72 192-5Х 182-4Х 174-4Х 160-4Х 146-ОХ
74 191-9Х 183-1Х 172-ОХ 159-2Х 141-1Х
76 191-6Х 182-4Х 171-ОХ 157-1Х 145-1Х
78 191-6Х 181-4Х 172-ОХ 156-2Х 138-0Х
80 190-4Х 181-4Х 169-ЗХ 152-4Х 140-2Х
82 190-4Х 179-4Х 167-4Х 154-ОХ 139-0Х
84 190-4Х 180-2Х 168-2Х 150-0Х 134-ОХ
86 190-4Х 179-1Х 166-0Х 148-ОХ 130-2Х
88 190-5Х 178-2Х 164-2Х 150-0Х 130-0Х
90 190-7Х 178-ЗХ 164-ЗХ 147-1Х 126-2Х
92 189-2Х 177-2Х 161-4Х 145-1Х 127-1Х
94 189-5Х 177-5Х 163-2Х 143-2Х 128-2Х
96 190-5Х 175-2Х 161-ЗХ 139-2Х 121-ОХ
98 189-4Х 175-2Х 160-ЗХ 139-2Х 123-1Х
100 189-5Х 175-6Х 155-1Х 141-ОХ 123-2Х
102 188-4Х 173-3X 158-2Х 139-1Х 122-ОХ
104 187-2Х 172-2Х 158-0Х 135-1Х 118-2Х
106 188-7Х 171-1Х 152-ОХ 129-ОХ 117-2Х
108 187-4Х 173-4Х 156-1Х 136-0Х 113-1Х
ПО 187-2Х 172-ЗХ 150-0Х 130-IX 116-1Х
Таблица 14.9. Моделирование результатов стрельбы начинающего стрелка F-
класса.
230
Глава 15
Убойность дальнобойных охотничьих пуль
Охота на большие дальности — это сложный и стоящий вид стрельбы, популярность которой в
последнее время растет невероятными темпами. Доступность современных высококачественных
компонентов и лазерных дальномеров позволили стрелкам надежно убивать дичь на беспреце-
дентных дальностях. К сожалению, качество современного оборудования превосходит специали-
зированные знания, которые необходимы для эффективного применения этого оборудования. В
этой книге будет представлена некоторая информация, необходимая стрелкам на большие дально-
сти, чтобы они могли выжимать максимум из своего оборудования и делать выстрелы более уве-
ренно.
Чтобы ответить на вопрос о максимальной эффективной дальности охотничьей винтовки, не-
обходимо ответить на два основных вопроса.
1. Какова максимальная дальность, на которой стрелок/винтовка способны попасть в на-
меченную жертву?
2. Какова максимальная дальность, на которой пуля может убить намеченную жертву?
Логичный способ ответить на эти вопросы — это вначале определить максимальную даль-
ность, на которой пуля может убить дичь, а затем озаботиться тем, что необходимо для попадания
в животное на этой дальности. В этой главе мы сфокусируемся на вопросе убойности. Мы прове-
рим идею об убойности пуль и предоставим некоторую информацию, которая позволит вам опре-
делить максимальную убойную дальность вашей винтовки и пули. После того, как вы поймете
убойную дальность ваших винтовки/пули, в следующей главе мы обсудим вопросы, связанные с
попаданием в животное убойным выстрелом.
Убойность в значительной степени зависит от терминальных характеристик пули, но эта тема
лежит за пределами интересов нашей книги. Тем, кто заинтересуется более обширным изучением
терминальной баллистики пули, я порекомендую книгу “Rifle Bullets for the Hunter’’. Убойность
включает в себя множество вещей. Некоторые из них связаны с баллистикой, другие нет. Будет
ошибкой полагать, что убойность — это только энергия, или только терминальное действие пули,
или только правильная точка попадания. Все это важные части головоломки, но ни одна из них не
включает в себя все то, что вам нужно знать об убойности. Вы можете научиться попадать в пра-
вильное место, немного изучив анатомию вашей жертвы и поговорив с опытными охотниками.
Упомянутая выше книга является отличным источником знаний о терминальных характеристиках
пуль. В настоящей книге я рассматриваю внешнебаллистическую часть головоломки убойности.
Большая часть того, что я представлю в отношении убойности в этой главе, будет касаться внеш-
небаллистических факторов и последствий, включая остаточную энергию.
Как пули убивают
Когда задумываешься о том, как пуля убивает животное, все кажется на удивление простым.
Конечно, пуля убивает, проделывая дыру в животном! Тем не менее, если вы сравните убойность
современной высокоскоростной пули винтовки центрального воспламенения со стрелой, выпу-
щенной из лука, то винтовка оказывается гораздо более убойной. Наверняка высокая скорость вин-
товочной пули влияет на более быстрое убийство, несмотря на то, что проникающие элементы у
них имеют сходный размер (развернутая грибком пуля и наконечник стрелы). Определенно пуля
обладает чем-то, что делает ее более убойной, чем стрела. Наиболее очевидным различием между
231
ними является скорость. Скорость играет очень важную роль в убойности пули, но не только ско-
рость. Очень серьезные повреждения вызывает гидростатический шок (удар) пули, летящей сквозь
ткани на сверхзвуковой скорости. Если эта ударная волна достаточно сильна, она может повредить
мозг животного, вызвав немедленное обездвиживание и/или потерю сознания. Сила этой ударной
волны пропорциональна скорости пули. Скорость попадания сама по себе не обязательно будет
убойной, если пуля быстро останавливается на коротком расстоянии внутри животного. Здесь в
игру вступает проникающая способность. Если пуля попадает с достаточной скоростью, и имеет
достаточную массу для сохранения скорости в процессе проникновения, тогда пуля может созда-
вать существенную гидростатическую ударную волну, обездвиживающую животное. Способность
пули генерировать обездвиживающую ударную волну и делает ее более убойной, чем стрела.
Понятно, что скорость и масса — это два основополагающих баллистических свойства пули,
определяющие ее убойность (пока не будем упоминать об экспансивности). Двумя физическими
величинами, включающими в себя скорость и массу, являются кинетическая энергия и импульс.
Кинетическую энергию мы упоминали в 11-й главе в разделе, называвшемся «Энергия в бал-
листике». Кинетическая энергия — это мера ударной энергии пули. Формула кинетической энер-
гии имеет следующий вид:
Е - 1/2 х тУг
где:
т — масса пули (равна ее весу в гранах, деленному на 7000 и деленному на 32,2);
V— скорость пули (в футах в секунду)
Пока не будем фокусироваться на расчете кинетической энергии, просто изучим формулу. Об-
ратите внимание на то, что здесь один множитель массы и два множителя скорости. Другими сло-
вами, на кинетическую энергию влияет масса, но еще больше влияет скорость. Также обратите
внимание на то, что здесь есть другие множители, а именно 1/2, и коэффициенты преобразования
массы. Говоря словами, кинетическая энергия — это показатель пикового уровня гидростатиче-
ского избыточного давления (удара), который пуля может создать при попадании.
Помня об этом, рассмотрим формулу импульса:
Р = mV
Опять-таки, здесь т — это масса пули, а V — это скорость. Здесь мы имеем ту же ситуацию с
коэффициентами преобразования, но фундаментальное наблюдение в отношении формулы им-
пульса будет следующим: импульс —это произведение массы на скорость. В отличие от кинети-
ческой энергии, где скорость более важна, на импульс в равной мере воздействуют изменения как
массы, так и скорости. Или другими словами, импульс связан со способностью пули сохранять
скорость и высокий уровень гидростатического удара при проникновении в животное.
Скорость, с которой пуля передает свою энергию и импульс животному, частично определяет-
ся экспансивными и осколкообразующими характеристиками пули. Пуля, остающаяся недеформи-
рованной, будет создавать меньшую величину статического избыточного давления (ударной вол-
ны), но будет сохранять ее дольше. Наоборот, пуля с равной кинетической энергией и импульсом,
которая быстро расширяется, будет создавать большее пиковое избыточное давление, но не смо-
жет сохранять его долго.
Все охотничьи пули находятся где-то между быстро экспансирующими пулями и пулями, обла-
дающими низкой экспансивностью. То, что пули с низкой экспансивностью проигрывают в удар-
232
ной волне, они добирают в пробивной способности, и наоборот. Основная идея состоит в том,
что пуля обладает определенным количеством энергии. То, как эта энергия будет передаваться
животному в форме убойной ударной волны, будут определять ее импульс и ее экспансивные ха-
рактеристики. Оставшаяся часть этой главы будет посвящена изучению убойности пуль с точки
зрения энергии и импульса. Эти факторы являются основными движущими силами, лежащими в
основе убойности пули любой конструкции.
Отказ.
Необходимо отметить, что большинство научных теорий/моделей, касающихся убойности
пуль, включая представленную мной, официально могут кем-то где-то оспариваться. Ввиду
множества переменных, составляющих убойность, роли правильного выбора точки попадания и
внутреннего строения и здоровья животного и т.д., очень трудно установить неоспоримую уни-
версальную правду в отношении того, как именно пуля убивает. Другими словами, убойность —
это не точная наука, вроде снижения пули под действием силы тяжести или измерения дально-
сти. Модель убойности, представленная мной, применима потому, что она позволяет стрелку
выбрать охотничью пулю на основании ее убойности по дичи определенного размера. Эта модель
основана на надежных аргументах, она учитывает энергетику, и зарекомендовала себя как ус-
пешное руководство для выбора подходящих пуль для охоты. Тем не менее, это только модель, и
поэтому она не должна быть на 100% технически правильной для того, чтобы быть примени-
мой. Вспомните целые поколения людей, которые осуществляли навигацию по звездам, полагая,
что земля плоская и является центром вселенной. Их модель была технически ошибочной, но
большинство этих людей попадали туда, куда хотели. Возможно, когда-нибудь появится полная,
универсальная, практичная и неоспоримая модель убойности пули. А пока нам остается рабо-
тать с неидеалъными, но «применимыми» моделями.
Формула оптимального веса дичи Матунаса
В своей книге “Big Game Rifles and Cartridges’’, Эдвард Матунас представил свою знаменитую
формулу, называемую формулой Оптимального Веса Дичи (Optimal Game Weight, OGW). Форму-
ла OGW — это попытка определить ключевые компоненты убойности пули, и их взаимосвязь с
подходящим животным оптимального размера. Формула OGW Матунаса имеет следующий вид:
OGW=V3 хт2х 1,5х1012 [15.1]
где:
OGW — это оптимальный вес животного (в фунтах), для которого может/должна исполь-
зоваться пуля;
V— скорость пули (в футах в секунду);
т — это вес пули (в гранах);
1,5х10’12 — это константа, связывающая единицы измерения.
Быстрое изучение формулы OGW показывает что-то очень интересное. До «отказа» мы сдела-
ли краткий экскурс в кинетическую энергию и импульс. Кинетическая энергия — это 1/2, умно-
женная на массу и скорость, и еще раз на скорость (два множителя скорости и один массы). Им-
пульс — это масса, умноженная на скорость. Если вы умножите кинетическую энергию на им-
пульс, то получите три множителя скорости и два множителя массы. Взгляните еще раз на форму-
лу OGW. Она содержит три множителя скорости и два множителя массы (веса), и константу, учи-
233
тывающую единицы измерения. А именно, формула OGW Матунаса — это кинетическая энергия,
умноженная на импульс, и отрегулированная константой. Другими словами, эта формула учиты-
вает необходимые энергетические составляющие убойности пули. Однако же, формула совер-
шенно не учитывает конструкцию пули (быстрая экспансия или глубокое проникновение), но мно-
го говорит о том, сколько энергии пуля имеет для экспансии и проникновения. Это полезная мо-
дель, на которой можно основывать выбор пули и анализ максимальной дальности.
Давайте поупражняемся с формулой Матунаса на примере. Рассмотрим калибр .308 Winchester
с пулями 150 гран и дульной скоростью 2800 фт/сек. Каким будет оптимальный вес дичи по фор-
муле Матунаса?
28 003х1502х1,5х10’12 - 741 фунт
Эта формула говорит нам о том, что у дульного среза, 150-грановая пуля должны быть убойной
по животному весом 741 фунт.
Конечно же, очень немногие животные стреляются прямо у дульного среза. Давайте узнаем
размер дичи, против которой будет эффективна эта пуля на дальности 300 ярдов. На 300 ярдах ти-
повая охотничья пуля .308 калибра сохранит около 2140 фт/сек скорости, если она выстреливается
с дульной скоростью 2800 фт/сек. На этой дальности и скорости пули, формула OGW дает сле-
дующее:
21403х1502х1,5х10’12 - 331 фунт
331 фунт — это вес крупного оленя. Похоже, что формула имеет смысл, так как многие олени
берутся из .308 Winchester на дальностях до 300 ярдов пулями весом всего до 150 гран.
В предыдущих примерах было показано фундаментальное применение формулы OGW. Вот
здесь, на представлении формулы и примера ее использования, ссылки на эту формулу в боль-
шинстве книг заканчиваются.
Животное Вес
Белохвостый олень:
Самец 130-300 фунтов
Самка 90-165 фунтов
Чернохвостый олень:
Самец 150-300 фунтов
Самка 100-175 фунтов
Черный медведь:
Самец 250-600 фунтов
Самка 90-400 фунтов
Благородный олень:
Самец 700 фунтов
Самка 500 фунтов
Таблица 15.1. Примерный вес животных
Как я и обещал, в этой книге я пойду в анализе на
несколько шагов дальше, чтобы представить неко-
торую исключительно полезную информацию. Что
действительно необходимо, так это общие рекомен-
дации, которые позволили бы охотникам выбирать
пули на основании их убойности по дичи определен-
ных размеров на различных дальностях. Первый шаг
в этом процессе — это сделать на основании знаний
оценку веса животного, на которое будете охотиться.
Таблица 15.1 может быть использована для нахож-
дения примерного веса некоторых распространенных
видов охотничьих животных.
Обычно при выборе пуль для охоты, вы уже
знаете примерный вес животных, на которых будете
охотиться, и примерную максимальную дальность,
на которую предполагаете стрелять. Совместно с
баллистической программой (которая дает ско-
рость у цели), для определения дальности, на которой данная пуля будет убойной по дичи оп-
ределенного вида, можно использовать формулу OGW. В приложении приведены подробности и
пример того, как выразить из формулы OGW скорость и использовать ее для нахождения эффек-
234
тивной дальности.
На рис. 15.1 показан графический пример того, как можно использовать формулу OGW для
определения оптимальной убойной дальности для данной пули против дичи трех различных весов.
В этом примере использована пуля Berger 155 гран VLD (БК по G7 = 0,233) с дульной скоростью,
типичной для калибра .308 Winchester: 2850 фт/сек.
График убойности пули .308 Winchester 155 гран VLD
Вес дичи Оптимальная дальность
150 фунтов 650 ярдов
300 фунтов 400 ярдов
600 фунтов 125 ярдов
Рис. 15.1. Дальности для дичи оптимального веса для пули Berger 155 гран VLD
(дульная скорость = 2850 фт/сек) для трех размеров дичи.
Обратите внимание на тенденцию, наблюдаемую на рис. 15.1, — пуля эффективна по более
легкой дичи на больших дальностях, чем по более тяжелой дичи. К примеру, 155-грановая пуля
VLD оптимальна по животному весом 150 фунтов до 650 ярдов, но по 600-фунтовому животному
оптимальная дальность ограничена 125 ярдами. Помните, что это не строго определенные цифры,
а только примерные величины, гарантирующие, что ваши пули будут иметь, как минимум, опти-
мальное количество энергии, чтобы быть убойными по намеченному животному на ожидаемой
дальности.
Следующим расширением нашего анализа будет изучение влияния пуль различного веса на
дальностях, на которых звери различных размеров могут быть убиты. Теперь мы ограничимся ка-
либром .308 Winchester и линейкой пуль VLD от компании Berger (другие бренды будут изучены
позднее).
Рис. 15.2 представляет собой законченный график убойности, основанный на формуле OGW.
График и таблица содержит достаточно информации, чтобы принять обоснованное решение о том,
пули каких весов (данного конкретного бренда) подходят для дичи различного размера на всех
дальностях. Например, если вы охотитесь на дичь весом 150 фунтов на дальностях до 500 ярдов,
любая пуля весом от 155 гран до 210 гран будет адекватной для этой задачи. Если ваша дичь имеет
вес 300 фунтов, вам нужно будет выбрать одну из более тяжелых пуль: 185-грановую, 190-
грановую или 210-грановую, чтобы они были убойными на 500 ярдах. Если ваша дичь имеет вес
600 фунтов, и вы хотите убивать ее на 500 ярдах, вам нужно взять винтовку побольше! Калибр
.308 Winchester просто не оптимизирован для надежной убойности по дичи этого размера при ис-
пользовании любых пуль, изображенных на рис. 15.2. Это говорит не о том, что такая дичь не
может быть добыта на этой дальности, а только о том, что пуля, в соответствии с формулой
235
OGW, будет обладать энергией, меньше оптимальной, для надежного поражения животных тако-
го размера.
Дальность (ярды)
Пуля: 155 168 175 185 190 210
Скорость: 2850 2738 2862 2609 2574 2449
Оптимальная убойная дальность (ярды)
Вес дичи 150 фунтов 650 725 750 850 875 975
300 фунтов 400 450 475 525 550 625
600 фунтов 125 150 175 200 225 250
Рис. 15.2. Эффективные убойные дальности для всей линейки пуль Berger VLD .30
калибра для дульных скоростей, типичных для калибра .308 Winchester.
Если вес вашей дичи находится где-то между весами, приведенными в таблице убойности, вы
можете прикинуть значения на глаз, чтобы оценить дальность. К примеру, если вы снаряжаете пу-
ли весом 185 гран, и вес вашей дичи 450 фунтов (посередине между 300 и 600 фунтами), вы може-
те взять середину между 200 ярдами (600-фунтовая дичь) и 525 ярдами (300-фунтовая дичь), и по-
лучите примерно 360 ярдов.
Рис. 15.2 является хорошей иллюстрацией того, как на убойность на определенной дальности
влияет вес пули, выпускаемой из данного патрона. Как насчет перехода к другим патронам? Как
на убойность данного набора пуль повлияют увеличенные дульные скорости?
Влияние дульной скорости на убойность
Для данной серии пуль, дульная скорость в основном определяется патроном. В наших преды-
дущих примерах рассматривались скорости, типичные для калибра .308 Winchester. Давайте рас-
смотрим убойность того же набора пуль, выстреливаемых из калибра .300 Winchester Magnum.
Калибр .300 Winchester Magnum может обеспечивать на несколько сотен футов в секунду
большие дульные скорости, чем калибр .308 Winchester, поэтому логично, что эти пули будут бо-
лее убойными по дичи на дальностях, превышающих дальности для .308-го калибра. На рис. 15.3
показан график убойности для пуль, выстреливаемых из калибра .300 Winchester Magnum.
Давайте критически взглянем на убойные дальности тех же пуль для калибра .300 Winchester
Magnum в сравнении с калибром .308 Winchester. Графики и таблицы убойности указывают на то,
что максимальная дальность для .308 Winchester достижима с самой тяжелой пулей (210 гран
VLD) по самому легкому животному (150 фунтов [68 кг]). Эта дальность для такой комбинации
236
равна 975 ярдов. Калибр .300 Winchester Magnum также достигает самой большой дальности с
210-грановой VLD по 150-фунтовому животному, но дальность теперь равна 1175 ярдов. .300
Winchester Magnum обеспечивает на 300 фт/сек большую скорость с 210-грановыми пулями (2749
фт/сек против 2449 фт/сек), что дает прирост дальности в 200 ярдов над .308 Winchester по 150-
фунтовому животному.
Теперь давайте рассмотрим более тяжелое, 600-фунтовое (272 кг), животное. .308-й калибр об-
ладает достаточной убойностью при стрельбе по 600-фунтовому животному 210-грановыми пуля-
ми всего до 125 ярдов, а калибр .300 Winchester Magnum можно использовать по животному этого
размера на дальности до 450 ярдов.
Дальность (ярды)
Пуля: 155 168 175 185 190 210
Скорость: 3200 3074 3012 2929 2890 2749
Оптимальная убойная дальность (ярды)
Вес дичи 150 фунтов 825 875 925 1025 1075 1175
300 фунтов 550 600 650 725 750 825
600 фунтов 275 325 350 400 400 450
Рис. 15.3. Эффективные (с точки зрения убойности) дальности для всей линейки
пуль Berger VLD .30 калибра для дульных скоростей, типичных для калибра .300
Winchester Magnum.
Опять же, я должен отметить, что эта модель не учитывает влияние точки попадания в дичь.
Вполне очевидно, что даже 155-грановая пуля может убить 600-фунтовое животное на дистанции
1000 ярдов или более, если выстрел попадет в мозг или позвоночник животного. Тем не менее,
модель OGW предполагает номинальную точку попадания в грудную клетку животного (область
сердца/легких). Стрелять в животное пулями, которые будут иметь энергию, меньше оптимальной,
и вызывать несмертельные ранения (за исключением нескольких маловероятных сценариев, вроде
попадания в мозг или позвоночник), может быть безответственно и нецелесообразно. Выбор пуль
и дальностей стрельбы должен быть сделан исходя из предположения о том, что вы будете делать
номинальные выстрелы по животным в грудь, и пуля будет иметь достаточную энергию для быст-
рого и эффективного поражения животного таким выстрелом. На этом построены графики убой-
ности, составленные с использованием формулы OGW Матунаса.
Мы исследовали то, как вес пуль и вместимость гильзы влияет на убойную дальность охот-
ничьей винтовки. Может ли еще что-то повлиять на энергию на определенной дальности, которой
237
будет располагать пуля?
Убойность на больших дальностях и баллистический коэффициент
Так как убойность охотничьих пуль тесно связана с энергией и импульсом пули, а оба эти фак-
торы зависят от скорости пули, легко понять, что пули, сохраняющие свою скорость лучше, будут
более убойными на больших дальностях. Баллистический коэффициент является известным пока-
зателем внешнебаллистических характеристик, но его очень редко связывают с убойностью. На
самом деле, пуля с высоким БК имеет улучшенную убойность по нескольким причинам. Во-
первых, высокая поперечная нагрузка, которая обычно соответствует высокому БК, является
обычным показателем проникающей способности пуль. Во-вторых, и это более важно для нашего
текущего анализа, пули с высоким БК сохраняют свою скорость лучше на повышенных дально-
стях, и поэтому они могут отдавать большую энергию животным на увеличенных дальностях.
Рассмотрим две пули, изображенные на рис. 15.4. Так как обе пули одного и того же калибра и
веса, они обе будут иметь одинаковую поперечную нагрузку 0,226 фунт/дюйм2. Тем не менее, бо-
лее длинное оживало и меньший диаметр носика пули SST с полимерным носиком обеспечивают
ей намного меньшее сопротивление, и поэтому намного более высокий БК. БК по G7 составляет
0,206 у пули SST и всего 0,173 у полуоболочечной пули с заостренным свинцовым носиком. Да-
вайте рассмотрим влияние этой разницы в БК на убойные характеристики на дальностях для этих
двух пуль, имеющих одинаковую поперечную нагрузку, и одинаковую дульную скорость.
Пуля Поперечная нагрузка ii БК по G7 БК по G1
Hornad у 150 гран BTSP 0,226 1,309 0,173 0,337
Homac 1у 150 гран SST 0,226 1,095 0,206 0,403
График убойности калибра .308 Winchester
Я 600 фунт, дичь
I 1 300 фунт, дичь
150 фунт, дичь
О 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200
Дальность (ярды)
Рис. 15.4. Две пули одинакового веса и калибра имеют одинаковую поперечную
нагрузку. Из-за очень разных форм-факторов, пуля SST имеет существенно более
высокий БК, чем пуля со свинцовым носиком. Более высокий БК означает, что пу-
ля SST сохраняет свою энергию лучше, и она будет убойной на большей дально-
сти.
238
На рис. 15.4 показано преимущество в убойности для пули с более высоким баллистическим
коэффициентом. По крупной дичи убойная дальность будет настолько малой, что пуля с большим
БК будет иметь лишь чуть-чуть достаточное время полета, чтобы реализовать свою более высо-
кую эффективность. Убойная дальность для пули с более высоким БК будет всего на 25 ярдов
большей по 600-фунтовой дичи (100 ярдов против 75 ярдов). Тем не менее, убойная дальность
против легкого животного будет большей, и это означает, что пуля с более высоким БК будет
иметь большую дальность, на которой будет сохранять свою скорость. В результате она будет спо-
собна доставать дальше зверей более мелкого веса, которые не требуют от пули слишком боль-
шой энергетики.
На этом мы завершаем изучение убойности пуль для зверей среднего и тяжелого веса. В конце
этой главы вы найдете графики таблицы убойности для каждой пули, которые я тестировал на
предмет баллистического коэффициента. Пули собраны по брендам, в таблицах показана убой-
ность для каждой пули и патронов с гильзами от малой до большой вместимости. Из этих таблиц
убойности вы можете определить примерные максимальные убойные дальности для каждой из
пуль.
Давайте обобщим основные факты, влияющие на убойность.
и Вес пули и скорость попадания определяют кинетическую энергию и импульс, которыми
обладает пуля. Эти свойства определяют потенциальную способность пули приводить к
летальным повреждениям.
и Вес пули — это то, что вы выбираете, и он зависит от выбранного калибра, а скорость
пули определяется выбором патрона и дальностью, на которую вы стреляете.
и Пуля с высоким БК сохраняет скорость лучше, и будет убойной на больших дальностях в
сравнении с пулей, имеющей более низкий БК.
Оптимальный вес дичи для варминтов
Формула оптимального веса дичи, с которой мы работаем, применима к крупным животным,
вес которых превышает 100 фунтов. Матунас также разработал формулу оптимального веса дичи
для варминтов, которая в точности такая же, как и формула для крупных животных, за исключе-
нием используемой константы. Формула оптимального веса дичи для варминтов Матунаса имеет
следующий вид:
OGW -V3 х тг х 5х10"13
Опять-таки, V — это скорость, ат — это вес пули. В формуле Матунаса для варминтов ис-
пользуется константа 5х10’13 вместо 1,5х10’12. Все правила и ограничения формулы OGW для
крупного зверя применимы также и для варминтов.
Один интересный контраст в варминт-калибрах — это сравнение между патроном .223
Remington малой вместимости и .220 Swift большей вместимости. В соответствии с предыдущим
анализом для пуль .30 калибра и крупной дичи, может показаться очевидным, что .220 Swift
большей вместимости должен быть более убойным по варминтам на больших дальностях, чем
меньший калибр .223 Remington. При всех прочих равных условиях, что вполне реально, тем не ме-
нее, существует один важный фактор для .223 Remington, который необходимо отметить. Для
винтовок с продольно-скользящим затвором с патронниками под .223 Remington довольно часто
встречаются стволы с шагом нарезов 1:9". Для патронников .22 калибра большей вместимости,
вроде .220 Swift, обычно делаются стволы с шагом нарезов 1:12" или 1:14". Важность этого факта
в том, что .223 Remington может стабилизировать более длинные и тяжелые пули (с более высо-
239
ким БК), чем .220 Swift с более медленным шагом нарезов. Я думаю, что причина того, что для
патронов .22 калибра большей вместимости используются такие медленные шаги нарезов состоит
в том, что охотники обычно выбирают их для максимизации скорости, что происходит с более
легкими пулями. Более легкие пули не требуют быстрого шага нарезов, и могут даже создавать
проблемы, если их раскручивать до очень больших угловых скоростей. На рис. 15.5 показан гра-
фик убойности для 55-грановой пули Nosier Ballistic Tip, выстреливаемой из калибра .220 Swift на
скорости 3800 фт/сек в сравнении с пулей Berger 70 гран VLD, выстреливаемой из калибра .223
Remington на скорости 2900 фт/сек.
Пуля Поперечная нагрузка ii БК по G7 БК по G1
0,199 1,050 0,190 0,370
Berger 70 гран VLD
Nosier 55 гран Ballistic Tip 0,157 1,206 0,130 0,255
График убойности для двух пуль .22-го калибра
Рис. 15.5. Высокая дульная скорость калибра .220 Swift с более легкой пулей при-
водят к меньшим убойным дальностям, чем у калибра .223 Remington с пулей, об-
ладающей более высоким БК, на меньшей дульной скорости.
На рис. 15.5 видно небольшое преимущество в убойной дальности для более медленной пули с
более высоким БК в сравнении с более быстрой пулей, но с меньшим БК. Необходимо отметить,
что 70-грановая пуля Berger VLD не классифицируется как варминт-пуля, в то время, как пуля
Nosier 55 гран Ballistic Tip, — это варминт-пуля с легендарным послужным списком. То есть, даже
несмотря на то, что формула OGW предсказала преимущество калибра .223 Remington, исполь-
зующего 70-грановую пулю VLD, действительность такова, что формула OGW не учитывает кон-
струкцию пули и ее экспансивность. Можно ожидать, что пуля Nosier Ballistic Tip раскроется на
более значительную величину, чем пуля Berger VLD, особенно потому, что эта пуля VLD класси-
фицируется как пуля для стрельбы по мишеням, а не как варминт-пуля. В реальном мире, лучшие
терминальные характеристики пули Ballistic Tip, вероятно, перевесят тот факт, что она обладает
меньшей энергией на дальности, чем более тяжелая пуля, выпущенная из меньшего патрона. Для
очень мелких варминтов, вроде степных собачек, которые весят менее 5 фунтов, даже неэкспан-
240
сивная пуля .22 калибра будет достаточно убойной. Когда вы собираетесь на охоту на более круп-
ных варминтов, вроде лисы или койота, которые могут весить более 10-15 фунтов, конструкция
пули начинает приобретать большую важность.
В предыдущем примере окружным путем мы пришли к выводу о том, что шаг нарезов нарез-
ного ствола может оказывать влияние на убойное действие винтовок, так как позволяет стаби-
лизировать более тяжелые пули.
На оставшихся страницах этой главы представлены графики и таблицы убойности для всех
охотничьих пуль, которые я протестировал на значение баллистического коэффициента. Таблицы
убойности будут представлены для всех брендов по калибру для скоростей, типичных для гильз от
средней до большой вместимости. Эти таблицы убойности могут быть использованы как в качест-
ве руководства при выборе пуль для охоты, так и для сравнения влияния дульной скорости и БК
на убойность пули. Как подчеркивается во многих местах этой книги, информация о руководящих
принципах не менее полезна, чем реальные цифры. Помните, что эти таблицы представляют при-
мерную оптимальную дальность для пуль, а не абсолютные максимальные убойные дальности.
Выстрелы, производимые дальше показанных в таблицах дальностей, еще могут оказаться убой-
ными, но с намного меньшей вероятностью они приведут к появлению достаточной гидростатиче-
ской ударной волны, необходимой для немедленного обездвиживания животного.
Многие бренды пуль и их названия в приведенных ниже графиках и таблицах сокращены, что-
бы они смогли поместиться. Например, название пули Nosier 180 гран Ballistic Tip сокращено до
Nosl80BT или N180BT, и т.д.
241
График убойности для гильзы 6 мм средней вместимости
(подобной .243 Winchester)
H100BTSP
H85IB
N95Part
N80BalTip
N70BalTip
SSOBIitz
B115VLD
B105VLD
B95VLD
Дальность (ярды)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Hornady 100 BTSP 0,386 3000 350 100 0
Hornady 85 Intbnd 0,372 3254 325 75 0
Nosier 95 Pail 0,345 3078 300 75 0
Nosier 80 Ball Tip 0,323 3354 275 50 0
Nosier 70 Ball Tip 0,279 3586 225 25 0
Sierra 80 Blitz 0,302 3354 250 50 0
Berger 115 VLD 0,551 2798 525 175 0
Berger 105 VLD 0,532 2928 500 150 0
Berger 95 VLD 0,486 3000 450 125 0
Рис. 15.6.
242
График убойности для гильзы 6 мм большой вместимости
(подобной .240 Weatherby М agnum)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Hornady 100 BTSP 0,386 3300 475 225 0
Hornady 85 Intbnd 0,372 3579 425 175 0
Nosier 95 Pail 0,345 3386 400 175 0
Nosier 80 Ball Tip 0,323 3690 375 150 0
Nosier 70 Ball Tip 0,279 3944 300 100 0
Sierra 80 Blitz 0,302 3690 350 125 0
Berger 115 VLD 0,551 3077 675 350 0
Berger 105 VLD 0,532 3220 650 325 0
Berger 95 VLD 0,486 3386 575 275 0
Рис. 15.7.
243
График убойности для гильзы .257 калибра средней вместимости
(подобной .257 Roberts)
Bar115TSX
H117SST
H110IB
H87SP
N115BT
S117PH
B115VLD
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Baines 115 TSX FB 0,164 2950 350 150 0
Hornady 117 SST 0,188 2925 400 175 0
Hornady 110 Intbnd 0,204 3016 425 175 0
Hornady 87 SP 0,149 3392 400 150 0
Nosier 115 Ball Tip 0,204 2950 450 200 0
Sierra 117 Pro Hnt 0,180 2925 375 175 0
Berger 115 VLD 0,239 2950 525 225 0
Рис. 15.8.
244
График убойности для гильзы .257 калибра большой вместимости
(подобной .257 Weatherby М agnum)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Baines 115 TSX FB 0,164 3250 450 250 25
Hornady 117 SST 0,188 3222 525 300 50
Hornady 110 Intbnd 0,204 3323 550 300 25
Hornady 87 SP 0,149 3737 525 275 0
Nosier 115 Ball Tip 0,204 3250 550 325 50
Sierra 117 Pro Hnt 0,180 3222 500 275 25
Berger 115 VLD 0,239 3250 650 375 50
Рис. 15.9.
245
График убойности для гильзы 6,5 мм калибра средней вместимости
(подобной 6,5 х 55 мм)
H129SST
N120BT
S120PH
B140VLD
B130VLD
Щ «Ю фунт, дичь
1 300 фунт, дичь
150 фунт, дичь
0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 100011001200
Дальность (ярды)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Horn 129 SST 0,247 2813 550 275 0
Nos 120 Ball Tip 0,214 2916 475 225 0
Sierra 120 Pro Hunt 0,204 2916 450 200 0
Berger 140 VLD 0,313 2700 700 350 0
Berger 130 VLD 0,282 2802 650 325 0
Рис. 15.10.
246
График убойности для гильзы 6,5 мм калибра большой вместимости
(подобной .264 Winchester М agnum)
Дальность (ярды)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Horn 129 SST 0,247 3334 825 525 200
Nos 120 Ball Tip 0,214 3456 700 450 150
Sierra 120 Pro Hunt 0,204 3456 675 425 150
Berger 140 VLD 0,313 3200 1000 650 275
Berger 130 VLD 0,282 3321 925 600 225
Рис. 15.11.
247
График убойности для гильзы .277 калибра средней вместимости
(подобной .270 Winchester)
H150IL
H140BTSP
H130IB
N140Part
N140BalTip
S150GK
B150VLD
B140VLD
B130VLD
Дальность (ярды)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Horn 150 IL 0,206 2898 600 375 100
Horn 140 BTSP 0,228 3000 675 400 100
Horn 130 Int Bond 0,227 3113 650 400 100
Nosier 140 Part 0,207 3000 600 375 100
Nosier 140 Ball Tip 0,227 3000 650 400 100
Sier 150 Game King 0,237 2898 700 425 125
Berger 150 VLD 0,263 2898 775 475 150
Berger 140 VLD 0,249 3000 725 450 125
Berger 130 VLD 0,231 3113 675 400 100
Рис. 15.12.
248
График убойности для гильзы .277 калибра большой вместимости
(подобной .270 Weatherby М agnum)
600 фунт, дичь .
H150IL । 300 фунт, дичь .
H140BTSP V2LT1
H130IB
N140Part tjyjy-'-ALn—
N 140Ва ITi р -------1
S150GK
B150VLD - ч
B140VLD — -' —,
B130VLD ~ '.......' -
О 100 200 300 400 500 600 700 800 900 100011001200
Дальность (ярды)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Horn 150 IL 0,206 3188 725 475 225
Horn 140 BTSP 0,228 3300 800 525 250
Horn 130 Int Bond 0,227 3425 800 525 225
Nosier 140 Pail 0,207 3300 725 475 225
Nosier 140 Ball Tip 0,227 3300 800 525 250
Sier 150 Game King 0,237 3188 825 550 275
Berger 150 VLD 0,263 3188 925 625 300
Berger 140 VLD 0,249 3300 875 575 275
Berger 130 VLD 0,231 3425 800 525 225
Рис. 15.13.
249
График убойности для гильзы 7 мм калибра средней вместимости
(подобной 7 мм - 08)
Дальность (ярды)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Ваг 175 TSX 0,203 2500 525 300 50
Horn 175 IL 0,236 2500 600 350 75
Horn 154 SST 0,251 2665 625 350 50
Horn 154 SPIL 0,210 2665 525 300 25
Horn 139 BTSP 0,204 2805 500 275 25
Horn SPIL 0,196 2805 475 250 0
Nos 175 Part 0,232 2500 600 350 75
Nos 150 Part 0,212 2700 525 300 25
Nos 150 BallTip 0,229 2700 575 325 25
Nos 120 BallTip 0,185 3019 450 225 0
Sier 175 GK 0,296 2500 775 425 75
Sier 150 GK 0,220 2700 550 300 25
Berger 180 VLD 0,337 2465 875 500 100
Berger 168 VLD 0,316 2552 800 450 75
250
Рис. 15.14.
График убойности для гильзы 7 мм калибра большой вместимости
(подобной 7 мм Remington Magnum)
Bar175TSX
H175IL
H154SST
H154SPIL
H139BTSP
H139SPIL
N175Part
N150Part
N150BT
N120BT
S175GK
S150GK
B180VLD
B168VLD
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Bai- 175 TSX 0,203 3000 725 500 275
Horn 175 IL 0,236 3000 850 600 325
Horn 154 SST 0,251 3198 900 625 325
Horn 154 SPIL 0,210 3198 750 525 250
Horn 139 BTSP 0,204 3366 725 500 225
Horn SPIL 0,196 3366 700 475 225
Nos 175 Part 0,232 3000 850 575 300
Nos 150 Part 0,212 3240 750 525 250
Nos 150 Ball Tip 0,229 3240 825 575 275
Nos 120 Ball Tip 0,185 3623 650 425 200
Sier 175 GK 0,296 3000 1075 750 400
Sier 150 GK 0,220 3240 800 550 275
Berger 180 VLD 0,337 2958 1225 850 450
Berger 168 VLD 0,316 3062 1150 800 425
Рис. 15.15.
251
График убойности для гильзы .30 калибра средней вместимости
(подобной .308 Winchester)
Bar180TSXBT
Bar168TSXTBT
Bar168TSXBT
H165SST
H150SST
H190BTSP
B210VLD
B190VLD
B185VLD
B175VLD
B168VLD
B155VLD
Дальность (ярды)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Ваг 180 TSX ВТ 0,229 2645 675 425 150
Ваг 168 TSX ВТ 0,222 2738 650 400 150
Ваг 168 TSXT ВТ 0,207 2738 600 375 125
Horn 165 SST 0,224 2762 650 400 150
Horn 150 SST 0,206 2897 600 375 100
Horn 190 BTSP 0,238 2574 700 450 175
Berger 210 VLD 0,323 2449 1000 625 275
Berger 190 VLD 0,291 2574 875 550 225
Berger 185 VLD 0,281 2609 825 525 200
Berger 175 VLD 0,255 2682 750 475 175
Berger 168 VLD 0,242 2738 725 450 150
Berger 155 VLD 0,225 2850 650 400 125
Рис. 15.16.
252
График убойности для гильзы .30 калибра средней вместимости (продол.)
(подобной .308 Winchester)
Дальность (ярды)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Horn 150 BTSP 0,173 2897 500 300 75
Nos 200 Part 0,250 2509 750 475 175
Nos 180 AcBond 0,246 2645 725 450 150
Nos 165 AcBond 0,228 2762 650 400 125
Nos 180 Part 0,184 2645 525 325 125
Nos 165 Part 0,188 2762 550 325 100
Nos 180 Ball Tip 0,241 2645 700 425 150
Nos 165 Ball Tip 0,227 2762 650 400 125
Nos 150 Ball Tip 0,203 2897 575 350 100
Nos 125 Ball Tip 0,167 3174 475 275 50
Sier 200 GK 0,290 2509 850 550 200
Sier 180 GK 0,242 2645 700 450 150
Рис. 15.17.
253
График убойности для гильзы .30 калибра большой вместимости
(подобной .300 Weatherby М agnum)
Bar180TSXBT
Bar168TSXTBT
Bar168TSXBT
H165SST
H150SST
H190BTSP
B210VLD
B190VLD
B185VLD
B175VLD
B168VLD
B155VLD
600 фунт, дичь ।
ЗОО фунт. ДИЧЬ I
150 фунт, дичь I
О 100 200 300 400 500 600 700 800 900 100011001200
Дальность (ярды)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Ваг 180 TSX ВТ 0,229 3082 875 625 375
Ваг 168 TSX ВТ 0,222 3190 850 600 350
Ваг 168 TSXT ВТ 0,207 3190 800 575 325
Horn 165 SST 0,224 3219 875 625 350
Horn 150 SST 0,206 3376 800 550 300
Horn 190 BTSP 0,238 3000 925 650 375
Berger 210 VLD 0,323 2854 1275 900 550
Berger 190 VLD 0,291 3000 1125 825 475
Berger 185 VLD 0,281 3040 1075 775 450
Berger 175 VLD 0,255 3126 975 700 400
Berger 168 VLD 0,242 3190 925 675 375
Berger 155 VLD 0,225 3321 875 600 325
Рис. 15.18.
254
График убойности для гильзы .30 калибра большой вместимости (продол.)
(подобной .300 Weatherby М agnum)
Дальность (ярды)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Horn 150 BTSP 0,173 3376 650 475 250
Nos 200 Part 0,250 2924 975 700 400
Nos 180 AcBond 0,246 3082 950 675 400
Nos 165 AcBond 0,228 3219 875 625 350
Nos 180 Part 0,184 3082 700 500 300
Nos 165 Part 0,188 3219 725 525 275
Nos 180 Ball Tip 0,241 3082 925 675 375
Nos 165 Ball Tip 0,227 3219 875 625 350
Nos 150 Ball Tip 0,203 3376 775 550 300
Nos 125 Ball Tip 0,167 3699 625 425 225
Sier 200 GK 0,290 2924 1125 800 475
Sier 180 GK 0,242 3082 925 675 375
Рис. 15.19.
255
График убойности для гильзы .338 калибра средней вместимости
(подобной .338-06)
Дальность (ярды)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Ваг 225 TTSX ВТ 0,253 2846 500 350 200
Berger 300 VLD 0,468 2465 1275 950 675
Berger 250 VLD 0,390 2700 850 600 375
Horn 225 SST 0,381 2846 650 425 200
Sier 250 GK 0,266 2700 600 450 300
Рис. 15.20.
256
График убойности для гильзы .338 калибра большой вместимости
(подобной .338 Lapua Magnum)
Дальность (ярды)
Пуля БК Дульная скорость Максимальная оптимальная дальность
150- фунтовая дичь 300- фунтовая дичь 600- фунтовая дичь
Ваг 225 TTSX ВТ 0,253 3162 575 425 275
Berger 300 VLD 0,468 2738 1425 1100 825
Berger 250 VLD 0,390 3000 950 725 500
Horn 225 SST 0,381 3162 750 550 325
Sier 250 GK 0,266 3000 700 525 375
Рис. 15.21.
257
Глава 16
Вероятность попадания при охотничьей стрельбе
В предыдущей главе была представлена модель убойного действия охотничьих пуль, что яв-
ляется одним из ограничивающих факторов в охотах на большие дальности. В этой главе мы рас-
смотрим другое важное ограничение, которым является точность. После того, как вы определите
подходящую максимальную дальность для выбранных вами винтовки и пули, важно понять воз-
можные погрешности, которые могут вызвать промах мимо выбранной точки попадания. Очевид-
но, что точность является очень важным фактором в охотах на большие дальности. Вам не только
нужно попасть по животному, но также попасть в его жизненно важную область, занимающую ма-
лый процент от общего размера животного. Если вы достаточно точны и можете надежно уклады-
вать выстрелы в небольшую жизненно важную область вашей мишени, вы можете эффективно
увеличивать убойную дальность посредством наилучшего расположения попадания.
В этой главе мы сосредоточимся на общей модели, в которой попытаемся количественно опи-
сать вероятность попадания в определенную цель с учетом определенных уникальных полевых
переменных. К примеру, если вы знаете кучность, свойственную вашей винтовке (ее способность
стрелять группы), вариации дульной скорости, погрешность чтения ветра, дальность до цели и
размер цели, вы должны суметь оценить вероятность успешного поражения цели первым выстре-
лом. Как и в предыдущей главе, посвященной убойному действию, нашей целью здесь не является
получение однозначных цифр, верных на 100%. Наоборот, наша задача — выявить основопола-
гающие тенденции и выработать некоторые реалистичные указания для процесса принятия реше-
ний.
Учет неопределенностей
В стрельбе на большие дальности существует множество переменных. Большинство таких пе-
ременных может быть измерено и учтено. Они известны под названием детерминированных пере-
менных. Примерами детерминированных переменных являются: снижение траектории, дальность,
атмосферные условия, наклон винтовки (завал) и деривация. Каждую детерминированную пе-
ременную можно определить и учесть при стрельбе. Если бы все переменные были детер-
минированными, стрелки были бы ограничены только кучностью, свойственной их винтовкам
(способностью стрелять группы). К примеру, если винтовка способна стрелять группы размером
10" на 1000 ярдов, вы могли бы ожидать надежного поражения мишени размером 10" на 1000 яр-
дах, и т.д. Но стрелки на большие дальности знают, что в реальности вы не можете рассчитывать
на идеальную точку попадания по цели. Причина в том, что при стрельбе на большие дальности
существуют недетерминированные переменные. Недетерминированные переменные — это те пе-
ременные, которые невозможно точно измерить или рассчитать для каждого выстрела.
Двумя наибольшими недетерминированными переменными, остающимися в стрельбе на боль-
шие дальности, являются определение ветра и вариации дульной скорости. Более того, существу-
ют эффекты, создаваемые стрельбой из холодного ствола.
Следующий анализ будет проведен исходя из предположения о том, что стрелок измерил и
учел все детерминированные переменные, и мы сосредоточимся на влиянии недетерминирован-
ных переменных.
На рис. 16.1 показано, какое недетерминированное совокупное влияние оказывают вариации
дульной скорости и отклонение ветром на форму возможной области попадания для заданного на-
258
бора недетерминированных переменных. Наша цель — определить размер и форму области попа-
дания с учетом некоторых недетерминированных переменных.
Этап 1: Определить базу сравнения.
Такой отправной точкой является кучность, свойственная винтовке, и ее можно определить по
средним группам на коротких дистанциях. В этой части важно быть честным. Целью здесь являет-
ся расчет среднего потенциала группирования выстрелов винтовкой, а не самой лучшей группы из
трех выстрелов. Хороший способ определения базы сравнения — это усреднение пяти групп по 5
выстрелов в каждой. Это позволит хорошо оценить свойственную винтовке кучность. Вопреки
распространенному среди многих оружейных авторов и стрелков мнению, одиночная группа из
трех выстрелов бесполезна для определения потенциальной способности стрелять группы у любой
винтовки.
Для целей настоящего примера мы рассмотрим винтовку калибра .30-06, стреляющую 185-
грановыми пулями со средней дульной скоростью 2850 фт/сек. Предположим, что винтовка спо-
собна стрелять в среднем однодюймовые группы на 100 ярдах. Для данного анализа мы рассмот-
рим область попаданий на дальности 500 ярдов. В соответствии с принципами рассеивания пуль,
приведенными в 12-й главе, мы можем экстраполировать размер группы со 100 ярдов на 500 яр-
дов, основываясь на времени полета пули. Время полета пуль на 100 ярдов составляет 0,1084 се-
кунды, а на 500 ярдов — 0,6154 секунды. Так как винтовка способна стрелять группы в 1 дюйм на
100 ярдов, мы можем ожидать следующее рассеивание при отстреле группы на 500 ярдов: 1 дюйм
умножить на 0,6154/0,1084 = 5,7 дюймов минимум.
Следующая информация, которая нам понадобится, — это предельный разброс вариаций дуль-
ной скорости для рассматриваемого заряда. Предельный разброс (extreme spread, ES) необходимо
измерять для максимально возможного количества выстрелов; как минимум, размер выборки дол-
жен составить 10 выстрелов. Как альтернативу, в качестве оценки предельного разброса дульной
скорости вы можете использовать четыре среднеквадратических отклонения (standard deviation,
SD) (±2 среднеквадратических отклонения представляют собой пределы вероятности, равные
95%). Эти статистические данные по дульной скорости будут использованы для характеристики
неопределенности, обусловленной этой недетерминированной переменной так, чтобы мы могли
скоррелировать ее на ожидаемое вертикальное рассеивание. В нашем примере мы будем использо-
вать предельный разброс по дульной скорости, равный 60 фт/сек. Это коррелируется со средне-
квадратическим отклонением, примерно равным 15 фт/сек.
Последняя часть информации, которая нам понадобится для первого этапа, — это неопреде-
ленность бокового ветра, схожая с той, которая применялась при анализе стрельбы по мишеням в
предыдущих главах. Это сложная для учета переменная, поскольку она представляет собой ис-
ключительно оценку ваших способностей определять среднюю скорость бокового ветра между
вами и мишенью. То, насколько точно это можно сделать, зависит от доступных индикаторов,
сложности рисунка ветра и точности его оценки стрелком. Насколько точна ваша оценка ветра,
можно понять, если вы возьмете в поле ветромер, оцените скорость ветра и посмотрите, насколько
близко ваша оценка соответствует реальной скорости ветра. Это упражнение также послужит от-
личным учебным опытом, и позволит вам перевести свои наблюдения в точные скорости ветра.
Вам нужно оценить свою способность оценивать скорость бокового ветра в милях в час. Для этого
примера мы скажем, что стрелок способен оценивать боковой ветер с точностью ±2 мили/ч.
Итак, исходные параметры, которые мы будем использовать при анализе области попадания на
500 ярдов, следующие:
и Винтовка способна стрелять группы размером 1" в среднем на 100 ярдов: экстраполя-
ция данных дает минимальное рассеивание 5,7 дюймов (14,5 см) на 500 ярдов.
259
" Предельный разброс дульной скорости составляет 60 фт/сек.
и Неопределенность скорости бокового ветра ±2 мили/ч.
Свойственная кучность винтовки и предельный разброс дульной скорости можно считать дос-
таточно постоянными величинами, в то время как неопределенность скорости ветра — это то, что
может отличаться при каждом выстреле.
Этап 2: Переводим эти неопределенности в дюймы отклонения на дальности расположения
мишени.
Это легко можно сделать с помощью прилагаемой программы. Вначале рассмотрим верти-
кальную плоскость. Используя все вышеуказанные переменные, рассчитаем снижение траектории
на 500 ярдах для средней дульной скорости. Снижение 185-грановых пуль на скорости 2850 фт/сек
относительно 100-ярдового «нуля» составит на 500 ярдах около 49" (124,5 см). Теперь прибавим
половину значения предельного разброса к дульной скорости, и посмотрим, какой будет разница в
снижении. Дополнительные 30 фт/сек дульной скорости заставят пулю попасть примерно на 1,2"
выше на 500 ярдах, так что вы можете ожидать ±1,2" или 2,4 " (6,1 см) вертикального рассеивания в
дополнение к свойственной кучности винтовки на 500 ярдах, равной 5,7".
Теперь немного схитрим. Чтобы количественно описать полное вертикальное рассеивание, мы
не можем просто сложить 5,7" и 2,4". Вероятная величина множества случайных ошибок рассчи-
тывается способом квадратного корня из суммы квадратов (Root Sum Square, RSS). Математически,
эта сумма записывается следующим образом:
RSS =“|/ а2 + /г
Где а и b — это два складываемых компонента. В данном случае, вероятное полное
вертикальное рассеивание составит:
RSS =-\J 5,72 + 2,42
RSS = 6,2 дюйма
Итак, вероятное полное рассеивание, обусловленное свойственной кучностью винтовки и ва-
риациями скорости, составит в целом 6,2" (15,75 см).
Теперь давайте рассмотрим горизонтальную плоскость.
Для данного примера мы оценили неопределенность бокового ветра в ±2 мили/ч. Снова, ис-
пользуя баллистическую программу, преобразуем эту неопределенность ветра в дюймы отклоне-
ния для существующих переменных. В данном случае, боковой ветер в 2 мили/ч приведет к ±3,1"
отклонения ветром на 500 ярдов, полная горизонтальная ошибка составит -6,2". Корень квадрат-
ный из суммы квадратов горизонтальных компонентов рассеивания дает:
RSS =-\J 5,72 + 6,22
RSS = 8,4 дюйма
Итак, вероятное полное горизонтальное рассеивание составляет ±4,2 дюйма, или всего 8,4
дюйма на 500 ярдах для тех значений недетерминированных переменных, которые мы ис-
пользовали в этом примере. Эту информацию лучше представить визуально. Рассмотрим рис. 16.1,
иллюстрирующий ожидаемое совокупное рассеивание.
Обратите внимание на то, как вариации дульной скорости добавляют немного неоп-
ределенности к форме группы по вертикали, и неопределенность ветра добавляет некоторую не-
260
определенность к ее форме по горизонтали. Контур вероятного поражения в нижней правой части
рис. 16.1. показывает области и связанные с ними вероятности попадания. К примеру, существует
67% вероятность того, что пуля попадет во внутренний круг (2,1 дюйма высотой на 2,8 дюйма ши-
риной), 95% вероятность того, что ваши пули попадут в следующее по размеру кольцо (4,1 дюйма
высотой и 5,6 дюймов шириной), и 99% вероятность того, что пули попадут в самое большое коль-
цо (6,2 дюйма высотой на 8,4 дюйма шириной).
Только свойственная кучность
Вариации дульной скорости
Добавляем неопределенность ветра
Контур вероятностей
Рис. 16.1. Суммарное влияние недетерминированных переменных на 500-ярдовой
мишени.
Очень важно помнить, что в этом анализе мы предположили, что все детерминированные пе-
ременные рассчитаны и учтены. Если винтовка слегка завалена, деривация не учтена, выстрел
производился из положения с плохой опорой для винтовки, прицельные приспособления не были
точно откалиброваны и отрегулированы, точка пристрелка установлена не точно, и т.д., и т.п., об-
ласть попадания будет иметь тот же размер, но она не будет отцентрирована с точкой прицели-
вания, что скорее всего приведет промаху. На рис. 16.2 показана вероятная область попадания из
предыдущего примера и ее относительный размер на жизненно важной области оленя; а также
влияние неучета детерминированных переменных.
Как видно из рис. 16.2, если все детерминированные переменные учтены, тогда неопределен-
ность, обусловленная вариацией дульной скорости и погрешностью определения ветра, не позво-
лит промахнуться по типичному белохвостому оленю на дальности 500 ярдов (слева). Однако если
детерминированные переменные учтены не полностью, область поражения может оказаться сме-
щенной относительно точки прицеливания, и это приведет к промаху. В примере на рис. 16.2 об-
261
ласть попадания смещена примерно на 15 дюймов. На 500 ярдах, если винтовка завалена всего на
5 градусов, в данном примере это вызовет боковое смещение точки попадания на 4,3 дюйма (10,9
см). Наоборот, деривация на этой дальности составит всего 1,4 дюйма (3,6 см). Наиболее вероят-
ной причиной смещения точки прицеливания в охотничьих ситуациях является комбинация неус-
тойчивой платформы для выстрела и волнение в предвкушении выстрела. Эти эффекты в реальном
мире могут запросто ухудшить точность попадания так же, как и любая другая переменная.
Рис. 16.2. Если все детерминированные переменные учтены, область попаданий
будет отцентрирована с точкой прицеливания. Однако если детерминированные
переменные не учтены, область попаданий будет смещена, и может получиться
промах.
В вышеприведенном анализе баллистические характеристики винтовки/пули вступают в игру
на этапе, когда вы переводите недетерминированные переменные в физическое смещение пули на
мишени. Чем лучше баллистические характеристики ваших пуль, тем меиыиее отклонение вет-
ром возникнет для любой заданной погрешности определения скорости бокового ветра. А учиты-
вая, что ветер обычно является самой большой недетерминированной переменной, оказывается,
что баллистические характеристики играют важную роль в размере ожидаемой области попада-
ний. Более того, улучшенная свойственная кучность винтовки и более однообразные дульные ско-
рости еще сильнее уменьшат размер ожидаемой области попаданий. Тем не менее, еще раз взгля-
нем на рис. 16.2, иллюстрирующий выстрел на 500 ярдов по оленю, и совершенно четко увидим,
что область попаданий достаточно мала, чтобы гарантировать очень надежное попадание по цели
размером с оленя. Таким образом, причины промаха по оленю на 500 ярдов, скорее всего, будут
больше связаны с неправильно учтенными детерминированными переменными и/или плохим ис-
полнением выстрела.
Вывод, который можно сделать в отношении вероятности поражения в охотничьих ситуациях,
будет очень похож на тот, который был сделан в предыдущей главе, посвященной стрельбе на оч-
ки по мишеням. Улучшение баллистических характеристик вашего снаряжения может увеличить
абсолютную величину ошибки для любой заданной стрелковой задачи, но успех в значительной
мере зависит от способности стрелка оценивать ветер и производить точные выстрелы.
Заявленная цель данной книги — выполнение успешной стрельбы на большие дальности по-
средством четкого понимания внешней баллистики. Частью понимания внешней баллистики явля-
262
ется осознание ее относительной важности в общей картине. Успешная стрельба на большие даль-
ности требует рабочих знаний внешней баллистики, но это далеко не все. Если вы всерьез на-
строены на успех в любой стрельбе на большие дальности, важно иметь хорошее понимание всех
аспектов, связанных с выбранной вами целью стрельбы, включая баллистику, специальные навы-
ки, требуемые для отработки имеющихся элементов, например недопущение запотевания оптиче-
ского прицела в холодную погоду или предупреждение замерзания смазки в ударнике, что может
вызвать осечку. Вам также нужно знать свое тело и то, как оно может повлиять на цель вашей
стрельбы. Насколько быстро вы можете успокоить сердцебиение, когда закончили пеший марш и
остановились, чтобы выстрелить на большую дальность? Знаете ли вы, как избежать попадания
пота в глаза и ухудшения прицельной картинки? Вы должны иметь базовое понимание инструмен-
тов, которые используете для измерения всех переменных в полевых условиях. Вы должны знать
влияние влажности и температуры на точность работы вашего дальномера. Вы должны убедиться
в том, что ваш инструмент, измеряющий погоду, откалиброван, и вы располагаете точным инст-
рументом для измерения температуры, влажности и давления.
Успех стрельбы на большие дальности зависит от очень многих вещей. Опять же, внешняя
баллистика является важной темой для изучения, потому что она может помочь вам в принятии
решений относительно наилучшего выбора снаряжения для использования, и позволит вам вво-
дить точные поправки в прицельные приспособления для того, чтобы попадать в мишени. Имейте
в виду, что существует множество других тем, в равной степени критически важных для успеха в
стрельбе на большие дальности, и не думайте, что вы сможете со всем этим справиться только по-
тому, что прочли эту книгу.
Последний пример в этой главе будет чуть более приземленным, чем первый. Мы рассмотрим
влияние недетерминированных переменных, действующих при производстве выстрела по той же
мишени размером с оленя на 1000 ярдов.
Мы рассмотрим баллистику патрона 7 мм Remington Magnum с тяжелой охотничьей пулей
Berger 180 гран VLD со средней дульной скоростью 3000 фт/сек и со среднеквадратическим от-
клонением, равным 10 фт/сек.
В соответствии с таблицами убойного действия, приведенными в предыдущей главе, патрон
калибра 7 мм большой вместимости с этими пулями будет сохранять убойную силу по 150-
футовой дичи на дальности до 1225 ярдов, и до 850 ярдов по 300-фунтовой дичи. Учитывая, что
размер среднего оленя составляет 225-250 фунтов, такая комбинация винтовки и пули должна
быть убойной по этому зверю до 1000 ярдов. Винтовка — типовая охотничья винтовка, способная
стрелять однодюймовые группы на 100 ярдов. Время полета этой пули составит 0,1024 секунды и
1,3157 секунды на 100 и 1000 ярдов соответственно. Это означает, что минимальная группа, кото-
рую мы можем ожидать на 1000 ярдов, будет равна: 1 дюйм умножить на 1,3157/0,1024 = 12,9
дюйма (32,7 см). На дальности 1000 ярдов ветер будет оценить сложнее, чем на малой дальности,
вероятно, он будет дуть с различной скоростью и в различных направлениях в нескольких точках
между стрелком и целью. Предположим, что неопределенность чтения бокового ветра для данного
примера составит ±4 мили/ч. На этот раз я пропущу расчет компонентов, и перейду сразу к конту-
ру вероятной области поражения.
В верхней части рис. 16.3 показан размер и форма области поражения и контура распределения
вероятности. Как вы можете видеть, внутреннее кольцо имеет ширину около 15,4" и 5" в высоту.
Это уже больше, чем область жизненно важных органов оленя, и у вас всего 67% вероятность по-
падания в это кольцо! В нижней половине рис. 16.3 показано кольцо 99% вероятности, имеющее
ширину 46" и более 15" высоты. Помните, что этот рисунок приведен для комбинации винтов-
ки/пули, имеющей баллистику намного выше средней, и она предназначена для стрельбы на боль-
263
шие дальности. Если бы винтовка имела калибр .308 Winchester и стреляла 168-грановыми пулями,
область попадания была бы намного большей. Даже с исключительными баллистическими харак-
теристиками патрона 7 мм Remington Magnum с пулями, имеющими сверхвысокий БК, и относи-
тельно низким рассеиванием как дульных скоростей, так и неопределенности ветра, у вас все рав-
но имеется очень большой шанс полностью промахнуться по оленю, или не попасть в жизненно
важную область, просто ранив животное.
'-^0 -25 -20 -15 .10 -5 0 5 ’ 10 15 20 25 30
Рис. 16.3. Область попадания под влиянием только недетерминированных пере-
менных.
Также помните, что в данном анализе мы предположили, что все детерминированные пе-
ременные учтены полностью и точно. На этой дальности, если прицельные приспособления зава-
лены на 5 градусов, вся область попадания сместится в сторону более чем на 21" (53,34 см)! Также
существует деривация более 5 ", и даже не думайте стрелять с не самого неподвижного положения.
Я представил эти отрезвляющие факты о реальностях охот на большие дальности не для того,
чтобы отговорить вас испробовать эти охоты, но для того, чтобы проиллюстрировать необходи-
мость уделять всеобъемлющее внимание деталям. Если бы заряды для патрона 7 мм Remington
Magnum были еще чуть-чуть улучшены для уменьшения вариаций дульной скорости и улучшения
кучности, выстрелы выполнялись бы только в отсутствие ветра или при очень низком ветре, все
264
другие детерминистские переменные были идеально измерены и учтены, и выстрелы выполнялись
бы идеально, то возникла бы возможность попадать в цели размером с оленя на 1000 ярдах с пер-
вого выстрела. Тем не менее, если вы хотите делать успешные выстрелы по дичи на 1000 ярдов,
вам нужно лучше знать то, что вы делаете, и проводить время на стрельбище, тренируясь и учась
отрабатывать все переменные. Это возможно, но это не является трюкачеством, и вы не должны
рисковать, выполняя выстрелы, которые могут ранить животное, если оно находится за пределами
дальностей, на которые вы практиковались, и стреляете комфортно.
265
Часть 3
Свойства дальнобойных пуль
266
Глава 17
Анатомия пули
В этой главе будет рассмотрена геометрия, терминология и физическая номенклатура внешних
конструктивных особенностей пули, а также их эффективность. Наша цель — приобрести пони-
мание различных составляющих частей пули; как они называются и для чего служат.
В этой главе часто будут использоваться слова точность и кучность, поэтому важно помнить,
что означают эти термины. Точность — это мера того, насколько близко пули попадают к центру
мишени. Другими словами, хорошая точность приводит к высоким результатам или высокой веро-
ятности попадания. Кучность — это мера того, насколько близко друг к другу могут группиро-
ваться пули; поэтому хорошая кучность ведет к маленьким группам. Большинство тем, которые
связаны с конструкцией пули, касаются кучности, а не с точности. Точность определяется больше
стрелком, его пониманием траектории пули и освоением им прицельных приспособлений.
В этой главе в качестве единицы измерения часто используется калибр. При таком ис-
пользовании этого параметра, единицы калибра означают один диаметр пули. К примеру, если я
говорю о пуле .30 калибра, и говорю, что зауженная хвостовая часть пули имеет длину 0,8 калиб-
ра, это означает, что длина хвостовой части составляет 0,8 умножить на 1 калибр, или 0,8 х .308 " -
0,246".
Зауженная хвостовая часть пули
Правильно сконструированная зауженная хвостовая часть (boat-tail) может повысить балли-
стический коэффициент пули путем уменьшения ее аэродинамического сопротивления у основа-
ния (донное сопротивление). При полете пули через воздух на большой скорости, у основания
(донца) пули возникает область разрежения. Эта область низкого давления (вакуум) позади пули
действует на область, расположенную у ее основания, и вызывает донное сопротивление. Задача
зауженной хвостовой части —уменьшить эффективную площадь основания, на которую дейст-
вует этот вакуум.
Наличие конуса на задней части пули позволяет воздуху обтекать зауженную часть прежде,
чем отделиться от уменьшенного диаметра основания. Зауженная хвостовая часть уменьшает об-
ласть основания, на которую воздействует низкое давление, тем самым уменьшая донное сопро-
тивление.
Существуют некоторые ограничения в том, что вы можете делать с зауженными хвостовыми
частями пули. Исходя из идеи еще больше уменьшить область донца и донное сопротивление,
обычным инстинктом будет желание сделать зауженную хвостовую часть длиннее. Но зауженные
части увеличенной длины не работают, потому что они ухудшают динамическую стабильность
пули. Длины хвостовых частей, равные примерно 0,8 калибра, являются практической максималь-
ной длиной для зауженных хвостовых частей снарядов, стабилизируемых вращением. Другим рас-
пространенным желанием является увеличение угла наклона хвостовой части при сохранении той
же длины. Тем не менее, как отмечено выше, процесс отделения воздушного потока ограничивает
величину угла наклона хвостовой части. Представьте, что у вас хвостовая часть с очень крутым
углом, возьмем для примера, 45 градусов. Воздушный поток не будет следовать за хвостовой ча-
стью, и не будет отделяться от основания. Вместо этого он отделится в точке, в которой сопряга-
ются тело пули и ее хвостовая часть. В этом случае, пуля будет работать так же, как и пуля с пло-
ским основанием и отделенным потоком, и всасывание будет прилагаться ко всей площади попе-
267
речного сечения пули. Испытания показали, что оптимальный угол наклона хвостовой части со-
ставляет около 7-8 градусов.
Отделение воздушного потока и уменьшение донного сопротивления
Зауженная хвостовая часть с правильно подобранным углом наклона позволяет воздушному потоку
оставаться прикрепленным к поверхности пули до тех пор, пока он не достигнет уменьшенного диа-
метра основания пули. В результате область низкого давления (всасывание) будет прилагаться к мень-
шей площади основания пули и приведет к меньшему донному основанию.
На пуле с плоским основанием воздушный поток просто отделяется от тела пули и низкое давление
приложено ко всей поверхности основания пули, что приводит к максимальному донному сопротивле-
нию.
Если угол хвостовой части слишком велик, воздушный поток не будет оставаться прикрепленным, и
будет отделяться от тела пули точно также как у пуль с плоским основанием. При слишком большом
угле наклона хвостовой части (свыше 20 градусов), никакого уменьшения донного сопротивления на-
блюдаться не будет.
Рис. 17.1. Влияние различных углов наклона хвостовой части на отделение воз-
душного потока.
На рис. 17.2. показано уменьшение аэродинамического сопротивления пули с зауженной хво-
стовой частью длиной 0,7 калибра для диапазона углов ее наклона от 0 до 21 градуса. Обратите
внимание на то, что сопротивление воздуха минимально для угла наклона хвостовой части около
7-8 градусов. Это справедливо для зауженной хвостовой части любой длины на сверхзвуковых
скоростях.
Зауженные хвостовые части больше помогают на пониженных скоростях (от 1500 фт/сек до
2500 фт/сек), чем на более высоких скоростях (свыше 3000 фт/сек). Это происходит потому, что на
268
более высоких скоростях на носике пули образуется сильная ударная волна, ответственная за
большую часть общего аэродинамического сопротивления. Когда пуля замедляется, эта ударная
волна ослабевает, и донное сопротивление начинает становиться более важной составляющей об-
Влияние угла наклона хвостовой части на сопротивление
Рис. 17.2. Уменьшение сопротивления зауженной хво-
стовой частью длиной 0,7 калибра.
щего сопротивления. По этой причине
преимущества пуль с зауженной хвосто-
вой частью будут сильнее проявляться
на больших дальностях, а не на малых
дальностях. Иногда этот факт неверно
интерпретируется в том ключе, что «за-
уженные хвостовые части помогают
только на низких скоростях». Правда в
том, что зауженные хвостовые части
уменьшают донное сопротивление и
увеличивают баллистический коэффи-
циент на всех скоростях, но их влияние
будет пропорционально большим на бо-
лее низких скоростях. Независимо от
того, как вы интерпретируете этот факт, хорошо сконструированная зауженная хвостовая часть
является важной конструктивной особенностью дальнобойных пуль.
Являются ли пули с зауженной хвостовой частью по своей природе менее кучными, чем
пули с плоским основанием?
Да, пули с зауженной хвостовой частью по своей природе менее кучны, чем пули с плоским
основанием по нескольким причинам. Прежде всего, дополнительные операции, применяемые при
изготовлении пуль с зауженной хвостовой частью, допускают больший потенциал для возникно-
вения дефектов, вроде изготовления хвостовой части с эксцентриситетом. Современные производ-
ственные процессы минимизируют такие дефекты, но основная мысль состоит в том, что формов-
ка зауженной хвостовой части — это дополнительный шаг, который может потенциально приво-
дить к смещению центровки и дисбалансу масс.
Более того, у пуль с зауженной хвостовой частью больше выражены эффекты дульного выхло-
па, чем для пуль с плоским основанием, потому что зауженная хвостовая часть имеет поверхности,
почти параллельные оси пули, на которые воздействуют вырывающиеся турбулентные газы под
высоким давлением, что может вызвать возникновение тангажа и рыскания пули на ранних стади-
ях полета. Наконец, зауженная хвостовая часть отрицательно влияет на свойства масс и аэродина-
мику пули, что требует более быстрых шагов нарезов для стабилизации. Поскольку многие со-
ставляющие рассеивания в той или иной степени пропорциональны скорости вращения, увели-
чение скорости вращения оказывает отрицательное влияние на потенциальную кучность. Разница
в потенциальной точности между пулями с зауженной хвостовой частью и пулями с плоским ос-
нованием очень мала. Причина, по которой мы используем пули с зауженной хвостовой частью на
увеличенных дальностях состоит в том, что их аэродинамические преимущества превосходят
вариации атмосферных условий лучше, чем у пуль с плоским основанием, и в итоге потенциальная
кучность ухудшается лишь ненамного. В результате на больших дальностях получаются меньшие
группы. На коротких дальностях, преимущества в баллистических характеристиках пуль с за-
уженной хвостовой частью недостаточны, и они оказываются менее кучными по природе.
Ступенчатые зауженные хвостовые части {rebated boat-tail} — это хвостовые части, имеющие
ступеньку по диаметру от тела пули к началу хвостовой части, а затем сужающиеся к основанию
от этого места. Существует множество заявлений о преимуществах ступенчатых хвостовых час-
269
тей, касающихся точности и баллистического коэффициента. Я не верю в то, что ступенчатые хво-
стовые части делают пулю более или менее кучной, чем обычные зауженные хвостовые части.
Рис. 17.3. Пуля со ступенчатой зауженной хвостовой частью.
Что касается уменьшения сопротивления, то ступенчатые хвостовые части никоим образом не
могут уменьшить донное сопротивление сильнее, чем обычная зауженная часть равной длины и
одинакового угла. Фактически, для ступенчатой хвостовой части существует даже потенциальная
возможность уменьшать эффект сужения хвостовой части, вызывая отрыв потока обтекания в
случае, если ступенька оказывается слишком большой. Сколько это — «слишком большой» — за-
висит, среди всего прочего, и от калибра. Производители пуль со ступенчатой хвостовой частью
заявляют о том, что 0,015 " ступеньки не так уж и плохи. Такой размер ступеньки оказывается ми-
нимальным, который можно надежно изготавливать типичными штучными матрицами. Многие
заявляют о том, что создание ступеньки на хвостовой части лишено оснований. Мои тесты БК не
выявили никаких преимуществ в уменьшении аэродинамического сопротивления в сравнении с
обычными пулями с хвостовыми частями одинаковой длины и угла. Я не сравнивал их с пулями,
имеющими обычные зауженные хвостовые части, по кучности. Слишком много переменных в
конструкции пули связано с кучностью, и было бы сложно изолировать эффект ступенчатой хво-
стовой части.
Профили носика пуля
С технической точки зрения, носик пули называется оживальной частью или оживалом (ogive).
Почти все оживала являются дугами окружности. Дуга окружности может быть тангенциальной к
ведущей поверхности (представлять собой касательную к ней), либо быть секантной к ведущей
поверхности. Если дуга сопрягается с ведущей поверхностью гладко, она называется тангенци-
альной оживальной частью (tangent ogive). Если есть видимое прерывистое сопряжение между ве-
дущей поверхностью и оживалом, значит оживало секантное (secant ogive). В большинстве пуль
Sierra Match King, Nosier Ballistic Tip и Berger ВТ используются тангенциальные оживала. Приме-
рами пуль с секантной оживальной частью являются Berger VLD, Hornady Атах, Vmax и некото-
рые пули Lapua Scenar.
Оживальная часть пули обычно характеризуется длиной ее радиуса. Этот радиус часто указы-
вается в калибрах вместо дюймов. К примеру, 8-ми оживальная 6-мм пуля имеет оживало, пред-
ставляющее собой сегмент дуги окружности с радиусом 8 х .243 - 1,952". Пуля .30 калибра с 8-м
оживалом будет иметь пропорционально такое же оживало, что и 8-оживальная 6-мм пуля, но ре-
альный радиус этого оживала будет равен 2,464" для пули .30 калибра.
Если оживало идеально тангенциальное для заданной длины носика, оно будет иметь опреде-
ленный радиус. Любой радиус больше этого говорит о том, что оживало секантное. Се-кантные
оживала могут варьироваться от очень плавных (короткий радиус) до очень агрессивных (длинный
радиус). Аэродинамическое сопротивление для секантного оживала будет минимальным, когда его
радиус в два раза превышает радиус тангенциального оживала. Другими словами, если тангенци-
270
альное оживало имеет радиус 8 калибров, то самый длинный практически возможный радиус се-
кантного оживала составит 16 калибров для заданной длины носика.
Профиль оживальной части пули
представляет собой часть дуги окружности
Тангенциальное оживало - это дуга окружности, плавно переходящая
в ведущую поверхность
Секантное оживало имеет резкий переход между дугой окружности
и ведущей поверхностью
Рис. 17.4. Тангенциальное и секантное оживала.
Существует число, являющееся количественным показателем того, насколько оживало се-
кантное. Эта величина известна как соотношение Rt/R, и представляет собой отношение радиуса
тангенциального оживала к радиусу реального оживала данной пули. В приведенном выше при-
мере, 16-калиберное оживало будет иметь отношение Rt/R, равное 0,5. Таким образом, число 0,5
является наименьшим практическим значением соотношения Rt/R, и представляет собой оживало
минимального сопротивления для данной длины. Идеально тангенциальное оживало будет иметь
отношение Rt/R равное 1,0. Большинство оживал имеет значение Rt/R от 1,0 до 0,5. На чертежах
пуль, приведенных в конце этой книги, приведены радиусы оживал в калибрах, а также отношения
Rt/R. Короне говоря, отношение R/R —это просто мера секантности оживала. 1,0 означает то,
что оно не секантное вообще, 0,5 —максимально секантное.
Т11
Длина и контур оживала пули — два наиболее важных фактора того, каким будет аэродинами-
ческое сопротивление пули. Сопротивление оживала определяется тем, сколько энергии требуется
для ударного преобразования воздуха в волну сжатия, когда пуля летит на сверхзвуковой скоро-
сти. Другими словами, носик работает как клин. Его работа состоит в том, чтобы прокладывать
пуле путь через воздух. Наиболее эффективным оживалом является то, которое требует мини-
мальное количество энергии на ударное преобразование воздуха в волну сжатия. Разница в сопро-
тивлении между касательным и секантным оживалами может достигать до 12% в пользу секантно-
го оживала (если они имеют одинаковую длину).
Длина оживала может быть еще более важной, чем его форма. Разница в сопротивлении между
оживалом длиной 2 калибра и длиной 3 калибра составляет около 25%. Наилучший способ мини-
мизировать сопротивление ударной волны — это удлинение оживала. Тщательное конструирова-
ние оживала возвращает наибольшие дивиденды, когда пуля летит быстро, потому что на высоких
скоростях наибольшее вклад в сопротивление вносит сопротивление ударной волны от носика.
Как и в случае зауженной хвостовой части, стабильность иногда ограничивает практическую дли-
ну оживала, не говоря уже о трудностях, возникающих при формовке таких длинных заостренных
деталей из меди. Вытяжка оболочки, смазка и выбрасывание пули из заостряющей носик матрицы
становятся серьезными проблемами для пуль, имеющих длинные оживала.
Пули с секантными оживалами известны своей требовательностью к глубине посадки пули.
Распространено мнение о том, что более резкое сопряжение носика/тела пули при секантном ожи-
вале не может самовыравниваться в нарезах так же, как у пули с тангенциальным оживалом.
Обычным решением является мягкая посадка пуль с секантным оживалом в поля нарезов, что уст-
раняет «прыжок» пули, и минимизирует потенциальную возможность рассогласования, возни-
кающего в момент начала движения пули по стволу. Можно рассчитать правильный угол пульного
входа (leade} для конкретной конструкции оживала пули, и вырезать пульный вход в соответствии
с ним. Однако угол пульного входа — это один из размеров, которые «уходит» первым при износе
ствола. Следовательно, тщательно сконструированный и вырезанный угол пульного входа быстро
теряет свое значение.
Другая особенность конструкции пули с секантным оживалом, ограничивающая потенциаль-
ную кучность, связана с сильной деформацией оболочки в районе оживала при формовке пули.
Пулю с секантным оживалом без складок около носика сложнее изготовить. Эти складки обуслов-
лены смазкой, и они похожи на вмятины от смазки, возникающие на скатах гильзы при использо-
вании слишком большого количества смазки при их переобжимке (ресайзинге). Эти линии от
смазки являются потенциальным источником дисбаланса массы. Для изготовления секантных
оживал без этих складок необходимы медные оболочки хорошего качества. Складки, и связанный
с ними потенциальный дисбаланс, являются меньшей проблемой для пуль с тангенциальными
оживалами.
Сравнение кучности пуль с секантным и тангенциальным оживалом, оказывается почти таким
же, как и для пуль с зауженной хвостовой частью и с плоским основанием. Секантное оживало мо-
жет не обладать внутренней свойственной кучностью, присущей пулям с тангенциальным ожива-
лом, но на больших дальностях более аэродинамичная конструкция секантного оживала помогает
пуле лучше бороться с изменениями атмосферных условий, и обычно позволяет получать меньшие
группы на больших дальностях. На коротких дальностях воздействие атмосферных условий не яв-
ляется доминирующим, и баллистическим коэффициентом можно пожертвовать в пользу свойст-
венной кучности.
272
Гибридное оживало компании Berger
При существующих особенностях конструкции традиционных тангенциальных и секантных
оживальных частей, описанных выше, нахождение способа, с помощью которого можно было бы
объединить положительные характеристики оживал обоих форм (тангенциальной и секантной)
казалось лишь вопросом времени. Это точно то, что компания Berger Bullets сделала в своей новой
линейке пуль с гибридным оживалом. На рис. 17.6 обобщены достоинства и недостатки традици-
онных тангенциальных и секантных оживальных частей, и показано, как гибридное оживало объе-
диняет в себе их лучшие качества. Обсудим их подробнее.
Левее, на рис. 17.5, вы можете видеть фотографию
трех 185-грановых пуль .30 калибра. Слева показана пу-
ля с секантной оживальной частью, которая в компании
Berger называется VLD40. Обратите внимание на резкий
переход между ведущей поверхностью и оживалом, ко-
торый проявляется в виде отражения света. Пуля посе-
редине имеет чисто тангенциальную оживальную часть.
И снова обратите внимание, как отражение света выяв-
ляет очень плавный переход от ведущей поверхности к
оживалу. Наконец, пуля справа имеет гибридное ожива-
ло, о котором можно сказать, что оно плавное вначале, а
затем переходит в более длинный (пониженного сопро-
тивления) радиус.
Концепцию гибридной конструкции для пуль Berger
выработал ваш покорный слуга. Однако оживало двой-
ного радиуса не является совершенно новой идеей. На
Рис. 17.5. Слева направо: пуля с се- самом деле, существует много вариантов форм оживаль-
кантным, тангенциальным и гибридным ной части; некоторые из них являются гораздо более
оживалом. сложными, чем сечение дуги окружности. Некоторыми
примерами таких оптимизированных форм являются оживала Фон Кармана и Сирса-Хаака, кото-
рые названы именами их разработчиков, и 3/4-сильные и параболические оживала, которые назва-
ны из-за геометрических форм, по которым они сделаны. Каждый вид оптимальных оживальных
частей имеют различные скорости, для которых они подходят наилучшим образом.
Многие монолитные пули, выточенные на токарных станках с ЧПУ, обладают преимущества-
ми, создаваемыми такими более сложными профилями носиков, благодаря гибкости и точности,
характерными для производственных процессов. С другой стороны, большинство матриц, исполь-
зуемых для изготовления традиционных пуль (оболочечных со свинцовым сердечником) ограни-
чены тангенциальной и секантной формой оживала. Базовое секантное оживало может рассматри-
ваться как форма носика пули с практически минимальным аэродинамическим сопротивлением на
сверхзвуковой скорости полета [1].
Все о мепла
Мепла (meplat) — это другое название плоского или открытого носика пули. Мепла на матче-
вых пулях типично представляет собой грубое плоское отверстие, как показано на рис. 17.7. Такая
форма получается как результат процесса производства пули. Медная оболочка начинает жизнь в
виде колпачка. Затем в него запрессовывается свинцовый сердечник. Потом формуется зауженная
Very Low Drag, т.е. с очень низким аэродинамическим сопротивлением — прим, редактора русского перевода.
273
хвостовая часть, и наконец, пуля вдавливается в заостряющую матрицу. Чтобы выбросить пулю из
заостряющей матрицы, стержень эжектора надавливает на носик пули.
Тангенциальное оживало Секантное оживало
~~
1 J
/ /
Достоинства Недостатки Достоинства Недостатки
Плавный переход в ве- дущую поверхность способствует самовы- равниванию пули в на- резах, делая таким об- разом ее менее чувст- вительной к глубокой посадке и поэтому об- легчая достижение и поддержание кучно- сти У тангенциального оживала более высокое аэродинамическое со- противление (более низкий БК), чем у се- кантного оживала такой же длины Более низкое аэроди- намическое сопротив- ление (более высокий БК), чем у тангенци- ального оживала такой же длины Резкий переход между дугой окружности и ведущей поверхности не способствует само- выравниванию пули в нарезах, поэтому эта форма чувствительна к глубокой посадке и по- этому труднее дости- гать и поддерживать кучность
Гибридное оживало
1 Гибридное оживало объединяет в себе достоинст- ва тангенциальной и секантной оживальной части, не страдая при этом от присущих им недостатков. Гибридное оживало является тангенциальным до ведущей поверхности, где оно контактирует с нарезами. Это помогает пуле самовыравниваться в канале ствола и делает ее менее чувствительной к глубокой посадке. Дальше той точки, где пуля врезается в нарезы, оживалъная часть переходит в оживало с более длинным радиусом (низкого сопротивления), что способствует понижению аэродинамического со- противления. Конечным результатом гибридного оживала является пуля с низким аэродинамическим со- противлением/высоким БК, характерными для секантного оживала (VLD), но которая легко достигает кучности при стрельбе из многих винтовок, поскольку она не чувствительна к глубокой посадке.
Рис. 17.6. Гибридное оживало объединяет в себе достоинства и недостатки тради-
ционных тангенциальных и секантных оживальных частей пули.
274
Диаметр мепла должен быть достаточно большим, чтобы выдерживать давление стержня
эжектора. Если стержень эжектора слишком мал, он может сломаться, оставив пулю застрявшей в
заостряющей матрице. Требование к размеру стержня эжектора — это фундаментальный ограни-
чивающий фактор того, насколько маленьким можно сделать мепла пули.
В наши дни среди стрелков на большие дальности в наши дни стали популярными несколько
способов обработки мепла, включающие в себя следующие.
Подрезка мепла
Идея подрезки мепла состоит в удалении неоднородностей с носиков. Если вы ближе рассмот-
рите мепла пуль из коробки, вы заметите, что их зазубренные носики не все одинаковы. Подрезка
мепла состоит в подточке мепла таким образом, чтобы они были гладкими и имели одинаковый
диаметр.
Подрезка мепла может стать предметом горячих споров. Некото-
рые клянутся, что эта практика совершенно необходима каждому
для любой стрелковой ситуации. Другие возражают им, что улучше-
ния от этого настолько малы, что заметить разницу могут только
Бенчрест-стрелки высочайшего уровня. Потенциальное преимуще-
ство от подрезки мепла состоит в том, что оно позволяет получить
пули с одинаковым БК, и тем самым минимизировать вертикальный
разброс. Преимущество, которое вы, скорее всего, заметите, зависит
от того, насколько плохи были пули изначально, и насколько хорошо
вы можете стрелять из своего оружия с использованием своего стиля
стрельбы (из положения лежа, F-класс, со стола и т.д.). Как правило,
вы можете сказать, что если вы уже стреляете очень маленькие
группы, и ищете малейшую крупицу улучшения, это может стоить
затрат времени на подрезку (приведение к единообразию) ваших ме-
пла. Тем не менее, если вы с самого начала стреляете группы больше
1 МОА, вы вряд ли увидите существенные преимущества от подрез-
ки мепла. Важно иметь в виду то, что нельзя переподрезать мепла.
Преимущества от одинаковости мепла могут не перевесить сильного
ухудшения БК, если вы слишком сильно притупите носики. Если все
сделано правильно, подрезка мепла должна уменьшить средний БК
пули всего на ~2-3%.
Рис. 17.7. Мепла.
Заострение мепла
Заострение мепла - сравнительно новая опция, когда пули прогоняются через специальную
матрицу, и их мепла обжимаются до меньшего диаметра. Идея, лежащая в основе этого, имеет
две составляющие. Во-первых, уменьшенный диаметр мепла увеличивает баллистический коэф-
фициент. Более того, влияние неравномерностей мепла минимизируются, поэтому вы также полу-
чаете более однообразный БК. Вы можете ожидать больших преимуществ от заострения мепла на
пулях меньших калибров по нескольким причинам. Во-первых, потому что пули малых калибров,
в основном, летают быстрее, чем пули более крупных калибров. Для более быстрых пуль, волно-
вое сопротивление от носика вносит более существенный вклад в общее аэродинамическое сопро-
тивление.
Уменьшение диаметра мепла существенно уменьшает волновое сопротивление носика. Во-
вторых, мепла пуль меньшего калибра будет пропорционально большим, чем для пуль больших
калибров. К примеру, мепла размером 0,060" на пуле .22 калибра составляет 27% диаметра пули.
275
Однако, те же самые мепла размером 0,060" на пуле .30 калибра занимает всего 19% от диаметра
пули. То есть, вывод следующий: заострение мепла помогает более быстрым пулям меньшего ка-
либра в большей степени, чем более медленным пулям больших калибров.
Но в заострении пуль есть одна потенциальная проблема. Так как в процессе заострения мепла
пули поддерживаются за основание, успех этой операции зависит от постоянства длины пули.
Другими словами, более короткая пуля не будет заострена также, как и более длинная пуля в мат-
рице заданной длины. Это может привести к более высоким, но не идеально однообразным БК.
Различные варианты обработки мепла
Рис. 17.8. Необработанное, подрезанное и заостренное мепла.
«Должны ли вы подрезать и/или заострять мепла?»
Это большой вопрос для многих стрелков, особенно спортсменов, которые ищут любое пре-
имущество в баллистическом единообразии и постоянстве. Ответ такой: все относительно. В ча-
стности, это зависит от характера мепла пуль из коробки. Если у вас есть коробка/партия пуль с
очень маленькими и постоянными мепла, вы вряд ли получите какие-либо заметные преимущества
от их подрезки или заострения. Однако если у ваших пуль большие, но постоянные мепла, то про-
стое их заострение принесет наибольшую выгоду. Наконец, если у многих пуль мепла большие и
непостоянные, то, возможно, пули стоит обрезать и заострить.
Общий подход должен быть достаточно гибким, чтобы допускать принятие решений по под-
резке/заострению на основе характеристик вашей конкретной партии пуль. Как и многие вещи,
применение слепого метода делать или не делать, вероятно, не самый лучший способ при работе
с мепла.
Пластиковые наконечники
Пули с пластиковыми наконечниками, вроде Nosier Ballistic Tip и Hornady Amax/Vmax, реша-
ют несколько проблем, связанных с мепла. Во-первых, пластиковый наконечник можно сделать
чуть острее, чем медное мепла. Эффективный диаметр большинства пуль с пластиковыми нако-
нечниками составляет около 0,040", что намного меньше, чем хорошо отформованное мепла
обычной пули с открытым носиком. Уменьшение сопротивления пластиковым наконечником яв-
ляется реальностью, но в меньшей степени, чем обычно считается. Средняя пуля с пластиковым
наконечником будут иметь примерно такое же аэродинамическое сопротивление, что и мепла,
правильно заостренное до диаметра 0,040 ".
276
Пластиковые наконечники проще делать единообразными, чем обычные пули с открытыми но-
сиками. Проще выдавливать металлические части пуль из матриц, потому что они не заострены до
такого маленького диаметра. Проблема, возникающая при изготовлении пуль с пластиковыми на-
конечниками, состоит в том, что добавляется еще один компонент и еще одна операция в процессе
изготовления пули. В процессе, где постоянство и единообразие являются совершенной необхо-
димостью, чем меньше будет операций, тем лучше.
Рис. 17.9. Пули с пластиковыми наконечниками. Слева направо: Nosier .30 калибра
165 гран Ballistic Tip, Nosier 6 мм 80 гран Ballistic Tip, Hornady 7 мм 162 гран
Ашах, Nosier .22 калибра 55 гран Ballistic Tip, Barnes .30 калибра 168 гран TTSX
Boat Tail.
277
Глава 18
Монолитные пули
Термин «монолитная пуля» (monolithic bullet) обычно относится к пулям, которые не изготав-
ливаются из обычного свинцового сердечника и медной оболочки. Хотя само слово «монолитный»
подразумевает использование только одного материала, обычным явлением для этих пуль являет-
ся использование иных материалов, таких как пластиковые наконечники, и иногда сердечники из
более плотного материала. Большинство монолитных пуль, используемых в стрельбе на большие
дальности, выточены на токарных станках. Единственным известным мне исключением являются
пули компании Barnes.
Монолитные пули часто называют сплошными пулями (solids). Конструкция сплошной пули
имеет ряд преимуществ и недостатков по сравнению с пулями с медной оболочкой/свинцовым
сердечником (далее именуемыми обычными пулями или пулями традиционной конструкции).
Преимущества монолитных пуль
Одним из основных различий между конструкциями сплошной и обычной пуль является то,
как они себя ведут при попадании в живую цель. Обычные пули, сделанные из более мягких мате-
риалов, будут в определенной степени раскрываться и фрагментироваться. Сплошные пули могут
быть разработаны таким образом, чтобы они оставались целыми, сохраняя 100% своего первона-
чального веса, независимо от скорости удара. Кроме того, они могут быть изготовлены таким об-
разом (изготовление механическим образом экспансивных носиков и нанесение линий раскола на
носик пули), чтобы пули могли разделяться предсказуемым образом. Более высокий процент со-
хранения веса приводит к более глубокому проникновению для данной массы, калибра и скорости
удара пули. Конечно, есть противоположное мнение, согласно которому быстро открывающая-
ся/фрагментирующаяся конструкция пули является более смертоносной, чем глубже проникаю-
щая, но этот вопрос не входит в сферу рассмотрения настоящей главы или книги по внешней бал-
листике.
Рис. 18.1. Сплошные пули имеют очень посто-
янные экспансивные характеристики и могут
сохранять практически до 100% своего веса.
Еще одно преимущество сплош-
ных/монолитных пуль связано с производст-
венными опциями, возможными при производ-
стве их на токарных станках. Обычные пули
обжимаются в матрицах. Такие матрицы доро-
ги, для их изготовления требуется много вре-
мени, и с их помощью можно делать пули толь-
ко одной формы. Если вы хотите внести в кон-
струкцию обычной пули небольшие изменения,
вы должны раскошелиться и подождать, пока
не будет изготовлена новая матрица. Что касается выточенных пуль, вы можете запрограммиро-
вать ЧПУ станка на дизайн, созданный компьютером, и токарный станок сразу же произведет та-
кую форму. Если вы хотите внести небольшое изменение, это лишь простой вопрос изменения
компьютерного чертежа и перепрограммирования ЧПУ токарного станка, и у вас есть другая фор-
ма. Такая возможность очень полезна при создании прототипов новой пули. Вы можете буквально
произвести пробный выпуск 100 пуль утром, проверить их тестовыми стрельбами днем, и назавтра
внести коррективы в следующий вариант конструкции.
278
Кроме гибкости производства пули на токарном станке, здесь можно также создать более ра-
дикальные формы, чем у обычных пуль. Традиционные пули имеют ограничения на то, каким
длинным и узким может быть носик до того, как начнет ломаться или сгибаться оболочка. Это не
является ограничением для пуль, выточенных на токарных станках.
Рис. 18.2. Выточенные монолитные пули (слева направо): Cutting Edge .270 калиб-
ра 120 и 130 гран, GS Custom .30 калибра 137 гран SP, Cutting Edge .30 калибра 180
гран, GS Custom .338 калибра 237 гран, Lehigh .338 калибра 230 гран.
Еще одним преимуществом, которое можно получить у выточенных сплошных пуль, является
возможность изготовить очень острый, игольчатый, носик (обратите внимание на пули GS Custom,
изображенные на фото выше). Традиционные пули всегда будут иметь приплюснутый носик, ко-
торый необходим для того, чтобы стержень эжектора вытолкнул пулю из формовочной матрицы
во время обжатия.
Последним преимуществом, достигаемым на выточенных пулях, является возможность созда-
ния рельефных канавок и/или ведущих поясков на ведущей поверхности. Монолитные пули долж-
ны быть длиннее, чем обычные пули того же веса, вследствие использования менее плотных мате-
риалов. В результате, ведущая поверхность может получаться достаточно длинной, что вызывает
проблемы с внутренней баллистикой, такие как избыточное загрязнение, ускоренный износ ствола,
и снижение дульной скорости из-за дополнительного трения в канале ствола. Ведущие пояски и
рельефные канавки решают эти проблемы путем уменьшения площади поверхности, которая со-
прикасается с каналом ствола. Канавки могут быть сделаны таким образом, чтобы уменьшить
площадь контакта до величины меньшей, чем у обычных пуль, и, в результате, увеличить дульную
скорость при том же давлении (путем снижения трения).
279
Недостатки монолитных пуль
Практически каждый недостаток монолитных пуль является следствием пониженной плотно-
сти материала, из которого они сделаны. Медь, которая является наиболее часто используемым
материалом для изготовления монолитных пуль, примерно на 23% менее плотная, чем свинец.
Другие материалы, такие как латунь, еще менее плотные. Это означает, что для изготовления пули
того же веса, как и обычная пуля, монолитная пуля должна быть несколько длиннее. Они длиннее
не на 23%, потому что обычные пули имеют значительное количество меди в оболочке, и многие
имеют полый носик, что, как и в случае пуль с открытым носиком, снижает эффективную плот-
ность ниже, чем плотность чистого свинца. В среднем, монолитные пули, по крайней мере, на 10%
длиннее, чем обычные пули того же веса. Для сравнения длин пули .30 калибра 180 гран посмот-
рите в таблицу 18.1. Дополнительные примеры можно найти в .338 калибре. Медная пуля GS
Custom 232 гран SP и латунные монолитные пули Lehigh 230 гран имеют длину 1,771" и 1,608"
соответственно. 250-грановые пули Lapua Scenar и Sierra Match King имеют длину 1,551" и 1,567".
Так что в этом случае более тяжелые традиционные пули короче более легких монолитных пуль.
Все последующие конкретные недостатки монолитных пуль связаны с их дополнительной
длиной.
Таблица 18.1. 180-грановая медная монолитная пуля
Cutting Edge значительно длиннее других 180-
грановых пуль .30 калибра.
Удлинение пули при сохранении того
же веса приведет к меныией гироскопиче-
ской стабильности для данного шага наре-
зов. Для монолитных пуль легкого и сред-
него веса это не такая уж проблема, по-
скольку они все еще могут стабилизиро-
ваться в стволах с обычных шагом нарезов.
Однако если монолитная пуля соответству-
ет по весу самым тяжелым традиционным
пулям в данном калибре, монолитная пуля
должна быть настолько длинной, что она не
может быть стабилизирована в стволах с
обычным шагом нарезов. Можно изгото-
вить стволы с аномально быстрым шагом
нарезов (например, 1:7" или 1:8" для .30 и
.338 калибров), но эти стволы, вероятно, не
будут обеспечивать очень хорошую стрель-
бу традиционными пулями. Они даже могут
привести к провальной стрельбе обычными
пулями при достаточно высокой дульной
скорости. Это означает, что если вы хотите
стрелять самыми тяжелыми монолитными
пулями, вам нужен ствол, предназначенный для конкретной монолитной пули, или для узкого
диапазона пуль. Обратите внимание, что это относится только к монолитным пулям, которые со-
ответствуют по весу самым тяжелым обычным пулям.
Условие длина/стабильность также важно для способности пули оставаться стабильной на
трансзвуковых скоростях. Там, где некоторые обычные пули могут оставаться стабильными в за-
висимости от своей конструкции, для монолитной пули очень необычно оставаться стабильной на
трансзвуке из-за избыточной длины пули. Исключением могут быть легкие и средние по весу мо-
нолитные пули крупного калибра, выстреливаемые из стволов с быстрым шагом нарезов на боль-
280
шой высоте. Иными словами, с целью преодолеть дестабилизирующее воздействие пониженной
плотности пули, все переменные должны быть в пользу стабильности.
Баллистические характеристики монолитных пуль: там, где теория встречается с прак-
тикой
Достаточно только посмотреть на длинные, гладкие, блестящие выточенные пули и воображе-
ние рисует фантастическую картину того, каким высоким должен быть баллистический коэффи-
циент. Баллистические коэффициенты, рассчитанные на компьютере, выходят за пределы диа-
грамм, и начинаются бесконечные дебаты о потенциальных характеристиках монолитных пуль.
Как вы скоро увидите, большинство вещей, которые выглядят слишком хорошо, чтобы быть
правдой, обычно таковыми и являются.
Мой первый тест БК выточенной пули дал очень плохие результаты. Стабильность этой кон-
кретной пули являлась производной от ствола, из которого я ею стрелял, поэтому я связал плохие
характеристики с недостаточной стабильностью, а не с тестом. Затем я приобрел некоторые образ-
цы легких и средних по весу выточенных пуль от трех производителей, показанные на рис. 18.2.
Все они были проверены на стволах, имевших шаг нарезов, достаточный для их стабилизации в
соответствие с рекомендациями производителей, и моими собственными расчетами. Последующие
испытательные стрельбы были проведены правильно, и результаты были повторены для других
пуль, которые уже были испытаны много раз. В каждом тесте, измеренные значения балли-
стических коэффициентов выточенных пуль оказались значительно ниже, чем можно было
бы ожидать при компьютерных расчетах на основании их формы.
Результаты испытаний по сравнению реальных значений баллистических коэффициентов с за-
явленными значениями БК монолитных выточенных пуль обобщены в таблице 18.2.
Вы заметите, что БК по G1 значительно изменяются у тех пуль, у которых БК по G1 привязан
[к скорости]. Например, значение БК по G1 пули GS Custom 137 гран SP меняется от 0,290 на 1200
футах в секунду до 0,478 на 3800 футах в секунду. Вариация БК по G1 более чем на 60%! Из-за
наличия исключительно длинных оживал, неконических хвостовых частей, тонких игольчатых но-
сиков и ведущих поясков, драг-кривые большинства выточенных сплошных пуль не очень хорошо
совпадают со стандартной кривой G7, и совсем не соответствуют кривой G1. Для того, чтобы точ-
но смоделировать характеристики пуль подобной формы, используйте, при необходимости, инди-
видуальную драг-кривую, даже на сверхзвуковом участке полета пули. Использование БК по G1,
который меняется в пределах до 60% на нормальном диапазоне скоростей полета — это очень
плохой способ моделирования характеристик такого рода пуль.
Наряду с различиями в БК по G1, таблица 18.2. также показывает, что в большинстве случаев
заявленные значения БК гораздо выше, чем измеренные. Для пуль Cutting Edge и Lehieh приводит-
ся только один БК по G1 без указания того, для какой скорости он дается. Измеренный БК по G1
— это среднее значение для диапазона скоростей от 3000 до 1500 футов в секунду. Заявленный БК
по G1, возможно, будет точным для некоторой очень высокой начальной скорости, но не для сред-
ней скорости полета на протяженной траектории. Зависимость баллистических коэффициентов,
рассчитанных по стандарту G1, от скорости хорошо рассмотрена во 2-й главе, поэтому я не буду
вдаваться здесь в подробности. Достаточно сказать, что один БК по G1 для пули, радикальной по
форме, почти бесполезен.
Существует несколько причин, почему расчетные характеристики выточенных пуль, как пра-
вило, превышают их фактические, измеренные характеристики. Одна из причин связана с допол-
нительной длиной пуль. Более длинная пуля имеет большую обтекаемую поверхность (поверх-
ность, подверженную воздействию трения воздуха), чем короткая пуля. Увеличение площади об-
281
текаемой поверхности означает большее сопротивление поверхностного трения для более длинной
пули.
Таблица 18.2. Баллистические коэффициенты по G1 выточенных пуль радикаль-
ной формы значительно меняются в течение профиля полета. Также общим явле-
нием является значительное превышение расчетных характеристик пули над ее из-
меренными характеристиками.
Еще одна особенность выточенных пуль, влияющая на аэродинамическое сопротивление —
это ведущие пояски. Ведущие пояски создают ударные волны, которые отсутствуют у обычных
пуль и которые также увеличивают сопротивление трения поверхности пули.
Для иллюстрации выводов, сделанных в предыдущих двух пунктах, сравним конструкцию пу-
ли Cutting Edge .270 калибра с конструкциями пуль GS Custom .308 и .338 калибров. Пули Cutting
Edge не имеют чрезмерно длинного носика или зауженной хвостовой части, поэтому их сопротив-
ление поверхностного трения не сильно повышено по сравнению с сопротивлением у традицион-
ных пуль. Напротив, пули GS Custom имеют очень большую длину для своего калибра и вес. Кро-
ме того, пули Cutting Edge имеют только один ведущий поясок по сравнению с четырьмя или бо-
лее поясками у пуль GS Custom. В результате этих различий, интересно отметить, что измеренный
282
Рис. 18.5. Более легкая и длинная
монолитная пуля при одинаковой
общей длине патрона (COAL) за-
нимает больше внутреннего объ-
ема гильзы, чем традиционная
пуля.
БК по G7 пули Cutting Edge всего на 5% ниже, чем ее расчетный41 БК по G7 для такого же диапа-
зона скоростей (от 3000 до 1500 фт/сек). Однако, измеренный БК по G7 пуль GS Custom по край-
ней мере на 20% меньше, чем их расчетный БК для такого же диапазона скоростей (от 3000 до
1500 фт/сек).
Ключевой момент представленного анализа состоит в том, чтобы показать, что ре-
зультаты расчетов баллистических характеристик могут быть очень оптимистичны по
сравнению с результатами реальных испытаний.
Конечно, есть много других выточенных пуль на выбор, и
я не испытывал их все. Однако наш анализ показывает, что
существует множество возможных причин, по которым рас-
четные характеристики всех выточенных пуль, как правило,
выше, чем их фактические характеристики, а в некоторых
случаях — значительно выше.
Это не означает, что характеристики монолитных
пуль плохие. На самом деле, БК всех испытанных пуль Cutting
Edge ВТНР сопоставимы со средними охотничьими пулями
того же веса. Пуля GS Custom 232 гран .338 калибра имеет
форм-фактор по G7, равный 0,939, что означает крайне низкое
аэродинамическое сопротивление, реально это второе по ве-
личине самое низкое сопротивление среди испытанных пуль
.338 калибра. Так что выточенные пули не обязательно обла-
дают плохими характеристиками. Скорее всего, они просто
будут завышаться при использовании большинства способов
расчета. По этой причине тщательное тестирование этих пуль
для получения связанных БК (а еще лучше, полных индивиду-
альных драг-кривых) является абсолютно необходимым для
того, чтобы получить достоверные расчетные траектории на
большой дальности.
Последний недостаток монолитных пуль также связан с
тем, что они изготавливаются из менее плотного материала, и
имеют большую длину. Рассмотрим обычную пулю, снаря-
женную в любой патрон до длины магазина, по сравнению с
более длинной монолитной пулей. При снаряжении боепри-
пасов до одинаковой общей длины патрона (COAL), задняя
часть более длинной монолитной пули будет занимать
больше внутреннего объема гильзы, чем обычная пуля. Это
важно, потому что внутренний объем гильзы связан с тем,
сколько пороха вы сможете снарядить в патрон, и какие мак-
симальные скорости могут быть достигнуты с этим патроном.
Единственной причиной, по которой стрелок может быть ограничен максимальной величиной
COAL, является подача патрона из магазина. Если стрелок заряжает винтовку по одному патрону,
и использует патронник, вырезанный под использование определенной пули, то это не проблема.
Заключение
Ниже приведен перечень доводов «за» и «против» монолитных пуль.
Расчет производился по методике, описанной в следующей главе.
283
Доводы «за»
" Более высокая проникающая способность и сохранение массы благодаря монолитной
конструкции из более прочных материалов.
и Изготовление на токарных станках с ЧПУ позволяет получать очень эффективные и
гибкие прототипы конструкций пуль.
и Возможность изготовления ведущих поясков и рельефных канавок на ведущей поверх-
ности пули.
и Возможность изготовления очень острого, игольчатого носика пули.
Доводы «против»
и Менее плотные материалы плохо влияют на стабильность; более тяжелые монолитные
пули требуют радикальных шагов нарезов. Трансзвуковая стабильность очень ограни-
чена.
" Радикальные формы и конструктивные особенности пуль приводят к тому, что они не
точно соответствуют стандартным кривым аэродинамического сопротивления, поэтому
баллистические коэффициенты в значительной степени зависят от скорости, что за-
трудняет расчет траектории.
и Большая обтекаемая поверхность и ведущие пояски увеличивают аэродинамическое
сопротивление пуль, что часто приводит к преувеличенным характеристикам.
" Более длинные пули занимают больше внутреннего объема гильзы при посадке их с той
же величиной COAL, как и у обычных пуль.
284
Глава 19
Использование экспериментальных данных
Данные, представленные на оставшихся страницах этой книги — это то, что я считаю моим
личным вкладом в развитие стрельбы на большие дальности. Большая часть информации, приве-
денной в этой книге до этого момента, — это знания, взятые из других книг, Интернет источников
и коллективного опыта. В отличие от них, данные, собранные здесь, представляют собой наиболее
полный справочник измеренных данных по аэродинамическому сопротивлению современных пуль
для стрелкового оружия из всех, когда-либо собиравшихся, и найти их в других источниках не-
возможно. Все значения аэродинамического сопротивления и баллистических коэффициентов бы-
ли измерены с использованием одинаковой методики, обеспечивающей проверенную и воспроиз-
водимую точность с погрешностью в пределах ±1% (смотрите 2-ю главу). Данные для каждого
бренда пуль были собраны и представлены в наглядном виде, чтобы стрелки могли делать осмыс-
ленный сравнительный анализ различных дальнобойных пуль от различных производителей. Эта
финальная глава книги будет посвящена объяснению представленных данных, а также некоторым
полезным тенденциям и выводам, к которым я пришел во время сбора и анализа этих данных.
Информация, представленная на листах данных
Каждой пуле здесь отведена целая страница, где показана определенная информация об общих
характеристиках пули. На рис. 19.1 показано, что включает в себя верхняя половина каждого листа
данных. Для каждой пули приведен чертеж с размерами. Размеры на чертеже могут быть исполь-
зованы для конструирования винтовки под конкретную пулю. К примеру, такие показатели как
длина ведущей поверхности и оживала важны для конструирования пульных входов винтовочных
стволов и определения требований к магазинной подаче. Эти размеры также могут быть использо-
ваны некоторыми амбициозными математиками для вывода формул расчета форм-факторов на
основании геометрии пули. Моя собственная попытка вывести эту формулу будет представлена в
одном из следующих разделов.
Lapua .243 калибр 90 гран Scenar
Размер выборки:
Поперечная нагрузка:
9
0,216 фунтов/дюйм2
Размеры взяты из партии №Р00365701
Радиус оживала: 10,94 калибров
Rt/R 0,79
Рис. 19.1. Данные по размерам.
Каждая пуля озаглавлена по бренду, калибру, весу и описанию. Под каждым чертежом указан
номер партии (лота), из которой были отобраны пули, у которых были измерены представленные
размеры, и которые были использованы в тесте измерения баллистического коэффициента. Ниже
285
этой надписи приводятся размер выборки, то есть, количество пуль, которое было испытано для
определения БК. Для стандартного теста обычно требуется всего 5 выстрелов данной конкретной
пулей, и обычно размер выборки кратен пяти. Из размера выборки вы можете понять, сколько раз
пуля испытывалась. К примеру, если размер выборки равен 15, то пуля, скорее всего, тестирова-
лась в три разных дня. Результаты расчета аэродинамического сопротивления и БК всегда приво-
дятся усредненные для всех доступных тестовых данных. Пример, показанный на рис. 19.1, явля-
ется исключением. Эта пуля тестировалась девятью выстрелами в один и тот же день.
Под размером выборки указана поперечная нагрузка пули. Поперечную нагрузку рассчитать не
трудно, это просто вес пули в фунтах, деленный на квадрат ее калибра. К примеру, поперечная на-
грузка пули Lapua .243 калибра 90 гран Scenar равна:
(90/7000) / 0,2432 - 0,218 фунтов/дюйм2
Есть еще две составляющие информации о форме пули, а именно те, которые касаются разме-
ров оживала. Вместе с другими размерами, на чертеже указан радиус оживала в дюймах. Радиус
оживала также указан в калибрах под чертежом. Радиус оживала часто указывают в калибрах. Ко-
гда вы слышите, как кто-то описывает оживало, как «6-е оживало», он обычно говорит об ожива-
ле, сформированном радиусом длиной 6 калибров. Из последней главы, где мы использовали его
для измерения дистанции, вы помните, что калибр — это просто диаметр пули в дюймах. К при-
меру, если пуля .243 калибра имеет 6-е оживало, то это означает, что радиус дуги окружности,
формирующей оживало пули, равен 6 х .243 " = 1,458 ".
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 h 6KG1
1500 / 1,34 0,364 0,991 0,220 0,551 0,395
2000 / 1,79 0,31 6 1,009 0,21 6 0,508 0,429
2500 / 2,23 0,284 0,998 0,218 0,501 0,434
3000 / 2,68 0,260 0,998 0,218 0,489 0,445
Среднее значение: 0,999 0,218 0,512 0,426
Отклонение: 0,018 0,004 0,061 0,050
Рис. 19.2. Данные по аэродинамическому сопротивлению и баллистическому ко-
эффициенту.
286
Последнее число, связанное с геометрией пули, — это соотношение Rt/R. В общем случае, это
мера того, насколько секантным является оживало. Если отношение Rt/R равно 1,0, то оживало
полностью тангенциальное. Если отношение Rt/R равно 0,5, то это очень агрессивное секантное
оживало. Если соотношение Rt/R уменьшается ниже 0,5, аэродинамическое сопротивление пули
увеличивается. Оживало с соотношением Rt/R, равным нулю, представляет собой прямой конус, и
он обладает большим аэродинамическим сопротивлением, чем оживало с отношением Rt/R, рав-
ным 0,5. Между двумя практическими экстремумами 0,5 и 1,0, лежит весь спектр секантных ожи-
вал. Полное описание значения и важности этого соотношения смотрите в предыдущей главе.
На рис. 19.2 показан пример того, как будут представлены данные по сопротивлению воздуха.
На графике показаны измеренные точки сопротивления в измерявшемся диапазоне чисел Маха
(скоростей). Непрерывные черная и серая линии — это стандартные кривые G1 и G7, приведенные
к единому масштабу по форм-фактору пули. Какая бы кривая не была изображена непрерывной
черной линией, это будет та кривая, которой данные по аэродинамическому сопротивлению со-
ответствуют лучше. Для большинства дальнобойных пуль кривая G7 соответствует лучше. Это
же изображено на рис. 19.2, где вы можете четко видеть, как измеренные точки сопротивления
следуют кривой G7 на скоростях ниже примерно 1,5 Маха. Линии G1 и G7 приведены для того,
чтобы показать соответствие точек экспериментальных данных, но они также показывают вам, как
баллистическая программа будет интерпретировать БК, который вы введете в нее для всех скоро-
стей, даже лежащих вне диапазона, на котором измерялись тестовые данные. К примеру, если вы
введете значение БК по G1, равное 0,426 в баллистическую программу для пули, изображенной на
рис. 19.2, программа будет использовать кривую G1 (серая линия на графике). График показывает,
что на скоростях выше 1,5 Маха (около 1700 фт/сек), при использовании БК по G1 ошибка будет
небольшой. Тем не менее, вы можете видеть, что когда скорость пули снижается ниже 1700 фт/сек
(что произойдет на больших дальностях), ошибка начинает значительно возрастать. Кроме приоб-
ретения понимания о соответствии G1 и G7, вы можете также приобрести ощущение качества и
количества тестовых данных, полученных для конкретной пули.
Рис. 19.3. Большой разброс данных.
Если точки данных лежат близко друг к другу и к одной из стандартных кривых аэродинами-
ческого сопротивления, и точек данных много, как на рис. 19.2, вы можете сделать вывод о том,
что заявленный БК очень точен для данной пули. С другой стороны, если точки данных раз-
бросаны, и не совпадают достаточно хорошо ни с одной из линий, то данные для этой пули могут
быть сомнительными. К примеру, рассмотрим график данных, изображенный на рис. 19.3.
287
Рис. 19.4. Пули Nosier 165
гран Partition (слева) и Nosier
165 гран Ballistic Tip (справа).
Аэродинамическое сопротив-
ление для пули Partition со
свинцовым носиком исключи-
тельно непостоянное, в то
время как сопротивление для
Ballistic Tip очень однообраз-
ное.
Данные на рис. 19.3 демонстрируют сильный разброс, указывающий на погрешности в измере-
нии сопротивления. В некоторых случаях этот разброс обусловлен плохим сбором звуковых дан-
ных. В случаях, когда этот разброс являлся результатом каких-то проблем с методикой тестирова-
ния, я повторно тестировал эти пули, чтобы получить более чистые и надежные данные. Тем не
менее, некоторые пули просто не дают однообразных данных по сопротивлению.
К примеру, некоторые пули с открытыми свинцовыми но-
сиками могут иметь измеренные различия в сопротивлении от
выстрела к выстрелу в пределах 10% или 15% или еще боль-
ше, даже при наличии очень чистых тестовых данных. Моя
теория состоит в том, что свинцовые носики оказываются
случайным образом более или менее деформированными, ко-
гда выстреливаются из винтовки, при этом изменяется форма
их носиков и возникает большее или меньшее сопротивление.
Максимальные вариации в измеренном сопротивлении слу-
чаются только для пуль со свинцовыми носиками, но не для
всех пуль со свинцовыми носиками. Я думаю, что это зависит
от состава конкретного свинцового сплава (содержания сурь-
мы) и от того, насколько сильно пуля ускоряется в стволе.
Другая теория состоит в том, что выступающий свинец начи-
нает испаряться во время полета, и это приводит к тому, что
форма пули и ее вес в полете постоянно изменяются. Какой
бы ни была реальная причина, наблюдение за максимальными
вариациями в измеренном БК свинцовых пуль является важ-
ным условием при выборе пуль для стрельбы на большие
дальности. Вам может повезти, и вам попадется партия хоро-
ших пуль, имеющих однообразный БК, но всегда существует
шанс, что сопротивление и БК будут очень сильно отличаться
от выстрела к выстрелу, вызывая серьезные вариации в вашей
точке попадания по вертикали. Такие серьезные вариации в
измеренном сопротивлении никогда не встречались у обыч-
ных матчевых пуль с открытыми носиками или пуль с полимерными наконечниками.
Таблица с числами, которая приводится рядом с каждым графиком аэродинамического сопро-
тивления, содержит реально измеренные числовые данные, показанные графически на графике, а
также форм-факторы и БК, отнесенные к стандартам G1 и G7 для 4-х различных скоростей полета.
Существует несколько способов использования этих данных. Во-первых, вы можете получить
численное представление о том, как форм-факторы и БК для каждой пули изменяются со скоро-
стью. Внизу таблицы приводятся строки со средними значениями и отклонениями значений форм-
факторов и БК. Те, кто предпочитает определять БК в диапазонах скоростей, могут использовать
эти данные в таблице аэродинамического сопротивления, чтобы получить БК для диапазонов ско-
ростей.
Рассмотрим данные в таблице 19.1. В левой стороне таблицы показано, как представляются
данные на листах данных для каждой пули с БК, приведенными для каждой из 4-х скоростей. Если
вы хотите получить БК для диапазонов скоростей (вроде того, как представляет БК компания
Sierra) для использования в баллистической программе, выполните следующие шаги:
288
" БК, приведенный для 1500 фт/сек — это БК для скоростей 1500 фт/сек и ниже.42
" БК для диапазона скоростей 1500-2000 фт/сек — это средний из БК для скоростей 1500 и
2000 фт/сек.
" БК для диапазона скоростей 2000-2500 фт/сек — это средний из БК для скоростей 2000 и
2500 фт/сек.
" БК для диапазона скоростей 2500-3000 фт/сек — это средний из БК для скоростей 2500 и
3000 фт/сек.
БК выше 3000 фт/сек — это БК на скорости 3000 фт/сек.
Скорость БК по G1 Интерпр етировать как: Диапазон БК по G1
1500 и ниже 0,395
1500 0,395 От 1500 до 2000 0,412
2000 0,429 От 2000 до 2500 0,432
2500 0,434 От 2500 до 3000 0,440
3000 0,445 Выше 3000 0,445
Таблица 19.1. Баллистические коэффициенты для диапазонов скоростей из таб-
личных данных.
Данные по стабильности
Данные по гироскопической стабильности, представленные для каждой пули, были рассчитаны
с помощью формулы стабильности Миллера, приведенной и описанной в 10-й главе. Пример дан-
ных по стабильности представлен в таблице 19.2, здесь это данные для пули Sierra 6 мм 95 гран
MatchKing.
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Наилучшие условия Номинальные условия Предельные условия
1:7” 2,30 2,01 1,73
1:8” 1,76 1,54 1,33
1:9” 1,39 1,21 1,05
1:10” 1,12 0,98 0,85
Таблица 19.2. Пример данных по шагам нарезов и данным по стабильности, рас-
считанным для каждой пули.
Как вы видите, фактор гироскопической стабильности (Sg) приводится для каждой пули во
всем диапазоне типовых шагов нарезов для данного калибра. Для полной стабильности, значение
ФГС должно превышать 1,4. Значения ФГС в диапазоне от 1,0 до 1,4 рассматриваются как пре-
дельные, а значения ФГС ниже 1,0 означают отсутствие стабильности. Значения ФГС ниже 1,4
выделены серой заливкой, это показывает, что они низки.
Поскольку стабильность пули в значительной степени зависит от атмосферных условий, зна-
чения ФГС разбиты по трем различным условиям. Наилучшие, номинальные и предельные условия,
указанные в таблице данных, соответствуют следующим атмосферным условиям:
42
Это не точное представление, но это самый лучший способ получения БК для диапазонов скоростей из тесто-
вых данных.
289
" Наилучшие условия: высота над уровнем моря 1000 футов, 100% влажность, температура
воздуха 100 °F, дульная скорость 3000 фт/сек.
и Номинальные условия: уровень моря, 50% влажность, температура воздуха 59 °F, дульная
скорость 2800 фт/сек.
" Предельные условия: уровень моря, 0% влажность, температура воздуха 0 °F, дульная ско-
рость 2600 фт/сек.
Описание наилучших условий выбрано с учетом того, что чем выше уровня моря вы находи-
тесь, тем лучше будет стабильность. Помните, что если вы будете находиться на высоте выше
1000 футов над уровнем моря, ФГС вашей пули будет даже больше, чем указано в таблице в ко-
лонке значений для наилучших условий. Эта колонка приведена просто для того, чтобы показать,
насколько улучшается стабильность на высоте 1000 футов.
Конечно, вы можете использовать прилагаемую баллистическую программу или формулу ста-
бильности Миллера, чтобы рассчитать ФГС пули для ваших конкретных условий.
Некоторые интересные наблюдения и выученные уроки
За время сбора тестовых данных для всех этих пуль, я заметил определенные тенденции, кото-
рые могут оказаться довольно полезными. Некоторые тенденции связаны с форм-фактором по G7.
Довольно распространенным является суждение о потенциальных баллистических качествах пули
по ее баллистическому коэффициенту и это правильно, так как БК — очень важный параметр.
Тем не менее, вы не можете легко определить аэродинамическое сопротивление пули по одному
лишь значению БК, потому что БК — это комбинация поперечной нагрузки пули и ее форм-
фактора.
Пули, тяжелые для своего калибра, будут иметь большие поперечные нагрузки, независимо от
их профиля. Другими словами, пуля 155 гран .30 калибра, тупая и с плоским основанием, будет
иметь такую же поперечную нагрузку, что и пуля 155 гран .20 калибра, имеющая длинную и обте-
каемую форму с длинным оживалом и зауженной хвостовой частью. Единственная причина, по
которой эти две пули имеют различные баллистические коэффициенты, состоит в том, что одна из
них обладает меньшим сопротивлением. Винтовка может разогнать пулю до определенной дуль-
ной скорости, которая зависит от веса пули. Чем меньше аэродинамическое сопротивление пули,
имеющей определенную поперечную нагрузку, тем лучше она будет сохранять свою скорость.
Другими словами, пуля с низким аэродинамическим сопротивлением (на что указывает низкий
форм-фактор) будет более эффективно использовать энергию (скорость), сообщенную ей винтов-
кой.
Перехожу к важному выводу: при выборе пули с точки зрения внешнебаллистических характе-
ристик, первым шагом является выбор калибра и подходящего диапазона весов (легкий, средний
или тяжелый), который вас интересует, а затем ищите пулю с низким форм-фактором в этом
диапазоне. Если вы слепо выберите пулю с самым высоким БК, вы придете к тому, что тяжелая
тупоносая пуля окажется равной более легкой и обтекаемой. Тяжелая пуля может иметь такой же
БК из-за своего избыточного веса, но означает ли это равенство более легкой пуле, которая более
обтекаема? Обе пули могут иметь одинаковый БК, который может означать равные баллистиче-
ские характеристики, но на практике оказывается, что тяжелая пуля будет иметь уменьшенную
дульную скорость, и это означает, что более легкая пуля будет иметь преимущество. Я привел этот
пример, чтобы показать, что слепой выбор пули на основании только баллистического коэффици-
ента не всегда является хорошей идеей. Чтобы по-настоящему понять потенциал баллистических
свойств пули, вам необходимо рассмотреть ее форм-фактор. Если вы рассматриваете множество
пуль, все в одинаковом весовом диапазоне, та, у которой форм-фактор будет наименьшим (наи-
290
меньшее аэродинамическое сопротивление), может быть лучшей по баллистическим качествам,
даже если другая пуля имеет чуть больший БК. Если одна пуля на 10% тяжелее другой, но ее БК
всего на 5% выше, то вовсе не обязательно эта пуля будет лучшей, потому что она будет иметь
на 5% большее аэродинамическое сопротивление, чем более легкая пуля!
Пули калибра 6 мм Поперечная нагрузка ii БК по G7 БК по G1
1 0,216 1,036 0,210 0,411
Berger 90 гран ВТ
0,228 0,923 0,249 0,486
Berger 95 гран VLD
0,252 1,006 0,252 0,493
Berger 105 гран ВТ
0,252 0,933 0,272 0,532
Berger 105 гран VLD
0,168 1,286 0,132 0,258
Sierra 70 гран MatchKing
0,228 0,993 0,232 0,453
Sierra 95 гран MatchKing
1 0,257 0,993 0,262 0,510
Siena 107 гран MatchKing
Таблица 19.3. Примеры значений форм-факторов и баллистических коэффициен-
тов для некоторых пуль калибра 6 мм.
Как правило, вы можете рассмотреть любую пулю с форм-фактором по G7 меньшим 1,000, и
она будет пулей с низким аэродинамическим сопротивлением, подходящей для работы на большие
дальности. Пули с форм-факторами от 1,000 и 1,100 — средние, и они могут хорошо работать, но,
вероятно, существуют и лучшие варианты. Пули с форм-факторами по G7 выше 1,100 считаются
пулями с относительно высоким аэродинамическим сопротивлением, и их лучше оставить для
стрельбы на короткие или средние дальности, где баллистические характеристики не являются
главной задачей.
В конце этой главы перед подробными листами данных я привожу таблицы, в которых показа-
ны профили для каждой пули вместе с их поперечной нагрузкой, форм-фактором по G7, БК по G7
и БК по G1. Легко обнаружить здесь пули с низким аэродинамическим сопротивлением, потому
291
что они имеют БК по G7 выше, чем свои поперечные нагрузки. Это просто следствие того, что они
имеют форм-факторы по G7 ниже 1,000. Таблица 19.3 представляет собой краткое извлечение из
более развернутых таблиц, приведенных ниже. Вы можете отчетливо видеть, что форм-фактор по
G7 коррелирует с визуальным профилем аэродинамического сопротивления пуль.
При быстром взгляде на таблицу 19.3, становится понятным, что пули Berger VLD являются
наиболее обтекаемыми и имеют наименьшие профили аэродинамического сопротивления из всех
показанных пуль. 95- и 105-грановые пули VLD имеют длинные секантные оживала и длинные
зауженные хвостовые части, придающие им очень низкие форм-факторы по G7 в диапазоне от
0,923 до 0,933. 95- и 107-грановые пули Sierra Match King также очень обтекаемы и похожи по
форме на пули Berger VLD за исключением того, что они имеют тангенциальные оживала вместо
секантных. 95- и 107-грановые пули Sierra Match King имеют одинаковые форм-факторы, равные
0,993. Очевидно, что наиболее тупоносой пулей в таблице 19.3 является пуля Sierra 70 гран
MatchKing. Эта пуля имеет форм-фактор по G7, равный 1,286, но она и не предназначена для
стрельбы на большие дальности.
Значения форм-факторов пуль, указанных в таблице 19.3, показывают еще несколько ин-
тересных вещей. В целом, пули, имеющие зауженные хвостовые части и оживала одинаковой дли-
ны, а также похожие профили, будут иметь очень похожие форм-факторы. Хорошими примерами
этого являются две пули VLD и две пули Match King в таблице 19.3. Это полезное наблюдение,
потому что вы можете применить его к определенной линейке пуль. К примеру, пули Hornady
Атах .30 калибра имеют одинаковое оживало и хвостовую часть для пуль весом 155, 168 и 178
гран. В результате, эти пули имеют форм-факторы, отличающиеся в пределах 2% для всех трех
пуль. Этот факт означает, что 155, 168 и 178-грановые пули имеют БК, отличающиеся на ту же ве-
личину, что и их веса. К примеру, 178-грановая пуля Атах будет в 178/155 - 1,15 раз тяжелее, чем
155-грановая пуля Атах. В результате вы можете ожидать, что БК для 178-грановой пули будет в
1,15 раз больше, чем для 155-грановой. Вы можете видеть эту же тенденцию, если замените вес
пули дульной скоростью, и все прогнозируемые эффекты, связанные с этим.
Все изменяется, если пуля имеет другой форм-фактор. Рассмотрим пулю .30 калибра 208 гран
Атах. Если бы 208-грановая пуля Атах имела оживало и хвостовую часть такие же как у 155, 168
и 178-грановых пуль Атах, вы могли бы ожидать, что ее БК будет выше, но только потому, что
она имеет больший вес. На самом деле, 208-грановая пуля Атах имеет более длинную зауженную
хвостовую часть и более длинное оживало, что дает ей форм-фактор примерно на 16% ниже, чем у
более легких пуль. В результате, пуля 208 гран Атах имеет намного больший БК, чем у более лег-
кой пули Атах .30 калибра, и не только потому, что она тяжелее, но также потому, что она
имеет более эффективный низкий профиль аэродинамического сопротивления. Если перевести это
в числа, то 208-грановая пуля Атах на 17% тяжелее 178-грановой пули Атах, и имеет на 16%
меньшее аэродинамическое сопротивление. Совместное влияние большего веса и уменьшенного
сопротивления дает БК на 30% выше для пули 208 гран Атах в сравнении с 178-грановой пулей
Атах.
Возвращаясь к таблице 19.3, обратите внимание на взаимосвязь между пулями Berger 105 гран
ВТ и 105 гран VLD. Пуля VLD имеет более длинное секантное оживало (более низкое аэродина-
мическое сопротивление) и такую же хвостовую часть. Разница в форм-факторах между этими
двумя пулями равна 1,006 - 0,933 = 0,073 или около 7%. Эта разница полностью обусловлена раз-
ницей в длинах оживала и профилях пуль VLD и ВТ. Также обратите внимание на разницу между
пулей Berger 105 гран ВТ и 95- и 107-грановыми пулями Sierra Match King. Так как все они имеют
тангенциальные оживала и одинаковые зауженные хвостовые части, они имеют почти одинаковые
форм-факторы (1,006 в сравнении с 0,993). Пуля Berger 90 гран ВТ имеет намного более короткую
292
хвостовую часть и чуть более короткое оживало, чем пуля 105 гран ВТ, что соответствует всего на
4% большему сопротивлению.
Причинно-следственная связь между формой пули и форм-фактором оказывается достаточно
очевидной, если вы знаете, где искать. Очень трудно смотреть на пулю и оценивать ее БК, потому
что расчет поперечной нагрузки не является интуитивным. Но после изучения таблиц в конце этой
главы, вы сможете взглянуть на профиль пули и оценить ее форм-фактор с достаточной точно-
стью. Если вы можете оценить форм-фактор с точностью 5% (что вероятно), то вы сможете рас-
считать БК с такой же точностью.
Другой способ использования оценочных значений форм-факторов — определить, когда заяв-
ленные БК для пуль не совпадают друг с другом. К примеру, рассмотрим пулю Nosier 168 гран .30
калибра Custom Competition и пулю Sierra 168 гран .30 калибра Match King, показанные в таблице
19.4. Обе пули имеют одинаковую поперечную нагрузку и в точности одинаковый внешний вид,
поэтому вы можете ожидать, что они будут иметь одинаковый БК, не так ли? На самом деле, эти
две пули имеют одинаковый БК, но из-за различий в том, как их БК заявляется производителями,
возникает значительный потенциал для недоразумений. Nosier заявляет один БК по G1, равный
0,462 для своей пули, ничего не говоря о том, для какой скорости действителен этот БК. Sierra дает
БК по G1 для 4-х диапазонов скоростей в следующем виде:
0,462 на 2600фт/сек и выше
0,447 от 2100 до 2600 фт/сек
0,424 от 1600 до 2100 фт/сек
0,405 ниже 1600 фт/сек
Так что существует очень большая возможность для неверной интерпретации заявленных БК
этих двух пуль. И одним из возможных ложных выводов может быть мнение о том, что пуля
Nosier имеет БК по G1, равный 0,426, постоянный для всех скоростей (потому что приведено толь-
ко одно число). Другой ложный вывод может заключаться в том, что единственное значение, да-
ваемое компанией Nosier, соответствует среднему БК по G1 для пули на большой дальности. При
сравнении пуль Nosier и Sierra, вы можете придти к выводу о том, что Nosier лучше, потому что ее
БК всегда 0,462, а БК для пули Sierra снижается со скоростью. Любой из указанных выше выво-
дов неверен или неполон, и это примеры того, почему возникает такое количество недоразумений
вокруг использования БК.
Решение Sierra приводить БК по G1 в диапазонах скоростей потенциально лучше, чем приве-
дение одиночного значения БК по G1, не говоря о том, для каких скоростей оно подходит. А еще
лучше указывать БК по G7.
Основная ценность этой книги состоит в том, что она позволяет напрямую и честно сравнивать
баллистические характеристики пуль различных брендов. Все эти пули были протестированы оди-
наковым образом, одним человеком с использованием одного и того же оборудования. Выполне-
ние честных сравнений баллистических характеристик между брендами — это то, что никогда не
было возможным в прошлом из-за множества различных способов, которые решили использовать
различные компании, производящие пули, для расчета и рекламирования своих БК. Как мы видели
в случае матчевых пуль .30 калибра от Sierra и Nosier, обе эти пули практически идентичны, но
имеют различные заявленные БК, и поэтому трудно узнать наверняка, насколько сравнимы их ре-
альные характеристики.
293
Пуля Поперечная нагрузка ii БК по G7 БК по G1
0,253 1,161 0,218 0,427
Siena 168 гран MatchKing
1 0,253 1,159 0,218 0,426
Nosier 168 гран Custom Comp
Таблица 19.4. Пули одинакового калибра, веса и профиля будут иметь одинаковый
баллистический коэффициент на заданной скорости или в заданном диапазоне ско-
ростей, несмотря на то, что могут говорить значения БК, заявленные производите-
лем.
Данные в конце этой книги очень помогут в устранении догадок о баллистических ха-
рактеристиках, и позволят стрелкам принимать очень хорошие информированные решения в от-
ношении выбора пуль. Когда вы поймете роль форм-фактора, и то, как он связан с БК, вы очень
просто сможете делать точные суждения о потенциальных характеристиках пули, особенно если
основополагающие данные о форм-факторе точны и однообразны.
Расчет форм-фактора
Так как форм-фактор имеет такую важность, и является единственным компонентом БК, кото-
рые нельзя просто измерить, очень важно иметь способ его прогнозирования. Изучив таблицы в
конце этой главы, вы можете получить очень хорошее представление о форм-факторах, типичных
для различных линеек пуль. Визуальный метод может позволить вам оценивать реальное его зна-
чение с точностью 5 или 10%, если у вас хороший глазомер. Но есть возможность выполнения бо-
лее точного расчета форм фактора, основываясь на важных показателях геометрии пули.
Используя все экспериментальные данные по сопротивлению, собранные в этой книге, я ис-
пользовал математический способ многопараметрической регрессии {multivariable regression) для
корреляции показателей геометрии пули с их влиянием на аэродинамическое сопротивление. В
результате этого процесса была получена формула третьей степени, рассчитывающая форм-фактор
по G7 пули на основании ее геометрии. Эта формула приведена ниже, и это наиболее точная фор-
мула расчета сопротивления воздуха для снарядов стрелкового оружия.
z7 - 1,470 - 0,346хА - 0,162хВ +
0,018хС + 0,072хС2 + 2.520xD -
3,584xD2 - 0,171хЕ-0,lllxF +
0,0118xF2-0,000359xF3
где:
?7 — форм-фактор пули, отнесенный к стандартному снаряду G7;
А — калибр пули (в дюймах);
В — длина оживальной части пули (в калибрах);
С — отношение Rt/R (безразмерная величина);
D — диаметр мепла (в калибрах);
Е — длина зауженной хвостовой части (в калибрах);
[19.1]
294
F — угол наклона зауженной хвостовой части (в градусах)
Эта формула сразу может показаться слишком сложной, но в ней нет ничего трудного, только
умножение и сложение. Я проиллюстрирую использование формулы 19.1 на примере. Рассмотрим
пулю Sierra .308 калибра 210 гран Match King, изображенную на рис. 19.4.
На рис. 19.4 указаны все размеры, требуемые для расчета форм-фактора и БК этой пули. Чтобы
показать использование формулы 19.1, я начну с определения значения каждой переменной в
формуле.
А — это калибр пули в дюймах, в нашем примере он равен 0,308.
В — длина оживальной части в калибрах. Для этой пули длина оживала составит 0,747/.308
= 2,425 калибра.
С — отношение Rt/R, равное 0,62 для этой пули.
D — диаметр мепла в калибрах. Для этой пули диаметр мепла равен 0,074/.308 = 0,240 ка-
либра.
Е — длина зауженной хвостовой части пули в калибрах (без «пятки» пули). В нашем слу-
чае длина хвостовой части равна: 0,165/.308 = 0,536 калибров.
F — это угол наклона зауженной хвостовой части в градусах. На рисунке 19.4 указан угол
наклона хвостовой части, равный 7,3 градуса.
Sierra .308 калибр 210 гран MatchKing
Рис. 19.4. Чертеж с размерами дальнобойной пули.
Введя значения переменных в формулу 19.1, получим следующее:
/7 = 1,470 - 0,346x0,308 - 0,162x2,425 +
0,018x0,62 + 0,072x0,622 + 2,520x0,24 -
3,584x0,242 -0,171 х0,536 -0,111 х7,3 +
0,0118 x7,32 - 0,000359x7,33
i7 = 0,995
Для этой пули расчетный форм-фактор по G7 по формуле 19.1 равен 0,995. В действительно-
сти, измеренный форм-фактор для данной конкретной пули составил 1,000, ошибка равна всего
0,5%.
295
Точность такого способа расчета
Такой способ расчета был выведен из экспериментальных данных более чем для 100 пуль. При
использовании его для расчета измеренных форм-факторов по G7 для этих пуль, среднеквадрати-
ческое отклонение ошибки составляет 2,1%. Другими словами, 95% результатов расчета будут на-
ходиться в пределах ±4,2% от измеренных значений, и 99% результатов расчета будут находиться
в пределах ±6,3% от измеренных значений. Это довольно хорошая точность для способа расчета
аэродинамических величин.
Большинство способов расчета в аэродинамике имеет точность в пределах ±10%. Возьмем, на-
пример, программу McDrag, разработанную Робертом МакКоем. Если верить автору, среднеквад-
ратическое отклонение ошибки в данных, рассчитанных программой McDrag, составляет 3% для
сверхзвуковых скоростей, что означает интервал 95%-й вероятности, равный ±6%, и интервал
99%-й вероятности, равный ±9%. Также существует пара фундаментальных различий между моим
способом и программой McDrag МакКоя. Во-первых, McDrag рассчитывает сопротивление как
функцию от числа Маха, иными словами, она дает вам сопротивление, зависящее от скорости. В
моем способе расчета подразумевается, что снаряд схож со стандартным снарядом G7, и он дает
только одно значение форм-фактора, действительное для всех скоростей. Во-вторых, программа
McDrag была разработана для работы с широким диапазоном геометрических форм, от пуль
стрелкового оружия до артиллерийских снарядов и возвращаемых космических аппаратов. Тот
факт, что моя формула расчета аэродинамического сопротивления касается только дальнобойных
пуль стрелкового оружия, означает, что она может быть более точной для тех форм G7, для кото-
рых точность программы McDrag может оказаться худшей из-за большого количества видов аэро-
динамических форм, с которыми она работает.
Инструкции для получения более точных расчетных результатов
Как и в случае любой другой модели расчета, точность результатов не может быть лучшей, чем
точность вводимых данных. В данном случае, точность расчёта форм-фактора по G7 с помощью
формулы 19.1 для конкретной пули будет определяться точностью исходных размеров пули, кото-
рые вы используете. Некоторые размеры пули довольно легко и просто измеряются; другие тре-
буют применения некоторых уловок и оценок.
Калибр пули не вызывает проблем. Вам обычно не нужно измерять диаметр пули, вы знаете ее
калибр.
Длину оживальной части пули может быть довольно трудно измерить, в зависимости от того,
насколько плавно она переходит в ведущую поверхность. Одним из способов сделать переход ве-
дущей поверхности в оживало видимым является удержание пули за ведущую поверхность и на-
тирание ее о твердую, шершавую поверхность. Если хорошо прижать пулю к рабочему столу, это-
го обычно оказывается достаточно, чтобы оставить блестящую линию на ведущей поверхности,
которая резко обрывается в точке сопряжения с оживалом. Это позволяет легко измерить длину
оживала с точностью ±0,015 ".
Отношение Rt/R измерить очень трудно, и для этого требуется довольно тщательные геометри-
ческие построения. Хорошие новости состоят в том, что после небольшой практики этот параметр
может быть оценен довольно точно. Представьте, что самое острое секантное оживало имеет зна-
чение Rt/R, равное 0,50, и идеально гладкое тангенциальное оживало имеет Rt/R, равное 1,00. Те-
перь вам нужно только сравнить оживало с этими двумя экстремумами. Если пуля, которую вы
оцениваете, не встречается на рисунках в конце этой книги, вы можете использовать эти рисунки
для оценки величины Rt/R профиля оживала вашей пули.
296
Диаметр мепла довольно просто измеряется штангенциркулем. Легко сожмите самый носик
пули губками штангенциркуля. Для нахождения среднего результата может понадобиться провес-
ти несколько повторных измерений. Для пуль, имеющих открытые свинцовые или пластиковые
носики, диаметр мепла — это просто диаметр носика пули до того, как он переходит в радиус но-
сика.
Длина зауженной хвостовой части может быть измерена визуально с помощью штангенцирку-
ля. Не забудьте исключить длину пятки пули. Пятка — это фаска размером от 0,005 " до 0,025 " в
самой задней части зауженной хвостовой части большинства пуль. Эта пятка не уменьшает аэро-
динамическое сопротивление, и поэтому ее не нужно включать в длину хвостовой части для рас-
чета сопротивления.
Угол зауженной хвостовой части — не самая простая вещь для точной оценки. У большинства
матчевых пуль угол наклона зауженных хвостовых частей составляет от 7 до 9 градусов. Иногда
встречаются хвостовые части с углом более 9 градусов, и обычно они заметны, так как выглядят
слишком крутыми. Если хвостовая часть круче 20 градусов, она будет практически неэффективной
в уменьшении донного сопротивления, и аэродинамическое сопротивление для этой пули будет
таким же, как и для пули с плоским основанием (смотри 17-ю главу, где приведены дополнитель-
ные детали по уменьшению донного сопротивления и длине зауженной хвостовой части). Если
хвостовая часть пули круче 20 градусов, вводите в формулу 19.1 значение 20 градусов. Эта фор-
мула была выведена для хвостовых частей с углом до 20 градусов. Если вы введете угол, превы-
шающий 20 градусов, результат расчета выйдет за пределы, для которых формула была выведена,
и точность расчета будет плохой.
Расчет баллистических коэффициентов по G1 и G7
Формула 19.1 позволяет вывести расчетное значение форм-фактора G7 для пули, основываясь
на ее геометрических размерах. Расчет форм-фактора даст вам понимание аэродинамического со-
противления пули. Когда вы получите это значение, расчет БК по G7 делается довольно просто.
Используя формулу 2.1, мы можем рассчитать БК для этой пули.
т / 7000
ВС=--------------- (фт/дюйм2) ^-1]
Й?2 X i
К примеру, мы получили расчетное значение форм-фактора по G7 для пули Sierra 210 гран
MatchKing, равное 0,995. Если мы захотим рассчитать БК по G7 для этой пули, мы можем просто
применить формулу 2.1 следующим образом:
210 / 7000
ВС7 --------------
0,3082 х 0,995
ВС-; = 0,318 фт/дюйм2
В действительности, измеренный БК по G7 для этой пули равен 0,316.
Используя формулу 19.1 для расчета форм-фактора G7, с последующим использованием фор-
мулы 2.1, вы можете рассчитать БК по G7 для пуль, которые будут такими же точными, как и
спрогнозированный форм-фактор. Это происходит потому, что единственными другими перемен-
ными, входящими в расчет БК, является вес пули и ее калибр, и обе эти величины могут быть из-
мерены точно.
297
Да, для расчета БК по G7 существует простой способ, а как насчет БК по Gl? С БК по G1 не
все так просто, поскольку в случае дальнобойных пуль он зависит от скорости. Тем не менее, су-
ществует один удобный перевод, который можно использовать, если понимать его ограничения.
Чтобы перейти от БК по G7 (действительного для всех скоростей пуль) к БК по G1 (среднего для
скоростей от 3000 фт/сек до 1500 фт/сек), разделите БК по G7 на 0,512. Проделав это с данными из
предыдущего примера, вы получите БК по G1, равный 0,621. Коэффициент перевода для скоро-
стей от 3000 фт/сек до 1500 фт/сек не является абсолютно точным числом, потому что все равно
остается некоторая зависимость от скорости, не полностью учитываемая этим переводом, но это
очень хорошая средняя величина, которая обычно дает значение БК по G1, находящееся в преде-
лах 1% или 2% погрешности от измеренного среднего значения.
Этот перевод также работает и в обратную сторону. Вы можете рассчитать довольно точный
БК по G7, умножив БК по G1 на 0,512, но это должен быть средний БК по G1 для диапазона ско-
ростей от 3000 фт/сек до 1500 фт/сек! Я заостряю на этом внимание потому, что может быть
ошибкой брать БК по G1, заявленные производителем, которые могут быть действительными
только для полета на высоких скоростях, и использовать их с коэффициентом перевода для полу-
чения БК по G7. В результате можно получить не точный БК по G7, если БК по G1, с которого вы
начинали, не был средним для подходящего диапазона скоростей.
Также есть удобные правила, которые могут применяться при работе с баллистическими ко-
эффициентами, связанными с G1 для дальнобойных пуль, но независимо от того, что вы будете
делать, никогда полностью не забывайте о зависимости их от скорости, и всех подводных камнях,
с этим связанных.
Некоторые комментарии, касающиеся пуль определенных брендов
Эта книга, особенно экспериментальные измерения сопротивления воздуха и БК, является не-
искаженным обзором дальнобойных пуль, доступных в каждом из популярных брендов. Коммен-
тарии в этом разделе полностью основаны на фактах, и неотъемлемом научном обзоре измерений,
проведенных для каждой пули. Мои комментарии, касающиеся баллистических характеристик
различных пуль, сфокусированы на внешнебаллистических характеристиках. Терминальные ха-
рактеристики достаточно важны для охотников, но они являются темой для другой книги. Серьез-
ным исследованием терминальных характеристик охотничьих пуль является книга “Rifle Bullets
For The Hunter”. Следующий анализ для каждого бренда разбит на два раздела: матчевые (целе-
вые) пули и охотничьи пули.
Матчевые пули Sierra
Линейка матчевых пуль Sierra называется Match King. Большинство пуль Match King имеют
тангенциальные оживала, что очень упрощает нахождение кучных зарядов (обычно считается, что
тангенциальные оживала являются лучшей формой для самоцентрирования пули в нарезах. Пули
с тангенциальными оживалами менее чувствительны к глубине посадки). В общем, линейка пуль
Match King хорошо сконструирована, ее легко заставить стрелять точно, и эти пули уже много де-
сятилетий показывают надежность в стволах многих стрелков высшего уровня.
Пули Match King средних калибров (6 мм, 6,5 мм и 7 мм) очень хорошо сконструированы, име-
ют длинные оживала, и большинство имеют хвостовые части в 7-8 градусов. Эти качества приво-
дят к тому, что форм-фактор по G7 равен 1,00 или меньше, что для дальнобойных пуль считается
меньшим, чем среднее аэродинамическое сопротивление.
80- и 90-грановые пули Match King .22 калибра также очень хороши, но из-за относительного
размера мепла довольно трудно заставить такие маленькие пули иметь форм-фактор меньше 1,0.
298
Пули MatchKing .30 калибра хорошо известны своей точностью и надежностью, но они стра-
дают от чуть большего сопротивления, чем пули средних калибров. При среднем значении форм-
фактора по G7, равным около 1,05, пули Match King .30 калибра, по большей части, имеют одина-
ковые оживала в весах от 155 гран до 240 гран. Исключениями из этого являются новая пуля 155
гран PALMA (имеющая более длинное тангенциальное оживало), и 210-грановая пуля MatchKing,
имеющая агрессивное секантное оживало и 7-ми градусную хвостовую часть. Оба эти исключения
в линейке пуль .30 калибра имеют форм-факторы, очень близкие к 1,0, что соответствует пример-
но на 5% меньшему сопротивлению, чем у большинства образцов линейки Match King .30 калибра.
Некоторые пули из линейки Match King .30 калибра, включая 168- и 180-грановые пули, имеют
-12-ти градусные хвостовые части, что намного круче оптимального 7-ми градусного угла для
уменьшения донного сопротивления. Обычно считается, что излишне зауженная хвостовая часть у
пули 168 гран Match King ответственна за проблемы с динамической стабильностью, которые она
демонстрирует на больших дальностях.
Охотничьи пули Sierra
Были протестированы образцы охотничьих пуль Pro Hunter и Game King от Sierra. За несколь-
кими исключениями, это полуоболочечные пули со свинцовыми носиками (у пары Game King от-
крытые носики). Pro Hunter — это пули с плоским основанием, а пули Game King имеют заужен-
ную хвостовую часть. Дальнобойные охотничьи пули должны сохранять максимально возможную
величину скорости, а пули с плоскими основаниями просто не могут этого делать. Ничего плохого
в пулях Pro Hunter для охотничьей стрельбы на коротких дистанциях нет, но для работы на боль-
шие дальности Game King (с их длинными хвостовыми частями) являются намного лучшим выбо-
ром.
В действительности, пули GameKing имеют минимальное аэродинамическое сопротивление из
всех проверенных охотничьих пуль со свинцовыми носиками. Эти пули со свинцовыми носиками
заострены сильнее, чем большинство других, а длинные хвостовые части снижают донное сопро-
тивление и форм-фактор. Особенно стоит отметить пулю 7 мм 175 гран Game King и.ЗО калибра
200 гран Game King, обе имеют форм-факторы по G7 меньше 1,05. Это на удивление низкое со-
противление для полуоболочечной пули. Полуоболочечные пули обычно демонстрируют намного
большие среднее аэродинамическое сопротивление и непостоянство величины сопротивления,
обусловленное деформацией носика. В результате пули со свинцовыми носиками, в целом, не яв-
ляются хорошим выбором для охот на большие дальности. Тем не менее, из всех доступных брен-
дов, пули Sierra GameKing лучше подходят для охот на большие дальности, чем все остальные по-
луоболочечные пули.
Матчевые пули Berger
Матчевые пули Berger обозначаются как пули линейки Target. Пули VLD имеют агрессивные
секантные оживала, хорошо приспособленные для уменьшения аэродинамического сопротивле-
ния. Хотя пули с секантными оживалами и позволяют достигать исключительной кучности, эти
пули более чувствительны к глубине посадки по сравнению с пулями с тангенциальными ожива-
лами. В итоге, для достижения хорошей точности необходимо уделять больше внимания глубине
посадки.
В диапазоне калибров от .22 до 7 мм, пули с конструкцией VLD, в целом, имеют форм-
факторы по G7 от 0,93 до 0,95, что ниже среднего значения аэродинамического сопротивления да-
же для матчевых пуль. Пули VLD .30 калибра имеют более короткие оживала, поэтому они имеют
чуть большее аэродинамическое сопротивление (форм-факторы от 0,97 до 1,00), чем пули мень-
ших калибров.
299
У компании Berger также имеются целевые пули с необычайно длинными тангенциальными
оживалами, зарекомендовавшие себя как очень успешные дальнобойные целевые пули. С танген-
циальным оживалом проще достичь нужной кучности (по причине глубины посадки, указанным
выше), и тот факт, что тангенциальные оживала длинные, означает, что пули могут достичь равно-
го или меньшего аэродинамического сопротивления, чем пуля VLD, имеющая более короткое
оживало.
Охотничьи пули Berger
Линейка охотничьих пуль Berger — это все пули VLD и, без сомнения, они обладают самым
низким аэродинамическим сопротивлением из всех линеек охотничьих пуль. Большинство сред-
них полу оболочечных охотничьих пуль имеют форм-факторы в пределах всего от 1,2 до 1,3 или
хуже. Хорошие дальнобойные охотничьи пули будут иметь форм-факторы в районе 1,05. При
этом, пули Berger VLD имеют форм-факторы от 0,94 и не хуже 1,0, что означает существенно
меньшее сопротивление, чем у линеек охотничьих пуль любых других производителей. Этот факт
частично обусловил огромное распространение пуль Berger VLD для охот на большие дальности.
Большинство охотников хотели бы избавиться от чувствительности пуль VLD к глубине по-
садки, что довольно сложно сделать из-за требований к подаче снаряженных патронов из магази-
на. Другая проблема, возникающая во время охот с пулями VLD, состоит в том, что некоторые за-
водские винтовки имеют стволы со стандартными шагами нарезов, которые являются слишком
медленными для стабилизации большинства пуль VLD в данном калибре. Кроме того, увели-
ченная длина этих пуль, позволяющая им иметь очень низкое сопротивление, также может потре-
бовать некоторых специальных доработок винтовки, чтобы выжать из них максимум.
Матчевые пули Nosier
Линейка матчевых пуль Nosier известна под названием Custom Competition. Пули Custom
Competition интересны тем, что являются менее дорогим вариантом, обеспечивающим приемле-
мую точность, но они никогда не позиционировались как пули с низким аэродинамическим сопро-
тивлением, особенно хорошо подходящие для применений стрельбы на большие дальности.
Охотничьи пули Nosier
Охотничьи пули Nosier весьма успешны. Я полагаю, что это больше обусловлено внутренней
конструкцией этих пуль, чем их внешнебаллистическими характеристиками. У Nosier есть вариан-
ты для любых характеристик экспансивности, которые только можно себе представить. Об исклю-
чительно быстрой экспансивности пуль Ballistic Tip варминт-охотники слагают легенды. Контро-
лируемая экспансивность пуль Partition и Accubond предсказуема и эффективна по более крупному
зверю. При изучении терминальных характеристик, я полагаю, что пули Nosier будут находиться
ближе к верху списка. Тем не менее, наше исследование касается внешнебаллистических характе-
ристик, и правда состоит в том, что пули Nosier имеют внешнебаллистические характеристики
ниже среднего.
Обычно считается, что пластиковые наконечники пуль Ballistic Tip и Accubond увеличивают их
БК до уровня чуть выше среднего. Пластиковые наконечники, определенно, являются улучшением
в сравнении с открытыми свинцовыми носиками, но на самом деле, сопротивление для них не на-
много меньшее, чем у типовой матчевой пули с открытым носиком (-0,040")- Хотя эти наконечни-
ки не являются основной проблемой охотничьих пуль Nosier; ими являются хвостовые части. Зад-
нюю часть пули Nosier Ballistic Tip или Accubond лучше назвать как «большая пята, нежели хво-
стовая часть». При угле от 14 до 15 градусов и всего 1/4 калибра длиной, этот конус просто слиш-
ком короток и крут, чтобы функционировать как эффективное средство уменьшения донного со-
300
противления. Пули Ballistic Tip и Accubond имеют форм-факторы около 1,10 и 1,15, что соответст-
вует большему аэродинамическому сопротивлению, чем вам хотелось бы иметь для дальнобойной
охотничьей пули.
Эти пули имеют одну очень сильную внешнебаллистическую характеристику, а именно, очень
однообразный БК, обусловленный полимерными наконечниками (конечно, это не применимо к
пулям Partition, имеющим свинцовые носики). Наличие пластиковых наконечников гарантирует
то, что БК для всех пуль будет одинаковым от выстрела к выстрелу, что очень важно для стрелко-
вых применений на большие дальности.
Эта линейка пуль может быть значительно улучшена, если бы они имели более длинную и ме-
нее крутую зауженную хвостовую часть.
Матчевые пули Hornady
Линейка матчевых пуль Hornady называется Атах, и она довольно популярна среди стрелков
на большие дальности, и небезосновательно. Важное наблюдение, сделанное в отношении пуль
Атах: самая тяжелая пуля Атах в каждом калибре является конструкцией с существенно мень-
шим аэродинамическим сопротивлением, чем более легкие пули.
К примеру, в .22 калибре, пули Атах 75 и 80 гран имеют существенно меньшее со-
противление, чем любые более легкие пули Атах в этом калибре. Для калибра 6 мм это 105-
грановая пуля. В калибре 6,5 мм, 140-грановая Атах имеет очень низкий форм-фактор, равный
0,961. В калибре 7 мм, 162-грановая пуля Атах имеет форм-фактор всего 0,94, что является одним
из лучших результатов среди всех тестировавшихся пуль. Если бы эта пуля была чуть-чуть тяже-
лее, она могла бы стать лидером среди тяжелых пуль калибра 7 мм. В .308 калибре пуля Атах
208 гран имеет форм-фактор, равный 0,967, что является намного меньшим сопротивлением, чем у
155-, 168- и 178-грановых пуль Атах, и это пуля с самым низким аэродинамическим сопротивле-
нием из всех брендов в этом классе (среди пуль .30 калибра весом свыше 200 гран). В целом, пули
Атах обладают хорошими баллистическими характеристиками.
Если вы выбираете самые тяжелые пули в каждом калибре (что, в любом случае, является ра-
зумным вариантом для стрельбы на большие дальности), то форм-факторы у этих пуль достаточно
низкие, а пластиковые наконечники обеспечивают им исключительно единообразные БК.
Охотничьи пули Hornady
Все протестированные охотничьи пули Hornady со свинцовыми носиками имели очень высо-
кое, и в некоторых случаях очень неоднообразное аэродинамическое сопротивление. Это не влияет
на успех этих пуль для охот на короткие дальности, но становится тормозом для охот на большие
дальности. Ответом Hornady на запросы охотников на большие дальности являются пули SST и
Interbond. В этих пулях используются те же пластиковые наконечники, что и на матчевых пулях
Атах, что придает им намного лучший БК, чем у пуль со свинцовыми носиками, и этот БК намно-
го более однообразен. Значения форм-факторов пуль SST и Interbond, в целом находятся в преде-
лах от 1,05 до 1,10, что довольно хорошо для охотничьих пуль, учитывая, что пули со свинцовыми
носиками часто имеют форм-факторы больше 1,2-1,3.
Матчевые пули Lapua
Матчевые пули Lapua называются Scenar. Пули Lapua Scenar, в общем, хорошо скон-
струированы. Особенно стоит отметить общее использование оптимального угла хвостовой части
в 7 или 8 градусов. Угол и длина зауженных хвостовых частей пуль Lapua Scenar делают их более
эффективными в снижении донного сопротивления, чем в любой другой линейке матчевых пуль.
Lapua также является единственным тестировавшимся брендом пуль, имеющим ступенчатые за-
301
уженные хвостовые части. Эта ступенька, похоже, не влияет на характеристики хвостовой части
каким-либо существенным образом. Носовые части пуль Scenar также хорошо сконструированы, и
эффективны в уменьшении аэродинамического сопротивления. Пули Lapua Scenar, как правило,
имеют тангенциальные оживала, но в некоторых случаях используются и секантные оживала.
Ни одной охотничьей пули Lapua для этой книги не тестировалось.
Охотничьи пули Barnes
Охотничьи пули Barnes хорошо известны благодаря своим конструкциям с хорошими прони-
кающими свойствами, но не настолько хорошими внешнебаллистическими характеристиками.
Большинство пуль Barnes имеют большие открытые носики и либо плоские основания, либо очень
короткие хвостовые части. В дополнение к этим особенностям, пули Barnes также имеют несколь-
ко глубоких канавок на своих ведущих поверхностях, которые увеличивают аэродинамическое
сопротивление, создавая слабые ударные волны. Форм-факторы для тестировавшихся пуль Barnes
лежат в диапазоне от 1,15 (для заостренной разновидности) до 1,20 и выше.
Внешнебаллистические характеристики пуль Barnes еще сильнее ухудшаются от того факта,
что они изготавливаются из материалов с меньшей плотностью, что означает меньшие значения
поперечной нагрузки и меньшие БК для заданной длины и калибра.
Сложите все это вместе, и вы получите пули, которые просто не смогут сохранять достаточную
величину скорости или энергии на больших дальностях. Тем не менее, охотничьи пули Barnes хо-
рошо подходят для очень крупной дичи, требующей более глубокого проникновения, и которую
добывают на коротких дальностях.
Пули JLK
Были протестированы некоторые пули JLK, и было обнаружено, что они очень похожи по кон-
струкции и характеристикам на пули Berger VLD. Так как пули JLK изготавливаются из тех же
оболочек J-4, что и охотничьи пули Berger VLD, можно ожидать, что пули JLK будут обладать со-
поставимым воздействием по зверю. Единственным сюрпризом из линейки пуль JLK является пу-
ля .30 калибра 210 гран Long Boat Tail VLD. Эта пуля обладает значительно меньшим аэродина-
мическим сопротивлением среди всех остальных тестировавшихся 210-грановых пуль .30 калибра.
Среди пуль JLK также есть версия 180-грановой пули VLD с длинной зауженной хвостовой ча-
стью, которая возможно обладает таким же низким сопротивлением. Тяжелые пули калибров 6 мм,
6,5 мм и 7 мм также имеют низкое аэродинамическое сопротивление и высокие БК.
Пули Cauterucio
Были протестированы несколько пуль Cauterucio, и также было выявлено, что они имеют кон-
струкции с очень низким аэродинамическим сопротивлением. Особо обратите внимание на пулю 7
мм 189 гран VLD, которая чуть тяжелее стандартного максимального веса 180 гран для этого ка-
либра. Вместе с конструкцией с очень низким аэродинамическим сопротивлением, эта пуля имеет
исключительно высокий БК, один из самых высоких среди всех протестированных 7 мм пуль.
Пули Matrix Ballistics
Компания Matrix Ballistics — это канадский производитель штучных пуль для различных
стрелковых применений. Я протестировал лишь небольшое количество пуль Matrix. Мой совет,
касающийся линейки пуль Matrix — обратите особое внимание на конструкцию пули, которую вы
выбираете для своих целей стрельбы. Некоторые пули имеют очень широкие носики, что очень
хорошо для начальной экспансивности при ударе, но очень плохо для БК. Существует большое
302
количество пуль VLD с меньшими мепла, которые обладают большим БК и рекомендуются для
стрельбы на большие дальности.
Пули Dietlein
Джим Детлейн является мичиганским производителем прекрасной линии штучных матчевых
пуль, с которыми побеждались многие региональные и местные матчи, по большей мере соревно-
вания F-TR на 600 и 1000 ярдов. Я проверил всю линейку матчевых пуль Джима в .30 калибре и
измеренные БК оказались сопоставимы или лучше, чем у большинства других пуль в своей весо-
вой категории. Имеющие оболочку J-4 и заостренные мепла, пули Dietlein тщательно изготовлены
и обладают точностью и баллистическими характеристиками, способными выиграть соревнования
самого высокого уровня. У компании Dietlein Swaging нет веб-сайта. С ним можно связаться по
электронной почте: Dietleinie(a)aol.com или по телефону: 989-835-9464.
Пули Precision Ballistics
Выкованная в высокоточном огне в соревнованиях по Бенчресту на коротких дистанциях, ком-
пания Precision Ballistics из Прескотт-Вэлли, Аризона, является чрезвычайно дотошным произво-
дителем штучных пуль. Компания Precision Ballistics производит только 6 мм пули, и я протести-
ровал только самые тяжелые пули, которые наиболее подходят для дальней стрельбы (компания
также производит множество пуль легкого и среднего веса для соревнований по Бенчресту на ко-
ротких дистанциях). Носики пуль заострены, и пули имеют БК сопоставимые с другими матчевы-
ми пулями того же веса.
Пули Cutting Edge
Эти выточенные монолитные медные пули производятся в Дрифтинге, Пенсильвания. Сущест-
вует множество производителей выточенных пуль, которые увлекаются изготовлением носиков
радикальной длины, и очень длинных пуль, которые требуют повышенного шага нарезов. Компа-
ния Cutting Edge Bullets предлагает гораздо более практичные конструкции, которые не очень под-
ходят для снаряжания и магазинной подачи из большинства фабричных винтовок. Монолитная
конструкция пуль создает такой же терминальный эффект, как и пуль Barnes, но эти выточенные
пули гораздо лучше проработаны с точки зрения внешнебаллистических характеристик. БК в сред-
нем на 10% выше, чем у пуль Barnes того же калибра и веса. Для тех охотников, которые предпо-
читают высокие проникающие характеристики монолитных пуль, пули компании Cutting Edge
Bullets являются наилучшими из всех, которые я протестировал для этого стрелкового примене-
ния.
Пули GS Custom
Компания GS Custom Bullets основана в Южной Африке, недавно представлена и в США.
Компания GS Custom предлагает широкий спектр монолитных пуль во многих калибрах и весах. Я
протестировал только пару пуль их конструкции SP, которые являются конструкциями с мини-
мальным аэродинамическим сопротивлением. Я нашел их характеристики хорошими, но более
низкими, чем это заявляется. Чтобы быть справедливым, расчет характеристик исключительно
длинных выточенных пуль является проблемой (см. 18-ю главу). Никаких проблем с качеством
нет, но характеристики будут неизвестны, пока не будут тщательно протестированы.
Пули других производителей
В дополнение к крупным брендам, также тестировались образцы менее крупных и независи-
мых производителей пуль.
303
Была протестирована пуля 155 гран Palma .308 калибра австралийского производства, и было
обнаружено, что это одна из самых лучших по баллистическим характеристикам пуля в своем
классе. Эта пуля называется НВС, или High ВС, имеет агрессивное секантное оживало и длинную
зауженную хвостовую часть, придающие ей очень высокий форм-фактор.
Была протестирована пуля Palma южно-африканского производства. Она называется РМР (Pre-
toria Metal Processing) Lot 66. Эти пули отличаются штампом на донце, имеющем вид заглавной
буквы «О» с рисками, выступающими от нее сверху, снизу, слева и справа. Эти пули имеют тан-
генциальное оживало и форм-фактор по G7, равный 1,041.
Некоторые уникальные пули от компании Dynamic Research Technologies (DRT) были протес-
тированы на БК. Уникальными их делает тот факт, что они сделаны с использованием сердеч-
ников из спрессованного порошкового вольфрама. Основным преимуществом этих пуль является
их хрупкость при попадании, что является хорошей особенностью в некоторых стрелковых при-
менениях. Форм-факторы этих пуль оказались сопоставимыми с форм-факторами других пуль в
одинаковых весовых диапазонах. Вследствие наличия сердечника из более плотного материала,
эти пули являются относительно более короткими, чем пули со свинцовыми сердечниками того же
веса. Главным эффектом, который влияет на внешнюю баллистику, является увеличенная ста-
бильность. В частности, для стабилизации этих пуль требуются более медленные шаги нарезов,
чем для более длинных пуль со свинцовыми сердечниками того же веса.
Очень интересные 6,5 мм пули для тестов мне передал один заинтересованный стрелок из Пен-
сильвании. Эти 136-грановые пули ВТНР оказались пулями, у которых величина аэродинамиче-
ского сопротивления была одной из самых низких среди всех пуль, прошедших тесты. Эти пули
имеют форм-фактор по G7, равный 0,888! Некоторые заостренные образцы также показали форм-
фактор по G7, равный 0,867. Фамилия изготовителя этих пуль неизвестна. Эти пули продаются
только через магазин Джона Хувера Accuracy One в Тайроне, Пенсильвания. Джон лично очень
преуспел с этими пулями в соревнованиях по F-классу на большие дальности. Контактную инфор-
мацию Джона можно найти в интернете. Эта пуля называется 136 Hoover.
Комментарии, касающиеся различных стрелковых применений
Большинство крупных брендов предлагает хороший выбор дальнобойных матчевых пуль.
Большинство брендов имеют предложения пуль в каждом калибре со значениями форм-фактора
ниже 1,0. На самом деле, ни одна из них не превосходит наголову остальные в плане балли-
стических характеристик. В среднем, пули Berger VLD и пули Target с длинными тангенциальны-
ми оживалами имеют чуть меньшее сопротивление, чем большинство других матчевых пуль с не-
которыми исключениями, но это преимущество не является подавляющим. В целом, бал-
листические характеристики тяжелых пуль у большинства брендов сопоставимы, и решение о том,
какую пулю использовать, должно быть основано на воспроизводимой кучности пуль, которая оп-
ределяется причудами и вкусом вашей винтовки.
Охотничьи пули — это совсем другая история. Все дальнобойные охотничьи пули от компа-
ний Nosier, Hornady и Sierra достаточно близки друг к другу по баллистическим характеристикам,
и имеют форм-факторы примерно 1,05-1,15. Пули Barnes, в общем, показывают значительно более
высокое сопротивление. Пули Berger VLD намного выше остальных в плане внешнебаллистиче-
ских характеристик среди охотничьих пуль. Другие бренды охотничьих пуль фокусируются боль-
ше на терминальных характеристиках, которые важны, но пулям недостает эффективного внеш-
него облика, который они должны иметь, чтобы достичь своей цели на большой дальности с
большим количеством остаточной энергии.
304
Комментарии, касающиеся калибров
Пули малых калибров, в частности .22 калибра, имеют крупный естественный недостаток, ко-
торый необходимо устранять, — это относительный размер их мепла. Более того, самые тяжелые
пули в .22 калибре (90 гран) известны тем, что ведут себя очень своеобразно и довольно неодина-
ково, особенно на больших дальностях. Пули 75-80 гран намного более надежны, и являются
практическим тяжеловесным вариантом для работы на большие дальности в этом калибре. .22 ка-
либр слишком мал для охотничьего патрона за исключением варминтов и дичи среднего размера
на коротких дальностях и высоких скоростях.
Калибр 6 мм становится все более популярным среди стрелков по мишеням на большие даль-
ности, так как появилось большое количество пуль с низким аэродинамическим сопротивлением
весом более 100 гран. Низкая отдача и баллистические характеристики этого патрона довольно
привлекательны для того, чтобы рассматривать его в качестве целевого патрона универсального
применения. Даже самые тяжелые 6-мм пули (в диапазоне 115 гран) на 3000 фт/сек немного про-
игрывают по баллистическим характеристиками крупным калибрам, но определенно эта разница
не настолько велика, чтобы 6 мм пули не были конкурентоспособными. В качестве охотничьего
патрона, 6мм хорош по варминтам и дичи от малого до среднего размера для коротких и средних
дальностей.
.25 калибр — это традиционный охотничий калибр, но для него существует не так много пуль
с высоким БК, особенно хорошо подходящих для охот на большие дальности.
6,5 мм стал баллистическим эталоном среди дальнобойных пуль, предназначенных для стрель-
бы по мишеням. Это не удивительно, потому что в этом калибре существует множество велико-
лепных матчевых пуль с низким аэродинамическим сопротивлением всех основных брендов. Ка-
либр 6,5 мм обычно не считается охотничьим патроном, но с правильными пулями ничто не удер-
живает его от того, чтобы быть эффективным по дичи малого и среднего размера на достаточных
дальностях.
.270 калибр традиционно является охотничьим патроном, для которого существуют, в основ-
ном, охотничьи пули. В качестве охотничьего патрона, этот калибр имеет относительно настиль-
ную траекторию, и способен поражать крупных зверей на больших дальностях.
7 мм — это, определенно, мой любимый калибр для стрельбы на большие дальности. Сущест-
вует множество превосходных 7 мм пуль и патронников для охот и стрельбы по мишеням. В па-
тронах большой вместимости, 7 мм пули способны добывать мелкую, среднюю и даже крупную
дичь на увеличенных дальностях. Это достижимо без изматывающей отдачи тяжелых пуль .30 ка-
либра, используемых на больших дальностях.
Исторически, .30 калибр, вероятно, является самым распространенным калибром, ис-
пользуемым для стрельбы по мишеням на большие дальности и охот. Я говорю исторически, по-
тому что стрельба по мишеням на большие дальности в последнее время демонстрирует очень
четкую тенденцию к применению меньших калибров, в которых отдача более терпима, а выбор
пуль очень хорош. Я думаю, что .30 калибр является и останется ведущим дальнобойным охот-
ничьим калибром, из-за терминальных характеристик (энергетики) более тяжелых пуль. Это тре-
бование, о котором стрелки по мишеням не заботятся, но когда дело заходит до добычи крупных
животных на больших дальностях, энергия у цели всегда останется высшим приоритетом.
Самым крупным калибром, используемым в настоящее время для стрельбы на большие даль-
ности, является .338 калибр. Исторически, потенциал этого патрона ограничивался относительно
небольшим выбором пуль. Недавнее появление 300-грановых пуль от компаний Lapua и Berger
сделало его более привлекательным вариантом для охот на большие дальности и стрельбы по ми-
шеням. Я полагаю, что использование винтовок .338 калибра в соревнованиях по стрельбе по ми-
305
шеням будет ограничено теми соревнованиями, где разрешаются ДТК и/или нет ограничений по
весу винтовки (из-за избыточной отдачи).
Выводы
В этой главе я представил описание деталей, содержащихся в приводимых далее листах дан-
ных, чтобы читатель мог понять и использовать максимум из представленной информации. Изу-
чив экспериментальные данные и применив здравый смысл, читатель окажется достаточно воо-
ружен, чтобы делать грамотные суждения в отношении сравниваемых внешнебаллистических ха-
рактеристик пуль. В прошлом это никогда не было возможным, когда БК заявлялись отдельными
производителями пуль и основывались на различных измерениях и методиках представления.
Более того, был представлен эмпирический метод, позволяющий рассчитывать форм-фактор по
G7 и БК для пуль на основании их геометрии и массы. Так как эта схема расчета касается только
пуль стрелкового оружия, имеющих конструкцию с зауженной хвостовой частью, она показывает
лучшую точность, чем типовые методы аэродинамического прогнозирования. Рассчитанные с по-
мощью этого способа форм-факторы и БК совпадают с точностью ±4,2% в 95% случаев, если па-
раметры пули измерены точно. Если непосредственное измерение параметров пули невозможно,
можно сделать достаточно точные оценки, и на их базе сделать расчеты, которые окажутся более
точными, чем данные, заявленные производителем БК.
В следующих таблицах сведена общая информация об измеренных форм-факторах по G7 и БК
(G1 и G7) для всех протестированных пуль.
306
Пули .224 калибра
Пуля Поперечная нагрузка 0 БК по G7 БК по G1
Berg< л 70 гран VLD 0,199 1,050 0,190 0,371
0,208 1,184 0,176 0,343
В erger 73 гран ВТ
Berg< л 75 гран VLD 0,214 0,987 0,217 0,423
В crs. кг 77 гран ВТ 0,219 1,142 0,192 0,376
Г- — Berg< л 80 гран VLD 0,228 1,001 0,228 0,445
с В crs. кг 82 гран ВТ 0,234 1,029 0,227 0,444
1 Berg< л 90 гран VLD 0,256 0,911 0,281 0,551
с В crs. кг 90 гран ВТ 0,256 0,979 0,262 0,512
S ierra 52 гран Match King 0,148 1,327 0,112 0,218
и n— Sierra 55 гран FMJBT 0,157 1,178 0,133 0,260
307
Пули .224 калибра (продолжение)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
1 0,197 1,161 0,169 0,331
Sierra 69 гран Match King
1 0,219 1,156 0,190 0,371
Sierra 77 гран Match King
0,228 1,048 0,217 0,425
Sierra 80 гран Match King
0,256 0,999 0,256 0,501
Sierra 90 гран Match King
ler 52 гран CC 0,148 1,310 0,113 0,221
Nos
4osler 55 гран Ballistic Tip 0,157 1,206 0,130 0,254
0,219 1,138 0,193 0,377
Nosier 77 гран CC
0,114 1,185 0,096 0,188
Hornady 40 гран Vmax
He >mady 50 гран Vmax 0,142 1,224 0,116 0,228
He >mady 55 гран Vmax 0,157 1,230 0,127 0,249
308
Пули .224 калибра (окончание)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
Hornady 52 гран Атах 0,148 1,241 0,119 0,234
Нота idy 75 гран Атах 0,214 1,010 0,212 0,414
Нота idy 80 гран Атах 0,228 0,987 0,231 0,452
Нота dy 68 гран ВТНР 0,194 1,147 0,169 0,331
Нота dy 75 гран ВТНР 0,214 1,169 0,183 0,357
Lapr ia 69 гран Scenar 0,197 1,164 0,169 0,330
□ Lapr ia 77 гран Scenar 0,219 1,063 0,206 0,403
JLK 80 гран VLD 0,228 0,989 0,230 0,450
DRT 79 гран Frangible 0,225 1,182 0,190 0,372
Lake City 62 гран FMJBT 0,177 1,148 0,154 0,301
309
Пули .243 калибра (6 мм)
Пуля Поперечная нагрузка 0 БК no G7 БК по G1
_ Т 0,211 0,999 0,211 0,412
Berger 87 гран VLD
0,218 1,036 0,210 0,411
Berger 90 гран ВТ
0,230 0,923 0,249 0,486
Berger 95 гран VLD
0,242 0,984 0,246 0,481
^2^23
Berger 100 гран ВТ
0,254 1,006 0,252 0,493
С 222^)
Berger 105 гран ВТ
0,254 0,933 0,272 0,532
Berger 105 гран VLD
0,261 0,999 0,262 0,511
2^23
Berger 108 гран ВТ
0,278 0,998 0,279 0,545
Berger 115 гран VLD
0,169 1,286 0,132 0,258
Sierra 70 гран Match King
0,194 1,256 0,154 0,302
Sierra 80 гран Blitz
310
Пули .243 калибра (6 мм) (продолжение)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
0,230 0,993 0,232 0,453
Sierra 95 гран Match King
1 0,259 0,994 0,258 0,505
Sierra 107 гран Match King
0,278 1,007 0,276 0,540
1
DTAC 115 гран ВТНР
0,283 1,000 0,283 0,553
DTAC 117 гран ВТ
0,169 1,185 0,143 0,279
70 гран Ballistic Tip
Nosier
0,194 1,172 0,165 0,323
Nosier 80 гран Ballistic Tip
0,230 1,303 0,177 0,345
Nosier 95 гран Partition
rdy 58 гран Vmax 0,140 1,177 0,119 0,233
1
Horn
( 0,157 1,178 0,134 0,261
rdy 65 гран Vmax
Horn
0,182 1,115 0,163 0,318
Hornady 75 гран Vmax
311
Пули .243 калибра (6 мм) (продолжение)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
0,211 1,076 0,196 0,382
87 гран Vmax
Hornady
0,206 1,081 0,190 0,372
Hornady 85 гран Interbond
87 гран ВТНР 0,211 1,180 0,178 0,349
Hornady
0,242 1,224 0,198 0,386
Hornady 100 гран BTSP
0,254 1,010 0,252 0,492
Hornady 105 гран Атах
□ I TJ decision Ballistics 103 гран VLD 0,247 1,067 0,233 0,456
□ I decision Ballistics 105 гран VLD 0,252 1,058 0,240 0,469
□ 0,259 1,037 0,252 0,493
Precision Ballistics 108 гран VLD
□ I decision Ball istics 113 гран VLD 0,271 1,070 0,256 0,499
и I decision Ball istics 115 гран VLD 0,276 1,096 0,254 0,496
312
Пули .243 калибра (6 мм) (окончание)
Пуля Поперечная i7 БК по G7 БК по G1
нагрузка
0,218 1,179 0,185 0,361
Lapua 90 гран FMJBT
0,218 0,999 0,218 0,426
Lapua 90 гран Scenar
0,254 1,025 0,248 0,484
Lapua 105 гран Scenar
0,254 0,950 0,267 0,523
JLK 105 гран VLD
1^ | ~ ~**^*] 0,257 0,982 0,261 0,511
Matrix 107 гран VLD
313
Пули .25 калибра (.257”)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
0,249 1,043 0,239 0,466
1
Berger 115 гран VLD
Sierra Ю0 гран Match King 0,216 1,173 0,184 0,361
0,253 1,410 0,180 0,351
Sierra 117 гран Pro Hunter
Nosier 115 гран Ballistic Tip 0,249 1,221 0,204 0,399
0,188 1,266 0,149 0,291
Hornady 87 гран Spire Point
0,238 1,169 0,204 0,398
Hornady ПО гран Interbond
0,253 1,353 0,187 0,366
L
Hornady 117 гран SST
0,249 1,517 0,164 0,320
Baines 115 гран TSX FB
314
Пули .264 калибра (6,5 мм)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
0,246 1,061 0,232 0,453
Berger 120 гран ВТ
С Z- 0,267 0,944 0,282 0,552
Berger 130 гран VLD
С ZZ^ 0,287 0,918 0,313 0,612
Berger 140 гран VLD
[_ZZ^ 0,287 0,992 0,289 0,565
Berger 140 гран SBT
0,287 0,946 0,303 0,592
Berger 140 гран LR ВТ HP
Г 0,287 1,002 0,286 0,559
Berger 140 гран ВТ
0,246 1,207 0,204 0,398
Sierra 120 гран Pro Hunter
J 0,219 0,954 0,230 0,450
Sierra 107 гран Match King
'^^222^3 0,252 0,970 0,260 0,509
Sierra 123 гран Match King
0,291 0,968 0,301 0,588
Sierra 142 гран Match King
315
Пули .264 калибра (6,5 мм) (продолжение)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
[ 0,246 1,151 0,214 0,418
Nosier 120 гран Ballistic Tip
0,287 1,151 0,249 0,487
Nosier 140 гран Accubond
1 —• ^^2^3 0,287 1,021 0,281 0,549
Nosier 140 гран CC
0,195 1,069 0,182 0,357
/ 95 гран Vmax
Hornadj
0,264 1,072 0,247 0,483
Hornad у 129 гран SST
0,287 0,961 0,299 0,584
Hornady 140 гран Amax
0,221 0,985 0,225 0,440
Lapua 108 гран Scenar
0,252 0,950 0,265 0,519
Lapua 123 гран Scenar
^^3 0,285 1,002 0,285 0,557
Lapua 139 гран Scenar
0,295 1,023 0,289 0,564
Lapua 144 гран FMJBT
316
Пули .264 калибра (6,5 мм) (окончание)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
U JLI С 140 гран VLD 0,287 0,895 0,321 0,627
0,244 1,012 0,241 0,471
□ Cauteruc :io 119 гран 10-ogive
0,244 0,916 0,266 0,520
Cauterucio 119 гран 15-ogive
0,269 0,907 0,296 0,578
L___ Cauter ucio 131 гран VLD
L 0,279 0,888 0,314 0,614
136 гран Hoover
Sorma 130 гран Black Diamond 0,267 0,905 0,294 0,575
0 Swift l 30 гран Scirocco 0,267 1,061 0,251 0,491
317
Пули .270 калибра (.277”)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
L_ 0,242 1,048 0,231 0,452
Berger 130 гран VLD
0,261 1,046 0,249 0,487
Berger 140 гран VLD
J 0,279 1,061 0,263 0,514
Berger 150 гран VLD
0,214 1,325 0,162 0,316
Sierra 115 гран Match King
0,251 0,992 0,253 0,495
Sierra 135 гран Match King
0,279 1,180 0,237 0,463
Sierra 150 гран Game King
0,261 1,148 0,227 0,444
Nosier 140 гран Ballistic Tip
0,261 1,257 0,207 0,405
Nosier 140 гран Partition
0,205 1,138 0,180 0,352
Hornady ПО гран Vmax
Г 0,242 1,065 0,227 0,445
Hornady 130 гран Interbond
318
Пули .270 калибра (.277”) (окончание)
Пуля Поперечная нагрузка 0 БК no G7 БК по G1
Нот ady 140 гран BTSP 0,261 1,145 0,228 0,445
Нота dy 150 гран Interlock 0,279 1,353 0,206 0,403
с Ма trix 150 гран RBT 0,279 1,211 0,231 0,451
— Cutting Edge 120 гран HPBT 0,223 1,070 0,209 0,408
L 1 Cutting Edge 130 гран HPBT 0,242 1,065 0,227 0,444
319
Пули .284 калибра (7 мм)
Пуля Поперечная нагрузка 0 БК no G7 БК по G1
0,248 0,952 0,261 0,510
Berger 140 гран VLD
0,298 0,942 0,316 0,617
Berger 168 гран VLD
Berger 175 гран XLD 0,310 0,923 0,336 0,658
Berger 180 гран VLD 0,319 0,946 0,337 0,659
Berger 180 гран Hybrid 0,319 0,924 0,345 0,674
0,319 1,016 0,314 0,613
Berge r 180 гран ВТ
0,266 1,209 0,220 0,430
Sierra 15( 1 гран Game King
0,310 1,048 0,296 0,579
г 2^1^)
Sierra 175 гран Game King
0,298 1,030 0,289 0,565
2^3
Sierra 16S 3 гран Match King
0,310 0,948 0,327 0,639
Sierra I7i 5 гран Match King
320
Пули .284 калибра (7 мм) (продолжение)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
N osier 120 гран ВТ 0,213 1,150 0,185 0,361
N osier 150 гран ВТ 0,266 1,163 0,229 0,447
Nos er 150 гран Partition 0,266 1,256 0,212 0,414
Nos er 175 гран Partition 0,310 1,337 0,232 0,453
Ног nady 120 гран Vmax 0,213 1,155 0,184 0,360
0,246 1,261 0,196 0,382
Hornady 139 гран SP Interlock
Hornady 139 гран E >TSP Interlock 0,246 1,207 0,204 0,398
0,273 1,300 0,210 0,410
Hornac у 154 гран SP Interlock
Hornady 154 гран SST 0,273 1,086 0,251 0,492
Hor nady 162 гран Amax 0,287 0,936 0,307 0,599
321
Пули .284 калибра (7 мм) (окончание)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
0,310 1,314 0,236 0,461
гран Interlock
Hornady 175
0,319 0,966 0,330 0,645
JLK 180 гран ВТНР
J 0,310 1,525 0,203 0,397
Barnes 175 гран TSX
01 Wildcat 20 0 гран ULD 0,354 0,985 0,360 0,703
0,314 0,897 0,349 0,683
Cauterucio 177 гран VLD
0,335 0,930 0,360 0,703
~ 3
Cauterucio 189 гран VLD
Matrix 168 гран VLD 0,298 0,956 0,311 0,608
0,310 1,096 0,283 0,553
Matrix 175 гран RBT
а Matrix 190 гран VLD 0,337 0,978 0,344 0,673
322
Пули .308 калибра (7,62 мм)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
- ^****^ Berger 155 гран ВТ 0,233 1,044 0,224 0,438
- L—_ в erger 155 гран VLD 0,233 1,039 0,225 0,439
-— В ci's icr 155,5 гран Fullbore 0,234 0,988 0,237 0,464
Be rger 155 гран Hybrid 0,233 0,945 0,247 0,483
**“ — Berger 168 гран ВТ 0,253 1,096 0,231 0,452
В erger 168 гран VLD 0,253 1,047 0,242 0,473
Be rger 168 гран Hybrid 0,253 0,953 0,266 0,519
— Berger 175 гран Long Range ВТ 0,264 0,999 0,264 0,515
- В erger 175 гран VLD 0.264 1.035 0.255 0.498
1 Be rger 175 гран Tactical 0,264 1,018 0,259 0,506
323
Пули .308 калибра (7,62 мм) (продолжение)
Пуля Поперечная i7 БК no G7 БК no G1
нагрузка
0,279 0,993 0,281 0,549
Berger 185 гран VLD
1 0,279 0,985 0,283 0,553
Berger 185 гран Long Range ВТ
0,279 0,958 0,291 0,569
Berger 185 гран Hybrid
0,286 0,982 0,291 0,570
Berger 190 гран VLD
1 ""—********^ 0,301 0,944 0,320 0,624
Berger 200 гран Hybrid
0,316 0,985 0,321 0,627
Berger 210 гран VLD
0,316 0,988 0,320 0,626
Berger 210 гран Long Range ВТ
0,233 1,092 0,214 0,417
Sierra 155 гран Palma (2155)
0,233 1,018 0,229 0,449
Sierra 155 гран Palma (2156)
c_z> 0,253 1,161 0,218 0,427
Sierra 168 гран Match King
324
Пули .308 калибра (7,62 мм) (продолжение)
Пуля Поперечная нагрузка 0 БК no G7 БК по G1
1 Sierra 173 гран FMJBT 0,261 1,039 0,251 0,490
Sierra 175 гран Match King 0,264 1,085 0,243 0,475
Sierra 180 гран Match King 0,271 1,099 0,247 0,482
Sierra 190 гран Match King 0,286 1,070 0,268 0,523
Рисунок отсутствует Sierra 200 гран Match King 0,301 1,058 0,285 0,557
1 ^^2^22^ 0,316 1,000 0,316 0,619
Sierra 210 гран Match King
0,331 1,068 0,310 0,607
L ан Match King
Sierra 220 rp
J 0,361 1,092 0,332 0,647
Sierra 240 гран Match King
5 гран Game King 0,249 1,169 0,213 0,416
Sierra 16
L Siem 180 гран Game King 0,271 1,120 0,242 0,473
325
Пули .308 калибра (7,62 мм) (продолжение)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
0,301 1,041 0,290 0,566
Sierra 200 гран Game King
Nosier 125 гран Ballistic Tip 0,188 1,128 0,167 0,326
Nos ler 150 гран Ballistic Tip 0,226 1,115 0,203 0,396
Nos ler 165 гран Ballistic Tip 0,249 1,096 0,227 0,444
0,271 1,126 0,241 0,471
Nosier 180 гран Ballistic Tip
Nosier 1 55 гран Custom Competition 0,233 1,098 0,213 0,415
Nosier 1 68 гран Custom Competition 0,253 1,159 0,218 0,426
1 ,1 0,249 1,321 0,188 0,367
Nosier 165 гран Partition
0,271 1,475 0,184 0,359
Nosier 180 гран Partition
Nosle r 200 гран Partition 0,301 1,210 0,250 0,487
326
Пули .308 калибра (7,62 мм) (продолжение)
Пуля Поперечная нагрузка 0 БК по G7 БК по G1
Nos 1ег 165 гран Accubond 0,249 1,092 0,228 0,445
Nos ler 180 гран Accubond 0,271 1,102 0,246 0,481
0,301 1,124 0,268 0,524
Libond
Nosier 200 гран Асе
Нс >rnady 155 гран Атах 0,233 1,100 0,212 0,415
Нс >rnady 168 гран Атах 0,253 1,101 0,230 0,450
Нс >rnady 178 гран Атах 0,268 1,118 0,240 0,469
( Hornad; / 208 гран Атах 0,313 0,966 0,324 0,633
Н ornady 150 гран SST 0,226 1,095 0,206 0,403
Н ornady 165 гран SST 0,249 1,110 0,224 0,438
- 1 _1 Нс >rnady 150 гран BTSP 0,226 1,309 0,173 0,337
ЪТ1
Пули .308 калибра (7,62 мм) (продолжение)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
0,286 1,205 0,238 0,464
Hornady 190 гран BTSP
Ноп lady 168 гран HPBT 0,253 1,143 0,222 0,433
Ноп lady 178 гран HPBT 0,268 1,043 0,257 0,502
( □ Diet .ein 155,5 гран ULD 0,234 1,004 0,233 0,456
□ Die tiein 168 гран ULD 0,253 1,001 0,253 0,494
Die tiein 173 гран ULD 0,261 1,070 0,244 0,476
□ LILL> Dietlein 175 гран ULD 0,264 1,069 0,247 0,482
□ Die tiein 185 гран ULD 0,279 1,023 0,272 0,532
□ Die tiein 190 гран ULD 0,286 1,027 0,279 0,544
0,233 0,988 0,236 0,462
Lapua 155 гран Scenar
328
Пули .308 калибра (7,62 мм) (продолжение)
Пуля Поперечная нагрузка 0 БК по G7 БК по G1
l^apua 167 гран Scenar 0,252 1,163 0,216 0,423
l^apua 185 гран Scenar 0,279 1,130 0,247 0,483
Lap на 185 гран FMJBT (D46) 0,279 1,081 0,258 0,504
I ^ариа 200 гран FMJBT 0,301 1,198 0,252 0,491
В aines 168 гран TSX ВТ 0,253 1,264 0,200 0,391
... Bi lines 168 гран TSXT ВТ 0,253 1,142 0,222 0,434
в aines 180 гран TSX ВТ 0,271 1,185 0,229 0,447
—1 JLK 155 гран VLD 0,233 0,977 0,239 0,467
JLK 210 гран VLD 0,316 1,025 0,309 0,603
LL JLI С 210 гран VLD Long ВТ 0,316 0,921 0,343 0,671
329
Пули .308 калибра (7,62 мм) (окончание)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
0,253 1,056 0,240 0,468
LL Matrix 168 гран RBT
Matr lx 210 гран VLD 0,316 0,971 0,326 0,637
0,271 1,108 0,245 0,478
—
Cutting Edge 180 гран НРВТ
г НВС (Австралия) 0,233 0,989 0,236 0,462
155 rpai
0,233 1,041 0,224 0,439
155 гран РМР (Южная Африка)
^2^] 0,264 1,113 0,237 0,464
DRT 175 гран Frangible (Бессвинцовая)
0,301 1,020 0,296 0,578
DRT 200 гран Frangible (Бессвинцовая)
.. — GS Custom 137 гран SP 0,206 1,015 0,203 0,397
330
Пули .338 калибра
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
Berger 500 гран Hybrid 0,375 0,899 0,418 0,816
0,313 0,996 0,314 0,614
Г 73
Sierra 250 гран Match King
Г 0,375 0,986 0,381 0,745
Sierra 300 гран Match King
0,313 1,177 0,266 0,520
Sierra 250 гран Game King
у 225 гран SST 0,281 1,060 0,266 0,520
Homad
— 0,313 0,970 0,323 0,631
Hornady 250 гран BTHP Match
0,356 0,997 0,358 0,699
[
Hornady 285 гран BTHP Match
0,281 1,049 0,268 0,524
2^7^
Nosier 225 гран Accubond
Г" Nosle r 250 гран Accubond 0,313 1,049 0,298 0,583
Lapua i 150 гран Scenar 0,313 0,978 0,320 0,625
331
Пули .338 калибра (окончание)
Пуля Поперечная нагрузка О БК по G7 БК по G1
Lapua 300 гран Scenar 0,375 0,956 0,392 0,767
Т" в< 11111 lines 225 гран TTSX ВТ 0,281 1,110 0,254 0,495
Le righ 230 гран Brass Solid 0,288 1,018 0,283 0,552
( jS Custom 232 гран SP 0,290 0,939 0,309 0,604
332
Баллистические коэффициенты и данные по
стабильности
333
Пули калибра .224 (5,56 мм)
334
Berger .224 калибр 70 гран VLD
Размеры взяты из партии №1136
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,389 1,058 0,188 0,588 0,339
2000 / 1,79 0,334 1,064 0,187 0,536 0,372
2500 / 2,23 0,296 1,042 0,191 0,524 0,381
3000 / 2,68 0,269 1,035 0,193 0,507 0,393
Среднее значение: 1 ,050 0,190 0,539 0,371
Отклонение: 0,029 0,005 0,081 0,054
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,42 2,99 2,59
1:7” 2,52 2,20 1,90
1:8” 1,93 1,68 1,45
1:9” 1,52 1,33 1,15
335
Berger .224 калибр 73 гран ВТ
Размеры взяты из партии №137
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,92 калибров
Поперечная нагрузка 0,208 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
О V-------1-------‘--------1---------1------1
6.5 1 1.5 2 2.5 3
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,432 1,176 0,177 0,653 0,318
2000 / 1,79 0,375 1,196 0,174 0,602 0,345
2500 / 2,23 0,336 1,182 0,176 0,594 0,350
3000 / 2,68 0,307 1,182 0,176 0,579 0,359
Среднее значение: 1 ,184 0,176 0,607 0,343
Отклонение: 0,020 0,003 0,074 0,041
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,63 3,18 2,75
1:7” 2,67 2,33 2,02
1:8” 2,04 1,79 1,54
1:9” 1,62 1,41 1,22
336
Berger .224 калибр 75 гран VLD
Размеры взяты из партии №1174
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,366 0,998 0,214 0,555 0,385
2000 / 1,79 0,314 1,001 0,213 0,504 0,424
2500 / 2,23 0,278 0,978 0,218 0,491 0,435
3000 / 2,68 0,252 0,969 0,220 0,475 0,449
Среднее значение: 0,987 0,217 0,506 0,423
Отклонение: 0,032 0,007 0,080 0,065
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,86 2,50 2,16
1:7” 2,10 1,84 1,59
1:8” 1,61 1,41 1,22
1:9” 1,27 1,11 0,96
337
Berger .224 калибр 77 гран ВТ
Размеры взяты из партии №961
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,47 калибров
Поперечная нагрузка 0,219 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,91
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,431 1,173 0,187 0,652 0,336
2000 / 1,79 0,364 1,163 0,189 0,585 0,375
2500 / 2,23 0,320 1,126 0,195 0,566 0,388
3000 / 2,68 0,288 1,108 0,198 0,543 0,404
Среднее значение: 1 ,142 0,192 0,586 0,376
Отклонение: 0,065 0,01 1 0,109 0,067
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,23 2,82 2,44
1:7” 2,37 2,07 1,79
1:8” 1,82 1,59 1,37
1:9” 1,44 1,25 1,08
338
Berger .224 калибр 80 гран VLD
Размеры взяты из партии б/н
Размер выборки 10 Радиус оживала 15,21 калибров
Поперечная нагрузка 0,228 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,54
Драг-функция и баллистический коэффициент
1.5 1 1.5 2 2.5 3
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,359 0,978 0,233 0,543 0,419
2000 / 1,79 0,316 1,007 0,226 0,507 0,450
2500 / 2,23 0,286 1,005 0,227 0,505 0,451
3000 / 2,68 0,263 1,013 0,225 0,496 0,459
Среднее значение: 1 ,001 0,228 0,513 0,445
Отклонение: 0,035 0,008 0,047 0,040
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,64 2,31 2,00
1:7” 1,94 1,70 1,47
1:8” 1,49 м 1,12
1:9” 1,17 1,03 0,89
339
Berger .224 калибр 82 гран ВТ
Размеры взяты из партии б/н
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,83 калибров
Поперечная нагрузка 0,234 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,97
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,388 1,057 0,221 0,588 0,397
2000 / 1,79 0,328 1,047 0,223 0,527 0,443
2500 / 2,23 0,288 1,014 0,230 0,509 0,458
3000 / 2,68 0,259 0,997 0,234 0,489 0,478
Среднее значение: 1 ,029 0,227 0,528 0,444
Отклонение: 0,060 0,013 0,099 0,080
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,72 2,38 2,06
1:7” 2,00 1,75 1,51
1:8” 1,53 м 1,16
1:9” 1,21 1,06 0,91
340
Berger .224 калибр 90 гран VLD
Размеры взяты из партии №872
Размер выборки 10 Радиус оживала 18,89 калибров
Поперечная нагрузка 0,256 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,55
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,345 0,940 0,273 0,523 0,490
2000 / 1,79 0,291 0,928 0,276 0,467 0,549
2500 / 2,23 0,255 0,896 0,286 0,450 0,569
3000 / 2,68 0,229 0,880 0,291 0,431 0,594
Среднее значение: 0,91 1 0,281 0,468 0,551
Отклонение: 0,061 0,019 0,091 0,104
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,07 1,81 1,57
1:7” 1,52 1,33 1,15
1:8” 1,17 1,02 0,88
1:9” 0,92 0,80 0,70
Узкий профиль оживала и маленький диаметр этих 90-грановх пуль затрудняет их обнаружение датчиками хроно-
графа. Это привело к весьма зашумленным данным, поэтому использовалась выборка из 10 выстрелов вместо 5.
341
Berger .224 калибр 90 гран ВТ
Размер выборки 10 Радиус оживала 13,01 калибров
Поперечная нагрузка 0,256 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,95
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,370 1,008 0,254 0,560 0,457
2000 / 1,79 0,313 0,997 0,257 0,502 0,511
2500 / 2,23 0,274 0,964 0,266 0,484 0,529
3000 / 2,68 0,246 0,947 0,271 0,464 0,552
Среднее значение: 0,979 0,262 0,503 0,512
Отклонение: 0,061 0,016 0,096 0,095
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,17 1,89 1,64
1:7” 1,59 М 1,20
1:8” 1,22 1,07 0,92
1:9” 0,96 0,84 0,73
342
Sierra .224 калибр 52 гран Match King
Размеры взяты из партии №0033972241648
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,460 1,252 0,118 0,696 0,213
2000 / 1,79 0,415 1,325 0,112 0,667 0,222
2500 / 2,23 0,384 1,349 0,110 0,678 0,219
3000 / 2,68 0,360 1,383 0,107 0,678 0,218
Среднее значение: 1 ,327 0,1 12 0,680 0,218
Отклонение: 0,130 0,01 1 0,030 0,009
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 6,25 5,46 4,72
1:7” 4,59 4,01 3,47
1:8” 3,52 3,07 2,66
1:9” 2,78 2,43 2,10
Из-за слишком широкого мепла, короткого оживала и короткой сильно зауженной хвостовой части, не удивитель-
но, что профиль аэродинамического сопротивления этой пули больше соответствует стандарту G1, чем G7.
343
Sierra .224 калибр 55 гран FMJ
Номер партии неизвестен. Образцы были взяты из патронов Federal .223 калибра.
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,433 1,178 0,133 0,655 0,239
2000 / 1,79 0,374 1,192 0,131 0,600 0,261
2500 / 2,23 0,333 1,173 0,134 0,589 0,266
3000 / 2,68 0,304 1,168 0,134 0,573 0,274
Среднее значение: 1 ,178 0,133 0,604 0,260
Отклонение: 0,024 0,003 0,082 0,034
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 5,69 4,97 4,30
1:7” 4,18 3,65 3,16
1:8” 3,20 2,79 2,42
1:9” 2,53 2,21 1,91
344
Sierra .224 калибр 69 гран Match King
Размеры взяты из партии №003807376
Размер выборки 5 Радиус оживала 6,8 калибров
Поперечная нагрузка 0,197 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,430 1,171 0,168 0,651 0,302
2000 / 1,79 0,369 1,177 0,167 0,592 0,332
2500 / 2,23 0,328 1,153 0,170 0,579 0,339
3000 / 2,68 0,297 1,144 0,172 0,561 0,350
Среднее значение: 1 ,161 0,169 0,596 0,331
Отклонение: 0,033 0,005 0,090 0,048
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 4,27 3,73 3,22
1:7” 3,13 2,74 2,37
1:8” 2,40 2,10 1,81
1:9” 1,90 1,66 1,43
345
Sierra .224 калибр 77 гран Match King
Размеры взяты из партии №34881091111
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,05 калибров
Поперечная нагрузка 0,219 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,96
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,429 1,169 0,188 0,650 0,338
2000 / 1,79 0,367 1,172 0,187 0,590 0,372
2500 / 2,23 0,326 1,146 0,191 0,576 0,381
3000 / 2,68 0,295 1,136 0,193 0,557 0,394
Среднее значение: 1,156 0,190 0,593 0,371
Отклонение: 0,036 0,006 0,092 0,056
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,57 3,12 2,70
1:7” 2,62 2,29 1,98
1:8” 2,01 1,75 1,52
1:9” 1,59 1,39 1,20
346
Sierra .224 калибр 80 гран Match King
Размеры взяты из партии №0028603914848
Размер выборки 10 Радиус оживала 11,23 калибров
Поперечная нагрузка 0,228 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,98
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,395 1,076 0,212 0,598 0,381
2000 / 1,79 0,334 1,067 0,214 0,537 0,424
2500 / 2,23 0,294 1,034 0,220 0,519 0,439
3000 / 2,68 0,264 1,017 0,224 0,499 0,457
Среднее значение: 1 ,048 0,217 0,538 0,425
Отклонение: 0,058 0,012 0,099 0,076
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,03 2,64 2,29
1:7” 2,22 1,94 1,68
1:8” 1,70 1,49 1,29
1:9” 1,35 1,18 1,02
347
Sierra .224 калибр 90 гран Match King
Размеры взяты из партии б/н
Размер выборки 5 Радиус оживала 12,48 калибров
Поперечная нагрузка 0,256 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,80
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,369 1,005 0,255 0,559 0,459
2000 / 1,79 0,317 1,013 0,253 0,509 0,503
2500 / 2,23 0,282 0,993 0,258 0,499 0,514
3000 / 2,68 0,257 0,987 0,260 0,484 0,530
Среднее значение: 0,999 0,256 0,513 0,501
Отклонение: 0,026 0,007 0,075 0,071
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,59 2,26 1,95
1:7” 1,90 1,66 1,44
1:8” 1,46 1,27 1,10
1:9” 1,15 1,00 0,87
348
Nosier .224 калибр 52 гран СС
Размеры взяты из партии №HEO9F12-1
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,459 1,251 0,118 0,695 0,213
2000 / 1,79 0,411 1,311 0,113 0,660 0,224
2500 / 2,23 0,377 1,326 0,112 0,666 0,222
3000 / 2,68 0,351 1,352 0,110 0,663 0,224
Среднее значение: 1 ,310 0,1 13 0,671 0,221
Отклонение: 0,101 0,009 0,036 0,01 1
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 6,15 5,37 4,65
1:7” 4,52 3,95 3,41
1:8” 3,46 3,02 2,61
1:9” 2,73 2,39 2,07
349
Nosier .224 калибр 55 гран Ballistic Tip
Размеры взяты из партии №95311881165
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,456 1,241 0,126 0,690 0,227
2000 / 1,79 0,385 1,228 0,128 0,618 0,253
2500 / 2,23 0,338 1,188 0,132 0,597 0,262
3000 / 2,68 0,304 1,168 0,134 0,572 0,274
Среднее значение: 1 ,206 0,130 0,619 0,254
Отклонение: 0,073 0,008 0,1 17 0,047
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 4,67 4,08 3,53
1:7” 3,43 3,00 2,59
1:8” 2,63 2,29 1,98
1:9” 2,07 1,81 1,57
350
Nosier .224 калибр 77 гран CC
Размеры взяты из партии №FE08F12-1
Размер выборки 10 Радиус оживала 6,3 калибров
Поперечная нагрузка 0,219 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,98
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,418 1,139 0,192 0,633 0,346
2000 / 1,79 0,361 1,152 0,190 0,579 0,378
2500 / 2,23 0,322 1,133 0,194 0,569 0,385
3000 / 2,68 0,293 1,128 0,194 0,553 0,396
Среднее значение: 1 ,138 0,193 0,584 0,377
Отклонение: 0,023 0,004 0,080 0,050
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,80 3,32 2,87
1:7” 2,79 2,44 2,11
1:8” 2,14 1,87 1,61
1:9” 1,69 1,48 1,28
351
Hornady .224 калибр 40 гран Vmax
Размеры взяты из партии №2080011 1
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,67 калибров
Поперечная нагрузка 0,114 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,5
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,434 1,183 0,096 0,657 0,173
2000 / 1,79 0,376 1,198 0,095 0,603 0,189
2500 / 2,23 0,336 1,181 0,096 0,593 0,192
3000 / 2,68 0,306 1,177 0,097 0,577 0,197
Среднее значение: 1 ,185 0,096 0,608 0,188
Отклонение: 0,021 0,002 0,080 0,024
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 5,36 4,68 4,05
1:7” 3,94 3,44 2,97
1:8” 3,01 2,63 2,28
1:9” 2,38 2,08 1,80
352
Hornady .224 калибр 50 гран Vmax
Размеры взяты из партии №2080112
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,464 1,265 0,113 0,703 0,202
2000 / 1,79 0,391 1,247 0,114 0,628 0,227
2500 / 2,23 0,342 1,204 0,118 0,605 0,235
3000 / 2,68 0,307 1,180 0,121 0,578 0,246
Среднее значение: 1 ,224 0,1 16 0,628 0,228
Отклонение: 0,085 0,008 0,125 0,044
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 4,80 4,19 3,62
1:7” 3,52 3,08 2,66
1:8” 2,70 2,36 2,04
1:9” 2,13 1,86 1,61
353
Hornady .224 калибр 55 гран Vmax
Размеры взяты из партии №2080019
Размер выборки 5 Радиус оживала 8,84 калибров
Поперечная нагрузка 0,157 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,52
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,457 1,244 0,126 0,692 0,226
2000 / 1,79 0,391 1,247 0,126 0,628 0,249
2500 / 2,23 0,347 1,219 0,128 0,612 0,256
3000 / 2,68 0,314 1,208 0,130 0,592 0,265
Среднее значение: 1 ,230 0,127 0,631 0,249
Отклонение: 0,040 0,004 0,100 0,038
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 4,59 4,01 3,46
1:7” 3,37 2,94 2,54
1:8” 2,58 2,25 1,95
1:9” 2,04 1,78 1,54
354
Hornady .224 калибр 52 гран Атах
Размеры взяты из партии №2070674
1.5 1 1.5 2 2.5 3
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,470 1,280 0,116 0,712 0,208
2000 / 1,79 0,396 1,264 0,117 0,636 0,233
2500 / 2,23 0,347 1,221 0,121 0,613 0,241
3000 / 2,68 0,311 1,198 0,124 0,587 0,252
Среднее значение: 1 ,241 0,1 19 0,637 0,234
Отклонение: 0,083 0,008 0,125 0,044
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 4,51 3,94 3,41
1:7” 3,31 2,89 2,50
1:8” 2,54 2,22 1,92
1:9” 2,00 1,75 1,51
355
Hornady .224 калибр 75 гран Атах
Размеры взяты из партии №22792
Размер выборки 5 Радиус оживала 13,65 калибров
Поперечная нагрузка 0,214 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,68
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,383 1,042 0,205 0,579 0,369
2000 / 1,79 0,322 1,029 0,208 0,518 0,413
2500 / 2,23 0,282 0,993 0,215 0,499 0,428
3000 / 2,68 0,253 0,975 0,219 0,478 0,447
Среднее значение: 1 ,010 0,212 0,518 0,414
Отклонение: 0,067 0,014 0,101 0,078
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,52 2,20 1,91
1:7” 1,85 1,62 1,40
1:8” 1,42 1,24 1,07
1:9” 1,12 0,98 0,85
356
Hornady .224 калибр 80 гран Атах
Размеры взяты из партии №22832
Размер выборки 5 Радиус оживала 13,74 калибров
Поперечная нагрузка 0,228 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,67
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,373 1,015 0,224 0,564 0,404
2000 / 1,79 0,315 1,005 0,227 0,505 0,451
2500 / 2,23 0,276 0,972 0,234 0,488 0,466
3000 / 2,68 0,248 0,955 0,238 0,468 0,486
Среднее значение: 0,987 0,231 0,507 0,452
Отклонение: 0,060 0,014 0,096 0,083
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,35 2,06 1,78
1:7” 1,73 1,51 1,31
1:8” М 1,16 1,00
1:9” 1,05 0,91 0,79
Носик у этой пули (угол и длина) такой же, как у пули 75 гран Атах.
357
Hornady .224 калибр 68 гран BTHP
Размеры взяты из партии №2070697
0.5г-
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,435 1,184 0,164 0,658 0,294
2000 / 1,79 0,366 1,168 0,166 0,588 0,329
2500 / 2,23 0,321 1,128 0,172 0,567 0,342
3000 / 2,68 0,288 1,106 0,175 0,542 0,357
Среднее значение: 1 ,147 0,169 0,589 0,331
Отклонение: 0,077 0,01 1 0,1 16 0,063
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,22 2,81 2,43
1:7” 2,37 2,07 1,79
1:8” 1,81 1,58 1,37
1:9” 1,43 1,25 1,08
358
Hornady .224 калибр 75 гран ВТНР
Размеры взяты из партии №2100145
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,428 1,165 0,183 0,648 0,330
2000 / 1,79 0,370 1,182 0,181 0,595 0,359
2500 / 2,23 0,331 1,165 0,183 0,585 0,365
3000 / 2,68 0,302 1,163 0,184 0,570 0,374
Среднее значение: 1 ,169 0,183 0,600 0,357
Отклонение: 0,019 0,003 0,077 0,045
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,61 3,16 2,73
1:7” 2,66 2,32 2,01
1:8” 2,03 1,78 1,54
1:9” 1,61 1,40 1,21
359
Lapua .224 калибр 69 гран Scenar
Размеры взяты из партии №4Р1_5010
Размер выборки 5 Радиус оживала 6,48 калибров
Поперечная нагрузка 0,197 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,81
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,414 1,128 0,174 0,627 0,313
2000 / 1,79 0,366 1,169 0,168 0,588 0,334
2500 / 2,23 0,333 1,172 0,168 0,589 0,334
3000 / 2,68 0,308 1,186 0,166 0,581 0,338
Среднее значение: 1 ,164 0,169 0,596 0,330
Отклонение: 0,058 0,008 0,046 0,025
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 4,13 3,61 3,12
1:7” 3,04 2,65 2,29
1:8” 2,32 2,03 1,76
1:9” 1,84 1,60 1,39
360
Lapua .224 калибр 77 гран Scenar
Размеры взяты из партии №Р00454601
Размер выборки 4 Радиус оживала 8,73 калибров
Поперечная нагрузка 0,219 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,78
Драг-функция и баллистический коэффициент
0.5 г-.....!.........у.....
045 Г.......................
0.4 -.......|..............
о.збк-......f
’ 0.3F...... ; ....
0.25 к......-ь..............
о.гк.......Ji--------4.....
o.i t-------i--------i-----
Max
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,389 1,059 0,207 0,589 0,372
2000 / 1,79 0,337 1,074 0,204 0,541 0,406
2500 / 2,23 0,301 1,060 0,207 0,532 0,412
3000 / 2,68 0,275 1,058 0,207 0,518 0,423
Среднее значение: 1 ,063 0,206 0,545 0,403
Отклонение: 0,017 0,003 0,070 0,051
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,10 2,71 2,35
1:7” 2,28 1,99 1,72
1:8” 1,75 1,53 м
1:9” 1,38 1,21 1,04
361
JLK .224 калибр 80 гран VLD
Max
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,362 0,986 0,231 0,548 0,416
2000 / 1,79 0,314 1,000 0,228 0,503 0,452
2500 / 2,23 0,280 0,987 0,231 0,496 0,460
3000 / 2,68 0,256 0,985 0,231 0,483 0,472
Среднее значение: 0,989 0,230 0,507 0,450
Отклонение: 0,016 0,004 0,065 0,056
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,51 2,20 1,90
1:7” 1,85 1,61 1,40
1:8” 1,41 1,24 1,07
1:9” 1,12 0,98 0,84
362
DRT .224 калибр 79 гран Frangible
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,11 калибров
Поперечная нагрузка 0,225 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,90
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,413 1,126 0,200 0,626 0,359
2000 / 1,79 0,371 1,183 0,190 0,595 0,378
2500 / 2,23 0,341 1,198 0,188 0,602 0,374
3000 / 2,68 0,318 1,222 0,184 0,599 0,375
Среднее значение: 1 ,182 0,190 0,605 0,372
Отклонение: 0,096 0,016 0,031 0,019
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,94 2,56 2,22
1:7” 2,25 1,96 1,70
1:8” 1,78 1,55 м
1:9” 1,44 1,26 1,09
363
Lake City .224 калибр 62 гран FMJBT
Размеры взяты из партии б/н
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,64 калибров
Поперечная нагрузка 0,177 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,90
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,420 1,144 0,154 0,636 0,278
2000 / 1,79 0,364 1,160 0,152 0,584 0,302
2500 / 2,23 0,325 1,144 0,154 0,575 0,307
3000 / 2,68 0,297 1,142 0,155 0,560 0,315
Среднее значение: 1 ,148 0,154 0,589 0,301
Отклонение: 0,018 0,002 0,076 0,038
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,18 2,78 2,40
1:7” 2,34 2,04 1,77
1:8” 1,79 1,56 м
1:9” 1,41 1,24 1,07
364
Пули калибра .243 (6 мм)
365
Berger .243 калибр 87 гран VLD
Размеры взяты из партии №2872
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,366 0,996 0,211 0,553 0,380
2000 / 1,79 0,317 1,010 0,208 0,508 0,414
2500 / 2,23 0,283 0,996 0,211 0,500 0,421
3000 / 2,68 0,258 0,994 0,212 0,487 0,432
Среднее значение: 0,999 0,21 1 0,512 0,412
Отклонение: 0,016 0,003 0,066 0,052
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,94 2,56 2,22
1:8” 2,25 1,96 1,70
1:9” 1,78 1,55 1,34
1:10” 1,44 1,26 1,09
366
Berger .243 калибр 90 гран ВТ
Размеры взяты из партии №890
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,389 1,058 0,206 0,588 0,370
2000 / 1,79 0,330 1,053 0,207 0,530 0,411
2500 / 2,23 0,291 1,024 0,213 0,514 0,423
3000 / 2,68 0,262 1,009 0,216 0,495 0,440
Среднее значение: 1 ,036 0,210 0,532 0,41 1
Отклонение: 0,049 0,010 0,093 0,070
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 3,23 2,82 2,44
1:8” 2,47 2,16 1,87
1:9” 1,95 1,71 1,48
1:10” 1,58 1,38 1,20
367
Berger .243 калибр 95 гран VLD
Размеры взяты из партии №556
Размер выборки 5 Радиус оживала 14,9 калибров
Поперечная нагрузка 0,230 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,66
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,330 0,899 0,256 0,500 0,460
2000 / 1,79 0,291 0,928 0,248 0,467 0,492
2500 / 2,23 0,264 0,928 0,248 0,466 0,493
3000 / 2,68 0,244 0,937 0,245 0,459 0,500
Среднее значение: 0,923 0,249 0,473 0,486
Отклонение: 0,038 0,010 0,040 0,040
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,47 2,16 1,87
1:8” 1,89 1,66 1,43
1:9” 1,50 м 1,13
1:10” 1,21 1,06 0,92
368
Berger .243 калибр 100 гран ВТ
Размеры сняты с пули из первой изготовленной партии (б/н)
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,373 1,016 0,238 0,564 0,429
2000 / 1,79 0,314 1,003 0,241 0,505 0,479
2500 / 2,23 0,275 0,968 0,250 0,487 0,497
3000 / 2,68 0,247 0,950 0,255 0,466 0,519
Среднее значение: 0,984 0,246 0,505 0,481
Отклонение: 0,065 0,016 0,099 0,091
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,43 2,13 1,84
1:8” 1,86 1,63 1,41
1:9” 1,47 1,29 1,11
1:10” 1,19 1,04 0,90
369
Berger .243 калибр 105 гран ВТ
Размеры взяты из партии б/н
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,26 калибров
Поперечная нагрузка 0,254 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,92
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,362 0,985 0,258 0,547 0,464
2000 / 1,79 0,318 1,013 0,251 0,510 0,498
2500 / 2,23 0,287 1,010 0,252 0,507 0,501
3000 / 2,68 0,264 1,017 0,250 0,499 0,509
Среднее значение: 1 ,006 0,252 0,516 0,493
Отклонение: 0,032 0,008 0,049 0,045
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,51 2,19 1,89
1:8” 1,92 1,68 1,45
1:9” 1,52 М 1,15
1:10” 1,23 1,07 0,93
370
Berger .243 калибр 105 гран VLD
Размеры взяты из партии №1042
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,343 0,935 0,272 0,520 0,489
2000 / 1,79 0,296 0,944 0,269 0,475 0,535
2500 / 2,23 0,264 0,929 0,274 0,466 0,545
3000 / 2,68 0,240 0,924 0,275 0,453 0,561
Среднее значение: 0,933 0,272 0,479 0,532
Отклонение: 0,020 0,006 0,066 0,072
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,22 1,94 1,68
1:8” 1,70 1,49 1,28
1:9” 1,34 1,17 1,01
1:10” 1,09 0,95 0,82
371
Berger .243 калибр 108 гран ВТ
Размеры взяты из партии №1138
.Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,365 0,994 0,263 0,553 0,473
2000 / 1,79 0,317 1,010 0,259 0,508 0,514
2500 / 2,23 0,283 0,997 0,262 0,501 0,522
3000 / 2,68 0,259 0,996 0,262 0,488 0,535
Среднее значение: 0,999 0,262 0,512 0,51 1
Отклонение: 0,015 0,004 0,065 0,063
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,34 2,04 1,77
1:8” 1,79 1,56 М
1:9” 1,42 1,24 1,07
1:10” 1,15 1,00 0,87
372
Berger .243 калибр 115 гран VLD
Размеры взяты из партии №585
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,371 1,011 0,275 0,562 0,495
2000 / 1,79 0,317 1,013 0,275 0,510 0,546
2500 / 2,23 0,281 0,989 0,281 0,497 0,560
3000 / 2,68 0,255 0,980 0,284 0,480 0,579
Среднее значение: 0,998 0,279 0,512 0,545
Отклонение: 0,033 0,009 0,082 0,084
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 1,81 1,58 м
1:8” м 1,21 м
1:9” м 0,96 0,83
1:10” 0,89 0,78 0,67
373
Sierra .243 калибр 70 гран Match King
Размеры взяты из партии б/н
Размер выборки 10 Радиус оживала 7,3 калибров
Поперечная нагрузка 0,169 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,482 1,312 0,129 0,729 0,232
2000 / 1,79 0,410 1,307 0,130 0,658 0,257
2500 / 2,23 0,361 1,271 0,133 0,639 0,265
3000 / 2,68 0,326 1,255 0,135 0,615 0,275
Среднее значение: 1 ,286 0,132 0,660 0,258
Отклонение: 0,057 0,006 0,1 14 0,043
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 4,60 4,02 3,48
1:8” 3,52 3,08 2,66
1:9” 2,78 2,43 2,10
1:10” 2,26 1,97 1,70
374
Sierra .243 калибр 80 гран Blitz
Размеры взяты из партии №0013827141818
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,474 1,290 0,150 0,717 0,270
2000 / 1,79 0,401 1,278 0,151 0,643 0,301
2500 / 2,23 0,352 1,238 0,156 0,622 0,311
3000 / 2,68 0,317 1,218 0,159 0,597 0,324
Среднее значение: 1 ,256 0,154 0,645 0,302
Отклонение: 0,073 0,009 0,120 0,054
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 4,31 3,77 3,26
1:8” 3,30 2,89 2,50
1:9” 2,61 2,28 1,97
1:10” 2,11 1,85 1,60
375
Sierra .243 калибр 95 гран Match King
Размеры взяты из партии №003811983
Размер выборки 5 Радиус оживала 11,5 калибров
Поперечная нагрузка 0,230 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,90
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,376 1,024 0,224 0,569 0,404
2000 / 1,79 0,317 1,011 0,227 0,509 0,452
2500 / 2,23 0,278 0,977 0,235 0,491 0,468
3000 / 2,68 0,249 0,958 0,240 0,470 0,489
Среднее значение: 0,993 0,232 0,510 0,453
Отклонение: 0,065 0,015 0,099 0,085
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,30 2,01 1,73
1:8” 1,76 1,54 М
1:9” М М 1,05
1:10” 1,12 0,98 0,85
376
Sierra .243 калибр 107 гран Match King
Размеры взяты из партии №003842744
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,364 0,991 0,259 0,551 0,466
2000 / 1,79 0,315 1,005 0,255 0,506 0,508
2500 / 2,23 0,282 0,991 0,259 0,498 0,516
3000 / 2,68 0,257 0,989 0,260 0,485 0,529
Среднее значение: 0,994 0,258 0,510 0,505
Отклонение: 0,016 0,004 0,066 0,063
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,31 2,02 1,74
1:8” 1,77 1,54 М
1:9” 1,40 1,22 М
1:10” 1,13 0,99 0,85
377
DTAC .243 калибр 115 гран ВТНР
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,363 0,988 0,282 0,549 0,507
2000 / 1,79 0,318 1,014 0,274 0,510 0,545
2500 / 2,23 0,287 1,010 0,276 0,507 0,549
3000 / 2,68 0,264 1,016 0,274 0,498 0,559
Среднее значение: 1 ,007 0,276 0,516 0,540
Отклонение: 0,028 0,008 0,051 0,052
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,14 1,87 1,62
1:8” 1,64 1,43 1,24
1:9” М 1,13 0,98
1:10” 1,05 0,92 0,79
378
DTAC .243 калибр 117 гран
Размер выборки 8 Радиус оживала 11,56 калибров
Поперечная нагрузка 0,283 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,90
Драг-функция и баллистический коэффициент
Max
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,362 0,987 0,287 0,549 0,516
2000 / 1,79 0,316 1,009 0,281 0,508 0,557
2500 / 2,23 0,285 1,001 0,283 0,503 0,563
3000 / 2,68 0,261 1,004 0,282 0,492 0,575
Среднее значение: 1 ,000 0,283 0,513 0,553
Отклонение: 0,022 0,006 0,056 0,059
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 1,77 1,54 м
1:8” М 1,18 1,02
1:9” 1,07 0,93 0,81
1:10” 0,87 0,76 0,65
379
Nosier .243 калибр 70 гран Ballistic Tip
Размеры взяты из партии №CE20F7-1
Размер выборки 5 Радиус оживала 6,69 калибров
Поперечная нагрузка 0,169 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,431 1,175 0,144 0,653 0,259
2000 / 1,79 0,375 1,196 0,142 0,602 0,281
2500 / 2,23 0,336 1,183 0,143 0,594 0,285
3000 / 2,68 0,308 1,184 0,143 0,581 0,292
Среднее значение: 1 ,185 0,143 0,607 0,279
Отклонение: 0,022 0,003 0,072 0,032
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 3,60 3,14 2,72
1:8” 2,76 2,41 2,08
1:9” 2,18 1,90 1,64
1:10” 1,76 1,54 1,33
Тестовые данные для этой пули не очень хорошие. Они все получены для низкой скорости и имеют существенный
разброс. Тем не менее, я уверен в том, что измеренный БК точен, поскольку значение форм-фактора хорошо сов-
падает со значением форм-фактора для пули 80 гран Ballistic Tip (см. следующую страницу), данные для которой
более чистые, а размеры схожи.
380
Nosier .243 калибр 80 гран Ballistic Tip
Размеры взяты из партии №FE21F7-1
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,07 калибров
Поперечная нагрузка 0,194 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,444 1,210 0,160 0,672 0,288
2000 / 1,79 0,374 1,194 0,162 0,601 0,322
2500 / 2,23 0,328 1,153 0,168 0,579 0,334
3000 / 2,68 0,294 1,131 0,171 0,554 0,349
Среднее значение: 1 ,172 0,165 0,602 0,323
Отклонение: 0,079 0,01 1 0,1 18 0,061
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 3,19 2,79 2,41
1:8” 2,44 2,13 1,85
1:9” 1,93 1,69 1,46
1:10” 1,56 1,37 1,18
381
Nosier .243 калибр 95 гран Partition
Размеры взяты из партии №LC20F41
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,469 1,278 0,180 0,710 0,324
2000 / 1,79 0,411 1,312 0,175 0,660 0,348
2500 / 2,23 0,371 1,306 0,176 0,656 0,350
3000 / 2,68 0,342 1,314 0,175 0,644 0,357
Среднее значение: 1 ,303 0,176 0,668 0,345
Отклонение: 0,037 0,005 0,066 0,033
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 3,42 2,99 2,58
1:8” 2,62 2,29 1,98
1:9” 2,07 1,81 1,56
1:10” 1,67 1,46 1,27
382
Hornady .243 калибр 58 гран Vmax
Размеры взяты из партии №2080522
Размер выборки 5 Радиус оживала 5,98 калибров
Поперечная нагрузка 0,140 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,50
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,440 1,198 0,117 0,666 0,211
2000 / 1,79 0,375 1,196 0,117 0,602 0,233
2500 / 2,23 0,331 1,165 0,120 0,585 0,240
3000 / 2,68 0,299 1,151 0,122 0,564 0,249
Среднее значение: 1 ,177 0,1 19 0,604 0,233
Отклонение: 0,047 0,005 0,101 0,038
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 4,40 3,84 3,32
1:8” 3,37 2,94 2,54
1:9” 2,66 2,33 2,01
1:10” 2,16 1,88 1,63
383
Hornady .243 калибр 65 гран Vmax
Размеры взяты из партии №2070855
Размер выборки 5 Радиус оживала 5,98 калибров
Поперечная нагрузка 0,157 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,50
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,416 1,133 0,139 0,629 0,250
2000 / 1,79 0,370 1,181 0,133 0,594 0,265
2500 / 2,23 0,338 1,189 0,132 0,597 0,263
3000 / 2,68 0,314 1,208 0,130 0,592 0,266
Среднее значение: 1 ,178 0,134 0,603 0,261
Отклонение: 0,075 0,009 0,037 0,016
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 4,19 3,66 3,16
1:8” 3,21 2,80 2,42
1:9” 2,53 2,21 1,91
1:10” 2,05 1,79 1,55
384
Hornady .243 калибр 75 гран Vmax
Размеры взяты из партии №2070619
Размер выборки 5 Радиус оживала 5,98 калибров
Поперечная нагрузка 0,182 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,50
Драг-функция и баллистический коэффициент
05
0 45
04
0 35
6° 0 3
0 25
02
0.15
%
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,400 1,090 0,167 0,606 0,300
2000 / 1,79 0,352 1,122 0,162 0,565 0,321
2500 / 2,23 0,318 1,119 0,162 0,562 0,323
3000 / 2,68 0,293 1,128 0,161 0,553 0,328
Среднее значение: 1 ,1 15 0,163 0,571 0,318
Отклонение: 0,038 0,006 0,053 0,029
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 3,48 3,04 2,63
1:8” 2,67 2,33 2,01
1:9” 2,11 1,84 1,59
1:10” 1,71 1,49 1,29
385
Hornady .243 калибр 87 гран Vmax
Размеры взяты из партии №2070711
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,385 1,047 0,201 0,582 0,362
2000 / 1,79 0,339 1,082 0,195 0,544 0,387
2500 / 2,23 0,307 1,081 0,195 0,543 0,387
3000 / 2,68 0,284 1,092 0,193 0,535 0,393
Среднее значение: 1 ,076 0,196 0,551 0,382
Отклонение: 0,044 0,008 0,047 0,032
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,95 2,58 2,23
1:8” 2,26 1,97 1,71
1:9” 1,78 1,56 1,35
1:10” 1,45 1,26 1,09
386
Hornady .243 калибр 85 гран Interbond
Размеры взяты из партии №2060676
Размер выборки 5 Радиус оживала 6,42 калибров
Поперечная нагрузка 0,206 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,95
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,397 1,082 0,190 0,601 0,342
2000 / 1,79 0,343 1,094 0,188 0,550 0,374
2500 / 2,23 0,306 1,076 0,191 0,540 0,380
3000 / 2,68 0,279 1,072 0,192 0,525 0,391
Среднее значение: 1 ,081 0,190 0,554 0,372
Отклонение: 0,022 0,004 0,076 0,049
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,69 2,35 2,03
1:8” 2,06 1,80 1,55
1:9” 1,63 1,42 1,23
1:10” 1,32 1,15 0,99
387
Hornady .243 калибр 87 гран ВТНР
Размеры взяты из партии №2070749 (новая) и 96-156 (старая)
Размер выборки 10 Радиус оживала 7,72 калибров
Поперечная нагрузка 0,211 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,77
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,436 1,188 0,177 0,660 0,319
2000 / 1,79 0,375 1,196 0,176 0,602 0,350
2500 / 2,23 0,333 1,172 0,180 0,589 0,357
3000 / 2,68 0,303 1,165 0,181 0,571 0,369
Среднее значение: 1 ,180 0,178 0,605 0,349
Отклонение: 0,031 0,005 0,089 0,050
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 3,81 3,33 2,88
1:8” 2,92 2,55 2,21
1:9” 2,31 2,02 1,74
1:10” 1,87 1,63 1,41
Были протестированы 2 партии этой пули; одна примерно 1997 года, вторая — 2008 года выпуска. Обе партии сов-
пали друг с другом в пределах 1%. Такое однообразие через 11 лет впечатляет. Приведенные выше размеру указа-
ны для пуль из новой партии, но пули из старой партии выглядят идентично (за исключением легкого окисления).
388
Hornady .243 калибр 100 гран BTSP
Размеры взяты из партии №2070146
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,33 калибров
Поперечная нагрузка 0,242 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,77
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,438 1,194 0,203 0,664 0,364
2000 / 1,79 0,386 1,232 0,196 0,620 0,390
2500 / 2,23 0,350 1,230 0,197 0,618 0,392
3000 / 2,68 0,322 1,240 0,195 0,608 0,398
Среднее значение: 1 ,224 0,198 0,627 0,386
Отклонение: 0,046 0,008 0,056 0,033
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 3,10 2,71 2,34
1:8” 2,37 2,07 1,79
1:9” 1,88 1,64 1,42
1:10” 1,52 1,33 1,15
389
Hornady .243 калибр 105 гран Атах
Размеры взяты из партии №208199
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,369 1,006 0,253 0,559 0,454
2000 / 1,79 0,320 1,021 0,249 0,514 0,495
2500 / 2,23 0,286 1,007 0,252 0,506 0,502
3000 / 2,68 0,261 1,006 0,253 0,493 0,515
Среднее значение: 1 ,010 0,252 0,518 0,492
Отклонение: 0,015 0,004 0,066 0,061
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,21 1,93 1,67
1:8” 1,69 1,48 1,28
1:9” м 1,17 1,01
1:10” 1,08 0,95 0,82
390
Precision Ballistics .243 калибр 103 гран VLD
Размеры взяты из партии №2267
Размер выборки 5 Радиус оживала 10,16 калибров
Поперечная нагрузка 0,247 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,95
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,391 1,064 0,234 0,591 0,421
2000 / 1,79 0,338 1,079 0,231 0,543 0,459
2500 / 2,23 0,303 1,064 0,234 0,535 0,466
3000 / 2,68 0,276 1,062 0,235 0,521 0,479
Среднее значение: 1 ,067 0,233 0,547 0,456
Отклонение: 0,017 0,004 0,071 0,057
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,37 2,95 2,55
1:7” 2,48 2,16 1,87
1:8” 1,90 1,66 1,43
1:9” 1,50 1,31 1,13
391
Precision Ballistics .243 калибр 105 гран VLD
Размеры взяты из партии №2268
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,387 1,055 0,241 0,586 0,433
2000 / 1,79 0,335 1,070 0,237 0,538 0,472
2500 / 2,23 0,300 1,055 0,241 0,530 0,479
3000 / 2,68 0,274 1,053 0,241 0,516 0,492
Среднее значение: 1 ,058 0,240 0,543 0,469
Отклонение: 0,017 0,004 0,070 0,059
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,44 3,00 2,60
1:7” 2,53 2,21 1,91
1:8” 1,93 1,69 1,46
1:9” 1,53 1,33 1,15
392
Precision Ballistics .243 калибр 108 гран VLD
Размеры взяты из партии №2231
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,379 1,033 0,253 0,574 0,455
2000 / 1,79 0,328 1,048 0,249 0,527 0,495
2500 / 2,23 0,294 1,034 0,253 0,519 0,503
3000 / 2,68 0,268 1,032 0,253 0,506 0,517
Среднее значение: 1 ,037 0,252 0,532 0,493
Отклонение: 0,016 0,004 0,069 0,062
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 3,32 2,90 2,51
1:7” 2,44 2,13 1,84
1:8” 1,87 1,63 1,41
1:9” 1,48 1,29 1,11
393
Precision Ballistics .243 калибр 113 гран VLD
Размеры взяты из партии №1198
Размер выборки 5 Радиус оживала 10,16 калибров
Поперечная нагрузка 0,271 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,95
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,391 1,066 0,256 0,593 0,461
2000 / 1,79 0,339 1,082 0,253 0,544 0,502
2500 / 2,23 0,303 1,067 0,256 0,536 0,510
3000 / 2,68 0,277 1,065 0,257 0,522 0,524
Среднее значение: 1 ,070 0,256 0,549 0,499
Отклонение: 0,017 0,004 0,071 0,063
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,64 2,31 1,99
1:7” 1,94 1,69 1,46
1:8” 1,48 м 1,12
1:9” 1,17 1,02 0,89
394
Precision Ballistics .243 калибр 115 гран VLD
Размеры взяты из партии №2306
Размер выборки 5 Радиус оживала 10,16 калибров
Поперечная нагрузка 0,276 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,95
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,401 1,092 0,255 0,607 0,458
2000 / 1,79 0,347 1,108 0,251 0,557 0,499
2500 / 2,23 0,311 1,093 0,255 0,549 0,507
3000 / 2,68 0,283 1,090 0,255 0,535 0,520
Среднее значение: 1 ,096 0,254 0,562 0,496
Отклонение: 0,017 0,004 0,072 0,062
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,69 2,35 2,03
1:7” 1,97 1,72 1,49
1:8” 1,51 м 1,14
1:9” 1,19 1,04 0,90
395
Lapua .243 калибр 90 гран FMJBT
Размеры взяты из партии №4Р1_6006
Размер выборки 5 Радиус оживала 5,74 калибров
Поперечная нагрузка 0,218 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,99
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,417 1,136 0,192 0,631 0,345
2000 / 1,79 0,371 1,183 0,184 0,595 0,366
2500 / 2,23 0,338 1,191 0,183 0,598 0,364
3000 / 2,68 0,314 1,208 0,180 0,592 0,368
Среднее значение: 1 ,179 0,185 0,604 0,361
Отклонение: 0,072 0,01 1 0,039 0,023
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 3,99 3,49 3,02
1:8” 3,06 2,67 2,31
1:9” 2,41 2,11 1,82
1:10” 1,96 1,71 1,48
396
Lapua .243 калибр 90 гран Scenar
Размеры взяты из партии №Р00365701
Размер выборки 9 Радиус оживала 10,94 калибров
Поперечная нагрузка 0,218 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,79
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,364 0,991 0,220 0,551 0,395
2000 / 1,79 0,316 1,009 0,216 0,508 0,429
2500 / 2,23 0,284 0,998 0,218 0,501 0,434
3000 / 2,68 0,260 0,998 0,218 0,489 0,445
Среднее значение: 0,999 0,218 0,512 0,426
Отклонение: 0,018 0,004 0,061 0,050
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,61 2,28 1,97
1:8” 2,00 1,75 1,51
1:9” 1,58 М 1,19
1:10” 1,28 1,12 0,97
397
Lapua .243 калибр 105 гран Scenar
Размеры взяты из партии №4PL6045
Размер выборки 9 Радиус оживала 11,88 калибров
Поперечная нагрузка 0,254 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,86
Драг-функция и баллистический коэффициент
0 5г-
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,367 1,000 0,254 0,556 0,457
2000 / 1,79 0,323 1,032 0,246 0,519 0,489
2500 / 2,23 0,293 1,030 0,247 0,518 0,491
3000 / 2,68 0,270 1,039 0,244 0,509 0,499
Среднее значение: 1 ,025 0,248 0,526 0,484
Отклонение: 0,039 0,009 0,047 0,042
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,14 1,87 1,62
1:8” 1,64 1,43 1,24
1:9” м 1,13 0,98
1:10” 1,05 0,92 0,79
398
JLK .243 калибр 105 гран VLD
Размер выборки 1 Радиус оживала 14,84 калибров
Поперечная нагрузка 0,254 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,80
Драг-функция и баллистический коэффициент
Max
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,361 0,983 0,258 0,546 0,465
2000 / 1,79 0,304 0,969 0,262 0,488 0,521
2500 / 2,23 0,266 0,934 0,272 0,469 0,541
3000 / 2,68 0,238 0,916 0,277 0,449 0,566
Среднее значение: 0,950 0,267 0,488 0,523
Отклонение: 0,067 0,019 0,097 0,101
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,17 1,89 1,64
1:8” 1,66 1,45 1,25
1:9” 1,31 М 0,99
1:10” 1,06 0,93 0,80
399
Matrix .243 калибр 107 гран VLD
0.5r...... •’
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,360 0,979 0,262 0,544 0,472
2000 / 1,79 0,311 0,993 0,259 0,500 0,514
2500 / 2,23 0,278 0,979 0,262 0,492 0,522
3000 / 2,68 0,254 0,978 0,263 0,479 0,536
Среднее значение: 0,982 0,261 0,504 0,51 1
Отклонение: 0,016 0,004 0,065 0,064
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:7” 2,36 2,06 1,78
1:8” 1,81 1,58 1,36
1:9” 1,43 м 1,08
1:10” 1,16 1,01 0,87
400
Пули калибра .250 (.257”)
401
Berger .25 калибр 115 гран VLD
Размеры взяты из партии №1135
Размер выборки 4 Радиус оживала 14,95 калибров
Поперечная нагрузка 0,249 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,56
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,386 1,050 0,237 0,584 0,426
2000 / 1,79 0,331 1,057 0,235 0,532 0,468
2500 / 2,23 0,294 1,035 0,240 0,520 0,478
3000 / 2,68 0,267 1,028 0,242 0,504 0,494
Среднее значение: 1 ,043 0,239 0,535 0,466
Отклонение: 0,029 0,007 0,080 0,068
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 1,78 1,56 м
1:10” 1,44 1,26 1,09
1:11” М 1,04 0,90
1:12” 1,00 0,88 0,76
402
Sierra .25 калибр 100 гран Match King
Размеры взяты из партии №003984405
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,84 калибров
Поперечная нагрузка 0,216 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,95
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,444 1,210 0,179 0,672 0,322
2000 / 1,79 0,375 1,195 0,181 0,601 0,360
2500 / 2,23 0,328 1,155 0,187 0,580 0,373
3000 / 2,68 0,295 1,133 0,191 0,556 0,389
Среднее значение: 1 ,173 0,184 0,602 0,361
Отклонение: 0,077 0,012 0,1 17 0,068
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,07 1,81 1,56
1:10” 1,68 1,46 1,27
1:11” м 1,21 м
1:12” 1,16 1,02 0,88
403
Sierra .25 калибр 117 гран Pro Hunter
Размеры взяты из партии №003962598
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,512 1,396 0,181 0,776 0,326
2000 / 1,79 0,446 1,423 0,178 0,716 0,353
2500 / 2,23 0,401 1,409 0,180 0,708 0,358
3000 / 2,68 0,367 1,411 0,179 0,692 0,366
Среднее значение: 1 ,4Ю 0,180 0,723 0,351
Отклонение: 0,027 0,003 0,084 0,040
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,46 2,15 1,86
1:10” 1,99 1,74 1,51
1:11” 1,65 1,44 1,24
1:12” 1,38 1,21 1,05
404
Nosier .25 калибр 115 гран Ballistic Tip
Размеры взяты из партии №CEO1F7-1
Размер выборки 2 Радиус оживала 7,31 калибров
Поперечная нагрузка 0,249 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,90
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,459 1,250 0,199 0,695 0,358
2000 / 1,79 0,389 1,242 0,200 0,625 0,398
2500 / 2,23 0,343 1,205 0,206 0,605 0,411
3000 / 2,68 0,309 1,187 0,210 0,582 0,427
Среднее значение: 1 ,221 0,204 0,627 0,399
Отклонение: 0,063 0,01 1 0,1 13 0,070
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 1,74 1,52 1,32
1:10” 1,41 1,23 1,07
1:11” М 1,02 0,88
1:12” 0,98 0,86 0,74
405
Hornady .25 калибр 87 гран Spitzer
Размеры взяты из партии №2060236
Размер выборки 4 Радиус оживала 8,43 калибров
Поперечная нагрузка 0,188 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,86
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,479 1,306 0,144 0,726 0,259
2000 / 1,79 0,404 1,290 0,146 0,649 0,290
2500 / 2,23 0,354 1,246 0,151 0,626 0,301
3000 / 2,68 0,318 1,223 0,154 0,599 0,314
Среднее значение: 1 ,266 0,149 0,650 0,291
Отклонение: 0,083 0,010 0,126 0,055
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 3,19 2,79 2,41
1:10” 2,58 2,26 1,95
1:11” 2,14 1,87 1,61
1:12” 1,79 1,57 1,36
406
Hornady .25 калибр 11 0 гран I nterbond
Размеры взяты из партии №2070200
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,443 1,206 0,197 0,671 0,355
2000 / 1,79 0,373 1,191 0,200 0,599 0,397
2500 / 2,23 0,327 1,151 0,207 0,578 0,412
3000 / 2,68 0,294 1,129 0,211 0,553 0,430
Среднее значение: 1 ,169 0,204 0,600 0,398
Отклонение: 0,077 0,014 0,1 17 0,075
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 1,74 1,52 1,31
1:10” 1,41 1,23 1,06
1:11” М 1,02 0,88
1:12” 0,98 0,85 0,74
407
Hornady .25 калибр 11 7 гран SST
Размеры взяты из партии №2070719
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,508 1,384 0,183 0,769 0,329
2000 / 1,79 0,431 1,376 0,184 0,692 0,366
2500 / 2,23 0,380 1,336 0,189 0,671 0,377
3000 / 2,68 0,342 1,316 0,192 0,645 0,392
Среднее значение: 1 ,353 0,187 0,694 0,366
Отклонение: 0,068 0,009 0,124 0,063
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 1,80 1,57 1,36
1:10” 1,45 1,27 1,10
1:11” 1,20 1,05 0,91
1:12” 1,01 0,88 0,76
408
Barnes .25 калибр 115 гран TSX FB
Размеры взяты из партии № б/н
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,534 1,453 0,171 0,808 0,308
2000 / 1,79 0,476 1,519 0,164 0,765 0,325
2500 / 2,23 0,436 1,534 0,162 0,770 0,323
3000 / 2,68 0,406 1,561 0,159 0,765 0,325
Среднее значение: 1 ,517 0,164 0,777 0,320
Отклонение: 0,107 0,012 0,043 0,017
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 1,68 1,47 м
1:10” М 1,19 1,03
1:11” м 0,98 0,85
1:12” 0,95 0,83 0,71
409
Пули калибра .264 (6,5 мм)
410
Berger .264 калибр 120 гран ВТ
Размеры взяты из партии №1048
0.1--------'-------'-------'-------'------'
6.5 1 1.5 2 2.5 3
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,387 1,053 0,234 0,586 0,420
2000 / 1,79 0,336 1,072 0,230 0,539 0,456
2500 / 2,23 0,301 1,059 0,232 0,532 0,462
3000 / 2,68 0,275 1,059 0,232 0,519 0,474
Среднее значение: 1 ,061 0,232 0,544 0,453
Отклонение: 0,018 0,004 0,066 0,054
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,36 2,06 1,78
1:9” 1,87 1,63 1,41
1:10” 1,51 м 1,14
1:11” 1,25 1,09 0,94
411
Berger .264 калибр 130 гран VLD
Размеры взяты из партии №1232
Размер выборки 5 Радиус оживала 18,32 калибров
Поперечная нагрузка 0,267 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,58
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,349 0,950 0,281 0,528 0,505
2000 / 1,79 0,300 0,957 0,279 0,481 0,554
2500 / 2,23 0,267 0,938 0,284 0,471 0,565
3000 / 2,68 0,243 0,933 0,286 0,457 0,583
Среднее значение: 0,944 0,282 0,485 0,552
Отклонение: 0,024 0,007 0,071 0,078
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,71 1,49 1,29
1:9” м 1,18 1,02
1:10” 1,09 0,96 0,83
1:11” 0,90 0,79 0,68
412
Berger .264 калибр 140 гран VLD
Размеры взяты из партии №1169
Размер выборки 10 Радиус оживала 18,27 калибров
Поперечная нагрузка 0,287 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,57
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,346 0,944 0,304 0,524 0,547
2000 / 1,79 0,293 0,934 0,307 0,470 0,610
2500 / 2,23 0,257 0,904 0,317 0,454 0,632
3000 / 2,68 0,231 0,889 0,323 0,436 0,659
Среднее значение: 0,918 0,313 0,471 0,612
Отклонение: 0,055 0,019 0,089 0,1 12
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,76 1,54 1,33
1:9” м 1,22 м
1:10” м 0,99 0,85
1:11” 0,93 0,81 0,70
413
Berger .264 калибр 140 гран short ВТ
Размеры взяты из партии №1538
Размер выборки 5 Радиус оживала 15,00 калибров
Поперечная нагрузка 0,287 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,87
Драг-функция и баллистический коэффициент
0.5 г
0.45 [.......<.........I........<.........>.......<
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,362 0,987 0,291 0,548 0,523
2000 / 1,79 0,314 1,003 0,286 0,505 0,569
2500 / 2,23 0,282 0,990 0,290 0,498 0,577
3000 / 2,68 0,257 0,990 0,290 0,485 0,592
Среднее значение: 0,992 0,289 0,509 0,565
Отклонение: 0,016 0,005 0,063 0,068
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,93 1,69 1,46
1:9” 1,53 1,34 1,15
1:10” 1,24 1,08 0,94
1:11” 1,02 0,89 0,77
414
Berger .264 калибр 140 гран Long Range ВТ
Размеры взяты из партии №1537
Размер выборки 20 Радиус оживала 15,00 калибров
Поперечная нагрузка 0,287 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,90
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,341 0,929 0,309 0,516 0,556
2000 / 1,79 0,299 0,954 0,301 0,480 0,598
2500 / 2,23 0,270 0,949 0,302 0,477 0,602
3000 / 2,68 0,248 0,954 0,301 0,468 0,614
Среднее значение: 0,946 0,303 0,485 0,592
Отклонение: 0,025 0,008 0,049 0,058
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,80 1,57 1,36
1:9” 1,42 1,24 1,07
1:10” м 1,00 0,87
1:11” 0,95 0,83 0,72
415
Berger .264 калибр 140 гран ВТ
Размеры взяты из партии №1230
Размер выборки 5 Радиус оживала 10,41 калибров
Поперечная нагрузка 0,287 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,362 0,987 0,291 0,548 0,523
2000 / 1,79 0,317 1,011 0,284 0,509 0,564
2500 / 2,23 0,285 1,004 0,286 0,504 0,569
3000 / 2,68 0,262 1,009 0,285 0,494 0,580
Среднее значение: 1 ,002 0,286 0,514 0,559
Отклонение: 0,024 0,007 0,054 0,057
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,94 1,69 1,46
1:9” 1,53 1,34 1,16
1:10” 1,24 1,08 0,94
1:11” 1,03 0,90 0,77
416
Sierra .264 калибр 120 гран Pro Hunter
Размеры взяты из партии №0039536739595
Размер выборки 5 Радиус оживала 6,11 калибров
Поперечная нагрузка 0,246 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,443 1,207 0,204 0,671 0,367
2000 / 1,79 0,383 1,222 0,201 0,615 0,400
2500 / 2,23 0,342 1,202 0,205 0,604 0,407
3000 / 2,68 0,312 1,198 0,205 0,587 0,419
Среднее значение: 1 ,207 0,204 0,619 0,398
Отклонение: 0,023 0,004 0,083 0,052
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 3,25 2,84 2,45
1:9” 2,57 2,24 1,94
1:10” 2,08 1,82 1,57
1:11” 1,72 1,50 1,30
417
Sierra .264 калибр 107 гран Match King
Размеры взяты из партии №0041262744816
Размер выборки 5 Радиус оживала 10,3 калибров
Поперечная нагрузка 0,219 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,96
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,349 0,949 0,231 0,528 0,416
2000 / 1,79 0,302 0,964 0,228 0,485 0,452
2500 / 2,23 0,270 0,951 0,231 0,478 0,459
3000 / 2,68 0,247 0,950 0,231 0,466 0,471
Среднее значение: 0,954 0,230 0,489 0,450
Отклонение: 0,015 0,004 0,062 0,055
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,85 1,62 1,40
1:9” 1,46 1,28 1,10
1:10” М 1,04 0,89
1:11” 0,98 0,86 0,74
418
Sierra .264 калибр 123 гран Match King
Размеры взяты из партии №0038865256296
Размер выборки 5 Радиус оживала 10,7 калибров
Поперечная нагрузка 0,252 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,85
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,365 0,995 0,253 0,553 0,456
2000 / 1,79 0,309 0,987 0,255 0,497 0,508
2500 / 2,23 0,272 0,957 0,264 0,481 0,525
3000 / 2,68 0,245 0,942 0,268 0,462 0,546
Среднее значение: 0,970 0,260 0,498 0,509
Отклонение: 0,054 0,014 0,092 0,090
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,03 1,78 1,54
1:9” 1,61 1,40 1,21
1:10” М 1,14 0,98
1:11” 1,08 0,94 0,81
419
Sierra .264 калибр 142 гран Match King
Размеры взяты из партии №0039855964848
Размер выборки 10 Радиус оживала 11,1 калибров
Поперечная нагрузка 0,291 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,84
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,354 0,963 0,302 0,535 0,544
2000 / 1,79 0,307 0,978 0,298 0,492 0,591
2500 / 2,23 0,275 0,966 0,301 0,485 0,600
3000 / 2,68 0,251 0,965 0,302 0,473 0,615
Среднее значение: 0,968 0,301 0,496 0,588
Отклонение: 0,015 0,005 0,062 0,072
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,97 1,72 1,49
1:9” 1,56 М 1,18
1:10” 1,26 1,10 0,95
1:11” 1,04 0,91 0,79
420
Nosier .264 калибр 120 гран Ballistic Tip
Размеры взяты из партии №BE13F7-2
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,435 1,186 0,207 0,659 0,373
2000 / 1,79 0,367 1,172 0,210 0,590 0,417
2500 / 2,23 0,322 1,133 0,217 0,569 0,432
3000 / 2,68 0,289 1,113 0,221 0,546 0,451
Среднее значение: 1 ,151 0,214 0,591 0,418
Отклонение: 0,073 0,014 0,1 13 0,078
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,31 2,01 1,74
1:9” 1,82 1,59 1,38
1:10” 1,48 1,29 1,11
1:11” 1,22 1,07 0,92
421
Nosier .264 калибр 140 гран Accubond
Размеры взяты из партии №BH23F6-1
Размер выборки 7 Радиус оживала 8,32 калибров
Поперечная нагрузка 0,287 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,90
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,421 1,148 0,250 0,638 0,450
2000 / 1,79 0,365 1,164 0,247 0,586 0,490
2500 / 2,23 0,326 1,148 0,250 0,577 0,498
3000 / 2,68 0,298 1,146 0,250 0,562 0,511
Среднее значение: 1 ,151 0,249 0,590 0,487
Отклонение: 0,018 0,004 0,076 0,061
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,9 1,6 1,4
1:9” 1,5 1,3 1,1
1:10” 1,2 1,0 0,9
1:11” 1,0 0,9 0,7
422
Nosier .264 калибр 140 гран Custom Competition
Размеры взяты из партии №KE08F12-1
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,68 калибров
Поперечная нагрузка 0,287 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,381 1,038 0,276 0,577 0,497
2000 / 1,79 0,325 1,037 0,277 0,522 0,550
2500 / 2,23 0,287 1,011 0,284 0,508 0,565
3000 / 2,68 0,260 0,999 0,287 0,490 0,586
Среднее значение: 1 ,021 0,281 0,524 0,549
Отклонение: 0,039 0,01 1 0,087 0,089
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,24 1,96 1,69
1:9” 1,77 1,54 м
1:10” 1,43 1,25 1,08
1:11” 1,18 1,03 0,89
423
Hornady .264 калибр 95 гран Vmax
Размеры взяты из партии №2070928
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,405 1,102 0,177 0,613 0,318
2000 / 1,79 0,341 1,089 0,179 0,548 0,355
2500 / 2,23 0,299 1,052 0,185 0,528 0,369
3000 / 2,68 0,268 1,032 0,189 0,506 0,385
Среднее значение: 1 ,069 0,182 0,549 0,357
Отклонение: 0,070 0,012 0,107 0,067
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 3,18 2,78 2,40
1:9” 2,51 2,20 1,90
1:10” 2,04 1,78 1,54
1:11” 1,68 1,47 1,27
424
Hornady .264 калибр 129 гран SST
1.зее
Размеры взяты из партии №2070526
Размер выборки 5 Радиус оживала 11,49 калибров
Поперечная нагрузка 0,264 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,67
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,406 1,105 0,239 0,614 0,430
2000 / 1,79 0,342 1,092 0,242 0,550 0,481
2500 / 2,23 0,300 1,056 0,250 0,530 0,499
3000 / 2,68 0,269 1,037 0,255 0,508 0,520
Среднее значение: 1 ,072 0,247 0,551 0,483
Отклонение: 0,069 0,016 0,106 0,090
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,01 1,75 1,52
1:9” 1,59 1,39 1,20
1:10” 1,29 1,12 0,97
1:11” 1,06 0,93 0,80
425
Hornady .264 калибр 140 гран Атах
Размеры взяты из партии №2080069
Размер выборки 5 Радиус оживала 11,66 калибров
Поперечная нагрузка 0,287 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,72
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,361 0,984 0,292 0,547 0,525
2000 / 1,79 0,306 0,978 0,293 0,492 0,583
2500 / 2,23 0,270 0,949 0,302 0,477 0,602
3000 / 2,68 0,243 0,935 0,307 0,458 0,626
Среднее значение: 0,961 0,299 0,493 0,584
Отклонение: 0,049 0,015 0,089 0,102
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,94 1,70 1,47
1:9” 1,53 М 1,16
1:10” 1,24 1,09 0,94
1:11” 1,03 0,90 0,78
426
Lapua .264 калибр 108 гран Scenar
Размеры взяты из партии №4PL6020
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,368 1,002 0,221 0,557 0,398
2000 / 1,79 0,314 1,000 0,221 0,503 0,440
2500 / 2,23 0,277 0,974 0,227 0,490 0,452
3000 / 2,68 0,250 0,963 0,230 0,472 0,469
Среднее значение: 0,985 0,225 0,505 0,440
Отклонение: 0,039 0,009 0,085 0,072
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,77 1,54 1,33
1:9” М 1,22 1,05
1:10” 1,13 0,99 0,85
1:11” 0,93 0,82 0,71
427
Lapua .264 калибр 123 гран Scenar
Номер партии неизвестен
Размер выборки 7 Радиус оживала 10,38 калибров
Поперечная нагрузка 0,252 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,94
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,348 0,947 0,266 0,526 0,479
2000 / 1,79 0,301 0,960 0,263 0,483 0,522
2500 / 2,23 0,269 0,947 0,266 0,476 0,530
3000 / 2,68 0,246 0,945 0,267 0,463 0,544
Среднее значение: 0,950 0,265 0,487 0,519
Отклонение: 0,015 0,004 0,063 0,065
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,00 1,75 1,51
1:7” 1,58 М 1,19
1:8” 1,28 1,12 0,97
1:9” 1,06 0,92 0,80
428
Lapua .264 калибр 139 гран Scenar
Размеры взяты из партии №4Р1_6018
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,7 калибров
Поперечная нагрузка 0,285 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,95
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,377 1,027 0,278 0,571 0,499
2000 / 1,79 0,319 1,019 0,280 0,513 0,556
2500 / 2,23 0,281 0,988 0,288 0,496 0,574
3000 / 2,68 0,253 0,973 0,293 0,477 0,598
Среднее значение: 1 ,002 0,285 0,514 0,557
Отклонение: 0,054 0,016 0,094 0,098
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,97 1,72 1,49
1:9” 1,56 М 1,18
1:10” 1,26 1,10 0,95
1:11” 1,04 0,91 0,79
429
Lapua .264 калибр 144 гран FMJBT
Размеры взяты из партии №4PL6000
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,379 1,032 0,286 0,574 0,514
2000 / 1,79 0,325 1,037 0,285 0,522 0,566
2500 / 2,23 0,289 1,015 0,291 0,510 0,579
3000 / 2,68 0,262 1,007 0,293 0,494 0,598
Среднее значение: 1 ,023 0,289 0,525 0,564
Отклонение: 0,030 0,009 0,080 0,084
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,38 2,08 1,80
1:9” 1,88 1,64 1,42
1:10” 1,52 1,33 1,15
1:11” 1,26 1,10 0,95
Оживальную часть этой пули было особенно трудно измерить из-за того, что носик сливается с кривой оживала. Также
было отмечено, что радиус оживала плавает от ~6,5 калибров у основания до ~8,5 калибров около носика. Для схемы
было взято среднее значение радиуса, равное 7,63 калибра.
430
JLK .264 калибр 140 гран VLD
Размеры взяты из партии №53-1
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,333 0,906 0,317 0,504 0,570
2000 / 1,79 0,285 0,908 0,316 0,457 0,628
2500 / 2,23 0,252 0,887 0,324 0,445 0,644
3000 / 2,68 0,228 0,878 0,327 0,430 0,667
Среднее значение: 0,895 0,321 0,459 0,627
Отклонение: 0,030 0,01 1 0,073 0,097
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,82 1,59 М
1:9” 1,44 1,26 1,09
1:10” М 1,02 0,88
1:11” 0,96 0,84 0,73
431
Cauterucio .264 калибр 11 9 гран 1 0-ogive
Размеры взяты из партии б/н
Размер выборки 3 Радиус оживала 10,39 калибров
Поперечная нагрузка 0,244 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,73
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,370 1,008 0,242 0,560 0,435
2000 / 1,79 0,321 1,023 0,239 0,515 0,474
2500 / 2,23 0,287 1,009 0,242 0,507 0,481
3000 / 2,68 0,262 1,007 0,242 0,493 0,494
Среднее значение: 1 ,012 0,241 0,519 0,471
Отклонение: 0,016 0,004 0,067 0,059
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,5 2,2 1,9
1:7” 2,0 1,7 1,5
1:8” 1,6 1,4 1,2
1:9” 1,3 1,1 1,0
432
Cauterucio .264 калибр 11 9 гран 15-ogive
Размеры взяты из партии б/н
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,335 0,913 0,267 0,507 0,481
2000 / 1,79 0,290 0,926 0,263 0,466 0,523
2500 / 2,23 0,260 0,913 0,267 0,459 0,532
3000 / 2,68 0,237 0,911 0,268 0,447 0,546
Среднее значение: 0,916 0,266 0,470 0,520
Отклонение: 0,015 0,004 0,061 0,065
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,2 2,0 1,7
1:7” 1,8 1,5 1,3
1:8” 1,4 1,2
1:9” 1,2 1,0 0,9
433
Cauterucio .264 калибр 131 гран VLD
Размеры взяты из партии б/н
Размер выборки 7 Радиус оживала 17,40 калибров
Поперечная нагрузка 0,269 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,62
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,332 0,905 0,297 0,503 0,534
2000 / 1,79 0,288 0,918 0,293 0,462 0,582
2500 / 2,23 0,257 0,905 0,297 0,455 0,591
3000 / 2,68 0,235 0,903 0,297 0,443 0,607
Среднее значение: 0,907 0,296 0,465 0,578
Отклонение: 0,014 0,005 0,060 0,072
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:6” 2,1 1,8 1,6
1:7” 1,6 1,4 1,2
1:8” 1,3 1,2 1,0
1:9” 1,1 1,0 0,8
434
Hoover .264 калибр 136 гран
Номер партии неизвестен
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,334 0,909 0,307 0,505 0,552
2000 / 1,79 0,283 0,903 0,309 0,455 0,613
2500 / 2,23 0,249 0,877 0,318 0,441 0,633
3000 / 2,68 0,225 0,864 0,323 0,424 0,658
Среднее значение: 0,888 0,314 0,456 0,614
Отклонение: 0,044 0,016 0,081 0,106
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,81 1,58 1,37
1:9” 1,43 1,25 1,08
1:10” 1,16 1,01 0,87
1:11” 0,96 0,84 0,72
Эти пули продаются только через магазин Джона Хувера: Accuracy One в г.Тайрон, Пенсильвания.
435
Norma .264 калибр 130 гран Diamond
Номер партии неизвестен
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,331 0,902 0,295 0,502 0,531
2000 / 1,79 0,287 0,915 0,291 0,461 0,579
2500 / 2,23 0,257 0,903 0,295 0,453 0,588
3000 / 2,68 0,234 0,901 0,296 0,442 0,603
Среднее значение: 0,905 0,294 0,464 0,575
Отклонение: 0,014 0,005 0,060 0,072
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,79 1,56 1,35
1:9” 1,41 1,23 М
1:10” 1,14 1,00 0,86
1:11” 0,95 0,83 0,71
436
Swift .264 калибр 130 гран Scirocco
Номер партии неизвестен
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,388 1,058 0,252 0,588 0,453
2000 / 1,79 0,336 1,073 0,248 0,540 0,494
2500 / 2,23 0,301 1,058 0,252 0,531 0,501
3000 / 2,68 0,275 1,056 0,252 0,518 0,515
Среднее значение: 1 ,061 0,251 0,544 0,491
Отклонение: 0,017 0,004 0,070 0,061
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 1,9 1,6 1,4
1:9” 1,5 1,3 1,1
1:10” 1,2 1,0 0,9
1:11” 1,0 0,9 0,7
437
Пули калибра .270 (.277”)
438
Berger .270 калибр 130 гран VLD
Размеры взяты из партии №1194
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,05 калибров
Поперечная нагрузка 0,242 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,76
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,393 1,070 0,226 0,595 0,407
2000 / 1,79 0,334 1,065 0,227 0,536 0,452
2500 / 2,23 0,294 1,035 0,234 0,520 0,465
3000 / 2,68 0,266 1,021 0,237 0,501 0,483
Среднее значение: 1 ,048 0,231 0,538 0,452
Отклонение: 0,049 0,01 1 0,094 0,076
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,43 2,13 1,84
1:10” 1,97 1,72 1,49
1:11” 1,63 1,42 1,23
1:12” 1,37 1,20 1,03
439
Berger .270 калибр 140 гран VLD
Размеры взяты из партии №1256
Размер выборки 10 Радиус оживала 9,05 калибров
Поперечная нагрузка 0,261 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,76
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,376 1,025 0,254 0,570 0,458
2000 / 1,79 0,330 1,054 0,247 0,530 0,492
2500 / 2,23 0,298 1,050 0,248 0,527 0,494
3000 / 2,68 0,275 1,057 0,247 0,518 0,503
Среднее значение: 1 ,046 0,249 0,536 0,487
Отклонение: 0,032 0,008 0,052 0,046
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,25 1,96 1,70
1:10” 1,82 1,59 1,38
1:11” 1,51 м 1,14
1:12” 1,26 1,10 0,96
440
Berger .270 калибр 150 гран VLD
Размеры взяты из партии №974
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,382 1,039 0,269 0,578 0,484
2000 / 1,79 0,335 1,068 0,261 0,538 0,520
2500 / 2,23 0,303 1,064 0,262 0,535 0,522
3000 / 2,68 0,279 1,071 0,261 0,525 0,532
Среднее значение: 1 ,061 0,263 0,544 0,514
Отклонение: 0,032 0,008 0,052 0,048
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,08 1,82 1,57
1:10” 1,68 1,47 1,27
1:11” м 1,22 м
1:12” 1,17 1,02 0,88
441
Sierra .270 калибр 135 гран Match King
Размеры взяты из партии №3949857
Размер выборки 5 Радиус оживала 5,40 калибров
Поперечная нагрузка 0,214 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,476 1,297 0,165 0,721 0,297
2000 / 1,79 0,418 1,334 0,161 0,671 0,319
2500 / 2,23 0,378 1,330 0,161 0,668 0,321
3000 / 2,68 0,348 1,339 0,160 0,657 0,326
Среднее значение: 1 ,325 0,162 0,679 0,316
Отклонение: 0,043 0,005 0,064 0,029
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 3,91 3,42 2,96
1:10” 3,17 2,77 2,40
1:11” 2,62 2,29 1,98
1:12” 2,20 1,92 1,66
442
Sierra .270 калибр 135 гран Match King
Размеры взяты из партии №3949857
Размер выборки 5 Радиус оживала 10,02 калибров
Поперечная нагрузка 0,251 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,91
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,359 0,978 0,257 0,544 0,462
2000 / 1,79 0,314 1,000 0,251 0,503 0,499
2500 / 2,23 0,282 0,993 0,253 0,499 0,504
3000 / 2,68 0,259 0,996 0,252 0,488 0,515
Среднее значение: 0,992 0,253 0,509 0,495
Отклонение: 0,022 0,006 0,055 0,052
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,14 1,87 1,62
1:10” 1,74 1,52 1,31
1:11” 1,43 1,25 1,08
1:12” 1,21 1,05 0,91
443
Sierra .270 калибр 150 гран Game King
Размеры взяты из партии №4032496
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,436 1,186 0,235 0,659 0,424
2000 / 1,79 0,375 1,195 0,234 0,601 0,464
2500 / 2,23 0,333 1,172 0,238 0,589 0,474
3000 / 2,68 0,303 1,165 0,240 0,571 0,489
Среднее значение: 1 ,180 0,237 0,605 0,463
Отклонение: 0,030 0,006 0,088 0,065
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,34 2,04 1,77
1:10” 1,89 1,65 1,43
1:11” 1,56 м 1,18
1:12” 1,31 1,15 0,99
444
Nosier .270 калибр 140 гран Ballistic Tip
Размеры взяты из партии №E10F9-1
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,427 1,163 0,224 0,646 0,403
2000 / 1,79 0,365 1,165 0,224 0,586 0,445
2500 / 2,23 0,324 1,138 0,229 0,572 0,456
3000 / 2,68 0,293 1,127 0,231 0,553 0,472
Среднее значение: 1 ,148 0,227 0,589 0,444
Отклонение: 0,038 0,007 0,094 0,068
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,01 1,76 1,52
1:10” 1,63 1,43 1,23
1:11” М 1,18 1,02
1:12” 1,13 0,99 0,86
445
Nosier .270 калибр 140 гран Nosier Partition
Размеры взяты из партии №GE16F1-2
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,77 калибров
Поперечная нагрузка 0,261 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,88
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,457 1,243 0,210 0,691 0,377
2000 / 1,79 0,398 1,269 0,205 0,639 0,408
2500 / 2,23 0,357 1,257 0,207 0,632 0,413
3000 / 2,68 0,328 1,260 0,207 0,618 0,422
Среднее значение: 1 ,257 0,207 0,645 0,405
Отклонение: 0,026 0,004 0,074 0,045
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,53 2,21 1,91
1:10” 2,05 1,79 1,55
1:11” 1,70 1,48 1,28
1:12” 1,42 1,24 1,08
446
Hornady .270 калибр 110 гран Vmax
Размеры взяты из партии №2080067
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,429 1,168 0,175 0,649 0,315
2000 / 1,79 0,363 1,158 0,177 0,583 0,352
2500 / 2,23 0,319 1,122 0,183 0,563 0,363
3000 / 2,68 0,287 1,103 0,186 0,541 0,379
Среднее значение: 1 ,138 0,180 0,584 0,352
Отклонение: 0,065 0,010 0,108 0,063
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,93 2,56 2,21
1:10” 2,37 2,07 1,79
1:11” 1,96 1,71 1,48
1:12” 1,65 1,44 1,24
447
Hornady .270 калибр 130 гран Interbond
Размеры взяты из партии №2070350
Размер выборки 5 Радиус оживала 11,26 калибров
Поперечная нагрузка 0,242 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,69
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,401 1,093 0,222 0,607 0,399
2000 / 1,79 0,340 1,083 0,223 0,545 0,444
2500 / 2,23 0,298 1,050 0,231 0,527 0,459
3000 / 2,68 0,268 1,033 0,234 0,506 0,478
Среднее значение: 1 ,065 0,227 0,546 0,445
Отклонение: 0,060 0,013 0,101 0,080
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,01 1,75 1,52
1:10” 1,63 1,42 1,23
1:11” М 1,17 1,02
1:12” 1,13 0,99 0,85
448
Hornady .270 калибр 140 гран BTSP Interlock
Размеры взяты из партии №2070339
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,424 1,155 0,226 0,642 0,406
2000 / 1,79 0,364 1,161 0,225 0,584 0,446
2500 / 2,23 0,323 1,137 0,229 0,571 0,457
3000 / 2,68 0,293 1,128 0,231 0,553 0,471
Среднее значение: 1 ,145 0,228 0,587 0,445
Отклонение: 0,033 0,006 0,089 0,065
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,41 2,11 1,82
1:10” 1,96 1,71 1,48
1:11” 1,62 1,41 1,22
1:12” 1,36 1,19 1,03
449
Hornady .270 калибр 150 гран SP Interlock
Размеры взяты из партии №2080124
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,490 1,334 0,209 0,742 0,377
2000 / 1,79 0,428 1,365 0,205 0,687 0,407
2500 / 2,23 0,385 1,354 0,206 0,680 0,410
3000 / 2,68 0,353 1,359 0,206 0,666 0,419
Среднее значение: 1 ,353 0,206 0,694 0,403
Отклонение: 0,031 0,005 0,075 0,043
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,56 2,23 1,93
1:10” 2,07 1,81 1,56
1:11” 1,71 1,49 1,29
1:12” 1,44 1,26 1,09
450
Matrix .270 калибр 150 гран RBT
Размер выборки 5 Радиус оживала 10,97 калибров
Поперечная нагрузка 0,279 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,79
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,443 1,208 0,231 0,671 0,416
2000 / 1,79 0,384 1,225 0,228 0,616 0,453
2500 / 2,23 0,343 1,208 0,231 0,607 0,460
3000 / 2,68 0,313 1,206 0,232 0,591 0,473
Среднее значение: 1 ,21 1 0,231 0,621 0,451
Отклонение: 0,019 0,004 0,080 0,056
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 1,98 1,73 1,50
1:10” 1,61 1,40 1,21
1:11” м 1,16 1,00
1:12” 1,12 0,97 0,84
451
Cutting Edge .270 калибр 120 гран HPBT
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,05 калибров
Поперечная нагрузка 0,223 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,91
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,391 1,066 0,210 0,593 0,377
2000 / 1,79 0,339 1,082 0,207 0,544 0,411
2500 / 2,23 0,303 1,067 0,209 0,536 0,417
3000 / 2,68 0,277 1,065 0,210 0,522 0,428
Среднее значение: 1 ,070 0,209 0,549 0,408
Отклонение: 0,017 0,003 0,071 0,051
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,19 1,91 1,65
1:10” 1,77 1,55 М
1:11” 1,46 1,28 1,11
1:12” 1,23 1,07 0,93
452
Cutting Edge .270 калибр 130 гран HPBT
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,390 1,062 0,228 0,590 0,410
2000 / 1,79 0,337 1,077 0,225 0,542 0,447
2500 / 2,23 0,302 1,062 0,228 0,533 0,454
3000 / 2,68 0,276 1,060 0,228 0,520 0,466
Среднее значение: 1 ,065 0,227 0,546 0,444
Отклонение: 0,017 0,004 0,070 0,056
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 1,99 1,74 1,51
1:10” 1,61 1,41 1,22
1:11” М М 1,01
1:12” 1,12 0,98 0,85
453
Пули калибра .284 (7 мм)
454
Berger .284 калибр 140 гран VLD
Размеры взяты из партии б/н
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,359 0,979 0,253 0,544 0,456
2000 / 1,79 0,304 0,969 0,256 0,487 0,509
2500 / 2,23 0,266 0,937 0,265 0,471 0,527
3000 / 2,68 0,240 0,921 0,269 0,452 0,549
Среднее значение: 0,952 0,261 0,488 0,510
Отклонение: 0,057 0,016 0,092 0,093
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,72 2,37 2,05
1:9” 2,15 1,87 1,62
1:10” 1,74 1,52 1,31
1:11” 1,44 1,26 1,09
1:12” 1,21 1,05 0,91
455
Berger .284 калибр 168 гран VLD
Размеры взяты из партии №899
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,335 0,914 0,326 0,508 0,586
2000 / 1,79 0,297 0,946 0,314 0,476 0,625
2500 / 2,23 0,270 0,948 0,314 0,476 0,625
3000 / 2,68 0,249 0,959 0,310 0,470 0,633
Среднее значение: 0,942 0,316 0,483 0,617
Отклонение: 0,046 0,015 0,038 0,047
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,32 2,03 1,75
1:9” 1,83 1,60 1,38
1:10” 1,48 М 1,12
1:11” 1,23 1,07 0,93
1:12” 1,03 0,90 0,78
456
Berger .284 калибр 175 гран XLD
Размеры взяты из партии б/н
Размер выборки 5 Радиус оживала 26 калибров
Поперечная нагрузка 0,310 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,50
Драг-функция и баллистический коэффициент
0.5
0.45
0.4----------<
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,350 0,952 0,325 0,529 0,586
2000 / 1,79 0,295 0,940 0,330 0,473 0,655
2500 / 2,23 0,258 0,908 0,342 0,456 0,680
3000 / 2,68 0,231 0,890 0,348 0,436 0,710
Среднее значение: 0,923 0,336 0,474 0,658
Отклонение: 0,062 0,023 0,093 0,125
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,02 1,77 1,53
1:9” 1,60 1,40 1,21
1:10” М 1,13 0,98
1:11” 1,07 0,94 0,81
1:12” 0,90 0,79 0,68
457
Berger .284 калибр 180 гран VLD
Размеры взяты из партии №508
Размер выборки 17 Радиус оживала 18,48 калибров
Поперечная нагрузка 0,319 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,54
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,355 0,967 0,330 0,538 0,593
2000 / 1,79 0,301 0,962 0,331 0,484 0,659
2500 / 2,23 0,266 0,934 0,341 0,469 0,679
3000 / 2,68 0,239 0,921 0,346 0,451 0,706
Среднее значение: 0,946 0,337 0,486 0,659
Отклонение: 0,047 0,017 0,086 0,1 13
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,12 1,85 1,60
1:9” 1,68 1,47 1,27
1:10” м 1,19 1,03
1:11” м 0,98 0,85
1:12” 0,94 0,82 0,71
458
Berger .284 калибр 180 гран Hybrid
Размеры взяты из партии №2901
Размер выборки 5 Радиус оживала н/д
Поперечная нагрузка 0,319 фунтов/дюйм2 Rt/R н/д
Драг-функция и баллистический коэффициент
0.5г........................ -......... -....г-....-..,
0.45----------[..........U-.......-j....-....4--........Н
0.4 - --------1-------------------i-.........i—....—-i
k i i I I
Max
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,331 0,902 0,354 0,501 0,636
2000 / 1,79 0,291 0,929 0,343 0,468 0,682
2500 / 2,23 0,264 0,928 0,344 0,466 0,684
3000 / 2,68 0,243 0,935 0,341 0,459 0,695
Среднее значение: 0,924 0,345 0,473 0,674
Отклонение: 0,034 0,013 0,043 0,059
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,11 1,84 1,59
1:9” 1,66 1,45 1,26
1:10” М 1,18 1,02
1:11” м 0,97 0,84
1:12” 0,94 0,82 0,71
459
Berger .284 калибр 180 гран ВТ
Размеры взяты из партии №1290
05г......п.....г.....,......
0.5 1 1.5 2 25 3
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,375 1,022 0,312 0,568 0,561
2000 / 1,79 0,323 1,030 0,310 0,518 0,615
2500 / 2,23 0,287 1,010 0,316 0,507 0,628
3000 / 2,68 0,261 1,004 0,318 0,492 0,648
Среднее значение: 1 ,016 0,314 0,521 0,613
Отклонение: 0,026 0,008 0,076 0,086
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,47 2,15 1,86
1:9” 1,95 1,70 1,47
1:10” 1,58 м 1,19
1:11” м 1,14 0,99
1:12” 1,10 0,96 0,83
460
Sierra .284 калибр 150 гран Game King
Размеры взяты из партии №003787195
Размер выборки 5 Радиус оживала 6,926 калибров
Поперечная нагрузка 0,266 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,86
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,446 1,214 0,219 0,675 0,394
2000 / 1,79 0,384 1,224 0,217 0,616 0,431
2500 / 2,23 0,342 1,202 0,221 0,604 0,440
3000 / 2,68 0,311 1,195 0,222 0,586 0,454
Среднее значение: 1 ,209 0,220 0,620 0,430
Отклонение: 0,029 0,005 0,089 0,060
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 3,64 3,18 2,75
1:9” 2,88 2,52 2,18
1:10” 2,33 2,04 1,76
1:11” 1,93 1,68 1,46
1:12” 1,62 1,42 1,22
461
Sierra .284 калибр 175 гран Game King
Размеры взяты из партии №004437465
Размер выборки 5 Радиус оживала 8,16 калибров
Поперечная нагрузка 0,310 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,90
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,394 1,072 0,289 0,596 0,520
2000 / 1,79 0,334 1,065 0,291 0,536 0,578
2500 / 2,23 0,294 1,034 0,300 0,520 0,597
3000 / 2,68 0,265 1,019 0,304 0,499 0,621
Среднее значение: 1 ,048 0,296 0,538 0,579
Отклонение: 0,053 0,015 0,096 0,100
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,63 2,30 1,99
1:9” 2,08 1,82 1,57
1:10” 1,69 1,47 1,27
1:11” м 1,22 м
1:12” 1,17 1,02 0,88
462
Sierra .284 калибр 168 гран Match King
Размеры взяты из партии №003734142
Размер выборки 10 Радиус оживала 8,00 калибров
Поперечная нагрузка 0,298 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,91
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,375 1,022 0,291 0,568 0,524
2000 / 1,79 0,326 1,040 0,286 0,523 0,569
2500 / 2,23 0,292 1,029 0,289 0,517 0,576
3000 / 2,68 0,268 1,029 0,289 0,504 0,590
Среднее значение: 1 ,030 0,289 0,528 0,565
Отклонение: 0,018 0,005 0,063 0,066
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,74 2,39 2,07
1:9” 2,16 1,89 1,64
1:10” 1,75 1,53 М
1:11” 1,45 1,27 1,09
1:12” 1,22 1,06 0,92
463
Sierra .284 калибр 175 гран Match King
Размеры взяты из партии №002906329
Размер выборки 17 Радиус оживала 10,58 калибров
Поперечная нагрузка 0,310 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,83
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,351 0,955 0,325 0,531 0,584
2000 / 1,79 0,301 0,961 0,323 0,483 0,641
2500 / 2,23 0,268 0,941 0,329 0,473 0,656
3000 / 2,68 0,243 0,935 0,332 0,458 0,677
Среднее значение: 0,948 0,327 0,486 0,639
Отклонение: 0,026 0,009 0,073 0,092
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,38 2,08 1,80
1:9” 1,88 1,64 1,42
1:10” 1,52 м 1,15
1:11” 1,26 1,10 0,95
1:12” 1,06 0,92 0,80
464
Nosier .284 калибр 120 гран Ballistic Tip
Размеры взяты из партии №1119-958-343
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,422 1,149 0,185 0,638 0,333
2000 / 1,79 0,365 1,164 0,183 0,586 0,363
2500 / 2,23 0,326 1,146 0,185 0,576 0,369
3000 / 2,68 0,297 1,143 0,186 0,560 0,379
Среднее значение: 1 ,150 0,185 0,590 0,361
Отклонение: 0,021 0,003 0,078 0,046
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 3,36 2,93 2,54
1:9” 2,65 2,32 2,01
1:10” 2,15 1,88 1,62
1:11” 1,78 1,55 М
1:12” 1,49 1,30 1,13
465
Nosier .284 калибр 150 гран Ballistic Tip
Размеры взяты из партии №1141-958-1165
Размер выборки 5 Радиус оживала 6,5 калибров
Поперечная нагрузка 0,266 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,95
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,439 1,196 0,222 0,665 0,400
2000 / 1,79 0,371 1,184 0,224 0,596 0,446
2500 / 2,23 0,326 1,146 0,232 0,576 0,462
3000 / 2,68 0,293 1,126 0,236 0,552 0,481
Среднее значение: 1 ,163 0,229 0,597 0,447
Отклонение: 0,070 0,014 0,1 13 0,082
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,73 2,38 2,06
1:9” 2,16 1,88 1,63
1:10” 1,75 1,53 М
1:11” 1,44 1,26 1,09
1:12” 1,21 1,06 0,92
466
Nosier .284 калибр 150 гран Partition
Размеры взяты из партии №HC04F1-1
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,474 1,291 0,206 0,718 0,370
2000 / 1,79 0,401 1,279 0,208 0,643 0,413
2500 / 2,23 0,352 1,238 0,215 0,622 0,427
3000 / 2,68 0,316 1,217 0,218 0,597 0,445
Среднее значение: 1 ,256 0,212 0,645 0,414
Отклонение: 0,074 0,013 0,121 0,075
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 3,38 2,95 2,55
1:9” 2,67 2,33 2,01
1:10” 2,16 1,89 1,63
1:11” 1,79 1,56 м
1:12” 1,50 1,31 1,13
467
Nosier .284 калибр 175 гран Partition
Размеры взяты из партии №LC07F1-1
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,502 1,366 0,227 0,759 0,408
2000 / 1,79 0,426 1,360 0,228 0,684 0,453
2500 / 2,23 0,376 1,321 0,235 0,664 0,467
3000 / 2,68 0,339 1,302 0,238 0,638 0,486
Среднее значение: 1 ,337 0,232 0,686 0,453
Отклонение: 0,064 0,01 1 0,121 0,077
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,87 2,50 2,17
1:9” 2,26 1,98 1,71
1:10” 1,83 1,60 1,39
1:11” 1,52 М 1,15
1:12” 1,27 1,11 0,96
Аэродинамическое сопротивление у пули 175 гран Partition оказалось существенно более высоким, чем
у 150-грановой пули, намного большим, чем можно ожидать от разницы в длине оживала, равной
0,011". Я связываю более высокое сопротивление и разброс данных с отсутствием единообразия свин-
468
Hornady .284 калибр 120 гран Vmax
цовых носиков.
Номер партии неизвестен
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,97 калибров
Поперечная нагрузка 0,213 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,65
Драг-функция и баллистический коэффициент
0.5г.......1........т
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,435 1,185 0,179 0,659 0,323
2000 / 1,79 0,368 1,175 0,181 0,591 0,359
2500 / 2,23 0,324 1,139 0,187 0,572 0,371
3000 / 2,68 0,291 1,121 0,190 0,549 0,387
Среднее значение: 1 ,155 0,184 0,593 0,360
Отклонение: 0,064 0,010 0,109 0,064
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 3,69 3,22 2,79
1:9” 2,91 2,54 2,20
1:10” 2,36 2,06 1,78
1:11” 1,95 1,70 1,47
1:12” 1,64 1,43 1,24
469
Hornady .284 калибр 139 гран SP Interlock
Размеры взяты из партии №2071004
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,429 1,168 0,211 0,649 0,379
2000 / 1,79 0,393 1,252 0,197 0,630 0,391
2500 / 2,23 0,367 1,289 0,191 0,648 0,380
3000 / 2,68 0,347 1,333 0,185 0,653 0,377
Среднее значение: 1 ,261 0,196 0,645 0,382
Отклонение: 0,165 0,026 0,023 0,014
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 3,87 3,38 2,92
1:9” 3,06 2,67 2,31
1:10” 2,48 2,16 1,87
1:11” 2,05 1,79 1,55
1:12” 1,72 1,50 1,30
470
Hornady .284 калибр 139 гран BTSP Interlock
Размеры взяты из партии №2071005
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,423 1,153 0,214 0,641 0,384
2000 / 1,79 0,379 1,208 0,204 0,608 0,405
2500 / 2,23 0,347 1,222 0,202 0,614 0,401
3000 / 2,68 0,324 1,245 0,198 0,610 0,403
Среднее значение: 1 ,207 0,204 0,618 0,398
Отклонение: 0,092 0,016 0,033 0,021
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 3,70 3,23 2,80
1:9” 2,92 2,55 2,21
1:10” 2,37 2,07 1,79
1:11” 1,96 1,71 1,48
1:12” 1,64 1,44 1,24
Эта пуля измерялась два раза, и оба раза лучше соответствовала кривой G1. Это связано с очень ту-
пым носиком.
471
Hornady .284 калибр 154 гран SP Interlock
Размеры взяты из партии №2071006
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,449 1,222 0,223 0,679 0,402
2000 / 1,79 0,406 1,296 0,210 0,652 0,418
2500 / 2,23 0,376 1,324 0,206 0,665 0,410
3000 / 2,68 0,353 1,359 0,201 0,666 0,409
Среднее значение: 1 ,300 0,210 0,666 0,410
Отклонение: 0,137 0,023 0,027 0,017
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 3,48 3,04 2,63
1:9” 2,75 2,40 2,08
1:10” 2,23 1,95 1,68
1:11” 1,84 1,61 1,39
1:12” 1,55 1,35 1,17
472
Hornady .284 калибр 154 гран SST
Размеры взяты из партии №2070270
Размер выборки 5 Радиус оживала 10,66 калибров
Поперечная нагрузка 0,273 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,70
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,411 1,119 0,244 0,622 0,439
2000 / 1,79 0,347 1,106 0,247 0,556 0,490
2500 / 2,23 0,304 1,069 0,255 0,537 0,508
3000 / 2,68 0,273 1,050 0,260 0,514 0,530
Среднее значение: 1 ,086 0,251 0,557 0,492
Отклонение: 0,069 0,016 0,107 0,092
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,57 2,24 1,94
1:9” 2,03 1,77 1,53
1:10” 1,64 1,43 1,24
1:11” М 1,19 1,03
1:12” 1,14 1,00 0,86
473
Hornady .284 калибр 162 гран Атах
Размеры взяты из партии №28402
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,346 0,941 0,305 0,523 0,549
2000 / 1,79 0,297 0,948 0,303 0,477 0,602
2500 / 2,23 0,264 0,930 0,309 0,467 0,614
3000 / 2,68 0,240 0,924 0,310 0,453 0,633
Среднее значение: 0,936 0,307 0,480 0,599
Отклонение: 0,024 0,008 0,070 0,085
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,35 2,06 1,78
1:9” 1,86 1,63 1,41
1:10” 1,51 М 1,14
1:11” 1,25 1,09 0,94
1:12” 1,05 0,91 0,79
474
Hornady .284 калибр 175 гран Interlock
Номер партии неизвестен
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,491 1,338 0,232 0,744 0,417
2000 / 1,79 0,418 1,335 0,232 0,672 0,461
2500 / 2,23 0,370 1,300 0,238 0,653 0,475
3000 / 2,68 0,334 1,284 0,241 0,630 0,492
Среднее значение: 1 ,314 0,236 0,675 0,461
Отклонение: 0,054 0,010 0,1 14 0,076
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,98 2,60 2,25
1:9” 2,35 2,06 1,78
1:10” 1,91 1,67 1,44
1:11” 1,58 М 1,19
1:12” 1,32 1,16 1,00
475
JLK .284 калибр 180 гран ВТНР
Номер партии неизвестен
Размер выборки 5 Радиус оживала 18,12 калибров
Поперечная нагрузка 0,319 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,61
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,351 0,955 0,334 0,531 0,601
2000 / 1,79 0,306 0,975 0,327 0,491 0,650
2500 / 2,23 0,275 0,967 0,330 0,486 0,657
3000 / 2,68 0,252 0,969 0,329 0,475 0,671
Среднее значение: 0,966 0,330 0,495 0,645
Отклонение: 0,020 0,007 0,056 0,071
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,15 1,88 1,63
1:9” 1,70 1,49 1,28
1:10” М 1,20 1,04
1:11” М 0,99 0,86
1:12” 0,96 0,84 0,72
476
Barnes .284 калибр 175 гран TSX
Номер партии неизвестен
Размер выборки 5 Радиус оживала 8,25 калибров
Поперечная нагрузка 0,310 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,92
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,534 1,454 0,213 0,808 0,384
2000 / 1,79 0,478 1,526 0,203 0,768 0,404
2500 / 2,23 0,439 1,544 0,201 0,776 0,400
3000 / 2,68 0,409 1,574 0,197 0,772 0,402
Среднее значение: 1 ,525 0,203 0,781 0,397
Отклонение: 0,120 0,016 0,041 0,020
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,11 1,85 1,60
1:9” 1,67 1,46 1,26
1:10” М 1,18 1,02
1:11” М 0,98 0,84
1:12” 0,94 0,82 0,71
477
Wildcat .284 калибр 200 гран ULD
Номер партии неизвестен
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,364 0,992 0,357 0,551 0,642
2000 / 1,79 0,313 0,998 0,355 0,502 0,705
2500 / 2,23 0,278 0,978 0,362 0,492 0,721
3000 / 2,68 0,253 0,972 0,365 0,476 0,744
Среднее значение: 0,985 0,360 0,505 0,703
Отклонение: 0,027 0,010 0,075 0,101
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,04 1,78 1,54
1:9” 1,61 1,41 1,22
1:10” 1,31 1,14 0,99
1:11” 1,08 0,94 0,82
1:12” 0,91 0,79 0,69
478
Cauterucio .284 калибр 177 гран VLD
Размер выборки 5 Радиус оживала 19,50 калибров
Поперечная нагрузка 0,314 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,56
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,328 0,894 0,351 0,497 0,631
2000 / 1,79 0,284 0,907 0,346 0,457 0,687
2500 / 2,23 0,254 0,895 0,350 0,449 0,698
3000 / 2,68 0,232 0,893 0,351 0,438 0,716
Среднее значение: 0,897 0,349 0,460 0,683
Отклонение: 0,014 0,006 0,059 0,086
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,28 1,99 1,72
1:9” 1,80 1,57 1,36
1:10” 1,46 1,27 1,10
1:11” 1,21 м 0,91
1:12” 1,01 0,88 0,77
479
Cauterucio .284 калибр 189 гран VLD
Размер выборки 5 Радиус оживала 19,50 калибров
Поперечная нагрузка 0,335 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,56
Драг-функция и баллистический коэффициент
t
j 1=2.-!______I------1------J-,----1
0.5 1 1.5 2 2.5 3
Max
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,340 0,927 0,361 0,515 0,649
2000 / 1,79 0,295 0,941 0,356 0,473 0,707
2500 / 2,23 0,264 0,928 0,361 0,466 0,718
3000 / 2,68 0,241 0,926 0,362 0,454 0,738
Среднее значение: 0,930 0,360 0,477 0,703
Отклонение: 0,015 0,006 0,062 0,088
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sq)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,20 1,92 1,66
1:9” 1,74 1,52 м
1:10” 1,41 1,23 1,07
1:11” М 1,02 0,88
1:12” 0,98 0,86 0,74
480
Matrix .284 калибр 168 гран VLD
Max
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,350 0,953 0,312 0,530 0,562
2000 / 1,79 0,303 0,967 0,308 0,487 0,612
2500 / 2,23 0,271 0,954 0,312 0,479 0,621
3000 / 2,68 0,247 0,952 0,313 0,467 0,638
Среднее значение: 0,956 0,31 1 0,491 0,608
Отклонение: 0,015 0,005 0,063 0,076
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,54 2,22 1,92
1:9” 2,01 1,76 1,52
1:10” 1,63 1,42 1,23
1:11” М 1,18 1,02
1:12” 1,13 0,99 0,85
481
Matrix .284 калибр 175 гран VLD
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,401 1,092 0,284 0,607 0,511
2000 / 1,79 0,347 1,108 0,280 0,557 0,556
2500 / 2,23 0,311 1,093 0,284 0,549 0,565
3000 / 2,68 0,283 1,090 0,284 0,535 0,580
Среднее значение: 1 ,096 0,283 0,562 0,553
Отклонение: 0,017 0,004 0,072 0,069
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,52 2,20 1,90
1:9” 1,99 1,74 1,50
1:10” 1,61 1,41 1,22
1:11” м 1,16 1,01
1:12” 1,12 0,98 0,85
482
Matrix .284 калибр 190 гран VLD
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,358 0,974 0,345 0,542 0,621
2000 / 1,79 0,310 0,988 0,340 0,497 0,677
2500 / 2,23 0,277 0,975 0,345 0,490 0,687
3000 / 2,68 0,253 0,973 0,346 0,477 0,706
Среднее значение: 0,978 0,344 0,501 0,673
Отклонение: 0,016 0,005 0,065 0,084
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:8” 2,24 1,95 1,69
1:9” 1,77 1,54 М
1:10” 1,43 1,25 1,08
1:11” М 1,03 0,89
1:12” 0,99 0,87 0,75
483
Пули калибра .308 (7,62 мм)
484
Berger .308 калибр 155 гран ВТ
Размеры взяты из партии №337
Размер выборки 6 Радиус оживала 7,7 калибров
Поперечная нагрузка 0,233 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,95
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,393 1,071 0,218 0,596 0,392
2000 / 1,79 0,333 1,062 0,220 0,535 0,437
2500 / 2,23 0,293 1,029 0,227 0,517 0,451
3000 / 2,68 0,263 1,013 0,231 0,496 0,470
Среднее значение: 1 ,044 0,224 0,536 0,438
Отклонение: 0,059 0,013 0,099 0,078
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,66 2,33 2,01
1:11” 2,20 1,92 1,66
1:12” 1,85 1,62 1,40
1:13” 1,58 1,38 1,19
485
Berger .308 калибр 155 гран VLD
Размеры взяты из партии №717
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,384 1,046 0,223 0,581 0,402
2000 / 1,79 0,330 1,053 0,222 0,530 0,441
2500 / 2,23 0,293 1,032 0,226 0,518 0,450
3000 / 2,68 0,266 1,024 0,228 0,502 0,465
Среднее значение: 1 ,039 0,225 0,533 0,439
Отклонение: 0,028 0,006 0,079 0,063
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,40 2,10 1,82
1:11” 1,99 1,74 1,50
1:12” 1,67 1,46 1,26
1:13” 1,42 1,24 1,07
486
Berger .308 калибр 155,5 гран ВТ FULLBORE
Размеры взяты из партии №123
Размер выборки 10 Радиус оживала 9,6 калибров
Поперечная нагрузка 0,234 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,96
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,375 1,021 0,229 0,567 0,413
2000 / 1,79 0,315 1,007 0,233 0,507 0,462
2500 / 2,23 0,276 0,971 0,241 0,488 0,480
3000 / 2,68 0,248 0,953 0,246 0,467 0,501
Среднее значение: 0,988 0,237 0,507 0,464
Отклонение: 0,068 0,016 0,100 0,089
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,45 2,14 1,85
1:11” 2,02 1,77 1,53
1:12” 1,70 1,48 1,28
1:13” 1,45 1,26 1,09
487
Berger .308 калибр 155 гран Hybrid
Размеры взяты из партии №2996
Размер выборки 7 Радиус оживала н/д
Поперечная нагрузка 0,233 фунтов/дюйм2 Rt/R н/д
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,346 0,942 0,248 0,523 0,446
2000 / 1,79 0,299 0,955 0,244 0,481 0,486
2500 / 2,23 0,268 0,942 0,248 0,473 0,493
3000 / 2,68 0,244 0,940 0,248 0,461 0,507
Среднее значение: 0,945 0,247 0,484 0,483
Отклонение: 0,015 0,004 0,062 0,060
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,3 2,0 1,7
1:11” 1,9 1,6 1,4
1:12” 1,6 1,4 1,2
1:13” 1,3 1,2 1,0
488
Berger .308 калибр 168 гран ВТ
Размеры взяты из партии №859
Размер выборки 6 Радиус оживала 8,1 калибров
Поперечная нагрузка 0,253 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,85
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,414 1,128 0,224 0,627 0,403
2000 / 1,79 0,350 1,116 0,227 0,561 0,451
2500 / 2,23 0,307 1,079 0,234 0,542 0,467
3000 / 2,68 0,276 1,060 0,239 0,520 0,487
Среднее значение: 1 ,096 0,231 0,563 0,452
Отклонение: 0,068 0,014 0,107 0,083
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,8 2,5 2,1
1:11” 2,3 2,1 1,8
1:12” 2,0 1,7 1,5
1:13” 1,7 1,5 1,3
489
Berger .308 калибр 168 гран VLD
Размеры взяты из партии №664
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,396 1,078 0,235 0,599 0,422
2000 / 1,79 0,334 1,066 0,237 0,536 0,472
2500 / 2,23 0,293 1,031 0,245 0,518 0,489
3000 / 2,68 0,263 1,013 0,250 0,496 0,510
Среднее значение: 1 ,047 0,242 0,537 0,473
Отклонение: 0,066 0,015 0,103 0,088
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,6 2,2 1,9
1:11” 2,1 1,8 1,6
1:12” 1,8 1,6 1,3
1:13” 1,5 1,3 1,1
490
Berger .308 калибр 168 гран Hybrid
Размеры взяты из партии №2997
Размер выборки 15 Радиус оживала н/д
Поперечная нагрузка 0,253 фунтов/дюйм2 Rt/R н/д
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,349 0,950 0,266 0,528 0,479
2000 / 1,79 0,302 0,963 0,263 0,485 0,522
2500 / 2,23 0,270 0,950 0,266 0,477 0,530
3000 / 2,68 0,247 0,948 0,267 0,465 0,544
Среднее значение: 0,953 0,266 0,489 0,519
Отклонение: 0,015 0,004 0,063 0,065
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,4 2,1 1,8
1:11” 2,0 1,7 1,5
1:12” 1,7 1,5 1,3
1:13” 1,4 1,2 1,1
491
Berger .308 калибр 175 гран Long Range ВТ
Размеры взяты из партии №1383
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,07 калибров
Поперечная нагрузка 0,264 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,362 0,985 0,268 0,548 0,481
2000 / 1,79 0,316 1,008 0,262 0,507 0,520
2500 / 2,23 0,284 1,000 0,264 0,502 0,525
3000 / 2,68 0,261 1,003 0,263 0,492 0,536
Среднее значение: 0,999 0,264 0,512 0,515
Отклонение: 0,022 0,006 0,056 0,054
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,58 2,25 1,95
1:11” 2,13 1,86 1,61
1:12” 1,79 1,56 м
1:13” 1,52 1,33 1,15
492
Berger .308 калибр 175 гран VLD
Размеры взяты из партии №667
0 5
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,391 1,064 0,248 0,591 0,446
2000 / 1,79 0,330 1,054 0,250 0,530 0,497
2500 / 2,23 0,290 1,020 0,258 0,512 0,515
3000 / 2,68 0,261 1,002 0,263 0,491 0,536
Среднее значение: 1 ,035 0,255 0,531 0,498
Отклонение: 0,062 0,015 0,100 0,091
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,52 2,20 1,91
1:11” 2,09 1,82 1,58
1:12” 1,75 1,53 М
1:13” 1,49 1,30 1,13
493
Berger .308 калибр 175 гран Tactical
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,373 1,015 0,260 0,564 0,467
2000 / 1,79 0,323 1,030 0,256 0,518 0,509
2500 / 2,23 0,289 1,015 0,260 0,510 0,517
3000 / 2,68 0,263 1,014 0,260 0,497 0,530
Среднее значение: 1 ,018 0,259 0,522 0,506
Отклонение: 0,016 0,004 0,067 0,063
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,64 2,31 1,99
1:11” 2,18 1,91 1,65
1:12” 1,83 1,60 1,39
1:13” 1,56 1,36 1,18
494
Berger .308 калибр 185 гран VLD
Размеры взяты из партии №823
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,376 1,025 0,272 0,570 0,489
2000 / 1,79 0,317 1,012 0,275 0,509 0,547
2500 / 2,23 0,278 0,977 0,285 0,491 0,568
3000 / 2,68 0,249 0,958 0,291 0,470 0,593
Среднее значение: 0,993 0,281 0,510 0,549
Отклонение: 0,068 0,019 0,100 0,105
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,19 1,92 1,66
1:11” 1,81 1,58 1,37
1:12” 1,52 1,33 1,15
1:13” 1,30 1,13 0,98
495
Berger .308 калибр 185 гран Long Range ВТ
Размеры взяты из партии №1520
Размер выборки 10 Радиус оживала 9,13 калибров
Поперечная нагрузка 0,279 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,95
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,362 0,986 0,283 0,548 0,509
2000 / 1,79 0,312 0,997 0,279 0,502 0,555
2500 / 2,23 0,279 0,981 0,284 0,493 0,565
3000 / 2,68 0,254 0,977 0,285 0,479 0,582
Среднее значение: 0,985 0,283 0,505 0,553
Отклонение: 0,020 0,006 0,069 0,073
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,31 2,02 1,75
1:11” 1,91 1,67 1,44
1:12” 1,61 1,40 1,21
1:13” 1,37 1,20 1,03
496
Berger .308 калибр 185 гран Hybrid
Размеры взяты из партии №2791
Размер выборки 15 Радиус оживала н/д
Поперечная нагрузка 0,279 фунтов/дюйм2 Rt/R н/д
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,350 0,954 0,292 0,531 0,525
2000 / 1,79 0,303 0,968 0,288 0,487 0,572
2500 / 2,23 0,271 0,955 0,292 0,480 0,581
3000 / 2,68 0,248 0,953 0,292 0,467 0,596
Среднее значение: 0,958 0,291 0,491 0,569
Отклонение: 0,015 0,005 0,063 0,071
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 1,95 1,70 1,47
1:11” 1,61 1,41 1,22
1:12” М 1,18 1,02
1:13” 1,15 1,01 0,87
497
Berger .308 калибр 190 гран VLD
1386
Размеры взяты из партии №944
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,366 0,996 0,287 0,554 0,517
2000 / 1,79 0,312 0,997 0,287 0,502 0,570
2500 / 2,23 0,277 0,973 0,294 0,489 0,586
3000 / 2,68 0,250 0,963 0,297 0,472 0,606
Среднее значение: 0,982 0,291 0,504 0,570
Отклонение: 0,034 0,010 0,082 0,090
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,22 1,94 1,67
1:11” 1,83 1,60 1,38
1:12” 1,54 М 1,16
1:13” 1,31 1,15 0,99
498
Berger .308 калибр 200 гран Hybrid
Размеры взяты из партии №2923
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,345 0,939 0,321 0,522 0,577
2000 / 1,79 0,299 0,953 0,316 0,479 0,628
2500 / 2,23 0,267 0,939 0,321 0,472 0,638
3000 / 2,68 0,244 0,938 0,321 0,460 0,655
Среднее значение: 0,944 0,320 0,484 0,624
Отклонение: 0,015 0,005 0,062 0,072
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 1,85 1,62 1,40
1:11” 1,53 М 1,16
1:12” 1,29 1,12 0,97
1:13” 1,10 0,96 0,83
499
Berger .308 калибр 210 гран VLD
Размеры взяты из партии №1130
Размер выборки 17 Радиус оживала 14,30 калибров
Поперечная нагрузка 0,316 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,52
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,356 0,969 0,326 0,539 0,587
2000 / 1,79 0,311 0,993 0,318 0,500 0,633
2500 / 2,23 0,281 0,987 0,320 0,496 0,638
3000 / 2,68 0,258 0,991 0,319 0,486 0,651
Среднее значение: 0,985 0,321 0,505 0,627
Отклонение: 0,024 0,008 0,053 0,064
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 1,98 1,73 1,50
1:11” 1,64 1,43 1,24
1:12” М 1,20 1,04
1:13” 1,17 1,03 0,89
500
Berger .308 калибр 210 гран Long Range ВТ
Размеры взяты из партии №1777
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,370 1,009 0,313 0,561 0,564
2000 / 1,79 0,315 1,004 0,315 0,505 0,626
2500 / 2,23 0,277 0,976 0,324 0,490 0,645
3000 / 2,68 0,250 0,962 0,329 0,472 0,670
Среднее значение: 0,988 0,320 0,507 0,626
Отклонение: 0,047 0,015 0,089 0,106
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,08 1,81 1,57
1:11” 1,72 1,50 1,30
1:12” 1,44 1,26 1,09
1:13” 1,23 1,07 0,93
501
Sierra .308 калибр 155 гран Palma (2155)
Размеры взяты из партии №003125976
Размер выборки 14 Радиус оживала 7,0 калибров
Поперечная нагрузка 0,233 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,91
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,395 1,076 0,217 0,598 0,390
2000 / 1,79 0,345 1,102 0,212 0,554 0,421
2500 / 2,23 0,311 1,094 0,213 0,550 0,425
3000 / 2,68 0,286 1,099 0,212 0,538 0,433
Среднее значение: 1 ,092 0,214 0,560 0,417
Отклонение: 0,026 0,005 0,059 0,043
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 3,25 2,84 2,45
1:11” 2,69 2,35 2,03
1:12” 2,26 1,97 1,70
1:13” 1,92 1,68 1,45
502
Sierra .308 калибр 155 гран Palma (2156)
Номер партии неизвестен
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,05 калибров
Поперечная нагрузка 0,233 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,94
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,380 1,034 0,226 0,575 0,406
2000 / 1,79 0,324 1,033 0,226 0,520 0,449
2500 / 2,23 0,286 1,007 0,232 0,506 0,461
3000 / 2,68 0,259 0,996 0,234 0,488 0,478
Среднее значение: 1 ,018 0,229 0,522 0,449
Отклонение: 0,038 0,009 0,087 0,072
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,68 2,34 2,02
1:11” 2,21 1,93 1,67
1:12” 1,86 1,62 1,40
1:13” 1,58 1,38 1,20
503
Sierra .308 калибр 168 гран Match King
Размеры взяты из партии №29414
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,19 калибров
Поперечная нагрузка 0,253 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,90
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,441 1,201 0,211 0,667 0,379
2000 / 1,79 0,371 1,184 0,214 0,596 0,425
2500 / 2,23 0,325 1,142 0,222 0,574 0,441
3000 / 2,68 0,291 1,119 0,226 0,549 0,461
Среднее значение: 1 ,161 0,218 0,596 0,427
Отклонение: 0,081 0,015 0,1 19 0,082
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,87 2,50 2,17
1:11” 2,37 2,07 1,79
1:12” 1,99 1,74 1,50
1:13” 1,70 1,48 1,28
504
Sierra .308 калибр 173 гран FMJBT
Размер выборки 13 Радиус оживала 7,06 калибров
Поперечная нагрузка 0,261 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,94
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,380 1,036 0,252 0,576 0,453
2000 / 1,79 0,329 1,051 0,248 0,529 0,493
2500 / 2,23 0,295 1,036 0,251 0,520 0,501
3000 / 2,68 0,269 1,034 0,252 0,507 0,514
Среднее значение: 1 ,039 0,251 0,533 0,490
Отклонение: 0,017 0,004 0,069 0,061
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,46 2,15 1,86
1:11” 2,03 1,77 1,53
1:12” 1,71 1,49 1,29
1:13” 1,45 1,27 1,10
505
Sierra .308 калибр 175 гран Match King
Размеры взяты из партии №003843112
Размер выборки 18 Радиус оживала 7,0 калибров
Поперечная нагрузка 0,264 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,394 1,073 0,246 0,596 0,442
2000 / 1,79 0,343 1,095 0,241 0,551 0,478
2500 / 2,23 0,308 1,085 0,243 0,545 0,484
3000 / 2,68 0,283 1,087 0,242 0,533 0,495
Среднее значение: 1 ,085 0,243 0,556 0,475
Отклонение: 0,022 0,005 0,064 0,053
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,82 2,46 2,13
1:11” 2,33 2,03 1,76
1:12” 1,96 1,71 1,48
1:13” 1,67 1,46 1,26
506
Sierra .308 калибр 180 гран Match King
Размеры взяты из партии №0035486206245
6.5 1 1.5 2 2.5 3
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,373 1,017 0,267 0,565 0,480
2000 / 1,79 0,342 1,091 0,248 0,549 0,494
2500 / 2,23 0,320 1,124 0,241 0,565 0,480
3000 / 2,68 0,302 1,163 0,233 0,570 0,475
Среднее значение: 1 ,099 0,247 0,562 0,482
Отклонение: 0,146 0,034 0,021 0,018
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,66 2,32 2,01
1:11” 2,20 1,92 1,66
1:12” 1,85 1,61 1,40
1:13” 1,57 1,38 1,19
507
Sierra .308 калибр 190 гран Match King
Размеры взяты из партии №002323479
Размер выборки 17 Радиус оживала 7,0 калибров
Поперечная нагрузка 0,286 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,0
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,393 1,070 0,267 0,595 0,481
2000 / 1,79 0,339 1,082 0,264 0,545 0,525
2500 / 2,23 0,303 1,065 0,269 0,535 0,535
3000 / 2,68 0,276 1,061 0,270 0,520 0,550
Среднее значение: 1 ,070 0,268 0,549 0,523
Отклонение: 0,021 0,005 0,074 0,069
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,38 2,08 1,79
1:11” 1,96 1,72 1,48
1:12” 1,65 1,44 1,25
1:13” 1,41 1,23 1,06
508
Sierra .308 калибр 200 гран Match King
Рисунок отсутствует.
Для расчета ФГС взята длина пули, равная 1,393"
Размер выборки 5 Радиус оживала н/д
Поперечная нагрузка 0,301 фунтов/дюйм2 Rt/R н/д
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,400 1,089 0,276 0,605 0,497
2000 / 1,79 0,338 1,077 0,280 0,542 0,556
2500 / 2,23 0,296 1,041 0,289 0,523 0,576
3000 / 2,68 0,266 1,023 0,295 0,501 0,601
Среднее значение: 1 ,058 0,285 0,543 0,557
Отклонение: 0,067 0,018 0,104 0,103
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,30 2,01 1,74
1:11” 1,90 1,66 1,43
1:12” 1,60 м 1,21
1:13” 1,36 1,19 1,03
509
Sierra .308 калибр 210 гран Match King
Номер партии неизвестен
Размер выборки 5 Радиус оживала 13,80 калибров
Поперечная нагрузка 0,316 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,62
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,379 1,033 0,306 0,574 0,551
2000 / 1,79 0,319 1,019 0,310 0,513 0,617
2500 / 2,23 0,280 0,984 0,321 0,494 0,640
3000 / 2,68 0,251 0,965 0,328 0,473 0,668
Среднее значение: 1 ,000 0,316 0,514 0,619
Отклонение: 0,067 0,021 0,101 0,1 17
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,03 1,77 1,53
1:11” 1,68 1,47 1,27
1:12” 1,41 1,23 1,07
1:13” 1,20 1,05 0,91
510
Sierra .308 калибр 220 гран Match King
Размеры взяты из партии №0039477615817
Размер выборки 10 Радиус оживала 6,82 калибров
Поперечная нагрузка 0,331 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,95
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,400 1,089 0,304 0,605 0,547
2000 / 1,79 0,340 1,086 0,305 0,546 0,607
2500 / 2,23 0,300 1,056 0,314 0,530 0,625
3000 / 2,68 0,271 1,042 0,318 0,511 0,648
Среднее значение: 1 ,068 0,310 0,548 0,607
Отклонение: 0,047 0,014 0,094 0,101
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,08 1,82 1,57
1:11” 1,72 1,50 1,30
1:12” 1,45 1,26 1,09
1:13” 1,23 1,08 0,93
511
Sierra .308 калибр 240 гран Match King
Размеры взяты из партии №0035667661313
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,2 калибров
Поперечная нагрузка 0,361 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,89
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,371 1,012 0,357 0,562 0,643
2000 / 1,79 0,340 1,085 0,333 0,546 0,662
2500 / 2,23 0,317 1,116 0,324 0,561 0,644
3000 / 2,68 0,300 1,154 0,313 0,566 0,639
Среднее значение: 1 ,092 0,332 0,559 0,647
Отклонение: 0,143 0,044 0,020 0,024
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 1,87 1,63 1,41
1:11” 1,55 М 1,17
1:12” м 1,14 0,98
1:13” 1,11 0,97 0,84
512
Sierra .308 калибр 165 гран Game King
Размеры взяты из партии №004680245
Размер выборки 5 Радиус оживала 6,95 калибров
Поперечная нагрузка 0,249 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,441 1,202 0,207 0,668 0,372
2000 / 1,79 0,373 1,190 0,209 0,599 0,415
2500 / 2,23 0,328 1,152 0,216 0,579 0,429
3000 / 2,68 0,294 1,133 0,219 0,555 0,448
Среднее значение: 1 ,169 0,213 0,600 0,416
Отклонение: 0,069 0,013 0,1 13 0,075
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,95 2,58 2,23
1:11” 2,44 2,13 1,84
1:12” 2,05 1,79 1,55
1:13” 1,75 1,53 1,32
513
Sierra .308 калибр 180 гран Game King
Размеры взяты из партии №0036195825817
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,394 1,073 0,253 0,596 0,455
2000 / 1,79 0,352 1,122 0,242 0,564 0,480
2500 / 2,23 0,322 1,132 0,239 0,569 0,477
3000 / 2,68 0,299 1,152 0,235 0,565 0,480
Среднее значение: 1 ,120 0,242 0,574 0,473
Отклонение: 0,079 0,017 0,032 0,026
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,60 2,27 1,97
1:11” 2,15 1,88 1,62
1:12” 1,81 1,58 1,36
1:13” 1,54 1,34 1,16
514
Sierra .308 калибр 200 гран Game King
Номер партии неизвестен
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,392 1,068 0,282 0,593 0,508
2000 / 1,79 0,332 1,059 0,284 0,533 0,565
2500 / 2,23 0,292 1,026 0,294 0,516 0,584
3000 / 2,68 0,263 1,010 0,298 0,495 0,608
Среднее значение: 1 ,041 0,290 0,534 0,566
Отклонение: 0,058 0,016 0,098 0,101
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,28 1,99 1,72
1:11” 1,88 1,65 1,42
1:12” 1,58 М 1,20
1:13” 1,35 1,18 1,02
515
Nosier .308 калибр 125 гран Ballistic Tip
Номер партии неизвестен
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,423 1,152 0,163 0,640 0,294
2000 / 1,79 0,359 1,147 0,164 0,577 0,326
2500 / 2,23 0,317 1,115 0,169 0,560 0,336
3000 / 2,68 0,286 1,100 0,171 0,539 0,349
Среднее значение: 1 ,128 0,167 0,579 0,326
Отклонение: 0,051 0,008 0,101 0,055
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 3,07 2,68 2,32
1:11” 2,54 2,22 1,92
1:12” 2,13 1,86 1,61
1:13” 1,82 1,59 1,37
516
Nosier .308 калибр 150 гран Ballistic Tip
Размеры взяты из партии №1210-3431211
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,418 1,137 0,199 0,632 0,357
2000 / 1,79 0,355 1,133 0,199 0,570 0,396
2500 / 2,23 0,313 1,102 0,205 0,554 0,408
3000 / 2,68 0,283 1,088 0,208 0,533 0,424
Среднее значение: 1 ,1 15 0,203 0,572 0,396
Отклонение: 0,050 0,009 0,099 0,066
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,48 2,17 1,88
1:11” 2,05 1,79 1,55
1:12” 1,72 1,51 1,30
1:13” 1,47 1,28 1,11
517
Nosier .308 калибр 165 гран Ballistic Tip
Номер партии неизвестен
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,48 калибров
Поперечная нагрузка 0,249 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,416 1,133 0,219 0,630 0,395
2000 / 1,79 0,350 1,117 0,222 0,562 0,442
2500 / 2,23 0,307 1,078 0,230 0,542 0,459
3000 / 2,68 0,275 1,057 0,235 0,518 0,479
Среднее значение: 1 ,096 0,227 0,563 0,444
Отклонение: 0,075 0,016 0,1 1 1 0,085
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,32 2,02 1,75
1:11” 1,91 1,67 1,45
1:12” 1,61 1,41 1,22
1:13” 1,37 1,20 1,04
518
Nosier .308 калибр 180 гран Ballistic Tip
Номер партии неизвестен
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,0 калибров
Поперечная нагрузка 0,271 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
0.5
0 I1----->------i-------i-------i-------i
0.5 1 1.5 2 2.5 3
Max
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,424 1,155 0,235 0,642 0,422
2000 / 1,79 0,359 1,146 0,237 0,576 0,470
2500 / 2,23 0,316 1,110 0,244 0,558 0,486
3000 / 2,68 0,284 1,093 0,248 0,536 0,506
Среднее значение: 1 ,126 0,241 0,578 0,471
Отклонение: 0,063 0,013 0,106 0,084
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,14 1,87 1,62
1:11” 1,77 1,55 М
1:12” 1,49 М 1,12
1:13” 1,27 1,11 0,96
519
Nosier .308 калибр 155 гран Custom Competition
Max
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,402 1,095 0,213 0,608 0,384
2000 / 1,79 0,348 1,110 0,210 0,559 0,418
2500 / 2,23 0,311 1,095 0,213 0,550 0,424
3000 / 2,68 0,284 1,093 0,214 0,536 0,436
Среднее значение: 1 ,098 0,213 0,563 0,415
Отклонение: 0,017 0,003 0,073 0,052
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 3,14 2,74 2,37
1:11” 2,59 2,26 1,96
1:12” 2,18 1,90 1,65
1:13” 1,86 1,62 1,40
520
Nosier .308 калибр 168 гран Custom Competition
Размеры взяты из партии №JE29F15-2
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,418 1,138 0,222 0,633 0,400
2000 / 1,79 0,366 1,168 0,217 0,588 0,430
2500 / 2,23 0,330 1,162 0,218 0,584 0,433
3000 / 2,68 0,304 1,169 0,217 0,573 0,442
Среднее значение: 1 ,159 0,218 0,594 0,426
Отклонение: 0,030 0,006 0,060 0,042
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 3,07 2,68 2,32
1:11” 2,54 2,22 1,92
1:12” 2,13 1,86 1,61
1:13” 1,82 1,59 1,37
521
Nosier .308 калибр 165 гран Partition
Размеры взяты из партии №EE09F1-2
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,464 1,264 0,197 0,702 0,354
2000 / 1,79 0,414 1,323 0,188 0,666 0,373
2500 / 2,23 0,380 1,336 0,186 0,671 0,370
3000 / 2,68 0,354 1,361 0,183 0,667 0,373
Среднее значение: 1 ,321 0,188 0,677 0,367
Отклонение: 0,097 0,014 0,037 0,020
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 3,12 2,72 2,35
1:11” 2,57 2,25 1,95
1:12” 2,16 1,89 1,63
1:13” 1,84 1,61 1,39
522
Nosier .308 калибр 180 гран Partition
Номер партии неизвестен
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,95 калибров
Поперечная нагрузка 0,271 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,91
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,520 1,415 0,192 0,787 0,345
2000 / 1,79 0,463 1,478 0,183 0,744 0,364
2500 / 2,23 0,424 1,491 0,182 0,749 0,362
3000 / 2,68 0,394 1,516 0,179 0,743 0,365
Среднее значение: 1 ,475 0,184 0,756 0,359
Отклонение: 0,101 0,013 0,044 0,020
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 3,28 2,86 2,48
1:11” 2,71 2,37 2,05
1:12” 2,28 1,99 1,72
1:13” 1,94 1,69 1,46
523
Nosier .308 калибр 200 гран Partition
Размеры взяты из партии №HD07F2-1
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,411 1,119 0,269 0,622 0,484
2000 / 1,79 0,377 1,202 0,251 0,605 0,498
2500 / 2,23 0,352 1,238 0,243 0,622 0,484
3000 / 2,68 0,333 1,281 0,235 0,628 0,480
Среднее значение: 1 ,210 0,250 0,619 0,487
Отклонение: 0,162 0,034 0,023 0,019
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,48 2,17 1,88
1:11” 2,05 1,79 1,55
1:12” 1,73 1,51 1,30
1:13” 1,47 1,28 1,11
524
Nosier .308 калибр 165 гран Accubond
Номер партии неизвестен
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,87 калибров
Поперечная нагрузка 0,249 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,413 1,124 0,221 0,625 0,398
2000 / 1,79 0,349 1,112 0,223 0,560 0,444
2500 / 2,23 0,306 1,076 0,231 0,540 0,460
3000 / 2,68 0,275 1,057 0,235 0,518 0,480
Среднее значение: 1 ,092 0,228 0,561 0,445
Отклонение: 0,068 0,014 0,107 0,082
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,21 1,93 1,67
1:11” 1,83 1,60 1,38
1:12” 1,54 М 1,16
1:13” 1,31 1,14 0,99
525
Nosier .308 калибр 180 гран Accubond
Номер партии неизвестен
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,413 1,126 0,241 0,626 0,433
2000 / 1,79 0,351 1,120 0,242 0,564 0,481
2500 / 2,23 0,309 1,088 0,249 0,547 0,496
3000 / 2,68 0,279 1,073 0,253 0,526 0,516
Среднее значение: 1 ,102 0,246 0,565 0,481
Отклонение: 0,054 0,012 0,100 0,082
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,07 1,81 1,57
1:11” 1,71 1,50 1,29
1:12” 1,44 1,26 1,09
1:13” 1,23 1,07 0,93
526
Nosier .308 калибр 200 гран Accubond
Номер партии неизвестен
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,411 1,120 0,269 0,623 0,484
2000 / 1,79 0,356 1,137 0,265 0,572 0,527
2500 / 2,23 0,319 1,121 0,269 0,563 0,535
3000 / 2,68 0,291 1,119 0,269 0,548 0,549
Среднее значение: 1 ,124 0,268 0,577 0,524
Отклонение: 0,018 0,004 0,074 0,066
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 1,89 1,65 1,43
1:11” 1,56 М 1,18
1:12” 1,31 1,15 0,99
1:13” 1,12 0,98 0,84
527
Hornady .308 калибр 155 гран Атах
Размеры взяты из партии №30312
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,54 калибров
Поперечная нагрузка 0,233 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,57
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,417 1,137 0,205 0,632 0,369
2000 / 1,79 0,351 1,121 0,208 0,564 0,414
2500 / 2,23 0,307 1,082 0,216 0,543 0,430
3000 / 2,68 0,276 1,061 0,220 0,520 0,449
Среднее значение: 1 ,100 0,212 0,565 0,415
Отклонение: 0,076 0,015 0,1 12 0,080
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,63 2,29 1,98
1:11” 2,17 1,90 1,64
1:12” 1,82 1,59 1,38
1:13” 1,55 1,36 1,17
528
Hornady .308 калибр 168 гран Атах
Размеры взяты из партии №2080203
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,48 калибров
Поперечная нагрузка 0,253 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,58
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,414 1,128 0,224 0,627 0,403
2000 / 1,79 0,351 1,120 0,226 0,564 0,449
2500 / 2,23 0,309 1,086 0,233 0,546 0,464
3000 / 2,68 0,278 1,070 0,237 0,524 0,483
Среднее значение: 1 ,101 0,230 0,565 0,450
Отклонение: 0,059 0,012 0,103 0,079
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,46 2,15 1,86
1:11” 2,03 1,77 1,53
1:12” 1,71 1,49 1,29
1:13” 1,45 1,27 1,10
529
Hornady .308 калибр 178 гран Атах
Размеры взяты из партии №2080527
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,59 калибров
Поперечная нагрузка 0,268 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,56
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,415 1,130 0,237 0,628 0,427
2000 / 1,79 0,355 1,134 0,236 0,571 0,470
2500 / 2,23 0,315 1,109 0,242 0,557 0,481
3000 / 2,68 0,286 1,099 0,244 0,539 0,498
Среднее значение: 1 ,1 18 0,240 0,574 0,469
Отклонение: 0,035 0,008 0,089 0,071
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,40 2,10 1,81
1:11” 1,98 1,73 1,50
1:12” 1,67 1,46 1,26
1:13” 1,42 1,24 1,07
530
Hornady .308 калибр 208 гран Атах
Размеры взяты из партии №2080070
Размер выборки 5 Радиус оживала 11,47 калибров
Поперечная нагрузка 0,313 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,68
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,354 0,963 0,325 0,535 0,585
2000 / 1,79 0,306 0,977 0,321 0,492 0,637
2500 / 2,23 0,274 0,964 0,325 0,484 0,647
3000 / 2,68 0,250 0,962 0,326 0,472 0,664
Среднее значение: 0,966 0,324 0,496 0,633
Отклонение: 0,015 0,005 0,064 0,079
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 1,82 1,58 м
1:11” 1,50 1,31 1,13
1:12” 1,26 1,10 0,95
1:13” 1,07 0,94 0,81
531
Hornady .308 калибр 150 гран SST
Размеры взяты из партии №2071086
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,409 1,113 0,203 0,619 0,365
2000 / 1,79 0,349 1,112 0,203 0,560 0,404
2500 / 2,23 0,308 1,084 0,208 0,545 0,415
3000 / 2,68 0,279 1,072 0,211 0,525 0,430
Среднее значение: 1 ,095 0,206 0,562 0,403
Отклонение: 0,041 0,008 0,093 0,065
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,63 2,30 1,99
1:11” 2,18 1,90 1,64
1:12” 1,83 1,60 1,36
1:13” 1,56 1,36 1,18
532
Hornady .308 калибр 165 гран SST
Размеры взяты из партии №2071017
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,416 1,132 0,219 0,629 0,395
2000 / 1,79 0,354 1,128 0,220 0,568 0,438
2500 / 2,23 0,312 1,097 0,227 0,551 0,451
3000 / 2,68 0,281 1,082 0,230 0,531 0,468
Среднее значение: 1 ,1 10 0,224 0,570 0,438
Отклонение: 0,050 0,010 0,099 0,074
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,46 2,15 1,86
1:11” 2,03 1,77 1,53
1:12” 1,71 1,49 1,29
1:13” 1,45 1,27 1,10
533
Hornady .308 калибр 150 гран BTSP
Размеры взяты из партии №96-020
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,447 1,217 0,186 0,676 0,334
2000 / 1,79 0,408 1,302 0,174 0,655 0,345
2500 / 2,23 0,380 1,337 0,169 0,672 0,336
3000 / 2,68 0,359 1,381 0,164 0,677 0,334
Среднее значение: 1 ,309 0,173 0,670 0,337
Отклонение: 0,163 0,022 0,022 0,01 1
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 3,44 3,01 2,60
1:11” 2,84 2,48 2,15
1:12” 2,39 2,09 1,80
1:13” 2,04 1,78 1,54
534
Hornady .308 калибр 190 гран BTSP
Размеры взяты из партии №2060308
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,412 1,122 0,255 0,623 0,459
2000 / 1,79 0,376 1,199 0,239 0,603 0,474
2500 / 2,23 0,350 1,231 0,233 0,618 0,463
3000 / 2,68 0,330 1,270 0,225 0,622 0,460
Среднее значение: 1 ,205 0,238 0,617 0,464
Отклонение: 0,148 0,030 0,020 0,015
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,50 2,19 1,89
1:11” 2,07 1,81 1,56
1:12” 1,74 1,52 1,31
1:13” 1,48 1,29 1,12
535
Hornady .308 калибр 168 гран HPBT
Размеры взяты из партии №2080097
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,432 1,177 0,215 0,654 0,387
2000 / 1,79 0,365 1,164 0,217 0,586 0,432
2500 / 2,23 0,320 1,125 0,225 0,565 0,447
3000 / 2,68 0,287 1,105 0,229 0,542 0,467
Среднее значение: 1 ,143 0,222 0,587 0,433
Отклонение: 0,071 0,014 0,1 12 0,080
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,75 2,41 2,08
1:11” 2,28 1,99 1,72
1:12” 1,91 1,67 1,45
1:13” 1,63 1,42 1,23
536
Hornady .308 калибр 178 гран НРВТ Match
Размеры взяты из партии №2100474
Размер выборки 7 Радиус оживала 11,63 калибров
Поперечная нагрузка 0,268 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,70
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,382 1,040 0,258 0,578 0,464
2000 / 1,79 0,330 1,055 0,254 0,531 0,505
2500 / 2,23 0,296 1,040 0,258 0,522 0,513
3000 / 2,68 0,270 1,038 0,258 0,509 0,527
Среднее значение: 1 ,043 0,257 0,535 0,502
Отклонение: 0,017 0,004 0,069 0,063
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,24 1,96 1,69
1:11” 1,85 1,62 1,40
1:12” 1,56 М 1,18
1:13” 1,33 1,16 1,00
537
Dietlein .308 калибр 155.5 гран ULD
Размеры взяты из партии №21
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,367 1,000 0,234 0,556 0,421
2000 / 1,79 0,318 1,015 0,231 0,511 0,459
2500 / 2,23 0,284 1,001 0,234 0,503 0,466
3000 / 2,68 0,260 0,999 0,234 0,490 0,478
Среднее значение: 1 ,004 0,233 0,515 0,456
Отклонение: 0,016 0,004 0,066 0,057
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,39 2,09 1,81
1:11” 1,97 1,73 1,49
1:12” 1,66 1,45 1,25
1:13” 1,41 1,24 1,07
538
Dietlein .308 калибр 168 гран ULD
Размеры взяты из партии №14
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,366 0,998 0,254 0,555 0,456
2000 / 1,79 0,317 1,012 0,250 0,509 0,497
2500 / 2,23 0,284 0,998 0,253 0,502 0,504
3000 / 2,68 0,259 0,996 0,254 0,488 0,518
Среднее значение: 1 ,001 0,253 0,514 0,494
Отклонение: 0,016 0,004 0,066 0,062
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,36 2,06 1,78
1:11” 1,95 1,70 1,47
1:12” 1,64 1,43 1,24
1:13” 1,40 1,22 1,05
539
Dietlein .308 калибр 173 гран ULD
Размеры взяты из партии №19
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,391 1,066 0,244 0,593 0,440
2000 / 1,79 0,339 1,082 0,241 0,544 0,479
2500 / 2,23 0,303 1,067 0,244 0,536 0,486
3000 / 2,68 0,277 1,065 0,245 0,522 0,499
Среднее значение: 1 ,070 0,244 0,549 0,476
Отклонение: 0,017 0,004 0,071 0,060
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,43 2,12 1,83
1:11” 2,01 1,75 1,52
1:12” 1,69 1,47 1,27
1:13” 1,44 1,26 1,09
540
Dietlein .308 калибр 175 гран ULD
Размеры взяты из партии №16PW
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,391 1,065 0,247 0,592 0,445
2000 / 1,79 0,339 1,080 0,244 0,544 0,485
2500 / 2,23 0,303 1,065 0,247 0,535 0,492
3000 / 2,68 0,276 1,063 0,248 0,521 0,506
Среднее значение: 1 ,069 0,247 0,548 0,482
Отклонение: 0,017 0,004 0,071 0,060
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,43 2,12 1,83
1:11” 2,01 1,75 1,52
1:12” 1,69 1,47 1,27
1:13” 1,44 1,26 1,09
Кажется, что на графике зависимости драг-коэффициента от скорости пули находится только одна точка, однако
там пять точек, тесно группирующихся вместе. Это означает хорошие чистые тестовые данные и пулю с постоян-
ным БК.
541
Dietlein .308 калибр 185 гран ULD
Размеры взяты из партии №18
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,374 1,019 0,273 0,566 0,492
2000 / 1,79 0,324 1,034 0,269 0,520 0,536
2500 / 2,23 0,290 1,020 0,273 0,512 0,544
3000 / 2,68 0,265 1,018 0,274 0,499 0,559
Среднее значение: 1 ,023 0,272 0,524 0,532
Отклонение: 0,016 0,004 0,068 0,067
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,21 1,93 1,67
1:11” 1,82 1,59 1,38
1:12” 1,53 М 1,16
1:13” 1,31 1,14 0,99
542
Dietlein .308 калибр 190 гран ULD
Размеры взяты из партии №12-1
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,376 1,024 0,279 0,569 0,503
2000 / 1,79 0,326 1,039 0,275 0,523 0,547
2500 / 2,23 0,291 1,024 0,279 0,515 0,556
3000 / 2,68 0,266 1,022 0,280 0,501 0,571
Среднее значение: 1 ,027 0,279 0,527 0,544
Отклонение: 0,016 0,004 0,068 0,068
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,23 1,95 1,69
1:11” 1,85 1,61 1,39
1:12” 1,55 м 1,17
1:13” 1,32 1,15 1,00
543
Lapua .308 калибр 155 гран Scenar
Размеры взяты из партии №4PL7073
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,372 1,015 0,230 0,564 0,414
2000 / 1,79 0,315 1,006 0,232 0,506 0,461
2500 / 2,23 0,277 0,974 0,240 0,489 0,477
3000 / 2,68 0,249 0,958 0,244 0,470 0,497
Среднее значение: 0,988 0,236 0,507 0,462
Отклонение: 0,057 0,014 0,094 0,083
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,22 1,94 1,68
1:11” 1,83 1,60 1,39
1:12” 1,54 М 1,16
1:13” 1,31 1,15 0,99
544
Lapua .308 калибр 167 гран Scenar
Размеры взяты из партии №4PL7069
Размер выборки 5 Радиус оживала 6,18 калибров
Поперечная нагрузка 0,252 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,434 1,182 0,213 0,657 0,383
2000 / 1,79 0,370 1,181 0,213 0,594 0,423
2500 / 2,23 0,327 1,151 0,219 0,578 0,435
3000 / 2,68 0,296 1,138 0,221 0,558 0,451
Среднее значение: 1 ,163 0,216 0,597 0,423
Отклонение: 0,044 0,008 0,099 0,068
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,71 2,37 2,05
1:11” 2,24 1,96 1,69
1:12” 1,88 1,65 1,42
1:13” 1,61 1,40 1,21
545
Lapua .308 калибр 185 гран Scenar
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,428 1,164 0,239 0,647 0,430
2000 / 1,79 0,361 1,151 0,242 0,579 0,481
2500 / 2,23 0,316 1,112 0,251 0,559 0,499
3000 / 2,68 0,284 1,091 0,255 0,535 0,521
Среднее значение: 1 ,130 0,247 0,580 0,483
Отклонение: 0,073 0,016 0,1 12 0,090
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,57 2,24 1,94
1:11” 2,12 1,85 1,60
1:12” 1,78 1,56 М
1:13” 1,52 1,33 1,15
546
Lapua .308 калибр 185 гран FMJBT (D46)
Размеры взяты из партии №Р00389601
Размер выборки 10 Радиус оживала 6,42
Поперечная нагрузка 0,279 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,98
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,393 1,069 0,261 0,594 0,469
2000 / 1,79 0,342 1,091 0,255 0,549 0,508
2500 / 2,23 0,307 1,081 0,258 0,543 0,513
3000 / 2,68 0,281 1,083 0,257 0,531 0,525
Среднее значение: 1 ,081 0,258 0,554 0,504
Отклонение: 0,022 0,005 0,064 0,056
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,55 2,23 1,93
1:11” 2,11 1,84 1,59
1:12” 1,77 1,55 м
1:13” 1,51 1,32 1,14
547
Lapua .308 калибр 200 гран FMJBT
Размеры взяты из партии №4Р1_7060
Размер выборки 5 Радиус оживала 4,70
Поперечная нагрузка 0,301 фунтов/дюйм2 Rt/R 1,00
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,418 1,139 0,265 0,633 0,476
2000 / 1,79 0,375 1,198 0,251 0,603 0,500
2500 / 2,23 0,345 1,215 0,248 0,610 0,493
3000 / 2,68 0,323 1,241 0,243 0,608 0,495
Среднее значение: 1 ,198 0,252 0,614 0,491
Отклонение: 0,102 0,022 0,030 0,024
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,57 2,25 1,94
1:11” 2,13 1,86 1,61
1:12” 1,79 1,56 м
1:13” 1,52 1,33 1,15
548
Barnes .308 калибр 168 гран TSX ВТ
Размеры взяты из партии №3302-2 325Н BS
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,467 1,271 0,199 0,706 0,358
2000 / 1,79 0,401 1,281 0,198 0,644 0,393
2500 / 2,23 0,357 1,256 0,201 0,631 0,401
3000 / 2,68 0,325 1,248 0,203 0,612 0,413
Среднее значение: 1 ,264 0,200 0,648 0,391
Отклонение: 0,032 0,005 0,095 0,055
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,28 1,99 1,72
1:11” 1,89 1,65 1,42
1:12” 1,58 М 1,20
1:13” 1,35 1,18 1,02
549
Barnes .308 калибр 168 гран TTSX ВТ
Размеры взяты из партии №3447-1 353Н CW
Размер выборки 5 Радиус оживала 9,96 калибров
Поперечная нагрузка 0,253 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,78
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,432 1,178 0,215 0,655 0,386
2000 / 1,79 0,365 1,164 0,217 0,585 0,432
2500 / 2,23 0,320 1,124 0,225 0,565 0,448
3000 / 2,68 0,287 1,103 0,229 0,541 0,468
Среднее значение: 1 ,142 0,222 0,586 0,434
Отклонение: 0,075 0,015 0,1 14 0,081
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 1,84 1,61 1,39
1:11” 1,52 м 1,15
1:12” 1,28 1,12 0,97
1:13” 1,09 0,95 0,82
550
Barnes .308 калибр 180 гран TSX ВТ
Размеры взяты из партии №3443А-1 005I LO
Размер выборки 5 Радиус оживала 14,36 калибров
Поперечная нагрузка 0,233 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,60
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,415 1,132 0,240 0,629 0,431
2000 / 1,79 0,372 1,186 0,229 0,597 0,454
2500 / 2,23 0,341 1,200 0,226 0,603 0,450
3000 / 2,68 0,318 1,223 0,222 0,599 0,452
Среднее значение: 1 ,185 0,229 0,607 0,447
Отклонение: 0,091 0,018 0,032 0,023
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,08 1,81 1,57
1:11” 1,72 1,50 1,30
1:12” 1,44 1,26 1,09
1:13” 1,23 1,07 0,93
551
JLK .308 калибр 155 гран VLD
Max
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,353 0,962 0,243 0,535 0,436
2000 / 1,79 0,309 0,985 0,237 0,496 0,471
2500 / 2,23 0,278 0,979 0,238 0,492 0,475
3000 / 2,68 0,255 0,983 0,238 0,482 0,485
Среднее значение: 0,977 0,239 0,501 0,467
Отклонение: 0,023 0,006 0,053 0,048
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,48 2,17 1,88
1:11” 2,05 1,79 1,55
1:12” 1,72 1,51 1,30
1:13” 1,47 1,28 1,11
552
JLK .308 калибр 210 гран VLD
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,375 1,022 0,310 0,568 0,557
2000 / 1,79 0,325 1,036 0,305 0,521 0,607
2500 / 2,23 0,291 1,022 0,309 0,513 0,616
3000 / 2,68 0,265 1,020 0,310 0,500 0,633
Среднее значение: 1 ,025 0,309 0,526 0,603
Отклонение: 0,016 0,005 0,068 0,076
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,05 1,79 1,55
1:11” 1,69 1,48 1,28
1:12” 1,42 1,24 1,08
1:13” 1,21 1,06 0,92
553
JLK .308 калибр 21 0 гран VLD LBT
0.5г........>........r-
0.45.........i........н
Max
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,337 0,918 0,345 0,510 0,620
2000 / 1,79 0,292 0,931 0,340 0,469 0,675
2500 / 2,23 0,261 0,918 0,344 0,461 0,686
3000 / 2,68 0,238 0,917 0,345 0,449 0,704
Среднее значение: 0,921 0,343 0,472 0,671
Отклонение: 0,015 0,005 0,061 0,084
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 1,97 1,72 1,49
1:11” 1,63 1,42 1,23
1:12” М 1,20 1,03
1:13” 1,17 1,02 0,88
554
Matrix .308 калибр 168 гран RBT
Размер выборки 5 Радиус оживала 10,32 калибров
Поперечная нагрузка 0,253 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,85
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,386 1,052 0,240 0,585 0,433
2000 / 1,79 0,334 1,067 0,237 0,537 0,471
2500 / 2,23 0,299 1,052 0,240 0,529 0,479
3000 / 2,68 0,273 1,051 0,241 0,515 0,491
Среднее значение: 1 ,056 0,240 0,541 0,468
Отклонение: 0,017 0,004 0,070 0,059
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,62 2,29 1,98
1:11” 2,17 1,89 1,64
1:12” 1,82 1,59 1,38
1:13” 1,55 1,36 1,17
555
Matrix .308 калибр 210 гран VLD
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,355 0,967 0,327 0,538 0,588
2000 / 1,79 0,308 0,981 0,322 0,494 0,640
2500 / 2,23 0,275 0,968 0,327 0,486 0,651
3000 / 2,68 0,251 0,966 0,327 0,473 0,668
Среднее значение: 0,971 0,326 0,498 0,637
Отклонение: 0,015 0,005 0,064 0,080
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,09 1,83 1,58
1:11” 1,73 1,51 1,31
1:12” 1,45 м 1,10
1:13” 1,24 1,08 0,94
556
Cutting Edge .308 калибр 180 гран HPBT
Max
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,405 1,104 0,246 0,614 0,442
2000 / 1,79 0,351 1,120 0,242 0,563 0,481
2500 / 2,23 0,314 1,104 0,245 0,555 0,489
3000 / 2,68 0,287 1,102 0,246 0,540 0,502
Среднее значение: 1 ,108 0,245 0,568 0,478
Отклонение: 0,018 0,004 0,073 0,060
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg)
Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 1,81 1,58 1,37
1:11” 1,50 1,31 1,13
1:12” 1,26 1,10 0,95
1:13” 1,07 0,94 0,81
557
.308 калибр 155 гран НВС (Австралия)
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,374 1,018 0,229 0,566 0,413
2000 / 1,79 0,316 1,007 0,232 0,507 0,461
2500 / 2,23 0,277 0,973 0,240 0,489 0,477
3000 / 2,68 0,249 0,956 0,244 0,469 0,498
Среднее значение: 0,989 0,236 0,508 0,462
Отклонение: 0,062 0,015 0,097 0,085
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,58 2,26 1,95
1:11” 2,14 1,87 1,61
1:12” 1,79 1,57 1,36
1:13” 1,53 1,34 1,15
558
РМР .308 калибр 155 гран НРВТ (Южная Африка)
--------------------------------------1.167
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,65 калибров
Поперечная нагрузка 0,233 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,90
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,390 1,063 0,220 0,591 0,395
2000 / 1,79 0,332 1,058 0,221 0,533 0,438
2500 / 2,23 0,292 1,029 0,227 0,517 0,452
3000 / 2,68 0,264 1,015 0,230 0,498 0,469
Среднее значение: 1 ,041 0,224 0,534 0,439
Отклонение: 0,048 0,010 0,093 0,074
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,97 2,59 2,24
1:11” 2,45 2,14 1,85
1:12” 2,06 1,80 1,56
1:13” 1,76 1,54 1,33
559
DRT .308 калибр 175 гран Frangible
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,421 1,146 0,230 0,637 0,414
2000 / 1,79 0,355 1,133 0,233 0,570 0,462
2500 / 2,23 0,311 1,095 0,241 0,550 0,479
3000 / 2,68 0,280 1,075 0,245 0,527 0,500
Среднее значение: 1 ,1 13 0,237 0,571 0,464
Отклонение: 0,071 0,015 0,1 10 0,086
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,97 2,59 2,24
1:11” 2,45 2,14 1,85
1:12” 2,06 1,80 1,56
1:13” 1,75 1,53 1,33
560
DRT .308 калибр 200 гран Frangible
Размер выборки 5 Радиус оживала 11,37 калибров
Поперечная нагрузка 0,301 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,52
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,384 1,047 0,288 0,582 0,518
2000 / 1,79 0,325 1,038 0,290 0,522 0,577
2500 / 2,23 0,286 1,005 0,300 0,505 0,596
3000 / 2,68 0,257 0,989 0,304 0,485 0,621
Среднее значение: 1 ,020 0,296 0,523 0,578
Отклонение: 0,057 0,017 0,097 0,103
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 2,84 2,48 2,14
1:11” 2,35 2,05 1,77
1:12” 1,97 1,72 1,49
1:13” 1,68 1,47 1,27
561
GS Custom .308 калибр 137 гран SP
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,372 1,012 0,204 0,563 0,367
2000 / 1,79 0,322 1,027 0,201 0,517 0,399
2500 / 2,23 0,288 1,012 0,204 0,509 0,406
3000 / 2,68 0,263 1,011 0,204 0,495 0,416
Среднее значение: 1 ,015 0,203 0,521 0,397
Отклонение: 0,016 0,003 0,067 0,050
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:10” 1,92 1,68 1,45
1:11” 1,59 М 1,20
1:12” М М 1,01
1:13” 1,14 0,99 0,86
Хвостовая часть пули не является конусом, а закруглена. Примерный угол наклона составляет 8 градусов.
562
Пули калибра .338
563
Berger .338 калибр 300 гран Hybrid
Размеры взяты из партии №2618
Размер выборки 20 Радиус оживала н/д
Поперечная нагрузка 0,375 фунтов/дюйм2 Rt/R н/д
Драг-функция и баллистический коэффициент
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,328 0,894 0,420 0,497 0,755
2000 / 1,79 0,285 0,908 0,413 0,457 0,821
2500 / 2,23 0,255 0,897 0,418 0,450 0,833
3000 / 2,68 0,233 0,896 0,419 0,439 0,854
Среднее значение: 0,899 0,418 0,461 0,816
Отклонение: 0,014 0,007 0,058 0,099
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,41 2,10 1,82
1:10” 1,95 1,70 1,47
1:11” 1,61 1,41 1,22
1:12” 1,35 1,18 1,02
564
Sierra .338 калибр 250 гран Match King
Размеры взяты из партии №0033461351313
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,376 1,024 0,305 0,569 0,549
2000 / 1,79 0,318 1,014 0,308 0,510 0,613
2500 / 2,23 0,279 0,982 0,318 0,493 0,634
3000 / 2,68 0,251 0,965 0,324 0,473 0,661
Среднее значение: 0,996 0,314 0,51 1 0,614
Отклонение: 0,059 0,019 0,096 0,1 12
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 3,07 2,69 2,32
1:10” 2,49 2,18 1,88
1:11” 2,06 1,80 1,56
1:12” 1,73 1,51 1,31
565
Sierra .338 калибр 300 гран Match King
Размеры взяты из партии №0042168123162
Размер выборки 9 Радиус оживала 10,82 калибров
Поперечная нагрузка 0,375 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,72
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,373 1,015 0,370 0,564 0,665
2000 / 1,79 0,315 1,004 0,374 0,505 0,742
2500 / 2,23 0,276 0,971 0,386 0,488 0,769
3000 / 2,68 0,248 0,954 0,393 0,468 0,802
Среднее значение: 0,986 0,381 0,506 0,745
Отклонение: 0,061 0,024 0,096 0,137
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,84 2,49 2,15
1:10” 2,30 2,01 1,74
1:11” 1,90 1,66 1,44
1:12” 1,60 1,40 1,21
566
Sierra .338 калибр 250 гран Game King
Размеры взяты из партии №0034574375858
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,446 1,216 0,257 0,676 0,463
2000 / 1,79 0,376 1,200 0,261 0,604 0,518
2500 / 2,23 0,329 1,158 0,270 0,582 0,537
3000 / 2,68 0,295 1,136 0,275 0,557 0,562
Среднее значение: 1 ,177 0,266 0,604 0,520
Отклонение: 0,080 0,018 0,1 19 0,099
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 3,96 3,46 2,99
1:10” 3,21 2,80 2,42
1:11” 2,65 2,32 2,00
1:12” 2,23 1,95 1,68
567
Hornady .338 калибр 225 гран SST
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,401 1,093 0,257 0,608 0,463
2000 / 1,79 0,338 1,080 0,261 0,543 0,518
2500 / 2,23 0,297 1,043 0,270 0,524 0,537
3000 / 2,68 0,266 1,024 0,275 0,502 0,561
Среднее значение: 1 ,060 0,266 0,544 0,520
Отклонение: 0,069 0,017 0,106 0,097
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 3,54 3,10 2,68
1:10” 2,87 2,51 2,17
1:11” 2,37 2,07 1,79
1:12” 1,99 1,74 1,51
568
Hornady .338 калибр 250 гран ВТНР Match
Размеры взяты из партии №2070301
0.5 г........1.........г.........’..........г........
Мах
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,366 0,996 0,314 0,553 0,565
2000 / 1,79 0,309 0,987 0,317 0,497 0,629
2500 / 2,23 0,272 0,956 0,327 0,480 0,651
3000 / 2,68 0,244 0,940 0,332 0,461 0,678
Среднее значение: 0,970 0,323 0,498 0,631
Отклонение: 0,055 0,018 0,092 0,1 13
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 3,01 2,63 2,27
1:10” 2,44 2,13 1,84
1:11” 2,01 1,76 1,52
1:12” 1,69 1,48 1,28
569
Hornady .338 калибр 285 гран ВТНР Match
Размеры взяты из партии №2100445
Размер выборки 5 Радиус оживала 10,69 калибров
Поперечная нагрузка 0,356 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,82
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,365 0,993 0,359 0,552 0,646
2000 / 1,79 0,316 1,008 0,354 0,507 0,703
2500 / 2,23 0,282 0,994 0,359 0,499 0,714
3000 / 2,68 0,258 0,992 0,359 0,486 0,733
Среднее значение: 0,997 0,358 0,51 1 0,699
Отклонение: 0,016 0,006 0,066 0,088
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,59 2,27 1,96
1:10” 2,10 1,84 1,59
1:11” 1,74 1,52 1,31
1:12” 1,46 1,27 1,10
570
Nosier .338 калибр 225 гран Accubond
Размеры взяты из партии №GH15F10
Размер выборки 5 Радиус оживала 7,40 калибров
Поперечная нагрузка 0,281 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,80
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,384 1,045 0,269 0,581 0,484
2000 / 1,79 0,332 1,060 0,265 0,533 0,527
2500 / 2,23 0,297 1,045 0,269 0,525 0,536
3000 / 2,68 0,271 1,043 0,270 0,512 0,550
Среднее значение: 1 ,049 0,268 0,538 0,524
Отклонение: 0,017 0,004 0,069 0,066
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 3,39 2,96 2,56
1:10” 2,75 2,40 2,07
1:11” 2,27 1,98 1,71
1:12” 1,91 1,67 1,44
571
Nosier .338 калибр 250 гран Accubond
Размеры взяты из партии №BI10F10-2
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,384 1,045 0,299 0,581 0,538
2000 / 1,79 0,332 1,060 0,295 0,533 0,586
2500 / 2,23 0,297 1,045 0,299 0,525 0,595
3000 / 2,68 0,271 1,043 0,300 0,512 0,611
Среднее значение: 1 ,049 0,298 0,538 0,583
Отклонение: 0,017 0,005 0,069 0,073
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 3,10 2,71 2,34
1:10” 2,51 2,20 1,90
1:11” 2,08 1,82 1,57
1:12” 1,75 1,53 1,32
572
Lapua .338 калибр 250 гран Scenar
Размеры взяты из партии №Р00437502
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,375 1,022 0,306 0,568 0,551
2000 / 1,79 0,325 1,036 0,302 0,521 0,600
2500 / 2,23 0,291 1,022 0,306 0,513 0,609
3000 / 2,68 0,265 1,020 0,307 0,500 0,625
Среднее значение: 1 ,025 0,305 0,526 0,596
Отклонение: 0,016 0,005 0,068 0,075
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 3,10 2,71 2,34
1:10” 2,51 2,19 1,90
1:11” 2,07 1,81 1,57
1:12” 1,74 1,52 1,32
573
Lapua .338 калибр 300 гран Scenar
Размеры взяты из партии №Р00468901
Размер выборки 10 Радиус оживала 13,76 калибров
Поперечная нагрузка 0,375 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,71
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,350 0,953 0,394 0,530 0,708
2000 / 1,79 0,303 0,967 0,388 0,487 0,771
2500 / 2,23 0,271 0,954 0,393 0,479 0,783
3000 / 2,68 0,247 0,952 0,394 0,467 0,804
Среднее значение: 0,956 0,392 0,491 0,767
Отклонение: 0,015 0,006 0,063 0,096
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,69 2,35 2,03
1:10” 2,18 1,90 1,65
1:11” 1,80 1,57 1,36
1:12” 1,51 1,32 1,14
574
Barnes .338 калибр 225 гран TTSX ВТ
Размеры взяты из партии №3155-1 009Н CW
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,406 1,106 0,254 0,615 0,458
2000 / 1,79 0,352 1,122 0,251 0,565 0,498
2500 / 2,23 0,315 1,107 0,254 0,556 0,506
3000 / 2,68 0,287 1,105 0,255 0,541 0,520
Среднее значение: 1 ,1 10 0,254 0,569 0,495
Отклонение: 0,018 0,004 0,073 0,062
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,79 2,44 2,11
1:10” 2,26 1,98 1,71
1:11” 1,87 1,63 1,41
1:12” 1,57 1,37 1,19
575
Lehigh .338 калибр 230 гран brass solid
Размер выборки 5 Радиус оживала 8,64 калибров
Поперечная нагрузка 0,288 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,97
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,372 1,015 0,284 0,564 0,510
2000 / 1,79 0,323 1,029 0,279 0,518 0,555
2500 / 2,23 0,288 1,015 0,283 0,510 0,564
3000 / 2,68 0,263 1,013 0,284 0,497 0,579
Среднее значение: 1 ,018 0,283 0,522 0,552
Отклонение: 0,016 0,004 0,067 0,069
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 2,57 2,24 1,94
1:10” 2,08 1,82 1,57
1:11” 1,72 1,50 1,30
1:12” 1,44 1,26 1,09
576
GS Custom .338 калибр 232 гран SP
Размер выборки 5 Радиус оживала 17,57 калибров
Поперечная нагрузка 0,290 фунтов/дюйм2 Rt/R 0,60
Драг-функция и баллистический коэффициент
Скорость (фт/сек) / число Маха cd /7 6KG7 /1 6KG1
1500 / 1,34 0,344 0,936 0,310 0,520 0,558
2000 / 1,79 0,297 0,949 0,306 0,478 0,607
2500 / 2,23 0,266 0,936 0,310 0,470 0,617
3000 / 2,68 0,243 0,934 0,311 0,458 0,634
Среднее значение: 0,939 0,309 0,481 0,604
Отклонение: 0,015 0,005 0,062 0,076
Шаг нарезов и стабильность пули
Шаг нарезов Фактор гироскопической стабильности (Sg) Лучший вариант Номинал Предельный режим
1:9” 1,95 1,71 1,47
1:10” 1,58 М 1,19
1:11” 1,31 1,14 0,99
1:12” 1,10 0,96 0,83
577
Приложения
578
Приложение 1
Основные формулы баллистики
В настоящем приложении приводятся все формулы, используемые в данной книге, а также
объяснения переменных и примеры того, как можно использовать эти формулы в программах-
таблицах вроде Microsoft Excel.
Вместо того, чтобы приводить выводы этих формул во всей математической «красе», я приво-
жу определенную практическую информацию о том, как и когда эти формулы могут быть полез-
ны, и как использовать их должным образом.
579
Формула 2.1: Баллистический коэффициент
т / 7000
ВС =-------------- (фт/дюйм2)
Й?2 X i
где:
ВС — баллистический коэффициент (в фунтах/дюйм2);
т — вес пули (в гранах);
d — калибр пули (в дюймах);
i — форм-фактор пули (безразмерная величина).
Комментарии:
Форм-фактор i может быть отнесен к одному из нескольких стандартов. В этой книге исполь-
зуется два из них — G1 и G7. Для иллюстрации того, к какому из стандартов отнесены БК и
форм-факторы, они имеют индексы 1 или 7.
Пример:
Для 155-грановой пули .308 калибра с форм-фактором по G7, равным 1,05:
155 / 7000
ВС7 -------------- - 0,222 (фт/дюйм2)
.3082 х 1,05
Формат для таблиц Excel:
ВС - (155/7000)/(0.308Л2*1.05)
А1. Баллистический коэффициент.
580
Формула 2.2: Форм-фактор
cd i- Г' ст Cd где: i — форм-фактор пули (безразмерная величина); Са — коэффициент аэродинамического сопротивления пули на определенной скорости; CdCT — коэффициент аэродинамического сопротивления стандартной пули (Gl, G7 и т.д.) на этой же скорости.
Комментарии: Форм-фактор важен, потому что он связывает аэродинамическое сопротивление пули с со- противлением стандартной пули. Форм-фактор необходим для расчета баллистического коэф- фициента. Определить реальный коэффициент аэродинамического сопротивления конкретной пули на какой-либо скорости очень трудно. Коэффициенты аэродинамического сопротивления для стандартных снарядов G1 и G7 известны и являются константами, значения которых при- ведены в таблице внизу.
Пример: Рассмотрим пулю, коэффициент аэродинамического сопротивления которой равен 0,250 на скорости 3 Маха (3360 фт/сек в стандартной атмосфере). Во-первых, рас- считаем форм-фактор для этой пули по стандарту G1. Коэффициент аэродинамического сопротивления для стандартного снаряда G1 на скорости 3 Маха равен 0,513. 0,250 ц - - 0,487 0,513 Теперь рассчитаем форм-фактор для этой пули по G7. Коэффициент аэродинамического сопротивления для стандартного снаряда G7 на скорости 3 Маха равен 0,242. 0,250 г7 = = 1,033 0,242 Число Маха Cd noGl Cd noG7
0,00 0,263 0,120
0,50 0,203 0,119
0,60 0,203 0,119
0,70 0,217 0,120
0,80 0,255 0,124
0,90 0,342 0,146
0,95 0,408 0,205
1,00 0,481 0,380
1,05 0,543 0,404
1,10 0,588 0,401
1,20 0,639 0,388
1,30 0,659 0,373
1,40 0,663 0,358
1,50 0,657 0,344
1,60 0,647 0,332
1,80 0,621 0,312
2,00 0,593 0,298
2,20 0,569 0,286
2,50 0,540 0,270
3,00 0,513 0,242
3,50 0,504 0,215
4,00 0,501 0,194
А2. Форм-фактор.
581
Формула 5.1: Время задержки
Т— t — t вак
lag — 'п — 'п
где:
Tiag — время задержки (в секундах);
?п — действительное время полета пули (в секундах);
?пвак — теоретическое время полета пули в вакууме (в секундах).
Комментарии:
Время задержки важно, поскольку это фундаментальная величина, определяющая то, на-
сколько чувствительной будет пуля к отклонению ветром. То, каким будет время задержки для
пули на заданной дальности, определяют дульная скорость пули и ее БК.
Пример:
Рассмотрим пулю, имеющую дульную скорость 3000 фт/сек, выстреливаемую в мишень,
расположенную на 600 ярдах. В соответствии с расчетом на баллистической программе, пуля
будет иметь время полета 0,7448 секунд. Эту величину считаем реальным временем полета пу-
ли. Для расчета времени полета в вакууме, просто разделим дальность (в футах) на дульную
скорость пули:
Гпвак = 1800 / 3000 = 0,6000 секунды
Сейчас можно использовать формулу времени задержки:
Tiag - 0,7448 - 0,6000 = 0,1448 секунды
АЗ. Время задержки.
582
Формула 5.2: Отклонение пули ветром
Wd - 17,6 х Vs х Tlag
где:
Wd — отклонение ветром (в дюймах);
Vs — скорость поперечного ветра (в милях в час);
Tiag — время задержки (в секундах).
Комментарии:
Для ветров, не являющихся строго боковыми (поперечными), вам необходимо определить
поперечную составляющую ветра. Ветер с направления 2, 4, 8 и 10 часов будет иметь попереч-
ную составляющую ветра, равную 0,87 умножить на его реальную скорость. Например, ветер
силой 10 миль/ч, дующий с 4 часов, будет иметь поперечную составляющую ветра, равную 8,7
миль/ч. Ветер с направления 1, 5, 7 и 11 часов имеет поперечную составляющую ветра, равную
1/2 его полного значения.
Отклонение ветром, прогнозируемое этой формулой, является точным математическим ре-
шением ветрового сноса. Вы можете сверить ее с результатами расчета баллистической про-
граммы.
Хотя это простая и точная формула, она имеет небольшое практическое применение. Вам
необходимо знать точное время полета пули, чтобы узнать время задержки, а чтобы узнать это
точное время полета, вам нужна баллистическая программа. Но если у вас есть баллистическая
программа, вы можете просто рассчитать отклонение ветром с ее помощью! Другими словами,
эта формула отклонения ветром — это то, что используется (в той или иной форме) в балли-
стических программах.
Пример:
Рассмотрим пулю, время задержки которой составляет 0,3731 секунды на 600 ярдах (как в
предыдущем примере), летящую через боковой ветер со скоростью 10 миль/ч. На сколько
дюймов эту пулю снесет поперечный ветер?
Wd - /7,6 х V х Tlag
Wd- 17,6 х 10x0,1448
Wd - 25,5 дюймов
A4. Отклонение пули ветром.
583
Формула 5.3: Скорость
т\
V2= Vi
т2
где:
V2 — скорость пули, которую вы рассматриваете (в фт/сек);
Vi — скорость пули, которую вы знаете (в фт/сек);
m2 — вес пули, которую вы рассматриваете (в гранах);
т\ — вес пули, которую вы знаете (в гранах).
Комментарии:
Эта формула скорости может быть использована для прогнозирования скорости пули на ос-
новании скорости другой пули. Она полезна потому, что позволяет вам оценить то, какую ско-
рость вы можете получить при использовании более легкой или более тяжелой пули в данном
патроннике. Например, если вы знаете, что ваш калибр .308 Winchester может обеспечивать
скорость 3000 фт/сек с пулями 155 гран, вы можете использовать эту формулу для выяснения,
какую скорость можете ожидать при стрельбе пулями 185 гран при таком же давлении в па-
троннике.
Пример:
Давайте рассчитаем ожидаемую скорость для пули .308 калибра весом 185 гран. Пуля 155
гран способна достигать скорости 3000 фт/сек. Воспользовавшись формулой 5.3, вы можете
определить, что скорость пули 185 гран, выстреливаемой при таком же давлении в патроннике,
составит:
-I / 155
7=3000 / -----
I 185
V - 2746 фт/сек
Этот способ основан на предположении, что более тяжелая и более легкая пули покидают
дульный срез с одинаковой кинетической энергией, что является хорошим предположением,
но не всегда идеальным.
Этот способ оценки дульной скорости полезен при сравнении баллистических характери-
стик двух пуль разного веса в одном патроне.
Формат для таблиц Excel:
V= sqrt(3000A2*155/185)
А5. Скорость.
584
Формула 5.4: Аэродинамический «прыжок»
Y = 0,01 х Sg - 0,0024 х I + 0,032
где:
Y— вертикальное отклонение (в МОА для каждой 1 мили в час бокового ветра);
Sg — фактор гироскопической стабильности;
I — длина пули (в калибрах).
Комментарии:
Эта формула определяет вертикальное отклонение от бокового ветра. Основным результа-
том расчета по этой формуле будет вертикальное отклонение в МОА на каждую милю/ч боко-
вого ветра. Если, к примеру, ветер силой 10 миль/ч дует с направления 1 час, то в формуле 5.4
используйте только поперечную составляющую ветра (в данном случае, 5 миль/ч).
Пример:
Рассмотрим пулю Berger 7 мм 180 гран VLD. В соответствии с формулой стабильности
Миллера, фактор гироскопической стабильности (Sg) этой пули равен 1,49 при стрельбе из
ствола с шагом нарезов 1:8" с дульной скоростью 2800 фт/сек в стандартных условиях. Длина
пули составляет 1,517", что соответствует длине 5,34 калибра (1,517 / .284 = 5,34). Используя
формулу 5.4., получаем следующие результаты:
Y= 0,01 х 1,49 - 0,0024 х 5,34 + 0,032 - 0,034 МОА / миль/ч
Отклонение направлено вниз при ветре, дующим слева, и вверх при ветре, дующем справа,
для стволов с правосторонними нарезами. Направление отклонения противоположно для ство-
лов с левосторонними нарезами.
Поэтому, если ветер силой 8 миль/ч дует слева, пуля будет отклонена вниз на величину 8 х
0,034 = 0,27 МОА и это помимо бокового отклонения ветром.
Формат для таблиц Excel:
Y= 0.01*1.49-0.0024*5.34+0.032
А6. Аэродинамический «прыжок».
585
Формула 6.1: Деривация
z - l,25(5g + 1,2)х?п1,83
где:
z — деривация пули (в дюймах, в направление нарезов канала ствола);
Sg — фактор гироскопической стабильности, рассчитанный по формуле шага нарезов
Миллера;
t„ — время полета пули.
Комментарии:
Гироскопическое отклонение или деривация — это постоянное отклонение пули в направ-
лении, в котором она вращается (вправо для стволов с правосторонними нарезами). Для боль-
шинства выстрелов, осуществляемых на дальность до 1000 ярдов, деривация невелика, но мо-
жет возрастать до существенных величин на повышенных дальностях. Для расчета деривации
необходимы фактор гироскопической стабильности Sg и время полета пули. Их можно найти с
помощью программного обеспечения, прилагаемого к данной книге.
Пример:
Рассмотрим деривацию пули, имеющей время полета 1,6845 секунды. Дальность до мише-
ни при расчете деривации не используется (она учтена во времени полета). Эта пуля имеет
фактор гироскопической стабильности равный 1,5.
z - l,25(5g + 1Ж1’83
z - 1,25(1,5 + 1,2)х1,68451’83
z = 8,8 дюймов
Формат для таблиц Excel:
z= 1.25*(1.5+1.2)*1.6845Л1.83
А7. Деривация.
586
Формула 9.1: Выверка диоптрического прицела
Смещение прицела за 20 кликов (дюймы)
1 клик = 171,89 х--------------------------------------- (МОА)
База прицела (дюймы)
Комментарии:
Эта формула довольно проста и интуитивно понятна. Ее можно использовать для определе-
ния реального смещения вашей точки прицеливания на каждый клик диоптрического прицела
на основании базы прицела и смещения прицела на 20 кликов, измеренной штангенциркулем.
Обычной ошибкой является предположение о том, что регулировка прицела соответствует
той, какая заявлена производителем (1/4 или 1/2 МОА на клик). В 9-й главе приведена иллюст-
рация, показывающая, какие измерения необходимы для этой формулы.
Пример:
Предположим, что первоначальное положение прицела было в 0,921" от края каретки. По-
сле перемещения прицела на 20 кликов, это расстояние стало равно 0,796" от края каретки.
Общее смещение прицела за 20 кликов составило 0,125 ". Теперь измерьте базу прицела от зад-
него диоптра до переднего прицельного приспособления, пусть оно равно 35". Теперь подста-
вим эти числа в формулу 9.1:
0,125
1 клик = 171,89 х-----
35
1 клик = 0,614 МОА
А8. Выверка диоптрического прицела.
587
Формула 12.1: Кинетическая энергия
т х V2
Ео =---------
450800
где:
Eq — кинетическая энергия пули у дульного среза (в футо-фунтах);
т — вес пули (в гранах);
V— скорость пули (в футах в секунду)
Комментарии:
Кинетическая энергия может рассматриваться как ударная энергия пули. Кинетическая
энергия не важна для стрелков по мишеням, которые просто стреляют по бумаге, но она очень
важна для охотников, которым нужно добывать животных. Обычным правилом является то,
что пуля должна иметь как минимум 1000 футо-фунта кинетической энергии для уничтожения
зверя размером с белохвостого оленя.
Пример:
Рассчитаем кинетическую энергию для пули 155 гран, выстреливаемой с дульной ско-
ростью 3000 фт/сек.
155 х 30002
Ео =-------------
450800
Ео - 3094,5 футо-фунтов.
Теперь рассчитаем кинетическую энергию для этой пули на 500 ярдах. В соответствие с
баллистической программой, пуля прилетит на 500 ярдов на скорости 2066 фт/сек.
155 х 20662
Е$оо ------------
450800
Езоо- 1467,6 футо-фунтов.
Формат для таблиц Excel:
Е =155*2066Л2/450800
А9. Кинетическая энергия.
588
Формула 15.1: Формула оптимального веса дичи Матунаса
OGW-V3 хт2х 1,5х10"12
где:
OGW — это оптимальный вес животного (в фунтах), для которого может/должна исполь-
зоваться пуля;
V— скорость пули (в футах в секунду);
т — это вес пули (в гранах);
1,5х10’12 — это константа, связывающая единицы измерения.
Комментарии:
Оптимальный вес дичи — это вес животного, для которого пуля данного веса и скорости
будет летальной. Важно помнить, что эта формула является приблизительной. Конечно, жи-
вотные могут быть добыты энергиями, значения которых будут ниже даваемых формулой
OGW, но такой выстрел будет недостаточно оптимальным. Это означает, что успешность та-
кого выстрела будет зависеть от повреждения тканей (на что может понадобиться некоторое
время, пока животное будет бежать), и это не будет мгновенным обездвиживанием от гидро-
статического шока.
Пример:
Каким будет оптимальный вес дичи для .308 калибра, выстреливающего пули весом 155
гран со скоростью 2850 фт/сек?
OGW-V3 хт2х 1,5х1012
OGW -28503 х 1552 х 1,5х1012
OGW - 834 фунта
Это у дульного среза. Чтобы определить оптимальный вес дичи на определенной дально-
сти, вам нужно рассчитать скорость на этой дальности и использовать ее в формуле OGW.
Формат для таблиц Excel:
OGW - 2850лЗ*155л2*1.5*10л-12
А10. Формула оптимального веса дичи Матунаса.
589
Формула 19.1: Расчет форм-фактора G7
?7 - 1,470 - 0,346хА - 0,162хВ +
0,018хС + 0,072хС2 + 2.520xD -
3,584xD2-0,171xE-0,111xF +
0,0118xF2-0,000359xF3
где:
«7 — форм-фактор пули, отнесенный к стандартному снаряду G7;
А — калибр пули (в дюймах);
В — длина оживальной части пули (в калибрах);
С — отношение Rt/R (безразмерная величина);
D — диаметр мепла (в калибрах);
Е — длина зауженной хвостовой части (в калибрах);
F — угол наклона зауженной хвостовой части (в градусах)
Комментарии:
Эта формула может использоваться для расчета значения форм-фактора G7 для дальнобой-
ных пуль (схожих по форме со стандартным снарядом G7), действительного для всех скоро-
стей. Пример того, как использовать эту формулу для расчета форм-фактора по G7 и БК, по-
казан в 19-й главе. Эту формулу наиболее эффективно применять в таблицах Excel или в дру-
гих программах, не требующих постоянного ввода всех переменных. Если это делать, то мож-
но легко ошибиться, и поэтому этого следует избегать.
Если использовались точные размеры геометрии пули, среднеквадратическое отклонение
ошибки для формулы 19.1 составляет 2,1%. Это означает, что результаты будут точными в пре-
делах ±4,2% в 95% случаев и точными в пределах ±6,3% в 99% случаев.
АП. Расчет форм-фактора G7.
590
Формула стабильности Миллера
30m
5g-
/г2т/3/( 1+/2)
где:
т — вес пули (в гранах);
п — шаг нарезов канала ствола (в калибрах на оборот)-,
d — калибр пули (в дюймах);
Z — длина пули (в калибрах).
Комментарии:
Эта формула не была представлена в тексте 10-й главы, посвященной стабильности, пото-
му что я хотел сделать главу об идеях стабильности, а не о математике. Здесь в приложении
математика уместна. Формула стабильности Миллера очень важна, и она представляет собой
основное современное выражение знаний о внешней баллистике пуль, стабилизируемых вра-
щением. Дон начал публиковать свое правило шага нарезов примерно в 2005 году. До этого,
лучшее, что делали стрелки, — это оценивали гироскопическую стабильность по устаревшей
формуле Гринхилла, разработанной для снарядов, имеющих форму мяча для американского
футбола, летающих на дозвуковых скоростях, и она не точна для современных пуль.
Формула Миллера подняла понимание и точность расчетов стабильности на новый уро-
вень. На следующей странице приведены поправки к формуле Миллера на атмосферные усло-
вия и скорость.
Пример:
Из 10-й главы вы знаете, что фактор гироскопической стабильности (Sg) должен значение
1,4 или выше. Рассмотрим пулю .308 калибра 155 гран, имеющую длину 1,2 дюйма, и выстре-
ливаемую из ствола с шагом нарезов 1:13". Каким будет ФГС для этой пули?
30 х 155
5g -
(13/0,308)2 х 0,3083 х (1,2/0,308) х (1 + (1,2/0,308)2)
Sg- 1,42
Формат для таблиц Excel:
SG - (30*155)/((13/.308)л2*.308лЗ*1.2/.308*(1+(1.2/.308)л2))
А12. Формула стабильности Миллера.
591
Формула стабильности Миллера: поправка на скорость
Г v "Э 1/3
fv = --------
2800 ->
где:
V— скорость пули (в футах в секунду);
/v — поправочный коэффициент скорости.
Комментарии:
Основная формула Миллера для фактора стабильности, приведенная на предыдущей стра-
нице, действительна для дульной скорости 2800 фт/сек. Для коррекции формулы для дульных
скоростей, отличных от 2800 фт/сек, используется поправочный коэффициент/у-
Пример:
В предыдущем примере мы рассчитали ФГС для пули .308 калибра 155 гран длиной 1,2
дюйма и получили значение 1,42. Этот ФГС соответствует скорости 2800 фт/сек, но что если
мы хотим знать, как повлияет на стабильность увеличение скорости до 3000 фт/сек? Вначале
рассчитаем поправочный коэффициент скорости:
г 3000 1/3
fv = ------- = 1,023
2800
Теперь умножим первоначальный ФГС на этот поправочный коэффициент:
S„- 1,42 х 1,023 - 1,45
Формат для таблиц Excel:
Поправочный коэффициент скорости - (3000/2800)Л(1/3)
А13. Формула стабильности Миллера: поправочный коэффициент скорости.
592
Формула стабильности Миллера: атмосферная поправка
(Т+460) 29,92
fTp =-------- х-------
(59 + 460) р
где:
frp — поправочный коэффициент атмосферных условий (давления и температуры);
Т— температура воздуха (в градусах Фаренгейта);
р —давление воздуха (в миллиметрах ртутного столба).
Комментарии:
Атмосферная поправка к формуле стабильности Миллера учитывает влияние температуры
и давления воздуха на стабильность пули. Коэффициент поправки frp рассчитывается и значе-
ние ФГС, полученное в основной формуле, просто умножается на него. Если вы не находитесь
на высоте уровня моря, вы должны использовать реальное или измеренное барометрическое
атмосферное давление, а не значение давления на уровне моря, исправленное Бюро погоды.
Пример:
Продолжим предыдущий пример с пулей .308 калибра весом 155 гран, имеющей длину
1,2", выстреливаемой из ствола с шагом нарезов 1:13". На скорости 3000 фт/сек, эта пуля будет
иметь скорректированный ФГС, равный 1,45. Каким будет ФГС для этой пули, если темпера-
тура воздуха равна 85°F, а измеренное давление воздуха составляет 28,50 дюймов рт. ст.? Вна-
чале рассчитаем поправочный коэффициент:
(85 + 460) 29,92
frP =------- х--------= 1,10
(59 + 460) 28,50
Теперь умножим ФГС на этот поправочный коэффициент:
S„- 1,45 х 1,10-1,60
Формат для таблиц Excel:
Поправочный коэффициент атмосферных условий - (85+460)/(59+460)*29.92/28.5
А14. Формула стабильности Миллера: поправка на атмосферные условия.
593
Стандартная атмосфера ИКАО
ИКАО — это Международная организация гражданской авиации (International Civil Aviation Organization, ICAO), которая сегодня представляет самую современную модель атмо- сферы Земли. Она была принята в 1962 году. Более старый армейский стандарт атмосферы Метро был принят в 1905 году, и уже вышел из использования для большинства применений. Эта таблица может быть использована для определения давления воздуха и температуры на высотах от уровня моря до 10 000 футов. Если вы сделаете таблицу для охотничьего тура или винтовочного матча, то сможете использовать эти данные по атмосфере, если у вас не будет возможности измерить и рассчитать понижение в месте ведения стрельбы. Давление воздуха на высотах достаточно постоянное в течение всего года с небольшими дневными колебаниями на фронты высокого и низкого давления. Давление воздуха не привязано к времени года. Темпе- ратура воздуха определяется временем года, а также высотой.
Высота (футы) Давление воздуха (дюймы ртутного столба) Температура воздуха (градусы Фаренгейта)
0 29,92 59
500 29,38 57
1000 28,86 55
1500 28,33 54
2000 27,82 52
2500 27,32 50
3000 26,82 48
3500 26,33 47
4000 25,84 45
4500 25,37 43
5000 24,90 41
5500 24,43 39
6000 23,98 38
6500 23,53 36
7000 23,09 34
7500 22,65 32
8000 22,23 31
8500 21,80 29
9000 21,39 27
9500 20,98 25
10000 20,58 23
А15. Стандартная атмосфера ИКАО.
594
Определение скорости звука
с = 49,0223|/ Т + 459,67
где:
с — скорость звука (в фт/сек);
Т— температура воздуха (в градусах Фаренгейта).
Комментарии:
Формула, представленная выше, является определением скорости звука ИКАО для сухого
воздуха. С технической точки зрения, влажность оказывает небольшое влияние на скорость
звука, но обычно им пренебрегают, поскольку оно очень маленькое. Например, скорость звука
при влажности 0% и температуре воздуха 59°F составляет 1116,45 фт/сек. При влажности
100% скорость звука равна 1119,10 фт/сек при аналогичной температуре, разница составляет
всего 0,2%.
Пример:
Вначале определим скорость звука при стандартной температуре воздуха, равной 59°F:
с = 49,0223~]/59 +459,67 - 1116,45 фт/сек
Затем определим скорость звука для температуры воздуха, равной 100°F:
с = 49,0223]/ 100 + 459,67 - 1159,74 фт/сек
Формат для таблиц Excel:
Скорость звука = 49.0223*sqrt(59+459.67)
А16. Определение скорости звука ИКАО.
595
Приложение 2
Некоторые условные обозначения, использованные в книге
Характеристики пули и траектории
ВС Баллистический коэффициент
т Вес пули
d Калибр (диаметр) пули
1 Длина пули
i Коэффициент формы пули (форм-фактор)
S Площадь поперечного сечения пули
SD Поперечная нагрузка
Eo Кинетическая энергия пули у дульного среза (дульная энергия)
P Импульс (количество движения) пули
n Шаг нарезов канала ствола
Vo Дульная скорость
Vs Скорость поперечного (бокового) ветра
R Дальность до цели
A Азимут стрельбы
C Время полета пули
Tlag Время задержки
(O Угловая скорость вращения пули
d Угол нутации (угол рыскания)
4' Географическая широта
V Угол прецессии
z Деривация
H Разница высот между стрелком и целью
h Высота прицела над осью канала ствола
/g /p /wz< /v frp Lcr°p. Поправочный коэффициент силы тяжести Поправочный коэффициент плотности воздуха Поправочный (весовой) коэффициент бокового ветра Поправочный коэффициент скорости Поправочный коэффициент атмосферных условий (давления и температуры) Горизонтальное отклонение Кориолиса
Ж, Отклонение ветром
Y Вертикальное отклонение горизонтальным ветром
Силы и моменты, действующие на пулю
Fg Сила тяжести
596
Fz Центробежная сила
Fc Сила Кориолиса
fd Сила сопротивления воздуха
Fw Результирующая сила аэродинамического сопротивления (???)
fl Подъемная сила (сила поперечного ветра)
Fm Сила Магнуса
Mw Аэродинамический опрокидывающий момент
Ms Момент замедления вращения
Mm Момент Магнуса
cd Коэффициент аэродинамического сопротивления
Sg Sd Фактор гироскопической стабильности Фактор динамической стабильности
Характеристики воздушной среды
Р Давление воздуха
Р Т Плотность воздуха Абсолютная температура воздуха
Р Абсолютная вязкость воздуха
Физические постоянные
g Q Ускорение свободного падения (= 9,822 м/с2) Угловая скорость вращения Земли (= 7,292 х 10"5 рад/с)
ге Средний радиус Земли (= 6356,766 км)
ма Число Маха
с Скорость звука (= 331 м/с в воздухе при 0 °C и давлении 101325 Па)
597
Приложение 3
(Очень) краткий англо-русский словарь баллистических терминов
А
Accuracy Accurized Точность, меткость Улучшенной, повышенной точности
Action Затворная группа
Adjustment Aerodynamic overturning moment Регулировка, поправка, корректировка Аэродинамический опрокидывающий момент
Aerodynamic jump Aerodynamics Angle - of departure - of elevation Аэродинамический «прыжок» Аэродинамика Угол Угол бросания Угол возвышения
-of fall Угол падения
- of impact Look - Угол встречи Угол места цели
В
Ballistic coefficient Баллистический коэффициент
Ballistics Баллистика
Exterior - Внешняя баллистика
Barrel Ствол
Boat-tail Зауженная хвостовая часть пули
Rebated - Ступенчатая зауженная хвостовая часть пули
Bolt Затвор
Bore Канал ствола
Bullet Пуля
Monolithic - Монолитная пуля
С
Chronograph Coriolis effect Хронограф Эффект Кориолиса
Crosswind Боковой (поперечный) ветер
- component - weighting factor Поперечная составляющая (полного) ветра Весовой коэффициент бокового ветра
D
Danger space Поражаемое пространство
598
Dispersion Отклонение, рассеивание
Drag ~ coefficient Аэродинамическое сопротивление Коэффициент аэродинамического сопротивления (драг- коэффициент)
~ curve Кривая аэродинамического сопротивления (драг-кривая)
Drift Отклонение, смещение, снос
Gyroscopic ~ Lift ~ Гироскопическое смещение, деривация Вертикальное смещение
Spin ~ Vertical spin ~ Гироскопическое отклонение (деривация) Вертикальное гироскопическое отклонение
Drop Total ~ Снижение (траектории) пули Абсолютное снижение пули
Е
Elevation Превышение, поправка на превышение
Energy Kinetic ~ Энергия Кинетическая энергия
Eotvos effect Эффект Этвёша
Epicyclic motion Эпициклическое движение
Extreme Spread Максимальное рассеивание
F
Factor Фактор, коэффициент
Form-factor Коэффициент формы пули (форм-фактор)
G
Gradient Градиент
Grain Гран (мера веса, 0,0648 грамма)
Gyration Gyroscopic stability factor Вращательное движение Фактор гироскопической стабильности
Lag time Время задержки
Land Поле нарезов
Leade Пульный вход (передняя часть)
Lethality Line Убойное действие пули Линия
~ of departure ~ of elevation Линия бросания Линия возвышения
~ of sight Линия прицеливания
599
м
Measure
Meplat
Minute of Angle (MOA)
Muzzle
~ energy
~ velocity
N
Nutation
О
Ogive
Hybrid ~
Secant ~
Tangent ~
P
Pitch (-ing)
Point
~ of aim
~ of impact
Precession
Precision
Probability
R
Range
Point blank ~
s
Sectional density
Sighter
Speed
Subsonic ~
Supersonic ~
Transonic ~
Spin
~ rate
Stability
Dynamic ~
Показатель, мера, мерило
Мепла (открытый носик пули)
Угловая минута
Дуло, дульный срез
Дульная энергия
Дульная скорость
Нутация
Оживальная часть (оживало)
Гибридное оживало
Секантное оживало
Тангенциальное оживало
Тангаж
1) Точка; 2) Носик пули, 3) Прицеливаться
Точка прицеливания
Точка попадания
Прецессия
Кучность, точность
Вероятность
Расстояние, дальность
Дальность прямого выстрела
Поперечная нагрузка
Пристрелочный выстрел
Скорость
Дозвуковая скорость
Сверхзвуковая скорость
Трансзвуковая скорость
Вращение вокруг оси
Угловая скорость вращения
Стабильность, устойчивость
Динамическая стабильность
600
Fin ~
Gyroscopic ~
Spin ~
Standard deviation
T
Target
~ ammunition
~ shooting
Throat
Time of flight
Trajectory
Flat ~
Twist
V
Variable
Deterministic ~
Non-deterministic ~
Vertex
~ height
w
Wetted area
Wind
~ deflection
Windage
Y
Yaw (-ing)
~ of repose
z
Zero (-ing)
Стабильность, обеспечиваемая оперением
Гироскопическая (статическая) стабильность
Стабильность, обеспечиваемая вращением
Среднее квадратичное отклонение
Мишень, цель
Боеприпасы для целевой стрельбы
Целевая (спортивная) стрельба
Пульный вход (задняя часть)
Время полета пули
Траектория
Настильная траектория
Шаг нарезов канала ствола (твист)
Переменная
Детерминированная переменная
Недетерминированная переменная
Вершина траектории
Высота траектории
Обтекаемая поверхность
Ветер
Отклонение ветром, ветровой снос
Поправка на ветер, боковая поправка
Рыскание
Рыскание покоя
Пристрелка, приведение оружия к нормальному бою, об-
нуление (прицела)
601
Список литературы
1. Robert L. McCoy. (1999). Modern Exterior Ballistics. Schiffer Publishing Ltd.
2. Harold R. Vaughn. (2000). Rifle Accuracy Facts. Precision Shooting Inc.
3. Donald E. Carlucci & Sidney S. Jacobson. (2008). Ballistics, Theory and Design of Guns and Ammu-
nitions. CRC Press
4. Franklin W. Mann. (1909). The Bullet’s Flight from Powder to Target: The internal and External Bal-
listics of Small Arms. New York: Munn & Co. Publishers
5. George Klimi. (2010). Exterior Ballistics: A New Approach. Xlibris Corporation
6. John Barsness, Craig Boddington, John Haviland, Richard Mann, Ron Spomer & Bryce Towsley.
(2006). Rifle Bullets for the Hunter: A Definitive Study. Ballistic Technology
7. David C. Wilcox. (2010). Basic Fluid Mechanics. DCW Industries
8. John D. Anderson. (2002). Modern Compressible Flow. McGraw-Hill Inc.
9. John D. Nicolaides. (1961). Missile Flight and Astrodynamics. Bureau of Weapons, Department of
the Navy, Washington D.C.
Дополнение переводчика
Из отечественной литературы по баллистике можно порекомендовать следующие работы:
1. Вентцель Д.А., Шапиро В.Я. Внешняя баллистика, ч. I, II, III. М.: Оборонгиз, 1939 г.
2. Дмитриевский А. А. Внешняя баллистика, М.: Машиностроение, 1972 г.
3. Коновалов А.А., Николаев Ю.В. Внешняя баллистика, М.: ЦНИИ Информации, 1979 г.
4. Учебник по основам стрельбы из пехотного оружия, М.: Высшие курсы «Выстрел», 1956 г.
5. Филатов Н. Краткие сведения об основаниях стрельбы из винтовок и пулеметов, М.: Госвоен-
издат, 1937 г.
602
About the Book
Exterior ballistics is a very mature science. Unfortunately, most
shooters have not been able to take full advantage of this field
of knowledge because it’s always been described in a highly
technical language.
In this book, author, champion shooter and Ballistician Bryan
Litz breaks down the complex science of accuracy into layman's
terms that are easy to understand and apply. The objective
of each subject matter is to present information to the reader
which they can use to hit targets at long range.
Chapters include:
• The Ballistic Coefficient
• Wind Deflection
• Gyroscopic (Spin) Drift
• The Coriolis Effect
• Using Ballistics Programs
• Getting Control of Sights
• Bullet Stability
• Extended Range Shooting
Plus ballistic performance analysis for both long-range hunting
and target shooting applications. Learn how the variables of
long-range shooting affect your bullet and how to correct for
them so your groups stay centered on target!
New for this Third Edition
The traditional role of exterior ballistics has been to account for
the variables related to bullet flight so accurate fire solutions
can be computed. Author Bryan Litz believes that ballistics has
more to offer. Weapon Employment Zone (WEZ) analysis is the
calculation of hit percentages.
New for this third edition, the subject of WEZ analysis is explored
and some enlightening topics are presented regarding the effects
of environmental uncertainties on your hit percentage, as well as
how the ballistic performance of your rifle and bullet affects hit
percentage as well.
This edition also includes the latest version of the Applied
Ballistics Point Mass Solver on CD.
About the Author
Bryan Litz earned his Aerospace
Engineering degree from
Pennsylvania State University
in 2002. For the next 6 years,
he worked for the US Air Force
on air-to-air missile design,
modeling and simulation.
In 2008, Bryan became the Chief
Ballistician for Berger Bullets.
Bryan is also a very active and
successful long-range shooter
having won numerous regional,
national, and international
championships.
www.apptiedballisticsllc.com