Условные графические обозначения устройств СЦБ
Реле нейтральное постоянного тока:
общее обозначение
с двумя раздельными обмотками
с двумя параллельно соединенными обмотками
с выпрямителем
с нагревательным элементом
Реле поляризованное постоянного тока'
с выпрямительным элементом
Реле с магнитной системой, реагирующей на ток
одной полярности:
нормального действия
с замедлением при отпускании
Контакт нейтрального якоря реле:
переключающий
усиленный переключающий
—_л»_________________________
переключающий с магнитным гашением
переключающий с безобрывным переключением
Контакт поляризованного якоря поляризованного
реле:
переключающий
с магнитным гашением
усиленным
Контакт кнопочного выключателя без фиксации:
замыкающим
размыкающий
переключающий
Контакт кнопочного выключателя с фиксацией
при нажатии:
замыкающий
переключающий

И. Д. АНТОНЮК
М.Н.АДАСКИН
напольные
устройства
СЦБ
МОСКВА "ТРАНСПОРТ" 1988
ББК 39 275
А72
УДК 656.25.071.84
Рецензенты: В. Ф. Алешин, А. И. Семьянски.х
Заведующий редакцией В П. Репнева
Редактор Г. Г. Баюшкина
Антонюк И. Д., Адаскин М. Н.
А72 Напольные устройства СЦБ.— М.: Транспорт,
1988.—223 с.: ил., табл.
ISBN5-277 00195-6
Даны основные сведения о напольных устройствах СЦБ, указаны
главнейшие технические требования и нормы содержания этих
устройств, изложены порядок и технология их обслуживания, основ-
ные требования пи технике безопасности, даны практические реко-
мендации по содержанию и повышению надежности работы устройств.
Предназначена для электромехаников и электромонтеров, об-
служивающих напольное оборудование электрической централизации,
может быть полезна учащимся профессионально-технических училищ.
3602040000-231
049(01)-88
ББК 39.275
128-88
1SBN5-277-00195-6
уС) Издательство «Транспорт», 1988
ОТ АВТОРОВ
Напольные устройства сигнализации, централи-
зации и блокировки (СЦБ) — стрелочные электро-
приводы, светофоры, рельсовые цепи, кабельная
сеть, аппаратура, размещенная в релейных шкафах
и трансформаторных ящиках,— составляют основ-
ную часть всего оборудования. На их обслуживание
приходится основная доля труда и времени работы
электромехаников и электромонтеров.
Настоящая книга ставит своей целью помочь
электромеханикам и электромонтерам более де-
тально изучить схемы и конструкции напольных
устройств, ознакомить с отдельными наиболее ра-
циональными приемами обслуживания.
В книге наибольшее место отведено рельсовым
цепям. Это продиктовано наличием на сети дорог
значительного количества типов рельсовых цепей,
эксплуатируемых на участках с различными видами
тяги поездов. Кроме того, вопросы правильного со-
держания рельсовых цепей имеют особое значение,
учитывая сложность регулировки и влияния на них
внешних факторов.
Все схемы рельсовых цепей, данные их регули-
ровки, а также типы применяемой аппаратуры соот-
ветствуют утвержденным нормалям.
В разделе содержания рельсовых цепей скон-
центрировано внимание на методах измерений и
поиска неисправностей в рельсовых цепях, где
использован опыт дорог.
В связи с перспективой внедрения на дорогах
стрелочных электроприводов с электродвигателями
трехфазного переменного тока дано описание конст-
3
рукции и схема включения привода, а также рас-
смотрен порядок его работы.
Читатель, конечно, сразу обратит внимание на
красочное оформление иллюстраций. Это позволило,
например, в схемах управления стрелками электри-
ческой централизации выделить цветом рабочие и
контрольные цепи, в схемах управления светофора-
ми — показать цепи управления соответственно цве-
том линзовых комплектов светофоров и т. д.
Красочные иллюстрации делают материал более
наглядным и облегчат его усвоение.
В связи с тем что в Инструкции по техническому
обслуживанию устройств сигнализации, централи-
зации и блокировки (СЦБ) приведены все основные
требования и нормы содержания напольных уст-
ройств, в данной книге даются только главные из
них, а также не вошедшие в эту Инструкцию, как,
например, нормы и требования к содержанию рель-
совых цепей.
Авторы приносят большую благодарность рецен-
зентам А. И. Семьянских и В. Ф. Алешину за выска-
занные ими замечания и предложения по книге.
Все отзывы, замечания и пожелания по настоя-
щей книге просьба присылать в издательство «Транс-
порт» по адресу: 103064, Москва, Басманный туп., 6а.
СВЕТОФОРЫ
На дорогах сети применяют более 100 типов линзовых
светофоров на металлических и железобетонных мачтах
и свыше 40 типов, устанавливаемых на мостиках и кон-
солях.
Тип светофора определяют его оснасткой и высотой
мачты. Карликовые светофоры различают шести типов.
Головки мачтовых свето-
форов изготовляют двух-,
трех- и однозначные, а кар-
ликовые — двух- и трехзнач-
ные. На рис. 1 показан кар-
ликовый светофор последне-
го выпуска.
Техническое обслужива-
ние светофоров заключается
в основном в обеспечении хо-
рошей видимости их сигналь-
ных огней, своевременной за-
мене ламп, поддержании ве-
личины напряжения, посто-
янной чистоты линз и светя-
щихся полос.
При замене ламп необхо-
димо измерять на них напря-
жение, при этом 2 раза в год
его проверяют при аварий-
ном питании (по постоянно-
му току), а на лампах вход-
ного светофора, кроме того, и
от преобразователей напря-
Рис. 1
5
жения. Если напряжение на лампах выше нормы, то это
ведет к резкому сокращению срока их службы, а если же
напряжение ниже нормы, то это ухудшает видимость
светофоров. Поэтому следует строго придерживаться
номинального напряжения на зажимах ламподержателя,
равного 11,5— ?,ь5 В.
С начала 80-х годов для линзовых светофоров вы-
пускают светофорные лампы с двумя нитями накаливания
типов ЖЛС12-15+15 и ЖЛС12-25+25, т. е. каждая
нить соответственно на 15 и 25 Вт. Продолжительность
горения основной нити лампы 2000 ч, резервной — 300 ч.
Для таких ламп изготавливают специальные линзовые
комплекты (рис. 2), состоящие из корпуса /, ступен-
чатой бесцветной линзы 3 диаметром 139 мм, цветной
ступенчатой линзы 4, прижимного кольца 2 и лампо-
держателя 5. В отличие от линз лампы с одной нитью
накаливания в линзовом комплекте с лампой, с двумя ни-
тями накаливания отсутствует отклоняющая вставка.
Рис. 2
6
Рис. 3
В соответствии с требованиями Правил технической
эксплуатации железных дорог Союза ССР видимость
сигнальных огней светофоров на прямых участках пути
должна быть днем и ночью отчетливо различима из
кабины управления локомотива на расстоянии не менее
1000 м.
На кривых участках эта видимость может быть мень-
ше 1000 м, но не менее 400 м, а в горной местности
и глубоких выемках — не менее 200 м. Поэтому луч
светофора на кривых участках пути следует направлять
так, чтобы сигнал был хорошо различим на всем расстоя-
нии от начала его видимости и до светофора. Если луч
светофора (рис. 3) направить, например, в точку а,
обеспечив наибольшую дальность видимости сигнального
огня, то на расстоянии от точки б до светофора сигнал
виден не будет. Следовательно, в данном случае луч
надо направить в точку 6; тогда благодаря некоторому
углу рассеяния светового потока сигнал будет хорошо
различим как в точках бив, так и в любой точке при
приближении к светофору. Огни светофоров на кривых
участках пути необходимо наводить примерно на сере-
дину кривой.
В схеме включения входного светофора с централь-
ным питанием (рис. 4) предусмотрены двухнитевые лампы
красного и двух желтых огней. При закрытом входном
светофоре основная нить красной лампы контролируется
реле КО. Контроль целости резервной нити лампы крас-
ного огня осуществляется в холодном состоянии высоко-
7
Рис. 4
На пост ЗЦ
омной обмоткой реле РКО. При перегорании основной
нити резервная нить включается контактом обесточен-
ного реле КО, Когда светофор открыт, реле КО контро-
лирует целость основной и резервной нитей лампы крас-
ного огня в холодном состоянии. Такой контроль
необходим для исключения кратковременного включения
резервной нити красной лампы при переключении све-
тофора с разрешающего показания на запрещающее
При смене фидеров питания проблеск красного огня
исключается контактами реле ЖЗОМ,
Чтобы исключить проблеск красного огня при пере-
ключении с перегоревшей лампы зеленого огня на основ-
ную нить лампы желтого огня, замедления на отпускание
реле ЖЗО недостаточно. Поэтому в обратный провод
лампы красного огня включен контакт реле ЖЗОМ —
повторителя реле ЖЗО, Срабатывание реле ЖЗОМ
проверяется в цепи реле контроля аварии А, которое
установлено на посту. Кроме того, использование на
посту ЭЦ реле СО типа НМШМ2-1500 создает устой-
чивый режим переключения перегоревшей лампы зеле-
ного огня на резервную нить желтой лампы без пробле-
ска красного огня, если ранее ее основная нить пере-
горела. В качестве контрольных реле применены реле
типа АОШ2-180/0,45, реле ЖЗО и ЖЗОМ — АНШМ2-380,
реле СО Ж — НМШ2-4000, реле С А — АШ2-110/220.
В схеме выходного светофора с двухнитевыми лам-
пами красного и двух желтых огней при блочной системе
ЭЦ с центральным питанием (рис. 5) разрешающие огни
при показаниях «зеленый», «зеленый мигающий», «один
зеленый мигающий и один желтый огни» контролирует
реле КЗ (на рисунке не показано). Реле КЗ устанавли-
вают на каждое направление в соответствии с альбомом
МРЦ-13. При остальных показаниях горение ламп раз-
решающих огней контролирует реле СОЖ, включающее
резервные нити ламп желтых огней при перегорании
основных нитей. В схеме включения реле СОЖ необхо-
9
Рис. 5
дим контакт реле, контролирующий перегорание любой
из ламп разрешающих огней. Таким является реле Ю
(повторитель блочного реле О), которое включают через
вывод 12.
Реле О в блоках В1 и В2 обесточивается при пере-
горании любой из ламп в показаниях «два желтых» и
«два желтых, из них верхний мигающий».
В цепь возбуждения реле ЗМС и ЖМС введен фрон-
товой контакт повторителя сигнального реле С, что
исключает отпускание якоря реле СОЖ при открытии
светофора на желтый мигающий огонь с перегоревшей
лампой красного огня (огневые реле без тока) в момент
интервала питания.
При такой схеме включения реле ЖМС огневое реле
возбуждается раньше реле ЖМС, и если момент пере-
ключения светофора на желтый мигающий огонь совпал
с началом интервала питания, равным 0,5 с, то якорь
ргневого реле О, которое возбудилось через тыловой
контакт реле ЖМС, будет оставаться притянутым и после
возбуждения реле ЖМС через собственный контакт и
сопротивление 220 Ом.
Фронтовой контакт реле СОЖ включен в цепь лампы
зеленого огня при показании «один зеленый мигающий
и один желтый огни» для исключения горения этой лампы
на разных нитях с лампой желтого огня в случае обес-
точивания реле СОЖ при его повреждении.
АККУМУЛЯТОРЫ ТИПОВ АБН-72 И АБН-80
Аккумулятор типа АБН-72 состоит из трех положи-
тельных и четырех отрицательных пластин, каждая из
которых разделена сепаратором из фанеры, хлорвинила
и стекловойлока. Первые две буквы означают, что акку-
мулятор используют преимущественно в устройствах
автоблокировки, буква И — тип пластин (намазные),
цифры 72, 80— номинальная емкость, А-ч.
11
Разряжать аккумуляторы типа АБН можно током не
более 5 А, при этом нельзя разряжать аккумулятор
ниже 1,8 В. При работе аккумуляторной батареи в
буферном режиме ток подзаряда батареи от выпрями-
теля должен быть таким, чтобы компенсировать ток на-
грузки. Напряжение каждого аккумулятора должно
быть 2,1—2,2 В. Если переменный ток выключить, то
напряжение заряженного аккумулятора, измеренное под
нагрузкой, не должно снижаться меньше 2 В. Плотность
электролита заряженного аккумулятора должна быть
1,23 г/см1, а разряженного — не менее 1,20 г/см3. При
заниженной плотности электролита заряженного акку-
мулятора в него доливают электролит, а при повышен-
ной — дистиллированную воду. В районах, где темпера-
тура зимой понижается до минус 30—40 СС, плотность
электролита необходимо повышать до 1,26—1,30 г/см3.
Необходимо следить за тем, чтобы уровень электролита
был выше пластин в аккумуляторах типа АБН-72 на
10—15 мм, а типа АБН-80 — на 30—40 мм. Таковы
основные условия эксплуатации аккумуляторов. Они
кратко изложены и в Инструкции по техническому обслу-
живанию устройств сигнализации, централизации и бло-
кировки (СЦБ).
Электролит обычно приготавливают централизованно,
в одном месте и обеспечивают им все цехи дистанции.
При приготовлении электролита в дистиллированную воду
небольшой струей вливают серную кислоту, размешивая
раствор стеклянной или эбонитовой палочкой. Воду
вливать в кислоту нельзя, так как при соприкосновении
воды с кислотой возникают брызги и можно повредить
глаза. Обращаться с электролитом следует осторожно,
так как он вызывает ожоги, разрушает ткань одежды.
На некоторых дистанциях стены батарейных шкафов
с аккумуляторами выложили керамическими плитками,
загрунтовали снаружи битумом верхнюю часть шкафа,
полностью исключив проникновение внутрь шкафа воды.
12
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О СТРЕЛОЧНЫХ ПЕРЕВОДАХ
Стрелочные переводы различают по типу рельсов —
Р43, Р50, Р65, Р75, где цифры означают массу 1 м рель-
са (в кг), и по марке крестовины— 1/6, 1/9, 1/11, 1/18,
1 /22. Знаменатель дроби указывает, во сколько раз длина
крестовины (измеряют от хвоста крестовины до ее мате-
матического центра) превышает ее ширину.
Стрелочные переводы, уложенные в путь, необходимо
тщательно содержать по уровню и ширине колеи. Раз-
меры ширины колеи стрелочных переводов у начала
стрелочных остряков, нормирующие правильность уста-
новки и содержания стрелочных электроприводов, при-
ведены в табл. 1.
Перечень основных видов неисправностей, запрещаю-
щих эксплуатацию стрелочных переводов (движение по
ним), изложены в Правилах технической эксплуатации.
Таблица 1. Ширина колеи в стыках рамных рельсов
и у острия остряков различных типов стрелочных переводов
		Ширина колеи, мм	
Тип стрелочного перевода -	Марка крестовины	на стыках рамных рельсов	у ост рия остряка
Одиночные переводы
Р43, Р50, Р65 Р65 (с подуклонкой)		1/9 и 1/11 1/И 1/18, 1/22	1524 1520 1524	1536 1534 ’526
Р50,	Р65			
Р43,	Двойные перекрестные переводы Р50	|	1/9	|	1524			1534
Р43,	Симметричные переводы Р50	|	1/6 Примечание. На стыках рамных рельсов		1526 отступление	1540 эт ширины
колеи	4-3, — 2 мм; у острия остряка -	Г 2, — 2 мм.		
13
Стрелочные переводы, включенные в электрическую
централизацию, по сравнению с переводами ручного
управления требуют от работников пути более тщатель-
ного ухода.
К причинам, которые могут нарушать нормальную
работу стрелок, относятся: загрязнение и отсутствие
смазки на стрелочных подушках, по которым перемеща-
ются остряки (в теплое время года подушки смазывают
мазутом, а зимой — подушки не смазывают); угон остря-
ка относительно рамного рельса и угон рамного рельса
относительно другого и, как следствие, перекос фунда-
ментальных угольников и остальной части гарнитуры;
отсутствие зазора и чрезмерная затяжка болтов в корне
остряка, вызывающие его пружинность; отбой рамного
рельса (ослабление его крепления), наблюдаемый при
переводе стрелки; неплотное прилегание остряков к по-
душкам из-за неравномерной плотности подбивки брусь-
ев; искривление остряка, вызывающее неплотное его при-
легание к рамному рельсу против первой связной тяги;
наличие наката на головке рамного рельса, а также
ослабление упорных болтов рамного рельса, препят-
ствующие прижатию остряка.
Наличие перечисленных отступлений в содержании
стрелочных переводов проверяет электромонтер во время
наружного осмотра состояния приводов и стрелочных
гарнитур, а также электромеханик при ежемесячных
комиссионных осмотрах, проводимых совместно с на-
чальником станции и дорожным мастером. Состояние
стрелочного перевода, поведение остряков и рамных
рельсов, плотность подбивки переводных брусьев лучше
всего проверять во время прохода по стрелочному пере-
воду поезда.
Для того чтобы стрелка переводилась ровно, без
рывков концы остряков (в начале и корне) должны плот-
но прилегать к подушкам. При переводе стрелки (в начале
и корне) наблюдаются рывки в том случае, когда остряк
14
на весу, т. е. лежит в корне остряка на подушках, а его
конец поднят над подушками. Тогда на подушках в
корне остряка возникает повышенное трение, вызванное
большим давлением остряка на подушки (возрастает
большой момент трения).
Неправильно полагать, что неповсеместное прилега-
ние остряков к подушкам (в том числе и положение
остряка на весу) приводит к увеличению усилия перевода
стрелки. Здесь действует закон механики, из которого
следует, что сила трения зависит только от давления
и состояния трущихся поверхностей (башмаков) и не
зависит от размеров площади трения.
СТРЕЛОЧНЫЕ ЭЛЕКТРОПРИВОДЫ
На дорогах сети получили распространение стрелоч-
ные электроприводы типов СПВ-5 (взрезной), СП-2,
СП-3 и СП-6 (невзрезные). Привод типа СПВ-5 с раз-
дельным переводом стрелочных остряков остался в экс-
плуатации только в отдельных маневровых районах
станций. На стрелках, входящих в маршруты приема и
отправления поездов, они уступили место приводам
типов СП-2, СП-3 и СП-6.
С 1981 г. начат серийный выпуск стрелочного невзрез-
ного электропривода типа СП-6. Он отличается рядом
конструктивных особенностей. Фрикционное устройство
электропривода вмонтировано в редуктор. Ушки контроль-
ных линеек съемные, что улучшает их ремонтопригод-
ность. Ушки соединяются между собой планкой, что в
сочетании с конфигурацией и размерами пазов на конт-
рольных линейках обеспечивает потерю контроля поло-
жения стрелки при рассоединении одной из контроль-
ных тяг с остряками. Такое рассоединение выявляется
после перевода стрелки и возвращения ее в исходное
положение.
15
При снятом электродвигателе электропривод может
быть переведен на ручное управление рукояткой при
помощи специальной оси, надеваемой на выступающий
из редуктора квадрат вала — шестерни.
На рис. 6 и 7 показаны внутренний вид и схемати-
ческий чертеж механической передачи электропривода
типа СП-6. Шестерни 6, 11, 12 и 13 редуктора (см. рис. 7)
находятся в закрытом корпусе, заполняемом маслом.
Во фрикционной муфте 7 расположены четыре подвиж-
ных и четыре неподвижных стальных диска, сжимаемых
тремя тарельчатыми пружинами. Силу нажатия пружин
на диски регулируют гайкой S. Подвижные диски соеди-
нены с зубчатым колесом 6, а неподвижные расположены
на втулке, которая соединена шпонкой с валом — ше-
стерней 4. Диски смазывают смазкой ЦИАТИМ-201.
Рис. 6
16
Рис. 7
От электродвигателя 10 через муфту 9 и шестерни 13,
12 и 11 вращение шестерни 6 передается через фрик-
ционное устройство на вал 5 и шестерню 4. Последняя
передает вращение на ведущее зубчатое колесо 14, ко-
торое свободно посажено на главный вал шиберной
шестерни 1. С поворотом ведущего зубчатого колеса 14
на угол 46э (холостой ход привода) оно входит в жест-
кое соединение с главным валом, который выполнен как
одно целое с шиберной шестерней. Дальнейший пово-
рот ведущего зубчатого колеса 14 приводит во вращение
шиберную шестерню и в поступательное движение ра-
бочий шибер 2, вызывая перемещение и запирание остря-
ков стрелки. Одновременно с остряками перемещаются
и контрольные линейки 3, которые взаимодействуют с
контактной системой автопереключателя.
Блок главного вала и автопереключателя электро-
привода типа СП-6 (рис. 8) имеет чугунное основание 2,
17
на котором установлены неподвижные контактные ко-
лодки с тремя парами контактных пружин 5 и /. Между
колодками на осях в чугунном основании свободно на-
сажены стальные рычаги с подвижными колодками 5,
в которые впрессованы три контактных ножа 4. Рычаги
заканчиваются зубьями, заходящими в вырезы контроль-
ных линеек (на рисунке не показаны).
Под действием двух пружин растяжения 7, закреп-
ленных на упорных рычагах 6 и 8, контактные ножи 4
ножевых рычагов входят в контактные плоскости пружин
на глубину не менее 9 мм. При этом положении ролик
упорного рычага 6 западает в вырез диска главного
вала 9, а ролик упорного рычага 8 будет находиться на
поверхности этого диска.
На рис. 9 показано взаимное расположение запорных
зубьев 3 и 2 рабочего шибера и запорных зубьев 4 и 5
шиберной шестерни при крайних положениях стрелки.
С включением электродвигателя и поворотом главного
вала на 20° запорный зуб 3 шиберной шестерни выйдет
из замыкания с зубом 4 шибера (при вращении шестер-
ни по часовой стрелке), начнет перемещать шибер влево,
9
Рис. 8
18
Рис. 9
а затем продолжит его перемещение зубьями шестерни
нормального профиля до момента, когда второй запор-
ный зуб 2 шестерни совпадет с запорным зубом 5 шибера
и запрет шибер. Запирание шибера фиксируется ограни-
чителем 1 шестерни, который в конце перевода упрется
в плоскость шибера и исключит дальнейший поворот
главного вала. Чтобы уменьшить силу удара ограни-
чителя о шибер, ведущее колесо привода имеет огра-
ничитель в виде выступа на колесе и упора, запрессо-
ванного в корпусе привода.
Для контроля нахождения стрелки в крайних поло-
жениях и плотности прилегания остряков к рамным рель-
сам предназначены контрольные линейки.
Зазор 1—3 мм между зубом ножевого рычага авто-
переключателя и скосом выреза контрольной линейки
прижатого остряка (рис. 10) регулируют с помощью
Т-образной регулировочной пластинки (рис. И).
Пластинка 1 крепится винтом к корпусу электропри-
вода 2 с внутренней стороны над контрольными линей-
ками Л1 и Л2. Зазор регулируют следующим образом.
Линейку Л1 прижатого остряка втягивают внутрь
электропривода до упора скоса ее выреза в зуб ножевого
рычага автопереключателя. В этом положении на линей-
ке Л1, отступив на 3 мм от заплечика 31 пластинки, дела-
19
Рис. 10	Рис. 11
ется насечка Н1. Длина контрольной тяги в этом случае
должна быть такой, чтобы при установке ее насечка
Н1 на контрольной линейке совпала с гранью 31 запле-
чика пластинки.
Насечка Н2 на контрольной линейке Л2 при прижа-
том остряке в другом положении стрелки наносится
аналогично, только в этом случае контрольная линейка
выдвигается наружу, в сторону прижатого остряка.
РАБОТА СТРЕЛОЧНОГО ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ
ПОСТОЯННОГО ТОКА ПРИ ПЕРЕВОДЕ СТРЕЛКИ
В качестве электродвигателей для стрелочных электро-
приводов используют стрелочные электродвигатели по-
стоянного тока типов МСП-0,1, МСП-0,15 и МСП-0,25
сериесные с последовательным соединением обмоток
якоря фи катушек возбуждения. Цифры 0,1; 0,15 и 0,25
означают мощность (в кВт).
Основные характеристики электродвигателей МСП
приведены в табл. 2.
На рис. 12 изображена принципиальная схема электро-
двигателя. Магнитное поле создается в электродвигателе
катушками возбуждения 1. Магнитный поток проходит
20
через полюсные наконечники
П1 и П2 и ярмо 2, разветвляясь
в нем на две равные части.
В нижнем положении пере-
ключателя 3 ток от батареи
GB протекает по правой об-
мотке возбуждения, создавая
на полюсном ее наконечнике
северный полюс, а на левом —
южный. В верхнем положе-
нии переключателя ток проте-
кает по левой обмотке возбуж-
дения, создавая противополож-
ные полярности, т. е. на пра-
вом полюсном наконечнике П1
южный, а на левом полюсном наконечнике П2 северный
полюсы, заставляя тем самым вращаться якорь в обрат-
ном направлении.
Заметим, что в обоих положениях переключателя
направление тока в якоре не изменяется. В сериесных
Рис. 12
Таблица 2. Основные характеристики стрелочных электродвигателей
Тип электродвигателя	Номи- нальное напря- жение, в	Потреб- ляемый ток, А, не более	Частота вращения якоря, об/мин	Сопротивление обмоток Ом	
				возбуж- дения	секции якоря
	30	10	1300	2X0,47	0,65
МСП-0,1	100	2,5	1500	2X4,16	6,6
	160	1,8	1500	2Х 10,5	17,8
	30	12,5	1460	2X0,22	0,25
МСП 0,25	100	3,3	1700	2Х U4	2,7
	160	2,5	1700	2Х 3,85	7,0
	30	7,7	850	0,605	—
МСП-0,15	ПО	2,2	850	4,52	—
	160	1,5	850	11,0	—
21
электродвигателях, для того чтобы изменить направление
вращения якоря, необходимо изменить направление тока
или в обмотке возбуждения, или в обмотке якоря. При
вращении якоря его обмотка пересекает магнитное по-
ле, создаваемое обмоткой возбуждения, вследствие
чего в обмотке якоря возникает э. д. с., которая на-
правлена противоположно приложенному к зажимам
двигателя напряжению, снижая тем самым ток в его
цепи и тем больше, чем быстрее вращение якоря.
Сериесный двигатель в отличие от двигателей с па-
раллельным и смешанным соединением обмоток имеет
больший вращающий момент, что и необходимо для
преодоления усилия при переводе остряков стрелки,
особенно в начале перевода.
Рассмотрим последовательно все режимы работы
стрелочного электродвигателя при переводе стрелки.
В момент включения тока для перевода стрелки элек-
тродвигатель находится в покое, его пусковой ток будет
максимальным и определяется напряжением батареи f/6
и суммарным сопротивлением всей цепи:
/п= u6/(R3+R»+Rc\
где R3 — сопротивление обмоток возбуждения и якоря дви-
гателя;
/?л -- сопротивление линии (жил кабеля);
Rc — сопротивление контактов, проводов питания.
В действительности пусковой ток всегда несколько
меньше расчетного, так как индуктивность обмоток воз-
буждения и якоря препятствует быстрому нарастанию
тока. По мере увеличения скорости вращения якоря,
когда электродвигатель еще работает вхолостую за счет
выбора люфтов в зубчатой передаче, ток быстро умень-
шается вследствие противодействия э. д. с. якоря, а затем
электродвигатель принимает нагрузку (начинается пере-
вод стрелки) и устанавливается рабочий ток 7Р.
22
Для того чтобы обеспечить надежный перевод стрел-
ки, необходимо на зажимах электродвигателя в момент
перевода стрелки иметь напряжение, соответствующее его
паспорту — 30, 100, 160 В. Напряжение на зажимах
электродвигателя, определяемое по формуле {/э= t/б—
— /р/?л, зависит от напряжения рабочей батареи за вы-
четом падения напряжения в линии, которое в свою
очередь зависит от рабочего тока и сопротивления жил
кабеля.
Дальнейшее повышение напряжения на зажимах
электродвигателя приведет только к увеличению ско-
рости вращения якоря (скорости перевода стрелки),
при этом ток, потребляемый электродвигателем, практи-
чески будет оставаться неизменным. Здесь основная
роль принадлежит встречной э. д. с. якоря, которая
возрастает с увеличением скорости вращения якоря и
действует навстречу приложенному к электродвигателю
напряжению, понижая одновременно ток в двигателе.
Таким образом, встречная э. д. с. является автомати-
ческим регулятором рабочего тока.
Зная номинальный рабочий ток, потребляемый элек-
тродвигателем для перевода разных типов стрелок, и
рабочее напряжение батареи, можно определить мак-
симально допустимое сопротивление жил кабеля.
Из предыдущей формулы находим выражение сопро-
тивления линии (жил кабеля):
Ял= (t/o— <7>)//Р<
Пример. Если напряжение батареи Uc~ 220 В; напряжение на
зажимах электродвигателя U3~ 100 В; рабочий ток для одиночного
стрелочного перевода Р65 марок 1/9 и 1/11 /р—3 А, то сопротив-
ление линии (жил кабеля)
R,= (U6-	(220- 100)/3= 40 Ом.
Это сопротивление приблизительно соответствует общей длине жил
сигнального кабеля 1700 м или длине кабеля 850 м.
23
СХЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ СТРЕЛКАМИ
На железных дорогах сети в основном применяют
двухпроводную схему управления стрелочными электро-
приводами. В блочной электрической централизации
для управления стрелочными электроприводами приме-
няют пусковой стрелочный блок типа ПС. В маршрут-
ной релейной централизации (МРЦ) все стрелки, вхо-
дящие в маршрут, переводятся автоматически после
нажатия кнопок, определяющих маршрут, и возбуждения
стрелочных управляющих реле ПУ или МУ. Предусмот-
рено также индивидуальное управление стрелками от
стрелочных коммутаторов (рукояток). Двухпроводная
схема управления электроприводом одиночной стрелки
(рис. 13) работает таким образом. Контактами управ-
ляющих стрелочных реле ПУ (МУ) или контактами
стрелочных коммутаторов полюс батареи П подключается
к обмотке 2-4 нейтрального пускового реле НПС в
пусковом блоке через контакт реле ППС, диод VD и
далее по цепи: контакты замыкающих реле 3 и путевых
реле стрелочных участков 1СП, полюс батареи М.
Реле НПС, возбуждаясь, контактами 81-83 и 21-23
отключает стрелочное контрольное реле ОК в пусковом
блоке от линейных проводов Л1 и Л2 и контактами
41-42 и 61-62 включает обмотку поляризованного
пускового реле ППС, которая соответствует полярности,
обратной предыдущему переводу стрелки (например,
обмотку 1-3 при переводе стрелки в минусовое поло-
жение). Реле ППС, переключая поляризованные кон-
такты, меняет полярность в линейных проводах, отклю-
чает цепь питания реле НПС от контрольной батареи
и одновременно подготавливает для реле НПС цепь об-
ратного перевода стрелки. На время всех переключений
реле НПС удерживает якорь за счет замедления на
отпускание, создаваемого конденсатором С, подключен-
ным к его обмотке. Последовательно с реле включен
24
Рис. 13
25
диод VD, исключающий разряд конденсатора на обмот-
ку реле ППС.
С изменением полярности в линейных проводах ме-
няется полярность от рабочей батареи и на обмотке
поляризованного реверсивного реле Р, размещаемого в
трансформаторном ящике рядом с электроприводом.
Реле Р перебрасывает контакты и подключает напря-
жение рабочей батареи через контакты автопереключа-
теля к обмоткам стрелочного электродвигателя.
С момента включения электродвигателя и до окон-
чания перевода стрелки по обмотке 1-3 реле НПС будет
протекать рабочий ток, удерживая якорь реле в притя-
нутом положении. Когда после перевода стрелки цепь
рабочего тока контактами авто переключателя будет ра-
зомкнута, в линейной цепи остаются включенными толь-
ко реле Р и выпрямительный элемент блока БВС, пред-
ставляющие большое сопротивление. Вследствие этого
ток в обмотке 1-3 реле НПС резко снизится, оно от-
пустит якорь, выключив рабочую цепь и подключив к
линейным проводам контрольную цепь переменного тока
220 В от трансформатора Т.
Переменный ток от полюсов ПХКС, ОХКС проходит
через выпрямительный вентиль блока ВВС и возбуждает
контрольное реле ОК в пусковом блоке, создавая на
его обмотке полярность, соответствующую положению
стрелки (контактами автопереключателя). Через кон-
такты реле ОК и ППС включается плюсовое ПК или
минусовое МК контрольное реле. Включение в цепь
контрольных реле контакта реле ППС обусловлено необ-
ходимостью контролировать работу поляризованного
якоря реле ОК. В начальный момент перевода стрелки
цепь контрольного реле ПК (МК) размыкается поляри-
зованным контактом реле ППС, которое меняет поляр-
ность. Если после перевода стрелки реле ОК возбудится,
но не перебросит поляризованный якорь, то цепь контроль-
ного реле ПК (МК) не замкнется.
26
При возвращении стрелочной рукоятки в прежнее
положение реле ППС перебросит якорь, но реле ОК в
это время окажется без тока, так как будет отключено
от линейных проводов контактами реле НПС. Затем
реверсивное реле Р перебросит якорь и стрелка пере-
ведется обратно.
Предохранитель на 0,5 А, установленный в цепи
ПХКС, рассчитан на нагрузку четырех блоков типа
ПС220М.
Двухпроводная схема управления спаренными стрел-
ками представлена на рис. 14. Спаренные стрелки пере-
водятся последовательно, причем первой всегда перево-
дится стрелка, к которой подведен кабель с поста. Блок
ВВС монтируют в кабельной муфте стрелочного электро-
привода стрелки, переводимой второй, и включают в
контрольную цепь двух стрелок последовательно через
контрольные контакты автопереключателей.
Управляющая схема спаренными стрелками аналогич-
на схеме для одиночных стрелок с применением одного
и того же пускового стрелочного блока типа ПС220М.
На малых станциях ЭЦ с центральными зависимо-
стями и местным питанием стрелок, кроме двухпровод-
ных схем управления стрелками, применяют четырех-
проводные схемы с возможностью управления стрелками
из путевых ящиков при помощи специального ключа К
(рис. 15).
Для перевода стрелки в плюсовое или минусовое
положение на пульте управления нажимают соответ-
ственно кнопки ПК или МК. В результате током соот-
ветствующей полярности возбуждается стрелочное управ-
ляющее реле СУП. а также стрелочное замыкающее
реле СЗ. Реле СУП возбуждается по обмотке 4-1 и
блокируется во время перевода стрелки (работы электро-
двигателя) по токовой обмотке 43-23. включенной в
рабочую цепь электропривода. Реле СЗ возбуждается
контактом фрикционного реле СФ. а последнее — кон-
27
28
w 3 11$ in 3	115
3/5 В	M
J5СП	ЗСП	М
23СП СП 5СП СП
Стр 3/5
НСС
Стрелочный
коммутатор
Рис. 14
29
00
о
Электропривод Путевой.	Релейный шкаф выходных
ящик	светофоров
ИВМ
Рис. 15
тактом стрелочного вспомогательного реле СВ, управ-
ляемого с пульта управления и фиксирующего оконча-
ние перевода стрелки. При переключении контактов
поляризованного якоря реле СУП обесточиваются стре-
лочные контрольные реле СК1 и СК и их повторители
ПК и МК.
При переводе стрелки в минусовое положение работа
стрелочного электропривода происходит по цепи: ПБС,
контакты реле СУП, провод МПС, контакты 11-12
электропривода, электродвигатель М, блокировочный
контакт БК, контакт реле СУП, обмотка 43-23 реле
СУП, контакт реле СЗ, полюс МБС.
После перевода стрелки контактами 11-12 авто-
переключателя размыкается цепь электродвигателя и
удерживающей обмотки 43-23 реле СУП и создается
контрольная цепь минусового положения стрелки другой
полярности тока: ПБСК, предохранитель на 1 А, кон-
такты автопереключателя 46-36, 24-23, провод ОК, реле
СК1 и СК, контакт реле СУП, контакты автопереклю-
чателя 25-26-16, МБСК. При этом проверяется правиль-
ность работы поляризованных якорей реле СК1 и СК
в цепи реле МК и ПК.
В цепь питания реле СУП включены фронтовые кон-
такты приемо-отправочного замыкающего реле ПОЗ, чем
проверяется отсутствие замыкания стрелки в маршруте
и свободность стрелочного участка, а в цепи реле СЗ —
контакты замыкающих реле маршрутов приема и от-
правления ПЗ и ОЗ. Реле СЗ осуществляет дополни-
тельное замыкание стрелки в маршруте и выключает
электродвигатель в случае его продолжительной работы
на фрикцию. Время работы электродвигателя на фрик-
цию определяется временем замедления на отпускание
реле СФ и зависит от емкости конденсаторов, которые
разряжаются на его обмотки при возбуждении реле СВ.
При передаче стрелок на местное управление сраба-
тывает децентрализующее реле МД и реле восприятия
31
маневров ВМ (на схеме не показаны), контактом кото-
рого создается цепь возбуждения реле СЗ. После изъятия
ключа из колонки местного управления обесточивается
контрольное реле ключа К/ (на схеме не показано),
затем реле СУП, и стрелочным электроприводом управ-
ляют из путевого ящика ключом. При местном управ-
лении стрелка переводится без контроля свободности
стрелочного участка от подвижного состава. Перевод
стрелки контролируется звонком постоянного тока Зе
напряжением 48 В.
Во время эксплуатации двухпроводной схемы управ-
ления стрелкой было обнаружено появление ложного
контроля положения стрелки при одновременном наличии
следующих факторов: стрелка осталась в среднем по-
ложении, оборвалась цепь рабочего тока из-за слабого
нажатия щеток, между коллектором и щеткой электро-
двигателя возникла электрическая искра.
При обрыве рабочей цепи в момент перевода стрелки
пусковое реле ППС лишается тока и контактами пере-
ключает рабочую цепь на контрольную, подключая к ней
напряжение 110 В переменного тока (см. рис. 13). Если
стрелка окажется в среднем положении, контрольная
цепь ее будет проходить через электродвигатель, и при
наличии слабого контакта между коллектором и щет-
ками может возникнуть электрическая дуга, которая
действует в цепи контрольного реле как выпрямитель,
вызывая срабатывание контрольного реле. В результате
появляется ложный контроль положения стрелки при
неполном ее переводе.
Для того чтобы ограничить ток в контрольной цепи
до значения, при котором образование электрической
дуги не окажет воздействия на контрольное реле, после-
довательно с ним введены дополнительные сопротивле-
ния. Когда контрольное реле возбуждено, в его цепь
подключается резистор сопротивлением 2000 Ом, а когда
обесточено — резистор сопротивлением 1000 Ом. Сопро-
32	1v
тивление 10 000 Ом, включенное параллельно контакту
контрольного реле, в случае возникновения дуги гасит
ее, исключая срабатывание реле.
В схемах управления стрелками с контрольным реле
типа КМШ-3000 в качестве дополнительной меры против
влияния электрической дуги коллектора на работу
контрольного реле параллельно каждой обмотке электро-
двигателя включают конденсаторы емкостью по 4 мкФ.
Бывают случаи, когда при повороте стрелочной руко-
ятки стрелка при двухпроводной схеме управления не
переводится, рабочий ток на стрелочный электродвига-
тель не поступает. Сначала надо убедиться в исправ-
ности предохранителя в рабочей цепи стрелки. Если
предохранитель исправен и после возвращения стрелоч-
ной рукоятки контроль положения стрелки с некоторым
замедлением восстанавливается (на время замедления
отпускания якоря реле НПС), это будет означать, что
линейная цепь до стрелки исправна (см. рис. 13). Сле-
дует попытаться несколько раз перевести стрелку, так
как возможно, что реверсирующее реле Р не переключило
поляризованные контакты. После этого вольтметром по-
стоянного тока необходимо проверить, поступает ли
рабочее напряжение на выводы линейных проводов Л1
и Л2 при повороте рукоятки. Убедившись в поступлении
рабочего напряжения (на время замедления реле НПС),
необходимо продолжить поиск неисправности непосред-
ственно на стрелке с помощью вольтметра.
Вскрыв электропривод, осмотреть состояние автопе-
реключателя и его контактов. Подключив прибор к
разомкнутым контактам 41-42 (11-12) автопереключателя
при включенном блок-контакте, использовав питание
контрольной цепи, проверить исправность цепи электро-
двигателя. При исправности цепи электродвигателя про-
верить работу реле Р, переводя стрелку с поста ЭЦ,
предварительно вскрыв путевую коробку.
2-3651
33
Причинами нарушения контроля положения стрелки
может быть сгоревший предохранитель в контрольной
цепи, нарушение контакта в автопереключателе стре-
лочного электропривода, неисправность выпрямитель-
ного блока БВС. Сначала проверяют предохранитель.
В случае его исправности вольтметром необходимо про-
верить наличие напряжения сначала постоянного, а за-
тем и переменного тока на выводах проводов Л1 и Л2.
Если переменное напряжение есть, а постоянного нет,
то нарушен контакт в автопереключателе или неиспра-
вен блок БВС. Следовательно, дальнейший поиск надо
вести в стрелочном электроприводе или в трансформа-
торном ящике, где помещено реле Р. Сначала вольт-
метром проверить наличие напряжения между контак-
тами 41 (11), 34 (24), 33 (23), 32 (22) автопереключа-
теля. Если в контактах цепь не нарушена, то следует
проверить исправность блока БВС, подключив к контактам
32-33 автопереключателя вольтметр постоянного тока.
Ниже приведены другие характерные неисправности
централизованных стрелок и причины их возникновения.
Характер неисправности
Вероятная причина
неисправности
При переводе стрелки электро-
двигатель потребляет повышенный
ток
В конце перевода стрелки ам-
перметр показывает большое уве-
личение тока
При переводе спаренных стре-
лок амперметр фиксирует нормаль-
ный перевод первой стрелки, а
затем ток исчезает. Контроль по-
ложения стрелок отсутствует. При
обратном переводе стрелки конт-
роль восстанавливается
Загрязнены или не сма-
заны башмаки, сильно затя-
нуто корневое крепление
Сильно затянуто корневое
крепление, вызывающее пру-
жинность остряка, очень
плотное прижатие остряка,
накат на рамном рельсе,
сужение колеи у остряков
Обрыв рабочей цепи меж-
ду стрелками, как правило,
на контактах автопереключа-
теля первой переводимой
с поста стрелки
34
Стрелка не переводится, ампер-
метр показывает повышенный ток.
При возвращении рукоятки (на-
жатии кнопки) в прежнее поло-
жение амперметр сразу же пока-
зывает отсутствие тока, контроль
положения стрелки мгновенно вос-
станавливается
Стрелка не переводится, ампер-
метр показывает пониженный про-
тив нормы ток
При прохождении по стрелке
поезда теряется контроль ее по-
ложения
Рабочее напряжение на электро-
двигатель поступает, но якорь не
вращается
При работе электродвигателя на-
блюдается сильное искрение щеток
Стрелка заперта наклад-
кой, заклинился шибер из-за
отсутствия смазки на запор-
ных зубьях шиберной ше-
стерни и шибера
Ослабло
сцепление
фрикционное
Зазор между зубом ноже-
вого рычага и вырезом конт-
рольной линейки почти от-
сутствует, т. е. не соответ-
ствует норме 1—3 мм
Обрыв цепи между секцией
обмотки якоря и коллектор-
ной пластиной. Обрыв обмот-
ки якоря или обмотки воз-
буждения
Загрязнение коллектора,
слабое нажатие щеток на
коллектор
Для тренировки поиска неисправностей в электриче-
ской схеме управления стрелками эффективно исполь-
зовать специальный тренажер. Такие тренажеры смонти-
рованы на многих дистанциях.
СХЕМА УПРАВЛЕНИЯ СТРЕЛОЧНЫМ ЭЛЕКТРОПРИВОДОМ
ТРЕХФАЗНОГО ТОКА
На железных дорогах сети начато широкое внедре-
ние стрелочных электроприводов с электродвигателями
трехфазного тока. По сравнению с электродвигателями
постоянного тока они благодаря отсутствию коллектора
и щеточного узла более надежны, требуют значитель-
но меньшего ухода, межремонтный срок их службы в
3—4 раза больше.
2*
35
В связи с дополнительными требованиями к схеме
управления стрелочными электроприводами трехфазного
тока (отказ от напольного реверсирующего реле, защита
от перепутывания линейных проводов и др.) число ли-
нейных проводов увеличено до пяти. Несмотря на то, что
капитальные затраты при строительстве электрической
централизации с электроприводами трехфазного тока
несколько выше, чем с электроприводами постоянного
тока, эксплуатационные затраты ниже.
Асинхронный трехфазный электродвигатель с ко-
роткозамкнутым ротором типа МСТ-0,3 полезной мощ-
ностью 300 Вт предназначен для перевода тяжелых и
обычных стрелок, а электродвигатель типа МСТ-0,6
мощностью 600 Вт — для перевода стрелок в маневро-
вых районах. Время перевода стрелки электроприводом
типа СП-6 с электродвигателем типа МСТ-0,3 пример-
но 4 с, а с электродвигателем типа МСТ-0,6—1,8 с. Часто-
та вращения электродвигателя типа МСТ-0,3 850 об/мин.
В схеме управления стрелочным электроприводом
трехфазного тока с центральным питанием (рис. 16)
пусковые стрелочные реле ППС типа ПМПУШ-150/150
и НПС типа ПМПШЗ-1500/220 обеспечивают коммутацию
рабочих и контрольных цепей, а реле НПС, кроме того,
и контроль протекания рабочего тока электродвигателя
при переводе стрелки.
Блок фазового контроля БФК типа ФК-75 размещен
в корпусе реле НМШ и имеет три трансформатора Т1 — ТЗ
типа РТ-3, выпрямитель типа КЦ402Д, конденсатор С1
типа МБМ-160В емкостью 0,25 мкФ и два диода VD
типа КД205Д в цепи обмоток реле ППС.
Блок БФК предназначен для блокировки реле НПС
при протекании рабочего тока по трем фазам рабочей
цепи во время перевода стрелки, а в случае отсутствия
рабочего тока в одной из фаз — для снятия блокировки
с реле НПС и размыкания своими контактами рабочих
цепей стрелочного электропривода.
36
Рис. 16
Первичные низкоомные обмотки трансформаторов
Т1 — ТЗ включены последовательно в линейные провода
рабочих цепей стрелки. Вторичные обмотки соединены
последовательно и через выпрямитель подключены к
высокоомной обмотке 1-3 реле НПС. К выводам вторич-
ных обмоток трансформаторов подключен конденсатор
С/, который за счет резонансного эффекта повышает
напряжение на выходе блока до значения, необходи-
мого для надежного удержания якоря реле НПС по об-
мотке блокировки (не менее 15 В, что соответствует
рабочему току перевода стрелки не менее 1 А).
Контрольная цепь схемы стрелки получает питание
от блока контроля БК типа БК-75, в котором имеются
стрелочный однофазный трансформатор Т4 типа СКТ-1,
резистор R типа ПЭ-50 сопротивлением 1 кОм и конден-
сатор С2 типа МБГЧ емкостью 10 мкФ на напряжение
250 В.
Принцип работы пятипроводной схемы управления
стрелкой аналогичен принципу работы двухпроводной
схемы. При повороте стрелочной рукоятки срабатывает
нейтральное пусковое стрелочное реле НПС, а затем
через его контакт — поляризованное пусковое стрелочное
реле ППС. Контактами этих реле замыкается цепь элек-
тродвигателя, и стрелка переводится.
Во время перевода стрелки напряжение на блоки-
рующую обмотку 1-3 реле НПС подается с блока БФК.
Переменный рабочий ток стрелки, протекающий по пер-
вичным обмоткам трансформаторов, равный 0,8 А и бо-
лее, насыщает магнитопроводы трансформаторов, вслед-
ствие чего их магнитные потоки несинусоидальны и содер-
жат, кроме основной, и третью гармонику. Во вторичных
обмотках трансформаторов возникают э. д. с. индукции,
которые также содержат основную и третью гармоники,
при этом сумма основных гармоник, сдвинутых относи-
тельно друг друга на 120°, равна нулю. Третьи же гар-
моники совпадают по фазе и дают суммарное напря-
38
жение, которое подается на высокоомную блокирующую
обмотку реле НПС через диоды выпрямителя. В случае
обрыва одной из фаз вторичные обмотки двух работаю-
щих трансформаторов оказываются включенными встреч-
но и сумма их напряжений на выходных зажимах блока
БФК становится равной нулю. Реле НПС лишается тока
и своими контактами размыкает рабочую цепь электро-
двигателя электропривода, предотвращая его работу
от двух фаз.
После перевода стрелки контактами автопереключа-
теля электропривода отключается питание электродвига-
теля по фазам С1Ф и С2Ф. Реверсирование электро-
двигателя осуществляется контактами реле ППС, которые
для изменения направления вращения ротора меняют
подключение фаз С1Ф и С2Ф к обмоткам статора.
Контрольная цепь схемы стрелки аналогична типовой
двухпроводной схеме, но обладает более высокой сте-
пенью защищенности от опасных отказов. Плюсовый и
минусовый контроль положения стрелки зависит от по-
лярности подключения блока ВВС контактами автопере-
ключателя привода и подключения контрольного реле
К контактами реле ППС к линейным проводам Л1 и ЛЗ
или Л2 и Л4. Такая зависимость в схеме контроля зна-
чительно снижает возможность получения ложного конт-
роля положения стрелки при ошибочном подключении
линейных проводов или контрольного блока БВС, а так-
же непереключении поляризованного контакта контроль-
ного реле К.
Резистор R и конденсатор С2, включенные последо-
вательно, надежно защищают контрольное реле К от
ложных срабатываний при переходных процессах, воз-
никающих в результате перемежающего короткого за-
мыкания линейных проводов стрелки, находящейся в
промежуточном положении.
Фрикцию регулируют таким образом. Фрикционное
сцепление затягивают до отказа так, чтобы при установке
39
шаблона между остряком и рамным рельсом прекрати-
лось вращение электродвигателя. Затем фрикционное
сцепление отпускают, электродвигатель начинает вра-
щаться. Электропривод типа СП-6 с отрегулированной
фрикцией должен обеспечить надежный перевод стрелки
без срабатывания фрикционного устройства.
ОБСЛУЖИВАНИЕ НАПОЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ
Периодичность проверки, основные технические тре-
бования и нормы содержания устройств СЦБ установ-
лены Инструкцией по техническому обслуживанию устройств
сигнализации, централизации и блокировки (СЦБ).
Порядок проведения основных работ при техническом
обслуживании устройств изложен в технологических
картах «Устройства СЦБ. Технологический процесс
обслуживания». Поэтому в данном разделе рассматри-
ваются только отдельные виды работ, даются рекомен-
дации по их выполнению, разъяснения некоторых поло-
жений указанных руководств.
Проверку стрелок на плотность прилегания остряков
к рамным рельсам и шунтовой чувствительности рельсо-
вых цепей на крупных станциях с интенсивной поезд-
ной и маневровой работой желательно проводить при
участии трех человек: старшего электромеханика у пуль-
та управления, электромеханика и электромонтера, на-
ходящихся на стрелках. Старший электромеханик пере-
водит стрелки на пульте с разрешения дежурного по
станции, а электромеханик с помощью шаблона прове-
ряет плотность прилегания остряков. Электромонтер
следит за движением маневровых единиц и поездов, свое-
временно предупреждая электромеханика о возможной
опасности. Между старшим электромехаником и электро-
механиком устанавливается связь с помощью радиостан-
ций. Аналогично проверяют шунтовую чувствительность
40
рельсовых цепей. При такой
организации работы провер-	х
ка осуществляется наиболее
быстро и в работу станций [j
вносится меньше осложне- 1	2
ний, дежурный по станции не	рис>
отвлекается от своих прямых
обязанностей по организации движения. В случае отсут-
ствия электромонтера проверка ведется двумя работни-
ками — старшим электромехаником и электромехаником.
Для того чтобы проверить плотность прилегания остря-
ков обычным шаблоном, требуется перевести стрелку не
менее чем 5 раз, причем приходится возвращать стрелку
в исходное положение в момент, когда электродвигатель
работает на фрикцию. А это ведет к сильному новооб-
разованию на контактах пусковых и реверсирующего ре-
ле. На крупных станциях с интенсивным движением поез-
дов такое большое число переводов стрелки при сплош-
ной проверке стрелок на плотность прилегания остряков
связано с большими затруднениями, затрачивается мно-
го времени.
На одной из станций Донецкой дороги для проверки
стрелок на плотность прилегания остряков шаблон шар-
нирно закрепили на конце длинной рукоятки, снабжен-
ной упором (рис. 17). Заложив шаблон 1 между остря-
ком и рамным рельсом и установив рукоятку 3 упором 2
на рамный рельс, переводят стрелку; когда электродви-
гатель начинает работать на фрикцию, нажимают на
рукоятку вниз и благодаря упору выдергивают зажатый
остряком шаблон. Стрелка заканчивает перевод. Этот
процесс наблюдает электромеханик (или дежурный по
станции) по амперметру на посту централизации. Вы-
ждав несколько секунд (для перестановки шаблона на
другой остряк), переводят стрелку в другое положение
и повторяют те же действия.
41
I
Таким образом, используя данный шаблон с удли-
ненной рукояткой, требуется всего два перевода стрелки
вместо пяти при пользовании обычным шаблоном, исклю-
чается разрушение контактов упомянутых выше реле от
сильного искрообразования. Для уменьшения усилия при
выдергивании шаблона последний полезно смазывать.
Во время очередного измерения тока, потребляемого
электродвигателем при нормальном переводе стрелки
и при работе на фрикцию, необходимо омметром про-
верить исправность щеточного узла и секций обмоток
якоря электродвигателя (отсутствие обрыва секций, за-
грязнения коллектора и т. д.). Выводы комбинирован-
ного прибора Ц4380 подключить к щеткам электродви-
гателя и медленно поворачивать якорь. При обрыве
одной секции сопротивление обмотки якоря увеличится
в 2 раза, а при обрыве двух и более секций омметр пока-
жет увеличение сопротивления также в 2 раза или полный
обрыв.
В случае межвиткового сообщения в секции изме-
ренное сопротивление будет меньше допустимого.
При исправном якоре сопротивление его обмотки
должно соответствовать данным, приведенным в табл. 3.
Загрязнение коллектора вызывает увеличение сопро-
тивления более указанных значений.
Опыт показал целесообразность проведения таких
проверок. Своевременное их выполнение предупреждает
Таблица 3. Сопротивление обмотки исправного якоря
Тил электродвигателя	Сопротивление обмотки якоря, Ом, в зависимости от напряжения, В	
	100	160
МСП 0,1	6—7,5	16—20
МСП-0,25	2,5—3,0	6—8
МСП 0,15	—_	13—16
42
отказы в работе стрелочных электродвигателей, а сле-
довательно, и самих стрелок.
При очень плотном прилегании остряков к рамным
рельсам и отсутствии смазки зубьев шибера и шиберной
шестерни может произойти заклинивание шибера, т. е.
он не сможет выйти из замыкания при попытке пере-
вести стрелку. Поэтому нужно следить за тем, чтобы
на этих зубьях всегда была смазка. Если заклинива-
ние произошло, то необходимо ослабить болты, кре-
пящие подшипники главного вала, освободив этим зуб
шестерни от плотного сцепления с зубом шибера. По-
пытка воздействовать на отжатый остряк при заклини-
вании шибера обычно не дает результата.
Перед наступлением зимы некоторые электромеха-
ники увеличивают силу фрикционного сцепления электро-
привода, надеясь этим обеспечить более надежную ра-
боту электропривода в зимних условиях и на случай
снегопада. Но это не так. В умеренный и даже сильный
мороз остряки стрелки переводятся с меньшим усилием,
чем летом, благодаря тонкому слою наледи на башмаках
стрелочного перевода, а во время снегопада туго затя-
нутая фрикция может подвести.
При напрессовке снега между остряком и рамным
рельсом электропривод начнет работать на фрикцию при
значительно возросшем токе, в результате чего перегорит
предохранитель в рабочей цепи или выйдет из строя
электродвигатель. Не исключено и заклинивание шибера,
а это уже полный выход из строя стрелки. Только свое-
временная очистка стрелок от снега и правильная регу-
лировка фрикций привода могут обеспечить надежную
работу стрелок.
В соответствии с Инструкцией по техническому об-
служиванию устройств сигнализации, централизации
и блокировки (СЦБ) весной и осенью старший электро-
механик совместно с электромехаником проверяет состоя-
ние электроприводов и гарнитур с целью определения
43
необходимости их замены и ремонта. По результатам
проверки составляется план выполнения этих работ в
течение всего теплого периода года.
Осенью еще до наступления холодов проверяется
готовность устройств к работе в зимних условиях, при
этом обнаруженные недостатки должны быть своевре-
менно устранены.
Если по результатам весенней проверки требуется
ремонт электропривода с полной его разборкой и заме-
ной отдельных частей и гарнитуры, то такой электро-
привод нужно заменять новым или отремонтированным
в мастерской (агрегатная замена). Разбирать электро-
привод, заменять и подгонять его детали и гарнитуры
на месте сложно. Для этого требуется много времени,
что связано с длительным выключением стрелки из
централизации, а это вызывает осложнение в работе
станции и снижает безопасность движения.
Замену отдельных узлов и деталей электропривода
с частичной его разборкой можно выполнять на месте,
если такая работа требует значительно меньше времени,
чем при полной замене электропривода, а также в случае,
когда стрелка может быть выключена без сохранения
пользования сигналами на продолжительный срок, в
течение которого гарантировано окончание работы.
Устройства СЦБ должны надежно действовать во
все времена года. Однако зима предъявляет особые
требования к надежности. То, что в теплое время года
делается довольно-таки свободно и доступно, зимой при-
ходится во много раз труднее. Поэтому до наступления
холодов, кроме плановых работ по ремонту, повышению
надежности и улучшению состояния устройств, необхо-
димо дополнительно сделать и то, что связано с усло-
виями работы в зимних условиях.
Не дожидаясь, когда пути покроет снегом, следует
внимательно проверить наличие и состояние стыковых
рельсовых и всех электротяговых соединителей, дроссель-
44
ных и бутлежных перемычек. Зимой сопротивление про-
мерзшего балласта и грунта значительно возрастает и
обратный тяговый ток преимущественно протекает по
рельсам, а не по земле. Поэтому только полное наличие и
исправность электротяговых соединителей может гаран-
тировать надежную канализацию тягового тока. Извест-
но немало случаев, когда из-за нарушения цепи обратного
тягового тока пережигался сигнальный кабель, возникали
пожары в релейных помещениях.
На Московской дороге используется метод защиты
кабелей от повреждения их тяговым током. Сущность
его заключается в том, что броню кабелей изолируют
от корпусов кабельных муфт, путевых ящиков, релейных
шкафов и других металлических конструкций, имеющих
связь с рельсами. На входе кабеля в защитную трубу
снимают два-три витка брони и, чтобы броня не рас-
кручивалась, на нее надевают проволочный бандаж.
Такая изоляция брони препятствует протеканию по ней
тягового тока.
Необходимо заблаговременно проверить исправность
электрического обогрева стрелочных электроприводов,
уплотнений в крышках электроприводов и в местах вы-
хода шибера и контрольных линеек. В путевых транс-
форматорных ящиках, разветвительных кабельных муф-
тах, головках светофоров также следует проверить со-
стояние уплотнительных прокладок, для того чтобы
надежно защитить приборы и монтажные провода от
попадания на них снега.
Известно, с какими трудностями сопряжена замена
поврежденного кабеля зимой. Поэтому кабели с пони-
женной изоляцией нужно заблаговременно отремонти-
ровать или заменить.
Должностной Инструкцией по техническому обслу-
живанию устройств сигнализации, централизации и
блокировки (СЦБ) предусмотрена маркировка всех за-
пасных жил кабелей. Это требование относится ко всем
45
линейным кабелям: стрелочным, сигнальным, рельсо-
вых цепей и др. Цель маркировки — возможность обес-
печить быстрое восстановление действия устройств в
случае повреждения отдельных жил путем замены ис-
правными запасными жилами. Случись такое зимой,
при отсутствии маркировки часами на морозе придется
искать и прозванивать эти жилы. Поэтому, если еще
не на всех кабелях сделана маркировка запасных жил,
надо ее немедленно сделать.
Надо быть готовым и к весеннему паводку, макси-
мально защитить напольные устройства от затопления
водой. До наступления зимы работники пути должны
очистить существующие и сделать дополнительные водо-
отводы там, где их нет.
Основой организации работы электромеханика и
электромонтера являются месячный и годовой планы-
графики технического обслуживания. Своевременное
и качественное выполнение работ, предусмотренных в
графиках, является надежной гарантией бесперебойного
действия устройств.
Но не только этими графиками определяются орга-
низация работы и круг обязанностей электромеханика.
Хороший хозяин проявляет постоянную заботу об улуч-
шении состояния устройств, повышении их надежности.
Значит, необходимо планировать и эти работы. Такой
план составляется на год. В него включают меры по
устранению недостатков, выявленных при тщательной
проверке состояния устройств, проводимой дистанцией
весной, а также личной проверке и с участием старшего
электромеханика. В плане учитываются и меры, разра-
батываемые дистанцией по повышению надежности и
совершенствованию техники, рекомендации службы.
Электромеханик должен сам планировать работу по
улучшению состояния устройств на каждый месяц, со-
гласовывая план со старшим электромехаником. Все,
46
что необходимо сделать, что замечено как недостаток,
надо взять на учет и записать.
Все важнейшие требования по технике безопасности
при обслуживании устройств СЦБ изложены в Инструк-
ции по технике безопасности и производственной сани-
тарии для электромехаников и электромонтеров сигна-
лизации и связи железнодорожного транспорта.
Электромеханик и электромонтер, обслуживающие
напольные устройства СЦБ, почти все рабочее время
проводят на станционных путях, т. е. в зонах повышен-
ной опасности.
Вот почему при нахождении на станционных путях
необходимо быть особо внимательным и осторожным,
постоянно следить за движением поездов и маневровых
составов.
Очень опасно отвлекать друг друга разговорами во
время прохода по путям. При приближении поезда надо
отойти в сторону на безопасное место и не стоять близ-
ко к проходящему составу.
Оказавшись случайно в междупутье между двумя
проходящими составами, следует немедленно лечь на
землю.
В условиях плохой видимости (туман, метель) про-
ход по путям и работа в опасных зонах запрещены.
Исключением может быть только крайняя необходи-
мость, например устранение отказа в действии устройств.
Непосредственную угрозу жизни представляет под-
лезание под вагоны состава. Следует пользоваться тор-
мозными площадками или обходить состав. При сходе
с площадки необходимо убедиться предварительно, что
на соседнем пути нет движущегося поезда. Во время
прохода по путям никогда нельзя рассчитывать на воз-
можность услышать шум приближающегося поезда, осо-
бенно зимой, так как снег снижает шум.
Одним из основных условий повышения безопасно-
сти при работах на станционных путях является выпол-
47
нение их двумя работниками. В первую очередь это
требование относится к станциям с интенсивным дви-
жением поездов и маневровых единиц. Оно обязатель-
но должно учитываться при разработке графиков тех-
нического обслуживания устройств, где необходимо
предусматривать наиболее рациональное совмещение
различных видов работ, выполняемых электромехани-
ком и электромонтером.
Прикосновение к токонесущим частям приборов и
конструкций, находящимся под напряжением 110 В и
выше, может привести к травматизму. Поэтому все ра-
боты, связанные с возможностью прикосновения к токо-
несущим частям, следует выполнять, предварительно
выключив напряжение. В случае, когда напряжение
выключить нельзя, работа должна выполняться в ди-
электрических перчатках, резиновых галошах, а инстру-
мент должен быть только с изолирующими ручками.
Принято обозначать элементы, находящиеся под на-
пряжением НО В и выше, красной краской. Это кон-
тактные штыри путевых и сигнальных трансформато-
ров, приборов, нулевых панелей стативов и релейных
шкафов, кабельных муфт и др. Данное мероприятие
предупреждает электромеханика и электромонтера об
опасности прикосновения к частям, отмеченным крас-
кой. В мастерской, рабочих помещениях необходимо
иметь плакаты и другие наглядные пособия по технике
безопасности. Перед началом работы следует напоми-
нать о мерах личной безопасности.
ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К РЕЛЬСОВЫМ ЦЕПЯМ
Одним из главных элементов автоматики для регу-
лирования и обеспечения безопасности движения поез-
дов является рельсовая цепь.
Для отделения рельсовых цепей друг от друга, а
также для изоляции рельсовых звеньев на стрелочных
48
переводах, съездах, глухих
пересечениях применяют изо-
лирующие стыки.
Изолирующий стык с ме-
таллическими накладками
(рис. 18) состоит из двух
стальных накладок 4, охва-
тывающих шейку и подошву
рельса, боковых фибровых
прокладок 5 и нижней S,
стальных пластин 2, шести
болтов 6, скрепляющих на-
кладки стыка и пропущенных
Рис. 18
через фибровые втулки 7 и шайбы 3, пружинных шайб 1.
В стыке рельсов устанавливается фибровая прокладка
толщиной 5—8 мм.
Изоляция изолирующими стыками на стрелочных
участках одиночного и перекрестного стрелочных пере-
водов, глухого пересечения и перекрестного съезда с
глухим пересечением показана соответственно на
рис. 19, а — г.
Простейшая схема рельсовой цепи (рис. 20) имеет
источник питания, путевой трансформатор ПТ, ограни-
чивающий резистор Ло и путевое реле Р.
Как известно, рельсовые цепи рассчитывают на на-
дежную работу в нормальном, контрольном и шунто-
вом режимах. Нормальный, или регулировочный, режим
означает надежную работу рельсовой цепи при задан-
ном напряжении на питающем конце, обеспечивающем
надежное притяжение путевого реле при сопротивле-
нии балласта, принимающем значения от максималь-
ного (оо ) до минимального (1 Ом-км).
В шунтовом режиме при наложении на рельсовую
цепь испытательного шунта сопротивлением 0,06 Ом пу-
тевое реле надежно отпустит якорь. На снижение шун-
товой чувствительности оказывают влияние высокое
49
Рис. 19
50
сопротивление балласта,
максимальное напряжение
питающей сети и минималь-
ное сопротивление питающе-
го и релейного концов рель-
совой цепи, т. е. чем боль-
ше сопротивление по концам
рельсовой цепи, тем лучше
шунтовая чувствительность.
Действительно, в момент
шунтирования рельсовой
цепи на ограничивающем
резисторе /?0 питающего конца
Рис. 20
напряжение будет па-
дать тем больше, чем больше его сопротивление, и тем
меньше энергии будет передаваться в рельсовую линию.
Пример. Допустим, что напряжение на питающем трансформа-
торе ПТ	В, сопротивление ограничивающего резистора Ro=
= 0,6 Ом, а сопротивление шунта /?,.,= 0,06 Ом. Тогда напряжение
распределится следующим образом: на ограничивающем резисторе
Ro оно составит 9 В, а на сопротивлении шунта — 1 В, т. е. подав-
ляющая часть питающего напряжения будет падать на ограничи-
теле и путевое реле четко отпустит якорь.
При наложении шунта на релейном конце большая
часть тока пройдет через сопротивление шунта, которое
в несколько раз меньше сопротивления реле.
В противоположность шунтовому контрольный ре-
жим (контроль лопнувшего или изъятого рельса) будет
выполняться наилучшим образом тогда, когда сопро-
тивления по концам рельсовой цепи минимальные. В
этом случае последовательно к малому сопротивлению
релейного конца включится сравнительно высокое пере-
ходное сопротивление в месте обрыва рельсовой нити,
которое окажется большим препятствием на пути пере-
дачи энергии от источника питания к путевому реле.
Таким образом, удовлетворить требования указан-
ных двух режимов возможно лишь для рельсовых цепей
51
определенной длины. Принята максимальная длина
рельсовой цепи 2600 м. В связи с этим были теорети-
чески обоснованы и выработаны оптимальные сопротив-
ления по концам рельсовых цепей, послужившие в даль-
нейшем основой для разработки нормалей на все типы
рельсовых цепей. Оптимальное расчетное сопротивление
составляет 0,2 Ом,
Диаграмма работоспособности кодовой рельсовой
цепи. Для кодовых рельсовых цепей частотой 50 Гц
Уральским отделением ВНИИЖТа разработаны новые
регулировочные таблицы, где в качестве основного кри-
терия по обеспечению трех режимов работы рельсовых
цепей принято напряжение на питающем трансформа-
торе, а не на путевом реле. О правильно выбранном
напряжении на трансформаторе можно судить по на-
пряжению на путевом реле в нормальном режиме при
определенном сопротивлении балласта.
С помощью диаграммы работоспособности кодовой
рельсовой цепи длиной 1,5 км (рис. 21) можно оценить
^7Г,
В
200
150
100
50
0
1.5	0.4
Ru3. Ом-км
Рис. 21
степень обеспечения конт-
рольного и шунтового ре-
жимов рельсовой цепи при
любом режиме регулиров-
ки и состоянии изоляции
балласта, а также вы-
брать оптимальный режим
регулировки.
На диаграмме /, II,
V — области невыполне-
ния соответственно шунто-
вого, контрольного и нор-
мального режимов; III —
область подрегулировки по
условиям погоды; IV —
область авторегулировоч-
52
ного режима; /, 2, 3 — предельные кривые соответ-
ственно шунтового, контрольного и нормального ре-
жимов.
Допустим, на питающем трансформаторе установле-
но напряжение 85 В, при этом сопротивление изоляции
балласта составляло 1,5 Ом-км.
По данным этих координат получим на диаграмме
рабочую точку Кр\, которая окажется в области работо-
способности рельсовой цепи, где выполняются все ре-
жимы. Теперь предположим, что после дождя сопро-
тивление изоляции балласта понизилось до 0,4 Ом-км.
Рабочая точка Kpi переместится в точку Кръ, которая
лежит ниже кривой 3, т. е. за пределами работоспо-
собности рельсовой цепи в нормальном режиме. В ре-
зультате напряжение на путевом реле резко снизится
и рельсовая цепь покажет ложную занятость. Допустим,
что для восстановления действия рельсовой цепи
электромеханик безотчетно увеличил напряжение на
питающем трансформаторе до 150 В. Тогда рабочая
точка Кр2 переместится в точку К1, находящуюся в
области работоспособности рельсовой цепи при сопро-
тивлении балласта 0,6 Ом -км.
Впоследствии, с улучшением погоды сопротивление
изоляции балласта вновь поднялось до 1,5 Ом*км (сопро-
тивление изоляции балласта в отдельных случаях может
восстановиться через 40 мин после окончания дождя).
В этом случае рабочая точка KJ окажется в точке К2,
т. е. в области, где шунтовой и контрольный режимы рабо-
ты рельсовой цепи не выполняются. Напряжение на путе-
вом реле резко возрастает и при нахождении поезда на
рельсовой цепи остаточное напряжение на реле окажется
таким, что удержит якорь в притянутом положении. По-
этому надо быть предельно внимательным и осторожным
при повышении напряжения на питающем трансформа-
торе.
53
Схемы рельсовых цепей и’ их приборы, нормы напряже-
ний на путевых реле для каждой рельсовой цепи в зависи-
мости от ее длины и состояния балласта должны соответ-
ствовать нормалям и регулировочным таблицам.
Напряжение на путевых реле регулируют только
изменением напряжения на вторичной обмотке путевого
трансформатора. Не допускается при регулировке из-
менять коэффициенты трансформации дроссель-трансфор-
маторов и релейных трансформаторов, а также сопротив-
ления ограничивающих резисторов на питающих и
релейных концах. Увеличение коэффициента трансформа-
ции приводит к резкому уменьшению сопротивлений по
концам рельсовой цепи, что ухудшает шунтовую чувстви-
тельность вплоть до полной потери шунта и увеличивает
нагрузку рельсовой цепи в нормальном режиме.
Рельсовые цепи должны устойчиво работать без сезон-
ной регулировки и обеспечивать надежное действие АЛСН.
Ответвления стрелочных изолированных участков,
входящих в маршруты приема и отправления, а также
ответвления длиной более 60 м, считая от центра стрелоч-
ного перевода до изолирующего стыка, должны обяза-
тельно обтекаться током.
Контроль обтекания током ответвлений осуществляется
установкой на каждом из них путевого реле. В одной рель-
совой цепи не должно быть более трех путевых реле. Длины
ответвлений стрелочных изолированных участков с релей-
ными трансформаторами, считая от точки разветвления,
не должны отличаться друг от друга более чем на 200 м.
Ответвления стрелочных участков, не обтекаемые то-
ком, допускаются на: путях парков отправления грузовых
поездов; путях отправления сортировочных парков; путях,
по которым осуществляются только маневровые передви-
жения; стрелках съездов предохранительных и улавливаю-
щих тупиков при длине ответвления не более 60 м; негаба-
ритных ответвлениях одиночных стрелок.
54
Для повышения надежности работы рельсовых цепей
на всех ответвлениях, не обтекаемых током, в стыках
рельсов устанавливают два соединителя.
Рельсовые цепи должны быть надежно защищены от
взаимного влияния при замыкании изолирующих стыков.
В рельсовых цепях с непрерывным питанием источник
питания подключают таким образом, чтобы у каждого
изолирующего стыка была разноименная полярность; в
смежных кодовых рельсовых цепях переменного тока за-
щита достигается смещением импульсов по времени, а в
импульсных рельсовых цепях постоянного тока — соблю-
дением у изолирующих стыков разной полярности питания.
В однониточных рельсовых цепях переменного тока при
замыкании изолирующего стыка контроль и защита
обеспечиваются электротяговыми соединителями смежных
рельсовых цепей. Укороченные смежные рельсовые цепи
в маневровых районах имеют одну общую нитку и могут
иметь одинаковую полярность по разным сторонам изоли-
рующего стыка. Такие рельсовые цепи должны стыковать-
ся между собой только питающими концами.
Станционные рельсовые цепи с путевым реле типа
ДСШ, питающиеся от разных не сфазированных между
собой источников переменного тока, должны разграничи-
ваться импульсной рельсовой цепью или рельсовой цепью
другой частоты или стыковаться питающими концами.
На конце рельсовой цепи с реле ДСШ, примыкающей к
импульсной или кодовой рельсовой цепи, должен устанав-
ливаться питающий трансформатор.
Защита станционных рельсовых цепей переменного
тока с непрерывным питанием от влияния граничащих
с ними кодовых перегонных рельсовых цепей осуществля-
ется установкой на границе с перегонами питающих транс-
форматоров или питанием перегонных рельсовых цепей от
станционного источника питания с соблюдением чередова-
ния мгновенных полярностей напряжений на изолирующих
стыках.
55
РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ НА УЧАСТКАХ
С АВТОНОМНОЙ ТЯГОЙ
Рельсовая цепь постоянного тока с малогабаритным
путевым реле П типа АНШ2-2 (рис. 22). Эта рельсовая
цепь разработана взамен существующим рельсовым цепям
постоянного тока с путевыми реле типов НР2-2, HP 1-2 и
НШ2-2. В связи с тем что реле типа АНШ2-2 срабатывает
от напряжения 18 В переменного тока частотой 50 Гц,
в качестве кодирующих трансформаторов КТ применены
трансформаторы типа ПРТ-А, имеющие на вторичной
обмотке максимальное напряжение 12 В.
Для обеспечения контроля неисправности изолирую-
щих стыков требуется чередование полярности тока на
стыках смежных рельсовых цепей.
Напряжение на путевом реле регулируется изменением
сопротивления ограничивающего реостата 7?0, сопротивле-
ние которого вместе с сопротивлением кабеля питающего
конца должно быть не менее 1,5 Ом. Кодовый ток АЛСН
Рис. 22
56
Рис. 23
регулируется только изменением напряжения t/2 на
вторичной обмотке кодирующего трансформатора КТ.
В разветвленных рельсовых цепях (рис. 23) длиной
700 м разрешается применение двух аккумуляторов.
В схемах рельсовых цепей постоянного тока применяют
следующие типы приборов:
Наименование и обозначение в схеме
Путевое реле П.....................
Кодовый трансформатор КТ ...
Резистор:
ограничивающий Ro..................
защитный R3 ...................
регулируемый R...............
искрогасительного контура R„ 
Конденсатор искрогасительного кон-
тура Си............................
Выпрямитель ВАК....................
Тип прибора
АНШ 2-2
ПРТ-А
6 Ом; 3,3 А
7,2 Ом; 3 А
6 Ом; 3,3 А
ПЭ-25 (47 Ом)
КБГ-МН 2В
(1000 В, 4 мкФ)
ВАК-14
57
Напряжение на путевом реле в зависимости от длины
рельсовой цепи и состояния балласта дано в табл. 4, а
напряжения кодирующего трансформатора — в табл. 5.
Рельсовые цепи переменного тока частотой 50 Гц с пу-
тевым реле типа АНВШ2-2400. Такие рельсовые цепи
применяют на приемо-отправочных путях и стрелочных
участках на линиях с автономной тягой без ближайшей
перспективы электрификации. Они должны удовлетворять
следующим требованиям. Первичные обмотки путевых
и кодирующих трансформаторов всех рельсовых цепей
станции должны быть включены в одну фазу трехфазного
источника переменного тока частотой 50 Гц. Вторичные
обмотки путевых трансформаторов включают так, чтобы
обеспечить чередование мгновенных полярностей напря-
жений на стыках смежных рельсовых цепей. На стыках
смежных рельсовых цепей, как правило, должны быть
установлены однотипные приборы: реле — реле или транс-
форматор — трансформатор.
Таблица 4. Напряжёнке рельсовой цепи постоянного тока
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м		Напря- жение бата- реи, в	Обшее со- противление питающего конца +	Ом		Напряжение на реле, В, при балласте	
						мок- ром	сильно промерзшем
Неразветвленная	До 200 201—600 601 — 1000 1001 — 1200,		2,2	3,8 3,2—2.9 2.4—2,2 2,0		0,31	0,46 0,57—0,64 0,7—0,76 0,82
Разветвленная с тремя реле	До 300 ' 301 — 500 501 700 701—900		2.2 4,4	2,4 1,9-1,7 1,6—1,5 2,6	1	0,31	0,47 0,56—0.59 0,66—0.69 0,85
Примечание. гсп — сопротивление соединительных проводов на
питающем конце рельсовой цепи.
58
Таблица 5. Ток АЛСН при кодировании рельсовой цепи
с питающего и релейного концов
				Ток АЛСН
		Напряжение	Общее со-	на входном
Рельсовая цепь	Длина	на обмотке	противление	конце рель-
	рельсовой	ПКТ (ориен-	питающего	совой цепи,
	цепи, м	тировоч-	или релейно-	А, при про-
		но), В	го конца, Ом,	мерзшем балласте
	Кодирована	е с питающего конца		
Неразветвленная	До 200	6,0	3,8	1,24
*1	201—600	6,0 •	3,2—2,9	1,28—1,34
	601 — 1000	6,0	2,4—2,2	1,42—1,63
	1001 — 1200	6,0	2,0	1,76
Разветвленная	До 300	6,0	2,4	1,25
	301—500	6,0	L9-1,7	1,34—1,36
	501- 700	6,0	1,6 1,5	1,48—1,60
	701-900	.7,0	2,6.	1,60
	Кодирование	с релейного	конца	
Неразветвленная	До 200	5,0—10,5	3—6,8	1,24
	201—600	5,5—9,5	3-5,5	1,26— 1,37
	601 — 1000	6,5—10	3—4,7	1,44—1,60
	1001 — 1200	8,5— 11	3—4,2	1,76
Разветвленная	До 300	5,0—8,0	3—4,7	1,25
	301—500	5,5—7,5	3—4,2	1,27—1,38
	501-600	6,0—8,5	3—3,8	1,44—1,60
	601—700	7,0—10,5	3—4,7	1,60
Примечание. Ток АЛСН на входном конце рельсовой цепи при
мокром балласте должен быть 1,2 А для всех рельсовых цепей.
59
При несоблюдении чередования мгновенных полярнос-
тей на стыках смежных рельсовых цепей должны быть
установлены питающие трансформаторы. При этом длины
смежных рельсовых цепей не должны отличаться более
чем на 200 м.
При кодировании с релейного конца мгновенная поляр-
ность кодового тока в рельсовой цепи должна совпадать
с полярностью своего путевого трансформатора.
Для защиты от срабатывания путевого реле от своего
кодового трансформатора последний должен быть включен
через тыловой контакт путевого реле.
При кодировании рельсовой цепи с обоих концов на
релейном и питающем концах должны применять транс-
миттеры различного типа (КПТШ-515 и КПТШ-715).
В рельсовых цепях переменного тока частотой 50 Гц
с путевым реле типа АНВШ2-2400 используют следующие
типы приборов:
Наименование и обозначение в схеме
Реле:
путевое П (АСП, Б СП, ВСП)
трансмиттерное Т1..............
Повторитель путевых реле НСП . . .
Трансформатор:
путевой ПТ и релейные РТ1, РТ2
релейные PT, РТЗ...............
кодовые КТ, КТ1, КТ2 . . . .
Резистор:
путевой /?п........................
защитные /?э, /?3|, /?з2, /?з3 . . .
в цепи КТ 7?к, /?кь /?к2	. - .
искрогасительного контура R„ . .
Конденсатор искрогасительного кон-
тура Сн.............................
Тип прибора
АНВШ2-2400
ТРШ-20006
НМШЫ800
ПРТ-А
СТ-3 (СТ-4)
ПОБС-ЗА
2,2 Ом; 10 А
1,2 Ом; 3 А
2X40 Ом; 0,5 А
ПЭ-25; 47 Ом
КБ4Х 1 (4 мкФ)
Рельсовая цепь без наложения кодирования (рис. 24)
используется на некодируемых станционных путях. Сопро-
тивление путевого реостата /?п с учетом сопротивления
кабеля между рельсами и путевым трансформатором
60
Рис. 24
должно быть не менее 1,2 и не более 2 Ом. Сопротивление
кабеля или бутлежных перемычек между рельсами и релей-
ным трансформатором должно быть не более 0,5 Ом.
Сопротивление кабеля между релейным трансформато-
ром и путевым реле не должно превышать 150 Ом.
В некодируемых рельсовых цепях, граничащих с коди-
руемыми, во вторичной обмотке РТ должен устанавливать-
ся защитный резистор R3 сопротивлением 1,2 Ом.
Рельсовая цепь с кодированием в обоих направлениях
(рис. 25) предназначена для кодируемых путей станций
при длине релейных и релейно-кодирующих проводов раз-
ных рельсовых цепей, укладываемых в одном кабеле, не
более 650 м. Сопротивление путевого реостата /?п и соеди-
нительных проводов между рельсами и путевым реостатом,
а также путевого реостата R3 и соединительных проводов
между рельсами и релейным трансформатором должно
быть не менее 1,2 и не более 2 Ом. Сопротивление кабеля
между релейным трансформатором и путевым реле должно
быть не более 150 Ом.
61
Рис. 26
62
Рис. 27
63
Рельсовая цепь, кодируемая в обоих направлениях,
с разделением релейных и кодирующих проводов (рис. 26)
служит для кодируемых путей станции при длине релейных
проводов разных рельсовых цепей, укладываемых в одном
кабеле, более 650 м; при этом должны соблюдаться требо-
вания, изложенные для предыдущей рельсовой цепи.
Разветвленная рельсовая цепь с путевым реле на каж-
дом ответвлении, кодируемая по главному и одному из
боковых приемо-отправочных путей, без разделения релей-
ных и кодирующих проводов (рис. 27) применяется на
стрелочных участках при длине релейных проводов разных
рельсовых цепей, укладываемых в одном кабеле, не более
650 м. Сопротивление путевого реостата /?п вместе с соеди-
нительными проводами между рельсами и питающим
трансформатором должно быть не менее 1,2 и не более
2 Ом. Сопротивления реостатов 7?3i, R32 и /?3з служат для
регулирования напряжения на путевых реле ответвлений,
но при этом минимальное сопротивление R3 с учетом сопро-
тивления проводов на удаленном конце рельсовой цепи
должно быть не менее 1 Ом.
Общая длина разветвленной рельсовой цепи определя-
ется суммой всех разветвлений, т. е. а + 6з + с + 62+ Ь\.
Разветвленная рельсовая цепь с путевым реле на каж-
дом ответвлении, кодируемая по главному и одному из
боковых путей, с разделением релейных и кодирующих
проводов (рис. 28) используется на стрелочных участках
Рис. 28
3 3651
65
при длине релейных и релейно-кодирующих проводов в
одном кабеле не более 650 м. При этом должны выполнять-
ся требования к предыдущей рельсовой цепи.
Напряжения на путевом реле в зависимости от длины
рельсовой цепи и состояния балласта даны в табл. 6, а на-
пряжения кодирующего трансформатора — в табл. 7.
Реле типа АНВШ2-2400 включается по мостовой схеме
с параллельным соединением катушек; перемычки на
розетке 21-41; 61-81; 21-42; 62-81.
Напряжение регулируют только изменением вторично-
го напряжения путевого трансформатора. Разветвленную
рельсовую цепь регулируют по наиболее удаленному коди-
Таблица 6. Напряжение рельсовой цепи переменного тока
частотой 50 Гц с реле типа АНВШ2-2400
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Сопротив- ление пу- тевого/ защитного резисто- ров, Ом	Напря- жение на об- мотке И ПТ. В	Напряжение, В, при сильно промерзшем балласте на	
				реле	рельсах релейного конца
Двухниточная	До 500	1,2	3,6	20,2	2,1
некодируемая	501 — 750		4,6	25,0	2,6
	751 -1000	0,5	5,8	30,8	3,2
	1001 — 1200		6,9	36,0	3,8
Двухниточная	До 500	1,2	4,6	20,8	2,8
кодируемая и	501 - 750		5,8	26,8	3,6
граничащая с	751 1000	1,2	7,2	32,2	4,4
кодируемой	10011200		8,6	37,6	5,1
Разветвленная	До 500	1,2	6,7	22,0	3,0
двухниточная	501-700	1,0	8.6	28,0	3,6
Примечание При мокром балласте: напряжение на реле во всех
рельсовых цепях 11,5 В, напряжение на рельсах релейного конца в двух-
ниточных некодируемых рельсовых цепях 1.2 В, а во всех остальных — 1.56 В.
66
Таблица?. Ток АЛСН рельсовой цепи,
кодируемой с релейного конца
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Напря- жение на обмотке 11 КТ, В	Минимальный ток на входном конце рельсовой цепи при промерзшем балласте, А
Двухниточная неразветвлен-	До 500	62	1,27
ная без разделения релей-	501—750	70	1,37
но-кодирующих проводов	751 — 1000	81	1,52
	1001 — 1200	92	1,68
То же с разделением ре-	До 500	3,6	1,27
лейно-кодирующих проводов	501—750	4,6	1,37
	751 -1000	5,8	1,51
	1001 — 1200	6,9	1,66
Двухниточная разветвлен-	До 500	48,2	1,33
ная без разделения релейно- кодирующих проводов	501—700	55,3	1,40
То же с разделением ре-	До 500	6.7	1,36
лейно-кодирующих проводов	501—700	8,6	1,40
Примечание. При мокром балласте минимальный ток на вход-
ном конце рельсовой цепи 1,2 А.
руемому ответвлению при минимально допустимом сопро-
тивлении реостата /?3.
Кодовый ток АЛСН регулируют изменением напряже-
ния на вторичной обмотке кодового трансформатора КТ.
Рельсовые цепи переменного тока частотой 50 Гц с пу-
тевым реле типа ДСШ-13 применяются на всех приемо-
отправочных путях и стрелочных участках при автономной
тяге с перспективой введения электротяги переменного
тока и рельсовых цепей частотой 25 Гц и должны удов-
летворять следующим требованиям. Первичные обмотки
з*
67
путевых и кодирующих трансформаторов, а также местных
элементов реле типа ДСШ-13 всех рельсовых цепей необ-
ходимо подключать к одной фазе одного и того же источни-
ка переменного тока частотой 50 Гц. Местный элемент
реле типа ДСШ-13 и путевой трансформатор ПТ одной и
той же рельсовой цепи должны питаться от одного источ-
ника тока и иметь одинаковые мгновенные полярности.
Вторичные обмотки путевых трансформаторов должны
включаться таким образом, чтобы обеспечить чередова-
ние мгновенных полярностей на изолирующих стыках
смежных рельсовых цепей.
Перегонная кодовая рельсовая цепь первого участка
приближения питается от станционного источника питания
рельсовых цепей с соблюдением чередования мгновенных
полярностей на изолирующих стыках со станционной рель-
совой цепью. При длине кодовой рельсовой цепи первого
участка приближения не более 1000 м допускается питание
ее от своего перегонного источника тока. При этом в рель-
совой цепи входного участка станции путевое реле уста-
навливают со стороны станции. Рельсовые цепи, питаемые
от разных несфазированных источников тока, должны
быть разграничены импульсной или кодовой рельсовой
цепью.
Станционные рельсовые цепи кодируются с питающего
и с релейного концов с момента занятия рельсовой цепи
поездом.
При кодировании с релейного конца мгновенная поляр-
ность кодового тока в рельсах должна совпадать с поляр-
ностью тока своего путевого трансформатора ПТ. Для
защиты от срабатывания путевого реле от своего кодового
трансформатора последний должен быть включен через
тыловой контакт путевого реле.
При кодировании рельсовых цепей приемо-отправоч-
ных путей с обоих концов должны быть применены транс-
миттеры разного типа (КПТШ-515 и КПТШ-715).
68
В схемах рельсовых цепей переменного тока частотой
50 Гц с реле типов ДСШ-13 и ИРВ-110 применяют следую-
щие типы приборов:
Наименование и обозначение в схеме
Реле:
путевое П (АСП, БСП, ВСП)
» ИП..............................
трансмиттерное Т1...............
Повторитель путевого реле НСП . . .
Трансформатор:
путевой ПТ	]
релейные PT, РТ1, РТЗ ? . . .
изолирующий ИТ	J
кодовые tfT, КТ1, КТ2* . . .
Резистор:
путевой ₽п	t
защитные R3, Язь R32, /?и J
в цепи КТ RK, Rki, Rk2   • •
искрогасительного контура -
Конденсаторы искрогасительного кон-
тура С»- и разделительные Ср, Срь
Ср2> Срз............................
Автоматический выключатель QF . . .
Тип прибора
ДСШ-13
ИРВ-110,
ИМВШ-110
ТРШ-20006
НМШ1-1800
ПРТ-А
ПОБС-ЗА
2,2 Ом; 10 А
ПЭ-25; 100 Ом
ПЭ-25; 47 Ом
КБ4Х 1
АВМ-1 (10 А)
* В качестве кодирующих трансформаторов КТ, уста
навливаемых в путевой коробке, применяют трансформатор
типа ПРТ-А, а в импульсной рельсовой цепи на посту ЭЦ
устанавливают трансформатор типа ПТ-25А.
Рельсовая цепь, кодируемая в обоих направлениях,
без разделения релейных и кодирующих проводов
(рис. 29) служит для кодируемых путей станций при длине
релейно-кодирующих и релейных проводов разных рель-
совых цепей, укладываемых в одном кабеле, не более 650 м.
Сопротивление кабеля между релейным трансформатором
РТ и путевым реле П или кодирующим трансформатором
КТ (без учета сопротивления /?к) должно быть не более
150 Ом. Сопротивление путевого реостата /?п на питающем
и защитного R3 на релейном концах с учетом сопротивле-
69
Рис. 29
Рис. 30
70
ния кабеля между рельсами и соответствующим транс-
форматором должно быть не менее 1 Ом и не более 2 Ом.
Рельсовая цепь, кодируемая в обоих направлениях,
с разделением релейных и кодирующих проводов (рис. 30)
предназначена для кодируемых путей станций при длине
релейных и релейно-кодирующих проводов разных рельсо-
вых цепей, укладываемых в одном кабеле, более 650 м.
Сопротивление кабеля между кодирующим трансфор-
матором КТ и постом ЭЦ не должно превышать 150 Ом.
Кроме того, с учетом сопротивления кабеля между рельса-
ми и соответствующим трансформатором сопротивление
путевого резистора /?п на питающем конце должно быть
не менее 1 Ом, а защитного резистора R3 на релейном
конце — не более 2 Ом.
Рельсовые цепи переменного тока частотой 50 Гц с
конденсаторным контролем ответвления и путевым реле
типа ДСШ-12 предназначены для стрелочных участков
станций при автономной тяге. В схемах разветвленных
рельсовых цепей проверяется ответвление стрелочного
участка без установки дополнительного путевого реле.
Для обеспечения контроля неисправности изолирующе-
го стыка схемы рельсовых цепей с индуктивным ограничи-
телем применяются в тех случаях, когда в смежных рель-
совых цепях на питающем конце также установлены ин-
дуктивные ограничители, а схемы с ограничивающими
резисторами — когда в смежных рельсовых цепях на
питающем конце установлены эти резисторы.
В качестве релейных трансформаторов РТ можно при-
менять трансформаторы типов, указанных в табл. 8, при
этом коэффициенты трансформации п релейных транс-
форматоров должны соответствовать данным, указанным
в таблице.
Максимальная длина ответвления без путевого реле не
должна превышать 200 м. Трансформатор ответвления
ТО и конденсатор Со устанавливают в путевой коробке
или релейном шкафу. Сопротивление соединительных про-
71
Таблица 8. Типы релейных трансформаторов и коэффициенты
их трансформации
Рельсовая цепь	Релейный конец		Контролируемое ответвление	
	РТ	Пр	ТО	По
С индуктивным ограничителем	ПРТ-А СОБС-2А ПРТ-25	24,5 25,0 24,5	ПРТ-А СОБС-2А ПРТ-25	46 42,6 44
С резисторным ограничителем	ПРТ-А СОБС-2А ПРТ-25	17,2 17,6 18,2	ПРТ-А СОБС-2А ПРТ-25	31,8 33 31,4
Таблица 9. Напряжение рельсовых цепей частотой 50 Гц
с конденсаторным контролем ответвления
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи,м	Сопро- тивление защит- ного/ путевого резисто- ров, Ом	На- пря- жение на об- мот- ках П ПТ. В	Напряжение, В, на			
				реле при балласте		рельсах релейного конца при балласте	
				мок- ром	силь- но про- мерз- шем	мок- ром	силь- но про- мерз- шем
С индуктивным ограничителем	До 200	0,15 0,15	2,1	16,5	18,0	0,83	0,91
		0,35 0,35	3,3	19,5	21,5	1,11	1,22
	201—400	0,25 0,25	4,1	19,0	21,5	1,01	1,15
		0,45 0,45	6,5	23,5	27,0	1,42	1,62
72
Окончание табл. 9
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи,м	Сопро- тивление защит- ного/ путевого резисто- ров, Ом 1-	На- пря- жение на об- мот- ках II ПТ, В	Напряжение, В, на			
				реле при балласте		рельсах релейного конца при балласте	
				мок- ром	силь- но про- мерз- шем	мок- ром	силь- но про- мерз- шем
С индуктивным ограничителем	401—600	0,35 0,35	5,8	19,5	23,5	1,11	1,33
		0,5 0,5	8,0 *	23,0	27,0	1,41	1,65
С резисторным ограничителем	До 200	0,7 1,5	6,2	27,5	35,0	1,98	2,54
		0,7 2,4	8,0	25,0	32,0	1,78	2,3
	201—400	0,7 1,5	8,7	30,0	45,0	2,16	3,22
		0,7 2,4	11,9	29,0 в ,	44,0	2,05	3,16
	401—600	0,7 1,5	9,3	28,0	47,0	2,02	3,4
		0.7 2,4	13,3	28,0	49,0	1,99	3,5
водов между трансформатором ТО и рельсами не должно
превышать 0,2 Ом. Максимальная длина рельсовой цепи,
исключая длину ответвления без реле, не должна превы-
шать 600 м.
Напряжения на путевом реле даны в табл. 9 с уче-
том фазовой расстройки на 30—50° в рельсовых цепях
73
с индуктивным ограничителем и 50—60° — в рельсо-
вых цепях с резисторным ограничивающим сопротив-
лением.
В схемах рельсовых цепей с конденсаторным контро-
лем ответвлений применяют следующие типы приборов:
Наименование и обозначение в схеме	Тип прибора
Путевое реле П..................... ДСП!* 12
Трансформатор:
релейный РТ........................СОБС-2Л
ответвления ТО.................ПРТ-А
кодовые КТ1	и КТ2.............ПОБС-ЗА и
ПОБС-2А
путевой ПТ.....................ПОБС-2А
Реактор Zo.........................РОБС-1А
74
Резистор:
защитный /?3 .
в цепи КТ
путевой /X...................
искрогасительного контура /X 
Конденсатор:
контроля ответвления Со |
релейного конца Ср '
искрогасительного контура Сч .
0,6 Ом, 5 А
2X40 Ом; 0,5 А
|2х0,6 Ом; 5 А
12,2 Ом; 10 А
ПЭ-25 (47 Ом)
КБ4Х 1 (4 мкФ)
КБ1Х2 (1 мкФ)
Разветвленная рельсовая цепь с путевым реле на каж-
дом ответвлении, кодируемая по главному и одному из
боковых путей, без разделения релейных и кодирующих
проводов (рис. 31) используется на стрелочных изолиро-
Рис. 31
75
ванных участках при длине релейно-кодирующих и
релейных проводов разных рельсовых цепей, укладывае-
мых в одном кабеле, не более 650 м. Сопротивление путево-
го реостата /?п на питающем конце с учетом сопротивления
кабеля между рельсами и путевым трансформатором ПТ
должно быть не менее 2 Ом. Сопротивление реостатов 7?3i,
/?32 и /?зз на релейных концах с учетом сопротивления
кабеля между рельсами и соответствующим релейным
трансформатором РТ должно быть не менее 1,2 Ом. Сопро-
тивление кабеля между релейным трансформатором и
путевым реле или кодирующим трансформатором (без
учета сопротивления /?к) не должно превышать 150 Ом.
Длины ответвлений рельсовой цепи, считая от общей точки
76
разветвления до его конца, не должны отличаться друг от
друга более чем на 200 м.
Разветвленная рельсовая цепь с путевым реле на каж-
дом ответвлении, кодируемая по главному и одному из
боковых путей, с разделением релейных и кодирующих
проводов (рис. 32) применяется на стрелочных изолиро-
ванных участках при длине релейных и кодирующих про-
водов разных рельсовых цепей, укладываемых в одном
кабеле, более 650 м. При этом должны выполняться тре-
бования, предъявляемые к предыдущей рельсовой цепи.
Двухниточная импульсная рельсовая цепь с реле типа
ИРВ-110 (или ИМВШ-110), кодируемая с питающего и
релейного концов (рис. 33), используется для разграни-
Рис. 32
схеме
Б СП В к лючения
трон смет
мерного
реле
77
чения двухниточных рельсовых цепей с реле типа ДСШ-13,
питаемых от разных источников трехфазного тока. Сопро-
тивление соединительных проводов между релейным
трансформатором ИТ и путевым реле должно быть не
более 150 Ом.
Сопротивление реостатов 7?п, /?3 и соединительных
проводов на питающем и релейном концах должно быть
не менее 1,2 Ом.
Напряжения на путевом реле в зависимости от длины
рельсовой цепи и состояния балласта даны в табл. 10, а
напряжения кодирующего трансформатора — в табл. И.
Напряжение на путевом реле регулируют только изме-
нением напряжения на вторичной обмотке путевого транс-
форматора.
Разветвленную рельсовую цепь следует регулировать
по путевому реле, наиболее удаленному от питающего
конца кодируемого ответвления, при минимальном со-
78
противлении защитного реостата /?3, равном 1 Ом. Для
путевых реле других ответвлений сопротивление /?3 уве-
личивается до нормального напряжения на них.
Кодовый ток АЛСН регулируют только изменением
напряжения на вторичной обмотке кодирующего транс-
форматора КТ, установленного на посту ЭЦ.
Таблица 10. Напряжение рельсовой цепи переменного тока
частотой 50 Гц без дроссель-тран с форматоров
с путевым реле типа ДСШ-13
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Сопро- тив- ление путе- вого/ защит- ного рези- сто- ров, Ом	На- пря- жение на об- мотке II ПТ, В	Напряжение, В, на			
				реле при балласте		рельсах релейного конца при балласте	
				мок- ром	силь- но про- мерз- шем	мок- ром	силь- но про- мерз- шем
Неразветвленная	До 500		2,6	16	22	1,1	1,5
кодируемая	501 — 1000		3,2-	16,5—	27—	1,13—	1,8-
		1 1	4,1	17,1	32	1,17	2,2
	1001 — 1200		4,9	17,9	37	1,22	2,5
	1201 — 1500	1	6,7	19,3	46	1,32	3,2
Разветвленная с	До 500		3,3	15,6	39,2	1,06	2,68
путевым реле на ответвлении	501—700	£ Т	5,3	15,8	41,9	1,08	2,88
	701—900		7,7	16,8	56,7	1,15	3,88
Импульсная с пу-	До 500		2,9	1  -- - 3,5	5,1	м	1,5
тевым реле ИРВ-110	501—750	2	3,6	3,6	6,1	1,1	1,8
	751 — 1000	~2	4,6	3,6	7,4	и	2,2
	1001 — 1200		5,4	3,6	7,5	1,1	2,4
79
Таблица 11. Ток АЛСН рельсовой цепи,
кодируемой с релейного конца
			Минималь-
	Длина	Напря-	ный ток на
		жение на	входном кон-
Рельсовая цепь	рельсовой	обмотке	це р. ц., А,
	цепи, м	II кт, В	при промерз шем балласте
Неразветвленная, кодируемая с	До 500	58	1,25
релейного конца без разделения релеино-кодирующих проводов	501—750	65	1,30
	751 — 1000	78	1,35
	1001 — 1500	98- НО	1,50—1,60
То же с разделением релейно-	До 500	2.7	1,25
кодирующих проводов	501—750	3,1	1,30
	751 — 1000	3,8	1,35
	1001 — 1500	4,8—5,5	1,50—1,60
Разветвленная с путевыми реле	До 500	72	1,25
иа каждом ответвлении без раз- деления релейно-кодирующих про-	501—700	81	1,30
водов	701—900	97	1,40
То же с разделением релейно-	До 500	3,3	1,25
кодирующих проводов	501—700	4,0	1,30
	701—900	5,0	1,40
Импульсная, кодируемая с релей-	До 500	28	1,25
ного конца без разделения ре- лейно-кодирующих проводов	501—750	35	1,35
	751 — 1000	45	1,50
	1001—1200	50	1,60
Примечание. При мокром балласте минимальный ток на вход-
ном конце рельсовой цепи 1,2 А.
80
Разветвленная рельсовая цепь частотой 50 Гц с кон-
денсаторным контролем ответвления и индуктивным
ограничителем, кодируемая в обоих направлениях, без
разделения релейных и кодирующих проводов (рис. 34)
применяется на кодируемых неэлектрифицированных
путях станций при длине релейно-кодирующих и ре-
лейных концов разных рельсовых цепей, укладываемых
в одном кабеле, не более 650 м. Сопротивление кабеля
между путевым реле и релейным трансформатором не
должно превышать 75 Ом.
Общее сопротивление кабеля и соединительных про-
водов между путевым реле и рельсами в зависимости
от длины рельсовой цепи должно находиться в пределах:
До 200 м . . .
От 200 до 400 м
От 400 до 600 м
. 0,15 Ом</?э+гк< 0,35 Ом
. 0,25 Ом<гк< 0,45 Ом
. 0,3 Ом< /?з+ гк< 0,5 Ом
81
Сопротивление кабеля между реле и релейным транс-
форматором, пересчитанное к путевой обмотке, гк=
= Rk/п2, где /?к — сопротивление кабеля от трансфор-
матора релейного конца до путевого реле, Ом; п —
коэффициент трансформации релейного трансформа-
тора.
При отсутствии кабеля требуемое сопротивление на
релейном конце устанавливают регулировочным резисто-
ром R3.
Общее сопротивление кабеля и соединительных
проводов между питающим трансформатором и рель-
сами в зависимости от длины рельсовой цепи должно
находиться в пределах:
До 200 м . , .
От 200 до 400 м
От 400 до 600 м
. 0,15 Ом< гсп <0,35 Ом
. 0,25 Ом< гсп< 0,45 Ом
. 0,4 Ом<гСл<0,5 Ом
При отсутствии кабеля требуемое сопротивление на
питающем конце устанавливают регулировочным рези-
стором Rn.
Разветвленная рельсовая цепь частотой 50 Гц с кон-
денсаторным контролем ответвления и индуктивным
ограничителем, кодируемая в обоих направлениях, с
разделением релейных и кодирующих проводов (рис. 35)
предназначена для кодируемых неэлектрифицированных
путей станций при длине релейных и релейно-коди-
рующих проводов разных рельсовых цепей, укладывае-
мых в одном кабеле, более 650 м. При этом должны
соблюдаться такие требования.
Сопротивление путевого резистора /?п на питающем
конце с учетом сопротивления кабеля между рельсами
и путевым трансформатором ПТ должно быть не менее
2 Ом. Сопротивление резисторов R3\> R32 и на релей-
ных концах с учетом сопротивления кабеля между рель-
сами и соответствующим релейным трансформатором
РТ должно быть не менее 1,2 Ом. Сопротивление кабеля
между релейным трансформатором и путевым реле или
82
кодирующим трансформатором (без учета сопротивле-
ния /?к) не должно превышать 150 Ом.
Разветвленная рельсовая цепь с конденсаторным
контролем ответвления и ограничивающим резистором,
кодируемая в обоих направлениях, без разделения ре-
лейных и кодирующих проводов (рис. 36) используется
на кодируемых неэлектрифицированных путях станции
при длине релеино-кодирующих и релейных проводов
разных рельсовых цепей, укладываемых в одном кабеле,
не более 650 м. Сопротивление кабеля между релейным
трансформатором и путевым реле не должно превышать
75 Ом. Суммарное сопротивление кабеля и соедини-
тельных проводов между рельсами и путевым реле не
должно превышать 0,7 Ом. Общее сопротивление соеди-
нительных проводов и путевого резистора /?п между
питающим трансформатором и рельсами должно быть
1,5—2,4 Ом. Емкость конденсатора Ср на релейном кон-
це должна быть 4—4,5 мкФ, а емкость конденсатора
Со — 4 мкФ.
83
Рис. 37
84
Разветвленная рельсовая цепь с конденсаторным
контролем ответвления и ограничивающим резистором,
кодируемая в обоих направлениях, с разделением ре-
лейных и кодирующих проводов (рис. 37) служит для
кодируемых неэлектрифицированных путей станции при
длине релейных и релейно-кодирующих проводов раз-
ных рельсовых цепей, укладываемых в одном кабеле,
более 650 м.
Напряжения кодирующего трансформатора в зави-
симости от длины рельсовой цепи и состояния балласта
даны в табл. 12.
Таблица 12 Ток АЛСН рельсовой цепи с конденсаторным
контролем ответвления, кодируемой с релейного конца
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Напря- жение на обмотке н кт, в	Минимальный ток на входном конце, А, при промерзшем балласте
Рельсовая цепь с индуктивным	До 200	28	1,2
ограничителем без разделения ре-	201—400	41	1,3
лейно-кодирующих проводов	401—600	55	1,4
То же с разделением релейно-	До 200	2,3	' 1,2
кодирующих проводов	201—400	3,1	1,3
	401—600	3,3	1,4
Рельсовая цепь с резисторным	До 200	29	1,2
ограничителем без разделения ре-	201—400	34	1,3
лейно-кодирующих проводов	401—600	40	1,4
То же с разделением релейно-	До 200	2,5	1,2
кодирующих проводов	201—400	2,8	1,3
	401—600	3,2	1,4
Примечание. При мокром ном конце 1,2 А	балласте	минимальный ток на вход-	
85
Станционные фазочувствительные рельсовые цепи
переменного тока частотой 50 Гц с фазосдвигающим
конденсатором в цепи местного элемента (МЭ) реле
типа ДСШ при автономной тяге разработаны с учетом
резервного питания рельсовых цепей от аккумулятор-
ной батареи напряжением 24 В через полупроводни-
ковые преобразователи типов ПП-ЗООМ; ППВ-0,5М;
ППВ-1.
Рельсовые цепи должны удовлетворять следующим
требованиям. Все местные элементы реле типа ДСШ
и первичные обмотки путевых трансформаторов рель-
совых цепей должны питаться от одной фазы одного
и того же силового трансформатора. Вторичные обмот-
ки путевых трансформаторов должны включать таким
образом, чтобы обеспечить чередование мгновенных по-
лярностей на изолирующих стыках смежных рельсовых
цепей. При кодировании с релейного конца мгновен-
ная полярность кодового тока в рельсах должна совпа-
дать с полярностью тока своего путевого трансформа-
тора.
Для возможности резервного питания от полупро-
водниковых преобразователей предусматривается:
питание параллельно соединенных местных элемен-
тов МЭ всех путевых реле станции, настроенных в резо-
нанс с последовательно соединенным конденсатором См,
к мэ реле дсш
пхл охл
Рис. 38
86
необходимо осуществлять через трансформаторы ТМ1 и
ТМ2 типа СОБС-2А от той же фазы силового транс-
форматора, что и питание путевых ПТ и кодирующих
КТ трансформаторов (рис. 38);
конденсатор См предназначен для задания оптималь-
ного сдвига фаз между напряжениями питания мест-
ных элементов и путевых трансформаторов, а также
для компенсации реактивной составляющей мощности
местного элемента МЭ реле ДСШ;
напряжение на конденсаторе См не должно отли-
чаться от напряжения на МЭ более чем на 2% и долж-
но опережать напряжение источника тока на угол 81°.
Равенство напряжений на См и МЭ реле ДСШ подби-
рают с помощью конденсатора См, емкость которого
должна быть равна 0,9Af, мкФ, где N — число реле ДСШ,
включенных в схему питания. Конденсатор См комплек-
туют из требуемого числа параллельно соединенных
конденсаторов типа КБГ-МН 4 мкФ и подгоночных кон-
денсаторов емкостью 0,25; 0,5; 1,0; 2,0 мкФ каждый
по 1 шт.
Напряжение на МЭ регулируют переключением вто-
ричных обмоток трансформатора в схеме питания, а
определяют с помощью данных, приведенных ниже.
Тип реле . .	. О'мэ, В /Мэ» А ® ^//тм>В ^//тм 1= ^//тм 2’В
•	220	0,062	220	70	35
На станциях, где последовательно с конденсатором
См включено более восьми местных элементов, допуска-
ется одновременная замена не более одного путевого
реле. При меньшем числе реле их должны заменить в
свободное от движения поездов время, так как при
изъятии путевого реле вследствие преобладания емкост-
ного сопротивления и уменьшения индуктивной на-
грузки могут обесточиться все путевые реле.
87
в
щим конденсатором применяют
боров:
Наименование и обозначение в схеме
Реле:
путевое П (АСП, БСП,
В СП)...................
трансмиттерные Т, Т1
Повторитель путевого реле НСП
Трансформатор:
изолирующий и путевой
ИТ, ПТ.....................
кодовые КТ1 и КТ2 ... .
Резистор:
путевой /?п и защитный 7?3
дополнительный и в
цепи КТ RK.............
искрогасительного - конту-
ра Ян..................
Конденсатор:
релейного конца Ср . . .
искрогасительного конту-
ра Си......................
рельсовых цепях частотой
50 Гц с фазосдвигаю
следующие типы при
Тип прибора
ДСШ-12 или ДСШ-13
Т Р-2000 В
НМШ1-1800
ПРТ-А
ПТ-25А и ПРТ А
2X0,6 Ом; 5 А
400 Ом; 0,2 А
ПЭ-25, 47 Ом
КБГ-МН-600 В (4 мкФ)
КБГ-МН 1000 В (1 мкФ)
88
Некодируемая рельсовая цепь, используемая на не-
кодируемых путях станции (рис. 39), должна отвечать
следующим требованиям. Сопротивление путевого рези-
стора /?п и соединительных проводов между рельсами
и трансформатором ПТ должно быть не менее 1 Ом.
Сопротивление соединительных проводов между рель-
сами и трансформатором ИТ должно быть не более
0,3 Ом.
Некодируемая разветвленная рельсовая цепь с пу-
тевым реле на каждом ответвлении (рис. 40), приме-
няемая на стрелочных участках, должна удовлетво-
рять требованиям, предъявляемым к предыдущей рель-
Рис. 40
89
совой цепи. Длины ответвлений рельсовой цепи, считая
от точки разветвления до конца ответвления, не должны
отличаться друг от друга более чем на 200 м. Реостаты
/?Д1, /?д2 и /?дз служат для уравнивания напряжения на
реле АСП, БСП, ВСП. Рельсовая цепь длиной от 750
до 900 м предусматривается только с двумя путевыми
реле.
Рельсовая цепь, кодируемая в обоих направлениях,
без разделения релейных и кодирующих проводов
(рис. 41) предназначена для кодируемых путей стан-
ций при длине релейно-кодирующих и релейных прово-
дов разных рельсовых цепей, укладываемых в одном
кабеле, не более 650 м. Сопротивление регулируемого
резистора /?п и соединительных проводов между рель-
сами и путевым трансформатором должно быть не менее
1 Ом. Сопротивление соединительных проводов между
рельсами и изолирующим трансформатором должно
быть не более 0,5 Ом. Резистор /?д служит для регу-
t р ц 1500 м
Рис. 41
90
лировки кодового тока и напряжения на путевом реле,
его сопротивление в нормальном состоянии равно нулю.
Сопротивление резистора /?к с учетом сопротивления
релейно-кодирующего кабеля должно быть не более
150 Ом.
Рельсовая цепь, кодируемая в обоих направлениях,
с разделением релейных и кодирующих проводов
(рис. 42) служит для кодируемых путей станций при
длине релейных и релейно-кодирующих проводов разных
рельсовых цепей, укладываемых в одном кабеле, более
650 м и должна удовлетворять требованиям схемы на
рис. 29. Сопротивление защитного резистора /?3 и соеди-
нительных проводов между рельсами и кодирующим
трансформатором должно быть не менее 1 Ом.
Разветвленная рельсовая цепь с путевым реле на
каждом ответвлении, кодируемая по главному и одному
из боковых путей, без разделения релейных и кодирую-
щих проводов (рис. 43) используется на стрелочных
91
изолированных участках при длине релеино-кодирую-
щих и релейных проводов разных рельсовых цепей,
укладываемых в одном, кабеле, не более 650 м. Данная
рельсовая цепь должна удовлетворять требованиям,
предъявляемым к двум предыдущим рельсовым цепям
(см. рис. 41, 42).
Разветвленная рельсовая цепь с путевым реле на
каждом ответвлении, кодируемая по главному и одному
из боковых путей, с разделением релейных и кодирую-
щих проводов (рис. 44) применяется на стрелочных
изолированных секциях станции при длине релейных и
кодирующих проводов, укладываемых в одном кабеле,
более 650 м. Данная рельсовая цепь должна удовле-
92
творять требованиям, предъявляемым к рельсовым
цепям (см. рис. 39).
Оптимальный сдвиг фаз между 1/мэ и /мэ регулируют
с помощью конденсатора См, для того чтобы с точностью
до 2% осуществлялось равенство напряжений С/мэ= (7См=
= ^сети= 220 В при UTM= 70 В.
Некодируемую рельсовую цепь регулируют измене-
нием напряжения на вторичной обмотке путевого транс-
форматора до получения напряжения на путевом реле,
указанного в табл. 13 и 14 (при напряжении на мест-
ном элементе £/мэ=220 В).
Вследствие того, что при мокром балласте с увели-
чением длины рельсовой цепи улучшается угол сдвига
Рис. 43
93
фаз, напряжение на путевом реле можно на некоторую
долю уменьшить.
Рельсовую цепь, кодируемую с питающего конца,
регулируют изменением напряжения на вторичной об-
мотке путевого трансформатора ПТ до получения на-
пряжения на рельсах релейного конца, также указан-
ного в табл. 13, 14. Это напряжение обеспечивает нор-
мальный ток АЛСН. Регулируя сопротивление резистора
/?д, устанавливают напряжение на путевом реле.
При кодировании с релейного конца кодовый ток
регулируют при постоянных сопротивлениях /?3+ гср и
/?к+ G только изменением напряжения на вторичной
обмотке кодирующего трансформатора.
94
Разветвленную некодируемую рельсовую цепь регу-
лируют изменением напряжения на путевом трансфор-
маторе до получения напряжения на путевом реле наибо-
лее удаленного ответвления при /?д= 0. Сопротивление
резистора /?д других ответвлений подбирают до вырав-
нивания напряжений на всех путевых реле.
Разветвленную рельсовую цепь, кодируемую с питаю-
щего конца, регулируют, изменяя напряжение на пи-
тающем трансформаторе до получения на рельсах ре-
лейного конца наиболее удаленного ответвления напря-
жения, обеспечивающего нормальный ток АЛСН. На-
пряжение на путевом реле наиболее удаленного конца
устанавливают в соответствии с табл. 13 и 14 изменением
Рис. 44
95
о
СП
Таблица 13. Напряжение рельсовой цепи частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-12
и емкостью в цепи местных элементов при автономной тяге
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Сопротивле ние соедини- тельных проводов/ путевого резистора Гер//?п, Ом	Напря- жение на обмотке II ПТ, В	Напряжение, В, на			
				реле при балласте		рельсах релейного конца при балласте	
				мокром	промерзшем	мокром	промерзшем
Некодируемая	До 250	0,3	1,5	15,4	15,9	0,65	0,66
	251—500		1.8	14,8	17,9	0,63	0,75
	501 — 1000 1001 — 1500	1	2,1-2,5 3,0—3,6	14,1 14,1	20,3—23,1 26,6—31,0	0,60 0,60	0,85—1,0 1,1-1.3
Разветвленная	До 250	0,3	2,4	16,2	17,8	0,68	0,75
некодируемая	251-500		2,8	15,5	19,2	0,65	0,80
	501—750 751 000	1	3,5 4,0	14,6 14,3	21,0 22,5	0,62 0,61	0,86 0,91
Кодируемая	До 250	0,5	2,2	15,4	16,8 •	1,40	1,5
	251—500		2,7	14,9	19,8	1,33	1,8
	501-1000	1	3,2—3,7	14,5	23,1-26,9	1.29	2,1-2,4
	1001 -1500	•	4,6—5,6	14,0	31,6-37,4	1,25	2,8—3,3
Разветвленная	До 250	0,5 1	3,0	15,9	17,5	1,42	1,56
кодируемая	251-500 501-750		3,6 4,6	15,4 14,7	19,1 20,4	1,38 1,32	1,71 1,83
00
*
3651
Таблица 14. Напряжение рельсовой цепи частотой 50 Гц с реле типа ДСШ-13
и емкостью в цепи местных элементов при автономной тяге
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Сопротивле- ние соедини- тельных приводов/ путевого резистора гСр//?п, Ом	Напря жение на обмотке U ПТ, в	Напряжение, В, на			
				реле пр	и балласте	рельсах релейного конца при балласте	
				мокром	промерзшем	мокром	промерзшем
Некодируемая	До 250	0.3	1,5	16,1	17,8	0,63	0,7
	251 - 500		1,8	15,8	20,4	0,62	0,8
	501 — 1000	1	2,1—2,5	15,5	23,3—26 9	0,61	1,0
	1001 — 1500		3,0 3,6	15,7- 16,1	31,5—37,2	0,63	1,4
Разветвленная	До 250		2,4	16,3	17,9	0,64	0,7
некодируемая	251 -500	0,3 1	2,8	16,0	19,8	0,63	0,78
	501—750 751—900		3,5 4,0	15,5 15,0	21,5 23,2	0,61 0,61	0,89 0,93
Кодируемая	До 250		2,2	16,5	18,8	1,41	1,6
	251—500	0,5	2,7	16,1	22,3	1,39	1,9
	501 — 1000		3,2—3,8	15,6	26,2—30,8	1,35	2,2—2,6
	1001 1500	1	4,6—5.6	15,6	36,4—43,5	1,34	3,1 3,7
Разветвленная	До 250	0,5 1	3,0	16,8	18,5	1,45	1,59
кодируемая	251—500 501—750		3.6 4,6	16,5 15,9	20,4 22,0	1,42 1,37	1,76 1,90
Таблица 15. Ток АЛСН рельсовой цепи,
кодируемой с релейного конца
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Сопротивле- ние защит- ного рези- стора (сопро- тивление соединитель- ных прово- дов), Ом	Напря- жение на об- мотке II КТ, В	Минималь- ный ток, А, на входном конце рель- совой цепи при промерз- шем бал- ласте	
Кодируемая без раз-	До 250		42	1,24	
деления проводов	251—500	0,5	47	1,30	
	501 — 1000		55—65	1,4 -	1.55
	1001 -1500		77—94	1,74—1,97	
Разветвленная, коди-	До 250		43	1,24	
руемая с разделением проводов1	251—500	0,5	49	1,30	
	501—750		60	1,40	
Кодируемая с разде-	До 250		1,7	1,24	
лением проводов	251- 500	1	1,9	1,30	
	501 — 1000		2,3—2,9	1,4-	-1,51
	1001 — 1500		3,5—4,3	1,67—1,86	
Разветвленная, коди-	До 250		1,7	1,24	
руемая без разделе- ния проводов1	251—500	1	1,9	1,30	
	501—750		2,5	1,40	
Примечание. Минимальный ток на входном конце рельсовой цепи
при промерзшем балласте 1,2 А.
1 Сопротивление кодирующих проводов не должно превышать 150 Ом.
98
сопротивления резистора /?д. Сопротивление резистора
/?д других ответвлений подбирают до выравнивания
напряжений на всех путевых реле.
Напряжения кодирующего трансформатора в зави-
симости от длины рельсовой цепи и состояния балласта
даны в табл. 15.
Двухниточная рельсовая цепь частотой 25 Гц
(рис. 45) применяется на некодируемых путях станции.
Сопротивление соединительных проводов между рель-
сами и изолирующим трансформатором ИТ должно быть
не более 0,5 Ом. Сопротивление путевого резистора /?п
вместе с соединительными проводами между рельсами
и путевым трансформатором должно быть не менее
1,0 Ом. Сопротивление кабеля и соединительных про-
водов между изолирующим трансформатором ИТ и
путевым реле П должно быть не более 150 Ом.
При индивидуальном питании путевого трансформа-
тора сопротивление кабеля между ним и постом ЭЦ
должно быть не более 100 Ом.
4*
99
В двухниточных рельсовых цепях частотой 25 Гц с
реле ДСШ-13 применяют следующие типы приборов:
Наименование и обозначение в схеме	Тип прибора
Путевое реле П (АСП, БСП, ВСП)
Повторитель путевого реле НСП . .
Трансформатор:
изолирующий ИТ и путевой ПТ
кодовый КТ.....................
Защитный блок ЗБ...................
Резистор:
путевой Ru и защитный R3 .
в цепи КТ RK и искрогасительного
контура RH...............
Конденсатор искрогасительного конту-
ра Си..............................
ДСШ 13
НМШ1-1800
ПРТ-А
ПТ-25А
ЗБ-ДСШ
2,2 Ом; 10 А
ПЭ-25 (47 Ом)
КБ1Х2 (2 мкФ)
Двухниточная рельсовая цепь частотой 25 Гц, коди-
руемая с питающего конца (рис. 46), используется на
кодируемых путях станции. Данная рельсовая цепь долж-
100
на удовлетворять требованиям, предъявляемым к преды-
дущей рельсовой цепи.
Двухниточная рельсовая цепь частотой 25 Гц с путе-
вым реле типа ДСШ-13, кодируемая с питающего и
релейного концов (рис. 47), предназначена для путей
станции с двусторонним кодированием. Эта цепь
должна удовлетворять требованиям, предъявляемым к
предыдущей рельсовой цепи. Кроме того, при кодиро-
вании с релейного конца сопротивление резистора /?к
с учетом сопротивления релейно-кодирующих проводов
должно быть не более 150 Ом и обеспечивается: при
длине кабеля между ИТ и КТ до 1000 м — двумя рези-
сторами типа ПЭ-25 47 Ом и сопротивлением кабеля;
при длине кабеля до 2000 м — одним резистором типа
ПЭ-25 47 Ом и сопротивлением кабеля; при длине кабе-
ля до 3000 м — только сопротивлением кабеля; при длине
кабеля больше 3000 м — дублированием жил кабеля из
расчета сопротивления жил не свыше 150 Ом.
101
Разветвленная рельсовая цепь с тремя путевыми
реле, кодируемая по главному пути в обоих направле-
ниях и с одного из боковых путей (рис. 48), исполь-
зуется на стрелочных изолированных секциях станции.
Сопротивление путевого резистора /?п и соединительных
проводов между рельсами и питающим трансформато-
ром должно быть не менее 2 Ом. Для уравнения напря-
жений на путевых реле установлены регулируемые ре-
зисторы 7?з, сопротивление которых не должно превы-
шать 1 Ом.
Напряжение на путевом реле в зависимости от длины
рельсовой цепи и состояния балласта дано в табл. 16,
напряжение кодирующего трансформатора — в табл. 17.
Искрогаситель- ~
ныи контур
ПХЛ Г\
СКВ
В схему
к о Вира -
Винил
25Ги,
102
Напряжение на путевом реле регулируют изменени-
ем напряжения на вторичной обмотке трансформатора
ПТ и сопротивления резистора /?3.
Кодовый ток регулируется изменением напряжения
на вторичной обмотке КТ.
Двухниточная рельсовая цепь частотой 25 Гц с реле
типа ДСШ-13А (рис. 49) применяется на некодируемых
путях станции. Сопротивление соединительных проводов
между рельсами и изолирующим трансформатором ИТ
должно быть не более 0,5 Ом. Сопротивление путевого
резистора /?п и соединительных проводов между рель-
сами и путевым трансформатором ПТ должно быть 1 Ом.
Сопротивление кабеля между изолирующим трансфор-
Рис. 48
103
Таблица 16. Напряжение рельсовой цепи частотой 25 Гц
с путевым реле типа ДСШ-13 при автономной тяге
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Сопро- тивление путево- го/за- щитного резисто- ров, Ом	На- пря- жение на об- мотке II ПТ, В	Напряжение, В, на			
				реле при балласте		рельсах релейного конца при балласте	
				мок- ром	про- мерз- шем	мок- ром	про- мерз- шем
Двухниточная	До 250		2,3	15,7	18,6	1,25	1,5
неразветвленная	251 -500	1	3,0	15,7	21,7	1,25	1,7
	501 — 750		3,5	15,7	26,4	1,25	2,1
	751—1000	0,5	4,0	15,8	31,0	1,28	2,5
	1001 — 1200		5,0	15,9	37,2	1,29	3,0
Разветвленная	До 250	9	5,0	15,7	16,9	1,30	1,4
	251 — 500		7,0	15,7	17,9	1,32	1,5
	501-700	1	7,5	15,7	18,9	1,33	1,6
Таблица 17. Ток АЛСН рельсовой цепи частотой 25 Гц
с реле типа ДСШ-13, кодируемой током частотой 25 Гц
		Напря	Минимальный ток
	Длина	жсние	на входном конце
Рельсовая цепь	рельсовой	на об-	рельсовой цепи
	цепи, м	мотке	при промерзшем
		II кт, В	балласте, А
Неразветвленная, кодируе-	До 250	39	1,3
мая с питающего и релей-	251—500	44	1.4
ного концов	501 — 750	51	1,5
	751 -1000	58	1,6
	1001—1200	68	1,7
Разветвленная	До 250	43	1,3
	251 500	51	1,4
	501 — 700	60	1,5
Примечания 1. Кодовый ток на		входном конце рельсовой цепи	
при мокром балласте должен быть не менее 1,2 А
2. Сопротивление кодирующих проводов не должно превышать 150 Ом.
104
Рис. 49
матором ИТ и путевым реле П должно быть не более
150 Ом.
В рельсовых цепях частотой 25 Гц с реле типа
ДСШ-1 ЗА применяют следующие типы приборов:
Наименование и обозначение в схеме	Тип прибора
Путевые реле П (АСП, БСП, ВСП) ДСШ-13А
Трансформатор:
изолирующий ИТ................ПРТ-А
кодовый КТ и путевой ПТ . . . ПТ-25А
Защитный блок ЗБ..................ЗБ-ДСШ
Резистор:
путевой /?п и защитный R3 . . . 2,2 Ом; 10 А
в цепи КТ Вк, ограничивающий Ro
и искрогасительного контура /?н ПЭ-25 (47 Ом)
Конденсатор искрогасительного конту-
ра Си.............................КБ1Х2(2мкФ)
Двухниточная рельсовая цепь частотой 25 Гц с реле
типа ДСШ-13А, кодируемая с релейного конца током
частотой 50 Гц (рис. 50), используется на кодируемых
путях станции. К данной рельсовой цепи предъявляют
требования те же, что и к разветвленной рельсовой цепи
частотой 25 Гц с тремя путевыми реле типа ДСШ-1 ЗА.
105
106
Разветвленная рельсовая цепь частотой 25 Гц с тре-
мя реле типа ДСШ-13А, кодируемая током частотой 50 Гц
по главному пути в обоих направлениях и с одного из
боковых путей (рис. 51), применяется на стрелочных
изолированных участках станции. Сопротивление соеди-
нительных проводов на питающем конце между рель-
сами и трансформатором ИТ должно быть не более
0,5 Ом. Резисторы уравнивают напряжения на путе-
вых реле. Кроме этого, резистор 7?3i предназначен для
согласования тока АЛСН с напряжением на путевом
реле при кодировании с питающего конца (нормально
выключено и включается при перегрузке на реле).
Напряжения на путевом реле в зависимости от длины
рельсовой цепи и состояния балласта даны в табл. 18,
напряжения кодирующего трансформатора — в табл. 19.
Рис. 51
££//<__________________________iUJdJL________Zt)LLk--------------
107
Таблица 18. Напряжение рельсовой цепи частотой 25 Гц
с реле типа ДСШ-13А
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	На- пря- жение на об- мотке 11 ПТ, В	Напряжение, В, на			
			реле при балласте		рельсах ре- лейного конца при балласте	
			мок- ром	ПрО; мерз- шем	мок- ром	про- мерз- шем
Двухниточная неко-	До 250	1,5	12,0	12,6—	0,7	0,7-
дируемая				13,7		0,8
	251—500	2,0	12,0	15,5	0,7	0,9
	501-750	2,0	12,0	17,6	0,7	1,0
	751—1200	2,5-	12,0	20,0—	0,7	1,1
		3,0		22,5		1,25
Разветвленная неко-	До 300	4,5	12,0	12,4	0,7	0,7
дируемая	301 -500	5,0	12,0	12,6	0,7	0,8
	501 -750	6,0	12,0	12,8	0,8	0,8
Неразветвленная, ко-	До 250	1,5-	12,0	12,8—	0,95	1,02—
дируемая с релейного		2,0		14,4		1,14
конца	251—500	2,5	12,0	16,9	0,95	1,34
	501—750	3,0	12,1	19,7	0,95	1,58
	751-1200	3,5—	12,3	23,6—	0,96	1,86—
		4,0		27,0		2,13
Неразветвленная, ко-	До 250	29-	12,0	13,0—	0,95	1,03—
дируемая с питаю-		31		14,8		1,14
щего и релейного кон-	251 500	41	12,0	17,5	0,95	1,39
ЦОВ	t	501—750	50	12,1	20,6	0,95	1,63
	751 — 1200	60—	12,2	24,8—	0,96	1,95—
		70		28,4		2,23
Разветвленная коди-	До 250	48	12,0	17,0	1,1	1,4
руемая	251—500	57	12,1	19,5	1,1	1,7
	501—700 1—	70	12,2	22,0	и	1,9
108
Таблица 19. Ток АЛСН частотой 50 Гц рельсовых цепей
частотой 25 Гц
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Напря- жение на об мотке // КТ, В	Минимальный ток на входном конце рельсовой цепи, А, при промерзшем балласте
Неразветвленная, кодируе-	До 250	36	1,2
мая с питающего конца	251—500	43	1,3
	501—750	52	1,4
	751 — 1200	63 74	1,5— 1,6
То же, кодируемая с ре-	До 250	58 -63	2,0- 2,1
лейного конца	251—500	73	2,2
	501—750	87	2,3
	751 — 1200	105—123	2,6—2,8
Разветвленная, кодируемая	До 250	39	1,3
с питающего конца	251—500	44	1,4
	501—750	55	1,5
То же, кодируемая с ре-	До 250	65	2,2
лейного конца	251—500	77	2,4
	501—750	90	2,5
П р и м е ч а
цепи, кодируемой
не менее 1,2 А, а
конца,— 2,0 А
н и е Минимальный ток на входном конце рельсовой
с питающего конца, при мокром балласте должен быть
на входном конце рельсовой цепи, кодируемой с релейного
109
Разветвленная рельсовая цепь частотой 25 Гц с тремя
путевыми реле типа ДСШ-13А (рис. 52) предназначена
для некодируемых стрелочных участков. Сопротивление
путевого резистора /?п и соединительных проводов между
рельсами и трансформатором ПТ должно быть не ме-
нее 2 Ом. Для уравнивания напряжений на путевых
реле на релейных концах установлены регулируемые
резисторы минимальное сопротивление которых
должно быть 1 Ом. Сопротивление кабеля и соедини-
тельных проводов между трансформатором ИТ и путе-
вым реле СП для всех релейных концов должно быть
не более 150 Ом.
Двухниточная рельсовая цепь частотой 25 Гц с путе-
вым реле типа ДСШ-13А, кодируемая с питающего и
релейного концов током частотой 50 Гц (рис. 53), преду-
сматривается на путях станции при двустороннем коди-
ровании. Сопротивление соединительных проводов меж-
Рис. 52
110
ду рельсами и изолирующим трансформатором на пи-
тающем и релейном концах должно быть не более 0,5 Ом.
Сопротивление ограничивающего резистора /?о с уче-
том сопротивления соединительных проводов на питаю-
щем конце, а также резистора /?к с учетом сопротивления
соединительных проводов на релейном конце должно
быть не более 150 Ом. Это сопротивление обеспечива-
ется: при длине кабеля между ИТ и ПТ (КТ) до 1000 м —
двумя резисторами ПЭ-25 47 Ом и сопротивлением ка-
беля; при длине кабеля до 2000 м — одним резистором
ПЭ-25 47 Ом и сопротивлением кабеля; при длине кабеля
до 3000 м — только сопротивлением кабеля.
111
РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
ЧАСТОТОЙ 50 Гц НА УЧАСТКАХ С ЭЛЕКТРОТЯГОЙ
ПОСТОЯННОГО ТОКА
На станциях наибольшее распространение получили
рельсовые цепи переменного тока: двухниточные с двумя
и одним дроссель-трансформаторами; разветвленные с
двумя дроссель-трансформаторами и путевыми реле на
каждом ответвлении; однониточные с реле типа
АНВШ2-2400.
В двухниточной кодируемой рельсовой цепи часто-
той 50 Гц с двумя (тремя) дроссель-трансформаторами
и путевым реле типа ДСШ-12 (рис. 54) всю аппаратуру
питания и путевое реле монтируют на посту ЭЦ или в
релейном шкафу. Особенностью рельсовых цепей с пу-
тевым реле типа ДСШ является то, что срабатывание
этого реле зависит не только от величины, но и от
фазы сигнала. Может, например, случиться так, что
напряжение на путевой и местной обмотках будет впол-
112
не достаточным для срабатывания реле, но сектор его
останется в нижнем положении. Наибольший вращаю-
щий момент будет действовать на сектор путевого реле
в том случае, если сдвиг фаз между путевой и местной
обмотками будет равен 90°. Для получения необходи-
мого сдвига фаз наиболее целесообразно применять
конденсаторы, так как одновременно с изменением фа-
зовых соотношений достигается компенсация реактив-
ных потерь в рельсовой цепи, а следовательно, и зна-
чительная экономия мощности. В связи с этим на
практике широко используются рельсовые цепи с ем-
костным ограничителем и включением на релейном конце
конденсатора Ср параллельно обмотке путевого реле П.
На фазовые соотношения большое влияние оказы-
вает также изменение сопротивления балласта, и поэ-
тому регулировку рельсовой цепи проводят в нормаль-
ном режиме при низком сопротивлении балласта.
Для обеспечения шунтовой чувствительности рельсо-
вой цепи в качестве ограничителя на питающем конце
имеются конденсатор Со и резистор /?0- Сопротивление
резистора /?о зависит от длины кабеля: до 500 м вклю-
чают два резистора сопротивлением по 27 Ом каждый,
от 500 до 1000 м — один резистор сопротивлением
27 Ом. При длине кабеля от 1000 до 3000 м резистор не
применяют. Если кабель имеет длину свыше 3000 м, его
жилы дублируют таким образом, чтобы сопротивление
было не менее 50 Ом и не более 150 Ом.
Емкость конденсатора Со должна быть при длине
рельсовой цепи до 500 м — 16 мкФ, при длине рельсовой
цепи от 500 до 1500 м — 12 мкФ. При выполнении всех
перечисленных требований и правильном содержании
рельсовой линии резистор /?о нагреваться не должен.
Для защиты контакта трансмиттерного реле Т вклю-
чается искрогасительный контур, состоящий из конден-
сатора Си и резистора /?и. Конденсатор Ср емкостью
4 мкФ, включаемый параллельно обмотке путевого реле
113
I
I
П, обеспечивает лучшие фазовые соотношения реле
и компенсирует реактивные потери в рельсовой цепи.
Сопротивление соединительных проводов между пу-
тевым реле и дроссель-трансформатором не должно
превышать 150 Ом.
Для исключения ложной свободности рельсовой це-
пи при замыкании всех контактов тройника трансмит-
терного реле Т1 в первичную обмотку кодирующего
трансформатора КТ включен тыловой контакт путевого
реле 77.
Иногда появляется необходимость измерить угол
сдвига фаз для выявления причин нечеткой работы
рельсовой цепи, но для этого не всегда имеются нуж-
ные приборы. Чтобы определить фактический угол сдви-
га фаз, достаточно установить на путевом реле напря-
жение полного подъема, т. е. 14 В, и посмотреть на поло-
жение сектора. Если сектор касается верхнего ролика,
то угол сдвига фаз нормальный, а если нет, то нужно
проверить емкость конденсаторов Со и Ср, а также со-
противление резистора /?0, включенного на питающем
конце. Если эти элементы исправны, то следует прове-
рить коэффициент трансформации дроссель-трансфор-
маторов на питающем и релейном концах.
При кодировании с релейного конца сопротивление
резистора /?к и емкость конденсатора Ск должны быть
равны соответствующим сопротивлению резистора 7?о
и емкости конденсатора Со питающего конца.
Для исключения срабатывания путевого реле от
смежной рельсовой цепи при сходе изолирующих стыков
мгновенная полярность кодового тока должна совпа-
дать с полярностью тока питающего трансформатора.
Полярность проверяют на рельсах по соответствующей
методике.
Средний (третий) дроссель-трансформатор, уста-
новленный в середине рельсовой цепи, предназначен
для подключения к нему отсасывающего фидера тяго-
114
вой подстанции, заземления металлических конструкций.
При использовании дроссель-трансформатора в качестве
отсасывающего фидера он должен быть типа ДТ-0,6-1000.
Дроссель-трансформатор устанавливают от питающего
или релейного конца не ближе 400 м, настраивают его
в резонанс для частоты 50 Гц конденсаторами Соь СО2,
общая емкость которых 24 мкФ. В этом случае сопро-
тивление дросселя максимальное и он не оказывает за-
метного влияния на работу рельсовой цепи.
Двухниточная рельсовая цепь с одним дроссель-
трансформатором на питающем конце и путевым реле
типа ДСШ-12 (рис. 55) предназначена для боковых
путей станции.
Емкость конденсатора Со на питающем конце долж-
на быть при длине рельсовой цепи до 750 м 10 мкФ и
при длине рельсовой цепи от 751 до 1250 м — 8 мкФ.
Для защиты от влияния тягового тока и при корот-
ком замыкании изолирующих стыков в цепь вторичной
115
обмотки релейного трансформатора включается реостат
R3 сопротивлением 1,2 Ом; 3 А.	!
Общее сопротивление путевого резистора R3 и соеди-
нительных проводов между рельсами и релейным транс-
форматором РТ типа ПРТ-А должно быть не менее
1 Ом, т. е. сопротивление реостата должно быть введено
полностью.
Разветвленная рельсовая цепь с дроссель-трансфор-
маторами типа ДТ-0,2 по главному пути и путевыми ре-
лейными трансформаторами РТ2 и РТЗ типа ПРТ-А на
ответвлениях (рис. 56) применяется на стрелочных
участках. В качестве путевых реле используются реле
типа ДСШ-12. Кодирование осуществляется по глав-
116
ному пути jB обоих направлениях. По условиям обес-
печения нормальной работы разветвленной рельсовой цепи
ее общая развернутая длина не должна превышать
700 м. Длины ответвлений рельсовой цепи, считая от
точки разветвления до конца ответвления, не должны
отличаться друг от друга более чем на 200 м. В против-
ном случае будет затруднено уравнивание напряжений
на путевых реле.
Емкости конденсаторов Со, CKi при общей длине рель-
совой цепи до 500 м должны быть равны 16 мкФ и от
500 до 700 м — 12 мкФ.
Для защиты от тягового тока и уравнивания напря-
жений на всех путевых реле в их цепях установлены
Рис. 56
117
регулируемые резисторы /?Д1 и /?3. Сопротивление ре-
зистора /?3 и соединительных проводов меаду рельсами
и релейным трансформатором РТ должно быть не ме-
нее 1 Ом, сопротивление резистора 7?Д1 и соединитель-
ных проводов между путевым дроссель-трансформатором
и путевым реле — не более 800 Ом. Напряжение на всех
путевых реле АСП, БСП и ВСП должно быть одина-
ковым.
Если уравнять напряжение невозможно, разрешает-
ся включить последовательно с резистором /?Д1 сопро-
тивлением 400 Ом еще один резистор того же номинала
или, как исключение, изменить на релейном конце коэф-
фициент трансформации п дроссель-трансформатора
ДТ-0,2 с 40 на 30.
118
Разветвленная рельсовая цепь с тремя дроссель-
трансформаторами ДТ-0,6 и путевым реле на каждом
ответвлении, кодируемая с питающего и релейных кон-
цов (рис. 57), применяется на стрелочных участках
станции при необходимости сквозного пропуска тягового
тока как по главному пути, так и по ответвлению.
Емкость конденсатора Со на питающем конце долж-
на быть 4 мкФ, емкость конденсаторов CKi и СК2 на коди-
руемых релейных концах — по 16 мкФ.
Сопротивление резистора /?о и соединительных про-
водов между ИТп и ПТ на питающем конце, а также
резисторов /?к1 и /?к2 соединительных проводов между
соответствующим ДТР и кодирующими трансформа-
Рис. 57
119
торами КТ должно быть не менее 50 Ом и не более
150 Ом и обеспечивается аналогично описанному ранее.
Сопротивление соединительных проводов между ДТп
и ИТп должно быть 0,5 Ом. Сопротивление резистора 7?д
и соединительных проводов между путевым реле и дрос-
сель-трансформатором наиболее удаленного ответвления
должно быть не менее 400 Ом.
Сопротивление путевого резистора /?з3 и соедини-
тельных проводов между рельсами и релейным транс-
форматором РТ должно быть не менее 1 Ом.
Разветвленная рельсовая цепь с тремя дроссель-
трансформаторами, кодируемая с ответвлений (рис. 58),
120
предусматривается на стрелочных участках главных пу-
тей станции, имеющих три выхода тягового тока.
Изолирующий трансформатор ИТП предназначен для
снижения емкости конденсатора Со и может быть ис-
пользован для улучшения сдвига фаз в путевом реле П
Таблица 20. Напряжение рельсовой цепи переменного тока
с дроссель-трансформаторами и реле типа ДСШ-12
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Напряже- ние на обмотке // ПТ, В	Напряжение, В, на			
			.реле при балласте		рельсах релейного конца при балласте	
			мок- ром	про- мерз- шем	мок- ром	про- мерз- шем
Двухниточная	с	До 250	23—46	14,0	15,0	0,50	0,55
двумя	дроссель-	251—500	34-65	14,2	15,5	0,51	0,56
трансформаторами	501—750	51 88	14,2	16,5	0,51	0,60
ДТ-0,2	751-1000	63—113	14,0	• 17,5	0,50	0,63
	1001 1250	72—130	14,2	19,0	0,51	0,68
	1251 — 1500	87—172	14,4	21,0	0,52	0,75
То же с одним	До 500	30—48	14,0	16,5	1,30	1,5
дроссель-трансфор-	501—750	36—58	14,1	19,6	1,31	1,8
матором ДТ-0,2	751 1000	60—80	14,3	24,2	1,33	2,2
	1001 — 1250	64—91	14,4	25,7	1,34	2,4
Разветвленная	с	До 300	26 - 54	14,0	14,2	0,65	0,66
двумя дроссель-	301—500	35—66	14,1	14,5	0,66	0,68
трансформаторами ДТ-0.2 и тремя реле	501 700	51-88	14,0	14,7	0.65	0,68
То же с тремя дрос-	До 400	88—114	14,0	14,6	1,20	1,24
сель-трансформато-	401—500	102—131	14,0	14,8	1,20	1,27
рами ДТ-0,6 и тремя реле	501 600	125—159	14.0	15,0	1,20	1,28
121
Окончание табл. 20
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Напряже- ние на обмотке // П7\ В	Напряжение, В, на			
			реле при балласте		рельсах релейного конца при балласте	
			мок- ром	про- мерз- шем	мок- ром	про- мерз- шем
Разветвленная	с двумя	дроссель- трансформаторами ДТ-0,6, одним дрос- сел ь-трансфор матором ДТ-0,2 и одним реле	До 300 301—500	43-45 87—107	14,1 16,7	14,5 17,5	0,48 0,57	0,5 0,6
Импульсная с дву- мя дроссель-транс- форматорами ДТ-0,2 и одним реле	До 500 501—750 751 — 1000	41—59 51—72 65—94	3,6 3,6 3,6	3,7 3,7 4,0	0,48 0,48 0,48	0,49 0,50 0,53
изменением коэффициента трансформации ИТп без из-
менения емкости конденсатора Со, равной 4 мкФ.
Конденсатор Coi служит для настройки дроссель-
трансформатора ДТ-0,6 в резонанс, его емкость должна
быть 16—24 мкФ.
Рельсовые цепи с реле типа ДСШ-12 регулируют
в соответствии с табл. 20 и 21.
Рельсовые цепи регулируют изменением напряжения
на путевом трансформаторе. Напряжения на рельсах
релейного конца, приведенные в табл. 20, обеспечива-
ют нормальный ток АЛСН при кодировании рельсовой
цепи с питающего конца.
Разветвленные рельсовые цепи регулируют по на-
пряжению на путевом реле наиболее удаленного коди-
руемого ответвления: при 7?3fnin=l Ом, если оно без
дроссель-трансформатора; при 7?дпйп= 504- 150 Ом, если
122
Таблица 21. Ток АЛСН рельсовой цепи, кодируемой
с релейного конца
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м		Напря- жение на обмотке // А'7, В	ск, мкФ	Минимальный ток на входном конце рельсовой цепи, А, при промерзшем балласте
Двухниточная с двумя	До 250		23 —46	16	2,05
ДТ-0,2, кодируемая с	251-500		34 65	16	2,10
релейного конца	501—750		51 — 88	12	2,15
	751 — 1000		63—113	12	2,20
	1001 — 1250		72—130	12	2,25
	1251 — 1500		87- 172	12	2,30
То же с одним ДТ-0,2	До 500		65—81	10	2,06
	501	750	72 88	10	2,10
	751 — 1000		89 108	8	2,15
	1001 — 1250		99—123	8	2,20
Разветвленная с двумя	До 300		26-54	16	2,1
дроссель-трансформа-	301 — 500		35—66	16	2,2
торами ДТ-0,2 и тремя реле, кодируемая с ре- лейного конца с ДТ	501—700		51—88	12	2,3
То же, кодируемая с	До 300		71—83	16	2,1
релейного конца без ДТ	301	500	79—88	16	2,2
	501—700		121 — 128	12	2,3
Разветвленная с тремя	До 400		56 75	16	2,1
дроссель-трансформа-	401—500		57—77	16	2,2
торами ДТ-0,6 и тремя реле, кодируемая с ре- лейного конца главного или бокового пути	501 - 600		60 81	16	2,3
То же с двумя дроссель-	До 300		34—65	16	2,1
трансформаторами ДТ-0,6 и одним ДТ-0,2, коди- руемая с релейного конца	301—500		51—88	16	2,2
Примечания. 1. Минимальный кодовый ток на входном конце
рельсовой цепи при мокром балласте должен быть нс менее 2 А
2. Сопротивление соединительных проводов должно быть 50—150 Ом.
123
оно с дроссель-трансформатором ДТ-0,2 и при 7?д=
= 400 Ом, если оно с дроссель-трансформатором ДТ-0,6.
Резисторы /?3 и других ответвлений подбирают до
выравнивания напряжения на всех реле.
Кодовый ток регулируют только изменением напря-
жения на вторичной обмотке кодирующего трансфор-
матора кт.
Двухниточная импульсная рельсовая цепь с реле
типа ИРВ-110 (ИМВШ-110), кодируемая с питающего
и релейного концов (рис. 59), применяется для разгра-
ничения двухниточных рельсовых цепей с реле типа
ДСШ-12, питаемых от разных источников трехфазного
тока.
В схеме данной рельсовой цепи применяют следую-
щие типы приборов:
Наименование и обозначение в схеме
Путевое реле ИП.........................
Защитный фильтр ЗБФ...................
Дроссель-трансформатор ДТ.............
Путевой и кодовый трансформаторы ПТ
и КТ..................................
Реакторы Zn, ZK.......................
Конденсаторы Cnl, Сп2, СпЗ, Сх|, Ск2, СкЗ
Ск2, Ск3..............................
Тип прибора
ИРВ-110
(ИМВШ-110)
ЗБФ-1
ДТ-0,2
ПОБС-ЗА
РОБС ЗА
КБ4Х 1
Разветвленная однониточная рельсовая цепь с двумя
реле типа АНВШ2-2400, смонтированными по однополу-
периодной схеме с раздельным включением катушек
(рис. 60). Реле с такой схемой включения обмоток ме-
нее чувствительно к влиянию помех, создаваемых гар-
мониками тягового тока, чем реле с двухполупериодной
схемой включения. Максимальная развернутая длина
рельсовой цепи 500 м. Путевые трансформаторы ПТ
типа ПОБС-2А и релейные трансформаторы РТ типа
124
полярности
на этих стыках
не соблюдается
Рис. 59
Рис. 60
125
РТЭ-1А устанавливают в трансформаторных ящиках
или релейных шкафах. Путевые реле размещают на
посту ЭЦ или в релейных шкафах.
Защитные резисторы /?п и /?3 сопротивлением 2,2 Ом;
10 А предназначены для обеспечения шунтовой чув-
ствительности рельсовой цепи и уменьшения тягового
тока, ответвляющегося в обмотки трансформаторов. Кроме
того, резисторы /?3 служат для выравнивания напря-
жений на путевых реле, а резистор /?п исключает корот-
кое замыкание питающего трансформатора при на-
хождении поезда на рельсовой цепи.
Сопротивление соединительных проводов между
рельсами и релейным трансформатором РТ должно быть
не менее 1,5 Ом, включая сопротивление резистора
т. е. на релейном конце резистор сопротивлением 2,2 Ом
должен быть включен не менее чем на 2/з своей длины.
Сопротивление кабеля между релейным трансформато-
ром РТ и защитным фильтром ЗФ не должно превы-
шать 200 Ом.
Между рельсами и путевым трансформатором со-
противление проводов вместе с сопротивлением резисто-
ра /?п должно быть не менее 2 Ом, т. е. сопротивление
2,2 Ом включается полностью.
Для надежной защиты путевого реле от влияния
гармоник применяют специальные фильтры ЗФ типа
РЗФ.
Следует учесть, что правильная настройка фильтра
способствует увеличению напряжения на путевом реле
на 25—30%, а также уменьшает пределы перепада этого
напряжения при изменении сопротивления балласта.
Фильтр настраивают с помощью вольтметра, который
подключают к обмоткам путевого реле, и включением
соответствующих конденсаторов, установленных в блоке
фильтра, подбирают емкость, добиваясь максималь-
ного напряжения на реле.
126
Максимальные напряжения на реле при промерз-
шем балласте в зависимости от длины рельсовой цепи
должны быть такими:
Длина рельсовой цепи, м ... до 300 от 300 до 500
Напряжение, В, на:
реле . . . . •.................^63	83
обмотке // трансформатора ПТ К)	14
Минимальное напряжение на реле для всех длин
рельсовых цепей при наихудшем состоянии балласта
должно быть 38 В.
СТАТИВ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ ТИПА СП1-50/25
Статив преобразователей типа СП1-50/25 (рис. 61)
предназначен для питания станционных рельсовых це-
пей частотой 25 Гц на участках с электротягой постоян-
ного и переменного тока, а также с автономной тягой.
В комплект статива входят восемь статических преобра-
зователей частотой типа ПЧ50/25-300.
Особенностью питающих устройств станционных
фазочувствительных рельсовых цепей частотой 25 Гц яв-
ляется применение разных преобразователей частоты
для питания местных элементов путевых реле ПМ и
питания путевых и кодовых трансформаторов рельсовых
цепей ПП.
Преобразователи частоты ПМ и ПП подключают к
одной фазе переменного тока. Преобразователи частоты
1М и 2М на стативе включены по отношению к преобра-
зователям частоты 1П — 6П со сдвигом по фазе на угол
90°. Это достигается противофазным включением об-
моток со стороны напряжения 220 В частотой 50 Гц.
Следует иметь в виду, что основным критерием по вы-
бору включения преобразователей на стативе является
ток подмагничивания трансформатора ТС, равный
127
128
4*
651
!S9£~ e
19
t/L‘O *nj£2 goZ2
VL'O T1JS2 9022
около 3 А. Максимальный ток подмагничивания одного
статива может быть до 12 А (ток четырех преобразо-
вателей питания путевых элементов). Исходя из этого
требования и включают преобразователи на одном ста-
тиве преобразователей типа СП 1-50/25.
В цепь преобразователя, от которого питаются мест-
ные элементы путевых реле, последовательно с ем-
костью С должен включаться резистор типа 2,2 Ом; 10 А,
сопротивление которого должно быть равно примерно
1,7 Ом. Этот резистор служит для исключения проник-
новения частоты 50 Гц в обмотку 25 Гц, но немного
снижает мощность самого преобразователя.
Учитывая возможное увеличение мощности, потреб-
ляемой рельсовыми цепями, из-за снижения сопротив-
ления балласта, рекомендуется использовать каждый
преобразователь на 85% его мощности, т. е. 290 В*А.
На основании расчетов, статив с преобразователями
1П — 6П обеспечивает питанием рельсовые цепи на
станции с числом стрелок 60—62.
Местный элемент реле типа ДСШ-1 ЗА подключается
к обмоткам преобразователя напряжением 110 В и по-
требляет мощность 8,1 В-А. Таким образом, от преоб-
разователя можно питать около 38 местных элементов.
Для уменьшения реактивной составляющей мощ-
ности к местным элементам путевых реле подключают
параллельно конденсатор емкостью 4 мкФ, что снижает
расход мощности до 4 В-А (конденсатор устанавли-
вают на розетке реле). В этом случае преобразователь
может обеспечить питание 75 местных элементов.
Включение двух и более стоек СП 1-50/25. Преоб-
разователь частоты типа ПЧ50/25-300 работает по одно-
полупериодной схеме. Второй полупериод заперт вен-
тилем. Общий ток всех преобразователей статива при
номинальной их нагрузке достигает 20 А. Значитель-
ная часть этого тока является для силового трансфор-
130
матора ТС током подмагничивания, вызывающим в нем
дополнительные потери.
В связи с этим при необходимости установки двух
стативов их включают противофазно, чем достигается
использование двух полупериодов переменного тока. В
результате ток нагрузки на вторичную обмотку транс-
форматора ТС снижается с 40 до 31 А, а ток подмаг-
ничивания уменьшается до нуля.
При установке трех стативов в двух из них, вклю-
чаемых на синфазную работу, преобразователи 1М и
2Л4, а также фазирующие устройства преобразователей
1П — 6П соединяют соответственно с аналогичными
преобразователями и фазирующими устройствами дру-
гого статива (выводы П — 1, 2, 3, 4 основного статива
СП соединяются соответственно с клеммами П1—1, 2,
3, 4 дополнительного статива СП1). Третий статив по
отношению к двум другим включают противофазно и его
фазирующие устройства питаются от своих преобразо-
вателей 1М и 2М.
При четырех стативах каждую их пару включают в
цепь частотой 50 Гц противофазно, уменьшая ток под-
магничивания до нуля.
Схема включения преобразователей ПП должна
обеспечивать контроль короткого замыкания изолирую-
щих стыков смежных рельсовых цепей. Защита от схода
изолирующих стыков на границах районов питания от
несфазированных стативов осуществляется размеще-
нием по обе стороны стыка питающих трансформато-
ров. Рельсовые цепи при этом не должны значительно
отличаться по длине.
В рельсовых цепях на участках электротяги постоян-
ного тока местные и путевые элементы путевых реле
типа ДСШ-1 ЗА должны питаться от преобразователей,
выходное напряжение которых не сдвинуто по фазе
относительно друг друга. При этом запрещается под-
ключать путевые элементы к преобразователю, питаю-
5
131
щему местные элементы реле. Исходя из этого в случае
применения стативов типа СП 1-50/25, разработанных
для рельсовых цепей со сдвигом фазы между путевым
и местным элементами на угол 90 \ преобразователи
1М и 2М используют как опорные и для питания путевых
элементов реле однониточных рельсовых цепей.
В двухниточных рельсовых цепях, выполненных по
нормалям РЦ25-12, преобразователь 1П применяют
для питания местных элементов, а преобразователи
2П — 6П — для питания путевых элементов.
В преобразователях, питающих местные элементы,
для снижения в сети частотой 25 Гц уровня гармони-
ческих составляющих частоты 50 Гц последовательно
с конденсатором обязательно нужно включать резистор
сопротивлением 2,2 Ом. Поэтому при использовании
статива для рельсовых цепей на участках с электро-
тягой постоянного тока, когда местные элементы пита-
ются от преобразователя 1П, в его схему последователь-
но с конденсатором СЗ нужно включить резистор со-
противлением 2,2 Ом, взяв его из схемы преобразова-
теля 2М, если с этого преобразователя не получают
питание местные элементы реле ДСШ других рельсо-
вых цепей.
Питающие устройства рельсовых цепей частотой
25 Гц. В схеме питающих устройств двухниточных рель-
совых цепей (рис. 62) от преобразователей частоты
ПП1 и ПП2 типа ПЧ50/25-300 питаются путевые транс-
форматоры рельсовых цепей, а от преобразователей
ПМ того же типа — местные элементы путевых реле.
Подключение к преобразователю ПМ других цепей,
кроме местных элементов путевых реле, категорически
запрещается.
В преобразователе ПМ генерация гармоник частоты
50 Гц сведена до минимума, благодаря чему осуществля-
ется надежная защита путевых реле от ложного сра-
батывания током другой частоты.
132
FU1 дв
ШВ, 50Гц
ДСШ-13
гоФ гпф
Л ПТ и КТ рельсовых цепей станции
Рис, 62
133
Время отсутствия генерации преобразователей при
переключении источников питания частотой 50 Гц с ос-
новного на резервный не должно превышать 0,6 с.
При коротком замыкании в одном из лучей питания
рельсовых цепей должно происходить автоматическое
его выключение и восстановление генерации преобра-
зователя при помощи реле ЛА. При этом время обес-
точенного состояния путевых реле исправных лучей не
должно превышать 0,8 с.
РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
ЧАСТОТОЙ 25 Гц НА УЧАСТКАХ С ЭЛЕКТРОТЯГОЙ
ПОСТОЯННОГО ТОКА
Однониточная рельсовая цепь частотой 25 Гц (рис. 63)
предназначена для некодируемых путей станции.
Рельсовая цепь питается от трансформатора ПТ ти-
па ПРТ-А. На релейном конце подключен трансформа-
Рис. 63
134
тор ИТ с коэффициентом трансформации п= 40. За-
щитный блок ЗБ защищает путевое реле от помех тока
частотой 50 Гц, а также служит для обеспечения нор-
мального угла сдвига фаз.
Сопротивление путевого резистора /?п и соединитель-
ных проводов между рельсами и трансформаторным
ящиком на питающем и релейном концах должно быть
не менее 1 Ом. Сопротивление соединительных проводов
между трансформаторным ящиком и путевым реле не
должно превышать 150 Ом.
В рельсовых цепях частотой 25 Гц при электротяге
постоянного тока используют следующие типы приборов:
Наименование и обозначение в схемах
Путевое реле'.......................
Дроссель-трансформатор ДТ . . , .
Трансформатор:
изолирующий ИТ и путевой ПТ
кодовый КТ......................
Блок:
питания БП ........
питания и кодирования БПК , .
релейно-кодирующий БРК
защитный ЗБ . . ...............
Резистор:
путевой /?П|........................
дополнительный .................
нерегулируемый RK ....
искрогасительного контура /?н, /?и1
Конденсатор:
искрогасительного контура С», Cai
согласовывающий Сс ....
Автоматический выключатель QF . .
Выравниватель НВ...............
Тип прибора
ДСШ-13А
ДТ 0,6 5000М
ПРТ-А
ПОБС-ЗА
БП
БПК
БРК
ЗБ ДСШ
2,2 Ом, 10 А
400 Ом; 0,2 А
200 Ом; 150 Вт
ПЭ-15 (39 Ом)
КБ1Х2
КБ4Х 4
АВМ-1 (5 А)
В К-220
Разветвленная однониточная рельсовая цепь с дву-
мя путевыми реле типа ДСШ-13А (рис. 64) применя-
ется на изолированных участках станций. Общая длина
рельсовой цепи не должна превышать 300 м. Сопротив-
ление путевого резистора 7?п и соединительных прово-
135
дов между трансформатором ПТ и рельсами на питаю-
щем конце должно быть не менее 2 Ом, а на релейных
концах между рельсами и ИТ /?г— 1 Ом. Для уравни-
вания напряжений на путевых реле на релейных кон-
цах можно использовать путевые резисторы /?п.
Двухниточная рельсовая цепь с двумя дроссель-
трансформаторами (рис. 65) предусматривается на не-
кодируемых путях станции. Блок питания БП и путевое
реле с защитным блоком ЗБ размещены на посту ЭЦ.
Сопротивление проводов между блоком питания и
дроссель-трансформатором питающего конца рельсовой
цепи не должно превышать 75 Ом, между дроссель-
трансформатором и путевым реле— 150 Ом.
Оптимальная емкость конденсатора С4 в блоке пи-
тания для всех длин рельсовой цепи равна 18 мкФ.
Проводятся испытания рельсовых цепей с конден-
сатором С4 емкостью 28 мкФ, которые показали, что
136
Рис. 65
угол сдвига фаз становится близким к идеальному, рез-
ко' уменьшается потребляемая мощность, рельсовая
цепь настраивается в резонанс.
Двухниточная рельсовая цепь с одним путевым реле
и двумя дроссель-трансформаторами с предваритель-
ным кодированием с питающего конца током частотой
50 Гц (рис. 66) используется на главных путях. Блок
питания и кодирования БПК и путевое реле П разме-
щены на посту ЭЦ.
Оптимальная емкость конденсатора С2, расположен-
ного в блоке БПК, для всех длин рельсовой цепи данного
типа равна 12 мкФ.
Проведены исследования и доказано, что рельсовая
цепь работает в лучших условиях, когда емкость кон-
денсатора С2 устанавливается в зависимости от длины
рельсовой цепи. Так, например, в коротких рельсовых
цепях следует устанавливать конденсатор емкостью до
16 мкФ, а в рельсовых цепях длиной более 1000 м —
конденсатор емкостью 12 мкФ.
Сопротивление соединительных проводов между дрос-
сель-трансформатором питающего конца и постом ЭЦ
137
не должно превышать 75 Ом, между дроссель-транс-
форматором и путевым реле П—150 Ом. Для защиты
контакта трансмиттерного реле Т установлен искрога-
сительный контур, состоящий из конденсатора Си
емкостью 2 мкФ и резистора 7?и сопротивлением 39 Ом.
Трансформатор Т1 служит для регулировки тока
АЛСН частотой 50 Гц в рельсовой цепи, трансформа-
тор Т2 — для регулировки напряжения частотой 25 Гц
в рельсовой цепи. Контур C1-L1 используют как фильтр-
пробку для исключения ответвления напряжения часто-
той 25 Гц в обмотку трансформатора Т1. Дроссель L2
уменьшает ответвление тока частотой 50 Гц в схему
138
питания ПХ220, 0X220 частотой 25 Гц. Конденсатор
С2 предназначен для обеспечения необходимого фазо-
вого угла рельсовой цепи.
Двухниточная рельсовая цепь с одним путевым реле
и двумя дроссель-трансформаторами (рис. 67) приме-
няется на путях с предварительным кодированием с
питающего и релейного концов.
На питающем конце рельсовой цепи включен блок
питания и кодирования БПК, а на релейном конце —
релейно-кодирующий блок БРК- Внутри блока БРК
вмонтированы элементы блока ЗБ, резисторы и /?иь
емкости Си и Сиь
Рис. 67
139
Сопротивление соединительных проводов между дрос-
сель-трансформатором питающего конца и постом ЭЦ
не должно превышать 75 Ом, между дроссель-транс-
форматором и путевым реле—150 Ом. Оптимальная
емкость конденсатора С2 в блоке БПК для короткой
рельсовой цепи данного типа 12—16 мкФ, для длинной
рельсовой цепи (более 1000 м) — 12 мкФ.
Элементы блока БРК выполняют то же назначение,
что и элементы блока БПК. Дополнительно установлены
дроссель L3 и конденсатор СЗ, что соответствует за-
щитному блоку ЗБ.
Разветвленная рельсовая цепь с тремя путевыми реле
и двумя дроссель-трансформаторами (рис. 68) предна-
значена для предварительного двустороннего кодиро-
140
вания главного пути и кодирования бокового пути при
занятии поездом рельсовой цепи.
Длины ответвлений рельсовой цепи, считая от точки
разветвления до его конца, не должны отличаться друг
от друга более чем на 200 м. На параллельных ответвле-
ниях в путевых ящиках установлены трансформаторы
ИТ и регулируемые резисторы /?п. Сопротивление соеди-
нительных проводов на релейных концах между дрос-
сель-трансформатором и путевым реле, а также между
трансформаторным ящиком и путевым реле не должно
превышать 150 Ом.
Сопротивление соединительных проводов между дрос-
сель-трансформатором питающего конца и постом ЭЦ
не должно превышать 75 Ом.
Рис. 68
141
Для уравнивания напряжений на путевых реле и в
их цепях установлены регулируемые резисторы /?д и 7?пь
при этом примерно равно 400 Ом, а /?п1 с учетом со-
противления соединительных проводов — 0,5—1,0 Ом.
Напряжение на реле регулируют таким образом. Сна-
чала устанавливают сопротивление 7?ni равным пример-
но 0,5 Ом, а затем резистором /?д выравнивают напря-
жения на путевых реле. После этого устанавливают
напряжения на путевых реле согласно регулировочным
таблицам с помощью переключения выводов на транс-
форматоре Т2 блока БПК.
Предохранители на 2 А в первичной цепи трансфор-
матора ИТ кодируемого конца предназначены для воз-
можности отключения питания при работе в путевом
ящике, благодаря чему обеспечивается защита рабо-
тающего от поражения током.
На рис. 69 показана схема защиты рельсовых цепей
частотой 25 Гц от мешающего влияния тока АЛСН ча-
стотой 50 Гц. На станции с рельсовыми цепями, вы-
полненными по нормали РЦ25-12, при кодировании
током частотой 50 Гц наблюдается появление разре-
шающих сигналов АЛСН в рельсовых цепях, которые
в данном маршруте не кодируются. Это происходит
вследствие того, что напряжение частотой 50 Гц при
кодировании передается не только в данную рельсовую
цепь, но и через первичную обмотку ее питающего транс-
форматора дальше на обвязку питания частотой 25 Гц.
В результате в рельсовых цепях, не кодируемых в марш-
руте, возникает сигнал такого уровня, который оказы-
вается достаточным для восприятия его локомотивными
устройствами АЛСН.
Для защиты рельсовых цепей частотой 25 Гц от ме-
шающего влияния тока АЛСН 50 Гц питание в каждом
луче на все блоки БПК подается от преобразователя
последовательно, а обвязка питания частотой 25 Гц вы-
142
Рис. 69
4^
W
полняется таким образом, чтобы любой обрыв ее при-
водил к отключению приборов рельсовой цепи и фильтра
или только фильтра.
Разветвленная рельсовая цепь с тремя дроссель-
трансформаторами и двумя путевыми реле (рис. 70)
используется на стрелочных участках при необходимо-
сти пропуска тягового тока по главному и боковому
путям. Оптимальная емкость конденсатора С2 в блоке
БПК. для всех длин рельсовых цепей этой схемы 12 мкФ.
Для уравнивания напряжений в цепи путевых реле уста-
новлены резисторы 7?д, сопротивление которых до регу-
Рис. 70
144
лировки должно быть равно нулю. Для улучшения угла
сдвига фаз у путевого реле БСП вместо защитного бло-
ка ЗБ можно установить блок БРК.
Некодируемая разветвленная рельсовая цепь с двумя
дроссель-трансформаторами и тремя путевыми реле
(рис. 71) предназначена для некодируемых рельсовых
цепей. Оптимальная емкость конденсатора С4 в блоке
БП 18 мкФ. Напряжения на путевых реле уравнивают
регулируемыми резисторами /?д и Rn.
Некодируемая разветвленная рельсовая цепь с тремя
дроссель-трансформаторами и двумя путевыми реле
Рис. 71
145
(рис. 72) применяется на некодируемых стрелочных
участках. Оптимальная емкость конденсатора С4 в бло-
ке БП 18 мкФ. Для уравнивания напряжений на путе-
вых реле используют регулируемые резисторы 7?д, со-
противление которых до регулировки должно быть равно
нулю.
Двухниточная рельсовая цепь с одним дроссель-
трансформатором (рис. 73) применяется на некоди-
руемых боковых путях станции. Оптимальная емкость
конденсатора С4 в блоке БП 12 мкФ.
Рельсовые цепи частотой 25 Гц регулируют в соот-
ветствии с табл. 22 и 23.
Рис. 72
146
Рис. 73
Таблица 22. Напряжение рельсовой цепи частотой 25 Гц
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Напря- жение на обмотке II ПТ, В	Напряжение, В, на			
			путевом реле при балласте		рельсах релейного конца при балласте	
			мок- ром	про- мерз- шем	мок- ром	про- мерз- шем
	До 100	2,5	12,0	14,3	0,9	1,1
	101 — 150	3,0	12,0	15,5	0,9	1,2
Однониточная	151—200	3,0	12,0	16,7	0,9	1,3
-	201—300	3,5	12,0	19,2	0,9	1,5
	301-400	4,0	12,0	21,7	0,9	1,7
	401-500	4,5	12,0	24,4	0,9	1,9
Разветвленная одно-	До 300	4,5	12,0	13,2	1,0	1,0
ниточная	301-500	5,5 г	12,0	14,3	1,0	1,1
147
Продолжение табл. 22
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Напря- жение на обмотке II ПТ, В	Напряжение, В. на			
			путевом реле при балласте		рельсах релейного конца при балласте	
			мок- ром	про- мерз- шем	мок- ром	про- мерз - шем
Двухниточная:	До 500	20—27	12,3	13,3-	0,72	0,78—
с одним ДТ не-				15,0		0,88
кодируемая	501 — 750	29—34	12,0	16,9	0,70	0,99
	751 — 1000	34—40	12,0	19,2	0,70	1,13
	1001 — 1200	39-46	12,0	21,4	0,70	1,25
с двумя ДТ не-	До 250	17—21	12,3	12,6	0,44	0,45
кодируемая	251—500	21—24	12,0	13,5	0,43	0,48
	751 — 1000	31—37	12,1	16,1	0,44	0,58
	1001 — 1200	36—43	12,3	17,3	0,44	0,62
с двумя ДТ, ко-	До 250	23—27	12,2	12,5	0,44	0,45
дируемая с пи-	251-500	27—34	12,1	13,3	0,43	0,48
тающего конца	501—750	32 -37	12,0	14,3	0,43	0,52
	751 — 1200	39—56	12,0	15,6—	0,43	0,56—
				16,8		0,6
с двумя ДТ и дву-	До 250	24—27	13,7	14,3	0,53	0,55
сторонним КОДИ-	251-500	29—34	13,8	15,4	0,53	0,58
рованием	501—750	35-43	14,0	16,6	0,54	0,64
	1001-1200	49—58	14,5	19,8	0,56	0,74
с двумя ДТ и	До 300	41—46	13,8	15,2	0,79	0,87
тремя реле коди-	301-450	42—49	13,7	16,4	0,78	0,92
руемая	451—600	44-52	13,7	18,0	0,80	1,04
148
Окончание табл 22
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Напря- жение на обмотке II ПТ, В	Напряжение, В, на			
			путевом реле при балласте		рельсах релейного конца при балласте	
			мок- ром	про- мерз- шем	мок- ром	про- мерз - шем
с тремя ДТ и	До 300	41—49	14,0	15,2	0,54	0,58
двумя реле коди- руемая	301—500	45—52	13,8	16,4	0,53	0,63
с двумя реле	До 300	29	12,2	13,7	0,59	0,66
	301—500	31	12,0	14,6	0,54	0,66
	501—750	35	12,0	16,6	0,50	0,69
с двумя ДТ и	До 300	33	12,1	12,5	0,62	0,64
тремя реле	301—500	38	12,0	12,9	0,59	0,64
	501—750	44	12,0	14,2	0,58	0,69
с тремя ДТ и	До 300	35	13,5	14,2	0,46	0,48
двумя реле неко- дируемая	301—500	38	13,0	14,8	0,45	0,51
то же, кодируемая	До 300	41	13,3	14,0	0,56	0,59
с релейного конца	301—500	45	12,9	14,5	0,54	0,61
с одним ДТ и	До 300	30	12,1	14,4	0,66	0,79
двумя реле	301- 500	33	12,0	15,6	0,66	0,86
	501—750	41	12,0	18,4	0,66	1,01
то же с тремя реле	До 300	38	12,0	13,5	0,66	0,74
	301—500	45	12,0	14,9	0,66	0,82
	501—750	55	12,0	17,0	0,66	0,93
149
Таблица 23. Ток АЛСН рельсовой цепи, кодируемой
с питающего и релейного концов
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Напря- жение на обмотке Н КТ, В	Минимальный ток на входном конце рельсовой цепи, Л, при промерзшем балласте
Двухниточная с двумя ДТ,	До 250	24	2;02
кодируемая с питающего	251-500	28	2,10
конца	501—750	32	2,20
	751 — 1200	40—47	2,40-2,58
Двухниточная с двумя ДТ,	До 250	22	2,02
с двусторонним кодиро-	251 — 500	27	2.10
ванием, кодируемая с пи-	501—750	32	2,20
тающего конца	751-1200	41-45	2.40—2,58
То же, кодируемая с ре-	До 250	12-16	2,02
лейного конца	251—500	15-19	2,10
	501—750	19—27	2,22
	751 — 1200	24—37	2,40—2,56
Разветвленная с двумя ДТ	До 300	25	2,02
и тремя путевыми реле,	301 — 450	27	2,10
кодируемая с питающего конца	451—600	29	2,20
То же, кодируемая с ре-	До 300	26—32	2,02
лейного конца главного	301—450	28-34	2,10
пути	451—600	31—38	2,20
Разветвленная с двумя	До 300	98-115	2,03
ДТ и тремя путевыми реле,	301—450	104-121	2,10
кодируемая с релейного конца бокового пути	451—600	114—132 А	2,24
Разветвленная с тремя ДТ	До 300	24	2,1
и двумя реле, кодируемая с питающего конца	301 — 500	. 28	2,2
То же, кодируемая с ре	До 300	27—32	2,1
лейного конца	301—500	29—34	2,2
Примечание. Минимальный ток на входном конце рельсовой
цепи при мокром балласте 2,0 А
150
Напряжение на путевых реле регулируют измене-
нием напряжения на вторичной обмотке путевых транс-
форматоров блоков питания путем переключений на соот-
ветствующих их выводах.
Кодовый ток АЛСН регулируют только изменением
напряжения на вторичной обмотке кодирующего транс-
форматора КТ.
Разветвленная рельсовая цепь с тремя дроссель-
трансформаторами и двумя путевыми реле (рис. 74)
предусматривается на стрелочных участках, где тре-
буется пропускать тяговый ток по главному и боковому
путям и осуществлять кодирование с релейного конца
Рис. 74
151
главного пути. Оптимальная, емкость конденсатора С4
в блоке БП 18 мкФ. Для уравнивания напряжений на
путевых реле всех разветвлений установлены регули-
руемые резисторы Л?д.
Разветвленная рельсовая цепь с одним дроссель-
трансформатором и тремя путевыми реле (рис. 75) ис-
пользуется на некодируемых стрелочных участках. Опти-
мальная емкость конденсатора С4 в блоке БП 12 мкФ.
Для уравнивания напряжений на путевых реле рельсовых
цепей главного пути и его ответвлений служат регули-
руемые резисторы /?п.
152
РЕЛЬСОВЫЕ ЦЕПИ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
ЧАСТОТОЙ 25 Гц НА УЧАСТКАХ С ЭЛЕКТРОТЯГОЙ
ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
Особенности рельсовых цепей частотой 25 Гц заклю-
чаются в следующем. Поскольку для электротяги приме-
няется переменный ток промышленной частоты 50 Гц, то
для защиты рельсовых цепей от его влияния и гармоник
последние должны питаться током частотой ниже или
выше 50 Гц. В первом случае путевое реле может быть
защищено с помощью фильтра низкой частоты, а во
втором случае требуется применение полосового фильт-
ра, который бы пропускал ток сигнальной частоты и на-
дежно подавлял ближайшие к этой частоте гармоники
тягового тока.
При выборе частоты тока для питания рельсовых
цепей учитывается также наличие импульсных помех,
существенно влияющих на работу АЛС. Защита от этих
помех может быть осуществлена только путем повыше-
ния тока, необходимого для работы АЛС, до значения
большего, чем токи помех. Такая защита связана с повы-
шением мощности, потребляемой рельсовой цепью.
Вместе с тем, поскольку при электротяге переменного
тока напряжение в контактном проводе 22—25 кВ, тя-
говый ток в 6—7 раз ниже, чем при электротяге постоян-
ного тока. Следовательно, во столько же раз будет мень-
ше и интенсивность импульсных помех при электротяге
переменного тока, в связи с чем значительного увели-
чения мощности рельсовых цепей по условию обеспе-
чения защищенности АЛС от импульсных помех при токе
частотой 25 Гц не требуется. Питание рельсовых цепей
переменным током частотой 25 Гц дает значительные
преимущества с точки зрения надежности рельсовых
цепей. Так, если рельсовая цепь длиной 1 км при часто-
те сигнального тока 25 Гц может надежно работать при
сопротивлении изоляции 0,5 Ом*км, то при частотах
153
50 и 75 Гц необходимо, чтобы сопротивление изоляции
было равно соответственно 0,7 и 0,91 Ом «км.
При напряжении 1,5—6 В, которое обычно бывает
на питающем конце рельсовой цепи, сопротивление
дроссель-трансформатора типа ДТ-1-150 составляет
1,1 —1,3 Ом. Такое сопротивление достаточно для ста-
билизации режима работы рельсовой цепи, так как со-
противление, подключаемое к дросселю аппаратуры,
значительно ниже.
Напряжение на релейном конце рельсовой цепи обыч-
но около 0,2—0,3 В. При таких напряжениях сопротив-
ление дроссель-трансформатора равно примерно 0,5 Ом.
Для лучшей стабильности режима рельсовой цепи при
изменении сопротивления дроссель-трансформатора под
воздействием тягового тока сопротивление нагрузки на
релейном конце должно быть как можно меньше. Одна-
ко минимальное сопротивление на релейном конце огра-
ничивается по шунтовому режиму и не может быть ме-
нее 0,2 Ом. В связи с этим коэффициент трансфор-
мации изолирующего трансформатора выбирается та-
ким, чтобы при параллельном подключении к дроссель-
трансформатору входного сопротивления фильтра, пере-
считанного к основной обмотке дроссель-трансформатора,
эквивалентное сопротивление на релейном конце было
около 0,2 Ом, что необходимо по условиям шунтового
режима.
Входное сопротивление путевого фильтра, рассчи-
танного для нагрузки на путевое реле, составляет 200 Ом.
В качестве ограничителя, включаемого в цепь первичной
обмотки изолирующего трансформатора, применяется
активный резистор сопротивлением 200 Ом. Активный
характер ограничителя наиболее выгоден для стабили-
зации режима рельсовой цепи при изменении сопро-
тивления основной обмотки дроссель-трансформатора
под воздействием тягового тока. Сопротивление ограни-
чивающего резистора выбрано из расчета, чтобы при
коэффициенте трансформации изолирующего трансфор-
154
матора и—9,15 эквивалентное сопротивление на питаю-
щем конце было не менее 0,2 Ом, что удовлетворяет
требованиям шунтового режима.
Станционные рельсовые цепи частотой 25 Гц с
дроссель-трансформаторами типа ДТ-1-150 и путевыми
реле типа ДСШ-13. Для уменьшения нагрузки на пре-
образователь в качестве путевых ПТ и изолирующих
ИТ трансформаторов применяют специальные транс-
форматоры типа ПРТ-А, а кодирующих КТ — типа
ПТ-25А (при кодировании с релейного конца). Эти
трансформаторы рассчитаны на частоту 25 Гц, потреб-
ляют меньший ток по сравнению с трансформаторами
типа ПОБС-ЗА и имеют меньшие потери мощности.
Реле типа ДСШ-13 при частоте 25 Гц должно обес-
печивать полный подъем сектора при напряжении не
более 15 В и отпускание не менее 7 В. Указанные ха-
рактеристики действительны при идеальном сдвиге фаз,
когда напряжение на путевом элементе реле отстает
от напряжения на местном элементе на угол 90°. Для
компенсации индуктивной нагрузки и увеличения числа
элементов, подключаемых к одному преобразователю,
параллельно с местным элементом реле типа ДСШ-13
включен конденсатор емкостью 2 мкФ.
Защита рельсовых цепей от опасного влияния гармо-
ник тягового тока 50 Гц обеспечивается питанием мест-
ных элементов путевых реле всей станции от отдель-
ного преобразователя частоты типа ПЧ50/25-300, в
конструкции которого предусмотрено гашение гармоник
тока частотой 50 Гц в выходной цепи частотой 25 Гц.
Подключать к преобразователю другие нагрузки кате-
горически запрещается.
Контроль короткого замыкания изолирующих стыков
между смежными рельсовыми цепями достигается:
фазированием всех преобразователей, питающих путе-
вые и кодирующие трансформаторы рельсовых цепей
станции, с одним и тем же опорным преобразователем,
питающим местные обмотки путевых реле; чередова-
155
нием мгновенных полярностей напряжения на стыках
смежных рельсовых цепей путем переключения прово-
дов на выводах Н-К вторичных обмоток путевых транс-
форматоров. При этом допускается любое взаимное
расположение питающих и релейных концов. При коди-
ровании рельсовой цепи с релейного конца мгновенные
полярности на рельсах от трансформатора и путе-
вого трансформатора своей рельсовой цепи должны
совпадать. Это обеспечивается переключением проводов
на клеммах Н-К трансформатора КТ.
Защита путевого реле входного участка станции от
опасного влияния кодовой рельсовой цепи первого участка
приближения обеспечивается установкой преобразова-
теля частоты ПЧ кодовой рельсовой цепи на посту ЭЦ
и фазировкой его со станционными преобразователями
частоты, а также чередованием мгновенных полярно-
стей на стыках этих рельсовых цепей.
При кодировании рельсовых цепей в маршрутах от-
правления трансляцией кодов первого участка удаления
защита путевого реле этого участка от влияния рельсовой
цепи стрелочного участка отправления обеспечивается
непрерывным характером работы станционных рельсовых
цепей и защитным резистором сопротивлением 40 Ом в
цепи заряда конденсатора С1 ячейки ДА выходных
сигналов.
Сопротивление кабеля между изолирующим трансфор-
матором ИТ и путевым реле должно быть не более 150 Ом.
В рельсовых цепях частотой 25 Гц при электротяге
переменного тока применяют следующие типы приборов:
Наименование и обозначение в схеме	Тип прибора
Путевое реле П (1СП, 2СП, ЗСП) . . . ДСШ-13
Повторитель путевых реле НСП . . . . НМШ1-1800
Дроссель-трансформатор ДТ..............ДТ-1-150*
Согласующий дроссель-трансформатор ДТс ДТ-0,6-500С
Трансформатор:
путевой ПТ, изолирующий ИТ и со-
гласующий Тс ......... ПРТ-А**
кодовый КТ..................... . . ПТ-25А
156
Защитный блок ЗБ .................
Резистор:
путевой /?п и регулировочный /?р . . .
во вторичной обмотке КТ RK и огра-
ничивающий /?0.................
искрогасительного контура /?и . . . .
дополнительный /?д.............
Конденсатор:
искрогасительного контура Ск . . . .
С1.............................
С2 .............
Автоматический выключатель QF . . . .
ЗБ-ДСШ
2,2 Ом; 10 А
200 Ом
(150 Вт)
ПЭ-25 (47 Ом)
400 Ом; 0,2 А
КБ1Х2
2Х КБ1Х4
(8 мкФ)
КБ1Х4
АВМ-1 (5 А)
*	В некоторых рельсовых цепях в качестве ДТ можно
использовать дроссель-трансформатор типа ДТ-0.6-500С.
*	* В качестве трансформатора ПТ в некоторых рель-
совых цепях можно применять трансформатор типа ПТ-25А
Двухниточная рельсовая цепь частотой 25 Гц с одним
дроссель-трансформатором, кодируемая с питающего и
релейного концов (рис. 76), предусмотрена для боковых
Рис. 76
157
путей станций и разъездов. Сопротивление проводов и
путевого реостата /?п между рельсами и изолирующим
трансформатором ИТ должно быть равно 1 Ом, между
ДТ и путевым трансформатором ПТ — 2,2 Ом. Защитный
блок-фильтр ЗБ служит для обеспечения нормального
угла сдвига фаз, а также защиты путевой обмотки реле П
от переменного тока частотой 50 Гц.
Для исключения срабатывания путевого реле П от
кодового трансформатора при одновременном замыка-
нии всех трех контактов Т1 питание на КТ подается через
тыловой контакт повторителя путевого реле ПК
При кодировании с релейного конца напряжением
свыше 60 В необходимо включать два трансформатора
158
с параллельным включением первичных обмоток и после-
довательным включением вторичных согласно регулиро-
вочной таблице тока АЛСН.
Разветвленная рельсовая цепь с дроссель-трансформа-
торами по главному пути и путевым реле на каждом ответ-
влении, кодируемая по главному и одному из боковых
приемо-отправочных путей (рис. 77), используется на
стрелочных изолированных участках станций, оборудован-
ных диспетчерской и электрической централизацией.
Общая длина рельсовой цепи не должна превышать 500 м.
Сопротивление путевого резистора и соединительных
проводов между ДТ и ИТ на релейном конце главного
пути 2,2 Ом, между рельсами и изолирующим трансфор-
Рис. 77
159
матором на релейных концах ответвлений — не более
0,5 Ом. Сопротивление путевого резистора и соедини-
тельных проводов между ДТ и ПТ на питающем конце
должно быть 4,4 Ом. Для регулировки напряжений в цепях
путевых реле ответвлений устанавливаются резисторы
— 2,2 Ом, по главному пути — резистор Л?д.
Не рекомендуется устанавливать питающие трансфор-
маторы на ответвлениях 2П и ЗП из-за трудности регу-
лировки напряжений на путевых реле этих ответвле-
ний.
Длины ответвлений, считая от центра стрелочного
перевода до конца ответвлений, не должны отличаться
между собой более чем на 200 м.
Двухниточная рельсовая цепь с двумя дроссель-транс-
форматорами, кодируемая с питающего и релейного кон-
цов (рис. 78), применяется на главных путях станции.
Сопротивление путевого резистора и проводов между ДТ
160
5*
Рис. 79
и ИТ на релейном конце должно быть не более 1 Ом, а
между ДТ и ПТ на питающем конце должно быть равно
2,2 Ом.
Разветвленная рельсовая цепь с тремя дроссель-транс-
форматорами и двумя путевыми реле, кодируемая по глав-
ному и боковому путям (рис. 79), применяется на стрелоч-
ных изолированных участках.
Сопротивление путевого резистора и соединительных
проводов между ИТ и ДТ на релейных концах ответвлений
должно быть 2,2 Ом, между ПТ и ДТ на питающем конце -
4,4 Ом.
6—36о 1
161
Разветвленная рельсовая цепь с одним дроссель-транс-
форматором по главному пути и путевыми реле на каждом
ответвлении, кодируемая по главному и одному из боковых
приемо-отправочных путей (рис. 80), применяется на
стрелочных изолированных участках. Коэффициент транс-
формации изолирующего трансформатора ИТ на всех
релейных концах 18,3. Сопротивление резистора и соеди-
нительных проводов между рельсами на релейных концах
должно быть 1 Ом.
Данные рельсовые цепи регулируют в соответствии
с табл. 24.
Сопротивление резистора и соединительных проводов
между Д7‘и ПТ на питающем конце должно быть не менее
4,4 Ом. Для уравнивания напряжения на путевых реле
используют путевые резисторы на релейном конце. Длина
рельсовых цепей с двумя и тремя путевыми реле может
быть не более 500 м.
Однониточная рельсовая цепь (рис. 81) применяется
в горловинах и на приемо-отправочных некодируемых
путях станций, когда обеспечивается пропуск тягового
тока: на двухпутных участках — не менее чем по четырем
рельсовым нитям; на однопутных участках — не менее
чем по трем рельсовым нитям.
Сопротивление проводов и путевых резисторов между
рельсами и изолирующим или путевым трансформатором
должно быть 1 Ом.
Рис. 80
163
сп Табл ица 24. Напряжение рельсовой цепи частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13
при электротяге переменного тока
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Сопротивле- ние путево- го реле на питающем / релейном		Напря- жение на обмотке н ПТ, в	Напряжение, В, на			
					реле при балласте		рельсах релейного конца при балласте	
					мок- ром	про- мерз- шем	мок- ром	про- мерз- шем
		концах,	Ом					
Двухниточная:						15,9		
с одним ДТ	До 250			5,5	15,1		1,3	1,4
	250 -500	2,2		6,0	15,0	17,2	1,3	1,5
	500 750	1,0		6,5	15,0	18,8	1,3	1,6
	750 -1200			7,5—8,5	15,0-	21,0 -	1,3	1,9
					15,3	23,2		
с двумя ДТ	100			2,5	15,2	15,3	0,4	0,41
	100—150			3,0	15,5	15,5	0,4	0,41
	150—250	2,2 0,5		3,0	15,3	15,5	0,4	0,42
	250—500			3,5	15,0	16,2	0,4	0,44
	500—750			4,5	15,0	17,1	0,4	0,46
	750—1000			5,5	15,0	18,3	0.4	0,49
	1000—1200			6,5	15,0	19,4	0,4	0,53
с тремя ДТ	До 600 600—800 800— 1000 1000-1200
Разветвленная: с двумя ДТ и двумя реле	150—250
с двумя ДТ и тремя реле	250-500
с тремя ДТ	300 500
с одним ДТ и двумя реле	150—250
с одним ДТ и тремя реле	250 - 500
Однониточная	До 200 200—400 400—500
Разветвленная однониточная о СЛ				До 300 300 - 500
4,4 0,5	6,0 7,0 8,0 9,5	15,0 15,0 15,0 15,2	16,9 17,8 18,9 20,2	0,4 0,4 0,4 0,4	0,46 0,48 0,51 0,55
4,4	8,5	16,5	17,0	0,71	0,73
2,2—0,5	10,5	15,8	17,3	0,68	0,75
4,4	10,5	17,0	19,0	0,65	0,72
2,2	12,0	16,5	20,0	0,65	0,8
4,4	8,5	16,1	16,9	1,42	1,48
1,0	10,0	15,5	17,2	1,36	1,52
1,0 1,0	2.5	15,0	18,8	1,16	1,5
	3,0	15,0	22,9	1,16	1,8
	3,5	15,0	25,2	1,17	1,96
2,0	6,0	15,0	21	1.20	1,7
1.0	7,5	15,2	25	1,20	2,0
Рис. 81
Рис. 82
166
Разветвленная однониточная рельсовая цепь с двумя
путевыми реле (рис. 82) предназначена для изолирован-
ных стрелочных участков. Сопротивление путевого резисто-
ра /?п и соединительных проводов на питающем конце меж-
ду рельсами и ПТ должно быть не менее 2 Ом. Сопротивле-
ние путевого резистора и соединительных проводов на
релейном конце между рельсами и ИТ должно быть 1 Ом.
На станциях стыкования электротяги переменного и
постоянного тока применяют фазочувствительные рель-
совые цепи частотой 25 Гц с путевыми реле типа ДСШ-13.
Дроссель-трансформаторы применяют типа ДТ-0,6-500С.
Рельсовые цепи с дроссель-трансформаторами типа
ДТ-0,6-500С должны удовлетворять общим требовани-
ям нормали РЦ25-05С с учетом следующих особенностей.
Для пропуска тягового тока на стыках смежных двухни-
точных рельсовых цепей устанавливают дроссель-транс-
форматоры типа ДТ-0,6-500С. Для компенсации ин-
дуктивности рельсовой цепи в первичную обмотку
изолирующих трансформаторов ИТ включают конден-
саторы С1 и С2.
В качестве путевых и кодирующих трансформаторов
применены трансформаторы типа ПТ-25А.
Во всех схемах рельсовых цепей на питающем конце
устанавливают ограничивающий резистор /?о, обеспечи-
вающий необходимую шунтовую чувствительность.
На станциях стыкования рельсовые цепи, как правило,
не кодируются. Путевые дроссели, к которым подключают
отсасывающие фидеры, должны иметь дроссельные пе-
ремычки с удвоенным общим поперечным сечением.
Двухниточная рельсовая цепь с одним дроссель-транс-
форматором ДТ-0,6-500С (рис. 83) используется на боко-
вых путях станций. Сопротивление резистора /?п и соеди-
нительных проводов между рельсами и изолирующим
трансформатором ИТ на релейном конце должно быть
равно 1 Ом. Сопротивление соединительных проводов
между рельсами и изолирующим трансформатором ИТ на
167
Рис. 83
питающем конце должно быть не более 0,5 Ом. Сопротив-
ление кабеля между изолирующими трансформаторами
ИТ и постом ЭЦ на питающем и релейном концах не
должно превышать 150 Ом.
Для получения напряжения на питающем трансформа-
торе свыше 60 В разрешается трансформатор ПТ типа
ПТ-25А включать по автотрансформаторной схеме или
устанавливать два трансформатора, при этом их первич-
ные обмотки включают между собой параллельно, а
вторичные — последовательно.
Двухниточная рельсовая цепь с двумя (тремя) дрос-
сель-трансформаторами, кодируемая с питающего и ре-
лейного концов (рис. 84), применяется на главных коди-
руемых путях станций. Сопротивление соединительных
проводов между ДТ и изолирующим трансформатором
ИТ на релейном и питающем концах не должно превы-
168
шать 0,5 Ом. Сопротивление кабеля между трансформа-
торными ящиками ТЯ и постом ЭЦ на обеих концах
рельсовой цепи должно быть не более 150 Ом.
Разветвленная двухниточная рельсовая цепь с двумя
дроссель-трансформаторами типа ДТ-0,6-500С по главно-
му пути и путевым реле на каждом ответвлении, кодируе-
мая по главному и одному из боковых путей (рис. 85),
служит для стрелочных изолированных участков стан-
ций.
Емкость конденсатора С1 на питающем конце 8 мкФ,
емкость конденсатора С2 на релейном конце 4 мкФ. Сопро-
169
тивление соединительных проводов между дроссель-транс-
форматором ДТ и изолирующим трансформатором ИТ
на питающем и релейном концах должно быть не более
0,5 Ом.
Сопротивление реостата и соединительных проводов
между рельсами и изолирующим трансформатором ИТ
на ответвлениях должно быть не менее 1,0 Ом. Для урав-
нивания напряжения на путевых реле служат резисторы
/?д и /?п соответственно на ответвлении с ДТ и на от-
ветвлениях без ДТ.
Разветвленная рельсовая цепь с тремя дроссель-транс-
форматорами типа ДТ-0,6-500С и двумя путевыми реле
(рис. 86) применяется на станциях стыкования двух родов
17U
тяги при необходимости пропуска тягового тока по глав-
ному пути и ответвлению.
Схема обеспечивает кодирование с питающего конца
частотой 25 Гц и с релейных концов главного и бокового
путей частотой 25 или 50 Гц. Сопротивление соединитель-
ных проводов между ДТ и ИТ на питающем и релейных
концах не должно превышать 0,5 Ом. Для уравнивания
напряжения на путевых реле установлены резисторы /?д.
Данные рельсовые цепи регулируют в соответствии
с табл. 25 и 26.
В табл. 27 приведены выводы обмоток трансформа-
торов и перемычек на них при различных коэффициентах
трансформации.
Рис. 85
171
Рис. 86
Г а б л и ц а 25. Напряжение рельсовой цепи частотой 25 Гц с реле типа ДСШ-13
и дроссель-трансформатором типа ДТ-0,6-500С
				Напря- жение на об-		Напряжение, В, на		
Рельсовая цепь		Длина рельсовой	f ell R(.	i. о		реле при	балласте	рельсах релейного конца при балласте	
		цепи, м	Ом	мотке // //ГЦ В	мокром ‘	промерз- шем	• мокром	промерз- шем
Двухн иточиая: с одним Д		До 250 250—500 500—750 750—1200	0,5 1,0	75/85 85/98 99/114. 118/158	15,0 15,1 15,4 15,8— 16,2	16,0 17,4 19,3 21,8 24,3	1,14 1,15 1,17 1,22	1,21 1,32 1,47. 1,65 1,84
с тремя ; одним реле	ЦТ и	До 800 800—1000 1000—1200	0,5 0,5	116/135 137/152 161/165	15,6 15,8 16,2	18,0 19,2 20,7	0,69 0,71 0,73	0,80 0,86 0,92
Разветвленная: с двумя одним реле	ДТ и	До 250 250- 500	0,5 1,04- 0.5	130/148 145/165	15,0 15,0	16,0 16,8	1,16 1,16	1,24 1,30
с тремя ; двумя реле	ЦТ и	До 300 300—500	0,5 0,5	132/162 150/172	15,7 15,5	16,5 17,1	0,86 0,86	0,9 0,94
Примечания. и гср — сопротивления соединительных проводов соответственно на пн
тающем и релейном концах рельсовой цепи; /? ।— сопротивление путевого резистора.
В числителе напряжение /Дпт соответствует длине кабеля питающих и релейных концо
меж д\ ИГ и постом ЭЦ /К1|—/кр= 1500 м, а в знаменателе /ь;|=/м,_ 3000 м.
Табл и ц а 26. Ток АЛСН рельсовой цепи, кодируемой
с релейного конца
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, и	Н а п р я - же ние на об- мотке И КГ В		 	 Минимальный ток на входном конце рельсовой цепи, А, при промерзшем балласте
Двухниточная, кодируемая	До 250	79/82*	1,4
током частотой 25 Гц, с од-	250—500	88/92	1,5
ним ДТ	500—750 750—1200	100/104 110/120	1,6 1,7-1,8
То же с двумя ДТ	До 250 250-500 500- 750 750—1200	26/31 35/41 44/52 55/76	1,4 1,5 L5 1,6-1,7
То же с тремя ДТ	До 800 800— 1000	48/56 57/67	1,5 1.6
	1000-1200	67/78	1,7
Разветвленная, кодируемая	До 250	80/84	1,5
током частотой 25 Гц с бо- кового ответвления	250—500	92/95	1,7
То же с релейного конца	До 250	26/32	1,5
главного пути	250—500	36/42	1,7
Двухниточная с двумя ДТ,	До 250	40/46	2,04
кодируемая током частотой	250 500	56/64	2,1
50 Гц	500 750 750—1200	75/85 96/131	2,2 2.3—2,46
Разветвленная с тремя ДТ	До 300	50/57	1.47
и двумя реле, кодируемая током частотой 25 Гц	300—500	62/75	1,54
* В числителе напряжение CZ2KT соответствует длине релейно-коди-
руюших концов 1500 м, а в знаменателе — 3000 м.
174
Окончание табл. 26
Рельсовая цепь	Длина рельсовой цепи, м	Напря- жение на об мотке // кт, В	Минимальный ток на входном конце рельсовой цепи, А, при промерзшем балласте
Разветвленная с тремя ДТ	До 300	66/71	2.1
и двумя реле, кодируемая током частотой 50 Гц	300--500	82/93	2,2
Примечания. 1. Сопротивление юл ж но быть равно 75—150 Ом.		релеино-кодирующих проводов	
2. В рельсовых цепях, кодируемых током частотой -25 Гц, минималь-			
’ ый гок АЛСН на входном конце рельсовой цепи и			ри мокром балласте
юлжен быть не менее 1,4 А, а в 5«) Гц —2,0 А.	рельсовых цепях, кодирх		емых током частотой
Г а б л и ц а 27. Выводы обмоток трансформаторов и перемычки
на них при различных коэффициентах трансформации
Коэффициент трансформации л	Выводы обмогок 1 рансформаторов		Перемычки на вторичной обмотке
	первичной /	вторичной 11	
9,15	Т ране фор мат of 1-4 (1-2; 3-4)	1 ПРТ-А П1 — 1ПЗ	ИЗ—ПН
18,30	1-4 (2-3)	//1—1ПЗ	113—пн
22,0	1-4 (2-3)	ill ПЗ	—
31,80	1-4 (2-3)	П1—1П2	112—П13
40	1-4 (2-3)	111- 1111	112—П13
44	1-4 (2-3)	112—1113	ПЗ -ПН
46	I I (2-3)	112—1112	113—ПН
15	Трансф орм а тор ы 3-4 (1-2)	СТ-3, СТ-4 115—П9	
15	1-2; 3-4	П1—112	
17.6	Трансформатор 1-4 (2-3)	СО Б С-2 А 111—IV3	
25.0	1-4 (2-3)	IV1-V2	j 1V3— VI
5	Т рансформагор 1-4 (2-3)	ПО Б С-3 А 112—ПН	114—П12
175
ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБСЛУЖИВАНИЕ РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
Многолетний опыт эксплуатации устройств автоматики
и телемеханики показывает, что наибольшее число отказов
в их работе приходится на рельсовые цепи. Это объясня-
ется главным образом двумя причинами: первая — работа
рельсовых цепей в трудных условиях, вторая — некачест-
венное содержание путевых элементов рельсовых цепей —
стыковых соединителей, изолирующих стыков, балласта.
Особенно это касается рельсовых цепей на крупных стан-
циях. Таким образом, повышение надежности действия
рельсовых цепей и на сегодняшний день остается одной
из важных задач связистов и путейцев.
При обслуживании рельсовых цепей в соответствии
с требованиями Инструкции по техническому обслужива-
нию устройств сигнализации, централизации и блокировки
электромеханики по графику технического обслуживания
проверяют состояние элементов рельсовых цепей, проводят
различные измерения. Кроме того, во время эксплуатации
электромеханикам приходится выявлять и устранять воз-
никшие неисправности в рельсовых цепях.
Кодовые рельсовые цепи с реле типа ИМВШ-110 обслу-
живают в соответствии с Инструкцией по техническому
обслуживанию кодовых рельсовых цепей переменного тока
частотой 50 Гц. Кодовые рельсовые цепи эксплуатируют
только в режиме постоянной регулировки, т. е. при неиз-
менном напряжении питающего трансформатора, незави-
симо от времени года и погодных условий. Изменение
режима регулировки допускается только при изменении
минимального сопротивления балласта, вызванного ухуд-
шением или улучшением его изоляционных свойств.
Изменять любые другие параметры элементов рельсо-
вой цепи с целью регулировки запрещается, так как это
может привести к нарушению безопасности движения
поездов.
176
В данной Инструкции приведены таблицы предельно
допустимых, а также рекомендуемых максимальных и
минимальных напряжений питающего трансформатора
для различных длин рельсовой цепи в зависимости от
сопротивления балласта, а также определены три вида
режимов эксплуатации рельсовых цепей: оптимальный,
предельный и ступенчатый.
При эксплуатации в оптимальном режиме напряжение
питающего трансформатора устанавливают таким, чтобы
напряжение на путевом реле при минимальном сопротив-
лении балласта было равно напряжению надежного подъ-
ема якоря. При этом напряжение питания не должно
превышать предельно допустимого значения.
В предельном режиме напряжение питающего транс-
форматора должно соответствовать максимально рекомен-
дуемому значению, независимо от состояния балласта.
После первого отказа во время дождя напряжение питания
следует увеличить до предельно допустимого значения
и решить вопрос о способе повышения работоспособности
этой рельсовой цепи.
При ступенчатом режиме на рельсовых цепях с норма-
тивным сопротивлением изоляции (не менее 1 Ом-км)
напряжение питания устанавливают равным минимально
рекомендуемому. После первого отказа во время дождя
рельсовые цепи переводят в предельный режим. Если
рельсовая цепь во время дождя при предельно допустимом
напряжении питающего трансформатора не работает, то ее
следует выключить до просыхания балласта и должны
быть приняты меры по улучшению состояния ее изоляции.
Предельно допустимое напряжение питающего транс-
форматора является основным нормируемым значением,
соблюдением которого обеспечиваются необходимые усло-
вия гарантии безопасности. Превышать это напряжение
категорически запрещается. Так, например, для рельсовой
цепи длиной 2082 м рекомендуемое максимальное напря-
жение на питающем трансформаторе 126,5 В, а предельно
177
допустимое— 133 В. Поэтому устанавливать напряжение
больше 133 В для данной длины рельсовой цепи ни в коем
случае нельзя.
Режим работы кодовых рельсовых цепей проверяют
при свободной рельсовой цепи путем измерения напряже-
ний: на питающем трансформаторе, на рельсах питаю-
щего и релейного концов, на дополнительной обмотке
релейного дроссель-трансформатора, на входе и выходе
защитного блок-фильтра ЗБФ-1. Результаты измерений
заносят в паспорт сигнальной точки.
В рельсовых цепях на участках с электротягой постоян-
ного тока применяют дроссель-трансформаторы типов
ДТ-0,2-500; ДТ-0,2-1 000; ДТ-0,6-500; ДТ-0,6-1 000 и
ДТ-0,6-500М. Цифры 0,2 и 0,6 означают соответственно
полное сопротивление основной обмотки переменному то-
ку частотой 50 Гц — 0,2 и 0,6 Ом. Цифры 500 и 1000 по-
казывают тяговый ток, на который рассчитана каждая из
полуобмоток дроссель-трансформатора.
Как показали испытания, проведенные на участках,
где обращаются тяжеловесные поезда, каждая полуоб-
мотка дроссель-трансформатора типов ДТ-0,2-500 и
ДТ-0,6-500 фактически выдерживает длительную нагрузку
тягового тока без перегрева до 900 А. Таким образом, за-
мена дроссель-трансформаторов этого типа на указан-
ных участках не требуется. Однако следует учесть, что
на отдельных участках, где разрешено движение поездов
весом до 10 000 т, на затяжных подъемах, расположен-
ных вблизи тяговых подстанций, необходимо типовые
дроссельные перемычки с площадью поперечного сечения
2Х 50 мм2 заменить на дроссельные перемычки с большим
поперечным сечением: 2Х 90 мм2.
Допустимые токовые нагрузки дроссель-трансформа-
торов и перемычек приведены в табл. 28.
При замене дроссель-трансформаторов и дроссельных
перемычек необходимо внимательно следить за тем, чтобы
не допустить разрыва цепи обратного тягового тока, так
178
Т а б л и ц а 28. Допустимые токовые нагрузки
дроссель-трансформаторов й перемычек
Тип ДТ и перемычки	Ток на ДТ и перемычку. \	
	по паспорту	допустимы й
—  — 				 ДТ-1-150	300	480
ДТ-1-250	500	900
ДТ-0.6-500С	1000	1500
Перемычки дроссельные с площадью по- перечного сечения, мм2: 2X50		530
2X70	—	780
Перемычки междудроссельные с площадью поперечного сечения, мм3: 4X50		1060
4X70		1560
Примечание. Допустимая температура нагрева дроссель-транс-
форматоров должна быть не более 115 °C.
как даже кратковременный разрыв может вызвать повреж-
дение приборов и опасные ожоги работающего. Усовики
следует менять только по одному. Этим также исключается
возможность изменения полярности в рельсовой цепи.
Дроссель-трансформатор заменяют следующим обра-
зом (рис. 87).
Сначала для пропуска тягового тока в обход изолирую-
щих стыков установить тяговые перемычки 1. Для этого
освободить по одному отверстию 2 в шейках рельсов по
обе стороны изолирующих стыков, отключив усовики 3,
и в эти отверстия установить обходные перемычки. Выпол-
нив это, можно полностью отключить усовики от рельсов
и дроссель-трансформатора.
На участках с электротягой постоянного тока приме-
няют обходные перемычки сечением не менее 70 мм; а на
179
участках с электротягой переменного тока — сечением не
менее 50 мм2.
При замене релейных или питающих трансформаторов
в рельсовых цепях с двухэлементными секторными реле
типа ДСР (ДСШ) после замены по индикации на табло
нужно проверить, что действие рельсовой цепи восстано-
вилось. Если же на табло показывается занятость, то не-
обходимо изменить полярность только на заменяемом
трансформаторе.
Правильность расположения начала и конца обмоток
трансформаторов должны проверять в РТУ при их первич-
ной проверке. Особое внимание следует обращать на
замену питающих трансформаторов в рельсовых цепях
переменного тока с путевым реле типа НВШ (НМВШ),
так как при неправильном расположении начала и конца
обмотки появляется возможность возбуждения путевого
реле при нарушении чередования полярности.
На участках с электротягой постоянного тока бывают
случаи, когда в момент трогания поезда внезапно пере-
крывается сигнал вследствие резкого уменьшения напря-
жения на путевом реле. Иногда напряжение на реле
уменьшается, но сигнал не
перекрывается. Такое яв-
ление наблюдается и при
подходе поезда к станции.
Все это свидетельствует о
том, что в рельсовой нити
данной рельсовой цепи
имеется плохой контакт,
вызывающий асимметрию
тягового тока. В резуль-
тате сердечник дроссель-
трансформатора намагни-
чивается, сопротивление
его снижается, уменьшая
напряжение на путевом
130
реле, и оно отпускает сектор. Для определения места пло-
хого контакта сначала следует определить, в какой нитке
рельсовой цепи он имеется. Для этого на полуобмотки
дроссель-трансформатора подключают два вольтметра и в
момент трогания поезда (что соответствует наибольшему
току) на шкале постоянного тока наблюдают, какое паде-
ние напряжения будут показывать приборы. Меньшее па-
дение напряжения на полуобмотке указывает, что в дан-
ной нитке протекает постоянный ток меньшего значения.
Дальше с помощью измерения падения напряжения на
каждом стыке этой рельсовой нитки определяют место с
повышенным переходным сопротивлением.
Для обеспечения нормальной работы локомотивной
сигнализации ток на входном конце рельсовой цепи дол-
жен быть не менее: 1,2 А — при автономной тяге; 1,4 А —
при электротяге переменного тока; 2,0 А при электротяге
постоянного тока.
Кодирование в рельсовых цепях может осуществляться
с питающего, с релейного и одновременно с обоих концов.
Измерять кодовый ток при электротяге постоянного
тока с рельсовыми цепями частотой 50 Гц и током кодиро-
вания частотой 50 Гц, а также при электротяге перемен-
ного тока с рельсовыми цепями частотой 25 Гц и током
кодирования частотой 25 Гц можно непосредственно на
рельсах или из релейного помещения.
При измерении кодового тока в рельсах следует пользо-
ваться приборами, внутреннее сопротивление которых на
измеряемой шкале равно или близко к сопротивлению
типового шунта (0,06 Ом), например приборами Ц438,
Ц4380, сопротивление которых на шкале 6 А равно 0,08 Ом.
Следует учесть, что показание прибора при измерении
будет примерно на 30% меньше, чем фактический ток
в рельсах.
Измерять кодовый ток АЛСН непосредственно на
рельсах можно вольтметром с испытательным типовым
шунтом 0,06 Ом. На входной конец рельсовой цепи накла-
181
дывают шунт и параллельно ему включают вольтметр на
шкале переменного тока менее 1 В. Напряжение на рель-
сах измеряют, а кодовый ток находят по формуле
/к = £7/0,06.
Из релейного помещения кодовый ток можно измерять
при отсутствии сопротивления от места измерения до
входного конца рельсовой цепи (сопротивление в путевой
коробке).
Для определения кодового тока в рельсовой цепи при-
бор переменного тока на шкале «Миллиамперметр»
включают на нулевые выводы релейного конца и показание
прибора умножают на коэффициент трансформации дрос-
сель-трансформатора или трансформатора в зависимости
от типа рельсовой цепи.
Чтобы измерить кодовый ток при кодировании с релей-
ного конца рельсовой цепи, необходимо включить схему
кодирования данного участка и отключить напряжение
на питающем конце рельсовой цепи. Если измерение
ведется из релейного помещения, то в нем отключается
и напряжение с питающего конца. В случае измерения
непосредственно на рельсах напряжение отключается в
путевой коробке.
В рельсовых цепях частотой 25 Гц при кодировании
частотой 50 Гц кодовый ток измеряют обычным прибором.
Для измерения тока кодирования с питающего конца
необходимо на первичной обмотке путевого трансфор-
матора в рельсовых цепях, выполненных по нормали
РЦ25-11, или на блоке БПК в рельсовых цепях, выпол-
ненных по нормали РЦ25-12, отключить напряжение
220 В частотой 25 Гц и отключенные выводы закоротить.
Ток измеряют на нулевых выводах релейного конца.
При наличии активного ограничителя на релейном
конце рельсовой цепи (резистор в путевой коробке) кодо-
вый ток измеряют непосредственно на рельсах.
182
Рис. 88
На рис. 88 показан общий вид установки дроссель-
трансформаторов, на рис. 89 — схемы их обмоток. Изоли-
рованные дроссельные перемычки должны быть надежно
закреплены гайками и контргайками на выводных шинах
К шпалам перемычки крепят скобками с запасом в местах
присоединения их к рельсам. Изоляционное покрытие
перемычек предохраняет их от короткого замыкания ме-
таллическими предметами.
Внутреннюю проверку дроссель-трансформатора вы-
полняют один раз в год. Дроссель-трансформатор залива-
ют трансформаторным маслом до уровня контрольного
отверстия, при этом масло не должно касаться выводов
дополнительной обмотки. Необходимо слить воду, находя-
щуюся в масле.
Сопротивление изоляции дополнительной обмотки
дроссель-трансформатора проверяют мегаомметром
М-1101 на 500 В, который подключают проводом «Земля»
к корпусу, а проводом «Линия» — к одному из выводов
183
ДТ-0,2 500(1000)
Твит. 7вит.
ДТ-0,6-500(1000)
ввит, ввит
ДТ~0,в-500(1000}м
ввит, ввит
2+0	2+0 100
2ДТ-1-150
ДТ-1-150
ввит ввит.
Рис. 89
Рис. 91
184
обмотки. Это сопротивление должно быть не менее
25 МОм, при влажности воздуха свыше 70% — до 2 МОм
Отсутствие сообщения между корпусом и основной
обмоткой дроссель-трансформатора проверяют вольтмет-
ром. Один провод вольтметра присоединяют к корпусу,
другой — к выводам путевой обмотки. В начале измерения
шкалу вольтметра устанавливают на самое большое
напряжение, а затем переключают на меньшее до тех пор,
пока можно будет фиксировать показания. При отсутствии
сообщения вольтметр должен показать напряжение.
Измерение коэффициента трансформации дроссель-
трансформатора. При обслуживании рельсовых цепей
иногда возникает необходимость в проверке коэффициента
трансформации дроссель-трансформатора. Этот коэффи-
циент проверяют визуально по номерам подключенных
выводов дополнительной обмотки. Он должен соответ-
ствовать требованиям нормали, по которой оборудована
рельсовая цепь. Дополнительно коэффициент трансформа-
ции может быть проверен по отношению напряжений, из-
меренных на дополнительной и основной обмотках дрос-
сель-трансформатора (рис. 90):
п = Ui/U2.
Измерение полного сопротивления основной обмотки
дроссель-трансформатора. Для обеспечения нормального
действия рельсовых цепей и увеличения срока службы
трансмиттерных реле необходимо знать истинное полное
сопротивление основной обмотки дроссель-трансформа-
тора. Схема измерения этого сопротивления показана на
рис. 91.
Известно, что, если сопротивление основной обмотки
дроссель-трансформатора больше нормы (это в том слу-
чае, когда воздушный зазор между ярмом и сердечником
меньше нормы), дроссель-трансформатор становится
чувствительным к асимметрии тягового тока и, как след-
ствие, вызывает обесточивание путевого реле в момент
185
грогания или подхода поезда к данной рельсовой цепи.
Если же сопротивление дроссель-трансформатора мень-
ше нормы (воздушный зазор увеличен), такая рельсо-
вая цепь потребляет больше мощности и чаще проис-
ходит подгорание контакта трансмиттерного реле.
Для измерения сопротивления дроссель-трансфор-
матора типа ДТ-0,2 устанавливают напряжение 0,5 В
частотой 50 Гц и измеряют ток при разомкнутой допол-
нительной обмотке. Сопротивление определяют по фор-
муле
Z= 0,5//
Сопротивление дроссель-трансформатора типа ДТ-0,6
измеряют при напряжении 1 В.
Для исключения погрешности при измерениях про-
вода от вольтметра подключают не под одни зажимы с
амперметром, а, как показано на рис. 91, в разных
точках.
Полное сопротивление основной обмотки дроссель-
трансформатора типа ДТ-0,2 должно быть равно
0,2—0,22 Ом, а дроссель-трансформатора типа ДТ-0,6 —
0,6 -0,66 Ом.
Перемычки от путевых ящиков и кабельных стоек
крепят к боковой поверхности шпал и полушпалок ме-
таллическими скобами через 0,5—0,6 м. Чтобы предо-
хранить трос от ржавления, в местах крепления под
скобки подкладывают прокладки из хлорвиниловой
трубки или из другого изоляционного материала. Для
защиты от коррозии тросовые перемычки следует сма-
зывать мазутом или отработанным трансформаторным
маслом.
Кабельные стойки устанавливают против шпального
ящика на расстоянии не менее 150 мм от концов шпал.
Головка стойки должна быть ниже головки рельса не
менее чем на 100 мм на перегоне и 70 мм на станциях.
186
Рис. 92
К рельсу перемычки присоединяют на расстоянии 100 мм
от стыковой накладки.
Внутри путевых ящиков, кабельных стоек и кабель-
ных муфт не должно быть влаги, ржавчины, окисления
на контактах. Уплотнение в крышках должно исклю-
чать попадание влаги и пыли. Все приборы в путевых
ящиках крепят на изоляционной подкладке. Внутри пу-
тевые ящики, кабельные стойки и муфты чистят плоской
кистью, металлическая обойма которой должна быть
изолирована.
Наконечники проводов, насаженные на контактные
стержни, при повороте в любом направлении не должны
касаться соседних наконечников.
На рис. 92 показан внутренний вид трансформатор-
ного ящика питающего и релейного концов. Приборы
установлены на изолирующей подкладке из цветного
187
пластика. Монтажные провода аккуратно разделаны
на контактных зажимах, уложены и перевязаны в жгут.
Проверка исправности изоляции изолирующих сты-
ков. Исправность изоляции в изолирующих стыках про-
веряют вольтметром с внутренним сопротивлением
(50± 5) Ом, соизмеримым с принятым условно минималь-
ным сопротивлением изоляции стыка также 50 Ом. Мож-
но использовать вольтметр с большим внутренним со-
противлением, включив параллельно прибору резистор
сопротивлением (51 ± 5,1) Ом. Вначале измеряют (рис. 93)
напряжение на рельсах £/р, а затем напряжение между
рельсами и накладками U\ и t/2 и сравнивают напря-
жение (7Р с максимальным показанием вольтметра U\
и t/2. Если напряжение U\ (U2) меньше */2 Ц>» то изоля-
Накладна
Рельс
Рельс
накладка
v3 "и2
Рис. 93
ция стыка исправна, а если больше — то неисправна.
Аналогично проводятся измерения по другую сторону
стыка смежной рельсовой цепи.
Как показали измерения сопротивления изоляции
изолирующих стыков, большинство из них имеют изоля-
цию от 100 до 2000 Ом, а односторонняя изоляция на-
кладки стыка может достигать 100 кОм. У 15% накла-
док изоляция не превышала 1 кОм. Поэтому условное
сопротивление изоляции изолирующего стыка 50 Ом взя-
то только для удобства измерений, чтобы практически
убедиться в отсутствии пробоя этой изоляции.
188
Накладка
Рельс
Рельс
Накладка

Рис. 94
Проверка исправности изоляции изолирующих сты-
ков на однониточной рельсовой цепи. На однониточной
рельсовой цепи (рис. 94) сначала измеряют напряже-
ние на изолирующем стыке 67р, а затем измеряют напря-
жение между рельсами и накладками U\ и U2. Если
U\ (U2) меньше ’ДЦъ то изоляция считается исправной.
По аналогии с однониточной рельсовой цепью прове-
ряют исправность изоляции в рельсовых цепях с дрос-
сель-трансформаторами.
Проверка исправности изоляции элементов стрелоч-
ного перевода. Исправность изоляции стрелочных сере-
жек и фундаментных угольников стрелочных гарнитур
проверяют измерением напряжений между рельсами
U? (рис. 95) и между соединительной тягой (фундамент-
ным угольником) и обоими рельсами U\ и Ih- Если
U\ (U2) больше то неисправна изоляция со сто-
*7
»2
Рис. 95
189
роны противоположного рельса. При U\ (U2) меньше
'/2U? изоляция исправна. Для того чтобы определить
место пробоя изоляции в сережках и угольниках, сто-
рону с исправной изоляцией закорачивают (при этом
путевое реле обесточивается) и с помощью индикатора
рельсовой цепи находят неисправную изоляцию.
Проверка чередования полярностей при стыковании
двухниточных рельсовых цепей с ДТ. Чередование по
лярностей в смежных рельсовых цепях является надеж-
ной мерой защиты путевого реле при подпитке его от
источника питания соседней рельсовой цепи в случае
схода изолирующих стыков.
На дорогах происходили случаи, когда при сходе
стыков, из-за одинаковой полярности в смежных рель-
совых цепях переводили стрелки под подвижным соста-
вом, принимали поезда на занятый путь. Поэтому стро-
гое соблюдение правильности чередования полярностей
в рельсовых цепях и ее периодическая проверка явля-
ются важным условием обеспечения безопасности дви-
жения.
Чередование мгновенных полярностей в рельсовых
цепях переменного тока проверяет старший электро-
механик совместно с электромехаником 2 раза в год.
Для проверки используют переносной ампервольтметр
Ц438 и индикатор ИПЧП.
При стыковании двухниточных рельсовых цепей,
оборудованных дроссель-трансформаторами, выполняют
два измерения (рис. 96): первое— по обе стороны од-
ного из изолирующих стыков U[ и второе — по разным
ниткам смежных рельсовых цепей U2. Если чередова-
ние полярностей выполнено правильно, то IT будет боль-
ше и2.
После измерения проверяют защиту путевых реле
при сходе изолирующих стыков замыканием одного из
них. При этом в случае стыкования типов аппаратуры
Т-Р (трансформатор — реле) и правильном чередо-
190
Uj>uz

Рис. 96
вании полярностей путевое реле рельсовой цепи, гра-
ничащей с проверяемым стыком, должно четко опустить
сектор. Если при закорачивании стыка путевые реле
обеих рельсовых цепей не опускают сектора или опуска-
ет сектор только путевое реле рельсовой цепи, грани-
чащей с проверяемым стыком питающего трансформа-
тора, защита считается неправильной. В случае сты-
кования рельсовых цепей релейными концами при за-
корачивании одного изолирующего стыка должны четко
опускать сектора оба реле.
При стыковании рельсовых цепей питающими кон-
цами закорачивание одного стыка должно вызвать опус-
кание сектора хотя бы одного реле.
Проверка чередования полярностей при стыковании
двухниточных рельсовых цепей без ДТ. Сначала зако-
рачивают один изолирующий стык, а затем измеряют
три напряжения (рис. 97): на первой рельсовой цепи
и3>^(иг)
Рис. 97
191
у изолирующих стыков Ur, на второй рельсовой цепи
у изолирующих стыков t/2; по обе стороны незакоро-
ченного стыка t73.
Если t/3> Ui (U2) или £/з~	+ t/2, то чередование
полярностей правильное. Далее проверяют защиту пу-
тевых реле при сходе изолирующих стыков закора-
чиванием двух стыков.
Проверка чередования полярностей при стыковании
двухниточной рельсовой цепи с однониточной. При сты-
ковании двухниточной рельсовой цепи с однониточной
сход изолирующих стыков контролируется независимо
от чередования на них полярностей, так как при зако-
рачивании обоих стыков путевое реле однониточной
рельсовой цепи всегда опустит свой сектор. Это про-
исходит потому, что сигнальная нитка однониточной
рельсовой цепи через дроссель-трансформатор объединя-
ется с тяговой ниткой и однониточная рельсовая цепь
шунтируется.
Однако двухниточная рельсовая цепь может быть
защищена только при разной полярности на стыках.
Поэтому защита проверяется закорачиванием двух изо-
лирующих стыков, при этом путевое реле должно опустить
сектор.
Если двухниточная рельсовая цепь имеет соедине-
ние средней точки дроссель-трансформатора с тяговым
рельсом однониточной рельсовой цепи, дренажным
устройством или отсасывающим фидером тягового тока,
то при замыкании обоих стыков вследствие закорачи-
вания половины обмотки дроссель-трансформатора пу-
тевое реле может обесточиваться и при несоблюдении
чередования полярностей. Поэтому в таких случаях от-
ключают напряжение на вторичной обмотке питающего
трансформатора двухниточной рельсовой цепи и замы-
кают оба изолирующих стыка. Если чередование по-
лярности правильное, сектор путевого реле должен от-
жимать нижний ограничивающий ролик.
192
6*
Проверка чередования полярностей при стыковании
однониточных рельсовых цепей. В случае стыкования
однониточных рельсовых цепей чередование полярности
проверяют измерением трех напряжений (pic. 98): U\ —
по обе стороны стыка; U2 — по обе стороны противо-
положного стыка; U3 — между сигнальными нитками
стыкующихся рельсовых цепей. При правильном чере-
довании полярности t/3< U\ (^2).
Когда стыкуются две двухниточные или две однони-
точные рельсовые цепи, питающиеся от одной фазы,
разрешается проверять чередование полярности спе-
циальным индикатором ИПЧП.
Проверка наличия асимметрии в рельсовых цепях.
В рельсовых цепях на участках с электротягой посто-
янного тока асимметрия вызывает подмагничивание
сердечника путевого дроссель-трансформатора из-за
разности тягового тока, протекающего по его полуоб-
моткам, вследствие чего общее сопротивление перемен-
ному току основной обмотки дроссель-трансформатора
понижается и зачастую приводит к отказу работы рель-
совой цепи. Поэтому 1 раз в 3 мес электромеханик
обязан проверять асимметрию в рельсовых цепях. Для
этого к каждой полуобмотке дроссель-трансформатора
он подключает вольтметр типа М231 или М762 и сни-
мает показания приборов не менее 10 раз через каж-
дые 10 с.
7-3651
193
По полученным средним значениям падения напря-
жения U\ на первой и U% на второй полуобмотках вычис-
ляют коэффициент асимметрии:
к= 100=6%.
о । -f- и ч
Если полученное значение асимметрии превышает
6%, то необходимо проверить состояние стыковых соеди-
нителей, контактов в местах присоединения дроссель-
ных перемычек к рельсам, исправность искровых про-
межутков, заземлении.
Поиск обрыва и короткого замыкания в рельсовых
цепях. Наиболее частыми причинами отказов в работе
рельсовых цепей являются короткое замыкание в изо-
лирующих стыках и обрыв стыковых соединителей. Отка-
зы в аппаратуре питающих и релейных концов состав-
ляют очень малую дозу всех отказов.
Поиск отказа в рельсовой цепи обычно сводится к
определению места обрыва или короткого замыкания.
Для обрыва (завышенного сопротивления) характерен
резкий перепад напряжения по обе стороны обрыва
цепи. При коротком замыкании характерно значитель-
ное против нормы понижение напряжения на рельсах
питающего конца и сведение его к нулю по мере прибли-
жения к месту замыкания.
Определить место короткого замыкания, особенно в
разветвленных рельсовых цепях, можно короткоискате-
лем с индукционной катушкой типа ИРЦ-58 или дру-
гими аналогичными приборами, применяемыми на ди-
станции.
Обрыв в рельсовой цепи находят вольтметром.
Рассмотрим поиск отказа в разветвленной однони-
точной рельсовой цепи (рис. 99). Предположим, что в
момент получения извещения об отказе электромеханик
находится на посту централизации. Прежде всего не-
194
обходимо установить характер отказа (обрыв или
короткое замыкание) и место отказа (на посту или в
рельсовой линии). Для этого на измерительной панели
измеряют напряжение, поступающее на путевое реле.
Если напряжение на реле в норме или превышает ее,
то причину отказа следует искать на посту. В случае
если напряжение отсутствует, необходимо проверить на-
пряжение на нулевом выводе или кроссе, отключив пред-
варительно схему поста (возможно короткое замыкание
в схеме поста), и только после этого искать отказ в
рельсовой линии, при этом еще неизвестно, обрыв или
короткое замыкание является причиной отказа.
Условимся, что электромеханик начинает поиск с пи-
тающего конца. Он должен иметь вольтметр и искатель
короткого замыкания.
Допустим, что на рельсах питающего конца рель-
совой цепи напряжение понижено по сравнению с нор-
мой; значит, в рельсовой цепи короткое замыкание.
Чтобы лишний раз убедиться в этом, нужно вскрыть
путевую коробку и измерить сначала напряжение на
низкой стороне питающего трансформатора, а затем
падение напряжения на ограничительном сопротивлении.
Оба напряжения будут почти одинаковы.
195
Поиск места короткого замыкания ведут в такой по-
следовательности. Искатель на однониточной рельсовой
цепи располагают на сигнальной рельсовой нити. Уста-
новка искателя на тяговой нити не даст результатов
поиска и введет в заблуждение, так как на прибор будут
действовать гармоники тягового тока.
Поиск начинают с установки искателя в точке 1 впра-
во от стыка а. Отсутствие тока укажет на короткое за-
мыкание в изолирующем стыке а. Если ток в точке 1
есть, то прибор переносят на соединительную стрелоч-
ную тягу, гарнитуру, стяжную полосу (точка 2).
При пробое изоляции в указанных элементах прибор
обнаружит прохождение тока. Если изоляция элементов
исправна, прибор переносят в точку 3. Наличие тока в
точке 3 укажет на короткое замыкание в изолирующем
стыке в. При исправном стыке прибор устанавливают
в точке 4, проверяя этим состояние изолирующего сты-
ка б. Если ток обнаруживается, то пробита изоляция в
стыке, а если нет, то прибор переносят в точку 5 для
проверки состояния изоляции в стяжной полосе кресто-
вины.
При исправной изоляции полосы прибор располагают
в точке б, и если ток обнаруживается, значит, короткое
замыкание на релейном конце и, очевидно, в изолирую-
щем стыке е.
По аналогии ищут повреждение на ответвлении, если
по прямому пути рельсовая цепь исправна. Проверяют
состояние изоляции стяжной полосы крестовины в точке
7, и если изоляция окажется исправной, то устанавли-
вают прибор в точке 8. По наличию тока в рельсе убеж-
даются в коротком замыкании на релейном конце от-
ветвления, которое скорее всего в изолирующем стыке ж.
Аналогично ищут короткое замыкание и в двухни-
точных рельсовых цепях с дроссель-трансформаторами
и без них. При этом искатель устанавливают на любой
рельсовой нитке. Чтобы ускорить определение характера
196
отказа двухниточной рельсовой цепи при обесточивании
путевого реле, необходимо измерить напряжение на
путевых реле рельсовых цепей, граничащих с отказавшей
рельсовой цепью. Если эти напряжения резко измени-
лись, то это свидетельствует о том, что произошло ко-
роткое замыкание в изолирующем стыке, разграничи-
вающем отказавшую с соседней рельсовой цепью.
Для отыскания места короткого замыкания иногда
пользуются обычным ручным фонарем с батареей напря-
жением 4,5 В. При подключении лампочки фонаря к
изолированному элементу рельсовой цепи, где имеется
короткое замыкание, лампочка будет питаться от своей
батареи и гореть полным накалом, а при исправной
изоляции лампочка гореть не будет или накал ее будет
очень слабым.
О наличии обрыва в сигнальной нити рельсовой ли-
нии можно судить по состоянию путевых реле, напри-
мер, когда одно реле под током, а другое без тока. Если
же оба путевых реле не возбуждены, то в обрыве убеж-
даются по повышенному против нормы напряжению на
питающем конце. При этом место обрыва находится
между питающим концом и стрелочным соединителем
длиной 3300 мм, так как питание не поступает на оба
реле.
Когда обесточено только путевое реле 1СП, то место
обрыва находится между стрелочным соединителем и
релейным концом 1СП. Если обесточено только реле
2СП, то возможен обрыв или плохой контакт в стре-
лочном соединителе или место обрыва находится между
соединителем и релейным концом 2СП.
При однониточных рельсовых цепях целость тяго-
вой рельсовой нити не контролируется. В связи с этим
при проверке таких рельсовых цепей на шунтовую чув-
ствительность нужно накладывать испытательный шунт
через каждые 100 м рельсовой линии для того, чтобы
убедиться в отсутствии двух и более обрывов в тяговой
197
рельсовой нити. Железобетонные шпалы имеют высокую
электропроводность. Бетон очень быстро поглощает
влагу и медленно ее отдает, вследствие чего большей
частью шпалы бывают влажными. В рельсовых цепях
с такими шпалами основная часть тока утечки замыка-
ется по верхнему слою балласта и шпал.
На многих дорогах применяют железобетонные шпа-
лы типа С-56-2С с раздельным клеммо-болтовым скреп-
лением типа КБ (рис. 100), где 1 — арматура шпалы;
2 — опорная шайба закладного болта; 3 — изолирую-
щая втулка закладного болта; 4, 6 — резиновые про-
кладки; 5 — клемма.
Старшие электромеханики и электромеханики во вре-
мя совместного с дорожным мастером внешнего осмот-
ра рельсовых цепей должны обращать внимание на со-
стояние изолирующих втулок закладных болтов, рези-
новых прокладок, на отсутствие касания клемм с за-
кладными болтами. Клеммные и закладные болты долж-
Рис. 100
198
ны быть прочно затянуты. Основная цель проверки —
предупреждение и выявление односторонних пробоев
изоляции и касания закладных болтов с клеммами.
В отдельных случаях односторонний пробой изоля-
ции или пониженную изоляцию шпал можно опреде-
лить вольтметром, сравнивая напряжение между рель-
сами и между рельсом и закладным болтом противо-
положной стороны. Напряжение рекомендуется измерять
прибором Ц438 на шкале 1,5 или 6 В. Сопротивление
изоляции шпалы считается в норме (норма 2 кОм),
если напряжение между рельсом и закладным болтом
равно или меньше половины напряжения между рель-
сами при шкале измерений 1,5 В и 0,7 В при шкале из-
мерений 6 В.
Проверка искрового промежутка. Исправность искро-
вого промежутка проверяют измерением потенциала
на его зажимах вольтметром на шкале измерений 20 В.
Места подключения прибора зачищают до металличе-
ского блеска. Если стрелка вольтметра отклоняется,
значит, искровой промежуток исправен, а если стрелка
не отклоняется даже в момент прохода электровоза, то
искровой промежуток считается неисправным и подле-
жит замене.
КАНАЛИЗАЦИЯ ОБРАТНОГО ТЯГОВОГО ТОКА
На участках с электротягой постоянного и пере-
менного тока для канализации обратного тягового тока
изолированные путевые участки, оборудованные рельсо-
выми цепями, соединяют между собой дроссель-транс-
форматорами при двухниточных рельсовых цепях или
тяговыми соединителями при однониточных рельсовых
цепях. При этом должно обеспечиваться прохождение
обратного тягового тока в горловинах станций не ме-
199
нее чем по четырем рельсовым нитям на двухпутном
участке и по трем нитям — на однопутном участке.
Двухниточными рельсовыми цепями оборудуют глав-
ные пути станции и все изолированные участки, по ко-
торым предусматривается наложение АЛСН. В двухни-
точных рельсовых цепях на главных путях дроссеЛь-
трансформаторы устанавливают на питающем и релей-
ном концах рельсовой цепи, а на боковых путях — на
питающем конце, если по условиям канализации тяго-
вого тока не требуется установка второго дроссель-
трансформатора.
Запрещено применение рельсовых цепей с одним
дроссель-трансформатором на путях отстоя, оборудован-
ных для электрического обогрева вагонов.
Каждая рельсовая цепь, а также электрифицирован-
ные неизолированные пути и тупики должны иметь не
менее двух выходов для обратного тягового тока. Чис-
ло выходов со стрелочного участка должно соответство-
вать числу входов тягового тока по контактной сети
или числу дроссель-трансформаторов, но не долж-
но быть менее двух. Выход для обратного тягового
тока с ответвления однониточной рельсовой цепи, гра-
ничащей с двухниточной рельсовой цепью, может от-
сутствовать при длине ответвления тяговой нити одно-
ниточной рельсовой цепи менее длины электровоза, т. е.
менее 20 м, считая от крестовины.
В рельсовых цепях с одним дроссель-трансформа-
тором двумя выходами обратного тягового тока счи-
таются перемычки от среднего вывода дроссель-транс-
форматора на средний вывод рядом расположенного
дроссель-трансформатора другой рельсовой цепи или
две перемычки на разные рельсовые цепи.
Пути отстоя вагонов с электроотоплением должны
иметь двойные отводы токов отопления с путей отстоя
на рельсы главного электрифицированного пути.
200
Каждый район однониточных рельсовых цепей дол-
жен иметь не менее двух выходов обратного тягового
тока на средние выводы путевых дроссель-трансфор-
маторов главных путей.
Тяговую нить однониточных рельсовых цепей при-
соединяют к средним выводам дроссель-трансформа-
торов разных рельсовых цепей, но при этом в обра-
зовавшемся контуре во избежание подпитки путевого
реле двухниточной рельсовой цепи должно быть не ме-
нее шести двухниточных рельсовых цепей при рельсо-
вых цепях частотой 50 Гц и не менее 10 рельсовых
цепей при рельсовых цепях частотой 25 Гц.
Отсасывающие фидеры тяговой подстанции подклю-
чают к средним выводам дроссель-трансформаторов,
расположенных на главных путях станций или перего-
нов. Если место подключения отсасывающего фидера
находится на расстоянии более 250 м от дроссель-транс-
форматоров рельсовых цепей главного пути, то для под-
ключения фидера устанавливают дополнительный дрос-
сель-трансформатор.
На станциях стыкования отсасывающие фидеры
тяговых подстанций постоянного и переменного тока
присоединяют к средним выводам дроссель-трансфор-
маторов главных путей на перегоне или в горловине
станции со стороны подхода соответствующего рода
тяги.
В качестве путевых дроссель-трансформаторов, к ко-
торым подключают отсасывающие фидеры тяговых под-
станций, применяют дроссель-трансформаторы типа
ДТ-0,6-1000 при электротяге постоянного тока и
ДТ-0,6-500С при электротяге переменного тока или спе-
циально устанавливаемые дополнительно дроссель-транс-
форматоры типа ДТ-0,6-1000. Могут быть использованы
и дроссель-трансформаторы рельсовой цепи. У этих
201
дроссель-трансформаторов устанавливают перемычки
удвоенного сечения.
На участках с электротягой переменного тока рель-
сы подъездного пути 3 (рис. 101) тяговой подстанции,
к которой подключен второй отсасывающий фидер 4,
присоединяют к тому же дроссель-трансформатору, к*
которому подключен основной воздушный или кабель-
ный отсасывающий фидер 2, или к тяговой нитке стан-
ционных путей, оборудованных однониточными рель-
совыми цепями. Допускается подсоединение рельсов
подъездного пути к другим дроссель-трансформато-
рам 1.
Подъездной путь, ведущий к территории тяговой под-
станции постоянного тока и к территории совмещенной
тяговой подстанции, расположенной на станции стыко-
вания обеих систем электротяги, должен быть изоли-
Рис. 101
202
рован от других путей тремя парами изолирующих сты-
ков 1, 2 и 3 (рис. 102). Стыки устанавливают: 1 — у
места подсоединения подъездного пути к другим путям;
3 — у места выхода с территории подстанции; 2 — по-
середине между стыками 1 и 3.
Средние выводы дроссель-трансформаторов, распо-
ложенных на главных путях, к которым присоединены
отсасывающие фидеры, соединяют между собой.
Все электрифицированные пути отделяют от неэлектри-
фицированных изолирующими стыками, устанавливае-
мыми в каждую рельсовую нить неэлектрифицирован-
ного пути так, чтобы исключить возможность замыкания
подвижным составом неэлектрифицированных путей с
электрифицированными.
Тупиковые упоры отделяют от электрифицированных
путей изолирующим стыком в каждой рельсовой нити.
Тяговые нити путей, не оборудованных рельсовыми
цепями, соединяют через каждые 300 м междурельсо-
выми и через каждые 600 м междупутными тяговыми
соединителями. Тяговые соединители изготовляют из
медного провода с площадью поперечного сечения не
менее 70 мм2 при электротяге постоянного тока и из мед-
ного провода с площадью поперечного сечения 50 мм2
при электротяге переменного тока.
Длина любого электротягового соединителя не должна
превышать 100 м.
203
Рис. 103
На электрифицированных участках, оборудованных
автоблокировкой, для исключения подпитки импульсного
путевого реле по обходным цепям путей перегона меж-
дупутные соединители должны устанавливаться через три
рельсовых цепи, т. е. через два дроссельных стыка на
третий, но не чаще, чем через два блок-участка. Это
требование имеет особое значение при отсутствии в рель-
совой цепи рельсовых стыковых соединителей. При этом
длина обходной цепи по смежным и параллельным рель-
совым цепям должна быть не менее 6 км (рис. 103).
Длина обходного контура определяется следующим
образом: суммируется длина всех рельсовых цепей, нахо-
дящихся в контуре, и вычитается длина самой длинной
рельсовой цепи (на рисунке — рассматриваемая рельсо-
вая цепь). Полученный результат должен быть не менее
6 км.
На многопутных перегонах места соединения сред-
них выводов дроссель-трансформаторов определяются
службой сигнализации и связи, исходя из конкретных
условий.
204
ИЗМЕРЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ИЗОЛЯЦИИ ЖИЛ КАБЕЛЯ
С МИНИМАЛЬНЫМ ОТКЛЮЧЕНИЕМ МОНТАЖА
Весной и осенью электромеханик совместно со стар-
шим электромехаником должен измерять сопротивление
изоляции всех жил кабеля по отношению к земле вместе
с подключенными к ним монтажными проводами и при-
борами с минимальным отключением монтажа. При
этом сопротивление изоляции проверяемых схем должно
быть не менее: 25 МОм — у светофоров; 5 МОм — у
одиночной стрелки; 2,5 МОм — у спаренной стрелки;
2,0 МОм — у релейных и питающих концов рельсовой
цепи с дроссель-трансформаторами; 2)0 МОм — у релей-
ных концов с изолирующим трансформатором; 40 МОм —
при кабеле с полихлорвиниловой изоляцией.
Кабели, у которых сопротивление изоляции при от-
ключенном монтаже менее 15 МОм на 1 км длины, нужно
ремонтировать или заменять. Для коротких кабелей до-
пускается сопротивление изоляции 100 МОм. Сопротив-
ление изоляции измеряют мегаомметром на напряже-
ние 1000 В.
Двухпроводная схема управления стрелкой. Изме-
рение проводят из релейного помещения без отключения
проводов. Мегаомметр подключают к любому проводу
Л1 или Л2 (см. рис. 13) на нулевой панели и к шине
заземления статива. В этом случае проверяют сопротив-
ление изоляции двух жил кабеля (Л1 и Л2), электро-
двигателя, монтажа электропривода с контактными ко-
лодками автопереключателя, монтажа путевого ящика
с реверсирующим реле, монтажа схемы управления
стрелкой на посту ЭЦ. Сопротивление определяют
после того, как стрелка прибора прекратит двигаться
к концу шкалы. Это объясняется тем, что в цепи схемы
имеется два конденсатора емкостью по 2 мкФ, каждый
из которых получает заряд током мегаомметра (заряд
длится около 1 мин).
205
Четырехпроводная схема управления стрелкой с
местным питанием. Сопротивление изоляции измеряют
из релейного шкафа выходных светофоров. Провода
ППС, МПС, ОПС, СУП (ОСУП) измеряют (см. рис. 15)
без отключения схемы в любом положении стрелки. Про-
вода ПК, МК, ОК, ПБК и МБК измеряют при изъятом
предохранителе 1 А и отключенном проводе МБК< В этом
случае кратковременно нарушается контроль положе-
ния стрелки. Результаты измерений по каждому проводу
записывают в графы журнала.
Сопротивление изоляции четырехпроводных схем
управления стрелкой, выполненных по другим альбомам
ЭЦ, измеряют аналогично по действующим конкретным
схемам.
Питающие концы рельсовых цепей. При схеме с лу-
чевым питанием, когда от источника питания 220 В на-
пряжение подается по кабелю на несколько питающих
трансформаторов, для измерения сопротивления изоля-
ции луча необходимо изъять из него предохранители
и мегаомметром измерить сопротивление по отношению
к земле. Сопротивление изоляции луча, МОм,
/?из= 100/(ni/]+ n2l?+ ... + Пп1п),
г ie n — число жил;
/ — длина отрезка кабеля, км.
Если сопротивление изоляции цепи луча не удовле-
творяет норме, то его измеряют дополнительно с отклю-
чением монтажа. В случае индивидуального питания
рельсовой цепи измерение ведется без каких-либо отклю-
чений, так как вторичная обмотка питающего транс-
форматора изолирована от общего источника питания.
Релейные концы рельсовых цепей. Сопротивление
изоляции измеряют без каких-либо отключений. При
наличии измерительной панели для измерения напря-
жений на путевых реле мегаомметр можно подключать
к гнезду панели и заземлению статива.
206
Схема управления входным светофором с централь-
ным питанием. Сопротивления изоляции кабеля и мон-
тажа входного светофора измеряют на нулевых выводах
или кроссе при закрытом светофоре.
Провода К, ОК измеряют с отключением их от общей
схемы при изъятых предохранителях 1 А (рис. 104).
Провода /Ж, О1Ж измеряют без отключения их от
схемы, но предварительно следует удостовериться, что
реле ГМ находится под током. Если реле ГМ обесто-
чено, то одновременно с проводами 1Ж, О1Ж будут
измерены и провода 2Ж — О2Ж. Провода 3, 03 изме-
ряют без отключения их от схемы, так же как и про-
вода Б — ОБ.
При наличии на входном светофоре зеленой полосы
необходимо измерить сопротивление изоляции кабелей
с монтажом и этой схемы. Одновременно измеряют со-
противление изоляции проводов КО — ОКО и А — ОА.
Затем измеряют провода ЖЗО и ОЖЗО, 2ЖБО и
О2ЖБО, провода ЗП — ОЗП.
По окончании измерения схемы с поста ЭЦ необхо-
димо закончить измерение изоляции кабеля и монтажа
схемы огней входного светофора из релейного шкафа.
Измерение проводят на нулевых выводах релейного
шкафа или на вторичных обмотках сигнальных транс-
форматоров. Схемы же второго желтого огня и зеленой
полосы необходимо измерять и с первичной обмотки со-
ответствующих сигнальных трансформаторов.
Схема управления выходным светофором. Провода
схемы управления выходным светофором (рис. 105) раз-
деляют на две группы. Первая группа — это группа
проводов разрешающих огней светофора — Ж, 3, Б, О,
в которой измеряют сопротивление изоляции четырех
кабельных жил и трех сигнальных трансформаторов
с монтажными проводами. Их измеряют на нулевых
выводах или кроссе при запрещающем показании све-
207
светофор
208
Рис. 104
209
В схему реле ПС О
Рис. 105
тофора, подключив мегаомметр к проводу О. Вторая
группа — это группа проводов запрещающего показа-
ния светофора (красного огня) К и О/С, в которой из-
меряют сопротивление изоляции двух кабельных жил и
одного сигнального трансформатора с монтажными
проводами. Их измеряют при разрешающем показании
светофора, подключив прибор к одному из проводов К
или ОК. Если по какой-либо причине нельзя открыть
выходной светофор, то с согласия дежурного по стан-
ции вынимают предохранители (красный огонь гаснет)
и измерения выполняют непосредственно на их гнездах.
Схема управления маневровым светофором. Для из-
мерения сопротивления изоляции схемы светофора, со-
стоящей из трех кабельных жил и двух сигнальных
трансформаторов, достаточно изъять предохранители в
цепи управления и подключить мегаомметр к заземле-
нию статива и к одному из гнезд предохранителя.
210
ПРОВЕРКА СОСТОЯНИЯ ИЗОЛЯЦИИ МОНТАЖА
Для того чтобы своевременно выявить появление в
различных местах электрических цепей пониженную изо-
ляцию и заземление на станциях и перегонах, не обору-
дованных сигнализаторами заземлений, а также схем,
не контролируемых сигнализаторами, электромеханик
должен проверять сопротивление изоляции монтажа
без выключения действующих схем. Перечень измеряе-
мых цепей и места подключения прибора для каждой
станции устанавливает начальник производственного
участка.
Для измерения используют мегаомметр на 500 или
1000 В или вольтметр со шкалой не менее 150 В. Сопро-
тивление изоляции источника питания с подключенным
к нему монтажом всех смонтированных устройств долж-
но быть не менее 1000 Ом на 1 В рабочего напряжения
источника питания. Результаты измерений на станции
записывают в специальном журнале, а на перегоне —
в карточку сигнальной установки.
При измерении сопротивления изоляции вольтметром
сначала подключают его между положительным полю-
сом источника питания постоянного тока и землей СЛ,
а затем между отрицательным полюсом и землей {/2.
Сопротивление изоляции

где — сопротивление вольтметра;
t/e — напряжение источника питания.
Сопротивление изоляции монтажа можно измерить
вольтметром со шкалой 150 В, используя батарею типа
БАС-80. Один полюс батареи соединяют с землей, а
вольтметр последовательно с другим полюсом батареи
подключают к измеряемой схеме, монтажу (рис. 106, а),
211
a)
ti)
Рис. 106
обычно к общему обратному проводу, к которому под-
ключено большое число приборов. Сопротивление изо-
ляции следует измерить дважды при различных поляр-
ностях батареи. Затем рассчитывают сопротивление
изоляции:
где — внутреннее сопротивление вольтметра;
Uc — напряжение батареи типа БАС-80;
иср — среднее показание вольтметра (сумма двух отсче
тов, деленная пополам).
Аналогично измеряют сопротивление изоляции схем
между собой, только в этом случае вместо земли вольт-
метр подключают к проводу другой схемы (рис. 106,6).
При измерении указанным способом во избежание воз-
можной подпитки реле оставлять включенным вольтметр
с батареей можно только на время, необходимое для
снятия показаний.
На станциях, оборудованных сигнализаторами зазем-
ления, сопротивление изоляции монтажа проверяют в
каждую смену, где организовано сменное дежурство,
или один раз в неделю, где сменного дежурства нет.
Для того чтобы каждый раз при измерении не вы-
числять сопротивление изоляции монтажа, следует со-
ставить таблицу этих значений в зависимости от сопро-
212
тивления вольтметра, его показании и напряжения источ-
ника питания. На сопротивление изоляции монтажа
большое влияние оказывают надежная изоляция источ-
ников питания, чистота клеммных колодок и отсутствие
на них влаги в разветвительных и других кабельных
муфтах. От проникновения пыли и влаги кабельные
муфты необходимо надежно загерметизировать исправ-
ными прокладками и плотным закреплением крышек.
Стеллажи аккумуляторных батарей и полки батарей-
ных шкафов должны иметь хорошую изоляцию от пола.
ИЗМЕРЕНИЕ КОДОВОГО ТОКА
В РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЯХ
Для обеспечения нормальной работы локомотивной
сигнализации, как указывалось выше, ток на входном
конце рельсовой цепи должен быть не менее: 1,2 А — при
автономной тяге; 1,4 А — при электрической тяге пере-
менного тока; 2 А — при электрической тяге постоянного
тока.
Кодирование в рельсовых цепях может осуществлять-
ся с питающего конца, с релейного конца и одновременно
с питающего и релейного концов.
Измерение кодового тока при электротяге постоянно-
го тока с рельсовыми цепями частотой 50 Гц и током
кодирования частотой 50 Гц, а также при электротя-
ге переменного тока с рельсовыми цепями частотой 25 Гц
и током кодирования частотой 25 Гц, можно произво-
дить непосредственно на рельсах или в релейном поме-
щении.
При измерении кодового тока непосредственно на
рельсах, например, при кодировании ее с питающего
конца, когда между рельсами и релейным трансформа-
тором имеется активный ограничитель (рис. 107), нужно
пользоваться измерительными приборами, сопротивление
которых на измеряемой шкале близко или равно сопро-
213
тивлению типового шунта. Так, приборы типов Ц438 и
Ц4380 на шкале 6 А имеют сопротивление 0,08 Ом. По-
этому показания этих приборов при измерениях будут
меньше, чем фактический ток занятой поездом рельсовой
цепи примерно на 30%.
При отсутствии измерительного прибора с достаточно
низким входным сопротивлением измерять кодовый ток
локомотивной сигнализации непосредственно на рельсах
можно вольтметром с помощью испытательного шунта.
При этом на входном конце рельсовой цепи наклады-
вают типовой шунт сопротивлением 0,06 Ом и парал-
лельно ему подключают вольтметр любого типа, имею-
щий предел измерения по переменному напряжению ме-
нее 1 В.
Кодовый ток
где U — напряжение, измеренное вольтметром;
0,06 — сопротивление типового шунта.
214
Измерять кодовый ток с нулевых клемм релейного
помещения (рис. 108) можно при отсутствии активного
сопротивления от места измерения до входного конца
рельсовой цепи (сопротивление в путевой коробке), как
это показано на рис. 107. Сопротивлением кабеля в этом
случае пренебрегают.
Для определения кодового тока в рельсовой цепи
нужно показание миллиамперметра умножить на коэф-
фициент трансформации дроссель-трансформатора или
трансформатора, или того и другого в зависимости от
типа рельсовой цепи.
В этом случае кодовый ток
/к -- м/к >
где /к — ток, измеренный на измерительной панели или нулевых
клеммах;
п — коэффициент трансформации дроссель-трансформа-
тора (трансформатора).
215
Рис. 109
Для измерения кодового тока при кодировании с ре-
лейного конца рельсовой цепи (рис. 109) необходимо
включить схему кодирования данного участка и отключить
напряжение на питающем конце рельсовой цепи.
Если измерение ведется из релейного помещения, то и
напряжение с питающего конца рельсовой цепи отключа-
ется в этом помещении.
Если кодовый ток измеряется непосредственно на
рельсах, то напряжение отключают в путевой коробке
или муфте дроссель-трансформатора.
В рельсовых цепях, в которых предусмотрено кодиро-
вание с обоих концов рельсовой цепи, кодовый ток изме-
ряют:
при кодировании с релейного конца — согласно опи-
санию рис. 109;
при кодировании с питающего конца в стрелочных
и бесстрелочных рельсовых цепях — на нулевых клем-
мах, измерительной панели или непосредственно на
рельсах;
216
в рельсовых цепях путей приема при кодировании с
питающего конца — на нулевых клеммах, измерительной
панели или непосредственно на рельсах без задания марш-
рута при отключенном кодовом трансформаторе на ре-
лейном конце;
то же с релейного конца без задания маршрута и при
снятом напряжении на питающем конце.
Кодовый ток в рельсовых цепях частотой 25 Гц при ко-
дировании частотой 50 Гц измеряют обычным измери-
тельным прибором. Для измерения тока кодирования с
питающего конца необходимо на первичной обмотке пу-
тевого трансформатора при рельсовых цепях, выполнен-
ных по нормалям РЦ 25-11 или на блоке БПК, при рель-
совых цепях, выполненных по нормалям РЦ 25-12, от-
ключить на клемме 2 напряжение 220 В 25 Гц и на клеммы
1 и 2 установить перемычку (рис. 110). Ток измеряют
на нулевых клеммах релейного конца. Полученный ре-
зультат умножается на коэффициент трансформации
релейного конца. При наличии активного сопротив-
217
ления на релейном конце рельсовой цепи (сопротивление
в путевой коробке) кодовый ток измеряют непосред-
ственно на рельса\.
Измерение кодового тока при кодировании с релей-
ного конца ведется в полном соответствии с описанием k
рис. 108.
Кодовый ток в рельсовых цепях обезличенных пу-
тей приема измеряют с питающего и релейного кон-
цов, как это изложено непосредственно за описанием
рис. 109 и относящееся к рельсовым цепям, в которых
предусмотрено кодирование с обоих концов рельсовой
цепи.
КОДИРОВАНИЕ РЕЛЬСОВЫХ ЦЕПЕЙ
ПРИ ПЕРЕКРЕСТНЫХ СЪЕЗДАХ
На двухпутных участках при кодировании рельсовых
цепей с перекрестными съездами и междупутьем в месте
съездов 5,9 м и более предусматриваются двухниточные
рельсовые цепи и схема кодирования не отличается от
обычной.
На электрифицированных участках в месте пере-
крестных съездов с междупутьем 5,3 м предусматрива-
ются однониточные рельсовые цепи.
Для непрерывного действия локомотивной сигнализа-
ции на путях станции с перекрестным съездом ко-
дирование производится по специально уложенному
шлейфу.	7
При этом сама рельсовая цепь не кодируется, а пи-
тающий ее конец устанавливается на входном конце
(рис. 111).
На однопутных участках с электрической тягой коди-
рование секций с перекрестным съездом при междупутье
5,3 м для рельсовых цепей, выполненных по нормали
РЦ 25-12, осуществляется только по шлейфу при движении
поезда как на релейный, так и на питающий конец.
218
flj ТЯ
Рис. 111
Для других рельсовых цепей кодирование выполняется
следующим образом: при движении поезда на релейный
конец по шлейфу и кодирование самой рельсовой цепи не
производится; при движении поезда на питающий ко-
нец — как по шлейфу, так и по рельсовой цепи.
Индикатор тока 25 и 50 Гц. Лабораторией автоматики
и телемеханики Московской дороги разработан индикатор
тока для обнаружения утечек и коротких замыканий в
рельсовых цепях частотой 25 и 50 Гц. Индикатор выпол-
нен на базе серийно выпускаемого индикатора ИРЦ-58
и по сравнению с ним имеет повышенную (почти в 10 раз)
чувствительность. Схема индикатора представлена на
рис. 112.
В индикаторе предусмотрена плавная регулировка
усиления при помощи резистора R2, выведенного на ли-
цевую панель индикатора. Имеется также звуковой конт-
роль головным телефоном с сопротивлением катушек
260 Ом. Индуктивная катушка L использована от инди-
катора ИРЦ-58.
Транзисторы VT1 и VT2 образуют двухкаскадный уси-
литель с непосредственной (гальванической) связью. Ре-
зистор R4 служит для более надежного закрывания
транзистора VT2. Транзистор VT3 предназначен для уси-
ления звука в головном телефоне. Транзисторы VT1—
VT3 типа КТ3107Е.
219
-1,5В
---0
Ни
Рис. 112
Сигнал с контура LC поступает на базу транзистора
VT1, усиливается и подается на базу транзистора VT2.
В коллекторную цепь транзистора VT2 включен милли-
амперметр с током полного отклонения стрелки по шкале
5 мА.
С коллектора транзистора VT1 через резистор R5 этот
же сигнал поступает на базу транзистора VT3, который
нагружен на головной телефон.
Регулировка индикатора сводится к подбору сопро-
тивления резистора R1. Для этого необходимо заменить
резистор R1 на переменный резистор сопротивлением
330 кОм, движок резистора R2 вывести в нижнее поло-
жение (см. схему). Изменяя сопротивление резистора
R1 в сторону увеличения, добиться прекращения проте-
кания тока через индикатор. Затем измерить сопротив-
ление резистора R1 и заменить его резистором с постоян-
ным сопротивлением ближайшего номинала.
Испытания индикатора в эксплуатационных условиях
показали хорошие результаты.
220
Индикатор контроля состояния изоляции стрелочных
гарнитур. Для проверки состояния стрелочных гарнитур
в рельсовых цепях переменного тока лабораторией свя-
зи Забайкальской дороги разработан индикатор. Прин-
цип действия индикатора основан на сравнении токов,
проходящих через сопротивление изоляции стрелочной
гарнитуры и через резистор с известным сопротивле-
нием.
Принципиальная схема индикатора показана на
рис. 113. Подключается индикатор к рельсовой цепи тремя
выводами: двумя (/ и 2) к рамным рельсам и одним
(3) — к стрелочной гарнитуре или ее детали, имеющей
изоляцию.
Отрицательная полуволна тока проходит через кон-
такт переключателя S2, миллиамперметр РА, резистор /?ш,
диод VD1 и сопротивление изоляции гарнитуры R2. Цепь
положительной полуволны тока проходит через контакт
переключателя S2, резистор /?Ном, диод VD2 и миллиам-
перметр. Если в этом случае сопротивление изоляции R2
Рис. ИЗ
221
окажется больше сопротивления резистора /?Ном (изоля-
ция исправна), то постоянная составляющая тока, прохо-
дящая через миллиамперметр, будет иметь положитель-
ное значение. Если же сопротивление изоляции гарнитуры
R2 окажется меньше номинального сопротивления
(изоляция понижена), то постоянная составляющая тока,
проходящая через миллиамперметр изменит знак.
Таким образом, по направлению отклонения стрелки
измерительного прибора можно судить о том, больше или
меньше заданного значения сопротивление изоляции гар-
нитуры.
Переключателем S1 можно установить норму изоля-
ции /?ном= 50 или 100 Ом. Опыт показывает, что если
сопротивление изоляции гарнитуры будет меньше 50 Ом,
то изоляционные прокладки гарнитуры надо заменить.
При сопротивлении изоляции от 50 до 100 Ом изоляцию
можно не заменять, но усилить контроль за ее состоя-
нием.
В качестве диодов VD1 и VD2 могут быть использованы
диоды типа Д7 любой серии. Миллиамперметр магнито-
электрической системы с нулем в середине шкалы, с пол-
ным отклонением стрелки при напряжении 0,5—1 В и
сопротивлением рамки 30—50 Ом. Можно применить
более чувствительный измерительный прибор с большим
сопротивлением рамки. В этом случае его чувствитель-
ность и сопротивление регулируются подбором сопротив-
лений резисторов и /?д.
Схема индикатора смонтирована в корпусе, закреп-
ленном на типовом шунте, который обеспечивает надеж-
ный контакт выводов 1 и 2 к рамным рельсам. С по-
мощью переключателя S2 выполняется коммутация вы-
водов А и Б, что сокращает время проверки изоляции
гарнитуры. Многолетний опыт показал, что исправный
индикатор практически не оказывает влияния на работу
рельсовой цепи и действует безотказно.
222
ОГЛАВЛЕНИЕ
От авторов.............................................. 3
Светофоры............................................... 5
Аккумуляторы типов АБН-72 и АБН-80..................... 11
Общие сведения о стрелочных переводах.................. 13
Стрелочные электроприводы.............................. 15
Работа стрелочного электродвигателя постоянного тока
при переводе стрелки....................................20
Схемы управления стрелками..............................24
Схема управления стрелочным электроприводом трех-
фазного тока............................................35
Обслуживание напольных устройств......................  40
Общие требования к рельсовым цепям......................48
Рельсовые цепи на участках с автономной тягой...........56
Рельсовые цепи переменного тока частотой 50 Гц на
участках с электротягой постоянного тока...............112
Статив преобразователей типа СП1-50/25 ................. 127
Рельсовые цепи переменного тока частотой 25 Гц на участ-
ках с электротягой постоянного тока....................134
Рельсовые цепи переменного тока частотой 25 Гц на
участках с электротягой переменного тока...............153
Техническое обслуживание рельсовых цепей...............176
Канализация обратного тягового тока....................199
Измерение сопротивления изоляции жил кабеля с мини-
мальным отключением монтажа............................205
Проверка состояния изоляции монтажа....................211
Измерение кодового тока в рельсовых цепях..............213
Кодирование рельсовых цепей при перекрестных съездах . . 218
223
Производственное издание
Антонюк Игорь Данилович
Адаскин Марк Наумович
НАПОЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА СЦБ
• Переплет художника Ю А. Ноздрина
Технический редактор И. Д. Муравьева
Корректор-вычитчик Л. В. Ананьева
Корректор И. А. Попова
ИБ № 3476
Сдано в набор 11 06.87. Подписано в печать 10.05.88.
Т-08266. Формат 70Х 1О8’/з2- Бум. офс. № 1. Гарнитура
литературная. Офсетная печать. Усл. печ. л. 9,8
Усл. кр.-отт 45,15. Уч.-изд. л. 10,15. Тираж 19 000 экз.
Заказ 3651. Цена 1 р. 40 к. Изд. № 1 -3-3/6 № 3605.
Ордена «Знак Почета» издательство «Транспорт»,
103064, Москва, Басманный туп., 6а
Ордена Трудового Красного Знамени
типография издательства Куйбышевского обкома КПСС.
443086, Куйбышев, пр. Карла Маркса, 201.
7*
Условные графические обозначения устройств СЦБ
Контакт ключа-жезла
Контакт коммутатора
Ящик трансформаторный:
общее обозначение
с одним питающим трансформатором
с двумя питающими трансформаторами
с одним релейным трансформатором
с двумя релейными трансформаторами
с релейно-питающим трансформатором

с установкой в нем выравнивателя или разрядника
РВНШ-250
с ключом местного управления
Дроссель-трансформатор путевой:
общее обозначение
сдвоенный
с перемычкой
ДТ-1-150
ДТ-0,6-500
ДТ-0,6-500 С
Стойка кабельная конечная:
общее обозначение
релейная
питающая
релейно-питающая