621.572.001.5
Экспериментальное исследование двухступенчатой
холодильной машины на смеси фреонов-12 и 23
Доктор техн. наук В. Ф. ЧАЙКОВСКИЙ
Одесский технологический институт пищевой промышленности
им. М. В. Ломоносова
Канд. техн. наук А. П. КУЗНЕЦОВ, канд. техн. наук В. Д. ЧЕРТОК, Ю. А. ВАСЮТИНСКИЙ
Одесский технологический институт холодильной промышленности
Использование неазеотропных смесей,
составленных из низко- и высококипящего
компонентов, позволяет получить низкие температуры
при работе компрессионных холодильных машин
по двухкольцевым схемам *. Основное
преимущество применения таких смесей заключается
в том, что компонент высокого давления
вводится в одно- или двухступенчатый цикл.
Диаграммы концентрация — энтальпия и
концентрация — энтропия, построенные авторами
для смеси фреонов-12 и 23, позволили
рассчитать двухкольцевую схему, оценить степень
ее термодинамического совершенства,
определить конструктивно-эксплуатационные
показатели холодильной машины. В результате
проведенных расчетов и проектирования был создан
экспериментальный стенд (рис. 1) для
определения энергетических и объемных показателей
машины на указанной смеси фреонов.
Частота вращения вала компрессоров 1 и 3
24 об/с. Объемы, описываемые поршнями
компрессоров I и II ступеней сжатия,
соответственно равны V\ = 0,0172 и VI1 = 0,0086 м*/с.
Поверхность теплообмена водяного
холодильника 2 — 0,18 ж2, конденсатора 6—2,7 ж2,
испарителя-конденсатора 7 — 0,16 м2 и
теплообменника 13 — 0,17 ж2.
Воздухоохладитель АВН-25 с испарительной
батареей ребристого типа поверхностью 25 м2
установлен в холодильной камере 11 объемом
1,2 лг\ где тепловая нагрузка создавалась ТЭНа-
ми общей мощностью 3,5 кВт. Вариатор РНО-250
позволял плавно изменять мощность
электрогрелок в широком диапазоне.
Испытания проводили на фреонах-12 и 22
и смеси фреонов-12 и 23 с массовым содержанием
низкокипящего компонента (фреона -23) ?=15
и 20%. Давления после регулирующего вентиля
12 на линии второй фракции составляли 1,1;
1,0; 0,9; 0,8; 0,7; 0,6; 0,5; 0,4-105 Па.
Температура конденсата первой фракции
поддерживалась в пределах 297—299К. После
выхода машины на установившийся тепловой
режим работы параметры измеряли через 10—
15 мин.
Расходы обеих фракций определяли
объемными расходомерами 5 и 10.
* А. П. Кузнецов, В. Ф. Чайковский. Авторское
свидетельство № 148812. «Бюллетень изобретений и товарных
знаков», 1962, № 14.
Рис. 1. Схема экспериментального стенда:
1,3 — компрессоры; 2 — водяной промежуточный
холодильник; 4 — ресивер первой фракции; 5 —
расходомер первой фракции; 6 — кожухотрубный горизонтальный
конденсатор с водяным охлаждением; 7 — кожухозмееви-
ковый вертикальный испаритель-конденсатор; 8 —
регулирующий вентиль на линии первой фракции; 9 — фильтр-
осушитель; 10 — расходомер второй фракции; 11 —
ресивер второй фракции; 12 — регулирующий вентиль на
линии второй фракции; 13 — регенеративный парожид-
костный теплообменник; 14 — воздухоохладитель; 15 —
холодильная камера.
При обработке полученных результатов
измерений холодопроизводительность испарителя Q0
подсчитывали по количеству подведенной к
электрогрелкам энергии и с учетом теплоприто-
ков через изоляционное ограждение,
7

Объемную характеристику машины Qv
определяли делением Q0 на сумму объемов,
описываемых поршнями компрессоров V\ и У", а
холодильный коэффициент ге — делением Q0 на
эффективную мощность компрессора с учетом
к. п. д. электродвигателей и клиноременной
передачи.
w 200 210 220 230 т0,к
Рис. 2. Зависимость холодопроизводительности,
объемной характеристики и холодильного коэффициента от
температуры кипения второй фракции для фреонов-12 и 22,
а также для смеси фреонов-12 и 23 с различным
содержанием фреона-23.
Г Основные экспериментальные данные
представлены на рис. 2 и 3.
Сравнение зависимостей, полученных для
фреонов-12 и 22 и смеси фреонов-12 и 23 (см.
рис. 2), показывает, что увеличение
концентрации смеси по легкокипящему компоненту
приводит к росту холодопроизводительности. С
понижением температуры кипения эта
закономерность становится более заметной.
Объемная характеристика машины при
работе на смеси фреонов-12 и 23 с ?=15% близка
к аналогичной характеристике при работе на
фреоне-22 и улучшается с увеличением
концентрации смеси. Так, при Т0=213К и ?=15%
Qb = 40 кВт/^-с-1), а при ? = 20% Qv =
= 58 кВт/^.с-1).
Интенсивный рост холодопроизводительности
является следствием эффективного процесса
разделения фракций в водяном конденсаторе, когда
2,0\ 1 1 1 1
190 200 210 220 230 Т0]К
Рис. 3. Зависимость давления после регулирующего
вентиля, разности и отношения давления по ступеням
сжатия от температуры кипения второй фракции для
фреонов-12 и 22, а также для смеси фреонов-12 и 23 с различным
содержанием фреона-23.
паровая фаза смеси обогащается фреоном-23,
имеющим высокую объемную холодопроизводи-
тельность.
Эффективный холодильный коэффициент ге
двухступенчатой машины, работающей по двух-
кольцевой схеме на смеси фреонов-12 и 23 при
?=15%, выше, чем при работе
двухступенчатой машины на фреоне-22 при
температурах ниже 215К, а при I = 20% значительно
превосходит последний.
На рис. 3 представлена зависимость давления
после регулирующего вентиля от температуры
8

кипения для различных холодильных агентов.
С ростом концентрации давление кипения
значительно возрастает при фиксированных
температурных условиях, что существенно улучшает
коэффициенты подачи компрессора.
Разность и отношение давлений по ступеням
сжатия допустимы для фреоновых компрессоров
нормального ряда. Даже при g = 20% разность
давлений не превышает 14-105 Па.
Длительная эксплуатация холодильной
машины на смеси фреонов-12 и 23 показала, что се-
Герметичные фреоновые поршневые
компрессоры — многорежимные машины, работающие
в широких пределах изменения нагрузки и
мощности встроенного электродвигателя [ 1 ].
Если в открытых компрессорах мощность
электродвигателя обычно не превышает 1,1
номинальной, то в высокотемпературных
герметичных компрессорах максимальное значение
мощности на валу больше номинального примерно
в 1,4 раза, в среднетемпературных — в 2,4,
в низкотемпературных — в 3,5 раза.
Исследование динамики холодильных
компрессоров, работающих в таком широком
диапазоне нагрузок, до последнего времени не
проводилось.
Для открытых компрессоров обычно
применяют серийные электродвигатели. Основная
задача динамического расчета открытого
компрессора с серийным электродвигателем —
определение махового момента [2], который выбирают
так, чтобы получить допустимые значения
степени неравномерности вращения S и пульсации
тока Д?.
Допустимое значение б зависит от типа
привода и способа его соединения с компрессором.
Для поршневого компрессора общего типа
рекомендуется [2] принимать 6^-^-.
Для поршневых холодильных компрессоров
рекомендуемые [3] значения б лежат в
пределах -^щ.
Величину пульсации тока (разность между
наибольшей и наименьшей величиной силы тока,
рийные компрессоры не требуют конструктивных
изменений. Применявшееся низкотемпературное
синтетическое масло ХФ-22Ы6 (ГОСТ 5546—6Q)
обеспечивало нормальные условия смазки
компрессоров.
Проведенные экспериментальные
исследования подтвердили работоспособность машины
и показали, что смесь фреонов-12 и 23 может
найти применение в специальных двухкольце-
вых схемах для получения низких
температур.
621.57.041-213.3.004.12
отнесенная к номинальной силе тока)
рекомендуется ограничивать 66% [2].
Но в герметичных компрессорах применяются
специальные электродвигатели, характеристики
которых отличаются от обычных [4].
Соответственно должен измениться подход к
определению динамических характеристик компрессора
со встроенным электродвигателем.
Так, герметичные компрессоры 'пускаются
непосредственно от сети, которая рассчитывается
на величину пускового тока, превышающего
номинальный в 5—8 раз. Поэтому ограничение
пульсации тока для таких машин неправомерно.
Рассмотрим возможность и необходимость
применения для герметичных компрессоров
существующих рекомендаций по выбору степени
неравномерности вращения.
В табл. 1 приведены динамические
характеристики одноцилиндрового компрессора ФГП-2,2
при нескольких условиях работы, в том числе
при номинальном (t0 = 5° С, tK = 40° С) режиме
(получены при испытании на калориметрическом
стенде).
Величины Мгаах, 5гаах, 5min, 5GP
определяли с помощью осциллограмм тока (см.
рисунок). Помимо осциллограмм тока
электродвигателя (рис. а) снимали осциллограмму тока
потребителя энергии с равномерной нагрузкой
(эталонного сопротивления), численное
действующее значение которого было известно (рис. б).
Установив с помощью осциллограмм
действующее значение максимального и
минимального токов, по рабочей характеристике
электродвигателя находили максимальное и минималь-
Динамические характеристики герметичного
поршневого компрессора
Канд. техн. наук Б. Д. РЕДКОЗУБ,
доктор техн. наук В. Б. ЯКОБСОН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
2 Холодильная техника № 4
9

Таблица. 1
Характеристика
Среднее скольжение ScP, %
Максимальное скольжение
за период оборота Smax> %
Минимальное скольжение
за период оборота Sm\n, %
Степень неравномерности
вращения б
Вращающий момент, кгс-м
средний McV
максимальный за период
оборота Мтах
Отношение к
номинальному вращающему моменту
МСР
Мтах
Режим--—, ° С
5/40
5/5 0
10/50
7,7
13,8
3,6
1/9
0,408
0,703
1
1,72
8,4
16,4
3,6
1/7,2
0,461
0,795|
1,13
1,95
9,6
18,6
4,6
1/6,5
0,518
0,8701
1,27
2,13
10/60
12,6
22,6
6,2
1/5,3
0,595
1,01
1,46
2,47
цтщт
шпынь
ты '
111 i
Осциллограммы тока:
а — электродвигателя; б — эталонного сопротивления;
Лпах» Anin — максимальное и минимальное значения тока-
потребляемого электродвигателем; /эт — ток, потребляв,
мый эталонным сопротивлением.
ное значения скольжения и вращающего момента
за период оборота. Степень неравномерности
вращения вычисляли по формуле
6 =
>тах •
¦ Smin
(О
По аналогичной методике были определены
динамические характеристики этого компрессора
с трехфазными асинхронными
электродвигателями с различным номинальным скольжением
[5]. Результаты испытаний (при t0 = 5° С,
tK = 40° С) приведены в табл. 2.
В целом степень неравномерности вращения
герметичного компрессора в 5—10 раз выше,
чем у открытых машин, и существенно зависит
от режима работы. Несмотря на столь высокие
значения б, благодаря рациональному выбору
системы охлаждения и характеристик
встроенного электродвигателя этот герметичный
компрессор имеет достаточно высокие
энергетические показатели и допустимый температурный
уровень на всех режимах [6].
Таблица 2
Характеристика
Номинальное скольжение оном» 96 . . .
Степень неравномерности вращения б
Максимальные колебания вращающего
Мтах — Мном 1ЛЛп/
момента ti -100% . . . .
•Whom
Электрическая удельная холодопроиз-
водительность /Сэ, ккалДкВт.ч) . . . .
Температура обмоток электродвигателя
*эд» С

Электродвигатель
№ 1
4,6
1/11
112
2410
88
ЛЬ 2
8,5
1/9
59
2680
72
Очевидно, что допустимые значения степени
неравномерности вращения, установленные для
открытых компрессоров, неприемлемы для
герметичных. Как видно из табл. 2, у компрессора
с электродвигателем № 1 степень
неравномерности вращения несколько меньше, чем с
электродвигателем № 2. Но колебания вращающего
момента в электродвигателе № 1 больше.
Несмотря на снижение б, при использовании
двигателя № 1 увеличилось максимальное
значение вращающего момента за период оборота,
ухудшились энергетические показатели и
повысился температурный уровень компрессора.
Таким образом, для герметичных
компрессоров расчет по степени неравномерности
вращения не является достаточным. Это объясняется
тем, что в случае применения специальных
электродвигателей снижение колебаний вращающего
момента может быть достигнуто не только за
счет характеристик собственно компрессора,
но и путем рационального выбора механической
характеристики встроенного электродвигателя.
Нельзя определять перегрузочную
способность встроенного электродвигателя без учета
колебания вращающего момента в период
оборота. Как видно из табл. 1, отношение
среднего вращающего момента на самом
тяжелом перегрузочном режиме (*0 = 10° С, tK =
= 60° С) к номинальному равно 1,46.
Отношение максимального значения вращающего
момента за период оборота на том же режиме к
номинальному равно примерно 2,5. Таким образом,
действительная перегрузка электродвигателя
в компрессоре в 1,7 раза больше величины,
полученной без учета колебания вращающего
момента.
Анализ результатов экспериментальных
исследований позволяет сформулировать основные
ю

особенности поверочного динамического
расчета герметичного поршневого компрессора:
механические характеристики собственно
компрессора и встроенного электродвигателя
следует выбирать таким образом, чтобы свести
к минимуму влияние колебаний вращающего
момента на энергетические показатели и
температурный уровень машины;
перегрузочную способность электродвигателя
необходимо задавать с учетом колебания
вращающего момента и диапазона работы
компрессора.
В результате анализа уравнения движения
компрессора с учетом переходных
электромагнитных процессов в асинхронном
электродвигателе [2, 7] установлено, что в общем случае
колебание вращающего момента М% определяется
комплексом факторов, зависящих от
механических характеристик собственно компрессора
и электродвигателя, а также режима работы:
MR = f(Mc, GD*, Shom, 4?)' B)
где Мс — противодействующий момент
компрессора;
GD2— маховой момент компрессора;
5ном — среднее скольжение
электродвигателя при номинальном режиме;
о
—~^ — отношение среднего скольжения на
данном режиме к критическому
скольжению электродвигателя.
Влияние величин Мс, GD2 и Sll0M достаточно
подробно изложено в работах [2, 5, 8].
Остановимся на роли отношения -^.
В асинхронном электродвигателе, в пределах
рабочей части его механической
характеристики, значению нагрузки соответствует
каждому определенное значение скольжения.
Поэтому отношение -—- эквивалентно отноше-
нию нагрузки при заданных условиях к
максимально возможной.
В работе [7] отмечается, что в двигателях
небольшой мощности при малом маховом
моменте машины наблюдаются случаи, когда
существенное изменение скорости вращения
происходит в течение столь незначительных
промежутков времени, что они соизмеримы с временем
протекания электромагнитных переходных
процессов. При этих условиях динамическая
механическая характеристика электродвигателя
существенно отличается от статической Чем
больше нагружен электродвигатель, тем сильнее
влияние переходного процесса и тем
существеннее ухудшение энергетических показателей
машины.
Влияние нагрузки на энергетические
показатели герметичного компрессора было
установлено экспериментально при изменении его
махового момента [5].
Теоретический анализ и результаты
экспериментальных исследований позволяют сделать
важный практический вывод.
В герметичных компрессорах, которые
должны работать как в среднетемпературных, так
и в высокотемпературных холодильных
агрегатах, ухудшение энергетических показателей
из-за колебания вращающего момента менее
значительно в среднетемпературном режиме (t0 =
= —15° С, ^к = 30° С), где двигатель
недогружен по мощности, чем в высокотемпературном
(t0 = 5° С, tK = 40° С), в котором мощность
значительно больше. Поэтому для таких
компрессоров (как и для компрессоров типа ФГП) в
качестве расчетного должен приниматься также
высокотемпературный режим.
Обычно до динамического расчета определяют
конструктивные параметры собственно
компрессора и встроенного электродвигателя. По этим
данным можно построить зависимость
противодействующего момента от угла поворота и найти
маховой момент компрессора.
При заданных маховом моменте и характере
изменения противодействующего момента
компрессора существует такое (оптимальное)
значение скольжения электродвигателя, при
котором маховые массы используются наилучшим
образом [9]:
V 2ГКАМК '[ 2nn0G-2) {6)
где Тк — период к-ой гармоники;
АМК — разность амплитудных значений;
Мном — номинальный вращающий момент;
п0 — синхронная скорость вращения.
Как показано в работе [9], этому скольжению
соответствует максимальный (при заданных
условиях) к. п. д. электродвигателя при работе
его в компрессоре.
Формула C) получена для мощных трехфазных
асинхронных электродвигателей при
допущении, что вращающий момент является
линейной функцией скольжения.
По этой формуле было вычислено оптимальное
скольжение трехфазного электродвигателя уже
упоминавшегося выше одноцилиндрового
компрессора ФГП-2,2. Значение скольжения,
полученное расчетом для режима t0 = 5° С, tK =
= 40° С, составляло 8,1%. Оптимальное
значение скольжения, установленное для этого
компрессора экспериментально, составляло 8—
9% [5]. Аналогичные расчеты и эксперимен-
9*
II

тальные исследования были выполнены и для
двухцилиндровых компрессоров типа ФГП.
Сопоставление результатов расчета с
экспериментальными данными позволяет
рекомендовать эту формулу для определения
оптимального скольжения встроенных трехфазных
электродвигателей герметичных компрессоров.
В том случае, если оптимальное скольжение,
полученное расчетом, слишком велико, что
может привести к получению низкого к. п. д.
электродвигателя уже при равномерной
нагрузке, следует рассмотреть возможность снижения
пульсаций вращающего момента за счет
изменения схемы компрессора (числа и
расположения цилиндров) или увеличения махового
момента.
Для однофазных конденсаторных
электродвигателей повышение скольжения, как было
показано ранее [5], целесообразно, и формула C)
для них неприемлема.
Для выбора перегрузочной способности
встроенного электродвигателя необходимо найти
максимальное значение вращающего момента
за период оборота Мтах на верхнем пределе
работы компрессора. Перегрузочная
способность электродвигателя с учетом возможных
отклонений должна быть больше Мтах.
Определение Мгаах возможно различными
приближенными методами: численным
интегрированием уравнения движения машины, графо-ана-
литическим и графическим методами.
Графический метод расчета наиболее прост
и широко применяется при динамических
расчетах открытых поршневых компрессоров. В
основу его положены следующие допущения:
среднее значение угловой скорости равно
среднеарифметическому между максимальным и
минимальным ее значениями;
вращающий момент электродвигателя не
зависит от угловой скорости и равен среднему
значению противодействующего момента.
Используя первое допущение, по формуле A)
вычислим 5тах:
откуда
б
Smax^Scp + — • D)
Для определения бтах используется выражение
6 = 3600-^^, E)
где п — частота вращения;
L— величина избыточной работы,
выражаемая результирующей площадкой
диаграммы тангенциальных сил.
Найдя 5гаах, по рабочей характеристике
электродвигателя определяем Мгаах.
Сопоставление результатов расчета
динамических характеристик компрессора ФГП-2,2 по
трем указанным методам с экспериментальными
данными показало, что увеличение трудоемкости
расчета при численном и графо-аналитическом
методах не привело к существенному повышению
точности результатов.
Максимальное значение вращающего момента
за период оборота, полученное графическим
и численным методами, оказалось практически
одним и тем же и отличается от полученного
экспериментально примерно на 8%.
Для поверочных расчетов с последующей
экспериментальной проверкой такая точность
вполне приемлема. Поэтому следует
рекомендовать для определения Afmax графический метод.
ЛИТЕРАТУРА
1. ГОСТы 9666—61, 10612—63, 10613—63. Компрессоры
поршневые герметичные фреоновые малой холодо-
производительности. Основные параметры.
Технические требования. Методы испытаний.
2. Ф р е н к е л ь М. И. Поршневые компрессоры. М.,
Машгиз, 1969.
3. Вейнберг Б. С. Поршневые компрессоры
холодильных машин. М., Машиностроение, 1965.
4. Якобсон В. Б. Энергетические потери в
герметичном компрессоре. «Холодильная техника», 1965, № 2.
5. Редкозуб Б. Д. К вопросу о выборе махового
момента герметичного компрессора. «Холодильная
техника», 1968, № 5.
6. Редкозуб Б. Д. Новые герметичные компрессоры
для кондиционеров. «Холодильная техника», 1967,
№ 12.
7. К о в а ч К. П., Р а ц И. Переходные процессы в
машинах переменного тока. М.—Л., Госэнергоиздат,
1963.
8. Редкозуб Б. Д., Артемюк Б. Т. К вопросу
о выборе встроенного электродвигателя герметичного
компрессора. «Холодильная техника», 1965, № 2.
9. Г е й л е р Л. Б. Электропривод в тяжелом
машиностроении. М., Машгиз, 1958.
¦

ПРОДОЛЖАЕМ ДИСКУССИЮ
621.572
О методах оценки качества холодильного
оборудования*
Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ, В. И. СМЫСЛОВ, И. Г. ХАЗАНОВ
ВНИИхолодмаш
Отдельные свойства изделия, определяющие
его качество, например материалоемкость,
технологичность, себестоимость, трудоемкость
изготовления и др., проявляются в сфере
производства, а энергоемкость, надежность,
долговечность, ремонтопригодность, безопасность и др.—
в сфере эксплуатации. Между этими свойствами
изделия имеются прямые и обратные связи.
Снижение материалоемкости ниже известных
пределов может привести к ухудшению
динамических и акустических характеристик машин
и механизмов, снижению ресурсов
изнашивающихся деталей, увеличению потребности в
запасных частях. Снижение себестоимости
изготовления за счет применения более дешевых
материалов при отсутствии современных
технологических процессов поверхностного
пластического и термохимического упрочнения,
упрощения конструкции и отказа от элементов
автоматизации влечет за собой, как правило, снижение
надежности и долговечности изделий,
повышение трудоемкости обслуживания машин и
перерасход материальных и трудовых затрат в
народном хозяйстве.
Годовые эксплуатационные затраты по
общепромышленным холодильным установкам
значительно превышают общий валовой выпуск
машиностроительных заводов. Численность
работников, занятых в сфере эксплуатации, также
намного больше, чем в сфере производства.
Структурно годовые эксплуатационные
затраты распределяются примерно следующим
образом: на потребляемую электроэнергию и
установленную мощность —до 50%, на
обслуживание (в основном, заработная плата
обслуживающего персонала) — 20—25%, на
ремонтные работы (с учетом стоимости закупаемых
запасных частей) — более 10%, остальные 15%
составляют капитальные затраты с учетом
нормативного коэффициента, затраты на реновацию,
расходуемые смазочные материалы и воду,
основные и вспомогательные материалы, охрану
труда и др.
* Данная статья помещается в порядке обсуждения
статьи В. Н. Шувалова, В. Б. Якобсона «О квалиметрии
холодильных машин», опубликованной в журнале
«Холодильная техника», 1971, № 9.
Следовательно, качество холодильной
машины, эффективность ее применения
характеризуются в основном энергоемкостью,
трудоемкостью обслуживания и объемами ремонтных
работ, или удельной эффективной
(электрической) холодопроизводительностью, степенью
автоматизации, надежностью и долговечностью
ее отдельных элементов.
В работе [1] показано, что отдельные
показатели качества холодильного оборудования
находятся на различных стадиях развития и что
показатели надежности и долговечности
содержат наибольшие резервы для развития. Это
положение было неверно истолковано авторами
опубликованной в порядке обсуждения статьи [2],
в которой отмечается, что будто бы в работе [1 ]
был исключен из рассмотрения показатель
энергоемкости — удельная холодопроизводитель-
ность. Из дальнейшего изложения материала
станет ясно, что авторы статьи [2] сами весьма
существенно уменьшили роль этого важнейшего
показателя.
Квалиметрия — наука о количественной
оценке уровня качества промышленной продукции —
является новой и сложной отраслью знаний.
Она представляет интерес для всех —
проектировщиков и разработчиков, изготовителей и
потребителей.
В соответствии с вводимой в настоящее время
в стране единой системой планирования
повышения уровня качества продукции каждому
предприятию планируется объем выпуска продукции,
аттестованной по высшей и первой категории,
а также продукции с Государственным знаком
качества. В этой связи тщательная отработка
отраслевых методик аттестации качества
продукции и, особенно, основной ее части —
методики оценки уровня качества продукции —
весьма важная задача.
Методика оценки уровня качества
промышленной продукции строится на сравнении
показателей качества аттестуемого изделия (равно
как и образца новой техники) с «идеальными»
показателями, которые в соответствии с
ГОСТ 15467—70 называются базовыми, или
эталонными. Затем по результатам этого сравнения
изделие относится к высшей, первой или второй
категориям качества.
13

Государственным комитетом стандартов
сформулированы общие положения по выбору
номенклатуры показателей качества, согласно
которым они объединены в восемь групп [3]:
показатели назначения, показатели надежности и
долговечности, показатели технологичности,
показатели стандартизации и унификации, патентно-
правовые показатели, эргономические
показатели, показатели технической эстетики и
экономические показатели.
Показатели назначения делятся на
классификационные показатели, которые для
непосредственной оценки уровня качества не
используются, а служат лишь для выбора близких
друг к другу по размерности и конструктивному
исполнению сравниваемых изделий, и
показатели технического совершенства.
Положив в основу общие положения
работы [3] и сгруппировав холодильное
оборудование по конструктивным особенностям,
назначению и принципу работы, сформулируем
номенклатуру количественных показателей качества
по группам оборудования (табл. 1).
В пределах каждой группы оборудования
различные показатели качества неравноценны
между собой по значимости и из всей
совокупности показателей необходимо выделять группу
основных показателей, характеризующих
наиболее важные стороны качества изделий.
Основные показатели качества по группам
оборудования выделены в табл. 1 курсивом.
Приведенные в табл. 1 показатели надежности
и долговечности определяются по методике,
изложенной в работе [4], показатели стандарти-
Таблица 1
14
Показатели качества
Показатели назначения
Классификационные
Тип, марка и вид привода . . .
Холодопроизводительность, ккал/ч
Производительность, кг/ч (м3/ч)
Мощность (эффективная или
электрическая), кВт
Температура номинального
режима^ или ts2 или /Кам); ^к или
(tul или *в3), °С
Температура греющей среды . . . j
Холодильный агент
Рабочий объем, емкость, м3 . . .
Поверхность теплопередачи, м2
Частота вращения об/мин ....
Число цилиндров и ступеней . . .
Вид охлаждения (компрессора,
конденсатора)
Показатели
технического совершенства
Удельная эффективная
(электрическая) холодопроизводительность у
ккал/(кВт*ч)
Удельная производительность,
кг/(кВт-ч)
Приведенный полезный объем,
м3/кВт
Тепловой коэффициент
Удельная тепловая нагрузка
(при t0 = °C), ккал/(м2-ч) ....
Группы холодильного оборудования
+
+
+
4
+
и о к
Я И 35 О '
? ° S и
5й52
5«t*
+
+
+
+
+
+
+3
а о
о я
О Ч
1-й Ч
м X
нч О
4-
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
О
« ?*?
О,
> с s
+
+1
+
+
О)
3 &
?*~
§*з
Я" V §
\о з я
s§s
Sffl 3
о и
м сир,
> С н
+
+
+
+
+
+
+
>>>
+
+
+
+
+
+2
+

Продолжение табл. 1
Показатели качества
Группы холодильного оборудования
Л| s
ч> н
к о
« о
о к
SJ ^
о
ч s
О Ч
Я су
х ?
н ее
ьчЧ
ни О
+
+
+
+
+
+
+
—
+
+
+
+
+
3
я
8. а
о я
н SS
^3
и о
о ч
ecu
Л S
ч и
I >Ё
ни >>
+
+
+
+ |
+
+
+
+
+
+ J
—
+
Д я
СО
иная
егать
(D О,
S U
\о со
о
О со
renj
тур
азе)
•w С0\о
СХ
^ со X
К
О)
3 Л
ионн
уже1
ны)
Я" о д
40 3 я
Лщ СО
Я к s
^о^
О-са л
о я
й Л^
*"-• СО о
> С Н |
Удельная занимаемая площадь
м2/Ю00 ккал/ч
м2/(кг-ч) .
м2/м3
м2/м2
Степень автоматизации
Степень заводской готовности . .
Показатели надежности и долго-j
вечности*
Ресурс до капитального ремонта
ч (год)
Межремонтный период, ч (год)
Наработка на отказ, ч (год) . .
Показатели технологичности
Удельная материалоемкость
кг/1000 ккал/ч
кг/(кг-ч)
кг/м3
кг/м2
Показатели стандартизации и уни-j
фикации
Коэффициент применяемости
стандартизированных и унифицирован
ных деталей, %
Патентно-правовые
показатели
Показатель патентной чистоты, %
Эстетические показатели
Показатель технической
эстетики
Эргон омические
показатели
Уровень шума на фиксированной
частоте, дБ
Экономии еские
показатели
Удельные среднегодовые
эксплуатационные затраты
руб/1000 ккал/ч
руб/(к г-ч)
руб/м3
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
- - +
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
1 Только для воздухоохладителей и конденсаторов с воздушным охлаждением.
2 Только для судовых холодильных установок.
8 Только для компрессорных агрегатов.
* Показатели надежности и долговечности оборудования групп VI и VII исчисляются в годах.
Знак + означает, что изделие оценивается по этому показателю.

зации и унификации, а также патентно-правовые
показатели — по методике оценки уровня
качества промышленной продукции [3],
показатели технической эстетики — экспертным
методом. Показатели технического совершенства,
технологичности и эргономические оцениваются
однозначно и определение их несложно.
Исключение составляют показатели: степень
автоматизации и степень заводской готовности, которые
требуют дополнительных пояснений.
Существенные трудности возникают при определении
экономического показателя, так как в каждом
частном случае требуется рассчитывать
экономическую эффективность.
Для всех групп холодильного оборудования
показатель степени автоматизации
характеризует приспособленность изделия к работе в
автоматическом режиме управления.
Для отнесения к высшей категории по
показателю степени автоматизации холодильная
машина должна быть оснащена оптимальным
набором приборов защиты и регулирования,
укомплектована пультами (щитами) управления,
а компрессоры (компрессорные агрегаты) в
пределах определенного поля производительностей
снабжены устройством для регулирования холо-
допроизводител ьности.
В целях снижения стоимости монтажных работ
и ускорения ввода в действие холодильного
оборудования введен показатель степени
заводской готовности, который характеризуется
готовностью изделия к монтажу на месте
эксплуатации.
Критериями этого показателя являются
комплектность поставки, агрегатированность, блоч-
ность (поставка в виде сборных блоков),
состояние поставки, при котором изделие не требует
ревизии перед пуском, и заполненность
оборудования холодильным агентом и маслом.
Количественные значения единичных
показателей качества устанавливаются изготовителями
оборудования на основании:
стандартов и технических условий;
результатов обработки эксплуатационной
статистики;
результатов стендовых и лабораторных
испытаний.
Эталонные (базовые) значения показателей
качества устанавливаются разработчиками
изделий на основании:
изучения передового опыта в отечественном
и зарубежном холодильном машиностроении;
данных каталогов и проспектов;
результатов испытания образцов зарубежной
техники;
обследования предприятий, на которых
эксплуатируется импортное оборудование развитых
в промышленном отношении стран.
Совершенно очевидно, что базовые показатели
качества различаются по группам холодильного
оборудования. Например, по группе I
отнесение к высшей степени заводской готовности
производится в зависимости от того, требует или
не требует компрессор ревизии перед вводом
в эксплуатацию, а по группе II — по состоянию
их поставки:
в виде блочной машины (трудоемкость
монтажных работ в этом случае определяется монтажом
водяных и рассольных трубопроводов,
прокладкой внешних электрических коммуникаций);
в виде агрегатов (к указанному выше объему
работ добавляется монтаж соединительных
трубопроводов холодильного агента);
в виде разрозненных частей и т. д.
Далее очевидно также, что в пределах каждой
группы холодильного оборудования должны
быть выделены подгруппы с общими базовыми
показателями качества. Например, группа
компрессоров делится на следующие подгруппы, для
которых устанавливаются единые базовые
показатели:
аммиачные крейцкопфные компрессоры;
аммиачные бескрейцкопфные компрессоры;
компрессоры, работающие на фреоне-22;
сальниковые и бессальниковые компрессоры,
работающие на фреоне-12;
герметичные компрессоры и т. д.
Рассматривая в хронологическом порядке
опубликованные работы о методиках оценки
уровня качества [5, 6, 2, 3], легко отметить
одну особенность. Первые работы
регламентировали комплексный метод оценки уровня
качества, который сводится к расчету единого
(обобщенного) показателя путем
арифметического суммирования относительных
количественных показателей качества с учетом их
весомости, как единственно возможный.
Однако по мере апробации методик на
практике это положение подверглось пересмотру
и в настоящее время рекомендуются
дифференциальный, комплексный и смешанный методы
оценки уровня качества.
Оценка уровня качества изделий
дифференциальным методом проводится путем
сопоставления единичных показателей качества данного
изделия с соответствующими базовыми
показателями качества.
В результате определяется, по какому числу
показателей достигнут базовый уровень и в
зависимости от этого решается вопрос об уровне
качества изделия в целом.
При применении комплексного метода уровень
качества изделия характеризуется одним числом,
называемым обобщенным показателем.
Обобщенный показатель определяется по
формуле
16

«-2
mtqu
t=i
где mt — коэффициент весомости для j-ro
показателя качества;
qt — относительный показатель качества.
Основная трудность при применении
комплексного метода возникает при определении
коэффициента весомости различных показателей,
величина которого должна полностью
соответствовать влиянию, которое данный показатель
оказывает на эффективность производства и
эксплуатации оцениваемого изделия. Поэтому
коэффициенты весомости таких реальных показателей
качества, как энергоемкость, надежность,
материалоемкость и др., должны определяться на
основе экономических расчетов, а не путем
опроса специалистов, как это было сделано
авторами статьи [2], иначе можно получить весьма
существенные искажения.
Проиллюстрируем сказанное на примере.
Воспроизведем при некотором допущении *
таблицу сравнения показателей двух образцов
герметичных компрессоров (табл. 2).
Т а'б л и ц а 2
Показатели качества
Удельная холодопроизводи-
тельность Kg, ккал/(кВт»ч)
Общий ресурс, ч
Коэффициент
применяемости
Показатель эргономичности,
баллы
Эталонный
образец
1900
50 000
0,80
8
Первый
образец
1980
60 000
0,82
8
Второй
образец
1920
50 000
0,94
9

Коэффициент
весомости
0,2
0,1
> 0,1
0,1
По формуле нетрудно подсчитать, что
обобщенный показатель качества первого образца равен
1,0309, а второго — 1,0321.
Таким образом, второй образец с большим
обобщенным показателем качества должен
считаться лучшим. Однако такое решение будет
неправильным, так как первый образец, имея
более высокую удельную холодопроизводитель-
ность и в 1,2 раза больший ресурс, будет более
совершенным. Полученный результат является
следствием явно неправильного назначения
коэффициентов весомости. /\
Приведенный пример еще ра.з'^ пинчер кивает
несостоятельность применения ^трдй^и оценки
* Остальные показатели cpaBjpHjSa
няты одинаковыми.
3 Холодильная техника № 4
рв при-
уровня качества путем расчета обобщенного
показателя, особенно при решении вопроса о
дальнейшем выпуске продукции, например, при
отраслевой аттестации качества или
сравнительной оценке уровня качества нового изделия.
Смешанный метод оценки уровня качества
используется в том случае, когда отдельные
группы показателей качества, например,
технического совершенства, надежности или другие,
в силу их многочисленности целесообразно
выражать комплексным показателем. Остальные
показатели не объединяются в группы, а
используются для дальнейшего анализа как
единичные. На основании единичных и полученных
комплексных показателей уровень качества
изделия в целом оценивается дифференциальным
методом.
На наш взгляд, наиболее рациональным
методом оценки уровня качества изделий
холодильного машиностроения путем присвоения
определенной категории качества является
дифференциальной, который дает наиболее
объективную характеристику качества оцениваемой
продукции. В этом случае критериями,
определяющими присвоение данному изделию той или
иной категории качества, является количество
показателей качества, соответствующих или не
соответствующих базовым значениям. С
развитием холодильного машиностроения и
повышением уровня качества его продукции эти
критерии будут периодически пересматриваться
как в сторону уменьшения количества
показателей, не соответствующих базовым, так и в
сторону повышения самих базовых показателей.
В табл. 3 представлен один из возможных в
настоящий период вариантов определения катего-
Группы холодильного
оборудования
I, П,
III, V,
VII
IV
VI
VIII
Общее количество
оцениваемых показателей
качества
13
12
9
7
Количество основых
показателей качества
6
6
4
4
Минимально допустимое
количество показателей,
по которым возможна
оценка качества изделия
9
9
7
5
Таблица 3
Допустимое количество показателей
качества аттестуемого изделия, не
соответствующих базовым значениям
высшая
категория
всего
2
2
2
1
в том
числе
основных
1*
1*
первая
категория1
всего
4
4
3
2
в том
числе
основных
1}
1
1
вторая
категория
всего
более

четырех
более
трех
более
Двух
в том
числе
основных
более
Двух
более
однсго
более
одного
* Кроме показателя энергоемкости.
17

рии качества изделии холодильного
машиностроения.
Выводы
Оценку уровня качества изделий
холодильного машиностроения путем присвоения им
определенной категории качества (например, при
отраслевой аттестации качества) наиболее
целесообразно проводить дифференциальным
методом по табл. 3.
Применение комплексного метода оценки
возможно лишь при сравнении уровня качества
изделий с равными или весьма близкими
важнейшими показателями. При этом
коэффициенты весомости показателей должны
назначаться в соответствии со степенью
влияния их на эффективность производства
и эксплуатации данного изделия.
В дальнейшем, по мере внедрения надежных
методов долгосрочного прогнозирования уровня
эксплуатационной надежности, установления
единых тарифов, норм и разработок объективных
нормативов по эксплуатации холодильного
оборудования, по-видимому, наиболее
объективным методом оценки уровня качества может
явиться комплексная оценка, заключающаяся
в определении стоимости выработанного
изделием холода.
ЛИТЕРАТУ РА
1. Б е ж а н и ш в и л и Э. М., Смыслов В. И. К оценке
качества поршневых холодильных компрессоров.
«Химическое и нефтяное машиностроение», 1970, № 1.
2. Шу в а л о в В. Н., Якобсон В. Б. О квали-
метрии холодильных машин. «Холодильная техника»,
1971, № 9.
3. Методика оценки уровня качества промышленной
продукции. Госкомитет стандартов. 1971.
4. БежанишвилиЭ. М., Смыслов В. И.
Показатели надежности холодильного оборудования.
«Холодильная техника», 1971, № 3.
5. Временные положения по оценке уровня качества
изделий. ВНИИНМАШ, 1965.
6. Методика оценки уровня качества. ВНИИНМАШ, 1969.
Исследование влияния числа труб испарителя
по высоте на его коэффициент теплопередачи
Канд. техн. наук Т. С. ГАЧИЛОВ, В. С. ИВАНОВА, К. И. КАЛЧЕВ
Институт холодильной техники, София
536.2.001.5
Влияние на теплопередачу числа труб по
высоте необходимо учитывать при проектировании
охлаждающих батарей, однако данных по этому
вопросу очень мало и они в известной степени
противоречивы.
Так, согласно работе [1], при расположении
труб одна над другой коэффициент теплопередачи
возрастает.
Исследованиями, проведенными с ребристыми
охлаждающими приборами в больших камерах
[2], доказана обратная зависимость: с
увеличением числа труб по высоте коэффициент
теплопередачи снижается. При изменении числа труб
от 5 до 10 коэффициент падает на 7%.
Цель данной работы — исследовать влияние
числа труб, расположенных по высоте, на
эффективность испарителей в холодильной камере.
Опыты проводили с фреоновыми испарителями,
работающими при естественной конвекции
воздуха. Конструкция испарителей разработана
Институтом холодильной техники в Софии.
Исследованные испарители различаются по
числу труб по высоте и глубине, а следовательно,
и по теплообменной поверхности (табл. 1).
Техническая характеристика испарителей
Диаметр труб, мм 16x1
Материал труб Медь
Расположение труб Коридорное
Шаг между трубами, мм 75x75
Длина испарителя, мм 1600
Размеры ребра, отнесенные к одной трубе, мм 75x75x0,5
Материал ребра Латунь
Шаг оребрения, мм 12
Пристенные испарители (рис. 1) испытывали
в холодильной камере объемом 10 м3. Способ
расположения испарителей и циркуляционных
щитков принят в соответствии с работой [3].
Таблица 1
Номер
испарителя
1
2
3
4
Оребренная
теплообмен-
ная
поверхность ^0р, м2
13,78
11,15
13,78
20,43
Число
по высоте
п
2
4
5
7
труб

горизонтальных
5
2
2
2
18

Рис. 1. Расположение
испарителя в
холодильной камере.
Температура воздуха в камере 3° С,
температура кипения —6, —9, —12 и —15° С. При этих
условиях разность температур кипения и воздуха
в камере была равна соответственно 9, 12, 15
и 18° С с точностью ±0,5° С. Стенд, на котором
проводили испытания, подробно описан в
работе [4].
Тепловая нагрузка на испаритель
осуществлялась посредством притока тепла через стены
холодильной камеры, расположенной в
климатической камере, где температура изменялась от
0 до 50° С. При пользовании этим методом не
нарушаются условия естественной конвекции
воздуха в холодильной камере.
Температуру воздуха в различных точках
холодильной камеры измеряли медь-константа-
новыми термопарами, температуру холодильного
агента в калориметре, воды в конденсаторе и
воздуха около конденсатора — ртутными
термометрами с точностью 0,1° С, давления
холодильного агента в компрессоре, конденсаторе,
испарителе, в калориметрах и перед регулирующим
вентилем — образцовыми манометрами
класса 0,4.
Расход холодильного агента определяли
непосредственно — ротаметрами типа PC,
предварительно протарированными для фреона-12,
и косвенно — по тепловому балансу
конденсатора; расход воды — объемным способом и
ротаметрами типа PC.
Опыты проводили в условиях «сухого»
теплообмена.
Перед началом испытаний установка должна
проработать 0,5—1 ч при установившемся
температурном режиме. Затем измеряемые величины
записывали в продолжение 1 ч через каждые
10 мин.
Холодопроизводительность испарителя Qu
определяли по формуле
Qm = Gax2(iU2 — imi) ккал/ч, A)
где Ga — расход холодильного агента, кг/ч;
х2 — паросодержание холодильного агента
на выходе из испарителя, кг/кг;
'и1> *'и2 — энтальпия холодильного агента на
входе в испаритель невыходе из него,
ккал/кг.
Опытами установлено, что расходы,
найденные по балансу конденсатора, и расходы,
измеренные ротаметрами, не различались более чем
на 3%. Поэтому при вычислениях величина Ga
взята по показаниям ротаметра.
Паросодержание холодильного агента х2 на
выходе из испарителя находили из теплового
баланса калориметра за испарителем.
Коэффициент теплопередачи k вычисляли по
формуле
k =
ккал/(м2-ч-сС),
где/7,
ор
B)
поверх-
Л>р(*в — *о)
оребренная теплообменная
ность испарителя, м2;
/в — температура воздуха в камере, °С;
/0 —температура кипения,
соответствующая давлению кипения, ° С.
Давление кипения р0 находили по разности
давлений на входе в испаритель и выходе из него:
ро = 0,5 (рИ1 — /?и2) кгс/см2. C)
Для определения температуры воздуха в
холодильной камере ее условно разделили на
четыре объема, по геометрическим осям которых были
расположены десять термопар. Температуру
воздуха вычисляли как среднюю интегральную
для всего объема:
2"СР. г V? _
2К«
СС,
где /срл — среднеарифметическая температура
для каждого объема, °С.
В результате испытаний получены величины
коэффициента теплопередачи k при
температурном напоре 6 = 4—4 = 9, 12, 15 и 18° С
для четырех испарителей (рис. 2).
По методу наименьших квадратов найдены
уравнения прямых, дающих зависимость k =
= / @), и построены прямые для четырех
испарителей. С помощью этих уравнений определены
значения k для испарителей при 6 = 9, 12, 15
и 18° С (табл. 2).
Таблица 2
мер
1арите-
X к с;
1
2
3
4
Число
труб пэ
высоте
2
4
5
7
Уравнение
6=0,1166+1,58
/2=0,106 + 1,68
6=0,110+1,39
6=0,106 + 1,21
Коэффициент теплопередачи
к при
0=9
2,63
2,58
2,38
2,08
6=12
2,98
2,88
2,71
2,37
6=15
3,33
3,18
3,04
2,66
0=18°С
3,68
3,48
3,37
2,95
3*
19

к,ккал/Счмг°С)
Рис. 2. Зависимость коэффициента теплопередачи k от
температурного напора 6 для:
а — испарителя с двумя трубами по высоте; б —
испарителя с четырьмя трубами по высоте; в — испарителя
с пятью трубами по высоте; г — испарителя с семью
трубами по высоте; д — комбинированный график для
сравнения k—f @) для различных испарителей; 1 — две
трубы; 2 — четыре трубы; 3 — пять труб; 4 — семь труб.
Из рис. 2 видно, что зависимость между
коэффициентом теплопередачи k и температурным
напором 6 линейная. При одном и том же
температурном напоре 0 с увеличением числа труб
по высоте я коэффициент теплопередачи
уменьшается.
На основе данных табл. 2 построены
графические зависимости k = f (п) при 6 = 9, 12? 15
и 18° С (рис. 3), которые представляют собой
прямые линии.
Общий вид уравнения следующий:
k = an -f b ккал/(м2-ч-°С), E)
где а — коэффициент влияния числа труб по
высоте (определяет наклон прямых,
изменяется от —0,12 до —0,14, средняя
величина равна —0,13);
Рис. 3. Зависимость коэффициента теплопередачи к от
числа труб по высоте п при различных температурных
напорах 0.
Ь — коэффициент, учитывающий влияние
температурного напора (изменяется
от 2,96 при 6 = 9° С до 3,99 при
G .= 18° С; можно принять среднее
значение, так как прямые к = f (n)
при различных 0 практически
параллельны (см. рис. 3).
Для средних величин а и b выводятся
следующие уравнения при различных значениях 0:
0 = 9° С k = —0,13 п + 2,96,
0 - 12° С k = — 0,13 п + 3,30, F)
0 = 15° С k = —0,13 п + 3,64,
0 = 18° С k = —0,13 п + 3,98.
Полученные результаты, а также и процентное
отклонение k в результате применения
усредненной формулы приведены в табл. 3.
Таблица 3
о
Число
труб п
высоте
2
4
5
7

Температурный
напор 6,
°С
9
12
15
18
9
12
15
18
9
12
15
18
9
12
15
18
Величина /г, ккал/(м2 • ч-°С)

действительная
2,63
2,98
3,33
3,68
2,58
2,88
3,18
3,48
2,38
2,71
3,04
3,37
2,08
2,37
2,66
2,95
по усреднен-,
ному
уравнению
2,70
3,04
3,78
3,72 1
2,44
2,78
3,12
3,46 1
2,31
2,65
2,99
3,30 j
2,05
2,39
2,73
3,07
Отклонение,
%
2,66
2,01
1,50
1,08
—5,42
—3,81
— 1,88
—0,57
—2,93
—2,21
— 1,64
— 1,18
— 1,44
@,84
2,63
4,06
Сравнение действительных результатов с
результатами, найденными по усредненному
уравнению, показывает, что отклонения не
превышают 3%. Только в трех опытах они выше 3%.
Это отклонение находится в границах
допустимых ошибок при измерениях. Общую
зависимость коэффициента теплопередачи k от числа
труб по высоте п при различном температурном
напоре 0 можно описать следующим
уравнением:
k = —0,13 п + 0,113 0 +
+ 1,94 ккал/(м2.ч-°С). G)
Уравнением G) можно пользоваться для
определения коэффициента теплопередачи k у
испарителей, аналогичных испытанным с различным
числом труб по высоте (пристенное
расположение), работающих при п — 2-^-7 и 0 = 9-М 8° С.
20

Ранее Т. С. Гачиловым были проведены
подробные исследования и составлена методика для
расчета широко применяемых испарителей с
двумя трубами по высоте [4 ]. Для сравнения с
этими опытами можно использовать коэффициент
теплопередачи для двух труб по высоте k2.
Вычисленный таким образом коэффициент
теплопередачи корректируется на другие значения
п. Коррекция влияния числа труб по высоте
не зависит от температурного напора. Тогда
коэффициент теплопередачи данного испарителя
можно определить следующим образом:
k = ?2_(,г_2).0,13 ккал/(м2-ч.°С), (8)
где k2— коэффициент теплопередачи для
испарителя с двумя трубами по высоте [4].
Коррекционный фактор
А/С
-0,13 я.
(9)
Выводы
С увеличением числа труб по высоте
коэффициент теплопередачи k уменьшается, что можно
учесть коррекционным фактором А/С = —0,13 п,
а также по рис. 3.
При изменении температурного напора
коррекционный фактор не изменяется.
Предложенное уравнение позволяет
определять коэффициент теплопередачи для
испарителей с различным числом труб по высоте.
ЛИТЕРАТУРА
1. Комаров Н. С. Холод. Справочное руководство
по холодильной технике. Пищепромиздат, 1953.
2. И о ф ф е Д. М. Ребристые охлаждающие приборы для
холодильных камер. М., Госторгиздат, 1956.
3. Энциклопедический справочник. Холодильная техника.
Т. III. M., Госторгиздат, 1962.
4. Гачилов Т. С. Наружный теплообмен в малых
испарителях с естественной конвекцией воздуха.
«Холодильная техника», 1970, № 10.
628.84:62-52
Применение терморегулятора с автокоррекциеи
для автоматизации центральных кондиционеров
Канд. техн. наук Ю. С. ДАВЫДОВ
Для непрерывного поддержания
оптимального температурного перепада в помещении
по отношению к температуре наружного воздуха
применяют схемы автоматизации,
обеспечивающие взаимосвязанную работу различных
приборов. Благодаря этому осуществляется
заданная компенсация (автокоррекция) температуры
воздуха в помещении в зависимости от
температуры наружного )зоздуха. Сложность таких схем
и трудность их наладки в условиях
эксплуатации снижают общую надежность систем
автоматического регулирования кондиционеров с
применением принципа автокоррекции. Если в
системе регулирования установкой
кондиционирования не применять принцип автокоррекции,
то при известной мощности холодильного
оборудования можно получить в кондиционируемом
помещении постоянную температуру воздуха
независимо от колебания температуры
наружного воздуха. В этом случае температура в
помещении не будет выходить за линию а — Ъ (рис. 1).
Однако нормы СН и П и
санитарно-гигиенические требования [1, 2] не допускают в
общественных и гражданских зданиях столь
больших изменений перепада температур, который
нерационален и в экономическом отношении,
так как требует большой установочной мощности
холодильного оборудования.
Для поддержания в кондиционируемом
помещении оптимальных температур разность между
температурами наружного и внутреннего
воздуха А^ = (tn — tB) должна постоянно находиться
в зависимости от температуры наружного
воздуха /нив дальнейшем изменяться по ломаной
линии а — с — d.
с'
/
/
/
/
/
/
/
Рис.
20 21 2Ь 26 28 30 32 J4 36 38 40
Температура наружного доздуха tH°C
Температурный график работы кондиционера с
автокоррекцией.

Применение принципа автокоррекции дает
существенную экономию холода при работе
кондиционера в летнем режиме и позволяет
изменять по желанию потребителя наклон линии
с — d, т. е. менять коэффициент автокоррек-
Afp
ЦИИ Ка =
А^н*
Если принять за начало автокоррекции
температуру воздуха в помещении, равной 24° С,
то при максимальной температуре наружного
воздуха 40° С с учетом санитарно-гигиенических
требований температура воздуха в помещении
не должна превышать 32° С, при этом А^ = 8° С.
Следовательно, при максимальной температуре
наружного воздуха 40° С расход холода
уменьшается по сравнению с режимом работы без
автокоррекции (tB = 24° С) на величину
Q = VCvAt ккал,
где V — производительность кондиционера,
м3/ч;
Cv — объемная теплоемкость воздуха,
ккал/м3.
Подставляя численные величины для
кондиционера средней производительности
(80 тыс. м3/с), получим
Qx = 80000-0,31.8 - 198500 ккал/ч.
Однако в среднем за сутки это уменьшение
расхода холода из-за синусоидально
изменяющейся температурной нагрузки составляет
примерно 50% максимальной. Таким образом,
средняя часовая экономия равна
~ = 99250 ккал/ч.
Если принять, что для центрального района
Советского Союза кондиционер работает на
охлаждение 75 дней в течение 8 ч в сутки, то
экономия холода за сезон составит
Q2 = Qi*N ккал/год,
где т — время работы кондиционера на
охлаждение в течение суток, ч;
N— число суток работы кондиционера в го-
ДУ-
Q2 =* 99250-8-75 = 59550000 ккал/год.
Если 1000 ккал холода в установках
кондиционирования стоят 1,7 коп., экономия в денежном
выражении для принятых условий работы на
один кондиционер
Е = 1,7-59550 = 1012 руб/год.
Приведенный расчет показывает, что принцип
авто коррекции весьма эффективен, а затраты
на его осуществление окупаются менее чем за год
эксплуатации кондиционера. Таким образом,
площадь треугольника с — b — d на рис. 1
определяет экономию холода за счет
автокоррекции.
Разработанный Орловским СКБприбор по
техническому заданию '^ИИсантехники
специальный терморегулятор с автокоррекцией ПТРП-А
может обеспечить качественное регулирование
калорифера второго подогрева кондиционера
в функции двух параметров — температуры
наружного и внутреннего воздуха [3]. Прибор
ПТРП-А дает пропорциональный выход только
на один электроисполнительный механизм
(ЭИМ).
Функциональная схема терморегулятора
ПТРП-А (рис. 2, а) состоит из датчика
температуры воздуха помещения t^ и датчика
температуры наружного воздуха tn\ элементов
сравнения и двух каналов усиления с выходными
командными реле; основного канала обработки
сигнала рассогласования и канала включения
и выключения авто коррекции.
Датчиками температуры служат медные
термометры сопротивления TCM-XI для наружного
воздуха и ТСМ-ХП —для воздуха помещения.
Элементами сравнения, вырабатывающими
разностный сигнал действительных и требуемых
Рис. 2. Схема терморегулятора ПТРП-А:
а — функциональная схема; 1 — дифференциальный
каскад; 2 — усилитель; 3 — первый фазочувствительный
каскад ФЧК-1; 4 — фильтры; 5 — первый триггер; 6 —
контакт реле Рг; 7 — контакт реле Р2\ 8 — второй
триггер; 9 — электроисполнительный механизм ЭИМ; 10—
второй фазочувствительный каскад ФЧК-2; 11 — фильтр;
12\— третий триггер; 13 —реле ЗР\ Ry—R^ — резисторы;
щий температуру внутри помещения; tH — датчик,
измеряющий температуру наружного воздуха;
б — схема включения элементов сравнения; Rq.q —
резистор базы; 7\ — транзистор; Сг—С2 — емкость; Р3 —
контакты третьего реле ЗР\ I — корректируемый мост;
// — корректирующий мост; /// — мост обратной связи.
22

значений регулируемой температуры, служат
пассивные четырехполюсники — измерительные
равновесные мосты переменного тока, в которые
включены датчики температуры.
В терморегуляторе с автокоррекцией типа
ПТРП-А предусмотрена возможность
изменения следующих величин: задания регулируемой
температуры, диапазона регулирования (зоны
пропорциональности), точки начала
автокоррекции и величины коэффициента автокоррекции.
Эти величины регулируются в схемах элементов
сравнения. С помощью резистора R 3
устанавливается регулируемая температура помещения
(см. рис. 2, a)yR1Q — зона пропорциональности,
^18 — точки начала автокоррекции, R19 —
величина коэффициента коррекции.
Схема включения элементов сравнения дана
на рис. 2, б. Корректируемый мост /,
измеряющий величину отклонения регулируемой
температуры, и корректирующий мост 77, измеряющий
температуру наружного воздуха и величину ее
отклонения от точки начала автокоррекции,
соединены в режиме коррекции последовательно
контактами реле ЗР, являющимся выходным
командным реле начала включения и
выключения автокоррекции.
При обесточивании реле ЗР его контакты 4, 5
разрывают цепь последовательного соединения
мостов, и контакты 3, 4 подключают мост /
ко входу усилителя основного канала, чем
создается режим работы прибора без
коррекции, т. е. коэффициент автокоррекции Ка = 0.
При введении коэффициента автокоррекции
Каф0 сигнал, снимаемый с моста //, поступает
одновременно на вход усилителей обоих
каналов. Если температура наружного воздуха
больше температуры уставки начала автокоррекции,
то реле ЗР находится под током, и его контакты
4, 5 замкнуты. Сигнал с моста II алгебраически
складывается с сигналом с моста /, суммарный
сигнал подается на вход усилителя основного
канала.
Если суммарный сигнал, поступающий с
элементов сравнения на вход усилителя основного
сигнала, равен нулю, то на выходе усилителя
и второго эмиттерного повторителя будет
усиленный опорный сигнал, который поступает
на вход фазочувствительного каскада ФЧК-1
и держит его открытым. На выходе фильтров
ФЧК-1 отрицательное напряжение оказывается
приложенным к входам первого и второго
триггеров. Это напряжение удерживает вход
триггеров открытым, выход — закрытым, реле IP,
2Р обесточены, что соответствует выходной
команде прибора «Норма».
При нарушении алгебраического равновесия
корректируемого и корректирующего мостов на
вход усилителя основного канала поступает
сигнал синусоидальной формы, который
алгебраически складывается с опорным сигналом
отрицательной полярности. Разностный сигнал
усиливается четырьмя каскадами усилителя
основного канала и с его выхода поступает на
вход фазочувствительного каскада ФЧК-1.
В один полупериод этот сигнал вводит ФЧК-1
в насыщение, а в другой полупериод ФЧК-1
закрыт, так как сигнал оказывается снятым.
На коллектор ФЧК-1 подается напряжение
трапецеидальной формы. Сигнал, совпадающий
по фазе с опорным напряжением ФЧК-1 в
момент его насыщения, удерживает один триггер
в открытом состоянии. В другой полупериод
сигнал на выходе фазового каскада, а
следовательно, и на фильтре равен нулю, и тот же
триггер перейдет в другое устойчивое состояние (вход
закроется, выход откроется). Выходное реле
триггера сработает, подав команду на
перемещение вала исполнительного механизма.
При вращении электродвигателя ЭИМ
реохорд реостата обратной связи перемещается,
изменяя тем самым соотношение плеч моста ///
обратной связи, на выходе которого будет
формироваться сигнал, поступающий на вход
усилителя основного канала в противофазе с
основным сигналом. ЭИМ будет перемещать
реохорд реостата обратной связи до тех пор, пока
сумма сигналов (основного и обратной связи)
не будет равна нулю. Тогда опорное
напряжение, поданное на вход усилителя, откроет вход
триггера, и он вернется в прежнее исходное
состояние (вход открыт, выход закрыт, реле
обесточено), т. е. в такое, когда на выходе
прибора нет командного сигнала.
В случае разбаланса мостов и увеличения
сигнала той же фазы ЭИМ будет перемещать движок
реостата на такой угол, чтобы алгебраическая
сумма всех сигналов, поступающих на
усилитель, была равна опорному напряжению,
поданному на эмиттер с транзистора 7\ (см. рис. 2, б).
Если температура возрастет, то ЭИМ
продолжает ступенчатое перемещение движка реостата
обратной связи до упора.
При снижении температуры на вход усилителя
поступает сигнал, смещенный по фазе на 180°,
и со входа второго триггера снимается
отрицательный потенциал (вход закрыт, выход
открыт). На реле поступит питание, и оно своими
контактами замкнет цепь питания ЭИМ, но уже
в другой полярности. ЭИМ перемещает выходной
вал в другом направлении и одновременно ведет
за собой движок реостата обратной связи в
противоположную сторону до тех пор, пока
алгебраическая сумма сигналов снова не станет
равной опорному напряжению и триггер не
вернется в исходное положение. Тогда реле обесточит-
ся и питание ЭИМ прекратится.
23

Если при Ка?=0 температура наружного
воздуха ниже температуры уставки шкалы начала
автокоррекции, то сигнал, снимаемый с моста //,
изменит фазу на 180°. После усиления сигнал
в канале отключения автокоррекции в один
полупериод введет в насыщение ФЧК-2 и
соответствующий триггер опрокинется, в результате
чего реле ЗР обесточится и своими контактами
подсоединит мост / ко входу усилителя
основного канала. После этого сигнал с моста // на вход
усилителя основного канала поступать не будет,
а поступит сигнал только от моста /.
В этом положении прибор выполняет закон
пропорционального регулирования,
аналогичный состоянию при Ка = 0.
Такой режим работы продолжается до тех пор,
пока температура наружного воздуха не
окажется равной или не превысит температуру уставки
шкалы начала автокоррекции.
Измерительной частью схемы прибора
является равновесный мост переменного тока, в одно
из плеч которого включен термочувствительный
элемент. Задатчиком температуры служит
переменное сопротивление, которое включено в
смежное термочувствительному элементу плечо.
Термочувствительный элемент
корректируемого моста реагирует на изменение температуры
внутри кондиционируемого помещения.
Последовательное включение корректируемого моста
Во Всесоюзном научно-исследовательском
институте мясной промышленности проведено
исследование процесса сверхбыстрого (двухстадий-
ного) охлаждения говяжьих и свиных полутуш.
Парные говяжьи полутуши первой категории
массой 70—90 кг и свиные жирные полутуши
без шкуры (толщина шпика 5—7 см) массой
52—55 кг, упакованные во избежание потерь
влаги и тепла в хлопчатобумажные, а затем
в полиэтиленовые мешки, быстро доставляли
с Завода первичной переработки скота
Московского мясокомбината в опытные камеры
ВНИИМПа, где их подвешивали на подвесной
путь, после чего освобождали от упаковки.
Первая стадия — сверхбыстрое охлаждение —
проводилась в камере с воздушным душирова-
нием, а вторая стадия — доохлаждение мяса
л выравнивание температуры — в камере с
естественной циркуляцией воздуха.
и моста начала автокоррекции обеспечивает
с большей точностью сложение сигналов с обоих
мостов. В два плеча моста обратной связи
включен реостат обратной связи ЭИМ.
Канал отключения автокоррекции работает
как двухпозиционный (отключено — включено)
и при отсутствии сигнала со второго моста
ФЧК-2 закрыт.
При прямом и обратном ходе ЭИМ может быть
несовпадение их, а поэтому для уменьшения
величины несовпадения (гистерезиса) и повышения
чувствительности в электронной схеме прибора
предусмотрен специальный узел.
Электронная схема прибора питается через
мостовую схему выпрямления. Для уменьшения
пульсации выпрямленного напряжения
применяется сглаживающий фильтр. Чтобы исключить
разрядку емкости через триггеры, применен
диод. Стабилизация питания усилителя
осуществляется стабилитронами, в которых ограничение
тока происходит за счет применения резисторов.
ЛИТЕРАТУРА
1. СН и П II—А. 6—62. Строительная климатология
и геофизика.
2. СН и П II—Г. 7—62. Отопление, вентиляция и
кондиционирование воздуха.
3. Д а в ы д о в Ю. С. и др. Полупроводниковый
пропорциональный регулятор температуры.
«Холодильная техника», 1970, № 1.
Сверхбыстрое охлаждение говядины
осуществлялось при средней температуре воздуха от
—8,5 до —11,5° С, относительной влажности
около 90% и скорости его движения у бедер
полутуш 1,8 м/с. Эта стадия охлаждения
характеризовалась быстрой отдачей тепла и
подсушкой поверхности полутуш. В течение 6—7 ч
температура в толще бедер снижалась до 15,7—
17,8° С и на их поверхности —до —0,5ч—1,2° С,
а в толще лопаток — до 8,2—9,5° С.
Быстроохлажденные полутуши сразу
перемещали в камеру хранения с температурой
воздуха —1°С, относительной влажностью около
90% и естественной конвекцией, где
температура поверхностных слоев повышалась, а в толще
бедер и лопаток снижалась, т. е. происходило
ее выравнивание по всему объему мяса.
Продолжительность этого процесса определялась
достижением в центре бедренных частей полутуш
637.5.037.1
Сверхбыстрое охлаждение мяса
Доктор техн. наук А. П. ШЕФФЕРГ канд. биол. наук А. Г. СААТЧАН, Н. В. МУСАТОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт мясной промышленности
24

температуры 4° С и составляла не более 12 ч.
Охлажденные до 4° С полутуши оставались в этой
же камере для дальнейшего хранения (рис. 1).
В табл. 1 приведены сводные показатели по
сверхбыстрому (двухстадийному) охлаждению
говяжьих полутуш.
Охлажденные полутуши имели хороший
товарный вид, сухую поверхность и характерный цвет
и запах.
38
36
34
32\
за\
28
26
24
22
20
18
О
-2
-4
~6
-д
-W
-и
-м
-Iff
D1 23456 789 1011 127314 73~7S771d7ff
77ро00Ш1//лель/М?/77ь охлаждения, ч
Рис. 1. Изменение температуры в говяжьей полутуше
массой 77,5 кг при первой и второй стадиях охлаждения:
1,2 — в толще бедра и лопатки; 3, 4 — на поверхности
бедра и лопатки; 5 — воздуха у бедер полутуш; 6 —
воздуха в камерах.
Средняя температура воздуха при
сверхбыстром охлаждении свиных полутуш
составляла — 13ч—15° С, относительная влажность
около 85%, а скорость обдува их бедер 1,8 м/с.
Температура воздуха между бедрами полутуш
была примерно на 1,5° С выше среднекамерной.
Лучшие результаты были получены при
сверхбыстром охлаждении свинины в течение 4 ч
в воздухе с температурой —13° С. За это время
температура в толще бедра и лопатки
снизилась до 22,6 и 22,1° С, а на поверхности —
до —3,6 и —1,2° С.
Хотя температура поверхности полутуш была
отрицательной, это, однако, не ухудшало то-
Таблица 1
\\
и
t
L
11
\
\
\п
1
/
i
6
/ *•
/
Ч\
Лврбаь
с/г
^
?
*-
7
/
ч
¦Ф-4
1
у
/
Гр
[\
J
I
h
I
I
I
[or
m
л
к
2
/
\
4
4
ау
&
1
u.
k
*
s/
"»
4 J
•+.
/
Ъ
/
Al
5P
1
/
4,
i 4
A
f
\
\
/
/
4a
4
?

I'}
**,,
r
\
•0.
,AL
-•»
J"
Вторая стадия
2
jL
4
J_
LL
Ll
-*>
¦f
\
\
I
lull
*o
-й
t
Ж
'*—
-¦
uL
0
•
JL
3
>>
Масса noj
85
77
72
Первая стадия
температура в
камере, ° С
начальная
— 12,5
— 16,5
— 15,0
средняя
-8,5
— 11,5
— 10,8
продолжительность
охлаждения, ч
7,0
6,0
5,8
температура в конце
охлаждения, ° С
бедра
О
д
17,8
17,5
15,7
на
поверхности
— 1,2
— 1,3
—0,5
лопатки
в толще
8,5
9,5
8,2
на
поверхности
— 1,0
—2,7
— 1,6
Продолжение
Вторая стадия
•>> а;
ь ?
Я m
0.5Й
О
с и
S
средняя т<
pa воздух
ре, ° С
—1,0
— 1,0
— 1,0
начальная
температура полутуш, ° С
16,6
17,1
15,1
продолжительность
доохлаждения, ч
12,5
11,0
9,3
температура з конце охлаждения,
°С
бедра
в толще
4,1
4,0
4,0
на
поверхности
1,9
1,6
2,1
лопатки
в толще
0,5
0,6
1,2
на
поверхности
0
0
0,7
варного качества мяса, так как на глубине 1 см
от поверхности бедра, лопатки и корейки
температура была положительной и равной
соответственно 4,1; 3,6 и 4,1° С.
Внешний осмотр свиных полутуш показал,
что их товарное качество высокое, цвет и запах
нормальные.
После 14,5 ч нахождения свиных полутуш
в камере хранения температура в толще их бедер
и лопаток снизилась до 3,8 и 2,9° С, а
температура на поверхности соответственно повысилась
до 2,0 и 1,0° С, т. е. произошло постепенное
выравнивание температуры (рис. 2). Время
нахождения охлажденных сверхбыстрым способом
полутуш в камере хранения с температурой — 1 ° С
не лимитируется. Они могут оставаться там до
момента их реализации или промышленной
переработки.
В табл. 2 приведены показатели по
сверхбыстрому (двухстадийному) охлаждению свиных
полутуш.
Результаты исследований сверхбыстрого
способа охлаждения мяса, проведенных во многих
странах за рубежом [1—8], обобщены в табл. 3.
В пригороде Парижа Ля-Виллетт построен
крупный мясокомбинат с оптовым рынком,
вырабатывающий 800 т мяса в день, которое
охлаждается сверхбыстрым двухстадийным спо-
4 Холодильная техника Л° 4
25

w
38
ЗВ
J*
32
31/
28
28
2?
22
211
16
** ft
2
0
-2
'A
-6
-/A
-m
A
i
^
IN
\
f
(/
СЛ
v/
s\
s
?.
—3
/>"
7fil7L
iao
\
S\
*л
4
/
1ая
5
W
Ч
N
}ил\ ||
IP
ft/
1
L
2
8n
3
2
wp
4
A
?
-о
и
«ил
>-7
/
4
ая стадия
5
в
7
.J
^
10
11
12
^
П
13
Jl\
¦o
#J
0 7 2 J 4 58 7 8 3 1011 12 13 ft 1510 177813
Продолжительность охлаждения, ч
Рис. 2. Изменение температуры в свиной полутуше
массой 54,5 кг при первой и второй стадиях охлаждения:
1—3 — в толще бедра, лопатки и корейки; 4 — воздуха
в камерах.
собом. Первая стадия осуществляется на
бесконечном конвейере в камере при температуре
воздуха —10° С и скорости его движения у полутуш
1,5—2 м/с. Полутуши загрузочным конвейером
подаются в камеру и передвигаются со скоростью,
обеспечивающей их пребывание в ней в течение
4 ч (говяжьи полутуши) и 2—3 ч (другие
полутуши).
На этой стадии температура поверхности
полутуш понижается до —1° С. С такой
температурой полутуши поступают на рынок или в
смежную камеру с температурой —1° С и
слабой подвижностью воздуха, где они доохлажда-
ются до 4—6° С на подвесных путях в течение
10—15 ч. Охлажденное мясо остается в этой
же камере на краткосрочное хранение.
Естественные потери при охлаждении и
краткосрочном хранении составляют 0,6%.
В Дании применяются две системы
сверхбыстрого двухстадийного охлаждения мяса:
туннельная и камерная. В первом случае
сверхбыстрое охлаждение мяса проводят в туннеле
на непрерывно движущемся конвейере, а до-
охлаждение и кратковременное хранение — в
обычной камере. Температура воздуха в
туннеле —12 -= 15° С, а его циркуляция
составляет 400 объемов туннеля в час. Полутуши
находятся в туннеле 1—2 ч. За это время темпе-
ратура их поверхности снижается до 0° С, а в
толще бедер — до 20—25° С. В камере хранения
температура воздуха поддерживается на
уровне 0 -г- —2° С, а циркуляция воздуха — 20—
30 объемов в час. Продолжительность второй
стадии — 14—18 ч. За это время температура
в толще бедер полутуш снижается до 3—4° С.
Камерная система охлаждения отличается от
туннельной тем, что весь процесс охлаждения
мяса происходит в одной и той же камере, но
при различных режимах воздуха.. Требуемые
температура и скорость движения воздуха
поддерживаются автоматически. Температура
воздуха в камере устанавливается на уровне от
—5 до —10° С для первой стадии и 2—4° С
для второй.
Длительность первой стадии 2—4 ч. За это
время температура в толще бедер свиных
полутуш снижается до 20° С. Затем температура
воздуха в камере повышается до 2—4° С (вторая
стадия) и свинина хранится до утра.
Таблица 2
ш, кг
>>
>>
Масса пол
55
52—55
52—54
Первая стадия
Температура
воздуха в
камере, ° С
ч
со
V К
X X
— 19,5
— 18,0
-16,9
к
¦ ж
О
а
а
— 15,0
—13,1
— 13,3
Продолжительность
охлаждения, ч
5
5
4
Температура в конце охлаждения, ° С
бедра
О)
Я
ч
о
н
со
17,6
18,5
22,6
на
глубине 1 см
1,6
4,1
на

верхности
—4,5
-3,8
—3,6
лопатки
о
3"
ч
о
н
CQ
17,2
16,4
22,1
на
глубине. 1 см
2,9
3,6
на

верхности
—2,0
-2,4
— 1,2
корейки
О)
3
ч
о
н
X
5,0
4,8
4,8
на
глубине 1 см
— 1,7
4,1
на

верхности
—8,3
—4,0
-3,4
Вторая стадия
Средняя
температура воздуха, ° С
— 1,2
-1,3
Продолжительность
доохлаждения, ч
10
14,5
Температура в конце
охлаждения, ° С
бедра
о
3
ч
о
н
ш
4,0
3,8
на
глубине 1 см
2,5
1,9
на
поверхности
1,6
2,0
корейки
о
3
ч
о
н
и
0,4
0,2
на
глубине 1 см
0,3
0,1
на по-
| верхности
0,1
0,1
26

Таблица 3
Страна
Франция
ГДР
ФРГ
Англия
Дания

Швейцария

Югославия
Венгрия
Польша
Румыния
Вид мяса
Говядина
Свинина
Свинина
Свинина
Свинина
Свинина
Свинина
Говядина
Свинина
(Свинина
Свинина
Первая стадия
режимы воздуха

температура, ° С
—8; —10
— 10;—12
-8
— 10; —15
—7
—5;—10
— 12;—15
— 10
—9;—10
—7
—5
1 —8; —10
скорость
движения,
м/с 1
1,5-2
1,5—2
3,0
0,6—1,5
2,0
1,5—2,0
2,0
5—10
3,5
3
1—1,5
1 3_4

продолжительность
охлаждения, ч
2—4
2—3
2,0
2—4
2—3
2—4
1—2
2—3
3
2,5—3
4
2—4
температура
полутуш, ° С
в толще
бедра
—
20; 25
18; 23
—
20
25
18; 23
—
—
8; 14
на

верхности бедра
— 1
— 1
0
— 1
2
0
0
—1,5
—
—
—
Вторая стадия
температура,
°С
СО
X
со
о
ю
0
0; —1
0
±2
2
2; 4
0; —2
±2
2
0
—
1 °
в толще
бедра
4-6
3
4—6
—
3; 4
6
—
—
2; 4

продолжительность, ч
10—15
10—14
—
В течение
ночи
14—18
12
19
16—18
1 10—12
Примечание
Мясо после I стадии идет на
промышленную переработку, в
реализацию или на доохлажде-
ние и хранение
—
—
—
Охлаждение выключается,
мясо остается в том же
помещении до утра для выравнивания
температуры
Мясо после I стадии идет на
промышленную переработку
или на доохлаждение
—
Мясо после I стадии идет на
промышленную переработку, в
реализацию или на
доохлаждение
1 —
—
В ФРГ в камерах сверхбыстрого охлаждения
температура поддерживается на уровне —10 —
—15° С. В течение 2—4 ч свиные полутуши
охлаждаются до 18—23° С, а их поверхность
до —1° С. Дальнейшее доохлаждение и
выравнивание температуры между поверхностными
и центральными слоями проводятся или в том
же помещении, где мясо охлаждалось, или в
другой камере при уменьшенной циркуляции
воздуха и температуре от +2 до —2° С.
Дальнейшее выравнивание температуры после
сверхбыстрого охлаждения возможно и во время
холодильной транспортировки мяса к
потребителю.
Естественная убыль при сверхбыстром двух-
стадийном охлаждении парного мяса в среднем
для говядины и свинины составляет около 1%
(ФРГ — 0,9%, Франция —0,6 и 0,84%,
Дания — 1,3%, Северная Ирландия — 1 и 1,4%).
Таким образом, как наши, так и зарубежные
исследования и практика работы некоторых
передовых предприятий указывают на
целесообразность перехода на сверхбыстрый (двух-
стадийный) способ охлаждения мяса.
Рекомендуемые нами параметры работы камер
сверхбыстрого охлаждения мяса представлены
в табл. 4.
Мясо, охлажденное]; сверхбыстрым способом,
более высокого товарного качества и более
стойко при хранении, чем мясо, охлажденное
обычным одностадийным способом за 24—30 ч.
Естественная убыль от усушки при этом
снижается на 40—50%, требуемые
производственные площади сокращаются в 2 раза.
4*
27

Таблица 4
Вид
мяса

Говядина

Свинина
Стадия

охлаждения
Первая
Вторая
Первая
Вторая
Параметры воздуха
в камере

температура, ° С
— 10^ — 12
— 1-г —1,5
— 13-^—15
— 1-г —1,5
скорость

движения, м/с
1—2
0,1—0,2
1—2
0,1—0,2
Температура
мяса, ° С

начальная
38
15—18
38
18-22
конечная
15—18
4
18-22
4
J3 О
Продолжи
ность охл<
ПИЯ, Ч
6-7
10—12
4-5
10-15
Процесс сверхбыстрого охлаждения можно
проводить на конвейере, работающем
синхронно с конвейером завода первичной переработки
скота. Расчеты показывают, что при
сверхбыстром охлаждении мяса за 4—7 ч по сравнению
с охлаждением за 24—36 ч на каждой 1 000 т
мяса экономится около 9 000 руб.
Охлаждение говяжьих
Мясные полутуши, ввиду неправильности их
формы и неоднородности состава, далеки от
тех «идеальных» тел, которые рассматриваются
в классической теории теплопроводности.
Поэтому для решения задач, связанных с
охлаждением говяжьих полутуш, приходится
использовать закономерности теории регулярного
теплового режима [1]. Эта теория позволяет
установить простые аналитические зависимости между
температурным полем бедра говяжьей полутуши
(как наиболее толстой.части полутуши, которая
определяет весь процесс охлаждения) или
быстротой его охлаждения и коэффициентом
теплоотдачи или другим параметром, выражающим
воздействие окружающей среды на полутушу.
Возможность применения теории регулярного
теплового режима к процессам охлаждения
мяса была доказана ранее [2].
Регулярный режим, наступающий по
прошествии некоторого времени после начала
охлаждения, характеризуется тем, что с момента
его наступления температурное поле полутуши
изменяется по экспоненциальному закону
* Доклад на XIII Международном конгрессе по
холоду. Вашингтон, 1971 г.
Внедрение сверхбыстрого способа охлаждения,
кроме того, позволит действующим
холодильникам на имеющихся площадях увеличить коли- ,
чество принимаемого для охлаждения мяса от
заводов первичной переработки скота по
меньшей мере в 1,5 раза, что создаст предпосылки для
увеличения общей мощности действующих
мясокомбинатов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Reray I., Tar di von В. Быстрое охлаждение
мяса на парижской бойне Ля-Виллетт. Доклад 5.56
на XII Международном конгрессе по холоду, 1967.
2. FritzscheC. «Der Fleischermeister», 1966, Nr. 9.
3. Bauer S. «Der Kaltepraktiker», 1965, Nr. 5.
4. Mo 1 1 e r L. «Die Kalte», 1967, Nr. 9.
5. M e h n e г С. «Kalte- und Klima Rundschau», 1970,
Nr. 2.
6. О 1 u s k i V., К о v а с e v i б М. et a 1.
«Technology mesa», 1966, № 12.
7. Skrzynski T. «Gospodarka miesna», 1968, №2, 3, 4.
8. N i с о 1 e s с u L., V a s i 1 e s с u S. et al. «Indu-
stria alimentara», 1968, № 2.
664.8.037.1
полутуш в воздухе*
6 = Л[/ехр(—тт), A)
где 6 — разность температур какой-либо точки
полутуши и среды, °С;
А — начальная тепловая амплитуда,
зависящая от начального распределения
температуры и геометрической формы тела;
U — функция, учитывающая изменения
температуры по координате;
т — темп охлаждения, 1/ч;
х — время, ч.
На основании аналитической теории
теплопроводности основную обобщенную
функциональную зависимость регулярного теплового
режима можно представить следующим образом
5
Здесь а — коэффициент теплоотдачи,
ккал/(ч-м2-°С);
t (#,т) — tc
г|) = ~г —- _ критерии неравномерности
t(R, т) — температурного поля в теле;
температура поверхности тела
в момент времени т, ° С;
Канд. техн. наук И. Г. АЛЯМОВСКИЙ
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
28

F(i) — средняя по объему температура
тела в момент времени т, ° С;
tc — температура среды, ° С;
S и V — соответственно теплоотдающая
поверхность тела и его объем,
м2 и м3;
с — удельная теплоемкость тела,
ккал/(кг-° С);
у — объемная масса продукта, кг/м3.
Из уравнения B) видно, что темп регулярного
режима охлаждения изотропного и однородного
тела любой формы при конечном значении
коэффициента теплоотдачи а пропорционален его
поверхности S и обратно пропорционален
теплоемкости С — Vcy.
Коэффициент пропорциональности есть
произведение а и критерия г|э.
Критерий г|э монотонно убывает при
возрастании а и является функцией критерия Био и
формы тела. Наибольшего значения *ф достигает,
когда а мало, или, точнее, когда Bi мало, т. е.
в условиях малой интенсивности воздействия
среды. В этом случае if>->l, отнимаемая от
тела мощность мала и температуры внутри
тела успевают выровняться; температурное тело
будет равномерным:
t(R9x) = ?(т).
По мере роста а разность температур
поверхности тела и среды будет стремиться к нулю:
t(R, х) — tc -> 0, а значит if>Bi-oo -> 0.
Когда а -^ со, т. е. я|)в1-ю> ->- 0, наступит
предельный случай (вторая теорема
Кондратьева [1])
а
где /Поо — то значение темпа охлаждения т,
которое получается для данного тела
при а-^оо и Bi->oo,
Шоо = т |а -> оо;
а = — коэффициент температуропроводности,
м2/ч;
К — коэффициент формы тела, м2.
Коэффициент формы К — это величина
геометрическая, зависящая только от формы и
размеров тела, безотносительно к веществу, из
которого состоит тело.
Для характеристики процесса охлаждения
полутуш, кроме величины т, можно
использовать также критерий темпа охлаждения Р
Р = ^/^, D)
где L0 — определяющий размер полутуши, м.
Из соотношений C) и D) получаем, зная Роо,
К=-?Г- E)
Таким образом, скорость охлаждения
характеризуется темпом охлаждения т, критериями
темпа охлаждения Р и неравномерности
температурного поля ip, а мера термической инерции
полутуши — коэффициентом формы К-
Зависимость B) можно представить в
безразмерном виде:
М - -фН, F)
где м = — = — К — обобщенный критерий
тепловой инерции;
Н = -т- •—j7- — обобщенный критерий Био.
Связь между критериями М, ф и Н
табулирована (см. табл. 2 [3]). Характерным размером
говяжьей полутуши следует считать толщину
бедра б. Поэтому за определяющий размер
полутуши L0 взята половина толщины бедра,
б
т. е. ь0 = — уя все расчеты процесса
охлаждения будут базироваться на величине L0 или б.
После статистической обработки опытных
данных по охлаждению говяжьих полутуш в воздухе
были получены следующие полуэмпирические
зависимости.
Критерий темпа охлаждения
Р = /(Bi).
Р = 0,520Bi + 0,468 * ^
Эта зависимость дает хорошие результаты
для 0,8^ Bi ^ 10,0 (случай охлаждения мяса
в воздухе). Предельное значение критерия темпа
охлаждения при Bi ->- оо Р^ = 1,9461.
Темп охлаждения т = fF,Bi).
Если принять для мяса X = 0,43 ккал/(ч X
Хм.оС),с=0,83ккал/(кг.°С)и у= 1070 кг/м3,
то коэффициент температуропроводности а =
= 4,8-Ю-4 м2/ч.
Используя зависимости D) и G), можно
получить
__ 19,2-Ю-4 / Bi \2
т== б2 ^0,520Bi + 0,468j * (8)
Предельная величина темпа охлаждения при
Bi -> оо
7,27- Ю-3
"*оо = §2 •
Коэффициент формы бедра
полутуши К = /(^о)> или К = fF)
L2
/(=:^-^ = 0,066б2. (9)
Обобщенный размер бедра полутуши RY =
= /(б).
Я„ = -^- = 0,3776. A0)
29

Критерий неравномерности
температурного поля бедра
говяжьей полутуши г|з = /(H).
Обобщенный критерий Био для бедра полутуши
рассчитывают по зависимостям (9) и A0)
Н = -^-/С-р- = 0,175-у-б. A1)
Используя соотношения Н. А. Ярышева [3]
1
^= 1/Н2+ 1.437Н+ 1 '
получим для бедра говяжьей полутуши
Y V0,166 (абJ +0,585 (абJ+1 * l }
Основная закономерность регулярного
режима B) или F) и зависимости G)—A2)
позволяют проводить анализ и теплофизические
расчеты процесса охлаждения мяса в воздухе.
Например, по зависимости G) и на рисунке
можно найти предельное значение критерия
темпа охлаждения при заданных условиях.
Из рисунка видно, что увеличение
теплоотдачи до 30 ккал/(ч-м2-° С) (скорость движения
охлаждающего воздуха около 5 м/с) приводит
к повышению критерия темпа охлаждения, т. е.
к заметному сокращению продолжительности
процесса охлаждения.
Однако из практики хорошо известно, что
если с увеличением скорости движения воздуха
теплоотдача растет в степени 0,6—0,7, то потеря
напора в воздуховодах повышается в степени
1,5—2,0, а расход мощности на вентиляторы —
в степени 2,5—3,0. Отсюда ясно, что рост
теплоотдачи только за счет увеличения скорости
движения воздуха вряд ли целесообразен.
Зная из условий охлаждения значение
коэффициента теплоотдачи а и используя зависимость
A2), можно найти критерий г|?, т. е. судить о
неравномерности температурного поля бедра
(или о среднеобъемной. температуре бедра
полутуши) в любой момент времени.
Коэффициент теплоотдачи можно рассчитать
из универсальной зависимости F). Для этого
из опыта определяют величину темпа охлаждения
т, после чего находят величину обобщенного
критерия тепловой инерции М по формулам
М = или М = —- т.
т*> а
ОДЦ2Щ0,20 0,18 0,1В .ЦП ОД 0,10
д,М
График зависимости Р=/ (б, а) для бедра говяжьей
полу туши.
Зная М, по табулированной зависимости
F) [3J можно вычислить обобщенный критерий
к ^
Био Н, а так как Н, X и -у- известны,
определить искомый коэффициент теплоотдачи
i v Л
а_А- ?-• к .
Аналогично по величине М можно найти и
критерий я|).
Чтобы определить темп охлаждения, нужно
представить изменение температуры какой-либо
точки бедра полутуши в полулогарифмической
анаморфозе, откладывая по оси времени
равномерную шкалу, а по оси ординат —
логарифмическую шкалу разности температур 9.
Начальные участки этих полулогарифмических
графиков будут иметь неправильную форму
(иррегулярный режим охлаждения), что
обусловлено начальным распределением температуры
тела. Затем наступает регулярный режим и
графики принимают форму прямой линии,
тангенс угла наклона которой к оси времени есть
минус т. Поэтому, отметив на прямой
логарифмического графика две точки Рг и Р2,
соответствующие моментам времени тх и т2 (т2 > тх)
и разностям температур 9Х и 62, причем 9Х >
> 92, найдем т
In 8,— 1п92
т= I_т 2.
т2 — тх
ЛИТЕРАТУРА
1. Кондратьев Г. М. Регулярный тепловой режим.
Гостехтеориздат, М., 1954.
2. Головкины. А., ШаганО. С, А л я м о в -
с к и й И. Г. Исследование процессов охлаждения
мяса. «Мясная индустрия СССР», 1954, № 1.
3. К о н д р а т ь е в Г. М. Тепловые измерения. М.—Л.,
Машгиз, 1957.
32

664.84/85.037.5
Дегидрация плодов и овощей
при замораживании методом флюидизации
Ст. ДИЧЕВ
Высший институт пищевкусовой промышленности, г. Пловдив, Болгария
При замораживании пищевых продуктов
методом флюидизации интенсивный теплообмен
между частицами в кипящем слое
сопровождается процессами массообмена, которые ведут к
потерям массы продукта [1—4]. Динамика
тепло- и массообмена зависит от
гидродинамического и температурного режимов замораживания.
Существенное влияние на характер
флюидизации слоя продукта оказывают поддерживающая
решетка и скорость воздушного потока. По,-
следний выступает в качестве и охлаждающей
среды, и средства для пневматического
передвижения продукта в процессе замораживания в
целях обеспечения непрерывной работы
аппарата.
К определяющему влиянию скорости
воздушного потока и температурного режима
замораживания на тепло- и массообменные процессы
необходимо добавить также влияние теплофи-
зической и геометрической характеристики
замораживаемого продукта. При таком комплексе
факторов и нестационарном характере
теплообмена трудно установить точные аналитические
зависимости для определения потерь вследствие
дегидрации продуктов.
Для нахождения весовых потерь, вызванных
дегидрацией при замораживании плодов и
овощей методом флюидизации, был проведен ряд
экспериментов в лабораторных и
промышленных условиях. Лабораторные исследования
проводили на специальном стенде в
Научно-исследовательском институте консервной
промышленности в г. Пловдиве, а промышленные
испытания — на консервном комбинате «Ягода»
(г. Ямбол) в 1969 г. при эксплуатации
созданного в Болгарии флюидизационного
морозильного аппарата АЗМ-1 [5, 6].
При лабораторных и промышленных опытах
предварительно определяли количество
поверхностной влаги для различных продуктов в
связи с тем, что предварительная технологическая
обработка сырья для замораживания в
большинстве случаев обусловливает наличие влаги
на поверхности продуктов в виде водяной
пленки.
Количество поверхностной влаги, выраженное
в процентах к массе данного продукта, зависит
прежде всего от удельной поверхности и
характера продукта, т. е. от его способности
смачиваться. Результаты измерений приведены в
табл. 1.
Из данных табл. 1 видно, что процент
поверхностной влаги, задерживающейся в виде
тонкой водяной пленки, значителен для
продуктов с большой удельной поверхностью, с
пористой и шероховатой поверхностью
(клубника, горошек, стручковая фасоль). Процент
поверхностной влаги для продуктов с гладкой
поверхностью и восковым налетом, (вишня,
черешня) значительно меньший.
Потери продукта вследствие дегидрации в
лабораторных условиях определяли на пробах
массой 1,5 кг, которые помещали в специальный
цилиндр. Цилиндр, установленный на экспери-
Таблица 1
СЗ
Номер оп
1
2
3**
4
5
6
7**
§*#
д**
10**
11**
12
13
14
15**
16**
и**
18**
19**
20
21
Продукт
Горошек
Горошек
Черешня
Вишня
Клубника
Стручковая фасоль
(резаная)
Средний диаметр
продукта,* мм
7,5
8,94
20,75
20,7
20,75
21,2
21,2
21,2
19,7
22,15
125,85
24,3
27,15
25,80
Удельная по- j
верхность
продукта, м2/кг |
0,626
0,270
0,270
0,278
0,257
0,257
0,257
0,285
0,321
0,250
0,250
!0,232
0,249

Поверхностная влага, %

единичная
проба
3,46
3,40
2,40
2,78
2,78
0,563
0,960
0,533
0,500
0,712
0,990
0,930
0,920
0,900
0,560
5,23
2,00
2,19
2,75
1,70
!4,66
4,78
среднее
значение
3,43
2,65
0,685
0,788
2,77
4,72
* Диаметр, который соответствует сфере с равным
объемом.
** Измерения в лабораторных условиях.
31

ментальном стенде, выполнял роль опытной
флюидизационной камеры периодического
действия. Экспериментальный стенд был
оборудован соответствующей автоматикой, датчиками
и измерительной аппаратурой для поддержания,
регулирования и регистрации температурных и
гидродинамических режимов замораживания.
Взвешиванием пробы до и после
замораживания определяли изменение массы. Пробы
взвешивали в закрытом сосуде, чтобы избежать
изменений в массе, вызванных тепло- и массо-
обменными процессами с окружающей средой.
Разность масс пробы до и после замораживания,
выраженная в процентах к массе
незамороженного продукта, и является весовой потерей
от дегидрации продукта.
Промышленные опыты были проведены в
действительных условиях замораживания в флю-
идизационном морозильном аппарате АЗФ-1.
Для этой цели с последнего звена питающей
аппарат линии брали контрольные пробы
массой от 2 до 4 кг и помещали их в специальные
контейнеры размерами 200x200x200 мм и 350X
200x200 мм. Каркас контейнеров из труб
диаметром 4 мм был обтянут со всех сторон
проволочной сеткой с квадратными ячейками
размером 2x2 мм. Контейнер с контрольной пробой
ставили в флюидизационную камеру аппарата,
после того как он был пущен в нормальную
работу. Камера заполнена слоем продукта,
который приведен в нормальную флюидизацию
под влиянием протекающего сквозь него
восходящего воздушного потока. Высота слоя
продукта в контейнере соответствовала высоте слоя
в флюидизационной камере аппарата.
Имея в виду, что аэродинамическое
сопротивление сетки пренебрежимо мало по сравнению
с сопротивлением поддерживающей решетки флю
идизационной камеры, можно было считать,
что условия флюидизации слоя продукта в
контейнере и флюидизационной камере были
идентичны. Визуальные наблюдения вполне
подтверждали одинаковый характер флюидизации.
Контрольная проба в флюидизационной
камере выдерживалась в течение времени,
необходимого для получения соответствующей
средней конечной температуры продукта. При
промышленных опытах для измерения начальной
и конечной температуры продукта
использовали измерительный прибор типа ПИД-2 с тер-
>мер опыта
X
1*
2*
3*
4*
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23*
24*
Продукт
Горошек
Вишня
Клубника
Малина
Стручковая фасоль
(резаная)
Он
н
0>
СО «
Я й
ее -
го
S х
X >>
Ч ее
О) О
Cud,
7,50
7,50
9,50
9,50
8,94
8,94
8,94
18,75
18,75
21,20
21,20
21,20
19,70
19,70
21,20
22,15
22,15
25,85
25,85
25,85
27,15
19,5
—
к
го я
я н
я *
ч >>
го =е
ST О
го о,
я я
21,0
21,0
20,5
23,0
20,0
18,0
21,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
24
28
Температур
к
к го я
ее X Н
CD ЕГ X
1 %%$
— 15,0
— 15,0
— 15,0
—15,0
— 14,0
— 14,0
— 15,5
— 14,7
— 14,7
—29,5
— 17,0
— 19,0
— 17,3
— 13,0
—29,5
— 15,3
— 13,8
— 17,6
— 18,7
— 18,4
—28,7
— 17,0
— 14,0
— 14,0
a, °C
го
X
! >»
ее
со
и
—27,0
—24,0
—26,0
—23,0
— 14,0
— 14,0
— 15,5
— 14,7
— 14,7
—30,0
— 18,5
— 19,0
— 17,9
— 13,9
—29,6
— 15,6
—14,2
— 17,9
— 19,2
—19,2
—29,2
—17,5
—30,0
—24,0
,
го я
о. я
Is
со к
Я
X X
s 2
cu Я
1 «I
3,5
3,5
3,5
4,0
6,0
6,6
5,5
12,2
12,5
10,2
12,2
13,7
12,0
12,5
11,1
21,5
22,5
13,9
14,5
16,0
10,3
11,5
3,5
5,0 j
X
го
я
н
а
и
г: го
3 ч
С я
3,46
2,40
2,78
2,78
2,40
2,40
2,40
—
1,50
0,50
0,99
0,70
0,93
0,93
2,68
5,23
5,23
2,00
2,00
2,00
1,80
—
4,66
4,78
Таблица 2
О. '
«8- «
я^°-
ь я
22 й х
й « *
я се го
О о СХ
9, ч ее
% и я
2,20
2,66
2,65
3,00
4,18
4,48
3,90
0,66
1,48
0,34
0,79
0,30
1,06
0,73
2,15
4,40
5,80
5,30
4,80
3,98
2,95
3,18
1,66
2,64
го О
*§¦
О ^
Я н о^
си н
х и да*
си я 2
ёЗ&
+ 1,26
—0,26
+0,13
—0,22
— 1,78
—2,08
—1,50
—0,66
+0,02
+0,16
+0,20
+0,40
—0,13
+0,20
+0,53
+0,83
—0,53
—3,30
—2,80
— 1,98
— 1,15
—3,18
+3,0
+2,14
Измерения в промышленных условиях.
32

мисторным датчиком, а для измерения
температуры воздушного потока до и после слоя —
температурный датчик МКХ-3 [7].
Результаты измерений в лабораторных и промышленных
условиях приведены в табл. 2.
Из результатов, приведенных в табл. 2,
и наблюдений за работой флюидизационного
морозильного аппарата АЗФ-1 [1] можно
сделать следующие выводы.
1. При замораживании пищевых продуктов
методом флюидизации свободная влага на их
поверхности в виде водяной пленки замерзает
и таким образом предотвращает дальнейшую
дегидрацию клеточной влаги. Полученная
ледяная пленка придает продукту
глазированный вид, причем его естественный цвет четко
выражен. Весовые потери вследствие дегидра-
ции в данном случае происходят прежде всего за
счет испарения свободной поверхностной влаги.
В промышленных условиях при температуре
воздуха в флюидизационном аппарате АЗФ-1
от —25 до —30° С весовые потери колеблются
в пределах 0,3—3% сообразно виду продукта,
температурному и аэродинамическому режимам
в морозильном аппарате. Эти потери
происходят прежде всего за счет испарения
поверхностной влаги продуктов, а не внутренней. Если
поверхность продуктов сухая, то потери
составляют от 0,5 до 1,5% за счет внутренней
влаги продуктов. Это уменьшение является
следствием большего сопротивления диффузии
влаги в последнем случае.
Сравнивание результатов опытов № 8 и 9
в табл. 2 показывает, что при наличии
свободной поверхностной влаги в количестве 1,5%
потери достигают 1,48%, тогда как для сухого
продукта в этих же условиях они составляют
всего 0,66%, но происходят за счет клеточной
влаги продукта.
Влияние свободной поверхностной влаги на
весовые потери продукта — положительное, но
в то же время ее наличие увеличивает
осаждение инея на воздухоохладителе и этим в
известной степени ухудшает работу аппарата. В
таком случае необходима непрерывная дефростация
поверхности воздухоохладителя во время
работы аппарата. Конструкция
флюидизационного морозильного аппарата АЗФ-1 дает
возможность осуществлять непрерывную дефро-
стацию.
2. Существенное влияние на дегидрацию
оказывает температурный режим замораживания,
который определяет продолжительность
процесса замораживания при определенных
размерах продуктов. Для ряда продуктов с
увеличением продолжительности замораживания
весовые потери возрастают.
Влияние температурного режима, т. е.
начальной и конечной температуры продукта и
температуры воздушного потока на величину
потерь вследствие дегидрации можно
анализировать при помощи следующей зависимости [2]:
где Ag — удельные потери массы вследствие
дегидрации;
С — константа;
Д'? — разность энтальпий (начальной и
конечной) продукта;
Aps — разность парциальных давлений
водяного пара на поверхности
продукта и влажного воздуха,
обтекающего его;
Д^ — разность температур поверхности
продукта и воздушного потока.
Как видно из указанной зависимости, чем
ниже начальная температура продукта, тем
соответственно меньше величины Ai и Aps,
а отсюда следует, что и весовые потери вследствие
дегидрации меньше.
Понижение температуры воздушного потока
оказывает противоречивое влияние, так как
посредством фактора Ара оно увеличивает
потери, а посредством At — снижает. Но фактор
At влияет сильнее фактора Д/?5, поэтому в
конечном счете предпочтительна более низкая
температура воздуха. Она должна быть в
пределах — 25 -. 30° С.
Следствия, вытекающие из приведенной выше
зависимости, подтверждаются опытными
данными (см. опыт № 5, 6, 7, 15, 16 и 17). При
одинаковых начальных условиях, при более низкой
температуре воздушного потока время
замораживания и потери из-за дегидрации меньше.
Кроме того, время для превращения водяной
пленки на поверхности продукта в ледяную
глазурь уменьшается пропорционально
снижению температуры воздуха и по сравнению
с общим временем замораживания невелико.
Образовавшаяся ледяная пленка оказывает
защитное влияние на потерю влаги от продукта
к воздушному потоку.
ЛИТЕРАТУРА
1. ФикиинА., ДичевСт., КарагеровД.
Научни трудове на НИИКП. Т. V. Пловдив, 1967.
2. A s t г 6 m S. Freezing Equipment Influence on Weight
Losses. Frigoscandia Contracting AB, Helsingborg,
Sweden.
3. С о r t e 1 1 i n i V. Report on Peas Freezing with Free-
zer-Pak System. — International Meeting on Freezing,
June 6, 7 and 8, 1966.
4. Meadows V. Fluidized Bed Techniques in
Refrigeration. The Institute of Refrigeration, London
(Session 1963—1964).
5. ФикиинА., ДичевСт., КарагеровД.
Научни трудове на НИИКП. Т. IV. Пловдив, 1966.
6. Ф и к и и н А., ДичевСт., КарагеровД.
Флюидизационный морозильный аппарат АЗФ-1.
«Холодильная техника», 1970, № 3.
33

В ПОМОЩЬ ЭКОНОМИЧЕСКОМУ ОБРАЗОВАНИЮ
Основные фонды холодильных предприятий
Канд. экон. наук М. М. ПОЗИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Основные фонды составляют
материально-техническую основу развития народного
хозяйства и повышения благосостояния народа.
Улучшение использования основных фондов,
подчеркивал на XXIV съезде партии
Л. И. Брежнев, — все в большей мере
определяет темпы нашего экономического роста.
Применяемые на социалистических
предприятиях средства производства (орудия труда
и предметы труда) составляют их
производственные фонды.
Производственные фонды делятся на основные
и оборотные.
Основные фонды — это часть
производственных фондов, которая участвует во многих
производственных циклах, переносит свою
стоимость на готовый продукт по частям и сохраняет
в процессе производства свою натуральную
форму.
Основные фонды делятся на производственные
и непроизводственные.
К основным производственным фондам
относятся средства труда (оборудование,
инструмент), транспортные средства, здания,
сооружения, к непроизводственным — объекты
непроизводственного назначения — жилые дома,
детские сады, ясли, административные здания,
амбулатории, клубы и т. п.
Основные фонды, функционирующие в сфере
производства, делятся на три группы. Одни
участвуют в производственном процессе
непосредственно, обеспечивая создание продукции
(оборудование), другие — косвенно, обеспечивая
бесперебойность производства (транспорт), третьи
— создают условия для осуществления
производственного процесса (здания).
Различие функций отдельных видов средств
труда вызывает необходимость их
классификации по назначению и срокам службы, что
имеет большое значение для планирования и
учета основных фондов.
Основные производственные фонды делят на
семь групп: здания и сооружения, силовые
машины и оборудование, рабочие машины и
оборудование, передаточные устройства,
транспортные средства, инструмент, производственный
и хозяйственный инвентарь.
Стоимость основных фондов слагается из
затрат на их приобретение или сооружение,
расходов по их транспортировке от поставщика
к потребителю и стоимости
строительно-монтажных работ.
Соотношение между отдельными видами
основных фондов представляет их структуру.
В зависимости от производственных
особенностей отрасли удельный вес отдельных видов
основных фондов в их общей сумме существенно
различается. Однако во всех отраслях промъпп
ленности активной частью их являются произ
водственное оборудование, рабочие машины и
аппараты, а в некоторых случаях и сооружения
(добывающая промышленность).
Структура основных фондов на отдельных
предприятиях отличается от среднеотраслевой.
Она отражает различия в технической
вооруженности предприятий, характер и уровень
комбинирования и другие факторы.
На структуру основных фондов большое
влияние оказывает технический прогресс, формы
и методы организации производства, уровень
концентрации и специализации, темпы
капитальных вложений в основные фонды, изменение
стоимости последних, географическое размещение
и т. д. Например, внедрение поточных методов
производства сокращает удельный вес зданий
и увеличивает удельный вес оборудования.
Наиболее эффективна структура основных
фондов, при которой удельный вес активной части
оборудования наиболее высок. От состава
мощности и степени использования оборудования
зависит уровень производительности труда,
темпы роста производства.
Социалистическое общество заинтересовано
больше вкладывать средств в производственное
оборудование, определяющее мощность
предприятий и объем выпуска продукции.
Динамика структуры основных фондов
показывает, что в составе основных фондов вследствие
повышения технического уровня
промышленности удельный вес зданий уменьшается, а
оборудования — непрерывно увеличивается.
34

Расширенное воспроизводство основных
фондов социалистического народного хозяйства
осуществляется планомерно, непрерывно и
высокими темпами. За последние 20 лет основные
фонды СССР увеличились более чем в 5,3 раза,
производственные — в 6 раз. К концу восьмой
пятилетки основные производственные фонды
составляли 461 млрд. руб., или около 63% всех
основных фондов.
Рост основных фондов сопровождается их
качественным совершенствованием в
результате неуклонного технического прогресса,
внедрения более производительных орудий труда,
расширения масштабов капитального
строительства, реконструкции производства и
модернизации оборудования.
Ежегодно основные фонды пополняются
более совершенными механизмами и
оборудованием — автоматическими линиями,
программными станками, электронной техникой и т. п.
Структура основных фондов холодильных
предприятий по принятой в холодильной
промышленности классификации характеризуется
следующими данными:
Структура
Группы основных фондов основных
фондов, %
Здания и сооружения 84,5
Машины, оборудование и инвентарь 11,4
Транспортные средства . . 3,5
Прочие основные фонды 0,6
В холодильной промышленности большую роль
в технологических процессах играют
производственные здания. Отсутствие процессов,
связанных с превращением исходного сырья в
готовый продукт, обусловливает иной удельный
вес оборудования в производственных фондах
холодильных предприятий.
Необходимость хранения и термической
обработки скоропортящихся продуктов требует
применения дорогостоящей изоляции для всех
элементов зданий. При этом специфическую роль
играет и конструкция самих зданий.
В связи с этим стоимость зданий является
преобладающей величиной в основных
производственных фондах холодильников.
Если в других отраслях промышленности
мощность предприятий зависит от мощности
установленного оборудования, то мощность
(емкость) холодильников связана с их размерами,
что определяет иную структуру
производственных фондов холодильников.
Стоимость основных фондов холодильных
предприятий зависит также от их производственной
структуры и уровня комбинирования. Так, на
Московском хладокомбинате № 8, где уровень
комбинирования по сравнению с другими
предприятиями наиболее высокий, удельный вес
стоимости зданий и сооружений в стоимости
основных фондов составляет 50,1%, стоимость
рабочих машин и оборудования — 35,5%.
На Московском хладокомбинате № 8 при
наличии холодильника средней емкости (8000 т)
имеются самые мощные в стране фабрика
мороженого D6,2 т/смену) и компрессорный цех,
большой завод сухого льда D2,2 т/сутки),
вспомогательные и обслуживающие цехи.
Удельный вес стоимости зданий в стоимости
основных фондов технологического цеха
хладокомбината составляет 85,4%, а машин и
оборудования— 6,7%. Удельный вес этих групп
в стоимости основных фондов фабрики
мороженого составляет 26,7 и 69,4%, завода
сухого льда — 35,8 и 56,8%. Такая же структура
основных фондов и на другом комбинированном
предприятии — Московском холодильнике № 7,
где удельный вес стоимости зданий в стоимости
основных фондов технологического цеха равен
80, а машин и оборудования — 6,4%. Удельный
вес этих групп в стоимости основных фондов
фабрики мороженого — 35,9 и 50,7%.
Иная структура основных фондов на
некомбинированных предприятиях с менее сложной
производственной структурой. Так, на
Московском холодильнике № 12 удельный вес
стоимости зданий в стоимости основных фондов
составляет 82,7%, а машин и оборудования — 7%;
на Московском холодильнике № 9 —
соответственно 83,7 и 13,1%. Примерно такое же
соотношение групп основных фондов и на других
предприятиях с менее сложной производственной
структурой и более низким уровнем
комбинирования.
За последние годы улучшилась техническая
оснащенность производственных и
распределительных холодильников. Появилось новое
высокопроизводительное и автоматизированное
холодильное оборудование и аппараты, приборы
автоматики, средства механизации погрузочно-
разгрузочных работ и др. На многих
холодильниках осуществлена комплексная автоматизация
холодильных установок.Усовершенствованы
также конструкции зданий и сооружений,
применяются новые виды изоляции, сокращены сроки
и снижена стоимость строительства
холодильных предприятий.
Вследствие технического прогресса в
холодильной промышленности доля
производственного оборудования в стоимости основных
фондов будет повышаться.
Однако из-за специфических особенностей
производственного процесса холодильных
предприятий и в дальнейшем в стоимости основных
фондов будет преобладать стоимость здания.
Большое значение приобретает правильная
организация планирования и учета основных
35

фондов в натуральном и денежном выражении.
Планирование и учет основных фондов по
натуральным показателям имеет большое значение
для работы предприятий, так как позволяет
определить технический состав основных
фондов, производственную мощность отдельных
цехов и предприятия в целом, что важно для
планирования, рационального использования
холодильных емкостей, составления баланса
оборудования, использования внутренних
резервов и увеличения объема выпускаемой продукции.
Исходными данными для планирования
основных фондов в натуральном выражении
являются материалы инвентаризации основных фондов
и периодически проводимой паспортизации
оборудования. В паспортах предприятий дается
подробная количественная и качественная
техническая характеристика элементов основных
фондов.
Технический паспорт холодильного
предприятия включает в себя, например, показатели,
охватывающие все виды зданий, сооружений,
а также основного и вспомогательного
оборудования. В нем фиксируют единовременную
емкость камер хранения, суточную мощность
морозилок, количество, типы и марки
холодильного оборудования (компрессоров), оборудование
фабрик и цехов мороженого (пастеризаторы,
фризеры, автоматы для дозировки и закалки
мороженого и др.), льдозаводов и заводов
сухого льда, производительность различных видов
оборудования, производственные мощности
цехов и предприятия в целом, время ввода в
действие, степень износа зданий и оборудования
(в %), показатели использования и др. Таким
образом, все изменения, происходящие в
составе и состоянии основных фондов, получают
в паспортах всестороннюю оценку.
От качества проведения паспортизации
оборудования в значительной мере зависит
правильное планирование и учет основных фондов
предприятия. Для определения динамики и
расчета стоимости основных фондов их учитывают
и планируют в денежном выражении, что
имеет большое значение для определения
себестоимости продукции, рентабельности
предприятий, а также развития и укрепления
хозяйственного расчета.
В настоящее время применяют денежную
оценку основных фондов по первоначальной стоимости
по восстановительной стоимости; по
первоначальной или восстановительной стоимости с учетом
износа.
Первоначальная стоимость основных фондов
показывает, во что обошлись в свое время
постройки, приобретение, доставка и установка
основных фондов, т. е. какими были
фактические затраты на их создание. Например, если
стоимость строительства холодильника 2 млн.
руб., стоимость оборудования, транспортных
средств и инвентаря (включая доставку на
предприятие) 500 тыс. руб., а монтаж оборудования
200 тыс. руб., то полная первоначальная
стоимость основных фондов холодильного
предприятия будет равна 2700 тыс. руб. Первоначальная
стоимость — исходная величина, по которой
определяют размер амортизационных отчислений.
Недостаток этого метода денежной оценки
заключается в том, что при изменении цен на
оборудование и стоимости строительства он не
обеспечивает сопоставимости данных,
характеризующих динамику и структуру основных фондов,
и не отражает их износа.
Оценка основных фондов по
восстановительной стоимости позволяет определить стоимость
их воспроизводства в современных условиях
и ценах данного года. В результате технического
прогресса и снижения цен восстановительная
стоимость меньше первоначальной. Однако
оценка основных фондов по восстановительной
стоимости обеспечивает сопоставимость данных,
характеризующих их динамику и структуру,
но не дает возможности установить степень
износа и требует переоценки всех элементов
основных фондов. Поэтому в практике
планирования и учета основных фондов их
переоценку производят периодически.
Со временем основные фонды вследствие
снашивания теряют часть своей стоимости.
Поэтому возникает необходимость в их денежной
оценке по первоначальной стоимости с учетом
износа.
Такая оценка показывает, какой частью
первоначальных затрат еще обладают основные
фонды в данный момент, т. е. какую стоимость
они должны еще перенести на готовую
продукцию. Стоимость основных фондов, за вычетом
износа, называют также остаточной стоимостью.
Основные фонды подвергаются физическому
и моральному износу. Физический износ
означает постепенную утрату основными фондами
первоначальных свойств как в процессе их
использования, так и при бездействии.
На размеры физического износа влияют
многие факторы. Основной из них — степень
загрузки основных фондов в производственном
процессе, зависящая от режима работы
предприятий, т. е. числа смен и часов работы в сутки,
продолжительности работы в году,
интенсивности изнашивания оборудования и т. д.
Снашиваемость основных фондов
увеличивается непропорционально их нагрузке. При
переходе с односменной работы на двухсменную
выпуск продукции может удвоиться, а износ
36

основных фондов увеличится незначительно.
Следовательно, экономически целесообразно
повышать нагрузку основных фондов, увеличивая
сменность работы предприятий. Повышение
степени нагрузки основных фондов способствует
лучшему их использованию, увеличению объема
производства и снижению себестоимости
выпускаемой продукции.
В Отчетном докладе ЦК КПСС XXIV съезду
партии тов. Л. И. Брежнев указал на
необходимость повышения коэффициента сменности
на предприятиях и разработки и осуществления
комплекса мер, обеспечивающих более полное
использование оборудования, что поможет
решению одной из самых острых проблем нашего
народного хозяйства — проблемы капитального
строительства.
Большое влияние на физический износ
основных фондов оказывает их качество,
зависящее от материала, из которого они сделаны,
технического совершенства конструкции,
качества постройки зданий, монтажа и т. д.
Например, в холодильной промышленности
большое значение имеет качество изоляционных
материалов.
В процессе эксплуатации холодильного
оборудования происходит коррозия его
металлических частей и увеличение износа вследствие
неблагоприятного температурно-влажностного
режима и колебаний температуры в камерах
хранения продуктов.
Износ основных фондов зависит также от
ухода за ними. В связи с этим большое значение
имеет своевременность, высокое качество
проведения ремонтов, тщательность чистки,
смазки и покраски.
Существенно влияет на снашиваемость
основных фондов квалификация рабочих, строгое
соблюдение ими технологических режимов и
правил технической эксплуатации оборудования.
Моральный износ основных фондов
заключается в том, что тот или иной вид оборудования
еще до своего полного физического износа
оказывается обесцененным.
Первая причина морального износа состоит в
росте производительности труда в отраслях,
производящих машины, строительные материалы,
и в строительстве. В результате сокращаются
общественно необходимые затраты труда,
требующиеся для создания новых основных фондов.
Поэтому появление новых основных фондов,
имеющих меньшую стоимость, ведет к утрате
старыми основными фондами части
первоначальной стоимости. Эта потеря стоимости
называется первой формой морального износа.
Вторая причина морального износа —
появление более совершенных основных фондов.
Их преимущество перед прежними основными
фондами заключается в возросшей
производительности, экономном расходовании сырья,
повышении качества продукции, уменьшении
брака, улучшении условий эксплуатации и
ремонта, облегчении условий труда,
автоматизации управления и т. п.
Поэтому при внедрении более совершенных
машин обесцениваются менее совершенные
машины в соответствии с разницей в их
производительности. Эта потеря стоимости называется
моральным износом второй формы.
Моральный износ машин, оборудования и
других видов основных фондов в условиях
социалистического планового хозяйства имеет иную
социально-экономическую основу, чем при
капитализме. Создание материально-технической
базы коммунизма и развитие технического
прогресса в нашей стране означают постоянное и
непрерывное увеличение технически
совершенных средств труда и улучшение их
использования.
На новых предприятиях устанавливают
современное оборудование. На действующих
предприятиях существующее оборудование
модернизируют или заменяют новым. Процесс
морального износа основных фондов в условиях
социализма при отсутствии противоречия между
производством и потреблением отражает высокие
темпы технического прогресса, постоянное
внедрение в промышленность новых, более
совершенных средств труда, рост производительности
общественного труда.
Для нормальной эксплуатации основных
фондов большое значение имеет качественный
ремонт. Ремонт предохраняет машины и
оборудование от преждевременного износа, аварий,
простоев, обеспечивает точность и надежность их
работы и в конечном счете способствует
увеличению выпуска и повышению качества продукции.
Исходя из различной роли ремонтных работ
в воспроизводстве основных фондов, различают
два вида ремонта — текущий и капитальный.
На предприятиях холодильной
промышленности в связи с непрерывностью
производственных процессов капитальный ремонт камер
холодильников и оборудования осуществляется в
определенной последовательности и в отличие
от других отраслей не связан с полной
остановкой производства.
В цехах и фабриках мороженого, заводах
искусственного и сухого льда капитальный
ремонт производится раз в год и, как правило,
связан с полной остановкой оборудования.
Важнейшее средство повышения
эффективности ремонтов — осуществление в процессе его
проведения модернизации оборудования.
Модернизация — это средство повышения
технической вооруженности труда и резерв расши-
37

рения производства при наименьших затратах.
Ее проводят для устранения морального
снашивания и повышения технико-экономических
показателей оборудования.
В холодильной промышленности важными
направлениями модернизации являются
следующие.
— Увеличение холодопроизводительности
компрессоров вследствие повышения частоты их
вращения и мощности электродвигателей.
— Оребрение батарей, сокращающее расход
металла в 2 раза.
— Усовершенствование конструкции
клапанов, обеспечивающее повышение
холодопроизводительности компрессора на 15—20%,
улучшение охлаждения цилиндров.
— Интенсификация процессов замораживания
и хранения путем применения низких
температур, в результате чего сокращается
производственный цикл замораживания продуктов в 3—
4 раза, уменьшается размер потерь и
улучшается качество холодильной обработки
продуктов.
— Замена рассольной системы охлаждения
системой непосредственного охлаждения.
— Применение системы воздушного
охлаждения, сокращающее расход электроэнергии
на 25%.
— Приспособление подъемно-транспортного
оборудования, применяемого в технологических
цехах холодильников, к условиям работы с
различными видами грузов, например применение
механической сцепки, удлинителей вилок,
внедрение устройства для их поперечного движения.
Это повышает коэффициент использования
оборудования и увеличивает производительность
труда рабочих на 20%.
— Усовершенствование аппаратов по фасовке
и завертке мороженого путем механизации и
автоматизации вспомогательных ручных работ и
интенсификации производственных процессов
закалки мороженого, что увеличивает
производительность труда на 20—30%. Как правило,
вследствие модернизации оборудования
производство становится более экономичным, а
затраты на модернизацию возмещаются примерно
за два года.
XXIV съезд КПСС отметил, что необходимо
провести большую работу по улучшению
использования производственных мощностей и
основных фондов, имея в виду, что в ряде отраслей
на многих предприятиях наблюдается снижение
фондоотдачи.
Улучшение использования основных фондов —
важное условие роста производительности
труда, увеличения выпуска продукции, снижения
ее себестоимости и сокращения размера
капитальных затрат.
Сентябрьский A965 г.) Пленум ЦК КПСС
разработал мероприятия по повышению
материальной заинтересованности предприятий и их
ответственности за лучшее использование
производственных фондов. С этой целью введена
плата за фонды. Предприятия вносят отчисления
в бюджет от своей прибыли в виде платы за
производственные фонды, причем размеры
отчислений зависят от стоимости закрепленных
за ними основных фондов и оборотных средств.
Нормативы платы за основные фонды и
оборотные средства устанавливают на несколько
лет, чтобы у нормально работающего
предприятия оставалась прибыль для образования
поощрительных фондов предприятия и покрытия
плановых затрат.
У предприятия, которое лучше использует
свои основные фонды и оборотные средства,
останется больше прибыли для образования
поощрительных фондов.
Степень эффективности основных
производственных фондов характеризуется выпуском
продукции в денежном выражении на рубль
основных производственных фондов.
Наиболее обобщающим показателем
эффективности использования производственных фондов
является уровень рентабельности производства,
исчисляемый как отношение суммы прибыли,
полученной от реализации продукции, к
стоимости основных производственных фондов и
нормируемых оборотных средств, выделенных в
распоряжение предприятия.
Для каждой отрасли соответственно
ее производственно-техническим особенностям
устанавливают свои показатели использования
основного оборудования.
Основные производственные фонды
обусловливают производственную мощность завода, цеха,
участка.
Под мощностью (емкостью) холодильника
(производственного, распределительного) понимается
максимальное количество мороженых и
охлажденных продуктов в тоннах, которое может
находиться на единовременном хранении.
Для характеристики степени использования
емкости холодильников применяют показатели:
средний процент загрузки и оборот емкости.
Средний процент загрузки холодильника
(годовой, квартальный, месячный) определяют на
основе соотношения приведенных тонно-дней
хранения на планируемый период или за
отчетный период и количества тонно-дней хранения
при стопроцентной загрузке холодильника за
этот же период, т. е. пропускной способности
в тонно-днях.
Полная пропускная способность холодильника
при 100%-ной его загрузке равна емкости, умно-
38

женной (при годовом периоде) на число дней в
году.
Оборот емкости холодильника определяют
делением количества груза в тоннах брутто,
принятых холодильником за определенный период,
на его емкость. Коэффициент оборачиваемости
(оборот емкости) характеризует степень
интенсивности грузооборота и тесно связан с загрузкой
холодильников, неравномерной в течение года.
В связи с непрерывным ростом мощности
холодильных предприятий большое значение
приобретает рациональное использование холодильных
емкостей.
В нашей стране функционирует несколько
тысяч холодильников различной емкости и
назначения.
В 1971—1975 гг. будут введены в строй
тысячи новых предприятий. Широкая программа
строительства холодильников будет
осуществляться в новом пятилетии во всех отраслях пищевой
промышленности, в торговле и сельском
хозяйстве.
При современных масштабах холодильного
строительства каждый процент экономии
капитальных затрат составляет 35 млн. руб. в год.
Это означает, что рациональное использование
основных фондов холодильных предприятий
приобретает большое государственное и
экономическое значение.
Расчеты показывают, что увеличение
загрузки основных фондов холодильников во всех
отраслях пищевой промышленности и торговли на
50% равнозначно строительству новых
холодильников общей емкостью 125 тыс. т на сумму
110 млн. руб.
Объективными предпосылками повышения
загрузки производственных и распределительных
холодильников являются непрерывно
увеличивающийся объем производства и реализации
пищевых продуктов, расширение ассортимента
продуктов, хранящихся на холодильниках, и
планомерное размещение грузов по
холодильникам.
Рациональное использование основных фондов
холодильников требует также повышения
коэффициента использования средств механизации
погрузочно-разгрузочных работ, который в
настоящее время ввиду резко выраженной
неравномерности поступления грузов составляет
0,3—0,4.
Организация равномерного поступления и
выдачи грузов является важным условием
повышения эффективности применяемых средств меха-
низациии.
Основные пути повышения степени
использования холодильной емкости следующие:
— Организация планомерного поступления и
выдачи продуктов, в результате чего улучшится
загрузка холодильных емкостей и
возрастет коэффициент использования средств
механизации погрузочно-разгрузочных работ.
— Расширение номенклатуры грузов,
хранимых на холодильниках.
— Улучшение планирования размещения
грузов по холодильникам, а также внутри
холодильников по камерам и этажам.
— Интенсификация производственных
процессов в камерах замораживания и хранения,
что позволит сократить производственный цикл
холодильной обработки продуктов и увеличить
оборот емкости холодильников.
— Автоматизация работы холодильного
оборудования и температурного режима, что
повысит коэффициент использования компрессоров
и обеспечит стабильный температурный режим
в|камерах хранения продуктов. %^-^%* *
ь —Модернизация холодильных машин,
аппаратов и внутрикамерного оборудования.
— Оснащение холодильников
высокопроизводительными видами оборудования.
— Внедрение передовой холодильной
технологии и комплексной механизации погрузочно-
разгрузочных работ.
— Повышение качества
планово-предупредительного ремонта.
Главные пути улучшения использования
основных фондов в производстве мороженого
следующие:
— Сглаживание сезонности производства
мороженого на основе расширения торговой сети
и увеличения продажи мороженого в осенне-
зимний период.
— Интенсификация процесса пастеризации и
фризерования смеси и производства
фасованного мороженого.
— Модернизация действующего оборудования.
— Рациональный подбор технологического
оборудования и ликвидация узких мест.
— Механизация и автоматизация
производственных процессов, в том числе подсобных
и вспомогательных работ, правильная
организация производства и труда.
В производстве сухого и искусственного
водного льда пути улучшения использования
основных фондов, интенсификация
производственных процессов, автоматизация
оборудования и повышение качества ремонтных работ.
Улучшение использования основных фондов —
важное условие повышения эффективности
общественного производства и успешного
выполнения больших задач, поставленных XXIV съездом
КПСС в области роста материального
благосостояния советского народа.
39

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ |
Гистологическая структура фарша
пельменей при различных температурах
замораживания
Н. Д. АБРАМОВ
Министерство мясной и молочной
промышленности РСФСР
В. Н. ПИСМЕНСКАЯ, Г. Г. ТИНЯКОВ
Московский технологический институт мясной
и молочной промышленности
(Из диссертационной работы Н. Д. Абрамова)
Цель настоящей работы — исследование воздействия
различных температур замораживания на
гистологическую структуру фарша пельменей.
Пельмени были изготовлены из охлажденного сырья
и разделены на две партии. Одну партию замораживали
в производственных условиях в стационарных
морозильных камерах путем обдува холодным воздухом с
температурой ~-20°С в течение 4—5 ч. Вторую партию — на
опытной установке путем орошения жидким азотом при
Рис. 1. Поперечно-полосатая исчерченность мышечных
волокон при замораживании пельменей:
а — при —20° С, б — при —196° С (увеличение в 200 раз).
664.8.037.5:546.17
—196° С в течение 1,5 мин. После замораживания обе
партии пельменей хранили при —20° С.
Для гистологического анализа небольшие кусочки
A—2 см3) фарша пельменей, замороженных при —20
и ^—196° С, предварительно фиксировали в 10%-ном
нейтральном формалине, затем промывали в проточной
воде в течение 3—4 ч, после чего из мокрых кусочков на
замораживающем микротоме делали срезы толщиной20мкм,
которые помещали в чашки Петри с водой, где они
расправлялись, а затем, перед окраской, переносили в 50°-
ный спирт на 1—2 мин.
В качестве красителей использовали судан III и
гематоксилин Караци, которые четко выявляют
соответственно жировые и белковые элементы мяса. Вначале срезы
выдерживали в течение 15 мин в Судане III,
окрашивающем только жир и липоидные вещества в ярко-желтый или
оранжевый цвет. Из судана срезы на 1—2 мин переносили
в дистиллированную воду, после чего — на 15—20 мин
в раствор гематоксилина Караци, где
поперечно-полосатые мышечные волокна мяса окрашивались в синеватый
или сиреневый цвет, а прослойки соединительной ткани —
в голубой или синеватый.
После^ окраски срезы сначала ополаскивали в
водопроводной воде, усиливающей интенсивность окраски
Рис. 2. Характер поперечных разрывов в мышечных
волокнах:
а — при —20° С, б — при —196° С (увеличение в 200 раз).
40

Рис. 3. Образование кристаллов меж
ду волокнами: внутри мышечных волокон при—196° С
а — при —20° С, б— при —196° С (увеличение в 200 раз),
(увеличение в 200 раз)
Рис. 4. Мелкие угловатые кристаллы Рис. 5. Поперечные срезы мышечных
волокон:
а — при —20° С; б — при —196° С-
Здесь видны мелкие кристаллы
внутри волокна (увеличение в 200 раз)'
гематоксилином, а затем в дистиллированной воде и
помещали на предметное стекло в каплю расплавленного
глицерин-желатина. Срезы закрывали покровным
стеклом, под которым они расправлялись. Через несколько
минут глицерин-желатин застывает и препарат готов
для исследования под микроскопом. В полученных
таким образом гистологических препаратах, которые хорошо
сохраняются в течение полугода и больше, четко
выявляются не только разные элементы мяса, но и специи—
лук, перец и др.
Гистологические исследования препаратов показали,
что поперечная исчерченность мышечных волокон как
одна из главнейших структурных особенностей
поперечнополосатой мышечной ткани в обеих партиях сохраняется
хорошо. При этом наблюдаются как распущенные
волокна, так и в разной степени сокращенные (рис. 1). В то же
время на некоторых срезах рисунок поперечной исчер-
ченности нечеткий или отсутствовал. Ядра в волокнах
выявлялись также сравнительно хорошо.
Явное воздействие низких температур на мышечные
волокна проявилось в их поперечных разрывах (рис. 2).
Наблюдалось и различие в конфигурации разрывов.
В процессе замораживания при —20° С разрывы чаще
косые и в месте разрыва обычно оставалась саркоплазма
волокна (см. рис. 2, а). При —196° С поперечных
разрывов несколько больше, причем они более сквозные, в
местах их расположения часто обнаруживались мелкие
кристаллы (см. рис. 2, б). Не исключена возможность, что
частота и характер разрывов зависят также и от способов
измельчения мяса.
Характерной особенностью всякого замороженного
мяса является наличие в нем кристаллов льда, различных
величине и форме.
В процессе замораживания пельменей при —20э С
кристаллы в основном располагались между волокнами,
они более крупные и длинные (рис. 3, а).
При замораживании пельменей в жидком азоте,
наряду с крупными кристаллами, находящимися между
волокнами (рис. 3, б) обнаруживалось много мелких
кристаллов различной формы, расположенных внутри волокон
(рис. 4).
После замораживания пельменей при —20° С (рис. 5, а)
на поперечных срезах кристаллы встречались крайне
редко, а при —196° С они хорошо выявлялись на про-
41

Рис. 6. Крупные кристаллы внутри соединительной ткани:
дольных (см. рис. 4, 5) и поперечных срезах (см. рис. 5).
В прослойках соединительной и жировой ткани
обнаруживались крупные кристаллы различной формы (рис. 6).
В обеих партиях четко выявлялись прослойки
соединительной^ ткани, в ячеях и щелях которой обнаруживались
крупные кристаллы вытянутой, овальной и округлой
формы. В крупных очагах соединительной ткани видны
окрашенные в ярко-желтый цвет скопления жировых клеток.
В обеих сравниваемых группах жировые клетки чаще
округлой или овальной формы и всюду они хорошо
сохранялись.
Таким образом, исследование пельменей,
замороженных при различных температурах, показало как сходство
особенностей структуры мяса, так и различие.
Влияние температуры замораживания
на ультраструктурные изменения
мышечной ткани после размораживания
Канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ, М. А. ДИБИРАСУЛАЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
(Из диссертационной работы М. А. Дибирасулаева)
Посмертный автолиз (созревание) мышц животных
характеризуется не только определенными биохимическими
и физико-химическими процессами, но и сложными
структурными изменениями, развивающимися в определенной
последовательности [1—5].
Изучению ультраструктурных изменений мышечной
ткани млекопитающих в условиях автолиза при низких
плюсовых температурах посвящен ряд работ, обобщенных
в литературе [1 ].
Электронно-микроскопические исследования
мышечной ткани в связи с замораживанием проводились в целях
выяснения механизма «thaw rigor» (окоченения при
оттаивании) [6, 7, 8]. " i
Известно, что некоторые ферменты мышечной ткани
не растворены в саркоплазме, а связаны с мембранами
различных структурных элементов (органелл) мышечной
ткани, например, с лизосомами и митохондриями (сар-
косомами), и при замораживании и размораживании в
результате повреждений этих мембран могут освобождаться
[9—14]. Практически это представляет интерес, поскольку
а — при —20° С; б — при —196° С (увеличение в 200 раз).
Низкая температура замораживания в жидком азоте
в основном хорошо сохраняла характерные структурные
признаки мышечной ткани и других элементов мяса.
Различия заключались лишь в характере расположения,
в размерах и форме кристаллов льда.
После замораживания при —20° С кристаллы залегали
в основном между волокнами и внутри прослоек, а при
замораживании в жидком азоте — образовывались между
мышечными волокнами и внутри них. При этом кристаллы
внутри волокон в основном мелкие и даже
остроугловатой формы.
Микроскопические признаки, характеризующие
нормальную структуру мяса, при замораживании в жидком
азоте мало изменялись.
637.5.037.5
освобожденные при размораживании ферменты могут
повлиять на активность биохимических и
физико-химических процессов и связанные с этим качество и стойкость
мяса при хранении после размораживания.
Кроме того, установлено [15], что часть свободных
нуклеотидов локализована в митохондриях.
Ранее проведенными исследованиями установлено
[16—21], что гликолитические и протеолитические
процессы, а также распад свободных нуклеотидов, протекают
быстрее при хранении мяса в размороженном состоянии
по сравнению с немороженым мясом, хранившимся при
одинаковых условиях.
Исследованию влияния замораживания и
размораживания на ультраструктурные изменения мышечной ткани
объектов животного происхождения (рыбы, птицы,
телятины) посвящены работы [22, 23]. Авторы показали,
что замораживание и размораживание вызывает изменение
проницаемости мембран клеточных органелл.
В данной работе поставлена задача изучить влияние
температур замораживания на ультраструктурные
изменения мышечной ткани крупного рогатого скота после
размораживания, а также при хранении в замороженном
состоянии.
Объектом исследования служили длиннейшие мускулы
спины, вырезанные от полутуш непосредственно после
убоя животных (крупный рогатый скот) 3—4-летнего
возраста, первой категории упитанности.
Образцы замораживали через 2 ч после убоя.
Замораживание проводили до конечной температуры —18 и
—196° С соответственно в морозильном шкафу при
температуре воздуха —35° С и скорости движения 3 м/с
и в жидком азоте. Продолжительность замораживания до
—18° С составляла 50—60 мин, до —196° С — 5—7 мин.
Часть образцов мяса по достижении указанных
температур сразу переносили для размораживания и после-
42

дующего хранения в камеру с температурой 0° С, а
вторую — хранили в камере с температурой —18° С.
Температуру в камерах поддерживали автоматически
(колебания ±0,5° С). Продолжительность размораживания
16—20 ч.
Контролем служили образцы незамороженного мяса,
хранившиеся при тех же условиях. Анализы проводили
через 2 ч после убоя, сразу после замораживания, а также
через 2 и 7 суток хранения в размороженном виде. Для
мяса, хранившегося в замороженном состоянии, анализы
проводили через 2, 6 и 12 месяцев хранения.
Для получения срезов применяли методику,
приведенную в работе [24]. Полученные на ультрамикротоме ЛКБ
4801А срезы просматривали в электронном микроскопе
«Хитачи П-В» при инструментальном увеличении
10000—40000. Электронно-микроскопические исследования
поперечного среза мышечной ткани (рис. 1) показали, что
через 2 ч после убоя животного в митохондриях сохранена
внутренняя структура, образованная кристами.
Пространства, ограниченные кристами, заполнены митохондри-
альным соком.
На рис. 2, где дан поперечный срез мышечной ткани
сразу после замораживания видно, что замораживание
вызывает деструкцию кристов митохондрий и частичную
вакуолизацию их. В расположении протофибрилл
видимых изменений не наблюдается. Внешняя мембрана
митохондрий сохранена, видны обрывки кристов. В то же
время на продольном срезе незамороженной мышечной ткани
(рис. 3), хранившейся в течение семи суток при 0° С,
внутренняя структура сохранена значительно лучше.
Рис. 1. Поперечный срез мышечной ткани в парном
состоянии (через2 ч после убоя).
Рис. 2. Поперечный срез мышечной ткани после
замораживания.
В отдельных местах видны разрывы крист и их лизис.
Около митохондрий наблюдается скопление липидов в виде
капелек, что согласуется с данными работ [1, 22].
На рис. 4, 5 представлены срезы мышечной ткани,
замороженной до —18° С в воздушной морозилке и в
жидком азоте, хранившейся в размороженном состоянии в
течении семи суток.
Сравнение этих рисунков показывает, что в
митохондриях мышечной ткани, замороженной в жидком азоте,
происходят более существенные изменения. В некоторых
митохондриях (см. рис. 5) наблюдается сильная вакуо- '
лизация и почти полный лизис митохондриальных
кристов.
На рис. 6 представлен поперечный срез мышечной
ткани, хранившейся в замороженном состоянии 12 месяцев.
Из рисунка видно, что кристы митохондрий утратили свою
структуру и внутренняя полость митохондрий заполнена
гомогенной массой, значительной вакуолизации не
наблюдается. Внешняя мембрана хорошо сохранена так же, как
и структура протофибрилл, что указывает на
ограниченность протеолиза при хранении в замороженном
состоянии.
Эти данные согласуются с результатами, полученными
биохимическим методом исследования изменения
активности ферментов, локализованных в митохондриях [13, 14 ].
На рис. 7 показан продольный срез мышечной ткани
в парном состоянии (через 2 ч после убоя). Ядра мышечных
волокон размещены по периферии волокна непосредственно
под сарколеммой, нуклеоплазма представлена
нитевидными и глобулярными структурами. Непосредственно
Рис. 3. Продольный срез мышечной ткани после
семи суток хранения в охлажденном состоянии.
Рис. 4. Поперечный срез мышечной ткани, замороженной
до —18° С в воздушной морозилке и хранившейся в
размороженном состоянии в течение семи суток.
43

Рис. 5. Продольный срез мышечной ткани, замороженной
в жидком азоте и хранившейся в размороженном
состоянии в течение семи суток.
Рис. 6. Поперечный срез мышечной ткани, хранившейся
в замороженном состоянии 12 месяцев.
Рис. 7. Продольный срез мышечной ткани в парном
состоянии (через 2 ч после убоя).
под оболочкой виден слой со структурированным
хроматином. Замораживание не вызывает существенных
структурных изменений в ядре, а также видимых изменений
в сарколемме мышечного волокна.
При хранении мяса при 0° С в течение семи суток
наблюдается значительное структурирование хроматина
и накопление его непосредственно под оболочкой и в
центре ядра в виде глыбок большой плотности.
Структурирование хроматина нуклеоплазмы более
характерно при хранении мышечной ткани в размороженном
состоянии. Возможно это связано с интенсивностью про-
теолиза под действием тканевых катепсинов в случае
хранения мяса в размороженном состоянии [18, 19]. В
условиях искусственного протеолиза маргинацию
нуклеоплазмы связывают со степенью протеолиза [1].
Выводы
Хранение мяса в размороженном состоянии по
сравнению с хранением незамороженного мяса сопровождается
более интенсивной деструкцией кристов митохондрий
и структурированием хроматина нуклеоплазмы ядра. Эти
изменения зависят от температуры замораживания: чем
ниже конечная температура замораживания мяса, тем
существеннее структурные изменения при хранении мяса
в размороженном состоянии.
Хранение мяса в замороженном состоянии (при
температуре —18° С в течение 12 месяцев) вызывает
незначительные изменения в ультраструктуре мышечной ткани.
ЛИТЕРАТУРА
1. Белоусов А. А. Кандидатская диссертация. М..
1969.
2. Павловский П. Е., Пальмин В. В.
Биохимия мяса и мясопродуктов. «Пищевая
промышленность», 1963.
3. Соколов А. А. Физико-химические и
биохимические основы технологии мясопродуктов. «Пищевая
промышленность», 1965.
4. Соловьев В. И. Созревание мяса. «Пищевая
промышленность», 1966.
5. Т и н я к о в Г. Г. Гистология мясопромышленных
животных. «Пищевая промышленность», 1967.
6. Павловский П. Е. Автореферат докторской
диссертации. М., 1969.
7. Н е г г i п g Н. К., Cassens R. С, В г i s -
key E. J. «Biodynamica», 1964, Vol. 9, No. 190.
8. Menz L. J., Luyet B. J. «Biodynamica», 1965,
Vol. 10, No. 195.
9. 3 о т и к о в А. А., П и н ч у к В. Г. Некоторые
аспекты проблемы лизосом. «Цитология», 1969, т. XI,
№ 10.
10. С и с а к я н Н. М., П и н у с Е. А. О митохонд-
риальных факторах, влияющих на гликолиз.
ДАН СССР, 1959, т. 124, № 6.
11. В en d а 1 1 D. S., de D u v e С.
1960, 74, 444.
12. T a p p e 1 A. L. Cryobiology. Acad.
New York, 1966, 163.
13. H a m m R., Kormendy L. «J. Food
34, No. 5
14. H a m m R., E 1 - В a d a w i A. A.
«Fleischwirtschaft», 1970, Bd. 50, Nr. 9.
15. Пммельрейх Н. Г. Нуклеотиди та ix локалЬ-
защя в клшшних структурах скелетних м'яз1в крол1в.
«Украинский биохимический журнал», 1968, № 1.
16. Головкин Н. А., Ш а г а н О. С. Изменение ме-
хано-химических свойств мышечной ткани при
холодильной обработке мяса. «Холодильная техника»,
1958, № 6.
17. П а в л о в с к и й П. Е. Автолитические изменения
гликогена после оттаивания замороженной мышечной
ткани. «Биохимия», 1957, т. 22, № 3.
18. П а в л о в с к и й П. Е. Накопление свободных
аминокислот в автолизирующей мышечной ткани при
холодильной обработке говяжьего мяса. «Известия
ВУЗов. Пищевая технология», 1965, № 1.
19. П и с к а р е в А. И., Д и б и р а с у л а е в М. А.
Изменение свободных аминокислот и пептидов при
созревании размороженного мяса. «Холодильная
техника», 1971, № 4.
20. П и с к а р е в А. И., Д и б и р а с у л а е в М. А.
Изменение свободных нуклеотидов при созревании
размороженного мяса. «Холодильная техника», 1971,
№ 10.
21. Partmann W. «J. Food Sci.», 1963, Vol. 28, No. 15.
22. Part man n W. «Kaltetechnik», 1964, Nr. 11.
23. Partmann W. «Fleischwirtschaft», 1968, Bd. 48,
Nr. 10.
24. Скалинский Е., Белоусов А.
Ультраструктура поперечно-полосатых мышц при аутолизе.
«Мясная индустрия СССР», 1968, № 12.
«Biochem. J»,.
Press London,
Sci», 1969, Vol.
M a s i с D.

ОБМЕН ОПЫТОМ
629.1-444:621.57.041
Из опыта эксплуатации и ремонта компрессоров
рефрижераторных секций и поездов постройки ГДР
В двухступенчатых холодильных установках
12-вагонных секций и 21-вагоннных
рефрижераторных поездов постройки ГДР применены
однотипные прямоточные вертикальные
поршневые компрессоры с диаметром цилиндра 120 мм
и ходом поршня 85 мм. Компрессоры низкого
давления типа VN 85 четырехцилиндровые,
компрессоры высокого давления типа ZN 85
двухцилиндровые. Число однотипных вагонов,
охлаждаемых одной холодильной установкой,
у 12-вагонной секции равно 5, у 21-вагонного
поезда — 9. Повышение холодопроизводитель-
ности установки от 58 тыс. до 96 тыс. ст. ккал/ч
достигается увеличением частоты вращения
компрессора низкого давления с 610 до 1000, а
компрессора высокого давления — с 400 до
830 об/мин.
В 21-вагонных поездах установлены
компрессоры с сухим картером, у которых масло из
системы смазки стекает не в картер, как у
компрессоров 12-вагонной секции, а в выносной
масляный бачок.
Разность давлений масла в системе смазки
и в картере у компрессоров 12-вагонной
секции должна составлять 0,5—2, у компрессоров
21-вагонного поезда — 0,7—2 кгс/см2.
Время работы компрессоров 12-вагонной
секции до очередной смены масла 400 ч,
21-вагонного поезда 200 ч. Для смазки трущихся
деталей обычно применяют масло «Веретенное АУ»,
однако разрешается использовать масло марки
ХА и индустриальное-12 («Веретенное-2»).
Увеличение частоты вращения компрессоров
приводит к пропорциональному повышению
уноса масла из картера в систему. Например,
при 610 об/мин унос масла составляет ~ 50,
при 1000 об/мин — 90 г/ч.
Кроме того, на унос масла значительно
влияют разность давлений нагнетания пара и в
картере, состояние поршневых колец и
относительное расположение их замков на поршне,
состояние нагнетательного клапана, длина и
конфигурация нагнетательного трубопровода от
компрессора до маслоотделителя.
Важнейшей из указанных причин является
состояние поршневых колец. У некоторых
компрессоров перед плановым годовым ремонтом
из-за значительного износа поршневых колец
унос масла в аммиачную систему повышается
почти вдвое. При этом разность давления пара
в картере и давления всасывания
увеличивается от 0,1 до 0,2 кгс/см2.
Масло, уносимое из компрессоров
12-вагонной секции (длина нагнетательных
трубопроводов ~6—8 м), оседает преимущественно в
маслоотделителях. Масло, уносимое из
компрессоров 21-вагонного поезда (длина
нагнетательных трубопроводов ~ 1—1,5 м) попадает в
значительном количестве (около 40 г/ч) в
промежуточный сосуд, ресивер и испаритель.
Завод-изготовитель компрессоров допускает
возврат масла из маслоотделителей в
компрессоры. Однако часто отработавшее масло не
используют и добавляют свежее через люк при
остановках компрессора или через заправочную
трубку в картер во время работы. При работе
компрессора уровень масла должен быть в
пределах от 1/3 до 2/3 высоты смотрового стекла.
Герметичность компрессора обеспечивается
пружинным сальником с резиновыми кольцами
и притертыми поверхностями трения втулки
и баббитового пояска.
Иногда наблюдается повышенная утечка масла
и паров аммиака через сальник. Причиной
этого могут быть износ и остаточная
деформация резиновых колец, ослабление упругости
или поломка пружины, нарушение притирки
баббитового рабочего пояска к втулке из-за
попадания между ними твердых посторонних
частиц или из-за недостаточной смазки,
неправильная сборка сальника или перекос его
крышки.
Для замены резиновых колец требуется
примерно 1 ч.
Серьезной неисправностью, возникающей в
процессе эксплуатации компрессоров,
является увеличение люфта (продольного разбега)
коленчатого вала. В этом случае также происходит
повышенный унос паров аммиака и масла через
сальник.
Иногда после планового годового ремонта
рефрижераторных секций и поездов к дальней-
02-1
45

шей эксплуатации допускают компрессоры с
люфтом коленчатого вала 0,8 мм, хотя по
правилам ремонта рефрижераторных вагонов люфт
должен быть в пределах 0,1—0,2 мм.
За время работы компрессора увеличивается
износ баббитового рабочего пояска в крышке
сальника. При этом усиливается утечка масла
и паров аммиака из картера через сальник.
Повышение частоты вращения коленчатого вала
от 400 до 1000 об/мин не приводит к заметному
увеличению утечки через сальник при одном
и том же размере люфта коленчатого вала и
одной и той же вязкости масла.
Люфт коленчатого вала обычно уменьшают
в рефрижераторных депо путем замены уплотни-
тельных паронитовых прокладок на передней
и задней крышках картера, в которых
удерживается коленчатый вал. Однако эту
неисправность может устранить и поездная бригада.
Иногда в качестве временной меры
устанавливают в сальнике дополнительное резиновое
кольцо.
При повышении числа оборотов компрессоров
низкого давления следует уменьшить толщину
клапанных пластин (с 1 до 0,75 мм) и увеличить
высоту их подъема (с 1,4 до 1,45 мм во всасываю-
лем клапане и с 1,2 до 1,25 мм в нагнетательном);
в компрессорах высокого давления толщину
пластин A мм) не изменяют, а высоту подъема
пластин увеличивают (с 1,2 до 1,3 мм).
При плановом годовом ремонте
рефрижераторной секции (поезда) всасывающие и
нагнетательные клапаны компрессоров снимают и
отправляют в цех, где их разбирают и промывают. В
каждой секции при ревизиях обычно около
половины клапанов A2 шт.) признают пригодными
для дальнейшей работы; одна треть требует
притирки пластин и седел, остальные — замены
деталей.
В рефрижераторных депо вместо замены
дефектных деталей клапанов зачастую
устанавливают новые клапаны в сборе. В рейсовых
условиях в течение года эксплуатации заменяют
примерно два клапана. Следовательно,
ежегодно подлежит замене одна четверть F шт.)
клапанов. Продолжительность работы клапанов до
очередной притирки пластины и седел
составляет примерно 2000 ч (два года эксплуатации).
При увеличении частоты вращения
компрессоров повышается естественный износ пластин
и седел клапанов. Однако опыт эксплуатации
показывает, что увеличение числа деталей
клапанов, пришедших в негодность, не связано
с ростом частоты вращения. Трещины на
пластинах, выбоины на седлах появляются при
попадании между ними металлических частиц.
Трещины на пластинах всасывающих клапанов
иногда возникают при влажном ходе
компрессоров.
Пружины теряют упругость при работе
компрессора, если температура нагнетаемого пара
превышает 120° С.
Во всех случаях потеря герметичности
нагнетательного клапана приводит к повышению
температуры пара на 10—20° С по сравнению
с остальными цилиндрами. При наличии
неплотностей во всасывающем клапане температура
на нагнетательной стороне у соответствующего
цилиндра обычно ниже, чем в остальных
цилиндрах, на 10—15° С.
Завод-изготовитель компрессоров (ГДР)
рекомендует применять одноступенчатое сжатие
при температуре наружного воздуха не выше
15° С. При более высокой температуре и,
соответственно, повышенном давлении
конденсации предохранительный клапан, встроенный в
байпас, «срабатывает» (стучит), в результате
чего может разрушиться баббитовая заливка
в седле клапана. В рефрижераторных депо
производят перезаливку, а в рейсовых условиях
предохранительный клапан разбирают,
нагревают баббитовую заливку (паяльной лампой)
и добавляют в нее кусочки свинца.
Предохранительный клапан в компрессоре
низкого давления отрегулирован на разность
давлений 8 кгс/см2, в компрессоре высокого
давления — на 14 кгс/см2. Превышение этих
разностей давлений вызывает срабатывание
предохранительного клапана.
При плановом годовом ремонте заменяют
примерно одну четверть подшипников
(преимущественно шатунных) из-за их естественного
износа. Однако нередки случаи замены коренных
подшипников при наличии задиров от недостатка
или от загрязнения смазки, а также при
использовании масла, не отвечающего
предъявляемым требованиям.
П. Н. ИВАНЕЦ
¦

КОНСУЛЬТАЦИЯ
662.998:621.565
Применение типовых деталей изоляционных конструкций
ИЗОЛЯЦИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПОКРЫТИЙ И
ПЕРЕКРЫТИЙ МНОГОЭТАЖНЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Изоляция железобетонного покрытия
многоэтажных холодильников пенополистиролом
изображена на рис. 1.
Конструктивно она состоит из защитного слоя
окатанного гравия 7, пяти слоев гидроизола
или рубероида на горячей битумной мастике 2,
холодной битумной грунтовки 3, армобетонной
стяжки 4, армированной сеткой из проволоки
диаметром 4 мм с ячейкой 150x150 мм,
пенобетона или керамзитового гравия 5 с объемной
массой не более 400 кг/м3, плит 6 из пенополи-
стирола марки ПСБ-С с объемной массой 26—
35 кг/м3 и толщиной слоя от 100 до 200 мм или
жестких минераловатных плит марки «300»
толщиной 100—200 мм, пароизоляции 7 (по проекту),
железобетонного покрытия 8, кровельного ковра
из рулонных материалов 9, слоя пенополисти-
рола ПСБ-С толщиной 100 мм (подклейка
потолка) 10.
Изоляция железобетонного перекрытия
многоэтажных холодильников жесткими минерало-
ватными плитами или пенополистиролом
показана на рис. 2.
По железобетонному перекрытию 1 уложена
пароизоляция 2 (по проекту), затем четыре слоя
плит 3—6 толщиной 200 мм. Далее уложена
изоляция 7, колонн (по проекту), слой пергамина 8
с промазкой швов горячим нефтебитумом, ар-
мобетонная корка 9 марки М-200 толщиной 50 мм,
по которой уложен чистый пол 10. Жесткие мине-
раловатные плиты марки М-300 уложены в
четыре слоя 11, пенополистирол ПСБ-С — в три
слоя 12.
Пример изоляции железобетонного
перекрытия жесткими минераловатными плитами с
уширенными швами дан на рис. 3.
По железобетонному перекрытию / уложена
пароизоляция 2, затем наклеено шесть слоев
Рис. 1. Изоляция железобетонного покрытия многоэтажных холодильников пенополистиролом (в левом верхнем
углу показан схематический план кровли).
47

План
Рис. 2. Изоляция железобетонного перекрытия многоэтажных холодильников жесткими минераловатными жли-
тами или пенополистиролом.
/ 23Ч 5678 \т\
БООО J^-J
10 1112
Рис. 3. Изоляция железобетонного перекрытия жесткими минераловатными плитами с уширенными швами (внизу
справа — схема расположения швов):
минер аловатных плит 3—8. Промежутки между щиной 50 мм уложен чистый пол 12. Простран-
стыками плит засыпаны крошкой 9. Далее идет ство 13 заполнено мелочью от жестких минера-
слой 10 пергамина с промазкой швов горячим ловатных плит,
нефтебитумом. На армобетонной корке 11 тол- м. н. мертешов, а. и. баландин —Гипрохолод
48

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Холодильные установки
Е. С. Курылев, Н. А. Герасимов. Изд. второе, дополненное и переработан ное.
Л., «Машиностроение», 1970, 42 п. л. Цена 1 р. 76 к.
Рецензируемая книга «Холодильные установки»
написана как учебник для вузов по специальности
«Холодильные и компрессорные машины и установки». Однако
она представляет большой интерес и для широкого круга
специалистов, занимающихся исследованием,
проектированием, монтажом и эксплуатацией холодильных
установок.
По сравнению с первым изданием в книгу внесен ряд
изменений в соответствии с учебной программой по курсу
«Холодильные установки». Так, например, исключена
глава «Автоматизация холодильных установок»,
составляющая часть отдельного курса, добавлены главы X —
«Производство и применение водного льда и сухого льда»,
XI — «Малые холодильные установки» и
XII—«Холодильный транспорт». Общий объем книги увеличился
при этом с 38 до 42 печатных листов.
Основным достоинством книги является изложение
вопросов на основе глубокого теоретического анализа,
вскрывающего физическую сущность происходящих
процессов. Это особенно касается разделов, посвященных
тепловому и влажностному балансам холодильных камер,
тепло- и пароизоляционным ограждениям холодильников,
влиянию примесей (масло, воздух, вода) на работу
холодильных установок, а также оптимальному режиму их
эксплуатации.
Во втором издании устранен и главный недостаток
первого издания — преимущественное изложение
материалов по крупным аммиачным холодильным установкам.
В рассматриваемой книге вопросы аммиачных и фреоновых
холодильных установок освещены в более правильном
соотношении.
Разделы, вошедшие в книгу при первом ее издании,
дополнены и откорректированы с учетом развития
холодильной техники за истекшие годы.
В главах, посвященных проектированию
холодильников, правильно изложены современные тенденции их
развития: предпочтительное применение одноэтажных
холодильников, воздушного охлаждения с
непосредственным испарением, насосно-циркуляционных схем.
Указывается на необходимость повышения теплового
сопротивления изоляционных ограждений за счет применения
новых синтетических пенопластов, обладающих низкими
коэффициентами теплопроводности и паропроводности.
Отмечено возрастающее значение конденсаторов
воздушного охлаждения, децентрализованного размещения
холодильных машин и т. д.
В § 2 главы I приведена схема теплового и влажност-
ного балансов и методика определения равновесной
температуры и влажности воздуха в холодильной камере.
Этот раздел имеет большое педагогическое значение, так
как сразу вводит читателя в существо вопроса,
рассматривая последний не только в статике, но и в динамике с
анализом основных зависимостей. К сожалению теоретическая
схема, представленная в данном разделе, не подкреплена
конкретным инженерным материалом, на основании
которого можно было бы приведенные зависимости оценить
не только качественно, но и количественно.
В книге отсутствует материал по механизации
грузовых работ, хотя эти вопросы и приняты во внимание в
главе о планировке холодильников, где даже дан расчет
необходимых средств механизации. Отсутствие описания
схем механизации и соответствующего оборудования
возможно объясняется тем, что оно приводится в других
курсах. Однако механизация тесно связана с
технологическим процессом обработки грузов на холодильнике и
потому не может рассматриваться изолированно.
В главе VI подробно изложены различные схемы
холодильных установок, проведен их анализ и даны
рекомендации по применению. Хорошо написаны глава V —
о способах охлаждения помещений и VII — о примесях
к холодильному агенту.
В главе IX, посвященной подбору оборудования для
машинных отделений, не приведены рекомендуемые схемы
и планировки при поагрегатном расположении
оборудования. Между тем, очевидно, в ближайшем будущем
холодильное оборудование будет выпускаться
преимущественно в виде комплексных агрегатов.
Глава X «Производство и применение водного льда
и сухого льда» содержит в сжатом виде все основные
сведения по этому вопросу. Материал изложен хорошо, но
есть одно замечание в отношении ледников Крылова:
не отражен опыт строительства этих ледников в северных
районах страны. В частности, отсутствует упоминание
о зимней зарядке их холодом путем усиленного
вентилирования. При подсчете толщины промораживаемого и
оттаиваемого слоя изоляции ее коэффициент
теплопроводности принимается для лета равным коэффициенту
теплопроводности воды, а для зимы — льда. Нам это
представляется несколько произвольным. Фактически
коэффициенты теплопроводности различаются не так сильно. Вообще
методика расчета, данная на стр. 360, чрезмерно
схематична. Это небольшое замечание не снижает общей
высокой оценки всей главы.
Глава XI «Малые холодильные установки» написана
на современном материале. В ней помещены данные по
домашним холодильникам, торговым холодильным
установкам и небольшим термобарокамерам. Описываются
выпускаемые нашей промышленностью компрессорные
и абсорбционные холодильники.
Желательно было бы описать термоэлектрический шкаф
и сопоставить его с компрессорным по стоимости и
расходу электроэнергии.
Нельзя говорить, что абсорбционная холодильная
машина менее экономична, чем компрессорная, из-за того, что
она совмещает в себе тепловой двигатель и холодильную
машину (стр. 415). Так, например, компрессорная
холодильная машина с приводом компрессора от газового
двигателя внутреннего сгорания будет еще более
экономичной, чем компрессорная с электроприводом.
49

Раздел, посвященный торговому холодильному
оборудованию, краток, однако дает достаточное
представление о рассматриваемом предмете. Следовало бы
осветить новые многоярусные пристенные витрины с
принудительной циркуляцией воздуха по принципу воздушной
завесы, широко применяемые за рубежом в магазинах
самообслуживания. Подобные витрины осваиваются
отечественными заводами и в ближайшем будущем найдут
у нас широкое применение.
Глава XII «Холодильный транспорт» носит в основном
описательный характер. Она невелика по объему и
поэтому может служить лишь для общего ознакомления с
темой. Вопросы освещены на современном материале.
Глава XIII «Монтаж машин и аппаратов» написана
в основном по материалам первого издания с некоторыми
изменениями, в частности опущен раздел по устройству
фундаментов. Это исключение весьма нежелательно, так
как инженеру-механику, занятому эксплуатацией
холодильных установок, сведения по устройству фундаментов
могут потребоваться при установке новых компрессоров
в период реконструкции предприятия.
В эту главу необходимо было бы добавить небольшой
раздел по монтажу агрегатированного оборудования. Надо
учитывать, что старые методы монтажа с вскрытием
компрессора в будущем не будут применяться. Поэтому
некоторые сведения из главы по монтажу надо будет
перенести в главу по ремонту.
¦ Глава XIV «Основы эксплуатации холодильных
установок» дополнена разделами по эксплуатации фреоновых
холодильных установок и турбокомпрессоров. В ней
содержится ценный материал для
специалистов-эксплуатационников. Особенно это относится к разделам по
коррозии, по оптимальному режиму работы и отклонениям
от него. В последних разделах заслуживает внимания
применение равновесных графиков для анализа влияния
на работу машины отклонений от оптимального режима.
Глава XV «Ремонт холодильных установок» дополнена
новыми разделами по особенностям ремонта турбокомпрес-
сорных агрегатов и ротационных компрессоров, а также
по профилактическому осмотру и ремонту приборов
автоматики. Даны полезные практические рекомендации по
ремонту холодильного оборудования.
Сделанные замечания касаются незначительной части
книги. В целом — это очень ценная и полезная книга.
Она безусловно станет настольной для каждого
специалиста по холодильным установкам.
Второе издание полностью соответствует учебной
программе. Однако вызванное этим добавление трех глав при
небольшом увеличении объема привело к исключению
ряда ценных разделов, например о строительстве
фундаментов под оборудование, и к несколько сжатому
изложению многих других вопросов. Очевидно, что объем
книги, трактующей такой важный и многосторонний курс,
следовало бы увеличить до 50 печатных листов. Заметим,
что объем первого учебника проф. В. И. Глаголева по
курсу «Холодильные установки», выпущенного в трех
томах почти 40 лет назад, превышал 60 печатных листов,
а ведь за прошедшие 40 лет значительно возрос объем
информации по этому курсу. Все это надо учесть при
последующем переиздании этого нужного и полезного
учебника.
Доктор техн. наук Л. Л. ГОГОЛИН
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Всесоюзный общественный смотр
«Наука—техника—качество»
Всесоюзный общественный смотр
выполнения планов внедрения
достижений науки и техники в
промышленность и повышения качества продукции
(НТК) проводится на предприятиях
и в организациях пищевой, мясной,
молочной промышленности и рыбного
хозяйства СССР с 1 января по 31
декабря 1972 г.
В смотре участвуют первичные
организации научно-технического
общества пищевой промышленности,
областные, краевые и республиканские
правления НТО.
Основные задачи смотра. Цель
смотра — активизация творческой
инициативы научно-технической
общественности пищевой, мясной, молочной
и рыбной отраслей
промышленности, направленной на выполнение
решений XXIV съезда КПСС по
повышению эффективности общественного
производства и ускорению темпов
роста производительности труда на основе
всемерного использования достижений
науки и техники, ускорения научно-
технического прогресса.
Члены первичной организации НТО,
работники предприятий,
научно-исследовательских и проектных
организаций, а также учебных институтов
должны направить усилия на выполнение
планов по новой технике, внедрение
в производство результатов научных
исследований.
Республиканские, областные,
краевые правления НТО обеспечивают
активное участие в смотре первичных
организаций НТО и отраслевых секций,
контролируют внедрение мероприятий,
рекомендованных всесоюзными
совещаниями и конференциями,
заслушивают информации министерств,
отраслевых управлений, трестов о ходе
выполнения планов по новой технике и
научно-исследовательских работ.
В ходе общественного смотра
первичные организации НТО пищевой
промышленности ставят перед собой
следующие задачи:
на предприятиях
—выполнить планы по новой технике, создать
комплексномеханизированные
производства, цехи, участки,
механизировать погрузочно-разгрузочные,
складские и вспомогательные работы,
применить прогрессивные технологические
процессы, автоматы и другое
высокопроизводительное оборудование и приборы,
•модернизировать действующее
оборудование, внедрить научную
организацию труда, средства вычислительной
техники, разработать и освоить новые
виды продукции, повысить качество
продукции и производительность труда;
в
научно-исследовательских, учебных
институтах и центральных
лабораториях — выполнить на
50

высоком уровне и в установленные
сроки планы научных исследований,
разработать конкретные планы
мероприятий по повышению эффективности
производства, освоить
высокоэффективные технологические процессы, новые
машины и оборудование для
промышленности, средства механизации и
автоматизации производственных
процессов, прогрессивные методы и
средства контроля, совершенствовать
организацию и управление
производством, создать и освоить
автоматизированные системы управления и обработки
информации на предприятиях, в
объединениях, министерствах и ведомствах;
в проектных и
конструкторских
организациях — своевременно обеспечить вновь
строящиеся и реконструируемые
предприятия высококачественной
проектной документацией, создать
эффективные конструкции машин, приборов,
средств автоматизации и механизации
производства, разработать экономичные
проекты предприятий, цехов,
сооружений на высоком техническом и
эстетическом уровне, провести
общественное обсуждение этих проектов с
привлечением работников промышленности,
научно-исследовательских институтов
и других организаций.
Организация смотра. Всесоюзный
общественный смотр организует
Центральное правление
научно-технического общества пищевой промышленности
совместно с Министерством пищевой
промышленности СССР, Министерством
мясной и молочной промышленности
СССР, Министерством рыбного
хозяйства СССР и ЦК профсоюза рабочих
пищевой промышленности.
Для руководства проведением
общественного смотра Центральным,
республиканскими, краевыми и
областными правлениями создаются смотровые
комиссии, в состав которых входят
руководящие инженерно-технические
работники предприятий и
организаций, представители отраслевых
секций НТО и комитетов профсоюза.
Смотровые комиссии составляют
планы работ, а при необходимости —
сметы расходов.
В первичных организациях
смотровые комиссии и советы НТО организуют
для проведения смотра творческие
группы, добиваясь принятия членами НТО
личных и групповых творческих
обязательств по конкретным
мероприятиям плана новой техники, привлекают
секции, общественные советы НОТ,
ОБЭА, ОБТИ, ОНИЛ и другие
творческие объединения, проводят
массово-разъяснительную работу среди
членов общества о задачах смотра.
В период смотра советы первичных
организаций НТО совместно с
руководящими инженерно-техническими
работниками предприятий и
профсоюзными организациями руководят работой
смотровых комиссий.
Смотровые комиссии правлений и
первичных организаций НТО
совместно с руководителями
хозяйственных организаций не реже одного раза
в квартал следят за ходом выполнения
планов внедрения новой техники,
мероприятий по повышению качества
продукции, вскрывают причины,
тормозящие выполнение планов, принимают
меры к устранению выявленных
недостатков и добиваются реализации планов
и принятых предложений.
Первичные организации НТО
направляют информацию о ходе смотра
в соответствующие правления НТО
ежеквартально, республиканские,
краевые и областные правления НТО —
в Центральное правление один раз
в полгода.
Подведение итогов смотра.
Смотровая комиссия первичной организации
НТО до 15 января 1973 г. должна
обобщить результаты смотра и доложить
о них на заседании совета первичной
организации НТО.
Рекомендуется рассмотреть итоги
смотра на общем собрании совета НТО
или предприятия. Отчет об итогах
смотра за подписью председателя
совета первичной организации НТО и
председателя смотровой комиссии
представляется в смотровую комиссию
областного, краевого или республиканского
правления к 20 января 1973 г.
Последние подводят итоги, намечают
победителей смотра области (края) и о
результатах докладывают на заседании
правления. Утвержденный правлением
отчет до 1 февраля 1973 г. направляется
в республиканское правление общества
(для областей и краев РСФСР— в
Центральное правление НТО).
Смотровая комиссия
республиканского правления НТО до 10 февраля
1973 г. подводит итоги по республике,
определяют победителей смотра и о
результатах докладывает на заседании
Президиума.
Утвержденный отчет правления об
итогах смотра за подписью
председателя правления НТО и председателя
смотровой комиссии с приложением
отчетов первичных организаций
общества, представляемых к поощрению,
направляется к 15 февраля 1973 г. в
смотровую комиссию Центрального
правления научно-технического общества.
Смотровая комиссия Центрального
правления НТО пищевой
промышленности в течение марта 1973 г.
подводит итоги Всесоюзного
общественного смотра НТК и определяет
победителей.
В отчете первичной организации
об итогах смотра должна быть
охарактеризована роль членов общества,
совета НТО, его смотровой комиссии
в выполнении предприятиями и
организациями планов внедрения новой
техники, научно-исследовательских и
опытных работ. В отчете необходимо
отразить новые эффективные формы участия
научно-технической общественности в
решении задач смотра.
Поощрение победителей смотра.
Первичные организации НТО,
принимавшие активное участие во
Всесоюзном общественном смотре НТК и
добившиеся высоких показателей в
выполнении планов внедрения новой техники,
научно-исследовательских работ, и
республиканские, областные, краевые
правления НТО, обеспечившие
широкое участие первичных организаций
НТО, добившиеся наилучших
показателей в выполнении планов по новой
технике и научно-исследовательских
работ по республике, области, краю,
награждаются Президиумом
Центрального правления НТО пищевой
промышленности грамотами и денежными
премиями. Непременным условием для
поощрения является выполнение
плана по новой технике и
производственно-техническим показателям за 1972 г.
Для награждения первичных
организаций НТО — победителей
Всесоюзного смотра НТК Центральным
правлением НТО устанавливаются: од^
на первая премия в 500 руб., три вторых
премии по 300 руб., пять третьих
премий по 200 руб., восемнадцать
четвертых премий по 150 руб.
Для республиканских, краевых и
областных правлений НТО,
обеспечивших участие наибольшего числа
первичных организаций НТО в смотре,
добившихся широкого привлечения
научной и инженерно-технической
общественности к осуществлению
мероприятий по смотру НТК,
устанавливается девять поощрительных премий
по 100 руб.
Денежные премии используются
организациями НТО на научные
командировки его членов, приобретение
средств научно-технической
пропаганды, а также на поощрение членов
НТО, принимавших деятельное
участие в проведении смотра.
¦

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
F 25b 15/10
G 01m 3/20
№ 311109 A390151/24-6 от 4 января 1970 г.)
Ф. А. Жуков, К. С. К а с а е в,
В. И. Епинатьева, Ю. Ф. Солодовников,
В. Н. Кириллов, Б. Е. Рабкин
и Л. Е. Тофель
Способ проверки на герметичность
Способ проверки на герметичность преимущественно
абсорбционно-диффузионного холодильного агрегата путем
визуального осмотра его поверхности, отличающийся тем,
что, с целью качественного определения мест утечек,
агрегат заполняют рабочими веществами (водоаммиачным
раствором и водородом), покрывают его поверхность
краской на нитролифталевой основе, в которой предварительно
растворяют индикатор, например бромфенол синий или
метил красный, и по вспучиванию краски и изменению
цвета индикатора определяют места утечек.
F 25Ь 39/04
F 28f 1/22
№311111 A414123/24-6 от 13 марта 1970 г.)
О. В. Мезени н, М. К. Сидоренко в,
и Ю. И. Черка'шин
Теплообменник
Теплообменник, преимущественно конденсатор
домашнего холодильника, содержащий листовой экран с выштам-
повками для размещения труб змеевика, отличающийся
тем, что, с целью интенсификации теплообмена, экран на
участках между трубами каждой ветки змеевика выполнен
с просечками для образования турбулизирующих
элементов, отогнутых в смежных парах в противоположные
стороны.
Р 28с 1/04
F 28f 1/12
No 311122A405494/24-6 от 20 февраля 1970 г.)
Авторы изобретения И. Г. Ч у м а к,
В. И. Исаев, В. Ф. К о л я к а и СМ. Косой
Заявитель Одесский технологический институт
пищевой и холодильной промышленности
Теплообменный аппарат
1. Теплообменный аппарат преимущественно для
охлаждения воздуха, содержащий пленочный тепломассо-
обменник с насадкой из вертикальных параллельных
пластин, омываемых воздухом в направлении,
перпендикулярном движению пленки жидкости, отличающийся тем, что»
с целью повышения эффективности охлаждения и осушки
воздуха, за тепломассообменником по ходу воздуха
установлена кожухотрубчатая теплообменная секция, кожух
которой подключен к тепломассообменнику при помощи
поворотного колена с наружной сетчатой поверхностью,
например, из армированной стеклоткани для отделения из
воздуха капельной жидкости в поле центробежных сил и
транспортировки ее к влагосборнику.
2. Аппарат по п.1, отличающийся тем, что тепло-
обменная секция размещена над тепломассообменником,
а трубы соединены с ним по охлаждающей жидкости и
имеют наружное оребрение для отбоя капель их
охлаждаемого воздуха.
F 28d 7/10
№ 311124A276520/24-6 от 19 октября 1968 г.)
Авторы изобретения Ю. Г. Глазов,
Г. А. Штарк и И. И. Гольберт
Заявитель Одееский завод холодильного
машиностроения
Многосекционный теплообменник типа «труба в трубе»
Многосекционный теплообменник типа «труба в трубе»,
соединения внутренних секций которого выполнены
внахлестку, отличающийся тем, что, с целью упрощения
технологии изготовления, внешние секции установлены с
осевым зазором и соединены с помощью наружных втулок,
расположенных над местами;сочленений внутренних
секций для обеспечения их жесткого соединения, например
сваркой, пайкой.
52

F 25 b 1/00; F 25 b 43/02
№ 312U2[ 1383871/24-6 от 4 декабря 1969 г.)
Авторы изобретения Р. В. Баранникова, Б. В. К л е -
вин, Н. Н. Максимова иЕ. И. Скуратов
Заявитель Всесоюзный проектно-технологичес-
кий институт по электробытовым машинам и приборам
Установка для откачки и регенерации хладагента
Установка для откачки и регенерации хладагента,
например фреона, содержащая компрессор, маслоотдели-
• тель, конденсатор паров хладагента, обогреваемый
сборник масла, ресивер и фильтр-осушитель, отличающаяся
тем, что с целью повышения производительности
маслоотделитель выполнен в виде заполненного контактными
кольцами вертикального цилиндра, непосредственно
установленного над сборником масла и подключенного
верхней частью к конденсатору, а ресивер снабжен
охлаждающим змеевиком для создания перепада давлений между
ним и конденсатором, и фильтр-осушитель размещен на
линии жидкого хладагента после ресивера.
F 25Ь 49/00
№ 312114 [1388747/24-6 от 30 декабря 1969 г.)
Г. С. Безрукова, Л. П. Г р и ш у т к и н а
и И. К. Савицкий
Способ автоматического регулирования давления
конденсации
Способ автоматического регулирования давления
конденсации, например, в холодильных установках,
отличающийся тем, что с целью поддержания давления
конденсации в заданных пределах определяют момент понижения
давления до заданного предела и подают отключающий
импульс на соленоидный вентиль, установленный на
линии отвода жидкого фреона из конденсатора.
F 25Ь 1/02
№ 313036 [1412860/24-6 от 10 марта 1970 г.)
Авторы изобретения Л. Е. Медовар,
О. В. Муратов, А. И. Степанов,
М. С. Вайсбурд и В. И. Яворовский
Заявители Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности и Одесский завод
«Холодмаш»
Бессальниковый поршневой компрессор
Бессальниковый поршневой компрессор,
преимущественно для холодильной машины, содержащий цилиндр,
несущий головку со всасывающим и нагнетательным
клапанами, и корпус встроенного электродвигателя,
соединенный с головкой при помощи всасывающего трубопровода,
отличающийся тем, что с целью повышения экономичности
всасывающий клапан помещен на выходе из трубопровода.
F 25Ь 7/00
№ 313037 [1377442/24-6 от 17 ноября 1969 г.)
Автор изобретения Ш. Н. К о б у л а ш в и л и
Заявитель Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
Холодильная установка
1. Холодильная установка для получения в
охлаждаемых объектах разных температур, содержащая
параллельно работающие компрессорные холодильные машины,
отличающаяся тем, что с целью повышения
экономичности холодильные машины выполнены каскадными с
фреоновыми компрессорами в верхних каскадах и аммиачными
в нижних и конденсаторы верхних каскадов
последовательно соединены по охлаждающей воде, используемой
затем для технологических нужд.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что с целью
повышения компактности каждая пара смежных каскадов
имеет общий испаритель-конденсатор.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
параллельно каскадным холодильным машинам установлены
фреоновые кондиционеры, последовательно соединенные по
охлаждающей воде с конденсаторами верхних каскадов.
F25b 41/06; F23f 1/16
№ 313042 [1331579/24-6 от 14 мая 1969 г.)
Авторы изобретения В. Г. Фенелонов,
Н. Б. Богуславский и В. И. Семенов
Заявитель Кишиневский завод холодильников
Отсасывающая груба компрессора
Отсасывающая труба компрессора, например
холодильного агрегата, отличающаяся тем, что с целью
интенсификации теплообмена и улучшения энергетических
характеристик стенки трубы имеют расположенные по спирали
приливы с капиллярным каналом для прохода жидкого
хладагента.
F 25Ь 49/00; F04b 39/02
№ 313044 [1344557/24-6 от 23 июня 1969 г.)
Авторы изобретения Э. В. Я Д и н,
3. Н. Давыдова и Л. С. Тараниекс
Заявитель Рижский завод холодильных машин
«Компрессор»
Способ определения расхода масла
Способ определения расхода масла, преимущественно
в ротационном герметичном компрессоре, при помощи
мерного сосуда, отличающийся тем, что с целью
непрерывного измерения расхода масла и определения его
оптимальной величины мерный сосуд заполняют маслом и
периодически на заданный промежуток времени подсоединяют
к системе циркуляции масла в компрессоре, по скорости
уменьшения уровня масла в сосуде определяют расход
масла и одновременно замеряют энергетические
показатели компрессора и по максимальному значению
показателей фиксируют оптимальный расход масла.
F 25Ь 11/00
№ 313045 [1307961/28-13 от 21 февраля 1969 г.)
Авторы изобретения Н. Б. Богуславский
В. И. Семенов и В. Г. Фенелонов
Заявитель Кишиневский завод холодильников
Домашний холодильник
1. Домашний холодильник, включающий
теплоизолированный шкаф с дверью, компрессор, испаритель и
конденсатор, расположенный горизонтально над верхней
стенкой шкафа, отличающийся тем, что с целью увеличения
полезного объема холодильника при сохранении его
габаритов и упрощения монтажа и демонтажа хладоагрегата
конденсатор образован двумя герметично соединенными
плитами, верхняя из которых выполнена гладкой, по
наружной поверхности имеет декоративное, коррозионно-
стойкое покрытие и служит сервировочным столиком,
а нижняя имеет каналы для циркуляции и хладагента
и изолированные от них открытые полости для
размещения закладных гаек, служащих для крепления
конденсатора к шкафу холодильника при помощи винтов,
расположенных в верхней стенке шкафа.
2. Холодильник по п. 1, отличающийся тем, что
головки винтов имеют резьбовые отверстия для крепления
к ним испарителя, а их высота выбрана таким образом,
что обеспечивает необходимое удаление испарителя от
внутренней поверхности шкафа холодильника.
F 25d 29/00
№ 313046 [1413371/24-6 от 16 марта 1970 г.)
Авторы изобретения Е. Г. Ж у п и к о в,
Г. И. Черняк, Ю. Л. Колобов,
В. Е. Соболев, И. Г. Леонов
и Г. Н. Цеханский
Заявитель Минский завод холодильников
Способ определения холодопроизводительности
Способ определения холодопроизводительности,
преимущественно холодильного агрегата домашнего
холодильника, путем измерения интегральной температуры
поверхности испарителя, отличающийся тем, что с целью обеспе-
53

чения мгновенного качественного определения холодопро-
изводительности регистрируют, например, при помощи
радиационного пирометра тепловой поток инфракрасного
излучения, исходящего с поверхности испарителя,
зарегистрированный импульс направляют в электронный
приемник температур и по величине преобразованного в
усилителе сигнала определяют холодопроизводительность
агрегата.
F 25Ь 1/00; F 25Ь 49/00
№ 314047 A417716/24-6 от 17 марта 1970 г.)
Е. С. Питонов, А. Д. У с ы с к и н
и Д. В. Баньковский
Способ регулирования производительности
холодильной машины
Способ регулирования производительности
холодильной машины, преимущественно компрессорной, путем
перепуска сжатого хладагента с нагнетательной стороны
компрессора в его всасывающую полость в зависимости
от температуры хладоносителя на входе в испаритель,
отличающийся тем, что с целью обеспечения полной
автоматизации процесса регулирования от начала пуска
до ввода машины в стационарный режим изменяют
количество перепускаемого хладагента при превышении силы
тока, проходящего через обмотки электродвигателя
компрессора, выше номинально допустимой величины.
F 25Ь 9/02
№ 314049 [1426251/24-6 от 9 апреля 1970 г.)
Г. И. Воронин, Ю. В. Антонов,
В. К. Евстратов и Ю. В. Чижиков
Способ регулирования холодопроизводительности
вихревой трубы
Способ регулирования холодопроизводительности
вихревой трубы путем изменения давления перед диафрагмой,
через которую холодный поток выводят к потребителю,
отличающийся тем, что с целью поддержания
максимальной термодинамической эффективности в широком диапа-
В марте 1972 г. исполнилось 60 лет со дня рождения
и 40 лет научной и производственной деятельности
крупного специалиста в области холодильной техники
кандидата технических наук Рафаила Леонидовича
Данилова.
После окончания в 1936 г. Московского
энергетического института Р. Л. Данилов начал свою трудовую
деятельность в ВТИ им. Ф. Э. Дзержинского. С 1946 г.
он работает во ВНИХИ, где в настоящее время
возглавляет лабораторию хладоэнергетики.
Р. Л. Данилов — участник Великой Отечественной
войны, В 1947 г. по возвращении из армии он окончил
аспирантуру в МЭИ и защитил диссертацию на звание
кандидата технических наук.
Рафаил Леонидович написал свыше 50 научных
трудов, а также ряд статей для журнала «Холодильная
техника». Он автор девяти изобретений.
зоне расходов холодного потока изменение давления
осуществляют регулированием величины проходного сечения
диафрагмы, например, по импульсам температуры и
давления сжатого газа перед трубой.
F 25Ь 37/00
№ 314050 [1420044/24-6 от 25 марта 1970 г.)
Авторы изобретения К. 3. Халдей,
В. М. Турецкий, Т. В. Урина
и. А. И. Щ и п у н
Заявитель Опытно-конструкторское бюро
энерготехнологических процессов
химической промышленности
Способ охлаждения оросительного
элементного абсорбера
Способ охлаждения оросительного элементного
абсорбера преимущественно в абсорбционной холодильной
установке путем отвода выделяющейся теплоты абсорбции
холодной водой, отличающийся тем, что с целью
уменьшения расхода воды при переменных нагрузках холодную
воду подают параллельно в верхний и нижний элементы,
а теплую — отводят из рядом расположенных средних
элементов.
F 28d 7/00
№ 314058 [1411522/24-6 от 9 марта 1970 г.)
А. В. Бородин
Теплообменник
Теплообменник преимущественно для холодильных
машин, содержащий оребренный цилиндрический корпус
с размещенным внутри кольцевым сердечником,
имеющим каналы для прохода теплообменивающейся среды,
отличающийся тем, что с целью интенсификации
теплообмена сердечник выполнен в виде набора профилированных
сегментов с пазами на одной из боковых сторон,
установленных в корпусе по неподвижной посадке и соединенных
по торцам стяжными кольцами.
Много труда и энергии отдает Р. Л. Данилов
развитию компрессионно-эжекторных холодильных машин,
тепловых насосов и особенно абсорбционных
холодильных машин. Совместно с проф. И. С. Бадылькесом им
были созданы одни из первых отечественных
абсорбционных машин и написана книга «Абсорбционные
холодильные машины», которая стала настольной для всех
специалистов, работающих в области холодильного
машиностроения.
Советское правительство отметило заслуги Р. Л.
Данилова, наградив его семью медалями.
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» сердечно поздравляют Рафаила
Леонидовича с юбилейной датой и желают ему многих лет
жизни и дальнейших творческих успехов на благо
нашей Родины.
К 60-летию Р. Л. Данилова

В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Доклады на 4-й комиссии
XIII Международного конгресса по холоду
Программа шести заседаний 4-й комиссии («Применение
холода для обработки пищевых и сельскохозяйственных
продуктов») включала 55 докладов от 16 стран. В докладах
рассматривались вопросы технологии холодильной
обработки и хранения различных пищевых продуктов, в том
числе плодов и овощей B4 доклада), мяса и мясопродуктов
(9), рыбы и рыбопродуктов (8), замороженных готовых
блюд D доклада). Теории и технике холодильной
обработки и хранения продуктов были посвящены 6 докладов
и прочим вопросам — 4 доклада.
Значительная часть докладов была посвящена
холодильной технологии плодов и овощей. Большое развитие
научных исследований по этому вопросу вызвано
потребностями практики, так как во многих странах мира (в том
числе и в Советском Союзе) в настоящее время
осуществляется широкое строительство специализированных
фруктовых холодильников. Однако многие доклады по этому
вопросу не представляют общего интереса, так как
содержат лишь уточнения технологических режимов и
химических изменений в продуктах применительно к местным
условиям и выращиваемым сортам.
На конгресс были представлены также доклады по
технологии производства замороженных готовых блюд в
связи с его развитием в ряде стран.
Ниже приводится содержание некоторых зарубежных
докладов, в которых ставятся и разрабатываются новые
вопросы.
В настоящее время хранение плодов (главным образом
яблок) в модифицированной атмосфере с пониженным
содержанием кислорода и повышенным углекислого газа
занимает от 15 (Франция) до 26% (США) в общем объеме
долгосрочного хранения плодов. Этому актуальному
вопросу было посвящено несколько докладов.
Р. Андерсон и К. Парсонс (США) в
докладе «Контролируемая атмосфера удлиняет сроки хранения
персиков, нектаринов и томатов зеленой спелости»
излагают результаты опытов по хранению в модифицированной
атмосфере этих видов плодов. Хранение персиков и
нектаринов при 0° С дало наилучшие результаты при
содержании в атмосфере 1% кислорода и 5% углекислого газа.
После девяти недель хранения в указанных условиях
и 3—5 дней созревания в воздухе при 18° С оценка вкуса
плодов была на 1—2 балла выше (по семибалльной шкале),
чем после шести недель хранения в воздухе при 0° С.
Томаты зеленой спелости авторы рекомендуют хранить
при 12,8° С в атмосфере с 3%-ным содержанием кислорода
(при отсутствии углекислого газа), замедляющей
созревание плодов в 2—3 раза и удлиняющей срок хранения.
В воздухе при 12,8° С томаты созревали почти полностью
за три недели. В атмосфере указанного состава после шести
недель хранения томаты оставались зелеными и лишь
после двух недель дозревания в воздухе при 18,3° С
приобретали полную зрелость.
П. Марселлен (Франция) в докладе
«Промышленное хранение яблок в контролируемой атмосфере в мешках
с диффузионными окнами» описывает опыт широкого
применения во Франции полиэтиленовых мешков (вмещающих
около 600 кг яблок в ящиках), устанавливаемых на
поддонах размером IX 1,2 м. В каждом мешке имеется
диффузионное окно размером 0,36 м2, закрываемое тонкой
полупроницаемой пленкой (90 мкм) из диметилполисилок-
сана. Полиэтиленовая пленка A20—200 мкм) практически
газонепроницаема. По истечении грех недель хранения
при 0° С состав атмосферы внутри мешка, изменяющийся
под влиянием дыхания яблок, стабилизируется на уровне
3—5% кислорода и 3—5% углекислого газа.
Автор указывает на преимущества данного способа
газового хранения яблок по сравнению с хранением в
герметизированных камерах: возможность использования
обычных холодильников и погрузочных механизмов,
удобство постепенной реализации запасов фруктов,
снижение естественной убыли при хранении. Недостаток
способа — некоторое непостоянство состава атмосферы в
различных мешках, вызываемое разницей в физиологическом
состоянии яблок, неодинаковой загрузкой мешков по весу
и неплотной герметизацией отдельных мешков после
загрузки.
Д. X. Д ь ю и (США) в докладе «Температурные
изменения вишни в баках с водой при кратковременном
хранении и транспортировке» приводит результаты изучения
применяемого в США способа доставки вишни из садов
на перерабатывающие предприятия.
Вишня, собираемая механизированным способом,
сбрасывается в металлические баки A01,6Х 119,5X75,7 см)
с холодной водой, установленные на поддонах. В каждый
бак помещается около 500 кг вишни и около 400 кг воды.
После сбора плодов баки отвозятся под навес, где остаются
до отправки, причем в каждый бак подается в течение 2—
3 ч артезианская вода с температурой около 9,5° С в
количестве 7,6—37,9 л/мин и затем загружается 22 кг
чешуйчатого льда. Благодаря этому вишня к моменту отправки
охлаждается до температуры около 10° С,
За время транспортировки допускается повышение
температуры вишни в воде до 15,7° С, поэтому при
температуре окружающего воздуха не выше 24° С лед в баки перед
отправкой не добавляется. При более высокой
температуре воздуха в каждый бак добавляется чешуйчатый лед
в количестве, зависящем от наружной температуры
(например, перед восьмичасовой транспортировкой при 33° С—
около 70 кг льда). По сообщению автора, при описанном
способе охлаждения и транспортировки вишня хорошо
сохраняет свое качество.
В последние годы большое внимание как в СССР, так
и за рубежом привлекает возможность сохранения и
транспортировки охлажденного мяса в атмосфере
газообразного азота. Этому вопросу посвящен доклад В. Парт-
манаиХ. Франка (ФРГ) «Исследования хранения
и транспортировки мяса в контролируемой атмосфере».
В опытах срок хранения был выбран 6—8 дней в
соответствии с максимальной длительностью транспортировки в
западноевропейских условиях, а температуры хранения
3° С (как наиболее распространенная на предприятиях)
и 7° С (как наивысшая, разрешенная для
транспортировки охлажденного мяса). Для опытов были взяты
отруба говяжьего и свиного мяса. Испытаны шесть составов
атмосферы, из которых лучшие результаты были получены
55

в азоте с содержанием не более 0,5% кислорода.
Увеличение содержания кислорода в азоте всего лишь до 1%
приводило к очень быстрому росту микроорганизмов,
к ослизнению и плесневению, а также к побурению
поверхности мяса. Хорошие результаты получены также в
атмосфере, содержащей 90% азота и 10% углекислого газа.
При больших концентрациях углекислого газа поверхность
мяса приобретала бурую окраску вследствие образования
метмиоглобина.
Наихудшее качество из-за интенсивного роста
микроорганизмов отмечалось у контрольных образцов мяса,
хранившихся в воздухе при 3° С в течение 6—8 дней. В этих
условиях на поверхности мяса произошло 16 генераций
бактерий, т. е. их число увеличилось в 21б=65000 раз,
тогда как при хранении в азоте имели место только 8
генераций, т. е. число бактерий увеличилось лишь в 256 раз.
М. Вант Рот (Голландия) в докладе
«Использование холода в системах питания в больницах» освещает опыт
организации питания больных в Швеции и Голландии
охлажденными готовыми блюдами, которые заготовляются
в центральной кухне в течение дня, раскладываются на
индивидуальные фаянсовые подносы с металлическими
крышками, охлаждаются на конвейере до 5° С за 2—3 ч,
хранятся на этажерочных тележках при 2° С в течение 3—4
дней, перед приемом пищи доставляются в палаты, где
быстро разогреваются до 70° С в печах с инфракрасным
обогревом и подаются больным. Проведенные
микробиологические исследования показали, что при соблюдении
указанного режима содержание бактерий в блюдах в
момент потребления не превышает нескольких тысяч на 1 г,
что отвечает самым строгим санитарно-гигиеническим
требованиям.
В некоторых случаях одна центральная кухня
заготавливает блюда в замороженном виде для нескольких
больниц. Использование замороженных блюд промышленного
изготовления выгодно только при числе питающихся не
более 100, когда наличие собственной кухни становится
нерентабельным.
В. Харвуд, Л. Крамер и Л. Фенн (США)
в докладе «Органолептические качества, полезность и
питательная ценность замороженных готовых блюд в
зависимости от методов размораживания и разогрева» приводят
результаты опытов по оттаиванию и разогреву трех
видов замороженных готовых вторых блюд — тушеная
говядина, цыплята с макаронами и шпинат со сливками.
Готовые блюда в блоках размером 30X50 см, толщиной
2,5—10 см оттаивались и разогревались пятью методами:
в обычной духовке при 232° С, в печи с циркуляцией
воздуха, в печи с инфракрасным обогревом, в паровой камере
при 110° С и в микроволновой печи. Толщина блока
практически не влияла на вкус разогретого продукта.
Наилучшие вкусовые качества были у образцов,
предварительно размороженных в холодильнике и разогретых
в обычной духовке, наихудшие — у тушеной говядины,
размороженной и разогретой в микроволновой печи.
Низкое содержание бактерий (не более 1000 на 1 г), а также
отсутствие кишечной палочки и стафилококка
обеспечивалось при прогреве центральной части блоков до 77° С.
На новых западноевропейских холодильниках
длительное хранение замороженных продуктов осуществляется,
как правило, при —30° С, причем даже при этой
температуре заметно ухудшается качество наименее стойких
продуктов.
И. Гутшмидт (ФРГ) свой доклад «Стойкость
замороженного в блоках упакованного филе трески в
процессе длительного хранения» посвятил
экспериментальному определению предельных сроков хранения
замороженной рыбы (трески) при различных температурах. Блоки
филе свежевыловленной трески замораживали на траулере
в многоплиточном аппарате при —36° С, затем при —30° С
доставляли в лабораторию и хранили в течение двух лет
при —18, —24, —30 и —50° С. В процессе хранения рыба
периодически подвергалась квалифицированной сенсорной
оценке вкуса и консистенции по девятибалльной шкале.
В докладе приведены предельные сроки хранения филе
до появления первых едва заметных признаков ухудшения
качества А и снижения качества до едва
удовлетворительного уровня Б при различных температурах /:
t, °С А, мес. Б, мес.
— 18 5 12
—24 6,5 16
—30 8 20
—50 15 36
Таким образом, температура —30° С, обеспечивает
высокое качество замороженной рыбы только при хранении
ее не более 8 мес.
Автор доклада сделал также правильный вывод, что
для сохранения образцов замороженных продуктов как
эталонов качества необходимо применять TeMnepaTvpy
—50° С.
До настоящего времени темп перекристаллизации льда
при хранении замороженных продуктов оставался неясным.
С. С и и О. Фенема (США) в докладе «Скорости
рекристаллизации в ткани говяжьей печени» представили
новые данные по этому вопросу. Из методических
соображений опыты проводили с говяжьей печенью, имеющей
наиболее гомогенную структуру ткани. Так как
наибольшей скорости рекристаллизации можно было ожидать
у самых мелких кристаллов льда, были взяты небольшие
пробы печени размером 3X3X6 мм и заморожены в
жидком азоте. Образцы хранили при —2, —4, —7,5, —10
и —18° С в течение нескольких месяцев. Периодически
определяли под микроскопом .размер наиболее мелких
кристаллов льда. При каждой температуре сделано 3500—
9000 измерений и выведены статистически надежные
средние.
Установлено, что при температурах —7,5° С и ниже
рост кристаллов льда в замороженном продукте
происходит крайне медленно. При —10° С за 70 дней средний
размер наименьших кристаллов льда увеличился всего с 6
до 11 мкм, причем установлена логарифмическая
зависимость: при увеличении срока хранения в 10 раз размер
кристаллов повышался на 1 мкм. При —2 и —4° С
кристаллы льда росли быстрее: средний размер наименьших
кристаллов за 70 дней (при —4°) увеличился с 10 до
50 мкм; с удлинением срока хранения в 10 раз кристаллы
увеличивались в размере на 10 мкм. Тип
рекристаллизации — миграционный, стимулом, очевидно, являются
колебания температуры хранения.
Как известно, замораживание, являясь превосходным
методом длительного сохранения пищевых продуктов,
вместе с тем вызывает повреждение их структуры и
частичную денатурацию белков. В медицине при
консервировании замораживанием органов и тканей в целях их
последующей пересадки применяют защитные вещества
(глицерин, полиглюкины и др.), в значительной мере
предотвращающие нежелательное воздействие замораживания.
Ю. Мацумото и С. Ногути (Япония) в
докладе «Предотвращение денатурации белков в мышцах
замороженной рыбы посредством химических веществ»
излагают результаты первой попытки изыскания защитных
средств пищевой природы при замораживании растворов
актомиозина — важнейшего белка, входящего в состав
пищевых продуктов животного происхождения.
Наименьшее падение растворимости актомиозина после
замораживания и семинедельного хранения наблюдалось при
добавлении глютамата натрия, глюкозы, трифосфата натрия
и его смеси с глюкозой, а также некоторых аминокислот.
Необходимо продолжить исследования по изысканию
оптимальных защитных веществ для выяснения природы
56

и предотвращения денатурации белков пищевых продуктов
при их замораживании и хранении.
Дж. П. Райан (США) в докладе
«Эксплуатационные расходы для различных систем и методов
замораживания» затрагивает актуальный вопрос о сравнительной
экономичности различных методов замораживания. Рост
производства быстрозамороженных продуктов обусловил
интенсивное развитие научных исследований в этой
области, что привело к значительному техническому
усовершенствованию всех типов морозильных аппаратов.
В настоящее время в США применяются следующие
методы замораживания.
— Замораживание продуктов в картонной таре в
камерных морозилках при естественной циркуляции
воздуха с температурой —29-:—40° С для предприятий
общественного питания. Продолжительность замораживания 4—
12 ч.
— Замораживание продуктов в розничной картонной
упаковке в плиточных аппаратах с ручной или
автоматизированной загрузкой при температуре плит —29-:—40° С.
В зависимости от толщины продукта продолжительность
замораживания 1—4 ч.
— Контактное замораживание продуктов плоской
формы (мясные котлеты, рыбные палочки и др.) на стальной
конвейерной ленте.
— Замораживание разнообразных неупакованных
рассыпных или объемистых продуктов в туннельных
морозилках в интенсивном потоке воздуха с температурой
—29 ч—40° С и скоростью 2,5—17,5 м/с; требуются
предохранительные меры против усушки.
— Замораживание продуктов в спиральных
конвейерных аппаратах с интенсивным движением воздуха,
особенно пригодных для поточных линий крупной
производительности; продолжительность замораживания 0,5—2 ч.
— Замораживание мелких плодов и овощей в кипящем
слое (метод флюидизации) с последующей упаковкой
продукта. Производительность аппарата до 9 т/ч.
— Замораживание продуктов орошением жидким
азотом на сетчатой конвейерной ленте из нержавеющей стали.
Продолжительность процесса — несколько минут,
производительность аппарата 250—2500 кг/ч. Преимуществом
В ряде зарубежных стран за последние годы проведены
исследования и опытно-конструкторские разработки, цель
которых заключалась в установлении оптимальных
параметров воздуха, расчетных величин выделений тепла и
влаги животными и в поиске улучшенных решений систем
вентиляции и кондиционирования воздуха в коровниках
и свинарниках.
Для современных животноводческих зданий, где
животные размещены с большой плотностью и применяется
высокомеханизированная технология приготовления и
раздачи кормов и удаления навоза, система естественной
вентиляции совершенно непригодна.
По мнению специалистов, продуктивность животных
на 50—60% определяется кормами, на 20% качеством
является возможность включения в поточную линию.
Стоимость замораживания .выше, чем обычным способом,
но капитальные затраты в три раза меньше.
— Замораживание неупакованных продуктов или
продуктов в тонкой пленке погружением в холодную жидкость
(раствор пропиленгликоля или хлористого натрия).
— Замораживание горошка, креветок, разделанной
птицы, фруктов и других продуктов в кипящем фреоне-12
при —30° С. Продолжительность замораживания
несколько минут, производительность аппарата 450—9000 кг/ч.
Стоимость замораживания около 1 американского цента
за 1 английский фунт, капитальные затраты несколько
выше, чем для туннельных морозилок с интенсивным
движением воздуха, так как необходима холодильная
установка для конденсации паров фреона в аппарате.
Как правило, обычные методы замораживания менее
дороги в эксплуатации, чем криогенные, но последние
обеспечивают лучшее качество и стойкость продукта. Несмотря
на более высокую стоимость замораживания, криогенные
морозильные аппараты устанавливаются на многих
предприятиях, в тех районах, где обеспечено снабжение
жидким азотом. Дополнительные расходы на
замораживание не ведут к снижению прибыли, так как
обычно возлагаются на потребителя путем некоторого
повышения продажной цены.
В докладе приведены следующие эксплуатационные
расходы при замораживании пищевых продуктов
различными методами (в американских центах на английский
фунт):
Продолжи- Эксплуатаци-
тельность за- онные расхо-
мораживания ды
В плиточных аппаратах . . . 0,5—1,5 ч 0,5—1,25
В циркулирующем воздухе . . 0,5—1,5 ч 0,75—1,5
В жидком азоте 1—7 мин 1,5—2,0
В жидком азоте + в
циркулирующем воздухе 0,25—0,5 ч 1,0—1,75
Во фреоне 3—10 мин 1,0—1,25
В камерных морозилках . . . 4—б ч 0,75—2,0
Обзор подготовил канд. техн. наук Д. Г. РЮТОВ
ухода и на 20—30% параметрами воздушной среды.
Именно поэтому строятся лабораторные климатические камеры,
в которых исследуется влияние воздушной среды на
жизнедеятельность животных.
Оптимальными в зоогигиеническом отношении
считаются температура, относительная влажность и скорость
воздуха в зоне пребывания животных, при которых
обеспечивается наивысшая продуктивность при наименьшем
расходе кормов. Эти параметры, как правило, отличаются
от экономически оптимальных.
В справочниках Американского общества инженеров
по отоплению, холодильной технике и кондиционированию
воздуха [1, 2] на основании материалов исследований Мис-
сурийского университета указывается, что верхний предел
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Кондиционирование воздуха
и вентиляция в животноводческих зданиях
57

температуры, при которой удои не снижаются, составляет
для коров гольштейнской и джерсийской пород
соответственно 24 и 27° С. Превышение этих температур приводит
к снижению удоев на 2—38% в зависимости от
относительной влажности. Влияние скорости движения воздуха на
изменение удоев пока не установлено.
С повышением температуры воздуха от 10 до 27° С
суточный .привес мясных телят в возрасте 2—10 месяцев
уменьшается в среднем на 10%, однако на телят некоторых
пород рост температуры в указанных пределах влияния
не оказывает.
Для выращивания свиней наиболее благоприятны
температуры 15,5—21° С. При температуре ниже 15,5° С
отмечается рост потребления кормов на единицу привеса
свиней. Влияние относительной влажности и скорости
воздуха на продуктивность не выявлено.
Г. Симон (ГДР) приводит графики [3], из которых
следует, что если принять за 100% удой молока при
температуре от 5 до 22° С, то при —12° С он равен 80%, при
0°С—98%, при 25° С—98%, при 30° С—92%, при 35*0
резко падает и составляет 70%. Удельное потребление
кормов свиньями массой от 75 до 118 кг при 5°С равно 11,5кг/кг
привеса, при 10° С — 5 кг/кг, при 15° С — около 3 кг/кг.
В литературе рекомендуется принимать параметры
воздуха, указанные в табл. 1.
Таблица 1
Животные
Коровы
Свиньи
массой 20—45 кг . . .
массой более 45 кг . .
>>
Со
S ..
о) а
Н а
5—24
15—25
10—22,5
ч •
Н се о4
Яка
JT оз О
О я к
80—60
60—75
60—75
03 ' О^
3°- ?
5 ^г?
ь я О
^хк
°о к
R* Я"
0,35
0,25—0,3
0,25—0,3
СЗ
о.
>>
Си
О)
н
ч
[41
Г51
И
Таким образом, казалось бы, имеются основания к
тому, чтобы в летнее время поддерживать в свинарниках
и коровниках температуру не выше 25° С, что
в большинстве случаев означает применение
искусственного охлаждения воздуха. Однако параметры воздуха
и способы его охлаждения необходимо выбирать с учетом
стоимости оборудования и отпускных цен на тепло, воду,
холод и электрическую энергию, и соответствующими
расчетами доказывать, что применение кондиционирования
с искусственным охлаждением обеспечивает высокую
эффективность животноводческих хозяйств и минимальную
себестоимость продукции. Если стоимость дополнительной
продукции, получаемой при кондиционировании воздуха,
не окупает повышенных затрат на искусственное
охлаждение, то приходится ухудшать состояние воздушной
среды, допускать более высокую температуру воздуха в
помещениях и применять вместо системы кондиционирования
систему механической вентиляции с изоэнтальпическим
(адиабатическим) охлаждением воздуха циркулирующей
водой. К таким выводам пришли А.Мачкаши и А. Цёльд
[5], которые выполнили технико-экономические расчеты
для свинарника, расположенного в районе Будапешта.
Сводка полученных ими данных приведена в табл. 2.
Авторы указали, что при удельном расходе
электроэнергии 0,066 кВт на 1 м2 пола свинарника стоимость
дополнительного мяса в количестве 4—5 кг на 1 м2 пола
не окупает расходы на устройство механического
охлаждения и предпочтение следует отдать системе механической
вентиляции с изоэнтальпическим охлаждением воздуха
Таблица 2
Системы
Вентиляция с
изоэнтальпическим охлаждением
Кондиционирование с
механическим охлаждением
Температура в
помещении, °С |
27,5
22,5
Количество на- 1
ружного
воздуха, кг/ч на 1 м2
пола |
65,7
26,3

Дополнительный годовой
расход
5 |
О . Ч
Ч о со
о 3 «
X и *
330

электроэнергии,
квт-ч/м2
87,5
О 2с
S (В
Годовой п
производс
са, кг на
пола
2
4—5
50 100 150 200
Масса c6uHbii?KZ
Рис. I. Выделение явного QH и полного Qn тепла
коровами (а) и свиньями (б) в зависимости от температуры
воздуха.
58

в форсуночных камерах, хотя при этой системе
температура в помещении будет на 5° С выше, а дополнительное
количество мяса составит 2 кг на 1 м2 пола.
Изоэнтальпическое охлаждение воздуха наиболее
распространено и в животноводческих зданиях США [1, 2].
Там применяют шкафные и подвесные испарительные
агрегаты с орошаемыми слоями и реже — вентиляторы со
встроенными форсунками, распыляющими воду.
Исследования эффективности различных систем
кондиционирования воздуха в свинарниках и коровниках [6],
по-видимому, проводятся в связи с возможным снижением
цен на кондиционеры, холодильные машины, средства
автоматики и отпускных цен на электрическую энергию.
Выделения тепла и влаги коровами и свиньями
характеризуются графиками, представленными на рис. 1 и 2 [5].
Таблица 3
Помещения
Коровники
Откормочники для свиней
массой до 40 кг
массой до 100 кг
Помещения для опороса и молочных
поросят
Объем вводимого
наружного
воздуха, м8/ч
зимой летом
85
10
15
17
340
22
85
85
Таблица 4
1200
I
I
800
600
ш\
100
хЛ.
V
^^20
То
*
100 100 300 № 500 600- 700
Масса коровы, kz
а
150 200
Пасса сбиньаж
Рис. 2. Выделение влаги коровами (а) и свиньями (б)
в зависимости от температуры воздуха.
Для ассимиляции тепло-, влаго- и газовыделений и
обеспечения животных надлежащим количеством воздуха в
здания с механической вентиляцией (США) принято
подавать наружный воздух в количествах, указанных в табл. 3.
В случае устройства кондиционирования количество
подаваемого воздуха в расчете на каждое животное
уменьшается, и удельный расход холода ориентировочно равен
величинам, приведенным в табл.4 [I, 2].
Удельные капитальные и эксплуатационные затраты
денежных средств на различные системы механической
вентиляции по расчетам специалистов ГДР [7]
представлены в табл. 5.
К. Петцольд и Г. Швенке [8] из технического
университета в Дрездене исследовали на модели животновод-
Животные
Корова (массой 545 кг)
Свиноматка
Молочный поросенок
Объем
наружного
воздуха,
подаваемого при

кондиционировании,
м»/ч
50
17—60
Расход
холода,
ккал/ч
1275
до 2270
305—600
Таблица 5
Показател и
Капитальные затраты
коровник
свинарник
Эксплуатационные затраты
коровник
свинарник
Удельные затраты
денежных средств (марок ГДР
на голову) при
осуществлении систем вентиляции
вытяжной или
приточной
150—250
40—60
6
1,8
приточио-вы-
тяжной
300—600
80—150
10,3
3,6
ческого здания ряд схем организации воздухообмена
(рис. 3) при подаче воздуха в количестве м8/ч на м2 пола
для схем: а — 21\6 — 54; в — 40; г — 70; д — 35, е — 13;
ж — 27; 3—12; и — 10; к — 13; л — 19; м — 40.
Схемы а — и оказались наиболее приемлемыми для
летнего режима, к — м — для зимнего при условии
подогрева приточного воздуха. Для схем а — г характерен
хороший обдув помещения воздухом, для е, з, и — плохой.
При схеме д часть приточного воздуха удаляется по
кратчайшему пути, минуя зону пребывания животных, при
схеме ж — имеются застойные зоны, при схемах к — м
струя холодного приточного воздуха поступает в зону
пребывания животных. Рабочая разность температур в
зимнем режиме при схеме к — 10° С, л — 21° С, м — 12° С.
Оригинальные децентрализованные и центральные
системы вентиляции и кондиционирования воздуха для
современных животноводческих зданий разработаны
Институтом вентиляционной и холодильной техники, входящим
в одноименный комбинат народных предприятий ГДР [7].
Схема приточно-вытяжной вентиляции (централизованная
система) животноводческого помещения показана на
рис. 4.
59

-p^^fO^T-XO fOl
vvxw'c
/Y
Рис. 3. Схемы организации воздухообмена: а—и —
летний режим, к—м — зимний режим.
Рис. 4. Схема приточно-вытяжной вентиляции
животноводческого помещения, разработанная Институтом
вентиляционной и холодильной техники (ГДР): а — план
помещения; б — разрез помещения; в — смесительный
эжекционный аппарат:
/ — отопительно-вентиляционный агрегат (возможен
кондиционер); 2 — воздуховоды; 3 — воздухосборная коробка;
4 — смесительный эжекционный аппарат; 5 — шахта
забора вторичного наружного воздуха; 6 — клапан
избыточного давления; 7 — каналы вытяжной вентиляции; 8 —
камера разрежения; 9 — камера первичного наружного
воздуха; 10 — сопло; 11 — заслонка для регулирования
количества рециркуляционного воздуха; 12 —
воздухораспределитель; 13 — вход первичного наружного
воздуха; н. в. — наружный воздух; пр. в. — приточный
воздух.
Приточный воздух можно приготовлять как в отопитель-'З
но-вентиляционных агрегатах, так и в будущем — в
кондиционерах. Воздух раздается через эжекционные
аппараты, благодаря чему осуществляется рециркуляция
внутреннего воздуха. Вытяжка в зимнее время
производится через подпольные каналы и стенные клапаны
избыточного давления; в летнее время воздух удаляется только
через эти клапаны.
В отношении выбора между центральными и
децентрализованными системами существуют различные мнения.
Видимо, выбор следует производить в каждом отдельном
случае с учетом всей совокупности местных условий
(климатических, технико-экономических),
объемно-планировочных и конструктивных особенностей зданий и
технологии содержания скота.
ЛИТЕРАТУРА
1. ASHRAE. Guide and Data Book. Fundamentals and
Equipment, 1966, No. 4.
2. ASHRAE. Guide and Data Book. Applications, 1968,
No. 4.
3. S i m о n H. «L u f t-und Kaltetechnik», 1971, Bd.7,
Nr. 2.
TV
Наружный боздух
a
Рециркуляционный воздух
б
4.
6.
und
J a n h k e G. Beitrag zur Fachtagung Luftungs-
KHmatechnik vom 15—17 April, 1971.
MacskasyA., ZoldA. Beitrag zur Fachtagung
Liiftungs-und KHmatechnik vom 15—17 April, 1971.
Steward R. et al. «ASHRAE J.», 1966, Vol. 8,
No. 5.
Kirschner K. et al. Beitrag zur Fachtagung
Liiftungs-und KHmatechnik vom 15—17 April, 1971,
Dresden.
Petzold K-, Schwenke H. Beitrag zur
Fachtagung Liiftungs-und KHmatechnik vom 15—17
April, 1971, Dresden.
Доктор техн. наук, проф. Е. Е. КАРПИС
60

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
621.564.25@84.21)
Диаграмма концентрация—энтальпия
для смеси фреонов-142 и 143
Испытания тепловых насосов, проведенные на смеси как холодильного агента значительно облегчается при
фреонов-142 и 143, выявили энергетическую эффективность использовании публикуемой диаграммы концентрация —
ее применения вместо фреона-12 [1]. Выполнение инже- энтальпия. Диаграмму следует рассматривать как пред-
нерных тепловых расчетов для смеси фреонов-142 и 143 варительную.
¦ кДж/кг M°^f
0,3 ЦЧ US'
Концентрация —
Диаграмма
концентрация—энтальпия для смеси
фреона-142 и фреона-143.
6i

Методика построения диаграммы заключалась в
следующем. Энтальпию смеси в газовой фазе рассчитывали
по формуле
См <Р. Т) = i\43 (p, T)l + i\A2 (pt T)(\ - 0, A)
где р — давление смеси, Па;
Т — температура смеси, К;
? — массовая концентрация фреона-143 в смеси, кг/кг.
Верхние индексы обозначают: «"»— состояние
насыщения, «г» — газовую фазу; нижние индексы: «см» —
смесь, «143» — фреон-143, «142» —- фреон-142.
В связи с небольшими давлениями (максимум 1570 кПа)
теплотой смешения в газовой фазе пренебрегали. В
соответствии с уравнением A) изотермы в газовой фазе
строили по точкам. Для заданной температуры и различных
концентраций находили значения давления смеси по
аналитическим зависимостям [3]. По известным давлениям
и температуре определяли i\A3 (/>, Т) и i\42(p, T) по
диаграммам i, ]gp для чистых фреонов-142 и 143 12].
Изобары получали, объединяя точки с одинаковым значением
давления на изотермах. Эти точки находили ьо опытным
данным [3].
Энтальпию смеси в жидкой фазе рассчитывали по
уравнению
<см (Р> Т) = 443 О*. Т) 1+ i\42 (Г)A - I), B)
где верхний индекс обозначает состояние на линии
насыщения.
В области, удаленной от критической точки, можно
пренебречь зависимостью энтальпии насыщенной жидкости
от давления. Тогда изотермы будут прямыми линиями при
допущении отсутствия теплоты смешения. Основанием
для допущения служит весьма незначительное [3]
отклонение от закона Рауля. Вблизи критической точки
фреона-143 учитывали зависимость энтальпии жидкости
от давления. Построение изобар для жидкой фазы
аналогично их построению для газовой фазы. Исходные
данные взяты из тех же источников [2, 3].
Для определения концентрации пара по концентрации
жидкости, находящейся в равновесии с ним (т. е. при той
же температуре и давлении), и наоборот, на диаграмму
наносили вспомогательные линии, при построении
которых использовали опытные данные по фазовому
равновесию C).
Диаграмму опробовали при испытаниях тепловых
насосов на смеси фреонов-142 и 143. Рассчитанные по
диаграмме и полученные из опытов величины имели
удовлетворительное совпадение.
ЛИТЕРАТУРА
1. Бондарев В. Н. Исследование теплового насоса,
работающего на смесях фреонов. «Холодильная
техника», 1971, № 11.
2. Быков А. В. Исследование характеристик
низкотемпературного одноступенчатого холодильного
поршневого компрессора на новых рабочих веществах.
Кандидатская диссертация. Ленинград, 1970.
3. Латышев В. П. Давление насыщенного пара смеси
фреона-142 и фреона-143. «Холодильная техника»,
1966, № 7.
В. Н. БОНДАРЕВ, Р. Л. ДАНИЛОВ, В. П. ЛАТЫШЕВ
К сведению авторов!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв и с
обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом —
латинского алфавита.
4. В статьях следует использовать Международную систему единиц (СИ).
5. В списке литературы приводятся: фамилия и инициалы автора, название книги,
статьи, реферата, диссертации, а также место издания, название издательства, год
издания (или название журнала, год выпуска, номер). Ссылки на литературу
необходимо давать в тексте по порядку номеров.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с соблюдением
ГОСТов. Представляемые светокопии должны быть ясными. Допустимый наибольший
размер чертежа 420X594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на отдельной
странице.
7. Одновременно со статьей необходимо представлять реферат. В нем кратко
излагается содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Объем реферата не должен превышать 3/4 страницы машинописного
текста, отпечатанного через два интервала.
8. Представляемая в редакцию статья должна быть подписана автором.
Статьи просьба направлять по адресу: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Редакция журнала «Холодильная техника».
62

РЕФЕРАТЫ
621.572.001.5
Экспериментальное исследование двухступенчатой
холодильной машины на смеси фреонов-12 и 23.
ЧАЙКОВСКИЙ В. Ф., КУЗНЕЦОВ А. П., ЧЕРТОК В. Д., ВА-
СЮТИНСКИЙ Ю. А. «Холодильная техника» , 1972, № 4
Приведены данные экспериментальных исследований
двухступенчатой холодильной машины, работающей на
смеси фреонов-12 и 23 с массовой концентрацией фреона-23
15 и 20%. Описаны конструктивные элементы стенда,
методика проведения испытаний и обработки опытных
данных. Основные эксплуатационные характеристики
машины представлены в графическом виде в зависимости от
температуры кипения второй фракции. Полученные
результаты соотнесены с характеристиками машин
двухступенчатого сжатия на фреонах-12 и 22. Иллюстраций 3.
^ 621.57.041-213.3.004.12
Динамические характеристики герметичного поршневого
компрессора. РЕДКОЗУБ Б. Д., ЯКОБСОН В. Б.
«Холодильная техника», 1972, № 4.
Показано, что для герметичных компрессоров со
специальными электродвигателями неприемлемы значения
степени неравномерности вращения и пульсации тока,
установленные для открытых машин. Приведены результаты
экспериментального и теоретического определения
динамических характеристик герметичного поршневого
компрессора. Рекомендован метод расчета характеристик.
Таблиц 2. Библиографий 9. Иллюстраций 1.
621.572
О методах оценки качества холодильного оборудования.
БЕЖАНИШВИЛИ Э. М., СМЫСЛОВ В. И., ХАЗА-
НОВ И. Г. «Холодильная техника», 1972, № 4.
Рассмотрены существующие методы оценки уровня
качества холодильного оборудования и выбран оптимальный
метод. Приведены рекомендуемые критерии для
определения категорий качества холодильного оборудования.
Таблиц 3. Библиографий 6.
536.2.001.5
Исследование влияния числа труб испарителя по
высоте на его коэффициент теплопередачи. ГАЧИЛОВ Т. С,
ИВАНОВА В. С, КАЛЧЕВ К. И. «Холодильная
техника» , 1972, № 4.
Исследованы ребристые испарители, установленные
в холодильной камере, в целях определения влияния числа
труб по высоте на коэффициент теплопередачи. Графические
и аналитические зависимости показывают, что с
увеличением числа труб по высоте коэффициент теплопередачи
уменьшается. Влияние числа труб не зависит от
температурного напора. Таблиц 3. Библиографий 4.
Иллюстраций 3.
628.84:62-52
Применение терморегулятора с автокоррекцией для
автоматизации центральных кондиционеров.
ДАВЫДОВ Ю. С. «Холодильная техника», 1972, № 4.
Описан новый электронный регулятор ПТРП-А.
Прибор позволяет автоматически вводить коррекцию в задание
на регулирование температуры в кондиционируемом
помещении, благодаря чему между температурой воздуха
в помещении и температурой наружного воздуха
поддерживается допустимый перепад, определяемый санитарными
нормами. Поскольку при этом поддерживается меньший
перепад между температурой наружного воздуха и воздуха
внутри помещения, то требуется меньший расход холода
для регулирования заданного перепада температур.
Библиографий 3. Иллюстраций 2.
637.5.037.1
Сверхбыстрое охлаждение мяса. ШЕФФЕР А. П., СА-
АТЧАН А. Г., МУСАТОВА Н. В. «Холодильная
техника» , 1972, № 4.
Приведены результаты исследований по сверхбыстрому
охлаждению полутуш говяжьего и свиного мяса,
полученные во Всесоюзном научно-исследовательском институте
мясной промышленности и в ряде зарубежных стран.
Даны практические рекомендации по технологии ведения
этого метода охлаждения мяса. Таблиц 4. Библиографий 8.
Иллюстраций 2.
664.8.037.1
Охлаждение говяжьих полутуш в воздухе. АЛЯМОВ-
СКИЙ И. Г. «Холодильная техника», 1972, № 4.
На основании известных закономерностей регулярного
теплового режима для процессов охлаждения мяса в
воздухе предлагается ряд полуэмпирических зависимостей,
которые позволяют провести анализ и теплофизические
расчеты любого процесса охлаждения говяжьих полутуш
в воздухе и выявить его характерную особенность.
Библиографий 3. Иллюстраций 1.
664.84/85.037.5
Дегидрация плодов и овощей при замораживании
методом флюидизации. ДИЧЕВ СТ. «Холодильная техника»,
1972, № 4.
Приведены данные лабораторных и промышленных
исследований весовых потерь вследствие дегидрации при
замораживании плодов и овощей методом флюидизации.
Таблиц 2. Библиографий 6.
664.8.037.5:546.17
Гистологическая структура фарша пельменей при
различных температурах замораживания. АБРАМОВ Н. Д., ПИС-
МЕНСКАЯ В. Н., ТИНЯКОВ Г. Г. «Холодильная
техника» , 1972, № 4.
С помощью гистологического исследования показано
воздействие различных температур замораживания
(—196° С и —20° С) на микроструктуру фарша пельменей.
Установлено, что микроскопические признаки,
характеризующие нормальную структуру мяса при замораживании
в жидком азоте, мало отличаются от таковой при —20° С.
Показан характер расположения и размеры кристаллов.
Иллюстраций 6.
637.5.037.5
Влияние температуры замораживания на
ультраструктурные изменения мышечной ткани после
размораживания. ПИСКАРЕВ А. И,, ДИБИРАСУЛАЕВ М. А.
«Холодильная техника», 1972, № 4.
Описаны результаты исследований влияния
температуры замораживания на ультраструктурные изменения
мышечной ткани после размораживания. Установлено,
что хранение мяса в размороженном состоянии
сопровождается более интенсивной деструкцией кристов
митохондрий и структурированием хроматина нуклеоплазмы ядра.
Библиографий 24. Иллюстраций 7.
63

CONTENTS
A. I. Balandin. Development of Refrigerating Economy in
System of Consumers' Cooperative Societies in Ninth
Five— Year Period /„•„" V *
Terms of All — Union Socialist Competition of Collectives,
Enterprises and Organizations of Ministry of Meat and
Dairy Industry .•:,''»,•»'••
V. F. Chaikovsky, A. P. Kuznetsov, V. D. Chertok, U. A. va-
syutinsky. Experimental Investigation of Two — Stage
Refrigerating Machine on Mixture of Freons 12 and 23 7
B. D. Redkozub, V. B. Yakobson. Dynamic Characteristics of
Hermetic Reciprocating Compressor 9
E. M. Bezhanishvili, V. I. Smyslov, I. G. Khazanov. On the
Methods of Estimating Quality of Refrigerating
Equipment .... 13
T. S. Gachilov, V. S. Ivanova, K. I. Kalchev. Investigation
of Influence of Number of Evaporator Pipes by Height
Upon Its Coefficient of Heat Transfer 18
U. S. Davydov. Utilization of Thermostatic Control with
Automatic Correction for Automatization of Central Air
Conditioners 21
A. P. Sheffer, A. G. Saatchan, N. V. Musatova. Super —
Rapid Two — Stage Meat Chilling 24
I. G. Alyamovsky. Chilling Beef Semicarcasses in Air ... 28
St. Dichev. Dehydration of Fruits and Vegetables at Fluidi-
zed Freezing g 31
ASSISTANCE TO ECONOMIC EDUCATION
M. M. Pozin. Basic Funds of Refrigerating Enterprises ... 34
FROM DISSERTATIONS
N. D. Abramov, V. N. Pismenskaya, G. G. Tinyakov. Hysto-
logical Structure of Minced Meat in Pelmeni at Different
Freezing Temperatures 4 0
A. I. Piskarev, M. A. Dibirasulayev. Influence of Freezing
Temperature Upon Ultrastructural Alterations in
Muscular Tissue After Thawing 4 2
PRACTICE EXCHANGE
P. N. Ivanets. Experience of Operating and Repairing
Compressors of Refrigerated Sections and Trains Built in GDR 45
CONSULTATION
M. N. Merteshov, A. I. Balandin. Utilization of Standard
Parts in Insulating Structures. Insulation of Reinforced
Concrete Coatings and Floors of Multistorey Cold
Storage Warehouses . 47
BOOK REVIEW
A. A. Gogolin. Refrigerating Plants (text — book by E. S. Ku-
rylev and N. A. Gerasimov) 49
AT SCIENTIFIC TECHNICAL SOCIETY OF
FOOD INDUSTRY
АН-Union Social Review «Science — Engineering —
Quality» 50
New Inventions 52
60th Birthday of R. L. Danilov 54
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF
REFRIGERATION
D. G. Rutov. Papers at 4th Commission of XIII International
Congress of Refrigeration 55
FOREIGN TECHNICAL NEWS
E. E. Karpis. Air Conditioning and Ventilation in Animal
Husbandry Buildings 57
REFERENCE DATA
V. N. Bondarev, R. L. Danilov, V. P. Latyshev.
Concentration — Enthalpy Diagram for Mixture of Freons 142 and
c I43 61
Summaries 53
СОДЕРЖАНИЕ
A. И. Баландин. Развитие холодильного хозяйства в
системе потребительской кооперации в девятой пятилетке
Условия Всесоюзного социалистического соревнования
коллективов предприятий и организаций мясной и
молочной промышленности
B. Ф. Чайковский, А. П. Кузнецов, В. Д. Черток,
Ю. А. Васютинский. Экспериментальное исследование
двухступенчатой холодильной машины на смеси
фреонов-12 и 23
Б. Д. Редкозуб, В. Б. Якобсон. Динамические
характеристики герметичного поршневого компрессора .
Э. М. Бежанишвили, В. И. Смыслов, И. Г. Хазанов.
О методах оценки качества холодильного
оборудования
Т. С. Гачилов, В. С. Иванова, К. И. Калчев.
Исследование влияния числа труб испарителя по высоте на
его коэффициент теплопередачи
Ю. С. Давыдов. Применение терморегулятора с
автокоррекцией для автоматизации центральных кондиционеров
А. П. Шеффер, А. Г. Саатчан, Н. В. Мусатова.
Сверхбыстрое охлаждение мяса
И. Г. Алямовский. Охлаждение говяжьих полутуш в
воздухе
Ст. Дичев. Дегидрация плодов и овощей при
замораживании методом флюоидизации
В ПОМОЩЬ ЭКОНОМИЧЕСКОМУ ОБРАЗОВАНИЮ
М. М. Позин. Основные фонды холодильных предприятий
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Н. Д. Абрамов, В. Н. Писменская, Г. Г. Тиняков.
Гистологическая структура фарша пельменей при
различных температурах замораживания
А. И. Пискарев, М. А. Дибирасулаев. Влияние
температуры замораживания на ультраструктурные
изменения мышечной ткани после размораживания
ОБМЕН ОПЫТОМ
П. Н. Иванец. Из опыта эксплуатации и ремонта
компрессоров рефрижераторных секций и поездов
постройки ГДР
КОНСУЛЬТАЦИЯ
М. Н. Мертешов, А. И. Баландин. Применение типовых
деталей изоляционных конструкций. Изоляция
железобетонных покрытий и перекрытий многоэтажных
холодильников . . . .
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
A. А. Гоголин. Холодильные установки (учебник
Е. С. Курылева и Н. А. Герасимова) ....
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Всесоюзный общественный смотр «Наука — техника —
качество» .
Новые изобретения ...
К 60-летию Р. Л. Данилова
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Д. Г. Рютов. Доклады на 4-й комиссии XIII
Международного конгресса по холоду
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Е. Е. Карпис. Кондиционирование воздуха и вентиляция
в животноводческих зданиях .
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
B. Н. Бондарев. Р. Л. Данилов, В. П. Латышев.
Диаграмма концентрация — энтальпия для смеси фрео-
нов-142 и 143
Рефераты
18
21
24
28
31
34
40
42
45
50
52
54
55
57
61
63
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: В. 4>J Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я. Кокорев,
М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, проф. Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер.
Адрес редакции; 125422, ул. Костикова, 12. Телефон 250-00-34 доб. 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
Т—05334.
Объем 4 п. л. /Т \
Формат 84X]08^i?/ ^
Сдано в набор 15/111-1972 г.
Уч.-изд. л.
Тираж 17390 экз.
8,03.
Заказ 397.
Подп. к печ. 7/1V-1972 г.
Усл. л. 6,72
Цена 50 коп.
Ч^е^р^ский полиграфкомбинат Главполиграфпрома Комитета по печати
4 х ^ при Совете Министров СССР
г. Чехов Московской области