J Г
Ф. Ф. Карпов
Как выбрать
СЕЧЕНИЕ ПРОВОДОВ
И КАБЕЛЕЙ

1
- X
библиотека электромонтера
Выпуск 167
Ф. Ф. КАРПОВ
КАК ВЫБРАТЬ СЕЧЕНИЕ
ПРОВОДОВ И КАБЕЛЕЙ
Издание 2-е, переработанное
и дополненное
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ЭНЕРГИЯ»
МОСКВА
1965
ЛЕНИНГРАД

РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ:
Большам Я. М., Васильев А. А., Долгов А. Н., Ежков В. В.,
Каминский Е. А., Мандрыкин С. А., Синьчугов Ф. И.,
Смирнов А. Д., Устинов П. И.
УДК 621.315.001.24
К 26
В брошюре приведены указания и расчеты, необхо¬
димые для выбора сечений проводов и кабелей про¬
стейших сетей до 1000 в. Пояснения методов расчета
сопровождаются решениями числовых примеров.
Назначение брошюры — служить пособием электро¬
монтеру при монтаже и эксплуатации электрических се¬
тей промышленных предприятий, колхозов и совхозов,
жилых домов и поселков.
Карпов Федор Федорович.
Как выбрать сечение проводов и кабелей,
изд. 2-е, М.—Л., издательство „Энергия", 1965
72 с. с черт. (Б-ка электромонтера, вып. 167)
Тематический план 1965 г., № 166.
Редактор'-/?. А. Каминский
Техн, редактор О. П. Печёнкина
Сдано в набор 19/Ѵ 1965 г.
Т-10217	Формат 84Х1О8Ѵ32
Тираж 38 000 экз.
Подписано к печати 10/ѴІІ 1965 г.
Печ. л. 3,78	Уч.-изд. л. 4,1
Цена 14 коп.	Зак. 353
Московская типография № 10 Главполиграф пром а
Государственного комитета Совета Министров СССР по печати.
Шлюзовая наб., 10.

ВВЕДЕНИЕ
Назначение брошюры. При монтаже и эксплуатации
электрических сетей до 1000 в электромонтеру часто
приходится самостоятельно выбирать сечения проводов
и кабелей. Настоящая брошюра должна помочь пра¬
вильно выбрать сечения проводов и кабелей силовых и
осветительных сетей напряжением до 1 000 в. К ним от¬
носятся силовые и осветительные сети промышленных
предприятий, наружные сети жилых поселков, колхозов
и совхозов, внутренние осветительные электропроводки
жилых домов и общественных зданий.
Основные понятия. Электрическая сеть служит для
передачи и распределения электрической энергии. В за¬
висимости от назначения и конструктивного выполнения
линии электрической сети имеют различные наименова¬
ния.
Воздушной линией электрической сети назы¬
вается устройство для передачи и распределения элек¬
трической энергии по проводам, расположенным на от¬
крытом воздухе и прикрепленным посредством изолято¬
ров и арматуры к специальным деревянным, железобе¬
тонным или металлическим опорам. Провода воздушной
линии могут также прокладываться на кронштейнах мо¬
стов, путепроводов и других инженерных сооружений.
Кабельной линией называется линия, выпол*
ненная из одного или нескольких кабелей, проложенных
в земляной траншее, в специальных сооружениях (бло->
ках, шахтах и т. п.), на открытом воздухе по стенам или
потолку зданий. Кабели могут прокладываться также
в воде.
Электропроводкой называется силовая и осветитель¬
ная распределительная сеть напряжением до 1 000 в, вы¬
полненная изолированными проводами или кабелями се¬
чениями до 16 мм2, проложенными внутри зданий и со¬
3

оружений или по наружным стенам, а также по терри¬
тории дворов и приусадебных участков. По способу вы¬
полнения электропроводки могут быть открытыми, про¬
ложенными по поверхности стен, потолков, балок и т. п.,
или скрытыми, проложенными скрыто в конструктивных
элементах зданий (стенах, потолках, перекрытиях).
В 'промышленных предприятиях получили широкое
распространение токопроводы, представляющие собой
устройство из шин, укрепленных на изолирующих опо¬
рах внутри коробов, галерей или туннелей. Применяется
также прокладка шин токопроводов открыто на опорных
конструкциях как внутри зданий, так и на открытом
(воздухе.
1.	НОМИНАЛЬНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ И СИСТЕМЫ ТОКА
Приемники электрической энергии выполняются для
работы при определенном номинальном напря¬
жении на зажимах, при котором обеспечивается их
наилучшее использование.
Понятно, что распределительная электрическая сеть,
к которой непосредственно присоединяются приемники,
должна иметь напряжение, по возможности близкое к но¬
минальному напряжению этих приемников. Поэтому но¬
минальное напряжение сети принимается равным номи¬
нальному напряжению присоединяемых к этой сети элек¬
троприемников.
По величине напряжения Правилами устройства
электроустановок1 электрические сети делятся на сети
до 1 000 в и сети выше 1 000 в {Л. 1]. В настоящей бро¬
шюре іраосматриваются исключительно ісети с напряже¬
нием до 1 000 в.
Отметим области применения наиболее распростра¬
ненных систем тока номинальным напряжением до
1 000 в.
Четырехпроводные сети трехфазного переменного то¬
ка номинальным напряжением 380/220 в с глухим за¬
землением нейтрали. Линия такой сети выполняется че¬
тырьмя проводами, три из которых фазные (2 на рис. 1)
1 В дальнейшем «Правила устройства электроустановок» сокра¬
щенно обозначаются ПУЭ.
4

и один нулевой (3 на рис. 1). Нулевой провод системы
имеет глухое заземление 4.
Напряжение между фазными проводами четырехпро¬
водной линии равно 380 * в, а между каждым фазным и
нулевым проводами 220 в. Трехфазные электродвигате¬
ли 5 присоединяются к фазным проводам; лампы нака¬
ливания 7 и бытовые приборы — между фазным и ну¬
левым проводами. Таким образом, к четырехпроводной
сети одновременно могут быть присоединены трехфаз¬
ные электроприемники на номинальное напряжение 380 в
'переменного тока номинальным напряжением
380/220 в.
1 — понижающий трансформатор; 2 — фазные провода линии;
3 — нулевой провод; 4 — глухое заземление; 5 — трехфазный
электродвигатель; 6 — присоединение нулевого провода к кор¬
пусу электродвигателя; 7 — лампы накаливания.
и однофазные на номинальное напряжение 220 в.
Благодаря глухому заземлению нейтрали системы
при нормальной эксплуатации напряжение на нулевом
проводе близко к нулю и напряжение фазных проводов
по отношению к земле не превосходит 250 в.
Четырехпроводные сети номинальным напряжением
380/220 в получили самое широкое распространение в го¬
родах, населенных пунктах и в сельском хозяйстве,
а также в промышленности при питании силовой и осве¬
тительной нагрузки от общей сети.
Четырехпроводные сети трехфазного переменного то¬
ка номинальным напряжением 220/127 в существуют
в городах и на некоторых промышленных предприяти¬
ях. Новые сети на такое напряжение, как правило, не
* Номинальное напряжение вторичной обмотки трансформатора
не 380, а 400 в, так как оно относится к трансформатору 'без на¬
грузки.
5

проектируются, за исключением реконструируемых пред¬
приятий с большим удельным весом сохраняемых уста¬
новок напряжением 220/127 в, для которых применение
сети на такое напряжение либо должно быть обосно¬
вано технико-экономическим сравнением с вариантом
сети напряжением 380/220 в, либо определяется специ¬
альными правилами.
Трехпроводные сети трехфазного переменного тока
номинальным напряжением 660 в рекомендуются к ши¬
рокому применению в качестве силовых сетей в уголь¬
ной, горнорудной, химической и нефтяной промышлен¬
ности. Внедрение сетей на напряжение 660 в ів настоя¬
щее время задерживается из-за отсутствия аппаратуры
на такое напряжение.
В трехпроводных сетях трехфазного переменного то¬
ка нулевой провод отсутствует, и однофазные приемни¬
ки могут быть включены только на междуфазное на¬
пряжение.
Трехпроводные сети номинальным напряжением 500 в,
имеющиеся на некоторых предприятиях, не получат
дальнейшего распространения, так как номинальное на¬
пряжение 500 в ГОСТ 721-62 на номинальные напряже¬
ния не предусмотрено. Поэтому для силовых сетей про¬
мышленных предприятий в установках напряжением до
1000 в выбор должен производиться между напряже¬
ниями 380 и 660 в.
Для однофазных сетей переменного тока наибольшее
распространение имеют номинальные напряжения 36 и
12 в. По условиям техники безопасности напряжение
36 в применяется для сетей местного и ремонтного осве¬
щения в помещениях с повышенной опасностью; 12 в —
в котельных и других особо опасных помещениях. Одно¬
фазные сети выполняются двухпроводными и получают
питание от сети трехфазного тока через однофазные
понизительные трансформаторы. Однофазные сети на
указанные напряжения используются иногда для пи¬
тания цепей автоматического управления и сигнализа¬
ции.
Сети постоянного тока применяются для питания це¬
пей управления блокировки и сигнализации электрифи¬
цированного транспорта, в электролизных установках
и т. п. Рассмотрение таких сетей выходит за рамки на¬
стоящей брошюры.
6

2.	ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ
К ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ СЕТЯМ
Электрические сети должны удовлетворять следую¬
щим основным требованиям.
А. Прежде всего должна быть обеспечена безопас¬
ность для жизни и здоровья людей и предотвращена воз¬
можность возникновения взрыва или пожара. Это усло¬
вие удовлетворяется правильным выбором марки и спо¬
соба прокладки проводов и кабелей в соответствии с ха¬
рактеристикой среды, в которой прокладывается сеть, и
с учетом требований техники безопасности. Не меньшее
значение имеет правильный выбор защиты проводников
от перегрузки и короткого замыкания и расчет сечения
проводников по условию их нагревания электрическим
током.
Б. Должна быть обеспечена необходимая надеж¬
ность электропитания в зависимости от категории элек-
троприемников. К первой категории относятся приемни¬
ки, нарушение электроснабжения которых может пов¬
лечь за собой опасность для жизни людей или значи¬
тельный ущерб народному хозяйству. Ко второй катего¬
рии относятся приемники, перерыв в электроснабжении
которых связан с массовым недоотпуском продукции,
простоем промышленного транспорта или нарушением
нормальной деятельности значительного числа городских
жителей. Все остальные приемники относятся к третьей
категории.
Надежность электроснабжения зависит от наличия
или отсутствия резерва, а также от вероятности повреж¬
дения линий электрической сети, трансформаторов и
коммутационной аппаратуры. Одним из условий необхо¬
димой степени надежности является правильный выбор
сечения провода по условию механической прочности.
В зависимости от условий прокладки и марки провода
установлены наименьшие допустимые по условию меха¬
нической прочности сечения проводов и кабелей (см.
приложение, табл. П-1).
В. Должно быть обеспечено хорошее качество напря¬
жения. Качество напряжения определяется величиной
отклонения фактического напряжения на зажимах элек¬
троприемника от номинального. Чем меньше это откло¬
нение, тем выше качество напряжения. ПУЭ устанав-
7

ливаются допустимые отклонения напряжения на зажи¬
мах электроприемников. Качество напряжения следует
считать хорошим, если отклонения напряжения на за¬
жимах всех присоединенных к сети приемников не вы¬
ходят за допустимые пределы. Чтобы обеспечить это
условие, сечения проводов сети должны удовлетворять
требованиям расчета по потере напряжения.
Г. Сечения проводов и кабелей линий электрической
сети также должны удовлетворять условию экономично¬
сти. ПУЭ установлены величины экономических плотно¬
стей тока. Сечения проводов и кабелей должны выби¬
раться с учетом этих величин.
Таким образом, сечения проводов и кабелей электри¬
ческой сети должны выбираться по условиям: а) нагре¬
вания электрическим током (§ 4—6); б) механической
прочности (табл. П-1), в) потери напряжения (§ 7—10);
г) экономической плотности тока (§ 11).
3.	РАСЧЕТНАЯ СХЕМА СЕТИ
Для выбора сечений отдельных участков электриче¬
ской сети по условиям нагревания и экономической плот¬
ности тока необходимо знать токовые нагрузки этих уча¬
стков сети. Расчет сети по потере напряжения может
быть выполнен только в том случае, если известны не
только нагрузки, но и длины всех участков сети.
В связи с этим, приступая к расчету сети, необходимо
прежде всего составить ее расчетную схему, на
которой должны быть указаны нагрузки и длины всех
участков.
При расчетах трехфазных сетей нагрузки всех трех
фазных проводов принимаются одинаковыми. В дейст¬
вительности это условие строго выполняется лишь для
силовых сетей с трехфазными электродвигателями. Для
сетей с однофазными электроприемниками, например
для городских сетей с осветительными лампами и быто¬
выми приборами, всегда имеется некоторая неравномер¬
ность распределения нагрузки по фазам линии. При
практических расчетах сетей с однофазными приемника¬
ми условно также принимают распределение нагрузок
по фазам равномерным.
При условии равномерной нагрузки фаз линии в рас¬
четной схеме нет необходимости указывать все провода
8

сети, как это выполнено .на рис. 1. Достаточно предста¬
вить' однолинейную схему с указанием всех присоединен¬
ных к сети нагрузок и длин всех участков сети. На схе¬
ме также должны быть указаны места установки плав¬
ких предохранителей или других защитных аппаратов.
При составлении расчетной схемы электропроводки
внутри помещения следует пользоваться планами
и разрезами здания, на которых должна быть нанесена
электропроводка с указанием точек присоединения элек¬
троприемников. Расчетная схема наружной сети
составляется по плану поселка или промышленного
Рис. 2. Расчетная схема участка наружной
сети 380/220 в жилого поселка.
предприятия, на котором также должна быть нанесена
сеть и указаны точки присоединения групп электропри¬
емников (домов или отдельных зданий промышленного
предприятия).
Длины всех участков сети измеряются по чертежу
с учетом масштаба, в котором он вычерчен. При отсут¬
ствии чертежа длины всех участков сети должны быть
измерены в натуре.
При составлении расчетной схемы сети соблюдение
масштаба для участков сети не требуется. Следует лишь
соблюдать правильную последовательность соединения
отдельных участков сети между собой.
На рис. 2 представлен пример расчетной схемы линии
наружной сети поселка. Длины участков сети на схеме
указаны в метрах и написаны сверху и слева, нагрузки
представлены стрелками, у которых указаны расчетные
мощности в киловаттах, и написаны снизу и справа. Ли¬
ния АБВ называется магистралью, участки БД, BE
и ВГ — ответвлениями. Как видно из рис. 2, отдельные
9

участки сети представлены без масштаба, что не мешает
точности расчета, если длина участков указана пра¬
вильно.
Определение расчетных нагрузок (мощностей) яв¬
ляется значительно более сложной задачей. Осветитель¬
ная лампа, нагревательный прибор или телевизор при
номинальном напряжении на зажимах потребляет опре¬
деленную номинальную мощность, которая может быть
принята за расчетную мощность этого приемника.
Сложнее обстоит делю с электродвигателем, для ко¬
торого потребляемая из сети мощность зависит от мо¬
мента вращения связанного с двигателем механизма —
станка, вентилятора, транспортера и т. п. На табличке,
прикрепленной к корпусу двигателя, указывается его
номинальная мощность. Фактическая мощность, потреб¬
ляемая двигателем из сети, отличается от номинальной.
Например, нагрузка двигателя токарного станка будет
меняться в зависимости от размера обрабатываемой де¬
тали, толщины снимаемой стружки и т. п. Двигатель
выбирается по наиболее тяжелым условиям работы стан¬
ка, в связи с чем при других режимах работы двигатель
будет недогружен. Таким образом, расчетная мощность
двигателя, как правило, меньше его номинальной мощ¬
ности.
Определение расчетной мощности для .группы элек¬
троприемников еще более усложняется, так как в этом
случае приходится учитывать возможное число включен¬
ных приемников. Представим себе, что нужно опреде¬
лить расчетную нагрузку для линии, питающей мастер¬
скую, в которой установлено 30 электродвигателей. Из
них только некоторые будут работать непрерывно (на¬
пример, двигатели, соединенные с вентиляторами). Дви¬
гатели станков работают с перерывами на время уста¬
новки новой детали для обработки. Часть двигателей мо¬
жет работать с неполной нагрузкой или вхолостую и т. д.
При этом нагрузка линии, питающей мастерскую, не бу¬
дет оставаться постоянной. Понятно, что за расчетную
нагрузку линии следует принять наибольшую возможную
нагрузку как наиболее тяжелую для проводников линии.
Расчетная нагрузка группы электроприемников мо¬
жет быть определена по формуле
Р = КсРу, кет,
(1)
10

где Хс — коэффициент спроса Для режима наибольшей
нагрузки, учитывающий наибольшее возмож¬
ное число включенных приемников группы. Для
двигателей коэффициент опроса должен учи¬
тывать также величину их загрузки;
ру— установленная мощность группы приемников,
равная сумме их номинальных мощностей, кет.
Читатель может ознакомиться более подробно с ме¬
тодами определения расчетных нагрузок по литературе,
указанной в конце брошюры [Л. 3, 4].
При выборе сечения проводников по условию нагре¬
вания или по экономической плотности тока необходимо
определить величину расчетного тока линии.
Для трехфазного электроприемника величина расчет¬
ного тока определяется по формуле
_ 1000Р а
l,73l7Bcosf ’	’
(2)
где Р — расчетная мощность приемника, квт\
Us — номинальное напряжение на зажимах приемки-»
ка, равное междуфазному (линейному) напря¬
жению сети, к которой он присоединяется, в;
coscp — коэффициент мощности приемника.
Формулой (2) можно также пользоваться для опре¬
деления расчетного тока группы трехфазных или одно¬
фазных приемников при условии, что однофазные при¬
емники присоединены поровну ко всем трем фазам ли¬
нии.
Величина расчетного тока для однофазного приемни¬
ка или для группы приемников, присоединенных к одной
фазе сети трехфазного тока, определяется по формуле
1 000Р
77	>
Он.ф.СОЗ?
(3)
где 1/н.ф — номинальное напряжение приемников, рав¬
ное фазному напряжению сети, к которой они
присоединяются, в.
Величина расчетного тока для группы приемников,
присоединенных к линии однофазного тока, определяется
также по формуле (3).
11

Для ламп накаливания и нагревательных приборов
коэффициент мощности cos<p=l. В этом случае форму¬
лы (2) и (3) для определения расчетного тока соответ¬
ственно упрощаются.
Вернемся к расчетной схеме наружной сети жилого
поселка, представленной на рис. 2. На этой схеме рас¬
четные нагрузки присоединенных к линии домов указа¬
ны в киловаттах у концов соответствующих стрелок. Для
выбора сечения проводов линии необходимо знать на¬
грузку всех ее участков. Эта нагрузка определяется на
основании первого закона Кирхгофа, по которому для
любой точки сети сумма приходящих токов должна быть
равна сумме выходящих токов. Этот закон справедлив
также для нагрузок, выраженных в киловаттах.
Найдем распределение нагрузок по участкам линии.
В конце магистрали на участке длиной 80 м, примыкаю¬
щем к точке Г, нагрузка 9 кет равна расчетной нагрузке
присоединенного к линии в точке Г дома. На участке
магистрали длиной 40 м, примыкающем к точке В, на¬
грузка равна сумме нагрузок домов, присоединенных на
участке ВГ магистрали: 9 + 6=45 кет. На участке маги¬
страли длиной 50 м, примыкающем к точке В, нагрузка
составляет: 15+4+5 = 24 кет.
Подобным же образом определяются нагрузки всех
остальных участков линии. Для того чтобы не снабжать
все указанные на схеме числа обозначениями соответст¬
вующих единиц (м, кет), длины и нагрузки на схеме
должны быть расположены в определенном порядке. На
расчетной схеме рис. 2 длины участков линии указаны
сверху и слева, нагрузки этих же участков — снизу и
справа.
Пример 1. Четырехпроводная линия номинальным напряжением
380/220 в питает мастерскую, в которой установлено 30 электродви¬
гателей, суммарная установленная мощность Ру1=48 кет. Суммар¬
ная мощность ламп освещения мастерской составляет Ру?=2 кет,
коэффициент спроса для силовой нагрузки Ксі=0,35 и Для освети¬
тельной нагрузки Кс2=0,9. Средний коэффициент мощности для
всей установки cos <р=0,75. Определить расчетный ток линии.
Решение. По формуле (1) определяем расчетную нагрузку
электродвигателей:
Рі=0,35 • 48=:16,8 кет
и расчетную нагрузку освещения:
Рг=0,9- 2= 1,8 кет.
12

Суммарная расчетная нагрузка
Р=116,8+1,8= 18,6 кет.
Расчетный ток определяем по формуле (2):
1 000-18,6
1,73-380-0,75
= 38 а.
ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ПРОВОДОВ И КАБЕЛЕЙ
ПО УСЛОВИЮ НАГРЕВАНИЯ
4.	ДОПУСТИМЫЕ ТОКОВЫЕ НАГРУЗКИ НА ПРОВОДА,
КАБЕЛИ И ШИНЫ
Электрический ток, протекающий по проводникам ли¬
ний электрической сети, нагревает токоведущие жилы.
Одновременно происходит охлаждение проводников пу-
тем отвода тепла в окружающую среду. Через некоторое
время, если величина протекающего в проводниках тока
не меняется, температура проводника достигает некото¬
рого предельного значения, которое в дальнейшем
остается неизменным.
Наибольшая допустимая температура для проводов
и кабелей определяется условиями безопасности, надеж¬
ности и экономичности.
Излишне высокая температура изолированного про¬
вода или кабеля служит причиной быстрого износа изо¬
ляции и сокращения срока службы проводки.
Особенно опасным является перегревание изоляции
проводников в пожароопасных и взрывоопасных поме¬
щениях, где воспламенение изоляции может вызвать по¬
жар или взрыв.
Таким образом, величина токовой нагрузки на про¬
водник заданного сечения должна быть ограничена
с тем, чтобы наибольшая температура проводника не
превышала определенного предела. ПУЭ устанавливают
следующие наибольшие допустимые температуры при
нагревании длительной токовой нагрузкой: голые прово¬
да и шины +70° С, провода и кабели ю резиновой или
пластмассовой изоляцией +65° С, кабели с бумажной
изоляцией на напряжение до 3 000 в +80° С.
13

Допустимые токовые нагрузки зависят от Сечений
проводника, его конструктивного выполнения и условий
охлаждения.
В табл. П-2—П-4 приведены допустимые токовые
нагрузки для изолированных проводов, кабелей с бу¬
мажной изоляцией и голых проводов. Эти таблицы со¬
ставлены для проводников с алюминиевыми жилами,
имеющими в настоящее время наибольшее распростране¬
ние. Таблицы допустимых токовых нагрузок для прово¬
дов и кабелей других марок читатель может найти
в справочниках или ПУЭ [Л. 1, 2].
Следует отметить, что область применения изолиро¬
ванных проводов и кабелей с медными жилами в основ¬
ном ограничивается взрывоопасными помещениями. Го¬
лые медные провода для воздушных линий наружной се¬
ти в настоящее время не применяются.
Допустимые нагрузки в указанных таблицах приве¬
дены для нормальных условий прокладки. Нор¬
мальными условиями при прокладке проводов и кабелей
в воздухе считается температура воздуха +25° С, при¬
чем расстояние в свету .между соседними кабелями при
прокладке их внутри и вне зданий и в туннелях должно
быть не менее 35 мм и при прокладке в каналах не ме¬
нее 50 мм. Число прокладываемых кабелей не ограни¬
чивается. Нормальной температурой при прокладке ка¬
белей в земле или в воде считается +15° С. Допустимые
нагрузки для кабелей, проложенных в земле, приведены
при условии прокладки в траншее одного кабеля.
Пример 2. Определить допустимую нагрузку для трехжильного
кабеля с алюминиевыми жилами с бумажной изоляцией сечением
95 мм2 при прокладке в земле, в воде и в воздухе.
Решение. По табл. П-3 находим для трехжильного кабеля
указанного сечения допустимые нагрузки: при прокладке в земле —
260, в воде — 340 и в воздухе—'190 а. Допустимая нагрузка на
один и тот же кабель меняется в зависимости от условий охлажде¬
ния: лучше всего кабель охлаждается при прокладке в воде, хуже —
при прокладке в земле и еще хуже — при прокладке в воздухе.
Если условия прокладки проводов и кабелей отлича¬
ются от нормальных, величина допустимой нагрузки 7Д
на провод или кабель определяется с учетом поправоч¬
ного коэффициента:
^Д=Ап^Д.Н> сі,	(4)
где /д.н — табличное значение допустимой нагрузки при
нормальных условиях, а\
14

Кп — поправочный коэффициент, учитывающий из¬
менение условий охлаждения проводника.
Поправка на температуру окружающей среды. Если
фактическая температура окружающей среды отличается
от нормальной, вводится поправочный коэффициент Кпь
величина которого определяется по табл. П-5 в зависи¬
мости от допустимой максимальной температуры провод¬
ника и фак™ческ°й температуры среды.
Поправка на число кабелей, проложенных в одной
траншее. При прокладке в общей траншее более одного
кабеля вводится поправочный коэффициент Кп2> опреде¬
ляемый по табл. П-6.
Ненагруженные резервные кабели при этом не долж¬
ны учитываться.
Поправка на повторно-кратковременный и кратковре¬
менный режим работы. Допустимые нагрузки в табл. П-2,
П-3 и П-4 определены при условии длительного прохож¬
дения тока по проводникам. Однако электродвигатели
многих станков работают в повторно-кратковременном
режиме. Двигатель работает при обработке детали, за¬
тем на время установки для обработки новой детали он
останавливается. Таким образом, время работы двига¬
теля чередуется со временем отключения. Понятно, что
проводники линии, питающей двигатель с таким режи¬
мом работы, находятся в лучших условиях охлаждения
по сравнению с проводниками такой же линии, несущей
нагрузку без перерывов. Проводники линии с повторно¬
кратковременным режимом работы допускают увеличе¬
ние нагрузки, учитываемое поправочным коэффициентом
Кпз, который определяется по формуле
где ПВ— относительная продолжительность рабочего
периода, равная отношению времени включе¬
ния линии к общей длительности времени
включения и отключения,
ПВ^	(6)
Гц
где /р — длительность рабочего периода;
— общая длительность цикла.
15

Необходимо отметить, что коэффициент, учитываю¬
щий увеличение допустимой нагрузки на проводник, мо¬
жет быть применен лишь при следующих условиях:
а)	Продолжительность рабочего периода цикла по¬
вторно-кратковременного режима работы не превышает
4 мин, а продолжительность отключения — не менее
6 мин-,
б)	Сечение медных проводников не ниже 10 мм2 и се¬
чение алюминиевых проводников не ниже 16 мм2.
Если условия работы проводки требуют введения не¬
скольких поправок, то общий поправочный коэффициент
определяется перемножением отдельных коэффициентов.
Пример 3. Определить допустимую длительную токовую нагруз¬
ку на трехжильный кабель с алюминиевыми жилами с бумажной
изоляцией на напряжение до 3 000 в, сечением Зх'120 мм2, проло-,
женный в траншее при температуре почвы +25° С. Всего в общей
траншее проложено 7 кабелей; расстояние между «ими в свету
100 мм. Один кабель резервный и нагрузки не несет.
Решение. По табл. П-3 находим допустимую длительную
токовую нагрузку для кабеля сечением 3X1120 мм2 при нормальных
условиях прокладки в земле: /д.н—300 а.
По табл. П-5 находим значение поправочного коэффициента на
температуру почвы +25° С для нормированной температуры жил
кабеля +80° С: Кпі=0,92. Напомним, что при прокладке в земле за
нормальную температуру принимается +15° С.
По табл. П-6 находим значение поправочного коэффициента на
число проложенных в траншее кабелей при расстоянии между ними
в свету 100 мм (число работающих кабелей без учета резервного
равно 6): Кп2=0,75.
Общий поправочный коэффициент равен произведению найден¬
ных коэффициентов:
Кп=0,92-0,75=0,69.
Величину допустимой нагрузки на кабель с учетом ухудшения
условий 'охлаждения кабеля определяем по формуле (4):
/„=0,69-300= 207 а.
Пример 4. Определить допустимую нагрузку на проложенные
открыто алюминиевые провода с резиновой изоляцией сечением
50 мм2, если по ним получает питание электродвигатель с повторно¬
кратковременным режимом работы. Длительность рабочего периода
двигателя составляет /р=3 мин и длительность перерыва в рабо¬
те— 7 мин. Температура помещения, в котором проложены прово¬
да, 25° С.
Решение. По условиям примера длительность работы двига¬
теля равна 3 мин й длительность времени, в течение которого дви¬
гатель отключен,— 7 мин. Следовательно, общая длительность одно¬
го цикла /ц=3+7=10 мин.
16

Определяем по формуле (6) относительную продолжительность
рабочего периода двигателя:
3
ПВ=^- = 0,3.
Значение поправочного коэффициента определяем по форму¬
ле (5):
0,875
Допустимая длительная токовая нагрузка для заданных усло¬
вий іпрокладки согласно табл. П-2 составляет:
/н.д=И65 а.
Допустимую нагрузку для повторно-кратковременного режима^^
заданного в примере, определяем с учетом значения поправочно
коэффициента по формуле (4):
/д =1,6 ■ 165=264 а.
5.	ВЫБОР МАКСИМАЛЬНОЙ ТОКОВОЙ ЗАЩИТЫ
При эксплуатации электрической сети в отдельных ее
участках бывают нарушения нормального режима рабо¬
ты и в проводниках могут возникнуть токи, превышаю¬
щие расчетные. Возможно, например, увеличение тока
линии в связи с перегрузкой двигателя. Увеличение тока
при перегрузке, как правило, бывает небольшим, в пре¬
делах не выше нескольких десятков процентов номиналь¬
ной нагрузки. Другой вид нарушения нормальной рабо¬
ты сети — короткое замыкание — связан в большинстве
случаев с резким увеличением тока до нескольких десят¬
ков и даже сотен тысяч ампер.
Короткое замыкание может вызвать пожар из-за
воспламенения покровов провода. Еще более опасные
последствия может повлечь за собой короткое замыка¬
ние во взрывоопасном помещении, где приходится счи¬
таться с возможностью взрыва.
Несравненно менее опасна для проводников перегруз¬
ка. Кратковременная перегрузка проводников не пред¬
ставляет для них и для окружающей среды непосредст¬
венной опасности. Однако длительные перегрузки ведут
к износу изоляции и снижению ее изоляционных свойств.
Защита сети от коротких замыканий является обяза¬
тельной во всех случаях, и время ее действия должно
быть минимальным для уменьшения теплового действия
токов короткого замыкания.
2—353
17

Перегрузка является менее опасной, и в ряде случаев
допускается отказ от применения защиты проводов и ка¬
белей от перегрузки.
Защита проводов и кабелей электрических сетей на¬
пряжением до 1 000 в осуществляется посредством плав¬
ких предохранителей, автоматических выключателей
с тепловыми и электромагнитными расцепителями и ма¬
гнитных пускателей или контакторов с тепловыми реле.
Наиболее простым и дешевым защитным аппаратом
является плавкий предохранитель. Его защитным эле¬
ментом является плавкая вставка, включаемая последо¬
вательно в цепь тока. При увеличении тока линии выше
определенной величины температура плавкой вставки
повышается и происходит ее расплавление, цепь тока
разрывается, предотвращая провод линии от недопусти¬
мого перегрева.
Выбор предохранителей. Плавкая вставка предохра¬
нителя выбирается по номинальному току. Шкалы номи¬
нальных токов плавких вставок наиболее употребитель¬
ных предохранителей типов ПР-2 и ПН-2 приведены
в табл. П-7.
При выборе плавких предохранителей следует обес¬
печить выполнение двух условий.
Первое условие — номинальный ток плавкой вставки
должен быть не меньше длительного расчетного тока
линии:
Лв ^дл,	(7)
где /дл — длительный расчетный ток линии, а.
Второе условие связано с необходимостью предотвра¬
тить перегорание плавкой вставки от кратковременных
толчков тока, вызванных пуском двигателей с коротко¬
замкнутым ротором, так как при пуске двигателя с ко¬
роткозамкнутым ротором возникает пусковой ток, превы¬
шающий номинальный ток двигателя в 4—7 раз.
Величина пускового тока двигателя определяется по
формуле
7п=ЛтАі.двА	(8)
где /н.дв — номинальный ток двигателя, я;
К.і — кратность пускового тока, показывающая, во
сколько раз пусковой ток двигателя больше
номинального. Величины 7гт,пв и Кі определя¬
ются по каталогам или справочникам [Л. 5].
18

Чтобы плавкая вставка не расплавилась от пускового
тока при пуске двигателя, должно выполняться одно из
следующих условий.
При защите ответвления к одиночному двигателю
с нечастыми пусками при длительности пускового перио¬
да не более 2—2,5 сек (двигатели металлообрабаты¬
вающих станков, вентиляторов, насосов и т. п.)
(9)
При защите ответвления к одиночному двигателю
с частыми пусками (двигатели кранов) или с большой
длительностью пускового периода (двигатели центрифуг,
дробилок, нагруженных транспортеров и т. п.)
/ п

'В -- lj64_ 2* ’
(Ю)
При защите магистрали, питающей силовую или сме¬
шанную нагрузку,
(Н)
В последних трех формулах:
/п —пусковой ток двигателя, а\
/кр— максимальный кратковременный ток линии, рав¬
ный
Лф — I	дл> СІ,
(12)
где /'п—пусковой ток двигателя, іпри пуске которого
кратковременный ток линии достигает наиболь¬
шей величины, а;
/7дл — длительный расчетный ток линии до момента
пуска двигателя, определяемый без учета рабо¬
чего тока пускового двигателя, а.
При выборе плавкой вставки ее номинальный ток
должен удовлетворять соотношению (7) и одному из
трех соотношений: (9), (10) или (11) в зависимости от
условий пуска двигателя и от назначения линии (ответ¬
вление к двигателю или 'Магистраль).
* Величина знаменателя в формуле (10) принимается в зависи¬
мости от условий пуска двигателя: чем тяжелее пуск, тем меньше
принимается знаменатель.

Пример 5. Асинхронный двигатель типа А2-92-6, соединенный
с вентилятором, имеет следующие технические данные:
номинальная мощность Рн=74 кет;
номинальное напряжение t/H=380 в;
номинальный ток статора /н.дв=і135 а\
кратность пускового тока Кі =6,9.
Требуется выбрать плавкие вставки к предохранителям типа
ПН-2, установленным на питающем двигателе линии при условии,
что двигатель загружен полностью.
Решение. Так как по условию двигатель запружен полно¬
стью, можно принять расчетный ток линии равным номинальному
току двигателя:
/дл=,135 о.
Первое условие для выбора номинального тока плавкой встав¬
ки по длительному току линии (7) приводит к соотношению
/в 5= 135«.
Второе условие для выбора плавкой вставки по пусковому
току двигателя устанавливается формулой (9), так как условия
пуска по условию задачи легкие (двигатель приводит во вращение
вентилятор).
Пусковой ток двигателя определяется по формуле (8):
/п=6,9 • 135=932 а.
Применяя формулу (9), получаем:
932
/в =	—373 а.
По табл. П-7 подбираем плавкую вставку предохранителя типа
ПН-2 на номинальный ток 400 а.
Результаты выбора плавких вставок предохранителя
в примере 5 показывают, что предохранители не защи¬
щают двигатель с короткозамкнутым ротором от пе¬
регрузки. Действительно, номинальный ток двигателя
135 а, а номинальный ток плавких предохранителей
400 а. Если проводники питающей двигатель линии вы¬
браны по номинальному току двигателя, как это обычно
и делается, то они также не будут защищены от пере¬
грузки. Таким образом, плавкий предохранитель в рас¬
сматриваемом случае защищает двигатель и проводники
только от нагревания токами коротких замыканий.
Защита от перегрузки. При необходимости иметь за¬
щиту от перегрузки применяют автоматические выключа-
чатели с тепловыми расцепителями или магнитные пу¬
скатели с тепловыми реле. Тепловые элементы расцепите¬
ля или реле нагреваются медленно и действуют только
20

при длительном протекании тока. Пусковой ток двигате»
ля не успевает нагреть эти элементы до температуры,
при которой происходит действие тепловой защиты.
Отсюда следует, что тепловые расцепители автомати¬
ческого выключателя и нагревательные элементы тепло¬
вых реле, установленных в магнитных пускателях, сле¬
дует выбирать только по длительному расчетному току
линии:
^н.т^^дл,	(13)
Тепловая защита, являясь хорошей защитой от пере¬
грузки, плохо защищает от коротких замыканий. Дело
в том, что тепловые расцепители и нагревательные эле¬
менты тепловых реле действуют медленно и провода ли¬
нии или проводники обмоток двигателя при протекании
через них тока короткого замыкания могут быть по¬
вреждены, прежде чем сработает тепловая защита.
В связи с этим тепловая защита должна дополняться
защитой от короткого замыкания. Последняя может
быть выполнена в виде .плавких предохранителей. В слу¬
чае применения автоматического выключателя (автома¬
та) с тепловыми расцепителями для защиты от перегруз¬
ки целесообразно для защиты от коротких замыканий
применять электромагнитные расцепители. Такие авто¬
матические выключатели с комбинированными
расцепителями, содержащие тепловые и электромагнит¬
ные расцепители, получили широкое распространение.
Они одновременно осуществляют защиту как от пере¬
грузки, так и от короткого замыкания.
Номинальный ток электромагнитного и комбиниро¬
ванного расцепителей автоматического выключателя вы¬
бирается по длительному расчетному току линии:
Iн.э	IДЛ» Л’	(14)
Кроме того, указанные расцепители должны быть
проверены по наибольшей величине кратковременного
тока линии при пуске двигателей. Понятно, что при пуске
двигателей автоматический выключатель не должен от¬
ключаться. Это будет обеспечено, если ток срабатывания
(или ток трогания) расцепителя удовлетворяет условию:
Лір.Э 23 1,2о/др,
а,
(15)
21

где Л®— наибольший кратковременный ток линии, а\
1,25 — коэффициент запаса, учитывающий разброс ха¬
рактеристик расцепителей автомата.
Необходимо отметить, что в зависимости от конструк¬
тивного выполнения некоторые расцепители допускают
регулировку величины тока срабатывания, для других
исполнений величина тока срабатывания не регули¬
руется.
6.	ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ПРОВОДОВ И КАБЕЛЕЙ
ПО УСЛОВИЮ НАГРЕВАНИЯ
В зависимости от степени опасности возникновения
пожара или взрыва, а также с учетом требований тех¬
ники безопасности по предотвращению возможности по¬
ражения током человека электрические сети разделяют¬
ся на две группы.
I.	Сети, которые должны быть защищены от перегру¬
зок и от токов короткого замыкания.
II.	Сети, которые должны быть защищены только от
токов короткого замыкания. Защита от перегрузок для
таких сетей не предусматривается.
К первой группе, для которой обязательна за¬
щита отлере грузки, относятся:
а)	сети всех видов во взрывоопасных помещениях и
взрывоопасных наружных установках независимо от
условий технологического процесса или режима работы
сети;
б)	сети внутри помещений, выполненные открыто
продолженными незащищенными изолированными про¬
водниками с горючей оболочкой;
в)	осветительные сети в жилых и общественных зда¬
ниях, в торговых помещениях, служебно-бытовых поме¬
щениях промышленных предприятий, включая сети для
бытовых и переносных электроприемников, а также
в пожароопасных производственных помещениях;
г)	силовые сети в промышленных предприятиях,
в жилых и общественных зданиях, в торговых помеще¬
ниях— в случаях, когда по условиям технологического
процесса или режиму работы сети может возникать дли¬
тельная перегрузка проводов и кабелей.
Все остальные сети относятся ко второй группе, н е
т р е б у ю т в а щит ы от перегрузки и защищаются толь¬
ко от коротких замыканий.
22

Сечение проводов и кабелей по условию нагревания
определяется по таблицам допустимых токовых дли¬
тельных нагрузок, приведенных в ПУЭ [Л. 1] (см. табл^.
П-2 — П-4). При этом расчетное значение допустимой
нагрузки на провод или кабель при нормальных усло¬
виях прокладки выбирается как большая величина из
соотношений:
по условию нагревания длительным расчетным то¬
ком линии
а	(16)
А п
и по условию соответствия выбранному аппарату макси¬
мальной токовой защиты
Кѵ ’ а
(17)
где /дл — длительный расчетный ток линии, а\
Кп — поправочный коэффициент на условия про¬
кладки проводов и кабелей;
І3— номинальный ток или ток срабатывания за¬
щитного аппарата, а (см. табл. П-8);
Кз—кратность допустимого длительного тока для
провода или кабеля по отношению к номиналь¬
ному току или току срабатывания (току трога¬
ния) защитного аппарата.
Значения коэффициента К3 в зависимости от условий
прокладки и типа защитного аппарата приведены
в табл. П-8.
Если проводка выполнена при нормальных условиях,
значение поправочного коэффициента Дп='1 и формулы
(16) и (17) упрощаются:
7н. д	7дл> Щ
7н.д Аз/3, а.
(18)
(19)
Выбранные защитные аппараты и сечения проводов
и кабелей во всех случаях должны удовлетворять еще
одному условию, а именно защитные аппараты должны
надежно отключать короткое замыкание, происшедшее
в наиболее удаленных точках сети. Для выполнения это¬
го условия величина тока короткого замыкания должна
23

в установленное число раз превосходить номинальный
ток или ток срабатывания защитного аппарата. Для се¬
ти, проложенной в невзрывоопасных помещениях, мини¬
мальный ток короткого замыкания должен превосходить
номинальный ток плавкой вставки предохранителя или
номинальный ток теплового или комбинированного рас¬
цепителя автоматического выключателя не менее чем
в 3 раза.
Выполнение этого требования для четырехпроводной
сети трехфазного переменного тока проверяется по соот¬
ношению
> 3/н.а, а,	(20)
где І7н.ф — номинальное фазное напряжение сети, в;
Z — полное сопротивление петли фазного и нуле¬
вого проводов от вторичных зажимов пони¬
жающего трансформатора до наиболее уда¬
ленной точки сети, ом\
Д.з — номинальный ток защитного элемента (плав¬
кой вставки или расцепителя), а.
Значения сопротивления петли «фаза — нуль» для
воздушных линий и кабелей с алюминиевыми жилами
приведены в табл. П-9.
Пример 6. Линия, питающая двигатель, данные которого указа¬
ны в примере 5, выполняется трехжильным кабелем с алюминиевы¬
ми жилами с бумажной изоляцией, проложенным по стенам поме¬
щения (в воздухе). Помещение, в котором прокладывается кабель,
непожароопасно и невзрывоопасно, двигатель вентилятора не под¬
вергается систематическим перегрузкам во время работы. Темпера¬
тура помещения не превышает +25° С. Определить сечение кабеля
из условия нагревания.
Решен и е. Согласно заданию условия прокладки кабеля нор¬
мальные и поправочный коэффициент Кп=1, поэтому при выборе
сечения кабеля пользуемся формулами (18) и (19).
Длительный ток линии равен /дл = 1'35 а (см. пример 5), отку¬
да согласно соотношению (18)
/н.д 135 а.
По условиям примера линия может быть отнесена к группе
сетей, не требующих защиты от перегрузки.
Из табл. П-8 находим значения коэффициента Для сети, не
требующей защиты от іперегрузки, по отношению к номинальному
току плавкой вставки предохранителя:
Кз=0.33.
24

Номинальный ток плавкой вставки предохранителей, установ¬
ленных для защиты линий, /„='400 а '(см. пример 5).
'Подставляя числовые значения в формулу (і19), получаем:
/н.д> 0,33-400 = 132 а.
Сравнивая полученные значения, видим, что определяющим
является условие выбора сечения кабеля по длительному току ли¬
нии (практически оба условия можно считать равнозначными, так
как значения расчетного тока для 'выбора сечения кабеля незна¬
чительно отличаются друг от друга).
По табл. П-3 определяем требуемое сечение трехжильного ка¬
беля при прокладке его в воздухе—70 мм2. Кабель такого сечения
допускает нагрузку, равную 155 а>135 а.
Пример 7. Мастерская получает питание по воздушной линии
380/220 в длиной 300 м, выполненной алюминиевыми проводами
с сечением фазных проводов 70 и нулевого провода 25 мм2.
Линия защищена предохранителями с плавкими вставками на но¬
минальный ток 100 а. Проверить надежность действия защищаю¬
щих линию предохранителей при однофазном коротком замыкании
в конце линии '(надежность действия защиты проверяется для слу¬
чая однофазного короткого замыкания, так как именно этот вид
короткого замыкания является в данном случае наиболее небла¬
гоприятным).
Решение. Надежность действия предохранителей при корот¬
ком замыкании в конце линии проверяем по формуле (20). В на¬
шем случае:
поминальное фазное напряжение 17я=220 в;
номинальный ток плавких вставок Іъ ='100 а;
сопротивление петли фазного про'вода сечением 70 лг.и2 и ну¬
левого 25 мм? на 1 км воздушной линии составляет согласно
табл. П-9 1,86 ом.
Длина линии в примере равна 0,3 км. Следовательно, сопро¬
тивление петли «фаза—нуль», питающей мастерскую линии, равно:
Z=О;ІЗ-'1,86=0,5'58 ом.
(Подставляя числовые значения в формулу (20), получаем:
220
0~55g = 395 а > 3-100 = 300 а.
Как видим, условие (20) (выполняется и, следовательно, обес¬
печивается надежность действия защиты линии ’ при коротком за¬
мыкании в ее конце.
Необходимо отметить, что расчет может быть признан пра¬
вильным при условии, что сопротивление сети, питающей рассма¬
триваемую в примере линию, невелико по сравнению с сопротивле¬
нием самой линии.
Общий порядок выбора сечений проводов и кабелей
по условиям нагревания. Укажем в заключение общий
порядок выбора сечений проводов и кабелей по услови¬
ям нагревания.
25

1.	Определяются расчетные токи линии — длительные
и кратковременные (при пуске двигателей).
2.	По величине расчетных токов линии производится
выбор токовой максимальной защиты.
3.	Производится выбор сечений .проводников по .вели¬
чине расчетных токов линии
Рис. 3. Схема сети -к стримеру 8.
1 — шины 380 в распределительного щи¬
та; 2.— рубильник; 3 — предохранители
типа ПН-2; 4 — шины распределитель¬
ного силового пункта серии ПР-9000;
5 —автоматический выключатель типа
А3124; 6 — контакты магнитных пуска¬
телей; 7 — контакты кнопочного пуска-
геля типа ПН В-34; 8 — электродвигате¬
ли с короткозамкнутым ротором.
и по условию соответствия
выбранным аппаратам за¬
щиты.
4.	Проверяется надеж¬
ность действия защитных
аппаратов при коротком
замыкании в наиболее
удаленной точке сети.
Пример 8. На рис. 3 пред¬
ставлена схема участка сило¬
вой сети промышленного пред¬
приятия напряжением 380/220 в.
От шин распределительного щи¬
та 1 по трехжильному кабелю
с бумажной изоляцией и алю¬
миниевыми жилами марки
ААБГ получает питание сило¬
вой распределительный пунктѣ
серии ПР-9000 с автоматиче¬
скими выключателями 5 типа
А3124. К силовому пункту при¬
соединены три асинхронных
двигателя с короткозамкнутым
ротором, технические данные
которых .приведены в табл. 1.
Проводка к двигателям выпол¬
нена алюминиевыми трехжиль¬
ными проводами марки АПРТО,
проложенными в трубах. Пи¬
тающую силовую сборку защи¬
щают предохранители типа
ПН-2, двигатели защищаются автоматическими выключателями
с комбинированными расцепителями, технические данные которых
также указаны в табл. 1.
Помещение цеха промышленного предприятия невзрыво- и не-
пожароопасно, температура воздуха в помещении +25° С. Режим
работы двигателей исключает возможность длительных перегрузок,
условия их пуска нетяжелые, возможность одновременного запуска
более одного двигателя исключается. Двигатели могут работать
одновременно с полной нагрузкой.
Требуется выбрать плавкие вставки предохранителей 3 и опре¬
делить сечения проводов и кабеля из условия нагревания.
Решение. Так как температура воздуха в помещении равна
+25° С, то величина поправочного коэффициента Кп=1, и при вы¬
боре сечений проводников следует руководствоваться формулами
(18) и (19).
26

Таблица 1
ехнические данные двигателей и расцепителей автомати¬
ческих выключателей примера 8
Электродвигатели
Комбинированные расцепи¬
тели автоматических
выключателей
Тип
Номинальная
мощность,
кет
2
к
W
д
к
о
X
тока, а
Кратность
пускового
тока
Пусковой
ток, а
Номинальный
ток, а
Ток срабаты¬
вания электро¬
магнитного
расцепителя,
а
А2-81-4
А2-72-6
АО2-41-4
40
22
4
73,1
41,8
7.7
•
5.9
5,6
5,7
432
235
43,8
100
50
15
800
600
430
Линия к электродвигателю 1. Проверяем правильность выбора
комбинированных расцепителей. (По условию -примера двигатель
полностью загружен, следовательно, расчетный ток питающей дви¬
гатель линии равен -номинальному току двигателя: /Дл='Лі.дв=
=73,1 а. Номинальный ток комбинированного расцепителя равен:
/н.э=І100 а. Таким образом, условие (14) для выбора номинального
тока расцепителя выполняется: 100 с>73,4 а.
Проверяем невозможность ложного срабатывания расцепителя
при (пуске двигателя. Пусковой ток двигателя /п=432 а, ток (сра¬
батывания электромагнитного расцепителя /с₽.э=800 а. Следова¬
тельно, условие -(ііб) выполняется (800> 1,25 • 432=540 с), и от¬
сутствует опасность ложного срабатывания автоматического -выклю¬
чателя при (пуске (двигателя.
Сечение 'проводов для линии, питающей двигатель, должно
определяться 'по 'двум условиям: аю длительному току линии — по
формуле '(18)
I н. д 7 д л =73.1 а
и іпо соответствию сечения номинальному току расцепителей авто¬
матического выключателя—іпо 'формуле (19). Так как автомати¬
ческие выключатели серии А'3100 не имеют регулирования тока
срабатывания расцепителя, значение коэффициента Ks, определяе¬
мое по табл. ГТ-8, следует принять равным Аз—1. Ток защитного
аппарата в данном случае равен номинальному току комбинирован¬
ного расцепителя: 7э=7н.э=І100 а. Подставляя числовые значения
величин в формулу і(19), (получаем:
/н.д> 1-100= ЮОд.
При выборе сечения 'провода, очевидно, следует руководство¬
ваться условием, полученным по формуле (19). Поэтому по
табл. П-2 выбираем сечение проложенного в трубе трехжильного
провода, равное 50 льи2, .для которого допустимая нагрузка ‘равна
105 а.
27

Линия к электродвигателю 2. Условия прокладки, способ за¬
щиты и режим^ работы по условиям примера одинаковы для всех
трех двигателей. Поэтому все сказанное выше для двигателя 1
остается справедливым также для двигателей 2 и 3.
С®чение проводов выбирается по двум условиям: по формуле
(І«) /в д >41,8 а и по формуле -(119) /н.д >1-50=50 а. Прини¬
мается большая величина 60 а.
По табл. П-8 выбираем сечение 16 млР, для которого допусти¬
мая нагрузка составляет 55 а.
Линия к двигателю 3. Легко проверить, что в данном случае
достаточно принять провод сечением 2,5 жл2.
Магистральная линия. Выбираем плавкие вставки предохрани¬
телей, защищающих магистральную линию.
Длительный расчетный ток линии: /дл =73,1 +4)1,8+7,7='122,6 а.
'Номинальный ток плавкой вставки предохранителя должен
быть не меньше длительного тока линии:
/в >122,6 а.
Кроме того, следует проверить величину номинального тока
плавкой вставки по величине наибольшего кратковременного тока
линии. По условию примера одновременный пуск более одного дви¬
гателя исключается. Наибольший кратковременный ток возникает
в линии, очевидно, при пуске двигателя мощностью 40 кет пуско¬
вой ток которого /п=432 а.
При одновременной работе двигателей 2 и 3 длительный ток
линии до момента пуска двигателя 1 будег равен:
/7дл=41,8+7,7=49,5 а.
Наибольший кратковременный ток линии по формуле (12)
/кр=432+49,5=481,5 а.
Номинальный ток плавкой 'вставки предохранителя при выбо¬
ре его по условию кратковременного тока линии определяем по
формуле (1'1):
г 481,5
I в > 2 5 = 1	‘
По условию протекания в линии кратковременного тока при
пуске двигателя 1 выбираем плавкие вставки на номинальный ток
200 а.
Для выбора сечения трехжильного кабеля, которым должна
быть выполнена магистральная линия, определяем расчетную ве¬
личину допустимого тока из соотношений (18) и (:19).
По табл. П-8 определяем величину коэффициента К3 по отно¬
шению к номинальному току предохранителя, учитывая, что по
условиям задачи защита от перегрузки линии не требуется: К3=
=0,33.
Подставляя числовые значения в формулы і(И8) н (19), полу¬
чаем:
7и.д> 122,6 а;
7Н.Д > 0.33-200 = 66 а.
28

По табл П-3 определяем сечение трехжильного кабеля при
прокладке ів ’ воздухе 70 мм*, для которого допустимая нагрузка
равна 15Б а>122,6 а.
В заключение настоящего раздела приводим сводную
табл. 2 принятых условных обозначений токов, входящих
в расчетные формулы.
Таблица 2
Условные обозначения тоцов
Условное
обозначение
Пояснение к условному обозиачеиию
Номинальный ток двигателя
/п
Пусковой ток двигателя
Длительный расчетный ток линии
Кратковременный расчетный ток линии
I'ДЛ
Длительный ток линии без учета наиболее крупного
двигателя
Пусковой ток наиболее крупного двигателя
/в
Номинальный ток плавкой вставки предохранителя
Номинальный ток теплового расцепителя автомата
/ н.э
Номинальный ток электромагнитного или комбини-
рованного расцепителя автомата
I ср.э
Ток срабатывания электромагнитного или комбини-
рованного расцепитёля
/з
Расчетный ток защиты по табл. П-8 (номинальный
ток или ток срабатывания)
^н.д
Допустимый длительный ток проводника для нор¬
мальных условий прокладки
^д
Допустимый длительный ток проводника с учетом
фактических условий прокладки
РАСЧЕТ СЕТИ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ
7. ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ
Приемники электрической энергии выполняются для
работы при определенном номинальном напряжении.
Наилучшие технико-экономические показатели обеспечи¬
ваются при работе электроприемников с номинальным
напряжением на зажимах.
Повышение или снижение напряжения на зажимах
электроприемника по сравнению с номинальным приво¬
дит к ухудшению его работы. Например, для лампы на¬
каливания повышение напряжения на ее зажимах на
10% приводит к сокращению срока ее службы в 4 раза.
29

Снижение напряжения неблагоприятно сказывается на
величине светового потока лампы. При снижении напря¬
жения на зажимах лампы на 10% световой
поток лампы уменьшается до 67% светового потока при
номинальном напряжении. Для прмышленного предпри¬
ятия значительное повышение напряжения в осветитель¬
ной сети связано <с экономическим ущербом из-за необ¬
ходимости частой смены 'перегоревших лам'п. Понижен¬
ное по сравнению с 'номинальным 'напряжение в осве-
Рис. 4. Равномерно ,распіределенная нагруз¬
ка и график (распределения напряжения
вдоль линии наружного освещения.
тительной сети промышленного (предприятия может по¬
служить (причиной снижения (производительности труда
из-за недостаточной освещенностирабочихіповерхностей.
Значительное отклонение напряжения или, как гово¬
рят, «плохое 'качество напряжения» в силовой сети про¬
мышленного предприятия может повести к значительно-'
му 'браку и повышенному износу двигателей.
Наилучшие условия эксплуатации электроприемни¬
ков были бы при номинальном напряжении на их зажи¬
мах, но на практике это невыполнимо, так как провода
и кабели обладают некоторым сопротивлением, и при
протекании по ним электрического тока происходит по¬
теря напряжения, поэтому напряжение в конце линии
будет ниже, чем в начале.
На рис. 4 представлена схема линии наружного оове-
30

щенйя с лампами одинаковой мощности, присоединяемы¬
ми к линии через равные расстояния. Такая нагрузка но¬
сит название равномерно распределенной.
На том же рисунке представлен график распределе¬
ния напряжения вдоль линии. Из этого графика видно,
что наиболее низкое напряжение будет на зажимах лам¬
пы, присоединенной в конце линии в точке В, а наиболее
высокое—на лампе, присоединенной к точке А в самом
начале линии. Только одна лампа, присоединенная в точ¬
ке Б линии, будет иметь напряжение на зажимах, рав¬
ное номинальному. Напряжение на зажимах всех ламп,
присоединенных к линии левее точки Б, будет выше но¬
минального, а напряжение на зажимах всех ламп, при¬
соединенных правее той же точки, — ниже номиналь¬
ного.
Отклонения напряжения. Разность напряжения на за¬
жимах приемника и номинального напряжения назы¬
вается отклонением напряжения. Таким образом, для
ламп, присоединенных к линии на участке АБ, будет п о-
л о ж и т е л ь но е отклонение напряжения; для ламп, при¬
соединенных на участке БВ, отклонение напряжения от¬
рицательное. Только на зажимах лампы, присоединен¬
ной ік линии в точке Б, отклонение напряжения равно
нулю.
Очевидно, чем меньше отклонение напряжения на за¬
жимах приемников, тем выше качество напряжения.
ПУЭ устанавливают следующие наибольшие допустимые
отклонения напряжения на зажимах электроприемников:
лампы освещения жилых зданий, аварийного освеще¬
ния и наружного освещения, выполненного светильника¬
ми: ±5%;
лампы рабочего освещения промышленных предприя¬
тий и общественных зданий, лампы прожекторных уста¬
новок наружного освещения: +5 и —2,5%;
электродвигатели ±5% (допускается в отдельных
случаях отклонение напряжения на зажимах двигателей
до +10%).
Качество напряжения следует считать удовлетвори¬
тельным, если отклонение напряжения на всех присоеди¬
ненных к сети приемниках не выходит за указанные вы¬
ше пределы. Следовательно, при проектировании и рас¬
четах сетей сечения проводников должны быть выбраны
таким образом, чтобы отклонения напряжения на зажи¬
31

мах всех присоединенных к сети приемников не превы¬
шали установленные допустимые пределы. Например,
сечение проводов линии наружного освещения, схема ко¬
торой представлена на рис. 4, должно быть выбрано
с таким расчетом, чтобы отклонение напряжения на за¬
жимах лампы, присоединенной в точке А в начале линии,
не превосходило +5% и отклонение напряжения на за¬
жимах лампы, присоединенной в точке В в конце линии,
не выходило бы за пределы —5%. При выполнении это¬
го условия разность между напряжением в начале линии
и напряжением в ее конце не должна быть больше
105—95=110%.
Потеря напряжения. Разность напряжений в начале
и конце какого-либо участка сети называется потерей
напряжения на этом участке. Следовательно, наиболь¬
шая допустимая потеря напряжения для линии наружно¬
го освещения составляет 10%.
На самом деле, приняв величину потери напряжения
равной 10%), практически нельзя обеспечить для всех
присоединенных к сети приемников отклонение напряже¬
ния на зажимах в допустимых пределах. Это объясняет¬
ся тем, что напряжение в сети не остается с течением
времени постоянным. Например, в начале нашей линии
наружного освещения напряжение не всегда будет под¬
держиваться на уровне 105%, как это указано на рис. 4.
Действительно, предположим, что эта линия присоедине¬
на к распределительной сети города. Вечером такая сеть
имеет максимум нагрузки, и потери напряжения во всех
ее элементах будут также наибольшими. Днем или позд¬
ней ночью нагрузка сети будет достигать минимума, и
потери напряжения в ней уменьшатся. Піреположим,
что ночью в точке, к которой присоединяется наша ли¬
ния, напряжение равно 105%, как это указано на рис. 4.
Тогда в максимум нагрузки, вечером, оно может быть
ниже, например 102%. Тогда, если сечение линии было
выбрано по потере напряжения, равной 10%, напряже¬
ние на зажимах лампы, присоединенной в конце линии,
окажется равным 102—10=92%. Отклонение напряже¬
ния для этой лампы будет больше допустимого: 92—
100=—8%.
Исходя из этих соображений, при расчете сетей до
1 000 в по потере напряжения величину допустимой по¬
тери напряжения принимают в пределах 4—6,5% [Л. 4].
32

8. ПОТЕРЯ НАПРЯЖЕНИЯ В ЛИНИИ С НАГРУЗКОЙ
НА КОНЦЕ
Рассмотрим трехфазную линию переменного тока
с нагрузкой, сосредоточенной на конце (рис. 5). Для та'
кой линии потеря напряжения может быть определена
по формуле
Ді(7=1,73(гСО8ф + Х8ІПф)Л, в,	(21);
где 1 — ток .в проводах линии, с;
cos ф — коэффициент мощности нагрузки линии;
/ — длина линии, км-,
г — активное сопротивление 1 км линии, ом;
х — индуктивное сопротивление 1 км линии, ом;
эіпф определяется по таблицам тригонометриче'
ских величин по заданному значению соэф.
Рассматривая формулу для определения потери на-
пряжения, можно сделать следующие выводы.
Потеря напряжения

в линии пропорцио- *	’
нальна произведению А	—
тока на длину линии.
Кроме того, потеря
напряжения пропор*	, f
циональна выражению
г cos ф+х sinф, которое	I; cos у
является суммой сла¬
гаемых т icos ф и х sin ф. Рис> 5, Линия с яагрузкой, сосредо-
т-г	точенной на конце.
Первое из этих слагав*
мых зависит от актив¬
ного сопротивления, второе — от индуктивного сопротив-
ления линии. Кроме того, на величину этих слагаемых
оказывает влияние величина коэффициента мощности
нагрузки линии.
Активное сопротивление линии равно:
-	1 000
ом/км,
(22)
где у — удельное сопротивление материала проводников;
у = 53 м[ом • мм2 для медных проводников;
3—353	33

у — 31,7 м]ом-мм2 для алюминиевых проводников;
F —сечение проводника, мм2.
Таким образом, активное сопротивление проводника
и, следовательно, первое слагаемое рассматриваемого
выражения обратно пропорциональны сечению провод¬
ника.
Индуктивное сопротивление линии зависит от маг¬
нитного потока, пронизывающего пространство между
проводниками линии. Чем больше расстояние между
проводниками, тем больше индуктивное сопротивление
линии. Расстояние между жилами кабеля или между от¬
дельными проводами, проложенными в трубах, мало, и
индуктивное сопротивление для этого случая составляет
0,06—0,08 ом/км. Для проводов, проложенных на роли¬
ках и изоляторах, индуктивное сопротивление увеличи¬
вается и достигает 0,2—0,25 omJkm. Для воздушных ли¬
ний напряжением до 1 000 в индуктивное сопротивление
еще больше — оно равно 0,3—0,4 ом/км. Индуктивное
сопротивление линии (а вместе с ним и второе слагаемое
рассматриваемого выражения) мало зависит от сече¬
ния проводов.
Учет активных и индуктивных сопротивлений при
расчете сети по потере напряжения. При расчете сети по
потере напряжения активное сопротивление проводов
всегда должно учитываться. Напротив, индуктивным со¬
противлением линии в ряде случаев можно пренебречь.
Для сети постоянного тока индуктивное сопротивле¬
ние линии равно нулю.
Для ламп накаливания и тепловых приборов, присое¬
диненных к сети переменного тока, cos<p=l и, следова¬
тельно, sin<p=0. В обоих случаях слагаемое xsinq>=0,
и потеря напряжения зависит только от активного со¬
противления проводников.
Для нагрузки с коэффициентом мощности, меньшим
1, значение sin ср становится отличным от нуля. Чем
меньше коэффициент мощности, тем больше величина
sinq) и тем больше влияние индуктивного сопротивления
линии на величину потери напряжения. Очевидно также,
что влияние индуктивного сопротивления на величину
потери напряжения будет больше для воздушной линии,
чем для линии, выполненной кабелем или изолирован¬
ными проводами, проложенными в трубах или на роли¬
ках.
34

Таким образом, расчет сети по потере напряжения
без учета индуктивного сопротивления линии допустим
в следующих случаях:
а)	для сети постоянного тока;
б)	для сети переменного тока при cos<p='l;
в)	для сетей, выполненных кабелями или изолиро¬
ванными проводами, проложенными в трубах на роли¬
ках или изоляторах, если их сечения не превосходят
величин, указанных в табл. 3.
Таблица 3
Максимальные значения сечений алюминиевых проводов
и кабелей, для которых допустимо вести расчет сети по
потере напряжения без учета индуктивного сопротивления
проводов
Характер проводки
Допустимое сечение алюминиевых провод¬
ников, ММ*, при COS <f>
0,95
0,90
0,85
0,80
0,75
0,70
Кабели до 1 000 в и прово¬
да в трубах

95
50
50
35
25
25
Провода на роликах и изо¬
ляторах внутри зданий .
35
25
16
10
10
10
9. РАСЧЕТ СЕТИ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ БЕЗ УЧЕТА
ИНДУКТИВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ЛИНИЙ
При заданном сечении проводников потеря напряже¬
ния в линии определяется по формулам:
трехфазная линия переменного тока
'I*	<23)
I2*)
двухпроводная линия переменного или постоянного тока
<25)
•/-	(26)
з*
35

где
у — удельная проводимость ма¬
териала проводов, м)ом • мм2\
— номинальное напряжение се¬
ти, кв (для трехфазной сети
Ѵп— междуфазное напряже¬
ние);
F — сечение іпроводников, жж2;
^Р1=Р\1\ Л-'РъІъЛ- ... — сумма произведений нагру¬
зок, протекающих по участ¬
кам линии, на длину этих
участков; нагрузки должны
выражаться в киловаттах,
длины — в метрах;
2/а/=/аі/і+І/а2/2+... — сумма произведений прохо¬
дящих по участкам активных
составляющих токов на дли¬
ны участков; токи должны
выражаться в амперах, дли¬
ны — в метрах.
Активные составляющие тока определяются умноже¬
нием величин токов на величины коэффициентов мощно¬
сти:
/а=/ cosep, а.
Сумма произведений нагрузок (или токов) на длины
участков должна быть подсчитана на протяжении всей
линии заданного сечения, для которой определяется ве¬
личина потери напряжения.
В качестве примера подсчитаем сумму произведений
нагрузок на длины участков линии, схема которой пред¬
ставлена на рис. 2, от начала (точка А) до конца линии
(точка Г):
277=55-40 + 40-90+27-80+24-50+15-40 +
+9 • 80= 10 480 кет • ж.
Определение сечения проводников при заданной ве¬
личине потери напряжения. При заданной величине по¬
тери напряжения сечение проводников линии
ляется по формулам:
трехфазная линия переменного тока
г. . 1 ЪРІ ..	,
Г =. 	о • -ГП , ММ,
lOyl/S ^доп
опреде-
(27)
36

г, 1,73 S/а/ .
F = 1n,77 -77;	, UM,
10у€7н доп
(28)
двухпроводная линия переменного или постоянного
тока
F=
2
10Yl/|
ZPl
ми2;
(29)
△і^доп’
F =
2
10yC7h
доп ’
MM2,
(30)
где Аі/доп — допустимая потеря напряжения в линии, се¬
чение которой определяется.
Необходимо отметить, что равномерно распределен¬
ная нагрузка участка линии при расчете сети по потере
напряжения может быть заменена равной по мощности
нагрузкой, сосредоточенной в середине этого участка.
Благодаря такой замене расчет на потерю напряжения
значительно упрощается.
Пример 9. Определить сечение двухпроводной линии наруж¬
ного освещения, 'схема которой представлена на рис. 4, если фона¬
ри наружного освещения имеют мощность по 200 вт, общая длина
линии 500 м, номинальное напря¬
жение линии 220 в, допустимая
потеря напряжения Д{7доп=5,5%,
провода линии алюминиевые.
Решение. Заменяя равно¬
мерно распределенную нагрузку
сосредоточенной в середине ли¬
нии, получаем вместо схемы
рис. 4 расчетную схему, представ¬
ленную на рис. 6.
ZOOM
о	*

2,6 гівт
250л*
Оквт
2,6 квт
Рис. 6. Расчетная схема к при¬
меру 9.
Так как общее число присоединенных к линии ламп наруж¬
ного освещения равно 13, суммарная нагрузка линии будет равна:
Р=0,2-13=2,6 кет.
По условию примера: номинальное напряжение Л7н=0,22 кв,
допустимая потеря напряжения Д1/доп=5,5%.
Для алюминия удельная проводимость равна у=31,7 м/ом-мм?.
Сумма произведений нагрузки на длину линии в нашем случае
ограничивается одним членом:
SP/=2,6 ■ 250=650 кет • м.
Подставляя числовые значения в формулу (25), определяем
величину сечения проводов линии:
2	650
F~ 10-31,7-0,22« ’5,5“ 5,4 М1лг'
SI

Округляя до 'ближайшего стандартного сечения, принимаем се¬
чение проводов линии равным 1'6 мм2.
Пример 10. Произвести расчет воздушной линии наружной
сети жилого поселка, расчетная схема которой представлена на
рис. 2. Линия .четырехпроводная номинальным напряжением
380/220 в. Нагрузки на схеме указаны в киловаттах, длины уча¬
стков сети—в метрах. Нагрузка осветительная и cos<p=l, допусти¬
мая потеря напряжения ДЙДПп=5%. Материал проводов сети —
алюминий.
Решение. Расчет следует начинать с определения сечения
фазных проводов магистрали. Под магистралью понимается
основная часть линии, участки которой наиболее загружены. В на¬
шем случае за основную магистраль следует принять участок
АБВ. Так. как линия трехфазная и нагрузки выражены в киловат¬
тах, расчет следует выполнять по формуле .(27).
Определяем числовое значение первого множителя формулы
(27). Этот .множитель во всех последующих расчетах настоящего
примера будет сохранять свою величину, и ее достаточно опреде¬
лить 1 раз.
Удельная проводимость алюминиевых проводов у=31,7 м]ом-мм2
и номинальное междуфазное напряжение, в нашем случае, UH—
=0,38 кв.
Подставляя числовые значения, получаем величину упомяну¬
того множителя:
10-31,7-0.382
В формулу для определения сечения магистрали следует под¬
ставить наибольшую возможную величину 2Р/, подсчитывая ее для
наиболее удаленной точки сети. Под «наиболее удаленной» следует
понимать в данном случае ту точку, до которой будет наибольшей
величина 2PZ. От точки В до точек Е и Г 'расстояния одинаковы
и равны 120 м, но для участка BE (2Р/) вв=4 • 120=480 кет ■ м, а
для участка ВГ (1Р1)ВГ = 15 • 40+9,80='1 320 кет • м.
Следовательно, «наиболее удаленной» в этом смысле следует
считать точку Г„ так как именно в этой точке при одинаковых про¬
чих условиях напряжение будет самое низкое.
Значение 2Р/ от начала линии до точки Г ібыло подсчитано
нами ранее в § 9: (2/7)	= 10 480 кет • м.
Подставляя числовые значения в формулу '(27), получаем вели¬
чину наименьшего допустимого сечения линии АБВГ по условию,
что потеря напряжения до наиболее удаленной точки Г не будет
превосходить 5%:
1	. (^Одг
ЮуПц ДІ/доп
10 480
0,0219	5 =46 мм2.
Округляя до ближайшего ‘большего стандартного сечения, при¬
нимаем для магистрали АБВ сечение фазных проводов равным
50 мм2.
38

Если бы расчетное сечение магистрали, определенное по фор¬
муле (27), оказалось равным стандартному сечению 50 мм , тогда
мы были бы обязаны 'выполнить всю линию АБВГ таким сечением.
В нашем случае расчетное сечение магистрали АБВ меньше приня¬
того для этого участка стандартного сечения, и потеря напряжения
на этом участке ібудет меньше, чем 'была бы при расчетном сечении.
В связи с этим сечение ответвления ВГ, как увидим из дальней¬
шего расчета, может быть уменьшено.
Приступаем к расчету 'ответвлений.
Определяем потерю напряжения на участке АБ магистрали по
формуле (23).
Подсчитываем SPZ для участка АБ.
(ЕР/)ЛБ = 55-40 4-40-90 = 5800 квт-м.
Подставляя числовые 'значения в формулу (23), находим поте¬
рю напряжения на участке АБ магистрали:
5 800	„ „ ,
ДПЛБ = 0,0219—эд- = 2,54<>/о.
Общая допустимая величина потери напряжения равна 5%.
На участке АБ теряется 2,'54%, следовательно, потеря напряжения,
допустимая для ответвления БД, будет равна:
ДПК =5 —2,54 = 2,46°/о.
D
Определяем SPZ для ответвления БД-.
(ЕР/)бд = 5-100+ 2-70 = 640 квт-м.
Подставляя числовые значения в формулу (27), находим сече¬
ние ответвления БД:
640
ГБД=0,0219^6 = 5,7 мм2.
По условию механической прочности для алюминиевых прово¬
дов воздушных линий (см. табл. П-1) принимаем сечение прово¬
дов ответвления БД равным 16 мм2.
Определяем потерю напряжения, допустимую для ответвлении
BE и ВГ. Находим величину ZPI для участка БВ магистрали:
(SPZ)£B = 27-80 + 24-50 =3 360 квт-м
Подставляя числовые значения в формулу (23), определяем
величину потери напряжения на участке БВ магистрали:
з 360 , „„ ,
Д[7бб = 0,0219-эд-=1.47о/о.
Располагаемая потеря напряжения в точке В может быть опре¬
делена вычитанием из располагаемой потери напряжения в точке Б
величины потери напряжения на участке БВ:
Д[7о = 2,46— 1,47 = 0,99о/о.
D
39

Эта величина потери напряжения является расчетной для от¬
ветвлений BE и ВГ. Подставляя соответствующие числовые зна¬
чения в формулу (27), определяем сечение ответвления BE:
480
Fbe — 0,0219Q-gg = 10,6 лш2
и сечение ответвления ВГ
1 320
Гвг = 0,0219 g-gg- = 29.2 Шм*
Округляя в большую сторону, принимаем стандартные сечения
для ответвления BE — 16 мм2 и для ответвления ВГ — 35 мм2. Как
видим, предположение о том, что для ответвления ВГ можно бу¬
дет принять сечение, меньшее '50 мм2, оправдалось.
Рис. 7. Расчетная схема четырехпровод¬
ной линии с однофазными ответвления¬
ми к примеру 11.
Выше были определены сечения фазных .проводов сети. Необ¬
ходимо теперь выбрать сечение нулевого провода для тех
же участков сети.
Если бы нагрузка всех фаз сети была строго одинакова, то
в нулевом проводе четырехпроводной сети трехфазного тока не
было бы тока. В действительности, нагрузка фаз сетей с одно¬
фазными приемниками в той или иной степени оказывается нерав¬
номерной. Поэтому по нулевому проводу всегда протекает некото¬
рый ток. Учитывая это, сечение нулевого провода четырехпровод¬
ной сети (или нулевой жилы кабеля) принимают от */з до ’/г се-
чения фазных проводов.
Принимаем в нашем случае сечение нулевого провода для ма¬
гистрали равным 25 мм2 и для ответвлений 16 мм2.
Принятые сечения проводов указаны на схеме рис. 2.
Пример 11. Произвести расчет по потере напряжения воздуш¬
ной линии, схема которой представлена на рис. 7, для условий,
указанных в примере 10.
Решение. Определяем значения 2Р/ для магистрали АБ:
(ЯР1)АБ =43 • 60+32 •'■120+ 20 • 80= 8020 квт-м и для ответвлений
БВ: (SP/)£B= 1 • 150= 150 квт-лг, для БГ: (2Р/)ЯГ =2-90=
—180 кет • ж; для БД: (2Р/)Яд=2 • 80=160 кат-ж.
40

Наибольшее значение 2PZ получается на участке АБГ:
(ЪР1)АБГ = 8 020 + 180 = 8 200 квт-м.
Сечение проводов магистрали АБ определяем по формуле (27)
для трехфазной линии. Значение коэффициента 1/10уД2и было
определено в примере .10 и равно:
1 -^-=0,0219.
10уІ/2
Величина допустимой потери напряжения равна 5% (см. при¬
мер 10).
Подставляя числовые значения ів формулу (27),
сечение магистрали АБГ:
8 200	„„
FАБГ = 0,0219 —g— = 36 мм^.
Принимаем сечение магистрали АБ равным 50 мм2.
Определяем потерю напряжения в магистрали АБ
ле (23):
8020
Д(7Л£=О,О219 -эд— = 3,5°/о.
Потеря напряжения, допустимая ідля ответвлений
БД, равна:
определяем
по форму-
БВ, БГ и
AL/g = 5 — 3,5= 1,5°/о.
По условию примера нагрузка сети осветительная и присо¬
единяется на фазное напряжение сети. Учитывая это, слабонагру-
женные ответвления БВ, БГ и БД целесообразно выполнять одно¬
фазными. Сечение ответвлений следует определять по формуле
(29), так как однофазное ответвление от трехфазной линии пред¬
ставляет собой однофазную двухпроводную линию номинальным
напряжением 220 в. Значение коэффициента 2/10уД2и в данном
случае получается равным
2
10-31,7-0,22« = 0-131.
Подставляя числовые значения в формулу (29), получаем ве¬
личину сечений соответственно:
150
для ответвления БВ:	= 0,131 j-g = 13,1 мм2;
180
для ответвления БГ: FБГ = 0,131 -j-g = 15,7 мм2;
160
для ответвления БД:	= 0,131 j-g= 14 мм2.
Для однофазных ответвлений сечеиие нулевого провода долж¬
но приниматься равным сечению фазного, так как протекающие
по ним токи одинаковы.
Принимаем для всех трех ответвлений сечение алюминиевых
проводов равным 16 мм2.
4—353	41

Сечение нулевого провода магистрали принимаем равиыМ
половине ісечения фазных проводов — 25 мм2.
Следует отметить, что потеря напряжения в однофазном от¬
ветвлении в 6 'раз 'больше по сравнению с потерей напряжения
в трехфжной линии при той же передаваемой нагрузке. В этом
можно убедиться путем 'сравнения коэффициентов в формулах ,(29)
0.131
и ('27): q 0219 =$. а также непосредственно из следующих рассуж¬
дений. Дело в том, что в трехфазных сетях нагрузка распределяет¬
ся на три провода, т. е. в каждом проводе она втрое меньше, чем
в однофазной линии. Кроме того, при равномерной нагрузке фаз
потеря напряжения рассчитывается на один провод, так как в ну¬
левом проводе тока нет. В однофазных линиях потеря напряжения
имеет место в обоих проводах. Иными словами, в однофазной ли¬
нии ток втрое больше и провода, по которым проходит ток, вдвое
длиннее.
10. РАСЧЕТ СЕТИ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ С УЧЕТОМ
ИНДУКТИВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ЛИНИЙ
Выбор сечения (проводников по заданной потере на¬
пряжения с учетом индуктивного 'сопротивления линий
не может быть сделан непосредственно по формуле, так
как зависимость индуктивного сопротивления от сечения
провода имеет сложный характер. Поэтому для расчета
сети по потере напряжения с учетом индуктивного со¬
противления линий можно рекомендовать применение
вспомогательных таблиц удельных потерь напряжения.
Удельная потеря напряжения. Читателю уже извест¬
но, что потеря напряжения пропорциональна сумме про¬
изведений нагрузки на длину участков линии ЕРі/, кото¬
рую принято называть суммой моментов нагрузок. Сум¬
му моментов нагрузок измеряют либо в киловаттах на
метры, либо в киловаттах на километры, смотря по тому,
что удобнее в том или ином случае. Удельные потери на¬
пряжения представляют собой потери напряжения в ли¬
нии, заранее вычисленные для различных сечений
проводов или кабелей и для различных значений коэф¬
фициента мощности при значении моментов нагрузок,
равном 1. В зависимости от единиц измерения, принятых
для моментов нагрузок, удельные потери напряжения
выражаются: %'/квт-м или %/кет-км.
Условимся обозначать величину удельной потери на¬
пряжения через іД|[70. Точно так же для сокращения за¬
писи условимся сумму моментов нагрузок обозначать
одной буквой, например М, принимая М=~£Р1.
42

Определение потери напряжения при заданном се¬
чении. При заданном сечении линии потеря напряжения
в ней может быть определена как произведение удельной
потери напряжения на величину Мг
%’.	(3D
Определение сечения при заданной потере напряже¬
ния. При заданной потере напряжения ДЙдоп сечение
проводников по методу удельных нагрузок определяется
следующим образом. По формуле
=	(32)
определяется расчетное значение удельной потери на¬
пряжения и по таблице подбирается сечение провода с
ближайшим меньшим значением величины удельной по¬
тери напряжения.
Этим же методом расчета при наличии соответствую¬
щих таблиц удельных потерь напряжения можно пользо¬
ваться для расчета сети без учета индуктивного сопро¬
тивления линии.
Удельные потери напряжений для алюминиевых про¬
водов и кабелей приведены в табл. П-1і0—П-13. Таблицы
удельных потерь напряжения для медных проводов чи¬
татель может найти в справочике {Л. 2].
Пример 12. Выполнить расчет линии примера '10 при помощи
таблицы удельных потерь напряжения.
Решение. Удельные потери напряжения в трехфазной воз¬
душной линии 3'80 в, 'выполненной алюминиевыми проводами, при¬
ведены 'в табл. іП-12, которой мы и будем пользоваться при реше¬
нии настоящей ізадачи. В этой таблице за единицу величины М
принят 1 кет-мм. Величины же моментов нагрузок в примере
10 были подсчитаны ® киловаттах на метры, т. е. ів единицах,
в J ООО раз Іболее мелких. В связи с ѳтим 'значения моментов на¬
грузок примера ‘10 следует пересчитать с тем, чтобы они были вы¬
ражены в киловаттах на километры, т. е. 'разделить на 1 000. Вы¬
полнив это, получим:
Л1лг=10,48 квт-км; МАБ = 5,8 квт-км; МБВ = 3,36 квт-км;
МБд =0,64 кет-км; МВЕ =0,48 квт-км, Мвг = 1,32 квт-км.
Определяем расчетное значение удельной потери напряжения
для линии АБВГ по формуле (32), в которую следует подставить
значение Мдг = 10,48 квт-км и ДС/доп = 5°/о. Отсюда находим:
5
ДС70 = Jq' 4~8~0,447 о/о/квт-км.
4*
43

По табл. П-12 'подбираем 'сечение .проводов 60 мм2, для кото¬
рого значение удельной потери напряжения при cos<p=l меньше
расчетного
Ді/о=’0,4'43<0,477°/о/квт • км.
Принимаем для магистрали АБВ сечение 50 мм2.
Определяем потерю напряжения на участке АБ по формуле
(31), в которую подставляем: МАБ = 5,8 квт-км, (LUa)Ab =
= 0,443 °А>1квт-км-.
ШАБ = 0,443-5,8 = 2,55о/о.
Потеря напряжения, допустимая при расчете ответвления БД,
равна:
ШБ = 5 — 2,55 = 2,45%.
Расчетное значение удельной потери напряжений для ответ¬
вления БД определяем по формуле і(32):
2.45	_
ЛП° =Q-g4—3,83 °/е/квт-км.
По табл. П-12 принимаем сечение проводов ответвления БД
равным 16 лои2.
Далее определяем последовательно:
потерю напряжения на участке БВ
&иБВ = 0,443-3,36 = 1,48%;
располагаемую потерю напряжения в точке В
ДПВ = 2,45 — 1,48 = 0,97%,
расчетные значения удельной потери напряжения для ответв¬
ления ВБ
г,	°-97
Лы0В£ = о748~2,02
для ответвления ВГ
0,97
— j 22 0,733 ^/ісвШ'Км,
_ По табл. П-12 определяем сечение проводов для ответвления
BE—16 лои2 и для ответвления ВГ — 35 мм2.
Небольшая разница при определении величин потерь напряже¬
ния в примерах 10 и 12 объясняется неточностью расчета, выпол¬
нявшегося на логарифмической линейке.
Пример ГЗ. Воздушная четырехлроводная линия трехфазного
переменного тока напряжением 380/220 в питает ряд производ¬
ственных строений е мелкомоторнюй нагрузкой: слесарно-механиче¬
скую мастерскую, лесопилку и т. п. Расчетная схема линии пред¬
ставлена на рис. 7, на котором нагрузки указаны в киловаттах и
44

длины — в километрах. Средний коэффициент мощности для линии
cos <р=0,7. Определить сечение ‘проводов линии, если допустимая
потеря напряжения ЛПдоп=5,5°/о. Сделать подсчет для нескольких
вариантов выполнения участков линии проводами различных сече¬
ний и выбрать иаилучший вариант шо условию минимума расхода
цветного металла.
Решение. Определяем моменты для всех участков линии по
расчетной схеме линии (рис. 8): 7ИЛд = 54-0,1 = 5,4 квт-км,
МБВ = 10-0,18= 1,8 квт-км; МБГ = 12-0,23 = 2,76 квт-км;
МБд — 8-0,25= 2,0 квт-км.
Сравнивая моменты для участков БВ, БГ и БД, заключаем,
что наиболее удаленной будет точка Г сети. Наибольшая сумма
моментов для^линии будет равна: 7ИЛГ = 5,4 + 2,76= 8,16 квт-км.
Определяем расчетное значение удельной потери напряжения
для линии АБГ по 'формуле і(32):
ДИ0Л5Г = g“jg —0,675 ъДІквт• км.
■По табл. П-12 подбираем сечение провода, равное 60 мм2, для
которого при cos <р=0,7 ізначение удельного сопротивления меньше
расчетного: 0,671 <0,675%/квт ■ км.
Так как величина удельной потери напряжения провода 50 мм2
близка к расчетной, то не только магистраль АБ, ио и ответвление
БГ должны быть выполнены проводами сечением 50 мм2.
Переходим к определению сечений проводов ответвлений БВ
и БД. Подсчитываем величину потери напряжения в магистрали
АБ по формуле ('31):
Д[7ле = 0,671-5,4 = 3,62°/»,
45

Определяем величину потери напряжения, допустимой для от¬
ветвлений БВ и БГ;
&иБ= 5,5— 3,62= 1,88%.
Расчетные значения удельных потерь напряжения для ответв¬
лений БВ и БД будут равны соответственно:
1.88
(д^о)5в = Т-8-= І'О4 °/в/квт-км и
1,88
(Ди0)£д= ~2—=0,94 %/квт-км.
По табл. П-12 находим 'соответствующее сечение проводов этих
ответвлений — 35 мм2.
■Сечение нулевого провода принимаем для всех участков ли¬
нии равным !Г6 леи2.
•В подсчитанном варианте сечение проводов магистрали АБ
было принято равным 50 мм2. Вариант меньшего сечения проводов
для этого участка, например 35 мм2, не может рассматриваться,
так как при таком сечении потеря напряжения в линии будет
превосходить допустимую величину.
Напротив, вариант выполнения участка АБ проводами с се¬
чением больше 50 мм2 допустим.
ІПри увеличении сечения проводов магистрали АБ потеря на¬
пряжения в ней будет уменьшаться и на долю ответвлений будет
оставаться большая величина расчетной потери напряжения. Та¬
ким образом, при увеличении сечения магистрали сечения ответ¬
влений будут уменьшаться.
• 'Следовательно, для определения наиболее экономичного -реше¬
ния по расходу цветного металла следует выполнить расчет не¬
скольких вариантов и сравнить их между собой.
Выполняем расчет для варианта сечения проводов участка
АБ 70 мм2.
Значение удельной потери напряжения для такого сечения на¬
ходим в табл. П-'12:
ЛУо=О,'539°/о/кет • км.
Потеря напряжения в участке АБ линии при этом будет равна:
ДУЛ£ = 0,639 • 5,4=2,91 % •
Как видим, потеря напряжения в магистрали АБ уменьшилась
по сравнению с предыдущим вариантом.
Допустимая потеря напряжения для ответвлений будет равна:
ДУ5 =5,5—2,91=2,69%.
Определяем расчетные 'значения удельной потери напряжения
для ответвлений и находим по табл. П-12 соответствующие сече¬
ния проводов:
2,59
ответвление БВ:	— j g = 1,43 '/ѵ/квт-км, FББ = 25 мм2',
2,59
ответвление БГ:	= g jg=0,94 ^Д/квт-км, FБГ =35 мм2',
46

ответвление БД:	= 	1.3 а/аІквт-км, F Бд— 25 juju2.
Сечение нулевого провода для участка АБ принимаем равным
25 лілг2 и для ответвления 16 juju2. ,
Вес алюминйевых проводов приведен в табл. П-,14. Пользуясь
этой таблицей, определяем вес проводов для первого варианта..
Вее проводов участка АБ: (3 • 136+44) ■ О,И ='45,2 кг -.(в скобках
множитель 3 учитывает число фазных проводов).
Подобным же образом определяем вес проводов:, для ответ¬
вления SB: (3- 95+44)0,18=59,2 кг; для ответвления БГ: '(3-136+
+44)0,23=104,0 кг; для Ответвления БД: '(3-95+44)0,25=82,3 кг.
Общий вес проводов всего участка получается равным:
G1=4'5,2 +56,2+104 +82,3 =290,7 кг.
Подобным же образом подсчитывается вес проводов для второго
варианта.
Результаты выбора сечений проводов по потере напряжения к
соответствующие веса проводов указаны в табл. 4 для вариантов
выполнения магистрали АБ проводами сечением 50, 70 и 95 juju2.
Читателю предлагается самостоятельно выбрать сечения ответ¬
влений при выполнении магистрали проводами сечением 95 juju2.
Таблица 4
Сравнение вариантов выполнения участка сети по весу
проводов
АБ
БВ
БГ
БД
Итого
0,1
0,18
0,23
0,25
0,76
Вариант I
Сечение про¬
водов, лои2
фаза
нуль
Вариант 2
Сечение
проводов,
мм*
фаза
нуль
Вариант 3
Сечение
проводов,
JHJM2
фаза
нуль
50
35
50
35
16
16
16
16
45,2
59,2
104,0
82,3
290,7
70
25
35
25
25
16
16
16
64,1
44,7
75,5
62,0
246,3
95
16
35
25
35
І6
16
16
86,5
31,7
75,5
62,0
255,-7
И
Как видим из табл. 4, наименьший вес проводов получается
для второго варианта, на котором и останавливаемся. Соответ¬
ствующие сечения проводов участков линии указаны на рис. 8.
Экономия в весе проводов для второго варианта ио сравнению
с первым составляет:
290,7 — 246,3
246,3
100 = 17,8°/о.
47

Пример 14. От трансформаторного пункта промышленного пред¬
приятия получает питание магистральный токопровод АБ, к кото¬
рому присоединены распределительные токопроводы БВ и БГ
(рис. 9,а). Длины участков токопровода указаны на схеме в мет¬
рах; нагрузка выражена в киловаттах. Нагрузки распределены
равномерно вдоль токопроводов БВ и БГ. Напряжение сети -380 в,
коэффициент мощности нагрузки cos <р=0,75. Выбрать токопроводы
пе величине тока нагрузки и определить потерю напряжения в то-
копровадах от точки А до точек В и Г.
Рис. 9. Расчетные схемы к -примеру 14.
Тип и технические данные токопроводов, изготовленные заво¬
дами Главэлектромонтажа, приведены в табл. П-13. Токопроводы
изготавливаются магистральные типа ШМА (что обозначает шино¬
провод магистральный с алюминиевыми шинами), которые служат
для передачи электроэнергии. К магистральным токопроводам при¬
соединяются токопроводы типа ШРА (шинопровод распределитель¬
ный с алюминиевыми шинами), которые используются для распре¬
деления энергии при помощи коробок с предохранителями или ав¬
томатами. В табл. П-13 указаны поминальный ток, на котором
рассчитал токопровод, и удельные потери напряжения (%/квг-кл).
Решение. Определяем ток для участков токопровода по
формуле (2):
магистральный токопровод АБ'.
1 000-550
1 = 1,73-380,0,75 —1 110а;
48

распределительный токопровод БГ:
Ч 000-290
І = 1,73-380-0.75 = 588а;
1 000-260
распределительный токопровод Б В'. I — ■ 73.3go~.o~75" ~ 528 а-
.По табл. П-13 выбираем для участка АБ магистральный токо-
провод типа ШМА-59-1, для которого номинальный ток .равен
1 500 а, и для ответвлений БВ и БГ распределительный токопровод
типа ШРА 60-6, для которого номинальный ток равен 600 а.
Для расчета величины потери напряжения заменяем равномер¬
но распределенную нагрузку токопроводов БВ и БГ сосредото¬
ченной в середине токопроводов (.рис. 9,6).
Определяем удельные потери напряжения по табл. П-1'3 при
созф=0,75 для магистрального токопровода: At/o=O,O289 э/о/квт-кл<
и для распределительного токопровода: At/o=O,124 %/квт-клг.
Подставляя числовые значения .в формулу (31), находим ве¬
личины потерь напряжения до точки В;
ЫГАБ = 0,0289 • 550 • 0,14 + 0,124 • 260 • 0,05 = 2,22 + 1.61 = 3,83°/о
н до точки Г:
&иАГ = 2,22 + 0,124-290-0,065= 4,5б°/о.
Полученные значения величин потерь напряжения не выходят
из допустимых пределов.
11. ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ПРОВОДНИКОВ ПО ЭКОНОМИЧЕСКОЙ
ПЛОТНОСТИ ТОКА
ПУЭ установлены экономические плотности тока, по
которым должны выбираться сечения проводов и кабе¬
лей.
Сечение проводника по условию экономической плот¬
ности тока определяется по формуле
л=4-’	<33>
J8
где I — расчетный ток линии, а-
js — экономическая плотность тока, а]мм?.
Экономическая плотность тока для проводов, шин и
кабелей приведена в табл. П-15.
49

Экономическая плотность тока зависит ют значений
продолжительности использования максимума нагрузки.
Продолжительность использования максимума на¬
грузки. С течением времени нагрузка сети не остается
постоянной. Например, осветительная нагрузка достига¬
ет максимальной величины вечером, ночью она умень¬
шается, утром в зимний день вновь увеличивается (ут¬
ренний максимум обычно ниже вечернего), днем нагруз¬
ка снова уменьшается. Суточный график нагрузки
меняется то 'сезонам года. Продолжительностью исполь¬
зования максимума нагрузки данного участка сети назы¬
вается такое число часов, в течение которого при неиз¬
менной нагрузке, равной максимальной для этого участ¬
ка, потребление электрической энергии в нем было бы
равно действительному годовому (потреблению. Чем рав¬
номерней график'нагрузки, тем выше продолжительность
использования максимума нагрузки. Если бы нагрузка
сохранялась неизменной, продолжительность использо¬
вания максимума равнялась бы числу часов в году
8 760. Чем больше продолжительность использования
максимума, тем меньше экономическая плотность тока
(см. табл. П-15).
Средние значения числа часов использования макси¬
мальной нагрузки приведены в табл. П-16.
При определении сечения по экономической плотно¬
сти расчетный ток линии должен приниматься из условий
нормальной работы линии, увеличение нагрузки линии
при аварийных режимах не должно учитываться.
Следует иметь в виду, что при определении экономи¬
ческого сечения по формуле (33) сечение округляется до
ближайшего сечения как в сторону увеличения, так и
в сторону уменьшения.
К указанной в табл. П-15 величине экономической
плотности тока вносится поправка в следующих слу¬
чаях:
А.	При максимуме нагрузки в ночное время экономи¬
ческая плотность тока должна повышаться на 40% (по¬
правочный коэффициент Ау=1,4).
Б. Для изолированных проводов сечением 16 мм2 и
менее экономическая плотность тока также увеличивает¬
ся на 40% (Ау=1,4).
В.	Для линий с одинаковым сечением проводников по
всей длине, ио с различными нагрузками на отдельных
50,

участках (рис. 10) экономическая плотность тока для
начального участка увеличивается по сравнению с ве¬
личинами, указанными в табл. П-15, и поправочный ко¬
эффициент определяется по формуле
(34)
где /і, /2, • - 1п — токовые нагрузки отдельных участ¬
ков линии, а (рис. 10);
/і, /2, • • •> In — длины тех же участков липни, км;
L — полная длина линии, км-,
п — число участков линии.
Если коэффициент мощности для всех участков линии
одинаков, то ів формулу (-34) для определения поправок-
Рис. 10. Схема линии с одинаковым сече¬
нием проводов и .различными -нагрузками
іучастков.
кого коэффициента можно подставлять вместо токов зна¬
чения активных нагрузок Р\, Р?, ..., Рп.
Проверке по экономической плотности тока не под¬
лежат:
А.	Сети промышленных предприятий и сооружений
напряжением до 1 000 в при числе часов использования
максимума нагрузки предприятия до 4 000—5 000.
Б. Все ответвления к отдельным электроприемникам
напряжением до .1 000 в.
В.	Осветительные сети на промышленных предприя¬
тиях, в жилых и общественных зданиях, проверенные по
потере напряжения.
Г. Сети временных сооружений, а также устройств
с малым сроком службы (3—5 лет).
Д. Сборные шины.
Пример 15. Проверить на экономическую .плотность тока се¬
чения проводов линии примера 10 (рис. 2), в котором эти сечения
были выбраны по потере напряжения.
51

Решение. Число часов использования максимальной нагруз¬
ки внутреннего освещения городов <и поселков согласно табл. П-16
лежит в 'пределах от И 500 до 2 500. При такой продолжительности
использования максимальной нагрузки экономическая плотность то¬
ка для голых алюминиевых 'проводов равна (см. табл. П-15): /д=
=:1,3 а!мм2.
Определяем экономическое сечение проводов для магистрали
АБВ.
На протяжении магистрали АБВ имеются четыре участка с раз¬
личными нагрузками: 55, 40, 27 и 24 кет. Найдем токовую нагрузку
этих участков по (формуле (2).
По условию примера 10 номинальное напряжение сети Uu=
=380 в и коэффициент мощности нагрузки cos <р= 1.
Отсюда получаем ток для первого участка магистрали:
1 000-55
/= 1,73-380-1 =83-5й-
Величины токов для .последующих участков магистрали полу¬
чаются равными соответственно 61, 41 и 36,5 а.
Найдем для каждого из этих участков экономическое сечение
проводов. Для первого участка по формуле '(33) получаем сечение
83,5
F0 = j—д-=64,3 мм2.
Для трех других участков последовательно получаем следую¬
щие расчетные величины экономических сечений: 47, 31,5 и 27,'5 мм2.
При округлении до (ближайших стандартных сечений находим,
что по экономическим условиям следовало бы магистраль АБВ
выполнить проводами, сечение которых от точки А до точки Б
менялось 4 раза: 70, '50, '35 и 25 мм2. Конечно, такое теоретическое
решение следует признать неправильным. Всю магистраль, общая
длина которой составляет всего £=40+90+80+'50=260 м, следует
•выполнить проводами с сечением общим для всех ее участков, как
это и было предусмотрено при расчете линии по потере напряжения.
В этом случае при определении величины экономической плотности
тока необходимо (ввести поправочный коэффициент в соответствии
с формулой (34). (В нашем случае в указанную формулу следует
подставить следующие числовые значения:
Величины токов участков линии:
/і=83,5 а; /2=61 с; /3=41 а; /4=36,5 а.
Длины тех же участков линии:
/і=40 м-, м\ /з=80 м; /4=5О м.
Общая длина магистрали АБВ:
£=(260 м.
Выполнив подстановку, получим значение поправочного коэф¬
фициента
83,52-260
83.5г-40+61г-90+412-80 + 36,5г-50 —1,49‘
52

Величина экономической плотности тока с учетом поправочного
коэффициента буде\ равна:
'''>=11,3-1,49=1,94 а/мм2.
Определяем экономическое сечение проводов магистрали АБВ
по формуле (33):
83,5
Л — I — 43 мм2,
или с округлением до ближайшего стандартного сечения для ма¬
гистрали следует принять провод сечением 50 мм2.
Таким образом, в настоящем случае результат расчета по по¬
тере напряжения и по экономической плотности тока 'оказался
одинаковым.
Определяем экономическое сечение ответвления ВГ. Поправоч¬
ный коэффициент для этого ответвления определяем по формуле
(34), в которую вместо значений протекающих по участкам токов
подставляем пропорциональные им величины активных мощностей
(такая замена допустима лишь в том случае, если коэффициент
мощности для всех участков линии одинаков).
Подставляя числовые значения в формулу (34), находим:
-./• 15»(40 + 80)
Ду— Г 152-40 4-92-80	’ ’
С учетом поправочного коэффициента экономическая плотность
тока для ответвления ВГ получается равной
/□=1,3-1,32=1,71 а.
Определяем ток на первом участке ответвления ВГ:
1000-15 _
1 = 1,73-380-1 ~22’8 а
и экономическое сечение проводов этого ответвления:
22 8
Т'е = "J 13,3 ММ2.
■В данном случае по экономической плотности тока можно бы¬
ло бы принять сечение для 'проводов ответвления 16 jwjw2, но по
потере напряжения сечение должно быть увеличено до 35 мм2.
Сечения ответвлений БД и БЕ приняты по условию механиче¬
ской прочности и не могут быть снижены по условию экономиче¬
ской плотности тока.
Пример 16. На рис. 11 'приведен план колхоза, на котором
нанесены линии сети 380/220 в, питающие осветительную и бытовую
нагрузки домов колхозников и общественных зданий, а также си¬
ловые нагрузки крытого тока и водокачки. Нагрузки указаны на
плане колхоза в киловаттах. Материал проводов — алюминий.
53

Амбары
fl3l±
0,Зк8т
tya/илко а кры-
тыи ток
гЗквт.'Соз у =0,8
(toifoxav/fo
т/Х7о‘С(рор~
матормь/и n&ff/n 700к&а
6/0,0/0^3к£
Рис. 11. План колхоза с нанесением электрической сети
380/220 в.
• - £0-2,35%
60 „
ZXA16~S^
57Г--
a. 25q
Wo-pq

cos v>=7,0
Kc=0,3
3*A70 + 1XA35
Ѵ-хЛ/6
г х аіб
£0=6,6%
^ApZxfiJO /3xfl70+1xfl35
._^06 /	,3Xfl25<-1xfl16
Л^о-СД—
cos у-0,8
Кс=1,0
25
е ѵо/з,БОа
75
і,г
-р=з—-
Ѵ/8,0
£0=4,3%
160 к
I £0=7,2%
Т 12,0
Z ХА76 7$
а \ ВО 50
о ГП '—г

60
60
“	1 A
cosy-1,0 1z,0
Kc = 0,6
0,3
у 70
Z? ° o,
		'£0=5,0°%
Рис. 12. Расчетные схемы линий сети колхоза.
Б4

'Электроснабжение колхоза Осуществляется от мачтового транс¬
форматорного киоюкХ мощностью '100 ква, получающего питание от
линии высокого напряжения 6 кв.
На рис. 12 представлены расчетные схемы трех линий колхоза
с указанием нагрузок в киловаттах и длин участков линий в мет¬
рах. Равномерно 'распределенная нагрузка домов колхозников на
отдельных участках линий заменена Сосредоточенной ів середине
этих участков. .На схемах показаны результаты расчета сети: при¬
нятые сечения участков сети, потери напряжения до ее наиболее
удаленных точек, места расположения и номинальные токи плавких
вставок предохранителей.
При расчете сети 'было принято: для линий (№ .1 и 3 коэффи¬
циент мощности costp=l и коэффициент спроса Кс=0,8; для ли¬
нии № .2 соответственно cos <р=0,8 и Кс=1-
(Предохранителіи 60 а на линии к водокачке установлены по
условию необходимости надежного отключения короткого замыка¬
ния в конце линии.
С целью экономии цветного металла слабозагруженные ответ¬
вления линии № 4, обслуживающие бытовую нагрузку и освещение,
взяты двухпроводными '(однофазными). Из этих же соображений
линия № 3 целиком выполнена однофазной.
Читателю предлагается самостоятельно произвести проверку
правильности выбора сечения проводов электрической сети колхо¬
за. Отметим, что при расчете линий № 1 и 3 следует нагрузки ум¬
ножать на коэффициент спроса Кс=0,8.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Подведем итоги. В настоящей брошюре были изло¬
жены основные положения выбора сечений проводов
и кабелей по условиям нагревания, по потере напряже¬
ния и по экономической плотности тока. Кроме того, при
выборе сечения провода учитывались условия механи¬
ческой прочности и требования надежного действия ап¬
паратов максимальной токовой защиты при .коротком
замыкании.
Сечение проводов и кабелей для любого участка сети
должно удовлетворять всем этим требованиям. Но во
многих случаях решающее значение при выборе сечения
имеет одно из упомянутых условий.
Так, например, воздушные сети поселков и колхозов,
как правило, рассчитываются по потере напряжения.
Расчет по условиям нагревания имеет в данном случае
поверочный характер, так как сечения проводов, выбран¬
ные по потере напряжения, удовлетворяют с запасом
условиям нагревания. Напротив, всегда требуется про¬
верка надежности действия токовой защиты при корот¬
ком замьікании в удаленных точках сети.
55

Выбор сечений кабелей или изолированных проводов
силовых сетей промышленных предприятий часто опреде¬
ляется исключительно условиями напрёвания. Для таких
сетей расчет по потере напряжения и определение на¬
дежности действия защиты носят поверочный характер.
Сказанное станет понятным, если учесть, что выбор
сечения проводника по условиям нагревания зависит
только от нагрузки линии и не зависит от ее длины. При
выборе же сечения проводника по потере напряжения
играет роль не только нагрузка линии, но также и ее
длина. Величина тока короткого замыкания по которой
проверяется надежность действия токовой 'защиты линии,
определяется напряжением сети и сопротивлением ли¬
нии. Сопротивление линии при прочих равных условиях
пропорционально длине линии.
Поэтому сечения проводников силовых сетей промыш¬
ленных предприятий с большой плотностью нагрузки при
малой длине линий выбираются по условиям нагревания,
сечения же протяженных и слабонагруженных линий
воздушных сетей жилых поселков, колхозов и совхозов
определяются величиной потери напряжения и условием
механической прочности. В табл. П-17 и П-18 приведены
марки установочных проводов и шнуров и указания по
выбору способа проводки в осветительных сетях в за¬
висимости от условий среды.

СПРАВОЧНЫЕ ТАБЛИЦЫ
ПРИЛОЖЕНИЕ
Таблица П-1
Наименьшие допустимые сечения проводов и кабелей
по условию механической прочности
Характеристика провода и условий прокладки
Наименьшее сечение
проводов,
ММ?
медных
алюминие¬
вых
Изолированные провода внутри и снаружи
осветительных арматур:
внутри зданий

0,5
вне зданий

1
Шнуры в общей оболочке

0,75
—
Незащищенные изолированные провода для
стационарной прокладки внутри помеще¬
ний:
на роликах и клипах

1
2,5
на изоляторах . .

1,5
4
Изолированные провода и кабели в тру¬
бах и металлических рукавах . . . . •
1
2,5
Провода внутридомовой сети:
групповые линии сети освещения при
отсутствии штепсельных розеток . . .
1
2,5
групповые линии силовой сети и сети
освещения со штепсельными розетками
1,5
2,5
вводы в квартиры и к расчетным счет¬
чикам

2,5
4
стояки в жилых зданиях для питания
квартир

4
6
Неизолированные провода в наружных про¬
водках

4
10
Воздушные линии до 1 000 в

16
5—353
57

/ Таблица П-2
Допустимая токовая нагрузка проводов7 с алюминиевыми
жилами с резиновой и полихлорвиниЯовой изоляцией
Допустимая токовая нагрузка, а
Сечение
токопро-
Провода,
Провода, проложенные в одной трубе
водящей
ЖИЛЫ, Л1Л12
проложен¬
ные от-
два одно-
три одно-
четыре од-
один двух-
один трех-
крыто
жильных
ЖИЛЬНЫХ
ножильных
жильный
жильный
2,5
24
20
19
19
19
16
4
32
28
28
23
25
21
6
39
36
32
30
31
26
10
55
50
47
39
42
38
16
80
60
60
55
60
55
25
105
85
80
70
75
65
35
130
100
95
85
95
75
50
165
140
130
120
125
105
70
210
175
165
140
150
135
95
255
215
200
175
190
165
120
295
245
220
200
230
190
Таблица П-3
Допустимые длительные токовые нагрузки для кабелей с
алюминиевыми жилами с бумажной изоляцией в свинцовой
или алюминиевой оболочке, а
Сечение
токопро¬
водящей
ЖИЛЫ, ЛіЛ2
Трехжильные кабели до 3 000 в
при прокладке
Четырехжнльные кабели до
1 000 в прн прокладке
в земле
в воде
в воздухе
в земле
в воде
в воздухе
2,5
31


22
4
42
—
29
38
—
27
6
55
—
35
46
—
35
10
75
—.
46
65
—
45
16
90
60
90
—
60
25
125
160
80
115
150
75
35
145
190
95
135
175
95
50
180
235
120
165
220
НО
70
220
290
155
200
270
140
95
260
340
190
240
315
165
120
300
390
220
270
360
200
150
335
435
255
305
-—.
230
185
380
475
290
345
—
260
240
440
550
330
—
—
—
58

\	Таблица П-4
Допустимые длительные токовые нагрузки на голые алю-
\миниевые провода
Марка провода
А-16
А-25
А-35
А-50
А-70
Допустимая
токовая
нагрузка,
а
вне помещений
105
135
170
215
265
внутри помещений
75
105
Продо
130
лжени
165
е таб.
210
а. П-4
Марка провода
А-95
А-120
А-150
А-185
А-240
Допустимая
токовая
нагрузка,
а
вне помещений
320
375
440
500
590
внутри помещений
255
300
355
410
490
Таблица П-5
Поправочные коэффициенты /Спі на температуру земли и
воздуха для токовых нагрузок на кабели, провода и шины
Расчетная
температура
среды, °C
Нормированная
температура
жил, °C
Значение поправочных коэффициен¬
тов при фактической температуре
среды,°C
0
+5
+ю
+ 15
+ 20
15
80
1.11
1,08
1,04
1,00
0,96
25
80
1,20
1,17
1,13
1,09
1,04
25
70
1,24
1,20
1,15
1,11
1,05
25
65
1,27
1,22
1,17
1,12
1,06
Продолжение табл. П-5
Расчетная
температура
среды, °C
Нормирован¬
ная темпера¬
тура жил, °C
Значение поправочных коэффициентов при
фактической температуре среды, °C
+25
+30
+35
4-40
+45 J
+50
15
80
0,92
0,88
0,83
0,78
0,73
0,68
25
80
1,00
0,95
0,90
0,85
0,80
0,74
25
70
1,00
0,94
0,88
0,81
0,74
0,67
25
65
1,00
0,94
0,87
0,79
0,71
0,61
5*
59

Таблица П-6
Поправочные коэффициенты Кт на число кабелей, проло¬
женных рядом в земле, в трубах и без труб
Число кабелей
1
2
3
4
5
6
Для расстояния в свету
между кабелями:
100 мм
1,00
0,90
0,85
0,80
0,78
0,75
200 мм
1,00
0,92
0,87
0,84
0,82
0,81
300 мм
1,00
0,93
0,90
0,87
0,86
0,85
Табл и ц а П-7
Шкала номинальных токов плавких вставок предохрани¬
телей типов ПР-2 и ПН-2
Тип
предохранителя
Номинальный ток
предохранителя, а
Номинальные токи плавких
вставок, а
ПР-2
15
6, 10, 15
60
15, 20, 25, 35, 45, 60
100
60, 80, 100
200
100, 125, 160, 200
350
200, 225, 260, 300, 350
600
350, 430, 500, 600
1 000
600, 700, 850, 1 000
ПН-2
40
6, 10, 15, 20, 25, 30, 40
100
30, 40, 50, 80, 100
250
80, 100, 120, 150, 200, 250
400
200, 250, 300, 400
600
300, 400, 500, 600
60

Т а б л и ц а П-8
Минимальные кратности допустимых токовых нагрузок на
провода и кабели по отношению к номинальным токам или
токам срабатывания защитных аппаратов
Кратность допустимых длительных
токов К3
Значение тока защитного аппарата /3
Сети, для которых
защита от перегрузки
обязательна
;ие защиты
Проводники с рези¬
новой нли полихлор¬
виниловой изоляцией
ой изо-
Взрыво-и
пожаро¬
опасные
помеще¬
ния, жи¬
лые, тор¬
говые по¬
мещения,
и т. п.
Н е взрыв о-
и непожа¬
роопасные
помещения
промыш¬
ленных
предприя¬
тий
Кабели с бумажи
ляцией
Сети, не требуюп
от перегрузки
Номинальный ток плавкой встав¬
ки предохранителей

Ток срабатывания электромагнит¬
ного расцепителя автомата . .
Номинальный ток теплового или
комбинированного расцепителя
автомата с нерегулируемой ха¬
рактеристикой 		 . .
Ток срабатывания теплового рас¬
цепителя автомата с регулируе¬
мой характеристикой

1,25
1,25
1,0
1,0
1,0
1.0
1,0
1,0
1,0
1,0
1.0
0,8
0,33
0,22
1,0
0,66
Сопротивления петли „фаза—нуль" для воздушной линии
с алюминиевыми проводами и для кабеля с алюминиевыми
жилами, ом/км
Сечение провода
или жилы кабеля,
мм2
Фаза
16
16
25
25
35
35
Нуль
10
16
16
25
16
35
Сопротивление
петли „фаза—
нудь", ом/км
Воздушная
линия
—
4,03
3,34
2,66
3,00
1,96
Кабель
5,14
—
3,26
—
2,90
—
Таблица П-9

Продолжение табл. П-9
Сечение провода
или жилы кабеля,
Л4Л1а
Фаза
50
50
70
70
95
95
Нуль
25
50
25
35
35
50
Сопротивление
петли „фаза—
нуль", омікм
Воздушная
линия
2,03
1,44
1,86
1,53
1,42
1,18
Кабель
1,92
—
1,74
—
1,27
—
Таблица П-10
Удельные потери напряжения в двухпроводной линии пе¬
ременного тока при cos f = 1 или постоянного тока, выпол¬
ненной алюминиевыми проводами или кабелем
с алюминиевыми жилами
Потеря напряжения при номинальном напряжении, в
Номинальное
сечение, мм2
220
127
36
12
%/квт*км
%1квт-м
2,5
52,8
158
1,97
17,8
4
33,1
99,3
1,23
11,1
6
22
66
0,823
7,44
10
13,2
39,6
0,494
4.43
16
8,18
24,5
0,305
2,75
25
5,29
15,9
0,198
1,78
35
3,8
11,4
0,142
1,28
50
2,64
7,92
0,0987
0,888
Таблица П-11
Удельные потери напряжения в трехфазной линии 380 в,
выполненной кабелем с алюминиевыми проводами или изо¬
лированными алюминиевыми проводами в трубах,
% кет-км
Номинальное
сечение, мм*
Потеря напряжения при коэффициенте мощности cos у
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
2,5
8,92
8,91
8,90
8,89
8,88
8.87
8.85
4
5,61
5,60
5,59
5,58
5,57
5.56
5.54
6
3,75
3,74
3,73
3,73
3,72
3.71
3.69
10
2,27
2,26
2,26
2,25
2,24
2„24
2,22
16
1,42
1,42
1,41
1,40
1,39
1.39
1,37
62

Продолжение табл. Гі-11
Номинальное
сечение, мм1
Потеря напряжения при коэффициенте мощности cos 9
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
25
0,933
0,926
0,920
0,914
0,908
0,901
0,886
35
0,682
0,676
0,670
0,664
0,658
0,652
0,637
50
0,487
0,481
0,475
0,470
0,464
0,457
0,443
70
0,363
0,356
0,351
0,345
0,339
0,333
0,319
95
0,277
0,272
0,266
0,261
0,255
0,249
0,235
120
0,230
0,224
0,218
0,213
0,207
0,201
0,187
150
0,187
0,182
0,176
0,170
0,165
0,159
0,145
185
0,160
0,155
0,149
0,143
0,138
0,132
0,118
240
0,133
0.128
0,122
0,117
0,111
0,104
0,092
Таблица П-12
Удельные потери напряжения в трехфазной воздушной ли¬
нии 380 в, выполненной алюминиевыми проводами,
°/о кет-км
Номинальное
сечение, jwjw3
Потеря напряжения при коэффициенте мощности cos <р
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,00
16
1,62
1,59
1,55
1,52
1,49
1,45
1,37
25
1,13
1,10
1-.07
1,03
1,00
0,965
0,886
35
0,873
0,841
0,811
0,781
0,749
0,713
0,637
50
0,671
0,641
0,611
0,582
0,552
0,517
0,443
70
0,539
0,509
0,481
0,453
0,423
0,390
0,319
95
0,450
0,421
0,393
0,366
0,337
0,305
0,235
120
0,395
0,367
0,340
0,314
0,286
0,254
0,187
Таблица П-13
Удельные потери напряжения в токопроводах с алюминие¬
выми шинами серий ШРА и ШМА при напряжении 380 в,
%/ кет км
Тип токопровода
ШРА6О-2
ШРА60-4
ШРА60-6
ШМА59-1
ШМА59-2
ШМА50-4
Допустимая нагрузка
(номинальный ток, а)
250
400
600
1 500
2 500
4 000
Удельные
потери на-
0,6
0,313
0,238
0,158
0,0352
0,0296
0,0255
пряжения
0,65
0,291
0,220
0,145
0,0329
0,0274
0,0232
при коэфф и-
0,7
0,272
0,203
0,133
0,0308
0,0253
0,0211
циенте мощ-
0,75
0,256
0,188
0,124
0,0289
0,0233
0,0192
НОСТИ COS
63

Продолжение табл. П-13
Тип токопровода
IUPA60-2
IUPA60-1
IUPA60-6
І11МЛ59-1
ШМА59-2
I11MA59-4
Допустимая нагрузка
(номинальный ток, а)
250
400
600
1500
2 500
4000
Удельные 0,8
0,239
0,173
0,113
0,0271
0,0215
0,0173
потери на- 0,85
0,223
0,160
0,103
0,0253
0,0197
0,0155
пряжения 0,9
0,206
0,145
0,092
0,0234
0,0178
0,0137
прикоэффи- 0,95
0,187
0,127
0,081
0,0212
0,0157
0.0115
циенте мощ- 1,0
0,146
0,091
0,056
0,0167
0,0111
0,0070
НОСТИ COS ў
Таблица П-14
Вес алюминиевых голых проводов
Номинальное
сечение, лл2
16
25
35
50
70
95
120
150
185
240
Вес 1 км про¬
вода, кг . .
44
68
95
136
191
257
322
407
503
656
Таблица П-15
Экономическая плотность тока, а/мм'1-
Наименование проводников
Продолжительность использова¬
ния максимума нагрузки, ч
1 000—3 ооо] 3 000—5 000
более 5 000
Голые провода и шины:
медные

2,5
2,1
1,8
алюминиевые

1,3
1.1
1.0
Кабели с бумажной и провода с ре¬
зиновой изоляцией:
с медными жилами

3,0
2,5
2,0
с алюминиегыми жилами ....
1,6
1,4
1.2
Кабели в резиновой и пластмассо¬
вой изоляции с медными жилами
3,5
3,1
2,7
64

Таблица П-16
Среднее число часов использования максимальной нагруз¬
ки для различных категорий потребителей и отраслей
промышленности
Потребители
Число часов использова¬
ния максимальной на¬
грузки
По категориям потребителей:
внутреннее освещение городов ....
наружное освещение

Промышленные предприятия,
работающие:
в одну смену

в две смены

в три смены

По отраслям промышленности:
металлургическая

химическая

горнорудная

машиностроительная

бумажная

пищевая

полиграфическая

текстильная

обувная

деревообрабатывающая

холодильная

1 500—2 500
2 000—3 600
2 000—3 000
3 000—4 500
4 500—7 000
6 500
6 200
5000
4 000
5 500
5 000
3 000
4 500
3 000
2 500
4 000
Таблица П-17
Марки проводов и шнуров с резиновой и полихлорвинило¬
вой изоляцией
Марка
Наименование
Диапазон
сечений, мм*
/. Установочные провода и шнуры с резиновой изоляцией с
оплеткой из волокнистых материалов и без оплетки
АПН
АПР
Провод с алюминиевой жилой с найрито-
вой резиновой изоляцией без оплетки
Провод с алюминиевой жилой в оплетке
из хлопчатобумажной пряжи, пропи¬
танной противогнилостным составом
2,5—6
2,5—400
65

Продолжение табл. ГІ-І7
Марка
Наименование
Диапазон
сечений. лша
АПРТО
Провод с алюминиевой жилой в оплетке
из хлопчатобумажной пряжи, пропитан¬
ной противогнилостным составом, для
прокладки в основном в стальных трубах
2,5—400
АПРВ
Провод с алюминиевой жилой в полихлор¬
виниловой оболочке одножильный
2; 5—6
АР
Провод с медной жилой арматурный в не¬
пропитанной оплетке из Хлопчатобу¬
мажной пряжи одножильный
0,5—0,75
АРД
Провод с медными жилами арматурный в
непропитанной оплетке из хлопчато¬
бумажной пряжи двухжильный
0,5—0,75
ДПРГ
Провод с медными Жилами гибкий двух¬
жильный в общей оплетке из хлопча¬
тобумажной пряжи, пропитанной про¬
тивогнилостным составом
0,5—10
ПР
Провод с медной жилой в оплетке из хлоп¬
чатобумажной пряжи, пропитанной
противогнилостным составом, одно¬
жильный
0,75—400
ПРГ
Провод с медной жилой гибкий в оплетке
из хлопчатобумажной пряжи, пропи¬
танной противогнилостным составом
0,75—400
ПРГЛ
Провод с медной жилой гибкий в оплетке
из хлопчатобумажной пряжи, покрытой
лаком
0,75—70
ПРД
Провод с медными жилами гибкий в непро¬
питанной оплетке из хлопчатобумажной
пряжи двухжильный
0,5—6
ПРЛ
Провод с медной жилой в оплетке из хлоп¬
чатобумажной пряжи, покрытой лаком
0,75—6
1—500
ПРТО
Провод с медными жиЗіами в оплетке из
хлопчатобумажной пряжи, пропитанной
противогнилостным составом, для про¬
кладки в основном в стальных трубах
ПРВ
Провод с медной жилой в полихлорвини¬
ловой оболочке одножильный
0,75—6 .
ПРГВ
Провод гибкий с медной жилой в поли¬
хлорвиниловой оболочке одножильный
0,75—6
ПРВД
Провод гибкий с медными жилами в полн-
хлорвиниловой оболочке двухжильный
0,5—6
0,5—1,5
ПР
Шнур с медными жилами в непропитанной
оплетке из хлопчатобумажной пряжи
двухжильный
РКГМ
Провод гибкий с медной жилой с изоля¬
цией из полисилоксановой резины в
оплетке, пропитанной кремнийоргани-
ческим лаком, одножильный
0,75—95
66

Продолжение табл. П-17
Марка
Примечание
Диапазон
сечений, мм*
2. Установочные провода с резиновой изоляцией в металличе¬
ских защитных оболочках
ПРП
Провод с медной жилой панцирный в за¬
щитной оплетке из стальной оцинко¬
1—95
ПРШП
ванной проволоки
Провод с медной жилой панцирный в шлан¬
1—95
ТПРФ
говой оболочке и оплетке из стальных
оцинкованных проволок
Провод с медной жилой в трубчатой ме¬
1—10
3. Ус
таллической фальцованной оболочке
•паковочные провода с полихлорвиниловой и
золяцией
АПВ
Провод с алюминиевой жилой
2,5—120
ПВ
Провод с медной жилой
0,75—95
пгв
Провод с гибкой медной жилой
0,75—95
ппв
Провод плоский с медными жилами
0,75—4
АППВ
Провод плоский с алюминиевыми жилами
2,5—6
ппвс
Провод плоский с медными жилами
0,75—4
АППВС
Провод плоский с алюминиевыми жилами
2,5—6
УВГ
Провод с гибкой медной жилой
1,5—25
УВОГ
Провод с особо гибкой медной жилой
1,5—6
ШВРО
4. Шнуры для бытовых электроприборов
Шнур с резиновой изоляцией скрученный
0,5—1
ШВРШ
с заполнением в общей оплетке из
хлопчатобумажной пряжи, лощеной
нитки, натурального или искусствен¬
ного шелка
Шнур с резиновой изоляцией скрученный
0,75—1
шпв
с заполнением в шланговой резиновой
оболочке
Шнур с двумя параллельно уложенными
0,35—0,75
шпо
жилами в общей изоляции из поли¬
хлорвинилового пластиката
Шнур с изоляцией из хлопчатобумажной пря¬
0,35—0,75
шввш
жи двухжильный с параллельно уло¬
женными жилами в общей оплетке из
хлопчатобумажной пряжи, лощеной
нитки, натурального или искусствен-
шелка
Шнур с медными жилами с полихлорвини¬
0,35
ловой изоляцией скрученный в поли¬
хлорвиниловой оболочке
Примечание. Провода и шнуры марок АР, АРД, ШР, а также шиуры
для бытрвых электроприборов изготовляются иа номинальное напряжение 220 в,
провода марок ДПрГ, ПРД, ПрВД, РКГМ, УВг и УВОГ — на 380 е, провода ос¬
тальных марок — на 500 в.
67

Выбор способа проводки в осветительных Сетях
Группа
проводок
Марка
провода1
Способ
прокладки
Характеристика
Сухие
нормаль¬
ные
Влажные
Сырые
Особо сырые
Пыльные
С химически активной
средой
		1
Административ¬
ные, бытовые
Производствен¬
ные
Откры¬
тые
на изоли¬
рующих
опорах6
ПРД
На роликах
(-)
(-)
—
—
—
—
—
АПР, ПР
То же
(-)
(-)
(-)
(-)’
(-)7
—
—
АПР,
ПР, АПВ,
ПВ’
На изолято¬
рах
(-)
+
+
+
+
X"
+
Голые
То же
—
X
X
X
X
—
X
Откры¬
тые
струнные
и тросо¬
вые
АТРГ
Перекидки
(-)
+
+
+
X
+
—
АНРГ,
НРГ,
АВРГ,
ВРГ,
АСРГ,
СРГ8.’3
На струне
(-)
X
+
+
+’4
+
+’4
АПР, ПР
На тросе
(-)
+
X
X"
X14-"
X"
X*4’"
Откры¬
тые
непосред¬
ственно
по осно¬
ваниям
АПР, ПР
В бумажно¬
металличе¬
ских труб¬
ках
+
+
г
—
—
X
—
АПРТО,
ПРТО,
АПР,
ПР, АПВ,
ПВ6.18
В стальных
трубах’9
(-)
X
X
X
X
X
X
АНРГ,
НРГ,
АВРГ,
ВРГ,
АСРГ,
СРГ8-13
На скобках
(-)
X
+
—
+
+
+
68

Т а б лица П-18
в зависимости от условий среды1
помещений
Пожароопасные
Взрывоопасные
Наружные проводки
Ё
п-п
П-Па
П-ІІІ
CQ
В-Іа
ко
CQ
CQ
в-п
В-Па
СО
а
и
«
Ч
о>
?
(~)8
(—)*
X"
X11
Xй
X”
—
—
—
—
—
—
X
X”
Xй
X11
X"
—
X
+**
+п
+“
_|_11,14,16
—
Xм
+*•
—~
”—
X”
1 14,16
(-)
Х"-*7
Х“’"
X*1’”
4^11,14,17
—
—
—
—
—
—
_[_W,17
(-)
—
X2’
X21
X
X
X
X
X
+
+
+
+
+
+
X
+
+
+
+
+“
—
+1'
j 16
—
—
+*'
4-18
+
69

Г руппа
проводок
Марка
провода
Способ
прокладки
Характеристика
Сухие
нормаль¬
ные
Влажные
Сырые
Особо сырые	1
Пыльные
С химически активной
средой
Административ¬
ные, бытовые
Производствен¬
ные
Откры¬
тые не¬
посред¬
ственно
по осно¬
ваниям
АТПРФ,
ТПРФ
На скобках
+
+
—
—
—-
+
—
АППВ,
ППВ,
АПН29
На скобках
или с креп¬
лением
гвоздями
х
х
х
X
—
х
—
Скры¬
тые22
АПР, ПР
В бумажно’
металличе¬
ских труб¬
ках
+
+
(-)
—
—
X
—
АПР, ПР
АПР, ПР
В резино-би¬
тумных труб¬
ках
+
+
(-)
—
—
х
—
В стеклян¬
ных трубках
X
(-)
—
—
X
—
АПРТО,
ПРТО
В стальных
трубах19
(-)
X
X
х
X
X
X
АПРТО,
ПРТО
В строитель¬
ных канала?
+
+
+
х
—-
х
—
АППВС,
АППВ,
ППВ,
АПВ, ПВ
В штукатур
ке или в
строитель¬
ных каналах
+
+
+
X
—
X
—
1.	Условные обозначения: «+» — рекомендуется, «X» — допускается,
«(—)» — допускается в исключительных случаях, «—» — запрещается.
2.	В жарких помещениях разрешены все виды проводки, кроме ПРД,
при таком снижении -нагрузки, чтобы температура проводов ие превышала
допустимых для них 'значений. Еол-и температура среды столь высока, что
эта мера неосуществима, должны применяться провода со специальной
теплостойкой изоляцией например РКГМ, голые провода и т. д.
3.	Технические этажи бссфонарных зданий рассматриваются не как чер¬
даки, а как производственные помещения,
70

Продолжение табл. 17-j 8
помещений
Пожароопасные
Вз рыв о оп ас н ые
Наружные проводки
со
н
W
со
СХ
с
Г
1 *
С
С
П-ІІа
с
й
со
Й
\о
Й
й
й
СО
й
—
+21
_pl
—
—
—
(-)”
—
—
—
—
—
—
(-)21
X21
X21
—
X
—
X23
X23
—
(-)
—
(-)
(-)
—
—
—
—
—
—
—
—
(-)
х
X
х
х
х
х
х
х
х
х
х
х
(_)23
X23
X23
—
—
—
—
—
—
—
—
X
(_)23
X23
X23
•
X
4.	Скрытая проводка на чердаках разрешена только в стенах и перекры¬
тиях из несгораемых материалов.
5.	Наименьшая высота проводки: изолированные провода в помещениях
без повышенной опасности — 2 м. При напряжении сети до 40 в — в любых
помещениях —«2 м над полом; изолированные провода во всех остальных
случаях — 2,5 м над полом; голые провода—3,5 м над полом и 2,5 м над
настилом кранов, не имеющих специальных козырьков. Открытая прокладка
на изолирующих опорах запрещена в помещении для приготовления и прие¬
ма пищи (кроме квартир).
71

П'Р°вдда и кабели с виинлитоівой изоляцией следует ппименять ппи
среде агрессивной по отношению к резине (,в частности при вотможрост
aQ3nnuСТВИЯ ма'сел и эмульсий), и при наиболее тяжелых условиях среды
а при проводке в трубах также в особо сырых помещениях
/. Прокладка на роликах для сырых мест
больших роликіх. защище™ых °т непосред'ствевного попадания осадков, иа
9. Только в непроизводственных зданиях на высоте ие менее 2,5 м
ы Жо»«^!КЛадке ПІ°, несг°раѳмы:м И трудносгораемым основаниям.
лов и ' HOnoSnuw0 п^'НЫ быть уиалены от мест скопления горючих материа-
для меха™ческих воздействий. Откпытая прокладка по
деревянным неоштукатуренным поверхностям запрещена
іч £Іа вьгсоте ие менее 2,5 м от пола.
ІукаізаиныхмТро,к’СРГ’ СРГ применять только при отсутствии кабелей других
корр'озииПРІИ выполиении струны или троса из материала, не подвержеиного
еолнеч«ы?^йа	АВРГ’ ВРГ ДОЛЖНа быть аа~на от прямых
ия	отоу1’ствии возможности механичесиих н химических воздействий
'і® ^реплен'че .проводив иа изоляторах
а пом;™™оЛЛИКа ° ста?ьных трусах проводов АИР, ПР допускается только
катетоР|ии: сухие нормальные, влажные, пыльные — П-П и
іо Яе мувдесТБенн0 в подъемах от щитков н на коротких участках.
катя	° стальиых трубах должна применяться только в сліучае,
увловиям среды или места прокладки не может быть выбран дру-
■тѵб£ Л.> Р®!®01®™1- К‘ак правило, должны применяться тонкостенные стальные
^мешеняяГТ5^® ?"РЫ»’ С хшгачееки активной средой и взрывоопасных
помещениях и вне з'да-ннй — водотазопроіводные трубы.
. ля птирьггой. прокладки должны применяться только провода с изо-
Осиовя^шХ С^еТ™І?ЙК°'° плас™,ката- Запрещается прокладка по деревянным
Дворцах ™льады и клубах"64 ЫХ учрежяе:ІИЯХ’ аР«™Цных предприятиях
ще	ВЛаГ°Й соедн“ рааРУ»а»-
„„ I Скрытые проводки с незаменяемыми (глухо заделанными в основа¬
ние! проводами допускаются при невозможности иного решения.
9Л м несгоРаемых стенах, перекрытиях и конструкциях.
„а,Іжи кабельных изделий с медными и алюминиевыми жилами
гы^НЫ па|Раллельно и выбор тех или других производится на основании
правил устройства электроустановок [JJ. 1].
ЛИТЕРАТУРА
1.	Правила устройства электроустановок, изд. 4-е изд-во
«Энергия», 1965.
2.	Карпов Ф. Ф. и Козлов В. Н., Справочник по расчету
проводов и кабелей, изд-во «Энергия», 1964.
3.	Временные руководящие указания по определению электри¬
ческих нагрузок промышленных предприятий, Госэнергоиздат, 1961.
4.	Указания по проектированию городских электрических’сетей.
Внутриквартальные электрические сети напряжением до 1 000 в
в городах и поселках городского типа, Государственное издатель¬
ство по строительству, архитектуре и строительным материалам,
1961.
5.	Карво векий Г. А. и Окороков С. П., Справочник по
асинхронным двигателям и 'пускорегулирующей аппаратуре Гос-
энергоиздат, 1962.	’
6.	К н о р р и н г Г. М., Выбор осветительной арматуры и спо¬
соба проводки в осветительных сетях, Тяжпромэлектропроект, «Ин¬
структивные указания по проектированию электротехнических про¬
мышленных установок», 1963, № 7.

•t
СОДЕРЖАНИЕ
Q
Введение

1.	Номинальные напряжения	и системы тока	 4
2.	Основные требования, предъявляемые к электрическим
сетям	 g
3.	Расчетная схема сети	 °
Выбор сечений проводов и кабелей по условию нагревания . .	13
4.	Допустимые токовые нагрузки на провода, кабели
-	и шины	 J $
5.	Выбор максимальной	токовой	защиты	 17
6.	Выбор сечений проводов и кабелей по условию нагре¬
вания		 22
Расчет	сети по	потере	напряжения .	*	 29
7.	Основные понятия	~	 29
8.	Потеря напряжения в линии с нагрузкой на конце . .	33
9^	Расчет сети по потере напряжения без учета индуктив¬
ного сопротивления линий	  35
10.	Расчет сети по потере напряжения с учетом индуктив¬
ного сопротивления линий	 42
11.	Выбор сечений проводников по экономической плот¬
ности тока	 49
Заключение

Приложение. Справочные таблицы 		 57
Литература	 72

Цена 14 коп.
БИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОМОНТЕРА
Вышли из печати
Юриков П. А., Средства защиты изоляции от атмосферных
перенапряжений- (Вентильные разрядники) (Вып. 147)
Фугенфиров М. И., Пускорегулирующая аппаратура для
люминесцентных ламп (Вып. 148)
Фингер А. А., Ртутные .выпрямители (Вып 149)
Д у т к и н Г. С., Монтаж проводов линий электропередачи на
штыревых изоляторах (Вып. 150)
Марфин Н. И., Охрана линий электропередачи (Вып. 151)
Белоцерковец В. В., Применение пропан-бутаиа в элек¬
тромонтажном производстве (Вып. 152)
Марголин Ш. М., Точная остановка электроприводов
(Вып. 153)
М а с а и о в Н. Ф., Электропроводки в трубопроводах (Вып. 154)
А и а с т а с и е в П. И., Фролов Ю. А., Сооружение и монтаж
линий 3—10 кв (Монтажные работы) (Вып. 155)
Мишустина Л. И., Автоматические выключатели серии А3100
(Вып. 156)
Юриков П. А., Защита изоляции от атмосферных перенапря¬
жений (Трубчатые разрядники. Вып. 157)
Каминский Е. А., Как сделать проект небольшой электро¬
установки, изд. 2 (Вып. 158)
Да дном о в М. С., Управление осветительными сетями
(Вып. 159)
Л е й б з о н Я- И. и М и л и ч М. Б., Регулируемые электопри-
воды переменного тока с индукторными муфтами скольжения
(Вып. І160)
Ермилов А. А., Электроснабжение промпредприятий
(Вып. 161)
ЗакС. М., Монтаж светильников с газоразрядными лампами
(Вып. 162)
Овчинников В. В., Электромагнитные реле тока и напря¬
жения (Вып. 163)
Голубев М. Л., Релейная защита и автоматика подстанций
с короткозамыкателями и отделителями (Вып. 164)
Живов М. С., Индустриальный монтаж осветительных элек¬
троустановок (Вып. 165)