/
Author: Волков О.Д.
Tags: отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха в зданиях строительство вентиляция
ISBN: 5-11-000656-3
Year: 1989
Text
. 76
Я
'6:16'
о. 8 'ВО./l,ко,.
'.
ПFOEКТVI
'.
"';, '1:
',' "i .
,"
, . !:, '!....... . . ,
".
ы ",НОЮ
ан,.'
П'.
"ВЫЩ
ШКОМ"
' 1
, <'
"1
,
..
.#
.', ,
. ".
.
'
,
. .;...j t
f ", \.."
, ", "-7
, '1 '
1,
\
.......
ББК 387622 02073
В67
УДК 6979
в
"Че(jR{)М пвсоБЩI яз
ожеf1Ы ИСТОДН1>!! опре.п.СЛСНIIЯ КолпчешВа 11М
д,С;'lяющихоr ВРС1НО!:'ТеА {1'('1j,1I[J1'3 ОЛ11 а rнзы IIblm.) om.eJ.lOB Meeтuo
UыtflЖКJI от рs..ио06РЙ3Iwrо m$JIO 10PfflleCКOIt(\ еCiор.}ДОSIllШЯ CQCТ3.DJlеШВI
n:nЛОIIDrJ-А)'ШI!1О: балатов ДIШIiI рзtч«rьi ВО3ЩУ'<Щlllспреде.r1\ШИJj ВОЗдуха
р&cnредеЛI!1't'Jlеl1 н возд\ wпрпе_ШIК[Ш схемы ОрАНl'ИэаW!ll воз:цухообме!l3
цехо.
Нf>р'4з-r!tiшьre .'31'1"1' tl!Jlы пр. BI.";e"bl ПО l-Ot"tUЯIlНЮ 1т I ""IВЗр'!! 1989 r
!ША СТ)'Де! 1'011 обучэюuш:roя 10 с.11i'Ltl{Алыllcm с.ТСlL1lorазосна(ji\ltШне
u веПТIIЛЯДIi"
Тdбл 117 111 901 Бllt'iлиоrp 5111dЗЛ
РецеИIIСllТЫ I\дфедра T-er 10rаЗОСIш6жеIlН! -п ilelТ!11ЯЦlЩ Киев
ското IшжеНl-рНfrl-трОIIТеЛЬrIОТО ИlltтI1)1'3 -кафецра O'J'ОПJlеНIIЯ n ВСI!ТIIJIЯ
ЦШ{ Д11lIJроnетрО/;lскоrо Rlоженерно стро ITeIlbHoro IIнстнтута
РСДЗКЦIUI J З)ЧIJO тeJtНIIЧС\:КОЙ Л lТepalYPЫ
Звв редаКЦII
11 7J А rаUрUIОtJб
Учеб>roе "oc06ore
ВОЛКОВ Олеr Дмитриевич
ПРОЕI<ТИРОВАНИЕ
ВЕНТИЛЯЦИИ
ПРОМЫШЛЕнноrо
ЗДАНИЯ
Редактор А 7 11Ш/й
ХУД(ПЫI К С В Bapaeu1t
Художественный редаКlОр В 1 Pиnкa
Техн.ичесКНI! РL>Д8КТОJ r п tI ЮФ'1lн1р()(jа
"OPJ.II
KTOp А r До.мОба
ИБ .., LLB 6
::,
ч
& !i
К:
б
вf6iu
У:r i п;
:;
;:
=!
n:
:.;;;!
:
IIЗДII'
.liI>CТII(I nptl Харьковском rc.c)'
lIp
,' с.. у
NlIф
" T
IliJA'T
JIЪ
"Oro об'ъеll,llo
С, Q _Выша WllWlи 31О(l03 },
PЫ(08 УЛ
"И8t'JICIIтс-тскаll 16
К II>IIIШП <\J.С;рИR8 1m \j В Фр)'.IIзе 3100111 Х81'ЬКО8 ул До. eu. 3nХ8рЖ
"'<'I<ОI'O 6 8
ЗЗО8ОООО00
ОО5
В "'228 (04'
8i1 К)I
з..-....484
88
ISON 5 11 ОО0б563
@
и-;:Л:ItКоС;а»
6r
l'll.llа
оrЛА8ЛЕНИЕ
"реДНСJ!оtше
rAasa 1 Оформлсltие И содерЖlltllt1!- КУР <JEWro пpot'lt:Тл Выбор р.счет"ы
UfltlЫX
r I РаСЧМ"ll-D N>иcnнreЛЫljlЯ Зlilm/сма
t 5
;
:
K
:pll
климата '[ поз.:t) ха в помещеilllИ
2 ПошусmсtJtIЯ 11 потери пn.поты
21 P-аС'lсттеn10IIос.ТУDЛlffiИ.1l
2.2 Определение потер!' 1t'IIJЮП>l
rAa1Ja L ВwслettиSl ВМfft nt301 К '1Ы4Н
3 I O.np.eJleJ1
HI.e Mar.aUl.olaмel:llllt
3 2 Опре.1lе.'!ени р SI>lДI:'ЛI.'IНJИ rазов и лар(l1.'I
33 ОпределЦI1it' пы 1еrшде1еИl1Й
r4iUЮ 4 Местиые ВЫПlжкwе It iЦ:ItlТUЧ!IЫе системы Ве!tТИJlRЦИИ
4 J ВЫТltжиые шкафы
42 вытяжные ЗО11ТЫ
4' 3 ОтсаСЪiваЮЩlf1:' f'вне"ПI
4 4f. BOP.ТOBtIIE! ОТСОСЫ
"'а. Mec.rnblJ!OTCoebl
4..6.. 3.ащ.ита очажающеl't среды ОТ эзrрЯ3JII'Нllr! Ыl1 [lЯIt!ШН
HbfMl1 выброса
1!I 114
4'1 PЪctreт ВО'1УШflОП) ДУШИРО&аIIИ-Я 136
4' &. Perefl'ftpдC.IH! mшоты в веПТЯJ1'ЯUIШ j 40
+.9 Р1Ючef 8О3:ЦyшJJoii ЗJIll!
Ы 144
1!A08Q !i.
oo6мeн It 8Оцуxopм.щreае11ett80
ПрONЫВJ.lllИНWX цехах
5.1 RaC"l" ЖI1IДVХQoQiм:еIlОВ @('iщОО{.Io«'ltllоЙ' td'ИII'ЛЯЩIИ
52 РеlЮЫCIН.з.ашш IЮ DЫ6OP
щ.хо..llli>lJ. ДIII:ШЫХ IIPH BbIlJ0;Iil1
!lIII,
5 3 &:
::аЭ::::
I:оо
еJJа :
54- Расчет 11О3'11}
ОfJаrпрcзt-е-'femrй- в /ТDOMbl!JJ1('!lIIt,lX цсхох 165
rАOIЮ 6 Расчет IЮЗ./\УОХn80ДОII рЗВ8ОМерИQК раЗJl;IIЧМ 1[ pllBUOMepIfOro Н"}
"""....
6 I В1.1ЭД)'НВОДЫ pam.."OMcptlo
pasrt.I'1J1 120 49]
&2 ВОЗ.!G'ХОIIDJ!.Ы ращюмермоro асаСЬШВИflR
r AI'lM:r 7 РetюМellJПЩНИ по устроАетву I)fоплеиmr 11 мtlNМlЩtж В ПfЮ'"
мwumешtlolll: цеха ра.злlt'fllOfО- Шll3начеик.
7 1 J',k
ftпч('С"Кие. пе)ш 209
12 Свщю"пые ц.eX1l (О1ДI!WU!fIilЯ) до
7 З. КузнеlНhlе. 11 repMJI.!et:JlMe I.I('XII 213
7" rа.lI>ШIII!1 leeKII'" I! травильные ц!С':( I 215
Т 5 Л\JreАпые IteJ01 218
76 ОНР8'<:О'lnые lIе\1 223
7 7 Предl1РllЯТIIR дереВОQбр.аботываю
ro ПрОIIЗ.80JtCТ1Iа 225
78 Ц{.ХII перера60ТII. I 11 rрa.tl.{'ПОрlИрО8<lIIUЯ PYA!lI>l:lt н Ilеруд
IIЬОI мзrериаЛ-О8 за.80ДОIJ оrиеу[InРОВ 23G
o
:
"K;
:
I
:!\
:
A;
J
C"кtl»l HClJOJIьayeмoA литературы 2Зlt
lIpe
етllЫlI указатель 240
6
9
2&
3'
65
и
75
84
..
.,
ОТ
9'J
113
1"
195
'"
ПРЕДИСЛОВИЕ
Всесторонняя интенсификация экономики опирается на orpoMHble
возможности научно
технической революции, зависит от BceMepHoro
ускорения научно
техническоrо проrресса. В связи с этим необхо-
димо резко поднять роль науки и техники, повысить орrанизацион-
ную и технолоrическую rибкость производства, внедрить автомати-
зированные системы в различные сферы хозяйственной деятель-
ности, и в первую очередь в проектирование, управление обору-
дованием и технолоrическими процессами, В проектах следует
предусматривать «...широкое применение проrрессивных научно-
технических достижений, pecypco
и энерrосбереrающих технолоrий
и оборудования, экономичных объемно
планировочных решеннй,
конструкций, материалов, передовых методов орrанизации произ-
водства и труда» [11.
Основная задача выполнения проекта промышленной вентиля-
ции
обеспечение эффективной работы вентиляционных систем,
способствующих улучшению условий труда, повышению ero произ-
водительности и качества выпускаемоЙ продукции, снижению теку-
чести кадров, производственноrо травматизма и профессиональных
заболеваний, защита окружающей среды от производственных за-
rря-знений. Эффективность работы систем во MHoroM завИСИТ от пра-
вильности выполнения инженерных расчетов, применения новей-
шеrо оборудования, средств автоматизацин, условий эксплуатации.
В 1<Нllrе дано описание состава, оформления и содержания рас-
четно
пояснительной записки и чертежей KypCOBOro проекта. Из-
ложены сведения и рекомендации о защите воздушноrо бассейна
от заrрязнений вентиляционными выбросами. Приведены методики
расчета воздушных душей, воздушных завес, аэрации, реrенерации
теП.10ТЫ удаляе\10rо воздуха, составления воздушных балансов, на
основе I<OTOPbIX производится выбор расчетноrо воздухообмена и
вентиля ционноrо оборудования, определяющих r лавным образом раз-
мер капитальных затрат. С позиций требований СНиП 2,04,05
86
и [ОСТ 12.1,005
76 к обеспечению микроклимата рабочей зо-
ны помещения средствами вентиляции написан раздел воздухо-
распределения. Даны подробные характеристики и условия
ПРlшенения различных видов воздуховодов равномерной раздачи
и paBHoMepHoro псасывания. С учетом справочных материалов и ве-
домственных разработок описаны принципиальные решения по
устройству систем отопления и вентиляции промышленных цехов
наиболее распространенных и часто встречающихся технолоrиче-
ских процессов и производств. Изложение материала соответствует
последовательности этапов выполнения проекта. Не рассматрива-
ются вопросы теплотехнических расчетов оrраждающих конструк-
ций и сетей воздуховодов, поскольку они довольно подробно изу-
чаются в предшествующем проекту вентиляции проекте отопления
и вентиляции rражданскоrо здания. '
,.
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
(пава 1
ОФОРМЛЕНИЕ И СОДЕРЖАНИЕ KYPCOBOrO ПРОЕКТ А.
ВЫБОР РАСЧЕТНЫХ ДАННЫХ
.. Цель KypcoBoro проектирования закрепить и уrлубить зна-
1fНя, приобрести навыки расчета и конструирования вентиляции
промышленных зданий различиоrо назначения. Проект* выполняет-
Таблица 1.1
Н,
этапа
Этап 1<.yprOBoro проекта
2
3
Озиакомление с материалом проеКТ<I, выбор расчет-
ных пара метров наружпоrо клнмата и воздуха
в помещении
Теплотехническиii расчет оrраждающих конструк-
ций, расчет потерь теплоты
Определение количества выделяющихся вредностей
(теплота, влаrа, rазы); определение расхода теп-
лоты на HarpeB инфильтрационноrо воздуха, вво-
димоrо материала, транспорта
Выбор системы веНТliJlЯЦПИ, определение объемов
местной вытяжки, выбор конструкций и расчет
местных отсосов
Расчет воздушных завес н воздушноrо душироваНIIЯ
Определение КOJIнчества воздуха для аССИМИЛЯЦНIJ
вредных выделений, составление тепловоздушных
балансов, расчет воздухораспределения , аэрацин
Эскизные проработки по КОМПОlJовке вентнляцион-
ных систем, нанесению трассы воздуховодов и вы-
черчиванию аКСОlIош'трнческих схем
Аэродинамический расчет систем вытяжной 11 при-
точной вентиляцин
Расчет воздухонаrревателя (калорифера), подбор
веНТИЛЯlJионноrо оборудования, составление спе-
цификаций вентиляционных систем
rрафические работы на ватмане по вычерчнванию
планов и разрезов с нанесением снстем вентиляции
и отопления, аксонометрическнх схем, таБJIИЦ,
элементов вентиляционных систем
Расчет системы отопления (теплоснабжения воз-
духонаrревателей), составление спецнфикации отоп-
ления
Сдача лроекта в пределах времени, отведенноrо
для ВЫПОЛllения KypcoBoro проекта
4
5
6
7
8
9
10
11
12
у дельный
вес этапа,
%
Срок
выпол fle-
ния
5
5
10
10
5
10
5
5
5
30
5
100
· Состав и объем KypcoBoro проекта определены Ri\ основе обобщення
методических разработок строптельных вузов ДнеПРОJlетр ска, Киева, Ма-
кеевки, Одессы, Полтавы, Харькова.
6
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
ся в соответствии с действующими Строительными нормами и Пра-
вилами (СНиП), указаниями по проектированию (СН), техниче-
скими условиями (ТУ) на монтаж и эксплуатацию систем отопления
и вентиляции. Используются также учебная, справочная, техниче-
ская, журнальная литература, альбомы типовых узлов и деталей.
Темой проекта может быть одноэтажное промышленное здание
общей площадью 1000...1500 м 2 с наиболее распространенными ви-
дами производств механические, механосборочные, кузнечные,
термические, литейные, сварочные, травильные, rальванические,
окрасочные, деревообрабатывающие, авторемонтные и друrие цехи
(блоки цехов).
Студенту выдают индивидуальное задание и календарный план
с указанием сроков поэтапноrо выполнения проекта (табл. 1.1),
светокопии строительных и технолоrическиХ чертежей (план, раз-
рез) с названием помещений, подробной спецификацией установ-
eHHoro оборудования и ero краткой характеристикой.
Проект состоит из расчетно-пояснительной записки (25...30
страниц формата 297 Х 210 мм) и чертежей на двух листах,
1.1. Р АСЧЕТНО ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
Записка должна быть изложена кратко и четко на одной стороне
страницы и сшита вместе с заданием. Лицевую сторону обложки
оформляют как титульный лист, используя чертежный шрифт.
Страницы записки нумеруют арабскими цифрами в правом верхнем
уrлу. Титульный лист включают в общую нумерацию, не простав-
ляя номера страницы. Введение и заключение не нумеруют. Между
порядковым номером раздела и ero названием ставится ТОЧI<а,
Подразделы, иллюстрации, таблицы, формулы нумеруют в пре-
делах раздела, применяя двойную индексацию. Номер каждоrо
из этих элементов состоит из номера раздела и собственноrо поряд-
KOBoro номера, разделенных точкой. Условное сокращенное обозна-
чение иллюстраций, например рис. 1.2 (второй рисунок первоrо раз-
дела), используется для связи с текстом и дается под рисунком.
Слово «Таблица» и ее номер помещают в правом верхнем уrлу над
тематическим заrоловком. В тексте следует писать слово «таблица»
полностью, если она одна, и сокращенно (табл. 1.2), если пронумеро-
вана. В повторных ссылках на таблицы и нллюстрации приводят
слово «смотрю} В сокращенном виде (например, см. табл. 2.3),
Схемы, rрафики и таблицы следует размещать в записке сразу
после ссылки на них в тексте или на следующей СТранице. Номера
формул располаrают у правоrо края страницы на уровне формулы,
Формулы, математические знаки и символы ВПИСЫВают отчеТЛИЕО
.и единообразно чернилами черноrо цвета, оставляя пробелы между
формулой и основным текстом заПИСЮI. Расшифровку буквенных
обозначений физических величин следует приводить в экспликации
в той последовательности, в какой они даны в формуле. После фор-
мулы перед экспликацией ставят запятую, затем с новой строки от
(6
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
пeBoro края пишут слово «rде», за ним обозначение первой физиче
екой величины и после тире ero расшифровку. Единицы физиче.-
ских величиН отделяют от текста расшифровки запятой. После каж-
дой расшифровки ставят точку с запятой, а в конце последней
точку.
При MHoroKpaTHo повторяющихся расчетах (определение те(lМИ
ческоrо сопротивления оrраждений, потерь теплоты, теплопоступ-
,лений, выделений влаrи, rазов, объемов местноЙ вытяжки от однотип-
80ro оборудования) формулу с расшифровкой символов и коэф:ри-
циентов следует приводить один раз, а результаты расчетов сводить
в таблицы.
Библиоrрафический список размещают в конце записки. Это
тематически отобранный систематизированный перечень библиоrра,-
фических сведений об использованной литературе, связанных с oc
новиым текстом цифровыми порядковыми номерами, заключенными
в квадратные скобки. Библиоrрафнческиесведения о литературных
источниках должны оформляться в соответствии с [ОСТ 7 .1 84
«Библиоrрафическое описание документа» (введен 01.01.86) и [ОСТ
7 .12 77 «Сокращение русских слов и словосочетаний в библиоrра-
фическом описании» (введен 01.01.78). Приведем несколько при-
меров.
Савельев И. В. Курс общей физики: Учеб. пособие для студентов
втузов. М.: Наука, 1982. 432 с.
Луус Р. А. Исследование оборудования с пневмовакуумным при-
водом для захвата: Дис. ... КанД, техн. HaYK. М., 1982. 212 с.
Крюков Б. В., Хозuн Н. П. Вопросы машинноrо проектирования
информационных систем // Техн. средства обраб. информ. 1976.
Вып. 10, С. 1 ] 25.
Приложения располаrают перед списком литературы в последо-
вательности, соответствующей появлению ссылок в тексте записки.
Каждое приложение следует наЧИнать с новой страницы, в пра-
вом уrлу которой прописными буквами пишут слово «ПРИЛОЖЕ-
НИЕ», ниже приводят тематический заrоловок. Приложения нуме-
руют арабскими цифрами без знака N<.1.
Расчетно-пояснительная записка должна содержать следующие
рубрики* .
Введение: в краткой форме рассматривается значение вентиля-
ции в санитарной нормализации воздушной среды производствен-
ных помещений, ее соцна.1Jьная направленность улучшение усло-
вий и повышение производительности труда, снижение заболеваемо-
сти, травматизма и текучести кадров б.'Iаrодаря уменьшению или
ликвидации вредных факторов производства; приводятся принятые
решения по очист!<е вентиляционных выбросов, постановления по
защите воздушноrо бассейна от вредных выбросов промышленных
предприятий и друrие документы, ПО.l0женные в основу проекта.
· Объем "YPcoBoro проекта может видоизменяться. Допускается заменят..
НеКОТорые разll,елы результатамн, полученными студентами в СНО или нирс.
f
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Ис:хооные данные для nроектирования: сведения о назначении
здания и ero rеоrрафическом местонахождении; краткое описание
rехнолоrическоrо процесса, характеристика и интенсивность вред-
ных выделений, характеристика здания по взрыво- и пожароопас-
ности; расчетные параметры наружноrо и BHYTpeHHero воздуха для
холодноrо и теплоrо периодов rода, а также для переходных усло-
Вий, данные об источнике теплоснабжения, теплоносителе и ero
па раметрах.
Тепловой режим помещений: а) теплотехнические расчеты опре-
деление (выбор) требуемых и принимаемых сопротивлений теплопе-
редачи оrраждающих конструкций, а также коэффициентов теплопе-
редачи; проверка отсутcrвия конденсации В.'Iаrи на внутренних по-
верхностях наружных оrраждений для помещений с выделением
влаrи; б) расчеты потерь теплоты оrраЖДающими конструкциями,
на HarpeB инфильтрационноrо воздуха, ввозимых материалов,
средств транспорта, воздуха, проникающеrо через периодически или
постоянно открытые проемЫ в наружных оrраждениях, испарение
влаrи; в) расчеты поступлений теплоты от людей, механическоrо
оборудования, остывающеrо материала, источников освещения,
тепловоrо оборудования (печи, ванны 11 т. д.), rорячих коммуника-
ций, солнечной радиации; r) составление теП,'lOвоrо баланса по-
мещений для теплоrо, холодноrо периодов rОДа и переходных
условий без учета вентиляции.
Расчет поступления в воздух помещеНIIЯ вредных выделений
rазов, водяных паров и пыли.
Вентиляция и кондиционирование воздуха: а) выбор, обоснование
и краткое описание систем вентиляции и кондиционирования воз-
духа; б) определение объемов местной вытяжной вентиляции, выбор
конструкций местных отсосов; в) расчет воздушных завес, воздуш-
Horo душирования, вентиляции кабин маШIIНIIСТОВ крана; r) опре-
Деление количества воздуха для аССИМIIЛЯЦИИ вредных выделениЙ,
составление тепловоздушных балансов, выбор расчетноrо воздухо-
обмена, расчет аэрации; д) расчет воздухораспределения и уточненне
ранее принятых перепадов температур " скоростей воздуха при
входе ero в рабочую зону; е) аэродинамический расчет двух-трех
вытяжных и одной приточной систем вентнляцин, расчет остальных
систем рекомендуется выполнять с ИСПО.'Iьзованием ЭВМ; ж) защита
атмосферноrо воздуха от заrрязнений вентиляционными выброса-
ми подбор пылеуловителей, фильтров, расчет факельноrо выбро-
са, соблюдение нормативов выброса вредных веществ в атмосферу
(ПДВ); и) расчет и подбор оборудования для систем вентиляции и
кондиционирования воздуха фильтры для очистки наружноrо
воздуха от пыли, воздухонаrреватели (калориферы), вентиляторы,
электродвиrатели, типовые приточные камеры, установки KOHДI'-
ционирования (расчет форсуночной Ka lephI).
Отопление: а) выбор, обоснование и краткое описание приня-
той системы отопления центральное водяное (rоризонтальная,
8
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
с верхней или нижней разводкоЙ), воздушное (отопительно реliИ
куляuионные arperaTbI), воздушное совмещенное с вентиляциеи;
выбор и расчет поверхности lIаrревательных приборов; б) rидрав-
лический расчет (1 2 кольца) трубопроводов системы отопления
или теплоснабжения воздухонаrревате.lей (калориферов).
1.2. rРАФИЧЕСКИЙ МАТЕРИАЛ
rрафическая часть проекта выполняется в карандаше на чер
тежной бумаrе формата 24 (594 х 841 мм). Буквенные обозначения,
шрифт, правила rрафики, порядок нанесения размеров следует
принимать по Единой системе конструкторской документашIИ
(ЕСКд). Листы оrраничивают по контуру рамкой, в правом нижнем
уrлу располаrают штамп.
Для большей выразительности чертежей рекомендуется отмывка
акварельными красками или раскраска карандашами воздуХОВОДОВ
и всех Э.'1ементов систем и оборудования, по которым ПрОХО)JIIТ
воздух.
Рекомендуются следующие цвета: светло зеленыЙ каналы с
неподоrретым наружнЫМ воздухом; розовый каналы приточных
систем с подоrретым воздухом; rолубой каналы вытяжных си
стем; фиолетовый каНалы для рециркуляционноrо воздуха.
Для водяноrо отопления: красный наrревательные приборы
и подающие трубопроводы; синий обратные трубопроводы, Для
паровоrо отопления: зеленый наrревательные приборы и KOHдeH
сатопроводы; желтый паропроводы BbIcoKoro давления, оран-
жевый низкоrо.
На чертежах приводят условные обозначения и неоБХОДlIмые
примечания.
Лист 1. План цеха (масштаб 1 : 100; 1 : 200) с расположеlJием
воздуховодов, технолоrическоrо и вентнляционноrо оборудования;
разрезы (масштаб 1: 100; 1: 50), таблица местных отсосов от
технолоrпческоrо оборудования (табл. 1,2); характеристика отопи-
тельно-вентиляционных систем (табл. 1.3).
Планы зданий (сооружений) располаrают, как правило, по Д,lИ
не вдоль rоризонтальной стороны листа в положении, принято\! на
rенеральном плане, или с поворотом по отношению к этому по,'!оже-
Таблица 1.2
Те>нолоrJJческое 060рудовэ""е
ПОЗIIЦИЯ
н анмсиоваllие
Количество
ларЗhтерllСТIII{а выдеЛЯЮЩll),СЯ
вредностей
15
70
("
95
9
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Окон.чанu(! табл 1.2
Объем 8ыяжкн,' м' Iч Характеристика MeCТHoro З
отсоса И.
На единиц у I вентиляциои- Прнмсчания
Bccro Обозиачение I Примеияемые ноА системы 2
оборудования докумснты
20
20
30
'/
70
15
45
т а б л и ц а 1.3
Наимеиование Ве итил ятор 2
Обозна- Колн- обслужнвае-
Moro помеще- '"О l НСПол- Поло-
qеllие чеrТ80 yCTaIIOB- Схема
ння (TeXHIr ненис жение, L,
систсм'>! систем КИ, arpe- Nt !2
лоrнческоrо по ИСкра- нсполне- враще. м'/ч
оБОР"1t О МННЯ) raT8 ИНЯ
защите нне
15
10
50
20
15
110 1
15
15
1151
Продолженuе та6л. J.3
Вентилятор I Электродвнrатель Воздухонаrреватсль З
Температу а З
Р, П, Тнп, нспол" N, П, Колн- иаrрева, о
Па об 'мнн ненне по кВт об/мнн Тип Nt чеСТ80. 1
нскроза щнте ,шт, от Д<, u)
15115
30
10
15
15
10
10
15
15
Продолженu(! та6л, J.3
ВоЗД у xOHarpCHa1eJ1b Фильтр Воздухоохладитель З
Расход Коли- Температура
Р. Коли честно, Р, охлажде иня
тепJlоты' Па Тнп Н!! шт. Па Тип И. чество, I
Вт шr. от до u)
20
11 О I 25 110 I
10
110 120 110 I
10
15
15
Окончание та6л, J.3
Воздухоохладнтель
Расход КОЛII- Насос Элеlпродвнrатель Прнме- u)
честно Днвметр Р. чання
холода, форсунок сопла, Па Тнп I м iч I Р, т I N, I п,
Вт иа 1 м' ММ З
Па нп кВт об/мнн
15
15
10
110 115110 110 120 110 I 15
30
'8
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
лию. При мноrоэтажном здании планы наносят на лист в порядке
нумерации этажей снизу вверх или слева направо. На чертежах не
должно быть излишней детализации, необоснованных повторений
и очевидных пояснений.
План изображают в виде разреза систем rоризонтальной плоско-
стыо, проходящей под перекрытием или покрытием этажа. В наи-
меновании плана указывают отметку чистоrо пола этажа или номер
этажа, например: «план на отм. 0,000», «план BToporo этажа». При
выполнении части плана систем в наименовании указывают оси,
оrраничивающие эту часть плана, например: «план на отм. 0.000
между осями 1 8 и А В».
На планы наносят также названия помещений, позиции техно-
лоrическоrо оборудования, снабженноrо местными отсосами, марки
вентиляционных установок.
Принята следующая маркировка установок: а) с механическим
побуждением: П приточные и душирующие, В вытяжные,
у воздушные завесы, А arperaTbl отопительные; б) с естествен-
ным побуждением: ПЕ приточные, ВЕ вытяжные.
К маркам добавляют порядковый номер в пределах марки, на-
пример: Пl, П2, Вl, В2, А3, У2.
Элементы систем вентиляции воздуховоды, воздухораспре-
делители, фильтры, вентиляционные arperaTbI, циклоны вычер-
чиваются с соблюдением масштаба в виде упрощенных rрафических
изображений. Фасонные части воздуховодов приведены на рис.
1.1, 1.2.
Контуры воздуховодов и отопительно-вентиляционноrо оборудо-
вания, расположенных в верхней части помещения (под перекры-
тием), на плане изображают сплошными толстыми основными лини-
ями, строительные конструкции и технолоrическое оборудование
сплошными тонкими, невидимые контуры аэрационных фонарей,
шахт, дефлекторов, крышных вентиляторов утолщенными штрих-
пунктирными, подпольные каналы и при ямки штриховыми ли-
ниями.
На планы и разрезы наносят также координатные оси здания
и расстояния между ними.
Координатные оси показывают тонкими штрихпунктирнь'ми
ЛИниями, которые состоят из штрихов (5...30 мм) 11 точек между
ними, По длине здания координатные оси обозначают арабскими
цифрами, по ширине ПR.описными буквами pyccKoro алфавита,
за Исключением букв 3, Н, О, Х, Ъ, ыI, Ь, в кружках размером
6...12 мм. Обозначения координатных осей наносят на левой и ниж-
Ней сторонах здания. При несовпадении осей противоположных сто-
рон плана их обозначения в местах расхождения дополнительно по-
каЗыsают на верхней и (или) правой сторонах. Размер шрифта для
обозначения координатных осей должен быть больше размера цифр
размерных чисел в полтора два раза. Последовательность циф-
POBblt и буквенных обозначений принимают по плану слева направо
н СНlfЗУ вверх. '
11
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Кроме тoro, наносят такие элементы: отметки чистых полов эта.
жей и основных площадок; размерные привязки к координатным
осям или элементам строительных конструкций установок систем,
2000 {2500! -P -P
а 5 I
4
j}omG
:а: '1:
..
.. ..
t::t <> - .
:а:
\.J
Q
!JoтG
а ж
с:: е
s::\
е
.3 и
Рис. 1.1. УнифицироваНllЫt: e rали Kj)yr лых воздуховодов,
о прямой участок, 6, в, отводы для систем веитиляции общепромышлениоrо иа lIачеIlКII:
е отвод дли СlIстем аспирации и пневмотранспорта, д, е, ж ТРОnIlИКИ дли систем В IIТИ'
пИЦИII общепромышпенноrо назиачении, 3 троnиик для систе" аспирации и пнеВ'lOтраиспор.
та. и переход
воздуховодов, основных трубопроводов, технолоrическоrо оборудо-
вания, неподвижных опор, компенсаторов; диаметры воздуховодов
и сечения каналов (первая цифра обозначает ширину канала, вто-
рая высоту); катеrории производств по взрывной И пожарной
опасности (в прямоуrольнике размером 5 х 8 мм),наименование
L2
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
помещений и катеrорию производств допускается приводить в экс-
пликации помещений; отметки уровней осей круrлых воздухово-
ДОВ, нижней стенки прямоуrольных каналов, опорных конструкций
отопительно-вентиляционных установок, верха выхлопных труб
вытяжных систем
с 8
а.1
Dt
i
'CI
u /Т
а
M "
bd 900
ш
6
:t:
у
е
Рис. 1.2. Унифицированные детали прямо rOJlbHblX воздуховодов:
а прямой тройннк; 6 пере\од; 8 отвод с центральным уrлом 450; d отвод с централь-
НЫМ yr лом 90.
Места разрезов и их число выбирают с учетом обеспеч{ ни я на-
rJIЯДНОСТИ высоты забора воздуха, ВЫТЯЖНЫХ труб, расположения
ПЛощадок под вентиляционное оборудование, прокладки, крепления
Приточных и вытяжных воздуховодов и т. д. Разрезы выпJI--
Няют по плану снизу вверх и справа налево, В наимеНQвании разре-
ВОВ указывают их ПОРЯДКОВЫЙ номер, например, разрез l l.
13
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Масштаб иа чертежах (планы и разрезы) не проставляют, за
исключеиием чертежей изделий и случаев, oroвopeHHblX соответ-
ствующими стандартами систем проектиой документации для строи-
тельства (СПДС). Примеры оформления планов и разрезов помеще-
ний с ианесением отопительно вентиляционных систем представ-
леиы на рис. 1,3, 1.4, 1.5 [28J.
Д,lЯ сокращения объема rрафических работ план отопления
и друrих КОМ\1уникаций, как правило, совмещают с планом венти-
ляции. Если пр!! этом происходит наложение воздуховодов на тру-
бопроводы и наrревательные приборы, целесообразно параллельно
наружной стене общеrо плана здания повторить только план стены
с нанесением системы отопления. При расположении трубопрово-
дов друr над друrом ближе к стене вычерчивают тот трубопровод,
который расположен внизу, затем параллельно те, что выше.
Номера стояков, число секций радиаторов и сведения о друrих
типах наrревательных приборов располаrают с внешней стороны
стен, Нумерацию стояков следует начинать с левоrо BepXHero уrла
плана здания и далее по часовой стрелке.
Видимые участки проектируемоrо трубопровода системы обозна-
чают сплошной основной линией, соответствующей ero оси, неви-
димые (подземные, в перекрытиях, каналах и т. д.) штриховой
линией той же толщины. Функционирующие трубопроводы обозна-
чают соответственно сплошной штриховой тонкой линией.
Буквенно-цифровые обозначения проставляют в разрывах линий
( Tl ; T2 ) или на полках лииий-выносок.
Буквенно-цифровые обозначения трубопроводов
(по rOCT 21.I06 78)
Теплопровод 06щеrо обозначения ТО
Трубопровод* rорячей воды для отоплення н вентнляцнн (в том числе
кондиционирования воздуха), а также t,бщий для отопления, веНТИЛЯШIII,
rорячеrо водоснабжения и технолоrнческих процессов:
подающий ТI
обратный Т2
Трубопровод** rорячей воды для rорячеrо водоснабжения:
подающий Т3
циркуляционный Т4
Трубопровод rорячей воды для технолоrическнх процессов:
подающий Т5
обратный Т6
Трубопровод:
пара (паропровод) тт
конденсата (конденсатОПРОВОД) ТВ
При разных параметрах теплоносителя следует принимать тйкие обозна.
чения: *ОТ Т11 дО Т19 и от Т21 до Т29. .... От ТЗ1 до Т39 и от 141 до 149
Количество обозначений иа линиях трубопроводов должно быть
минимальным, Но обеспечивающим понимание чертежа и удобства
пользовании им.
14
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
C\J
I
t\l
:t
.
l
l
1:::>
r-..
ZJ
OOO '
с'4
J
c't
/1:
са
ro
,
15
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
+) ОО9
.
\'t) {
,1
IV) I:Q I '. .'
:t
t:s
" ,ч-.
t\a OOgZ
I
I
1.0/
""
C\I
01 6 6
0009
ооои
::::
:r;
са
t:;
1:: о')
{
и
cf
16
Электронная библиотека http://tgy,khstи,ru/
ЛИСТ 2. Схемы воздуховодов систем веитиляции и ,рубопрово-
дов систем отопления, чертеж конструктивноrо элемента системы
венТИЛЯЦИИ, спецификацня системы отопления и вентиляции, спе-
цификация отопительно-вентиляционных установок. условные обо-
Ра.зрез'l 1
ВЕ1
ВЕ2
12.//00
1.з т
I
1
Ф200
В3
",ВОО
?
2,500
0,700
:l
tl.
o.8I1O
6000
T
6000
fl
в
Рис. 1.5. Разрез 1 I
sначения, поясняющие примечания. Примеры заполнения специфи-
каций для систем отопления и вентиляции приведены в табл. 1.4,
АЛя отопительно-вентиляционных установок в табл. 1,5.
, Схемы воздуховодов вентиляционных СИСтем вычерчивают од-
Вой сплошной линией в аксонометрической проекции с соблюде-
Вием масштаба (1 : 100) длин по осям. rоризонтальные линии на
схемах должны соответствовать rоризонтальному расположению
17
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Таблипа 1.4
.
но Коли- Масса, Kr
uaрки, Обозначенне чсство Примс.
пози- сериА, стандар- Элементы систеМЫ элемеи. OAнorol ча иие
цНН ТОВ, rOCToB ТОВ эле. общая
мента
ОтоплеННt
ArperaT отопительный 703 703
АПВ 280.190, шт.
2 Вентиль муфтовый 15ч8бр, 10 0,75 7,5
d y == 15, шт.
3 rOCT 8690 75 Радиатор чуrунный отопи. 3 7,44 29,32
тельный М-140А, экм
4 rOCT З262 75 Трубы стальные водоrазо- 50 1,28 64,0
проводные, обыкновенные,
d y == 15, м
Вентиляция
Сер. А8.156И ArperaT вентиляторный 120 120,0
A5100.1, шт.:
вентилятор радиальный
Ц 4-70 N2 5, исполнение 1,
положение В;
электродвиrатель 4А80А6,
N == 0,75 кВт,
п == 930 об/мин
2 rOCT 19904 74 Воздуховоды прямоуrоль- 32 16 458,0
Horo сечення из тонколнс-
товой стали 13 == 0,7 ЩI
400Х400, М
То же 500х500, м 16,5 14,3 264,0
3 Сер. 5.904. 13в. 1 Заслонка воздушная прямо- 5 10,5 52,5
уrольноrо сечения,
400Р Х 400Р, шт,
4 Сер, 2.904-24 Воздухораспределители 4 51,6 206,4
перфорированные круrлые
ВК-2 N 6, шт.
воздуховодов на планах, а линии, развернутые ЛОД уrлом 45 ,
вертикальным линиям плана. При накладке линий допускаЮ1СН
разрывы, которые обозначаются строчными буквами и соединяются
тонкой пунктнрной или точечной связкой.
На схемах показывают вентиляционное оборудование (условно),
диаметры воздуховодов и размеры сторон каналов, количество про-
ходящеrо воздуха на каждом участке, отметки оси круrлых и низа
прямоуrольных воздуховодов, местные отсосы (в сложных слу-
чаях контуры технолоrическоrо оборудования, имеющеrо мест.
ные отсосы), воздухораспределители, реrулирующие устройства.
лючки для замера параметров воздуха и для чистки воздуховодов,
обозначаемые соответственно марками ЛП и ЛВ. Примеры ,оформ'
ления схем даны на рис. 1.6, 1.1.
18
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л 1I Ц а I .G
,
Кол Масса, Kr
чест..
Х. Обо3иачеШ1С НаимеНОВАние элементов АО Приме.
маркИ, сериА, стаида!>- системы 9ле- одиоrо\ ЧаRие
пази' ТОВ, rOCTOB меН.
uи и ТОА эле. общая
мента
П2.t rn ArperaT вентиляторный 1 199 199
А6,31О0-1
Сер. А8-156И Ветилятор радиаЛLныii
Ц4-70 Ng 6,3, исполнение
1, положение В
Электродвиrатель 4А 100В6,
N == 2,2 кВт,
n == 930 об/мин 145,4
П2.2 rOCT 7.202 80 Калорифер КВБ.6П 2 72,7
П2.3 Масляныii ячейковый 6 7,9 47,4 Размер
одно А
фильтр конструкции ячеАки
Рекка 510х 510
П2А ОВ.02-03.6 Утепленный клапан 1 29,7 29,7
СУ-3 (990 х 950) 1 19,0
П2.5 ОВ-I 109.114 Смесительный клапан 19,0
(l200x 200) 21,3
П2,6 ТД сер. 62л-16 Жалюзийная решетка 1 21,3
(990 х 950) 1 15,06
т.7 ОВ.02-12в Виброоснование 'ДО51 15,06
П2,8 roСТ 19904 74 Шибер к вентилятору 1 14,2 14,2
Сер. 2.494-8 (520Х520) 10,22
П2.9 Вставка rибкая 1 10,22
Вып. 1
П2,IО Присоединение вентилято- 1 2,89 2,89
П2.11 Сер, 4.904-25 ра к стенке камерЬ! тип. Ш 8 16,8
Подставка под калорифер 2,1
П2,12 » 4,904.62 Дверь rЕметическая утеп- 1 36,0 36,0
ленная у 1,25хО,5
П2.13 То же Дверь rерметическая не- 2 24,5 49,0
П2,I4 rOCT 8509 72 утепленная Ду 1,25XO,5 45 169,7 СтЗ
Каркас L 50х5; 1.1 3,77
П2.15 rOCT 19904 74 Зашивка СтЗ
0==2
П2,I6 rOCT 8240 72 Рама (5 (1050 х 1580) 1 24,7 24,7 СтЗ
П2.17 rOCT 18904 74 Патрубок 1 9,76 9,76 Ст3
(1264 Х 710 IЗ60х720, 6==2
П2.18 rOCT 8509 72 l == 150)
Фланец (l268Х714) 1 7,56 7,[)6 СтЗ
LЗ2х
'II . ТО же То же (l045x 1565) 1 9,97 9,97 То ж
П2.20 То же (по воздуховоду) t
П2,21 rOCT 2823 73* Термометр техническиii 1
П2.22 уrловой УЧl160 104
То же Оправа для термометра 1
П2,23 Сер. уrловая
1.494-27 Блок-ролик А-П 3 1,9 5,7
П2.24 То же Лебедка ручная 1
02.25 roСТ 3ОЗI 74 Трос типа ТК 0 3,7 мм, м 7,0 0,11 0,77
4
е
19
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Окончание табл. },5
I(ол н- Масса, Kr
16 чест-
марки, Обозначснне НанмеН08анне элемеНТ08 I!O Лрllме-
пози. сернА, стандар- системы эле- чаllне
NИИ тои, rостои мен- OAHoro\
ТОИ зле- общая
мента
П2.26 Болт с rайкой М 8х25 20 0,024 0,48 Ст. 3
П2.27 Фундаментная подушка 1 Бетон
(l555х920, h == 100 мм) М Н)()
П2.28 ОВ.02л.47 Поддон I Ст.3
При м е ч а н и е, 1. Высота строк таблицы должна быть не меиее 8 мм.
2, Допускается заполНение одной спецификации к нескольким схемам
систем отопления и вентиЛяции.
3. В rрафе «Обозначеиие...» допускается указывать завод-изrотовитель.
На расчетных схемах в пояснительной записке дополнительно
проставляют номера и длины участков. Над чертежом схемы указы-
вают марку и номер системы, например П2, В 1.
6.2118
лп
5.70/1
sп-з
0.700
Рис. 1.6. Аксонометрическая схема воздуховодов приточной установки
На аксонометрическую схему системы ОТОIlления (теплоснаб-
жения отопительно-вентиляционных установок) наносят номер!
стояков, диаметры и отметки уровня осей трубопроводов, уклоны,
размеры rоризонтальных участков трубопроводов (при наличии раз-
20
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
ЫВО В ) , компенсаторы, неподвижныt опоры, запорно-реrулирую-
ую арматуру, наrревательные приБDРЫ, контрольно-измеритель-
ные приборы и друrие элементы систем (рис. 1.8, 1.9, 1,10).
На расчетных схемах, приводимых в пояснительной записке,
проставляют также номера участков, длины и тепловые наrрузки.
900
'=15$ОО
7. OO
r
!Рис. 1.7. Аксонометричеtкая схема воздуховодов вытяжноil установки
Чертежи отдельных конструктивных элементов или деталей си-
стем вентиляции выполняются в масштабе 1 : 10 или I : 5. К таким
чертежам относятся следующие: местный отсос (зонт, кожух), при-
Точный или душирующий патрубки, элементы воздушной заве<:ы,
крепления вытяжноrо вентилятора, дефлектора или крышноrо вен-
Тилятора, чертеж приточной (вытяжной) установки системы. Кон-
структивный элемент выбирается по указанию руководителя
Проекта.
Чертеж приточной (вытяжной) установки системы (план и раз-
Резы) выполняют в масштабе 1 : 50 или 1 : 100, узлы установок
21
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Рис. \,8, Аксонометрическая схема тру-
бопроводов теплоснабжения приточиых
jyCTaHOBOK и воздущно-отопительных Ы'-
peraToB
/
Крепление
Ф20 ,/ м. 3 95.f2'О13Нf
4,800
Лf
П3
[1'1.08 - 20
УЗеЛ !lпраGлени"
СМ. ОВ- 13
4.31111
Ф20
!/зел l/праGлеНUJl
См, D8-f8
Рис. 1.9. Аксонометрическая схема трубопроводов отС/пленив
22
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
к fJЛf
1I#;а
к системе
Dтоплен""
'80
30.,6 tFP
От IjJЛQ Ф76 -,3
1I04a \
ZIO 200 180100 250 260 zaa 250 Z50
2500
а.
rP15
151(ч1$$р
0,003':>.
I
<620
Ф20
15КЧ185р
I1сполни m#Л6Н6'"
l'1ехаНUЗI1
Рис, 1.10. Аксонометрические схемы:
а.узсл упраВJlеНlIЯ; б.wвязка каJlОРИФер
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
PaJpeJ ' f
I
11
6000
План
_ 1
-:t
Q..
t\j
1700
@
Рис. \.11. Приточная ) c-rаноька П\ с типовой ка 'еРОil
4
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Ф6ЗО
План
81,2 81.3 81.5
1
11
g
N
N
,Т
2600
5000
Рис. 1.12. I:3bl 1 юl\tl,,,, j <"10111",1;1\<1 i:Н
.25
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
310 200
Разрез 1 1
- oo
<::::,
о()
о. t SO
..с::.
800
План 200
3
1000 ooo 80 fL
П2.18 П2.1
'<)
OQ
11
'<>
Q.,
C'I
10.000 I
1")
· 3
J2-
Рис. 1.13. Приточиая устаиовка П2 (разрезЫ
26
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Разрез 2 2
П2,21
П2.22
П2,20
R
Разрез 3 3
л
Б
,J.....,.J. 2 2. 3 3. пл и. узлы соединений А. Б)
27
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
в масштабе 1 : 20, детальное изображение узлов в масштабе 1 : 1,
1 : 5 или 1 : 10.
На планах и разрезах приточных (вытяжных) установок систе:.,
(рис, 1.1I 1.14) показbJвают координатные ОС1l здания или соору-
жения и расстояния между ннми, основные размеры, отметки и при-
вязки установок к координатным осям. Элементы систем YCTaHoBol\
изображают упрощенно, воздуховоды на планах утолщенными,
на разрезах сплошными толстыми основными ЛИН1IЯМИ, строи-
тельные конструкции сплошными тонкими. Элементам установOI\
систем присваивают позицион-
ные обозначения, состоящие из
обозначения установки и поряд-
KOBoro номера элемента в пr.;е-
делах установки: ПI.I, Пl.2,
B3.1, В3,2.
Пара.меmры н-аружн-оzо воз-
душ принимаются cor.lacHo ре-
комендациям [421 в соответствии
с rеоrрафическим районом рас-
положения объекта. Различают
два варианта наружноrо клима-
та при проектировании вентиля-
ции параметры А и В, выбор
\<оторых обусловливается сле-
дующими положениями.
Для холодноrо периода rода:
параметры А ПрИНИМают при об.
щеобменной вентиляции (с естественным и механическим побужде-
нием), предназначеиной для удаления избытков теплоты, влаrи,
в том числе вентиляции с испарительным (адиабатическим) охлаж-
дением воздуха;
параметры В при общеобменной вентиляции, предназначен-
ной для удаления вредных веществ любоrо класса опасности, ком-
пенсации воздуха, удаляемоrо местными отсосами и технолоrиче-
ским оборудованием, при вентиляции с испарительным (адиабати-
ческим) охлаждением воздуха, воздушноrо душирования, воздуш-
ных завес, воздушноrо отопления (совмещенноrо с ПрИТОЧНОI!
веитиляцией), кондиционироваиия воздуха.
В переходных условиях для всех районов страиы за наружную
те:-.шературу воздуха прииимают температуру t п == 8 ос, удельную
энтальпию J == 22,5 кДж/кr,
Для теплоrо периода rода: параметры А принимают при любых
вентиляционных системах, в том числе для вентиляции с адиабати-
2700
350
[тоика
"'650
'\
I
Рис. 1.14. Конструктивный чертеж
элемента вентиляционной системы
1.3. ПАРАМЕТРЫ НАРУЖНОro
КЛИМАТА И ВОЗДУХА
8 ПОМЕЩЕНИИ
28
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
J<ИМ охлаждением воздуха; параметры Б для систем конди-
(Jfонирования воздуха.
Парамеmры вн.утрен.н.есо воздуха в соответствии с [ОСТ
IJ2.l,005 76 разделяют на оптимальные и допустимые.
Оптимальные (табл. 1.6 [26]) сочетания параметров микро-
}сли мата (температура t, относительная влажность <р. скорость дви-
жениЯ воздуха и), которые при длительном и систематическом ЕОЗ-
действИИ на человека обеспечивают сохранение нормальноrоФунк-
циональноrо и тепловоrо состояния орrанизма без напряжения
реакций термореrуляции, создают ощущение тепловorо комфорта
Та6лица 1.6
!!DIePВOA roAa I КатеrОРИII работ I
/р. 3' .С
<l'p. 3' %
ир. 3' м/с
Холодный и 1 20. ..23 60,. .40 0,2
переходные 1Iа J8...20 БО, ..40 0,2
Irслония jJб l... J7. .19, 60.. .40 0,3
111 Ib... 18 БО...40 0,3
\теплый 1 22...25 60... 40 0,2
r На 21.. .23 БО..40 0,3
Нб 20...22 БО.. .40 0,4
111 18...21 60.. .40 0,5
Таблица 1.7
l
I(атеrория (Р. з' ос Q1p .3' % "р. 3' м/с т ем пература аозду ха
работ вне ПОСТОЯННЬ(Х рабочих
мест, ос
1 19...25 75 0,2 15...26
lIа 17...23 75 0,3 13.. .24
IIб 15...21 75 0,4 13...24
I!I 1'3'. ..lg ' 0,5 12,..19
l' ,
", При I е ч а н н е. 1. Катеrорня 1 .1еrкие фнзи ческие работы. производи-
r,lые сидя или связанные с ходьБОli, 110 не требующие систематическоrо физи-
ческоrо напряжения или поднятия и переноса тяжестей, Энерrозатраты при
это", ие превышаlOТ 174 Вт. Относятся работы швейноrо проИзводства, точиоrо
приборостроения, полиrрафической ПРО IЫШ,lенности, конторские работы,
2. Физические работы среднеЙ тяжести разбиты иа две подrруппы по вил;щ
fеятелыfOСТИ, при которых расход энерrНII следующий: lIа 174...232 Вт,
"Iб б 232...290 Вт. К катеrории lIа относятся работы, связанные с ПОСТОЯНIНJli
к. одь ой, а таКЖе выполняемые сидя, но не треБV1ощие перемещения тяжест{,il.
Д КI еrории IIб относятся раБОТLI, связанные с ходьбой и пt>реноской тяжеСlей
J Kr. ЭТО. наПРН\lер, работы в прядильно-ткацком производстве, MeXallD-
ОРочных, сварочных, деревообдеЛОЧllЫХ цехах.
схи З. Катеrория 111 ТЯЖелые физические работы, связанныр с снстематиче.
"JJЖ'" Ф зическим наllряжение l, с постоянным передвижеиием и переноскOI'
об есТен массой Свыще 10 Kr, ЭllерrозатраТbI преВblшаlOТ 290 Вт, ОТIIОСЯll'fI
Р О1'Ы, ВЫПОЛНfJеМЫt! в ЛlIтейных, Мартеновскнх, КУЗllечных, терМlI'lескИХ Щ:Хd'(,
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а, б л и ц а 1.8
Скорость Aall<- Температура ао:'д-уха
Т емпература воздуха, ос ЖСltllЯ 80З"
Духа, м/с ане постоянных
а помещеllНН' .i рабочнх
.. " помеще- мест 1, ос
u "IfЯХ В помеще",IЯ
О
'"
iIi '"
'" со '"
:Е"" t '" о; :Е "'"" :Е '"
:Е'" со :;;"" :;;"" :Е""
1:; :а 0 :;;0 ",О ::'!о ",О :;s0
1CI "'", ",'" о: ..", ..'" ..'" ",'"
.. ..со "!Е ..со "!Е со о; со "'со о; со ..со
'" O: O: '" ",О: .. о: ",О: '"
.... ..... .. '"
.. ..", '"' '"' '"'", ..",
"':; IXI fiji IXI ;:; '"':; ;:; ...'"
о: ",:Е
'" : 2f('l') :; .. ",со:О ; сосо:О :т :а
О i: 5 '" "':.:.. "':.:.. со:': ..
... ","'0 1'1':[-000 со..о ","'0 ", o
., 2V "' 2Л '" "':00; 2 ,,:;so; ",:00;
'"' ""о " ",>О" >О'"
"'''''' o('\'].v c:::r- <5 "., О"',, .,,,, O:""QJ
и:с....... и:cioo..... ""'''' ""'''' ...."'... ""''''
Не оолее Не более При 28 ос O,2 O,2 Н е более Не f-олее
чем на 3 чем на 5 HP более 55 0,5 0,5 чем на 3 чем на 5
выше сред- выше сред- При 27 се выше выше
ией темпе- ной темпе- не более 60 средней средней
Па ратуры ратуры При 26 ос O,2 O,3 темпера- темпрра.
наружноrо наружноrо не более 65 0,5 0,7 туры на- туры на.
воздуха воздуха ружноrо ружноrо
Пб в 13 ч в 13 ч При 25 ос O,3 0,5 воздуха воздуха
c8Moro жар- caMoro жар- не более 70 0,7 1,0 в 13 ч в 13 q
Koro месяца, KOl'O месяца, Прн 24 ос CaMOl'o caMoro
но не более но не более и ннже жаркоrо жаркоrо
28 ос 28 0f:; не более 75 месяца месяца
Ш То же, То же, При 26 ос O,3 O,
110 не более но не более не более 65 0,7 1,0
26 ОС 26 ОС При 25 се
не более 70
При 24 ос
и ниже
не более
75 ос
При м е ч а н и н. 1. Большая скорость двнжения воздуха соответ-
ствует максимальной температуре воздуха, меНЬШая минимальной,
2, Под избытками явнон теплоты подразумевают отнесенную к (м'
BHYTpeHHero обпема помещения разность между количеством поступившеii
в помещение теплоты (после осуществления всех строительных и техноло.
rических мероприятнй по ее уменьшению) и количеством теплоты, теряемой
через оrраждающие конструкцин, включая теплоrу, уносимую с воздухом
местной вытижиой и общеобмеииой вентиляцией. Избы тки явной теплоты
при q < 23 8T/M 3 счнтают незначительными, прн q> 2З 8T/M 3 значитель-
ными.
3, Для пронзводственных помещеннй, оборудованных системами BeН'IH-
ляции с механическим побуждеинем или кондициоиирования воздуха и име.
ющих высоту Н> 6 м, если технолоrические источники выделения теплоты
rасположены в пределах высоты Н -< 6 м, характернстику каждоrо по.
мещения (т. е. величину q) по избыткам явной теплоты следует определять
исходя нз условноrо объема помещении, имеющеrо высоту Н == 6 м.
30
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ruI
4. '8 O'rапливаемых производственныл помещениях, а 1 акже в ПОМf'щеIНI
"Х со знаЧlllельными избытками явной теплоты, rде на каждоrо ра601 ающе.
ro приходится площади пола от 50 до 100 м 2 , допускается в холодный rlериод
roAa и в переходных условиях такое понижение темпераl РЫ воздуха вне
постоянных рабочнх мест против нормированиых: до 12 С лри леrКI-! х
работах. до 10 се при р;.ботах средней тяжести fl до 8 ос при тяжелых
работах. Прн этом на pa"oQI: х местах необходнмо поддержнвать метеороло-
rическне условия соrласно табл. 1.6, 1.7 для холодноrо пернода rода н пере-
'ZOдных условнй,
5. 8 пронзводственных помещениях с ПЛощадью nOJla на одноrо работа-
JQщеrо более 100 м 2 температура, относнтельная влажность, скорость дви-
жения воздуха, предусмотренные в табл.1.8, должны обеспе'lI\ваться тс>лько
на постоянных рабочих местах.
6. В помещениях со значнтельным выделеннем влаrв допускается на по-
стоянных рабочих местах повышенне относнтельной влажности воздуха,
приведенной в табл. 1.8 для теплоrо периода rода, в такнх пределах: при тел-
.lIовлажностном отношении менее 6279 кДж/кr, но более 4186 кДж/кr
не более чем на 10 %. но не выше 75 %; при тепловлажностном отношении ме-
нее 4186 кДж/кr не более чем на 20 %, но не выше 75 %. При этом тем-
пература воздуха в помещениях не должна превышать 28 ос прн леrкоi't ра-
боте н работе средней тяжести и 2fi ос прн тяжелой pa6O're.
7. 8 пронзводственных помещениях, в которых по условням техноло-
rии пронзводства требуется нскусственное поддержанне постоянной темпе-
ратуры нлн температуры и относнтельной вЛаЖностн воздуха, допускается
во все перноды rода н в переходных условнях прнннмать температуру н отно-
снтельную влажность воздуха в пределах оптимальных параметров (+2 ос,
но не более 25) для теплоrо и холодноrо периодов rода по данной катеrорив
rработ н характеристике производственноrо пом,ещення,
8. В случае, коrда средняя температура наружноrо воздуха в 13 q са.
Moro жаркоrо месяца превышает 25 ос (23 ос для тяжелых работ), допу-
.стимые температуры воздуха в производственных помещеНИЯХ на постоянных
рабочих местах, указанные в табл. 1.8, можно повышать в теплый пернод
rода при сохраненнн указанных в той же таблнце значеннй относительной
ВJJажности возду ха;
на 3 ос, но не выше 31 в помещеннях с незначнтельнымн нзбытками
ИВной теплоты;
на 5 ос, но не выше 33 в помещеннях со значнтельнымн нзбыткаМII
'Ивной теплоты;
на 2 ос, но не выше 30 в помещениях, в которых по условням тех но.
./Iоrи и Проязводства требуется искусственное поддержанне темп ературы
:11 относнтельной влажностн возду ха, незавнснмо от нзбытков явной теплоты.
.при выполненнн тяжелой фнзнческой работы все указанные превышення до.
Пустимых температур воздуха должны приннматься на 2 ос ннже.
9. В районах с повышенной относнтельной влажностью наружноrо
'ВОздуха допускается в зданнях и сооружениях прннимать прн определении
требуемоrо воздухообмена для теплоrо пернода rода относнтельную влажность
воздуха в рабочей зоне на 10 % выше установленной в табл, 1,8.
10. В холодный период rода н в переходных условнях в пронзводственных
'помещеннях, в которых ведутся работы средней тяжестн и тяжелые, а также
при использованин снстемы отоплення и веН1НЛЯЦНИ с сосредоточеиной по-
дачей воздуха допускаe'JСЯ повышение скоростн движения воздуха до 0.7 м/с
"На ПОt'fОЯННЫХ абочих м'естах при одновременном 'повышеннн температуры
воздуха на 2 С.
,
31
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
R способствуют ВЫСОКОЙ работоспособности. Оптимальные пара мет.
ры создаются системами кондиционирования воздуха.
Допустимые (табл. 1.7 для холодноrо периода rОДа и переходных
условий, 1.8 для теплоrо периода [26Т) сочетания параметров мик-
роклимата, которые MorYT вызвать переходящие и быстро нормали-
зующиеся изм нения функциональноrо и теПJlOвоrо состояния ор-
rанизма и напряжения реакции термореrуляции, не выходящие за
пределы физиолоrических приспособительных возможностей. При
этом не возникает повреждений или нарушениЙ состояния здоровья,
но MorYT наблюдаться дискомфорты теплоощущения, ухудшение
самочувствия и понижение работоспособности, Допустимые пара-
метры создаются системами вентиляции. В тех случаях, коrда си-
стемы вентиляции не обеспечивают допустимых параметров, приме-
няют КОНДИЦIюннрование воздуха.
ПОСТУПЛЕНИЯ И ПОТЕРИ ТЕПЛОТЫ
rЛдSд 2
2.1. РАСЧЕТ ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИй
Теnлоnо(.туnлеНllЯ от людей зависят от характера выполняемоii
работы, температуры и подвижности окружающеrо воздуха. В прак-
тических расчетах, как правило, учитывают только явную теплоту
(табл. 2.1), поскольку скрытая теп-
лота, увеличивая энтальпию возду-
ха, значительноrо влияния на ero
температуру не оказывает.
Теnловыделенuя от остываю-
щеzо металла при фазовом превра-
....
щении металла из жидкоrо в твер-
дое состояние определяются по фор-
муле QM == О,278а м [С Ж ин ' пп ) +
+ i + С ТВ (tnn tk)]j-r, при отсут-
ствии фазовоrо превращения (жид-
кое и твердое состояние) Qы:::з
== О,278а м с (t H tk)/-r. Здесь а м
масса остывающеrо металла, Kr;
С ж удельная теплоемкость метал-
ла в жидком состоянии от О до
температуры плавления t nn , кДж/(кr. К) (табл. 2.2 [16]); С ТВ
то же в твердом состоянии от О до температуры t кo КДЖl
(Kr . к) (табл. 2.2); t H , t K температура металла в начале и в конце
остывания, ос; i скрытая теплота плавления металла, кДж/кr
(табл. 2.2); С теплоемкость металла, соответствующая фазовому
состоянию, кДж/ (Kr . К); время остывания металла в данном
помещении, Ч.
fi
0.6
чS
ЗО
15
о 0,2 0,1,. 0,6 0,8 Р"
Ptlc. 2.1. 3ависимостьfJот крите-
рия Fo
32
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л н ц а 2.1
Темпе- Теплопоступления q, Влаrо-
ВТ Выде.
ратура выде- ление
Характер выполняемой работы воз- ления СО,.
духа, I скры-I сум. W, r/ч
ос явные тые мар"ые r/ч
ьст . (в театрах. 15 116 29 145 40
оянне покоя люден
'I}'6ах, залах собраннй) 20 87 29 116 40
25 58 35 93 50 23
30 40 53 93 75
35 16 77 93 115
Леrкая 15 122 35 157 55
реждення, вузы, швейное про нз- 20 99 52 151 75
водство, приборостроенне, машина- 25 64 81 145 115 25
строенне, полнrрафическая промыш- 30 40 105 145 150
ленность н др. 35 8 137 145 200
Средней тяжести 15 133 75 208 110
ткацко- пр яднл ьное производство, 20 104 99 203 140
механо-сборочные, деревообрабатыва- 25 70 127 197 185 35
ющне, сварочные цех н 30 40 157 197 230
35 8 189 197 280
Тяжелая 15 162 : 290 185
кузнечные, лнтейные, термическ не, ').() 12Я .29(L 240
мартеновскне, прокатные цехн 25 93 197 290 295 45
30 52 238 290 355
35 16 274 290 415
Пр н м е ч а н не. 1. Данные приведены нз расчета на одноrо взрослоrо
мужчнну. Для женщнн они принимаются с коэффнцнентом 0,85.
2. Тепло- н влаrовыделення от людей в промышленных помещениях сде-
дует учнтывать, -если объем помещения на ОДНоrо человека составляет ме!lее
40 м3.
Таблица 2,2
Теплоемкость. КДЖ/(КI" . Ю
Материал Температура Теплота плавления
плавлеиия /пл' ос 1, кДж/кr I
С ж С тв
С1'зль 1300..,1500 92.. .100 1,17 0,73
Чyrун 1050...1500 96.. .100 1,05 0,76
Теnловыделенuя от остывающих материалов и изделий можно
таКже подсчитать по формуле QM == 0,278 ас ин 'K) ' rде а
маСса материала, кr/ч; С ero средняя теплоемкость, кДЖf(кr. К);
коэффициент, учитывающий интенсивность теплоотдачи по
ВреМени. Значение р зависит от размеров, формы, теплофизических
СВОйств тела, продолжительности ero охлаждения. Приближенно
ero можно определить 110 rрафику на рис. 2.1 в зависимости от кри-
терия Фурье Fo == t1./cGR. rде t1. время охлаждения, с; а
,
зз
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
масса материала Kr; R полное сопротивление теплопередаче
со всей поверхности тела, (м 2 . К)/Вт,
О 1
R == P ')..F2 +-ар,
пав
Здесь р ПЛОТНОСТЬ материала, изделия, Kr/M 3 ; л ero теплопро-
ЕОДНОСТЬ, Вт}(м ' К); F площадь внешней теплоотдающей по-
верхности, м 2 ; ct пов коэффициент теплоотдачи от внешней поверх-
ности к окружающему воздуху, Вт/(м 2 . К).
Пример. Определить теплопоступления в цех от остывающей стальной
ОТЛивки диаметром d == 300 мм н длнной 1 == 900 мм. Начальная температура
отливки t и == 800 ос, конечная t K == 'в == 20 ос. Плотность металла отливки
р == 7700 Kr/M3, удельная теплоемкость с == 0,73 кДж/(кr. К) (по табл 2,2),
теплопроводность').. == 58 Вт/(м . К).
Реш е н и е. Определяем массу отливки 0== Vp == O,785dllp == 0,785 Х
Х 0,32 . 0,9 . 7700 == 490 Kr. Находнм поверхность отливки f == :tdl == 3,14 Х
Х 0,3 . 0,9 =: 0,848 м 2 И коэффнциент теплоотдачи от внешней поверхности
/""
[( 273+!пов ) ( 273+'в ) 4 ]
r . С пр 100 100
О:пов == а к + ал == 3,25 jI !пов t B + t t
пав в
[( 273+800 ) 4 ( 273+20 ) ' ]
== 3,25 V 800 20 + 4,64 100 800 O 100 == 95,6 Вт/(м 2 . К).
Вычнсляем Сопротнвленне теплопередаче
о 1
R == p')..f2 + аповf ==
490 1
с:;: 7700.58.0,8482 + 95,6.0,848 == 0,014 (м.. К)/Вт.
Находнм критерий Фууье Fo === l1т.jcGR == 3600/0,73. 103 . 490 .0,014 == 0,72,
ПО rрафнку рис. 2.1 11 == 0,92. Определяем тепловыделения в помешеrrне от
отливкн за первый час,
QM == О,2780с ин t K ) == 0,278 . 490 . 0,73 . (800 20) . 0,92 === 71 360 Вт.
Теnловыделениf't от металла при конвейерном литье u на плацу
обычно определяются по данным технолоrов, или приведенным
в табл. 2.3, 2.4 [17J.
Тепловыделения от источников освещения находим по формуле
QOCB == EFqoCB'Y)OCB, rде Е освещенность рабочих поверхностей,
лк [44J:
Е == 150 кузнечные, термические, прессовые, холодноштампо-
Бочные, малярные, сборочные uехи и цехи металлопокрытий; 2QO
механические, сборочно-сварочные, деревообрабатывающие и мо-
дельные uехи; 75 отделення литейных иехов (формовки, об.
рубки, очистки); 150 плавильно-заливочные и выбивки; поме-
...
34
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Таблица 2.3
Тепловыделения пр н KOHBeAepl1O м литье
на 1 т заЛИваемоrо металла. Вт
Иеточник тепловыделеннА
Мелкое литье
(15...30 Kr)
Среднее литье
(30...500 Kr)
Jt
.
,
В помещениях зал!!вки
В охлаДнтельном кожухе
В помещеннях выбивки:
при удалени!! выбитых отливок
при оставлении выбитых отливок
в помещенин
В помещеllНИ очистки прн подаче ro.
рячих отливок
То же при подаче холодных отливок
Теплота 8 rорелой оборотной земле
23200
17400
17400
29000
23200
11600
29000
34800
17400
23200
34800
23200
11600
34800
Т а б л и ц а 2.4
Вид лнтья (на плацу}
Показа.ель
Мелкое I Сре 'иее I
(15.,.30 Kr) (30...500 Kr}
Крупное
(500 Kr}
Тепловыделения (явные) иа 1 т вы.
плзвляемоro металла при рассеянном
Лllтье в земляные ОПОК!!, ВТ
ТепловыделеНIIЯ при лнтье в сухие
формы или в КОКИЛII, Вт
116000
295800
156000
295800
197200
295800
Таблнца 2,5
Распределение f/ OCB ' Вт/(м' . лк} для помещеииА
с BeTOвoro пnощадью, м'
J10тоиа. I}'o I I
50 50...200 200
Светильиик
Высота помещения, м
ввер х вниз I I I I
3,6 3,6 I 3,6 3,6 4,2 4.2
Лрямоrо света 0...10 100..90 0,1 0,077 0,073 0,058 0,067 0,056
Преимущественно 10...40 90.. .60 0,12 0,091 0,087 0,073 0,083 0,071
Пl'JIмоro света
узноro рас- 40...60 60...40 0,166 0,116 0,076 0,079 0,094 0,077
сеянноro света
Преимущественно 60...90 40...10 0,233 0,166 0,152 0,114 0,141 0,108
отраженноrо света
ОТраженпоrо света 90.. .100 10...0 0,264 0,181 0,155 0,116 0,145 0,108
, При м е ч. а 11 и е. При использованни ламп накалнвания необходимо вводить
ПОПравочный козффнцнент 2,75.
2.
35
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Щення rаражей: 200 механическоrо обслуживания и ремонта,
150 мойки, 20 хранения автомобнлей; F площадь пола
помещения, м 2 ; qOCB удельные тепловыделения от люминисцентных
ламп, Вт/(м 2 . лк) (табл. 2.5 (3); Чосв доля теплоты, поступающей
в помещение: Чосв == 0,45 от люминисцентных ламп, находящихся за
пределами помещения (чердачные помещения бесфонарноrо здания,
остекленные стены и т. д.), или от светильников, снабженных мест'
ными отсосами, Чоев == 0,15 от ламп накаливания.
Лример. Определить тепловыделення от ламп накалнвання в механнческом
цехе, площадь пола KOToporo F == 400 M 1 , высота цеха h == 4 м. Получим
QOCB == EFQoCB1)OCB == 200 400.0,067.0,15.2,75 == 2200 Вт.
При составлении тепловоrо баланса помещения тепловыделения от
источников общеrо освещения следует рассматривать с учетом вре-
мени суток. Освещение рабочих мест от времени rода и суток не
зависит.
ТеnЛО6ыделеНUJ/ ит насревательных печей можно определить тре-
мя способами: а) по тепловым балансам печей, б) по теплопередаче
через стенки печей, в) по теПЛООТДаче от наружных поверхностей
печей,
Соrласно способу «8», если по тепловому балансу печи
потери в цехе составляют '11 == 30%, то при расходе rаза
10 м 3 /ч с теплотой сrорания Q (природный rаз 35620, до-
менный rаз 18860 кДж/м 3 ; мазут 38970, каменный уrоль
25140 кДж/кr) тепловыделение печи в окружающий воздух будет
равно Qa == 0,278 VQ 'I1 == 0,278 . 10 . 35620 . 0,3 ::= 29700 Вт.
Этот способ самый простой и наименее точный, так каК при испыта.
ниях печей потери теплоты в окружающую среду определяют
чисто ориентировочно как несоrласованность отдельных cTaTв[t
баланса.
По способу «б» тепловыделение определяют по известным фор-
мулам q(, == Кт (tп t p . з), rде qб теПЛота, передаваемая через 1 м 2
кладки печи, Вт/м 2 ; Кт коэффициент теплопередачи, Вт/(м 2 . К),
1
Кт == 1 }: /j 1 t
+ +
ан л а о
t п температура rазов в печи, ос, средние значения которой при-
ведены в табл. 2.6; () толщина слоев кладки печи из разных ма-
териалов, м; л коэффициент теплопроводности материалов,
BT/(M . К); а в коэффициент тепловоеприятия внутренней по-
верхности печи, значение KOToporo колеблется в пределах а в ==
== 29... 46,4 Вт/(м 2 . К); а о коэффнциент теплоотдачи наружной
поверхности печи, приближенно а о == 17,4 Вт/(м 2 . К). Для более
'Точных расчетов значение а о определяется по формулам теории теп-
лопередачи; t p . s температура воздуха в рабочей зоне, ос.
36
Электронная оиблиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и !I. а 2.6
Цех
Тип печеn
'п' РС
Кузнечный
Термнческнй
Камерные ДЛЯ lIarpeBa, ковки, щтамповки, от.
жиrа, закалки
Камерные ДЛЯ термообработки, нормализацнн,
цемеflтацни, отжнrа н др,
То же ДЛЯ BblcoKoro отпуска, азотирования, циа-
ннровання
Ванны с подоrревом: цианистая, свинцовая, со.
ляная
То же селитровая для отпуска
1200
900
600
850
300
Стенки производственных печей обычно выкладывают двумя
слоями: верхний из KpacHoro кирпича (6 == 0,24 н. 0,36 м) и внут-
ренняя футеровка из динасовоrо, шамотноrо или маrнезитовоrо кир-
пича (6 == 0,12...0,24 м), Своды печей делают трехслойными: оrие-
упорным кирпичом (6 == 0,24 м). шлаком (6 == 0,05 ... 0,1 м)
и красным кирпичом (6 == 0,12 м) в качестве BepxHero защитноrо
слоя. Коэффициент теплопроводности л. для кладки промышленных
печей следует принимать с учетом характеристик оrнеупорноrо
11 теплоизоляционноrо кирпичей (табл, 2.7 [6J).
Таблица 2,7
Максимальио КоэФФициеи'Т
ВИД кирпича Объемиая масса доп устимая
У. Kr/M' температура, теплопроводиости 1...
ос Вт/(м . Ю
Красный н щамотный 1800. .. 1900 1350...1450 (0,72+0,5. 1O 3f) 1,16
Дниасовый 1900. .. 1950 1700 (0,8+0,6.1O 3[)I,16
Маrнезнтовый 1600, ..1800 1650...1700 (5,31 + 2,5. 10 зп 1,16
Днатомитовый 580 900 (0,1 + O,OOO2t) 1,16
Леноднатомитовый 450 900 (O,08+0,0002t) 1,16
Доменный щлак (0,22+0,00055/) 1,16
Пример 1. Определиrь ПОТЕ'ри теплоты через 1 м:! стеики наrреватель-
НОй печи, состоящей из двух слоев: слоя Динасовоrо кнрпича толщиной 61==
=== 0,12 м и слоя Ki>acHoro КИрПlfча при 6 == 0,24 м, если температура rазов
Внутрн печи [п::: 1200 ос, а температура воздуха в рабочей зоне 'р.з ==
... 20 ос.
Р е щеп и е. Принимаем среднюю температуру динасовоrо кнрпича
t 1 1000 ос, KpacHoro [2==400 ос. Тоrда по формулам табл. 2.7 получаем
АЛя Динасовоrо кирпнча
== (0,8 + 0,6 . 10 3 [1)' 1,16::: (0,8 + 0,6 . 'O . 10(0) . 1.16 ==
... + 1.62 Вт!(м . К); для KpacHoro 1..2 == (0,72 + 0,5 . 10 З'2) . 1.16 == (0.72 +
0.5 . 10 3 . 400) . 1,16::: 1,07 Вт/(м' К).
37
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Вычисляем коэффициеит теплопередачи
1
1 61 62 1
+ + +
B Лl Л 2 o
1
1 0,12 0,24 1
+ + +
34,8 1,62 1,07 17,4
Затем иаходим q6 == KT(t" t p .) == 2,6(1200 20) == 3068 В1/м 2 .
Подсчет значения qб можно также пронзвести с помощью rрафика I/a
рис. 2.2.
Пример 2. Произведем rOT же
расчет по rрафнку рнс, 2,2. При
общей толщине стенки печи 0,36 м
и температуре rазов в печи ( п ==
== 1200 ос ПО rрафику получаем
qб == 3190 Вт/м 2 , что расходится с
Р0нее опре!l.еленным значением Bcero
на 3,6 %. Это расхождение обуслов-
лено приближениостыо принятых
для аналнтическоrо расчета средних
температур слоев кладки. ПОСКОЛЬ-
ку поrрешность в средних темпера-
турах даже порядка 100 0 С незна'!:!,
тельно отражается на КОЭффИЦНСlfТ
л., а следовательно, и на qб' пере-
счета не делают.
к т ==
,/, Вт/,.,
6ЗSО
5800
5220
46/.0
1,060
3480
2900
2320
1740
116О
580
== 2,6 Вт/{м 2 . К).
При подсчете теплоотдачи от
наружных поверхностей печи спо.
собом «в» используют заВИСII-
мость qn == qK + qn, rде qK теп-
лоотдача конвекцией. qK ===
== СХ К (t"OB t p . 3); qn теплоот-
дача лучеиспусканием.
, ) == [( 273 + ("ов ) 4 ( 273 + ( р . 3 ) 4 )
qn С пр 100 100 '
В приведенных формулах а к коэффициент конв екции. Вт/( м 2 . К),
дЛЯ вертикальных поверхностей а= == 2.52 У 'п ов 'р. з,
для rОРИЗ0нтальных поверхностей a == 3,25 ;; (пов 'р. з.
Температура
Поверхность HBrpeB8 I I I I I I
25 30 35 40 45 5'
rоризонтальная, обращенная вниз 7,5 8,0 8,4 8,6 8,8 9,4
rоризонтальная, обращеннаи вверх 10 10,7 11,6 11,9 12,3 13,1
Вертикальная 8,9 9,5 10,2 10,6 10,8 11,5
38
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Для roризонтальных поверхностен, обращенных ВIIИЗ, коэффициент
. подсчитанный по формуле, следует уменьшить на 25. ..30 %.
Значения СХ к при температуре окружающеrо воздуха 20 ос дЛЯ кир
пичных Н окрашенных стен из металла приведены в табл. 2.8. При
веденный ко ициент лучеиспускания
1
С пр == 1 1 1 '
+ +
C 1 С 2 Са
rде Сl' С 2 коэффициенты излучения взаимно облучающихся по-
верхностей; С З коэффициент излучения аБСОЛЮТ{-IО чеРН9rо тела.
В практических расчетах можно принимать Спр == BT((M2. К).
Пример. Для условий предыдущеrо примера определнть тепловыделения
от 1 м 2 наружной поверхностн стенкн печи,
Решенне. ПОЛL.зуясь rрафнком рис. 2,2 прн (п== 1200 0 С н толщине
стенки печн 0,36 м, находнм температуру наружной поверхности стенки t пов ==
:== 172 ос, Далее определяем
a == 2,55 V (пов ( Р . 3== 2,55 ;; 172 20 == 8,95 Вт/(м. . К);
qK == !Х: «( пов I р . з) == 8,95 (172 20) == 1360 Вт/м.;
[( 273 + (пов ) 4 ( 273 + 'р. 3 ) ' ]
qл С пр 100 100
[ ( 273 + 172 ) 4 ( 273 + 20 ) ' ]
== 4,64 100 100 == 1520 BT/MI.
Общая теплоотдача 1 м 2 поверхностн кладки ЧВ == ЧК + qл == 1360 + 1520 ==
=: 2880 Вт/м 2 .
Для вертикальных поверхностей в диапазоне температур 50...
0..250 ос при t B == 20 ос и С пр == 4,64 Вт/(м 2 . К) значение qa == qK +
+ qll можно подсчитать по упрощенной формуле
2
'пов
qB == 17 + 7,7t noB 200.
Теплоотдача через свод печи (rоризонтальная поверхность) onpe
деляется так же, как и через стенки, а теплоотдача через под обычно
Таблица 2.8
п()верхносТII иаrрева, ос
60 I 70 I 80
90 I 100 I 125 I 150 I 200 I 300 I 400 I 500
9,7 10,6 10,8 11,4 11,8 13,2 14,4 16,9 23,2 31,2 41,5
14,5 14,7 15,2 16,0 16,7 18,4 19.8 22,9 29,7 38,4 49,0
12,2 12,9 13,3 14,0 14,6 16.2 17,5 20,3 27,1 35,4 45,8
.
39
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Вовсе не учитывается в связи с тем, что под хорошо изолирован
и количество теплоты, передаваемой воздуху через rpYHT, ничтожно.
Помимо аналитическоrо расчета при определении тепловыделе.
ний способом «в» можно пользоваться данными табл. 2.9, подсчи-
танными по формуле Стефана Больцмана Нусеельта, а также
rрафиками, приведенными в справочной литературе. Кроме тепло-
отдачи стенок и свода подсчитывают теплоту, излучаемую череs
рабочие отверстия печен, по формуле
Qo == q>Fоqл fiб'
lfJ
0,6
0,*
/1,2
ВШl1RНlfтоl' отВерстие
"., ..... ПРЯМОIj20лы/ое
от!ерстце fl' 6 =1: 2
Круzлое IJ к8а8ратное
от//ерсmир
:: IIO .;
.......
0,8
00,20,40,60,81,0 1,5
2,0 2,5 3,0
А/о,' БI8'
Рис. 2.3. Определения коэффициента q>
rде q> коэффициент диафраrмировання (рис. 2.3); РО площадь
OTKpblToro отверстия, м 2 ; qll теплоизлучение через 1 м 2 отверстия
печи, BTjM 2 (определяется по ранее приведенной формуле); z сред-
нее за 1 ч количество минут, в течение которых отверстие открыто.
Пример. Определить теплоизлучеиие через отsерстие печи квадратной
формы площадью Fo == 0,5 х 0,'1 м, если в теченне 1 ч оио открывается иа
20 мин и если толщина стенки печн б == 0,36 м, 11 температура в печи ( п ==
-== 1200 ос.
РеШ е и и е. При отношении ширины отверстия к толщине стеики печи
0,5 : 0,36 == 1,39 КО9ффициеит диафраrмнрования q> в соответствии с рис. 2.3
равен примерно 0,6, а дельное излучение
[ ( 273 + 12(0 ) 4 ( 273 + 20 ) 4 ] I
qл == 4,64 100 100 == 218 100 Вт/м.
Полное нзлучение через отверстие
z 20
Qo == q>F оqл 60 == 0,6. 0,25 . 21810000 == 10 900 Вт
доста10ЧНО значительно, П09ТОМУ пренебреrать им при определении общеro
,епловыделения от печи ие следует.
Если над печью имеется З0НТ, перекрывающий ее в плане, учи-
тывается только лучистая теплота от боковых стенок печи, конвек-
тивная теплота и тепловыделения свода в расчет не принимаюrся.
40
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
с>
CN
са
J:f u)
111
'1;
10
са
f-o U
о
;;,
ё.
><
о:
=
=
..
'"
'"
'"
'"
'"
'"
8
»
о(
..
:J
'" '"
..
..
'"
с> ...
'"
"" '"
00:
..!' ..
..
u
'" О
'"
'" ><
1:: '"
.. 1i!
IQ о
ж' 1::
..
8 '"
ж ..
>< ..
'"
..
..
о 5
с '"
00: '"
О
..
..
'"
...
'"
ж
'2
u)
""
..
ж
'"
'"
о(
:!I
..
о
"
с
..
....
с>
с')
.r, "'.:: -
сQ.Q,Ж
:I: u
...!g ",.
$ =go$
ж
",.о Ф М ОМ О
"'
о'" .........................C"Ic\1c"-1С"1 М'III:1'<o::t'<o::t'Lf)Lf)
.....
..
:1:0 фф ф Фф ФФМф
..'" 8 о о $ ф
",.о
..
..", MMMM
:.:
...
"'о 8
о'"
"'.о
"' М ФО ОМффМфО
....................-- C"IС\1С"1ММММ Lf)
.8
"''''
".о М Ф Ф М ФФ Ф
8'
'" ...................................C\1C\1C\1C\1MMM "'II:f'
. u
ж о ф Оф О ф ф
Оф ФФО фМ
"' М ф Ф
о'"
.....
..
.0 8 o
жж
".о
"' О фФОМ О
..", ............. ..............C"IC\1C\1C\1 MM'III:1'
'":.:
'..
"о ф О =
g",
"," М ф
8'
.....
..
-о = О ф
i!!'"
5r М ф М О ОМфФМф
..'" MMMM
:.:
'..
"'о 8М 8 ф
Ож
"'.. М О Ф МфОМ
MMM
е...
"
= М О ф Оф М
.... ф
"'
Ш MMM
'..
"'о = ф $ 8
о",
&!.о ф Мф МфФ Ф
8' MMM..".
.....
..
.0 ffi
"''''
...о
g. М ф О ф Мф О
'":.: ................................C'I C\1 MMM
8 8
..................................................................C"IC\1C'1
41
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Теплопоступления с продуктами сеорания. прорывающимися
в помещение через открытые отверстия и неплотности печи.
Qп. с == 0,278cO r (t r tp. з),
rде с удельная теплоемкость, КДж/ (Kr . К); 01' количество вы-
бивающихся из печи rазов, кr/ч; 01' == 3600l!FovrPr to; !-t коэф-
фициент, учитывающий сужения струи rаза при выходе из отвер-
стия t 0,6; РО площадь рабочеrо отверстия печи, м 2 ; V r ско-
рость выбивающихся из отверстия печи rазов, м/с; V r == V2dP/Pr;
dp IIзбыточное давление в печи, равное примерно 1 . . . 5 Па, под
действием KOToporo rазы выходят из отверстия; pr объемная масса
выбивающихся из печи rазов, Kr/M 3 , Рr == 353/(273 + t r ); t r Темпе-
ратура rазов, поступающих в цех, обычио принимается на 150 ос
ниже температуры в печи (см. табл. 2.6); z время, в течеиие
KOToporo открыта заrрузочная дверца, мин.
Пример. Для условий предыдущеrо примера определить теплоту.
содержащуюся в выбивающихся из пеци rазах, если в пеци поддерживается
избытоцное давление !!J.p == 2 Па.
Реш е н и е. По прнведенным ранее формулам определяем
353 353
(>1' == 273 + t r == 273 +(1200 15 0) == 0,267 Kr/M3;
v r == V 2t!p/P r == у 2 . 2/0,267 == 3,8 м/с;
z 20
О r == 3600 tF oUrPr 60 == 3600 ' 0,6 . 0,25 . 3,8 . 0,267 . 60 == 183 Kr!'1;
Qn. 0== 0,27&01' Ор t p . з) == 0,278 . 1,005. 183 (1050 20) == 52662 Вт,
При устройстве над заrрузоцным отверстием зонта уцитывается 30 % тепло-
поступлений с выбивающнмися rазами.
Объем rазов, прорывающихся в помещение через неплотности
кладки печи и боровов, составляет 3...8 % общеrо количества про-
дуктов сrорания, образующихся в печи.
ТепЛ08ыделения от зонта над заrрузочным отверстием печи на-
ходим по уравнению '
Qз == kF з (t CM t p . з),
rде k коэффициент теплопередачи укрытия, k 4,64 8т/(м 2 . К);
F з площадь поверхности укрытия, м 2 ; t CM температура смеси
rазов и воздуха под укрытием, t CM == 150. . .200 ос.
Пример. Поверхность зонта над заrрузоцным отверстием пеци F з ==
== 6,5 м 2 , температура смеси rазОв с воздухом, отсасываемой под зонт, t CM ==
== 150 ос, t р . з == 20 ос. Определить теплоотдач.у ЗОИТ!i'
Реш е н н е. Qз == кFз(tсм t р . з ) == 4,64 . 6,5О50 20) == 3921 Вт.
ТепЛ08ыделения от электропечей подсчитывают по их установоч-
ной мощности: Qэп :=:: 1000 Nk зп , rде N установочная мощность
42
Электронная библиотека htfрЛtgv,khstи,ru/
печи, кВт; k эп коэффициент, который учитывает долю теплоты,
поступающей в цех. Средние значения k эп принимаются по табл.
2.10 [4].
т а 6 JI И n а 2.10
ОБОРУДОВ8111fе
k эп
Печи:
камерные с неподвижным подом
то же с подвижным
методические
щеJlеВq!е и шахтные
отжиrовые
ЭJlектрические
ЭJlеК1]>ованны
JlеК ТРОСУШИJlьные шкафы
Открыто С10ящие ЭJlеКТРОСУШИJlа:
rОРИЗ0нтаJlьные
вертикаJlьные
Индукционные ПJlаВИJlьиые печи вместимостью, Kr:
до 100
до 500
до 2000
ЭJlектродуrовые печи вместимостью, Kr:
до 500
до 3000
до 10 000
и
0,47
0,55
0,62
0,45
0,3
0,7
'0,3
0,35
0,2
0,58
0,52
0,44
0,33
0,26
0,18
Тепловыделения от электродвuеamелей работающих станков
и оборудования находим по формуле
QCT ::.:= 1000Л! (1 kn'll + kTkn'll) kc.
rде N номинальная установочная мощность электродвиrателя.
кВт; k n коэффициент полноты заrрузки электродвиrателя: k n '=
== 1 при заrрузке от 1 до 0,5 и k n == 0,9
при заrрх,зке менее 0,5; n кпд электро,
двиrателя (табл. 2.11); kT коэффициент
перехода теплоты в помещение: k T ::.:= 1 при
работе металлорежущих станков без охлаж-
дающей эмульсии; k T == 0,9 то же с приме-
нением охлаждающей эмульсии; k T == 0,1
для вентиляторов, k T == О для насосов; kc
коэффициент спроса на электроэнерrию.
В машиностроительной и металлообра-
батывающей промышленности: kc == 0,14
металлорежущие станки мелкосерийноrо
производства; kc == 0,2 то же крупно-
серИЙноrо производства; kc == 0,5 индук-
ционные печи, двиrатели reHepaTopa, вы-
прямители полупроводниковые; kc == O,
кузнечиые машины.
43
N
т а б JI И Ц а 2, 11
t]
0,25...0,5
0,6.. .1,0
1,1...3,0
3,1...5,0
5,1..,10
11...15
16...20
21. ..30
31.. ,50
51. ,,80
81..,100
11...150
]51...400
0,7
0,75
0,8
0,82
0,85
0,86
0,87
0,88
0,89
0,90
0,91
0,92
0,98
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
в сварочном производстве: kc == 0,35 трансформаторы ручной
сварки; kc == 0,5 то же автоматической; kc == 0,6 машины точеч-
ной сварки; kc == 0,35 TO же шовной сварки.
В деревообрабатывающей промышленности: kc == 0,5 деревооб-
рабатывающие цехи; kc == 0,5 сушильные камеры; kc == 0,65
малярные uехи; kc == 0,8 лакокрасочные отделения.
Пример. Определить выделение теплоты от семи металлорежущих стан-
ков мелкосериiiноrо производства, работающих с охлаждающей эмульсией.
Мощность двиrателя станка 2,7 кВт, коэффициент эаrрузки 0,7.
Реш е и и е. По данным табл. 2.11 находим I\ПД'I') == 0,8; "п == 1; к т ==
== 0,9, Кс == 0,14, TorAa
QeT == 1000N (1 k п Ч + kTk n ч) kc ==
== 1000 . 7 . 2,7(1 1 . 0,8 + 0,9 . 1 . 0,8) . 0,14 == 2434 Вт.
Тепловыделения от отдельно стоящих электродвиеателей (краIl
балки, мостовые краны, машинные залы)
Qэл == 1000N (1 kn'Y}) kc.
Тепловыделения от приборов дежурноео отопления, предназна-
ченноrо для поддержания внутренней температуры в нерабочее вре-
мя t р . з == 5 ос (выходные, праздничные дни, цеха с одно- и двухсмен-
ной работой) при функционировании в рабочее время определяюr
по формуле
t cp I в
QA. О == QT. п(5 {H)Т=S'
ер
rде QT. n теплопотери помещения при М == 'в t H == 1 ос; 1"
расчетная наружная температура, ос; t ep средняя температура
теплоносителя в наrревательном приборе, ос, t ep == 0,5 (t r t o );
t r , t o температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопро-
воде системы отопления, определяемые по температурному rрафику
тепловых сетей в зависимости от наружной температуры {". ос;
t з расчетная внутренняя температура в рабочей зоне помещения. ос.
Пример. Определить тепловыделеиия от приборов дежурнсf'О отопления в
рабочее время при следующих условиях: I в == 15 ос, t == 23 ос, QT, П ==
== 4475 Вт, t r == 130 ос, 10 == 70 ос.
Р Q tep tB 0,5.(130+
е ш е н Не. д. о == QT. п (5 t u ) 1 5 == 4475 . (5 + 23) 0,5. (130+ ..
ер
+ 70) 15
+70) 5 ==112110 Вт.
Тепловыделения от наеретых поверхностей трубопроводов и
воздуховодов при отсутствии изоляции QH. Т == алdl (t T t8)' Здесь
а коэффициент теплоотдачи от поверхности трубы к окружаю-
щему воздуху, Вт/(м 2 . К):
при слабом движении воздуха (о < 1 м/с) (f.. 9,3 + O,05At cT ;
при заметном движении (о> 1 м/с) а::= 9,3 + 0,05М ет + 7 V v;
44
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
r де d наружный диаметр трубы, м; 1 длина трубы, м; t T тем-
пература теплоносителя в трубопроводе; MCT температурный пе-
репад между стенкой трубы и окружающим воздухом, приближенно
можно принять tJ.t cT == t T t o ; v скорость движения воздуха у
трубы, м/с.
Если труба изолирована, Qи. т == алdl (t T t o ) (1 nиэол), rде
'I1иэол кпд изоляции, 'I1иэол 0,7.
С достаточной для практических расчетов точностью потери теп-
юты Q T неизолированной трубой длиной 1 м при M == (t T
to> == 1 ос можно принимать по следующим данным:
25
мм
32
мм
\
0,9 \ 1,13
40 \ 50 \ 57/3,5 \ 761з 1 108/4 \ 1 33/4 1 159/4,5 \ 215/8
мм мм ММ ММ ММ ММ мм мм
2,0 \2'42 12,91 12,91 13,94 I 4,9 \5'87 \8'34
1,42
1,79
lри их использовании формулы для Qu. т, Qи. т упрощаются и при-
'Iимают вид
Qи. т == Q Tl иT t o ); Qи. т == Q i (tT to)(1 'I1изол)'
Пример. Определить тепловыделения в механнческом цехе от неизоли-
рованных трубопроводов водяноrо отопления при 1 == 50 м, d == 0,076 ..,
t T == 130 ос, t o == 16 ос, tI == 0,3 м/с.
Реш е н и е. Коэффнциент теплоотдачн cl == 9,3 + 0,05 М СТ == 9,3+
+ 0,05(130 16) == 15 Вт/(м 2 . I(); тепловыделения Qи.т == Clndl(t T t o ) ==
== 15 .3,14 . 0,076 . 50(130 16) ==
== 19600 Вт,
При использовании табличных дан-
ных о потерях теплоты
Qи.т == Q I(tT (0)== 2,93. 50 (130
16) == 16700 Вт, что несколько f10
меньше подсчнтанных по формуле. Это
объясняется наличием поправочноrо
коэффициента, учнтывающеrо место про-
кладки трубопровода, как это прннято
при расчете поверхностн наrреватель-
ных приборов, Поэтому при tI> 1
пользоваться приведенными выше таб-
личными даннымн о потерях теплоты не
рекомендуется,
i r :[
150
130
/
....1
'" .JP /
.......
f-..J
..............
/
V ./
/ [....../ ['?
1/ V
r;
o,f
0,2
90
0.3
0.4
70
50 0,5
О 4 8 12 16 20 В,кф
Рнс. 2.4. Зависимость температуры
rазов t r в вытяжной трубе и ПОСТУ-
Пi'ющей в цех доли теплоты ер от
расхода топлива в ropHe, Kr jч:
l-однооrнеооА rори: 2-доухоrиео о А
Тепловыделения от кузнечных
еорнов, снабженных дымоотво-
дящими зонтами, Qи, r ==0,278BQ <p, rде В расход топлива,
Kr /ч; Q плота сrорани я топлива, кДж/кr; <р коэффициент,
учитывающий долю теплоты, выделяющуюся в цех (рис. 2.4)
При мер. Определить тепловыделения в цех от двухоrневоrо ropHa,
8 котором расход KaMeHHoro rля В == 16 кr/Ч, а теПЛО1а сrораНИЯ Q ==
26 816 кДж/кr.
45
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Реш е н 11 е. По rрафику рис. 2.4 иаходим Ip == 0,25, TorAa QK.r ==
== 0,278 BQ 1p == 0,278 . 16 . 26816 . 0,25 == 29 800 Вт.
Теnлоnоступленuя от паровых молотов определяют по формуле
Qп. ы == 0,27800 (l п / К>.
rде ОП расход пара, кr/ч (табл. 2.12 [4]); / п/ к начальная и ко-
нечная энтальпия пара принимается по табл. 2.13 в зависимости
от давления Рп, РК,
т а 6 л и ц а 2.12
МЭlСI
П8ДаЮl1ЩХ
час' Й.
,
Масса I1dpa 6п, кr/ч,
DdLходуемоr() молотами
IL!ТамПОВОЧИЫМН I
LнободноА
ДЛЯ I для ковки
работы обдува
0,5 CSO 14 600
1 970 14 920
2 1400 8 1320
3 1700 8 1600
4 2000 8 1850
5 2250 5 2100
10 2300
т а б л н ц а 2.13
Давление I темпераТУРd. 1 ЭнтаЛbflИЯ 1,
р. 10', Па ос кДж/к!'
1,0 99,6 2673
1,2 104,8 2683
1,4 109,3 2690
1,6 113,3 2695
1,8 116,9 2702
2,0 120,2 2708
2,2 123,3 2711
2,4 126,1 2715
2,6 128,7 2718
2,8 131,2 2721
3,0 135,5 2726
3,2 135,7 2728
3,4 137,9 2731
3,6 139,9 2734
3,8 141,8 2736
4,0 143,6 2740
4,5 147,9 2745
5,0 151,8 2750
5,5 155,5 2754
6,0 158,4 2758
6,5 162,0 2760
7,0 165,0 2761
7:5 167,8 2767
8,0 170,4 2772
8,5 172,9 2773
9,0 175,4 2775
9,5 177,6 2777
10,0 179,9 2779
Теплоnоступленuя от сол-
нечной радиации*: различают
поступления через остекление
и через покрытие. Для промыш-
ленных цехов при расчете си-
стем вентиляции с механическим
и естественным побуждением, а
также систем вентиляции и кон-
диционирования, в которых пре-
дусматривается испарительное
(адиабатическое) охла ение
приточноrо воздуха, теплопо-
ступление в помещеиие через
заполнения световых проемов
следует определять по формуле
QM8KC == (qcFc + qтF'I:) ko. п.
rде qc, qT тепловой поток, поступающий в помещение через 1 м 3
обычноrо одинарноrо стекла толщиной 6 == 2,4...3,2 мм, освещен-
* Не рассматриваются поступлення теплоты солнечной радиации через на.
клонное и rоризоитальное остекление, а также ПОмещения с автоматическим
реrулировани('м заданных пара метров виутреннеrо воздуха. Формулы, таблицы
и последовательиость расчета соответствуют прииятым в работах [19; 43J.
46
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Horo солнцем и находящеrося в тени, Вт/м 2 ; Рс, PT площади
заполнения световых проемов, освещенных солнцем и находящихся
в тени, м 2 (при затенении световых проемов строительными кон-
струкциями ребрами или козырьками, площади Ре, Р Т находят
rрафическим построением (см. [19]); ko. п коэффициент относи-
телыюrо проникания солнечной радиации через заполнение свето-
Boro проема (табл. 2.14),
Максимальные или для заданноrо расчетноrо часа (по истинно-
му солнечному времени) значения Qe, Цт определяют исходя из рас-
Таблица 2.14
Заполиеиие CBeTOBoro проема
Коэффнцнент
относи тел bHoro
проникания
солнечноА
радиацин ko. п
Остеклеиие Солнцезащитные о/строАства
Одинарное со стек-
лом листовым
оконным или вит-
рииным полиро-
ванным или непо-
JlИрованным
C'J == 2,5.,.12 мм
Без солнцезащитных устройств при
толщине стекла, мм:
2,5.. ,3,5
4...6
8...12
Внутренние жалюзи:
свет л ые
средние по окраске
темные
Внутренние шторы:
из тонкой ткани
светлые
средние по окраске
темные
нз белой стеклоткани
сворачивающиеся из плотноrо
прозрачноrо материала:
светлые
темные
1
0,95
0,9
0,56
0,65
0,75
0,56
0,61
0,66
0,45
IIС-
0,25
0,59
Двойные со стек-
лом листовым
Оконным или
витрииным
6== 2,5...6 мм
Без солнцезащитных устройств при
толщине стекла, мм:
2,5. ..3,5
4...6
Внутреннне жалюзи:
свет лые
средиие по окраске
темные
Виутренние шторы:
из тонкой ткани
светлые
средние по окраске
темные
из ПЛОТliоrо непрозрачиоrо
риала
свет лые
теМllые
0,9
0,8
0,53
0,6
0,64
0,54
0,59
0,64
мате-
0,25
0,6
47
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
c-i
{з C:Q :g l2 f;1 :Я $
u .........................................................""'- 1111111 ...................................................................
/ / I I I / I I / I I I I I
'"
'"
'"
'"
о:; ...Uj""'C\lC\Ir-- ;;; :яg :g::яfi5g 2
..
.. м C\I"",UjФФФФ
'" C:Q ..................................................................... 1111111 ......................................................
'" / I I I I / I , I I I / I I
'"
'"
'"
'"
"" фффО('l')UjО> ОC\lфО('l')r--C\I :Я i2IО[:::
'"
'" м C:Q ('I')Ujфффф <:" ... uj Ф Ф Ф r--
<:1 Q Q ............................................................... III'II ...................................................................
i I I I I I /C\I I I I I I '
8-
u OUj ooO M1.C.....O)..... Lf)
.. фC\l r--оооооо
Ujr--r--r--r--r-- C\lUjr--r--r--оооо C\lUjr--r--оооооо
о Q Q ........................................ .............--.... ................................................................ ............... ...............................
;>: I I I I Ujr-- О I I 1 55 I I I Ф C\l1СОО
'" ('I')OO фф",ОО
о
'" '" C\IC\I C\IC\I
'" '" '"
о{
" '" »
:а о{ а
.. »
о а '"
... оофggs ('I')... 1СфggsUj('l')r-- o>oo
'" '" '" О Ф О О О Ф о.
.. C:Q 5 м C\loo o>oor-- ('I')oo o>oor-- OO"",...........OOI"
u О Q Q ............................................................ .......................................................... .......................................................
'" о{ о ...ф('l')r--оооо> 55('1')C\I...C\I...C\I C\lO>('I')ooO>Uj-.r
'" '" C\lUjr--оо>('I') OOOUj"",r--r-- r-- ?1и'g ;;:;
'" .....C"J('I")C"JC"I...... ('I')('I')('I')C\I
'"
'"
о:;
о
'"
'"
'" 0>"'('1') r-- ;;;O> ('I') C\lO O
t!is::2 oo ('I')C\lOOC'>
C:Q м -.r o>oor-- Uj oor--
'" ......................................... ................ ............................................................ ..........................................................
. Фоо1СО>Ujф('l') "'O>('I') ('I') 1C g r:::
...('I') ...oo('l') о>r--фо>('I')
.....M "d"M...... C\I.......-.r('l') C\I-.rUj-.r('l')
.....
..
C:Q
.;,
о ""'''" ""'''''' o
.. Ф ОО r-- r--r-- oo r-- ('I')оо Оо r--
о
'" C:Q М ('I')о> ооr--ф O)""",,,,,,oor--..c.o UjО> ооr--ф
u u ............................................................. ...... .................................................... .............................................................
"" r--...o>-.roooo I R55 Ф I C\lо>r--ф / I
о ......M(Or--.. М 8:J
.. ('I')('I')C\I ('I')('I')C\I
о
о;
с:
'"
...
Ф -.rC\lО Mr::: ;::$ ooor-- -.roo>
u u ('I')r--ООr--фФФ ('I')r--r--r--ффUj
f2 1111 ............................................................ ........................................................
ф I} I I I ...C\I I I I / /
r-- uj 00...
в '" 9.: :з 0>00 r--ф1С ","('1') o>oor--ф1С...('I')
'" "" ................................... ....................................
'" 0;0{ .. .. . . . . . . . . . . . . .
'" "» . . . . . . . . . . . . . . . . .. ..
ж.. 00:; oor-:<6tr5":мc'i oOr-:<6tr5":МN :!:З '
3 . "'о ........................................ .......................................
и'" '"
:11
"''''
о'" '" O C\I O C\I O C\I
".. '" ф."':,,<:о:---:---:---: (O:r--..; :: ,,:r;oo; :;:
"
'"
... tr5<6r-:ООФО"': tr5cDr-: 00 ФО"': tr5<6 r--:оОФ о...:
u а
:': '"
u.
tV:s:: О .
i:.e- 3 ф О "'"
g! 3 rJ ('1') ..". -.r
5 О;о
0."''''
...:.:
u
'"
I:f
=:
1:;
10
'"
f-<
48
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
;;Sf2 <ъl2 ;;S g i2 C'lО""'МФt--ОООО ""'MMOC'lMMM
.......C'>":) 1.C1.C1.C1.C1.C I м ... LQ ":)11) lQ lQ
................................................................ "'-""........."........................... .................."'--...........................................
I I I 1 I 1 1 I 1 1 1 1 I I 1 1 I 1 I I I I 11111111
......МОО00 ОЮ ;;S f2gl2 ;2 :8:g i2 "'ООLQО МФ
C'I"",lQlQlQФФ , М""''''ЮЮЮЮ
.................................................... ....... .......................................... ""........ "'-"".................."""--."-"-
I I 1 I 1 1 1 1 1 I I I I 1 >: 1 1 1 I 1 1 I I 11111111
ФС":МОLQООО OOMlQMt--C'lоо МООC'lМ""'.....C'lФ ЮО>ОО>ОЮО>
C'I...lQФФ.......... C'I...lQФФ.......... .......C"I 1.С(О(Оr--......... .......C"I (О(О(Оr--..
............................................"'--......... ""................""'.................. ........ .........................."".........,,"-......... 1111111 iЗ
I I I I jt--:g 1 I 1 1 1 :!: g 1 1 1 1 I 1 Ю
C'I .....
C-I
t--lQМ ф""'оо О>ФLQt--О C'llQOO""'LQOO C'I ;;SRoo o;o;
C'llQ 1'- 00 00 00 00 Мю.....ООООО>О> Мю.....ООООО>О>
IIМОФ-:::- ................................."'--.................. ..................................................................... IIII;::-Ф-;:- О>
I 1;2C';:g85 1 I IC'IOOLQt--ОО
OOOO!'- C'lC'I""'...O> мФОООО'"
C'I М C'lC'IM C'lMM C'lM'"
0>C'lt-- O O .....03 S"'0> ""'OOlQ.....OOC'l......
LQ(......O......O'lll:1' C"I........................OOr--..
...OO O>OO LQO> O>OO юО> О>..... юООО>О>О>ОО.....
.............................................................. ............................................................. ............................................"................. ,.........................................................................
1.Cr--..C'>":)r--..O)C\I....... ФC'lООООО>М .....0.....""'0>0>t--0 OOC'lM C'lM
0> :;;: ::\1 t--О>""'C'lФМ ....... OOC"l..............C"IC"') lQlQ "'ООlQф
C'lM"''''MC'I .......C"I 'III:1' M .......M LQu: M
"'f'0> 0 О>О>МО LQC'I'<!- .....0
LQ C'lC'lO C'I C'>":)....... C"IO"l:t'C\I ........ C'I Фt-- ..... =:= :::::l2g
Ф ОО..... ..... oo..... C'I..... О>.....Ф
................................ .............. ..... ........................................ ......................... .................................................................. .............................................................................
.....C'lC'I.....C'IМ..... .....юОО.".М..... : .....MMt--.".ООМ..... LQ ООC'lФО>ОСМ.....
"'........О>.....О>м .....0> '<!-О>..... о> М C'lC'IC'I.".O.....O>M O>O>.....,.LQO.....o>M
M 1.C M....... М.".ю....М C'I""'LQLQLQM C"I 1.с Lr,:H.C М
ООО О> t-- Ф
о> 00 О..... о> о>ю <Ъgs t:: т О ФМ.....C'llQlQ
Фа> О>ОО.....Ф ФО> О>.....ФФ О>........ОООО.....ФlQlQ
ф- О;-ct-Оll :::-:::- ;:- II ................................................................. m-;r .:::-r::-с;,I'
О?13 М О>... l2:;:O I 1 (Or--..OOOM .......
Ф м M I I .......M M..... C"IM M
R<Ъgт :g ;::: i6gт СТ>ФФLQC'lОО.....lQ ОО О>.....ю О
....... LQ (о (о (о u') I.t:H.C .....C'llQlQlQlQlQlQlQ
IITII IIIII ............................................................... .........................................................................
C5 I I 1 I I II11 I
::: :!;з ;з OO>OOt--ФlQ...М ОО>ОО"",ФlQ...С')
. . . . . . . . . . . . . . '1::......::::: C'I.C'I.---: .---:---:---:---:---:
. . . . . . . . . . . . . . . .
оО"":Фю";<'5c-i оо"":<ою":<'5c'i dоО"":ф";":<'5C'i оcтiоО"":Ф";";<'5c-i
............................................. ............................................... ....... ........................................ C"I................................... ..............
O C'I
Ф: .....: OO'. , -: -: -:
.Qф"":oci",о"":
O C'I
r; o;:-::
.,;<6....:00cтi =
O c-I
t.q r--...OO. ---:---:--:
. . . . . . . .
";ю<6"":ocicтiо"":
O c-I
1.С(Оt--..ООо)................
: : : : : : :
<'5"':";<6"":00"'0"":
00
...
'"
lQ
:g
s
49
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
It:)
.....
-i
<::!
Е:
'"
::!
:>:
<::!
'"
...
а
:s
'"
,.
:z:
"
'"
'"
о
u
"
'"
'"
"
'"
'"
"
'"
'"
'"
11:
"'
о
:11
"
о
"-
"
"
:о
"'
о
...
"
"'
u
:z:
'"
:z:
"
о:
а
"
..
.,
:z:
'"
"
,.
aJ
.r
о
,.
о
"
""
g
о
о:
"
"
f--
'"
"'
=1:
>.
о:
о
"
о
=1:
8
111
..
..
111..
<:
о -
'"''''
8
=
i!!
u
:s:
(з
'" tD
'" tD
Q Q
Q
'"
Q
'"
о:
"'
>.
о:
о
с:
"
о:
u
О
1::
tD
tD
U
u
'"
..о:
g
"
1::
'"
о:
0=1:
",»
а
с
", i
:r' О .
",a
8. u
2 O
"'..в
I!I
U
J5SSv;V)
111111 ( 11
""C'I""OOO>
0>C'lC':>C':>..,...,...,...,.V')
1111111I1
0>0000,...00..,.,...0
О> C'lС':>..,.V')ффt
IIIII)I
C'I
Q
C'I ф C'I о> 0', u') О О
C'lС':>V')ф,...ооо>о>
'- , "_ 1 '_ 1 "_ 1 r::::;;-:::;:o;п
V')O>C':>C':>O>
C':>""""
м
Q
C'-100C'l\!':>V')\!,:> (,<)""
С':>фООО>О>о>ОО"""
............................................................. ........
\!':>......OOC'lC':><"'J....OOV')
('<)О>ОфОО........ооО>
M U)u C'>":)
'"
0> V') 8\!':>....C'l1'-
V')оо о>,...фV')
........ ........ "'-- "'-- "'--......... .............. "-
1'-......ООфО>О>С':>......
C'l0..,.V')...... 1'-0>С':>
C':> LQLCV')C':>
u
C':> ..,.C':>C':>('<)oo
C'lV')......OOOOI'-V')V')V')
;;"",ОCt> <D ;;;"'-- 1 "_ 1
C'lC':>C'lO C')
C':>""""C':>
u
O>OOC'lLCC'I O>OOOO
C':>V')LCV')V')""""""
'- IITI
!::: q [
oo-iоОr-:<Dtt:i мc-i
C'I......................................
tq
. .. .. .. . .. .. .. ..
v:)фr--:ооо;з=
;l;
50-
OO:!: : J5v;
1111111111
O> ......C'I......OOO>
......O> C':>C':>..,.......,.....LQ
1111117-111
ф !::g:j ;::
IIIIII'I @"
C':>
фС")ооU'";) gUJОО
Q') ...... "" и'":) <D ...... 00 о) о)
, "_ , "_ , ...... , t:::Ci> ::" ёi;Mro
........,.ффC'l
C'lC':>..,.LQ
1'- C- Ф 00 0'. О, LQ ..,.
О> ""ФООо>о>о>оо"""
..........................................................................""..........
ОООV')V')фО>ООС':> C'I
C'l1'-С':>..,.ооо>r ооС':>..,.
......C"JM \.t")tCLQ
фф
C'I LC с-, LC О О 00 .... C'I ......
С':>....О> О>l'-фV')
........... ................................ ...........""..................
....oo..,...,...,.oo ..,.C':>......
::: SS ;2 C':>
"',
ф.q..Х)OQМtv;) ""I:t'r--........qo
C'lLQ......ooOO......V')LQ..,.
......................................................"'--"'--"'--"'--
;;;:;g; b; V') I I
N'III:1'oo:t"' C"I.....
,...Ф""C'lLQ ОООООО
О>..,.V')LQLQф""""""
$ O;-IIII'
,;; !::
.1 " : : : : : : : : :
оа)ocir-:фtt:i"':мc-i
C'lC'I
, o....-tC'\l
tq l':oq ""'":
.. .. .. .. .. . .. .. .. ..
c-iм"':"';ccir-:ocio-iз::
!з
:s:=-
<:10
0<&:1
'"
0:0.
о: t::
<:10
t::
; о:
<:1:>::
:с
:с...
:s;0:
::1:':
"'...
:s;1-<
<:1(,)
",О
0.0
,а:....
o r-:
:C.:s; -
"'00
I
<;
8O:
0::.:
i:::I.
r:; .. u
"'C'-I
.... О
ша
OJ о :с
..Q
'" '" о:
:СО:>::
g-
,а:><:а.
о;:аС
:с '" :S:
=0
"'!-О <&:1
'" '" О
t) '" :.:
и(,)О
[:со:
='8
:>::=0:
"'
.0=",
"=: "=: 1-<
",0(,)
!-о; о:
"'O:
<:I
:r С ,-
......... :Б 00..
,= ,,=:0
r:!1
"':':0:
"'....:s:
'" a..:s:
"''''
:':"'0;
0:s::':
Б a.
'" '" (,)
О
o;r
0::1:0
....
0V') g
о: -.:s;
О
1--- ,а..
tt:il-<
" c-i о:
---:II
'" <.Q "-
:S:'-'O>
:s:0:0'
"':S:E-
tr' :s:
","1'"
a
:s:....:s:
a.. :
1::0'"
L., О
о:':
:S:.:s;
:a
:S:=
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
четной rеоrрафической широты места строительства и ориентации
заполнения световых проемов в здании. Так, для вертикальноrо за-
полнения cBeтoBoro проема, частично или полностью облучаемоrо
солнечной радиацией, т. е. при солнечном азимуте остекления
Ас. о < 900, qc == (qn + qp) k 1 k 2 . В случае вертикальноrо заполнения
cBeToBoro проема, находящеrося в тени, т. е. при А.:.. о 900, или
при затенении заполнения cBeToBoro проема наружными солнцеза-
щитными конструкциями либо откосами проема qT == qpklk2' В при-
веденных формулах qп, qp наибольшие значения тепловоrо потока
прямой и рассеянной солнечной радиации, Вт/м2, определяемые по
Рис. 2.5. Проекuии солнечноrо луча и азимутов:
J солнс',ныn луч. 2 плоскость остекления cBeToBoro проема, 3 rОРИЗ0нтальиая плоскость,
4 иорм"ль к ПЛОСКОСТII остекления, 5 rорИ30llтальиаR проекция солнечиоrо луча: h 8blCO'
lI'a солнца, '\1 оLТрЫЙ уrол между плоскостью ост клеИИR и rОРИЗ0итальио/l плоскостью
табл. 2.15; kl коэффициент, учитывающнй затенение остекления све-
товых проемов переплетами и заrрязнение атмосферы (см. табл. 2.16);
k 2 коэффициент, учитывающий заrрязнение стекла (см. табл. 2.17).
Абсолютное значение азимута остекления Ас. о для световых
проемов определяется по следующим формулам: ориентированных
на ЮВ после полудня и ЮЗ дО полудня Ас. о == Ас + Ао; на З,
СЗ, ЮЗ после полудня, на В, св, юв до полудня, а также на
С и Ю Ас. о == Ас Ao; на З и сз до полудня и В и св после
полудня Ас. 0== 360 (Ас Ао). Здесь Ас азимут солнца, т. е.
уrол между южным направлением и rоризонтальной проекцией
солнечноrо луча (табл. 2.18, рис, 2.5); Ао азимут остекления
cBeToBoro проема, т. е. уrол между нормалью к плоскости остек-
ления или между проекцией этой нормали на rоризонтальную плос-
кость и южным направлением, отсчитываемый по часовой стрелке
или против нее (рис. 2.5).
Ориентация остекления С
СВ
в
Ао
135
180
90
51
ЮВ
ю IЮЗ I з
1 45 I
I сз
90 ,1135
45
о
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
т 8 б л и ц а 2.16
Значеиие коэффициеитов К, при атмосфере
заrрязиеиной в промышлеиных районах,
расположениых на rсоrрафической широте,
Ос. ш.
Остекление незаrрязиен- 36...40 I 44...68 I 36...40 I 44...68
иой (иезависи,
мо от облуч е-
НИЯ) ДЛЯ световых проемов, для световых про-
емов, иаходящихся
облучаемых в расчет- в расчетиый час
ный час солицем в Тени
Одинарное без перепле-
тов, заполн ние из стек-
лоблоков или Профильно- 1 0,75 1,6 1,75
ro стекла 0,7
Двоliное без переплетов 0,9 0,63 0,68 1,45 1,58
Одинарное и переплетах: 0,6 1,28 1,4
металлических 0,8 0,56
деревяниых 0,65 0,46 0,48 1,04 1,14
Двойное в переплетах: 0,72 0,51 0,54 1,15 1,26
металлических
деревяиных 0,6 0,42 0,45 0,96 1,05
т а б л и ц а 2.17
.,.
Заrрязиеине стекла
Зиачение коэффициеита k. для заполиения
световых проемов вертикальноrо ОСТеКJ/СННЯ
800 < " < 900
3иачителыюе
Умеренное
Незиачительное
Чистое стекло
0,85
0,9
0,95
1
При м е ч а н и е. 1. 3аrрязнение считают значительным при концентрации
пыли, дыма или копоти в воздушной среде помещения 10 мr}мЗ и более, уме-
ренным 5...10 мr}мЗ, иезиачительным ие более 5 мr}м З . 2. 'v острый уrол
между плоскостью остеклеиия и rоризонтальиоli плоскостью (см, рис. 2.5),
Поступление теплоты в помещения, имеющие световые проемы в
противоположных стенах, а также расположенные под уrл м 900
друr к друrу, в тех случаях, коrда не задается расчетиыи час,
следует вычислять отдельно для каждой из стен и учитывать наи-
большую сумму значений за период занятости помещения людьми
или работы предприятня. При определении расчетноrо значения
теплопоступлений в помещение от проникания солнечной радиации
через световые проемы без средств солнuезащнты в помещении или
межстекольном пространстве необходимо учитывать аккумуляцию
части теплоты внутренними оrраждениями помещения.
52
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и ц а 2.1
IIстинное солНечное Значения азимута солнца Ас на rеоrрафнч коА широте. 00. ш.
вреМЯ
I поспе 36 I 40 144 148 I 52 1 56 I 60 I 64 I 68
до полудня полудня
2...3 21...22 145
3...4 22...21 130 131 131
4...5 19. ..20 119 120 120 119 !!8
5...6 18...19 1!! 111 III 110 !О9 !О8 107 !О6 !О4
6...7 17...18 !О4 104 !ОО 99 97 95 94 92 91
7...8 16,..17 94 93 90 87 85 82 81 79 77
8...9 15...16 86 82 78 f1j 72 69 67 64 61
9...10 14...15 75 69 65 60 56 53 50 49 45
10...11 13...14 56 49 45 40 36 33 31 29 28
11...12 12,..13 24 20 18 16 13 12 !! 10 9
12 (полдень) О О О О О О О О О
П Р н м е '1 а н и е, Азимут солнца отсчнтывается от южноrо направления
в первой половине дня (до полудня) против часовой стрелки, во второй поло-
внне дня (после полудня) по часовой стрелке.
Расчетные теплопоступления в помещение, с учетом аккумуля-
ции теплоты внутренними оrраждающими конструкциями, находят
таким образом:
без наружных средств солнцезащиты световых проемов
Q Q ( Р\т. + Р 2 т 2 + Fат з + О,5Р 4 т 4 + 1 ,5F 5 m s ) .
p МаКС F.+F 2 +F з +F 4 +F 5 '
если такие средства имеются
Q Q ( Р\тl + Р 2 т 2 + Fзт з + Р4т4 + Р 5 т 5 )
p макс Fl+F2+Fз+F4+Fs .
Здесь Рl' F 2' F 3 площади отдельных внутренних стен помещения,
м 2 ; Р4' FI соответственно площади потолка и пола, м 2 ; тl' т 2 .
тз. т 4 , т Б коэффициенты, учи-
тывающие аккумуляцию теплоты
соответственно внутренними сте-
нами, потолком и полом,принимае-
мые для каждой внутренней or-
раждающей конструкции помеще-
ния по табл. 2.19.
ЮЗ
Пример 1. Определить rеплопо- Рис, 2.6. План помещения
ступление солнечиой раднацнн через
четыре окна в помещение (рис. 2.6). расположенное на 56 О с.ш., заполн('ние
световых проемов ориентировано на ЮЗ (Аn == 45 О). Остекленне окон оди-
нарное в металлических переплетах, толщина стекла б == 2,5 мм, Размеры
окон: высота 1,8 м, ширина 2 м. 3аrрязнение остеклення незначительное,
атмосфера района строительства заrрязненная. Расчетный месяц июль. '
53
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и ц а 2.19
Коэффициент Значения коэФфицщонта т при
Коэффици- температу ро- продолжительности периода
Расчетиа я еит тепло- ПРОБОДлОСТИ поступлеиий прямоЙ солиеч-
Матернал толщииа ПрОБОД- иоЙ радиации иа Фасад
б, см иос". a== , зданиЯ, Ч
Л, Вт/(м.к) C 010 I
м'/ч 12 10 I 8 I 6
Бетон 3,5 0,78 0,71 0,64 0,54
Железобетон 5 0,70 0,64 0,55 0,45
0,60 0,53 0,45 0,38
Естествениые 15 1...1,8 0,002.. .0,003 0,53 0,48 0,42 0,36
камни 28 0,45 0,41 0,36 0,31
40 и более 0,42 0,40 0,35 0,30
Кирпичная 6 0,'74 0,65 0,57 0,49
кладка, 13 0,6.0 55 М. ..0,43
леrкие 19 0,7 ...0,9 0,00] 2... (J,58 ;53 0,47 0,42
0,0019
бетоны 26 и более 0,55 0,50 0,45 0,41
rипсовые 5 0,2...0,5 0,00115... 0,88 0,84 0,79 0,72
материалы 0,0012
Древесиые ма- 2,5 0,2...0,3 0,0005... 0,84 0,81 0,75 0,69
териалы 0,0007
Теплозвукоизо- 5 и более 0,06...0,12 0,001...0,0015 1 0,99 0,98 0,95
ляциоиные ма-
териалы; пори-
стые пластмас-
сы и полимеры
При м е ч а н и я. 1. В мноrослойной оrраждающей конструкции следует
учитывать только осиовной, ближайший к облучаемоЙ поверхности слой.
2. Расчетную толщину стен и переrородок, разделяющих два llarpeBaeMbIX
солнцем помещения (смежных), следует принимать равной половине их факти-
ческой толщины, Расчетную толщину переrородок и стен, разделяющих на-
rpeBaeMoe и HeHarpeBaeMoe помещения, следует принимать равной их фактической
толщине.
3. При ориентации cBeToBoro проема на Ю, ЮЗ и З приведеllные значеиия
т следует умножать на коэффициент 1, 2.
4. При определен ин коэффициента температуропроводиости а для материа-
лов, не указанных в табл. 2.] 9, значения л, СО' V o иеобходимо принимать в со-
ответствии с rлавой СНиП по строительиой теплотехнике 143].
Реш е н и е. По табл. 2.15 максимальное поступление теплоты солиеч.
иой радиации наблюдается с 15 до 16 ч по истиином'у солнечному времеии:
qn == 479 Вт/м 2 , qp == 108 Вт/м 2 . По табл, 2.18 в этот час Ас == 69 о. Азимут
остеклеиия Аео == Ас Ао == б9 45 == 24 о. По табл. 2.16 Кl == 0,6; по
rабл. 2,17 К 2 == 0,95. Поскольку Аса < 90 о, воспользуемся формулой qc ==
== (qn + qp)KI K 2 == (479 + 108)0,6 . 0,95 == 335 Вт/м 2 .
Суммарная площадь остеклеиия РО == (1,8 . 2) . 4 == 14,4 м 2 , по табл.
11.14 Коп == 1. Теплопоступление в помещение QMaKc == qс.Fоко.п == 335 Х
Х 14,4 . 1 == 4824 Вт. Площади поверхиостей оrраЖД8ЮЩИХ коиструкций
54
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
вкутреНIfИХ кирпичиых стеи (б == 13 см) F 1 == 12 M , F 2 == 12 M , F3 == 24 м 2 ,
бетоиноrо пола (б == 5 см) F4 == 32 м 2 , потолка из железобетонной плиты
(б == 3,5 см) F б == 32 м 2 . Работы пронзводятся в две смены с 7 до 19 ч. По
табл. 2,15 для стены, ориеИТИрОВ2ННОЙ фасадом на ЮЗ и расположенной
на 56 о с, т., продолжительиость периода прямой солнечной радиацни до
полудия (rрафа 9) с 10 до 12 ч, после полудня (rрафа 7) с 12 до 19 ч,
Bcero 2 + 7 == 9 ч, По табл. 2.19 путем интерполяции находим: для внутреи-
иих стен т I == т == тз == 0,52, с учетом примечания п, 3 т. == т 2 == тз ==
== 0,52 . 1,2 == 0,624; для пола m4 == 0,6 . 1,2 == 0,72; для потолка ==
== 0,68 . 1,2 == 0,816,
Определим расчетные теплопоступлеиия, т. е. учитываемые в тепловом
балансе помещения,
( FlmI + F 2 m 2 + Fзm з + O,5F 4т4 + 1,5Fsms )
== + + + + ==
( 12 . 0,625 + 12 ' 0,625 + 24 ' 0,625 + 0,5 ' 32 ' 0,72 + 1,5 ' 32. 0,815 )
==4824 12+ 12+24+32+32 ==
80,5
== 4824lТ2 == 3467 Вт,
Пример 2. Рассчитать период макснмальных поступлений теПЛО'lЫ солнеч-
ной радиации в помещение (рис, 2.7) через окна в двух противоположных сте-
нах, обращенных на ЮВ и СЗ. В каждой стрне помещения имеется шесть
окон размером в свету 1,8 Х 2 м с одинарным остеклением в металлических
переплетах, Расчет сделать для окон без солнцезащитных устроЙств, Помеще-
иие (uex) занято людьми с 8 до 16 ч по истинному солнечному времени, Тол.
щииа стекла б == 2,5 мм, ero за-
rрязнение значительное, атмО- [3
сфера заrрязиенная. Здание рас-
положено на 56 Ос,ш.
Реш е н и е. Из rабл, 2.15
выписываем суммарный тепловой
поток прямой qn И рассеянной q"
радиаlЩИ через окна. обращенные
на ЮВ и СЗ, за те часы суток,
в которые помещение занято
людьми,
IOВ
Рис. 2.7. Плаи помещеиия
Тепловой потОК (qп + qpJ, Вт/м', поступающий через Окиа
Часы суток I I
обращеиные на ЮВ обращенные на СЗ Bcero
8...9 587\ 56 643
9...10 581 rрафа 7 ii} rрафа II 638
10...11 519 577
11...12 409 467
12...13 2511 59) 310
13...14 93 rрафа 9 62 155
14...15 67/ 97 rрафа 5 164
15...16 64 261 325
Соrласно даииым таблицы период максимальиых поступлеиий теплоты в по-
мещение наблюдается с 8 до 9 '1 С ЮВ стороиы, для котороЙ Ас == 69 о, тоrда
Ас.о == Ас Ао == 69 45 == 24 о, что меиьше 90 о. По табл. 2,16 выбн-
раем к. == 0,6; по табл. 2.17 "2 == 0,85; по табл. 2.14 /Со.о == 1; qI == qп"I"2 =о
55
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
=: 587 . 0,6.0,85 == 299 Вт/м 2 ; QM8KC == ql F о"о.п == 299 . (1,8 Х 2) . 6. 1 ==
1:: 6458 Вт.
Площадь поверхности внутренних кирпичных стен (б == 13 СМ): Р 1 ==
== 12 м 2 , F 2 == 12 м 2 , площадь бетонноrо пола (6 == 5 см), F == 36 м 2 , ПОтолка
ИЗ железобетонной плиты (6 == 3,5 см), F б == 36 м 2 . Продолжительность пря-
мой солнечной радиацни с ЮВ стороны (табл. 2.15) до полудня (rрафа 7)
с 8 до 12 '1, т. е. 4'1 после полудня (rрафа 9) с 12 до 14 '1, т. е. 2 '1; Bcero
4 + 2 == 6 ч. По табл. 2.19 находим т 1 == т 2 == 0,43, т« == 0,45, Inб == 0,54.
Расчетные теплопоступлення в помещение
5 ( 12 . 0,43 + 12 . 0,43 + 0,5 . 36 . 0,45 + 1,5 ' 36 . 0,54 )
Qp==648 12+12+36+36 ==
46,3
== 6458"'96 == 3115 Вт.
Аналоrично подсчитывается поступленне теплоты солнечной раднации че-
рез световые проемы фонарей с вертикальным остекленнем.
ТеплопоступлеН,uе через покрытие определяется по формуле
Q == qo + Aq, в которой коэф:рициент для любоrо часа суток,
определяемый по табл. 2.20; qo среднесуточное поступление теп-
лоты в помещение,
F t усл )
qo == R (н t yX .
о
т а б л н ц а 2,20
g:a
I!:саБ
0:>:1;:
"t iij
"'\1:'"
S ", О I 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
....=
D' =
OC)
:):)=
=Ot
Р'=
Коэф- 1 0,97 0,87 0,71 0,5 0,26 0,0 0,26 O,5 0,71 0,87 O,97 1
фицн,
ент
Здесь F площадь покрытия, м 2 ; Ro сопротивление теплопере-
дачи покрытия, (м 2 . К)/Вт, определяемое теплотехническим рас-
четом или принимаемое по табл. 2.21, если теплотехнический рас-
чет не выполняется; t yx температура уходящеrо воздуха под по-
крытием, для холодных цехов 'ух == t: + 5; для rорячих t yx == t: +
+ 1 О, t: температура наружНоrо воздуха, принимаемая по па-
раметрам климата А; t cп условная среднесуточнап температура
наружноrо воздуха, определяемая по формуле
.<УСЛ t ' + рl С{!
'н н ,
(хн
rде t расчетная температура наружноrо воздуха, принимаем('я
равной средней температуре июля, для некоторых населенных пунк-
56
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Таблица 2,21
lи
5 I 10 I 15 I 20 I 25 I зo I 35 I 40 I 45 I БО
Помещения
RTP, (м. . ю/вт
.
Общественные н ад- 0,48 0,59 0,69 0,79 0,9 1,0 1,11 1,22 1,32 1,42
мнннстратнвные ЗДа-
ння, вспомоrательные
здания промышлен-
ных предпрнятий прн
t B == 18 ос, tH==5,5 ос
ПронзводствеНl/ые 0,28 0,36 0,43 0,51 0,58 0,65 0,72 0,79 0,86 0,93
здания с rp < 60 %
при t B == 15 ос, tH ==
== 8 ос
Производственные 0,33 0,41 0,49 0,58 0,66 0,74 0,82 0,91 0,98 1,07
здания с rp==50...60 %
при t B ==15°C, tH==
== 7 ос
Производственные 0,24 0,28 0,34 0,39 0,43 0,48 0,53 0,58 0,62 0,fЯ
здания с избыточны-
ми тепловыделениямн
н rp '" 45 % при t
B
== 20 ос, tH == 12 ос
. '" При м е ч а н и е. Для значений 'н' отличающнхся от приведенных, значе-
ния RТP определяются интерполяцией.
о
тов значенне t и приведено в табл. 2.22; р коэффицнент поrлоще-
ния теплоты солнечной радиации наружной поверхностью покры-
тия: для асфальтнрованноrо покрытия р == 0,9; для рубероида
с алюминиевой покраской р == 0,5; с серой песчаной посыпкой р ==
== 0,9, с красной песчаной посыпкой р == 0,95; ДЛЯ толи Р == 0,85;
ДЛЯ шнфера серебристо-сероrо р == 0,75; J ер среднесуточный Tell-
ловой поток суммарной (прямой + рассеянной) солнечной ра-
диацни, поступающий в июле на rорнзонтальную поверхность,
Вт/м 2 (принимается по табл. 2.23 [45]); а и коэффициент теплоот-
дачи наружной поверхности оrраждающей конструкции, Вт/(м 2 К),
а-н == 8,7 + 2,6и (и расчетная скорость ветра, м/с); Aq ампли-
туда колебания тепловоrо потока, Вт, A q == a-вFА'f.р,' Здесь а- в коэф-
фициент тепловосприятия внутренней поверхностью покрытия, а- в ::::
==8,7Вт/(м 2 .К); ATB амплитуда колебаннй температуры внут-
ренней поверхности покрытия, ос, A't B :::: АХСЛ[v, rде А СЛ ампли-
51
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б 11 И Ц а 2.22
Назll8ВRe ПУВКТОВ , I Atll I Название пунКТОВ ! t ! A tH
Актюбинск 22,3 24,1 Минск 17,8 21,1
Алма-Ата 23,2 19,4 Москва 19,3 18,5
Арханrельск 15,6 19,5 НИЖНIIЙ ТаrllЛ 16,0 25,5
Аш хабад 30,7 24,3 Новоросснйск 23,5 16,4
Баку 25,7 13,7 НовосибllРСК 18,7 22,5
Батуми 22,6 18,5 Одесса 22,5 14,7
Белrород ОРДЖОlIикидзе 19,7 19,6
Брест 18,8 18,7 Оr Jел 18,8 19,7
Бряиск 18,4 18,2- Ореllбурr 21,9 22,7
Великие Луки 17,2 21,2 Пеllза 19,8 18,4
Виrшнца 18,7 223 Пер IЬ 18,1 19,2
Витебск 18,0 19,1 Полтава 20,6 17,8
ВладнВОСТОК 17,5 16,5 Поти 23,1
Воронеж 21,4 19,9 Псков 17,6 20,9
ВОРОWl1ловrрад 22,3 22,1 Риrа 17,1 19,3
rОРl,КИЙ 18,1 17,5 Рязань 18,8 20,3
Днепропетровск 22,3 19,2 Саратов 20,1 20,4
Душанбе 27,0 25,4 Севастополь 22,4 15,5
Жданов 22,7 22,7- Симферополь 21,8 21,8
Иваново 17,4 18,4' Смоленск 17,6 17,5-
Иркутск 17,6 17,5- Сочи 22,5 14,6
Казань 19,0 19,1 Тамбов 20,2 20,4
КаЛlIнинrрад 17,4 18,1 Ташкент 26,9 23,7
Караrанда 20,3 21,0 Тбилиси 24,4 19,9
Кемерово 18,4 22,6 Тула 18,4 22,3
Киев 19,8 18,4 ТОМСК 18,1 20,4
КИРОВOI'рад 20,2 22,0 У жrород 20,5 22,5
КI1ШНllев 21,5 21,9 Уфа 19,3 22,9
Кострома 17,6 20,3 Фрунзе 24,1 23,3
Краснодар 23,2 22,5 Хар',ков 20,8 22,0
Куйбышев 20,7 lВ,5 Херсон 23,0 19,8
Курск 19,3 18,2 Целиноrрад 20,2 25,3
ЛеНIIнrрад 17,8 16,5 Черниrов 19,4 18,2
Львов 18,8 19,3 Челябl1l1СК 18,8 20,1
MarllHToropcK 18,3 25,5 Ялта 23,7 16,9
- Соответствуют среднемесячной температуре caMoro жаркоrо месяца, т. е.
t., в формуле А/и.' ,
туда колебаний температуры наружноrо воздуха с учетом солнеч-
ной радиации, ос,
Ауеп ::= р (J маке / ер) + А
11 (х 'в'
11
[.,аке максимальное значение тепловоrо потока суМNарной (пря-
мой + рассеянной) солнечной радиаuин за июль, поступаюшие
на rоризонтальную поверхность, Вт/м 2 (принимается по табл. 2.23);
A tH максимальная амплитуда колебаний температуры наружноrо
воздуха в июле, принимаемая с коэффициентом 0,5; для некоторых
58
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Поквзвтель
Таблица 2.23
I 40 I 44 I r::РВiИ::ИВj Ш;:ОТj' .: Ш', 64 I 68
1 мвкс 928 894 866 852 817 768 719 698
1 ер 333 331 328 329 327 319 319 332
1 мвке 1 ер 595 563 538 523 490 449 400 366
Пр н м е ч а н н е. 1. ТепловоЙ поток солнечной радиации определен в июле
при безобла'lНОМ небе. 2. Значения /мвке даны для 12 ч дня.
населенных пунктов значение А/и I1риведеllО в табл. 2.22 или при-
ближенно А/н == 2 (t t,,). t M средняя месячная температура са-
Moro Жаркоrо месяца; v затуханне аМПЛl1ТУ ды колебания темпе-
ратуры наружноrо воздуха 13 ПОКРЫТI1И,
D
VZ (Sl + ав) (S2 + 1Ы . . ' (Sn + 1I'п+l) (ан + 1I'n)
v == О,9е (Sj + \Р1) (S2 + 'Р2) , ,. (Sn + 'Рп) а и .
В этой формуле е === 2, 718 основание натуральных лоrарифмов,
D
для удобства вычислений значения е У2 приведены в табл. 2.24;
D характеристика тепловой инерции покрытия; 81' 82 ... 8п
коэффициенты теплоусвоения материалов отдельных слоев покры-
тия, Вт/(м 2 . к) (величины О, 81, 8 2 ...8 п принимаются по резуль-
татам теплотеХНllческоrо расчета покрытия); 'Ф1, 'фz, ..., 'Фп коэф-
фициенты теплоусвоения наружных поверхностей отдельных Сло в
покрытия, Вт/(м 2 . К).
Если слой имеет D == R8 1, то для неrо'ф == 8, т. е. 'ф равно
коэффициенту теплоусвоеНIIЯ этоrо слоя; при D === R8 < 1
'ф == (R8 2 + 'ф')!(l + R'ф'),
rде R == б/л СОПРОТlIвление теплопередаче слоя, м 2 . К I Вт;
8 коэффициент теплоусвоения материала этоrо слоя; 'ф I коэф-
фициент теплоусвоения наружной поверхности предыдущеrо слоя,
Вычисляемый по приведенной формуле. Если первый слой оrражде-
ния имеет О 1 < 1, для Hero
'ф' == (R 1 8i + ав)/о + R 1 a a),
rде R 1 сопротивление теплопередаче первоrо слоя; 81 коэф-
фициент теплоусвоения материала первоrо слоя; а в коэф-
фициент тР.пловосприятия.
Коэффициент 'i' определяется последовательно, начиная с перво-
ro 'слоя от внутренней поверхности оrраждающей конструкции. Нор-
59
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и ц а 2.24
I D О О О
D eYZ D е У2 [) YZ D у2"
е е
1,0 2,03 2,50 5,87 3,95 16,4 5,45 47,9
1,1 2,18 2,55 6,11 4,00 17,1 5,50 49,4
1,15 2,26 2,60 6,30 4,05 17,6 5,55 51,4
1,20 2,34 2,65 6,55 4,10 18,2 5,60 53,0
1,25 2,44 2,70 6,75 4,15 18,9 6,65 54,6
1,30 2,51 2,75 7,03 4,20 19,1 5,70 57,6
1,35 2,61 2,80 7,24 4,25 20,5 5,75 59,2
1,40 2,71 2,85 7,54 4,30 21.2 5,80 61,6
1,45 2,80 2,90 7,85 4,35 21,8 5,85 65,5
1,50 2,90 2,95 8,17 4,40 22,6 5,90 65,4
1,55 3,00 3,00 8,41 4,45 23,5 5,95 66,8
1,60 3,10 3,05 8,67 4,50 24,5 6,00 70,1
1,65 3,22 3,1 9,03 4,55 25,3 6,05 73,7
1,70 3,35 3,15 9,39 4,60 26,1 6,15 77,6
1,75 3,46 3,20 9,68 4,65 27,1 6,20 81,5
1,80 3,60 3,25 9,97 4,70 28,2 6,25 84,0
1,85 3,71 3,30 10,4 4,75 29,1 6,30 87,4
1,90 3,86 3,35 10,7 4,80 30,0 6,35 90,0
1,95 зщ 3,40 11,0 4,85 31,2 6,40 92,9
2,0 4,14 3,45 11,5 4,90 32,5 6,45 96,6
2,05 4,26 3,50 11,9 4,95 33,8 6,50 99,5
2,10 4,44 3,55 12,4 5,05 34,8 6,55 103,7
2,15 4,62 3,60 12,7 5,05 36,6 6,60 107,9
2,20 4,76 3,65 13,2 5,15 38,5 6,65 110,2
2,25 4,95 3,70 13,7 5,20 40,4 6,70 115,8
2,30 5,10 3,75 14,3 5,25 41,7 6,75 120,4
2,35 5,31 3,80 14,9 5,30 42,9 6,80 124,1
2,40 5,47 3,85 15,3 5,35 44,7 6,85 129,2
2.45 5,70 3,90 15,8 5,40 46,1 6,90 134,3
6,95 138,5
7,0 142,8
мируемые значения затухания температуры наружноrо воздуха v
в оrраждающих конструкциях зданий для южных районов СССР
приведены в табл. 2.25.
т а б л и ц а 2.25
Наружиые оrраждения
Мииимальиые нормируемые зиачеиия " пр"
летиих расчетных температурах для проеК
тироваиия вентиляции прн температуре
от 25 до 29 ос
30 ос и выше
ПОКРЫТИЯ
Чердачиые перекрытия и наружные
стены, ориеитированные на юr, восток
иди запад
25
15
35
25
60
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Пример. Определить теплопоступлеиие от СQлнечноl\ радиации в цех
через покрытие (рис. 2.8) площадью F == 60 м 2 (r. Курск). 1. Сборные железо.
бетоииые крупнопаиельные плиты: (\ == 0,05 м; л,. == 1,6 Вт/(м . К);
81 == 15,5 Вт/(м 2 . К).
2. Утеплитель пенобетон: объемная масса '1'2 == 400 Kr/Al3; 1'12 == 0,175 м;
"'1 == 0,14 Вт/(м . К); 82 == 1,83 Вт/(м 2 . Ю;
3. Асфальтовая стяжка: б з == 0,015 м; Аз == 0,75 Вт/(м, К); 88 ==
==12,76 Вт/(м 2 . К).
4. Водоизоляционный рубероидный ковер: 1'14 == 0,01 м; 1..4 == 0,3 Вт/(м Х
Х Ю: 84 == 3,31 Вт/(м 2 .К).
Реш е н и е. 1. Сопротивление теплопередаче покрытия
0,05 0,07 0,015 0,01
Ro == 0,115 + 1":"6" + 0,14 + 0,75 + + 0,043 == 0,74) (м 2 . 1<)(Вт
2. Определяем затухание амплитуды колебаНIIЯ температуры наружноrо
воздуха в покрытии V, дЛЯ чеrо предварительно находим коэффицненты теп.
лоусвоеиия", наружных поверхностей каж-
доrо слоя. Первый слой железобетон-
наи плита:
.
""",,:
1'11 0,05
R 1 == 1; == I:'6 == 0,03 (м 2 . К)(Вт;
D 1 == R 1 8 1 == 0,03 15,5 == 0,47,
т. е. О< 1, ПО3ТО\lУ пользуясь формулой
1Рl' иаходим
Рис. 2.8. КОНСТРУКЦИ!J пере-
крытия
2
R 1 8 1 + а в
'111 == 1 + R 1 C1. B
0,03 . 15,52 + 8,7
1 + 0,03 . 8,7 :::< 12,6 Вт/(м 2 . К).
Второй слой железОбетов:
0,175
R 2 =="""'0;14"" == 1,25 (м 2 . К)/Вт; D 2 == 1,25 . 1,83:::< 2,3,
т. е, О> 1, следовательно, '112 == 1,83 Вт/(м 2 . К).
Третий слой асфальтовая стяжка:
0,015
R, == 0,75 == 0,02 м 2 . К/Вт; D з == 0,02 . 12,76 0,26< J,
Rз8 + "'2 0,02 ' 12,762 + 1,83
"'З == I + R з 'Р2 1 + 0,02 . 1,83 4,9 Вт/(м 2 . К),
Четвертый слой рубероидный ковер:
0,01
R. == о:з == 0,03 м 2 . К/Вт; О4 == 0,03 . 3,31 ::::;j 0,1< 1,
2
R4 8 4 + 1Рз 0,03.3,312 + 4,9
"'4 == 1 + R 4 1Рз == 1 + 0,03. 4,9 ::::;j 4,6 Вт/(м 2 . К).
Характеристика тепловой инерuии покрытия: D == о. + D 2 + D з + D4 ==
0,47 + 23 + 0,26 + 0,1 == 3,13. По таблиuе 2.24 для D == 3,13 ваходим
D
f )'2::::::: 9 , 39. П р и ско р ости вет р а "== 3, 5 м/с а 8 7 + 2 6 3 5
" в I ,', ==
7,8 Вт/(м 2 . К).
81
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
ПОАстаВ.lIJJJJ ПО.IIученные значения в формулу
D
(81 + ав) (82 + '1'1) (8 з + '1'2) (84 + '1'з) (ан + 'Ф4)
v == О,9е У2
(81 + 'Ij,'1) (82 + '1/'2) (8з + 'Фз) (84 + 'Ф4) ан
находим
v == 0,9 . 9,39 Х
(15,5+8,7) (1,83+ 12,6)(12,76+ 1,83)(3,31 +4,9)(17,8+4,6)
Х (15,5+ 12,6)(1,83+ 1,83) (12,76 +4,9)(3,JI +4,6) 17,8 ==61,
'по удовлетворяет нормируемым требоваииям, поскольку 61 > 25 (см табл 2,25).
3. По табл. 222 находим А/н == 0,5 . 18,2 == 9,1 ос.
4. Вычисляем амплитуду колебаний температур наружноrо воздуха
с учетом солнечноЙ раднаuин
уел p(IMaKe Iep) 0,9(852 329)
Ан == а +А! == 178 +9,1 ==35,5 с,
н 11 I
rде 852 и 329 приняты по табл, 2.23 для 52 о С.ш.
5. Определяем амплитуду колебаний температуры внутренией поверх-
ности покрытия
АУСЛ 354
A't B == == бf--- == 0,58 ос.
6. Подсчитываем амплитуду колебаниЙ тепловоrо потока
Aq == авРАт;в == 8,7 . 60 ' 0,58 == 303 Вт.
7. Условную средиесуточную температуру наружноrо воздуха находим
по зависимостн
рI 0,9. 329
t уел ==!' + == 193 + 17,8 360C.
н н ан '
8. Среднесуточное теплопоступление от солнечной радиаuня
F ел 60
10 == R и !в) == 0741 (36 27,9) "'" 656 Вт,
о '
здесь 'в == 'ух == , + 5 == 22,9 + 5 == 27,9 ос.
9. Теплопоступлеиие от солнечной радиаuии в uex через покрытие
Q==Qo+M q ==656+ 1.303==959 Вт,
rAe == 1 (по табл. 2.20), поскольку расчетный час не задан. Время макси-
мума теплопоступлений, считая от полуночи, в помещения через покры1еe
рассчитываем по формуле t == 13 + 2,7 О, rде D тепловая инерuия по-
крытия. Еслн, например, uex работает в две смены, максимальные тепло-
поступления солнечной радиаuии будут в нерабочую смену, т. е. для рас-
cMoTpeHHoro выше условия т; == 13 + 2,7 . 3, 13 21,5 часа, Если же расчет-
ный час задан, к примеру 16 '1, для Hero == 0,26, (21,5 16 == 5,5 ч до мак-
симума, см, табл, 2.20) и теплопост)'пление в uex в зто время Q == qО+ ЛQ
== 656 + 0,26 . 303 735 Вт. Инсоляцию через наружные стены обычно
не учитывают, кроме случаев устройства кондиuиониронаНI!Я с автомати-
ческим реrУЛllрованием заданных параметров воздуха внутри ПЩlещеНIIЯ.
Теплопоступления от солнечной радиаuии надлежит учитывать в теПJIO.
вам балансе для теплоrо периода rода, для переходных условий с ко3ффиuи-
ентом 0,5.
68
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Теnлоnостуnленuя с открытой поверхности воды и с водяным
пароМ в ЯВНОМ и скрытом виде при условии, что температура воды
1.. БОJlьше температуры окружающеrо воздуха ' в определяют по
формулам
Q . в == (5,71 + 4,О6и) (tw t B ) Р; Q:i. R == W J п ,
rде v скорость движения воздуха над поверхностью БОды,
V == 0,2. . . 0,3 м/с; F площадь поверхности воды, м 2 ; I n эн-
тальпия пара, кДж/кr, I п == 2500 + 1,8 t w : \V интенсивность
испарения, кr/ч,
t w
101,33
W == (а + O,131v)(P 2 P1)-------p F
б .
Таблица 2.26
30 40 50 60 70 80 90
0,216 0,232 0,248 0,276 0,303 0,343 0,383
а
Т а б л и ц а 2.27
t, ос I Р н ' кПа I t. ос I р н ' кПа I (, ос I Р н ' кПа I 1. ос I Р Н ' кПа
,
о 0,6 26 3,36 51 12,96 76 40,18
1 0,66 ?:7 3,57 52 13,61 77 41,88
2 0,71 28 3,78 53 14,29 78 43,64
3 0,76 29 iШ.1 54 15 79 45,46
4 0,81 30 4,24 55 15,73 80 47,34
5 0,87 31 4,49 56 16,51 81 49,29
6 0,93 32 4,75 57 17,31 82 51,32
7 1 33 5,03 58 18,15 83 53,41
8 1,07 3.. 5,31 59 19,01 84 55,57
9 1,15 ,35 5,62 60 19,92 85 57,81
10 1,23 36 5,94 61 20,85 86 60,12
11 1,31 37 6,28 62 21,84 87 , 62,49
12 1,4 38 6,62 63 22,85 88 64,94
13 1,5 39 6,99 64 23,9 89 67,47
14 1,6 40 7,38 65 25,0 90 70,1
15 1,71 41 7,78 66 26,14 91 72,81
16 1,82 42 8,2 67 27,33 92 75,59
17 1,94 43 8,64 68 28,56 93 78,47
18 2,06 44 9,1 69 29,82 94 81,45
19 2,2 45 9,58 70 31,16 95 84,51
20 2,34 46 10,9 71 32,52 96 87,67
21 2,15 47 10,61 72 33,94 97 90,94
22 2,64 48 11,16 73 35,42 98 94,3
23 2,81 49 11,74 74 36,96 99 97,75
24 2,98 50 12,33 75 38,54 100 101,33
25 3,18
63
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Здесь а фактор rравитационной подвижности окружающеro воз-
духа при температуре помещения в пределах t B == 15.. .30 ос (табл.
2.26); Р 1 давление водяных паров, содержащихся в воздухе
помещения при соответствующей относительной влажности, кПа;
Р 2 давление водяных паров, насыщающих воздух помещения
при t w , кПа (табл. 2.27); РО барометрическое давление, кПа.
Если температура воды t w поддерживается на одном и том же
уровне, температура зеркала испарения t и принимается по табл.
2.28.
Таблица 2.28
Iw 20 25 30 40 50 60 70 80 90 100
'п 18 23 28 37 45 51 53 60 82 97
Прнмер. Определить явные теплопоступления в помещение с поверхно-
сти ваииы, иаполнеиной водой, температура которой 40 ос. Поверхность воды
F == 4 м 2 , скорость двнжения воздуха и == 0,2 м/с, t == 18 0 с.
Реш е и и е, ПО табл. 2,28 принимаем 'Iемпературу аеркала испареиия
t" == 37 ос. Теплопоступленив за 1 q
<l:: == (5,71 + 4,06и) (/" t B ) F == (5,71 + 4,06 . 0,2) . (37 18) . 4 == 496 Вт.
Теnловblделенuя от одноео 8лектросварочноzо поста в среднем
составляют Qэ.п 4640 Вт, rазосварочноrо поста Qr.n 11600 Вт.
Теплопоступления в помещение
от rазоВ, прорвавшихся через
укрытия rазосварочных rope-
лок, определяются по формуле
Qr.r == 27 V, rде V расход аце-
тилена, л.
Теnловblделенuя от ваеранок
при отсутствии системы водяно-
ro охлаждения стенок шахты
принимаются 700 Вт на 1 м 2 по-
верхности, при водяном охлаж-
дении 348 ВТ на 1 м 2 , При
этом теплоотдающая поверх-
ность учитывается от уровня дна
ваrранки. Излучение через заrрузочные отверстия в зависимости
от температуры в шахте ваrранки определяется с помощью рис. 2.9.
Теплота, вносuмая npumOliHblM воздухом,
/
/
./
./
../'
.........
... 1392
1160
928
:.. 696
",464
232
116
400
600
800
1000
t,O[
Рис. 2,9, Излучение теплоты через от-
крытые заrрузочные отверстня ватра-
IIОК: t температура в шахте ваrранки
на уровне заl р}'ЗОЧ!lоrо окна, ос, qll
лу'!Нстая теплота, BT/M 2
Qпр == О,278сG пр (tпр t p . з),
rде G ир количество поступающеrо в помещеНие приточноrо
воздуха, кrLч; t пр ero температура, ОС.
64
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ
Потери теплоты через осраждающuе конструкции находим по
формуле
QT. П == k . F (tз t ) n,
rде k коэффициент теплопередачи оrраждающей конструкции,
Вт/(м 2 . К), k == I/Ro; F площадь оrrаждеющ м 2 ; t B расчетная
температура BHYTpeHHero воздуха, принимаемая по rOCT 12.1. 005 76
[26] и нормам проектирования соответствующих зданий и сооруже-
ний, ос. Для «rорячих цехов» (кузнечные, термические, литейные)
при выборе t B следует учитывать распределение температур воздуха
по высоте: для оrраждений высотой до 4 м и для пола за расчет-
ную температуру принимается t з == t p . з; для оrраждений высотой
от 4 м до покрытия (карниза) t B == О,5-ир. 3 + tyx); для покрытия И
фонарей t n == ty'A.; t расчетная температура холодноrо периода
rода (параметры климата «Б»); n коэффициент, учитывающий
положение наружной поверхности оrраждающей конструкции по
отношению к наружному воздуху; Ro сопротивление теплопере-
даче оrраждающей конструкции, м 2 . К/Вт, которое должно быть
не менее требуемоrо, определе ноrо по формуле
тр' (tз 'н)n
Ro == llt" '
аз
rде t R температура наружноrо воздуха, ОС, принимаемая с уче-
ТОМ тепловой инерции оrраждающей конструкции (за исключением
заполнений проемов) D == R}S} + R 2 S Z + . . . RnSII [45]: при Д
<: 1,5 t H == t aM (абсолютная минимальная температура), при Д> 1,5
до 4 t H == t x , с (средняя температура наиболее холодных суток),
Б Б
при D> 4 до 7 t H == 0,5 (t'A., с + t H ), при D> 7 t H == t H ; Ми нор-
мативный температурный перепад между температурой BHYTpeHHero
воздуха и температурой внутренней поверхности оrраждающей
КОНСl iJ:;КЦИИ, ос [43J; аз коэффициент тепловосприятия внутрен-
ней lI,терхности оrраждающей КОНСТРУКЦИII, (м 2 . К)/Вт 143].
Сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов окон
и фонарей приведено в табл, 2.29,
т а б л и Ц а 2.29
Запол"еllllе CBeTOBoro "роема
Ro. м' , I</BT
динарное остекление в деревянных переплетах
110 же в металлических переплетах
Двойное остекление в деревянных спарениых пе-
реплетах
То же в металлнческих спаренных переплетах
Блокн стекляниые пустотелые размером 194х194х
х98 мм
То же размером 244Х244х98 мм
0,172
0,16
0,34
0,31
, 0,31
0,33
65
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Добавочные потери теплоты оrраждающими конструкциями
(стены, двери, светопроемы) в зависимости от их ориентации опреде-
ляются в процентах от основных: обращенные на С. В, СВ, С3 10;
обращенные на ЮВ и 3 5.
Результаты расчета потерь теплоты следует записывать в бланк,
форма Koтoporo приведена в табл. 2.30.
т а б л и ц а 2.30
ОrраждеНlIе
.. Добавочные
'" :I! потер"
"' ЦI
'" теппоты, %
о
" '"
о
::8Ц1 .. о
g " \;' с
; о z E
.. '" с .." :2 tQJ
'" '"
.. ;:;g. '" .. х ='"
" .. '" " I ..и
EI ",1: .. :i :! ; ..
" 0:2 О ЦI :а IXI
"," .!'
:s ,," '" .. '" --... 5 "
о " '" .. .. .. '" ;:
с :20 :s :s ':. IXI 11 IXI €"g. ...
..... .. '" :>.
.." '" "'", .. ez: <i а .... '" ri
:t.. :t Ои р" ..; "'и '"
2
3
4
5
6 I 7\ 8
9 110 111 112
При м е ч а н и е. Линейные размеры оrраждающих конструкцнй а Х Ь и их
площадь F следует определять с точностью до 0,1 м н 0,1 м' соответственио.
Потери mеnЛОmbl н,а н,ацев ин,фильmрацион,н,осо воздуха. Ин-
фильтрация неорrанизованное поступление в помещение наруж-
Horo воздуха через неплотности оrраждающих конструкций (сте-
ны, двери, окна, фонари) вследствие разно тИ давления воздуха сна-
ружи и внутри здания. Инфильтрацию следует рассчитывать таким
образом:
при наличии оrраждающих конструкций и световых проемов
с одной стороны ПО этой стороне независимо от roсподствующеro
направления ветра;
то же в двух противоположных стенах по той стороне, которая
дает большее суммарное эначение инфильтрации;
то же в трех и четырех стенах и для уrловых помещений по
стороне с большей суммарной инфильтрацией либо по максимальной
сумме инфильтрации в двух смежных стенах с коэффициеитом 0,65.
В более сложных случаях (мноrоэтажные здания) расчет ведется по
соответствующим инструкциям и, как правило, с помощью ЭВМ.
Инфильтрация через наружные стены весьма незначительна,ПО-
этому в тепловом балансе помещения добавочные потери теплоты
достаточно учитывать только на HarpeB воздуха, инфильтрующеro-
СЯ через окна (световые проемы). по формуле
Б
Qвнф == 0,278cA o F o G o (t B t"),
rде с удельная теплоемкость воздуха, "Дж/(кr. К); Ао коэф-
фициент, учитывающий наrревание инфильтрующеrося воздуха
встречным тепловым потоком; ДЛЯ окон с раздеЛЬНЫМI переплетами
ва
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Ао == 0,8. со спаренными Ао == 1; ро расчетная площадь cBeToBoro
проема, м 2 ; а о масса воздуха, поступающеrо в по ещение путем
инфильтрации через 1 м 2 окна, Kr(M 2 . ч), а о == (АР)2/3 R;\, rде
Ro сопротивление воздухопроницаllИЮ cBeToBoro проема, (м 2 . ч Х
Х, Па)2/3(кr (табл. 2.31); АР разность давлений воздуха на наруж
нои и внутренней поверхностях оrраждающих конструкций, Па,
t1P === 9,81 [(Н h) (Рн Рв) + 0,05 р н и 2 (С н Сз) k] t1P M ,
Таблица 2.31
ЧИСЛО Ro. \М' . ч . Па) 2/ 3 / Kr прн npоклаДках
УПJ10ТН Р1 IН Ы Х в п рllтвора х
Заполнение CBeToBoro проема ПрllТВОрОВ I
за пол неНlfЯ пол ушерстя rубчатоА I nellonoJlllype-
110М шнуре реЗllllе тане
Одинарное или двойное 1 0,54 0,7 1,19
остекление в спаренных
переплетах
Двойное остекление в раз- 1 0,64 'О,Щ; 1,33
дельных переплетах 2 0,91 ',2' 1,74
Тройное остекление в одн- 1 0,96 1,18 1,38
нарном н спарениом пере- 2 0,99 1,23 2,02
плетах 3 1,28 1,72 2,57
При м е ч а н и е 1. ; ля око}! без открывающихся створок Ro == 4,54.
2. Для заполнений световых проемов с металлнческнми переплетамн поправоч-
ный коэффициент равен 1,1. 3. Для светоаэрациоииых П образных фонареii
Ro == 0,0:15 (при q > 23 Вт Iм з ) И Ro == 0,115 (при q < 23 Вт/м з ).
rде Н высота здания от поверхности земли до верха карниза,
центра вытяжных отвеРСТI1Й фонаря или шахты, м; Е! высота от
поверхности земли до центра той оrраждающей конструкцни (окно,
фонарь), для которой определяется а о , м; Рн, Рв плотности соот-
ветствен//о наружноrо и BIlYTpeHHero воздуха, Kr/M 3 , при темпе-
ратурах 111 и ' в ; v расчетная скорость ветра для данноЙ местности
в холодный период rода, MIC, принимается в соответствии с rлавой
СНиП по строительной климатолоrии и rеофизике [45]; сн' С з
аэродннамические КОЭффl11!иенты соответственно для наветренной
и заветренной поверхностеЙ оrраждаlOЩИХ конструкций, принима-
емые по СНиП 2.01.07 85; _в среднем С н +0,8; С З === 0,6; k
коэффици-ент, учитывающий изменеиие CKOpocTHoro давления ветра
в зависимости от высоты и характера местност" (табл. 2.32); АР..
разность давлений, Па, возникающая вследствие дебаланса между
подаваемым в помещение н удаляемым из Hero воздухом .1G 11 ,
,Kr/(M 2 . ч), определяется но формуле [21]
t1P M ::= t1G /2 ("ZRo)3/2.
Добавочные потери теплоты на HarpeB наружноrо воздуха, по-
СТУlJающеrо путем инфильтрации в производственные здания, при
67
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и u а 2.32
Тнп I
местностн
Высота над поеер хностыо земли
10
20
30
40
&0
60
70
А 0,6 0,55 0,51 0,48 0,47 0,46 0,45
Б 0,88 0,75 0,68 0,65 0,62 0,60 0,58
В 1,75 1,4 1,2 1,1 1,02 0,97 0,92
При м е ч а и и е, 1, А открытые местности (степи, лесостепи, пустыни,
открытые побережья мореЙ, озер, водохранилищ); Б территории малЫХ и сред-
них rородов, больших крупных 11 крупнейших ropoдoB, застроенные зданиямн
высотой до 20 м, леса; В территории больших крупных 11 крупнеЙшнх ropo-
дов, застроенные зданиями высотой выше 20 м 2. Для зданий высотой до 40 м
в местности типа В, рассчитываемых только на статическую составляющую
ветровоЙ наrрузкн, значение козФФици нта Il следует } шожать на дополни-
тельные коэффиuиенты: 1,7 прн высите здаииЙ до 20 м; 1,6 прн высоте
свыше 20 м,
отсутствии данных для расчета допускается принимать равными
30 % основных потерь теплоты, но не менее чем это требуется для
наrревания воздуха, поступающеrо вследствие дебалаllса по прито-
ку и вытяжке при вентиляции с механическим побуждением,
При учете дополнительных потерь теплоты на инфильтраuию
добавочными нормативными потерями теплоты «на ветер» для поме-
щений в зданиях любоrо назначения пренебреrают,
Пример. Определить добавочные потери теплоты на AarpeB инфильтра-
ционноrо воздуха в помещениях N9 1 и\? механосборочноrо Ц('ха (рис, 2.10).
Нех расположен на промышлениоii площадке !J r, Курске, Заполиения св!'-
10ВЫХ проемов в стенах двоЙное осrеклеl1И!' в раздельных переплетах,
фрамуrи фонаря одинарные в металлических переплеrах. Температура воздуха
в помещениях '" == 18 ос, l:J.PM == О.
Реш е н и е. С учетом СНиП (42) принимаем ' == 24 ос, v == 5,3 м/с;
по rабл. 2,32 к == 0,88,13" == 1,418 Kr/M 3 , рп == 1,213 Kr/M 3 . Для окон А" ==
== 0,8, для фонаря А ф == 1. По rабл. 2.31,Ro == 1,74 (M . q . Па)2/ 3 / кr , R ф ==
== 0.115 . 1,1 == 0,127 (м 2 . ч. Па)2/3/ кr .
ПомещеН'tе.N'9 [, Площади окон на южной стороне F ю == 57.6 м 2 . с север-
IЮЙ РС == 50,4 м 2 , ПЛОЩадь остеклепия фонаря F ф == 21,6 м 2 . Инфильтрацию
учитываем с южной ('тароны. Находим l:J.P:
дЛЯ оконных IIроемов
l:J.Po == 9,81 [(Н h) (Р н рв) + O,05rHu2 (С II с з ) kJ ==
==9,81 [(8 4,2), (1.418 1,213)+0,05, 1.418.5,32(0,8+0,6). 0.88J==
== 31,67, Па;
для фонаря l:J.Рф == 9.81 [(IO.6 9.6), tl,418 1,213) +
+ 0,05 . 1.418 5.32 (0.8 + 0,6) 0,88) =- 26 Па.
Количество ИНфИЛЬТРУlOщеrося воздуха:
через окна 00 == (l:J.P J2/3 R;l == (31.67)2/3 , 1. 74 1 == 5.8 Kr/(M 2 ч);
через фонарь оф (26)2/3 . O.I27 l == 69 Kr/(M 2 . ч).
::>
J
6в
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
потери теплоты на HarpeB инфильтрующеrося воздуха:
через окна
Qo== O,278cAoFoGo(tD Ф == 0,278.1,005.0,8.57,6.5,8(18+ 24) == 3136 Вт:
через фонарь Qф == 0,278 . 1,005 . 1 . 21,6 . 69 (18 + 24) === 17489 Вт.
Суммарные потери теплоты Q"нф 20625 Вт,
i!!
8,00
1""""
Разр з f f
:t::
1':3::. 0,80
IOOo
'"
'"
"
Разрез 2 2
1,2
8.fIfI
т-----
..t::
t::I
'о
....;
6 00 6 00
Ппа.Н
6 00 б 00
600
БОО
' Р:ЩI (0.00 I I
""'1
I< >-
'"
,
'Ii ..
t:i
Отаменtlе N2 i,=20'C
Omi1l'1fl'HlIl' N( [в=18 'с
с\4
'"
li 4.00 4.00
,т 1 1 \о
f-------'
tL
Рис. 2.10. План и разрезы помещений
Помещение N22, Площадь окон с южной стороны F ю === (4 .3,6)3 == 43,2111,
с: восточной F в == 9 . 3,6 == 32,4 м 3 . Разность давлений (значения р, tI, С, k
аналоrичны ранее прннятым):
для южной стороны АР ю == 9,81 (8 2,6) . 0,205 + 2,451 == 34,9 Па;
для восточной стороны АР D === 9,81 [(8 2,6) 0,205 + 2,45-i == 34,9 Па.
Количество инфильтрирующеrо воздуха: с южной стороны Ою === (34,9)2/ З х
Х l,74 1 == 6,12 Kr/(M 2 . '1); с восточной ОВ == 6,12 Kr/(M2 . '1).
Потери теплоты; Qю == 0,278 . 1,005.0,8.43,2.6,12'42== 2482 ВТI
Q8 == 0,278 . 1,00<; . 0,8 . 32,4 . 6,12 , 42 == 1861 Вт; через две стороны
с коэффициентом 0,65 Qннф == (2482 + 1861)0,65 == 2823 В1'. РасчетНЫII
: 8наченнем является большее, т. В. Qннф == 2823 Вт.
69
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Потери теплоты на испарение влаеи определяют по формуле
Qисп == 0,278Wl п . Потери явной теплоты окружающеrо воздуха На
испарение 8лаrи происходят в случае, коrда температура воды ' ",
ниже температуры окружающеrо воздуха l в ,
Пример. Определить потери явной теплоты, затрачиваемой на испаре-
ние влаrи с открытой поверхности ванн при следуюших данных; темпера!) ра
воды /w == 20 ос (tH == 18 ОС), температура помещения ' в == 29 ОС, ОТl'оси-
тельная влажность водуха !РВ == 50 %, скорость движения воздуха над
веркалом испарения v == 0,3 м/с. Общая поверхность зеркала испарения F ==
== 30 м 2 , Р б == 101,33 кПа.
Реш е н и е. Давлеиие водяных паров, насыщающиХ воздух прн
/и == 18 ос, составляет Р 2 == 2,06 кПа (табл. 2,27), давление водяноrо пара
в воздухе при ' в == 29 ос и !РВ == 50 % Р! == 4,01 . о, '5 == 2,005 кПа, коэф-
фициеит а == 0.216 (по табл. 2.26). Интенснвность испарения
101,33
W == (а + 0,131(1) (Р 2 P 1 ) F ==
б
101,33
== (0,216 + 0,131. 0,3) . (2,06 2,005). 101,зЗ '30 == 0,42 кr/ч.
Расход явной теплоты, затраченной иа испарение влаrи,
Qисп == 0,278 W (2500 + 1.8/ и ) 7' 0,278 ' 0.42 (2500 + 1,8. 18) == 296 Вт.
. /,
В условиях адиабатичесkоrо теплообмена эта теплота возвращается в воздух
помещения в виде скрытой теплоты,
Потери теплоты на на2рев поступающих материалов QM ==
== 0,278 ОмСм (t B ' м ) 13, rде ом масса поступающих однородных
материалов в течение 1 ч, Kr; см их удельная теплоемкость,
кДж/(кr. К), дЛЯ металла см == 0,46; коэффнuнент, УЧlllЫЕaI(,-
щий ИН1"еНСИВНОСТЬ поrлощения теплоты по времени (см. с. 32);
' м температура материала: для металла и металлических изде.ЛИlI
Б Б
t M == '.; для друrих несыпучнх материалов ' м ==- 'н + 10; для сыпучих
материалов (песок, руда, уrоль) t M == ' + 15.
Расход теплоты на Harpe8 древесных материалов приведен в
табл. 2.33 [17J.
т а б л и ц а 2 33
Время с момента Расход теплоТbl, Вт пр" наружноА температуре I н' ое
ПОСl уплеНИ>J
М3Тt:IJlыла в цех, q I Iб I I 25 I зо I ......зб I
IO 20 40
Первый 4998 7300 7800 9300 10800 12300 13800
Второй 3364 4400 4700 5600 6500 7400 8300
Третий 2204 2900 3100 3700 4300 4900 5500
t
Потери теплоты на l-lG2рев транспорта QTP == чВ 00' rде
q расход 1'€плоты На HarpeB траиспорта ОТ температуры 111 до 'в,
ПРИНlIмаемый по табл. 2.34, 2.35; В коэффициент, учитывающий
70
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
"'"
C'Q
c\i
'"
t:I
:s:
.; Ir'
'"
Е--< ..:=
о
i
'"
о.
>,
...
'"
о.
u>
'7
..
""
о
..
iI! ..
1:;:1.....J
.. '"
.. х
'"
:j
'"
"
g
..
о
..
t о
.. м
I
с:>.
..
о.
с:
'"
о.
>,
10
о.
iE I'!
t:{ "
""
'"
:r:
:r:
'"
О.
...
>,
..
"
.;
..
u>
'о '1
-о
:11
..
..
..
...
о.
..
.. о
:!I с<
S I
о;
u>
i5.
'"
...
о
t::
u>
i
""
о
..
...
...
..
U
'"
О.
..
..
о;
..
'"
о
"
о
t;;
'"
'"
о.
'"
фмм ООt!)фМ .... r-.
t!)MMt!)""o>....t--t--t!)""""
ci ф" c:i r.D ...: c:i t--' т"; t!)" ...: u:i
М"" t--""C\I""О>If)
u>
t!) м МО>If)C\lООООМФ
О>О>ФC\lМФООIf)t!)'nООС<')
r-: <:;) т ci r.D м ...." <:;) r-: r-: r-: ф
C\I t--t!)C\I ФС<')
r-....."" с<')оос")фr-.о>ооIf)
....""ooo"'ooOOO>t-- ....
o..ir'i""":c:ilf'5t-:<r5""":C'i'ci06
С<')с"О>Ф""""C'lОО....
u>
ФО>""Ф ""If)t!).... Ф
OOt-- t--....о""t--Ф"" Ф
u:i 06 t-: r.D м' 06 u:i ф ...: ...: Ф" ci
t!)<I' If)C")
0>.... C\I....Фt!)
t--- "'ФОООC'JОО....ООt--....
00 c-i ......: u:i 00 c:i 00 ......: 06 00 <:;) '
C'I ООIf)"" t--....
u>
о> ....0>00 ФФ
t--Оt--lf'JIf)t!)О>МО>О>О>
...: <!i u:i ......: <:;) м u:i ci ......: c:i м If)"
....C":) <I'''''
u>
""MO>"'If)C<')t-- t-- МС<')
Фt--lf)фt--If)О::)If)О'"
r-." c"i 06 о"': ф 00" a:i u:i u:i а) ..i
С\1......ф ................1..i.)М
""
ii3С'1 fX3t-- с::; ;g
ci ..; ci u:i ф 06 .о а) t-: t--" c'i' 06
"""" C':)
........00 МФ.............C\lIf)С<')
<l'1f)"" С<')ф"''''' t-- ф
.r;j r-: r.D u:i ......: с5 06 ..i ci ......: 06 t--'
If)"' ....""
!:::<I' ф!:::s:;::!:
c:ici о ое<5м <r5.c..i м <:;) ",,"
""
:я "" Фс;; R:ООФ
м" ci ...: т 06 u:i а) о a:i 06 u:i c:i
M"" С<')""
""
"" Фt--ОО ""
<1' t--""Ф....""О
О О О О 00 ф""":""": <:;)0>"1f)"
....
.... Ф
о>
- ф О "
M" т If)
;;: C!; ....
';'';'' (..... "" .If)
:s::s: .r-...1f)0 О.
p::t p::t l.....фLi.)C'\ILi.)ОООCl"':)......
:.:::.:: "7ф"7 9 .......и:
:5:5 о: r-;тr:::;(У')(У').е.еС;(У)
.g:s: :s:<'1'"..:t:.-r :s:..:t:
......(Y')(.....(Y')r::: Q.Q.(Y')(.....
71
t!)
м
c\i
у
.. O>MC\lt--Ф C\I
Фо6""":МОО'n
'" ООФt!)""Ф
о. C\I""....C\lt--фt!)
>, u>
... М
'" I
о.
'"
с t!)фММ....C\I
:Е ;;; ggggfi
'" ""
...
"" "" M""t!)If)....
о
..
:Е
>,
о. 00...."" С<')С<') C<')t--
'" .n 06 r-:.r;j 06""": 00"
.. u
1f)00ф"'t-- 0
... . "" М""ФФt!)
О
.. О ..
...
'" м
.. I '"
v
'" .. "" If) t!) If) Ф t--
о. '" C'i'r.Du:i",r-:тu:i
.. ::r '" '<1'ООООC'l"'О>
О. (1) "" t!)....M
с "
iE о
с
t::{ (1)
о. t!)Ф"'С<')",,""
>,
... ......:r-:<r5o;oc-ici
'"
'" о. С':)ФС ОО>ОIf)
.. (1) "" С<')""If)If)....
о t::
<. '" "
'" '" (1)
.. I ...
t: ""
(1) С<')ФIf)t--C\lОО
О .. e<'"Su:i..i06c-ir.Dф
:r: :r: '"
о. (1) t--""....If)If)t--С<')
'" о. "" ....MM
.. ...
о >,
... ..
о ..
<. .. """'t!) If)Фt--
о о
.. .. '" с-; u:i .n С<') r-: а> .n
iE ... О '<1'0000 "" М'"
о (1) C'>J........C'>J......Li.)"f:t'M
О. ..
о U
'"
" '" о.
.. I ..
'" о. '<1't--О>ФОО
(1)
<; t:: "; McScD C'J
(1) '" <l'ФОМt--- ОО
'Е "" MM""
..
(1)
Е-
о
'" с<:'фlf)t--""ОО
о
'" C"i.с..i06",,'фф
:r: t--""....t!)If)t--С<')
:;; "" <I'C<')C<')
... '"
о
'" т
t::
(1)
... <Dt--C<')t--'<1'''''
.. u:i c"i c"i ..; " ...: r.D
о. '" ООФООIf)""
(1) M""""
...
о
t::
.л
...
,U
00 If) If)
"'.. :=6 g
>,,,...
0.(1)
t...,o
<f
о
t::
ое о '" '" '"
:r: <.'" ::;: ::;: ::;:
g 5 р,. р,. р,.
8 '
:Е Q.. ..................t:
:а",:а",:а",t:
;at'" р,. о: р,. <о; р,. t:: О
... r::: r:::::s:::"r:::x
'"
:j
:s:
о:
\о
'"
Е--<
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
интенсивность поrлощения теплоты: для первоrо часа 0,5/ для
BToporo 0,3, для TpeTbero 0,2 [19]. При нахождении транспорта
в помещении менее одНоrо часа количество ассимилированной
теплоты принимается пропорциональным фактическому времени из
расчета интенсивности первоrо часа.
При мер. Для завоза поковок в термический цех используется машина
rАЗ 69, Время пребывания машииы в цехе т == 20 мин. Определить расход
теплоты на ее HarpeB, если t и == 20 ос, ( в == 15 ос.
Реш е н и е, Принимаем для nepBoro часа В == 0,5, по табл. 2.34
т
q == 11,33 МДж, Расход теплоты на HarpeB машины Qтp == чВ 60 == 11,33 Х
20
Х 0,5 . 60 1,9 МДж,
Потери теплоты на н-аерев холодН020 воздуха, поступающеrо
через открытые проемы ворот (дверей), не оборудованные воздуш-
ными завесами,
Qx. в == О,278с G (t B t:> 00 '
т а б л и ц а 2.36
р
р
р
зо 1,453"rl /' О 1,293 +31 1,161
29 1,448 " +1 1,288 +32 1,157
28 1,442 t '. +2 1,284 +33 1,154
27 1,436 +3 1,279 +34 1,15
26 1,43 +4 1,275 +35 1,146
25 1,424 +5 1,27 +36 1,142
24 1,418 +6 1,265 +37 1,139
23 1,413 +7 1,261 +38 1,135
22 1,407 +8 1,256 +39 1,132
21 1,402 +9 1,252 +40 1,128
20 1,386 +10 1,248 +41 1,124
19 1,39 +11 1,243 +42 1,121
18 1,385 +12 1,239 +43 1,117
17 1,379 +13 1,235 +44 1,114
16 1,374 +14 1,23 +45 1,11
15 1,368 +15 1,226 +46 1,107
14 1,363 +16 1,217 +47 1,103
13 1,358 +17 1,213 +48 1,1
12 1,353 +18 1,2j'3 +49 1,096
11 1,348 +19 1,209 +50 1,093
IO 1,342 +20 1,205 +51 1,09
9 1,337 +21 1,201 +52 1,086
8 1,332 +22 1,197 +53 1,083
7 1,327 +23 1,193 +54 1,08
6 1,332 +24 1,889 +55 1,076
5 1,317 +25 1,185 +56 1,073
4 1,312 +26 1,181 +57 1,07
3 1,308 +27 1,177 +58 1,067
2 1,303 +28 1,173 +59 1,063
I 1,298 +29 1.169
+30 1,165
72
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
rде с теплоемкость воздуха, кДж/(кr . К); 't' время, в Teцe
ние KOToporo ворота открыты, мин; О количество врывающеrося
воздуха, кr/ч,
0::::= 16000 J1F V h (Рн РВ) РН'
Здесь I-L коэффициент расхода; при уrле раскрытия ворот а ::::=
== 900 Il ::::= 0,62; F площадь ворот, м 2 ; h расстояние между цент-
рами приточных (ворот) и вытяжных проемов,м; Рн, Рв плотность
cyxoro наружноrо и BHYTpeHHero воздуха, Kr/M 3 при Р() :z 101,33 Кnа
(табл. 2.36).
Пример. Определнть расход теплоты на HarpeB врывающеrося холодноrо
воздуха qерез открытый проем ворот размером 3 Х 4 м, в здании высотой
до верха фонаря J4 М. Прн этом 'в == 16 ос, , == 22 ос, t == 20 мнн.
Реш е н н е. Находнм колнчество врывающеrося воздуха. Расстояние
между ueHTpaMH прнточных (ворот) н вытяжных проемов в фонаре h == 12 м.
rравнтщнонное давление Р == hg(P H Рв) == 12 .9,81 . (1,407 I,267) ==
== 16,5 Па. Прнмем долю давления, расходуемоrо на преодоленне сопротив
ленкя прн проходе воздуха через приточные проемы [191 др пр == пР == 0,2 Х
Х 16,5...::= 3,3 Па, тоrда i
а == 16000.0,62.12. 'VО,ЗЗ. 1,407== 81114 кr/ч; .
20
Qx. 11 == 0,278. 1,005. 81 1 J4 (18 + 22) 60 == 302 170 8т.
Для бесфонарных зданнй h == 0,5 Н, rде Н ВЫСО'Т8 ворот, М.
Теплота, /J1iосимая с воздухом местной вытяжной венти-
ляции,
QM. в == 0,278 Ом. о с (t p . з t пр ).
Здесь Ом. о количество воздуха, уносимое местными отсосами
кr/ч; с теплоеМI(ОСТЬ yHocHMoro воздуха, кДж/(кr. К); t p . з
температура воздуха в рабочей зоне; t пр температура ПРИТОЧНОrо
воздуха, ос.
Теплоту, уносимую с воздухом вытяжной общеобменной вeHти
ляции, определяют по формуле
Qo. в ::::= 0,278 Ов. з С (t yx ' пр ),
rде Ов. з количество воздуха, удаляемое из верхней зоны поме
щения, кr/ч; с ero теплоемкость, кДж/(кr . К); t пр температура
приточuоrо воздуха, ос; t yx температура уходящеrо воздуха, ос,
t t
' УХ ':=: ' р , 3 + (Н 2); ' ух == t пр + р, з т пр ;
'УХ == 'пр + kt (t p . з t пр ).
Подробные сведения о выборе значений ОМ. о, 'пр, t:yx, , т, kt
приведены в rЛ.5.
7З
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
rЛдВд з
ВЫДЕЛЕНИЯ ВЛАrи, r АЗОВ И ПЫЛИ
3.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ влдrОВЫДЕЛЕНИJiiI
Влаеовыделения людьми (W л,rlЧ) находят по формуле W п ==: шп,
rде w влаrовыделения одним человеком, r/Ч (см. табл. 2.1); п
количество людей, находящихся в помещении.
Влаеовыделения с открытой поверхности некuпящей воды рас-
смотрены в rл. 2 в подразделе, посвященном потерям теплоты на
испарение влаrи.
Влаеовыделения с открытой поверхносmи кипящей воды опреде-
ляют по количеству подводимой теплоты. Если теплота поступает
через змеевики, ориентировочно можно принимать W o . n == 40 ...
... 50 кr/ч о м 2 . При барботажном способе HarpeBa количество исна.
ряющейся влаrи примерно равно расходу пара. Если имеются мест.
ные отсосы (кожухи, витрины), а также бортовые отсосы, количе.
ство влаrи, поступающей в помещение, ПРИНlIмается с понижа.
ющим коэффициентом 0,15...0,20; при устройстве завес 0,2...0,3;
при устройстве зонтов 0,3...0,35.
Влаеовыделения с поверхности смоченных мапzериалов и изделий
определяются на основе опытных или теХIIОЛОrических данных.
Коrда поверхность изделий, подверrающихся обработке в ваннах,
не велика, количество испаряющейся влаrи может ориентировочно
приниматься в пределах 20 % количества влаrовыделений с по-
верхности ванн. Количество испарившейся влаrи с каКОЙ-JlИбо По-
верхности (например, пола) в условиях адиабатическоrо ПрОllесса
(W n , кr/ч) можно рассчитать по формуле
W N == 6Р (t c t M ). 10 3,
rде F поверхность испарения, м 2 ; t c , t M температуры воздуха
помещения по сухому и мокрому термометрам, ос. Влаrовыделения
при сушке материалов (W м, кr/ч), находящихся в цехе,
W M == 60(OH OK)T,
rде ОН, ОК начальная и конечная массы материалов, Kr; 't
время пребывания материала в цехе, за которое масса уменьшилась
с 011 дО ОК.
Влаеовыделения от производспzвенных аерееаmов в виде пара, по-
ступающие в помещение через неплотности в аппаратуре и трубо-
проводах, принимаются по данным технолorов или ориентировочно
равными 0,1.. .0,15 % объема пара, lIаходящеrося 8 аппаратуре
и трубопроводах.
Количество паров воды, аэрозоля маСJl и эмульсола, выделя-
ющихся при работе металлообрабатьiвающих ст.аrшов (8 rpaMMax
за час на 1 кВт установленной мощности [8]), щ)иведено в табл. 3.1
.
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Оборудованне
т а б л и Ц а 3.1
Аэрозоль Аэрозоль I Пары воды
масла эмульсола
0,2
0,0063 150
0,165 150
30
Металлорежущпе станки при масля-
ноМ охлаждеиии
Металлорежущие станки при эмуль-
сионном охлажденни
Шлифовальные станки при охлажденни
эмульсней и содовым раствором
...ПlлифGвaлъные crанКИ при охлажде-
нии KpyroB маслом
При м е ч а и и е. Для станков механической обработки деталей прециэи.
оииоrо пронзводства выделения паров воды составляют 180 r/(ч . кВт).
3.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫДЕЛЕНИЙ r ДЗОВ И ПДРОВ
Количество вредных веществ, выделяющихся в воздух производ-
ственных помещении, обычно принимают по данным технолоrов,
в отдельных случаях рассчитывают.
В деление уелекислоео еаза СО 2 людьми (Cnо 2 , r/ч) зависит от
интенсивности выполняемой работы: O 02 == gn, rде g количество
002' выделяемое одним человеком (см. табл. 2.1); n количество
людеи в помещении. .
Выделение еазов в результате электролитических реакций опре-
деляется по закону Фарадея: один элемент при пропускании за 1 ч
тока силой lА выделяет в случае t == О ОС И Р == 0,1 МПа 0,418 л
(0,03748 r) водорода и 0,21 л (0,2984 r) кислорода.
При установке нескольких батарей в аккумуляторном отделении
средний объем выделяющеrося водорода (V в. мЗ/ч) рассчитывается
по формуле [16)
V B == 0,418 2 3 ' l nРб .10 3,
rде т абсолютная температура воздуха К; Рб барометрическое
давление, МПа; 1 максимальная сила зарядноrо тока для каждой
из батарей. находящихся в аккумуляторном помещении, А; п
число элементов в батареях (включая рабочие и резервные rруппы
элементов) .
Пример. Определнть количество выделяющеrося водорода в зарядном
отделении аккумуляторной Станиии, если t B == 18 ос, 1 == 10 А; " == 50 шт.;
Рб == 0,1 МПа.
Реш е н и е.
т 1 n' 273 + 18 1 О . 50
V в '== 0,418 273 10. Рб lO з == 0,418 273 . 10.0,1 . 10 З == 0,022 м3/ч,
Выделения вредных веществ при окрасочных рабоmах это пары
растворителей (летучие вещества), входящие в состав красок ила.
1б
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Таблнuа 3.2
Лакокрасочные материалы Растворитель Компоненты I МаССОВое
содержание, %
Перхлорвиинловые Р-4 Бутил ацетат 12
(rOCT 7827 74) Ацетон 26
Толуол 62
Нитроuеллюлозные, ннт, N2 646 Бутнлацетат 16
por лифталевые, эпоксид- (rOCT 18188 72) Этилцеллюзоль 8
иые, мочевиномеламало. Ацетон 7
формальдеrидные, молот- Бутиловый спирт 15
ковые Толуол 50
Этиловый спирт 10
Алкидно-акриловые фе- Уайт-спирит 50
иольные Ксилол 50
МаСЛЯllые эмали и бнтум- РС.2 Уайт-спирит 70
ные лаки (МРТ:,.' 6 JO 952 70) Ксилол 30
МО'lевино- и меламинофе- РКБ.I Кснлол 50
иолформальдеrидные (ТУ 6 10 994 70) Бутиловый спирт 50
т а б л и ц а З. 3
Наименован не
Мврка
k..
Лакокрасочные материалы
rрунтовки
rрифталевые
Поливнннлацетатные
Сополимерополивинилхлоридные
Феllол[,ные
Лаки
Бакелитовы<>
rлифталевые
Пентафталевые
Краски и эмали
Пект афталевые
Перхлорвиниловые
Эпоксидные
Сополимерополивииилхлоридиые
Шпатлевки
ЭПОКСIIДllые
rФ-020
rФ-138
ВЛ-02
ВЛ-02З
ХС-04
XC-OIO
ФЛ-ОЗк
АВС-I
4с
ПФ.170
ПФ-115
ПФ-218
ПФ-223
ПФ-837
XB-16
XB-125
ЭП-755
ХС-510
ХС-527
ХС-720а
ХС-72ОК
ХС-747
ЭП-ОО-IО
0,1
0,05
0,15
0,16
0,05
0,25
0,04
0,12
0,05
0,01
0,04
0,04
0,05
0,10
0,16
0,11
0,12
0,20
0,20
0,20
0,1
76
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
ков. После их нанесения на окрашенной поверхности образуется
пленка, толщина и твердость которой со временем увеличиваются.
Интенсивность выделения летучих в этом случае зависит от физико-
химических свойств лакокрасочноrо материала, а также от метео-
ролоrических условий воздушной среды. По интенсивности выделе-
ния летучих различают три периода: нача.льный, характеризуемый
ростом выделений до HeKoToporo максимальноrо значения; основ-
ной, коrда CI<OPOCTb выделения летучих примерно постоянна; ко-
нечный, коrда окраска прекращена и выделение летучих уменьша-
ется.
Для начальноrо и OCHoBHoro периодов высыхания, а также при
нанесении лаКОI<расочноrо материала кистевым способом количе-
стве летучих (М п , кr/ч), поступающих в помещение, определяется
по формуле
М л == G. ж . " т [ 1 iT (1 e k't) ],
rде G лк . М расход лакокрасочноrо материала, кr/ч; т доля
компонента в растворителе (табл. 3.2 [23]); 1: время высыхания
с момента нанесения лакокрасочноrо
материала, мин; k общий Коэффи-
uиент, характеризующий проuесс ок-
раски, k == k 20 k/ k!J kq k n k'f' Здесь
k 20 коэффиuиент интенсивности ис-
парения растворителя при опрсделен-
ных метеоролоrических условиях ив ==
Kf/,
10 20 30 t, 'С
70 80 90 i
0.6 0.8 1/"; М/< .
о i 215 3 , К2!м 2
Рис. 3.1. Определение коэффици.
ентов kv. k/ , krp, K q
JJ
0,8
0,6
0,4
0,2
о 10
Рис. 3 2,
миожите.
== 20 0 С, !рв == 50 . . . 70 %, и в == О м/с). Для праl<1 ических расчетов
ero значение ПРИНlIмается по табл. 3.3 [8]; k/ коэффиuиент,
зависящиЙ от температуры воздуха в помещении t B (рис. 3.1);
k!J коэффиuиент, УЧlIтывающиЙ скорость воздуха в помещении
(рис. 3.1); kq поправочный коэффиuиент На толщину слоя мате-
риала, наиесеНllоrо на поверхность изделия, который зависит от
удельноrо расхода материала q, Kr/M 2 (рис. 3.1); k n коэффиuиент,
учитывающий расположение окrашиваемой поверхности: 1 для
77
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru!
вертикальных поверхностей, О, 7 для rоризонтальных обращенных
вверх, 1 ,3 для обращенных вниз; k f поправочный коэффици-
ент на относительную влажность воздуха в помещении <р (рис. 3.1).
При прохождеllИН окрашенных изделий между оборудованием
для окраски и сушки (l ,5,..3 м) количество паров растворителей,
выделяющихся в помещении, определяется по формуле [8] М л ==
== O,OIAmD, rде А расход лакокрасочноrо материала, кr/ч; D
множитель, учитывающий интенсивность выделения летучих за
определяемый отрезок времени (рис. 3.2).
Пример 1. ОпредеJIИТЬ КОЛИ'lество выделиющихся паров раствори rе.пя
Р.4 при кистевой окраске r рунтом rФ-020 вертикальной поверхности пло-
щадыо F == 50 M В течение времени 1: == 60 мин. Температура воздуха в по-
мещении 10 == 25 "С, относитеЛьная влажность ЧJв == 65 %, подвижнопь
[/0 == 0,5 м/с. Удельный расход лакокрасочноrо матернала q == 0,5 Kr/M"
Реш е н и е, 1, Находим по твбл 3.3 k o == 0,1, по рис, ,3.1 k" == 1,5;
ko == 2,5; kq == 0,4; k n == 1; 11," == 1.
2. Вычисляем общий коэффициент, характеризующий процесс окраски
k == ktоktk,}iпkф == 0,1 . 1,5 . 2,5 . 0,4 . 1 . 1 == 0.15.
3. Находим общий расход rруита G л ". м == qF == 0,5 . 50 == 25 кr/ч.
4, По rабл, 3.2 определяем долю каждоrо компонеита растворителя
бутилацетата, ацетона, толуола' т б == 0,12; то == 0,26; f1Z.r == 0.62.
5 Вычисляем колнчество выделяющихся компонентов раСТВОРИ1еля
бутилацетата Мб' ацетона М", толуола М Т '
[ 1 k't ]
Мб == G л". м т 1 ki: (1 е ) ==
== 25.0,12 [1 0.151, 60 (1 2,718 U.15 60)] == Z5 ' 0,12.0,89== 2,67 кrfЧ;
Ма == 25. 0,26, 0,89 == 5,79 кr/ч; М Т == 25 . 0,62 ' 0,89 == 13,8 кr/ч.
Пример 2 181. Определить количесrво паров расrпорителя, поступаюших
в помещение при прохождении окрасочными издt:лиями промежутка м' жду
оборудованием, снабженным местноЙ ВblТЯЖНОЙ веН1нляцией Окрасиа /(з-
делий ПРОН3ВОДlпся в кабине IIульвелнзаl0роМ, за 1 ч наносится 10 Kr пер-
IКJlОРВИИИЛОВОЙ эмали XB.125, Время нахождения изделии в кабине 2 мии,
время преодолении раССТО5JННЯ между камерой 11 сушнлом 4 мин.
Р ш е н и 6. При прохожденни изделий между кабиной и СУШИЛ(1М
в теченио 4 мии в помещении (на изделиях) будет находиться 10 . 4 : 60 ==
== 0,67 Kr эмали, По табл, 3.3 находим k o ==(),16, СоrлаСI!О рис, 3.238 пер-
вые 2 мин множитель D == 0,23, за последующие 4 мин (т. е, за 6 мин О') на-
чала сушки) D == 0,56. Следовательно, при лрохождении по помещению
за 4 мин с издеЛIIJ\ выделится летучих 0,67 ' 0,33 == 0,22 Kr, в теченне часа
0,22 . 60 : 4 == 3,3 Kr.
КоличеСПl80 еазов u паров, пронuКающuх через неплотносmu тех-
нолоeuческuх аппаратов u трубопроводов (О Н , кr/ч), работающих
под давлением, вычисляется по ориентировочной формуле Н. Н. Ре-
пина (для адиабатическоrо нроцесса) [25]
(
О(( kсVJ М/Т,
78
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
rде k коэффициент запаса, учитывающий степень износа обору.
дования, (k == 1.. .2); с коэффициент, зависящий от давления ra-
зов или паров в аппаратуре, с === t (р) (табл. 3.4); V внутренний
объем аппаратуры и коммуникаций, находящихся под давлением,
мВ; М молекулярная масса rазов или паров в аппаратуре (табл.
3,5); т абсолютная температура паров или rазов, находящихся
в аппаратуре, К.
т а б л и ц а 3.4
Давление в вппаратуре I Д О 2 1
Р, I .10' Па
I 17 I 41 I 161 I 401
1000
Коэффициеит с
, 0,121 10,16610.182' 0.189' 0,2510.2981 0,31 0,37
т а б л и ц а 3.5
На,ваине веществ
Химическая Формула
МолеКУЛЯРИВII
массв М, r/моль
А"от
Аммиак .........
Акролеин
А МИJlО!lетат
Аllетилен
Ацетои
Веюин
Бензол
Вутилацетат
Водород
Кислород
Метан
Окись уrлерода
Сероводород
Скипидар
СПИРТЫ;
бутиловый
метиловый
этиловый
Сернистый rаз
Толуол
Уrлекислый rаэ
Уайт-с-пирит
Хлор
ЭфIlРНЫЙ этил
Этилацетат
N
Nil э
СНСНО
СН З СООС Ъ Н ll
С 2 Н 2
СНзСОСН э
С О Н[4
СвН в
СН э СООС 4 Н 2
Н 2
О
CH
СО
H 2 S
CпH2п lN
С 4 Н ъ ОН
СНзОН
С 2 Н ъ ОН
Э<?"
С 7 Н&
СО 2
CпH2п 1
Cl 2
(С 2 Н 5 )2 0
СН з СООС 2 Н 5
28
17
42
130
26
58
86
78
109
2
32
16
28
31
74
з2
46
64-
92
44
71
74
88
Нормальная утечка rазов и паров за 1 ч в зависимости от моле.
КУ ляр ной массы колеблется в пределах 7. ..12 % BHy eH Hero объема
аппаратуры и трубопроводов.
Пример. Определить количество просачивающеrося в пом щение амми-
ака через неплотности в аппаратуре и соединениях тру/IOl1рОБОДОВ при
следующих jiСЛОВИЯХ: давление в аппаратуре Рап == 3 . 10b Па, в тру6о-
79
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
"роводах Р ТР == 4 . 105 Па, объем аппарата V an == 30 м 3 , rрубопроводов
(суммарный) V Tp == 15 м 3 : температура rаза в аппарате (ал == 50 ос, в трубо-
проводах 'тр == 20 ос.
Реш е н и е, Используя данные табл. 3.4 и 3.5, получаем
Gал==kСалVалV М/Т == 1,5,0,171. ЗОУI 7/(27J+ 50) "" 1,77 кr/ч;
Отр == kc Tp V ,p Y MiТ == 1,5 . 0,173 . 15 Yl7 (273 + 20) "" 0,89 Kr ч.
Суммарное колнчество просаЧИВ81Ошеrося rаза О н == О а " + отр == 1,77 + 0,89 ==
== 2,66 Kr/'!,
Количество вредн.ых веществ, выделяющихся через сальн.ики nорш.-
н.евых н.асосов (Опн, r/Ч), дЛЯ l1ерекачки ХОЛОДНЫХ веществ, находим
по экспериментальной формуле
Оп. н == O,OI1td Б V Р л . н,
rде d диаметр продуктовоrо штока, мм; Б опытный коэффи-
циент, равный 5 для высокотоксичных нефтепродуктов (поли бен-
золы, алкилаты и др.) и 2,5 для безнинов, лиrроинов, керосинов;
Ро. R давление, развиваемое насосом, 1 . 10 Б Па. ,
Пример, В насосной установлен поршневой насос, который перекачи-
вает малотоксн'!ные нефтепродrкты' содержащие уrлеводороды предель-
Horo ряда, под давленнем 5 . 10 Па. Определить коли'!ество уrлеводорода,
8ыделяющеrося через два сальника; ДИаметр штока 50 мм.
Реш е н и е. Количество rазовыделений составит
Оп. в == О,ОIл:dБ У Р п . в == (0,01 . 3,14 . 50 . 2,5 . V 5 ' 106 ) 2 ==
== 1755 r/ч 1,76 кr/ч.
Количество окиси уzлерода СО, образующейся при различн.ых
видах работ, определяют следующим образом.
Количество СО, выделяющейся в цех при отводе продуктов cro-
рания в дымоходы или зонты от печей, работающих на мазуте, при-
иимают равным 40...50 r на 1 Kr мазута или 5...12 на 4190 кДж теп-
лоты сrорания; на твердом топливе в зависимости от сорта и кало
рийности топлива 5,75...7,3 r на 4190 кДж; на rазообразном
топливе == 2...2,5 r на 4190 кДж теплоты сrорания; от уrольных
ropHoB 40...80 на 1 Kr уrля или 3,75...11,5 на 4190 кДж теп-
лоты сrорания.
При заливке металла в формы количество СО, поступающее в чу-
rYHo- и сталелитейные цехи на участке заливки металла в земляные
формы, следует принимать в зависимости от массы отливки и вре-
мени пребывания открытой формы в цехе по табл. 3.6 [351.
Пример 1. Определить количество СО, выделяющееС!l в цех при заливке
форм ЖИДКИМ чуrуном, Средняя l'Iacca ОТЛИВКИ 300 Kr, интенсивность З8JIИВ'
ки 1,5 T/'I,
Реш е н и е. По табл, 3,6 общее время остывания ОIЛИВКИ составляe-r
90 мин, При этом в первый чаt выделиrся окнеи iYrлерОДII 850. 1,5 ==
80
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б JI И Ц а 3.6
Время пре-
бывания отли-
, ВОК В цехе от
начала чалив
КИ# МИII
Количество l'КИСl1 уrJ1ерода СО.. r/T при массе ОТJ1ИВОК, Kr
\о \ 20 \ 30 \ 50 I \ O I 200 \ 300 I 500 11000 12000
1 600 400 350 270 200 140 110 80 60 I 40
2 700 650 550 420 330 220 170 130 100 70
3 900 800 650 500 400 300 230 160 130 100
5 1100 900 800 650 530 400 300 200 170 140
10 1200 1100 1050 850 700 550 430 310 260 210
15 1200 1150 1000 830 670 525 385 330 270
20 1200 1050 910 750 600 450 380 320
25 1100 950 800 650 490 420 350
1000 850 690 530 455 380
30
35 1030 890 730 570 490 410
40 1050 920 760 600 520 435
950 785 625 550 460
45
50 970 810 650 570 480
55 990 830 675 590 500
60 1000 850 700 610 520
870 720 630 550
70 .
80 890 740 650 575
90 900 760 680 600
100 775 700 620
110 790 720 625
120 800 740 650
150 750 680
180 700
I
При м е ч а н и е. 1. Подчеркнутые цифры показывают общее время осты-
ваиия форм. а также полное количество окиси уrлерода, выделяющееся за
время остывания. 2. При заливке стали в земляные формы приведенные в таб-
лице выделения окиси yr лерода надо умножить иа 0,5.
== 1275 r/q, во второй (900 850) 1,5+ 850 . 1,5 == 1350 r/q. Таким обра-
зом, расчетное количество воздуха для поrлощеиия СО ВО второй час будет
больше, чем в первый,
При мер 2. Определить количество СО, выделяющееся в цех при залив.
ке форм qYl'yHOM иа конвейере. Колиqество заливаемоrо металла 2,5 т/ч. Сред.
ияя масса ОТЛJlВОК 20 Kr. Время нахождения форм открыто в цехе 5 мии.
Улавливание вредносrей осуществляется местиым отсосом в виде паиели
paBHoMepHoro всасывания,
Реш е н и е. ПО даиным табл, 3,6, колиqество СО, выделяющееся в
помещеиии в теqеиие 5 мнн при массе отливки 20 Kr, составляет 900 r. Общие
выделения Со при эаливке 2,5 т/ч: Оео == 2,5 . 900 . 0,3 == 676 r/q, rД8 0,3
коэффициент, учитывающий прорыв части вредностей в помещение мииуя
местныН ОТСО('.
/(ОЛll'lесmво еаз08. выдеЛЯlОщихся при электросварочных работах,
следует принимать по табл. 3.7 [36].
81
Электроииая библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и ц а 3.7
Марка 9лек-
трода н
флюса
Общее коли-
ч ест во аэrо-
зол ей, r/Kr
(одержаине вредных аеществ в смеси сварочных
rазов н а9розолей, r /Kr
Maprallua н I XPOMOBoro \ Фтористоrо l окиси I
ero окислов aHrHApHAa водорода никеля молнбдена
Электрод
ОМА-2
АНО-4
УОНИ-13
ЦТ-28
НИИАТ-1
03Д-20
Флюс
ФЦ-6
ФЦ-ll
АН-22
АН-ЗО
АН-42
Электродуrовая сварка (ручным способом)
9,2 0,83
5,95 0,59
7,5 1,41 1,17
13,9 0,935 0,212 1,05 0,08 2,0
4,66 0,12 0,4 0,35
3,8 0,35 0,1 0,99
Электродуrовая сварка или наплавка ф.люсом (автоматическим
или полуавтоматическим способами)
0,12
0,03
0,12
0,06
0,04
0,007
0,005
0,009
0,033
0,008
0,03
0,02
0,02
0,034
0,024
Количество вредных еазов, выделяющихся при работе автомоби-
лей с двиеателями на жидком топливе (О, кr/ч):
для карбюраторных двиrателей ОК == 15 (0,6 + 0,8 В) J O . io;
для дизельных двиrателей Од == (160 + 13,5 В) 1 0 . 00'
Здесь 15 количество выхлопных rазов, образующихся из 1 Kr
топлива, Kr; В рабочий объем цилиндров двиrателя, л; Р мас-
совое содержание вредностей в отработавших rазах, % (табл. 3.8
[41]); ф время работы двиrателя, мин (табл. 3.9 [16]).
т а б л и ц а 3.8
Массовое содержание Вредностей Р. %
ДвнrатеJIИ I I
окиси уrлероД8 ОКИСЛОВ аЗОТа альдеrидов
Карбюраторные 6/4
Дизельные 0,07/0,05 0,007/0,009 0,05/0,035
При м е q а н и е. 1. В числителе указано массовое содержанне вредиостей,
вьщеляющихся при разоrреве двиrателя, в знаменателе при маиеврировании
автомобиля и выезде из помещения. 2. При въезде значение Р, указаииое
в знамеиателе, принимается с коэффициеитом k == 0,4 для карбюраторных дви-
rателей и k == 0,55 для дизельных.
82
Электронная библиотека http://tgv,khstu,ru/
Т а б л и u а 3.9
Вид операции
'[. МНН
Заводка, nporpeB двиrателя и выезд автомобиля с места стоянки
Въезд и маневрнрование автомобиля при установке на место
Реrулироваиие
Испытание на стеиде
rазование в профилактории
5
2
3
1,5. ..3
10
Пример. ОпредеJlИТЬ количество окнси уrлrрода, выделяющейся в поме.
щении rаража прн выезде автомобиля с Ь-uнлиндровым карбюраТОрtlЫМ
двиrателем (В == 6 Л).
Реш е н не. Пользуясь данными табл, 3.8, 3.9, находим
р 't 4 5
ОК == 15 (0,6 + О,8В) 100 . 60 == 15 (0,6 + 0,8 . 6) 100 . 00 ... 0,27 кr/ч.
Оборудование ипи процесс
Т а б л и 11 а 3.10
Коицентрация ыпи. иr{и"
Нвибольшая I Средняя
17000 9000
2000 500
5000" 2000"
3000" 1000"
2000"
2000 1000
8000" 2500.
2000 600
7000 1000
80000 4000
100000 7000
5000 500
1000 100
1100
20000 4000
16000 3200
6000 2000
5000 2000
10000 3000
10000 6000
10000
до 50000
Мельница для pa3MOJla уrля и r лины:
ОТСОС из барабана машины
отсос из кожуха укрытия
Сита полиrонаЛЫlые и плоские при просеве обо-
рОТНОЙ земли
Беrуны смешиваюшие
rоловки элеваторов оборотиоЙ земли
Пересыпки н течки оборотной земли
Сушилка для песка HenpepblBHoro действия
Выбивные решетки:
ННЖННJi отсос 113 бункера
nOJJHOe укрытие решетки с верхиим отсосом
Обрубные столы
Очистные бараСаны для очисткн ИЗАелий средней
массой до 20 Kr
То же Сllыше 20 кf
Точильно-06дирочныt' станки:
наждаки (стационарные)
качаlOщиесн
Шлифовальиый станок с матерчатым KpyroM
Пескоструйные камеры:
от камеры
от rОЛОВКJI элеватора в среднем
ДробеструЙные и дробеметиые камеры:
от камеры
От rоловки элеватора
от сепаратора в среднем
Э.r.ектрическне сталеплаВlIльные печи
Пиевмотранспорт (поел!.' продуктоотделнтеля)
Передвижные установки uентрализованной уборки
пыли
.. Пыль влажная, остаЛЫJая сухая.
83
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
3.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЫЛЕВЫДЕЛЕНИй
в производственных условиях в зависимости от характера вы-
полняемой работы существует множество источников выделения
пыли, Перечислим некоторые из них: механическое измельчение
твердых тел (дробление, размалывание, резание); обработка поверх-
ности твердых тел (шлифовка. полировка, ворсование); работа с из-
мельченным материалом (транспортировка, перемешивание,упа-
ковка); химическая реакция (образование золы, дыма при rорении
топлива); механическое распыление жидких или расплавленных
веществ.
Данные о запыленности воздуха, oTcacblBaeMoro ()т различноrо
технолоrическоrо оборудования установками местной вытяжной
вентиляции, приведены в табл. 3.10.
rЛ8Sll 4
МЕСТНЫЕ ВЫТЯЖНЫЕ И ПРИТОЧНЫЕ
СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ
4.1. ВЫТЯЖНЫЕ ШКАФЫ
Объемный расход воздуха (L ш , м 3 jч), удаляемоrо из шкафа с тев-
10ВЫМ источником (рис. 4.1) естественным путем, определяется по
формуле
о
о
-1::;
РIIС. 4.1. ВЫТЯЖИОЙ шкаф
f
L ш == 114 v hQP.
Здесь h высота открытоrо проема, м; Q
тепловыделения в шкафу, Вт; F пло-
щадь OTKpbIToro (рабочеrо) проема шкафа,
м 2 , Найденное количество воздуха необхо-
димо проверить по минимально допусти-
мой скорости в проеме (табл. 4.1 15;14J)
и для дальнеЙших расчетов принять боль-
шее значение.
Высоту вытяжной трубы (Н, м) нахо-
дят по зависимости
Н==
d 0,02
0,82 F 2 } a
ш I тр
rде сумма коэффнниентов местных сопротивлений на пути
движения удаляемоrо воздуха; d TP диаметр вытяжноЙ трубы, м
Пример 1. Определить о<1ъе>,\ воздуха, удаляемоrо 01 ла60раториоrо
шкафа для точечиой сварки мелких изделий, и высоту ВЫ1ЯЖIЮЙ трубы при
84
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
следующих условиях, размер рабочеrо проема h Х Ь == 0,6 Х 0,4111;" мощность
'I'епловоrо источника N == 1 кВт,
Реш е и и е, Тепловыделеиия в шкафу Q == 1000 NfI == 1000 . 1 , 1 ==
== 1000 В r Объем у даляемоrо воздуха
L == 114 V hQf 2 == 114 . VO,6 ' 1000 ' (0,6 Х 0,4)2 == 367 м3/ч,
ш
при ,том скорость В рабочем проеме шкафа V == 367/3600 . 0,24 == 0,42 м!с,
что находится в peKOMeHД емых пределах (т абл 4.1).
Пиаметр вытяжной трубы dтp примем равным 355 мм. Труба выполняется
без отводов и каких-либо друrих фасонвых частеА, поэтому L S == BX+ BЫX'
При установке дефлектора BЫX == 0,64
Значение 6 вх находим по коэффицнеиту расхода f.t из уравнения
1
f.t == r == 0,62, откуда 6 вх == 2,6; S == 0,64 + 2,6 == 3,04.
f 6 в х
Н==
вытяжной трубы
6
4
d TP 0,02
0.82 f 2 h
ш тр
3,04
0,3554 0,02 == 9,5 м.
0,820,242 . 0,6 0,355
Высота
Проверим правильность выполиенноrо расчета. Примем температуру
наружноrо воздуха /" == 22 ос, температуру воздуха рабочей зоны на 5 ос
выше (н' 1'. е (р з == !" + 5 == 22 + 5 == 27 о.:. TI:'MnepaTYPY уходящеrо из
шкафа воздуха определим по уравнению
Q 1000 ' 3,6
/ + t +
ух == LllIpc р. 3 == 367 1,2. 1,005
При высоте трубы 11 == 9,5 м rравитациониое давление
!1р == 9,8Н (р н РУХ) == 9,8 . 9,5 . (1,18 1,15) == 2,79 Па.
Скорость двнжеllИЯ воздуха в трубе
и ТР == Lm/3600 . O,785d p == 367/3600 . 0,785 . 0,3552 == 1,03 M/c.
Потери давления
:1
( ) итррср
!1ртр == 9,8 dтp Н + 6 2g ==
( 0,02 ) 1,032. 1,17
== 9,8. 0,355 ' 9,5 + 3,04 2 . 9,81 == 2,2 Па.
что меньше предполаrаемоrо, т е. 2,79> 2,2. В противном случае необходимо
устранвать механическую вытяжку.
Расход воздуха, удаляемоrо из шкафов при механической вы-
ТЯЖке, вычисляется при условии отсутствия выбывания заrрязне-
ний через рабочий проем и с учетом токсичности выделяющихся ве-
щестВi L ш == 3600F ш v ш . rде F ш площадь OTKpbIToro (рабочеrо)
проема шкафа, м 2 , принимаемая равной 40.. .50 % площади при
ПОЛном раскрытии дверок шкафа; v ш средняя скорость всасыва-
ния в сечении OTKpblToro проема, м/с (табл. 4.1).
85
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
..;.
'"
::!
:s:
'>
\о
'"
.....
..
о"
:s:15
"'''' '"
0:15=
"''''=
"о
=...
00
0')=
о
t.
'"
'"
..
-&
..
'"
=
"'..
,,
=:0
..=
8
»
"f
=
"
:s
о
'"
'"
CI.
.;
..
u
О
с-
о
'"
ии
.....
::>!
:о
..
'"
о'
u
..
О.
..
=
:о
..
о(
:15
'"
М
111
111
:f
а.
'"
а.
'"
..
а.
..
><
u
u
'"
::t
о
а.
"
=
о;
'"
..
'а
..
а.
'"
"
о
><1)
>.:С
IQ:С
"10.
=
103
<(00::
O;;:iJ
8
b!:
Ё=
U () Е-<
-e- u...
COrQCV::E
b o
l iE"'"
<:j a.
:с:21
C'i'a
":><:а
CJ ;
6:
.. ,1)
о
..
'"
t о')
о
'"
-=
..
о
\с)
'"
Q,
\с)
е
11:
'"
-=
u
...
:т
=
Q,
...
.....
х
О.
...
<
.Q
..
...
"1
...
О.
1:: :21
C!
о.
.0
","1
..О
() 10
",,,,
..
...
:<1>'
0....
"':а
t::o:
1)
..
()
'"
;:;;
10
'"
()
>.
1::
Е-<
О
:С
'"
'"
..
'"
'"
'"
с')
><
>.
10
"1
i
о
u
..
О
::в :;;0::
= О'"
::sg;
O)
1) .010
10 о:: tJ
u«:i(JCIJ
gj-е-tJv
",v"'ViE
"'o
I I "'"
\о ф
. '" -,З!
C'I"'C'-I.....
"':iE":
о:: ><
o. o.
10
IJ')
о.
IJ')
о
.п.
о')
о
"
"'=
...
..
'"
::!
о:
:С
10
()
'"
Б
..
1::
1)
Е-<
i
о.
Е-<
:s:
u
,=
v
..
О
()
.Q
..
О
8
о.
т
<
ос
..
о
'"
о
Q,
т
'"
:С
:21
Q,
'"
t::
.Q
о::
о
'"
О'"
0.Е-<
т О
<..
,=
о
Q,
Е-<
:s:
..
...
<J
><
..
:3
u .,;;;; '" ()u
о :J::О::Ж:: a:l0
8 S: ",8
IQ IQ =0>
,= O::u .
'" g:!o .
-= .;8 gg 8
:C"" O<X):I:"":I:<X)
u () u u = u
C')1Q..... .....u.....::J.....
IQ
.п.
"
'"
а
()
><
:21
Е-<
U
:s:
:С
«1
=
r::I
:а
о.
'"
t::
86
..
;:..
=
..
::в
о
о
u
-е-
'"
101
а
I
IU
c:i
...;.
><
u со и
:с:l: =
o. o.
..
е.п. .п.
'"
t
:&
..
-=
..
о
\с)
'" ...
Q. u
'8
>.
= .... '"
;Е
::r О:С О
;; t:: .....
'"
10
.о
..
'"
'-
u:5
:а
Е-<
О
5
=
'"
o:s:
О
:С
.Q
..
=
:С
=
U
:21
о.
'"
t::
Е-<:С
и",
=0.
=\0
со ...
=0.
r::I'"
u
:s:
о: .. :1:
'" = '"
10 10
О '" О
0.= О.
=:1: :>:
p
'" "1 О.
X
...
:Е
о
..
I
ro
c:i
..:
Е-<
:С
О.
"1
:С
...
:С
'"
-=
:а
10
о
:;;
о
Q,
Х
...
iE
о
..
I
<'t)
c.i
..:
c.i
=
о.
IJ')
..
:а
Е-<
О
..
U
=
'"
""
О
:С
ос
..
=
=
=
u
:21
о.
'"
t::
...
:С
:С
'"
10
О
:о:
:1:
=
r::I
'"
О
Е-<
U
=
:1:
'"
=
::J
1)
iE
о
.....
"-
о
6
10
1)
..
...
>.
=
'"
а
'"
:С
'"
"-'",
3'1"1
8..
r::
'" 6
'> 10
'"
:С ..
'" ...
\О>.
10><
...:21
=:С
:с :с
со со =
g:31:O си О
а. 8.. :С i:
:s: = >< :1: О
i :
=
"-
о
"-
о.
'"
о
..
..
:а
..
u
=
'"
о
:а
Е-<
О
:5
:С
'"
:>:
:21
:С
'"
..
о
..
u
:s:
'" =
:21 '" :21
о.ь о.
r:: ё
...
..
о
:5
=
'"
""
о
:С
о::
..
О
u
=
':С
0><
:С'"
.. ..
00
:5
:С
10 -=
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
>< .ь "'
о:(
» ": :s:
:а 0:1 :<:
... 0:1 О
....
0:1 0:1 :s:
? t";
:;; :;; о»
u
о о 0><
U 15 u :а
о ... :1:
U 0.0
...
О ":
и",
u u .fI-
CL>
.е- -& "'....
'" '" :<:с>-
:.: 3 о
3 I r--
I I ><
'" .., :s: о
ci . ... . :<:
C'oIu ,g
.",
><..,. '"
. '" . .К
U:I: (JO:S: u>,
:1:0:1:0 :s: 0:1
р.. '" р.. :s: р..о:(
оа: r-. '"
:s: ci '"
... CI.
, :;; CU
.. . ,
... tD :s: r-.
:s: ci :1: О «;
о> CI.
>< е;: '"
:s: ><
:<:
е;: :и Q
.. 0:1 ...
:;; .. Q
f,. ... ;. :1:
:s: :и ::r
о> 1: о> :s:
оа: :;; е;:
I! CJ :1: '"
О. а. '"
.. CU :2i Q) Q) CI.
.. 1: <=
i CJ :s:
'" :1:
:s: о>. 8 о ::1
= :с t::o. Q r-- '"
CI. Q.
:s: =: t:: ..
Q. 1:
:<: t..: Q
Q ,'" ""
о> Q) t::i
CQ ... ":
о> Q)
... ... .О
:s: :1: ...
О. О. :а 0:1
о о а о
ID 0:1 ":
... ... о: о::
C:I u '"
ID '" '" ....
CI. О. :1: Q)
...
'" :;;
:1: :1: :<:
:11:<:3'1:<: :s: .О
o. o. ": ":
:1: :а
u t::
>. ::: :i:: ci"
:<: о '" ":
О :1: О :а
::1 а
:1: '" о: u
'" '" '"
о: :1: :1: О.
'" О. ""
Q)
ID 0:1 >.
.О О. о:
1:;: ... :s:
u u
:s: » о ::1
:.: а :<: '"
'"
'" '" ij :1:
:<: :<: а ":
""'с) О ...
co 0.", '" :;;
0.:1: О. о: 0:(:.: ... о>
:<:",:.:", :s: ... CL> :1:
0:1:0 :1: t...u ::?:::I:
>< ::Е o $
» о :s: :1:
ID U :l:Q)
о:( О
U :I:::В
.... о
ID О Cl.CU
::в ::в 0=
...
g :s:
:s:
>< »с)
u а. 111 о>
....:;; Q) О:(::В
ОО) 0:1
=: u -&
<1 :1:
-& Q) .е- '" '" Q)
'" о '" :<: о
:':0. :.: 3\0
::1 :s: о 3 '" о
": Е--< I о. Е--<
'с I :.::'"
о) Q) ::s :1:
а. C'i.Q
cf:s: c'i .... u
"<1'>< "<1' "<I'u......
о:;;
.", u . а.
U:l: uOC\l
:1: О :s: :s::<: .
р..", р.. c.Uo
6
g;...... С').
а.:>: .
au O О r-. '"
:<: "'. Q) о ci
"'. : Q)
о r-. :1: .
:=:5: с5 CL>
:;; tD М
'0 ci ci
м:,::>: о>
- о .... :с
ouu
:а
0:1
33
u а.:>:
>.:<::<: »
:;;....0. :;;
0>00> Q
16Q
= х 0:1 :1:
0:1:"" О О. о:>: о
CL>
с"'О Е--< a:I t::g! Е--<
'" ....
:s: aI
": ::1
:s: 11:
:s:
:а tJ
'" '"
'"
... :s: ...
... 1:;:
i :11 о '"
'" ...
'" о CU
о. = '" о. :&
'" ... ... '"
а >. '" :s:
... 1:;:
Q) о. ... :s: О
:а .О :;s О :а '"
": О
": О. а о. о.
'" :а '" CL> '" '"
с.а t:: Е--< t:: <з::
:i:: :i: u :i:: ><
:s:
0:(0: :1: :.:
о.... ::;; ... ":
:a :s: ... Q) CU
о. о CI. ::;
а.0:1 а \0= ..!:-
а!:: '" :;;
Q 0.'" '"
. ::: .о :<: :;; :.:
:а u ",": О.
....'" .... о '"
,8;;>< >. :a ::1 0:1
... :1:<" :1: u
",:;;'" О. 0:1 :s:
o.:s: u I!I '"
",Х:<: ",'" u "'''''
03'1 :1: :s:
3'11113 ... '" "',,:
": 111 o .........
Q)x 2е- :<: о CL> Q)
Q) ..., '" :;; "'о::(
",3'13'1 "'''' ...", t:: 0 о...,
0.:;;:1: Е--<:I:
р..:>: U... :<:
87
'"
u
....
Q)
о:
":
Q)
о:(
Q)
о.
а
о
$
'"
":
":
'"
... a.i
о>
:;; :;;
...
Q) о
с>-
а
о
\о :;;
'" Q)
о. '"
\о О
О 'g
"" CI.
О
:<: 0:1
u
Q) ;>
'"
:s: :1:
:;; t;
а.
Q) О
....
:1:
а.
а о
1 а
I
'" Ei
:<:
а
'" t..=
:s:
-;:- cx:i
......
со
::в
><
8 '"
04 :1:
::1
'"
'" о.
к CL>
>. а
о:( о
'"
о ><
0:1 :s:
...
о >.
... о.
о о:(
:;;
о> =
'" о.
": а
'"
о:(
>. \ 3
:;; ц..
Q) о'
0'1
8",\'"
tV :!
:s:
:1: 11
'" 3
'" 04
о>
:;; Q)
о::
:1: >.
о. ::!!
t:: о.
о
-&
о
а
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/;
\
f1ример 2. Определить объем удаляемоrо воздуха из ла60раториоrо шкафа
для разливки ртути. Размер проема 0,6 Х 0,4 м.
Реш е и и е. По табл 4.1 скорость всасывания в сечеиии проема v ш ==
== 1,0 м/с. Объем oтcacbIBaeMoro воздуха
L ш == 3600F шt!ш == 3600 ' (0,5 . (0,6 Х 0,4)] . 1 == 432 м 9 /ч.
Для 06леrчения выбора конструкции шкафа в зависимости от выполияе-
мой операции и определения ero сопротнвления предлаrается рис. 4.2,
fjз1..
а 5' ! е I . iJ
= 2,5
.1 V
\/ ,-0,4
.J
е
ж
J
u.
1<
Рис. 4.2. Конструкции вытяжных шкафов
4.2. ВЫТЯЖНЫЕ ЗОНТЫ
Для улавливания вредностей при наличии устойчивых теllЛОВЫХ
потоков применяют вытяжные зонты (рис. 4.3). Их rабаритиые раз-
меры устанавливают исходя нз следующих соображений.
Высота установки зонта принимается в пределах Н == 1,8...2 м.
Размеры прямоуrольноrо зонта в плане (А х Б м) А == а + 0,8 h,
Б == б + 0,8h, rде а, б размеры перекрываемоrо оборудования,
м; h расстояние от оборудования до низа зонта, м, принимаемое
не более 0,8d, (dэ эквивалентный по площади диаметр источника).
88
Электронная библиотека http / /tgv,khstи,ru/
Для круrлоrо зонта D з == d + 0,8h, rде D з диаметр круrлоrо
зонта, м; d диаметр перекрываемоrо оборудования, м.
Равномерное распределение скорости всасывания Vз по всему
сечению зонта обеспечивается при уrле ero раскрытия а ..;;: 600,
iPIIIcoTa зонта
A D h
hз== + б,
а
2tg "2
rде D дваметр вытяжной трубы, м; hб высота борта, h6==
== 0,1...0,3 м,
J]
to
t/'n
h/Л
о
425
0,50
0,75
1,0
1,25
1,50
(,75
-1::
V;/ =o,5
VЛ/V; =0,3
1'nМ=4 2
I
Vn/ZIj=D,15
Х/А 1 0..75 Q5 0,25 О
Рис, 4,3. Зонт над ЯСТОЧНИКО I вредностей
Рис. 4.4. J]инни rраниu воздуха, засасываемоrо зонтом
Объем удаляемоrо воздуха (L з , мЗ/ч) следует определять после
уточнения конструктивных размеров зонта, И'спользуя формулу
L з == 3600F з v з , rде F3 площадь всасывания, т. е. А х Б или
О, 785D J , м 2 ; V З скорость всасывания, принимаемая для нетоксич
ных вредностей в пределах 0,15...0,25, м/с.
На эффективность зонта значительно влияет подвижность воз-
духа в помещении vп.при и п > 0,4 м/с, а также в случае малой теп.
лавой мощности конвективных потоков рекомендуется снабжать
зонт откидными фартуками с одной, двух или трех сторон, При lIа-
личии токсичных вредностей принимаются следующие значения ско-
рости всасывания: 1,05...1 ,25 для зонтов, открытых с четырех
сторон; 0,9...1,05 с трех сторон; 0,75...0,9 с двух сторон;
0,5...0,75 с одной стороны.
Если под зонтом отсутствуют конвективные источники теплоты,
скорость всасывания в приемном отверстии зонта с учетом подвиж-
ности воздуха в помещении и п определяют по рис. 4.4, составлен-
89
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
НОМУ для зонтов С центральным уrлом раскрытия а -< 600 в безраз-
мерных координатах: V п /V з ; h/ А; х / А. Здесь h вертикальное
расстояние от нижней кромки всасывающеrо отверстия зонта до
поверхности источника вредностей, м; А наименьшая сторона ЗОII-
та, м; х rоризонталыюе расстояние между кромкой зонта и
rабаритами YKpblBaeMoro источника, м.
Подвижносrь воздуха в ПО\1ещении и п принимается в соответ-
ствии с табл. 1.8, которая в заВИСIIМОСТИ от периода rода и катеrории
выполняемОЙ работы не До.lжна превышать 0,2...1 м/с.
Пример. Опрrделить скорость всасывания в приемном отверстии зонта
(/з' если допустимая скорость движения воздуха в помещении [lп == 0,4 м/с,
h == 1 м, rабаритные размеры источника выделения вредностей а Х б ==
== 0,6 Х 0,8 м.
Реш е н и е. НаХОДИ\! размеры зонта: А == а + O,8h == 0,6 + 0,8 . I == 1,4 м,
Б == б + 0,8h == 0,8 + 0,8 ' 1 == 1,6 м, Вынос зонта, т, е. rоризонтальное рас-
стояние между кромкой зонта и rабаритами источника
А а 1,4 0,6
х == == 2 == 0,4 м
ПО rрафику рис. 4 4 при
h 1 х 0,4
А == -т,4 == 0,71 и А == lA == 0,285
[lп
наХОДI!М == 0,3,
v з
ляемоrо под зонт,
0,3 0,3
откуда [lа == V == от == 0,75 Мjc. Объем воздуха, уда-
п '
L3 == 3600u з F з == 3600.0,75 (1,4 Х 1.6) == 6000 мS/ч.
500
<\)
14000
";3000
2000
1000
О
16 22 Н тр , 1,. 6
2 ......
v
1
...
,.......
I
.
:
O
4 6
10
14
а
8 10 12 14 16 В, к,/е
5
РI!С, 4.5. Расчет ropHoB:
а зааИСIIМОСТЬ диаметра аытяжиоЙ трубы от ее "ысоты Нтр: 6 зааисимость объема аОЗДуха.
поступающеrо под З0ИТ, от раСХода топпиаа В (J дпя одиооrиеsоrо, 2 дпя даухоrиt80rо
rОрИ8'
Количество воздуха, подсасьюаемоео под зонт, установленный
над кузнечным сорном, можнр OllpeдeJlliТb по рис. 4 5. rрафик со-
ставлен для УСJювноrо топлива Qy == 29330 кДж/кr, При друrой
теплоте сrораНIIЯ наЙденный по rрафику объем воздуха (L 3 , м 3 /ч)
необходимо ПРllвести к фактической теплоте Q по формуле L;:;
== LзQ /Qу.
90
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Пример. Рассчитать зонт, определить расход воздуха, высоту и сечение
дымовоЙ трубы от однооrневоrо кузнечноrо ropHa с расходом топлива В ==
== 10 кr/ч. Топливо каменный уrоль с теплотой сrорания Q:==26816 кДж/кr.
Размер ropHa в плане 1 Х 0,7 м, высота 0,7 м.
Реш е н и е. Принимаем высоту установки зонта Н == 1,8 м. Тоrда
h == 1,8 0,7 == 1,1 м. Размеры зонта в плане А == а + 0,8 h == 1 + О,Вх
XI,I == 1,88 м; Б == б + 0,8h == 0,7 + 0,8 . 1,1 == 1,58 м. Расход воздуха
по rрафику (рис. 4.5, б) L з == 2600 м 3 /ч. Найденный расход переСЧJJТblваем
на Q == 26816 кДж/кr:
Q: 26816
[ == L з Q == 2600 9 330 :::::: 2380 мЗ/ч.
у
Высоту зои та определим при уrле раскрытия а == 600 н днаметре дымовой
трубы D == 480 мм:
A O
h з ==
1 ,88 0,480
БО == 1,21 м.
2tg2"
«
2tg 2
По рис. 4,5, а, при D == 480 мм высота трубы Н тр == 6 м.
t p "
h/ti
4.
11
1'.....
3,5
2,5
hjd
3,5
3
2,5
2
3
2
al'p.J.
1,5
1,5
0,5
0,5
1 0,6 0,2 О
у /1I'MIII<C
а
О) 0,1 О
ft.(t -t p " )/(tп- tp.I)
,;
Рис. 4.6. Зоит над источнико\! теплоты
Рис. 4.7. Кривые изменения скоростей (а) и температур (6) вдоль KOHBeKTHBHoro
потока над наrретой поверхностью
Зонт над насретой поверхностью. Размеры зонта, устанавлива-
eMoro над источником теплоты и объем удаляемоrо воздуха можно
определить и с помощью рис. 4,6, 4.7 [J3J. Кривые представлены
в безразмерных координатах hjd; и/и макс ; === (t t p . з)J(tп t p . з),
в которых '! раССТОЯНllе от наrретоЙ поверхности до плоскости
всасывания зонта, м; d диаметр наrретой поверхности, м; и
осевая скорость в рассматриваемой точке конвективноrо потока,
Mtc; и мако ее маКсимальное ЗНачение; t, t p . з, t п температура
9)
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
воздуха соответственно в рассматриваемой точке по оси потока,
рабочей зоны и наrретой поверхностн, ос.
Расчеты выполняются в следующей последовательности. J. Вы-
числяют относительное расстояние между источником вредностей
и зонтом h/d
2, По найденному значению h/d, пользуясь рис. 4.7, б, находят
значение == (t t р. .)/(t n t р. з) и определяют осевую температуру
в плоскости нижней кромки зонта.
3. Для этоЙ же плоскости устанавливают осевую V и среднюю
и ер скорости восходящеrо потока по зависимостям
V == 0,00055 (t n t p . 3) + 0,3 0,0465 ( 1,25); и ер == О,39и.
4. Коэффиuиент конвекuии rоризонтаЛьной поверхности источника
а,к == 3,25 (t n t p . з)0,25.
5. Конвективные тепловыделения qK == а,кFп(t п tp. з), rде Fп
площадь Наrретой поверхности, м 2 .
6, Объем воздуха, подсасываемоro под зонт,
qK (O,39t + 285)
L3 == 40 (t t ) .
р. з
7. Средняя температура конвективноrо ПQТОка в плоскости зонта
t ep == 0,39 (t t p . 3) + t p . а.
8. Площадь сечения восходящеrо потока F ПОТ == L з /(3600v ер ) и диа-
метр ero поперечноrо сечения d пот == 1,13 V F пот .
9. Поскольку зона всасывания зонта будет находиться под дей-
ствием воздушных потоков в помещении, размер зоНта необходимо
увеличить, т, е, принять больше диаметра потока, D з == d noT + 0,811,
отсюда площадь зонта F з == 0,785D;.
10. Объем удаляемоrо воздуха L == 3600Р"и ер ,
Пример. Рассчитать зонт над закалочной соляной электрической ван.
ной. BHYl ренний днаметр ванны d == 0,5 М, высота 0,8 м, температура t п ==
== 900 'с, температура воздуха, рабочей З0не t p . 3 == 25 ос.
Реш е н н е. Высоту устаковки зонта над полом принимаем Н == 1,8 м,
тоrда расстояние от поверхности ванны до кромки зонта Ь == H O,8 == 1,8
0,8 == I м,
h I
1. Вычнсляем отношенне d == 0,5 == 2.
2. По rрафику рис. 4,7, б находим == 0,067 If определяем осевую тем.
пературу в плоскости нижней кромки зонта
t == (t п t p . з) + t p . з == 0,067 (900 26) + 25 == 83,6 ос.
3, Для этой же плоскости осевая и средняя скорости восходящеrо
потока
. == 0,00055 (t п t p . 8 ) + 0,3 0,0465 ( 1,25) == 0,00055 . (900
25) + O,3 O,0465 . (2 1,25) == 0,75 М/С;
[lор == 0,39[1 == 0,39 . 0,7:; == 0,3 м/с.
92
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
4. Находим коэффициент конвективной теплоотдачи uаrретой поверх-
ности
ак == 3,25 . (t n t р. з)о,25 == 3,25 (900 25)0.25 == 17,6 ВТ /(M . К).
5. Вычисляем конвективные тепловыделения
qK == акFп(tп tр.з) == 17,6.0,785.0,52. (900 25) 3000 Вт.
6. Объем воздуха, подсасываемый под зоят,
qK (0,391 + 285) 3000 ' (0,39 ' 83,6 + 285)
L з == 40, (t t p . з) 40 . (83,6 25) "'" 400 мЗ/ч,
7. Среднии температура конвективноrо потока в плоскости зонта
t ep == 0,39 (t t p . з) + t p , з == 0,39 . (83,6 25) + 25 == 47,8 ОС.
8. Площадь сечении восходищеrо потока
F пот == L з /3600v ер == 400/3600 . 0,3 == 0,37 м 2 ,
откуда диаметр ero поперечноrо сечеяия
d Doт == 1,13 r Р пот == 1,13. У О,37 == 0,88 м.
9. Диаметр отсасывающеrо зонта находим по зависимости
D8 == d + O,8h == 0,5 + 0,8. 1 == 1,3 м,
2
Площадь всасывания зонта F з == 0,785D з == 0,785. 1,32 == 1,33 м.
10. Объем у далиемоrо воздуха L == 3600Р з() ер == 3600 . 1,33 . 0,3 == 1936 мз Iч.
Зонт-козырек над засрУЗОЧНЫМ отверстием печи предназначен для
улавливания потока rазов, выходящеrо из отверстия пОД влиянием
избыточноro давлени-я в ней. Размеры всасывающеro отверстия
ванта должны соответствовать размерам выбивающейся струи с уче-
том ее искривления под действием rравитационных сил (рис. 4.8).
Последовательность расчета следующая 1131. 1. Средняя ско-
рость выбиваЮЩIiХСЯ rазов из заrрузочноro (рабочеrо) проема печи
V 2 P
V r f..I. р;: ,
r де L коэффициент раСХода, f..I. 0,65; /),р избыточное давление
в печи, /),р 9,81h o (Рр, з Pr), , o ПОЛОВИНа высоты эаrрузочноrо
отверстия, м; Рр. з, pr плотность воздуха рабочей зоны и rазов,
выходящих из печи, кr/м З ,
2. Расход rазов, выходящих из рабочеrо проема печи, Lr ==
== vrfo, rде fo площадь рабочеro проема печи, M 1 .
9,8ld экв Tr T 8
3. Критернй Арх!!меда Ar == 2 Т р. . rде d экв ==
v r р. з
== 1.lзVfо эквнвалентный по площади диаметр рабочеrо прое-
ма, м; Tr. Т р . з температура rазов в печи и воздуха рабочей
ваны, К.
93
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
4. Расстояние, на котором ось ПОТОка rазов, искривленноrо под
действием rравитаuионных сил, достиrает ПЛОскосrн всасывающеro
отверстия зонта,
х == 3/ h o m 2 d;KB/0,63n Ar,
rAe т, n коэффиuиенrы изменения скорости и температуры, зна-
чения которых при отношении высоты заrрузочноrо отверстия 11
к ero ширине в пределах hlb == 0,5 ...1 принимаются равными со-
ответственно порядка 5 и 4,2.
5. Диаметр потока rазов на расстояниих при 0,5 <.h/b < 2 d x ==
== d экв + О,44х....
t ; 6. Минимальны/r вылет (длина)
зонта От заrрузочноrо проема [ :0=
== Х + O,5dx и ero ширина Б == Ь +
+ (150....200).
G 100
J
Х
6=6.,.200
PI1C. 4.8. Зонт-козырек
Рис, 4.9. Зонт lIал заrРУ3 4НЫМ отверстием печи
7. Расход смеси nыбивающихся из печи rазОВ и воздуха, лодса-,
cblBaeMoro из помещения,
[х == [с + 10,085 r + 0,0014 ( tf- ) 2 ] [с 1 j" T;,3 .
l ЭJ(В ЭКlз V r
8. Расход воздуха, одсасываемоrо из помещения, [р, 3 == [х [с.
9. Температура смеси rазов и воздуха
Grt r + Gр.зl р , 3
t CM == G + G '
r p.:i
rде О С == [сРс; О р . 3 == [ р . з . Рр. 3 pacXOД rазов и воздуха, Kr/c.
Температура смеси должнн быть не более 300 ос при ес-rественной
тяrе и соrласно [ОСТ 5976 73 не выше 80 ос при удалении с по-
мощью вентилятора. Есл!! lIаlщеllная температура превышает ре-
комендуемую, объем воздуха, подсасываемоrо под зонт, соответст-
венно увеличивается до значения, определяемоrо по фОрМУJlе
О С (t r t CM )
О р , 3 == t t
см р. 3
94
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Пример. Определить объем удаляемоrо ВОЗДУХII и размеры зонта-козырь-
ка у термической печи, имеющей заrрузочное отверстие размером I! Х Ь ==
== 0,4 Х 0,6 м. В печи поддерживается температура rазов 'r == 845 ос, тем-
пература воздуха рабочей зоиы 'р. з == 27 ос.
Реш е и и е. 1. Определим среднюю скорость, с которой rазы выбива-
ются из отверстия печи, предварительно вычислив -
Pr == 353/273 + 'r == 353/273 + 845 == 0,315 кr/м З ;
Р р . з == 353/273 + 27 == 1,18 Kr/M 3 ;
Ар == 9,81h o (Р р , з Pr) == 9,81 . 0,2 (I;18 0,315) == 1,69 Па;
о, == /1 Y 26p/P r == 0,65 ' У2 . 1,69/0,315 == 2,13 м/с.
2. Расход rазов, выходящих из печи,
Lr == и/о == 2,13. (0,4 Х О,6) == 0,51 мЗ/с,
или G r == LrPr == 0,51 . 0,315 == 0,16 Kr/c.
3. Вычислим критерий Архимеда при d экв == 1,13 y == 1,13 У О,24 ==
== 0,55 м: Tr == 273 + 'r == 273 + 845 == 1118 К; Т р . з == 273 + zl == 300 К:
--.. 9,8 I d экв Тr Тр.з 9,81.0,55
М==" Т
и r р. , 2,13
1118 300
300
3,24,
4. Определим расстояние х при ho == 0,2; т == 5; п == 4,2:
V 2
Х == hот2dэкв/О,63п Ar ==
== :v 0,2 ' 52 . 0,552/0,63 . 4,2 . 3,24 == У о, 176 == 0,56 м.
5. Диаметр потока rазов иа расстоянии х d x == d экв + О,44х == 0,55 +
+ 0,44 ' 0,56 == 0,8 м.
6. Находим вылет и 1 РИI!У зонта (рис. 4.9):
1 == x' O,5d x == 0,56 + 0,5 . 0,8 == 0,96 м;
Б == Ь + 0,2 == 0,6 + 0,2 == 0,8 м.
7. Определяем расход Отсасываемой смеси rазов и воздуха
[ х ( х ) 2 ] { r;:
Lx == Lr + 0,085 --т------ + 0,00 14 --т------ Lr """"f'"" ==
ЭКn ЭКВ r
[ 0,56 ( 0,56 ) 2 ] V 300
== 0,51 + 0,085. 0-,55 + 0,0014 0,55 . 0,51 1118 == 0,53 м3/с.
8. Расход воздуха, подсасываемый из помещения,
L p . з == Lx Lr == 0,53 0,51 == 0,02 м3/с, нли
О р . з == Lp, зРр, з == 0,02 . 1,18 == 0,024 Kr/c.
9, Вычисляем температуру смеси
G/ r + О р . з . t p . з 0,16. 845 + 0,024.27
t CM == G r + О р . " == 0,16 + 0,024 == 738 ос,
9ь
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
которая недопустимо Br.ICOKa и для естественной, и для механической тяr.
Примем t CM == 300 ОС, тотда количество ПОДсасываемоrо воздуха
Gr(tr tcM) O,16,(845 300)
О == 2 Kr/c.
в t CM 'р. з 300 27
СуммаРНБlЙ объем вытяжки L == [т + L B == 0,51 + 2/1,18 == 2,2 м 3 /с.
Определим высоту дымовой трубы для удалении найдениоrо КОJlНчеСтва
воздуха, Примем диаметр трубы d Tp == 630 мм, площадь поперечноrо сече.
ния трубы f Tp == 0,785 d;p == 0,785 . 0,632 == 0,31 м 2 . Скорость воздуха
JL/,
/J" 1'1'"
а,з
0,4
0,3
0,2
0,1
t f 49 0.80,70,60,5 О
а \
2
t.. 'I i '10
900
800
700
600
зОО
....
D
Рис. 4.10. rрафик для опредеJlения Bbl,I!::T" dOHT<I-козырька и объема отсасывае-
, мото от Hero воздуха
s трубе итр == L/f TP == 2,2/0,31 == 7,1 м/с. Предварительно зададимся В6IСО-
rой трубы hтp "'" 4 м. На оrоловке трубы устанавлнваем дефлектор диамет.
ром d деф == 700 мм. Высота дефлектора Ilдеф == 1,7 d деф == 1,7 . 0,7 ==
== 1,19 м, коэффициент MeCTHoro сопротивлеиия 6 де ф == 0,64; коэффициент
MecTHoro сопротнвления зонта Sз 1; == 1 + 0,64 == 1,64.
Потери давления в ВЫТЯЖНОЙ трубе вместе с дефлектором с fЧетом за-
rрязиения их стеиок ("тр == 2" == 2 . 0,02 == 0,04) определяем по формуле
[ "тр ] ()
Ртр == 9,81 d TP (h TP + h деф ) + Ц "2g Р СМ ==
[ 0,04 ] 7,12 353
==9,81 0,6з (4+1,19)+1,64 2.9,81 " 273+300 ",,31 Па.
Уточним принитуlO высоту ВЫТЯЖНОЙ трубы из равенства
Р тр == 9,81 [(hтp + h деф ) (Р Н Рем) + h. (Р и Рем))'
96
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Прнмем температуру наружноrо воздуха t H == 22 ос, ТОrДI р :::< 1,2 Kr/M3,
Высота зонта
1 d TP l d Tp 0,96 0,63
113 == а. + h(; == 2 tg 30 + h б == 1 + 0,2 == 0,485 м.
2 tg "2 2. уз
ПодстаВIIМ найденные значенни в формулу 31 == 9,81 [(h TP + 1,19) (1,2 0,62) +
+ 0,485 (1 ,2 0,62)), откуда получим h TP "" 3,8 м, что близко к предвари-
тельно ПрИНИТОЙ высоте, поэтому пересчета не делаем.
Помимо аналитических расчетов можно пользоваться рис. 4.10.
rрафик построен для t == 0,65, { Р . з == 25 ос, /1р == 2,5Па при
коэффициенте турбулентной структуры струи а == 0,1, rде Ya вы-
сота установки зоНта над центром заrрузочноrо отверстия, м; Lуд
объем удаляемоrо воздуха, м 3 /ч на 1 м 2 площади заrрузочвоrо ОТ-
верстия; t п температура в печи, ос, 1 дл/!на вылета зонта, м.
Пример. Определнть длину вылета зонта 1 н объем удаляемоrо воздуха
LY,1 от эаrруэочноrо отверстни печи раэмером h Х Ь == 600 Х 400 мм, Тем-
пература в печн t п == 900 ос,
Реш е н и е. По rрафику (рис. 4.10) при t п == 900 ос и Уа == h/2 ==
==0.4/2 == 0,2 находим l == 0,7 м. L == LудF а == 9900 . 0,6 . 0,4 == 2400 м 3 ;ч.
t::>
Рнс. 4.11. Местный отсос над желобом В(jrраllКИ
Зон.ты у васран.ок. для плавки чусун.а размещают над желобом
и над отверстием для выпуска шлака (рис. 4.11). Объем удаляемоrо
воздуха определяется по скорости во всасывающем отверстии зонта
V 3 == 1...1,5 м/с.
4,3. ОТСАСЫВАЮЩИЕ ПАНЕЛИ
Применяются в качеСтве местных отсосов у тепловых источников
и при сварочных работах на постоянных местах.
Пан.ель С. А. Черн.обережскосо (см. подраздел 4.5)
П рямоусольн.ые nан.ел/.l (рис. 4.12) размещают сбоку от источни-
ка выделения вредностей на расстоянии Ь == 0...8 м, rаба рит!!ые
размеры панели устанавливают следующим образом: длина панели
97
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
А == 1,2 а; высота панели Б == Н + В; ширина панели /) по ско-
рости движения воздуха v === 4...6 м/с; площадь всасывающих от-
верстий {О === (А х Б). Нижнюю кромку отверстий необходимо
располаrать на уровне верха источника Вредных ВЫДелений. Отсос
можеr производиться сверху и снизу панели при вредностях соот-
ветственно леrче и тяжелее воздуха.
Объем воздуха (L, м 3 /ч), удаляемоrо панелью, определяют по
формуле [19] L == cq 3(f1 + 8)513, rде c коэффициент пропорцио-
нальности; q,( конвективный тепловой поток, выделяемый источ-
ником, Вт; Н расстояние от верхней плоскости источника до
центра всасывающих отверстий панели, м; B ширина ИСТОЧНII-
а
Fp
Рис. 4.12. Схемы отсасываемых панелей:
а односторонней; 6 c 9крано'" в комбllllиро"аНllоl! с ОТСОСОМ" CTOPOIlY Н ""нз
I
ка, м. Коэффициент пропорциональиости с заВИСИI от конструкции
панели и ее расположения относительно источника:
( ) 213
для панели без ЭI<рана (рис. 4.12, а) С == 228 н в ;
для панели с экраном (рис. 4.12, б) С === 228 ( н в // 2 т,
rде т коэффициент, зависящий от относителыюrо расстояния
между источником и экраном,
l/В I О (вплотную) 1 I l 2:...!...,
т 1 1 ,5 1 ,8 2
1 == в + в расстояние от панели до внешней стороны источника
вредностей, м,
Для удаления тепловоrо ПОТОI<а, содержащеrо rазы и крупную
дисперсную пыль, следует применять комбинированную па нель
(рис. 4 12, в) с отсосом 60 % удаляемоrовоздуха в сторону и40 %
вниз. При этом общий расход удаляемоrо воздуха L определяют
с коэффициентом
С F и ( F и )
== 1170 F F 1 + 650,
р р
98
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
rде F и площадь изделия или источника вредных выделений, м 2 :
Fp площадь решетки, м 2 .
Пример. Рассчитать размеры панели длн удаленин теплоты н азрозоли
солей, выделнющихсн от электросолнной закалочной ванны, прн В х а Х
Х h "'" 800 х 1000 Х 800 мм. Температура поверхности раствора в ванне 'пов"'"
"'" 900 ос, окружающеrо воздуха /в==20 ос. Панель без экрана (рис. 4.12, а)
отстоит от передней стороны ванны на расстоннии В == /,2 м.
Реш е н и е, 1, Устанавливаем размеры панели: длина А == 1,2a == 1,2 Х
х 1000 == 1200 M I: Б == h + В == 800 + 800 == /600 мм; площадь всасывающнх
1 1
отверстий f 0== '3 (А Х Б) == '3 (1,2 1,6) == 0,64 м 2 . Длииу отверстий прнмем
равной Ао == А 100 == 1200 100 == 1100 мм, тоrда Bblcora площади отверстий
Бо==fо/Ао==О,64f1,I==О,58 м. Отверстия выполняются в ВИде продольных
полос длнной 1100 ММ и высотой 100 мм с расстоянием между ними по 50 мм.
Тоrда центр всасывающих оrверстий будет отстонть от поверхности ванны на
расстоянии Н == (/00 6 + 50 5)/2 425 мм,
2, Находим конвектнвный тепловой поток, выделнемый от поверхности
ванны, полаrан, что стенки ваниы хорошо изолированы,
qK == (хкр (t пов 'п) == 3,25 ; r (900 20) . (0,8 . 1,0) (900 20) == 12460 Вт.
3. Определим расход воздуха, удалнемоrо панелыо,
L == cq /3 (Н + 8)5/3 == 228 ( Н В У/3 q /3 (Н + в)5/3 ==
== 228 . ( 0,4252+ 0,8 ) 2/3 . (12460) 1/3 . (0,425 + 0,8)5/3 == 10 175 м3/ч.
4. Шнрнну панели рассчитываем по скорости движения воздуха в ией
(1 == 5 м/с.
L 10175.103
б == 3БООи == 3600 . 5 565 мм.
Отсос воздуха здесь производнтсн сверху.
4.4. БОРТОВЫЕ ОТСОСЫ
Такие отсосы ПрИменяются для удаления выделеиий с поверхно-
сти ванн, в которых происходят процессы травления, обезжири-
вания, закалки, нанесения декоративных и антикоррозийных по-
крытий. Бортовые отсосы выполняются однобортовыми И двуборто-
выми, сплошными И секционными, простыми и опрокинутыми, со
сдувом и без неrо.Однобортовые применяlOТ, если ширина ванны
b.:s;:600MM, двубортовые при Ь>600 мм [10], сплошные длина
ванны l.:s;: 1200 мм, секцнонные 1> 1200 мм; простые при
высоком стоянии уровня раствора в ванне, коrда расстояние до
щеJI!LQ!s оса Н 4.13 сос.1'аВдЯe'r 8Q мм, опрnкину-
тые >j MM, отсосы С ПОДДУООМ ILРИ Щ)Иневанны
Ь :;;;,. ( .5 м. Og...I{a KO дЛЯ повышения эффективности работы последних,
особенно при выделении с поверхности ванны токсических BpeДHO
стей (цианистый водород при цинковании, латунировании, медне-
иии, серебрении, фтористыЙ водород при свинцевании и т. д.
99
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
см. табл. 4.2 [14, 161), поддув может применяться и при меиьшей
ширине ванны. Выбор типа отсоса зависят также от размеров изде-
лий, поrружаемых в ванну. Например, если изделие выступает над
поверхностью жидкости, независимо от ширины ванны устраивают
двубортовой отсос.
Эффективность улавливания вредных веществ бортовым отсосом
зависит от равномерности всасывания по длине щели, которая, как
правило, располаrается вдоль длинной стороны ванны.
Ар
В р
(а ')
,
i
2
ж
5"
s
В р
G p
G
!
е
!::J'
c\i
9-
Рис. 4.13. Бортовые отсосы:
а днобортово!! с вертнкально!! щелью Всасывання о обычны!!; 6 двубортово!! с вертнка.
льно!! щелью всасывання; в ОДllOбортово!! с roрнзонтально!! щелью всасывавия, ОПРОКlшу.
Ыn; двубортово!! с rорнзовтальноlI щелью всасыванвя: д однобортово!! с поддув ом;
е двубортовоil с ПОддУВОМ; i7<C сплошноil: з секцвовныn
Для бортовых отсосов постоянноrо поперечноrо сечения со ще-
пью постоянной высоты равномерные скорости всасывания обес-
печиваются соотношением т == ,/Р == 0,25...0,3, в котором f
площадь щели, м 2 ; F площадь канала, м 2 . Равномерное по рас-
ходам всасывание по длине отсоса достиrается также изменением
высоты щели.
100
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Задача расчета бортовых отсосов сводится к определению объ-
ема удаляемоrо воздуха и выбору их конструкции, rабаритные раз-
меры которых при водятся в справочноЙ литературе по вентиляции.
Разработано несколько методов расчета бортовых ОТСОСОВ,конечные
результаты которых сильно разнятся, поскольку для решения по-
ставленноЙ задачи принимались различные предпосылки. Рассмот-
рим :\Iетодики расчета, наиболее широко применяемые в практИ!<е
проектных орrапизаций.
Соrласно методу М. М. Баранова [17], количество воздуха (L,
мS/ч), удаляемое однобортовыми и двубортовыми обычными И опро-
кинутыми отсосами, определяется по формуле
L == а yr tж t a . xSl,
rде а удельныЙ расход воздуха, принимаемый по табл. 4.3 в за-
висимости от ширины ванны Ь и высоты спектра вредностеЙ h ap
(табл. 4.2); t ж температура жидкости в ванне (табл. 4.2); t a тем-
пература воздуха в помещении; х поправочныЙ коэффициент на
rлубину уровня жидкости (табл. 4.4); S поправочный коэффи-
циент на подвижность воздуха в помещении (табл. 4.5); 1 длина
ВаннЫ. При укрытии зеркала испарения ванн поплавками для зна-
чения L вводится поправочныЙ коэффициент k == 0,75, для пены
k == 0,5,
Пример. Определить объем воздуха, удаляемый бортовым отсосом от
ванны для хромирования, при таких параметрах: Ь == 0,6 м; 1 == 1,3 м; 'ж ==
== 55 ос; 'а == 18 ос; h np == 40 мм (по табл, 4,2); rлубина уровня жидкости
в ванне Нр == 80 мм, скорость движения воздуха в помещении V a == 0,2 м/с.
"р е ш е и и е, 1. Прwнимаем обычный однобортовой отсос, поскольку
Ь..;:600мм, Нр< 150 мм.
2, На основании h np == 40 и Ь == 0,6 по табл. 4.3 находим а == 1000 м 3 /ч.
3, При rлубине уровня жидкости Нр == 80 мм по табл, 4.4 находим
X t.
4. По табл. 4,5, имея tl a == 0,2, !'АР == 40 мм и разность температур !1! ==
== I} t п == 55 18 == 37 ос, получаем S == 1,05,
5, С учетом найденных значений определяем расход воздуха, удаляе-
МOI'О бортовым отсосом,
V V
{ == а t ж f а ,xS 1 == 1000 55 18.1 . 1,05 . 1,3 4500 мз/ ч ,
Количество воздуха, удаляемоrо от нормализованных ванн бор-
,товыми отсосами усовершенствованноЙ конструкции, разработан-
ных институтом «ПроектпромвеIlТИЛЯUИЯ», опреДЕ'.пяется по фор-
-муле [38] L == Lоkыkтktk2ksk1' Здесь Lo количество удаляемоrо
воздуха через щель бортовоrо отсоса, м В /ч: для отсосов без
поддува (рис, 4.13, a e)
Lo == 1400( о, з b: l + Яр У/3 bpl.
\
101
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
C'I
'"
::t
=
<:
10
'"
'"
D.
U
","'" '
"1:; *
"",
2","
"
...
J,
"''''
"':с
:ilD.
о. "
",о.
"'..
"'::Е
"'""
8:1S
2
:IS
:с
а:
'"
'"
"
а:
:с
"
".
'"
а:
'"
..
:r:
2
м
о
D.
11:
"
О
ММ
00
","2
"'2
..,
о
00
00
00",,"
..
u
":с
:с..
Efu
S)O
..'"
:i
"1:",
ia
IQ
(;
= о.
:>о: о
"! .
'8 :i5 "':2J
"" ii! 5
i;; t::
:х: 1s!:':::a
:ag. 5
>'b":"'g=
f-<,,:><:C::o
..
D.
О
..
О.
u
'"
D.
Ш
8
'"
...
о
"
u
=
:.::
=
'"
=
о.
V
U
'" '"
... ""
00
":":
Uu
==
:.:: :.::
1>: 1>:
'" '"
==
1>: ...
"о
о",
U<'1:
'"
<D
00
""'
'"
О'"
M
.Q
"
'"
""
U
" "
:с
:с
'"
'"
'"
"
"
;>.
D.
f.-.
......=>
0==
t::,,:0:I
u"'o
1'5!;;
:х: '" "
V " '"
",,=.......
i
»v "
'"--"'
1'5
= u '"
v o :':>(
": = о.:с
0:1 >( ...
"'0.-»
'<t'
О
о о
00 ..,.
6
... t::: :s:
i5",i;;
g.5:':: '"
t::":1>: :.::
u ra ==
:'::=0:1 "':а
.=:.:: о :х:...
:а i;J .= i;;
:X::x:0:I =:х:
'"
<;uС::...ш::!
"
C'I "'"
cs О
.Q
"1
О
g.
/Q
""
:а
...
U
=
g.
...
е.
"''''
""
=
=,=
==
":.
Q,,!
":,,,
<'1:
J02
g.
=
go:l
""
g
u
:х:=
"':х:
"'"
»=
f-<::!
'<t'
О
'" .
C\lM
00
'"
C\I
00
00
0000
00
0000
u :g
g.g g.
:g ,= :g
0:1 О 0:1
=:s: :с =:s:
:а :2J
"" U ...
!f:x: V
g. :a:':;;;
"»50=
><:f-<"f-<::!
ra =
... =
01>: ":
":,,, '"
U = :.::
=0.
:::s:: 4) ,=
1>: u :.::::ёI
C"\JtJ: t;
:X:"'o =
I>:IO,, =
6 !f0.
UU:.::><:::!
00
00
C\IC\I
"''''
U')'"
"
'"
""
U
'"
":
t::
U
" =
.Q
"!
V:a
""
U 1>: .
и=1>:
V"'O:I
::tl>:'"
0=:0.
u""
>(
:а
e ><
:х: о ,,:'"
", ug.
O:I
0.... 0:1 U
="'0'"
t::",,,:o.
=u>(
",0==
t:i1'51'5g
"'"
о
ММ
00
.Q
"
'"
...
U
V
=
:х:
'"
":
0:1
'"
О.
...
О
О.
...
:.::
V
"
(l)
10
C\I
О
о
00
u
=
:.::
,=
о
:х:
о.
V
U
:х:
:a
... ...
»0
f-<"
'"
f--
О
"
U
=
:.::
:х:
'"
:х:
о.
V
U
о
C\I
"'"
о
м
о
C\I
О
'"
'"
о
"'"
f6
.Q
"!
'"
<:
....
.....
u'o
о: ...
V":o
="'0:1
:х: о
"''''...
":":",
"''':"
"!,,,
.ct
v":x:
=='"
:х:..."!
",u:X:
О Cl..........
o:x:t::",
o. =
=V V
"'/Q"'""
g;g15
=
6
g
:2J
...
'"
иь
=",
:.::'"
::ёI
:а5
0.=
"':.::
С::О
,=
о
:.::
"!
V
:а
о.
C
1>:
'"
=
О.
V
U
r:-
'"
=
""
:2J
""
u
=
О.
О
":
><:
'"
1>: '"
"'..
=0
f--,,:
О U
"'=
<'1::>0:
""
11:
111
11:
::!1
Q
":
<'1:
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
'"
о
:
u) ",1:G
'" с") с")
о О 00 о
о о 00 о
.... со ........ со
ci. 6
::f 8-
'" "1 :с
'" О
'" :С'" ::r
f-< = '" О
О ::ёI '" '> '>
'" cf :с... '"
'" "'>' ::f
:2J '" \о
"'="'"' 1;j
111 !;-g!;-!;- ;,
О L: '> L: L: "1 f-<
u .:. "'-
f-<
:.:: >, '"
111 "'- :с
f-< '"
о: '" "'
'" :с :с 0=
10 0= :C::ёl::ёl
'" "' CftJ
":
(J f-< 01:>.'"
(J :с "'- О "'-
= =="10
аЗ С1З Q" '" "'-0-&
"if-<O :с о '" ()
°of-< "',,",О
,>Э r.д><,>Э
о о
с>о с>о
. "''''
о о
<D со
....
.11 I I
'>
'"
'"'
U
....
> ......
....
ci.
:a
'" О
'>
(J
",=
. :t: Q)
80= '"
t:: О :с
:с'"
f-< '"
"'0=
111",,,,-
111"'=
:2J",:E
::!1 '"
00:'"
1:>.=\0
С:сО
'"
:.::
:с
'"
'"
:.::
"'-
:.::
:Е
'"
О
О
!:'
if1
':С
'"
d
()
:с
'"
;:;:
>,
f-<
=
d
u
'"
::ёI
'>
() '"
=0
'>
:с@
"'-f-<
"''''
U;:;:
о
....
1:G
,.
.11"
'>.11
U;:;:
......
....
....
Ф
:.: '"
=111
= .
'" '"
. = =
ШШ
==:Е
>,
:E'>
:с . .
:.::"''''
::f==
8 :С:С
"''''
'" '"
5 .
:С==
::.: '> ::!1
о:
()
f-<
Q
>,
"'-
=
":
=
f-<
:с
'"
'"
.... ....
с5 о.
:
с") с")
о о'
о о
со с>о
cf "1
О
"'- "'-
О О
"1
О
'" '"
0= .=
::ёI ::ёI
f-< f-<
() ()
:с =
= :с
'" '"
5 =
::1
0=
"'- =
... '>
'" '"
= 111
0= .=
"' "'
'"' f-<
tJ tJ
= =
:с :с
'" '"
'" =
::1 ::1
о u)
'" '"
с>о с>о
",",
"''> .а
:с '> '>
g; '"
f-<
:;r U
'"
:r:
......
......
....
'",
=",
:Cf-<
"'",
;о
'>
'"
..=.
...
"'",
=",-
:С:.:
"'0'"""-
'" I::::i:
О О
:.:"':.:
:с о =
=:.:=
::1tJ:::f
'"
=
=
Q,I
=
"1
'"
143
'"
о
о
с>о
=
::r
О
'>
'"
::f
::ёI
"'-
'"
L:
r:- t
'"
:с
.= "'-
f-<
= :.:
:.: '"
"1
UJ
о о
t-- '"
О u)
<D
'" "'
"' '>
.а :с ":
"1 ",-'"
'" '" 1;;
:;r;:;:
>
....
....
....
....
.а
"1
'"
;:;:
'i
'"
О
d
'"
:Е
О
..!::-
'"
:Е
О
..!::-
'"
=
:с
'"
:Е
>,
1:;;
о
с>о
....
с5
"': с")
о с5
о о
.... с>о
"1 "1
о О
1:>. "'-
О О
"1
О
'" '"
':С .",
"' "'
f-< f-<
tJ tJ
= =
"'- :с
О '"
f-< =
Э ::1
. о: f-<
= '" =
'" '" :с
tJ О '"
:.: =
= ::f
= о'"
::ёI<;
,>1:: "'
(J '" :с
= f-< "i
:.: О О
::15 \о
О
...",= '"
>..:с:.: U
о о
'" ....
u) о
с")
'" .-
:Е
о
f-<
> >
.... ....
'"
:Е
'" О
:Е ..!::-
О
..!::- '"
:.::
'" :с
:.:: '"
= '"
"''""''- 0,"",,-
"'::i: "'-Q
'" О =.а
::f::f :.::
:с = "">.
== f-< '"'
'" '" "'",
U(J 1:;;.;
....
о
о
cf
"'-
о
"1
О
'"
0=
"'
f-<
tJ
=
=
'"
=
::1
....
....
'"
:Е
О
..!:..
'"
=
:с
'"
'i'
"'-",
==
;:;:;:;:
"1"1
'" '"
::':111
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
'"
:; о
.
D.
11: "'"
" О
.
","2 О
.,2 "'"
ос:
'"
и
..",
"'..
gи
Qg >=:
"'tf :13"!
<:.. IQ =
""'"
tf'" 00.
ra ,,"!
са 8.1:
:><;;
.'"
"!",
" =0
D. 1-.":
о :S:tJ
'" '" =
.. :.::
и t>:
'"
D. ;::: с"з
'" :13 :I:
IQ&
и Ои
8 <i
0.=
:><0.
'"
D.
:>''''u О
.. "'"о <о
"'о
D. '" .
t; 11: '"
2"'
.."'" "'"
...
. ia
:I:
"'''' ","':13
J!D.
.... :13:13,,:
"'..
"'''' =:I:":
"':11 0."''''
8' ",шt
02 ::r::f:;;
:с
'"
'"
..
'"
"
D.
L.
'"
J! ;'fi
:с
'" О
'"
'" -!:.
.. '"
'"
.. =
.. :I:
'" '"
'"
.. IQ
., О.......
:2 0.;:;;:
= О
:;;:;;
00
0.0.
:><10:
с\о
i
1:
:е
М
'&
1::::
'" о
8' 1;
":
О
'"
'"
;'fi
о
.!::
о
-!:.
'"
=
=
'"
о.
\о
"'
0.:;;
"'о
Uo.
"'" м
О о
м .1') '" ::G ::G
м M
О О 000 о о
о о 000 о о
00 '<1" <000 "'" 00 <о
"'"
о
м
О
о
00
"!
О
О.
О
"!
О
IQ
':>::
:13
'"
и
=
:I:
'"
=
::1
,'"
=
":
'"
:.::
''''
:13
'"
U
=
:I:
'"
=
::1
о
'" :а
:13,,: '"
:s:": ;'fi
'" '"
"'", о
IQ '"
::r:;; f-<
'"
;'fi
о '"
'"
:3 о
":
S =", и
,'" =
':>:: "'''' О :.::
о 00 :s:
:.:: ":,,, о. t>:
"''''
"! :.:S:13 '" '"
'" U :13 :I:
О.
:I: "':s:,,: :I:'" о
'" =",U "'о -&
:;; ":;;= :;; ":
{::;: {::6 >,U
f-< 09
'"
;'fi
о
f-<
::
=
'>
'"
:.::
.
:13
'"
U
'"
:I:
'"
=
::r I
о
u')
s
00
..;Q ":,,:
= !:-
:.:: :i:':::.::
;= ;=
",:I:=::;::;;:I::I:
:.::1;:;;:'::0130.
Л tZ U
u')
ос <(",) u')
:80
' OO
о 00 00
,'" ,'"
= =
Q) :а ..а ::t; = :I:
:13 :I: :I: =
;:;;:
z."' QE Q
"'1;;"',,:'" ":
::r :;;1:;;<'1:<: <'1:
=
'"
=
:I:
'"
'"
О
":
О
(у)
",.
=0
=С:::
'"
и
'"
@е
O
'" :I:
= :s:
:s:0
"':.::
IQ '"
00
0.0.
= g. t>:
"!:.::=
;]i:!a
:':::I:o.
О"':.::
104
о..
'"
;'fi
'"
<:
м
О
ос
о
с
00
:а
; B ь
;:;;::>:: ":
>, о..
f-< I:J :.:
t>:
'" О
:I: '>
o.U
д
о
о
.а
":
'"
'"
U
;>
'"
= .
=
'"
:I:
о)
'"
8
u')
ст>
'" :а
:13":
:I:":
t
::r;:;;:
;>
'"
;'fi
о
-!:.
'"
=
:I:
'"
IQ
O
'" '"
.в-.ё.
88
09-&
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
о
о
'"
1-0
О
'"
'"
:в
о;
u
=
:о:
О
'"
1-0
О
..
u
o:s: .:>:
:i!"!
=:C
00.",
:я"!=
O=f-<
р".....0
.....='"
r-."'",
о
"':JJ
:11..
=..
t
'"
::f:я
>
...
'"
::u
=
'"
g
о
(v)
о
о
00
.:.:
:JJ"!
=
00.
;:;:"!
0=
0.'"'
х;;
:С.:.:
'" :а
=
о.е>
о.
=х
."!
:С:а=
"'....0.
=О"!
:С",=
а и .....
U ==
:.::'"
о
'"
6.f..",
"'''''''
"' f-<
::1",
.а =:Я '.а
"'",,,, ..
:JJ:JJ:JJ
U==..U
><
=
:.::
:r
:.::
..
о;
t
;:;:
.=
=
f-<p"
о:
=0
Ut::
о
о
о
...
о
со
'"
1-0
О
'"
'"
:JJ
"!
О
:JJ
о.
'"
i::
:JJ
..
u
=
о
'"
f-<
О
'"
u
=
:с
'"
=
5
'"
о
00
о
(v)
о
:а :s
!;;",
\O:JJ3.
"';:;:'"
O ;:;:
;>
'"
"!
О
o:s:
'"
'"
о:
о.
о
.....
'"
:.::
:JJ
о.
1::
":.
о
(v) ...
00
(v)
о
00
со...
о
00
<II>=(
5 о
..g.
и"!
= О
:.::
:С':':
'" :JJ
::: f-<
о.и
0=
-&0.
эе
.
u
=
,=
о
=
о.
'"
u
=
:>'0
f-<'"
6
О:.::
5
='" о
:'::"':а'"
0:t::5
=5
g.
-&::: =
o.:co.
ед б
IR
.:.:
=
=
=
.а ;:;:
"!Q
'" '"
::!';
.а
'"
'"
о
'"
l1li
р"
=
6
i::
105
...
о
о
о
00
>:s:
:JJ"!
=
00.
;:;:"!
0=
0......
X
:.::
=
t::
:?
О
О.
Х
;'i:JJ
= '"
f-<'"
'" со
f-<
::f
I
I
а;
111
:.::
t!
...
о
'.
о
о
00
.
u
=
>:s:
о
=
о.
'"
u
:JJ:JJ
o.f-<
"'о
С:'"
'"
....
о
'"
u
=
:.::
:С
'"
=
р"
'"
U
u')
C'OI
u')
=
'" ",:JJ
.a:JJ
"=f-<'"
'" О. '" f-<
fo-oQ) 4)
u::r::1;:;:
;>
'"
=
=
'"
111
О
р"
:.::
>=(
о
=
«:(
о
...
'"
....
о
'"
'"
:JJ
'"
u
:.:
О
о:
=
о.
f-<
'"
=
f-<
'"
;:;:
О
О.
><
=
r.Q
о
00
'"
=
=
:3
о
р"
:.::
1-0
'"
::!1
8.
><:
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
u
....
:&
.
D.
'" '<!;.
"
о
"'":& О
"':& 00
"'"
'"
u
:c
ЕС!::
20
"' <1:
"'"
""'" '" :с
ti.. 00.
21 :;; <1:
ro 0=
0.'-
><::
'"
'"
о
'"
...
u
'"
D. ':С
.. :0<1:
.. '" :с
... 00.
:;;<1:
u о :с
0.'-
X
'"
U
[go. I
*
:& "'"
"
f-.
,!,
..'" =
."" Q,I"':O
21"'"
..." ...:0:5,>
.....
о'" ,>:С:С'>
..:& raQ.t)
D.
О" fo-oaJ aJ
021 U::r::l:;;
:&
:с
а:
..
'"
'" I
t:::
t:::
:>,
D.
.....
<11
:>01
:>:
1:
21 :;;
'" о
:с О.
'" ><
'" '"
" <11
а:
:с :s:
" IC
" ..
'" '"
:с
'" О
'" р.
:r: :s:
c:f
о
:s:
<
C'I
oi
1()
а
Е:
...
::s
:е
а
""
<::>
"1. с") с->
о о о
о о о
о() <D <D
<1: '"
О 5
о.
о '>
<1: u
О :с
'" :.:
.", '"
:;; '"
f-< =: о:
u о.
:с О '"
:с -& :с
'" б
:с
::f е- <
'"
о:с :;s
= :с >:
'> '> :с
'" О =:
>: u
':с Q,I .:с
::а :;; :;;
f-< о:: f-<
u О. u
:с о '"
:с -& о.
'" б о
:s: о;
::f е- х
о
00
u') о
с-> .,.,
о
<D
=::а :J'i
Q,le:
",,,, '" :5.:;
<1:'" '> =",
'" '> '" 0.(0<
<:5 r.S "''''
::r:;;
>
......
'"
'"
о
о.
:с
'" '>
= '"
:С >:
'" =
'" о::
О
о. Q,I
= о
" >:
'" :;;
.... '"
'" :с ::r
'> О :с
'" о. :;; '"
:;; о = :с
< ><:::с
J06
с->
о о
о
.fv
==
<1: ,::;
'" '"
о ..
u CI)
'"
u
::а '"
f-< 0.",
U >: >:
= ::a
о:: '"
'" :с 0.:;;
:с =: '" '"
::f t:::",
о '"
'"
CI) :с '>
.. CI)
'" Q,I f-<
:Е ::а '"
'" u
'" О '"
О :с о.
:с :s: >:
а. е:",
о :s: ::а
'> :С:с
Х <t:::c
I I
'" I
:Е
о
f-<
>
......
u
:с
:с
'"
:s:
::1
'"
'>
':c CI)
I:::C :с
f-< о::
'" :5 '"
:.:с>., ""
f-o:': :с
о о 3
"'1::
'" '"
с>.,>< с>.,
"'::а :.:
Of-< О
o
с>":с
I::f-<
><
='"
:с :с
:с
"'с>"
о
5 iti
:>..
:сс>.,
<1:'"
8..з
t: :5
'"
;>'"
g.
f-<.:c
0:0
"''''
с>"о
u
...
:s:
'" '>
"'-'"
О'"
'" ...
t;
"'<11
а. с>.,
r::
;>-.
"'
.. '"
...:с
б
u '"
;>-.::а
:;;
о u
:.: '"
u
",с>.,
::r ...
:С:.:
:;: Q,I
:s: 1::
>< u
g
IC
"'
D.
Q '" .
'" tJ::
::r ::s: :s:
:s: о:: :с
е: :с '"
'" CI) '"
Il 'в
<1: ..
::а u
'" '"
:С
:с
'"
'" =
::а::а :;;
t:: о:: ...
t:: '"
""C>.,Q
"'d
о
<1:
'"
о::
'"
с>.,
f-<
о:
,j <u
:с 5
:ж:
i'5 u
::r u О
",::а :с
:;;CQ
:s: .
С>.,С->
t::: rO
u О
id ь
::1 r::
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Табл и на 4.3
L
h* Зиачение а == з--=:- прн шнрнне ввнны Ь. мм
ТИП отсосов ВР' }1м
мм
500 I 600 I 700 I 800 I 900 I 1000 I 1100 11200 I 1300
Обычный 40 730 1000 1300 1530 1850 2100
одноборто- 80 530 800 1000 1250 1500 1720 1970 2200
вой 120 450 700 900 1100 1320 1530 1730 1250 2150
160 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 1980
200 350 520 720 920 1120 1320 1500 1700 1900
Обычный I 40 375 450 52 600 675 750 825 900 970
двубортовой 80 285 350 400 455 520 575 680 700 750
120 250 300 350 400 450 500 550 600 650
160 220 260 300 350 380 430 480 525 570
200 200 240 275 325 410 400 440 480 520
Опрокину- 40 680 900 1100 .300 1530 1750 1950
тый одно- 80 500 700 900 1050 1240 1420 1600 1800
бортовой 120 450 600 760 920 1100 1250 1400 1550
160 400 530 690 830 980 1130 1280 1420
200 350 500 940 780 920 1080 1250 1340
Опрокину- 40 400 490 575 670 750 900 940 1025 1100
Tblli двубор- 80 300 375 455 5-10 600 680 750 840 900
'l'овой 120 270 340 450 470 550 600 675 H 800
160 240 300 350 410 470 520 580 650 700
200 210 260 320 375 430 480 540 540 64.0
· Высоту спектра вредностей h BP следует приннмать f}() табл. 4.2.
Т а б л и u а 4.4
Внд бортовоrо отсоса
311ачеНllе х при rлубиие уровня ЖИДКОС11l
В ванне Нр. мм
50
120
160
200
Обычный одноБОРТ080li, независн мо 1,0 0,95 0,89 0,82
от ширины ванны
Обычный дв)бортовой при шнрине
ванны Ь, мм:
500 1,0 1,4 1,9 2,7
750 1,0 1,25 1,52 2,0
1000 1,0 1,15 1,38 1,7
1250 1,0 1,10 1,25 1,5
Опрокинутые однобортовой и двубор- 1,0 0,9 0,8 0,7
товой
..
107
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л 11 U а 4.5
Разность
темпеr>атур
IJ.t tж lв
ПопраВО411ЫЛ КОЭффllllllент S на подвижность ВОЗДу а в помещеllllll
(!в Прll высоте спектра вреДlIостей h Bp . мм
40
60
80
120
160
ив == 0,2 м/с
20 1,07 1,09 1,10 1,1.1 1,14
30 1,06 108 1М 1,11 1,13
40 1,05 1,07 1,08 1,09 1,11
50 1,04 I,Oj 1,06 1.07 1,10
('в == 0,4 М/С
20 1,19 1,22 1,25 ! 1,29 1,32
30 1,17 1,19 1,23 1,26 1,29
40 1,15 1,18 1,20 1,23 1,26
50 1,13 1,15 1,18 1,20 1,23
3/ry
Для отсосов С поддувом (рис, 4.13, д, е) Lo== 1200Ь р 'l. Количество
воздуха для поддува L Il ::::: 60 bplk/!,,(. r де Ь р расчетная ширина
ванны, м: для двубортовых отсосов равна расстоянию между кром-
ками отсосов, для одноБОРl овых между кромкой отсоса и бортом
или осью воздухоподающей трубы (отсос с поддувом); 1 длина
ванны, м; Н р расчетное расстояние от зеркала раствора до борта
ванны или ос!! щели, м.
При коэ-lxPИЦllентах ktJ./, kt, k 1 ..' k 4 , равных единице, и rлубине
раствора IЗ ванне Н р === 0,15 значение Lo для нормализованных
ванн принимается по табл. 4.6. Эlll коэффиuиенты учитывают:
k6./ разность температур раствора и воздуха в помещении (табл. 4,7);
k T токсичность вредных выделений (табл. 4,8); k 1 тип отсоса
(табл. 4,9); k2 подвижность воздуха в помещеНIIИ (табл. 4,9);
k з укрытие зеркала раствора плавающими телами шарИl<ами,
линзами (табл. 4,9); k4 укрытие зерка.lа раствора пенным слоем
введенных добавок поверхностно-аl<ТИВНЫХ вещестВ (табл. 4.9),
ДЛЯ химических ванн трубу ДЛЯ ноддува выполняют из поЛl!'
этилена или уrлеродистой стали, для электролитических из меди
или латуни. Воздух в трубу подается от специальной вентиляцион-
ной установки или от сети сжа roro воздуха. У rол наКЛОll3 воздушной
струи 1< плоскости зеркала испарения rx. == 350, CKOpOCТl> выхода
воздуха из отверстий для поддува не должна превышать 8 м/с, сум-
марная площадь оrверстий для paBHoMepHoro выхода воздуха из
rрубы должна составлять 0,25....0'3 площади ее поперечноrо се-
чения, т, е. fпд == (0,25,..0,3) ,f TP '
Пример 1. Определить количество удаляемоrо воздуха от нормализован,
ной ванны размером 800 х 760 мм, в которой осуществляется кадмированне
в цианистом растворе при t p . з == 18 ос.
108
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и 11 а 4.6
Lo для отсоса, м' /ч
Размер ванны в плане с поддувом Количество
Ь Х 1, мм (\ез поддува д,вубортовоrо I возду ха
двубортовоrо од,нобортcr ДЛЯ поддува
Boro Ln. м'/ч
450 х 800 260 200 20
450х 1100 360 275 30
450х 1500 500 375 40
450 х 2200 730 550 55
5ООх 1100 420 355 30
5ООх 1500 580 455 45
550 х 600 250 280 20
6О0х 1100 540 470 40
600х 1500 740 640 50
600х22ОО 1100 940 75
700х 800 480 450 35
700х 1100 660 615 45
7ООх 1500 9[0 840 60
700 х 2200 [350 1230 90
800 х 360 380 395 30
800 х 760 530 535 35
IOOOX 1500 1450 1090 1540 90
1000 х 2200 2[80 1600 2260 130
IIOOX560 550 475 670 40
1100X760 780 645 910 50
1200х 1100 [320 1080 1530 80
1200х [500 [860 1475 2090 105
1200 Х 2200 2760 2[55 3060 155
Таблица 4.7
Коэффнцнент К 6.1 для отсоса
Разность темпервтур
растворв н воздуха
М, ос
бсз подд,ува
с поддув ом
о
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
1,0
[,03
1,16
1,24
1,31
1,39
1,47
1,55
1,63
1,71
1,79
1,86
1,94
2,02
2,10
2,18
2,26
1,0
1,015
1,03
1,045
1,06
1,075
1,09
1,105
1,12
1,135
1,15
1,165
1,18
1,195
1,21
1,225
1,24
109
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/,
Т а б л и ц а 4.8
Технопоrнческий процесс rапьванопокрытия
КТ
Промывка в rорячей воде, безвредные теХНОЛОПiчеСКlfе лро
цессы при наличии Н('ПРНЯТНЫХ запахов, напрнмер аММlfака,
клея
Химич ская обработка стали в растворах хромовой КИСЛОТЫ
при (р > 50 ос (пассивация, траВJ(сние); химичt-ская обработка
метаЛЛОВ, кроме алюминия и маrния В растворах щслочи при
(ж> 50 ос (обезжирнваlще, нейтрализацня); медиение в '-tтилеи
диаМИНОDD:l1 электролите; кадмирование и лужение в КИСЛЫХ
электрол нтах
Химическая обработка металлов в растворах соляной кислоты
(траВЛСllие, Сliятие шлама), ортофосфорной (фосфатирование),
,азотноii (осветление алюминия, травление, декапирование,
пассиваlЩЯ), в растворах щелочн
ЭлеКТРОХlшичеСК/lЯ обработка металлов в растворах щелочи (обез
ЖИРИВ/lние, лужение, оксидярование Меди, снятие хрома и др,);
ЦИнковаlll!е, Меднение, латуиироваиие, ХlIмическое декапирова-
иие и амальrамирование в цианистых растворах; то же в рас-
творах СЕ'рной КИСЛОТЫ (анодирование, травление, снятие ни-
кели, серrбра)
Кадмирование, серебрение, Золочение в цианнстых растворах;
электрохимическая обработка металлов в растворах хромовой
КlIСЛОТЫ (хромирование и др.); НИКеЛирование в хлоридных
растворах при плотности тока в 1 . . . 3 А/ дм 2
rб:s
1,0
1,25
1,6
2
т а б л и ц а 4,9
однобортовоА
однобортовой
двубортовоА
Отсос с поддувом
Ко эффициеllТ
Отсос без поддув"
двубортовоА
К 1
/(.
/(,
/(с
1,8
1,2
0,75
0,5
1,0
1,2
0,75
0,5
...'
0,7
1
1
1
Реш е н и е. По табл. 4.2 иаходим температуру раствора t ж == 20 ос.
По табл 4,6 4,9 получаем [о == 530 м 3 /ч, "tJ.I == 1,01, k T == 2, k J <= 1, k 2 ==
1,2, k3 == 0,75, k4 == 0,5, Количество удаляемоrо воздуха
L == [о . k A / . kt - k 1 . k 2 ' k8 . k. ==
== 530 . 1,01 .2. 1 . 1,2 .0,75.0,5 == 482 м"/ч.
Пример 2. Определнть расход воздуха, удаляемоrо от ванны хромиро-
вания размером Ь Х 1 == 0,8 Х 1,2 м, Расстояние от зеркала раствора до
борта ванны Нр == 0,15 м, температура раствора t ж == 50 ос, температура
воздуха рабочей зоиы ( р . з == 15 ос.
110
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Реш е н и е. Принимаем двусторонний бортовой отсос с rоризовтально!!
щелью всасывания, расчетная ширина ванны Ь р 0,7 м (см. рис. 4.13).
Находим количество удаляемоrо воздуха через щель бортовоrо отсоса
( ь 1 ) 1/3
Lo == 1400 0,53 Ь 1 + Нр bpl ==
р
( ' 0,7 . 1,2 ) 1/3
== 1400 0,53 0,7 + 1,2 +0,15 ,0,7.1,2 == 858 мSjЧ.
По соответствующим таблицам находим k ы == 1,55, k T == 1; k 1 == 1; k 2 1,2:
k з 0,75; k4 0,5. Расход воздуха, удаляемоrо от ванны,
L Lok !!1,k,k 1 k 2 k з k 4 == 858 . 1,55 . 1 . 1 . 1,2 . 0,75 . 0,5 == 600 мЗ/ч.
Пример 3. Для условий Прllмера 2 определить расход У.!l;аляемоrо воздуха
при использовании поддува,
Реш е 11 и е. [о 1200b /2/ 1200 . 0,7,3/2 . 1,2 == 843 мЗ/ч. По таб-
лицам находим kf"t == 1,105; k T 1; k 1 == 0.7; k == k з k4 == 1.
Расход воздуха, ОТВGдимоrо от ванны, L == 843. 1.105 . 1 . 0,7 . 1 . 1.1 ==
== 652 м 3 /ч. Расход воздуха для поддува L п == 60b p lk!!1l == 60 . 0,7 . i,2 Х
Х 1,105 == 56 м З /'!,
Для ориеНТllРОВОЧНЫХ подсчетов объема воздуха, удаляемоrо от
ванн, следует пользоваться табл. 4.10. Приведенные в ней данные,
отражающие результаты отечественной и зарубежной практики,
относятся к двусторонним отсосам; для односторонних отсосов их
следует увеличить на 20...30 % [81.
Кольцевыми 6ортов ' ,t,J,tи отсосами оборудуются круrлые ванны.
Эффективность деЙствия зависит как от расположения щели отсоса
(rоризонтально или вертикально), так и от равномерности всасы-
.
...
Таблица 4.10
Оборудование
Объем воздуха, удаляеМОI о двусторои-
н"ми бортовыми отсосами L уд "а 1 ..'
зеркала, пр" ширине ванны Ь. мм
500 ... 600
900 '" 1000
700 ...800
Ванвы траJЗлевия в азотвой и плави-
КОВОЙ «ислотах, BaHIIbJ свинцевания,
цианистые при 'ж == 40 ос
Ванвы травления в соляной и серной
КlIслотах, uианистые ваНIJЫ при 'ж
== 15 ос, ванны электрообезжирива-
иия, полировки, аНОДllрования
Прочие rальванические ваниы
Баки для закалки в масле
П 'III при t 600 , . , 1000 ос при вы-
делении вредных rазов
То же при маловреДllbJХ rазах
Ванвы с rорячей водой прн 'ж == 80...
... 90 ос
3000, ,4000 4000..5000 5000...6000
2500..,3000 3000...3500 3500...4500
2000...2200 2300...2600
2500.,,3000 3500,.,4000
9000...10000 12000..14000
2500.. 3500
4000...5500
16000, ,,20000
7000...8000
1400...1600
9000...10000 13000, ,15000
1700 ,2000 2200..,2500
111
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Таблица 4.11
вания по ее периметру . При заключе-
нин ванны в кожух с расположением
3"8 че"ие коэффициен'
тов Kv прн h" мм отсасывающеrо воздуховода на рас-
стоянии не менее двух ero диаметров
от оси кольuевой щели (рис. 4.14)
равномерность всасывания через щель
постоянноrо сечения обеспечивается
при относительной ширине ее b/d o ==
== 0,04...0,8, Если значение h/dоболь-
ше указанноrо, отсасывающие воз-
ДУХОВОДЫ следует присоеД!lНЯТЬ с двух
сторон или ПрИ:\lенять щели равно-
MepHoro всасываН1IЯ, Проведенные ИС-
следования показали, что кольuевые
отсосы с rоризонтальной щелью бо-
лее эффективны, чем обычные коль-
иевые отсосы с вертикальной щелью.
Расход воздуха, удаляемоrо от
ванны с кольuевым ОПРОКИНУТЫМ от-
сосом, обеспечивающий надежность
захвата и удаления вредных веществ,
определяется по формуле
L == 103d 2 . В4 h?,О8б h ;-0,ззз (t ж
t p , з)0,442 kv,
[де d диаметр, измеренный по
оси всасывающей щели, м; h\
расстояние от плоскостн щели до уровня ЖИДКОСТИ в ванне, м; 112
расстояние от плоскости щели до верха ванны, м; t ж , (Р. 3 тем-
перс>тура 'поверхностн жидкости и рабочей зоны, ос; kv коэффи,
t>аЗ"ОСТL
уемператур
tж tр.э'
ос
10
20
30
40
50
100
80 I 120 I 250
(\! ...
t: -с:
"€ а о
э-
« 6
10
20
30
40
50
100
ив == 0,2 М/С
1,8 1,93
1,6 1,7
1,45 1,55
1,35 1,4
1,28 1,33
1,2 1,25
2,15
1,8
1,65
1,45
1,4
1,3
2,6
2,2
1,9
1,7
1,6
1,48
2,7
2,25
2,0
1,8
1,7
1,57
2,85
2,4
2,1
1,9
1,8
1,64
d.
Рис. 4.14, Кольцевой отсос:
a C uеРТНК8ЛЬНОЙ щелью: 6 c rор>IЗОНТ8ЛЫ:ОЙ
циент, учитывающий подвижность воздуха в помещении (табл. 4.11)
[ 10). в тех случаях, Kor да t ж от Лllчается от (р. 3 незначительно
(холодные растворы), разность температур следует находить по
формуле t ж tp. э ==: 8,95/d o , [де d o диаметр ванны, м.
10
20
30
40
50
100
[lB == 0,4 м/с
2,25 2,4
1,95 2,05
1,7 1,8
1,55 1,6
1,47 1,52
1,38 1,42
[lB==O,6 м/с
2,65
2,2
1,95
1,75
1,65
1,53
112
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Прнмер. Определить расход воздуха, удаляемоrо от ванны с опроки-
нутым кольцевым отсосом, при следующих условиях: d o == 1,2 м; 'ж == 75 ос;
t . 25 ос; h 1 == 0.2 м; h, == 0,15 м; ШИРflна щели отсоса Ь == 0,06 м;
р. ,
DОДВflЖНОСТЬ воздуха в помещении ив == 0,2 м/с,
Реш е н и е, По табл, 4,11 при 'ж 'р. j == 75 25 == 50 ос, h 1 ==
== 0,2 м и ив == 0,2 м нахоДНМ k c ' == 1,4; d==do h== 1,2 0,06 == 1,14 м;
L 103d 2 .1< 1 h?,036 h ;--О.3JЗ (tж { р . з)0. 442 k и ==
== 103. 1,142.84.0,2°,086 . О,15 0,ззз , 50°,442 . 1,4 == 2680 МЗ/Ч.
4,5, МЕСТНЫЕ ОТСОСЫ
При сварочных работах электродуrовая сварка и резка металла
сопровождаютси выделением теплоты, пыли и rазов, удаление ко-
торых осуществляется местными отсосами различной конструкции.
При сварке неБОЛЫllИХ деталей на фиксированных местах (свароч-
ные посты) для удаления вредностей применяются панели С. А. Чер-
нобережскоrо (рис, 4.15) размером 600 х 645 и 900 х 645 мм. ши-
рина панели выбирается на 100...200 мм
меньше ширины стола.
Рис, 4.15. МеСТНЫII отсос от сварочноrо поста
I'ис, 4.16. Двухсторонняя всасывающая панмь на поворотном устроilСТВ8
Объем oTcacbIBaeMoro воздуха (L oTe , мЗ/ч) определяется по фор-
муле L OTC == 3600fж, eV, [де fж. С == 0,23 F площадь живоrо сеч ния
панели, м 2 (Р ее rабаритная нлощадь, м 2 ); v скорость возду-
ха в ЖИ130М сечении, м/с: V == 2...3,5 для вредных испарениЙ и [а-
зов без пыли; v == 3,5...4 в смеси с rорячеЙ дисперсной пылью (по
данным Ленпромстрой проекта). Панель действует вполне эффектив-
но, если на I м 2 ее rабаРIIТНОЙ площади приходится не менее
3300 мЗ/ч oTc9ChIBaeMoro воздуха при ее расположении вблизи стены
и 5000...7000 м 3 /ч вдали от стены.
Прнмер, rабаритные размеры панели Чернобережскоrо 750 Х 645 мм.
ОпреДЕ'ЛIIТЬ количество и скорость oTcacblBaeMoro воздуха от сварочноrо
поста
Реш е н 11 е, ПрШIIIмая расход 110 щуха на 1 м" r абаритной площади панели
3300 м з /'1, получаем L oTe == 3300[: == J300 . (0,75 . 0.645) == 1600 M /'1. Площадь
113
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
ЖИlJоrо сечения панелн f ж. с == 0,23F == 0,23 ' (0,75 . 0,645) == 0,11 1.12. Скорость
всасывания
L oтc
и==
360 0 f ж . с
1600
3600. О,!!
4,04 м/с.
Для упрощения расчетов по определению L"TC === f (v) можно
пользоваться табл. 4.12 [17].
Таблица 4.12
Размер П"ощадь Объем отсасывзсмоrо воздуха [ отс {(и). м"/"
живоrо при скорости всасЫвания ", м/с
П8lJели, сеЧСНlIЯ t
мм м' I 2,5 I I I I I
2 3 3,5 4 5 б 7 8
600 х 645 0,089 620 775 930 1080 1240 1550 1860 2170 2430
750х 645 0,11 790 990 1185 1385 1580 1980 2370 2770 3160
900 х 645 0,13 935 !170 1400 1640 1870 2340 2810 3270 3730
При сварке деталей длиной от 1 до 2 М, укладываемых краном,
устраиваются поворотные панели paBHoMepHoro всасывания (рис.
4.16). Тllирина двухсторонней панели выбирается на 0,5...0,65 м
больше размера свариваемых дета-
лей. Объем oTcacbIBaeMoro воздуха
увеличивается вдвое. Для удалеlIИЯ
вредных rазов и пыли при сварКе де-
.3
Рис. 4.17. Местный отсос на двухшарнирном поворотном устройстве
Рис. 4.18. Сварочный стол со встроенным вытяжным устройством:
J нижняя всасывающая решетка: 2 иак"ониая решетка; 3 патрубок
талей длиной больше 2 м с целью уменьшения расхода уда-
ляемоrо воздуха одностороннюю панель paBHoMepHoro всасывания
укрепляют на одно- или двухшарнирном поворотном устроЙстве,
которое обеспечивает возможность установки отсоса над любой точ-
кой в пределах зоны, обслуживаемой отсосом (рис. 4.17).
В последнее время широкое распространение получили свароч-
ные столы G наклонной панелью и нижней решеткой, которые мож-
114
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
но использовать одновременно ИЛИ поочередно (рис. 4.18) путеМ
переключения соответствующих шиберов. В нижней части стола
имеется встроенный вентилятор. Объем удаляемоrо воздуха L oтc ==
== 1800 мЗ/ч.
При сварке внутри замкнутых емкостей рекомендуется приме-
нять переносной пылеrазоприемник с пневматическим присосом-
держателем (рис. 4.19) конструкции Ленинrрадскоrо института
охраны труда, который укрепляется на расстоянии 100...150 мм
от места сварки. Объем удаляемоrо воздуха L OTC == 100..,150 м 3 /ч.
Аэрозоли, образующиеся при работах на arperaTax автоматиче-
ской и полуавтоматической сварки под слоем флюса, удаляются ще-
левидными местными отсосами, располаrаемыми непосредственно у
мест сварки на высоте 40.. .50 мм над флюсом. Длина щели отсоса
1
Рис. 4.19. Переносный пылеприемник с пневматическим присосом-держателем
/ резнновая полусфера; 2 полая втулка; 3 д"ффУЗОРНЫli переЖIfМ, 4 пылесосныl
шланr QI 32 мм; 5 пылеrазопрнеМIfНК
над сварочным швом ПРИl/имается в пределах 250....300 мм. Ко-
j"
лdчество удаляемоrо воздуха L oтc == k JI 1, rде 1 сила свароч-
Horo тока, А; k поправочный коэффициент, k == 12 для односто-
"-
pOHHero щелевоrо отсоса; k == 16 при двух отсосах, располаrаемых
спереди и сзади сварочноrо трактора. Обобщенные даННЫе о коли-
честве воздуха, удаляемоrо местными отсосами от различных arpe-
татов автоматической и полуавтоматической сварки под слоем
флюса, IIриведено в табл. 4.13 [17; 36].
При окрасочных работах технолоrия подразделяется на три
этапа: подrотовка поверхностей изделий к окраске, окраска, сушка
изделий после окраски, Подrотовка поверхностей сводится к уда-
'лению ржавчины, старой краски, обезжириванию, шпатлевке, ош.
Куровке. Окраска осуществляется кистью, валками, окунанием,
пневматическим распылением, безвоздушным распылением, коrда
краска подается к соплу распылителя под высоким давлением (40...
...2500) . 10& Па, электрораСllылением (перенос заряженных частиц
в электрическом поле BbIcOKoro напряжения между двумя электро-
дами разноrо потенциала), электроосаждением (осаждение на по-
верхности изделия частиц лакокрасочноrо материала из водноro
раствора под воздействием электрическоrо тока), Сушка изделий
производится в сушильных камерах и шкафах при обычной и повы-
шенной температурах воздуха либо не/lосредственно в цехе.
Процесс окраски сопровождается выделением вредностей в виде
паров растворителей (табл. 4.14 [25]), твердых частиц пиrмента
115
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Табл ица 4.13
Сварочный afpefaT
L OTC ' м'/ч "рн
СJlле сварочноrо
тока. А
200 1300 1100011500
Параметры отсаСЫl\8ющеrо
патрубка
размер.
мм
I пло дь,1
скорость,
м/с
Универсальный свароч- 80 110 140 160 (783 0,005 4,5.. 8,9
кый автомат АВС
Сварочная rоловка 80 110 140 160 <;1';83 0,005 4,5...8,9
CAr-4
Сварочный трактор 80 110 140 160 l00х60 0,006 3,7...7,4
ТС-17-М.У при нормаль-
ном положении и при свар-
ке наклонным электродом
То же при положении 90 120 155 180 100X60 0,006 4.1...8,2
изделия «в лодочку»
Сварочный трактор 70 95 120 140 76х55 0,0042 4,6,..9,3
ТС-30
Сварочный трактор 90 120 155 180 100 Х 60 0,006 4,1..,8,2
АДС-1000-2
АДС-5ОО 80 110 140 160 70Х80 0,0056 4,0..,8,0
АДСД-500 90 120 155 180 70 Х 80 0,0066 4,5...9,0
АДШМ-500 80 110 140 160 70х80 0,0056 4,0..,8,9
'у Т-125О, УТ-15ОО, 90 120 155 180 IOOX60 0,006 4,1..,8,2
УТ-200
Полуавтоматические ro- 70 95 120 140 (i)75 0,0042 4,6..,9,8
ловкн ПШ-5-У, ДШ-14,
АДШМ-500
Таблнца 4.14
Лакокрасочные матерналы
Растворитель
Компоненты
I Массовое
содержание,
%
Перхлорвиииловые
Нитроцеллюлозные, нит-
роrлифталевые, ЭПОКсиД-
ные, мочевино-меламало-
формальдеrндные, молот-
ковые
Алкидио-акриловые фе-
кольные
Масляиые эмали и би-
тумные лаки
Меламиномочевиио- и
феиолформальдеrидные
Р-4
(rOCT 7827 74)
N2 646
(rOCT 18188 72)
РС-2 (MPTY6 1(}.......
952 70)
РКБ-l (ТУ 10
994 70)
Бутилацетат
Ацетон
Толуол
Бутилацетат
Этилцеллюзоль
Ацетон
Бутиловый спирт
Толуол
Этиловый спирт
Уайт-спирит
Ксилол
Уайт-спирит
Ксилол
Ксилол
Бутиловый спирт
12
26
62
16
8
7
15
50
10
50
50
70
30
50
50
116
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Itелил, свинцовоrо сурика, охры, сажи и каllелек нелетучих жидких
J{ОМПОllентов, распыляемых в воздухе при пневматическом способе
окраски.
Выбор и расчет применяемых конструкций местных отсосов за-
висит от орrаниззции технолоrическоrо процесса, методов окраски,
,
/
Рис, 4,20, MecTlJbIii отсос при кистевоii окраске
(\t)c:.
CIQ"О
t'-Ir-..
C\I......
1
Рис, 4.21. Шкаф,ка lера для кистевой ОКраСКIJ ме.1КIIХ IIздеJrиЙ:
l MecTo Д Я ванны с краской; 2 решеl''Iатая полка для выкрашенны, изделий; 3 лоток
АЛ" сбор" стекающеl' краСЮI
Рис, 4.22. Шкаф-камера для ручноrо окуиания Ме.1КИХ изделий
состава лакокрасочных покрытий и характера окрашиваемых из-
делий.
Мелкие изделия окрашиваются в шкафах-камерах различной
конструкцин (рис. 4,20...4 .23), изделия среДНIIХ размеров в ка-
мерах с боковым отсосом, которые MorYT быть тупиковыми и про-
Ходными С расположением рабочеrо места вне камеры (рис. 4,24).
В тупиковых камерах предусмотрен один раБОЧIII"! проем (он же
транспортный), в проходных один рабочий и два транспортных.
117
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Окраска плоских изделий большой площади осуществляется
в камерах с подъемной рабочей площадкой и перемещающнмися
вместе с ней щитами, оrраничивающими площадь рабочеrо проема
(рис. 4.25). Количество воздуха, уда-
ляемоrо из шкафов-камер и камер а
с боковым отсосом, определяется по
скорости всасывания воздуха через
открытые проемы по формуле L oтc ==
== 3600Fv, rде F суммарная пло-
щадь рабочих и транспортных прое-
мов, м 2 ; v средняя скорость воздуха
в проемах, принимаемая в зависи-
-.:t
f5QO
4 '
B
t\i
Рнс. 4.23. Шкаф камера для пневматической окраски мелких изделий с нижинм
rидрофильтром
Рис. 4,24. Камера с 60КОВЫМ отсосом;
I рабочиl! проем; 2 транспортныl! проем; 3 BaHHa для воды; 4 rидрофнпьтр; 5 lIент",
"Ятор
Окраска
мости от способа окраски и состава лакокрасочных материалов
по табл. 4.15 [8].
крупноrабаритных изделий производится в каМере,
внутри которой располаrается и ра-
бочий, Способы вентиляции таких
камер указаны в табл, 4.16 [81, а рас-
четные объемы воздуха B табл. 4.17.
Воздух, удаляемый от мест окраски
распылением. подверrается мокрой
очистке от красочноrо аэрозоля в rид-
рофильтрах (рис. 4.26) с целью пре-
5
Рнс. 4.25, Камера с подъемной площадкой
при постоянной площади pa6o'lero проемз
I постоянное рабочее отверстне 11 IlередвижнOII
щнте; :1 подъемная площа.цка; 3 II03ДУХОПрIlСМ-
ное отверстне; 4 транспортвыii вроем; 5 rИАРО-
фнльтр
118
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Табяица 4.15
МеТОА нанесення краски
на НЗАелне
Лакокрасоq lIые матерналы
1I способ ОКраскн
Расчетная
среАНЯЯ
скорость
всасываНИR
О, м/с
КИСТUlо, окуна иие
Кистью, окуrrание, облив
ПневмаТИ'lеское распыле-
ни:?
То же
Безвоздушное распыление
То же
Электростатическое и
9Л,ектроручное распыле-
ние
Ручной
Содержащие ароматические yr лево-
дороды* (бензол", толуол, ксилол,
сольвеит-наФта)
Не содержащие ароматические уrле-
водороды
Содержащие диизоциа наты, ЭПОКСИд-
ные, Jlолиуретаиовые и акрилатные
соединения
Содержащне свинцовые соединения
или ароматические уrлеводороды
Не содержащие ароматические yr Ле-
водороды и CBHHuoBble соединеиия
Содержащие свинцовые соединеиия и
ароматические yr леводороды
Не содержащие ароматические уrле-
водороды и свинцовые соединении
диизоцианатов
Различиые
Автоматизнрованиый
Окуиаиие, облнв, с по- Различиые
МОЩI.ю электростатиче-
ской стациоиаРllОЙ уста-
новки
оезвоздушиое распыление Содержащие свинцовые соедииеиия
Электростатическое рас- Не содержащие свинцовые соединения
пыление
1,0
0,5
1,7
1,3
1,0
0,7
0,6
0,4...0,5
0,4...0,5
0,5
0,4
.Обладают большой летучестью. **В настоящее времи запр",щен.
дохранения вентиляционных воздуховодов от залипания. В них
также частично задерживаются растворители.
Сушка изделий, окрашенных на конвейере пульверизационным
или электростатическим способом, осуществляется в ПРОХОДIIЫХ
туннельных сушилах с форкамерами (рис. 4,27), Скорость воздуха
в проемах фор камер 0,5...0,6 м/с для уайт-спирита и 0,7...0,8 м/о
для ксилола. Объем воздуха, удаляемоrо из укрытия конвейера,
принимается из расчета 800.. ..1200 м 3 /ч на 1 м длины укрblТИЯ.
119
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
101 I I :21 '" о: I
Ф IU <v с) ::s 11> "';,:
.... Q,;z : Q,:S:O 00
.;. &.' 11>0::'" ",О::
CJ со Q, 1:1'410 41 О
.. "'c: C Q,...
<о о
.. ", с ;>'O::IQ 41 О
:::1 .. ><011: 1:1'= g..4.1 rc '" с ..
'" <v 41 "' :s: . "
:J: С 8-:= >< :21 ::s >< >< jS
о:: 1:1' 11>011: :с '" с:>,;>' ""fO'"'''' .....
О ::t:= ... ::':t:"t '"
'" 0)\0 0)'" Q, C.J о) ...,
<о :s: :s:,g О I:Q <00 11>
(--< t: Q,IQ ::.: ::::..
I . ;>,:=
IU IU о::
,ao
1>:'" О ::s
t:
'" <v := 41
" :с :s: .о;.
:Е ..о <v IQ о:: ..
= о:: о) <11
.. '" :="t
:ZI ;;'" 41 i: ;;,
IXI t-::':::;; iE 41 Q. . :1
c:>,t-<<II S"t.. .
(!J <11 := 41 О О О
I:QSo:: cl. t: IQ
41
О
"0 'Q) Q)
"''- о
"'о O :I:
.,,,,.. <о :с ""
@S f-'I:I' о::
'" ».. ::t:<II '"
"'''1:0 ОС>, 41 ::.: 41
""''' "'<11 iE := :Е
",о :о: с ...
:I:" с:>,о О Q, О
Ос 41
r.... f--o I:Q (--<
><1>: ':5
., ;>,:= "t:c
'" IQ о:: О О
а: :а
.,0 "tQ) c.JQ,
:Е'- ::с и;';' О
о" :s: '" ::<: '" t-<
a Q,(J 1>:
'" :I: '" :=
5'g :.: iE ::i! О ::;; о::
..'" gj ",Q, OII:
а. О ::.:0
a:I I:Qt I:Qg
6::S .
\041 Q. '::<:
i:i= t<: \l g, 41 О
"1:",= ':с ::.:
= »" "'0)1:: 41 iE 41 .,
(QE- IQ :Е
::t: '" 41
..'" :r с:>, 011: о'" о::
.,'" ::>'>41= ::<:: 41 о
0..1:1'1:1' f--o (--<
:ZI
'" ,"
., а: '" '" '"
:1 '" '"
.. tI:I :z:: '" '"
IQ IQ
" О "t о О
::.: О ::.: :.:
" :z:: >< := :s:
'" r:: О
f-- с t:
>. Q, >. >.
f--o t: f--o (--<
Н+
IJI 1
'"
.s ()
..
"
.. j
:Е
..
Н
U
Н.
("
120
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
. .u '"
. '"
"'''':о: ",,:, . ....... 1II :2I
"'''10;
0.."'0 "'",о..
'" о.. f- '" . '" 3 '"
"'Со
ис
>' III :о:
0..0 '" ",:>: '" '" I
"' = .: " о; t:t .
:2 »1=; .
:H ",=0.. ::1
'" t:t '"
0= "'=
СО 111 1=; о.. IQ
»= '" ;s:
1=; ::1 :о: х
0:2 .' о.. .... :21
... о "'=х
с'" I ; :i! .... 3..,,,,
= . ::; IQ "'1=;'"
1110; . . 0..",0
'" = '" :о: 111
='" :Jj '" о
:0:"'.... .,. :о: :о: :i!
....=>, . =....0. IQ .... Х
'" о. .... '" '" о о.. >,
8"1:0: 0.8:2 :0:"'''1
О О О ...... '" о 111
с 111 [--< се o. IIIIII
'" '"
8 о , о .Q
':с .а =
о..,
:с :со:: о; .., 1=;
.., А", '" о;
1=; 0;.... 1-< О =
'" "' = "''''
:о: :.: о С о О
i!! - "'''' "'о.. '"
....= '" с =
о. о. о. о. , 0.'"
'" E 00 о о
СО = L..,:C
>< '>: >< =
>,'" "'о
0:21 "" IQ о; :0:0.
и = '" "1'" "10
О 1-< и;! "'....
",о. :i! аи
0..0,>: .. О. '" = о '>:
"'....= :о: о. о;х=
;>. ... о:
:2,и о; :2 О С ;>. о;
(1) '" ",о. IQ '"
o :.: ; :о: О ","1"1
CO = СО се 1:; ::r:u
, ;;Е ь..
о.
& :i! '"
IQ ,'"
'" о"" ... '"
111 1-<0 IQ
:СО:: и:': ;3 о::
о '" о'" о
:::<::.: :::<: [--<
r:.:
111 .,. о::
:С о::
'" о- '" '" ..
:С '" :.: :С .
:2 . '"
о
N '"
:.:
о о о
о. () о.. о.
'"
t::: t::: t:::
."rrТ H r -.
....I,, "
... iii
... r-"t. .... I
.. ... r I
, ,f ... L..J
..... L_.f :: , ,
..... w
L ...J
.
121
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Таблица 4,17
Расчетные объемы воздуха. мЗ/ч
для камер с ннжним .'
отсосом на 1 м' бескамерно/l Лакокрасоч ные
Способ окраски . Суммарной ппощади для
rоризонтапьноlI про" окраски на решетках материалы
екции изделия на 1 м' rабаритной
и ппощадн проходов ппощаДl' решетки
вокр yr Hero
Пиевматически!i 1800 2200 Не СОДf'ржащие сви-
нец и ароматиче-
ские уrлеВОДОрvДbl
, '... '1 2500 Содержащие свинец
'1
, 1
,1 ' - , и ароматические
.
уrлеВОДОРОДbl
БеЗВОЗДУШНblЙ 1200 1350 Не содержащие сви-
нец и ароматиче-
." .. ские уrлеВОДОРОДbl
. ! ..
1500 1700 Содержащие свинец
и ароматические
1, yr леВОДОРОДbl
I 1, -
rндроэлектриче- 900 Не содержащие сви-
ски й i' . неи и ароматиче-
.'
. ские yr ЛЕ:ВОЦОРОДbl
l'
1 ...... 1100 Содержащие свинец
" . . и ироматичеСКI1е
, ., уrлеводороды
Пиевмоэл ктриче- 900
ский
Пример. Определить необходимое количество удаляемоrо воздуха от
бескамерно!i устаиовки с ннжним отсосом (см. табл. 4.16). Ширииа пола
Ь'становки 3,4 м, длииа 5,4 м. Окраска пневматическая (пульверизатором).
Реш е и и е, По табл. 4.17 прииимаем расход воздуха иа I м 2 площади
пола при бескамерной окраске 2500 м 3 /ч. Объем oTcacblBaeMoro воздуха
L OTC == 2500F == 2500 (3,4 Х 5,4) == 45900 м 3 /ч.
Отсосы от nылящеео оборудования предназначены для оrраниче-
ния зоны распространения пыли. Выделение пыли в производствен-
IlЫХ условиях происходит при дроблении, размоле, рассеве, маrнит-
ной сепарации, смешивании, транспортировке сыпучих материалов.
Места пылен ия должны снабжаться rерметизироваllНЫМИ укры-
тиями в зиде кожухов, коробов, воронок и оборудоваться местными
отсосами, СОЗДающими разрежение в укрытиях, препятствующее
выбиванию вредностей через неплотности. Такая вытяжная венти-
122
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
\
"
о-..
11)
:....-
....
.....
'\/ /
«
6,
6
Рис. 4.26. Схемы rидрофильтров раэличных типов:
а каскаДIJЫ/! с подаче/! воды через перфОрНроваlJlJые трубы; 6 KaCKaДHЫ/! с перелнвом;
в лабнрннтовыl!
t) 2 4 5
, /
1 5
5
Рис. 4.27. ПРОХОДНОР. сушило С форкамерой и укрытием конвейера:
l окрасочная кабнна; 2 укрытие конвейера; 3 npOXOДlloe сушнпо; 4 форкамера:
.5 MeCTa отсоса воздуха; б ось KOIJBel!epa
Пооача материала
ОтС8С 18Зdf/Ха.
Рис. 4.28. Укрытие с отсосом от мест перепада
материала
123
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
ляция носит общее название аспирация. Различные типы укры-
тий наиболее часто встречающеrося технолоrическоrо оборудования
показаны На рис. 4.28.. .4.30,
t
t
...
.:
Рис, 4.29. Укрытие виброrрохота
800
720
640
560
,:> 480
400
320
240
160
80
« 5"
Рис. 4,30, Отсос из элеватора:
a CI'oMHlle элеватора; б rоловка элеватора
Рис. 4,31, rрафик для определення средней производительности Ленточных
конвейеров: В ширина ленты; Vfd пронзводительность желобчатой ленты,
м 3 /ч; vл скорость ленты, м/с
Количество воздуха, удаляемоrо из аспирируемоrо укрытия,
Lac == LM + L BC ' [де LM объем воздуха, вносююrо в укрытие
ПОСТУlJающнм материалом, L" == O,04kyVMV ; L BC объем воздуха,
ПрОllикающеrо I1З помещения через неплотностн в укрытие за счет
124
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
разрежения, создаваемоrо аспираЦПОНIJОЙ устаНОВI<ОЙ, L Bc == 3600Fv.
В ПРllведенных формулах ky коэффициент, зависящий от конструк-
ции УI<рЫТИЯ, ky == 3 для укрытий технолоrическоrо оборудования,
заrружаемоrо через течки, и укрытиЙ на конвейерах; V.. количе-
ство заrружаемоrо материала, М 3 /Ч (по рис. 4.3]); V" скорость
движения материала ПрIl входе из течки в укры тие,
V K == V19,62H(1 1,2k Tp ctga).
Здесь Н высота падения материала в заrрузочной течке, м; kтp
коэффициент трения материала о стенки течки: 0,65 rипс; 0,8
rравий; 0,5 сухая земля; 0,65 руда; 0,6 песок; а уrол
наклона заrрузочной течки к rОРИЗ0нтаЛII, rрад; p площадь ще-
лей укрытия, м 2 (табл, 4.18 [48]); V скорость прохода воздуха че-
рез щели, м/с: V == 1 для бункеров, V == 2 для шнеков и укрытий
дробильно-помольноrо оборудования, Более подробные сведения
об объемах аСПllрируемоrо воздуха изложены в специальных ука-
заниях СН 155-61 и серии АЗ-611 (rпи Сантехпроект). При ориеп.
т а б л и ц а 4.18
т ехнолоrllческое обору ДОВUlше
ПЛОЩ"Дh неплотностеА F
UЦPKoBыe дробилки
Конусные дробилки
ПОМОЛЫlые беrуны с вращающейся
чащей
ВнбраЦИО/llfые и валковые rpoxoTbl
СмеситеЛl,ные беrуны
Коивейеры
БУlIкера, заrружаемые через самоза.
крывающиеся люки сбрасывающими
тележками
35 % площаДII зева дробилки
10 % квадрата номеllклатурноrо диа-
метра дробилки
3,5 % квадрата вращающейся чаши
10 % площаДII [рохота
3 % квадрата диаметра чаши
30 % площади поперечноrо сечения
заrрузочной течки при непроходных
укрытиях
50 % площади попереЧllоrо сечения
заrРУЗОЧIfОЙ течки при ПРОХОДIJЫХ
укрытиях
10 % суммарной площади заrРУЗОЧIIЫХ
люков
При м е '1 а н и е. 1. Площадь неплотностей в кожухах валковых дроби-
лок, молотковых дробилок, дези"теrраторов, турбомелышц, шаровых мелыIцц
и питателей в условиях их нормальной эксплуатаUffИ можно принимать равной
иулю. 2, ПлощаДl, попереЧllоrо сечения течки в зависимости от ширииы
ленты:
Ширнна ленты,
мм
650
1400
500
800
/600
1000
1200
Сечеиие течки, 378х 438х 552х 716х 816х 950х IОООх
мм х378 х438 х552 х716 х816 х950 хl000
125
Электронн"я библиотек" http://tgv,khstи,ru/
.,.
C!I
:::t
:s:
о::
10
C!I
f-o
'"
",,,,
1-'"
и'"
"'..
<>.0
...
..;>,
"'<>.
..о
'8
х
....
.,
.,
..
".
...
;11
.,
'"
[:
'"
u
О
u
..
О
О
..
u
...
".
.....
:а
u
со
0.1
;11
...
..
\о
О
о:
'"
..
:;;
<>.
'"
;>,
'"
<х)
"
.,
'"
..
..
;>,
<>.
.8
о
CQ
"'"
'"
f-
'"
:r
и
'"
о.
'"
::s::
:2
"'о
CQCQ CQCQro CQCQCQCQroCQ CQCQI
ffiCQ CQ CQ ro q CQq ",:s:
MMM M M M
t::o.
Q) 4)::( Q)
iEAll:.l/!lA;fiIt I/!l A AAIl:.&t>. :E
о t::CI.>u O
1--< >.. 81--<
'"
'"
::;:
3
'"
\о
f-
О
g
"'IQ
::;: О
'" 30::",
:E", e:E
о f-f-o
f-o 001--<
А А Il:. А А * А А
'" '"
ro :s:
«J Q)
::;:0",'"
3 &
'" \о .... t:: "1:
f-f-f-O
0001::
О
О
88 8008 8888 8888
I0080 О МIO IOIO
88 88 88 8
88=I08 88 8 88 3888gM
Ф OO =
:E
'" о
::;:
'80:.;
",:>:
3 '"
o :Е
о:: :r '" '" '" '"
t::ts:: о
Uo:: 1--<
.Q
о
О
О
М
V
OOCQ
::;:00
:2 ::;: t-;:i
О 0000
g
V",II 11 111\
:t:3roCQCQ:t:
'"
:.:
:s:
о.
:s:
3
е::
:а
:.:
ёf
'"
о
><
:JI
0.0::
О'"
.....::;:
"'о.
g;
о:: '"
(1)::;:
::;:
::;:
g
"'"
11
CQ
..
'"
I
::;:
::;:
11
CQ
О
О
М
V
CQ
:i
3
V
:t:
-=
:s:
1:1'
l1li
2'
i
"'!
fI
0::",
(t)::iI
126
..
'"
А А
::;:
::;:
8
О
О
"'"
11
ro
::;:
::;:
8
r-;
О
8
11
ID
::;:
::;:
О
::Е О
::;:::;:
0 00
00
M"",
I\VII
:t:CQCQ
'"
::;:
::;:
8
О
8
11
CQ
'" '" ..
::;:
'"
:Е " .. "
о
1--<
85588
"'" IO
,q
о)
'"
0.><
;;.,
>:11
30;5;
О :а
"':.:
8
'"
:Е
..
о
f-o
"
;;;:
::;:
О
О
VJ
"<::!
::;:
::;:
8
м
11
"<::!
::;:
::;:
О
О
"'"
11
"<::!
с
>.
о
о
11:
1:1'
:JI
\о
01>:
:s:
'"
'" '"
:t:f-
8
о
1--<
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
..
,
>1000»
<бt--м'<I'!U
:7'
(,)
'"
о.
О
t::
..
><
»
11/
о
:><:
111:
о
:с
... 8 '"
0;Е
о::
со
U!--<
::!!
::!!
о
о
U")
11
l '
. . :с
0»:2
:.: о. '"
I о:>: 0.......
са \о !--<
"ttJ 1-0 "'О
'" :с:.::......
С Q> '" U .....
"'='=
о. Е-- :s: '"
"':о:с::!!"':Е
Сс:..::!!:а С
»
::!!
:2
'"
:с
'"
:с
:s: '"
:E
о о
t::!--<
'" '"
"t:S:
"'",
С:х:
:c
Q) о::
c"t
1-0 О
Ot:
. :s:
::!! ::!!
"';а
t<I:c
(,) ..о
О о::
(,) '"
"'I-o:s:
:S:<.I::!!
1-0 '"
:a:s:o.
о.::!!о
:':::al-o
»:r:8
:2 :2
::!! :2
00
00
c-.JM
11 IJ
:а
1-0
:2
о:: :2
"'о
:1:0
:s:l1)
g-II
аса
Q)
:;;
:С
:7'
:s:
1-0
'"
:2
cl.
Q)
...
cL;E
о о.:с
C =
"'
:а о.
. 1-0 '"
:а:а с
0.0.
aJ'--;-
о.»:ао.
g!2;i"t
<.Iд:s::с
;;f--CJQJ
o. :O
!--<:с=:х:
S'"
",;Е
:со
а!--<
'"
><
»
;Е
о
:.:
'"
><
;;<;..=
О 1-0
f-o О
а
о
м
00088
ООоюю
Ф; :
gggga
'<I'l1)U")08
c-.J
><
»
11/
о
:><:
o:s;
о
:с
'" 8
;Е ..
о с
!--< U
::!!
::!! ::!!
::!!о
8 I
ос :
:0
00
00
"'
11 11
са са
$!
"'3
.а
",О::
:f;
'"
s
i
-.
'" ..о
:2 о::
:а (,) о
<.1 ...:2
'" o
»1::
1-0 "':с
'" "'о::
c:t: щ:s:
t. b
OU")OO::
а--: С'"
'" : 0. !3
C?:X: ,""O><
::!!.a :s:oo
'" C-.J f'( <"( е-
2== cc.;s::mQ)
1"'c-.J g 8';Е:S:
oao::g o
О "t\Ot:::r:c!--<8'
'"
><
»
;Е
о
:о::
'"
><
cl.
'"
=
1-0
О
'"
:Е .. ..
о
!--<
>188
C50c-.J
"';:
ооа
000
l1) о ос
C-J м
><
»
11/
о
:.::
':с :2
о О
:r: :2
3"''''
о о :Е
0::0.
С С О
U и!--<
о
"t
t:::r
:s:
8
g! ::!!::!!
:2 ::Е
88
o
о о
"!"!
'"
><
»
:Е
о
:.::
:а
>.
C!I
1<
с:..
'"
IQ
.. 1-0 '"
O
6
о::
8 С '"
о" 1-0
c-.J:2 0
:
о",Е"
55'"
o :s:
8
c-.J8'
><
»
*
о
:.::
':С
О
:С
3
о
.. о::
С
U
о.
О
1-
'"
о.
'"
С
'"
(,)
o:s:
:а
:r:
1-0
:s:
:r:
...
1'0
::Е:
127
.
:а
CJ..
:.::
»
<IJ
!2
3
о
"=",
С::;:
Ul-o
..
::s
C-.J
о
"t
..о
"t
са
8'
о
"=
t::
::
:'::::j
'"
:a,g-
!5а
><
о:с
о.
... '"
'" <.1
:s: Q)
::tQ)'Q)
vEt:a;E
g!2:x: o
t:: 6!--<
'"
:Е
о
f--
:s: :с
"! "!
'" '"
8g 88
o:: о:: q
; С : С "':
8"::!! 8:. .,.j.
о о
ссо. "'о..
:I: '"'" :с '"'"
Q)
:Е
о
f--
"::1
fN
:а
IQ
<.1
..о
"t
са
8'
о
о::
t::
1-0
О
:s:
1-0
(,)
z:
:s: :s:
(,)'"
:s::r:
IQ 1-0
'" О
'" о::
С
са»
6
о. 0=
... :с.,
.00::
0::111
!5
'" :ё
3
l g8:l
>< !;
..
,= .
о'"
:с ::!!
:7'3",
0",0.
';. \о 2
о..:с",
fi :
"':с о::
:.::'"
f.oo aJ
01-0:'::
8
о!
о.
о
f-o
3
о
(,)
><
»
::.:::'
><
»
:Е
о
:.::
D5
:r:
3
о
о::
С
U
><
>-
:Е
о
::.:::'
111:
:;s
:С
:С О.
'" О
\о '""
'" '"
о.. о.
'" ...
\о '"
'"" f-o
О :r:
1< :с
о '"
о. '"
L..,
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
.;.
1:1
Е
:а:
1:1
'"
1::
1:1",
..'"
..'"
.....
....
"'О
0/0(
.....
:О:а.
"о
"''8
><
0/
'"
..
..
..
о
о(
...
'"
8
о
j
'"
..
..
..
I!
..
'"
t:
...
..
о
о
..
..
....
';;
u
..
-.J
:&
0/
..
""
о
s
111
:>!>
о(
'"
CQ
I I
... о::
I 3
",......
="
С::",»
»0
... '"
» :I:
'"
»
:><:
'"
Q.
...
IQ
'"'
О
::;: "'::»
... ;
"''''. !2
= »[;;g
/::: » а '"
... 8.:: »C::ce-:.;
iE :'::><g)"''''o
.. Q.Q.=""':.::
о ...O... ......Q....
Е--< ot::o <.I:r' 0=0
8
со
о
о
C\I
'"
=
'"
88800 o'g 8
ocoU")oo О Q. C\I
';';C'! 0C18 .&
J
...
iE",><
o::
E--<:I:ca
088
5S00
C'!
оаа
000
U")U")U")
C\I
I I
«. :a o ><
iE "'» Q. 1::<.1»
о t;e-:.:: g
:'::IQQ)'" » <.1 :.::
е:: ::;: ... ::: ':х:
OQ)"":: Q)J5:'::0
а8.Е::: 3 Q) :'< З
OC:: i:1 о :Ei&.D:e- о
ag):.:: :::ag;;0:'::'5 a
U \О» .... :.:: U ... Е--<» <Q о..И
...
iE iE '" ..
о о
Е--<
I I I
.
Q"
О
с::
.:: u
:а :r:
;;
о'"
"'0:<:
"' 13:0
о:: o::
@
f-o):s: о.. а
:::aoo:.::Q....
t::!'iE--<Е--<U ::;;
&.
'"
:::
::
'"
<.1
'"
о::
1::
::
о::
Q)
...
::
<.1
:;;
::j
::
=
"'
о::
Q)
:;;
...
'"
'"
\о
...
Q.
Е--<
128
I I
:;;
::j
:s:
=
"'
о::
...
::;:
:х:
:.::
::
:r:
::!!
3
"'1::
о::
О Q)
\O
g
'" о:: :: о::
Э;)j д,g
::;:::!!="
="="::!!""o::j
00001::",
::!!Оооо Q.
::!!"1t; "1 '8
. . . . «1
88888 :X:<IJ
C")'<I'<DC\I'<I' :a::;: :I!
V " " " " [;; о
cacaca (Y'):.:: E--<
»
'" о::
:s: ::
= ...
() :а
Q.
;б
»»Q.",
g. ...
:.:: :.:: :Е
... <.1 ...;, о
0::0\0 Е--<
о
о
о
"':
а
8
C\I
8
C\I
88888--;
U")QO U")QOg
а>
'"
:;:
'"
:.::
...
:r:
а
...
:Е
о
Е--<
'"
'"
Q)
:а
о::
'"
::;
Q)
:а
::!!
...
'"
:Е
»
Q"
....
::;:
. о
",о..
Q"o
Q) f-
:.::'"
:х: IQ
»...
'-О!Ii
8
u")
g
о
C\I
. ;:;:
:;;
"'о
Q.o
Q)U")
.::
"'J5
IQ ...
:х: :r:
о Q)
:.:: о::
Q) '"
iE
Q.
о::
Е--<::!
:;;
...
=
Q)
о::
'"
:r:
::
Q.
3
...0
:E
""
:Е
о
f--'
Электро.нная библиотека http://tgv,khstи,ru/
..
.
111
а.
C!I
00
о.
...
C1J
;;; ::;;
'"
'" IQ
"t
'
'"
\O
I I I I
с)
'"'
:s:
и
i
о:(
о
111
:с
е '":1;
О......
:2
C-.J
:с <.1
о. '
а"":
:!: .
о. Ф. :с
... t:: :r:
О .:С
.. , о.
-= ф t::
..o -
11 ii
са.са. "t
"';:;;"
;;.,......;:;;и
«i «I
>< ;:;; ><
;;.,и") М ;;.,
:o
ОМ О
IQ '" IQ
;:;;' ;:;;
a:c:,&
\О '-\O
О... ""'. О
:c:r:
11
t::oca.
;:S:: M
О,''' ;:;; :с
;
::;;
5 6b
:'::с::
Ооос::
"'''1''1;;''
'"
:s:: ; :s::
'(1) 3 OQ
ut::t--oо
I>::c
(.)r:; CQ
"'''I:c'''
dcO..
;:;;,'"
"'00><
...;:;;;;.,
:r::fl :E
:s:uo
5 :.::
-&O'"
"I3
:S:O(.)
)= :s:
CJ
:с '" J5 :1;
0.'" с:: О.
t:: ><
.....: ;s
a. :J
"'C::
:C
CtI >. о CtI
","If-S'оО
"' I>:"'o
::ul:;::S::=:
:с . "10.0
О. g; м-!:: ...
t:: f-"
.......... :s:
II t:t
:.:: :с
::.,CQ. -&
.g.
m
О
:.::
..
'" '"
u :s:
О f-
!2 !
;;., :01
а",;;"
t:::c;;.,
g.
.3и
1)
:Е .. ..
О
f----<
.. " "
'"
1<
11/
О
:.::
><
а.
1)
IQ
U
'"
:с
1-0
tiI
а.
:.::
1)
IQ
U
8
tl')
о
о
о
М
о
о
'"
;:х: ::Е
;:;;
:с
a
:r: :.::
8
5.g-
888
U")QOz
6ё.
<; О
t::'"
<:'1 >.:s:
000;:;; e-
g ..... 8.
'" О
:с :с IQ
8 "I,:s:
0"'0
t-- S' :с
'"
...
:с
u
'"
!ii
и
"
;:;;
8880 8 8
U") U") о U")
c-.JМU")t--QO
.
"
:r:
а
О
I)
t:::r:
И...
::о
о.
:.::
>.
1)'
:С'"
... О
:11
0.0
:.:: ...
;;.,0
:r:
'"
'" О 1>:
О"':С
:r: ;;.,...
о.с)
0"'0.
t:: '" <1>
'" IQ
1)
;Е " "
О
!--<
o..;:s::
cr') QJ О f-o [.-4
g,!
f- О f- 1) :.::
:Jj ;;; g. ;;.,
O\OO ;:;;
t--;I>'
00 и::с>-
:S: S :E
е-tЕ;
..
;:;;
'"
:r:
о
о
l1)
'"
:с
о
о
L')
,п8
;:;; :1;
- .
1>: l1) 1>: U")
U")_q c-.J_o_q
:Jj0o :ao "'"
о. о.
:.:: :.::
;;., ;;.,
;:;; ;:;;
о о
'"
с::
:с "
...
и'"
О '"
и<;
o
'"
:С
...
t!!
а.
:.::
;;.,
;:;;
'" О
О ><
::;;.,
:E
О О
t:::.::
:а
...
:С
1)
о::
J5
:х:
'"
'" \О
i1,
!it:!!J5
з;:;;",
-8
:::t
:С
O
4 :а I
::s: g. I
;:;; I
'"
;g :.::
':с 1)
;;":11
o.:r:
"'0:>:;
и;;.,
1)0.
'8...
о.и,
I::{
"'!2
:.:: ..о
...
.515
О :r:
0...0
"I
'"
...
C1J -E:.
::SOf-o
IQ IQ
0"'0
:.:::СМ
8.0
o::It::"I
=: !2
:'::..0
...
:си
",О
О :с
0..0
"I
1)
...
:a z
IQ g ...
0"'0
i!i5
0.0
t::o:(
'"
:а
:r:
'"
'"
о.
=:
:.::
:с
'"
О
о.
1::{
129
:Е 000
;:;; 000
8 :3 0
f-t-- : : :0
og8g
"1 t-- C-.J U")
r: ........-
'"
;:;;
'"
:с
1::{
!2 'о '"
:С..о 8."1
5ti ;g
a и g;
«J.a и 0..4)
o. S'0 "10
!2::; ;;
IQ
о"'",... ::j:r:
са I.l) :z:: -Е:. о
0 "':0 "'05i
g,0!;,; l1).!;,;
U t::"tU:c U t::
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
'fировочных расчетах следует пользоваться табл. 4.19 (14), rде Даны
рекомендуемые объемы воздуха, удаляемоrо аспирацией от пыля-
щеrо оборудования (для нейтральной ПЫЛИ).
ЛРlfмер. Определить количество воздуха, которое надо удалить от YKpЫ
тия конвейера с ширииой леиты В == 800 мм, на который ПОДается песок из
буикера через заrрузочную течку, установленную под уrлом а '== 900 к ro-
рIlЗОИТУ. Высота падеиия материала /{ == 2,5 м, скорость движення ленты
1,4 м/с.
Реш е н и е, По скорости движеиия и llIирине л нты соrласно рис. 4,31
НаХОДИМ количество заrружаемоrn материала V M == 285 мз/ч. Коэффициент
трения песка О стенки течки R Tp == 0,6, площадь неплот"остf'Й (табл. 4.18)
F == 0,3 (0,552 . 0,552) == п,09 м 2 ; ky == 3.
1. Скор ость падеНИff матери ала при ctg 90 с '== О
" к == У 19,62Н (1 l,2k Tp O) == V 1 9,62 .2,5 (1 1,2 . 0,6 . О) '== 7 м/с.
2. Объем воздуха, вtlOсимоrо в YKpblTlfe поступаЮЩlfМ материалом,
2
[м '== 0,04 V MkyvK == 0,04 ' 285 . 3 . 72 "" 1676 мз JЧ,
3. Объем воздуха, проникающеrо в укрытие через HenJIOTHOCTH ПЕИ ско-
рости прососа а == 1,3 м/с, [ос == 3600 Fv <== 3600 . 0,09 . 1,3 == 421м /'1.
4. Общее количество аспнрируемоrо воздуха
Lac==LM + L BC == 1676 + 4211':::: 2100 "'3/'1.
Объем воздуха, отсасываемоео от кожухов заточных, шлифо-
вальных U друi?UХ станков с сухими круrами, определяют по таким
формулам. Для станков с любыми круrами L oTc l == 3БООFv о , rде F
площадь живоrо сечения отверсТИЯ кожуха, м 2 ; и о скорость
в воздухоприемном отверстии, м/с; и о == О,25и о . с при направлении
пылевоrо факела непосредственно в отверстие кожуха; и о ==
==(0,3.. .0,4) и о . с то же параллельно плоскосТи всаСЫБающеrо oтвep
стия кожуха; и о . с максимальная окружная СКорость вращения
Kpyra, м/с,
Лdкрп
и о . с == ---бi)'" ,
rде n частота вращения Kpyra, об/мин; d Kp диаметр Kpyra, мм.
, ДЛЯ заточных и шлифовальных станков с абразивными круrами
(рис. 4.32)
L oтc2 == 2d\(p, d\(jJ < 250 мм; [ ОТС2 == I,Bd KP ' d\(J) == 250.. .600 мм;
L OTC2 == 1,6d KP ' d Kp > 600 мм.
Для полировальных станков с ВОЙЛОЧНЫМII KpyraMH (рис. 4.33)
Lот<;з == 4d Kp , С матерчатыми круrами (рис. 4,34) L OTC4 == 6d KP ' С абра-
вивными круrами L oтc определяеТСfl по рис, 4.35.
При диаметре Kpyra более 400 мм котiчеС1ВО воздуха, Ollpeдe
ляемое по рис. 4,35, возрастает иа каждые 10 мм увеличения шири
ны Kpyra в таких размерах: d\(p == 200.. .300 мм на 6 %; d\(p ==
== 300. . .400 мм на 5 %; d Kp == 600 н более на 4 %. При часто-
те вращения Kpyra n> 1450 об/мин полученное по rрафику КOJJИ-
130
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Рис, 4.32. ПыдеПРllемник для заточных станков:
J к.ожух; 2-----буькер пер80А ступени ОЧНСТКlI: 3 отсаСЫ8ающиli патрубок; 4 иеподвижныА
щиток; 5 реrулирующий щиток
1<')
200
Рис. 4,33. Обеспыливающий кожух для войлочноrо пuлировальноrо Kpyra
500
t
f50
n
Рис. 4.34. Обеспыливающий кожух для матерчатоrо fJOлироваЛbllOrо Kp}'ra
131
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
чеСТБО oтcacbIBaeMoro воздуха следует увеличить в п/1450 раз.
В расчет принимается большее из значений Laтcl или Loтc2, L OTCI или
LотсЗ, L OTC \ или [ ОТС4 '
Отсасывающие воронки устанавливаются на станках в тех слу-
чаях, коrда невозможно применить кожухи. Они MorYT быть квад-
paTHoro, прямоуrольноrо и круrлоrо сечений. Количество воздуха,
удаляемоrо воронками,
[ ОТС == 3600 и"х 2 ( ) 1/\
I
О к
r де Vи необходимая начальная скорость вытяжноrо факела, равная
скорости транспортирования отходов в воздуховоде, м/с: и н ==
== 14...16 для тяжелой наждачной минеральной пыли, и" ==
== 10... 12 для леrкой минеральной пыли; и к необходимая конеч-
ная скорость вытяжноrо факела у Kpyra, и к == 2 м/с; х рабочая
300400 500 600 700 400 90010001100 12001300 14ОО 1500 L'{7I' м 3 1а
'I'
200. 300 400 500 600 700 800 РОО (ООО акр ,ММ
Рис. 4.35. Определения количества oTcaCblBaeMoro воздуха от полировальных
станков с абразивными круrами
длина вытяжноrо факела расстояние от края Kpyra до всасыва-
ющеrо отверстия воронки, м; k коэффициент, зависящий от формы
и отношения размеров воронки: k == 7,7 для круrлоrо отверстия,
k == 9, 1 для прямоуrольноrо с соотношением сторон от 1 : 1 до 1 t 3.
ПРlfмер. Определить количество oTcacЫBaeMoro квадратной вороикой
эапыленноrо воздуха от эаточноrо станка. Пыль тяжелая, наждачная, ми-
неральная.
Реш е н и е. Принимаем О" == J6 м/с; х == 0,1 М; k == 9,J; tl K == 2 м/с.
Объем oTCaCblBaeMoro воздуха
( k ) 1/4 (
L oтc == 3600и н х 2 2... 1 == 3600 . J6 . 0,12
О к
9,1 ) 1/4
16 == 630 М 3 /Ч.
2 1
Площадь сечения воронки
L OTC
f==
3600v н
630
3600 . 16 == 0,011 м 2 . Прннимаем
размеры сечеиия 105 Х 105 мм.
Количество воздуха, удаляемоrо через круrлые отсосы воронки,
зависит от расстояния между приемным отверстием отсоса и перед-
иим краем Kpyra Х, Определяется соrласно рис. 4.36.
Оmсоа от деревообрабатывающих станков, выделяющих при ра-
боте древесную пыль, опилки, стружки, осуществляется пылеприем-
никами, встроенными в станки. Конструкции, количество и места
132
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Таблица 4.20
JI
н
Ф
Т
Ф
н
о
о
р
f
Т
Т
Р
н
и макс , м/с L :cH, м'/ч КоЭффи-
пр" влажиости циент
Название и марка стакка ОтХОДЫ материал а Mecrnoro
< 20 %1 > 20 % сопротив-
от одиоrо I JlеНИR
пр"еМlIика Bcero ОТСоса
Е
КруrЛОпильныi\ с авто- Опилки
подачеl! для продольrroй
распиловки ЦА-2Н:
сверху 15 16 600 1440 0,8
СIIИЗУ 15 16 840 1,0
Круrлопильныi\ УНlfвер-
сальныЙ Ц-2Д-5А, Ц.6:
сверху 16 17 1190 1910 0,8
СШI3У 15 16 720
тоrцовочиый ЦМЭ-2М 15 16 865 865 1,0
еНТОЧlfопильныii столяр- 15 16 1330 1330 1,0
ый ЛС-80.1
уrовальный СФ:3-3 Стружка 17 18 972 972 1,0
То же, СФА.4 17 18 1110 1110 1,0
о же, СФ.6 18 19 1295 1295 1,0
уrовальный двусторон,
ий:
т ножевоrо вала 17 18 1/15 2015 1,0
т ВСРТlfкальной rоловки 17 18 900 0,8
еЙСмусовый ОДIfОСТОРОН' 17 18 972 972 1,0
IИй СР3.6
о же, СР6.7 18 19 1295 1295 1,0
о же, CP-12-12 18 19 2520 2520 1,0
еflСМУСОВЫЙ двуСТОрОIJ'
ий С2Р8.2:
снизу 18 19 1800 3600 1,0
сверху 18 19 1800 1,0
резерный ОДfroНШНIf- 17 18 900 900 0,8
еЛЫIЫЙ ФЛ
ипореЗIfЫЙ ЯЩИЧIIЫЙ 17 18 1080 1080 1,0
Па-40
ипорезныii рачныЙ
0.6:
от торцовой пилы 14 15 720 1,0
от шип орезной rолов- 18 19 1225 1,0
ки 4177
от lIадсеЧIIЫХ rоловок 16 17 792 0,8
от проушечноrо диска 17 18 1440 0,8
лlfфовалыfйй леIlТО'!' Пыль
,ыЙ с ПОДВIIJКIIЫМ столом
ЛПС-Л:
верХlIlIЙ отсос 14 900 2195 1,0
rОЛОfJllоii отсос 14 1295
ЛlfфоваЛЫfЫЙ ,'Iисковый
606НllОН Ш,fIДБ.5'
НИЖllиf! от диска 14 720 1,2
. боковой от диска 14 972 2702 1,0
от бобины 14 1010 1,0
апольный Отсос 18 19 1100 1100 1,0
ф
д
ш
ш
ш
ш
ш
f
Ш
ш
с
н
133
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
l.oт&,MJ/a'
60 70 80 90 100 110 120 130 fl,O (50 160 170 180 190 200 х, ММ
РI!С. 4.36. Определение количества отсасывземоrв
воздуха через круrлые воронки (х расстояние ОТ
воронкн до ближайшеrо к ней края Kpyra, мм;
[OTC KOJ",HqeCTBo удаляемоrо воздуха, м3/ч; d
диаметр воронки, мм; f площадь полеречноrо се-
цения воронки, м2)
=
лов на нем, Объем У)J.аляемоrо воздуха обычно определяется экспе-
риментальным путем и приводится в справочниках 117; 19], для не-
которых станков эти данные представлены в табл, 4,20181,
4.6. ЗАЩИТ А ОКРУЖАЮЩЕй СРЕДЫ ОТ ЗArРЯЗНЕНИй
ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ ВЫБРОСАМИ
Соrласно СНиП 2.04,05 86 142] о нормативах по защите aTMO
сферы от заrрязнений, предельно допустимые выбросы вредностей
(ПДВ) от систем местной и общеобменной вытяжной вентиляции не
должны превышать максимальную разовую предельно допустимую
концентрацию (ПДК Н ) AaHHoro вещества в приземном слое атмосфе
ры населенных пунктов, установленную Минздравом СССР; дЛЯ зон
санитарной охраны курортов, в местах размещения I\рУПНЫХ сана-
ториев, а также зон отдыха rородов 0,8 ПДК н , Допустимое со-
держание пыли в воздухе, выбрасываемом в атмосферу, ZДОП В за
висимости от ПД к пыли в воздухе рабочей зоны помещения Zp,8
приведено в табл. 4,21.
т а б л I! Ц а 4.21
пдк пыли в воздухе рабочей зоны до 2 от2 оТ 4 более 6
помещения Zp, 3' мr/м З до 4 до 6
ZAOf1' Mr/M
30
60
80
100
Очистка воздуха от пыли осуществляется в пылеуловителях и
фильтрах различной конструкции. Для выбора пылеочистноrо уст-
ройства необходимо знать дисперсный состав пыли, ее физико хими
ческие свойства, объем очищаемоrо воздуха, начал ьнуlO концентра-
цию пыли. эффективность очистки пылеуловителя 11В}.
134
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
"ример. Подобрать циклои для очистки воздуха от пыли rорелой земли.
Об"ем воздуха, oтcacЫBaeMoro от места пересыпки с ленты на ленту, L
3000 м 3 /ч при начальной запыленности ZИ == 1000 Mr/M 3 . ПДК пыли
в воздухе рабочей зоиы помещения Zp, з == 10 мr/м З .
Реш е н и е, Пользуясь rрафиком [19), выбираем одиночный циклон
ЦН.II, d == 630 мм, р == 1100 Па, Дисперсный состав пыли приведен
в табл. 4,22 [181. Общая эффективность очистки
3,4,55 + 4,87 + 17,4.98+ 21,8.98,5 +8,4,99,2+45,99,4 OL
lJобщ == 1 00 97711.
Таблица 4.22
I i:lзмер ПЫЛИНОК. мм
Дисперсный состав пыли,
% по массе
\ Фракционная эффективиость
пылезадержаиия. % в ци-
клоие нииоr АЗ
Менее 5
5...10
10...20
20.. .40
40..,60
Более 60
, ,;.r-.
," 11..
.', IU
Р .1,
55
87
98
9В,5
99,2
99,4
./
1
1 .
Концентрация пыли после циклонаz к == ZH ZH . fJобщ == 1000 IOOO . 0,97
== 30 Mr/M 3 . при допустимой концентрации, выбрасываемой в атмосферу
(табл. 4.21), ZДОD == 100 мr/м З .
Расчет рассеивания вредных веществ в атмосфере производится
по методике (Зf)] или по одной из приведеннЫх в справочнике 119].
...Соrласно [ОСТ (27] для каждоrо источника заrрязнения необходи-
мо определять значения ПДБ или временно соrласованные выбросы
(БСБ) вредных веществ.
Источники выбросов классифицированы таким образом: точеч-
ные (трубы, через которые удаляются промышленные выбросы,
выбросные шахты вытяжных вентиляционных систем, rазоотводные
трубы от аппаратов); линейные (аэрационные фонари, близко рас-
положенные вытяжные трубы или шахты в кровле здания, открытые
световые проемы, через которые удаляются вредные вещества и дру-
rие неорrанизованные источники, имеющие значительную длину);
высокие (Н 50 м, [де Н высота устья источника выброса вред-
Horo вещества над уровнем земной поверхности) не заrрязня-
ющие циркуляционные (плохо проветриваемые) зоны над зданием
и за ним; средней высоты (Н == 1 О .. ,50 м); низкие (Н == 2.. ,1 О м).
от которых вредные вещества распространяются стелющимся пото.
ком вблизи земной поверхности, заrрязняя циркуляционные зоны;
Н;:Iземные (Н < 2 м) (ЗО].
Суммарная концентрация вредных веществ в приземном двух-
метровом слое над поверхностью земли не должна превышать ПДКр
для атмосферноrо воздуха населенных пунктов, указанных в работе
[40], и 0,3 пдк вредных веществ, установленных для воздуха ра-
.15
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
бочей зоны производственных помещений [26], подаваемоrо меха-
нической вентиляцией и поступающеrо через открытые окиа,
фрамуrи, отверстия.
Для уменьшения заrрязнения воздуха на промышленной пло-
щадке следует выполнить такие мероприятия: удалить вентиляци-
онные выбросы за пределы зон подпора и аэродинамической тени;
обеспечить большие скорости выброса (25 40 м/с), что помимо уве-
личения высоты подъема повысит турбулентность струи, интен-
сифицирует процесс рассеивания вредностей; не устанавливать на
трубах, удаляющих заrрязненный воздух, зонты, которые rасят
скорость на выходе и направляют заrрязняющие вещества вниз.
4.7. РАСЧЕТ ВОЗДУШНОro ДУШИРОSАНИЯ
Душирование рабочих мест осуществляется в соответствии со
СНиП [42] в зависимости от поверхностной плотности лучистоrо теп-
ловоrо потока qp, м внутренним (с применением аэраторов) или на-
ружныM воздухом. Если qp. м ::::: 175.. ..350 Вт/м 2 и площадь излу-
чающих поверхностей в пределах рабочеrо места превышает 0,2 м 2 ,
применяется внутренний воздух. При этом температура и скорость
движения воздуха на рабочем месте должна соответствовать данным
табл. 1.8 с повыениемM скорости на 0,2 м/с.
При поверхностной плотности лучистоrо тепловоrо потока
350 Вт/м 2 и более используется наружный воздух. Температура и
скорость движения воздуха на рабочем месте определяются по
табл. 4.23 [40], поверхностная плотность лучистоrо тепловоrо пото-
ка по табл. 4.24 [19; 35J.
Расстояние х от душирующеrо патрубка до рабочеrо места не
должно быть меньшим 1 м. При борьбе с воздействием лучистой
теплоты воздушный поток направляется на rрудь человека rоризон-
тально или сверху под уrлом а ::::: 450, при борьбе с rазами и пы-
лью в зону дыхания. Последовательность расчеТа и выбор фор-
мул зависят от способа охлаждения душирующеrо воздуха [ЗЗ].
При адиабатическом охлаждении (t p . м> ' о ) определяется площадь
душирующеrо патрубка:
( t p . з ( р . м) Х l .
при тепловыделениях РО == «(Р. з 'о) fI 2,
при rазо- и пылевыдеЛениях РО == [ ( : з : )пX ]2
Здесь t p . 8 температура воздуха в рабочей зоне (табл. 1.8), t p , м
температура воздуха на рабочем месте (табл. 4.23), ос; ' о темпе-
ратура воздуха На выходе из душирующеrо патрубка, /0 == /ф. h +
+ дt; t ф . к температура воздуха на выходе из форсуночной ка-
меры, ос; dt HarpeB воздуха в вентиляторе и воздуховодах между
форсуночной камерой 11 душирующим патрубком, ос; п коэффи-
циент, характеризующий изменение температуры по оси струи
136
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б JI И Ц а 4.23
Пернод
тода
Катеrорня
работы
Температура. .С ('lIlслнтель) н скорость.
м/с (знаменатель) "Р" поверхностноА плот-
ности лучнстоrо тепловото потока, Вт/м'
350...700 1700...1400 11400...210012100...2800 I > 2800
Теплый Леrкая 22...24 21 23 20 22 19 22 19 20
0,5...1 O,7 I,5 ' 2 2 3 2,5 3,5
Средней тя- 21...23 20 22 19 21 18 21 18 19
жести 0,7...1,5 ',5 2 ',5 2,5 2 3,5 3 3,5
Тяжелая 20...22 19 21 18 20 18 J9 J8 J9
тд ',5 2,5 2 3 3 3,5 3 3,5
Холодный Леrкая 20.. .23 21 22 20 21 19 2! 19 22
в переход- 0,5.. .0,7 O,5 I 1 I,5 I,5 2 ',5 2
вые усло- Средней 21...22 20 21 19 20 19 2! 19 21
вия тя-
жести о,тт"" I J,5 J,5 2 2 2,5 2 2,5
Тяжелая 20..,21 19 20 18 19 18 19 18 19
',5 2 2,o 2,5 2,5 3 2,5 3
Т а б л и ц а 4.24
Оборудование
Поверхностная плотность
ЛУЧlIстоrо тепловоrо потока
qp. м' Вт/м'
Наrревательные печи, прессы, молоты, ванны элек-
трОДНО-СOJJяные, arperaTbl для закалки и цианиро-
вания нзделий, колодцы для охлаждення изделий
Шахтные цементационные электропечи, печи-ванны
с элеКТРОДНО-СОЛЯIIЫМ nonorpeBoM (1 == 1280 ОС),
тиrельные печн-ванны с rазовым nonorpeBoM, шахт-
ные rазовые печи, arperaTbl для отпуска нзделий,
столы для напайки твердых сплавов, места скла-
дирования изделий ПОС.1е Прессования
Масляные закалочные ванны, шахтные отпускные
электропечи, камерные rазовые печи с выдвиж-
ным подом, селитровые и щелочные ванны с ra-
ЗОВЫМ nonorpeBoM, места скш!Дирования изделий
после оТковки
1400..,2100
700... 1400
350. . .700
При м е ч а н и я. 1, Поверхностиая плотность лучистоrо тепловоrо ПОтОК/I
на рабочих местах приведена при условии закрытых заслонок у наrреватель.
иых печей. При открытых заслонках она ) велнчнвается примерно в 3 раза.
2. На всех Вllдах оборудования принята тяжелая катеrория работ.
137
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
(табл. 5.11); II p . з, k пдк , ko концентрации вредных веществ со-
ответственно в рабочей зоне, предельр() допустимая, в душирую-
щем воздухе, Mr /w.
Находится скорость воздуха на выходе из душирующеrо па-
трубка V == и р , М . х/т V РО . rде и р , М скорость воздуха на рабочем
месте, м/с (табл. 4.23); т коэффициент, характеризующий изме
нение скорости по оси струи (табл. 5.11).
Рассчитывается количество воздуха на один душирующий патру-
бок по формуле Lo == 3600Р о и о .
D [
( .
,
r ..... A
2
3
В
а 6
в
3
2
в
Рис. 4.37. Душирующие патрубки:
а...-с uеРХIIИМ ПОДВОДОМ воздухв типа ПДв; б иижииМ ПОДВОДОМ воздуха 'lипа ПДи
(J воздуховод. 2 корпус. 3 наПР8вляющая решетка)
При искусственном (nолитроnном) охлажденли (t p ... < ' о )
используются такие расчетные формулы: РО == (х/n)2; и о == и р , м;
t" == t p . м; Lo == 3600Р о и о .
Для заданной конструкции душирующеrо патрубка, т. е. коrда
известны т, n, РО. х, величины и о , I!t o зависят от следующих
условий:
х< mV F o , ио==ир,м;
х < n , ' о == ' Р . м;
х> т V РО , и о ==- и р . мх/т V РО ;
/'"F' (t p . а [,) %
х> n v F о, t o == t p . 3 У
n Fo
Конструкции душирующих патрубков приведены на рис. 4.37,
конструктивные размеры в табл. 4.25 [19].
Пример. Рассчитать воздушное ДУШИРОВ8ние рабочеrо У шахтной rазо-
воА печи, Катеrория работ тяжелая. Поверхностная плотность лучистоrо
тепловоrо потока qp.1oI == 930 BT/M 2 (табл. 4.24). ТеМllература воздуха в ра-
138
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и ц а 4_25
д! I B' ! I
А Н С 1( Площадь
Модель ЖИвоrо Масса, Kr
сечения, м'
мм
..
ПДв-3 315 330 440 760 0,14 20,7
IlДв-4 400 440 660 960 0,23 30
ПДв-5 500 550 700 1200 '0,36 42,7
.
ПДн-3 315 330 440 565 553 150 0,14 24,3
ПДн-4 400 440 560 780 689 190 0,23 35,1
ПДн-5 500 550 700 900 831 240 0,36 52,1
6очей зоне t . з == (:' + 5 == 20,3 + 5 == 25,5 ос (r. Риrа, == 20,3 ОС, 1==
== 47,3 кдяJ'кr). Соrласно табл. 4.23 средняя температура tp. м == 20 ос,
подвижность воздуха на рабочем месте tl p . м == 2 м/с. Расстояние ОТ душнру'
ющеrо патрубка до рабочеrо х == 2 м.
Реш е н н е. Поскольку qP. м> 350 Вт/м 2 , дущирование осуществляется
наружным воздухом. При адиабатическом процессе охлаждеиия иа выходе
IIЗ форСУНQ.чной камеры температура воздуха t ф . к == 17 ОС, а на выходе из
душирующеrо патрубка /0 == t ф , к + м == 17 + 1,5 == 18,5 ОС. Предвари-
телыlO принимаем душнрующий патрубок ПДв-3 с уrлом наклона лопаток
а == 45 ОС, дЛЯ KOToporo по табл. 5.11 находим n == 3,5, т == 5,1. Опреде-
ляем площадь живоrо сечения патрубка
[ (tр.з tр,м)Х ] 2 [ (25,5 20)2 ] 1
Fo == ир. з t,) n == (25,5 18,5) 3,5 ... 0,20 M 1 ,
табличное значеиие F'{, == 0,14 м 2 . Находнм скорость воздуха на иыходе из
патрубка
о о == О р . мх/т V F == 2 . 2/5,1 == 2,1 м/с.
Устанавлнваем расход воздуха, подаваемоrо душирующим патрубком [о ==
== 3600F;tt o == 3600 . 0,14 . 2,1 1000 м 3 /ч, В холодный период rода
и в переходных УCJIовиях температура и скорость движения воздуха на ра-
бочем месте должиы быть в таких пределах: t p . м == 19...20 ОС; tl p . м ==
== 1,5...2 м/с, 'р.8 == 13...19 ос (см. табл, 4',23).-.Оста!lЛЯЯ неизменной
производительность веИ1 илятора, а следовательно, и [о' tl o , прииятые .аля
тenJloro п риода, определим температуру воздуха на выходе из душирую'
щеrо патрубка при з == 16 ос и t p . м == 20 ОС, используя формулу
[ ир, з t p . м) х J 2 [ (16 20) . 2 J I о
Fo== (lр.з tо)п ; 0,14== (l6 t,)з,5 ' откуда t o ==22 С.
Работа форсуночной камеры в холодный период rода и в переходных усло-
внях откЛючается. HarpeB nonaBaeMoro возд.хха осуществляется в калори-
фере до температуры t K == 22 1,5 == 20,5 С.
139
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
4.8. РErЕНЕРАЦИЯ ТЕПЛОТЫ В ВЕНТИЛЯЦИИ
Среди энерrопотребляющих отраслей отопительно-вентиляци.
онная техника занимает одно из первых мест, поэтому в решении
проблемы рациона.тJьноrо использоваl!,!ЦLэнep.roресур ов, утилиза -
ция теплоты воздуха, удаляе оro l!стемами обшоо.бм.еВI:!ОЙ , T.
ной и технолоrической вентиляций, приобретает ОСQБQ I.'IДЖН '
чеI:!.!I ....!<ачеСТ УТИЛIIзат()ров теПЛОТЕСВЕ!J Х ИСJ: ма х оrут !I
пользоваться теплообменные аппараты различных типов: pereHe-
ративные, rAe теплообменная поверхность поперемеНlIО
рует с охлаждаемой и наrреваемой средами; рекупераТllв'Ные, сn.е
теПЛообмен между теплообменивающимися потоками происходит
через стенки; утилизаторы KOHTaKTHoro типа с промежуточным
теплоносителем .
Целесообразность использования теплоты удаляемоrо воздуха
или rазовоздушных смесей должна быть подтверждена технико-
экономическим расчетом [32], При проектироваиии систем утилиза-
ции теплоты необходимо учитывать требования СНиП (42], соrлас-
но которым для HarpeBa приточноrо воздуха в теплообменниках без
промежуточиоrо теплоносителя не допускается использовать воз-
дух общеобменной вытяжной вентиляции, удаляемый из помещений
с производствами катеrорий А и Б, и воздух местной вытяжной вен-
тиляции, содержащий взрывоопасные или леrковоспламеIIяющиеся
вещества, rорючие rазы или пары, Запрещается также использовать
воздух, содержащий осаждающиеся либо КОIщенсирующиеся на
теплообменных поверхностях утилизаторов вредные вещества I и 2
класса опасности, а также воздух с болезнетворными бактериями,
вирусами, rрибками или с резко выраженным неприятным запа-
хом, Использование теплоты удаляемоr о Щ}з уха не до.тIЖНО сопро-
вождаться заrрязнением приточноrо воздуха вредными веществами
(с учетом содержания их в наружном воздухе), превышающим:ЗО %
ПДК по [ОСТ 12.I,005 76 [261. ТеПЛОУТIIлизаторы с промежуточ-
I1ЫМ теплоносителем, в которых в качестве теплообмеШIИI{ОВ исполь-
зуются ВОЗДУХонаrреватели (калориферы), допускается применять
без оrраничениЙ, поскольку в них обеспечивается полная изоляция
потоков теплообменнвающихся сред, что исключает заrрязнение
приточноrо воздуха вредными примесями, содержащимися в удаляе-
мом воздухе. В качестве промежуточны х теплоносителей приме-
няются вещества, которые не оказывают разрушающеrо деЙствия
на трубопроводы и оборудование, не являются ядовитыми, пожаро-
и взрывоопасны ш, хорошо транспортируются иасосами. К таким
веществам относятся незаl\1ерзаЮЩIIе растворы солей и rеликолей,
а также вода. На рис. 4.:З8 показана одна Нз возможных схем ути-
лизации теплоты ОТХОДЯЩIJХ rазов. Установка работает следующим
образом, ПрорываЮЩlIеся через рабочие проемы паrревательных
печей rазы вместе с подсаСЫI3аемым нз помешсния ВОЗДУХОМ посту-
пают в установленные над ними зонты-козырьки 1, затем по возду-
ховоду подаются в теплообменник (калорифер) 2, в котором через
140
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
промежуточный теплоноситель (вода) отдают часть теплоты приточ,
ному воздуху, после чеrо вытяжным вентилятором З выбрасываются
наружу. Приточный воздух, забираемый через оrоловок 4 из поме
щения на уровне рабочей зоны, вентилятором 5 подается в теплооб-
менник 6, rДе наrревается за счет утилизированной теплоты удаляе
мых rазов и затем подается в короба 7 воздушно тепловой завесы.
Предусмотрена байпасная линия 8, предназначенная для удале-
ния вытяжноrо воздуха минуя теплообменник 2 в теплый период
rода. Циркуляция промежуточноrо теплоносителя осуществляется
Цасосом 9.
8
f
d,з
f f
7
Рис. 4.38. Прииципиальиая схема утилизации теплоты с промеЖУТО'IНЫ 1 тепло-
носителем в системах с ПОЛQжительной иачальной температурой приточноrо
воздуха
Схемы утилизации теплоты и подробные расчеты по подбору теп-
лоутилизаторов приведены в работах [12; 31; 32; 34]. В качестве
примера рассмотрим расчет системы утилизации теплоты, показан-
ной на рис, 4.38. Исходные данные: расход вытяжноrо ОВl и при-
точноrо 082 воздуха, кr/ч; начальная температура вытяжноrо (в. нl
И приточноrо (в. 82 воздуха, ОС. Последовательность расчета соот-
ветствует рекомендациям [34].
1. Определяют живое сечение по воздуху теплообменников в вы-
Тяжном и приточном каналах
'вl == G B1 /3600(vp); 'Н2 == G B 2/3600(vp),
r.lI.e (vp) массовая скорость в живом сечении теплообменников,
принимаемая в пределах 4...6 Kr/ (м 2 .с), максимально допустимая
8 Kr/(Mz,c).
141
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
2. На ОСновании значений fBl, 'В2 по таблицам справочника [24]
8ыбирают тип и количество теплообменников (воздухонаt'рева-
телей), устанавливаемых параллельно по ходу движения воздуха
в вытяжном и приточном каналах. Затем выписывается их теплооб-
менная поверхность F B1 ; F в2, м 2 , фактическая площадь живоrо се.
чения по воздуху f в. Ф. !, {в. ф.2, м 2 И живое сечение по теплоно-
СИТeJIЮ fж.l, {ж. 2 (м 2 ).
3. Вычисляют фактическую массовую скорость движения воз-
духа для принятых теплооб-
менников
8t
0.9
0.7
0,6
0,'
0.5
1,5
2
2,5
Рис. 4.39. Определение температурной
эф:рективностн 'rеплообменников
и ж ! == Ож/ 36ОО Ржfж!:
w
Р. '5'
1,5
4
3.5
)25
2. 75'
25
2"25
2
и5
1,5
1,25
(ир)ф. 1 == Ов. !/3600{в, ф. 1,
(ир)ф. 2 == Ов. 2/3600{в. ф.2.
4, ОПРЕ'деляют расход про-
межуточноrо теплоносителя
ОЖ == W БОв. 2С в /С ж ,
rде W б отношение водя-
ных эквивалентов, для рас-
сматриваемой схемы W б == 1;
Св теплоемкость ВОЗДУХа,
кДж/(кr. К); С Ж тепло-
емкость теплоносителя,
кДж/(кr . К).
5. Вычисляют значение от-
ношення водяных эквивален-
тов для установки в канале
с меньшим расходом воздуха
W м == ОЖСЖ/ ОВ. мСв.
6. Находят скорость дви-
жения промежуточноrо теп-
лоносителя в трубках тепло-
обменников в вытяжном и
приточном каналах:
иж2 == Ож/ 3БОО рж{ ж2.
1,00
0.75
0.50
0.25
Схемы обвязки теплообменников по теплоносителю, как правило,
должны обеспечивать противоточное движение воздуха и теплоноси-
теля, скорость движения теплоносителя в трубках теплообменников
должна быть в пределах 0,5...2 м/с.
7, С помощью вычисленных значений (ир) и и по таблицам спра-
вочника [24] находят коэффициенты теплопередачи k t , k 2 (Вт/м 2 .К)
для теплообменников каждоrо канала.
8. Определяют необходимую общую температурную эффектив-
ность установки исходя из заданной конечной температуры приточ-
Horo воздуха в, об == (t", к2 t B , "2)/ив, Н! t B н2) и температурную
эффективность одиночной установки 6t1 == 26/ об/( 1 + 6! 06), по кото-
м2
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
рой, используя рис. 4.39, получают необходимый безразмерный па-
раметр Fol, F 0 2.
9. Вычисляют необходимую общую теплообменную поверхность
воздухонаrревателей F об . 1== FOIGBICB/kt; F об . 2 == F02GB2CB/k2'
10. Находят требуемое количество теплообменников, установ-
,nенных параЛJlМЬНО по ходу движения воздуха, п ! == F об . I/F B1 ;
п 2 := F об . 2/FB2. Принимаются ближайшие целые значения п, которые
MorYT быть меньше расчетных не более чем на 1 О % .
11. Определяют фактические значения безразмерных комплексов
F о. ф. 1 == kt F 06. I/G B . ICB; F о, ф. 2 := k 2 F об. 2/а в . 2Св,
12. По найденным значениям РО, ф. 1, W 1 ; РО. ф. 2, W 2 С помо-
щью рис. 4.39 определяют температурные эффективиости тепло-
обменников вытяжноrо 8t1 и приточноrо 812 каналов.
13. Находят общую температурную эффективность установки
1 ов!
8/ об == . .
1 1 ов! 1 Ов2
8/1 + 8 12 О в2 w t
14. Вычисляют температуру воздуха, HarpeToro от УТИЛИЗ1fрО-
iБаННОЙ теплоты, /в. к2 == 8, 06 (tB. 81 /в. 82) + /в. 82.
15, Определяют мощность утилизированной теплоты, Вт при
,расчетной начальной температуре приточноrо воздуха Qy == О,278х
, Х а в2 с в (tB. к2 /в. Н2).
Пр'tмер. Рассчитать систему утилизации теплоты, показаиную на рис, 4.38,
с положительной начальной температурой приточноrо воздуха, Исходиые даи-
ные: расход воздуха, удаляемоrо от иаrревательных печей, Ов. 1== 31800 Kr/'1;
.расход приточноrо воздуха для воздушно-тепловой завесы Ов. 2 ==
== 33600 кr/ч; начальная температура удаляемоrо воздуха ( в , н. 1== 112 ос;
»а'lальная температура приточиоrо воздуха 'В, н. 2 == 15 ос: коиечная темпе-
ратура приточиоrо возду ха t n . к. 2 == 50 ос; место строителы:тва r, Москва.
Требуется определить: тнп н количество теплообменников, необходимых для
,становки в каналах удаляемоrо и приточноrо воздуха; конечную темпера-
туру приточиоrо воздуха после утилизацнонных воздухонаrревателей; коли-
чество утилизованноii теплоты прн расчР.Тиой начальиой температуре при-
'I'очноrо воздуха,
Реш е н н е, 1. Прннимаем массовую скорость (ри) == 5 Kr/(M 2 . с)
н находнм живое сеченне по воздуху теплообменников в вытяжном и приточ-
ном каналах 'в,1 == 3] 800/3600 . 5 == 1,77 м 2 ; 'n. 2 == 33600/3600. 5 ==
== ],87 м 2 .
2, Пользуясь табл. 7,26 в работе [241, с учетом значений ' в . l' 'в. 2 "р»-
»имаем по два воздухонаrревателя КВС-П Ng 11, устанавливаемых парал-
дельно движенню воздуха в вытяжном и приточном каналах, для которых
выписываем
1 в, ф, I == t в ф.2 == 0,8655 ' 2 == 1,73 м 2 ;
Р в . 1 == РП, 2 == 72.2 == 144 м 2 ; 1 Ж, 1== I ж . 2 == 0,002316 м 2 .
3. Фактическая массовая скорость движения воздуха
(ир)ф. 1 == 31800/3600, 1,73=::: 5,1 Kr/(M2. с);
(ир)ф. 2 == 33600/3600 . 1,73:::< 5,4 Kr/(MI . с).
10
..
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
. 4. Расход промежуточиоrо теплоносиrеля по каналу с большим расхо-
10\1 воздуха аж == 1 . 33600 . 1,005/4,18 == 8078 Kr/Q.
5. Для установки в канале с меньшим расходом воздуха
W м == 8078 . 4,18/31 800 . 1,005 == 1,056.
6, Скорость движения промежуточноrо 'Jеплоносителя в трубах тепло-
обменников при их параллельном подключенни по I'еплоноснтето
U ж . I '== U ж . 2 '== 8078/3600 . 1000 . 0,0023]6 . 2'== 0,484 м/с. .
7. На основании найденных значений (ир)ф, tI)К по табл. 7.33 [24) наха-
дим коэффиuиенты теплопередачи
k) == 27,46.1,16== 31,85 Вт/(м 2 . К); k 2 == 27,94.1,16== 32,41 Вт/(м 2 , К).
8. НIIХОДИМ необходимую общую температурную эффективность уста-
новки и температурную эффективность одиночной устаJlОВКИ:
8( об == (50 15)/(112 15) == 0,361; 0(1 == 2 . 0,361/(1 + 0,361) == 0,53.
По рис, 4,39 определяем необходимый комплекс, обеспечивающнй
6/1 == 0,53 при W) 1; РО! == Р о2 == 1,2.
9. Общая теплообменная поверхность воздухонаrревателей
F o(j. 1 == 1,2 . 31 800 . 1,005/31,85 . 3,6 == 334,5 м 2 ;
F об . 2 == 1,2.33600 . 1,005/32,41 . 3,6 == 347,3 м 2 .
10. Количество воздухонаrревателей, устанавливаемых параллельно по
ходу движения воздуха, п) == 334,5 : 144 == 2,32; п 2 == 347,3 : 144 == 2,41,
Прииимаются по ходу ДВIIЖ НИЯ воздуха шесть воздухонаrревателей (три
ряда по два воздухонаrревателя в каждом), Общая поверхность HarpeBa
Р'оо. I == 144 . 3 == 432 м 2 ; F б, 2 '== 144 . 3 == 432 м 2 .
11. ВЫ'lисляем фаКТИ<lеское значение безразмериых комплексов
Ро. фl == 31,85 . 432 . 3,6/31800 . 1,005 == 1,55;
Ро. ф2 == 32,41 . 432 . 3,6/33600 . 1,005,== 1,37.
12, По Ро. ф!' Ро. ф2' нспользуя рнс, 4.39, при W == 1 находим' темпе-
ратурную эффективность воздухонаrревателей вытяжноrо н приточноrо воз-
духа: 8i1 == 0,63; 8/2 == 0,57.
13. Общая температурная эффективность установкн
1 31800
0( 06 == 1 1 31800 l ' 33600 == 0,411,
0,63 + 0,57 . 33 600 1,056
14, Конечиая температура приточноrо воздуха воздушно-тепловой завесы
18, к2 == 0,411 . (112 15) + 15 == 55 ос, что несколько больше исходной,
так как принятая поверхность HarpeBa ВОЗДУХОllаrревателей в прнточном
канале примерно на 24 % больше требуемоЙ,
1;). Мощность утилизированной теплоты при расчетной начальной тем-
пературе приточноrо воздуха Qy == 0,278 . 33 600 . 1,005 (55 15) =:о
== 375 500 Вт.
4.9, РАСЧЕТ ВОЗДУШНОЙ ЗАВЕСЫ
Воздушные завесы предназначены для предотвращения поступ-
ления lIаружноrо воздуха через открытые проемы ворот и дверей
производственных и общественных зданий, Кроме Toro, они служат
144
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
препнтствием I!ерстеканию заrрязнеllноrо воздуха из одноrо поме-
щения в друrое. Соrласно СНиП 2.04.05 86 [42] воздушные или
воздушно-тепловые завесы надлежит устраивать в таких случаях:
у постоянно открытых !!роемов в наружных стенах помещений,
а также у ворот и проемов в наружных стенах, не имеющих тамбу-
ров и открывающихся более пяти раз или не менее чем на 40 ми!!
в смену в районах с расчетной температуроЙ наружноrо воздуха ми.
нус 15 ос и ниже (параметры Б); у ворот н технолоrичеСКIIХ проемов
для любых расчетных температур и любоЙ продолжительности от-
крывания при соответствующем обосновании.
При прорыве части холодноrо воздуха во время открывания во-
рот, дверей и технолоrическнх проемов, температура воздуха на
раБОЧ!lХ местах в районе ворот t CM не должна быть ниже 14 ос при
леrкоii физическоЙ работе, 12 сс при работе средней тяжести,
8 ос при тяжелой работе и 5 ос при отсутствии НОСТОЯН-
ных рабочих мест, РаЙоном ворот считается пространство длиной 1
(табл. 4.26) и шириной Б =:..= 2 В (В ширина ворот), непосред-
ственно примыкающее !{ воротам.
Таблица 4.26
'р. 3 'СМ' ос 12 10 8 6 4
иВ, м 12 10 8 5 3
Мю<симальная температура t щ и скорость выхода воздуха из
щели V щ не должны превышать 70 ос и 25 м/с для ворот и техноло.
rичеСКI1Х проемов и БООС и 8 м/с для наружных дверей; в начале раз-
даточноrо короба он == О,7r: щ . Уrол наклона струи а к плоскости
ворот для боковых завес прииимается равным '150 для ворот, защи-
щенных от ветра, и OO для незащищенных. Используется не-
сколько типов воздушных заве(! и методов их расчета, Рассмотрим
последовательность расчета [19; 501 для случая, коrда в помещении
отсутствуют механический приток и вытяжка или они равны.
1. Находят количество воздуха, под аваемо rо завесой, кr/ЧI
а т == 3600q tnpFnp V2LlPPCM,
rде q == Gзии/G"р харaI<тернстика завесы, т. е. отношение количе-
ства воздуха, лодаваемоrо завесой, к количеству смеси воздуха,
проходящеrо в помещение через проем (ворота), рекомендуемое
значение Ч == 0,6 . . , 0,8; Рпр l<оэффrЩl!епт, УЧНТblваЮЩПlf расход
воздуха, проходящеrо через ПрОЕ'м пр!! работе завесы: !!пр 0,25
для боковых завес р2,слашных ворот, I1пр 0,29 для раЗД8ИЖНЫХ
при отношении F==Рпр/F щ == 20 ... 30 (Fщ суммарная площадь
воздухо-выпускных щелеЙ, M ); Р пр площадь Orl{pbfвaeMOro проеМа,
обору ДОВ8нноrо завесоЙ, м 2 ; Llp == 9,81 h (Рн р,,) расчетная раз-
Ность давления, Па. Здесь h расстояние от середины проема,
145
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
оборудованноrо завесой до нейтральной зоны, м; вычисляется при
.эасчете вентиляции помещения, без полных расчетных данных опре-
деляется по формулам табл. 4.27 [19}; PH плотность воздуха,
Kr/M 3 , при наружной температуре соответствующая расчетным Па-
раметрам Б для холодноrо периода rода; Р8 плотность воздуха
при температуре помещения; Рем плотность смеси Воздуха, прохо-
дящеrо через открытый проем при температуре, равной нормируемой
температуре в районе ворот.
т а 6 л и ц а 4.27
Характеристика
здания
Схема I
: I
Формула
Без аэрационных
проеМ08
h == О,5Н
с аэрационными
проемами, закры-
'I'ыми в холодный
период roAa
h +h
h==h + 8 п
1 1 ) 2
0,25 ( + I
с аэрационными
проемами, откры-
тыми в холодный
период roAa
h == 11] + h o '
rAe h п определяе1ся при
расчете аэрации I1ЛЯ Х()О
лодноrо перИОl1а rOl1a по
параметрам климата Б
При м е q а н и е. В приведенных формулах
Н высота проема, обоРУl10ванноrо завесой, м;
h 1 расстоянне от центра проема, оборудованноrо завесой, до центра при-
точных проемов, м;
ha расстояние от и. з. до цеитра ВЫТЯЖИЫХ проемов, м;
ho расстоянне от центра приточных проемов 10 нейтральиой зоны
(н. з.), м;
10' 18 I1лина открываемых в теплый период rooдa притворов приточных и вы-
ТЯЖНЫХ проемов, м.
2. Определяют температуру воздуха, подаваемоrо завесой, ос:
Б
'см 'и Б
t зав == ( Q) + t Иt
q I Q
146
.......
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
rде Q == Q' /Q'3B отношение количества теплоты, теряемой с воз-
духом, уходящим через открытый проем наружу Q', к тепловой
мощности завесы Qзав' Для некоторых значений F и q отноше-
ния Q приведены в табл. 4.28.
т а б л и ц а 4.28
F 20 20 30 30
q 0,6 . 0,7 0,6 0,7
Q 0.06 0,14 0,13 0,18
3. Вычисляют суммарную тепловую мощность воздухонаrрева-
телей (калориферов) ВОЗДУШllо тепловой завесы, Вт:
Qззв == О ,278G зав с (tзав t нач ),
rде c теплоемкость воздуха, кДж/(кr. К); t нач температура
воздуха, забираемоrо на завесу. При расположении вентилятора
завесы на полу и заборе воздуха на уровне ero всасывающеrо от-
верстия t нач == t CM ' при заборе воздуха из верхней зоны t нач == t 8
или t нач == t yx .
4. Определяют ширину воздуховыпускной щели, м: Ь щ ==
::::!F пр/2FН щ' r де Н щ высота щели, равная высоте ворот (проема), м.
5. Находят скорость воздуха на выходе из щели, м/с:
Vщ == G 3d8 /2 . 3600Н щЬ ш Рзав'
Если она окажется больше допустимой (V доп == 25 м/с), то Ь щ , м
определяют по формуле Ь щ == Gзав/Vдоп2 . 3600Н щРзаu.
6. Определяют дополнительны теплопоступления, необходи-
мые для компенсации теплопотерь помещения вследствие врыва-
ния воздуха через открытые ворота или технолоrические проемы,
Вт:
0,2780 ззв 't
QAOIJ == с ир. з t cM ) 66 '
Q
rде t p . з температура воздуха в рабочей зоне, сс; 't продолжи-
тельность открывания ворот (проема) в пределах одНоrо часа, мин.
Дополнительные потери теплоты должны компенсироваться
работой завесы в течение HeKoToporo времени после закрытия во-
рот.
Пример. Рассчитать двухстороинюю боковую завесу 'If распашных во.
рот помещения при закрытых аэрацион ных проеМIJХ в холодный период
rода. Механическиii приток и механическая вытяжка сбалансированы.
Исходиые данные. t == 23 ос; Р И == 1,412 Kr/M 3 ; (Р.3 == 16 ос; Р р , 3 ==
== 1,221 Kr/M 2 ; (СМ == 12 "с; Р СМ == 1,239 Kr/M 3 , длииа притворов приточных
аэрациониых проемов /п == 850 м; длииа притворов фоиаря '8 == 700 м: рас-
141
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
стояиие от цеитра фрамуr аэрационноrо фонаря до центра приточных Пр()t'мов
h n + h B == 6 м; приточные проемы расположены на уровне проема ворот,
т. е. h 1 == о; вентилятор завесы расположен на отм. =0,000; ворота (4 Х 3 м)
О1крыты 10 м в течеиие одноrо часа.
Реш е н и е. J. 3адаемся характеристикой завесы: q == 0,6; F == 20;
l!np == 0,25. Находим расчетное значеиие
h B + h n 6
h == h] + ( [п ) 2 == 0+ ( 850 ) 2
0,25 z;: + 1 0,25 700 + 1
"" 4,4 м.
Вычисляем расчетную разиость давлений /)р == 9,81h (Р н Р р . з) == 9,81 . 4,4 Х
х (1,412 1,221) == 8,24 Па. Определяем количество воздуха, подаваемоro
вавесой,
G зав == 3600Qft npFnp У2/)рр см ==
== 3600 . 0,6 . 0,25 ' 12 У 2 . 8,24 . 1,239"" 29300 кr/ч.
2, Находим температуру воздуха, подаваемоrо завесой, при
Q == 0,06 (см, табл, 4.28): 'зав == [исм ' )/Q (1 Q)] +, ==
== [(12 + 23)/0,6 (1 0,06>1 + ( 23) == 39 ОС.
3. Вычисляем тепловую мощность воэдухонаrревателей
Qзав == о,278G зав с (I зав I нач ) == 0,278. 29300 . 1,005 (39 12) == 221 000 Вт.
4. Находим ширину воздуховыпускноА щели Ь щ == F п /2FН щ ==
== 12/2 . 20 . 3 == 0,1 м,
5. CKOrJOCTb воэду ха Fla выходе из щеJIИ
II щ == G за /2 . 3600НщЬщРзав == 29300/7200 . 3 . (1,1 . ],13] == 12 < 25 м/с.
6. Дополнительные теплопоступления, не06ходиные для HarpeBa холод-
lIoro воздуха, посту пившеrо в помещение через ворота.
О,278а ззв т
QAon == с (tp, 3 'см) 60 ==
q
0,278 . 29300 10
0,6 1,005 (16 12) 60 "" 9100 Вт.
==
Чертежи КОlIст укциА ВОЗДУШlIо-тепловых завес и их техническая характе-
ристика приведены в типовой серии 1.494 2, частично в рйб01е (21).
rлаsа 5
ВОЗДУХООБМЕН И ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЕ
В ПРОМЫШЛЕННЫХ ЦЕХАХ
5.1. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНОВ ОБЩЕОБМЕННОй ВЕНТИЛЯЦИИ .
Количество воздуха, подаваемоrо в помещение для обеспечения
требуемых параметров воздушной среды в рабочей зоне, следует
определять для теплоrо, холодноrо периодов rода и переходных
условий исходя из преобладающих вредных выделений:
148
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
по избыткам явной теплоты
З, 6Q я О р . з С (t p . з t пр )
Оя == Ор. з + с (t t )
ух пр
по избыткам полной теплоты
з,6Qп Ор. з(/р. з /пр)
ОП == Ор. 3 + I I
ух пр
по избыткам влаrи
О 3 + w О р . з (d p . з d пр )
w == Ор. d d
ух ПР
по вредным rазам, парам и пыли
О 1,2Z О р , з (Zp. з Zпр)
r == Ор, з + L Z
уХ пр
При одновременном выделении теплоты и влаrи, расчет коли-
чества воздуха ОТ ш, ПОДаВаемоrо в помещение, следует вести с
использованием J d-диа!'раммы с построением луча процесса t::==
== Q/W, харш<теризующеrо изменение пара метров воздушной среды
помещения. В приведенных формулах Qя, Qп соответственно
избыТ1Ш явной и полной теплоты в помещении, Вт; Ор. з коли-
чество воздуХа, у даляемоrо нз рабочей зоны помещения мест.
,ными отсосами сбщеобменноЙ веНТИvlяцней и на теХНОJJOrические
или друrие нужды, кr/ч; с удеЛЬНаЯ теплоемкость воздуха,
КДЖ/(I{r . К); t p , з, t пр , t p . температура воздуха в рабочей зоне,
подаваемоrо в помещенне и у даляемоrо из верхней зоны, ос; I р. з,
I пр, I ух энтальпия воздуха в рабочей зоне, подаваеМоrо в поме.
щение и у даляемоrо из верхней зоны, кДж/кr; W нзбытки влаrи
в помещении, r/ч; d p . з, d np , d yx в.lаrосодержание воздуха в ра-
бочеЙ зоне, подаВаемоrо в помещеН!lе 11 у да.lяемоrо из верхнеЙ
зоны, r/Kr; Z количество вредных веществ, поступающих в воз-
дух помещения, мr/ч; Zp. з, Znp, Zp, предельно допустrlмая кон-
центрация вредных веществ в воздухе рабочей зоны (табл. 5.1
[26]), I{онцеllтрация вредных веществ в приточном воздухе, прини-
маемая не более 30 % предельно допустrщоЙ, концентрация вред-
ных веществ в воздухе, удаляемая !lз верхней зоны rюмещения,
Mr /м 3 .
Соrласно [ОСТ 12.1.005 76 [2С] при одновременном выделении
нескольких rазов и паров, не обладаЮЩ!IХ ОДlIонаправленным деЙ-
ствием, количество воздуха при расчете общеобменной вентиляции
прииимается по той вредности, которая требует подачи наибольше-
ro объема чистоrо воздуха. При одновремеННО1\! выделени и в воздух
помещения нескольких веществ, обладающих эффектом суммации,
расчет общеобменной вентиляции надлежит вести путем суммиро-
вания объемов воздуха, потребных для разбавления каждоrо веще-
149
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Наименованне
вещест!!
:,
&.
N
:.::';
Лары и rазы
Акролеин
Аммиак
Ацетои
ЕеНЗИ/l-раствори-
тель (в пересче-
те на С)
Ееизии топЛивиый
(в пересчете на С)
Бензол 5 2
I(еросин (в пере- 300 4
счете на С)
I(силол
MapraHeu (в пере-
счете на МпО 2 )
Цианнстый водород
Окись уrлерода
I(ислота серная
U:iИНСТЫil анrид-
Сероводород
Скипидар (в пере-
счете на С)
Сольвент-нафта
(в пересчете на С)
Сцирт:
бутиловый
метиловый
Толуол
Уайт-спирит (в пе-
ресчете на С)
Формальдеrид
Хлор
Амилацетат
0,2 2
20 4
'f'()() , 4
300 4
100 4
50
0,3
0,3
20
1
10
10
300
100
10
5
50
300
0,5
"
1
100
::!
..
:2
3
2
2
4
2
3
2
4
4
3
3
3
4
2
2
4
8..
..",
..",
"",
Q.(J
8
Нанменованне
веществ
т а б JJ Н Ц а 5.1
:.
о.
.. .
:.::
I:::{..
1:: :1
2
б
6
10
3i
.."
0;'"
:'::5
8..
"'..
....
"о
<"
Бутнлацетат 200
n
п
п
п
Метилацетат 100
ЭтнлаЦетат 200
4
n
Пыль минеральная
и орrаниЧеская
n
n
Содержание более 1
70 % свободной
Si0 2 (кварц, ди-
нас н др.)
4
n
n
п
а
Содержание от
1 О % до 70 % СВО-
бодной Si0 2 (rpa-
иит, шамот и др.)
4
п
п
n
а
Абразивная (IЮ-
рунд, карБQJ(Q-
рунд)
3
4
4
4
n
n
n
Цементная, rлиня-
ная, минеральная,
не содержашая сво-
бодной Si0 2
При м е ч а R и я. 1. а аэрозоль; n пары и (или) rазы, 2. Классы
опасности веществ различают по их воздействию на человека 140]: 1 чрез-
вычайно опасные, 2 высокоопасные, 3 умеренно опасные, 4 малооnaс-
ные.
п
n
n
n
n
Прочие виды миие-
ральной и расти-
тельной пылн, не
содержащие Si0 2
и прнмеси токснч-
ных вещесТв
n
n
n
150
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Вредные вещества, обладающие суммацией
вредноrо действия (40)
Ацетон н фенол;
ацетал ьдеснд н ви нилацетат;
озон, двуокись азота и формальдеrид; серннсrый rаз н фенол;
сернистый rаз и фтористый водород;
сернистый rаз и аэрозоль серной КИСЛОIЫ;
сероводород и дииил;
сернисrый rаз и сероводород;
фурфурол, метанол и этанол;
циклоrексан и бензол;
СИJIL.ные минеральные кислоты (серная. соляная и азотная) в концентрации
по BOДO OДHOMY иону;
этилен, пропилеll, бутилен намилен;
уксусная кислота и уксусный аllrидрид;
auero!! и ацетофенон;
беll30Л и аuетофенон;
фенол и аuетофенон;
серНИС1ЫЙ и серныА анrндрид. аммиак. окислы азота.
ства в отдельности. Это связано с тем, что иноrда присутствие
80 вдыхаемом воздухе различных химических соедннении в кон-
центр.ациях каждоrо в отдельности в допустимых пределах в сумме ./
вредно воздействует на орrанизм человека. Предельно допустимая
концентрация (ПДК) таких веществ должна удовлетворять выра-
жеиию
,
rде C 1 . СВ.
MrjM 3 .
При наличии в помещении выделений rазов и паров, которые мо-
rYT образовывать с воздухом помещения взрывоопасные смеси, ми-
нимальное количество подаваемоrо воздуха должно обеспечивать
концентрации этих паров и rазов, не превышающие 5 % нижнеro
предела взрываемости N н' В этом случае в формулу для расчета
воздухообмена по вредным rазам и парам вместо Zyx следует подста-
вить 0,05N" и вместо ZI1P не более 30 % от 0,05 N". За расчетное
количество воздуха, по которому производится выбор вентиляци-
oHHoro оборудования (вентилятор, фильтр, воздухонаrреватеJIЬ
и друrие элементы вентиляционной системы), принимают большtе И3
рассчитанных количеств по формулам G я , ОN> О .., ,G r , G r ",. При этом
количество наружноrо воздуха, подаваемоrо на одноrо работающе-
ro, должно быть не менее 30 м 3 /ч при объеме I10мещения, приходя-
щемся на одноrо человека, менее 20 м З И 20 мЗ/ч при объеме 20 м 3
и более, если ИСllOJlьзуется естественное проветривание помещения;
при ОТСУТСТВ I!I такой возможности 60 м 3 /ч, но не менее однократ-
I!0ro воздухообмена [40].
Объемная подача местной вытяжной вентиляции для всех перио-
дов rода принимается постоянной.
При использовании местных отсосов у конвективных источни-
ков теплоты часть вреДlЩстей (от 10 до 30 %) прорывается в rюме-
С) + Са + + С" 1
ПДК 1 ПДК 2 . . . пдк,, ";;:.
. . . , Сп концентрация вредных компонентов
смеси,
151
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
щение и накапливается в верхней зоне, затеМ вследствие охлажде-
ния у перекрытия и стен они опускаются ВНиз, заrрязняют рабочую
80НУ и ухудшают условия труда. Поэтому дополнительно к местным
отсосам необходимо предусматривать удаление воздуха и из верхией
зоны. Этот дополнительный объем принимается не менее однократ-
Horo часовоrо воздухообмена. Соrласно [42] для помещений высотой
более\6 м минимальное количество удаляемоrо воздуха из верхнеЙ
зоны под перекрытием помещения допускается определять из
расчета 6 м 3 /ч на 1 м 2 площади пола помещения.
5.2. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО вЫБОРУ ИСХОДНЫХ ДАННЫХ
ПРИ ВЫПОЛНЕНИИ РАСЧЕТА вОЗДУХООБМЕНА
Температура nрuтОЧJiоео воздуха t пр , зависящая от периода
rода, способа подачи, температуры воздуха в рабочей зоне, устанав-
ливается расчетом приточных струй. В случае ассимиляции избыт-
ков теплоты минимальная температура приточной струи ' х на входе
в рабочую зону определяется по формуле Ix == ' р . з М)' при
восполнении недостатков теплоты максимальная темпе-ратура t x ::::::
:::::: t p , з + 11/2' rде 6./1' 11/2 допустимые отклонения температуры
струи от нормируемой температуры в рабочей зоне соответственно
при ассимиляции избытков теплоты и ее восполнении. Для обще-
обменной вентиляции в производственных зданиях принимаются
такие значения 6./: в зоне прямоrо действия струи М) == 2 ос;
I1t 2 == 5 ос; вне зоны 6./1 == 2,5 ос; 11/2 == 6 ос.
В теплый период при естественном притоке (аэрация) и механи-
ческой подаче в средние пролеты мноrопролетных зданий, находя-
щихся на расстоянии более 30 м от окон или аэрационных проемов
в наружных стенах, температура ' пр принимается равной t.;.
Температура воздуха, удаляемоео из верхней зоны помещения,
с известными допущениями определяется по одной из формул
(р, з (пр
t yx == I пр + т ; t yx == ' р . з + (Н 2);
' ух == ' пр + kt (t p , з I пр ),
rде т коэффициент теплораспределения, учитывающий долю
избыточной теплоты, которая воздействует на температуру воздуха
в рабочей зоне (табл. 5.2 [14; 16]); принимается постоянным для
всех периодов rода; для rорячих цехов преимущественно с печным
оборудованием ориентировочно определяется по табл. 5.3 [14]
в зависимости от отношения площади, занятой печами f (или иными
источниками интенсивноrо выделения теплоты), к общей площади
пола помещения F; температурный rрадиент, учитывающий
повышение температуры воздуха по высоте помещения на каждый
метр выше рабочей зоны (табл. 5.4 [14]); Н высота помещения
от пола до центра вытяжных отверстий, м; kt коэффициент
воздухообмена, зависящий от схемы воздухораспределения (подроб-
ные сведения приведены в работах [3; 21; 33]).
152
Электронная библиотека http://tgv,khstи,m/
Т а б л и ц а 5.2
Помещення
I Коэффициент т
Плавильные цехн
Печные пролеты
Разливочные пролеты
Коивертерные n ролеты
Плавильиые цехи электрокоруида и карбида
Отделение плавки
Отделение остываиия и разборки печей
Отделенне KonpoBoro дробления и разборки
Электротермическое отделеиие
Отделение разборки и отделение охлаждения
Химические заводы
Насосные н компрессориые
Сушильные отделения
Печиые отделения
Аппаратные отделения
ФильтроваЛhные отделения
Сернокислые цехи
Реакториые отделения
Стеклоплавильные цех и
Цехи травления и металлопокрытий, машииные отделения
Электромехаинческие заводы
ОБМОТО'lно-укладочные цехи
Цехи пропитки
Испытательиая стаиция
Прокатные цехи
Машинные залы станов, пролеты замедленноrо охлаждения
Помещение наrревательных печей
Помещение прокатных станов
Модельные и деревообрабатывающие цехн
Ремонтно-строительные цехи
Станочно-заrотовительные и сборочные отделения
Заточиые отделеиия
тывочные помещения у сушильных камер
Алюминиевые заводы
Электролизные цехи
Цехи кальцннации
Металлообрабатывающие заводы
Чуrунолитейные цехн с рассеянным режимом
смесеприrотовитеЛ"'!О6 отделение
отделение формовки и сушки стержией
плаВИЛЫIO-заливочное отделение
отделение выбивки форм и стержней
обрубно-очнстные отделения
отделение отжиrа ЛIIТЬЯ
комплексно-механизированные участки литейноrо производства
Цехи литья по выплавляемым моделям
ОТделения приrотовления моделей
отделение ВЫ!lлавки моделей, прокалки форм, залнвки форм
Металлом
ОТДеление приrотовления наполиительных смесей, формовки и
Выбнвки стержней
ОТделение выварки отливок и щелочи
reHeparopHble отделеиия
153
0,5
0.4
0,4
0.3
0,5
0,5
0.4
0,6
0,8
0,5
0,5...0,6
0,6
0.5
0,4
0,35
0,6
0,5
0,6
0,6
0,6
0,6
0,5
0,5.. .0,6
0.6
0,5
o.s
0,7. . .0,8
0,5...0,6
0,5
0.6
o.s
g
0:6
0,7
0,5
0,6
0,5
0,5
0,5
0.6
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Окончание табл. 5.2
л омещеиия
Коэффициент т
Коивейериые литейные
Смещаиные литейиые
Выбивные отдеЛЕ:НИЯ
Термические цехи
Кузнечиые и кузнечно-прессовые цехи
rазоrеиераторные
Стале- и меднолитейные
Литейные алюминия
Цехи;
механические, холодной обработки металлов, механосборочные
Токарно-шлифовальные отделеиия подшнпниковых заводов
Отделение координатно-расточиых станков
Отделение производства редукторов rазовых турбин
Цехи сварных конструкций:
заrотовительное отделение
мехаиические отделения
сборочно-сварочиые отделення
Пищевые предприятия
Пекарные залы хлебозаводов
Варочные отделення
3аподы общеrо прнборостроеиия
Механосборочные цех и и испытательиые стеиды
Абразивные заводы
Отделеиия спекаиия
Отделеиие плавки электрокорунда и коруида
Помещения обраl Horo хода ar ломашииы
Помещения сБОрllЫХ rазоходов
Помещения эксrаустеров
Отделеиие остывания и разборки печей
Электротермические отделения
Отделеиие разборки и охлаждения
Литейные лаборатории
Центральиые заводские лаборатории
Литейные
Металлообрабатывающие н металлоrрафическве
Термические
Вычислительные l1ентры
0,5
0,4
0,4
0,45
0,4
0,6
0,5
п,4
0,7
0,7
0,8
0,8
0,7
0,7
0,6
0,6
0,6
0,7
0,5
0,3
0,5
0,5
0,5
0,5
0,6
0,6
0,5
0,5
0,6
0,5
0,8
При м е ч а н и я. 1. 3начення коэффициента т даны для схемы веНТИЛЯ!lИИ
снизу вверх. 2. При струйной (сосредоточениой) подаче воздуха в верхнюю
зону помещений, значение коэффициеН1а т рекомеидуется принимать равным 0,8
для всех цехов н отделений.
154
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а (j JI И U а 5.3
,/Р 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
т 0,3 0,5 0,65 0,75 0,8 0,9
Т а 6 JI И U а 5.4
Расчетные значения температурноrо rpвдиента t! ДЛЯ промыwленныII
Тепловое здвни" (14) при 8ысоте помещеиия Н, м
пряжение q,
ВТ/М' 5 I G I 7 \ 8 I 9 I 10 I I! I 12 I 13 t 14
23 0,8 0,7 0,7 0,6 0,6 0,5 0,4 0,35 0,5 0,3
46 0,9 0,8 0,8 0,7 0,7 0,6 0,6 0,5 0,4 0,35
70 1,0 0,9 0,9 0,8 0,75 0,7 0,65 0,6 0,5 0,4
93 1,0 0,9 0,9 0,8 0,75 0,7 0,65 0,6 0,5 0,4
116 0,8 0,7 0,7 0,65 0,6 0,6 0,5 0,5 0,4 0,35
174 0,65 0,6 0,6 0,55 0,5 0,5 0,45 0,4 0,4 0,35
Для помещений со значительными избытками явной теплоты,
в которых циркуляция воздуха определяется конвективными пото-
ками и орrанизацией воздухообмена снизу вверх, значения kt
приведены в табл. 5.5 [7]. Для производственных помещений, в ко-
торых циркуляция воздуха обусловлена совместным действием при-
точных струй и конвективных потоков от крупноrабаритных тепло-
ИСТОЧffi!КОВ (d ЭК8 1,5 м) с шаrом расстановки воздухораспреде-
лителей !2 м и более, значение kt следует принимать по табл. 5.6 [зз].
Значения коэффициента kt ' приведенные в табл. 5.7 [21], относятся
к цехам, в которых циркуляция воздуха обусловлена только дей-
ствием приточных струй (основные цехи радиотехнической и элек-
тронной промышленности, сборочно-сварочные, заrотовительно-
штамповочные). При СОСтавлении тепловоrо баланса помещения
следует пользоваться табл. 5.8, для воздушноrо табл. 5.9.
т а 6 JI И n а 5.5
Помещення 'ц
Кузнечно прессовые иехи. печные прметы сталеплавильных, 2,0
рельсопрокатных иехов, змалирования. корпуса наrревательных
Х0J10диев, блюминrи, склады заrотовок
Цехи:
термические 1,9
СУШИЛl,ные J,8
Литейные 1,7
ДОменные и кузнечные J,б
Лрокатные 1,5
э.леКТрОЛИЗНЫе, машинные и компрессорные залы 1,4
вулканизаиин и производства изделий из пластмасс 1,3
155
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Таблица 5.б
ф
",,,,, :Е
'"
",,, о
",,,, о KpaTBOC'l'b аоздухообмеl!а, Ч '
.." ><
"'" »
",,::: <f
'"
но Способ подач.' g
n/n 21"
воздуха '" "'., !;:
о:::., iii
\ M c:: '"
g-,8 :t
'"
-& ;; 10 15 ?О 25
-&
0<1 '"
'" '" - с'"
t:: о"
"':; :<:'"
\ ПРИКОJlонная пода- 300 il, \,3 1,2 1,15 1,1 1,05 1,05
ча непосредствеllllO
в рабочую зону (до \,6 1,55
2 м от пола) k z 1,85 1,75 1,65 \,5
2 Приколонная пода- 600 kt \,15 1,05 \ \ 1 1
ча с высоты 4 м от k z \,4 1,35 \,25 \,2 \,15 1,15
пола наклонными
веерными струями в
направлении рабо-
I/ей зоны
3 rоризонтальная по- 900 II( \ 0,95 0,85 0,8 0,8 0,75
дача компактными k z 1,1 1 0,9 0,85 0,8 0,8
струями выше 6 м
от пола
4 Подача сверху вниз СОО kt 1 0,95 0,9 0,85 0,85 0,8
вертнкаЛf>lll.lМИ за. k z 1,1 1,05 1 0,95 0,95 0,9
крученными струя.
ми выше 6ы от пола
При м е ч а н и я, 1. ЭкспернментаЛЫlые данные приведены для помещений
высотоЙ от 7 до 15 м при отношении высоты оборудования к высоте помещения
менее 0,8. 2. Источники теплоты 11 rазов расположены в рабочей зоне, плот-
ность rаза не превышает 1,5 плотности воздуха, 3. Вытяжка размещена в
верхней зоне помещения,
Пример 1. Рассчитать воздухообмен в кузнечном цехе, расположенном
в r. Одессе, Исходные данные: площадь цеха 42 Х 24 м, высота 10 м; суммао-
ные теплопоступления от технолотическоrо оборудования QT." ==
== 174000 Вт; теплота, вносимая солнечноi1 радиацией, Qc. р == 29000 Вт;
потери теплоты через оrраЖД1!ющие конструкции включая инфильтрацию
в холодный период QT. n == 290000 Вт, Объем воздуха, удаляемоrо местной
вытяжной вентиляцией L M . 0== 15000 мЗ/ч.
Реш е н и е. Поскольку в помещении имеются местные он'осы, расчет-
ную наружную температуру для холодноrо перllода тода выбираем по кли,
мату Б, т. е. ( == 18 ос; расчетная температура для теплоrо периода ( ==
== 25 ос (параметры климата А).
Теплый период ?ода. Оrlределяем тепловую напряженность цеха исходя
из условиоrо объема помещения высотой Н == 6 м (см. прим. 3 к табл. 1,8).
т. е. V == 42 . 24 - 6 == 6000 м 3 :
QT. В + Qc, р
ч== V
174000 + 29000
6000
33,8 ВТ/М3.
156
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Таблипа5.7
Способ подаЧII
воздуха
Место уцалеllllЯ воздуха
общеобмеllНОЙ вентиляции
Доля тепло.
выделений в КОЭффициеuт
рабоч ую ЗOl!у k/
Qp. з
Непосредственно в рабо. Из верхней зоны
ч)ю зону
I
0,7
0,5
1
0,7
0,5
I
0,7
0,5
Наклонными струями в
направлении рабочей зоны
с высоты 4 м от пола
То же, более 4 м
То же
Выше рабочей зоны:
иастилающими н ие.
настилающими стру-
ями
плоскими или компак,
тными и веерными
струями
иастилающимися
струями'
Вне зоны непосредствен-
Horo воздействия струи
В зоне непосредственноrо
воздействия струи
1
0,7
0,5
1
0,5
То же прн h/P CTP :
неиастилающнмися
струямн
10
20
30
Из верхией зоны
1
0,7
0,5
1
1,4
2
1
1,2
1,3
1
1
1,2
1,1
1,15
1,2
0,9
0,85
О,В
0,9
0,95
0,85
0,95
1
При м е ч а н и я. 1. qP. з == Qp. з/Q, r де Qp. з количество теплоты, поступа.
Ющей в рабочую зону, Q==Qp. з + QB. з; QB. з количество теплоты, поступающей
в верхнюю зону. 2. h расстояиие по rоризонтали от всасывающеrо О1верстия
До выпуска струи. м: F стр площадь струи на входе в рабочую ВОНУ.
т а б л и u а 5.В
Потери теПJJОТЫ. Вт
Наимеио. Объем Период
ваине rоца и через иа иаrре- иа иаrре.
поме. поме - перехоц. оrраж. На ваиие ваиие цру- об-
щення щеиня иь,е дающие нифиль, ввозимо. троис- rие щие
условия коист, трацию ro мате. порта
рукцин риала
Окончание табл. 5.8
ПОСТУПJlсние теПJlОТЫ, Вт
Избыт- Нецо- т еПJlовая
0'1' текио- от сал- от ос- от от ра. ки стача напри.
,/Jоrичес- неЧllоil Тываю- осве- ботаю- дРу- ое;. теп. теПJlОТЫ, жен-
Koro o(i о. радиа. щеrо ще- щих rие щие поты. ВТ НОСТЬ.
РУДОва- цин металла ин я станков Вт Вт/'"
ния
157
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Таблин.а 5.9
Вытяжная вентиляцня, М' /ч (кr/ч)
Наимено- Период общеобмсниая
вание Объем roAa Н Темпе-
поме- поме- п(>рехоц- крат-
щеНКА Щеиия НЫе местна я механи-I естест - Bcero иость ратура
услови я ческая венная обмена t ух' . С
Окончание rпабл, 5.9
Прнточная вснтиляция. м' /ч (Kr /ч)
Механическая Приме-
I I<paT- т ем псратура чание
приточная воздуШНЫЙ Естествениая Bcero НОСТ ь /пр' .С
установка ду обмена
Находим температуру воздуха в рабочей зоне. СоrлаСI!О табл, 1.8 (прим. 8)
при q> 23 BT/M 3 (р. 3 == ' + (5 2) == 25 + 3 == 28 ос (ка'rеrория работ
'rяжелая).
Вычисляем температуру воздуха, удалиемоrо из верхней зоны помеще-
иии,
'р.з 'пр 28 25
t vx == 'пр + rп == 25 + от == 32,5 ос,
rде т == 0,4 (по та6.l1. 5.2), 'пр == == 25 ос. поскольку в целя х экономии
электроэнерrии воздух подается естествениым путем При иайденных зна-
чеииих (пр' 'р. з' 'ух расход воздуха для ассимиляции избыточной теплоты
О L 3,6 ( QT. в + Qc. р) LM' ОРР. З С (fp. з f пр)
я м. оРр. з + с (t f )
ух пр
15000 , 7 3.6(174000+29000) 150OO. 1.172, 1.005 (2в....-...25)
1,1 2+ I,005(32,5 25)
== 107500 кr/ч.
Приточный tJО3ДУХ Опр == Ом. 0+ Оя == 15000.1,172 + 107500 =z
== 125100 кr/ч подается в цех естествеииым путем через нижние приточные
проемы, Удаление воздуха из цеха осуществляется местной вытяжной веи-
тиляцией и естественным путем ч.ерез фоиарь (О ух == ОЯ == ,107 500 кr/ч).
блаrодаря чему обеспечивается веllТИЛЯЦИЯ верхней зоны помещения. Необ-
ходимаи площадь приточных и вытяжных проемов определиется при расчете
аэрации.
Переход1Ше УСЛQ8ИЯ, Температура наружноrо воздуха f н == 8 ос. рабочей
зоиы { р . а == 15 ос (см табл, 1,7). Потери теплоты
(р.з (и 15 8
Q 'II==QT.n ( (Б ==290000 15 ( 18) "",61500 Вт.
р.а н
158-.
Элею:ронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Тепловыделения !QT. в'=' 174000 Вт, теплота солнечно!\ радиапии Qc. р '='
=== 29000 Вт. Поскольку теплопоступления превышают потери теплоты, искомой
велиqиной является потребное количество воздуха для ССИМИляции избытков
теплоты. Температура уходящеrо воздуха (приток естествеиный)
tр.з (пр 15 8
(ух'=' (пр + m == 8 + 0,40 == 25,5 оС.
Расход воздуха для ассимиляции избытков теплоты
Оя == 15000. 1,247 +
3,6 (174000 +29 000 61 500) 15000 . 1,225 . 1,005 (15 8)
1,005 (25,5 8)
40300 Kr/'I.
Приточиый воздух, поскольку он ие требуе1 HarpeBa, подается естествеиным
путем иа высоте не ниже 4 м от уровня пола в количестве Опр == Ом. 0+ Оя '='
=== 15000.1,247 + 40300 == 59000 Kr/Q, удаление осуществляется местной
ВЫТJlЖНОЙ вентиляцией 18700 кr/ч и через фонарь (Оя == 59 000 кr/ч). Площадь
приточиых и вытяжиых проемов определяется расчетом аэрации иа переход-
иые условия,
Холод"ый nериод 20да. Температура воздуха в рабочей зоне t p . з == 15 ос
(по табл. 1.7). Поскольку суммарные потери теплоты превышают тепло-
поступлеиия):Qт. n > QT. в' искомой величиной будет температура притоq.
Horo возду опо-лнительио к местиой вытяжной веитиляции предусмат!Эи.
вается вентиляция верхией зоиы в мииимальиом объеме из расчета 6 м 3 /ч
иа 1 м 2 плошади пола помешениЯ: L B . з == 42 . 24 . 6:::::; 6000 м 3 /ч. Температуру
удаляемоrо воздуха примем иа 3 ос выше t p . з' т. е. (ух == 15 + 3 == 18 ос,
Р,Х == 1,213 Kr/M 3 .
Уравнение тепловоздушиоrо балаllса
1 еплоизбытки и содержание теплоты
в приточном воздухе. кДжjч
ТеплонедостаТкн и содержаиие теплоты
в вытяжном воздухе. КДЖjЧ
' ,
IQf. в '=' 174000 . 3,6,=, 626400
Qnp == (L M . О + L B . з) CPnpt np ,;=
== (15000 + 6000) 1 ,005р пр ! пр ==
== 21 100Pnpt np
QT. n == 3,6 . 290000 == 1 044 000
QM. о == L M . оСР р . зtр. е ==
== 15000 . 1,005 . 1,225. 15 == 277 ()()()
QB. 3 == L B . зСРухtух ==
== 6000. 1,005. 1,213. 18'=' 131660
ИmО20: 624000+ 21 100РПI,!пр
1 452 660
Решив уравнеиие баланса относительио (пр и приияв Рпр:::::; 1,2 Kr/M 3 ,
ПОЛУчим
1 452 660 624 000
t np == 21 100. J 2 '=' 32,7 ос.
,
Нриточиый поздух подается мехаНИ'lеским путем с подоrревом до 32,7 сс.
РОИзводительность установки принята равной Ln. у == L M . О + L B . 3 ==
== 15000 + 6000 == 21000 м2/ч. Удаление воздуха осушествляется местной
ВЫТЯжной веитиляцией и естественным путем через фонарь блаrодаря под-
Пору, Создаваемому ПРНТО'IНОЙ установкой,
1.,
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Прнмер 2, Для условиА предыдущеrо примера предусмотрет" воздуш-
но!' душирование рабочих мест Количество душирующеrо воздуха L душ ==
== 10000 м 3 /ч, температура воздуха, ВЫХОДЯЩ€fО из душирующеrо патрубка,
(д у'" == 17 + 1,5 == 18,5 ос (охлаждение адиабатическое). ПJJО1НОСТЬ воздуха
Прlfнята постоя иной р == 1,2 Kr/M» 1421.
ТеnЛ/J/Й '1l!риод GQда. Составляем i/paBHelfli e воздуwноrо балаllса Опр +
+Одуш Ом.о Ов.а == Опр + 10000. 1,2 15000. 1,2 Оn.з == О,от-
КУl1а Ов. з == Опр 6000.
Уравнение теПЛОRоздушноrо баланса
т еплOl!збыТku 11 содержаИIIС теплоты
R прнточном воздухе, Дж/ч
ТеПЛQllедостаТКII н содсрJ"аНl'С теплоты
в вытяжном воздухе. КДЖ/Ч
щ == 3,6 . 174000 == 626400
т. в
Q C == 3,6 . 29 000 == 104400
.р
Q душ == О душС! ду'" == 1 О 000 Х
Х 1,2 . 1,005 . 18,5 == 223 110
Qnp == 0прС!пр == 0 пр 1,О05 .23
Q == о с! ==
м. о М. О р.-,
== 15 000 . 1,2 ' 1,005 . 28 == 506 520
QB. а == Ов. аС! ух ==
== (Опр 6000) 1,005 .32,5
Иmоао: 953910 + О пр 25,1
310320 + О пр 32,7
953 910 310320
ТоrдаО пр == 7,6 ==84700кr/ч; Ов. "==84700 6000==78700кr/ч.
Переходные УСЛООUrl. Температура душирующеrо воздуха t душ == 22,5 ос
(по формуле для определения 'душ в переходных условиях и в холодный
период rода).
Уравнение тепловоздушноrо баланса
т еПЛОII,бhlТЮI и содерА<ВИИС теплоты
R приточиом воздухе, кДж/кr
r еплонеДОСl атю, н содержанис теплоты
в ВJ,lТЯЖ'JOМ 8Фздухе. кДж/кr
щ == 626 400
т. в
Qc. р == 104400
Qдуш == 10000,1,2.1,005.22,5==
== 271 350
Qпр == Опр 1,00.') , 8
QT. n == 61 500
Q...o==15000.1,2,1,005.15==
== 271 350
QB. 3 == (Опр 6000) 1,005 ' 25,5 ==
== О пр 25,6 153765
Иmfl20: 1002 150 + Оп,,8,О4
179085 + О пр 25,6
Приравнивая левую и правую части баланса, находим
1002 150 179085
Опр == 25,6 8,04 == 46872 кr/ч.
160
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Холодный период еода. Определяем температуру приточноrо воздуха.
Уравненне тепловоздушноrо баланса
ТеПJlOlIз(jwтКИ и содерж"""е теплоты
в приточном воздухе, КДЖ/КР
l'ClIJlOlIeAOCTaTKII и содержаИIIС теплоты
в BblT!li'\IIOM возду хе. КДЖ/КР
QT. В == 626400
Qдуш == 10 000 ' 1,2 . 1,005 . 22,5 ==
271 350
Qпр 15000 . 1,2 . 1,005 t лр
QT. Л == 104 400-
Qы, 0== 15000 . 1,2, 1,005. 15 ==
== 271350
QB. з == 10000, 1,2, 1,005, 18 ==
== 217080
Реrиая балансовое равенство, получаем
1 538080 897 750 о с ,
t пр == 1 8090 '" 35, 1 ,
Gпр == G душ + а мо == 12000 + 11) 000 == 30000 кr/ч; а в . з == G душ == 12000 кr/ч;
Прllмер 3. Определить КОЛИ'It:ство воздуха для ассимиляции избыточной
теплоты в т.еплый период roJla в Ut::xe по нроизводству промышленных мате.
риалов при следующих условиях' объем цеха V == 6000 м 3 (плошадь пола
24 Х 18 м, высота до середины фонаря Н == 15 м). Суммарные выделення
теплоты от lехнолоrическоrо обор удования 2; QT. в == 6400 Вт, теплопоступ-
ления от солнечной радиации Qc. р == 37 000 Вт, количество воздуха, уда.
ляемоrо местными отсосами, [ м . о == 56 300 м 3 /ч. Дополнительио к местной
ВЫТЯ/lS..ке предусмотреть провеrривание верхней зоны в однократном объеме
помещения, Работы, выполняемые В цехе, относятся к ка'fеrорин среднеll
тяжести. Цех расположен в r. Саратове, расчетная наружная температура
== 25,4 ОС.
Реш е н и е. Для выбора температуры воздуха в рабочей зоне опре.u.е.
пим тепловую напряженность цеха
QT. в + Qc. р
q == v
Поскольку q < 23 BT/M 3 , t p . з == t: + 3 == 25,4 + 3 == 28,4 ос (Рр, з;=
== 1,171 Kr/M 3 ); t llP == t;:== 25,4 ос (Р пр == 1,183 Kr/AJ 3 ). Температуру воз-
Iуха, удаляемоrо из верхней зоны в количестве [ в . з == 24 ' 18 . 6 2600 м 3 /ч.
определим по формуле t yx == t p . з + (Н 2) == 28,4 + 0,3 (15 2) ==
== 32,3 ос (Рух == 1,156 Kr/M 3 ), rде rрадиент == 0,3 принят по табл. 5.4.
Составим уравнение тепловоздушноrо баланса 2; QT. в + Qc. р + Qпр ==
== QM, О + QB. з' В развернутом виде с подстановкой числовых значеннй
Получим
2; QT. 11 + Qc, р + 0,278 (LM. о + LB' з) СРпрt пр == O,278L M . оСР р . зtр. з +
+ 0,278L B . зСРухtух . 6400+ 37000+ 0,278 (56300 + 2600) 1,005. 1,183 Х
х 25,4 == 0,278 . 56300 . 1,005 . 1,171 .28,4 + 0,278 .2600 . 1,005 Х
;< 1.56 . 32,3.
В результате вычисленнй правая часть уравиения Оl\азалась больше левой:
537875 < 550235, Это объясняен:я тем, что температура воздуха в рабочей
зОне ПрИНЯТII по максимально допустимому превышснию (+ 3 ОС). Обозначим
6400 + 37000
24 ' 18 . 6 16,7 BT/M3.
161
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
t .3 := + м == 25,4 + М: 'ух == t + м + (Н 2) == 25,4 + м +
+ 0,3 (15 2) == 29,3 + /)"t, зна'lения r p . 3 и Рух ВВIIДУ их незначительности
'fзменения сохраним nрежними, Составим уравнение балансовоrо равенства
6400 + 37000 + 0,278 (56 300 + 2600) 1,005 . 1,183 . 25,4 ==
== 0,278.56300. 1,005 . 1,171 (25,4 + М) +
+ 0,278 . 2600 . 1,00S . 1, 15!) (29,3 + /),,1),
откуда /)"t 2,4 и t p . 3 == 25,4 + 2,4 == 27,8 вместо ранее принятой темпе-
ратуры, равной 28,4 ос,
Пример 4. Определить расход воздуха для асснмиляцнн из6ытков теп-
лоты и влаrи, выделяющихся в цехе для сушки lрикотажноrо полотна, при
следующих условиях: количество явной теплоты Qя == 62 500 В1, коли'!еС1ВО
скрытой reплоты Qc == 30000 Вт, влаrопоступления W == 45000 r/ч. Пара-
метры воздушной Срf>ДЫ рабочей воны: t p ., == 20 ОС, ерр. 3 == 65 %, темпе-
ратура приточноrо воздуха t пр == 15 ос.
Реш е и и е. Наноснм на / d-диаrрамму 10ЧКУ В по I р . 3== 20 "с
и <Рр. 3== 65 %, получаем /р. 3== 45,25 кДж/кт, d p . 3 == 9,8 т/кт. Вычис-
ляем 1frловой коэффициент луча npouecca е == 'f, Q/ W == (Qя + Qc)/ W ==
== (62500 + 30000)/45000 == 2.
Через точку В nараллельно найденному значению е == 2 проводим прн'
мую до пересечения с лииией изотермы t пр == 15 ос и получаем точку П,
которой соответствуют /пр== 36 кДж/кr, d пр == 8,55 r/KT, ерпр == 80 %.
Определяем расход воздуха
G == (Qя + Qc)l(lp. 3 /пр) == W/(d yx d пр ) ==
3,6 (62500 + 30 000)/(45,25 36) == 45 000/(9,8 8,55) == 36000 Kr/Q,'
вли G (273 + t пр )/353 == 36 000 (273 + 15)/353 == 29 370 мs/ч.
Пример 5. В мочильном отделении rрИКОТ8)\\НОЙ фабрики, расположен-
ной в r, Курске, в течение идноrо часа выделяе1СЯ 15 Kr влаrи. Определить
потребиый воздухообмен для теплоrо периода rода.
Реш 8 н И е. По СНиП 1421 для r. Курска t == 22,9 "С, J: == 51 кДж/кr.
По этим данным с помощью J d-диаrраммы находим d H == d пр == 11 r/Kr.
Значение d yx nримем по максимально допустнмому значению отиосительной
влажности ер х == 75 % и темпераТУР6! уходящеrо воздуха t yx == t: + 5 +
+22,9==28 "С. ПО / d-диаrрамме находим dlfX == 17 r/Kr. Потребный возду-
хообмеи
G == W1000
d yx d пр
15 ' 1000
17 11 ==2500 кr/ч.
Прнмер 6. В окрасочном отделении выделяются вредности, обладающие
суммацией действия, Kr/',: ацетон 3,5, бутилоцетат 8, ксилол 10.
Определить количество воздуха для их ассимиляции, В прнточном воздухе
названные вредные вещества не обнаружены.
Реш е н и е. По табл, 5.1 находим значения ПДК: ацетон 200 Mr/M s ,
бутнлоцетат 200 Mr/M 3 , ксилол 50 Mr/M 3 Расчетный воздухообмен
C 1 С 2 С з 3,5 106 8 ,106 10 ' 106
L == ПДК 1 + пдк., + ПДК з := 200 + 200 + 50 == 257. 103 м3/ч.
Прнмер 7. Для nокрытия поверхностей крупноrабаритных деревянных
КОIiСТРУКЦИЙ НИТРОЭМ8ЛЫО в малярном цехе применяется рассеянная окраска
распылением. В краску вводится 70 % растворителя и 15 % разжижнтеля
(85 % к массе эмали).
162
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Массовый состав растворителя, %: ацетон 80, бензол 20; массовый
состав разжижителя, %. ацетон 30, этиловый спирт 10, бутиловый спирт !О,
бензол 50, О"РР.Д/'ЛИТI> воздvхообмен D цехе, если за 1 ч окрашивается F ==
== 100 м 2 поверхности издеюii'! с удельным расходом нитроэмали g == 180 r/M 2 .
Общий коэффициент, харакнризующий процесс oKpacKIi, ,,== 0,1.
Р t' ш е н и е. Определяем общий расход нитроэмали Он. э == !:F =>
== 180.100 == 18000 r/ч == 18 кr/ч. Вычисляем содержание каждоrо компо-
нента в дo.rlЯХ к массе нитроэмалИl
ацетон ml == 0,8.0,7 + 0,7.0,15 == 0,605;
этиловый спирт т 2 == 0,1 0,15 == 0,015;
бутиловый спирт тз == 0,1 0,15 == 0,015;
бензол т 4 == 0,2 0,7 + 0,5 0,15 == 0,215 ;
'i,m == 0,85,
Находим значение комплекса
1 1
В == 1 ft (1 e /") == 1 0,1 .60 (1 2.718 o,l.GO) == 0,833.
Определяем колнчество летучих:
ацеl0Н 01 == Он. ,тВ == 18 . 0,605. 0,833 == 9,07 кr/ч;
. этиловый спирr 02 == 18 . 0,015 .0,833 == 0,224 кr/ч;
бутиловый спирт Оз == 18 .0,015 .0,833 == 0,224 кr/ч;
бензол 04 == 18 . 0,215 . 0,833 == 3,21 кr/ч.
Предельно допустимая концентрация растворителей в воздухе рабочей
зоны (табл. 5.1):
ацетон ПДН 1 == 200 мr/м З == 0,2 r/м З ;
этиловыЙ спирт ПДК 2 == 1000 мr/м З == 1 r/w;
бутиловый спирт ПДК З == 10 мr/мз == 0,01 r/M 3 ;
бензол ПДК 4 == 5 кr/м з == 0,005 r/м З .
Требуемый объем вентиляционноrо воздуха
С 1 С 2 С з 04 9070 224 224 3210
L == ПДК 1 + ПДК 2 + ПДК З + ПДК 4 == 0,2 + Т + 0,01 + 0,005 ==
== 710 000 мз /ч.
5.3. РАСЧЕТ АЭРАЦИИ
Аэрация представляет собой естественный орrанизационный воз-
духообмен, происходящий вследствие разности плотностей наруж-
Horo и внrтреииеrо воздуха, действия ветра и их совокупноrо воз-
действия. Применяется в цехах со значительными тепловыделения-
ми. если концентрация пыли и вредных rазов в приточном воздухе
не превышает 30 % ПДК в рабочей зоне, Аэрация недопустима
в цехах с источниками выделения rазов и паров вредных веществ
или пыли из за возможности заrрязнеНИ51 окружающей среды,
а также в помещениях с искусственным климатом.
При известном воздухообмене цель расчета аэр<ffi.йИ опреде-
лить потребную площадь аэраЦИОIIНЫХ проем в для обеспечения за-
данной температуры воздуха в рабочей зоне. Возможно решение
в обратной задачи. Приточные проеll1Ы устраивают в наружных сте-
1GJ
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
нах на высоте не менее 0,3 м, но не выше],8 м для теплоrо периода
rода, 11 не менее 4 м от уровня пола или рабочей площаДКII до НИЗLl
веНТИЛЯЦИОНllоrо проема для переходных условий и ХОЛОд1юrо пе-
риода. Подачу пеподоrретоrо воздуха в холодный период rода нн
более низких отметках допускается проектнровать, предусматривая
мероприятия, предотвращающие непосредственное воздействие хо-
лодноrо воздуха на работающих. Площади нэрационных проемо
определяют по формулам:
а пр
приточных F пр ::::;:: ;
3600 1 / 2БР пр Р н
V пр
а ух
вытяжных F ВЫТ ::::;::
3 600 I / 2!\рвытр ух
V 6 в ыт
Здесь О пр количество приточноrо воздуха, кrjч; О ух количество
воздуха, удаляемоrо через фонарь, «rjч; дР пр nOTepl1 давления
на проход воздуха приточные проемы; Па; ДРВЫТ потери давления
на проход воздуха через Проемы фонаря, Па; Рн, рух плотность нару-
жноrо (приточноrо) и у даляемоrо воздуха, Kr /M2 ; пp коэффициент
MecTHoro сопротивления приточных проемов, для одинарных верхне-
подвесных створок с уrлом открытия а::::;:: 600, snp == 3,5; SnbIT ко-
эффициент MecTHoro сопротивления фонаря, для П-образноrо фонаря
с ветрозащитными панелями и yr лом открытия створок а == 45 SBblT ==
6,2 (при отношении ширины фОllаря к ero высоте Аjh ф == 3,3 н высоты
фонаря к расстоянию между фонарем и ветрозащитной панелью hф/l ==
2). Значения sпP' SBblT при друrих уrлах открытия приведены в справоч-
нике [19].
При расчете аэрации обычно рассматривают наиболее неблаrо-
приятные условия, т. е. без учета BeTpoBoro давления, Для обеспе-
чения устойчивой аэрации площадь приточных проемов должна
быть несколько больше вытяжных, что обеспечит относительно не-
высокие скорости поступления воздуха в цех и устойчивость вос,
ходящих конвективных потоков. С этой целью значение дрпр сле-
дует принимать в пределах ДРпр == пр == (0,1 '" 0,4)р [19], rде
р == 9,81h (РIl Рух) eCTeCTBeHHoe (rравитационное) давление, Па;
h расстояние между центром приточных и вытяжных проемов
в фонаре, м.
Рассмотрим пример расчета аэрации цеха при равенстве коли-
чества приточноrо и удаляемоrо воздуха и действии только rрави-
тационноrо давления. Более подробные сведения о друrих возмож-
ных случаях расчета приведены в работах [16; 19],
Пример. Определить площадь приточных и вытяжных аэрацltОННЫХ
проемов при следующих условиях: температура приточноrо воздуха t пр ==
== t +25 ос, Р Н == 1,185 Kr/M 3 ; температура удаляемоrо воздуха t yx ==
== +32 ос, Рук == 1,157 Kr/M 3 ; G пр == а ух == 150 000 кr/ч. Здание однопро-
летное, расстоянне между центром приточных и вытяжных проемов в фонаре
h == 8 м.
164
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
РеШ е н и е. Олредмяем rравитациоииое давлеиие Р =о 9,81h (Р Н
Pyx) =о 9,81 .8 (1,185 1,157) == 2,2 Па. Примем долю давле1iИЯ, расхо-
дуемоrо на проход воздуха через приточные проемы, п == 0,25, тоrда /)"Р ар ==
== пр == 0,25 . 2,2 == 0,55 Па; /)"Рвыт =о р /)"Рпр == 2,2 0,55 =о 1,65 Па.
Находим площади аэрационных проеМQВ:
Опр
/ r 2/)"р р
3600 1 пр н
пр
О
ух
F np ==
F BbJT ==
1/ 2/)"рвытрух
3600
'выт
150000 2
== 68 м .
V 2 . 0,55 ' 1,185 .
3600 3,5
=о
150 000
11 2.1,65.1,157
3600 6,2
=о 53 м 2 .
5.4. РАСЧЕТ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ В ПРОМЫШЛЕННЫХ ЦЕХАХ
В задачу орrанизации воздухообмена помещения струйными те-
чениями различноrо типа (плоские, компактные, веерные. закру-
ченные) входит обеспечение технолоrических или СRнитарно-rиrие-
::t:
Р"
а:
V.
Р"
.f::;
ро
v"
Xkp-t
Х кр -2
G
Рис. 5,1, Схемы распреде,lения прнточноrо воздуха в ПРОМЫШJ1енных цехах:
а СТРУЯМ\I. выпуще\lНЫМИ в рабочей зоне 11 зятухаЮЩIIМН в ней; 6 стrУЯМII, выпущенными
в верхней ,юне и затухающими в рабочей зоие; в СТРУЯМII, выпуще\lНЫМН в верхнеЙ зове
11 затухаIQЩ11МfI в ней с !омы ванием рабочей зо\lы обратным потоком; :! В ертикальиыми
СТРУЯМИ IIЗ Bepx\leii ЗОI1Ы в направдеlllllf рабочей и затухаЮЩ\lМИ в неА
е
НИческих микроклиматических условий в рабочей (обслуживаемой)
зоне (рис. 5.1).
В соответствии с трсБОВRНИЯМИ СНиП [42] в помещениях с 113-
бытками ЯВlIOЙ теплоты и в помещеНIIЯХ, в которых теП.l0выдслеНIIЯ
СОПровождаются выделением BJIaj]Lll вреДЮ IХ:. вещ ест !!. ПрИ10ЧНЫЙ
165
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
воздух следуеr аодавать с стемами вентиляции с механиgеским П
буждением в рабочхю зону, ПОдачеlt воздуха в рабочую зону счита-
ется подача струями, направленными вертикально вниз, из воздухо-
распределителей, расположенных на уровне не БОJlее 6 м от пола,
а также накл онн ыми и rоризонтальными струями на уровне не бо-
лее 4 м и при расположении воздухораспределителей непосредствен-
но в рабочей зоне,
Приточный воздух подается выше рабочей зоны в таких поме-
щениях: с выделением пыли; снезначительными избытками явной
теплоты, если удаление воздуха предусматривается преимуществен-
но мееrными отсосаМII или системами вытяжной общеобменной BeH
тиляции нз нижней зqпы; с незначительными выделениями влаrи
при незначительньтх изБЫТl<ах явной теплоты (тепловлажностное
отношение 8400 кДж/кr и более) или только снезначительными
выделениями влаrи: вспомоrательных помещениях, расположенных
на п ЮЩЗ Н ОСИОВI!оrо производства.
В помещениях со значителыIмии Влаrовыде.1Jениями, СОП!JOвож-
даЮЩНМИСЯ. !tлоlЗbfделениями (теплов.'тажностное отношение
< 8 400 кДж!кr). подачу приточноrо воздуха следует осуществлять
так:'
выше рабочей зоны \шнимальным количеством струй в случае
рассредоточенноrо поступления влаrи в помещение, выделяющейся
из жидкости температурой MeHe . 40 ос, и при отсутствии избыт-
ков явной теплоты;
в рабочую зону при температуре приточноrо воздуха, близкой
к температуре воздуха в рабочей зоне. и в верхнюю зону с переrре-
ВО\1 приточноrо воздуха при сосредоточенном выделении влаrи
в помещении от аппаратов и друrоrо оборудования, температура
жидкости в которых выше 40 ос.
Для реализаций нредставленных на рис. 5,1 схем воздухообмена
необходимо оrраничить значения текущеrо критерия Архимеда
п ( У ' ) 2
Ar X ==2 Aro , предеЛЬНЫМ!1 значениями Arx (табл. 5.10) [8].
т ,r Fo
Характеристики воздухораспределителей, при меняемых в промыш-
ленных цехах (помещениях), даны в табл, 5.11 [33].
Рассмотрим расчетные зависимости и последовательность рас-
чета различных схем во:щухораспределеНИ51 13; 7; 8; 33].
Подача воздуха непосредстеенн'о в рабочую зону (рис. 5.], а) осу-
ществляется трехсторонними пристенными воздухораспределителя-
ми типов ВП, нв или панельными воздухораспределителями типа
ВПП (рис, 5.2),
Принята следующая последователыIстьь расчета: 1, Пр!! задан-
ноЙ скорости движения воздуха в рабочей зоне V p . з == V x опреде-
ляют скорость истечения воздуха IIЗ приточноrо насадка V o . м/с:
для
х
осесимметричных 11 веерных стру!! V o == V x , F k ;
т о в
" Jfx
Д.1Я IIЛССI,IIХ струи V o == V x '
т J bukB
156
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Таблица 5.10
Схема подачи
приточноrо воздуха
(рис. 5.1)
Охлажденная струя
Наrретая струя
а
(j
Cxe la циркуляции не зави-
сит от Arx
То же
Ar x "":O,4
х == (0,8 1) В п
Arx ..,.: 0,4
x==H h
р. з
Arx <.0,2
х == Х кр . 2 == О,22т Jf F п
Схема циркуляции не за- , Arx <.0,5
висит от Arx х == Н h p . з
При м е ч а н и е. Перечень цехов, в которых используются рекомендовав
иые схемы вентиляции (рис. 5.1), приведен далее в табл. 7.12.
в
е
rде V x скорость на оси приточной струи на расстоянии Х от
воздухораспределителя, м/с; Х расстояние от воздухораспреде-
лителя до рабочеrо места, м. Обычно принимается за пределами
начальноrо участка струи, т. е. пр и x/V F о > т; т коэффициент
изменения скорости (табл.
5.11); F о расчетная пло-
щадь воздухораспределите-
ля, м 2 ; Ь о размер стороны
воздухораспределителя, м;
k B коэффициент взаимо-
действия струй (табл. 5.12)
[33].
В том случае, Kor да зна-
чения V o , ро заданы, про-
изводится проверочный рас-
чет и определяется мак-
симальная скорость в рабо-
чей зоне помещения V p . з'
2. Находят количество приточноrо воздуха, подаваемоrо одним
воздухораспредеЛИ1елем, Lo == 3600voFo и потребное количество
воздухораспределителей, z == L CYM ; Lo, [де L CYM суммарное коли-
чество воздуха, подаваемоrо в помещение, М 3 /Ч. Если полученное
в результате расчета количество воздухораспределителей принятоrо
типа и размера установить не представляется возможным, то вы-
бирается друrой тип или размер воздухораспределительноrо устрой-
ства,
3. Рассчитывают максимальную разность температур при входе
струи в рабочую зону: для осесимметричных и веерных струй
6.t x == 1IMo YF u k B ; для плоских струй !!Jt x == пMofbo k B . Здесь n
Рис, 5,2. Схема воздушных потоков в rюмеще-
нии при раздаче воздуха пристенными панель-
нымн и трехсторонними воздухораспределите-
лями
167
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
.n
""
t:!
11:
r::
\о
""
1--0
:а
....
'"
QJ
'"
;:j
'"
-е-
-е-
'"
о
:х;
'"
:::
;;;
:t:
..
:>!
'"
р.
"
t:
()
..
"=
'"
о
"" ,
X
>."'-
"'it::
'"
051
"'>.
:т,.,
$
'" ""
"1"'-0
g",
=
0::<I::s
"'::С:<l
i:
,= [
°"'10
b O
:;; :;:
S'''':<
0",:<1
U::c::'i
<р
-
00
.,;
!о
00
<6
'"
'"
'"
!
"
о-
с:
'"'
'"
о-
о
"
»
<t
'"
о
..
'"
::е
QJ
"
U
ар
'"
"=
QJ
...
'"
:'i
<t
QJ
Q.
с:
u
'"
о-
о
1<
>.
<t
'"
о
'"
с:
'"
f--
f..
t;
=",
:;; :т
О:.:
:<:",-
"'i
::с
::с::с
;:: ":
:о :.:
g:::r
::с
"'-
.. .
"'::с
:>' ::;;
:>' о:
:::>.
ite-
Uu
о
'"
g
"'i"">.
8
tII'OISI
11:l1li0
О::С::С
"':<
O
:t:::C::C
><",,0
",-",,,,
",о::с
",,,,-"'-
::со
"'о;....
::с 1:' '"
",,'"
0..=
>'ut;
10( ""
'" =
QO=
o;..
"" о !s
trlO",:<:
[5!S
о 0::0;
t::"' t::
5-5-:-
ОфLl)
..,.- ..,; ori ..,;
оффф
<6tr.i..,."<6
ар
Е
'"
u
=
11:
со
'"
о
g-
с1.
с1.
'"
t::
OO
" "О
О :
: ..n
Ll)LI)O
000
....:.: 11 11 11
иoи
!':11i> a
::j
"''''
0..0..
=
;:.,с:2>
10(=
11)
02
"'>.
:т::с
",,0:<
1:1' \о ""
",,"":О::
"'i "'-о
О"'\;
1:: =
:ё:<
",::С;;!
:t:0::c
gj"'..
1:1":;: [
о "'\О
t; 0
::c
S'''':<
о",;;!
u::c:<
t::
t::
=
Е-
IIC
.g
:>.
о..
..
""
1::
.::с
::z;
::
..
о
g.
о
'"
168
LI)
..;
ф
ф
..с
с:;
'"
..
::с
о;
'"
"'i
'"
"'-
1::
U
""
Q,
о
><
>.
"'i
'"
О
'"
-=
:<11::{
[Е
о""
"'1::
0=
t::..
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
,., . ""Х '"
=!Е xO:s:
tr '" ;;.,o..tr
00; "t:S:o
\O "'3\0
;;., О>, '" о
"'''to..
'"
"' X '"
:r'
[ii:s: tr ;J! '"
; ",:C о::{
о: of-;; О
о:::; C",g с
ti {!. о:
о :с .и
со.> о: .... о "'»
:с'" "':с с $:С
:со
<u!IЗ>< ;:3"'с g
:s:"'....
:Co;"t :r'!2c
'" '" '" g!2
.... o:r:r.. . о.> 1:1'
иo: "t 0..0
<u о.. <u и",
Sf-:C 0..<U:S:f- о'"
;;.,1clf1i 1S"':r:u aio..
'" <u
ti :: :r: U "'::< :I:;",
c.I<OO 00 Ф. r--
trS'cic-i c-i 6
01./)00 tq C.I <О
";Mci м t6 ci c-i
oo o 1./) C.I r-- .
t6t6"; <tS 6 О
'i
D
ч
'" 11 .:s:
:С :а
:s: t! :s:
о.. ..
>.0 .... L..o :С
f-t! f-:S: о.>
'" :s: ",о.. C!:I ti
t.Q0.. t.QC '" :s:
о..
с :С С С
:<:'" ti = r-- ф
f- V V
oti .gl:: ф
I:: ..а ..а Iц"О Iц"О Л
>, :3
::<ol./)g 0..::<
(-оо f- ';;:.. ';;:.. Iц"О
",ос;<;)"" "'''t = :s:
c"t со r:: ';::...
о о.>
о:( "t "t vt .....
o:<:"t -;8 о.> <u vt
=0 о.. о..
е С с с r--
Е3'::< u u
'" '"
!2 :s: о о.. о.. .,
о 01::
0..:С >':со
=Х 'Ec.I .... CO
a S:S:-Н "t",
.... >,:>:: "'с
t::1u ti u 11 о 0:s:
СО COf-
169
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
0<0<110: 6t; *
:0:;;<'<10
... :С::С:>:::>:: :<: "'о..
... ::t::tro..a >':;8..е
It:i "''''0;0;
a:I '"'" 'Stq '"
t >.
о: 21"'::<0 :<: :>.
'" '" с':) '- 1<:
tJ :с ::<3'0)'" о 0)0
t: QJ О \о ::с ::с :>:: '" o..f-
'" о..о:со.. <'<1 f- '"
'" QJ t:1ro O t8 gi:
:=; O"'
::! '" ",:>::0
:z: "" '" о.. '" >':QE-o
tJ С ",i=::C Ua:l:Sro
'" ..
:z: .. х",О;::с ro 'т" :I:; U
u >. о.. >. f- ::C OO
'" I:::(f-IOu >. o a
С .. 8 o.. "'i:>::::<",
8 QJM:I:; ::
"'::Сио:с ",tg",
>< G
tr"'i ", i,'!:::u ;
;,'J."' 61:S :I:ro>'
8::c 2 :r::t::tJ:::I:
t: g о
f--o
СА q О 1'-.
:11 ..;
..
:с
'"
'"
:f 1'-;.
'" " со.
! ...
'"
о
::.:' 0>.
Е о
c-i
'"
:с
111
'"
..
'" ч
:f
""
с
u
'"
""
о
't:i
'"
о
..
'"
:С' '::С
::< "' :О
0:>' :С
>.0..
0..::С C!:I
'" (-O L..o
:i и,- C!:I
!i; ="'
;:so.. =
:i и Q.
:f с
o....ag C!:I
"" ..aCl.
с Зj о ::r:: ,Q
u !
'" '" с
"" f- [j; r:1
о :с:с::<
>< ::1!1 ", ::C
>. ;; !
"'if-
g о; о.. о) о)о::с
Ot::O; @':1!
с Си'" и ::<
0)",<'<1 М
'" ::с 0..0.. "'"'
f-o ot:: 0..» 8'
<'<I '" 00..
:r' >.::С ::C
;,'J. >'0;
>. о:(
00:0 0'- '"
t:CIj::;: co о
со
170
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
CU=
::;;1:.:
о",
t:: IQ
IQ
"'о.
I-<
O:{:S:
"'::;;1
g:<5
"':.:
;:;ifi»
0:{33'
о:<5""
t:: О.
t::
6j<J;j
<J==
Q,J::;;1
Q, 3' '"
и, q
Qq
s:::
.. Ф.
s:::
o.
C'I_
:д
;: t::
=
I-<:Z\
о.> :.:
::;;10.
g
:S:
= 1-<
::;;1
S
:i
Q,J::;;1
'" '"
",»
о:{ <J :.:
.&
11::
"=
m
u
»
=
о
'"
51
i:.=
!s
",С
",'"
11'=
.......
О..Ф t--:.
C'l v
>(
LQ. i5. .
..s C'I .
'8
Q)'
IQ о
:.:
"'IQ
:S:
"'1-<
><'"
» о.
!:;
0=
",0::><
", g;
о:{ о:{
81Q'"
'" »
"':.:'"
0::00::
;"'ifi
о.> IQ
HS2t;
O: S-
"'"
c..j'
x 6
о. о. о.
Q) "'t
'"
"'';,;
:S
;:
o:{::ro
8gj ><
"'",<=1",
с'а '8
@g:::l
о:{ .... Q) .
о о.а.
Ca: o:{
» =
:.:0::';><
:C :ёi:a
:I::I:
Н Q
t'i3Q==
p'0::1Q",
"'"
c..j'
.q
LQ
<:5
ffi {i
ь
:I!
со:
с"
. Q,J
g=
[
о.о.>
!:;'"
!:i
58
!I:",
Q,J
",8
11':':
",""
1::("=
6
:I!
со:
g.
OIC
:<5
111
11:
'"
'"
8-
=
g.
-е-
о.
Q)
с
о:{
о
",.:.:
o:z\
:a
о:{о:;
8е
СО»
,
....
»
1
I \ i5.
:&
-( !
g
01::
CO
=
0:<5
СОо:;
171
g
со
:s:
t:;
Q)
о:{
Q)
о.
t::
И
'"
О.
О
><
»
о:{
'"
о
'"
:i'"
(2
.
8;0
.. :I!
»Ф
t:;
00.>
t::
",о
:.:'"
'" I I
и
= 1-< I::
t:; I::t....
.....:. о:{ со со
(v') = о:: _
s::. t:; о.> ';u
Q) а(2
0.>:0: t::
.gg- 1-< 0 '"
"'и t:;
Cl. .....0
са o::r ..: t::
>< ос:. 1-<
S 00
8 I ::;;1
'" о:: I::Ф
=-" о.> со
Q. ::;; , . "'"
c:g; ro z 1
Q) t::
"=::.'
g- о :(1-< СО
:s::: о ..
;;; - gr::!
fg,,\?(2
5 g со . .
'" ..: . 1
о. » t: Q, 1-< 1::
5 у. Q,I':S:CO
»'" CO ';., .
Q, :;:
о » ' 0.>.,
"'::!' :o:",:I: t::1::(
:д .g :S:( "::f.:i со
3'g, :<5 (I'J о.
;j '" 0::" со a
'" g ......,СО I::\
o. ,;....n оСО
Q):': ';;:; щ-",
:д Q) ::r I
e .g ,<;I::gt....
",1>t,CO",co
"- \ _o
:0:0. :;::.: -
a ' >., tg:
t; :д Q,\ I 1::\ »:I:
= о:: '" CJ5.... со '" .-
Cl.'::rI!3
» »:I: о.... Q
о:{ .C'o! I '"
'" ou.::r !-<
Dig ",(!)oo o
== =CO C'I::e::a
:I:::r' :r.. = :s:
",'" "' 0.o.<=I
::r t.... t:: t:: ifi
Q)t:: .t::co ::;;co
::;;",1::",,,, "'0Q,
= t:;(2 t:;00011i:I:
0.1::\ q !;,;f--<f--<Q,
l:: gM: 'n<cig
1:: t:; 1::
со со
1::
со
со"
:I:
'"
о
t::
:S:
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Таблица 5.12
Значсн"я k R пр" колнчестпе струп
%/1' I I I I I I , I
2 З 4 5 6 7 8 9 10
10 I 1 1 1 1 1 1 1 1
'1 1 1 1 1 1 ]"" 1 I
20 1,15 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2
1,3 1,35 -т,4 1:4 -т,4 -т,4 -т,4 1т 1т
30 1,.3 1,4 1,45 1,45 1,45 1.4.'; 1,45 1,45 1,45
1,35 1,55 1,65 177 т:r 177 1,7 т7 т7
40 1,35 1,55 1,65 1,7 1,7 I,i 1,7 1,7 1,7
1т 1,65 тв l]5 1.95 1.95 т;95 1,\15
50 1,35 1,6 1,75 1,85 1,9 1,9 1,9 1,9 1,9
1т 1,65 1,85 """""2 2.т 2,15 2,2 2,2 2,2
60 1,4 1,65 1,8 1,25 2 2,05 2,1 2,1 2.1
-т,4 -т.r 2,05 2:2 2,25 2,35 2,35 "2,4
80 1,4 1,7 1,9 2,05 2,15 2,25 2,3 2,35 2,4
т,4 1,7 1,95 2.т5 Е 2:4 2:6 2,65
100 1,4 1,7 0,95 2,1 2,25 2,4 2.45 2,55 2,6
П т7 1,95 2,15 2,35 Е 2:6 2J "2,8
При м е '1 а н и е. 1. Х длина струи: м; [' половина расстояння между
воздухораспределителям!!, М. 2, Цнфры В числителе для скорости, в знаме-
нателе для температуры,
коэффициент изменения температуры (см, табл. 5.11); Мо раз-
ность температур воздуха в помещении и на выходе из воздухо-
распределителя, ос.
Пример. Определить количество воздуха, noJlaBaeMoro пристенными воз-
духораспределителями, и и х общее количество для раздачи L CYM == 18000 м 3 /ч
при расстоянии до рабочеrо места Х == 2,8 м и допустимой скорости движе-
ния воздуха на рабочем месте их == 0,5 м/с, В цехе имеются избытки теплоты.
Реш е н и е. По табл 5.13, rJle приведена техническая характеристика
пристениых воздухораспределителей, принимаем воздухораспределитель
ВП-3, дЛЯ KOToporo F" == 0,17 м 2 , Воздухораспреде.лители _ устанавливаем
по одному 'IJ колонны с шаrом {== 6 м, при 9ТОМ x/l" == '2,8/3 1, k R == 1.
Х 2,8
Для нахождения значений т. п вычисляем ОТИОшение ,r == ( ==
" Fo J 0,17
== 6,82. Соrласно табл. 1).11 (поз. 8) rп == 0,7; п == 1,5.
Определяем скорость истечения воздуха нз воздухораспределителя
vxx 0,5 . 2,8
(/0 == ,r - == I "" 4,9 м/с.
т" Fo k 1 ! 0,71 0,17 ' 1
и соответствующей ей расход [о == 3GCOFoi:'0 "'" 3600 ' 0,17 . 4,9"" 3000 м 2 fч.
НаХОДИ 1 общее количество воздухораспределителей z == L CYM / [о == 18000:'3000 ==
== 6 шт.
172
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и ц а 5.13
.",
'" о»
05 =С>.
,Q
,,"'... ",и
>.= "'",
I(ОllстрУКЦIIЯ Типо- з 2
размер Oq: и
>! ..."''' I
:s :s :s е-:е
:s :!I u ::; .. »
.,; .; .о "" "" а t:(e 1:
о.. 3' Q.<.t..
d o а о
Po V r I
ВП.2 250 200 310 0,1 0,2
; ВП.3 315 250 460 0,17 0,25
ОD 100 ВП.4 400 400 610 0,29 0,3
O IOD ВП.5 500 500 510 0,41 0,4
00 00 00,00
DDliDD C]DIDD
00 00 0000
d &
g а
I
F D НВ.21 413 426 0,375 0,4
НВ.22 425 450 0,582 0,45
НВ.23 437 475 0,78 0,5
, \\
П Т
111 I \\1 1111 \\1
I I
Максимальная разность температур на рабочем месте
nМо YP 1,5. 8}/ 0,17 С
М" == k == 2 8 . 1 "'" 2 о .
Х в ,
дeCb I1t" 0=0 8 ос ПрИflита как максимально допустимая при раздаче водуха
,не ближе 2 м от рабочеrо места, ИНlДIИ словами, если температура воздуха
рабочей зоны ' р . з == 16 ос, допустимая минимальная температура приточ,
!Joro воздуха должна быть ' П == ' Р з 11tI) 0= 16 8 == 8 ос, при этом иа
I р .
'рабочем месте, т. е. на расстоянии 2,8 м от места выпуска, температура t p . м ==
r ' р . з I1t x == 16 2 == 14 uC, что вполие допустимо для систем промыш,
енной вентиляции.
Подача воздуха в раБО'IУЮ ЗОНУ на Bbl.COпze не более 4 м от уровня
пола (рис. 5,1, б) рассматривается на случае rоризонтальной раз-
Дачи IIРИКОЛОННЫМII воздухораспределителями типа НРВ (рис. 5.3.
табл, 5.14). Воздухораспределители рекомендуется размещать у ко-
Лонн производственных зданий на высоте 3...4 м над полом так.
ЧТобы оси приточных веерных струй направлялись по диаrоналям
173
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
обслуживаемых квадратов или прямоуrольных с соотношением сто-
рон не более 2 : 3 участков площади по схеме на рис. 5.4. В холод-
ныЙ период rода струю теплоrо воздуха следует направлять вниз
с yr лом наклона 20.. .300, оrраничивая наrревание приточноrо воз-
духа значением критерия Архимеда Aro ..;;: 0,0055, (Ar x ..;;: 0,4).
Расчет воздухораспределения ведется в следующеЙ последова-
тельности. Определяют у дельные избытки явной теплоты QYA ==
== QT. в/Р, r де QT. В суммарное количество явноЙ теплоты
IJВ]
а
о
Рис. 5.3. Воздухораспределители серии НРВ:
" двухструйиые: б четырекструйные
в помещении, Вт; F площадь пола помещения, м 2 . Затем нахО-
дят удельный расход воздуха для ассимиляции теплоизбытков
L QYA
уд 0,278с «(р. (о) ktp ,
Таблица 5,14
.
Типоразмер
Номннальная
ilрнсоедние.1 Прнсоедине. d Ot ММ FOt м 2 объемная Масса, Kr
ВНе СВерХ У ИНе СНИЗУ подача. м'/ч
....
Две стр ун
lВД IНД 315 0,028 2500 12
2ВД 2НД 400 0,056 5000 16
3ВД 3НД 630 0,112 10000 40
4ВД 4НД 710 0,168 15000 56
5ВД 5НД 900 0,252 22500 93
6ВД 6НД 1250 0,336 30000 130
Четыре струи
7ВД 7НД 400 0,028 I 5000 24
8ВД 8НД 500 0,056 10000 40
9ВД 9НД 710 0,112 22500 75
IOВД 10НД 1000 0,168 30000 100
IIВД IIНД 1250 0,252 45000 165
12ВД 12НД 1400 0,336 60000 220
174
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
rде kt коэффициент воздухообмена (табл, 5.7). Тип приколонных
воздухораспределителей и их объемную подачу принимают по
. табл. 5,14, а количество ПОCJ1е разбивки площади пола на строи-
тельные модули,
Рис. 5.4. Разыещение воздухораСl1редеJlитеJlеи в плане
:корость выхода воздуха из патрубка и о == L yn /36nOF nпо. r де
количество отверстий в патрубке. Критерий Архимеда
А 11 1 (tp. з to) YF o
[о , 2 .
V() (273 + t p . э)
40 32 24 16
После чеrо, зная высоту
установки воздухораспре-
делителя над рабочей зо-
ной у и определяя значе-
ние правой ординаты [ра-
фика рис. 5.5 по формуле
у == y/(Ar o V Fo ) с помощью
штрихпунктирной кривой,
по верхней абсциссе нахо-
дят относительную коор-
динату х, а затем коорди-
нату точки входа охлаж-
денной струи в рабочую
З0НУ х == xV Fo .
Максимальная скорость
движения воздуха и х ==
== иот V Fo /x, Температуру
на оси струи при входе ее
в рабочую зону М х , т. е.
На расстоянии х по rоризонтали от
Ляют по формуле Мх == t o п у p .
х
8
о
:}
<:i
О,4
"
J1 0.3
<:J
,0.2
o,1
...........
I!
.". О 4
5.101
,10
20 "
'
25.103
8
10
б
Рис. 5,5, rрафик изменения относительных
значений: максимальной скорости Vx (сплош-
ная кривая), максимЗJlЬНОЙ относительной ра-
зностн температур,i t x (пунктирная) и траек-
торни оси rОРИЗ0нтально выпущеной веерной
струи холодноrо воздуха на шкале ордннат
справа (штрихпунктирная) для воздухораспре-
делителей серии НРВ
выпускноrо патрубка, опреде-
175
Элек:rpонная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Если значения их, М" превышают допустимые (и доп , I1t Aon k
следует уменьшить скорость истечения приточноrо воздуха и о ,
приняв слеДУЮЩIlЙ типоразмер воздухораспределителя.
ДОПУСТIIмые значения иДО[1, I1t AO [1 вычисляют по заВИСIlМОСТЯМ
и доп == kv p . з; I1t Aon 1 == tp. з + I1t 1 ; I1t Aon 2 == tp. з + М 2 .
r де k коэффициент перехода от нормируемоrо значения скорости
и р . з К ее максимальному значению в струе (табл. 5.15); I1f 1 , M2
допустимые отклонения температуры в струе от нормируемой тем-
пературы t p . 8 соответственно при воздушном отоплении и ассими-
ляции избытков теплоты (табл. 5.15).
Таблица 5.15
k
Положенне ра'50чеrо места Катеrория I At.. At"
относнтельно СТРУИ работы НачальныА ОсновноА ос ос
прнточноrо воздуха участок у цаеток
В зоне ПрЯМОl'О воздей- 1 1 1,4 5 2
ствия струи IIa, IIб, III 1 1,8
Вне зоны прямоrо воз. 1 1,3 1,6 6 2,5
действия ст руи lIа, IIб, Ш 1,6 2
При м е ч а н и е. Зона прямоrо воздействия струи определяется попереч-
ным сечением струи, в пределах KOToporo скорости движения воздуха в струе
MorYT колебаться от максимальной и" до 0,5 и".
Пример [2]. Мехаиосборочный цех rабаритными размерами 24 Х 72 Х
Х 14 м расположен в центре сблокированноrо корпуса с сеткой колоин 24 Х
Х 12. Цех находится в r. Воронеже, t: == 24,2 ос, J == 52,4 кДж/кr, сум.
марные тепловыделения QT. в == 167600 Вт. Ввиду Toro что подача наруж-
Horo воздуха естественным путем невозможна, приток осуществляется
механически с адиабаТИ'lеским охлажден ием.
Реш е и и е, По J d-диаrрамме при Р б == 101,33 кПа иаходим тем-
пературу охлажденноrо воздуха t M . т == 19°С, после прохождения через вен-
тилятор она ПОВЫСIIТСЯ на один rрадус, т. е. t o == 19 + 1 == 20 ос. Удельные
избытки явной теплоты
QYA == ZQT. В : F == 167 600 : (24 . 72) == 97 Вт/м 2 .
Определяем тепловую напряженность исходя из условноrо объема цеха вы-
сотой 6 м: q == QYA : 6 == 97 : 6 == 16,2 Вт/м З . По табл. 1.8 при q < 23 и t ...;;!
<;: 25 ос температуру воздуха в рабочей зои t p . з в теплый период для кате-
rории работ леrкой и средней тяжести принимаем равной t p , з == 28 ос.
Удельный расход воздуха, необходимый Д1Я ассимиляции изытков теп-
лоты при kt == 1,2 (принят по табл. 5,7 для qp. з == 0,7 по аналоrии с коэф-
фициентом теплораспределения т для механосборочных цехов), получаем по
формуле
QYA 97
L yA == 0,278с(fр.з tо)ktР 0,278.1,005,(28 20)1,2'1,2 30м3/(м 2 .ч).
Для нахождения производительности возду хораспредеЛ!llелей и их ко-
личества площадь пола разбиваем на модули размером (24 Х 12) 6 == 1728 м 2
176
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
(рис, 5,6). Расход воздуха I/а моду 7Ь площадью t == 24 Х 12 == 288 м Э
составит L == Lyдf == 30 . 288 === 10000 м 3 /ч,
По табл, 5.14 принимаем шесть двухсrруйных воздухораспределителей
rипа звд Общая потребность в вентиляционном воздухе L общ == 6L == 6 Х
Х 10 000 == 60 000 м 3 /ч.
Скорость выхода воздуха из выпускиоrо патрубка
L
(/0 =с 3600. 2Ро ==
Критерий Архимеда
((р. з (о) уРа
Aro==II,1 2
и о (273 + (р. 3)
10000
3600.2, 0,112 == 1 ,4 м/с.
(28 20) , JI 0,1/2
==11,1 12,42(273+28)
0,0006.
-.:t
t'\I
Рис,5.6, Схема установки приколонных воздухораспределителей
Вычисляем относительиую ординату при !I == 2 м
!I 2
у== == ,.,,10.J03
AroVFo 0,00О6УО,II2
х
по rрафику рис. 5,6 находим отиосительиую абсциссу Jt == ур;; == 23,
"Откуда получаем коордииату точки входа оси приточной струи в рабочую
зону х == х УР О === 23 J / 0,112 "'" 8 м.
Максимальиая скорость воздуха в точке входа струи в рабочую зону при
?' == 2 (табл. 5,11, поз 10)
тy 2У О,112
"х == (/0 == 12,4 8 == 1 м/с,
ЧТО В пределах допустимой, так как и доп == kv p . з == 2 ' 0,5 == 1 м/с, rДе и р . з ==
== 0,5 принята по табл 1,8.
Максим альная разиость темпер атур
nVFo 1,4 J/ 0, I 12
M == М О ----т---- '""' (2 20) 8 "'" 0,5 ос,
171
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
при допустимом отклонении М'}, == 2,5 ос (табл. 5.15). В холодный период
при переходе на воздушное отопление максимальный neperpeB приточноrо
воздуха определяем из равенства
MoY
АУо ==0,0055 == 11,1 ,
(/0 Т
Э Т
(/0
откуда Мо == 0,0055 .r
11,1 r Fn
00055 12,42 (273 + 16) :::::: 67 ОС.
, 11,1 YO,I12
Сосредоточенную подачу воздуха наклонными и е.оризонтаЛЬflЫМU
струями [8] рассчитывают двумя способами: по прямому потоку.
коrда максимальная скорость и перепад температур в рабочей зове
оздаются приточными струями; по обратному потоку, коrда макси-
::х:
l
Рис. 5.7. Схема струи, направленной под уrлом
к рабочей зоне
мальная скорость в рабочей зоне создается обратным потоком, инду-
цированным приточной струей.
Расчет по прямому потоку (рис, 5.7) производится при подаче
воздуха под уrлом к рабочей зоне (см. рис. 5.1, 6). Расстояние по
rоризонтали от выпускноrо устройсrва до места внедрения струи
в рабочую зону х должно составлять 30...40 % длины обслуживае-
Moro данным воздухораспределителем помещения (или части поме-
щения), т. е. Х == (0,3. ..0,4) [n. Расстояние от воздухораспредели-
теля до места внедрения струи в рабочую зону Х' рекомендуerся
принимать в пределах (0,5...2) В, rде В ширина обслуживаемой
части помещения, м. Уrол наклона насадка к rоризонту не должен
превыатъъ 300.
Допустимый переrрев приточноrо воздуха определяется по зави.
симости
13,4(/; УFот Э
А,t доп == (0,7х')2 п '
справедливой при значении Arx .о;;;: 0,4, в котором за характерный
размер Х принят х == 0,7х'. Оrраничение, накладываемое на вели.
чину Ar x ' связано с воздействием rравитационных сил: при больших
значениях, например при Arx ::> 0,5, струя теплоrо воздуха не до-
ходит до рабочей зоны и всплывает вверх, способствуя образоваиию
застойных зон в нижней части помещения.
Если Ar х < 0,1 для осесимметричных струй и Ar х < 0,15 для
плоских, доминирующее значение приобретают инерционные
178
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
силы, под действием которых струя распространяется прямоли-
ней но.
Чтобы исключить возможность поступления струи в рабочую
зону со скоростями и, превышающими и х , воздухораспределители
устанавливают на высоте h y == h р . з + O,12x'.
ПРJtмер. Механический цех располаrается в однопролетном зданин,
длина KOToporo lп == 90 м, ширина В == 24 м, высота Н == 20 м. СтроитеЛh-
ный объем V == 3б 000 м 3 , недостаток теплоты NQT. п == 333000 Вт.
Объем воздуха, удаляемый местнымн отсосамн, L M . о == 52 БОа мВ/ч,
из верхней зоны Lo. з == 3б 000 м 3 /ч; объем прнточноrо воздуха L п . у ==
== Вб БОа м 3 /ч. Приточной вентиляции придаются функцни воздушноrо ОТОП-
леиия. Воздух подается одннм воздухораспределителем с реrулнруемым на.
правлением потока (см. табл. 5,11, поз, 9) под уrлом в направленни рабочей
зоны.
Реш е н н е. ПО табл. 1.7 допустимая подвнжность воздуха в рабо-
чей зоне и р . з == и% == 0,5 м/с; допустимое отклонение ввиду возможности ре-
rулирования направлеиия струи и доп == их == ku p , э == '1 ,В.. .2) и р . з 1 м/с
принимаем в качестве расчетноrо.
. Скорость истечения струи нз приточноrо насадка примем и о == 12 м/с,
найдем площадь ero отверстия
Fo == L п . у/ 3БОOv о == 86 600/3600 . 12 == 2 м'
и диаметр d o == V Ро41л == У2. 4/3.14== 1,6 м.
Значения m==I,9; n==1.7; ==I (по табл. 5.11), kB==I.
Определием расстояние до места внедрения струи в рабочую зону
х' == иот Y . ko/U x == 12 . 1,9 JI2 . 1/1 == 32 м;
рекомендуемые пределы х' == (0.5...2) В == (0,5...2) .24 == 12...4В.
Миннмальная высота установки воздухораспределителя hy == h p . э +
+ 0.12x' == 2 + 0,12 . 32 6 м.
rорпзонтальное расстояние от воздухораспределителя до места внедре-
ния струи
х == У х'2 (h y h p . 9)2 == У32 2 (б 2)2 <:::: 32 м;
допустимые пределы х == (0,3.,.0,4) /п == (0,3...0,4) . 90 == 27...3б м.
Вычнсляем уrол наклона воздухораспределителя к rоризонту
hy h p . d . 6 2 о
== аrсsiп х' == аrсslП ----з2""" <:::: б .
,ДОПУСТI!МЫЙ переrр В ПрНТОЧllоrо воздуха
13.4и YF o т 2
М доп == (0 ', 7 ')2 п
13,4. 122 У2 . 1,92
(0.7 . 32)2 . 1,7
<:::: 12 ос,
дeliствнтельный температурныii Пf'репад
QT. П
Мо == О 27Bc"L
. .. п. у
333 000
о,27В' 1,005,1,2.8660 0 <:::: 11,5°0.
1'79
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Следовательно, отопление цеха может быть совмещено с приточной вентнля-
Ilией. Находим избыточную температуру в месте внедрения струи
УР а У2 Q
м" == Мдопп "'= 11,5. 1,7 32 ..,. 0,9 С,
что также допустнмо (см, там, 5.15). Потери давления в воздухораспреде-
лителе
2
иор 122. 1,2
АР == '""""2 == I 2 "" 86 Па.
Расчет по обратному потоку (рис. 5.8) производится при подаче
воздуха rоризонтальными струями (см. рис. 5.1, в). В ЭТОМ случае,
максимальная длина помещения [п' обслуживаемая одним воздуло-
раапределителем, должна равняться максимальной дальнобой.
./ ./
"'"
::t:
Рис. 5.8. Схема воздушноrо потока в помещении при сосредоточенной подаче
rоризонтальными струями
ности стесненной струи Х макс : для осесимметричных струй Х макс ==
== О,62т VF;;, для плоских струй Х макс == 0,3т 2 Н. Здесь F п пло-
щаДЬ поперечноrо сечения помещения, обслуживаемая одной
струей, м 2 ; Н высота помещения, м.
Если lп == (0,7 '" 1) Х макс , максимальная скорость в рабочей
зоне располаrается во втором критическом сечении, при меньших
значениях lп в первом. Расстояние от приточноrо отверстия до
первоrо ХКР, и BToporo Х кр , критичеаких сечении определяется по
таким зависимостям: для осесимметричных струй Х кр , == 0,22т V F п ;
Х кр , == О,31т v F п ; для плоских струй Х кр , == О, lт 2 Н; XKpl.:::IO О, 15т 2 Н.
Первым критическим сечением считается сечение, при котором
площадь поперечноrо сечения струи составляет примерно 25 %
площади поперечноrо сечения помещения, Т. е. F стр О,25Р п.
J10 этоrо сечения стесненная струя подчиняется закономерностям
развития свободных струй. Второе критическое сечение наступает
при Р стр 0,4F п , после KOToporo струя затухает и прекращает свое
существоВание. ТекущиЙ критерий Архимеда Arx 0,2.
Последовательность расчета следующая. В соответствии с табл.
1.8 допускаемая максимальная скорость воздуха в рабочей З0не
помещения Vобр. мака =- и р . з. По табл. 5.11 выбирают тип воздухо-
распределителя, характеризуемый определенными значениями т, п, .
Схему расположения воздухораспределителей в плане и по вы-
(юте цеха намечают исходя из условий заполнения рабочей зоны
180
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
,обратным потоком. При ЭТОМ ширину помещения В п , приходя-
щуюся на одну струю, выбирают с учетом отношения
. /") ,t.{
VFп/VF;; == 10 ... 5, В П 1,5H;
V Fп /V F о == 21 ... 11, В П 2,5Н;
/VFo 22, В П <;: 3,5Н.
В зависимости от схемы размещения воздухораспределителей
определяют их количество Z и длину участка помещения lп, обслу.
живаемоrо одним воздухораспределителем. При расстановке при-
точных патрубков необходимо учитывать условие lп z= (0,7...
...1,() Х макс .
Находят объем воздуха, подаваемоrо одним воздухораспреде-
лителем.
Площадь ВоздухораспредеJJитеJJЯ
r F 0,78L o
ro I .
Vобр. макс 1 Р I1 3600
Расстояние от выпускноrо устройства до.второrо критическоrо
:ечения Х КР . z= О,Зlm . Потери давления в воздухораспредеJJИ-
reле ЛР == (и p) : 2.
При использовании приточной системы в качестве отопительной
:1Одсчитывают температурный перепад, обеспечивающий подачу рас-
четноrо количества теплоты,
М QT. П
О 0,278L cyM Cp.
Для принятых условий выпуска воздуха определяют максималь-
иое допустимое значение температурноrо перепада исходя из зна-
чения А r.r <: 0,2, исключающеrо всплывание HarpeToro воздуха
в верхнюю зону помещения,
IЗОv: y
I1t ДОП . F
n п
Если лt о > Лt доп , часть тепловой наrрузки снимается с приточной
систеМ!)1 и компенсируется системой отопления.
НаХО1\ЯТ избыточную температуру на оси струи и максимаJJЬ-
ную скорость в обрtнном потоке, омывающем рабочую зонуi
Л t Л t y О 78 y
/..) макс == /..) оп ; Vобр, макс == , и о .r .
Х кр , , Fn
Температура воздуха, подаваемоrо приточной установкой tпр::::а
-. t p . 3+ Лt доп .
Пример. СБОРО'lно-сварочный цех располаrается в трехпролетном здании,
Апllна KOToporo 1 175 м. ширина В 81 м. высота Н 20 м. Строитrл!>-
lIый ()бъем V 280000 м 3 , теплопотери QT. n == 2 . 106 Вт; tr>. 3 16 ос
(рис 5.9),
181
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Объемная подача веНТИЛЯllИОННЫХ систем: местной вытяжной L . о ",.
""'= 146000 м 3 /ч; общеобменной вытяжной Lo. о == 350 000 м 3 /ч; приточt10Й
L п . У ",. L CYM == L M . О + Lo, о == 496000 мЗ/ч.
Приток подается системами механической веНТИЛЯllИИ, ,'{оторые несут
также н отопительную наrрузку в верхнюю зону KOMnaKTHblM1I rорнзонталь-
нымн струями,
Реш е н и е. Соrласно табл. 1.8 приннмаем допустимую скорость дви-
жения воздуха в рабочей зоне tl p . 3== Uобр,макс =:= 0,5 м/с, По табл. 5,11
(поз. 3) выбираем воздухораспределнтель типа;ПП, для KOToporo т == 6,6;
n == 4,5;!1 == 1,1.
Раздача воздуха осуществляется в каждом пролете двумя встре'IНЫМИ
струями на высоте h == О,7Н == 0,7 . 20'"" 14 м. Площадь поперечноrо
сечення, обслужнваемая одной струей, F п == 27 .20 == 540 м 2 ; VF;: == У 540 ==
== 23 м. РекомеН)J,уемая дальнобойность струи не должна превышать Х макс ==
== О,62т Jf F п == 0,62 . 6,6 . 23 ==
е п == 94 м,
Х кр .2 Длина обслужнваемоrо участ-
ка одной струей 'п == 175 : 2 ==
== 87,5 м иаходнтся в рекомен-
дуемых пределах.
Через один воздухораспреде-
лнтель подается объем воздуха
L n == L CYM ; Z == 496 000 : 6
== 82 600 м 3 /ч. Находим площадь
воздухораспрсделителя
у O, 78L o
РО == tlобр. макс у F п 3600
0,78 . 82600
:::: 0,5.23.3600 == 1,6 м 2 .
"
ос!
+
+
+
+
+
+
+
Рис. 5,9. Схема размещення воздухорас-
пределителей в плане
Диаметр выходноrо отверстия воздухораспределителя d o Связан с ero
площадью РО соотношеннем d9 1.13УРо== 1,13' 1,6== 1,8 м. По d o
выбирается блнжайший типоразмер патрубка.
Вычнсляем расстояние от прнточноrо насадка до BToporo критическоrо
сечения, в котором скорость в рабочей зоне будет максимальной,
Х кр 2 == О,31т у F п == 0,31 ,6,6.23 == 47 м.
I10тери давления в воздухораспределителе
2
tloP 92 . 1 2
АР == i 2""'"" == 1,1 == 53 Па,
Lo 82 600
ffie tl o найдено по формуле tl o == ЗБООF О 3600 . 0,785 . 1,82 == 9 м/с.
Определяем температуриый перепад между подаваемым воздухом и
оэдухом цеха прн подаче необходимоrо для возмещения потерь количества
'tеплоты QT. п == 2 . 106 Вт:
-""""""'.....,
t QT. n 2000000
0== O,278L CYM cp 0,278 . 496000 ' 1,005 ' 1, 2
J(опустимый температурный перепад для принятых условий
IЗОtl VF: 130 ,92. 1,6
М Аоп == nF и 4,5.540 ==7.
12 ос.
выпуска
182
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Поскольку 1110 > 111 ДОП' часть отопительной наrрузки с приточной снстемы
необходимо снять, т. е.
I1t доп 7
Qп. у == QT. п; == 2000000 i2 R:: 1 170000 Вт;
о
остальное количество теплоты I1Q == QT. П Qп. у == 2000 000 1 170000 =-
=-= 830000 Вт восполняется воздушио-отопительными аrреrатами.
во втором критическом сеченнн Х кр2 нзбыточиая температура на оси струи
составит
V 1,6 о
Мх макс == I1t о n == 7.4,54'7 R:: 1,1 С.
Х кр 2
Максимальиая скорость в обратиом потоке, омывающем рабочую зоиу,
po 1,6
(lобр. макс == 0,78(10 F: == 0,78. 9. 23 R:: 0,4 м/с.
Температура воздуха, подаваемоrо прнточной установкой, t пр == t p . а +
+ l1t ДОП == 16 + 7 =:z 23 ОС.
ПQдача воздуха вертикальными струями осуществляется двумя
пособами: закрученными струями и плафонами. При подаче за-
крученными струями (см. рис. 5.1, 2) используются центробежные
воздухораспределители типа ВЦ, которые устанавливают На высоте
не более 6 м ОТ уровня пола (рис.
5.10).
Направление истечения струи за-
висит от способа установки и по-
:х::
.t:
а
C'I
""
.а
oi
-<:::
fJ'ис, 5.10. Подача воздуха закручеиной струей в иаправлении рабочей зоны
Рис. 5,11, Размещение воздухораспределителt'й в плане
ложения ПОДВИЖНоrо диска, т. е, от отношения ho/d o : при ho/d o <=
== 0,35 .. . 0,7 струя вначале отражается вверх, затем опускается
ВНи,з (а); при ho/d o > 0,7 струя направлена вНиз под yr лом а/2 ==
35 '., 42" (б),
Максимальные скорость движения воздуха и х и разность тем-
ператур при входе струи в рабочую зону определяют по формулам
, Po л
их == иот ; Лt х == uton ,
х х
rде т == 0,68; n == 0,6; Х == Х п + 1 при ho/d o == 0,35 0,7; т:;
== 1,32; n == 1,21; х.=; 1,25x lI при ho/d o > 0,7. Средняя скорость
183
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
и температура в струе на расстоянии х п : при ho/d o == 0,35 '" 0,7
v cp == 0,8х, t ep == 0,95t x ; при ho/d o > 0,7 t:lер == О,42t:1 х , t ep == 0,94t x .
Коэффициент сопротивления воздухораспределителя по отно-
шению к скоростному давлению в отверстии F о равен 5,8 (при ho/d o >
> 0,25). Техническая характеристика воздухораспределителей
типа ВЦ приведена в табл. 5.16.
Таблица 5,16
(, Подача, м'/ч при ио, м/е
..
с>. I I I I
00: 4 5 6 7 8 I 9 I 10 I 11
1Oi>;
do h ho Fo
"I J/ сопротивления Р, Па
2
C 60 I 90 I 130 I I 230 I I I
..р. 170 290 350 43и
I""C
ВЦ-3 355 74'0 160 0,098 1415 1770 2120 2480 2830 ::3180 3450 4250
ВЦ-5 500 !Т70 225 0,195 2820 3520 4220 4920 5630 6330 7040 7750
ВЦ-7 710 1450 320 0,394 5700 7100 8520 9950 11350 12800 14200 15600
ВЦ-9 900 1600 405 0,633 9150 11450 13750 16000 18300 20600 22000 25200
Пример. В rальваническом иехе площадью F == 48 Х 18 == 864 м'
и Вblсоrой Н == 6 м иеобходимо раздаТЬ L == 38000 мЗ/ч воздуха, темпераrура
KOToporo t пр == 12 ос, Допусrнмая скорость движеиия воздуха в рабочей
80ие tl р . з == 0,5 м/с, разность температур !!J.t == == 1 ос, t p . з == 17 ос.
Реш е н и е. По табл. 5.16 предварительно приннмаем воздухорас-
пределнтель типа ВЦ-3, дЛЯ KOToporo F 0== 0,098 м 2 . 3аДаемся скоро-
стью истечеиия tl о == 5 м/с, при котороЙ подача воздухораспределителя
Lo == 1770 мЗ/ч. Прн удельной наrруз!<е на площадь L уд == L/ F == 38000/864 ==
== 44 мЗ/(ч . м 2 ) одннм воздухораспределителем можно обслужить площадь,
ие более F п == Lo/L YA == 1770/44 == 40 м 2 Следовательно, получаем необ-
ходнмое количество воздухораспределителей z == F/F п == 864/40 == 21 шт.
и размещаем их в центре каждоrо строительноrо модуля размером 6,32 Х 6,32 м
(рис. 5,11), Дальиейшие вычисления производим при условии ho/d o > 0,7.
НаХОДИМ х п расстояние от нижнеrо дискадо рабочей зоны, х п == Н == h p . з
h == 6 2 0,74::::; 3,3 м. Определяем СКОрОСТI> иа оси струи в месте
внедрення в рабочую зои у
JI F о 5 ' ] ,32 V 0,098
tI Х =: tI от 1,25х п == 1,25 ' 3,3 0,5 м/с,
JIF": У О,098
разность температур /11 х == I1t о п 1 ,25х ; == (17 12) . 1,21 1,25, 3,3 0,500,
что соответствует допустимым условиям.
Подача воздуха плафонами типа ВДУМ (рис. 5.12) осуществляет-
\1q по схеме воздухоподачи, показанной на рис. 5.1, е. Плафоны
устанавливают на высоте не более 6 м от уровня пола, Расчет ведет-
ся в следую:цей последовательности.
Для нахождения необходимоrо количества воздухораспредели-
телей z площадь пола обслуживаемоrо помещения F делится на
площади строительных модулей F п (квадратов) z == Р: F п . Затем
184
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
определяют количество воздуха, приходящееся на один воздухо.
распределитель, Lo == L cyM : Z, rде L OYM 06щее количество притоq.
Horo воздуха, подаваемоrо через плафоны.
На основании полученной подачи Lo по табл. 5.17 выбирают
типоразмер воздухораспределителя и находят скорость в ero rop-
ловине и о == L o /3600F о. Найденное количество воздухораспредели-
телей сопоставляют с рекомендуемым Zp == LCYM/2820vod .
с'\1
.....
\.'!
с'\1
.....
2 ? 2 2
/t\
tJ t"
o..
Рис. 5.12. Расчетная схема воздухораспределення
Рис. 5,13. Размещение плафонов в плане цеха
Затем определяют расстояние Х П ОТ нижнеrо края плафона до
уровня рабочей зоны х п == h h p . э и вычисляют отношение Хп/V
для нахождения коэффициентов m, n, в табл. 5.18, rде даны IIХ
предельные значения для осесимметричной вертикальной коноидяль-
ной струи. Проверив соответствие принятоrо решения расстаНО/J/Ш
,плафонов условию равномерности движения воздуха в рабочей зоне
F п <: F п . МаКС == 8 (х п /m)2,
.
т а б л и ц а 5.17
Типо'
размер
6
10
d o , мм 250 315 400 500 630 800 1000
Ео, м 2 0,05 0,08 0,13 0,2 0,31 0,5 0,785
Lo, м З /ч 720... 1150,,, 1870... 2880.., 4460". 7200... 11300...
2160 3450 5650 8650 13400 21600 33900
аходят СКОРОСТЬ их и разность температур At x на оси струи 6
Plесте внедрения ее в рабочую зону!
тkсkаk и ур;, nk 8 y
и.I == ио At x == Лt о х k k I
Ха 11 и са
,185
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
I , [ .
Т а б.r. и н а 5.18
r
>-
е :s: Вариант YC18HOBКI!
11':(
1>,10
"о
111",
.....
с
I<n/VF.
11
'
5, 5 I 8,5 111 ,5 114 117 I 20
О... I ... 1,5... 1,9.., 2,3... 2,6... 2,9... 2,..
0,3 0,6 0,75 1 1.2 1,4 1,6 1,3
1,4.. 1,7 2,2... 2,5 2,6 2,8
0,8 0,9 1,3 1,6 1,8 2,1
=s=
' ' """, 0,3 O,6 0,85 1 1,2 1,3 1,5 1,3
11 М 1:0 1,3 1,6 I,З 2
При м е ч а н н я. 1. В чнслителе коэффициент т, в знаменателе п.
2. Вариант 1 установка с диффузором, 11 без Rero.
Таблица 5.19
о Значення kc прн xn/VF n
Вариант
..... 0'41 1 1 11.2' 1'41 1 1 I 2,5 , 3 13'5
II/cTalfo8KH '?
11 0,6 0,8 I 1,6 1.8 2
,....
О 1 I 0,951 0,951 0,91 0,91 0,91 0,851 0,810,751 0,6510,451 О 25
0,1
1 и 0,91 0,851 0,Н5 0,8 1
0,2 0,9 0,9 0,7 0,65 0,6 0,35
I I
0,3 10,951 0,951 0,951 0,9
I I I I I I
I п,9 10,851 0,8 I 0,8 10,71 0.551 0,151
11 I 0,3
! 0,9 0,9 0,9 0,85 0,85 0,8 0,7 0,65 0,6 0,35
Приыечаllие, ПрlIведеllflые в 1абл. 5.17 5.19 данные справедливы
только для круrлых воздухораспределителей типа ВДУ М, устанавливаемых
по схема\! вариантов 1. 11.
.J1i6
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
rде kc коэффициент стеснения струи, определяемый по табл. 5.19;
k8 I<оэффициент взаимодействия струй (см. табл. 5.12); k H
,коэфф ициент н еизотермичности, для компактных струй k H ==
: с= Уl i: 2,5Ar x . (знак + в подкоренном выражении принимают
!при выпуске струй холодноrо воздуха, знак соответствует для
'струй теплоrо).
Для компактных и веерных струй текущий критерий Архимеда
А n 11 l 11fо yF;, ( ХП ) 2
r Xt == '"'"""2' " ..!" ,
т tI Tn 1,13, РО
rде !J.to разность температур воздуха в помещении и на выходе
из воздухораспределителя; Т п == 273 + t n абсолютная температура
воздуха помещения. Критерий Arx, для струй холодноrо воздуха,
направленных вертикально вниз, не нормируют, для струй теплоrо
воздуха принимают не более 0,5, Если найденные значения tJ x ,
М х превышают допустимые (см, табл. 1.8), выбирают слеДУЮЩIIЙ
тип плафона, и расчет повторяется до полноrо удовлетворення
oroвopeHHoro условия. ,',
Пример. В окрасочном [!ехе площадью F == 60 Х 48 == 2880 м 2 и высо-
10Й 7 м необходимо раздать [ СУМ == 110000 мЗ/ч воздуха с температурой t пр ==
== 11 ос. Температура воздуха в рабочей зоне t p . з == 16 ос, допустимая
подвижно<;ть tl p . з == 0,7 м/с, перепад температур I1t p . з == ::!:: 2 ос.
Реш е н и е. Раздача воздуха осуществляется плафонами типа ВДУМ.
Высота установки от уровня пола h == 6 м. Делим площадь пола н,) строитель-
ные модули Рn == 12 Х 12 == 144 м 2 , в llентре каждоrо из них располаrаем
воздухораспределитель (рнс. 5,13). Bcero воздухораспределителей z == Р/ F п==
=:о 2880/144 == 20. Количество воздуха, прнходящесся на однн воздухорас-
пределитель, Lo == LCY)z == 110000/20 == 5500 мЗ/ч, По табл, 5,17 принн-
маем воздухораспределитель типа 6, имеющнй ДИаметр rорловнны d o == 630 мм
и площадь поперечноrо сечеиия РО == 0,31 м 2 . Находнм скорость движеиия
воздуха в rорловине tlo == [о/3600Ро == 5500/3600 . 0,31 == 4,9 м/с.
Рекомендуемое количество воздухораспределителей Zp == LCyJ2820 Х
Х uod == 110000/2820.4,9.0,632 == 20,1 шт., т. е. близко к ранее иай-
денному.
Определяем расстояние х п от нижней плоскости плафона до верхней rpa-
ницы рабочей зоны х п == h h p . з == 6 2 == 4 м, Вычисляем значение
хп/ == 4/У О,31 == 7,1 и по табл. 5.18 находим зиачения коэффициеитов:
т == 0,96; n == 1,2; == 1,65 (средние по интерполяции), Проверяем соответствие
принятоrо решения расстановки плафонов условию равномерности движения
· ( х ) 2 ( 4 ) 2
Воздуха в рабочей зоие F п <. F п . М8КС == 8 == 8 0,96 == 138 м 2 и по-
J1учаем 144 < 138. т. е. условие выдержано.
Скорость на оси струи в месте внедрения ее в рабочую зону
тk c k 8 k H J.IF;;
Х П ,
Эта формула справедлива при Хп/'V"f': <. t ,5. В иашем случае Хп/v'"F;; =::t
... 4/У 144 == 0,33 < 1,5.
tl x == и о
187
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Находим значеllИИ ко ффнциеllТОВ k c ' k8' k H : при хп/V F п == 0,33 110
х 4
табл 5.19 kc == 0,95, при к == Х П == 4, l' == 0,5. 12 == 6, I' "6 == 0,66
и числе струfI большем 12, по табл. 5.12 k8 == 1, k H == i 1 :!:: 2,5Ar xl'
Т6кущиfl критериfl Архимеда
п ( хп ) 2 п At o VF: ( хп ) '
Ar x l==;n,Ar o 1,1ЗУF о ==;n,ll,1 u тп 1, 13VF o ==
0,96 (16 11) VO,Зi ( 4 ) 2
==J)'tll,1 4,92(273+16)' 1,lзVо,Зl ==0,13,
Подставив наЙденное значеиие Arxl в формулу, находим
s O, ' Q ,95 ' 1 . 1 1 1 V O,31
k,,==Vl+2,5 0,1 3 ==1,1; и х ==4,9 4 O,7 м/с,
"то соответствует допустимым значеииям.
Перепад температур на оси струи при входе в рабочую зоиу
nk 8 VF; 1,2.1. VO,31 о
/1/х==l1t о хпkнk с (16 11)4.1,1.0,95 ==0,79 С,
что также находится в допустимых пределах. Потери давления в воздухорас-
пределителе
1
VQP 4,92, 1,2
bl'.... i == 1,65 2 == 24 Па.
Для nодачи воздуха nерфорироваННblми воздуховодами исполь-
зуется несколько их видов (рис. 5.14). Техническая характе-
ристика воздуховодов круrлоrо сечения дана в табл. 5.20. РаСЧе1
ведется в такой последовательности. Задаются скоростью выхода
т а б JI И Ц а 5.20
РО' м' Ь.. м т п п
rипо-
размер ВI(-I I 2. 81(-1 I 8К-2 ВК-I I 8К-2 8К-\ I 8К-2 8К-\ I 81(-2
4 0,1 0,16 0,45 0,52 0,24 0,3 0,22 0,27 1,7 1,7
6 0,16 0,26 0,51 0,58 0,22 0,28 0,2 0,25 1,7 1,1
8 0,21 0,36 o,54 0,63 0,22 0,27 0,2 0,25 1,7 1,7
10 0,26 1 0,57 0,71 0,21 0,26 0,19 0,23 1,7 1,7
12 0,31 0,57 0,6 0,75 0,21 0,25 0,19 0,23 1,7 2
14 0,36 0,68 0,62 0,81 0,2 0,24 0,18 0,22 1,7 2
16 0,42 0,78 0,64 0,86 0,2 0,23 0,18 0,21 1,7 2
18 0,47 0,68 0,19 0,18 2
20 0,52 0,71 0,19 0,17 2
22 0,57 0,74 0,18 0,17 2
24 0,63 0,76 0,18 0,17 2
26 0,68 0,79 0,18 0,16 2
28 0,73 0,81 0,18 0,16 2
30 0,78 0,84 0,17 0,16 2
32 0,83 0,87 0,17 0,16 2
IВ8
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
воздуха из отверстий t:lо И определяют их суммарную площадь Fo=:r.
== LlЗ600v о , по которой, пользуясь данными табл. 5.20, выбирают
типоразмер воздухораспределителя и вычисляют допустимую ско-
pOCTЬ выхода воздуха из отверGТИЙ при принятой ПОДВИЖНости воз-
духа в рабочей зоне t:lр,з (см. табл. 1.8):
1 { х п
(/цоп == (/р.з mk k Ь'
в Н n
с:::.
о\)
с:::. r
lrJ IV) "
"'t- ц) \Q I t'-..
i==
... 2000 j
6L B
10 12 1
14 16
18 20
22
24 '26
28 o
NЗ2
а
с:::.
1:',Ic:::. \:)
1, -..:t- l.rJ 'о
.
Q()
1 1 "
Q()t3'
]1
10 12
14
т6
1 1
1
Рис. 5.14, Перфорированные круrЛые воздуховоды:
а воздуховоды BK l с 6-к, р"дамн oTBepcTdl!; б воздуховоды ВК-2 С 12.ю рядаАШ
ОТверстн!! (I oTBepCT\le с указаннем размеров, 2 cxeMa расположения отrибов по длине
воздуховода, N, 4.., N, 32 тнпоразмеры воздуховодов)
rдс Ь О расчетная ширина воздухораспределителя, м (табл. 5.20).
Затем находя r потери давлени!' '
., 2
p J:... 1 и;р + иор
d cp 2 п 2 '
r де t:lн == L/З600F н скорость движения воздуха в начале воздухо-
распределителя, м/с; п КМС воздухораспределителя, отнесенный
к площади присоединительноrо патрубка 0, 785d 2 , прнчем d прини-
мается по рис. 5.14.
189
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Пример. В швейном llехе необходимо раздать L == 8950 м 3 /ч воздуха
перфорирОJ:lаниым воздуховодом, асположенным над пошивочным конвейе-
ром на высоте 1I == 4 м; !р. 3== 18 с, !пр == 170(, Определить размеры воз-
духораспределителя нсходя из максимально допустимой подвижности воз-
духа tl р , ,== 0,5 M/r: и перепада температур 1110 == !р. 3 !пр == 18 17 == 1 ос,
исключающих неприятное воздействие на самочувствие рабочеrо персонала.
Реш е н и е, Задаемся скоростью выхода воздуха из отверстий tl о ==
== 3 м/с и определяем их суммарную площадь РО == L 3600 и о == 8950/3600 Х
Х 3 == 0,83 м 2 , Пользуясь табл, 5.20 и рис. 5.14, прннимаем воздухораспре-
делитель ВК-l N2 32, для KOToporo Ь о == 0,87 м, КОЭффИllиенr затухаиия ско-
рости т == 0,17; затухання температур n == 0,16; SП == 2; d и == 800 мм, d cp ==
== 0,5 (850 + 280) == 540 мм,
Находим допустимую скорость выхода воздуха из отверстий воздухо-
распределителя и доп , предварительио вычислив значеиие Arx и КОЭффИllиент
неизотермичности k и :
n МоЬ о ( Х Ьо П ) 1,5 ==
Arx == 2 19,62 2 Т
т и о р. 3
0,16 1.0,87 ( 4 2 ) I'5
== 0,172 . 19,62. 32. (27 3 + 18) . 0,87 == 0,016,
rде К п ==h hp. з == 4 2; k и == У1 + 1,8 Атх== ;; 1 + 1,8. O,OI6 1;
1 V Кп 1 V "'2""""
идоп == и р . 3 Т == 0,5 017, 1 . 1 087 == 4,45 м/с,
в н О' I
что больше прииятоrо значения (3 < 4,45). Определяем потери давлеиия в вов-
ухораспределителе -
2 2
P ....!:.......I tlир иор 0,03 52.1,2 32.1,2
d cp +6п == 0,54 ' 32. +2 38 Па,
8950
rде ин == 3600 ' (0,785 . 0,82) 5 м/с.
Подача воздуха nерфорuроваННblМU nанелямU осуществляется
двумя способами (рис. 5.15) [3]. Основной характеристикой панели
является коэффицнент живоrо сечения
Кж.с Fж.с/Fпаи 0,785(d o /lo)2,
rде F ж,с площадь живоrо сечения, м 2 ; F паи площадь панели,
м 2 ; d o диаметр отверстия, м; 'o шаr отверстия, м, Отверстия
в панелях выполняются диаметром d o :=: 2 .,. 1 О мм (для высоких
помещений при Н == 4,2 0..20 м) с шаrом расположения 10 4d o .
Толщину стенки панели, в которой расположены воздуховыпуск-
ные отверстия, определяем из соотношения t)jd o 1 2. Макси-
мальная скорость IIстечения и о по акустическим соображениям
и условиям допустимой подвижностн воздуха в рабочей зоне
не должна превышю ь 4 м/с,
Рабочая разность температур при подаче холодноrо воздуха
допускается Мо == t p . I t o 15 ос при условии обеспечения задан-
ной температуры воздуха в рабочей зоне (см. табл. 1.8); to
температура воздуха, выходящеrо из отверстий панели.
190
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Перфорированные панели размещают на потолке помещения
в виде полос, квадратных или круrлых участков, общая площадь
которых "i.F паll, как правило, не должна превышать 50 % общей пло-
щади потолка F пот' Для обеспечения максимальноrо выравни-
вания температуры воздуха рабочей зоны и выходящеrо из панели
необходимо чередовать неперфорированные поверхности с перфо-
рированными. Подвод воздуха к перфорированным участкам осу-
ществляется воздуховодами равномерной подачи, как показано иа
рис. 5.15 (cxeV!a Б применяется в помещениях с повышенными тре-
бованиями). Расчет перфорированных панелей производится по
аналитическим зависимостям и rрафикам, предложенным
М. И. rримитлиным. Изотермическая
струя (рис. 5.16) имеет три участка, м: )J /.J.ЛЦ 8"х а.
формирования Х 1 ' начальный Х 2 Х 1 И ос-
новной хх Х 2 . Длина участка фор-
мирования Х 1 == 5/0' м, расстояние от
о
...
'1' fi
, . 2 3 о..
"
( ) 1./ !) .r
JI Б
Рис, 5,15, Способы подачи воздуха через перфорированные паиели:
А "епосредственно связанные с воздуховодами, Б связаниые через камеру давления (1
перфорированная пансль; 2 воздуховод равномерной раздачн воздуха; 3 KaMepa давления
Рис. 5.16. Схема изотермической струи. выходящей из перфорированной панели
панели до OCHoBHoro участка струи, выходящей из круrлых, квад-
ратных и прямоуrольных вытянутых панелей, Х 2 == 4Ь о (bo ши-
рина панели, м, для круrлых панелей Ь о == 0,89D naH , rде D naH
диаметр панели). Средняя из максимальных скоростей воздуха и х
и средняя из максимальных температур ero I1t x , сопоставимые
с нормируемыми, на заданном расстоянии х от панели определя-
'ют по уравнен иям в зависимости от соотношения площади пане-
ЛИ (площадь перфорации) Р пан и площади потолка Р пот .
1. Если Р пан <: 0,5Р пот и верхняя rраница рабочей зоны
помещения находится в пределах начальноrо участка струи Х 2 ==
== н hр,з <: 4Ь о (здесь Н высота помещения, h р . з высота
рабочей зоны), получаем
.
ихl == vokCkHkB V k ж . с ;
!-I.
(
k B / k ж с
L\t x1 .. Мо kk 1 / .
с н !-I.
191',
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Здесь V o скорость воздуха при выходе из отверстия, м/с; kc I
коэффициент, учитывающиЙ стеснение струй (рис. 5.17, rде f пот ;
81 площадь и ширина потолка, приходящиеся на одну панель)
k e коэффициент, учитывающий взаимодействие струй, ВЫХОДЯЩIIХ
из панелей, расположенных рядом; принимается как для ком-
Ке Кс
о.в 8
0.6 0,6
0.4 4
o,z 0.3 0,2 S.8,:0,5
О 0.5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 x/lF'пDтo 0,5 O 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 Х/8 1
а о
Рис, 5.17. Определение коэффнциента стеснения струи воздуха kc:
а выходящих из квадратных и круrлых панелеА; б выходящ"х", вытянутых "рвмо-
уrольных панелеА
ОО/iнокобык ЛОРО/l/lf/l6Н"'Х
7 KOl1nUKтH6IX IJЛIJ пЛОСКIJХ
тplJ. d
1,. 04инокrilш порол-
Jfl'ЛJН"'Х КDI'fЛlЖт
3 Н61Х IJЛIJ плоских
cтpI/fz
/(.2
к
4.%
4,0
3,6
3,0
2,8
2.4
2.0
1,8
1,6
(,4-
1,2
О,
/
/
v
1 йZD.З ' .- 1.0 23456 10 20 30
А
Рис. 5,18. Поправочный ко ффициеllr
k e для учета взаимодеАствия N парал-
леЛЬНblХ компактных, плоских и не-
ПОЛНblХ веерных струА ОДннаковой
мощности, расположенных на расстоя-
нни l одна от npyroA
Рис. 5.19. Определение коэффициента
нензотермичности k H == Р(А)
пактных и плоских струй по рис. 5.18; k H коэффициент, учи-
тывающий неизотермичность струй при выпуске холодноrо воздуха,
определяется по рис, 5.19, причем на абсциссе rрафика ДЛЯ панелей
квадратных и круrлых '
М о .1;2
А == 01009 ---Т-З t
lJokc VFПIlIlRж.с
I
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
для вытянутых прямоуrольных
м о / """""'т
А==О,Olлзl I
kc I о ж.с
k ж . с коэффициент живоrо сечения панели в долях единиц; f.t
коэффициент расхода: при подводе воздуха к панели из камеры
давления (см. рис. 5.16) f.t==0,75, если толщина панели 6 <:: 0,5d o .
при 6 > d o f.t == 1. При выпуске воздуха через панели, присоеди-
венные к воздуховодам равномерной раздачи (см. рис. 5.15, А),
J1 == 0,5; Ы О рабочая разность температур, ос.
2. Если :Е F па " О,5F пот , но rраница рабочей зоны находится
в пределах OCHoBHoro участка струи, т. е. х == Н h р . э > 4Ь о : для
вытянутых прямоуrольных па-
нелей
V" 2 :::о Vx 1т t r :; .
V Ь;;
Ы" 2 == М" In х;
для квадратных и круrлых па-
нелей
1 13 V Fпаи
Ох3== , V"lm ,
х
l
\
0.18
0,16
О. (4
?
, .4: 5 6 78 ? 10 (! /213 f*f5fo/cf
5 3 2 1,5 1 а,в 0,6 0,5 0,4 fООКи(,с.,r"
Рис. 5.20, Определение коэффициеll1З
i при 1: F паи == 1: Р пот
"
ЫхЗ == 1,I3M x In V F Па8 .
х
Здесь т коэффициент, характеризующий падение осевых скоро-
стей в струе: для квадратных и круrлых панелей при нормальном
подводе воздуха m == 4, для прямоуrольных вытянутых панелей
т == 2; для всеХ панелей при к< сательном подводе воздуха из воз-
духораспределителей равномерной раздачи m == 1,8; n коэффи-
циент, характеризующий уменьшение максимальной разности тем-
ператур по оси струи, n О,82т.
3. Если :Е F П811 == Р пот , т. е. воздух выпускается через перфори-
рованные панели, занимающие вQIO площадь потолка, и KorAa
х 5/0
V kж c l
ОЖ == 1,2v о k и ;
/l
l1tQ V kж с
Ы Х == k ...,...l- .
" 1""
rAe l коэффициент, характеризующий падение количества ABII-
Жения на участке формирования струи, определяемый по рис. 5.20;
.k" == f (А) коэффициент, учитывающий неизотермичность струи
на учcfcтке ее формирования (рИG. 5.19) при
МО d
А == 0,1 'д""" k y1f .
Ж.С &
193
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Пример. Определить среднюю из максимальных скоростей движения
воздух а их и разность температур М" при выпуске воздуха L == 5200 м 3 /ч
через пять перфорированных панелей длиной 5,5 м, шириной Ь о == 0,44 м.
Коэффициент живоrо сечения К8ЖДОЙ панели k ж . с == 0,04. Площадь поме_
щения 6 Х 6 == 36 м 2 , высота Н == 4,2 м. Расстояние от панели до rраницы
обслуживаемой зоны х п == Н h p . 3 == 4,2 2,0 == 2,2 м, расстояние между
паиелями l == (6: 5) 0,44 == 0,76 м. Воздух подается к панелям из камеры
3 (см. рис. 5,15, Б), поэтому коэффициент, хаРЗI<теризуlOЩИЙ паденне осевых
скоростей в струе, m == 2 и коэффициент, характеризующий уменьшение раз-
ности температур по оси струи, n == О,82т, Тепловыделения в помещении
Qиэб == 15700 Вт.
Реш е н и е. Определяем скорость истечения воздуха из отверстиЙ.
Суммарная площадь панелей Fпаи == (5,5 Х 0,44) . 5 == 12,/ м 2 , их живое
сечеиие P>'{.c == kж.с Fпап == 0,04.12,1 == 0,484 м 2 , скорость истечения
00 == LlЗ600 Fж. с == 5200/3600 . О,4/<4 == 3 м/с.
Находим рабочую разность температур воздуха МО == Q изб /О,278срL ==
15 700/0,278 . 1,005 . 1,2 . 5200 == 9 ос.
ДЛИНi! начальноrо участка струи воздуха Х 2 == 4Ь о == 4 . 0,44 == 1,76.
Следовательно, начальныЙ участок кончается выше rраницы рабочей
зоны, расстояние до которой х == 2,2 м. Обслуживаемая зона находится в
пределах OCHoBHoro участка струи. Общая площадь панели F пан == (5,5 Х
Х 0,44) . 5 == 12,1 м 2 составляет p ПdИ 1 00/ F пот == 12, I . 100/36 == 34 %
ПЛощади потолка, поэтому скорость воздуха ОХ и разность rемператур t"
рассчитывают по формулам для вытянутых прямоуrольных паиелей.
Для вычнслеиия и" вначале определяем значения kc, k и , k B ,
Ширина потолка, приходящаяся на одну панмь, В 1 == 6 : 5 == 1,2,
rоrда Х/В 1 == 2,2/1,2 == 1,84 и Ь О /В 1 == 0,4411,2 == 0,37. С ПОМОщью рис. 5.17
находим коэффицпент стесиеиия струи kc == 0,46, Чтобы получить иоэф-
фициент неизотермичиости струи воздуха, вычислим
М V ХЗ--- 9 V 223
А == 0,01 == 0,01. 32. О 463 044', О 04 2,52,
Dok c о ж. с ,.,
затем по рис. 5.19 определяем k H == 1,96,
Отиощение расстояния между панелями l == 0,76 м к длине струи от вы-
Хода панели до рабочей зоны == 2,2 м составляет l/х п == 0,76/2,2 == 0,345 >
> 0,14, I10ЭТОМУ по рис, 5,18 коэффициент учета взаимодействия струй, выхо-
дящих из расположенных рядом панелей, равен ks == 1.
Скорость воздуха на расстоянии хп == 2,2 от паиели
V b;; V Т;;:; V ь;
и"2 == V"lm х == DokckHk B m х ==
V 0,04 V 0,44
== 3 . 0,46 . 1,96. 1 0,75 2 == 0,56 м/с.
Находим
V b; kB V kж. с
I!ii"2 == tJ.t x1 n == Мо k k
х с н !-I.
1 V 0,04 V 0,44
<== 9 0,46.1,96 0,75 .0,82,2 2:2== 1,7 ос.
V b;
О,82т х ==
Таким образом, в результате расчета получаем и"2 == 0,56 м/с, tJ.t"2 ==
1,7 ОС. Если эти зиачеиия превыщают реrламентироваиные [26], следует
уменьшить скорость истечения воздуха из лаиели, т. е. оо'
ММt
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
К о н с т р у к т и в н о е реш е н и е, Количество воздуха, приходи-
щееси на одну панель L уд == 5200 : 5 == 1040 м 3 /ч, площадь живоrо сечения
f ж . с == 0,484 : 5 == 0,097 м 2 . Диаметр отверстий примем равным d o ==0,008 м,
тоrда площадь одноrо отверстия f о == 3,14 . 0,0082/4 == 0,00005 м 2 , Колнче-
ство отверстий в панели п о == О ,097 : 0,00005 1940 шт. При шаrе отверстия
10 == 4d o == 4 . 0,008 == 0,032 м количество отверстий в риду n == Ь о /lо ==
_o,44/0,032 == 14 шт., количество рядов пР == 1940/14 == 138.
d D =Sf'1M
-
J
J
J -Qo
I -Qo
c:::i
0.55 r-ео о,О32 4,4 0,55
5,5
..
Рис. 5.21. Расположение отверстий в па неле
Отверстия располаrают от краев паиели на расстояиии l' == (5,5 138 Х
Х 0,032)/2 0,55 м, как показаио иа рис. 5.21. Толщииа панели из iYсловия
б == 2d o == 2 . 0,008 == 0,016 м == 16 мм, Подвод воздуха к панелим осуще-
ствляется двумя конусными воздуховодамн равномерной раздачи прямоуrоль-
Horo сечения с выпуском воздуха вверх от панелей,
2
иор 32 - 1,2
Потери давлеиия Р == 21-12 == 2. 0,752
10 Па.
rлаsа 6
РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ РАВНОМЕРНОЙ РАЗДАЧИ
И PABHOMEPHOrO ВСАСЫВАНИЯ
6.1. ВОЗДУХОВОДЫ РАВНОМЕРНОй РАЗДАЧИ [20; 49)
Равномерная раздача воздуха по длине воздуховода черезщеJlЬ,
ОДно или несколько отверстий на ero боковой стороие может быть
обеспечена тремя способами: 1) изменением высоты продольной ще-
ли или площади отверстий ври ПОС10ЯННОМ поперечном сечении воз-
духовода; 2) изменением ПJlощади поперечноrо сечения воздуховода
при неиз'менной высоте щели или площади отверстий; 3) изменением
ОТношения площади иродольной щели или площади отверстий к пло-
щади поперечноrо сечения воздуховода (практически в пределах
{ОТВ === (0,25.. .0,3) F В),
JIQ5
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и ц а 6. I
Характеристика ВОЗДУХОВОДа
Область преимуществеииоrо примеиения
Прямоуrольный постоянноrо сечения
со щелью переменноЙ высоты
Уз??/!
'
Прямоуrольный постоянноrо сечения
с односторонней подачей воздуха,
с приточными отверстиями переменной
площади
-
<
J/
/
/
,
Конусный прямоуrольный для актив-
ной подачи воздуха в рабочую зону
/r -Т" 7'
и у И '
J I
Прямоуrольный постоянноrо попе-
речноrо сечення с продольной щелью
постоянноЙ высоты
/') v4
в общественных зданнях в связи с 8р-
хитектурными треБОВ8ННЯМИ и fI ри
допустимостн разной Скоростн истече-
ния воздуха по длине щели, например
при осуществлении прнтока иа значи.
тельной (более 4 м) ВЫСОте
То же
в промышленных цехах при подаче
воздуха в рабочую зону в проходах
между технолоrнческнм оборудова-
ннем; в rражданских зданНЯХ при по-
даче воздуха в корндоры с устройством
подшивноrо потолка
в помещениях rражданскоrо и про-
МЫlUленноrо назначення неБОЛЬШОli,
протяженности с поннжеННЫМl1 требо-
ваllИЯМИ к равномерной раздаче воз-
духа
в первом случае равномерная раздача воздуха происходит с раз-
НЫМИ, а во втором с одинаковыми скоростями истечения по дли не
продольной щели и по всем отверстиям, в третьем достиrается
ЛИШЬ приближенная равномерная раздача воздуха,
В табл. 6.1 и 6.2 149] приведены характеристика и область пре-
имущественноrо применения воздуховодов и воздухоприемников
равномерной раздачи и всасывания соответственно.
П рямоуzольн-ыu воздуховод nосmоян-н-оzо сечен-ия со щелью пере-
мен-н-ой высоты (рис. 6.1) рассчитывают, соблюдая условие
1 < 3Рд/ R и . Вычисления ВЫПОЛНЯЮТGЯ в следующей последователь-
ности. Определяют конечную высоту продольной щели 6 к == Lи/Jv р .
196
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru
Таблица 6.2
ХарактерИСТllка ВОЗДУХОВОД"
Область пре"муществеииоr
применения
Прямоуrольный постоянноrо поперечноrо
се'lеllИЯ с продольной щеl1ЬЮ постоянной
ШИ!1IIНЫ
,
,/
Прямоуrольный постоянноrо поперечноrо
сечеllИЯ с продольной щелью перемениой
высоты
,
/'
/
i
/'
/
Прямоуrольный ПОСТОЯllноrо поперечноrо
сечения (' отсасывающими отверстиями
lJеремениой площади
;
/
/
При допустимой неравномерности
всасывания (по расходу и скорости),
оrраН!lченноii заданными прrдела-
ми; в по ещениях, rде предъявля-
ются спеu.иальные iребования к ар-
хитектурному оформленню
При допустнмой неравномерностк
всаСЫвания (по расходу и ско-
рости); в помещениях в связи с ар-
хитектурными требованиями
в зданиях для удаления воздуха
из верхней зоны общеобменной
вентиляцией
Находят высоту щели в любом друrом сечении на расстоянии х
от заrлушенноrо конца воздуховода
I
6х == I
1/ ( : )2 (1 : )
х
+
'<:i
l.и;У н
t
,"с. 6.1. Прямоуrольный воздуховод постоянноrо сечения со ЩeJIЬЮ перемеи-
иой высоты
197
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
XapaKTepllC "IKa устройс I В.
ДЛЯ ппдач" 80 <духа
ЭСКВЗ
Поперечная щель или отверстие с ост- ...... h,
рыми краями LJb
Продольная щель с острыми Кр11ЯМН
Щель или отверстие с отбортован-
НЫМII краями
Щель или отверстие с отбортован-
ными и заКр:УI'ЛСIIНЫМI1 !<раями
Щель или отверстие с острыми Кра-
ями и поперечнымн направляющими
пластинами
Щель нли отверстие с отбортован-
ными краями и поперечными иаправ-
ляющими пластннами
Мелкие круrлые или прямоуrолыlеe
ОТВ2РСТИЯ (перфорация)
cq(7
f '
... ,
,0/
"
L
I
/
198
т а б л и Ц а 6.3
I КОЭфф"IIIIС" :
11
0,65
0,62
0,81
0,95
0,56
0,70
0,625
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Характе истика устроАства
для подачи воздуха
Поперечная щель с КОЗЫРЬКОМ
Щель или отверстие с острыми кра.
ями и внутренним экраном
Насадок со щиТQМ, поставленным по-
перек потока
Насадок со щитом, имеющим ради-
ально направляющие пластины
Полусферический плафон с отвер-
стиями
Полусферический плафон со щелями
ЭсlCII8
Окончание табл. 6.3
lJ<оз фф ;циент
с
.....::J 1 ,
f qc
<
Edc...
. 0...
о,Зd
/ 3d. \
.
ш
I \ \ \
I J \
0,69
0,48
b/d J.I.
0,1 0,30
0,25 0,52
0,50 0,67
0,75 0,71
1,0 0,71
0,61
/OTB 11.
r
0,56 0,29
3,90 0,71
, отв
1,40
J.I.
0,5
Вычисляют скорость истечения на расстоянии х и х == L и /16". Опре-
t/pP I
: деляют полное давление в начале воздуховода Р.. === 2 2 + 3 Rиl.
, , J.I.
Пример. Требуется раздать L.. == 1,2 м"/с воздуха через воздуховод
ри сКорости истечения t/ p == 4 м/с, Размеры воздуховода: длина 1 == 5 м,
Ll1/ffрииа а == 0,5 м, высота Ь === 0,4 М, F == а Х Ь == 0,2 м 2
'1
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Реш е н в е. Находнм скорость в начале воздуховода tl и == Lи/F ==
.. 1,2/0,2 == 6 м/с, затем ЭКRивалеН1НЫЙ диаметр a == 2 аЬ/(а + Ь) == 2 Х
Х 0,5 . 0,4 /(0,5 + 0,1) == 0,445 м. В соответствии с полученными значе.
ииями tl и , d по табл. 12.1 i [19) для расчета воздуховодов находим дин а-
мическое давленне Р д == 22 Па и удельную потерю давления на тре'!.ие R н==
== 0,84 Па, Высота щели воздуховода б к == L/ltl p == ',2/5 . 4 == 0,06 м. По
табл. 6.З приннмаем коэффицнент расхода I == 0,56, Делим воздухораспреде-
nитель на пять равных частей и в каждом сечении (через один метр от заrлу.
шенноrо конца) находим значения б", tl x . Для первоrо сечеиия
1\ ==
1
V ' ( 0,56, 1 ) 2 ( 0,84 ' ' )
0,062 '"'0';'2' . 1 --з--:-22
tl 1 == ',2/5 . 0,061 == З,9 М/С.
== 0,061 м;
Анаnоrичиые вычисления производнм для остальных сечеиий, результаты
сводим в табл, 6.4.
т а б л и ц а 6,4
"
о
2
з
б
6"
о"
0,06
0,061
3,9
0,064
3,74
0,069
3,5
0,079
2,6
0,103
2,33
Находим полное давление в начале воздуховода
42, 1,2 1
ри == 2.0,562 + 3" .0,84.5== 32 Па.
Пример. Необходимо подать воздух в количестве L и == 1,2 М 3 /С через
воздуховод постоянноrо поперечноrо сечения с шестью приточными отпер.
стиями в боковой стенке и с максимально допустимой скоростью истечения
tl p == 4 м/с. Длина воздуховода l == 5 м, ширина а == 0,5 м, высота Ь == 0,4 м,
раСС10яние между отвеРСIИЯМИ /' == 1 м, Требуется определить площади
отверстий f и полное давление р" в нач але впздуховода.
р е щ е н и е, Находим скорость движения воздуха в начале воздуховода
V o == Lи/F == 1,2/(0.5 .0,4) == 6 М/С. Эквивалентный диаметр d: == 2аЬ/(а +
+ Ь) == 2 . 0,5 . 0,4/(0,5 + 0,4) == 0,445 м С помощью таблиц для расч' та
воздуховодов по tl H И d: находим Р д == 22 Па, R и == 0,84 Па, При получен-
ных 8начениях условне n ыакс == 2Р д/ R"I == 2 . 22/0,84 . 5 == 10> 6 вы.
держано. Находим площадь nepBoro приточноrо отверстия при скорости вы-
хода воздуха из Hero (}р == 4 м/с: f\ == L,/(}pn == 1,2/4 . 6 == 0,05 м 2 , Вы-
числяем f2' tl2 во втором отверстии при f.I == 0,65:
,. ==
1
V 1 ( 0,65 ) [ 0,84 . 1 ]
0,052 ау (1 + 1)2 12 '12
tl 2 == 1,2/0,052 ' 6 == 3,85 м/с
== 0,052 м 2 ;
Результаты аналоrичных расчетов по остаЛЫIЫМ отверстиям приведt'I'Ы в
1 абл. 6.5.
200
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и ц а 6.5
2 3 Б б
1/ 0,05 0,052 0,056 0,063 0,079 0,13
vi 4,0 3,85 3,57 3.17 2,54 1,5
полное давление в иачале воздуховода
42 . 1.2 1
Р н == 2. 0,652 +"3' 0,84 . 5 24 Па.
Размеры отверстий определяются как "/ == I/bj, rде С/ искомая ширина
отверстия. b j прииятая высота ero, постоянная для всех отверС1ИЙ.
Расчет воздуховода nостоянноео сечения с приточными отверсти-
ями переменной площади (рис. 6,2) выполняется в такой последова-
тельности. Количество отверстий в боковой стенке воздуховода не
не должно превышать nМ!КС == 2Р д / RRI. -
с
i
t
Рис. 6,2. Общий вид воздуховода
Конструктивные размеры воздуховода и требуемое давление
в начальном ero сечении определяют по следующим формулам: IIЛО-
Щадь первоrо приточноrо отверстия при заданной скорости истече-
Ния V 1 /1 ::: LR/v1n; площади последующих отверстий
1
11+' V f. ( )'[(l+I)' i' >j '
Наименьшую площадь имеет перВое отверстие, наибольшую
OTBepCТlJe ix == 2Рд/R1IL', i x :;;:.. n. Скорость истечения воздуха из
отверстий воздуховода Vj == LH/fjn. Полное давление в начале
2
u1P 1
воздуховода Р Н == 2 t2 + "3 RHI.
Конусный nрямоуеольный воздуховод предназначен для активной
подачи воздуха в рабочую зону (рис. 6,3) через щели ШИрИIIОЙ
30., .80 мм, снабженные направляющими лопатками и экранами на
ВЫходе, Щели MorYT располаrаться в нижней и боковых стенках воз-
Духовода. Поступление приточноrо воздуха в рабочую зону осуще-
рвляется с заданной скоростью, обеспечивающей требуемые сани.
201
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
тарно rиrиенические условия. Высота установки воздуховОда
3,6,. .3,8 м от уровня пола в проходах между технолоrическим обо-
рудованием. Расчет аКТИВНОЙ подачи воздуха производится на ос.
новании зависимостей ДJIЯ плоской струи.
Назначается допустимая подвижность воздуха в рабочей зоне
V p ., (табл. 1.8). Находят скорость истечения воздуха из щелевых
отверстий
11 (ах/Ь щ ) + 0,205
V щ == V р . э у 0,866 .
ПРИИИМС1ют скорость воздуха в начале воздуховода в пределах
V N == (1,5...2) V щ . Определяют начальное сечение воздуховода и
ero размеры: р в == L и /3600 v n ; р н =Z а Х Ь П '
tr, 1I 1 П t ' З
-Li i . L '"
-..J б щ ,
fj 11 I 1 1
C:I 11 '1 l' 11 11
1, 11 ,1 11 ,1
L и ; V'H
.
Рис. 6.3. I(оиусный воздуховод для активиоii подачи воздуха
Устанавливают высоту воздуховода в ero конце в к == 0,658 н .
Вычисляют количество воздуха, выходящеrо из щели, при
заданной ее ширине L щ == 3600{ щV щ . СкорОСl Ь воздуха в конце
воздуховода V K == Lщ/F к , Определяют количество щелей и расстоя-
ние между ними: n == Lн/L щ ; {' == {/n,
Расчетное (полное) давление в начале воздуховода
л CI p 2 ( ( Vщ ) 2 )
р н """ (Rl + Z) ... d 1 2 + О, 1 22v" 1 + .
ер t V H
Пример. Необходимо подать воздух в количестве LII == 5000 м3/ч В рабо-
чую зону цеха высотой Н == 4,2 м, длиной Б == 36 м, шириной В == 15 м, Тем-
пер !Тура воздуха в рабочей зоне (р. . === 24 ос, допускаемая скорость движения
и р . , == 0,5 м/с.
Реш е н и е. Длину воздуховода примем 1 === Б '= 36 м, высоту в начале
Ь Н == 400 мм, ширину щели Ь щ == 50 мм, Выпуск воздуха осуществляется на
pOBHe ho === Н Ь" == 4,2 0.4 == 3,8 м от поверхности пола, Tor да расстояние
до рабочей зоны х == h a h p . 3== 3,8 2 == 1,8 м. НеОбходимая скорость исте-
чеllИЯ воздуха из щелевых отверстий при принятых значениях Vp, ' Ь щ ' х
и ко.ффициенте турf\УJlентной С'. руктуры а т == 0,5 (по справочным данным для
ЩСЛ ВЫХ отверстий, lнапжеllНЫХ вертикальны ми направляющими лопатками с от.
ражателыlмM экраl;lОМ) сос'rавит tl щ == 0,5 У [(0,5 ' 1,8): 0,05 + 0,2051/0,866 ;=
== 2,78.
Q..
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Скорость движенИЯ воздуха в начале воздуховода и н == U щ 1,5 == 2,78, 1,5 ==
===4,17 м/с, сечение F н ==5000/3600 ' 4,17==0,33 м 2 , щирина а == F н : Ь н ==О,зз : 0,4==
== 0,825 м. Высота воздуховода в ero конце Ь К == 0,65Ь н === 0,65 . 0,4 == 0,260 м,
площадь сечения F к == аЬ к == 0,825 ' 0,260 == 0,215 м 2 . Воздуховыпускные от-
верстия устраиваем в иижией стенке, Количество воздуха, выходящеrо из одной
щели размерО\1 0,05 Х 0,825, L щ == 3600 0,05 0,825, 2,78 == 410 м 3 /ч. Необ-
ходимое количество щелей в воздуховоде п == 5000: 410 == 12 шт., раССТОf'ние
между ними [' == 36: 12;::: 3 м.
Для определения потерь давления на тренне вычислнм средннй ЭI<вивалеIlТ-
ный диаметр воздуховода d == 2 . 0,825 ' 0.4/(0,825 + 0,4) ;::: 0,540 м, d '= 2 Х
Х 0,825 ' 0,260/(0,825 + 0,260) == 0,395 м, d;P == 0,5 (0,540 + 0,395) == 0,468 м.
Значение коэффицнента треиия 'А. примем примерно в 1,5 раза большим по
сравненню с определенным для rладких воздуховодов, т. е. л == 1,5 ' 0,02 ==
== 0,03. Tor да полное давление в начале воздуховода
0,03 4,172 r ( 2,78 ) 2 ]
Р н == 0,391 36. 1,2 + 0,122.4,172 1 + , 4,17 32 Па.
ц:;;
е
L H ; l!'"
Рис. 6.4. Прямоуrольный воздуховод со щелыо постоянной высоты
Расчет nрЯАtOу20ЛЬflоео воздуховода nостОЯflflоео nоnереЧflоео
сечеflИЯ с nродОЛЬflОЙ щелью nостОЯflflОЙ высоты (рис. 6.4) вы-
полняется в такой последовательности. По максимально допусти-
мому отклонению, макс cor ласно рис. 6.5
находят значение параметра щели tJl,
расчетное отклонение 'расч И коэффи-
uиент сопротивления воздуховода t.
Находят ширину продольной щели
б (1 + О,Оlr расч ) L H
щ [и макс
Вычисляют площадь поперечноrо
сечеиия воздуховода р;::: tJбщl/(tJf).
Определяют скорость воздуха в нача-
ле воздуховода V H == L H / Р. Находят
полиое ДавлеИие в иачале воздухо-
и 2 р
Вода Р == + .
r
z%
30
20
10
о
Рис. 6 5. Зависимость отклонения
неравномерной раздачи воздуха
от равномерной н коэффициента
сопротивления воздухораспреде-
лителя
При мер. Необходимо равномерно раздать L H == 1,28 м 3 /с воздуха из возду-
Е ода длиной 1 == 2 м со скоростью истечения не более и макс == 10 м/с. Воз-
жное отклонение фактической раздачи воздуха от равномерной не должио
тавить более r макс;::: 1 О %.
203
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Реш е н и е. По рнс 6,5 для максимально допустимоrо отклонеиия 'макс
== 10 % находим пара метры щели f1t == 0,52, расчетное отклонение для H('I'
'рас., == 4 % и КОЭффИLlиент сопротивлеиия == 4.
Вычисляем ширину продольной щели б щ == (1 + 0,01 . 4) . 1,28/2 . 10
== 0,0665 м, Определяем площадь поп еречноrо сечения воздуховода F
== 0.62.0,0665.2/0,52 == 0,159 м 2 , rде/l ==- 0,62 принят по табл. 6,1 (поз :!I
Приняв высоту воздуховода а == 200 мм, найдем ero ширину Ь == 0,159 : 0,2 :::::
0.80 м 800 мм, Скорость воздуха в начале воздуховода V II == 1,28: (0,2 >,
Х 0,8) == 8,0 м/с, полное давление Р == 4 (82 . 1,2)/2 == 154 Па
6.2. ВОЗДУХОВОДЫ PABHOMEPHOrO ВСАСЫВАНИЯ
Расчет nрямоуеольноео воздуховода nостоянноео nоneречноео сече.
пия с продольной щелью постоянной цщрUНbl (рис. 6,6) выполняется
в последовательности, аналоrичной для воздуховода paBHOMepHO
раздачи постоянноrо поперечноrо сечения, с заменоti термина «Дар
пение» на «разрежение» И введением поправочноrо коэффициеЮ<j
k ==- 2,34 на значение Р, учитывающеrо дополнительное СОПрОТИR
пение при всасывании воздуха через боковую щель.
Расчет можно выполнить и друrим способом. Как упоминалось
раньше, относительно равномерное всасывание обеспечивается от-
ношением площади продольной щели f щ к площади поперечноrо се
чения воздуховода F fщ/F == 0,25... 0,3. Для получения CTOJlI,
малоrо по зиачению отношения необходимо создавать большие
vi"
е
РИс, 66, Прямоуrольный воздуховод постоянноrо поперечноrо сечения
скорости прохода воздуха через всасывающую щель V щ и малые
в воздуховоде V N .
Последовательность расчета следующая. Задаются CKOpOCTЬtO
воздуха в конце воздуховода (в месте подключения к отсасывающем\
воздуховоду) V n И находят площадь поперечноrо сечения F '
== LyJV a , м 2 . Вычисляют скорость всасывания воздуха через [.,(':11.
и динамиче(:кое давление (разрежение):
t/ щ == LyA/f щ == L yA /o,25F; Рд,щ == V p/2.
Определяют ширину щели б щ == fщ/l. Находят разреженнt'
в KOllUe воздуховода Р == 2,34Р д . щ .
Пример. Рассчитать прямоуrольный воздуховод ПОСТОЯlIноrо попере'l
иоrо сечения с равномерным всасыванием воздуха через продольную щеJl1
одинаковой высоты, Длина воздуховода l == 10 М, количество удаляемоrо ваЗ
духа L YA == 3 м 3 /с,
204
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Реш е н и е. Приняв скорость в конце воздуховода ОВ =: 3,5 м/с, получим
пло[Цадь ero сечения F =: 3/3,5 == 0,86 м 2 . Скорость всасывания через щель
II щ == 3/0,25 . 0,86 == 14 м/с, разрежение р д, щ == 142 . 1,2/2 == 118 Па. ШИРИIIЭ
шели б щ == 0,25. 0,86(10 0,022 м 22 мм, разрежение в конце воздуховода
р == 2,34 . 118 =: 276 Па.
Расчет nрЯМ-оуеОЛЬflоео воздljховода nосmОЯflflоео nоnереЧflО80 (('.
чеНUЯ С nродОЛЬflОЙ щелью nepeMeflflot1. высоты (рис. 6.7) выполняется
В такой послеДовательности. Задаются скоростью в конце воэдухо
вода ив. затем находят площадь ero поперечноrо сечения F ==>
== LyA/v B . м 2 . размер а Х Ь == F и эквивалентный диаметр d, ==
== 2аЬ/(а + Ь). Делят воздуховод на n равных частей и в каждОМ
сечении определяют перепад окорости .1.и в . расход .1.L yA . расход
х
F'
Рис. 6.7. Воздуховод постоянноrо поперечноrо сечения с продольнОй щелью
переменной высоты
11 щели .1.L щ и диаметрическое давление (разрежение или вакуум
АР Д ' Определяют ширину щели
Lщ
б.ц == I о ·
4,О4!! J [ P д + (Ю)срl 0,1
rде f.I коэффициент расхода, t == 1 (по данным В. И. Талиева
о
120]); L (Ю)ср сумма средних потерь давления на всех участках
11
Между первЫМ и n сечениями. Подсчитывают разрежение в конце
IOsдуховода
2 U
и ср . щР ,.,
Р :=: 2.34 2 + i. (Rl).
11
Поскольку второе слаrаемое иичтожно в сравнении с первым, в прак.
1'IIЧеских расчетах им можно пренебречь.
tor Пример. Рассчитать прямоуrольный воздуховод постоянноrо попереч-
1;;;..0 ечения с продольной щелью переменной высоты, Длина воздуховода
-. '10 м, количество удаляемоrс> воздуха LyA:CO 3 м/с.
, РеШ е н и е. Скорость воздуха в конце воздуховода принимэем и в '"
.... 8 м/с, тоrда площадь ero поперечноrо сечения р.... 3/8 .., 0,375 M . Задаем.
205
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
СИ высотой воздуховода Ь == 0,5 м, находим ширииу а == F : Ь == 0,375: О,) ""
-= 0,75 м и 9квивалентный диаметр d" == 2 . 0,5 . 0,75/(0,5 + 0,75) == 600 \1\1
Разбиваем воздуховод на п == 10 равных частей, длина каждоЙ {' == 1 \1
Перепад скорости в сечениях i\u" == ив . 10 == 8: 10 == 0,8 м/с; пер пад I Il.
хода воздуха i\L YA == L yA : 10 == 3; 10 == 0,3 м3/с, Расход воздуха через U\l,lb
в каждом сечении М' Щ == L YA : 10 == 3: 10 == 0.3 м 3 /с. ОпределИ'1 ширину ще /1[,
Для nepBoro сечения: так как i\v 1 == О, I'1L щ == О, чтобы найти ШИрllllу
шели 61' отступим от этоrо сечения на 1110 длины У частка. Тоr д а i\v
щ........
== 0,08 м/с, /1L щ == 0,03 м3/с и разрежение (вакуум) /1 Р} == 0,082 1,2: 2
== 0,004 Па, Ширина щелн 6'1 == 0.03/4,04 1 JI (0,004) 0,1 == 371 мм.
Для BToporo ,'ечения' i\v l == 0,8 м/с, /1L щ , == 0,3 м/с. По таблицам .IIЯ
расчета воздуховодов по /1v l == 0,8 м/с и d g == 600 мм находим /1Р2 == 0,4 Ild,
Я, == 0,01 Па. Ширина щели
6
2 4,04 . 1
0,3
JI (0,4 + 0,01
R:: 371 мм.
1) 0,1
в аналоrичной последовательности определяем ширину щели в осталыIхх
сечеииях, M: 6з == 190, <'>4 == 123, 65 == 92, <'>. == 73, == 61; 68 == 52; <'>. == 43,
"10 == 40, L (RI) == 3,25 Па. Средняя скорост!> всасывания воздуха через Щl IЬ
n
v:;j == L yA : 0,5 (<'>1 + 010) == 3: 0,5 (0,371 + 0,04) == 14,6 м/с.
14,62 1,2
Разрежение в конце воздуховода Р == 2,34 2 R:: 300 Па,
'с)
LIJi/;tr"
f жс
е
Рис. 6.8, Воздуховод с отсаСЫlJающими отверстиями переменной ПЛОЩ,I (11
Расчет воздуховода nостОЯ1l1lOео nоnереЧ1l0еосече1lUЯ с отсщь! о.
toЩUМU Of1l8epcmu ЧМU nереМl'1l1l0Й nл ощадl1 (р ис. 6.8) осуществл)-! t' J L Я
В такой последовательности, Задаются конечной скоростью VJ<
в воздуховоде по ходу движения воздуха и определяют ero 11 10'
щадь F == LyA/v K , размеры F == а Х Ь, эквивалентный диаметр d
== 2аЬ/(а + Ь). Делят воздуховод на участки и на каждом из !I11"
наХОДЯТ расход воздуха L" скорость Щ, динамическое давл еJlне
Р д / И удельную потерю на трение R/.
Задаются npolleHl иым отношением площади живоrо сече 11 !lЯ
всасывающеrо отверстия f ж. с к площади поперечноrо сече!!IIЯ
воздуховода Р, т, е. == '"" с: Р, и находят fж.с == P. По ИЗВl'СТ'
ному значению f ж с OIlределяют площадь всасывающеrо отверс II!Я
'8.0 == , ж.с : ", r де 11 дотl живоrо сечения в общей площаД!I
-
Электроннаl! библиотека httр://tgv,khstи,лJ
всасывющеrоo отверстия. Затем вычисляют размеры 'в. о как
с == 'в. о: Ь', rде Ь' принятая высота отверстия, c искомая
roиpина. ПроверяlOТ ПраВИЛЬНОСТЬ предварительно принятоrо зна-
чения и наЙденной площади f ж.с, для чеrо устанавливают вакуум
(gaзрежение) в рассматриваемом сечении Р В / == :Е (Ю + Z)' I + Р д ,
R получают fж. с == Ll V L6B /4,04 V P B 0,1 . rде :Е сумма КМС
всасывающеrо OTBepCTl1Н, приннмаемая по табл. 6.6.
т а б л и Ll а 6.6
iI-
БОко- t@ B ' >'<. с 0.1 0.2 0,3 0,4 0.5 0,<> 0.7 0,8 0.9 1
ВОI\
вход F
через
первое
отвер' 23 1,7
стие -" 5i 12 Ь,У ,.(, J ,2 2,5 2
, ,
I L o // Ll
B 10.21 0,з1 0.41 0.51 0.1/ 0.21 0,з1 0.4[ 0,5
f ж . с 0,1
p
То же I
через 4,'-, 'i@L',r" Пход G A Проход SП
среднее 12
отвер- [.,Р.,//;, 0,8/1.з11.411.411,410.110,11 0.812,61 5,6
стие 0.1
0,2 1,4 0.9 1,3 1,4 1,4 0.1 0,2 0,1 0,6 2,1
0.4 9,5 0,2 0,9 1,2 1,3 0,2 0,3 0,3 0.2 0,2
0,6 21,2 2,5 0,9 1.0 1,2 0,2 0,3 0,4 0,4 0,3
Пример. Рассчитать ВЫтяЖной канал посrоянноrо поперечноrо сечения
(рис. 6.9) длнной , 10 м с тремя отверстиями, переКрываемыми сеткамн.
Колнчество удаляемоrо воздуха L уд == 3600 Nч, рас\'тояние между отвер-
СТИями l' == 5 м.
Реш е н и е, Скорость движения воздуха в конце канала примем [}к 5 м/с.
Поперечиое сечение канала F == L уд : 3600 . [}к == 3600: 3600 . 5 0,2 м 2 , что
СОответствует размерам Ь Х а 400 Х 500 мм, Эквнвалентный по скорости
Jlиаметр d э == 2baf(b + а) == 2 . 0,4 . 0,5: (0,4 + 0,5) == 0,45 м.
Делнм каиал тремя сечеииямн по центрам отсасываlOЩИХ отверстий и в
Каждом сечении определяем расход, м3/ч: L 1 == 1200, L 2 == 2400, L3 == 3600;
СКорость, м/с: tIt == L i / Р3600, [}l 1,67; [}2 == 3,34; [}ч == 5. Динамическое дав-
ntвBe и удельную потерю иа тренне находнм по таблицам для расчета круrлых
&alАУХОВОДОВ: Р Д. 1 == 1.7; р д. 2 == 6,7; р д, 3 == 15,3. R 1 == 0,1; R 2 == 0,28; R8 ==
::" 0.54. Определяем размеры отсасывающИХ отверстий.
Для первоrо сечения: nрннимая площадь живоrо сечения входиоrо отвер-
стия f ж . с равной 50 % площади сечеиия канала, получаем f ж . с == 0.5 F ==
:..?.5. 0,2 0,1 м 2 . Живое сечение отверстия. nepeKpblBaeMoro металлической
.....аой. составляет около 80 % площади этоrо отверстня. Следовательно. мо-
2f11
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Щадь ВХОДllоrо отверстия 'в. о == 'ж, С: 0,8 == 0,1: 0,8 == 0,125 м 2 , а ero размеры
с Х Ь' == 355 Х 355 мм.
Коэффициент MeCTlloro сопрОТlIвления сетки C == 0,26, коэффнциент мест-
Horo сопротнвления входа n' ОТllесенный к скоростн воздуха в первом сечеll!11!,
IlрИ относнтельной площадн живоrо сечения отверстня == 0,5 равен C.l),
вcero Цах == C + a == 0,26 + 6,9-== 7,16 Потери давлення на трение I!а
участке между первым и вторым сечениями R1l' == 0,1 5 == 0,5 Па Meclll!,Je
потери, т. е. потерн 1111 входе воздуха через отверстне, Z == L BXP;l,. I == 7,16 ,;
Х 1,7 == 12,2 Па, суммарные (Rl' + Z)l == 0,5 + 12,2 == 12,7 Па. Эта ве:!I!-
'IИllа потребуется в дальнейшем для проверочноrо расчета найденнОй плuща,J,11
последующих отверстнй,
Для BToporo сечення ориентнровочно приннмае\1 == f ж . С,: F 0,.1),
откуда ,ж, С, == 0,35 ' F == 0,35 0,2 == 0,07 м 2 , Площадь входноrо отверСlllН
f в. о. == 0,07: 0,8 == 0,088 м2, ширина ero, при неизменной высоте Ь' == O,.3JJ
Рис, 6.9, Расчетная схема воздуховода
составит с == ,в. о.: Ь' == 0,088: 0,355 == 0,248 м. Провернм правильиость принн-
TorO отношения , т. е. найденной площади отверстия f ж. С.' Вакуум (разре-
жение) в сечеиии 2 Р 2 == P 1 + Р Д2 == 12,7 + 6,7 == 19,4 Па прн L 02 : [ 2 ==
== 1200: 2400 == 0,5 н == 0,4. КМС входа, отиесениый к скорости воздуха 80
втором сечении, SB == 1,3; с учетом сопротивления сетки SBX. == 1,3 + 0,26
== 1,56; Sn == 0,2; с учетом запаса примем Su == О.
Секундный расход через отверстне L'02 == 1200; 3600 == 0,33 м3/с. ПЛощадь
живоrо сечеllИЯ входноrо отверстия
L 2 У Двх 0,33. Y I ,56
, у 0,074 м 2 .
ж. С, 4,04, (Р 2 ) 0,1 4, 04 . у 19,5.0,1
Отношеllне площадей == f ж. с. ; F == 0,074 : 0,2 == 0,37. Расхождение с ориеНТII-
ровочно принятым незначнтельио, пересчет не делаем.
Для TpeTL.erO сечения: аиалоrичнО предыдущему принимаем f ж . с,: F
== 0,25, получаем f ж. С, == 0,25 . 0,2 == 0,05 м 2 . Площадь входноrо отверСТIiЯ
f в. о. == 0,05 ; 0,8 == 0,0625 м 2 , ero ширнна с == 0,0625 : 0,353 == 0,176 М.
ПР08ерка. Вакуум в третьем сечеиин Р з == Р 2 + 1: (Rl + Z)2 3 + р д.з. по-
тери давления на трение иа участке между вторым и третьнм сечеиияМII
Rl' 1 ==0.2B, 5==1,4 Па,
Местные потери: прн == 0,25 и Lо,з == 1200: 3600 == 0,33 находим Su == о)
(по интерполяции), Zn==Sn' Р д . 2 ==О,2. 6,7==1,3; B== 1,1, включая КМС
сетки ES B == 1,1 + 0,26 == 1,36. Следовательио, Р з == 19,5 + (1,4 + 1,3) + 15,3
== 37,5 Па;
, 0.33 у[36
Ж. с, 4,0,4 / (>7,5) . 0,1
== 0,049 0,05 м'.
208
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Отношение площадей F ж.с2/F == 0,05 : 0,2 == 0.23, что равно предвари-
..ельно ПРИНЯI0МУ, В такои }(,е последовательности рассчитываЮlСЯ воз-
духОВОДЫ круrлоrо сечения,
rлаsа 7
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО УСТРОйСТВУ ОТОПЛЕНИЯ
И ВЕНТИЛЯЦИИ В ПРОМЫШЛЕННЫХ ЦЕХАХ
РАзличноrо НАЗНАЧЕНИЯ
7.1. МЕХАНИЧЕСКИЕ ЦЕХ И
Рабоrа оборудования механических цехов =JQкap.нblX, ФrР::J<:.R:
ных, СВерЛИJlЫfЫХ, заl0ЧНЫХ, ШЛИфQва.'IЫIЫХ и друrИLТН1lOВ С}dll
KOB '::: сопровождается выдел€нием теплоты, влаrи и пыли . Источ
никами теплопоступлениЙ являются rакже .'Iюди, ИСКУССТВtНIIО(
осц-ещение, солнечная радиация. Для ассимилнцин теплоты ИСIЮJlh'
зуются механическая ИJIИ естественная ПРИ10чно-вытяжная BtlIHj-
ляция С подачеЙ воздуха через оконные фрамуrи и удалеНl1ем 4t'.
рез ВЫТЯЖllые фонари, шахты или крышные вентиляторы в OJlIIO-
9тажных и низких здаllНЯХ.
Удаление пыли осуществляется МестнЫМИ отсосами в виде 1<O)I,y-
хов и отсасывающих воронок. Отдельно стоящие затОЧНЫе С1аl'I\И
при периодическоЙ работе оборудуЮтся индивидуальными c,(lec-
пыливш()щими аrреrатами зил-gоо, ПА2-12, ПАЗ-12, A32-12. IIvи
rрупповом расположеНIIН станков очистка воздуха от пыли перЕ'll
выбросом в атмосфС'ру должна быть централизованной.
Механическую приточную вентиляцию в сочетаНIIИ с меС1НЫМИ
отсосами устраивают в цехах, rlle при работе Стаf!КОВ прш;еняют
9МУЛЬСИИ, а также в случаях, Korlla объем ПОlllещепия, I1рИХО 5 щиЙ
ея на ОДllOrо рабочеrо, меньше 40 м 3 , Если кратность возду}.ообме-
На не превышает еДИI1I1ЦЫ, доиускается, неОРI'анизованныii IlрIПUК
в холодный нерlfОД rоДЗ, ЕСJlИ абы'м IЮМt'щения на ОДllоrо l>аБС1а-
Ющеrо меньше 20 м 3 , \lU1бходимо обеспечить воздухообмен НС' leHee
30 м 3 /ч, при объеме помеЩfНIfЯ 20...40 м 3 не менее 20 м 3 /ч
В цехах небольшоЙ BbIeorbI (ДО 6 м) целесообразно YCTpaJlI'alb
рассредоточенную lюдачу воздуха в верхнюю ЗОllу воздуховодами
ранноме!)Ной раздаЧИ или плаqюнамн. В цtхах БОJlьшоji ВЫСОl Ы
И с широкими пролетами воздухораспределитеJJьные YCTpoi<CТBi 1 cJle
дует устанавливать на BbICOTt' не более 4 м От пола с подачей воздуха
roРизонтальными С1РУЯМII I1'nИ На высоте не более 6 м, тоrДа струн
направляют вертикально вниз, Рекомеrrдуе1СЯ также ПРИКО,'IОНIIЫЙ
80здухорасrrреДЕ'ЛИlелr, типа llPB,
В станОчных и слесаРlю-сварочиых отделениях с постпЯI1НЫМ
режимом раБО1Ы приточныЙ воздух необходимо подавать в рабочую
Зону рассредоточен но расположенными пристенrrЫми или панельны-
209
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
МИ во::щухораспределнтелями, В заточных отделениях в верх-
нюю зону воздуховодами равномерной раздачи или плафонам!!
с н БОJlЬШИМИ скоростямн истечеНIIЯ,
При оБЪе1vlе помещения, превышающем 3000 м 3 , как праВИJJО
,
рекОМi:ндуется nроектировать воздушное ОТОПJIellие, сов еЩеНlЮ<:
С вентиляцией, Размещение наrреватеЛЫIЫХ прнборов, раССЧИТЗIIНЫ.\
на дежурНое отопление, следует предусматривать в том СЛУЧае,
коrДа постоянные рабочие места находятся на раССТОЯlJI1I! 2 I
И меНее от окон в наружных стенах.
Дежурное отопление (в нерабочее время) усrраивается таЮI\!'
переключеllием приточноЙ устанОВКИ на рециркуляционный реЖIiМ
или используются отопитеЛЫIO-реЦНРКУЛЯЦИОНfJые arperaTbI ТИна
АО2, АОД2, АОУ2, за исключением помещений, в которых ВЫде-
ляются вреДНЫе вещества первоrо и BToporo кЛасса опаснос I и.
Выбор способа отопления определяется технико-экономическим
расчетом. Воздухообмен, создаваемый аrреrатами, должен быть Ht
менее чем 1...1,2-кратным, минимальное количество arperaToB
ДВа.
7.2. СВАРОЧНЫЕ ЦЕХИ (ОТДЕЛЕНИЯ)
к наиболее распространенным видам работ в сварочных отдеJlе-
ниях при ремонтно-механических цехаХ относятся электродуrова>1
и точеЧная сварка, rазовая сварка и резка, ОНИ сопровождаЮl( я
значительным выделением пыли и вредных "rазов, например окиси
уrJlерода, окиси азота, фтористых соединений, Наl1более распростра-
ненными марками электродов ЯВJlЯЮ1СЯ АНО-3,Ь,7, УОНИ. ЦМ-7,
МР-3,4. В крупных цехах широко ИС!lользуется полуавтоматическая
Сварка под слоем флюса, порошковоЙ проволоки, в среде ИНертиЫХ
rазов. Основной принцип веНТИЛЯЦИI-i сварочных .леХJlli.u.. тделе.
пий местная вытяжка от сваРОЧIIЫХ постов при сварке и резке
неБОJIЬШИХ деталей и общеобменная приточно-вытяжная, предна-
ЗНаченная для разбавления неуловленной местными вытяЖ-
ными устройствами чаСТИ вредных веществ И аССНМИJJЯЦИI!
тенлопоступлениЙ в Iюмещение.
Воздухооб\1ен рассчитывают на разбав ие д О ПДК всех основ-
ных компонентов, входящих в состав' .сварочных вре дНостей сва-
рочных материалов, и за расчетный оринимают бо.пыl!йй из ниХ.
ВО1духообмеJl при сварке и резке нп нефиксированных рабочих м('с-
тах, а таl{же части неуловлеНIIЫХ местными ОТСОсаМИ rазов и аэро-
золей, СОСТавЛЯЮЩИХ примерно 25 % их общеrо количества, слс-
дует приним tТь по табл. 7.1. 7.2 [39J,
I)3QL.!i_<1. ОЗOJIИ, образ '! ощ иеС5! при сварочных работах на (1('-
фиксированных'рабочих eCTaX и неу'ЮвленнЬ!е местными отсоса-
ми, накаПЛl1ваются в вt'рХllей зоне помещения и в заВИСИМоСТlI от
силы сварочноrо тока и ДИ<lметра электрода зависаЮт на опредеЛLII-
но!! высоте, 1I<11ЫваС''-'!ОЙ оптимальной, откуда и следует их удаJlЯ П,
(табл, 7.3 (71). Не рекомеllдуется раСllолаrать вытяжные воздуХО-
210
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
воды (отверстия) на расстоянии более 1...2 м от оптимальной
вЫсОТЫ.
При проектировании общеобменной вентиляции применяется од-
на из следующих схем.
1. Для помещений высотоЙ, близкой к оптимальноЙ или выше
ее на 1.. ,2 м: рассеянная подача ПрИТОЧНоrо воздуха в рабочую зону
пристенньши или панеЛЬНЫ\1И воздухораспределителями в полном
опъеме вытяж!{и; вытяжка с !\!еханичеСJ{J[v! побуждеНИб! на опти-
мальноЙ высоте, при ЭТО!\1 расстояние в плане от всасывающих отвер-
стий до мест сварки должно быть не более 5 м.
2. Для ПО:\iещений, превышаlOЩИХ оптимальную высоту в 1,7
раза, и rде невоз\!ожно расположнть воздуховоды на оптимальной
высоте: притOl{ с сосредоточенны:\-! выпуском на высоте 5...7 м; ме-
ханическая вытяжка через шахты или крышные вентиляторы в пере-
крытии.
3. Для помещений с большой высотой при воздухооб:\!ене БО,'lее
360 м 3 /ч на 1 M площади: приток в рабочую зону, как и в схеме 1;
механическая вытяжка через шахты или крышные вентиляторы
8 перекрытии. /"
Сосредоточенная подача воздуха может осуществляться компаКf-
ными ПрЯМОТОЧ)iыми струями через воздухораспределители ТJlпа
Таблица 7.1
Количество воздуха, м' на 1 Kr рас'\одуемоrо
СВdРОЧllоrо маТериала для разбавления вредиых 8Сlllеств
СварочныЙ материал
свароч иоrо марrаица I фТОРllстоrо
аэрозоля н cro ОЮН'ЛОВ водорода
Ручная сварка
Э.nектроды *: УОНИ 13/45 3400 1700 2000
УОНИ 13/55 4500 3600 4600
АНО.З 15()0 2800
АНО.4 15()0 2000
АНО-6 4100 6600
МР-3 2500 4400 760
8оволока: ПП-АН-3
ПП-АН-4
ПП.АН-8
Полуавтоматическая c apKa в уrлскислом rазе
Проволока СВ-08 r2C 2000 1700
Сварка норошковой проволокой
34СО 4500
1900 2500
3600 7300
5400
3900
1900
Автоматичrская и полуавтоматическая СЕарка под слоем флюса
I'.nюс' АН.348А 80 60
АН.26 60
........
· Расход электродов на один сваРОЧIIЫИ (!Ост составляет IIримерllО 5 кr/ч
2Н
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и ц а 7,2
Те!ltнo.nоrllчеСКIIЙ процесс
Олреде.1ЯIOЩllе воздухообмен вредные
ее щества
Коли-
IICC7P.O
Rоз r,а,
Контактная электро-
сварка стали:
стыковая
Наименование
Окись же,lеза
с примесыс: до
1 00 окислов
MapraHUa
То же
Марrаиеu
точрчная \
rаЗОfJая резка АЫСОКО'
марl анцовистых ста-
лей
То же уrлеродистых
и НlIзколеrироваииых
стале I1
Окись железа
с Прllмесью до
3 0& ОКIIСЛОIJ
MapraHl!a
ОКИСЬ азота
rазовая сварка сталей
Зllетилено -К IIСЛОрОД-
ным 11.,аменем
IlзмrРlIтел ь
I КОЛII-
честно
r/ч. lIа Т. кВа но-
МlIнаЛLноii ЮЩ.
IЮСТII \lашннЫ
25
4000-
То же, на :-.0 кВа
I 11:1 1 \1 д.1ИНЫ
реза толщиноii
1 ,\!М
То же
2,5
400
400
75
1,12
0,45
r на I Kr зцеТII-
леиа
22
4400
Пр 11 М е ч а 11 и е. При rазоспарочных работах lIа нефllkСJ'[>ОRЗНIIЫХ pafiO'"IX
M€CTaX в случае ()тсутствня даниых о характере обрабаrываt' юrо MaTep"il,13
на 1 литр расходуемоrо ацетилена (см. табл, 7.4) необходп\1O подавать lIе MC'Iif:'e
5 м:! по:щуха; l!рИ на.1l1ЧИlJ ФНКСИРОIJЗIIIIЫХ мест lIа каждыil сваРОЧllыii пост
1200 м 8 /ч nРll РУЧIIОII р\'1КЕ', JDOO м 3 /ч при РУЧНОII сварке, 2000 м3/ч при ре.>К"
на автоматах и полуавтоматах.
т а 6 л и \\ а 7.3
о ,)тн маЛ ьна я
8Ы('ОТа для
Сllла Дllаметр ВЫТЯЖКИ, М,
тока, А э -=ектрuда, иа КО юрой
\IM КоиuентраU IIЯ
пыли Мrlf(СИ.
мальная
120 4 4,0
140 4 4,7
180 4...5 б,О
2(Ю 5 6,6
280 5...6 9,З
ЗО 6 10,0
350 6,..ti 11,6
41)О 8 1,),5
т ;) 6 л 11 1\ а 7.4
Расход аU ТИЛСrJа Hi;I одИtI СП(;iрtlЧI-fЫ11
ТОЛЩllllа /ЮСТ, 11/1) roри НН(IIХ работал
сварllвас-
Moro резка на резка на
металла, сварк" I р зка полу' авТО-
мм ру ЦIJая ру 'iНая авт< Ma"'a матах
0,2...0,!1 :26
0,5...1 65
1..2 100
2...4 260 290
4...fi 4:JO 340 ЗGО
6...9 650 '2З( tl10 40()
9...14 IOUO 5() 4ЭfJ 450
14...20 1700 2iЮ 170 51()
20...30 2100 : 20 550 '170
50 4!п HI() 7!1()
I()() (j.'j') 12()() I:Ю()
212
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
ПП, BKr. При этам рабачан зана будет амываться абратным [юта-
Ka i, скарасть KaTapara не далжна превышать 0,2.. ..0,5 м/с.
Для теПJюrо периада rада неабхадима праизвадить расчет ваЗ-
духаабмена [10 теП"lОIIзбыткам, оснавная часть катарых паступает
за счет салнечнай радиаЦ!lИ. Этат ваздухаабмен абычна выше па
лучешюrа расчетам на разбавление вредных выделениЙ. Паступле-
вие допалнительнаrа каличества ваздуха дасти rается естественпым
праветриванием,
Для сварачных цехав плащадью балее 500 м 2 следует "роеии-
равать Ваздушнае атаПJlение, савмещеннае с !!JJlпачrюй ве!П IIЛЯ
цией, для цехав плащадью менее 500 м 2 дастатачны HarpeBaTeJlb!ible
прибары, рассчпта[[IIые, как IIравила, талька на дежурнае атоп
ление.
7,3. КУЗНЕЧНЫЕ И ТЕРМИЧЕСКИЕ ЦЕХ И
Обарудавание кузнечных цехав: маJЮТЫ (паравые, ваздушные,
механнческие, прнваДl!ые), прессы, кавачные МаШН!lЫ, HarpeBa-
тельные печи раЗ.r1ИЧIIЫХ типав, rapHbI. ПраИЗI3 дст е[ [!ыЙ працесо
в них свадится I{ резке и правке метаЛЛ;ПП;')Т-Й1 [<ОВ дЛЯ заrатавак,
HarpeBY заrата[зок в наrрrвателыIхx печах Да 1100....1250 ос и rap-
нах. кавке 11 L!!ТС!МIЮI3!,е детС!лt'i1.
Обарудаваllие термичес[\их цехов: нмрев...аЕпЬ1!ые пеЧfl и
зака:lOчные В3[II'Ы. Зл.еСL. асущеСТI!JIне'IСН обработка деталей д.rпr
прrЩRНИН им а[lрсделЕ'ННЬ!'( хпмических, механнческих и металла-
rрафи ческих свай':'! в. [ c;\'eH I',lЦllей, закалкаЙ, азатираван ИеМ.
...111!til!нраванием, аТЖ[1I'ам, атпускам н 11Oр lаЛJjзацией.
При термичеСI\оii оGрабаткС' ИЗДl'JI!IЯ IЮl<рываlOТСЯ слаем ака-
ЛИ!IЫ. Сl1нтие котарай ПрОil:ШОДIIТС51 Б дробсмеТ[[[,IХ и драбеструЙных
Ka :cpa Х.
';j( ,оснавным вредностям в кузнеЧIIЫХ [1 термическнх цехах ат-
. нас>!l'сн канвективная 11 Jl)'чистая теПJЮТ fh..в.ыделяIQЩ ЯСЯ ат )'оря-
Ч[i x o p наС:rE Й. iL чеli ,.Ii.!! ета лла L. Q.кИ Jlерода, pl [l!ciыi'Ll:liз:
. ри Р<iб.()J: [ей a TB P1!a M и ЖJ. .ц.ка та П .rI и-ве , В працессе кав[(и
и ШТij\IIIОI![(\i нзделиЙ в ВаздуХ памещения паступает ПЫ.r1Ь акаЛIJIlЫ,-
СДУI3ае\IRЯ сжатым ваздухам с поверхнасти матриц, штампав.и
1йЖ()l!аJ<, В тсрм[[чеСIШХ цехах за['РЯЗllения ;юrЮ.ll!lЯЮТСЯ циаlШ-
сты\'! надародаы, ilммиакам, IIарdМИ !II,ICNl !i пады.
Для лакаЛ!lзации преднастей ИС!lаю,зуются местные атсос/.!
ЗОНТЫ, : а[[ТЬН(О3ЫРЫШJ 'уI{РЫТИЯ и бартавые атса5Ь!. З анты устанав-
ЛИВRЮТ "ад rаРНiI 1И, зонтБRmзъ rp Ы<Ii над заrрузачны ш 0."[ I>cr-
СiИЯ\Н1 !I('чей 11 камерных Э.r1ектрапечеЙ сапраТИВ.r1ения. 331\3.r1ачные
BaHIIbJ (краме мас.r1ЯНЫХ) памещ:нотся 13 укрытия с рабаЧ!iМИ !lraeMa-
ми, реже снабжаются кольцевыми щелевым!! атсасами. МаСЛЯ!l!.Iе
закалачные ванны абарудуют бартавыми атсасами и абъеди'няют
в самаС'ТОЯТЕ'ЛЫIЫ(' ВЫТЯЖllые clfCTeMbI, так как при закалке вазмаж-
На вазrарание масла. Паэтому ИХ не следует абъеДIIНЯТЬ с местными
213
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
отсосами от наrревательных печеЙ. Местные отсосы от водяных за-
калочных ванн не предусматриваются.
Выброс воздуха снстеiVIами местной вытяжной веНТИЛЯЦJlИ сле-
д.} еr....-щтfНtма l'!> фак льным. МеСТНаН вытяжка производится есте-
CTBeHHЫ 1 и механнческнм способа 1И. Общеобмен!!ая вентиляция
раССЧlIтывается из условия ассимиляции теплоизбытков с II()C/It'JtY-
IOщей проверкой па разбавлею!е выделяющихсн ОКИС!! yr.lepoJta,
серп!!стоrо rаза и циа[l!Iстоrо водорода ДО ПДК. Воздухооб lен в по-
мещеннях следует определять для двух периодов roJta и f1ереходных
условнй, так как тепловоЙ баJlанс для ннх различен.
Для аССИМИ.1ЯЦИИ избыточной теплоты широко испо.1JЬзуетС51
аэрация. АэраЦJIOНlIЫЙ воздух подается через пр()емЫ, распо:южен-
ные в !lижней зоне цеха на высоте 0'3....1,8 м, с направлением по-
тока на рабочие места; в холодный период [ода и в переходны усло,
'виях через проемы на высоте не ниже 4...6 м. Из 'верхнеЙ зо!!ы
воздух удаляется через фонари, шахты или КРЫШНЫМИ ве[ПlI.'I51ТО-
рами в бесфонар!lЫХ здаНИ51Х,
Механическая приточная вентиляция, как правило, ВК.lючается
в рабоrу в переходнЫХ условиях и холодный период ['ода. С цеJIЬЮ"
экономии элеКТрОЭ!lерrии в теплый период она отключаtтся, "роме
цехов, условия расположения н высота которых не ПОЗВОJJЯЮТ осу-
'1!I.ecTBHТb аэрацию, ПриточныЙ ВОЗДУХ подается в рабочую зо!!у рас-
сеянно ПрИC'fеl:UfЫ [И патрубка ш или на!lелями не ближе 2 1\1 от ра-
бочиХ мест со скоростью 1...2 м/с и тем!!ературоЙ, qпределяемой по
тепловоздушному балансу, но не ниже 10.. ,12 ос. !
Подача воздуха приточными установками, обеспечивающая ком-
пенсацию воздуха. удаЛ51емоrо местной I3ЫТ51ЖНОЙ вентиляцией н из
верхней зоны в КОЛ!lчестве не менее oJtHoro объема, чаще ВССТО опре-
деляется с учетом холодноrо периода roJta, Принятую подачу необ-
ходимо проверять на растворение rазовых, вредностей. .
ДJ[Я борьбы с воздействием лучистоЙ теплоты применяется воз-
ДУШllое ДУШИРОВ1Нlие рабочих мест, Cor мсно реlюмендаЦ!lЯМ [4'21
при поверхностной плот!!ости лучистоrо тепловоrо потока 3Е,О BT/M Z
и более душирование должно осуществляться наружным воздухом,
при меньшем значении ИС!lОЛЬЗУЮТСЯ душирующие i1rperaTbl
nepeHOCHoro, стационар!!оrо ИЛII flереДВ!lжноrо ТI1[IOВ. Душирующие
устаНОВI{И, работшощ!!е с ИСПОЛЬЗО13аНIlСМ !lаружноrо воздула, сле-
дует УЧIIТbJвать при составленни теПЛОВОЗДУШI!ЫХ балансов Летом
ДЛЯ пониження темнературы 1I0лаваемоrо воздуха применяется адиа-
батическое ОХ.7ажденне.
Среди передвижных душирующих установок наиболее ШIlрОI<О
распространен поворотный аэратор ПАМ-24. I<ОНСТРУ[Щ!lЯ кото-
poro позволяет ПрОIlЗБОДНТЬ раСПЫJl ВодЫ. Ре[{омендации по УС'J'!10Й-
ству вентиляции во ВСПО:v10rательных помещениях термических це-
хов ПрИВедены в табл, 7.6 [471.
214
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Помещение
меСТllая
ОТД(,Ж'IIН uианиро Механнческая от
вания arperaTOB инаНIi-
роваllИЯ
Кладовая
тых солей
цианис- Механическая от
шк фа для раз-
вески
Отделен не ОЧIIСТ-
ки 11 rидрополиров-
КlI
Помещение устано-
вок ТВЧ
Аспирацня от дро-
бометных и rидро-
полировальных ка-
мер
Мехаlшч(>ская от
закалочных став-
ков и arperaToB
твч
Помещеиие храие 30НТ наД стенда-
ния баллоиов для ми аммиачных баJI-
азотирования лонов
Помещение испарн-
тел "'lOro азотиро
ваиия
Отделение прнrо
товлення твердых
карбюлизаторов
Отделеине устано-
вок для прнrОТО[l
леllИН КОНТРОЮI-
руемых атмосфер
Не требуется
Местные отсосы
от мелыlц,' бун-
керов, Транспор
теров
Местные отсосы
от reHepaTopoB
для прнrотовления
КОlIтролируе юli
rазовой среды и
от стендов амми-
ачных баллонов
Вентиля ция
llЫТЯЖflЗЯ
обще06менная
Механическая из
вер:\lIей зоны,
Воздухообм<:;н ИЗ
расчета ассимн-
ляции теПЛОl ы и
растворения вы-
делений ДО ПД к
МехаНllческая НЗ
IIИЖllеii ЗОIIЫ в
ПЯТlIкратном объ-
еме помещения
Не требуtТся
Механическая или
естественная из
верхней ЗОНЫ из
расчета ассими-
ляции теплопо
С'I уплений
Мехаиическая из
верхией зоны.
Воздухооб:\lеи ИЗ
условия paCTBO
реllНЯ аммиака дО
ПДК
ТО же
Не требуется
Механическзя из
верхней ЗОНЫ n
трех кратно\! объ-
еме помещения
Таблица 76
Приточиая
МехаIlН'lеская: 8
Р<lбоч\'1U зону
85 o, - в С\lежные
15 % вытяжки
То же
Мехаlll1ческая рас-
сеянная
МехаllИ'1еская в ра-
бочую зону
Механическая: 8
рабочую зону
80 %, в смежные
помеЩI"II!1Я 20 %
ВЫТЯЖКII
То же
Мехаиическая 8
верхнюю зоиу
То же
7.4. r АЛЬВАНИЧЕСКИЕ И ТРАВИЛЬНЫЕ ЦЕХИ
Технолоrический процесс В rальваНllческих цехах связан с нане-
сенне\1 на поверхность изделий антикоррознйных и декоративных
покрытий электролитическим способом. Перед нанесением защитных
покрытйй изделия подверrают сухоЙ или мокрой очистке. Сухая
110
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
очистка от ржавчины, окалины и заrрязнений производится в дро-
бемеТIIЫХ камерах, на оБДl!рочно-шлифовальных станках, во вра-
ЩCtющихся rалтовочных барабанах, заполненных песком или наж-
даком. Мокрая очистка заключается в травлении деталей в водных
;>астворах солей, кислот, щелочей и обезжиривании в орrанических
растворителях, например в бензине, керосине. После травления
и покрытия изделия промывают в ваннах холодной и rоряч й про-
мывки, затем сушат непосредственно в цехе или в специальных
ш[{афах.
В зависююсти от химическоrо состава растворителя все процес-
сы, протекающие в rальванических ваннах, делятся на три rруппы:
кислые, щелочные и цианистые. К кислым процессам относятся де-
Кi1Пирование и ряд rальванических покрытий: никелирование,
меднение, лужение, xpo:-'!ИроваНl!е, свинцевание; к щелочным
обезжириванне, щелочное лужение, воронение; к цианистым
ЦШ:lНирование, [{аДмирование, серебрение.
В помещениях rаJlьваl!Ических цехов выде.1ЯЮТСЯ все известные
вредности теплота, влаrа, парЫ, rазы, полые капли, жидкие
аэрозоли и пыль, ОсобоЙ токс!!чностью отличаются растворы циани-
стых солей, хромовоЙ и азотной кислот.
Наиболее распространенным!! устройствами для локализации
вредных выделений являются бортовые отсосы, которые рас пола-
fClЮТ по ДЛИННОЙ стороне ванны; в отдельных случаях, если позво-
ляет теХНОJlоrическиi! процесс, зонты и ширмы, отделяющие уча-
сток с оборудова!!ием. При выборе бортовых отсосов предпочтение
Сlедует отдавать «ОИРОЮIllУТЫМ» как наиболее э( феl{тивны,' Для
уменьшения шпеНСI!ВНОСТИ испарения вредных веществ зеркало
ванн рекомендуется покрывать пластмассовыми шариками. Столы
для обезжирнвания крупных деталей должны иметь наклонные па.
нели paBHO\1epHOrO всасывания с нижним или верхним присоеди-
нением к воздуховоду.
Местные отсосы от В8!!!I дЛЯ обезжиривания деталеЙ орrа!!иче-
СI\ll\1И растворителями, от ванн для цианистых процессов, процессов
ХРО\lирования и ннкелирования следует объединять в самостоя-
тельные вентиляционные установки. Прl! остальных rальваниче.
ских процессах объединение местнЫХ отсосов в общую вытяжную
установку допус[{ается с учетом указаний СНиП 138, п. 4,301. От
ванн холодноЙ и rорячей ПрОМЫВI<И вытяжку не устанавливают,
КРЩlе ванн про'\1ЫВКИ после травления в азотноЙ кислоте. Самостоя-
тельные вытяжные СИСlемы должны проектироваться также для
дробеЛ1етных камер, обдирочно-шлифова:,ьных и полировальных
станков, от укрытий над местами обеЗЖНРl!ваНIIЯ бензином. Баки,
сборники, мернИI<и для растворения кислот, щелочей и солей НЕ'об-
ХОДИ1\1O снабжать крышками. Количество воздуха, удаляемоrо через
местные отсосы от них, определяеТся скоростыо всасывания через
неПЛОТIIОСТИ 0,7 м/с при ХОJЮДНЫХ и 1 \1/С при HarpeTbIx рас-
творах.
Системы местных отсосов от ванн с цианистыми раСТВорами,
216
Электронная библиотекalhttр://tgv,khstи,ru/
азотной и соляной кислотами ДОЛЖНЫ иметь резервные вентиля-
ТОрЫ с авто-..rатическим включением их при остановке OCHOBl[oro.
ПР!lточная еНТИЛЯЦИ 9жех ОСНОIШЫХ llШ1Х rя nhва ни-
ческих. 11 травильных цехов предусматривается мехаНИ 5ес и рас-
считывается 1-ra полную компенсацию воздуха, удаляемоrо местной
и общеоб:v1енной ВЫТЯЖНЫМИ системами. Из общеrо объема IIрито[{а
часть ero, ПРИ:v1ерно 5 %, подается в смежные помещения, не име-
ющие токсических выделений и пЫЛи для создания подпора в них.
Основной оБЪБ! подают в верхнюю зону рассеянно воздуховодами
равно [ер!lОЙ раздачи, плафонамн, потолочными панелями, перq:с-
рированню1И воздуховодами. Прнменение последн ихо беспёчЙв
быстрое затуханне скорости истечения, не вызывая повышенной
ПОДВИЖНОСТН воздуха в рабочей зоне, нарушающей нормаЛЫI) ю ра-
БО1 у бортовых отсосов. По этой же причине аэраци.ю в rальваНl!че-
CI{[[X и травильных цехах, как правило, не применяю
При реко !ендуе:vюй схеме веНТIJЛЯЦИИ, т. е. сверху ВНIIЗ,
!! расчеП!оЙ КР,аТНОСТ!I более '5 ч l прннудительное проветриванне
верхнеЙ зоны не требуется [38]. Если кратность воздухообмена
меньше указанноЙ, следует предусмотреть дополнительную меха-
н!!чеСI\УIO вытяжку нз верхней ЗОНЫ из расчета \!а 1 ч l. При экс-
плуатаЦ!lИ полностью YKpbIToro технолоrичеСКОl'О оборудования
11 высоте подачи воздуха более 6 м допускается сосредоточенный
выпуск ero с обеснечением норм\!руемой скорости движения возду-
ха в рабочей зоне (ие более O,Jfif/c}
В отделениях пр!!rотовления растворов, складах хранения и раз-
вески Юlа[[[[стых солеЙ с учетом I\олич€ства воздуха, уда.lяе юrо
местныуш отсосам!!, необходимо обеспечить не менее чем тро.крат-
ныЙ воздухооб:v1е!l.
Прок.1адка маr!!стральных воздуховодов местных вытяжных
систем может быть !!одпольная (кроме воздуховодов от ванн с ар-
rаническими растворителями) и верхняя. При подпольной каналы
устраиваются из !{![с.lОтоуПОрНоrо бетона или кирпича, ошт} кату-
риваютс кислотоупорным цементом снаружи и изнутри, покрыва-
ются l<аменноуrолыюЙ смолой. Бортовые отсосы и воздуховоды
вытяжных СlIстеМ с.1едует покрывать с обеих сторо!! асфальтсвь'м
ил!! lIерх.lОрВ!lНИЛОВЫl\i .1аком. Приточные воздуховоды СI'ЭРУЖИ
покрываются асфальтовым лаком или масляной краской, а нз-
нутри олифоЙ.
rоризонтальные участки каналов выполняются с укло[;rм i ==
== 0,005... .0,01 в сторону вентилятора с устройством перед Ii им
принмка для стока конденсата. При верхней ПРОI{ладке ук."С [[ ЕОЗ-
Духоводов де.lается в сторону ванн, а в нижнеЙ части РетИ.,511С'jЧI
преДУС:\1атрнвается врезка вентиля для спуска накопившеrося в ,'ем
в процессе эксплуатации конденсата. Трассу воздуховодов надо на-
мечать Т3!{, чтобы ванны с более токсичными вредностям\! раСПQJlа-
rалнсь б.1иже к веНТIIЛЯТОРУ.
УдаляемыЙ воздух, заrрязнеН!lЫЙ пылью, необходнмо по;н:ерrать
ОЧI!СТl<е в циклонах или матерчатых фильтрах. Воздух от вредных
217
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
паров и rазов очищается чаще Bcero пропусканием ero через слой
сорбента жидкоrо или твердоrо, способноrо поrлощать вредности.
О днако такие установки из за высокой СТоимости прнменяlOТ толь-
ко в особых случаях, коrда концентрация пара или rаза в отсасывае-
МО:-'I воздухе доходит до 1 rp на 1 кr воздуха.
Очистка воздуха от цианистых соединений и травильных рас-
творов осуществляется в пенных фильтрах пrи п, которые Тре-
буют устройства peareHTHoro хозяйства и специальной кан.алнза-
ции. Воздух, уд.аляемый от ванн хроми. ния, едедует ОЧllщать
в ВОЛОКНИС'r JLФшl Il. При малых ко нцентрациях Bpeд
ностеЙ в отсасываемом воздухе ern--выбрасываlOТ без очистки в верх-
ние слои аТvЮСф2РЫ, ИСПО.1ЬЗУЯ дЛЯ этоrо факельный выброс.
Пр!! выборе вентнляционноrо оборудования необходн о соблю-
дать правила пожаро- и взрывобезопасности: для вытяжных си-
стем, удаляющнх пары растворителей или rазов от электролитиче-
скнх ванн, вентиляторы и электродвиrатели выполняют искрозащн-
щенными, воздуховоды заземляют.
Оrопление rальваничес!\их и травильных цехов обычно воз-
душное, совмещенное с приточной вентиляцией. Наrревательные
нриборы устанавливаются преимущественно под световыми про-
емами в соответствии со СНиП [42, п. 3.52] с учетом использования
их для дежурноrо отопления.
В отделениях машинном, IIриrотовления растворов, хранення
Х!I\1икатов и развеса uнанистых Солей для отопления используются
местные наrревательные IIриборы (радиаторы, ребристые трубы). Pe
циркуляция воздуха в цехах н отделениях, кроме машинноrо, не
допускается.
7.5, ЛИТЕЙНЫЕ ЦЕХИ
в зависимости от объема цеха в ero состав MorYT входить: склад
формо }{ материалов, землеприrотовительное отделение,
отделения размола уrля и rлины, плавки и заливки металла,
формовки 11 сушки форм и стержней, выбивки форм и стержнt:'й,
ОЧIIСТКИ, обрубки, термообработки и отжиrа литья, rрунтовки отли-
вок, колошннковые площадки BarpaHoK.
Каждое из этих помещений иМеет собственный производственный
процесс, увязанный с общеЙ теХнолоrией цеха, и характерные вред-
ные выделения, которые и определяют выбор решений по YL тройсТВУ
вентиляции [5; 35J.
В складах формовочных материалов, металла, кокса. флюса 1I 1/2-
леКllслоты основной вреДНQСIЬЮ .явJ15I ('tI ПbJ !Деляющаяся от
суши ых ба ,! Q.. .Н. Щ3L..gQgg илок , меЛЬJj И!l J1.JЦlУLoro .060РУДОВ.ш uя.
Для ее локализации устанавлнвают местные отсосы. Воздуховоды,
транспортирующие пылевоздушную смесь, снабжаются rерметиче-
ски закрывающимися лючками ДЛЯ очистки от осевшей пыли, Перед
выбросом в атмосферу воздух подверrается очистке. Количество при-
точноrо воздуха должно соответствовать объему вытяжки, Подача
211
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
ero производится в верхнюю зону минимальным числом сосредото-
ченнЫх стр}' ля отопления используЮ'F нереrреТЫW 1ТJYиточilь
воздух И-Ли воздушно отопительные arperaTbl.
В помещениях для хранения ба.1ЛО!ЮВ с уrлеli.IIСЛОТОЙ Должна
быть общеобменrrая ПРI!ТОЧIЮ ВЫТЯЖНCJЯ вентиляция, рассчитаНJlая
на рaзi>ав.R СQ о ПДК, не оз
обменом [35]. Удаление з а!уязненн оrо воздуха производится из
нижней зоны поl\1ещеншсрасполQ} енныlии у 1]ола Бы I }lJfПIыIlЙИ oT---
версrиями или решеткаМIiJlpиток, равны й объеi1УВЫ ТЯ -
eTC1t B верхн юю З01l)/. .
в землепРllеотО61lтеЛЬНblХ отделениях производствениый про
цесс сопровождается выделеНИбl пыли 11 влаrи от шаровых меJJЬЮ!Ц,
беrуНоВ, сит, транспортеров, мест пересыпок сухпх формовочных ма
терналов. ДОПОЛШ!ТСЛЫЮ к местноЙ ВЫТЯЖНОI' вентиляuии от пы-
лящеrооборудования предусматривается вытяжка из верхней зовы
с кратностью воздухообмена, paBHoii пяти, ПрВНЯТЫЙ объем прове-
ряеlСЯ на разбавление выделяющейся В.1CJП[.
Раздачу приточноrо воздуха следует осуществлять рассредото-
ченно на высоте 5....6 м с небольшими СКОРОСТЯМИ, исключающими
взмучиванне пыли. Из общеrо объема около 80 % притока необходи-
мо Jlодавать непосредственно в землеприrотовительное отделение,
остальные 20 % в смежные.
Для постоянных рабочих мест (у беrунов. смесителей, сушил
и друrих маш н) неоБХОДИМ ОЗДУ J1 В Биде !юз-
душных душеи с направлением потока сверху вниз или сверху под
уrлом 13 сторону машинЫ,
В теплый перIlОД rода поступление наружноrо воздуха происхо-
дит естественным путем через проемы окон и ворот вследствие раз-
режения, создаваемоrо вытяжноЙ вентиляuиеЙ. Лр тся воз-
ДУllIное О'Lоп.ление, СQВ-,wещенн е c приточсюй веlП}J.'IЯцией, в H
чие дни устэноВ!<а переКJlючается на рециркуляшюнный режим.
работы.
В плавuльно-заливоч.ных отделениях основной вредностью, по-
мюю указанных в табл. 7.7, является избыточная теплота. ПОЭl0МУ
ор1'аНН::Jаuию воздухообмена следует производить 'по' схеме с.н..из-у
вверх цда./1( НИем воздуха из верхней зоны естественным путем че-
рез фонарь [Jли шахты с дефле!Пором. В холодныЙ период rода при-
точныЙ воздух подается механически в рабочую зону одним и: Trex
способов: расположением воздухораспределителей на высоте [[\:, бо-
лее 2 м, rори:юнтаJ[Ы!ЫМII и наклоненными СТРУЯМИ с высоты не бо-
лее 4 w I! веРТ!lКВЛЬНЬЩН струями с высоты не более 6 м от уровня
ПО!Ia Часть опъема механическоrо ПрIJТОЮl подается в виде воз-
душных душей на [ЮСТОЯlllIые рабочие Mec'!'ll у плаВIJдыюrо .QБQРУ
дования и у раЗЛИВЮJ wеталла (табл. 7.8), В заливочное отделение
рекомендуется подавать 80 % приточноrо воздуха, в смежные
20 %
В переходных условнях и в теП.1ЫЙ период rода следуе1 пРt:'дус-
матривать аэрацию. Отопление отделения (в нерабочес время) осу-
2L'9
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л н I! а 7.7
050Р')' ДОЫШIIt'
ВЫДСJlЯ'vЩII.СЯ
nреДНОСТII
111П MeCTHoro
отсоса
I(ОJlliчеСТ80 удаляе- \
MOrO АClЗДУХ3, МЗ/Ч
Ваrраики
ЭлеКТРОДУl'овые
печи, вместимо,
стыо т:
1
3
6
10
ИНДУКШЮlIные
IIлаВНJlьчые печи
Участок заЛИВКИ
металла в формы
Участок охлаЖде-
ния форм
Стенд для сушки
11 разоrрева ков.
lUf'Й вместимостыо
0.25,..0,5 т
'JОИТЫ над жело-
бом для выпуска
qуrуиа, шлака 11
заrрузоqнЬ!м ОК-
ном при руqной
заrрузке
Зонт над пеЧLЮ
Поворотный зонт
Паllель раВlIомер-
Horo всасывания
Укрытие с отсоса-
ми по ториам
УКрЫТИЯ с отсо-
сом в верхней час-
ти
По расчету при
v == 1...1,5 м/с во
всасывающе 1 от-
верстии зоита
Теплота, rазы,
пыль
Окись уrлерода,
ПЫJIЬ
4000
5000
6000
10000
1400 IIЛИ по рас-
чету IIрИ
v==I,5M/C
П() расчету прн
t' == 5 I/C
U == 4 м/с
v == 0,5 м/с
Окись уrлеРОД2
То же
» »
» »
щесrвляется переклю u ('ние"1, ПРИТОЧНОЙ вентиляции на реuяр-
куляцию.
В отделениях формовки u ('утки фОрА! Il стержней станки для
зачисТlШ стержней, камеры для окраски стержней, сушильные ка-
меры, а также станки д,пя нзrотовления полуформ на оБОJЮЧКОВОМ
Литье необходимо оборудовать местной мехаltической I3ытяЖНОII
вентиляцией, Очисткt:' перед выбросом подлежит воздух, удаляемый
О1' {:танков для зачистки СТ€'рЖlJеЙ.
Механическая приточная вентиляция выполняется в расчете на
полную КОМIJенсацию массы воздуха, удаляемоrо вытяжными уста-
новками, и на создание 1l0дпора избытком притока над ВЫТЯЖI<Ой,
nредотвра'.("ющим проникновение пыли и rазов из отделениЙ за-
ливки и выбивки, При отсутствии местных ОТСОСОв мllннмаJlыIйй
об1.ем механическоrо притока должеи соответствовать трехкратно-
му воздухообмену, ПриюJ,t осуществляется рассеянно патрубками,
установленными неrЮСРtдствеllllO в рабочей зоне. В теплый период
rода предусматривается дополнительное поступлеIJие ПРИТОЧ[lоrо
воздуха через открываемые створные переплеты окон. Кабины
крановщиков необходимо обору доваТL [<рановыми кондиционерами.
Отопление оБЫЧI!О совмещается с ПРИТОЧНОЙ вентиляцией. Для
рабочих мест непосредственно у наружных стен следует устраивать
220
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Т а б л и u а 7.8
Темпера.ура '"
:Си
на рабочем "'..... '"
месте. ос ,,:; :с
;.. . ",'"
0;:" х;:;---.
"'<-
Рабо'! ее место .0:'" '" С u 2:; НапраВЛСlIlIС КQJlИЧеСТво и тнп
" u
работаlощсrо :iJ о;: ::; '" . ПОДittlИ приточиых иасадков
'- ",О .а О:.: воздуха
:0'- <- ",О
00;: '>0;: u .. ::;
О u
'>0 t:o с..:" ии
0= ..= '::'" .
"с.. <-о.
"' u ",=
tQt: ui5. o
Крановщик на 20...25 2...3 1500 Сперt'ДИ Один стаШIOН;1 р-
КОП<JШНJJКОВОЙ п.'lO- Н сверху IIЫЙ, закреплен-
щадке IIЫЙ на кране
Заrрузчик Barpall- I 20...25 3...5 2500 Сбоку и ОДИII поворотный
I
ки вручную (р'" сверху на две смежные
бота среднеЙ тя- BarpallKIt
жестн)
Ваrранщвк на р;]- 20..,25 2...4 2000 Сбоку 11 Один неподвнж.
бочеЙ площаДJ{\ у сверлу в вый
леткн ваrранки CIOPOHY
,lеТКII ва-
rpallKH
3а.1ИВЩIIК у мик- 20..,25 2.. ,3 1500 Сбоку 11 Один неподвиж-
сера ваrранки сверлу ный
3аливщшt Ш) 12,..15 3.. .4 2000 Сбоку и Насадки вдоЛl, ра-
KOIIB"I'iepe (работа сверху бочей площаДII lIа
ВШ!lС среДllей тя- 28.. ,30 5...7 4000 раССТОЯНIIН 2...
ж, стн) 2,5 М Jlpyr от дру.
ra И.1И воздухо-
ВОД для раВIIО-
мерной направ.
леиной подачи
притока 110 ДЛlff,е
всей рабочеi'i п)lO-
щадки
Шлаковщик lIа 12..,15 2...3 1550 Сбоку 11 Один-два на кон-
K(,IIOeficpe (ра- сверху Beiiepe
бота среДllей тя- 28...30 3000 вдоль
жести) конвейера
РаБО'lне места у 12... ]5 2...4 1500 Сбоку и Один на рабочее
электропечей, за. сверху или место
rрузочных отвер- сверху и
стий обжнrатель- спереДII, 110
ных печей, У то- не со сто-
пок вертикальных роны пеЧII
печей
Рабочее место ПрlI 12..,15 4...6 4000 Сбоку в Одии lIа рабе 4t'e
наращиванни элек- СТОРОIIУ место
тродов 28..,30 5...7 4000 электродов
печи
Рабочее место у 20...25 2...3 1500 Сбоку н Однн неподвиж-
высокочастотных сверху ный
IIсчей н пеЧf>li-В81111
221
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
центральное отопление с наrревательными приборами, рассчитан-
ными на температуру t 8 === 5 0 с.
В отделениях выбивки фор.м и стержней местная механическая
вытяжная вентиляция устраивается от выбивных решеток, вибра-
щюнвых столов, мест пересыпок rорелой земли. Оrсасываемый воз-
дух перед выбросом в атмосферу подверrается очистке от пыли.
В KOHBellepIlbIx JIlпейных отделениях местными отсосами обо
рудуютсн также охладительиые подвесные конвеЙеры для выбитоrо
литья. Объе 1 общеобменной вытяжки из верхнеЙ зоны определяет-
ся по нзбыткам теплоты.
у Д8ляемый из отделения воздух должен полностью I{омпенсиро-
ваться механическим притоком в ХD.ТlOдныЙ перlJОД rода и по возмож-
ности естестВенным путем в теплый. Часть притока в виде воз-
душных душе!r подается на рабочие места у выбивных решеток
и станков для выбивки стержней (табл. 7.9 [46]).
Таблиuа 7.9
I еМl1ература CI<O-
I'а рабочем Mt' рость Объем
сте, ос возду - 803Ду- Колнчество и тип
ха на
Рабочее место вы. raro- Ха на fJапраВЛСНl1е пода- ПрИТОЧНЫХ насад.
бивщнка В холо. В теl1- ЧС"", HaC3 R чи воздуltВ КОВ на одио раб04
дныi! лый месте. док, чее место
период период м/с м/8"
I O а rода
у выбllfJllЫХ ре-
шеток на конвей-
ерах (работа сре-
дней тяжести) 12...15 20...25
У КРУЛНЫХ выби-
виых решеток Ле-
риодическоrо дей.
ствия 12...15
2...3 1500 Сзади 11 СВерху В Один насадок
сторону ВЫ(\IIВ-
ной решеТКII
4...5 3000
На вибраторах
для выбивки
стерЖIIСЙ
ОДИIl
Сзади и сверху
в сторону выбив-
20...25 1...1,5 1000 ной решетки
0,7...1 750 Сверху в сторону Однн
BII6paTopa
12...15 20..,25 ],5...2 1500
ПОВОРОТIIЫЙ
подвижный
Отопление выбивных отделений обычно не предусматривается,
так как они имеют положительный тепловой баланс, Внерабочее
время внутренняя температура t 8 :=.: 5 се поддерживается переклю-
чениеМ l1абоrы приточной системы на рециркуляцию, при односмен-
ной работе целесообразна установка воздушно-отопительных arpe-
raТOB
В отделениях обрубки и очистки литья местными отсосами
оборудуются все типы оЧистноrо оборудования: обрубные
столы, очистные барабаны, дробометные и дробеструйныс камеры,
"fО ЧИЛЬНО-Qбдирочные, наЖДачные и электроконтактные станки.
УдаляемыЙ воздух подверrается очистке от пыли. -
Приточная вентиляция рассчитывается на полное возмещение
воздуха, удаляемоrо вытяжными установками с подачей !З.\рхнюlO
-
222. '
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
зону с неБОJlЬШИ!\.НI скоростями; в теплый период rода притои MO)fieт
ОЫТЬ eCTeCT8e..llll..bDL.
Отопление обычно совмещается с приточной веНТIIЛЯЦllеЙ и ocy
ществляетсл лереf.р.е.[3Q: IlOдаваемоrо дздуха, оJ+не дни
ВОЗДУШНО ОТОПllТеЛЫIЫЫИ a .
в отделениях теРА1ообра60ПU\Ll и 01llЖll2а литья возникают боль-
шие !lзБЫТКiJ тенлоты. Отжиrовые пеЧII оборудуются местными от-
СОСЭМII с естественноЙ 13ЫТЯЖI<ОЙ, если вытяжные воздухов )Ды мож-
110 иро ожить вертикально ию! IlOД yr.l0:vJ не более 45 0 !( rори:,юнту.
В противном случае реКО:\lеIIДуется меХ[1НlIческан ВЫТЯЖl\а 1 , Ассими
ЛЯЩIЯ избытков rеПJlОТЫ осуществляется аэрациеЙ.
На рабочих местах, подверженных воздействию ЛУЧllСТОЙ тепло-
ты, следует устраивать воздушные души в соответствии с данными,
IIРI/13едеШIЫ:,\!И в Т<l6'1. 7.9.
Отопление ПО:\lещения обычно не предусматривается, так как вы-
де.ilепие теплоты, аккумулироваНlIое печным оборудованием. до-
статочно для возмещения ее потерь в выходные дни, В рабочие дии
lIечи Р<lботаlOТ круrлосуточно.
7,6. ОКРАСОЧНЫЕ ЦЕХИ
в окрасочных цехах устройство вентиляции зависит rлавным
обра:юм от способов нанесения t5nоtатер'м&JiQ.В. д раз-
личные по размеру изделия: I(!:!СТЯ-мILD.fJДl:!1<ами, ОJ{уна НИ 1!1.... Qб и-
ваннем, распылени м рУ1.f НЫ I:LК12ааОР<LСDылителями, распылеНИЕМ'
в э.лектрнческом rюле1!Ъ1сокоrо напряжения. Способ окраски н сбо-
рудование выбирают технолоrn: .
в качестве раснзорителеЙ иаиболее часто применяют аромати-
ческие уrлеводороды: толуо, , ксилол, COJlbBeHT, СПlIрТЫ (бутиловый
И ЭТl!ловый), эфиры (бутил И ЭТlIлоцетаты), уrлеводороды (бензины
и Y<liiT-СПIlРИТ). OKpaCI\Y мелкиХ изделий осуществляют в шкафах,
КРУIlНЫХ в камерах или на решеп;С1Х, заделанных в полу с ниж-
ним OTCOCO:\I. Окраску окунанием, струЙным облнвом, пульвериза-
торами и в ЭJJектростатическом поле ПрОIlЗВОДЯТ в специальных
камерах, оборудованных MecTIIЬCMII отсосами.
При ручной кистевой окраске вне у!(рытий общеобыенная при
точно-вытяжная вентиляциЯ рассчитывается На разбавление дО ПД J(
,выде-.1 юlДИ ХСЯ паро.в растворителей и разб вителей [8; 211. При ок-
pacr<e в шкафах и друrих укрьтrях объе:\! воздуха определяется с
учето\-! количества вредностей, не уловленных ыеСТНЫМJI О"fСОСDМИ
(прнм-ерlrО.зо %). Плотность большинства паров растворителей обыч-
([о ВШJJе нл01-tIm;ти воздуха, поэтому вытяжные системы общеобмен-
ноЙ веИТIJЛЯЦIIИ должны обеспеЧlrвать удаление из Н1'Iжнeii зены 2/3
КО:IичесТВD воздуха, рассчнтанноrо lIа ассимиляцию паров раствс-
рителей. включаЯ количество воздуха, поступающеrо в системы
местных отсосов, и 1/3 воздуха из верхнеЙ. Если же плотность
вредностеЙ меньше ПЛОТIIОСТII воздуха, из йиж ней зоны удаляется
-
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
1/3 упомянутоrо количества воздуха, включая количество воздуха,
поступающеrо в снстемы меСТIIЫХ отсосов, и 2f3 из верлllс{J,
Коrда крупные IIзделия окрашиваются кистью на неПОСТ05ll1llЫХ
рабочих местах, допускается общеобменная вытяжка воздуха толь-
ко И3 нижней зоны на высоте 0,3,.,0,5 м от ПО.lа,
При наJIИЧИИ местной вытяжноЙ веНТИ.1ЯUlШ в помещеН1IЯХ вы-
cOToii более 6 м следует предусматривать у дален не воздуха из верх-
ней зоны помещения IIЗ расчета 6 м 3 /ч на 1 м 2 площаДIJ пола, для
помеЩС1lИЙ высотой менее 6 м вытяжка из верхнеЙ зоны ДОЛЖНа рав-
няться ОДlюкрапlOМУ обмену за 1 ч. Удалять воздух необходимо
на раССТОЯIIИИ О,! м от перекрытия отдельноЙ системой.
Если в помещении кроме окраски нроводятся также работы по
шнаТJ1евке и зачистке шпатлеванной поверхности, неоБХОД1lМО устра-
ивать местную пылеотсасывающую вентиляцию незавнсимо от си-
стемы, предназначенной для удаления паров растворителеЙ.
ПрНТОЧllЫЙ воздух подается рассеянно в верхнюю зону с неболь-
шой скоростью (перфорнрованные воздуховоды И,1И IIOТО.rтIО1, пла-
фоны), Подачlt прнrочных систем должна быть примерно на 5 %
меНьше количества воздуха, удаляемоrо систе lа\l11 ВЫ1ЯihlЮЙ вен-
ТИЛЯЦIlII УстроЙство eCTecTBeHHoro притока !Ie .JQн)'скаеп;,f.!..! НII(
как пыль в поступающем воздухе может при'вести 1< браку про-
дукции.
Вентиляционные системы окрасочных отделений IJ участков, а
также краскозаrотовительных отделениЙ нельзя объединять с веll-
ТlIЛЯЦIЮfШЫМИ Сl1стема 1И друrих производств. Не разрешается
.объединять в одну СIJстему местные отсосы от окрасочных камер,
ваllН окунания и друrОI'О Оl<расочноrо оборудования, Снстемы MtCT-
ных отсосов и системы обще06:\lеНtlой вы rяжноЙ веllТНЛЯЦIIИ проек-
ТIfРУЮТСЯ отдел ыш:vI и ,
Прl\ осуществлеНИII вытяжной веНТIIЛЯЦIIИ ОДНО!I ПОСТОЯIIНО дей-
ствующt'Й местной системой Н.111 общеоб\lешюЙ установкоfl IIРСДУС-
маТРllвают резервный вентиляторный arperaT, автомаТllчески Вl<ЛЮ-
чаюш.ийся при oCTalIOBI<e OCHoBHoro. АвариЙнан веНТИ.1ЯIШЯ окра-
СОЧIIЫХ цехов и учасТI<ОВ не преДУС\lатривается, не допускается
также реЦНРl<УЛЯЦИЯ воздуха. ВеllТИЛЯТОРЫ ВЫТЯЖIIЫХ систем от
Оl<расочноrо и СУШII.1ьноrо оборудоваНIIЯ ДО:IЖНЫ БЫ1Ь в иск роза-
ЩI1ЩСIIIЮМ исполнении.
Сушка изделий, окрашенных маСЛЯIIЫ Ш краСI<ами, обычно пrо-
ИЗВОДIIТСЯ в суши.lах l<a lepHblx, реЦIlРКУЛЯЦИОННЫХ с ЭЛf'К1 ro-
подоrревом и встроенны,"! вентнлятором. пуо: и ОС'lаlЮВКа lютороrо
сб 'IOI\irpOBaHbI с дверцаы11 . Н IITpOKpacl\IJ сушатся при нормалыlйй
температуре на открытых сте.lлэжах, оборудованных меСТf!!>I IИ
отсосами щелевыми нли паlll'ЛЯ\Ш, О<орость во всасывающем от-
верстии щелевых отсосов ПРИНlIмают равноЙ 3...4 м/с при выделеН1\И
( кснлола, толуола 11 бензола, I! 2...3 м/с при выделении уайт-спирита,
'-----скипидара и друr'их растворителей, При выделении бензола, кси-
лола 1\ толуола СКорость в ЖIIВОМ сечении lIанелеЙ принимается рав-
ной 3,5...4,5 м/с, Пр1\ пульверизационноЙ или электростатическоЙ
224
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
окраске на конвейере сушка окрашенных изделий ПРОl!ЗводитсЯ
в проходных тунне.1ЬНЫХ сушилах.
ПОЩ ЩelII1Я для OI{paCKH относятся к катеrории взрывопожарu-
опаСIIЫХ (А, Б) и пожароопасных (В), поэтому входные дверll в них
ДОЛЖIIЫ оборудоваться та lбурамн, в которые необходюю предус-
маТРl1вать подачу не менее 5 объемов ВОЗ,J,у ха в ЧеК, но не меllее
250 м 3 /ч, а в тамБУРЬНlI. юзы объемом более 100 M3 500 м 3 /ч. Рас-
ход воздуха, подавае lOrо в тамбуры-ш,тюзы, должен ОGеСlIеЧlIвать
в НIIХ избыточное давление 20 Па (прн закрытых дверях) по 01110-
шеllllЮ Ii. давлению в защищаемом ПС:v1ешенни [421. Воздух с,тедует
подавать над дверью помещения со взрывоопасньш пронзводством,
направляя поток ВНJlЗ. В тамбуры-шлюзы, имеющие бо.1ее двух
дверен, на каждую дополннтельную дверь необлОДЮlO увеличи-
вать подачу приточноrо воздуха на 2.50 м 3 /ч. Для нодачи воздуха
необходима отдельная СИСТС:ЩJ с резервньШ веНТИЛЯТОрО I, автома-
ТllчеСI{1I ВКJllочаЮЩIIМСЯ Прll ОС1МIOI3I<е OCHOBHoro. В тамбур-шлюз
к помещеllИЮ площадью не более 50 м 2 допускается подача воздуха
от СJlСН'\1Ы только Этоrо помещения при наличии резерВllоrо веНТII-
ЛЯторз 1I автомаТllчеСКО 1 отключении воздуховодов Прll ВОЗНIII<НО-
вен 1111 пожара в помещении,
ПU lещения краскозаrотовительных отделений и лабораторнй
оборудуются прнточно-вытяжной вентиляцией с кратностью В03-
духообмена не менее 10 1 ч [37].
О rОПJlенне Оl<расочны х цехов и участков обеСllеЧlJвается OДlIIIM
из двухвар иаJlТОВ: в не б о ль ших по объему центральное ВОДЯllоеJ.
в КРУПIIЫХ воздушное, совмещенное с ПРИТОЧIIОII веliтиляциtiJ_
без рецнркуляции воздуха. Температура повеРХНОС111 HarpeBaTeJ1b-
ных приборов lIе должна превышать 95 ос, в ПО\lещеВlIII н IIТРО-
краски не более ()О ос.
7], ПРЕДПРИЯТИЯ ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩЕrо ПРОИЗВОДСТВА
Деревообрабатывающuе цехи в соответствии с теХllолоrlfеl1 н ор-
rаllllзацией производства включают в себя такие отделения: ста-
НОЧН Q-заroroвИJеЛЫlOе, сroлярlIO.-cбopGЧ.l юе, окрй(''''.шое, оr.I!:>ШОЧ-
ное с JJесосу шильным амерами, кл ее- и краскоприrОТОВI1'I ельные
тюr, ас ТQК з.аТО.!,jlш }южеЙ-fl пил, склады сырых исухих пило.'
Матерналов.
Основные вредносПl в отделениях следующие: в станочно-заro.
товителыlOМ ОПII,ll<И, стружка и древесная пыль, обраЗУЮЩllеся
при обработке древеСИIIЫ на стаю<ах раЗЛИЧIIЫХ ТIIПОВ; в столярно-
сборочном конвеКТИВllая теплота от rОРЯЧIIХ прессов, пары рас-
творителей и разбавителей клеев; в окрасочном нары раствори-
телей и разбавителеЙ l(paCOK, эмалей и лаков, теПJlота отсушилыlхx
камер; в сушильном и остывочном водяные пары, прорываlOщие-
ся через щепи ворот при работе и проемы ворот при разrрузке
камер, избыточная теплот-а; на участке заточки пил и ножей наж-
дачная и металлическая пЫль.
225
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Технолоrические процессы, связанные с хранением пилоМате-
риалов, сушкой, механнчес\<ой обработкоЙ 11 сБОРI<ОЙ узлов И Де-
талей, относятся по пожарноЙ Оllасности к KaTeropllH В, процессы
шлифовки и [ЮЛИРОВКII Б"процессы окраски А.
В станочно-заеотовuтеЛЬflЫХ отделениях расчетный воздухооб-
мен определяется количеством воздуха, удаляемоrо системами пнев-
мотранспорта стружек J ол.ижж. ПРIlТОЧНЫЙ воздух подается
в верхнюю зону механически с 'vlалыми скорост}]ми перфорирован-
НЫМН воздуховодами, плафонами или ВОЗДУХораспредеЛlIтеJlЯ.ми
друrнх конструкциЙ, В теплыЙ период rода допусти ю ПОСТУПJleНllе
наружноrо воздуха через фрамуrи окон,
Прll составлении тенловоrо баланса, количество теплоты, выде-
ляемое сrаночным оборудованием, принимается равным 210 В r на
I кВт установочноЙ мощности
В НИЗI<ИХ и неБОJJЬШНХ [10 объему помещеНИ51Х с числом стан-
ков, не превышаЮЩIIХ 10.. ,12, устраиваютсн КУС10вые системы rlHlB-
мотраНСl10рта с веРТИI<аЛЫIЫМИ и rОРИЗОIIтальны 1И коллеJ,ТОРilМИ,
в более крупных универсальные с маПfСlральиым rорнзон'rаль-
HыM коллектором постоянноrо сечения,
Расчет сетей I1невмотранс порт а ДОJJжен производиться с тща-
тельной увязкой потерь давления, ТaI'; как на воздуховодах не до-
пускается установка реrулирующей арматуры, Невязка в потерях
давлення не должна превышать 10 %. ЕСЛII при минимальном диа-
метре неВЯзка больше 10 %, прн расчете допускается увеличивать
количество воздуха па участке, Сеть воздуховодов рассчитывается
с учетом ОДlIовременной работы всех отсосов, ВI<лючая иаПОJlьные.
Очистку воздуха от древеСIIЫХ отходов следует производить
в ЦИl{лонах «rидродревпрома» разных типов (УЦ-38, К). Циклоны,
как праВИ.l0, устанавлнвают на линии наrнетания (после вентиля-
тора) на расстоянии 10....15 м от здания. ЦИКЛОII типа К может
раб'нать под Д<lвлеllием и под разряжением, Выбор типа и размеров
циклонов обусловлеll характером транспортируемоrо материала
и необходи'vlОЙ прошводитеJlЬНОСТЬЮ.
Для столярно-сборо'lНЫХ отделений подача общеобменноЙ при-
точно-вытяжной вентиляции определяется с учетом разбавления
вредных вещесrв, выдеЛЯЮЩIIХСЯ при клеевых работах, до пре-
дельно допустимой концентраЦНlI, 3аrрязненныii воздух удаляется
через местные отсосы от теХIЮJJоr IIческоrо оборудования 11 наполь-
ные. а также из нижнеЙ зоны через ПРllстенные нытяжные устрой-
ства, расположеНllые IIа высоте 0,,3 м от пола, Приточная вентиля-
ция осуществляеТС51 аналоrllЧНО стаНОЧIIO-заrотовительному отде-
лению.
Требования к устройству отопления и вентнляции в окрасочных
отделениях аllалоrИЧIIЫ раСС:\10тренным для окрасочных цехов.
В Oc171Ы80'lНЫX отделениях для улавливания Пара, выде.lяющеrося
через рабочие проеМЫ СУШИЛЫIЫХ камер, lIа раССТОЯНlf1l 2...2,5 м от
их фронта устранваются ШИрМЫ высотой O'I верхне!! J\rOMI\II проеМа
До перекрытия помещення ИЛII в ряде случаев вытяжньн= зонты.
226
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
Ширмы разделяются на отсеки по числу сушильных Камер. Объем
воздуха, oTcacbJBaeMoro от ширмы, определяется по скорости в жи-
вом ее сечеНИII, равной 0,1...0,15 м/с, от зонтов ПО СIЮрОСТИ В
плоскости всасывания ие менее 0,8 м/с. У да,fJеНlIе воздуха целе-
сообразно осуществлят}> р.адиальными или осевым н вентиляторами
поскольку естественная тяrа недостаточно эффективна.
ДополнитеJ1ЬНО к местным вытяжным система необходимо пре-
дусматривать проветривание верхней зоны в минимально однократ-
ном объеме через дефлекторы и вытяжные шахты. ПриточныЙ воз-
дух подается в верхнюю зону в объеме ВЫТЯЖК!I с учетом коэффи-
циента одновременности работы сушильных камер.
Отоп,тенне отделений центральное, рассчитанное на температуру
5 ОС, и воздушное, совмещенное с приточноЙ вентиляцией, осуще-
ствляемое за счет переrрева подаваемоrо воздуха. Дежурное воз-
ДУШllое отоплеllие, как правило, не устраивается, поскольку сосре-
доточенная подача воздуха отопительными аrреrатами может спо-
собствовать ВЗ\1учиванию осевшей пыли. В качестве наrреватель-
НЫх Прllборов используются !JtПIСТрЫ из rлаДI<IlХ труб и радиаторы.
Цехи пРОllзводства фанеры [11 J. Фанера изrотавливается IЮ сле-
дующей технолоrии: поступающая извне древесина подверrается
разделке и тепловоii обработке, зате I производится лущение и рез-
ка шпона, СУШI(а шпона и фанеры, переработка неполномерноrо
ШПОIlа, склеивание и СУШI<а фанеры, обработка клееной фанеры.
В состав производства входят следующие отделения и цехи:
отделения rидротермальноЙ обрабОТКII древесины, лущильный цех,
сушилыlее отделение фанеры и шпона, I(леилыю-сушильный цех,
отделение обработки фанеры, цех пластиков, клееприrотовительная,
а также производственно-вспо\10rателыlеe отделения (ножеточиль-
ное, мехаНIIче('I(ое, аI<КУ fуляторное, УТIIJlьцех и др.), не являющи-
еся характерными относительно специфики проеI<Тнрования отоп-
ления и вентиляции цехов фанерноrо производства.
ТеХНО,10rнческий процесс изrотовлення фанеры сопровождается
выделеНllем паров воды, фенола и фОР1\fальдеrида, конвективной теп-
лоты и древеСIlОЙ пыли, Интенсивное влаrовыде,lеllие происходит
при rlIдротеР Iалы-IOЙ обработке древесины в варочных бассейнах,
парнльных Ka\1ep<lX и ямах, выделение паров фенола при склеи-
вании синтетическими смоляными клеями и сушке. Древесная пыль
выделяется пр\! работе обрезных и шлифовальных станков. Источ-
НИI<ами выделения конвективной теплоты являются HarpeTbIe на-
ружные поверхности сушильных и пропиточных камер, rорячие
прессы, матер и a,fJ, остывающий после сушки в камерах, и теплота
от работающих электродвиrателей.
В 2UдротеР,11альных отделениях обработка древесины осуществ-
ляется в варочных бассейнах, фанеры в пропарочных камерах
и ямах. Варочные бассейны снабжаются укрытиями шторами
и отсасывающим вентилятором в верхней части , Удаление воздуха
от камеры осуществляется в двух местах непосредственно из
рабочеrо пространства камеры при заrрузке и выrрузке ее и от зонта
221
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
над рабочим проемом при пропаривании. Периодичность работы
отсосов реrУЛtlруется перекидкой клапанов на соответствующих
воздуховодах, подключенных к вентилятору, Дополнительно к мест-
ноЙ ВЫтяжке предусматривается вентиляция верхней зоны помеще-
ния. Объем n риточноrо воздуха должен соответствовать удаляемо-
му с проверкой на ассимиЛяцию влаrи, выделяющейся со смоченной
поверхности пола (0,05 Kr7M 2 . ч) и остывающих чурш{ов на тележ-
ках (0,91 кr/ч от одной тележки).
Объем вентиляции помещения варочных бассейнов также опре-
де.lяется количеством влаrи, испаряющейся с поверхности чураК08
и пола, или же скоростью движения воздуха в живом сеt;ении за-
rру:1ОЧНЫХ и разrрузочных проемов укрытия бассейна, равной
0,5 ':>1/С. В отделении пропарочных ка:\1ер приток подается в рабочую
зону, в отделении варочных бассейнов с переrревом в верхнюю
и рабочую зоны.
В обрезных отделениях опилки при обрезке и пыль при шлшj:овке
фанеры уда.'lЯЮТСЯ системой Пllевмотранспорта с компенсацией от-
caCblBae:\10ro воздуха притоком, подаваемым в верхнюю зону.
В КЛСllльно-прессоеых отделеНllЯХ СКJlеивание фанеры производит-
ея на Хо.lОдных и rорячих прессах, температура поверхности кото-
рых колеб.1ется в пределах 140.. .145 сс. Испарение паров формаль-
деrида ПРОIlСХОд.ит при нанесеННII пленки клея и при прессоваНJlИ
на rорячих прессах. Помимо этоrо выделяется значительное КОЛI:l'е-
ство конвеюивной теплоты.
rорячие прессы оборудуются вытяжными rлухимн укрытшти
или ШТОра:\II!, которые подвешиваются к перекрЫТИЮ или YKpt 11-
ЛЯются на стойках, УКРЫТIIЯ и шторы должны перекрывать пресс
с зазора:\1И не бо.lее 300 мм :\1ежду выступающнми частями пресса
и внутренней стеной УКРЫТIIЯ,
В вертикальных плоскостях укрытия предусматриваются ре-
MOIIТHыe отверстия, Если по условиям технолоrии рабочиЙ должен
находиться внутри укрытия, разМер KOToporo в таких случаях до-
вольно большой (6 х 12 м; 12 х 18 м; 12 х 24 м), необходимообес-
пеЧIJТЬ подачу чистоrо воздуха от самостоятельной приточной уста-
новки под УI{рытие в рабочую зону, Складирование фанеры должно
ПРОИЗВОДI!ТЬСЯ в кабннах с механической ВЫТЯЖкой паров формаль.
деrида и теплоты.
Объем приточноrо воздуха определяется по объему вытяжки
с провеРl{ОЙ на растворение паров формальдеrида до ПДК, ИЗ об-
щеrо объема притока 85 % подается непосредственно в отделение,
оста.lьные 15 % в смежные условно чистые помещения. В поме-
щения шнриной до 12 1\1 приточный воздух подается через приточ-
ные насадки, установленные в рабочеЙ зоне, при большей ширине
в верхнюю зону перфорироваНI-IЫМН воздуховодами,
В ЛУlЦUЛЬНbtх отделениях производнтся лущение чураl{ОВ для
получения непрерывной ленты шпона, Основной вредностыо ЯВJlН-
ется Влаrа, испаряющаяся с поверхности ленты шпона и чураков,
228
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
поступающих из варочноro отделения. Для снижения влажности
часто лущильное отдеJlение объединяется с сушильно-прессовым,
В отделении ДО,'1жна быть нреДУСМ0трена механическая 11РIlТОЧ'
но-вытяжная общеобменная вентиляции с подачеЙ ПРНТОЧl10rо воз-
духа в верхнюю и частично в рп(iочую зоны, Вытяжка ос ущеСТВ,lяет-
ся из верхней зоны КРЫШНЫМl! веllТIlJlяторами ИЮf шахтами, кото-
рые размещают в местах МaI{сима, ыrых в.'1аrовыделепий, а таf{же
через местные отсосы деревообрабатывающих станков.
Прн объединении ЛУЩИJlьноrо ОТДСJlения с сушильно-прессовым
расчетный воздухообмен определяется и3 условия одновременноrо
выд.е:rения теплоты н влаrи с учетом ко;\шенсашrи воздуха, уда:lне-
Moro системоЙ flllевмотраНСllорта Приточный воздух подается со-
среДO'Iоченно в верхнюю зону с переrревом. Температура переrрева
определяется в зависимости от количества выдеЛЯЮЩейся влаП1.
В СУU1UЛЬНЫ'( отделениях доминирующей вредностью является
теплота от ЭJlс\{тродвиrателей, технолоrическоrо оборудоваНIIН, вы-
сушенноrо матеРllала и вытяжных устройств (зонтов, укрытнй
И Т, 11.). Основной способ сушки шпона и фанеры контактныЙ,
при (<отором выс 'шиваемые листы непосредствен Но соп рикас ЭlOтся
с плоскостью плит, H<lrpeTbJX до 130.. .160 ос. Конвекшюн HO-КОIlТЮ\т-
ная сушка осущ\'ствляется рецир({уляционным ВОЗДУХОМ в леIПОЧ-
ных роликовых сушилках непреРЫВllоrо действия. Охлаждение
ШПОIIП после СУUl!Ш До темпеР<lТУРЫ воздуха цеха происходит еС'Те.
Ствеl!НЫ'\! I!утем в стопах или искусственным способом в камерах
ОХ,lаждения,
МеСТНЫМII 01сосами в виде зонтов или штор оборудуются за'"ру-
зочно-рэзrруЗО'lные ворота СУШIlJl 11 IIресса. Над местом остываlIIIЯ
высушенной фанеры предусматривается естественная вытяж!<а 113
BepXllell зоны,
Подаваемый в помещение прюочиыЙ воздух должен ассимили-
ровать избыточные выделения теплоты с учетом в воздушном бал:lН-
се во,щуха, удаляемоrо местными отсосами, из верхней зоны и части
воздуха, заБНр<lемоrо вентиляторами сушилок и камер охлаЖ:lе-
НIIЯ. Приток подается сосредоточеНIIЫМН ('труями в верхнюю зону,
а в неБОЛЬШIfХ отделениях перфорированнымн воздуховода,\!!!.
В цехах пла(тиков из шпона и древесной КрОШI\1I изrотаВ.'1нвают
плаетиковые втулки, ПОДШИIIНН(\IIИ прессованные плиты. А'\атер(и/лы
вначале пропитывают, затем сушат. прессуют, после чеrо нзде,1НЯ
остывают, Пропитка шпона пронзводится в f{онтеЙнерах и ваНН:1 Х,
закрываемых крышками, Перед заrруз\<оЙ Jюнтейнер выдерживают
над ванной ДЛЯ стекания раствора, В это время наблюдается пнтсн-
Сl1вное выделеШ1t вредностей паров ЭТIfловоrо спирта и трнкре-
ЗОЛ<l, для улавливания которых участок раСIlоложеlll1Я пропиточ-
ных ванн оrраждае'1'СЯ в плане помещения штороЙ. недоходящей до
пола на 2.. .2,2 м. Вытяжной воздуховод решается в виде rоризон-
тальноrо короба с нижней перфорацией.
Объем приточной вентиляции опред('ля тся из условия раство-
рения выделяющихся паров трикрезола и этиловоrо спирта До ПДК.
229
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
ПриточныЙ воздух в объеме вытяжки подается в рабочую зону че-
рез приточные насадки, Во всех отделениях, в которых выделяются
вредные вещества, объем вытяжки должен превышать объем прито-
ка на 15,. ,20 %' Недостаток притока компенсируется подпором из
соседних помещений, в которых нет вредных выделений.
Рекомендуемые системы отопления в цехах деревообрабатыва.
ющеrо нроизводства приведены в работе [111.
7.В. ЦЕХИ ПЕРЕРАБОТКИ И ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ РУДНЫХ
И НЕРУ ДНЫХ МАТЕРИДЛОВ ЗАВОДОв оrНЕУПОРОВ
Основные указания по устройству отопления и вентиляции в це-
хах различных производств оrнеупорной промышленности приве-
дены в работе [481, Для борьбы с выделениями пыли в ПрОИЗI:Oд-
ственных помещениях предусматривается устройство аспирации от
укрытий технолоrическоrо оборудования (питателей, дробилок,
[рохотов и пр.), мест переrрузки пылящих материалов и бункеров.
Воздух, удаляемый аспирационными установками, перед выбрОСGМ
в атмосферу необходимо очищать от пыли. В местах интенсш:нrorо
пыления следует широко применять системы rI!дрообеспыливання
матер иалов,
Форсунки должны располаrаться таким образом, чтобы исклю-
чался унос капельной влаrи в аспирационные воздуховоды. Если
такое размещение невозможно. необходимо установить отбоЙные
ЩИТl<и или фартуки,
АспираЩlOнные установки рекомендуется проектировать децент-
рализованными, раздельными для каждой технолоrической uеJIOЧ-
ки с минимальной протяженностью воздуховодов, Количество мест-
ных отсосов, объединенных одной децентрализованной устаНОЕl\с.й,
следует принимать наименьшим исходя из необходимости вер и-
кальной прокладки воздуховодов или наклонной [!од уrлом, не
меньшим уrла eCTecTBeHHoro откоса осевшей пыли (45...600 1< ro-
ризонтали).
В исключительных случаях допускается прокладка участков воз-
духоводов под меньшими уrлами к rоризонтали при протяженности
их не более 5 м, с быстроразъеМIIЫМИ соединениями и при УСЛОВIIИ
поддержания на этих участках скоростн движения воздуха не менее
19 м/с.
Если местные условия не позволяют использовать децентрали-
зованные аспирационные установкн с вертикально-наклонной трас-
сировкоЙ воздуховодов, рекомендуется IIрименять uентрализов<!Н-
ные установки с КОЛJlекторами, Вентиляторы аспирационных си-
стем располаrают lIосле пылеуловителей, ЭлеКТРОДВlIrатели долж-
ны быть в закрытом исполнении. Подача установок принимается
с учетом объема OTcacbIBaeMoro от укрытий воздуха с 10 % -ной над-
баПКОI' на подсосы через неплотности, Надбавка на под<.:осы в пыле-
уловителях зависит от их хараI<теристики (примерно 15 %).
Объединение в одну установку местных отсосов, удаляющих воз-
230
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
дух с различными видами пыли и неодинаковой влажностью, не до-
пускается. Скорость движения воздуха в воздуховодах аспнраuион-
ных систем исходя из условия предотвращения их засорения долж-
на быть не MeHe 19 м/с в вертикальных и наклонных участках
и не менее 23 м/с в rоризонтальных. На во:-щуховодах в местах
изменения направления движения необходимо предусматривать
ЛЮЧКlI для прочистки _
Объем приточноrо воздуха определяется суммарной вытяжкой
аСflИраuионных установок с учетом одновременности работы их
и создания в помещении разрежения или подпора, В помещение
с выделением пыли воздуха подается, как правило, в веРХllЮЮ зону
с малыми скоростями (перфорированные воздуховоды), в остальных
помещениях в соотвеТСТВИJl с санитарНЫМII нормами, Воздухо-
распределителыlеe устройства должны исключать ВОЗМОЖНОСТЬ
взмучивания осевшей пыли с оборудования и строительных конст-
рукций, Если рабочие места в цехах постоянны и полы влажные,
часть приточноrо воздуха целесообразно подавать в рабочую зону
на высоте не более 2 м от пола со скоростью, не превышаК:ЩfЙ 1 м/с.
Подаваемый воздух следует очищать от пылн в масляных фнльтрах.
В теплый период rода допустим естественный приток через окна.
Их высота от уровня пола принимается следующеЙ: при транспорт и-
ровании тонкоизмельченных, неувлажненных материалов lIа от-
крытых конвейерах не менее 3 м; то же на закрытых конвейерах
или траНСlIортировании увлажненных материалов не менее
1,5 м, если же при этом постоянно влажные полы не менее 0,7 м.
В rалереях, иредна,шаченных для транспортирования HarpeTbIx
или влажных материалов на неукрытых конвейерах. предусматри-
вается общеобменная вытяжная вентиляuия через шахты с дефлек-
торами,
В flроизводственных помещениях с комбинированными СlIст<,ма-
ми отопления lIа1'реватеЛЬИЫе приборы должны обеспечить покрытие
расхода теплоты на дежурное отопление. Реuиркуляuия воздуха
в воздушных системах отопления не допускается, В качестве Harpe-
ваl-ельных приборов надлежит применять rладкие трубы,
В uexax дробления и помола следует предусматривать мокрую
уборку пыли с полов, стен и оборудования и влажную уборку ПО-
мещений, при недопустимости мокрой уборки проектируется IIнев-
мати ческая система пылеуборки .
7.9. ПРЕДПРИЯТИЯ ТРИКОТАжноrо ПРОИЗВОДСТВА [22]
В пошивочных цехах ОСНОВНОЙ производственноЙ вреДIIОСТЫО
является теп. ота, выделяющаяся от швейных машин, паровЫХ
и электрических прессов, электроутюrов, HarpeTbIx изделий, посту-
пающая от людей, искусствен Horo освещения и вносимая солнечной
радиацией. Необходимо также учитывать выделение влаНI от lIаро-
вых и электрических прессов, элеКТРОУТЮI'ОВ и людей_ Санитарная
нормализация воздушной среды цеха обеспечивается устройством
2J;J
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
ПРИТОЧIIО ВЫТЯЖНОЙ общеобменной вентиляции. Минимальное коли
чество наружноrо воздуха, подаваемоrо в производственные помеще-
ния, принимается в зависимости от объема помещения, ПР\1ходяще-
rося на одноrо человека [42, прил. 17]. НаЙденное количество воз-
духа необходимо проверить на ассимиляцию теплоты и влаrи и в рас-
четах принять БО.1ьшее из них. ВВИДУ оrраннчений, накладываемых
на подвижность воздуха в рабочеЙ зоне (рабочие полную смену на-
ходятся на постоянных рабочих местах), приточный воздух следует
подавать в верхнюю зону рассеянно по всеЙ площади помещения
кана.1ами с боковыми щелевыми отверстиями, сиабженными pery
лирующимн лопатками или воздуховодами с перфораuией. Скорость
выпуска воздуха нз щелевых отверстий не должна иревышать 4 ."./с,
из перфорироваНIIЫХ 3,5 м/с. при этом подвижность воздуха
в рабочей зоне принимается не больше допустимых зНачений, yKa
занных в табл. 1.7, 1.8. В помещениях высотой 3,5 м и менее выпол-
нить это требование удается не всеrда, поэтому выпускные OTBep
стия приходится располаrать обращенными вверх или снабжать
экрана\1И при обращении вниз, Электрические и паровые прессы
следует оборудовать местными отсосами.
Подача ириточных установок обычно определяется из расчета
для холодноrо периода rода, В теплый период при недостаточном
КОJIllчестве воздуха. подаваемоrо механическим путем, использует
ся естественное проветривание.
Для удаления воздуха из одноэтажных цехов или расположен-
ных на верхнем этаже используются вытяжные шахты или крЫIJI
IIЫе вентиляторы. ири расположении иехов на нижних этажах воз
дух удаляется из верхней зоны вытяжными воздуховодами.
В закройных цехах какие-либо вредности в знаЧlIтельных коли-
чествах не выде,1ЯЮТСЯ. Принuип устройства общеобменной при-
ТОЧIIО ВЫТЯЖIIОЙ вентиляции аналоrичен пошивочным цехам.
Ватные цеха характеРIВУЮТСЯ значительным выделением волок-
нистоЙ ПЫЛII В проuессе настилки ваты. ВыделеllИЯ теплоты людь-
ми и искусственны';! освещением незначителЬны. Подача приточной
веНТИ.1ЯllИИ определяется объемом местных отсосов от столов для
настилки ваты, Уда.1яемый воздух необходимо подверrать очистке
на тканевых ИЮI сетчатЫх фильтрах. Схема раздачи прнточноrо воз
духа та же. что и в Пошивочных цехах.
В трикотажные Цl!хи входят такие отделения: вязальное, MO
талыюе, закроЙное, швейное, мастерская по заливке иrл. Основная
производсrвеllная вредность теплота, выделяемая машинами раз-
ЛIIЧJlЫХ марок, искусствеННЫ\1 освещением, ЛЮДЬМII, вносимая сол-
нечной ра;щациеЙ. Кроме Toro, в вязальнЫХ отделениях содержится
ВОЛОЮl1lстая ПЫ.1Ь, сдувае';!ая Пllевматикой с вязальных машин.
Исследования показывают, что удаление заПЫлешюrо воздуха даже
через разветвленную сеть вытяЖНЫХ каналов с большим количе-
СТВОМ отверстиЙ lIе позволяет заметно снизить содержание IlЫЛII
в рабочеЙ зоне, поэтому наряду с общеобменной вытяжкоЙ следует
2з2
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
широко применять местные рециркуляционные установки с очист-
кой и увлажнение OTcaCbIBaeMoro воздуха.
Подача приточно выт'яжной вентиляции в отделениях в основ-
номопределяется исходя из холодноrо иериода rода. Схема ВОЗДУХО-
подачи 11 воздухоудаления аналоrllчна пошивочны цехам.
/vlастерская по заливке uел сплаВО\-f СВlIIща и баббита относится
к вспо:-.юrате.1ЬНЫ\-f помещениям ТРИКОТaJЮlOrо производства. Рас-
плавляют и подоrревают сплав в открытых круrЛ!>IХ ЭJ1еl\Трических
печах, устанаВ.lивае:-'IЫХ верхней частью запод.1ИЦО с поверхностью
СТО.lа, Для у.lаВ.lивания паров СВIIIща над каждоЙ печью рас по-
лаl'ают опирающнйся на плоскость стола цилиндрический вытяж-
ноЙ шкафчик ДIIa:-'lетро.\-f 200 мм и высотоЙ 300 мм, ШкафчИIШ при-
соединяют к системе W;CTHOi:j ВЫТЯЖНОЙ веНтИ.1ЯЦИИ. В стенках
шкафчика с двух сторон сделаны отвеРСТIIЯ, через которые рабочие
спеЦl1а.1ЬНЫМН черпачками забирают ПОрШIН сплава. От каждоrо
шкафчика уда.lяется ОКО.1О 300 мЗ{ч воздуха при скорости всасыва-
ния в отверстиях равноЙ 2 :-'f{С,
Отсасывае\IЫЙ воздух воз ещается естественным путем подсо-
CO\-f нз смежных ПО\fещеннЙ, что создает препятствия распростране
нию вредностей в друrllе по ещения.
КрасиЛЬ1-l.ые це'ш объеДIIНЯЮТ краСНЛЫlOе, СУШн.lьное, каландро
вое, ворсовальное отде.lения, склад красок и rотовой продукции,
а таl(же ряд ВСПО\lоrательных помещеНIIЙ.
К основны\! вреДIIOСТЯ\1 относятсЯ теП.lОта н, rлавным образом,
влаrа, прорывающаяся в Вllде пара через ОТКРЫlые проемы и не-
ПЛОТIIOСТН в укрытиях краснльных барок И машин, паропроводов,
незакрытоЙ арматуры, испаряющаяся с поверхности влажноrо \1ате-
plla.13 llOС.lе отжатия в центрифуrах и смоченной поверхности иола,
ПО\IIIМО теП.'10ТЫ и влаrи, в зависимости от состава красильноrо
раствора в воздух ПО),lещения MorYT поступать сероводород, сер-
НIIСТЫЙ rаз, окнслы азота, аммиак, Однако этн rазы выделяются
в незнаЧlIТельных количествах, и объе воздуха, определенный из
условия ассимиляции теплоты и влаrи, вполне достаточен Д.1Я pac
твореНIIЯ вредных паров.
Местную вытяжную вентиляцию с естественным или механиче-
ским побуждением обязательно устраивают над УКРЫТIJЯМIJ кра-
сильноrо оборудовання.
Для уменьшения туманообразования приточный воздух подает-
ся в две зоны: рассредоточен но в рабочую при температуре притока,
близкой к температуре воздуха рабочеЙ зоны; в верхнюю с l1eperpe-
вом сосредоточенными струями, направлеННЫМII в проходы между
оборудование:-'I, Воздух удаляется из верхнеЙ зоны через фонари,
отеплеННЫе высокие вытяжные шахты, осевЫми или КРЫШIlЫМИ
веНТИJlяторами. В летнее время пр 111 очныЙ воздух может подаваться
естественным путем через открытЫе окна,
В сушuльнолt отделеНll/l в короткопетлевой маНИIIlе «ТеКСТl1ма»,
Машинах СБП J50 ТК, СПЭ J20 ТК ПРОИЗВОДIIТСН высушивание ма-
териала после крашения, Сушила снабжаются О'Тсасываюшимн вен-
233
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
тиляторами, и удаляемый ими воздух необходимо учитывать в ЕОЗ-
дуШНОМ балансе помещения.
Основные вредности теП.10та, выдеЛЯЮЩаяся с поверхности
сушил, и влаrа, испаряющаяся с поверхности влажноrо материала,
который поступает на тележках из красильноrоотделения. В период
пересмены в отделении скапливается таких тележек 20., ,25. поэто-
му воздухообмен, определенныЙ по теплоте, следует проверить и на
влаrосодержание и БОJIЬШИЙ ИЗ них принять за расчетный. Приточ-
ный воздух подается в верхнюю зону МИНИ:'vIальным числом сосредо-
точенных струй,
В калан.дровО/ft отделении высушенный материал проrлаживается
на валковых каландрах. Для улав.1иваНIIЯ прорывающеrося МIIМо
зоны rлажеllllЯ пара сверху каландров устанавливают зонты, объ-
единяемые в механическую вытяжную систему. Схема воздухопода-
чи аналоrична схеме сушильноrо отделения, Объем притока опреде-
ляется из расчета компенсации местной ВЫТЯЖКИ 11 ассимиляции
теплоты и влаrи,
В ворсовалыtOJИ отделенuи ворсовальные машины расчесывают
и разрыхляют поверхность тI<ани с помощью быстровращающеrося
барабана 11 BopCOBa.lJbHbIX валиков, покрытых иrольчатой леН10Й,
а также щетками, расположенными в нижней части машины. Рабо-
та машин сопровождается значительным образоваНlIем пыли, для
удаления которой используются местные отсОсЫ в виде двух бунке-
ров, расположенных под машинами и присоеДlIняемых к сборному
воздуховоду местной вытяжной вентиляции. В зависимости от рас-
положения машиН воздуховоды ПрQкладывают либо под потолком
lIижележащеrо этажа, либо в подпольных каналах, Запыленный
воздух перед выбросом в атмосферу очищают в пылеосадочных бун-
(ерах с сеткоЙ, а затем на тканевых рукавных фильтрах.
Компенсаци я местной вытяжки в теплый период rода осуществ-
ляется естественным путем, в холодный механическим, с подачей
lIаружноrо воздуха в смеси с рециркуляционным пер<j;орированны-
ми воздуховодами, расположенными в верхней зоне,
В складе Красок предусматривают местную вытяжную вентиля-
цию от чанов для приrотовления красильных растворов и общ€об-
менную в трехкратном объеме. Приточный воздух подается рассе-
ЯIlНО в рабочую зону. Конструктивно допустимо объединение в одну
систему местной и общеобменной вытяжек.
В складе сотовой пpOaYKL{UU вредности отсутствуют, поэтому вен-
ТИЛЯЦИЯ помещения СВОДИТСЯ к естественному проветриванию через
фо..рточки или фрамуrи.
В текстильных лаборатория'К предприятий для создания НЕоб-
ходимых условий при испытаниях физико-химических свойств всло-
кон, ПрЯЖII И ткани необходимо в течение rода поддерживать соот-
ветствующий температурно-влажностный режим: t B == 20 ( -+- 2) ОС,
(Рn == 65 (::!:5) %. Чтобы создать такие условия, в лабораториях
устанаВЛlIвают автономные кондиционеры типа КТ А], работающие
на наружном воздухе, для охлаждения, HarpeBa, частичноrоосуше-
2з4
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
НИЯ И очистки воздуха от пыли. Кондиционеры устанавливают
внутри оБСЛУЖИВаемоrо помещения нли за ero пределами.
РасчетНаЯ подача определяется с учетом теплоrо периода rода.
Зона подачи воздуха устанаВ.1l1вается rехнолоrами.
Отопление отделений и Ц XOB трикотажноrо производства может
быть центральным, воздушным, совмещенным с приточной вентиля-
цией и с использованием отопительных arperaToB.
7.10. ПРЕДПРИЯТИЯ ПО ОБСЛУЖИВАНИЮ АВТОМОБИЛЕЙ
в отделениях для обслуживания u ремонта во время работы дви-
rателеЙ при перемещении автомобилей своим ходом и реrупировке
на поста х техническоr() ()nc 1УiIШВ8М!'I}1 l.!Ы,lJ.I::'Jrя ю
Для их отвода в атмосферу посты оБL. уживания оборудуются мест-
ным OTCOCOM rпбким шлаш:ом диаметром с[ == 100 мм, соедини-
ющим выхлопную трубу автомобиля с стальной вытяжной трубоЙ.
Для карбюраторных двиrателей диаметр вытяжных труб 100 мм,
для дизельных 200 мм. При ЭТОМ объf'М rазов, прорывающихся
в помещение, принимается в размере 10 % их общеrо количества.
ДЛЯ удаления в атмосферу выхлопных rазов механическим спо-
собом используется общий коллектор диаметром d == 200 мм с под-
ключенными к нему rибкими шлаllrами от двиrателей автомобилей.
Объем rазовоздушной смеси, удаляемой от каждоrо двиrателя,
принимается в зависимости от мощности последнеrо: до 120 л/с
350 м 3 7ч, от 120 до 180 500м37ч, от 180д0240 650 м 3 /ч, свыше
240 Л/С 800 м 3 7ч.
В этом случае прорыв rазов в помещение следует принимать
в размере 5 % количества вредных веществ, содержаЩIIХСЯ в отра-
ботавших rазах.
Местной вытяжной веНТИЛЯllиеЙ оборудуются также места мойки
arperaToB 11 деталей, автомобилеЙ в раСТЕоре каустичеСI(ОЙ соды.
Воздухообмен в отделении олр!:')).еляют по rазС;2ЫМ Врt"днсстям, асси-
милвр (}rrpёдe:nы:iOДОПУСТИl\IЫХ концентраций с четом ком-
пенсации местноЙ вытяжки.
Общеобменная вентиляция отделения выполняется по следую.
щей схеме:, вытяжка и'!. ерхней з.он.ы .над 'lУПИКО2ыМИ постами
н торцаМII лоточных лiший, приток в раrочую 'Зону и рабочие
канавы, Количестро rюздуха, ПОД2взоvоrо в СМОТРОЕые канавы,
ПРННljмается равным 125 м 3 7ч, в приямки 100 м 3 1ч, в тоннели
5 м 3 7,! из расчета На I м 3 их объема, Температура подаваемоrо воз-
духа в ХОJlОДНЫЙ период rода не ДОЛЖII<l быть ниже 16 ос и выше
25 ос, в rеллый период тt'МПt:'ратура не нормируется.
В карбюрат(lрные отделения приток во:щуха ДОJJжен ссответ-
ствовать [{оличеСl ву ВОЗДУХ<1, удаЛ51€моrо местныии отсосами от
шкафа с ванноЙ д. я ПрОМЫRКII карБЮР<1ТОРОl! и шкафQВ. sде произ- _
ВОДЯТСЯ операции по разборке II провеiJКе карбюратор()в приrотов-
ленню контрольных смесей и определению oKTaHoBoro числа беН-
ЗИНа,
235
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
в аккумулятuрных отделениях местные отсосы предусматрива-
ются or мест плавки свинца, ванн для выщелачивання и окисле!fИЯ,
сеIlараторов верстаков для разборки и сБОрlШ аккумуляторных ба-
тареЙlf печей ДЮI разоrрева масТIН<Ii. ПРИ10ЧНЫi'! ВОЗДУХ в объеме
вытяжки и TpexKpaTHoro воздухообмена ПО:\1ещен[[я следует пода-
вать в рабочую зону с малыми СКОРОСТЯМII.
В помещешш для зарядки аКI<УМУ,lЯТОРОВ местные щелевые
отсосы устанавливаются на ступенчатых стеллажах для заРЯДl<Il.
Если зарядка аккумуляторов "РОИЗВОДIIТСЯ в обще ! помещении,
стеллажи неоБХОДIl:\10 заключать в вытяжные шкафы с отсосом.
Для обслуживания зарядноrо отделения используются венти-
ляторы искрозаЩllщенноrо исполнения.
ВеlПИЛЯЦИЯ верхней зоны помещения осуществляется eCTtCTBeH-
ным путем. Приточный воздух рекомендуется подавать в нижнюю
зону с малыми скоростями выхода или ч рез решетку в нижней час-
ти двери из соседнеrо помещения.
В КНСЛОТНО:\1 ПО:\1ещеЮIIf у ванн для слива и прнrотовления элек-
rрОЛlпа предусматриваются панелн paBHo lepHoro всасываНIIЯ,
количество удаляемоrо воздуха за 1 ч не должно быть менее 2,5
объема помещения.
В Шllноре,монmных отделения".( ПРОИЗВОДЯТСЯ работы по изrотов-
лению резиновоrо I<лея, нанесению клея на резипу, сушке матеРIf;1.
лов, ремонту и заделке повреждений покрышеl< и ка:\1ер. ЗДt'( [.
)IР ДУС:\1атривается приточно-выrяжная ве[[ТИЛЯЩIЯ с механичесюш
U!Q5.у)I(а. и.ем, Вентиляторы YCl'aHoBoK следует pacno,laraTb за пре-
делами обслуживае:\10rо ПО:\1ещения,
,IIv\еСТfIЫМИ отсоса:\1И оборудуются стаНКI! для шероховки, вер-
стаlШ для нанесения клея, шкафы для сушки материалов, прома-
заНIIЫХ клеем. Используются вытяжные вентиляторы в НСI<розаЩII-
щеНIIO\1IfСllOлнеНИII. Приточный ВОЗДУХ, в объеме, I<О:\1пенсирующе:\!
ВЫТЯЖI<У, поцается в веРХIIЮЮ }ОНУ.
В nо.нещении вулкаНllзации ПЫ,lЬ, выде.lяющаяся при заЧlfстке
II шерох{)вке 12. ':3IfНЫ 10кализуеl'СЯ укрытием станка, затем удаля-
еТС5I отсосом воздуха из Hero. CI<OPO:Tb воздуха в рабочем проеме
УКРЫТИЯ ПрИНИМ:JетсЯ в преде.lах 9...12 м/с.
Местные отсосы над ВУJl[<аШ1заторами устраиваются в ВllДe зон-
тов или остекленных завес. Скорость в сечении зонта O.G..,
0,7 м/с. на входе в завесу 0,4.. .0,5 м7с. Вулкаllllзаuия резиньi на
прессах н пресс формах сопровождается шпеllСIIВIIЫМ выделеНllем
rазов, паров, l\!I!OrOKOмnoHeHTHbIx аэрозолей. в том числе и пароп
масел, которые налипают на стенки воздуховодов и вместе с про-
дуктами неllОЛНОЙ полимеризации резины образуют леrко возrо-
рающиiicя слоЙ. Поэтому для предотвращения отложений в воз-
духоводах рекомендуется уст<шаВJll1вать ф[[J[ЫрЫ Тllllа фр, макси-
малыю приближая пх 1< ИСТОЧIIIII<ам образования вредных веществ.
Общеобменная ПРИl'очно-вытяжная вентиляция рассчитывается
на ассимиляцию избытков теплоты. Приточный воздух подается
сосредоточенными струями в верхнюю зону. УдаJlение заrрязненно-
236
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
ro воздуха также осуществляется из верхней зоны механическим или
естественным путем, В теплый период rода допускается естествен-
ный приток через нижние фрамуrи окон. Для нормализации условий
воздушной среды на рабочих местах у HarpeTbIX поверхностей вул-
каНlI3аторов следует применять воздушное душирование.
В кизнечно-рессорных отделениях местные отсосы устраивают от
печеЙ для закалки, отЖиrа и цементации деталей и рессор, Harpe-
вательнЫх ыуфельных печей, кузнечных ropHOB и ванн. Общеобмен-
ная венТI1.1ЯЦИЯ рассчитывается на ассимиляцию теплоизбытков.
Вытяжка нз верхней зоны помещения должна быть не менее трех-
KpaTlloro объема помещення в час. Подачу воздуха для компенсации
ВЫТ51 ЖЮf реКО\lендуетсн предусматривать в рабочую зону.
В сварочных отделениях столы для электро- и rазосварки долж-
ны lI\-fетЬ H CTHыe отсосы в виде llilне.1еЙ paBlIoMepHoro всасывания.
При разме lUНfсварочных постов в общем rюмeщении и сварке де'"
TCI.ICl u , размеро .л до 1 м столы для сварки рекомендуется помещать
в каБИilЫ.
Приток воздуха предусматривается в рабочую зону с малыми
СКОРОСТЯ\III выхода в объеме, компеНСИРУlOщем вытяжку.
В АlедНlЩКИХ отделениях ПрО130ДЯТСЯ операции по очистке радиа-
торов от Нi!Ю1.Щl! лужеНIlЮ н заливке подшипников, для чеrо исполь-
зуюr вытяжные шкафы, Верстаки -дл я.ра-зборки раДиаторов обору
дуют МССТIIЫ:'v!И отсосами в виде па нелей paBHoMepHoro всасывания.
ПРlIточlIGНi воздух, но количеству равный воздуху вытяжтпr, p
менд}'ется подават.ь...в рабочую зону.
Рекоменда ПН н по уСТрОЙСТВУ вентиЛя ции в малярных отделениях
р<1СС\lOтреIIЫ в подразд. 7.6, Для обеспыливания процесса работ [10
ра з(\орке подушек автомобилей используются специальные верст3I<И
с HII/KIIJfM отсосом воздуха.
В пОJиещеНllЯХ для хранения автомобилей ассимиляция вредно-
стей, содержащихся в ВЫХЛОПНЫх rазах, осуществляется общеобмен-
ной ПРI1ТОЧIIO-ВЫТЯЖНОЙ веНТlIляuней. Приемные устройства для
забора наРУЖllоrо воздуха следует располаrать не ближе 12 м от
вьеЗДIiЫХ ворот, I)рнточный воздух подается сосредоточенными
струюш в направлении ороездов (по длине), 50 % воздуха удаляет-
Ся нз нижней зоны через вытяжные канаЛbl в колесоотбойных тро-
туарах, остальное количество из верхнеЙ зоны крышными вен-
тиляторами илн осевыми, установленными в стенах, обращенных
На участО!{ террИТОрИIl, rде рейсируют автомобили,
Если помещение для хранения автомобилей сообщается проема-
ми с помещениями постоянноrо пребывания людей, в последних ко-
личество притока следует увеличивать ПрИ!\1ерно на 20 % против рас-
чеТlюrо для предотвращеНIIЯ перетекания в них rазовых вредностеЙ.
Воздушные 1I.'l!l воздушно-тепловые ЗClвесы у наружных ворот
устраиваются нрп 20 выездах и въездах в течение I ч.
Отопленне ПО:\lещения воздушное, совмещенное с приточной
вентнляuнеЙ, R нерабочее время для rlOддержаНIlЯ ПОлОЖJfтельной
температуры нсоБХОДIIМО использовать дежурное отопление.
237
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОй ЛИТЕРАТУРЫ
1. Мат"риалы ХХУ11 ('"езд!! КОММУlIи('тичеСJ(ОЙ партии СовеlскоrоСоюзз,
М,: ПОд!lТиздат, Н/86 ,
2, Баркалоr; Т. в , Танес И. л Вентиляция и воздушное отопление мехаио-
сборочных цехов // Водоснабжение и rанитарная техника. 1976. N2 6.
С, 37 41,
3, Баркалоа Т. В., Карnис Е. Е. !\О!lДJlЩIOНllроnание воздуха в ПРОМЫШЛСII-
ных. общественных н жилых здаlll1ЯХ, \.: Строiiнздат, 1982. 312 с,
4. Бо ословскuй В, Н" ЩесЛО6 В. П., Pa'YAI08 Н. /l. Отопление и вентиля-
ция, М,: \трОЙllздат, 19ЯО 295 с.
5. БрОАI.1СЙ М, ф,. Il!е,>лоо В. П Проектирование ОТОПЛl"ния и вентиляцин.
М,: Стройнздат, 1965,259 с.
6, БутаКО6 С. Е Основы веНТИДЯШIII f'ОрЯ411Х цехов, rИТИЛ по Ilерной
IJ цветной ме аллурrНIJ, Свердловск, изд-во, 1962,284 с
7. rриютlЛUН м И, РаспределеНllе воздуха в помещениях, М,: Строiшздат,
1982, 164 с,
" rРUАlumЛUft М, И. и др, Ве1l111ЛЯЦИЯ и отопление цехов машиностроитель-
ных заводов / М. И, rРИМИТЛИli, О, Н, Тимофеева, В М. Элыерман и др.
. М.: МаШJlностроение, 1978.272 с,
9, Дро"дО6 В ф, Отопленне и вснтиляпия. Вентиляuня. М.: Высш, шк,.
1984. 259 с.
10, Едuнскuй И, И, Вентиляuия и отоплеНllе rальваничеСКI1Х цехов машr.IIО-
СТРОJlтеЛЫIЫХ заводов. М,; МаШ lIlОстроение, 19R2, 132 с.
11. 3анин Е, Н" ФUЛllпl10в /О. М Вентнляuия и теплоснабжение предприя-
тий строителыlOЙ ИНДУСТРНII, Iv\.: Стройиздат, 1970, 168 с,
12. илыl1 В, П, РеКО lеJlдации по проеКТJlрОRаииlO си('тем вентиляции и КОII-
ДИЦИОlшроьаllИЯ воздуха с вращаlOЩIIМНСЯ реrенераторами, ТашкеllТ:
ТашЗНИИЭП, 1980,97 с.
13. Кащ:нс(! П. Н, ОТОll.1еllllеи вентнляцня, М,; Стройиздат. 1964, Ч, 11. Вен-
ТI1ЛЯШJЯ. 421 с,
14, МОЛЧG/100 Б, С, ПроектироваНl!е' промышленной вентиляцин. Л.: Строй-
издат, 1970. 240 с, ,
15. Нестеррнко А, В. Основы термодинаМllческих расчетов вентнляции и кон-
ДИЦl10НllроваНIIЯ возду а. М,: Высш, шк., 1971, 355 с.
16. ОтоплеНllе 11 вентнляция, М.: СТРОЙНЗДдТ, 1976. Ч. Н. Вентиляция / Под,
ред. В, Н, БоrОСЛОБскоrо. 435 с,
17. Рысин С. А, Вентнля IIИОН ные установки машнностроит ельных заводов:
Справ. М,: Машrиз, 1961, 704 с.
18, СпраВОЧlIlIК по пыле. 11 золоулавливанию / Под ред, А. А. Русанова,
М,, Энерrоатомиздат, 1983.296 с.
19. СПРilПОЧНИК проектировщика. Вентиляция и кондищroинрование возду-
ха I Под ред И. [. Староверова. М.: Стройиздат, 1978,502 с.
20. Талuе8 В, Н, АЭРОДННдМlIка вентиляции, М,: СТРОllИздат, 1979, 295 с.
21. ТОР,ОtlНИI\О{; Б. 1\;/" Табачник В, Е" ЕфаНО6 Е, М. Проектироваиие
промышлеlНlO1r nеIlТIIЛЯUИII; Справочник. К.: БудiВСЛI.lIИК, 1983, 256 с.
22. J,'ЧQаf/КUН П В, ВеНТИЛЯЦIIИ, кондиционирование воздуха н отопление на
преДПрllЯТl1ЯХ леrкой промышлеИllосrи. 11\,: Леrкая нндустрия. 1980. 37Ос.
23. ФUQЛ/,О6С1ШЯ Т. А" Середне6а If. С. Вентиляция при Оl(раши ваlllНl нзде-
лий, 11\.: J\\аШlIностроение, 1986, 148 с,
24. ЩеК/щ Р. В., /l'opeHeocKul7 С, М" Бем r, Е. Справочник по теплоснабже.
нию и RеНТИЛЯUlIИ, К,: Бvдiвельник, 1976. Кн.2. Вентиляция и конди-
ЦИОН"I1<Jванне воздуха, 351 с,
I!!i, Эль/Т/еР,'IQН В, М. Вентиляция химич. ских производств. М.: Химия, 1980,
284 с,
26. [ОСТ 12,1.005 76, Воздух рабочей зоны, Общне саннт арно-rиrнениче-
кне треБClваllИЯ Введ 01,01,77,
27. rOCT 17 2.3,02 78 Охрана природы, Атмосфера, Правила установле-
ния допустимых выбросов вреДIIЫХ веществ промышлеН!lЫМИ предприя-
тиямн. Ввсд, 0I,ОI, Ю.
238
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/
28. rOCT 21.602 79. СИС1ема проектноlr документации для стрСНIтельства.
Отопление, веитиЛЯIIИЯ и КОНДlJцнонироваllJlе воздуха, Рабочие чертежи.
Введ,ОI,ОI,/Ю.
29 rOCT 7.32 81. отчет о Иilучно-исследовательской работе. Общне требо-
вания и правила оформления. Введ, 01.01,82,
зо. Методика расчета концентраllИЙ в атмосферном Воздухе вредных веществ,
содержаЩ!lХСЯ в BI'lпpocax прС'ДПРИЯJиij, Л,: rИДРЩlетеоиздат. 1987.40 с.
Зl Информацнонные материалы по теплоутилизационному оборудованию.
Х.: ВНИИКондиuионер, 1983, 30 с.
32. Обзорная ииформация,Серия Санитарная rехника, Инженерное обору-
дование зданиi:j, В, 1, УrнлизаЦIIЯ тепла н холода вытяжноrо воздуха
в системах вентиляцни н КОНДIIЦJlонироваНIIЯ воздуха (конструкции н ме-
тоды расчета). Оте'lественный и зарубежный опыт, М. 19/:10, 97 с.
3:.1. РекомендаЦПI\ по выбору и расчету СlJстем воздухораспределения. Серия
АЗ 669, М,: rпи CaH1exnpoeKI, 1979 68 с.
34, Рекомендацнн по IlроеКТИРОВiiНИIO [!оздухоприrотовнтельных центров
с rеплообменникаМl1 для УТllлизацин rепла вытяжноrо ВОЗДУХа, М.:
rлавАПУ. HaY'IHO-lIсследоваr р лы'кнй и проектиыЙ IIIICTHTYT rиповоrо
н 9ксперимеНТRльноrо проектнровання. 1983,
35, Р комеидаuии по ПрОl'ктироваllИЮ отопления и веНТИЛЯЦИII машинос-rрои.
r'('ЛЬНЫХ заводов Литеtiпые цехи пронзводства чуrуна. стали и мсдных
сплаВ(]1j (латуни и (iРtiнзr,I), Сер АЗ 41-!9. М.: [,ПИ CaHTl'xnpO('KT. 1970, 79с.
36 Рекомендации 110 проектировю1НЮ ОТОIJЛCJfИЯ н ВСII1ИЛЯЦIIИ 3aJОТОВИ1ель-
ных и сборочно-сварочных цехов Сер, АЗ 499 и, М.: rпи Сантехпро-
I'кт, 1972, 28 с,
37, Рекомендации про проектированию отоплеНII!! и вентиляции окрасоч.
ных цехов и участков, Сер, АЗ-202. М,: ['(]естрой СССР, 1980, 20 с.
.38. Руководство по проектнроnанню ОТОПЛС/lII!! и вентиляцни предприятий
машиностроительной промышленнос-rи, ['альваНll'lеские и rравильиые
цехи. Мннистсрство МОН1ажных и спеllиальныx строительиых раб01.
СССР. М.: ЦБНТИ, 1980, 24 с.
39. Санитарные правила при свнрке, наплавке и резке металлов.
N '009 3 73. М.: МИllздрар СССР, 1974, 34 с,
.40. Санитарные нормы проеКТllроваНIJЯ промышленных предприятий.
СН 245 71. М,: ['осстрой СССР 1972.96 с.
41 СНиП 1I 93 74, стрolпелыlеe нормы и правила, Предприятия по 06-
СЛУЖlIваllНЮ авrомобилей, М,: ['осстрой СССР, 1975. 17 с,
42. СНIIП 2,04.o5 86, СТРОlIтеЛI,ные нормы н правил!!. ОтоплеJlие, венти-
ЛНILI!Я и кондиционирование, М.: ['осстрой СССР, 1987.59 с.
43, СНиП " 3 79*, Строительная теплотехника. М.: ['осстрой СССР, 1982.
31 с.
44, СНиП 1I 4 79, С-rроительные IIОрМЫ и правила. Естествениое и искус-
C'IB HllOe освещение, М,: rОСС1рОЙ СССР, 1980. 48 с,
45, СНиП 2 01.01 82, Строительные нормы и правила. Строительная клима-
ТОЛСН'ИЯ и rеОфИЗИКR М.: ['осстро!! СССР, 1983, 1,16 с,
46 Указания по прОС'lпированнlO ОТОПЛl'III!Я и веитиляции в qуrунолитейных
и сталелитейных цехнх СН IIl 60 М.: ['осстройиздат, 1960,41 с,
47 Указания по проектированиlO ОТОПЛl'НIIЯ и вентиляции предприятий ма.
lJIиностронтеЛLИОЙ промышлеНIIОСТИ Термические цехи, Сер. АЗ 19411,
М,: I'ПН СаJlтехпроект, 1966. 18 с,
4 , УказаllllЯ по проеl{тированиlO санитарн(],теХllических УСТРОЙС1В - основ-
ных цехов и отделений заВОдоВ оrllеупороь, СН 155 61, М.: roccTpoii-
юдат, 1961. 105 с.
49. Указания по расчету вентиляционных воздуховодов. М.I rпи Саитех-
проект. 1967. 9S с.
50 Указания по расчету двухстороини.х воздушных завес у Р'УЖIJЫХ Ворот
И rехнолоrическнх проемов проиэводствеииых здаиий, Сер. З 37 . М.:
rпи Сантехпроект, 1969,26 с.
51. УказаНJlЯ по ,::троительному I1роеКТlJрованиlO преДПрlJ<fТИЙ зданиli и со-
оруженнii маЩИНОС1 роительной промышлениостн. СН 118 68. М.: ['ос-
стройиэдат, 1968. 103 с.
239
ЭлеК ОН!lая библиот«ка http://tgv,khstи,ru/
ПРЕДМЕТНЫй УКАЗАТЕЛЬ
Аспltращ,и 124
АЭРВЦltя 163; 164
Бортовые отсосы 99, 101, J 1 J
ВеНТНЛЯЦIIЯ и КОIIДИЦlIоннрование 8
Впа, ОВI,lде.1е1l1lЯ 74
Воздухообмеll 148, 149, 152, 156
Воздуховод равномерноil раJдачн 195, 196,
201, 203
Воздуховод paBHoMepHoro всасываllИЯ 204,
205, 206
Воздухораспределение 165, 166, 173, 178,
180, 183, [81, 188, [90
Воздушное ДУШltр()ваНllе 136, 138
Воронкн 132
ВыдеЩ'IIIlе "аЗ0В Н паров 75, 78, 80. 82
Выт"""I!.I<' шкафы 84, 117
rИДРОфllЛЫРЫ 123
Завеса воздушная 144, 147
Запнска расчеrно-поясннтепьиая 6, 7
Защита окружающей среды 134
Исходные наННЫе 8
KaTerOplfl! работы 29
Кожухн 130
Матерltал rрафическиА 9
плаll 9
раЗР".1 13
схем,. 17
установка пр,!точная 21
..... YCTallOBKa вытяжная 21
Нумераl!ltи формул 6
Отопленltе 8
Отопленltе 11 веНТII.1ЯЦНЯ промышпеИIIЫХ
цехов 209
мехаНИ11c.:Сh,не 209
сварочные 210
кузиечные 213
тсрмнческне 213
rальваНltческне 215
траВИ.1ы,ые 215
.титеll"о'" 218
окраСОЧltые 223
деревообрабатывающие 227
ПРОН3ВОДСl ва фанеры 231
IIРОlIзводства П.1астнков 233
перераБОl КII и транспортирования руд-
ных Н неРУДIIЫХ матерна.тов 235
ТРНКО, аЖllONJ производства 236
Пане,lИ 97
Панель Чернобережскоrо 97, Il7
Параметры климата 28
наружноrо 28
виутреннеrо 29
оп rимальные 29
ДОПУСТlIмые 32
Предельно допустимая концеонраЦIIЯ (ПДКI
134, 15[, 162
Прн.тожеllltя 7
Поступлеltня теП,10ТЫ 32, 33, 34, 36, 42, 43,
44, 45, 46, 63, 64
Потерн ТеП.10(Ы 65, 66, 70, 72, 73
Пылевыделеиltя 8\
Pe,-енераЦIIЯ теплоты 140, 143
Солиечная раДllа,щя 46, 53, 55, 56, 61
Список бlt6тюrрафltчеекнА 7
ТаБЛllца G '
Тепловой режим помещеНIIЙ 8
Волков О. Д.
867 Проектирование вентиляции ПРОМblшленн.оrо здания;
[Учеб, пособие]. Х.: Быта ШК, И::JД-ВО при Xry, 1989,
240 с,; ил.
ISBN 5-11-000656-3.
в учебном пособни изложены меl'ОДIIКИ определеl!ИЯ количесТва вы-
деляющихся вредностей (теплота, влаrа, rазы, пыль), объемов местной
ВЫТЯЖI(И 01' разнообразноrо технолоrическоrо оборудования. составле-
ння тепловоздушных балансов, Даны расчеты Rоздухораспределения,
воздухораспределнтелей и воздухоприемииков, схсмы орrаllизации воз-
духообмсна цехов,
Для СТУДСllТОВ. обучаЮЩIIХСЯ по специальности «Теплоrазосиабже-
иие и вентиляция»,
в 1308000000 005 KY 3 484 88
М226(О4 )-89
ББК 38.762.2-02и73
Электронная библиотека http://tgv,khstи,ru/