ПРОЕКТИРОВАНИЕХОЛОДИЛЬНЫХ
холодильная техникаПРОЕКТИРОВАНИЕХОЛОДИЛЬНЫХСООРУЖЕНИЙСПРАВОЧНИК >Й-ГЛГТ ; _МОСКВА
«ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
/УДК 725.355.001.2Настоящий справочник серии «Холодильная
техника» содержит сведения о проектировании
производственных и распределительных холо¬
дильников (планировка, тепловые .расчеты, под¬
бор оборудования), а также об особенностях
проектирования подземных холодильников.
Рассмотрены вопросы проектирования систем
охлаждения и схем автоматизации.' Приведены характеристики изоляционных
материалов и основные положения по проекти¬
рованию изоляционных конструкций, изоляции
холодильных трубопроводов и обогрева грунта.Рассмотрены строительные конструкции хо¬лодильников. Дан расчет водоохлаждающих
устройств. Приведены сведения об электро¬
снабжении и электрооборудовании холодильни¬
ков. Изложен материал об экономике холо¬
дильного хозяйства.Из данной серии в 1977 г. Издан справоч¬
ник «Эксплуатация холодильников».
В 1978 г. — «Малые холодильные установки и
холодильный транспорт». Готовятся к изданию
справочники «Применение холода в пищевой и
рыбной промышленности», «Применение холо¬
да в мясной и молочной промышленности» И
«Применение холода в технике».Главный редактор серии «Холодильная техника» — канд. техн. наук А. В. БЫКОВ.Редакционная коллегия: д-р. техн. наук, проф. А. А. ГОГОЛИН (зам. главного редактора);
канд. техн. наук Д. Г. РЮТОВ (зам. главного редактора); д-р техн. наук, проф. Я. А. ГОЛОВ¬
КИН; д-р техн. наук, проф. Г. Я. ДАНИЛОВА-, канд. техн. наук И. М. КАЛНЙНЬ; канд. техн.
наук М. П. КУЗЬМИН; д-р техн. наук, проф. Л. 3. МЕЛЬЦЕР-, д-р техн. наук, проф. Л. М. РО-
ЗЕНФЕЛЬД; д-р техн. наук, проф. Г. Б. ЧИЖОВ.В составлении справочника «Проектирование холодильных сооружений» принимали участие:
инж. В. В. ВАСЮТОВИЧ; инж. И. М. ГИНДЛИН, д-р техн. наук, проф. Л. А. ГОГОЛИН, канд.
техн. наук И. Ф. ДУШИН, канд. техн. наук А. Ф. ЗИЛЬБЕРБОРД, инж. А. В. КАРПОВ, канд.
техн. наук Я. Т. КУДРЯШОВ, инж. А. А. КУЗНЕЦОШ, инж. Б. В. ЛИФАНОВ, инж.
М. Е. ЛУРЬЕ, канд.. экон. наук М. М. ПОЗИН, инж. В. А. ФАЙНШТЕЙН, инж. В. Я. ЯНЮК.Рецензенты: канд. техн. наук Е. М. АГАРЕВ, д-р техн. наук, проф. Л. Д. БЕРМАН, канд.
техн. наук М. М. ГОЛЯНД, канд. экон. наук Я. Д. КОНДРАТЮК, д-р техн. наук, проф.
Е. С. КУРЫЛЕВ, инж. А. П. СЕМАКОВ, инж. Я. Д. ЭПШТЕЙН.Научный редактор справочника «Проектирование холодильных сооружений» д-р техн. наук,
проф. А. А. ГОГОЛИН. t30316—065П	-65—78044(01)—78) Издательство «Пищевая промышленность», 1978 г.
ГЛАВА IПРОЕКТИРОВАНИЕ ХОЛОДИЛЬНИКОВ\ПРОЕКТИРОВАНИЕ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
ОБЫЧНОГО ТИПА (НАЗЕМНЫХ)Исходные данныеОсновными руководящими документами при
проектировании холодильных сооружений яв¬
ляются документы, изданные Госстроем СССР:
«Временная инструкция по разработке проек¬
тов и смет для промышленного строительства»
(СН 202—76); «Инструкция по типовому про-,,
актированию Аля промышленного строительс¬
тва» (СН 227—70); «Строительные нормы и
правила», часть И, раздел II, глава 2; «Холо¬
дильники, нормы проектирования» (СНиП
II-105—74).	/Кроме того, при проектировании руковод¬
ствуются действующими нормами, правилами,
указаниями по промышленному строительству,
каталогами типовых проектов, строительных
конструкций и деталей, сметными нормативами,
расценками и ценниками для определения
стоимости строительства и другими документ
тами. (При разработке проектной документации
учитывают также положения ведомственных
нормативных и руководящих документов, опре¬
деляющих основные технические направления
в проектировании, перспективу развития и спе¬
цифику отрасли промышленности, для которой
сооружается объект.Проекты холодильников разрабатывают на
•основе задания па проектирование, технико¬
экономического обоснования строительства
объекта и технических изысканий.Задание на проектирование предприятия вы¬
дается заказчиком и составляется при непо-
ередственнам участии проектной организации,, которой поручена разработка проекта. Зада¬
ние разрабатывается по схемам развития и раз¬
мещения- данной отрасли промышленности,, комплексного развития соответствующего эко¬
номического района или союзной республики,
районной планировки или генерального плана
города в соответствии с основными техниче¬
скими направлениями в проектировании пред¬
приятий отрасли. Задание на проектирование
до его утверждения должно быть согласовано
с территориальным институтом Госстроя СССР
я отношении намечаемого кооперирования^энергоснабжения, водосыабженйя, канализации
и транспорта.	*Задание должно содержать следующие дан¬
ные: основание для проектирования; район,
пункт и площадка строительства; намечаемые
сроки строительства (в соответствии с норма¬
ми его продолжительности); размеры и струк¬
туру холодильной емкости, производительность
камер замораживания, состав производствен¬
ных цехов (фабрика мороженого, цехи замо¬
раживания плодов, овощей и ягод и др.); на¬
мечаемое производственное и хозяйственное ко¬
оперирование; основные источники обеспечения
предприятия водой, теплом, газом, электроэнер¬
гией; для фабрики мороженого указываются
источники снабжения сухим льдом, необходи¬
мым при реализации мороженого; условия по
очистке и сбросу сточных вод; основные техно¬
логические процессы и оборудование; (намеча¬
емое, расширение предприятия; размер капи¬
тальных вложений и основные технико-экономи¬
ческие показатели предприятия, которые
должны быть достигнуты при проектировании;-
стадийность и сроки проектирования; наимено¬
вание генеральной ’проектной организации,
строительной организации — генерального под¬
рядчика.Указанный состав задания на проектирова¬
ние может уточняться применительно к особен¬
ностям отрасли промышленности и условиям
осуществления строительства. В дополнение к
заданию заказчик представляет архитектурно¬
планировочное задание, выдаваемое исполко¬
мом местного Совета народных депутатов, и
строительный паспорт участка, содержащий
основные технические данные и технические ус¬
ловия на присоединение к инженерным сетям и
сооружениям.	.Технико-экономическое обоснование (ТЭО)
строительства холодильника производится с
целью выбора мощности, места строительства,
установления экойомической целесообразности
и хозяйственной необходимости проектирования
и строительства предприятия, расчета основных
технико-экономических показателей, которые
сопоставляются с соответствующими показате¬
лями лучших отечественных и зарубежных
предприятий того же типа и мощности, а так¬
же с нормативными показателями.Объем технических изысканий, порядок вы¬
бора и утверждения площадок для строитель¬3
ства предприятий определены инструкцией СН
202—76 и «Строительными нормами и правила¬
ми» (СНиП И-А. 13—69. Инженерные изыс¬
кания для строительства. Основные положе¬
ния). ,Главная задача технических изысканий —
комплексное изучение местных условий и полу¬
чение необходимых исходных данных для тех¬
нически обоснованного и экономически целесо¬
образного решения вопросов проектирования и
строительства.Выбор площадки для строительства, нахо¬
дящейся в пункте, установленном схемой раз¬
вития и размещения соответствующей отрасли
народного хозяйства, производятся при под-,
готовке задания на проектирование. Для вы¬
бора площадки строительства заказчиком (ми¬
нистерством или зедомством) создается комис¬
сия в составе, регламентируемом инструкцией
СН 202—76. Выбор площадки оформляется ак¬
том, который утверждается заказчикам вместе
с заданием на проектирование. На площадках
строительства проводят топографическую
съемку и инженерно-теологические изыскания
для получения гидрогеологической характери¬
стики грунтов и определения их физико-техни¬
ческих свойств. Площадка строительства вы¬
бирается по возможности вблизи населенного
пункта, источника водоснабжения, энергоснаб¬
жения и мест сброса сточных вод.В последние годы холодильные сооружения
размещают часто в промышленных узлах. В их
состав включают предприятия различных от¬
раслей (Промышленности независимо от их ве¬
домственной подчиненности с общими объекта¬
ми вспомогательных производств, хозяйств и
инженерными коммуникациями. Схему про¬
мышленного узла разрабатывает генеральная
проектная организация — территориальный
проектный институт Госстроя СССР или про-.
€ктный институт Госстроя союзной республики.
Создание промышленных узлов '‘способствует
наиболее эффективному использованию капи¬
тальных вложений, так как позволяет 'значи¬
тельно сократить затраты на- инженерные со¬
оружения и коммуникации. При размещении
холодильных сооружений в промышленных уз¬
лах объем технических изысканий сокращается.
При строительстве предприятия в населенном
пункте на отдельном земельном участке объем
технических изысканий значительно возрастает.
Для их проведения необходимо иметь утверж¬
денный акт на выбор площадки и утвержден¬
ное задание на проектирование. Заказчик, дол¬
жен передать генеральной проектной организа¬
ции архитектурно-планировочное задание и
строительный паспорт участка с техническими
условиями на присоединение к инженерным
коммуникациям и сооружениям, сведения о су¬ществующей застройке и другие исходные дан-*
ные.Топографические планы земельного участка
для строительства предприятий и полос для
трасс выполняются в масштабах 1:500;1	:1000; 1 ; 2000; 1 :5000 и 1:10000. В строи¬
тельстве холодильников используются съемки в
масштабах 1 : 500 и 1 : 1000.Изыскания для строительства в районах со
специфическими условиями (оползневых, карс¬
товых; сейсмических, с вечной {мерзлотой и др.)
проводятся с выполнением некоторых- дополни¬
тельных работ в соответствии со СНиП II-A.
13—69. Для холодильных сооружений изыска¬
ния проводятся в один этап для технического
fтехнорабочего) проекта и рабочих чертежей.
С целью детализации и уточнения ранее вы¬
полненных съемок и гидрогеологических работ
и получения дополнительных данных произво-|
дятся дополнительные изыскательские работы
на стадии разработки рабочих чертежей.До разработки технического (технорабоче¬
го) проекта рекомендуется разработать техни¬
ческие условия на строительное проектирова¬
ние предприятия и согласовать их со строитель¬
ным министерством, которое будет осуществ¬
лять строительство, или по его поручению —
с подрядной строительной организацией. С ней
же согласовывается выбор строительных конст¬
рукции, материалов, средств механизации, при¬
менение единичных районных расценок, поря¬
док начислений по накладным расходам и дру¬
гим затратам, предусмотренным дополнительно
нормативными документами или постановлени¬
ями соответствующих органов..	Стадии проектированияПроектирование предприятий может осу¬
ществляться: для крупных и сложных предпри¬
ятий — в две стадии: технический проект и ра¬
бочие чертежи; при использовании типовых и
повторно применяемых проектов — в одну ста¬
дию — технорабочий проект (технический про¬
ект, совмещенный с рабочими чертежами). Ре¬
шение о разработке проектов в одну или две
стадии принимается министерствами и' ведом¬
ствами и советами министров союзных респуб¬
лик и указывается в задании на проектирова¬
ние предприятия.Технический проект. Состав технического
проекта регламентируется инструкцией Гос¬
строя СССР СН 202—76 и уточняется на ос¬
новании утвержденного министерством или
ведомством эталона технического проекта, раз¬
работанного проектной организацией примени¬
тельно к особенностям данной отрасли поо-
мышленности.В техническом проекте должны быть отра¬
жены следующие основные вопросы: обеспече-
t пие исходным сырьем, материалами, энергией,
t, водой и другими ресурсами; кооперирование
^ производства и связи с сопряженными отрас-i лями народного хозяйства; технологические
процессы, организация и экономика производ-
( ства; использование территории, отведенной под
I застройку, и выбор оптимального варианта ге-
• перального плана; объемно-планировочные, ар-
t хитектурные и конструктивные решения основ-
>л ных зданий и сооружений, номенклатура стро-
£ ительных материалов, конструкций и изделий;создание условий для научной организации1,	труда и бытового обслуживания работающих;I организация строительства и продолжительно-
?-сть его осуществления; стоимость строитель-ll	ства (смета должна быт!; основным' докумен-
^ том для планирования капитального строитель¬
, ства и для расчетов между заказчиком и стро-
v ительной и монтажной организациями); техни-
% ко-экономические показатели, включая произво-
1 дительность труда, себестоимость продукции,Ж рентабельность производства, уровень механи-
Ф зации и автоматизации его, энерговооружен-
Я ность и экономическую эффективность капи¬
тальных вложений."I, В составе технического проекта в целях
«. сокращения объема проектных материалов дол-
Т жны приводиться только материалы и чертежи,
i которые необходимы для обоснования приня-
гых проектных решений и определения сметной
ft ’стоимости строительства. Для зданий и соору- \
жений, строительство которых предполагается
| i,. осуществлять по типовым и повторно применя-
? ■% емым экономичным проектам, приводятся в*	:j табличной форме перечень проектов, краткая
1 ’ техническая характеристика зданий и сооруже-
иий со схематичным изображением их планов
4'г и разрезов. При внесении частичных изменений#	■ б типовые проекты, вызванных проверкой соот-
щ ьетствия технических решений проектов совре-
ценному уровню техники, действующим нор-
I* мам, правилам и стандартам, а также возмож¬
ностям подрядных строительных 1 организаций
и условиям строительных площадок, кроме
паспортов типовых проектов, необходимо при¬
вести данные,, обосновывающие необходимость
внесения изменений. На изменение объемно¬
Планировочных рещений или технико-экономи-
■мических показателей типовых проектов про¬
ектная организация Должна получить соответ¬
ствующее разрешение в установленном порядке
: В техническом проекте должны быть при¬
ведены заказные спецификации по определеи-
иой форме для размещения заказов на техно¬
логическое, насосно-компрессорное, специаль¬
ное и другое оборудование (на изготовление
*>его необходимо длительное время), а также
feia оборудование, по которому проектные ор¬
ганизации должны получить от заводов-изго-
I товителей исходные данные для разработкирабочих чертежей. Приводятся заявочные ведо<
мости на общезаводское оборудование, прибо¬
ры, арматуру, кабельные и другие изделия/
Составляются технические требования на раз¬
работку нестандартного оборудования.Рабочие чертежи. Рабочие чертежи разраба¬
тывают в соответствии с утвержденным тех»
ническим проектом. При их разработке уточня¬
ют и детализируют принятые техническим
проектом решения в той степени, в которой
это необходимо для Производства строительно¬
монтажных работ индустриальными методами
и в объеме, предусмотренном инструкцией Гос¬
строя СССР СН 202—76. Особое внимание
обращают на согласование типов строительных
конструкций и вида теплоизоляционных мате¬
риалов. Необходимо получить подтверждение
от заказчика относительно марок технологиче¬
ского и другого основного оборудования.Рабочие чертежи выполняют в соответствии
с утвержденными министерствами w ведомства¬
ми эталонами с максимальным использованием
нормалей, типовых и унифицированных конст¬
рукций, типовых каталогов, серий стандартных
, чертеэкей. В техно-рзбочем проекте решаются
те же вопросы, что и при двухстадийном проек¬
тировании. В процессе разработки проекта про*
изводятся предварительные согласования при¬
нятых основных технических решений с заказ¬
чиком и другими инстанциями.	■Типы и емкость ХолодильниковВ зависимости от выполняемых функций хо¬
лодильники подразделяют на распределитель¬
ные (для оптовой торговли), производственные,
портовые, базисные, торговые (последние для
торговой сети и общественного питания). Каж¬
дый тип холодильника имеет особенности, ко¬
торые учитывают при их проектировании.При проектировании пользуются следующее
классификацией холодильников по условным
емкостям: малые до 500 т, средние до 5000 т,
крупные свыше 5000 т.Этажность холодильников устанавливают в
зависимости от их размеров, назначения и ус¬
ловий строительных площадок; при этом пре¬
дусматривают максимальное снижение капи¬
тальных и эксплуатационных затрат. Целесо¬
образность строительства одноэтажных холо¬
дильников не определяется их емкостью, они
могут быть любых размеров. Преимущество
одноэтажных холодильников —: широкая воз¬
можность комплексной механизации грузовых
работ, в результате чего яе только облегчается
труд рабочих, но и значительно уменьшается
стоимость проведения грузовых работ.Холодильники емкостью 10 000 т и выше
сооружают многоэтажными. Многоэтажные
холодильники меньшей емкости проектируют в
Исключительных случаях (например, при ма¬
лых размерах строительной площадки и отно¬
сительно благоприятных других условиях для
строительства именно на этой плошадке);
многоэтажными обычно проектируются порто¬
вые холодильники. Вместо одноэтажного может
'быть запроектирован двухэтажный холодиль¬
ник (при неровном рельефе предоставленного
для строительства земельного участка, большой
разности отметок железнодорожного подъезд¬
ного пути и автодороги). При этом предусмат¬
ривается устройство железнодорожной и авто¬
мобильной платформ на разных этажах, а
также лифтов для вертикальной транспортиров¬
ки грузов. В таком холодильное камеры хра¬
нения мороженых грузов размещают на втором
этаже, а камеры хранения охлажденных гру¬
зов — на первом.Производственные - и специализированные
холодильники необходимо размещать в соот¬
ветствии с «Указаниями .по строительному про¬
ектированию предприятий, зданий и сооруже¬
ний пищевой промышленности» СН 124—72, а
также данными отраслевых «Схем развития и
размещения» и ТЭО. Емкости распределитель¬
ных холодильников и районы их размещения
следует .назначать в соответствии с утвержден¬
ной «Схемой развития и размещения холодиль¬
ного хозяйства СССР по экономическим рай¬
онам» и на основании ТЭО, составляемых для
каждой из вновь начинаемых или подлежащих
реконструкции строек. Распределительные хо¬
лодильники следует размещать в составе про¬
мышленных узлов, групп и комплексов пище¬
вых предприятий. Необходимость размещения
в составе распределительных холодильников
производственных цехов (например, морожено¬
го, фасовки продуктов) должна подтверж¬
даться ТЭО. Холодильники для хранения фрук¬
тов и овощей в системе Министерства торгов¬
ли СССР рекомендуется размещать при плодо¬
овощных базах, что обеспечивает возможность
более полного использования емкостей в тече¬
ние года, а в системе сельского хозяйства —
преимущественно в районах заготовки фруктов
и овощей.В каждом конкретном случае структура хо¬
лодильной емкости уточняется на основании
' данных ТЭО. Размеры и число камер принима¬
ют с учетом обеспечения раздельного хранения
неоднородных продуктов. Производительность
камер замораживания распределительных хо¬
лодильников принимается до 0,3% от их емко¬
сти, Для холодильников общего назначения
емкостью до 800 т камеры замораживания не
проектируют. Структуру холодильных емкостей
специализированных холодильников принимают
в соответствии с требованиями ведомственных
норм технологического проектирования. При
разработке проектов холодильников рыбнойпромышленности емкостью до 1000 т в их сос¬
тав следует включать камеры хранения моро¬
женой рыбы, а также камеры замораживания
и льдозаводы, ориентировочная производитель¬
ность которых указана в табл. 1—1.Таблица I—1Производительность камер замораживания и
>льдозаводов при холодильниках рыбной про¬
мышленностиУсловная
емкость холо¬
дильников,
тПроизводитель¬
ность камер
замораживания, т
в суткиПроизводи¬
тельность
льдозавода,
т в сутки1001053002015.5003020750 и выше50-75— -Объемы суточного поступления грузов на
холодильники принимают в соответствии с
данными заданий на проектирование или оп¬
ределяют расчетом.Необходимый для нормальной эксплуата¬
ции состав основных (производственных) и
подсобных зданий и сооружении, размещаемых'
на пЛощадках распределительных холодильни¬
ков, предусматривают в зависимости от конк¬
ретных условий строительства данного холо¬
дильника (самостоятельное предприятие или
входит в состав других предприятий), а
также на основании требований соответствую¬
щих норм технологического проектирования.
При строительстве распределительного холо¬
дильника как самостоятельного предприятия
рекомендуется следующий состав зданий и со¬
оружений: охлаждаемый склад с автомобиль¬
ной и железнодорожной платформами; машин¬
ное отделение с необходимыми производствен¬
ными и подсобными помещениями; конденса¬
торное отделение; градирня с насосной
станцией оборотного водоснабжения; склад
аммиака (фреона) и масел; резервуары обо¬
ротного и противопожарного водоснабжения;
котельная; административно-бытовой корпус.Кратность грузооборота холодильников ре¬
комендуется принимать: специализированных —
я а основании данных соответствующих ведом¬
ственных норм технологического проектирова¬
ния; распределительных — 4—6 в год.Емкость холодильников рассчитывают по
единой «Инструкции для определения емкости
холодильников», согласованной с различными
министерствами и ведомствами и утвержден-'
ной Госпланом СССР и ЦСУ СССР.6
Охлаждаемый объем холодильников опре¬
деляется как сумма геометрических объемов
(произведение строительной площади на стро¬
ительную высоту) камер хранения мороженых
и охлажденных грузов. Емкость холодильников
определяют раздельно по камерам хранения
'мороженых грузов и камерам хранения охлаж¬
денных грузов. При этом камеры хранения с
•универсальным температурным режимом отно-
щт к камерам хранения мороженых грузов.При определении емкости холодильников
уля хранения плодов и овощей камеры предва-
ительното охлаждения следует учитывать как
^мерЁ*- хранения.Емкость холодильников с учетом хранения
них различных по плотности грузов опре-
еляют в тоннах условного груза по удельной
агрузке (0,35 т/м3) как сумму условных
-мкостей камер хранения мороженых и охлаж-
'*екных грузов и камер хранения охлажденного
;яса, оборудованных подвесными путями; ем¬
кость последних определяется по норме загруз¬
ил подвесных путей, равной 0,25 т/м. Условная
‘мкость холодильника Ет (в т):£х = £к + £к.п,	(1-1); , где EK = VT • 0,35 — условная емкость камеры
^	хранения мороженых илиохлажденных грузов, т;
£к.п=1 • 0,26 — условная емкость камеры
хранения охлажденного
мяса, оборудованной под¬
весными Путями, т (L —
грузовай длина подвесных
путей в камере без учета
' распределительных Пу-
sj	тей со стрелками, м).Грузовой объем камеры хранения Уг, (в м3)Уг = Frkr,	(1-2)t где FK=FC—2/ — грузовая площадь каме¬
ры, м2 (Fc — строитель¬
ная площадь камеры, при¬
нимаемая равной площа-
,	ди пола, м2);•	2/ — площадь камеры, заня¬тая внутренними и при-
1	стенными колоннами, про-„	ездами, пристенными ба-j	тареями, напольными воз-V	духоохладителями, там¬*	бурами, отступами шта->	беля от оборудования и
ti стен камеры, м2;V	ht — грузовая высота, м.v При определении грузовой высоты Аг —
расстояния от верха штабеля до перекрытия,
приборов охлаждения, воздушных каналов при¬нимают: при размещении охлаждающих бата¬
рей над проездом — 0,2 м до гладкого потолка
или низа балок; при равномерном размещении
охлаждающих батарей по площади потолка —
0,3 м до низа батарей; при наличии воздуш-,
ных каналов — 0,3 м до низа каналов или
0,2 М до низа балок, если они выступают ниже"
каналов; при наличил подвесных воздухоохла¬
дителей — 0,3 м до их нижней части. Величи¬
ны отступов от гладких стен, внутренних иг
пристенных колонн; батарей и напольных воз¬
духоохладителей принимать равными 0,3 м.
Площадь, занятую колоннами круглого сече¬
ния, определяют как для колонн квадратного
сечения со стороной, равной диаметру колонн.
Для всех камер холодильников при механизи¬
рованной укладке грузов ширину грузового
яроезда принимают равной 1,6 м.В камерах, непосредственно за грузовой
дверью, целесообразно предусматривать пло¬
щадку для маневрирования погрузчиков раз¬
мером 4,0X4,0 м. При складировании пакети¬
рованного мороженого мяса размер площадки
для маневрирования принимают 5,2X5,2 м.
Для холодильников малой емкости, в которых « ■
применение подъемно-транспортных механиз¬
мов нецелесообразно, ширину грузового проез¬
да принимают равной 1,2 м. Емкость специали¬
зированных холодильников для хранения пло- .
дов и овошей определяют по основному виду
хранимой продукции с учетом принятого раз¬
мещения грузовых штабелей. При определении
емкости камер хранения для различных про¬
дуктов пользуются нормами загрузки, приве¬
денными в справочнике «Эксплуатация холо¬
дильников» серии «Холодильная техника» (гла¬
ва-IV. с 145—146).При проектировании охлаждаемых помеще¬
ний холодильников предприятий мясной, рыб¬
ной, молочной, пивобезалкогольной и вино¬
дельческой промышленности, фабрик и цехов
мороженого, фрукто-; и овощехранилищ, а
также подсобных помещений холодильников,
предназначенных для холодильной обработки
и хранения продуктов, руководствуются данны¬
ми, приведенными в справочнике «Эксплуата¬
ция холодильников» (глава IV).Объемно-планировочные решения
зданий холодильниковПри разработке объемно-планировочных ре- "
шений здаций холодильников и производствен¬
ных технологических цехов следует руковод¬
ствоваться требованиями глав СНиП: 11-105—74 «Холодильники», II М.2—72 «Производст¬
венные здания промышленных предприятий.
Нормы проектирования», II-92—76 «Вспомога¬
тельные здания и помещения промышленных
предприятий. Нормы проектирования», II—А.4—62 «Единая модульная система строитель¬
ства. Основные положения проектирования», а
также «Указаниями по строительному проекти¬
рованию предприятий, зданий и сооружений
пищевой промышленности» СН 124—72 и «Са¬
нитарными нормами проектирования промыш¬
ленных предприятий» СН 245—71.[.	Распределительные
|	холодильникиПринимаемые при проектировании объемно¬
планировочные решения зданий распредели¬
тельных холодильников должны обеспечивать
применение наиболее прогрессивной технологии
хранения продуктов, рациональные грузовые
потоки, возможность максимальной механиза¬
ции поррузочно-разгрузочных операций и мини¬
мальные внешние теплопритоки с учетом осо¬
бенностей строительной площадки.Проектируемые охлаждаемые помещения
холодильника отделяют от отапливаемых вспо¬
могательных и .размещают компактно с обра¬
зованием минимально возможных поверхно¬
стей наружных теплоизоляционных огражде¬
ний. Количество охлаждаемых камер прини¬
мается с учетом заданных технологических ре¬
жимов хранения и ассортимента хранящихся
грузов.Поскольку распределительные холодильники
являются предприятиями системы торговли,
структура их емкости определяется ассорти¬
ментом продуктов, поступающих на холодиль¬
ное хранение и поставляемых затем в торговую
сеть.За последнее десятилетие развитие холо¬
дильного хозяйства в пищевых отраслях про¬
мышленности, потребительской кооперации и
сельскохозяйственном производстве привело к
сокращению на распределительных холодиль¬
никах емкостей для хранения Охлажденных
грузов и к увеличению емкостей для низкотем¬
пературного хранения замороженных продук¬
тов.	.При проектировании принимают следующую
структуру емкости распределительных холо¬
дильников: камеры хранения мороженых гру¬
зов 5(Т—70%, камеры хранения охлажденных
грузов 35—20%, камеры хранения с универ¬
сальными температурами 15—10%.Температурный режим распределительного
холодильника проектируют следующий: для
камер хранения мороженых грузов — 20° С, ка¬
мер хранения охлажденных грузов +4ч-—3° С, универсальных камер 04	20° С (илидо —30° С), камер замораживания —30° С.При проектировании одноэтажных холо¬
дильников принимают 3—5 камер хранения мо¬роженых грузов плошадью 300—600 м!, 4—5
камер хранения охлажденных грузов площа¬
дью до 300 м2, 1—2 универсальные камеры
площадью до 300 м?, а при проектировании
многоэтажных холодильников емкости камер
хранения принимают несколько больше, чем
в одноэтажных, причем площадь отдель¬
ных камер дл^ мороженых грузов достигает
1000—1300 м2. Количество камер заморажива¬
ния в обоих типах холодильников предусмат¬
ривают не более 2—3. Машинное отделение и
вспомогательные отапливаемые помещения раз¬
мещают в отапливаемой пристройке к охлажда¬
емому складу или в отдельно стоящем здании.
При наличии благоприятных гидрогеологиче¬
ских условий многоэтажные холодильники
проектируют с подвальными этажами, устрой¬
ство которых зависит от рельефа местности,
I идрогеологических условий и структуры гру¬
зов. Камеры подвальных этажей.предназначают
для хранения охлажденных грузов с темпера¬
турным режимом не ниже —3,:,С.Холодильные камеры одноэтажных холо¬
дильников рекомендуется проектировать без
внутренних колонн с применением увеличенных
размеров пролетов зданий. Предпочтение сле¬
дует отдавать бескоридорному размещению ка¬
мер с непосредственными выходами из них на
параллельные грузовые платформы. При этом
камеры с одинаковыми или близкими темпера¬
турными режимами должны быть объединены
6 отдельные отсеки.В многоэтажных холодильниках камеры с
одинаковыми или близкими температурными
режимами рекомендуют располагать по верти¬
кальным отсекам. Не дойускается размещать
камеры хранения охлажденных грузов над низ¬
котемпературными камерами.В одноэтажных холодильниках с подвалом
рекомендуют размещать в верхнем этаже низ¬
котемпературные камеры, в нижнем — каме¬
ры для хранения охлажденных грузов. Вы¬
ходы из камер многоэтажных холодильников и
одноэтажных с подвалом следует1 предусмат¬
ривать в грузовые коридоры или лифтовые
вестибюли. Лифты должны иметь непосредст¬
венный выход на грузовые платформы и их
размещают, как правило, в контуре здания .за¬
подлицо с наружными стенами.В целях облегчения удаления воды при от¬
тайте снеговой шубы камеры замораживания
рекомендуется располагать таким образом, что¬
бы стены, возле которых устанавливают возду¬
хоохладители, граничили с отапливаемыми по¬
мещениями. Над холодильными камерами,
оборудованными аммиачными приборами ох¬
лаждения, а также под этими Камерами и ря¬
дом с ними можно- размещать только производ¬
ственные службы и, кроме того, помещения
цехов холодильника, основным технологическим8
{процессом которых является обработка про¬
дуктов и сырья искусственным холодом.>	Ширину зданий многоэтажных холодильни¬
ков принимают не более 40 м. При выборе
Ширины здания помимо планировочных сооб¬
ражений руководствуются удобством монтажа
efo из сборных железобетонных элементов дву-
ця башенными кранами со стрелой не менее
;2,5 м, расположенными по обе стороны вдоль
здания. Ширина одноэтажных холодильников с
ентральным расположением коридора бпреде-
яется модулем, равным 12 м, отвечающим дли-
наиболее распространенного пролета. Так,
йрнна одноэтажных холодильников в зависи¬
мости от емкости принимается равной 12, 24,
6, 48, 60 И 72 м.	.|'; В целях относительного снижения стоимо¬
сти строительства одноэтажных холодильни¬
ке их высоту при проектировании следует
|>инимать повышенной — 6 м и более. Однако
и этом учитывают имеющийся в наличии
рк подъемно-транспортных механизмов и
зможность более полного использования гру¬
бой высоты камер. Высоту камер холодиль-
иков малой емкости принимают в соответст-
ии с используемыми средствами механизации,
*0 не менее 3,6 м.'• Для многоэтажных холодильников высоту
амер между отметками верха плит перекры-
ий принимают 4,8 м при расчетной норматив-
"й полезной нагрузке 20 кПа (2000 кгс/м2),
"я отдельных многоэтажных холодильников
соту можно увеличить до 6 м с соответству-
пим повышением расчетной нагрузки на пе-
крытие до 30 кПа (3000 кгс/м2).Размеры железнодорожных и автомобиль¬
ных платформ холодильника должны обеспечи-
ать нормальную работу грузовых механизмов. '
ля железнодорожного я автомобильного тран-
порта длину грузовых платформ определяют
"Ь. расчету в зависимости от емкости холодиль¬
ника и его грузооборота. По требованию Ми-
истерства путей сообщения длина железнодо-
:;жной платформы должна быть рассчитана
;ё прием пятивагонной рефрижераторной сек-
чш, т. е. иметь длину около 120 м. Это требо¬
вание не распространяется на небольшие холо-
ильники, но для холодильников емкостью000	т и выше является обязательным.'V Ширину платформ ' для крупных и средних
,_:лодильников рекомендуется проектировать не
генее 7,5 м. Высоту железнодорожной плат-
ормы принимают равной 1400 мм от уровня
эловки рельса, автомобильной — 1200 мм от
Поверхности погрузочно-разгрузочной площад¬
ки для автомашин. При соответствующем обос¬
новании допускается устройство низких плат-
о.рм высотой около 200 мм.Для обеспечения, открывания дверей всех
' :пов изотермических вагонов железнодорож-най платформа должна иметь вдоль пути пони¬
женную часть шириной 560 мм и высотой
! 100 Мм от головки рельса.В зависимости от климатических и других
условий грузовые платформы проектируют отк¬
рытыми или закрытыми. Над открытыми же¬
лезнодорожными платформами необходимо пре¬
дусматривать навес, перекрывающий не менее
чем на 0,5 м ось железнодорожного пути.
Закрытые железнодорожные платформы сле¬
дует проектировать в виде дебаркадера.Навес над открытыми автомобильными
платформами выступает за ширину платформы
не менее чем на 1,5 м. Закрытая автомобиль¬
ная платформа должна быть оборудована по¬
грузочно-выгрузочными проемами, число кото¬
рых определяют по максимальному количеству
одновременно устанавливаемых автомашин.При проектировании портовых многоэтаж¬
ных холодильников, располагаемых на прича¬
лах, следует помимо платформ предусматри¬
вать поэтажные грузовые балконы для выпол¬
нения погрузочно-разгрузочных работ порталь¬
ными кранами при подаче грузов с судов непо¬
средственно на холодильник и обратно.Грузовые платформы крупных и средних
холодильников следует оборудовать врезными
ьесами с отапливаемыми весовыми помещения¬
ми, количество весов определяют расчетами в
зависимости от емкости холодильника и грузо¬
оборота.	,Для охлаждаемых камер применяют при-
слонные или откатные двери с изоляцией из
легких теплоизоляционных материалов с Об-
ишм коэффициентом теплопередачи, исключа¬
ющим образование конденсата и с надежным
уплотнением по периметру дверной коробки.
С целью уменьшения теплопритоков через
дверные проёмы камер и коридоров, выходя¬
щих в теплые помещения или непосредственно
на платформы, предусматривают устройство
воздушных завес, тамбуров, штор и пр.Для низкотемпературных камер рекоменду¬
ют использовать обогрев поверхностей контак¬
та изоляционных дверей с дверными коробка¬
ми по всему периметру проемов. Для изоляци¬
онных дверей с механическим приводом обогрев
обязателен. Нагревательные устройства преду¬
сматривают в заводской конструкции дверей с
соблюдением противопожарных требований.
На холодильниках, имеющих камеры с отрица¬
тельными температурами, должны быть комна¬
ты для обогрева рабочих. Указанные помеще¬
ния необходимо оборудовать шкафами для
сушки спецодежды, пристенными и напольны¬
ми бетонными панелями лучистого отопления
и устройствами для обогревания рук.	'Гипрохолодом разработана серия типовых
проектов ряда одноэтажных распредели¬
тельных холодильников емкостью 2000, 3500 и
Ряс. I—1. Одноэтажный распределительный холодильник емкостью 2000 т:/—универсальная камера; г—разгрузочная камера, 3— камера замораживания; 4—камеры хране¬
ния мороженых грузов; 5—камеры хранения охлажденных грузов; 6—экспедиция; 7—камера дефектных гру¬
зов; 8—автомобильная платформа; 9—закрытая железнодорожная платформа; 10—<машинное отделение:
//-^трансформаторная; 12—помещение КИПиА; 13—тепловой пункт; 14— бытовые помещения; 15—комната ме¬
ханика; 16— моечная; 17—зарядка аккумуляторов; 18— профилакторий; 19—отделение приготовления электро¬
лита; 20—механическая мастерская; 21—помещение для обогрева рабочих.6000 т (рис. I—1, I—2). Здания холодильников
имеют сетку колонн 6X12 м с высотой 6 м от
пола до низа балок. Конструктивное решение
аданий (Предусматривает применение унифици¬
рованных сборных железобетонных конструк¬
ций. Наружные и внутренние стены производ¬ственных и вспомогательных зданий кирпичные.
В качестве тепловой изоляции применен пено-
полистирол ПСБ-С. Пол холодильника имеет
устройство для электрообогрева грунта.Камеры оборудуют однопольными механи¬
зированными дверями шириной 2 и высотой10
3,1 м. Изоляционные двери на выходах из гру¬
, зовых коридоров на платформы также откат¬
ные шириной 3 м и высотой 3,1 м.< Холодильная установка имеет три системы
t с температурами кипения аммиака, а именно,
f —10, — 30 и —40° С. 1f Камеры хранения охлажденных грузов
(+4-Ь—3°С) и универсальные камеры (0—
ЗСРС)* имеют воздушное охлаждение с распо¬
ложением воздухоохладителей на антресолях
j кад коридором. Здесь же располагаются рас¬
пределительные устройства с регулирующей и§ запорной трубопроводной арматурой, а также
соленоидные вентили системы автоматического
I оттаивания воздухоохладителей. Распределение
!• воздуха — канальное с помощью щелевых co¬
if пел.	' ',f Камеры хранения мороженых грузов
{' (—20° С) имеют батарейное охлаждение, кото-
I рое может решаться в двух вариантах: с па¬
.. нельными батареями и однорядными оребрен-
^"'ными, равномерно распределенными по потолку.
| Камеры замораживания (—30° С) имеют
кнтенсифицированное воздушное охлаждение с
помощью напольных воздухоохладителей. Рас¬
} пределение воздуха — канальное по методу
' воздушного душирования. Замораживание мя-
s. са предусматривается на стоечных поддонах.Холодильники емкостью 300 и 600 т пред¬
ставляют собой одноэтажные здания с сеткой
колонн 6X12 м. Грузы доставляют автомаши¬
нами.	‘Охлаждающие приборы проектируют в двух
вариантах — панёльными и оребренными бата¬
реями непосредственного охлаждения. Камеры
замораживания оборудуют системой воздушно¬
, го охлаждения с использованием напольных
воздухоохладителей.Типовые проекты холодильников малой ем¬
кости— 12, 25, 50 и 100 т, разработанные Гип¬
рохолодом, нашли широкое применение , цри
, строительстве в системе торговли, УРСов, в
, колхозах и совхозах. Холодильники предназна¬
чены для хранения скоропортящихся продук¬
тов как замороженных, так и охлажденных.
В холодильниках емкостью 12, 25 я 50 т ис¬
пользуют фреоново-рассольное охлаждение. Ка¬
меры оборудуют гладкотрубными пристенными
рассольными батареями.На холодильниках емкостью 100 т (рис.1—3) применяют комплектные фреоновые низ¬
котемпературные холодильные установки
ФМН.-10 с непосредственным кипением фреона.Охлаждение камер — воздушное с помо¬
щью подвесных воздухоохладителей, входящих
в комплект поставки холодильных машин.Одноэтажные холодильники малой емкости
ч емкостью до 1500 т при применении децент¬
рализованного охлаждения камер могут
быть решены более экономично. В этомслучае отпадает необходимость в строительст¬
ве традиционных машинных отделений с сис¬
темой вентиляции, оборотного водоснабжения
и др. Вместо них следует проектировать фре¬
оновые низкотемпературные блочные холодиль¬
но-нагревательные установки с воздушными
конденсаторами.	■	'	•Из многоэтажных холодильников наиболь-
-шее распространение получили холодильники
емкостью 10 000. (рис. I—4) и 16 000 т, кото¬
рые проектируются в виде 4- и 5-этажных зда¬
ний (сетка колонн 6X6 м) с применением сбор¬
ных железобетонных конструкций. В качестве
наружных ограждений камер используются сте¬
новые изолированные железобетонные панели.
При наличии благоприятных гидрогеологиче¬
ских условий предусматривается устройство
подвального этажа с камерами для хранения
охлажденных грузов при температуре -t-4-f-
—3° С. Для вертикальной транспортировки гру¬
зов холодильники оборудуют лифтами грузо¬
подъемностью 3,2 или 5,0 т.При строительстве многоэтажных холодиль¬
ников емкостью 5000—8000 т используются про¬
екты холодильников 10 000 и 16 000 т, но с
соответствующим уменьшением длины зданий.
При расширений этих холодильников ' их ем¬
кость путем ’ пристройки доводится до 10 000
или 16 0.00 т. Этажность зданий холодильников
может быть увеличена до 5—6 этажей, если
подвал устроить нельзя.Фабрики мороженогоОбъемно-планировочные решения зданий
фабрик мороженого принимают в зависимости
от их производительности с учетом обеспечения
поточности технологического процесса, раци¬
ональной связи бытовых и подсобных помеще¬
ний с основными производственными цехами.
Мощность фабрик и цехов мороженого выби¬
рают в соответствии с параметрическим рядом:
0,25; 0,5; 1,0; 3,0; 5; 8; 10; 16 и 20 т в смену.Фабрики мороженого производительностью
до 5 т в одну смену, как правило, проектиру¬
ют одноэтажными, свыше 5 т—многоэтажными.
При проектировании одноэтажных зданий фаб¬
рик мороженого используют сетку колонн
6X12, 6X18 м, для многоэтажных — 6X6 м;
ьыоота этажа 4,2—4,8 м до низа несущих кон¬
струкций. Строительные конструкции следует
принимать с учетом повышенных санитарно¬
технических требований и температурно-влаж¬
ностных режимов (гладкие потолки, антикор¬
розийное и защитное покрытие конструкций и
др.). Перекрытия производственных и склад¬
ских помещений фабрики рассчитывают под
полезную нормативную нагрузку 10 и 20 кПа
(1000 и 2000 кгс/м2). Ширина автомобильной
платформы — не менее 4 м.
На крупных фабриках мороженого с целью
полного (разделения грузопотоков (сырья и го¬
товой продукции) предусматривают две авто¬
платформы.Холодильные камеры закаливания, хранения
мороженого и сырья размещают в изолирован¬
ных отсеках. Емкость камер рассчитывают на
20—40-суточную производительность фабрики
и месячный запас сырья, используемого в про¬
изводстве.При значительной удаленности фабрики мо¬
роженого от машинного отделения проектиру¬
ют местное аппаратное отделение холодильной
установки, в котором монтируют циркуляцион¬
ные ресиверы, аммиачные насосы, испарители
и другое оборудование.Ввиду большого холодопотребления и пос¬
тоянства наг,рузок фабрики мороженого произ¬
водительностью свыше 10 т в смену проекти¬
руют с собственным машинным отделением хо¬
лодильной установки.На рис. I—5 представлены объемно-плани¬
ровочные решения я расстановка оборудования
фабрики мороженого производительностью 3 тв смену. Здание фабрики одноэтажное. Произ¬
водственная часть здания запроектирована из
сборных железобетонных конструкций. Плани¬
ровка решена с учетом поточности технологиче¬
ского процесса. При фабрике мороженого за¬
проектировано аппаратное отделение холодиль¬
ной установки, которое подключают к компрес¬
сорам, работающим при температуре кипения
аммиака —12, —40 и —45° С. В камерах хра¬
нения приняты панельные потолочные и при¬
стенные батареи.Производственные
■ холодильники.Объемко-планировочные решения производ¬
ственных холодильников предприятий мясной,
молочной и других отраслей пищевой промыш¬
ленности разрабатывают в увязке с компонов¬
кой технологический цехов. Эти предприятия
проектируют преимущественно одноэтажными.
При этом предусматривают увеличение высоты
я размеров холодильных камер и расширение
пролетов между колоннами.12
При проектировании в целях снижения сто-
смости строительства, сокращения протяжен¬
ности инженерных коммуникаций и уменьше¬
ния размеров земельного участка следует стре¬
миться к максимально возможной блокировке
производственных цехов с холодильниками,
компрессорными цехами (машинными отделе¬
ниями) и подсобными помещениями.Планировки холодильников должны обеспе¬
чивать поточность технологических процессов
охлаждения и замораживания мясных, рыбных,
молочных и других продуктов. Кроме того,
планировки холодильников должны быть УД£§
«ы для перемещения продуктов в камеры ра¬
нения и погрузки на внешний транспорт. При
этом на производственных холодильниках воз¬
можно достижение высокого уровня механиза¬ции грузовых операций, что позволяет сущест¬
венно снизить эксплуатационные расходы.Для упрощения строительных и теплоизо¬
ляционных конструкций зданий производствен¬
ных холодильников, снижения стоимости
строительства и эксплуатации необходимо при
проектировании создавать четкие изолирован¬
ные холодильные контуры, не содержащие
отапливаемых помещений.Холодильники мясокомбинатов. В типовых
проектах мясокомбинатов разработки 1972—
1974 гг. приняты одноэтажные корпуса холо¬
дильников (с 'параллельными грузовыми плат¬
формами), расположенные между мясо-жиро-
выми и мясоперерабатывающими корпусами.
Ширина каждой платформы — не менее 6 м,
длина железнодорожной платформы болееРис. I—2. Одноэтажные распределительные холодильники:«-емкостью 3500 т: б-емкостью 6000 т; /-гардероб, душевая, санузлы: 2-помещение для °б°грева раво-
чих- 3—комнаты кладовщиков; 4—столярная мастерская; 5—генераторная; 6—моечное отделение;
торий; «-зарядная станция; 9—отделение парафинирования сыров; 10—механическая	^мпнА-*ой пункт; /2—кладовые- 13—комната механика; 14—трансформаторная подстанция, 15—помещениеКИПиА,
tS—вентиляционная камера-, //—машинное отделение; 18—камера хранения мороженых грузов, 19 на опи-
тельное отделение; 20—камера замораживания; 21—камера дефектных грузов; 22—экспедиция, 23 универ
сальные камеры; 24—камера хранения охлажденных грузов; 25—коридор; 26— автомобильная платформа, 27закрытая железнодорожная платформа.13
1-1Рис. 1—3. Одноэтажный распределительный холодильник емкостью 100 т:	,/—камера хранения (<=0-=—20° С); //—машинное отделение; /—фреоновая холодильная машина ФМН-10 (/а—
агрегат компрессорно-конденсаторный; 16—агрегат воздухоохладительный 1' об м■; /в—щит управления);* 2
насос для воды; 3—бак для воды; 4—завеса воздушная; 5—шкаф силовой; в—щит автоматики; 7—шкаф уп¬
равления электрообогревом грунта.	•120 м, что достаточно для приема пятивагон-
яой рефрижераторной секции. Все три корпуса
объединены в общий строительный объем и
связаны между собой системами подвесного и
напольного транспорта.	'При разработке технической документации
емкость холодильников, состоящих из камер
хранения мороженого мяса, принимают в раз¬
мере не менее 40-сменной мощности комбина¬
та по выработке мяса в соответствии со сло¬
жившейся практикой проектирования и эксплу¬
атации мясокомбинатов.Проектируют производительность камер ин¬
тенсивного охлаждения мяса 30—50% суточной
производительности мясо-жирового корпуса,
камер однофазного замораживания мяса —
70—90%.	'В одноэтажных холодильниках мясокомби¬
натов принимают не более 3—4 камер хране¬
ния мороженого мяса, площадь которых в за¬висимости от мощности предприятия составля¬
ет в среднем от 300 до 1000 м2.Количество однопролетных (шириной 6 м)
камер замораживания мяса (с подвесными пу¬
тями) 5—7.Количество камер охлаждения мяса, одно¬
пролетных по ширине, не превышает трех. На
некоторых холодильниках цредусматривают-
универсальные камеры, например камеры ох¬
лаждения или хранения охлажденного мяса,
охлаждения или замораживания мяса. При от¬
сутствии таких камер вводят 1—2 универсаль¬
ные камеры хранения охлажденного или моро¬
женого мяса, не оборудуемые подвесными пу¬
тями. В этих камерах охлажденное мясо хра¬
нят в стоечных поддонах (в 2—3 яруса по вы¬
соте).Для ориентировочного определения площа¬
ди камер хранения мороженого мяса (при вы-'
готе 6 м до низа конструкций покрытия) поль-14-
оРис. I—4. Многоэтажный распределительный холодильник емкостью 10 000 т:■а—план 1-го этажа: б—план 2—4-го этажей и подвала; в—разрез; 1—соединительный коридор; 2, 3—универ¬
сальные камеры; 4—железнодорожная платформа; 5, 8—вестибюли; 6—камера хранения охлажденного мяса;7—коридор; 9—//—камеры замораживания; 12—накопитель—разгрузочная камера; 13—камера хранения ох¬
лажденного мяса; 14—машинное отделение; 15—материальный склад; /5-нгардероб; 17—тепловой пункт; 18—
кладовая; 7S—электролитное отделение; 20—зарядная станция; 21—профилакторий и стоянка электропогрузчи¬
ков; 22—лаборатория; 23—<помещение КИПиА; 24—комната механика; 25—щитовое отделение; 26—механиче¬
ская мастерская; 27—автомобильная платформа; 28—моечная инвентаря; 29—комната кладовщиков.
Рис. I—5. Одноэтажная фабрика мороженого производительностью 3 т в смену: •/—фризеро-фасовочное отделение; //—отделение для изготовления вафель; ///—помещение щитов автоматики!
IV—неохл а жд я ем ы е складские помещения: V—охлаждаемый склад сырья (г—О С); VI вспомогательные по¬
мещения; VII—приемное отделение молока; VIII—технологическое аппаратное отделение; IX—экспедицион¬
ные помещения; X—аппаратное отделение холодильной установки; XI—камера дозакаливания и хранения
•	мороженого -.(<=— 30° С); XII—административно-бытовые помещения;1—эскимогенератор карусельного типа: 2—заверточная машина; 3—фризер; 4 скороморозильный аппарат: 5
автомат для расфасовки мороженого в вафельные стаканчики; 6—автомат расфасовочно-упаковочный; 7—ре¬
зервуар для хранения молока и. смеси; в—охладитель; 9—гомогенизатор; 10—пастеризатор; //—котлы ва¬
рочные; 12—ванна для приготовления смеси; 13—батареи; 14— автомат заверточный.зуютея укрупненным измерителем, т. е. удель¬
ной нагрузкой 1,4—1,5 т/м2. Площадь камер
замораживания можно найти ориентировочно,
приняв удельную производительность их (при
конвейерных подвесных путях) в размере
200 кг/м2 в сутки. Чтобы предварительно рас¬
считать необходимую площадь камер для ох¬
лаждения мяса, следует применить значение
удельной производительности в размере
i!50 кг/м2 в сутки. После разработки планиров¬
ки холодильника уточняют характеристику ка¬мер на основании фактически запланированных
площадей и действующих-нормативов по опре¬
делению емкостей и производительностей соот¬
ветствующих камер.Температурный режим холодильника проек¬
тируют следующий: для камер одностадийного
охлаждения мяса —-3°С; двухстадийного ох¬
лаждения— 10ч	15° С и —1° С; однофазногозамораживания —30° С; хранения заморожен¬
ных мясопродуктов —20° С.16
m*Рис. I—6. Одноэтажный производственный холодильник емкостью 2000 т мясокомбината мощ-
. .	ностью 50 т в смену:/—камеры хранения мороженого мяса (i——20е С); 2—камеры однофазного замораживания мяса (i=—30* С) а
3—камера хранения охлажденного или мороженого мяса (<=—Н—20° С); 4—камера сверхбыстрого охлаж¬
дения мяса (/=—10° С); 5—накопительная и хранение охлажденного мяса (/=—1°С); 6— отделение упа¬
ковки блоков и сыворотки; 7—отделение замораживания мяса; 8—камера хранения жира (t= —20е С); 9—
камера .замораживания субпродуктов (f——30° С); 10—камера хранения замороженных субпродуктов (г=
= —20° С); /1—камера подморозки некондиционных грузов (?=—20° С); 12—трансформаторная подстанция;
13—помещение КИПиА; 14—компрессорное отделение; 15—аппаратное отделение; 16—подсобно-бытовые по¬
мещения; 17—железнодорожная платформа; 18—автомобильная платформа; 19—помещения для весовщиков;.
20—скороморозильные роторные аппараты APCA-I0-2; 21—экспедиция; 22—мясо-жировой корпус; 23—мясо-.■	перерабатывающий корпус.На рис. 1—6 приведена планировка одно-
ьтажного холодильника типового мяеокомбина-
та мощностью 50 т мяса в смену. Холодильник
решен в сборных железобетонных конструкци¬
ях с сеткой колонн 12x6 м. Размеры здания
в плане 72 X 48 м. Высоту холодильных камер
(6 м) в чистоте (до низа балки) полностью
используют как в камерах хранения (для ук¬
ладки груза), так и в камерах холодильной об¬
работки с Подвесными путями на отметке3,35 м, над которыми размещают воздухоох¬
ладители и конструкции подвесных конвейеров.Камеры хранения мороженого мяса распо¬
ложены со стороны железнодорожной Платфор¬
мы холодильника, что обеспечивает короткий
путь для иогрузки мяса в рефрижераторные
вагоны. При такой планировке возможно пода¬
вать мороженое мясо на платформу непосред¬
ственно из камер хранения. Устройство откат-
~с Механическим приводом и автома¬те: ?• i;:-Л
Рис. 1—7. Одноэтажный производственный холодильник емкостью 1300 т консервного завода:/—железнодорожная платформа; 2—машинное отделение; .?-отделение для замораживания; 4—камеры
хранения мороженых или охлажденных вдзов (<= —2(Н—0° С); 5-камеры хранения сырья (<=0 С); 6—подго¬
товительное отделение; 7—сырьевая площадка; 8—соединительная платформа; 9— подсобно-бытовые помеще¬
ния; 10—коридор; //—скороморозильные аппараты ГКА-4-3.газированными воздушными завесами препят¬
ствуют поступлению тёплого наружного возду-
духа из холодильных камер и способствуют
стабилизации температурно-влажностного ре¬
жима в них.	.Наличие в холодильнике центрального кори¬
дора создает удобные условия для транспорти¬
ровки охлажденных и мороженых Мясопродук¬
тов как в камеры хранения, так и в мясопере¬
рабатывающий корпус. Экспедиция холодиль¬
ника связана с обеими грузовыми платформами
и через коридор с любой камерой. .	_Компрессорный цех с трансформаторной
подстанцией примыкает к холодильнику со
стороны камер замораживания и камер охлаж¬
дения мяса, имеющих наибольшую тепловую
нагрузку. При таком решении сокращается дли¬
на холодильных трубопроводов и снижается
себестоимость производства холода. Кроме то¬
го, облегчается отвод талой воды при оттаи¬
вании воздухоохладителей этих камер, что
кмеет важное значение для их надежной экс¬
плуатации.Холодильники консервных заводов. Приконсервных заводах пищевой промышленности
проектируют отдельно стоящие холодильники,
предназначенные для замораживания плодов,
ягод, овощей, готовых блюд и хранения этой
продукции перед отправкой в центры потреб¬
ления.Типовой проект холодильника емкостью
1300 т приведен яа рис. 1-7. Холодильник пред¬
ставляет собой одноэтажное здание, в котором
размещены морозильное отделение с тремя ско¬
роморозильными аппаратами типа ГКА обшей
производительностью 40 т в сутки, четыре ка¬
меры хранения замороженной продукции емко¬
стью по 300 т; три камеры хранения сырья.
К холодильнику примыкает технологический
иех для обработки сырья и подготовки его к
замораживанию.	-Температурный режим в холодильнике сле¬
дующий: в скороморозильных аппаратах
—30° С, в камерах хранения замороженной
продукции —20° С, в камерах хранения сырья
0° С.Со стороны отделения для замораживания
расположены компрессорный цех с трансформа¬
торной подстанцией и бытовые помещения.
Конденсаторная установка размещена снаружи
здания. Объемно-планировочное решение холо¬
дильника обеспечивает поточность процесса
производства на всем пути от приемки сырья
до выдачи готовой продукции, упакованной в
коробки потребительской расфасовки и уло¬
женной в ящики и контейнеры. Морозильное
отделение удобно сообщено с камерами хране¬
ния готовой продукции посредством продоль¬
ного коридора со стороны железнодорожной
платформы. Коридор используют также в каче¬18
стве экспедиции для выдачи замороженных-
продуктов в рефрижераторные вагоны. Здание
холодильника выполнено в сборных железобе¬
тонных конструкциях с сеткой колонн 12x6 м.
Высота холодильных камер 6 м в чистоте. Над
коридором-экспедицией предусмотрено антре-
с ольное помещение высотой 2,8 м, используемое
для установки воздухоохладителей, обслужи¬
вающих камеры хранения. Доступ в антре¬
сольное помещение запроектирован посредством
двух служебных лестниц, расположенных на
концах железнодорожной платформы. Одно¬
этажное решение э+ого холодильника оказа¬
лось удобным в эксплуатации и позволило про¬
стыми средствами механизировать технологиче¬
ский процесс и грузовые операции в холодиль¬
нике/Холодильники рыбной промышленности. Хо¬
лодильники проектируют в рыбных портах и
'промышленных центрах. В рыбных портах их
проектируют вместе • с рыбообрабатывающими
предприятиями, которые получают из холодиль¬
ников сырье для производства консервов, полу¬
фабрикатов, кулинарных -изделий и пр. В каме¬
рах холодильника хранят часть готовой про¬
дукции.Холодильники в рыбных портах, кроме об¬
служивания рыбообрабатывающих предприя¬
тий, принимают от рыбопромысловых или тран¬
спортных судо? рыбу, добытую в различных
районах Мирового океана и замороженную на
судах., При проектировании принимаю!- во внима¬
ние, что за последние годы с развитием парка
рефрижераторных поездов и увеличением ем¬
кости трюмов транспортных судов сокращается
объем перевалочных функций на холодильни¬
ках рыбных портов и увеличивается поток рыб¬
ных грузов непосредственно из судов в ва,го-
ьы, минуя холодильник. В результате этого
снижается тепловая нагрузка на холодильную
установку.На холодильниках рыбных портов обычно
ке замораживают рыбу, а в основном только
хранят мороженую для обеспечения круглого¬
дичной загрузки сырьем рыбообрабатывающих
заводов. Поэтому при их проектировании ка¬
меры замораживания не предусматривают.Объемно-планировочные решения холодиль¬
ников рыбных портов подчиняют компоновке
рыбообрабатывающих заводов, которые ввиду
ограниченности территории портов проектируй
ют обычно в многоэтажных зданиях. Это поз-,
ьоляет органически сблокировать завод и холо¬
дильник с устройством между ними поэтаж¬
ных вестибюлей, связанных с общими лифтами
я лестничными клетками.	.Для загрузки камер хранения мороженой
рыбой, доставляемой судами, в проектах преду-
смат.ривают поэтажные грузовые балконы, накоторые рыбу можно подавать портальными
кранами непосредственно из трюмов судов. Ры¬
бу с этих балконов в холодильные камеры
транспортируют электропогрузчиками, исполь¬
зуемыми также я для укладки грузов в шта¬
беля.	.ПроектнОе решецие производственного хо¬
лодильника емкостью 5000 т в рыбном порту
ч бухте Камышовая представлено на рис. I-—8.
Холодильник имеет пять наземных этажей. На2,	3, 4 и 5-м этажах расположены по две каме¬
ры хранения мороженой рыбы емкостью 625 т
каждая.Первый этаж используют -под экспедиции и
камеры краткосрочного хранения продуктов,
предназначенных для снабжения провиантом
плавсостава рыбопромысловых и транспортных
судов. Железобетонная этажерка холодильника
запроектирована из сборных конструкций, на¬
ружные стены — из сборных железобетонных
панелей с теплоизоляцией. Сетка колонн при-
ьята 6x6 м. К торцовой стене холодильника
примыкает одноэтажное здание машинного от¬
деления с льдозаводом, трансформаторной под¬
станцией, насосной, подсобными и бытовыми
помещениями. Длина этой пристройки 36 м,
ширина 18 м.Холодильник вместе с рыбообрабатывающим
заводом располагают вдоль причальной линии
бухты, возле которой швартуются промысловые
и транспортные суда. С тыловой стороны
холодильника предусмотрена открытая плат¬
форма, с которой можно загружать авторефри-
жераторный транспорт. В камерах хранения за¬
проектировано поддержание температуры
—25” С.Производственные рыбные холодильники,
проектируемые для строительства в промыш¬
ленных центрах, не выполняют перевалочных
функций. Они хранят мороженое и соленое ры-
босырье для блокируемых с ними рыбоперера¬
батывающих предприятий, выпускающих пол¬
ный ассортимент продукции, включая рыбото¬
вары холодного и горячего копчения, балычные
и кулинарные изделия, соленую рыбу, сельдь
пряного посола, маринадные изделия, пресер¬
вы, филе в мелкой расфасовке и пр.Эти холодильники обычно проектируют как
и портовые в виде многоэтажных зданий, при
этом планировка их аналогична принятой для
бухты Камышовой. Если позволяют местные ус¬
ловия, холодильники проектируют одноэтажны¬
ми с параллельными платформами для желез¬
нодорожного и автомобильного транспорта,
продольными вестибюлями или поперечными
коридорами. Планировка холодильников и в
этом случае должна быть тесно увязана с ком¬
поновкой рыбообрабатывающих предприятий.Холодильники предприятий молочной про¬
мышленности. Производственные холодильники
Рис. I—8. Портовый холодильник рыбной промышленности емкостью 6000 т в бухте Камышовая(план 2—5-го этажей) :/—камеры хранения мороженой рыбы (<=—25° С): 2—потолочные батареи непосредственного охлаждения: 3—
пристенные батареи непосредственного охлаждения; 4—вестибюль; 5—шахта трубопроводов; 5—грузовыелифты.предприятий молочной промышленности преду¬
сматривают при городских молочных заводах
и маслосырбазах.При проектировании молочный завод и хо¬
лодильник блокируют в общем здании произ¬
водственного корпуса, в котором размещают
также машинное отделение центральной холо¬
дильной установки. В состав молочного завода
входит цех мороженого, холодильные камеры
которого расположены в обшем контуре, холо¬дильника. Цех мороженого располагают рядом
с машинным отделение^, что позволяет эконо- ■
мично обеспечивать холодом низкотемператур¬
ные объекты.Холодильник при городском молочном заво¬
де предназначен для хранения творога и сли¬
вок, вырабатываемых на заводе и поступающих
с периферийных предприятий.Емкость холодильника принимают в размере
10—,15-сменной мощности завода по йереработ-20
7 В,5 15 « 16 trРис. I—9. Одноэтажный (производственный холодильник емкостью 2000 т городского молочно¬
го завода мощностью 150 т в смену:J—компрессорный зал; 2—аппаратная; 3—камера хранения сливок (t=—20° С); 4—камеры хранения творога
(*=^20° С); 5—камера предварительного охлаждения творога и сливок (£=0°С); 6'—камеры замораживания
(/=—30° С); 7—контейнерная (£=—10° С; S—закалочные камеры для мороженого (£=—30°С); молочный
завод; 10—аппаратная цеха мороженого; И—автомобильная платформа; 12—электрощитовая; 13—трансфор-
маторная подстанция; 14—,подсобно-бытовые помещения; 15—экспедиция; /б—жоридор.Сетка колонн 6x12 м. Размеры холодильника
в плане 72 X 48 м. В камерах созревания сыр
укладывают на пятиполочные контейнеры, мас¬
ло — на поддоны. В контуре' холодильника
предусмотрено помещение для обработки сыра
на конвейерных столах и цех фасовки сыра
мощностью 3,0 т в смену. Центральный кори¬
дор холодильника имеет выходы на автомо¬
бильную' и железнодорожную платформы ши.-
риной по 6 м. К одной Из торцевых сторон
холодильника примыкают машинное отделе¬
ние, вспомогательные службы, другие поме¬
щения. В камерах созревания сыра поддержи¬
вается температура 10—14° С, относительная
влажность 81—88%. Для этих условий преду¬
смотрено кондиционирование воздуха.Определение тепловых нагрузок
на холодильное оборудованиеТепловые нагрузки определяют для двух
расчетных периодов — летнего и осеннего. Для
осеннего периода учитывают, что камеры с уни¬
версальным температурным .режимом использу¬
ют для хранения мороженых грузов.Общее количество тепла, поступающего в
охлаждаемые помещения холодильников, Q (в
Вт) рассчитывают раздельно для каждого по¬
мещения:Q — Qi 4- Qi + Qz + Qi + Qs >где Qi—приток тепла через ограждающие
конструкции помещения, Вт;22
У—камеры созревания сыра при <—10—44° С, <р 81—88%; 2—помещение Для обработки сыра; 3—камера хране¬
ния масла (/= —12° С): 4—помещение для упаковки сыра; 5—помещение приема и отгрузки сыра и масла;
в—автоплатформа; 7—машинное отделение; в—подсобно-бытовые помещения; 9—помещение для тары; 10—зарядная станция; //—железнодорожная платформа.Q2 — приток тепла от продуктов при их хо¬
лодильной обработке, Вт;. <2з — приток тепла от вентиляции, Вт;Qi — приток тепла, связанный с эксплуата-
' цией камеры, Вт;.Qb — приток тепла, выделяемого продукта¬
ми при дыхании, Вт.Приток тепла через ограждающие конструк¬
ции. Qi (в Вт) определяют как сумму тепло-
притоков:где Qi'перего-покры-Qi = Ql+ Ql+ Qi+ Q"i> <i-4>приток тепла чррез стены,.родки, перекрытия или
тия, Вт;Qt" — приток тепла через полы, Вт;Qt" — приток тепла через заглубленные
неизолированные стены подвальных
помещений, Вт;Qi""—приток тепла от солнечной радиа¬
ции, Вт.Приток тепл£ через с-цены, перегородки, пе¬
рекрытия или покрытия. Величину Q/ опреде¬
ляют по формуле:Ql-V7	(1-5)где кд—действительный коэффициент тепло¬
’ передачи опраждения, Вт/(м2-К);F — поверхность ограждений, м2;
tn — расчетная температура наружного
воздуха, ° С;	.tun—температура воздуха внутри охлаж¬
даемого помещения, °С (Справочник
«Эксплуатация холодильника», глава•	«Технологическая эксплуатация хо¬
лодильников») .Величину tB рассчитывают по формуле:= 014^Ср + 0, 6^макс, (1-6)где <Ср и (макс — соответственно средняя и
максимальная температуры
воздуха самого жаркого ме¬
сяца (см. табл. 1, главы
СНиП II-A 6—72).
*	При определении поверхности ограждений
принимают:	'площади полов и потолков — между осями
внутренних стен или от внутренней поверхности
наружных стен до оси внутренних;длины наружных стен: для неугловых поме¬
щений — между осями внутренних стен; для
угловых помещений — от наружной поверхно¬
сти наружных стен до оси внутренних;длины внутренних стен — между внутрен¬
ней поверхностью наружных стен и осью внут¬
ренних или осями внутренних стен;высоты стен: в первых этажах, имеющих
полы, расположенные непосредственно на грун¬
те, — от уровня чистого пола до чистого пола
вышележащего этажа; в первых этажах над
неохлаждаемыми подвалами или подпольями —
от уровня потолка подвала до уровня чистого
пола вышележащего этажа; в промежуточных
этажах — от уровня чистого пола данного
этажа до уровня чистого пола вышележащего
этажа; в верхних этажах и для одноэтажных
холодильников — от уровня чистого пола эта¬
жа до верха засыпки (изоляции) покрытий.Расчетные разности температур (£н—*вн)
для .внутренних ограждений принимают (в %
от расчетной разности температур) для наруж¬
ных стен и перегородок, отделяющих охлажда¬
емые помещения ст неохлаждаемых, сообща¬
ющихся с наружным воздухом (тамбуры, вес¬
тибюли и пр.) —70%, от неохлаждаемых, не-
сообщающихся с наружным воздухом — 60%;
для полов охлаждаемых помещений, располо¬
женных над1 неохлаждаемыми подвалами, не
имеющими окон, —50%, над подвалами с ок¬
нами— 60%. 'Приток тепла через полы. Величина Qi"
для полов неизолированных, расположенных
непосредственно на грунте:Ql = 2 (^н — ^bh)i (1“7)где &усл. — условный коэффициент, теплопере¬
дачи соответствующей зоны пола,
Вт/(м2-К);F — площадь соответствующей зоны по¬
ла, iM2.Для зон, расположенных от наружных стен
на расстоянии до 2 м, kycJI принимают 0,4,
от 2 до 4 м — 0,2, от 4 до 6 м — ОД.	■Площадь пола первой двухметровой зоны,
примыкающей к углу наружных стен, измеря¬
ют дважды, т. е. по направлениям обеих на¬
ружных стен, составляющих 'угол. Приток теп¬
ла через полы изолированные, расположенные
непосредственно на грунте, определяют по фор¬
муле:<?1 “ 2 ky™F — ^вн)т,	(1*8)где т — коэффициент, учитывающий относи¬
тельное возрастание термическогосопротивления пола при наличия изо»
ляции:т s, (1-9)где 6t... б„ — толщина отдельных слоев яон-
струкции пола, м;Я-t . . . Ап — теплопроводность отдельных
слоев конструкции пола
(Вт/(м-К).Для полов, изолированных при обогревегрунта, .(1-10)Qj — F (fCp — ^вн)>где fCp=l° — средняя температура грунта при
наличии обогрева.Приток тепла через заглубленные неизоли¬
рованные стены подвальных помещений. Вели¬
чину Qi'" определяют по уравнению:<?Г = 2*Ус^('н-'вн).	(1-11)где значения £усл принимают те же, что и для
неизолированных полов, а соответствующие зо¬
ны отсчитывают от поверхности земли вниз.
Полы подвалов учитывают как продолжение
подземной части наружных стен.Приток тепла от солнечной радиации. Зна¬
чение Qi"" рассчитывают по формуле „(1-12)Q\ — ,где йд — действительный коэффициент тепло¬
передачи соответствующих ограждаю¬
щих конструкций (кровля, стена),
Вт/(м2-К);F — поверхность конструкций, облучае¬
мая солнцем, м2;©с — избыточный температурный напор,
характеризующий действие солнечной
радиации для летнего периода, °С
(принимают по табл. I—2).Приток тепла от продуктов при их холо¬
дильной обработке. Его определяют, исхода из
температур охлаждаемых помещений и суточ¬
ного поступления продуктов, принимаемого для
распределительных холодильников равным 8%
от емкости для камер хранения емкостью до
200 т включительно^ и 6%—для камер емко¬
стью более 200 т, как сумму теплопритоков:(1-13)где Qz' — при охлаждении продуктов* Вт;Q2" — при домораживании продуктов, Вт:
Qi'" — при замораживании продуктов, Вт.24
Энтальпии пищевых продуктов приТемпе¬
ратура
продук¬
та, °СМясо го¬
вяжье,
птица всех
видовБара¬нинаСвининамяснаяСубпро¬дуктымясныеМясо го¬
вяжье бес¬
костное, эн¬
докринное
сырьеРыбатощихпородРыбажирныхпородРыбноефилеЯйцо в
скорлупе-25-10,9— 10,9-10,50,02,14.67.19.6
12,215.11 О Г»-11.7-11,3-12,2-12,2-12,6-8,8-200,00,00,00,00,00,00,00,0-192,12,12,52,52,52,52,52,1-184,6.'4,65,05,05,05,05,44,2-177,17,18,08,08,08,08,46,3-1610,09,610,910,510,910,911,38,4-1513,012,613,813,414,214,214,710,5-1415,915,517,216,817,617,218,012,6-1318,918,4lo,U
01 л20,520,121,020,521,815,1-1222,221,821,4ОС 124,323,524,724,325,617,6—1126,025,62Ъ, 1
28,9ОО 128,527,228,928,129,720,1-1030,229,733,131,433,532,734,822,6-934,833,9ОО, 1ОГГ О38,136,038,537 Д40,225,6-839,438,567 ,о43,2.41,143,642,345,728,5—744,443,641,948,646,149,447,851,531,8-650,749,447,3' 55,352,456,654,558,736,0-557,455,754,562,959,974,261,667,041,5—466,264,562,072,969,180,971,277,547,8—375,477,173,788,083,089,285,593,9227,9*57,8-298,996,091,8109,8103,5111,9106,4117,7230,9*75,8-1186,0179,8170,1204,5194,4212,4199,9225,0.234,2*
128 ^ 60232,5224,2212,0261,5243,0.266,0249,3282,0237,61235,9227,5214,9264,8246,4269,8253,1285,8240,52238,8230,5217,9268,6249,7273,2256,4289,1243,93242,2233,8221,2271,9253,1277,0259,8292,9246,84245,5236,7224,2275,3256,4280,3263,1296,7250,15248,5240,1227,1279,1259,8283,7266,5300,4253,16251,8243,0230,0282,4263,1287,4269,8303,8256,4 .7255,2246,4233,4285,8266,5290,8273,2307,5259,48258,5249,3236,3289,5269,4295,4277,0311,3262,79261,5252,6239,2292,9272,8297,9280,3315,1265,610264,8255,0242,2296,2276,1301,3283,7318,4269,011268,2258,9245,5300,0279,5305,0287,0322,2271,912271,1261,9248,5303,4282,8308,4290,4326,0275,313274,4265,2251,4306,7286,2312,2293,7329,3278,614277,8268,2254,3310,5- 289,5315,5297,1333,1281,615280,7271,5257,3313,8292,9318,9300,8336,9284,916284,1274,4260,6317,2296,2322,6304,2340,6287,91?287,4277,8263,6321,0299,6326,0307,5344,0291,218290,4280,7266,5324,3302,9329,8310,9347,8294,119293,7284,1260,4327,7306,3333,1314,3351,5297,520297,1287,0272,8331,4309,6336,5317,6355,3300,421300,0290,4275,7334,8313340,2321,4358,7303,822303,4293,3278,6338,1315,9343,6324,7362,4307,123. 306,7296,7281,6341,9319,3346,9328,1366,2310,124310,1299,6284,9345,3322,6350,7331,4369,6313,425313,0302,9287,9349,0326,0354,1334,8373,3316,3* Вчислителеуказанаэнтальпия охлажденного яйцав скорлупе, в знаменателе —замерзше!26
различных температурах, кДж/кгТаблица 1-3Яич-ныйжелтокМолокоцельноеМаслосливочноеМаслокоровьетопленоеМороже¬ноесливочноеМороже¬ноемолочноеВиноград,абрикосы,вишняФрукты
н ягоды
(другие
виды)Фрукты
и ягоды
в сахарном
сиропеЯгоды с
сахаром-9,6-12,6-9,2-8,8-16,3-14,7-17,2-14,2-17,6-22,20,00,00,00,00,00,00,00,00,00,02,12,91,71,73,42,93,83,43,85,04,65,43,83,47,16,37,56,78,010,06,78,45,95,011,39,611,710,012,015,5* ч8,811,38,07,115,513,415,913,416,821,0' v11,314,210,19,219,717,620,517,221,426,813,817,612,611,324,322,225,62126,433,115,921,415,113,429,327,231,025,131,439,818,425,117,615,934,833,136,529,736,946,921,428,920,518,040,639,842,734,4'43,254,924,332,723,520,546,947,349,939,449,463,723,537,3. 26,423,554,155,757,844,856,673,731,042,329,326,062,465,466,651,164,985,934,448,232,728,572,977,178,858,775,8101,039,054,936,531,486,792,293,968,789,7120,344,862,940,634,4105,6111,9116,182,1108,1147,552,073,744,836,9132,0138,7150104,3135,3169,763,388,850,739,8178,9181,4202,8139,1180,6173,583,4111,560;343,2221,2230,0229,2211,2240,1176,4142,0184,491,849,0224,6233,4233,0268,2243,9179,8264,4319,395,152,0227,9236,7236,3271,9247,2. 182,7267,7323,098,055,3231,3240,1240,1275,7251,0186,0271,1326,8101,458,2234,6243,4243,4279,5254,3 ., 189,0274,4331,0104,861,2238,0247,2249,7283,2258,1192,3277,8334,8107,764,1241,3250,1250,6287,0261,5195,3281,6339,0111,067,5244,7253,9254,3290,8266,5198,6284,9342,7114,470,8248,0257,3257,7294,6268,6201,5288,3346,5117,774,2251,4260,6260,6298,3272,4204,9291,6350,7121,577,5254,8264264,8302,1275,7207,8295,0354,5125,781,3258,1267,3268,6305,9279,5211,2298,7358,7129,985,5261,5270,7271,9309,6282,8214,1302,1362,4134,190,1264,8274,4275,7313,4286,6217,5305,5366,6138,795,1268,2277,8279,1317,2289,9220,4308,8370,4144,1100,6‘ 271,5281,1282,8321,0293,7223,7312,2374,6149,6106,4274,9284,5286,2324,7297,1226,7315,9378,8155,4112,3278,2287,9289,9328,5300,8230,0319,3382,5161,3118,6281,6291,2293,3332,3304,2233,0322,6386,7166,8124,9284,9294,6297,1336,5308,0236,3326,0390,9172,2130,3288,3297,9300,4339,8313,4239,2329,3394,7177,7136,2291,6301,3304,2343,6315,1242,6333,1398 „9182,7141,2295,0304,6307,5347,4318,4245,5336,5402,7187,7146,2298,3308,0311,3351,1322,2248,9339,8406,8192,3150,8301,7311,3318,9354,9325,6251,8343,2410,6196,5155,4305,0314,7318,4358,7329,3255,2346,5414,8200,7159,6308,4318,0321,8362,4332,7258,1350,3418,6204,9163,8311,4321,4325,6366,2336,5261,5
Приток тепла связанный с эксплуатацией
камеры. Величину Q* определяют как сумму
теплопритоков<?4 = Ях + Яг + ?з + 44, (Ы7)гДе q 1 — приток тепла от освещения, Вт;Яг — приток тепла от пребывания людей,
Вт;q3 — приток тепла от работы электродвига¬
телей, Вт;qi — приток тепла от открывания дверей,
Вт.Приток тепла от освещения. Значение qi оп¬
ределяют по формулеqx = AF,	(1-18)где А — количество тепла, выделяемого освети¬
тельными приборами на 1 м2 площа¬
ди камеры, Вт/м2 (для складских по¬
мещений А = 1 Вт/м2, для производ¬
ственных камер Л = 4 Вт/м2);F — площадь пола камеры, м2.Приток тепла от пребывания людей. Вели¬
чину q% рассчитывают по уравнению02= ЗООп,	(1-19)где п — число людей, работающих в данном
помещении {п—2-г-З для камер пло¬щадью до 200 м2, п=3-^4 для камер
площадью свыше 200 м2).Приток тепла от работы электродвигателей.
При расположении электродвигателей (венти¬
ляторов, насосов и др.) внутри охлаждаемого
контура значение Яз определяют по формуле?з = 2ЛГэ 1000,	(1-20)где N3 — номинальная мощность электродвига¬
теля, кВт.При расположении электродвигателей вне
охлаждаемого контура:q3 = 2 N* 1000%,	(1-21)где т|э — к. п. д. электродвигателя.Приток тепла от открывания дверей. Бели-
чину определяют по выражениюq4 = BF,	(1-22)где В — удельный притйк тепла при открыва¬
нии дверей, Вт/м2.Величина В принимается по Табл. I—4.
При большей высоте камер величины тепло¬
притоков следует увеличивать пропорциональ¬
но.Количество тепла, выделяемое плодами и
овощами в результате дыхания. Величину QsТаблица 1—4Значение удельного притока тепла при открывании дверейПомещения ,Величина В (в Br/м5) при высоте камер 3,6 м
и площади, м*до 50до 150свыше 150Камеры охлаждения крупного рогатого
скота, баранов, свиней; субпродуктов и
кишок; аккумуляторы и камеры хранения
охлажденной рыбы14,07,05,8Камеры хранения охлажденных грузов17,49,37,0Камеры замораживания18,69,37,0Камеры хранения мороженых продуктов12,87,04,6Камеры сушилки для копченых, полукопче¬
ных колбас и копченостей9,34,63,5Экспедиция и приемная46,423,211,6Разрубочные, шприцовочные, обвалочные,
жиловочные отделения32,516,38,1Камеры охлаждения вареных колбас, око¬
роков, субпродуктов, студня и пищевого
жира27,913,99,3Камеры осадочные для всех видов колбас,
хранения колбас, окороков, фасованного
мяса и выдержки фарша для копченых
колбас, камеры хранения рыбной кулина¬
рии и копченостей11,65,83,528
Таблица 1—5Удельные количества тепла, выделяемого плодами и овощами при дыханииЗначения q'K,	при температурах, °С• йоды и рвошя025101 1890Абрикосы17. 2750102155199Бананызеленые——5298131155зрелые—■ —58116164242Лимоны зрелые91320334758Черешня21314797165219Апельсины101319355069Персики19224192131181Груши20’ 63160ранние2847278поздние10224156126219Яблокирднние1921316092121поздние1014213158-73Слива213565126184233Виноград9-1724364978Дыня2023284376102Лук ,202126343158Капуста228брюссельская '6778135295520цветная631788138259402белокочанная33365178121194краснокочанная (зимняя)1924243858116Картофель 		Морковь ' 	2028223424382644369744135Огурцы20243460121174Свекла20283460116213Томат1720284187102Чеснок22314771128152Л''Iопределяют по последнему дню загрузки ка¬
меры:	»QS = qsG + q"s(E-G), (1-23)где Цъ — удельное количество тепла, выделя¬
емое плодами и овощами при дыха¬
нии во время охлаждения, Вт/т;Ць" — удельное количество тепла, выделя-
г-	емое плодами и овощами при дыха-1	нии во время хранения, Вт/т;■	G—максимальное единовременное пос¬
:	тупление плодов и овощей в каме¬
: ру, т (нетто);Е — полная емкость камеры, т (нетто).
Значения тепловыделений Яь и ц” принима-
:ют по табл. I—5 в зависимости от вида иро-
кции, характерного для расчетного периода,
ри этом температуру плодов и овощей при¬нимают во время охлаждения <?5 —по средне¬
му значению между начальной и конечной тем¬
пературами продуктов, а в период хранения
Ць —по расчетной температуре воздуха в ка¬
мере.Для затаренных грузов учитывают тепло-
приток от охлаждения тары<Е =РТСТ (^н к)24-3,6 ’(1-24)где Рмасса тары, кг (принимают пропор¬
ционально суточному поступлению в
камеру затаренных грузов);Ст — теплоемкость материала тары,
кДж/(кг-К);
ta — ьачальная температура тары, °С;
tK — конечная температура тары, °С.
Способы охлаждения и расчет
оборудования холодильных камерВ зависимости от назначения охлаждаемых
помещений, заданных температурно-влажност¬
ных режимов хранения скоропортящихся гру¬
зов, их характера, способов упаковки и сроков
хранения проектируют батарейное, воздушное
или смешанное охлаждение камер.Батарейное охлаждение рекомендуется для
камер хранения неупакованных мороженых
продуктов на распределительных и производ¬
ственных холодильниках. Батареи применяют
также для охлаждения камер малых холодиль¬
ников, а также для небольших помещений
вспомогательного назначения распределитель¬
ных холодильников (накопительных, разгрузоч¬
ных при камерах замораживания, помещения
для хранения некондиционных грузов и др.).Воздушное охлаждение рекомендуется как
прогрессивный и перспективный метод для ши¬
рокого использования в камерах интенсивной
холодильной обработки продуктов (охлажде¬
ние, замораживание), камерах хранения ох¬
лажденных грузов, камерах хранения упако¬
ванных мороженых продуктов, вспомогатель¬
ных камерах производственных холодильников
(экспедиции и др.). Практически подтвержде¬
на целесообразность воздушного охлаждения
низкотемпературных камер хранения неупако¬
ванных продуктов (мясо, рыба и др.) при ре¬
жиме —28ч	30° С. При этом естественныепотери продуктов не превышают норм, установ¬
ленных для неупакованных продуктов, которые
хранятся при —18°Ч	2СР в камерах с бата¬
рейным охлаждением.Преимуществами воздушного охлаждения
являются равномерность температуры воздуха
по объему камер; мадая металлоемкость обо¬
рудования камер; ускорение процессов ' холо¬
дильной обработки продуктов при меньших
массовых потерях; исключение ручного труда
при оттаивании оборудования; возможность
полной автоматизации работы камер хранения;
ускорение и удешевление монтажных работ.
При воздушном охлаждении затрачивается
энергия для привода вентиляторов воздухоох¬
ладителей. Этот недостаток окупается преиму¬
ществами способа.Смешанный способ охлаждения, заключаю¬
щийся в использовании воздухоохладителей и
батарей, применяют для камер распределитель¬
ных холодильников с универсальным темпера¬
турным режимом (например, 0/—20°С).Батарейное охлаждениеБатареи из оребренных труб выполняют из
стандартных секций по ГОСТ 17Q45—72 «Сек¬
ции остальные сребренные охлаждающих бата¬рей холодильных установок». Указанный ГОСТ
предусматривает применение шести типов сек¬
ций: СК — одноколлекторные, СЗГ ^ змеевико¬
вые головные, СЗХ — змеевиковые хвостовые,
СС — средние, СЗ — змеевиковые и С2К —
двухколлекторные. Секции изготовляют из труб
диаметром 38X2,25 мм или 38X3,0 мм (в за¬
висимости от коррозионной активности сре¬
ды— аммиак или рассол), оребренных Лентой
1X45 мм. Конструктивные размеры и характе¬
ристика секций указаны в табл. I—6.Воздушное охлаждениеПри проектировании систем воздушного ох¬
лаждения необходимо стремиться к максималь¬
ному сокращению их осушающего действия пу¬
тем снижения разности температур охлаждаю¬
щей поверхности воздухоохладителей и возду¬
ха в камерах до 5—6° С; применения эффектив¬
ного автоматического оттаивания воздухоохла¬
дителей; использования для воздухоохладите-
телей наиболее эффективных и экономичных
вентиляторов; создания при необходимости от¬
носительно простого и эффективного воздухо-
распределения; установления оптимального ко¬
личества воздуха, циркулирующего в камере
(кратность циркуляции).В камерах замораживания и камерах ох¬
лаждения должна быть обеспечена интенсив¬
ная циркуляция воздуха у продукта при ско¬
рости 1,0—2,0 м/с; скорость воздуха у продук¬
та в камерах хранения должна быть минималь¬
ной (не более 0,1—0,2 м/с).Камеры с системой воздушного охлаждения
оборудуют, как правило, несколькими воздухо¬
охладителями (или одним воздухоохладителем
с охлаждающей поверхностью, разделенной на
секции) для обеспечения возможности измене¬
ния холодопроизводительности и кратности
циркуляции в соответствии с изменением теп¬
ловой нагрувки. При смешанном способе ох¬
лаждения - для хранения мороженых грузов ис¬
пользуют потолочные и пристенные батареи, а
для хранения охлажденных грузов — воздухо¬
охладители и иногда пристенные батареи.На рис. I—11 показаны оребренные секции
типа СК и СС. Путем набора указанных сек¬
ций можно скомпоновать батареи различных
размеров и требуемой поверхности охлажде¬
ния.На рис. I—12 представлена наиболее рас¬
пространенная конструкция потолочной двух¬
рядной батареи с нижней подачей аммиака.
Батарея составлена из секций типа СК и СС.
При конструировании батарей с верхней пода¬
чей аммиака необходимо обеспечить равномер¬
ное распределение аммиака по шлангам бата¬
рей.30
Таблица Ь-Размеры и характеристика секций оребренных батарейТипсекцийРазмеры (рис. 1—11), ммПлощадь поверхности
охлажления, маМасса, кгLи1нп«1<20<,«30<,-20<,-30ск275026007506403—16016,85. 11,794,474,2960525,117,5136,2110,61280332016,8511,7102,782,6сзг25486403—16016,8511,790,470,7960525,117,5136,3105,6сзх6403—16016,8511,791,070,8960525,117,5136,4105,6ссt300029006403116018,412,7598,276,1425041509605239,027,0209,0162,06000, 590012803332036,925,3212,0167,0сз'20001696250640311609,156,468,052,642504046625960. 5239,127,1212,0162,0С2К2000185025064031.1609,156,474,8\60,0425041006259605239,127,1219,0173,0
Рис. I—11. Секции оребренные охлаждающих батарей:
.. а—типа СК: б—типа СС; в—узел крепления труб.&128.
1 ~^А0UV 1 I0UU , оиии*ч. JUUU | |- X.	■ 	1 -	ЗЬзк!I „ -- J§тГтт1]ii
11
11
11
1!11
111
U
г,11
11
11
111
1!hLr-S-Чк™ 2750 *" 1Г-кшзооо ГСекиии коллекторные -ск i секции среАнм - сссети средние - сс "IА-АРис. I—12. Батарея потолочная двухрядная из оребренных труб.Пристенные батареи выполняют только од¬
норядными с ограниченным количеством труб
дао высоте (3—6 труб); последнее имеет значе¬
ние для прокладки над дверями камер подаю¬
щего жидкостного трубопровода без верхней
петли, что облегчает отвод жидкости и масла
При оттаивании батарей парами горячего амми¬
ака и их продувке.Соотношение размеров потолочных и при¬
стенных батарей -выбирают в зависимости от
^.назначения камер и их расположения в зда¬
нии холодильника. Длины шлангов батарей•	,'Принимают в зависимости от принятой схемы:
:® безнасосных схемах с нижней подачей амми-
*’ ака — не более 40—50 м, в насосных — 100—, ' 200 м; в рассольных батареях — из условия
\ нагрева рассола в шланге на 2—3° С.' * Потолочные двухрядные батареи размещают
Г, над центральным грузовым проходом с таким
t j. расчетом, чтобы оттаивание их я удаление сне-
s , Га были возможны в условиях нормально заг-
' , ‘круженной камеры.LLt' Расстояние от потолка до оси верхнего ря-I	, Да труб батареи принимают 250.)< , Пристенные батареи монтируют возможно
>* ', выше от пола: расстояние от стен до оси труб
'JHJ Йатарей 150—200 мм.,%■ Потолочные двухрядные батареи вследствие
г'•! Компактности не могут обеспечить необходи-
' &ую равномерность температурного режима,
Jl 'особенно в крупных камерах одноэтажных хо-4	ЛОдильников и верхних этажей многоэтажныхУ	Холодильников (неравномерность температур
'« ,Ножет достигать 6—8° С). Вследствие этого
& дгакие холодильные камеры оборудуют одноряд-
||, Щлми оребренными батареями, равномерно рас¬
пределенными по поверхности потолка камер(рис. I—13). Шаг труб принимается 320 мм.
При этом достигается равномерность темпера¬
туры по всему объему камер, а ори сочетании
таких батарей с устройством стационарных ле¬
дяных экранов возле пристенных батарей вдоль
наружных стен камер относительная влажность
воздуха устанавливается на уровне 96—98%
(при —184	20°С), что способствует значи¬
тельному сокращению потерь продуктов ' при
хранении. Однако оттаивание таких батарей в
условиях загруженных камер затруднено.Недостатком оребренных батарей является
снижение их холодоотдачи вследствие образо¬
вания инея, заполняющего межреберное прост¬
ранство. Кроме того, у ребристых батарей от¬
носительно низкая теплоотдача радиацией, что
приводит к увеличенным потерям массы про¬
дуктов при хранении. Поэтому для увлажнения
воздуха в камерах применяют дополнительные
устройства (ледяные экраны).Преимуществами оребренных батарей явля¬
ются: экономия цельнотянутых труб (в 3 ра¬
за) по сравнению с гладкотрубными батаре¬
ями; малая аммиакоемкость; малый полезный
объем камер, занимаемый батареями; просто¬
та изготовления и монтажа.Характеристика труб с поперечно-спираль¬
ным оребрением для приборов охлаждения ка¬
мер (батарей и воздухоохладителей) приведе¬
на в табл. I—7. Размеры оребрения приведены
по ГОСТ 17645—72 и ГОСТ 18983—73.Для охлаждения камер хранения мороже¬
ных грузов на распределительных холодильни¬
ках применяют также панельные батареи с пло¬
скими ребрами, экранирующие наружные ог¬
раждения камер. Их устанавливают в много¬
этажных и одноэтажных холодильниках. Пре-А. В. Быков33
34 .Таблица 1—7Характеристика стальных труб^ с поперечно-спиральным оребрением для приЬоров охлажденияТрубы
(ГОСТ
8732—7Р),
ммЛента1-НП-М-710(ГОСТ503-71),ммКоличест¬Шагво реберКоэффи¬оребрения,на 1 мциентммтрубы,оребренияммПлощадь
поверхности
теплопередачи
1 м оребренной
трубы, '
м*Масса, кгДлина
лен!ы на
1 м трубы,
мленты
на 1 м
трубы1 м
гладкой
трубы1 м
ореб¬
ренной
трубыЕмкость
1 м трубы,Площадьпроекции1 м оребренной
трубы.Батареи аммиачные57x3,5 135,728,06,121,0113,14,64,629,220,0019638x2,5 \1X4530,033,37,80,9313,64,82,196,990,0008638X2,5 J20,050,011,21,3320,47,22,199,390,0008638x2,5 1
38x2,5 /25X2,5 \
25X2,5 /Батареи рассольныеВоздухоохладители аммиачныеВоздухоохладители аммиачные57X3,5 ]35,728,06,121,0113,14,64,629,220,0019638x31X4530,033,37,80,9313,64,82,597,390,0008638X3 J20,050,0
* .11,21,3320,47,22,599,790,00086Л О w Oft20,050,06,40,7615,42,892,195,080,00086U,oX«J^13,375,09,11,0823,14,342,196,530,00086A R чуОП16,062,55,60,4412,751,21,392,590,006314и, о х10,0100,08,250,6520,41,91,393,290,0003140,060,0410,0430,060,0410,0430,040,0420,02650,027438x3 \
38X3
25X3 I
25X3 /Воздухоохладители рассольные0,8x3020,050,06,40,7615,42,892,595,480,000860,0413,375,09,11,0823,14,342,596,930,000850,0420,8x2016,010,062,5100,05,68,250,440,6512,7520,41.21,91.631.632,833,530,0002840,000284' 0,0265
0,0274
А-i᱕	Рис. I— i3. Батарея потолочнаягимущество панельных батарей — внекамерное•	поглощение наружных теплопритоков; равно-11	мерное распределение температур по всему
| объему камер; повышение относительной влаж¬
ности воздуха камер до 96—98%; возможность
|рродолжителыюй работы без очистки от инея.-у Внекамерное поглощение наружных тепло-
'^притоков и увеличение радиационного теплооб¬
мена батарей позволяет значительно сокра-
■i, Тить потери хранящихся продуктов.На рис. I—14 показана конструкция пото¬
лочной панельной батареи. Для сборки бата¬
рей используют трехтрубный модульный па¬
нельный элемент. Элемент батареи изготовля¬
ют путем приварки труб диаметром 38X3 мм
JK стальному листу толщиной 1,6 мм, которую
можно производить каксо стороны листа с егооднорядная' из сребренных труб.проплавкой с применением сварочных автома¬
тов (сварка под флюсом или в среде нейтраль¬
ного газа), так и со стороны труб. В любом
случае необходимо обеспечить непрерывность
шва по всей длине труб. Панельные потолоч¬
ные батареи устанавливают равномерно по
всей площади потолка. Неопанеленные участ¬
ки потолка перекрывают асбоцементными лис¬
тами.Максимальное количество труб в пристен¬
ных панельных батареях принимается — шесть
(два трехтрубных элемента). Нижележащую
часть стены от батареи до пйла камеры целе¬
сообразно перекрыть тканью, на которую в про¬
цессе эксплуатации можно нанести слой ледя¬
ной глазури. Пристенные батареи устанавлива¬
ют от стены камеры на расстоянии 150 мм.2*	35
В крушшпролетнык камерах одноэтажных
холодильников панельные батареи устанавли¬
вают на уровне, нижнего пояса железобетон.''
ной или-металлической фермы или нижней пол¬
ки балки. Во всех случаях яри монтаже пото¬
лочных панельных батарей следует обеспечить
отвод талой воды с поверхности их, обращен¬
ной в сторону покрытия камеры.В камерах промежуточных этажей много¬
этажных холодильников используют совместно
два типа батарей: потолочные , оребренные и
пристенные панельные. Недостатки панельных
батарей: повышенный расход металла и боль¬
шая трудоемкость изготовления и монтажа;
трудность очистки снега со стороны потолочно¬
го проема в особенности - при высоте el-o
40—50 см.	’Гладкотрубные батареи иногда исИользуют
в холодильниках малой емкости.В целях уменьшения поверхности батарей
целесообразно использовать воздухоохладите¬ли в период холодильной обработки продуктов
при поступлении в камеру.При проектировании используют воздухоох¬
ладители подвесного (навесного) типа, уста¬
навливаемые под перекрытием или у стен ка¬
мер в верхней зоне; и постаментные (наполь¬
ные) — на полу камеры или специального поме¬
щения. .	‘Широкое распространение получили разра¬
ботанные ВНИХИ подвесные воздухоохладите¬
ли типа ВОП-50, ВОП-75, ВОП-100, ВОП-150
с пластинчато-ребристой поверхностью охлаж¬
дения, площадь которой соответственно равна
50, 75, 100 и 15(1 м2, производство которых ос¬
воено предприятиями Минмясомолпрома и в
Венгрии по линии СЭВ. Эти воздухоохладите¬
ли используют для охлаждения камер распре¬
делительных и производственных холодильни¬
ков и технологических цехов.Разработан и освоен подвесной воздухоох¬
ладитель типа ВОГ-230 поверхностью охлажде-36
Рис. I—15. Воздухоохлади¬
тель вертикальный аммиач¬
ный площадью поверхности
охлаждения 600 м2.ния 230 м2, который применяют для камер ох-
f лаждения и замораживания мяса.( Воздухоохладители со спиральным орёбре-
нием стальных труб должны соответствовать
Iff ГОСТ 18983—73.Для охлаждения камер замораживания рас¬
пределительных холодильников применяют на-
I польные воздухоохладители площадью поверх-5	ности охлаждения 600 м2, изготовляемые как
Нестандартное оборудование по чертежам Гип¬
рохолода (рис. 1—15).U Вентиляторы воздухоохладителя с помо¬
щью мягких брезентовых вставок соединяют
«с воздушными каналами,' оборудованными ще¬
Левыми соплами. Воздушные каналы распола-
|-уТают между рельсами подвесных путей, что
Г / ^обеспечивает хороший обдув туш мяса.Jp if ‘' Поддон воздухоохладителя изолируется и
ipf,’Обогревается электронагревателями или змее¬
виком с помощью горячих паров аммиака. Для37интенсификации процесса оттаивания воздухо¬
охладитель снабжен водяным оросительным
устройством.Для охлаждения камер холодильников при¬
меняют напольные воздухоохладители площа¬
дью поверхности охлаждения 150 и 200 м2
(рис. 1—16). Воздухоохладители оборудован»
центробежными вентиляторами и предназначе¬
ны для канального воздух©распределения в
камерах. Их можно устанавливать как в спе¬
циальных помещениях, так и на антресоли над
грузовым коридором.Техническая характеристика аммиачных вовт
духоохладителей конструкции^, Гипрохолода
площадью поверхности охлаждения 150, 200 а
600 м2 приведена в табл. I—8.	’За последнее время в СССР и за рубежей*
(Италия, Франция и др.) нашли широкое йря-
менение антресольные воздухоохладители отк¬
рытого типа (рис. I—17). Батареи воздухоох¬
Таблица I—8Техническая характеристика напольных воздухоохладителей конструкции Гипрохолода. - •* ‘ч Площадь поверхности охлаждения, м*Показатели150200600Батарея38x3,5. %' ■диаметр труб, мм38x3,538x3,5размер оребренной30X130X130X1ленты, ммшаг оребрения, мм13,313,3 '20 и 30расчетная скорость3,03,04,0воздуха в батарее,м/сВентиляторЦ4-70Ц4-7006-320типколичество1 ■1 ' .4номер67 .8расход воздуха, м3/ч750014000“18000x4напор, кПа (кгс/м2)0,4(40)0,48(48)0,29(29)ЭлектродвигательА02-42-4ВМСтип 'А02-41-ВВМСА02-42-6ВМСмощность, кВт2,23,04,0частота вращения, мин^1100010001500Способ обогрева поддонаГорячим аммиакомЭлектронагревате¬лями или горя¬
чим аммиакомОбогревателитип/ .ТЭН-13 № 254общая мощность, кВт——10,8масса, кг252032008850ладителей с поддонами устанавливают в изо¬
лированных для каждой камеры отсеках ант¬
ресоли. Высоконапорные осевые вентиляторы
устанавливаются в Стенах камер. Воздухорас-
пределение в камере может быть организовано
как с помощью каналов то щелевыми сопла¬
ми, так и бесканально. В последнем случае
применяют специальные каналы-насадки для
поджатия струи воздуха и увеличения ее даль¬
нобойности. Такое конструктивное решение воз¬
духоохладителей имеет ряд преимуществ: воз¬
духоохладители устанавливают в отсеках, дос¬
тупных для обслуживающего персонала и изо¬
лированных of складских помещений, что соз¬
дает возможность непосредственного осмотра
. секций батарей и вентиляторов; наличие не¬
скольких вентиляторов и двух батарей позво¬
ляет регулировать холодопроизводительность,
уменьшается металлоемкость.Для регулирования питания жидким холо¬
дильным агентом или хладоносителем охлаж¬
дающих приборов холодильных камер, отклю¬
чения их от магистральных трубопроводов вслучае ремонта, а также для проведения необ¬
ходимых операций, связанных с их оттаивани¬
ем, устраивают так называемые распредели¬
тельные устройства, содержащие регулирую¬
щую и запорную трубопроводную арматуру.
На них же устанавливаются соленоидные вен¬
тили, обратные клапаны, регуляторы давления
«до себя» для обеспечения автоматического ре¬
гулирования температурного режима камер и
оттаивания воздухоохладителей.Распределительные устройства рекоменду¬
ется располагать вблизи холодильных камер в
специальных отапливаемых помещениях или
на антресолях рядом с оборудованием. В про¬
ектах многоэтажных холодильников для рас¬
пределительных устройств предусматриваются
на каждом этаже отдельные отапливаемые по¬
мещения с искусственной вентиляцией. Разме¬
щение распределительных устройств в коридо¬
рах и вестибюлях холодильника нецелесооб¬
разно, несмотря на некоторое сокращение труб¬
ной разводки. Запорные и регулирующие вен¬
тили и другое оборудование, расположенное в39	•
Рис, I—16. Воздухоохладитель напольный.' аммиачный площадью поверхности охлаждения У50и 200 м2.неотапливаемых помещениях, покрывается ело- из труб диаметром 25X2,0 мм с шагом ореб-^
ем льда, что затрудняет их эксплуатацию.'Для рения 17 мм. Воздухоохладители размещают
холодильников небольшой емкости целееообраз- над каркасом подвесных путей и подвесными,
но выносить распределительные устройства в конвейерами и крепят к закладным деталям, за-
помещения машинных отделений холодильных делываемым в стыки между сборными железо-
установок, что удобно в эксплуатации.	бетонными плитами перекрытия или покры-При проектировании холодильников мясо- тия. В каждой из указанных камер преду-
комбинатов т1редуоматривают для камер ох- , сматривают установку нескольких воздухоох-
лаждения и замораживания мяса наиболее эф- ладителей в линию, что упрощает монтаж ам-
фективное в эксплуатации интенсивное воздуш- миачных трубопроводов. Циркуляция воздуха
ное охлаждение с использованием оребренных в камерах холодильной обработки мяса цреду-
лодвесных воздухоохладителей ВОП и ВОГ сматривается через ложный потолок с дальней¬
шие. I—18), которые имеют автоматическое шим направлением воздуха перпендикулярно
оттаивание снеговой шубы. В этих камерах ус- подвесным путям. Это позволяет избежать эк-
танавливают наиболее крупные воздухоохлади- ра'нирования мясных полутуш и ускорить лро->
теЛи поверхностью по 230 м2, изготовляемые цессы охлаждения их замораживания.39
АнтресольРис. I—17. Напольный воздухоохладитель открытого типа, установленный в отсеках антресоли:/—охлаждающие батареи (воздухоохладителя; 2—осевой вентилятор; 3 осевой вентилятор с электрокалори-
-	фером; 4—воздуховоды; 5—поддон; 6—ограждение воздухоохладителя.Камеры хранения. охлажденнрго мяса про-
бктируют также С воздушным охлаждением с
помощью подвесных воздухоохладителей ВОП
площадью поверхности охлаждения по 100—
150 м*.Камеры хранения мороженого мяса (в полу-
тушах и четвертинах) при температуре —20° С
проектируют с батарейным охлаждением.С переходом промышленности на производ¬
ство упакованных мясопродуктов камеры хра¬
нения мороженого мяса следует проектировать
с воздушным охлаждением с применением воз¬
духоохладителей подвесного или постаментно-
го (для крупных камер) типов.Холодильники предприятий- молочной про¬
мышленности, выпускающие всю продукцию ,вупакованном виде и хранящие сырье (творог,
гметану и др.) В плотной таре, Целесообразно
проектировать с воздушным охлаждением всех
камер, Размеры камер хранения (ширина 12 м)
таких холодильников позволяют применять воз¬
духоохладители подвесного тира с бесканаль-
ным распределением циркулирующего воздуха.Производственные холодильники маслосыр-
баз оборудуют с учетом поддержания в каме¬
рах определенных технологических условий
воздуха (температуры и влажности), строго не¬
обходимых для созревания сыров того или
иного сорта. В связи с этим при проектирова¬
нии в камерах автоматизированных кондицио¬
неров предусматривают установку преимущест¬
венно непосредственного охлаждения.40
; с, 1—18. Холодильные камеры с размещением оборудования (холодильник мясокомбинатамощностью 50 т в смену):	.камера сверхбыстрого охлаждения мяса (/=—10° С): 2—камера для накопления и хранения охлажденного
щ (t= —1° С); 3—-камеры однофазного замораживания мяса (<=—30° С); 4—коридоры; 5—подвесной возду-
охдадитель ВОГ-230 площадью поверхности охлаждения 230 м2; в—подвесной воздухоохладитель ВОП-100
'	площадью поверхности 100 м2.	■В производственных холодильниках консер-
ых заводов в камерах хранения упакованных
мороженных плодов, ягод, овощей и готовых
од проектируют воздушное охлаждение,
■проектах принимают лостаментные воздухо-
.адители, размещаемые в антресольном по-
пении над грузовым коридором холодильни-
' При таком решении воздух подают в каме-
Ы посредством нагнетательных воздушных
Иналов. Возврат воздуха из камер иредусмат-
Йвают бесканальный.■; В зависимости от планировочного решения
^пример, при отсутствии антресольного поме-
ния) возможно использование подвесных
-ухоохладнтелей, которые размещают под
.„лком, внутри камер. При ширине камеры
|м такие воздухоохладители следует разме¬
рь вдоль одной из ее стен. В этом случае
Лределение воздуха по камере предусматри-
~т бесканальное.	--Для производственных холодильников пред-
тий рыбной промышленности в камерах
нения упакованной замороженной рыбы
бходимо воздушное охлаждение.В табл. I—9 приведены примерные удель¬
ные тепловые нагрузки и охлаждающие поверх¬
ности для холодильных камер различного наз¬
начения. Эти данные можно использовать в ка-.
честве контрольных для предварительных или
ориентировочных расчетов при проектирования
новых или реконструкции действующих рас¬
пределительных и производственных холодиль¬
ников.	-Расчет и подбор приборов
,	охлаждения камерПриборы охлаждения камер следует рас¬
считывать по максимальной суммарной величи¬
не теплопритоков. Необходимую для поглоще¬
ния всех Теплопритоков поверхность теплопе¬
редачи приборов охлаждения кроме панельных
батарей F (в м2) определяют по формуле" (1-а»
где Q — общее количество теплопритоков,
проникающее в камеру, Вт; ■41
Примерные удельные тепловые нагрузки и охлаждающие поверхности холодильных камер<аcfasк>оевнw* —К) .А"ЭВSSo”sО) ъ& о-~
^йв»*8Вя s я2 Я * *
So?,*.
2 S ^X
i ®II. «a S oi;
3 « *i.§ S ^ sК2оа*§ggs« « «в
5 Я "Яч v *ЙebU0.0а л£ >■»
ь- «-ОСО1со1001от-н.о1-н-65ю«оо0011$о«о1оi O) Я
а я чвДё«5gйя 2
о«sЯ я' о
а> к
В1 Si >>
Й 3 5г д п
«в ■ Оса ейis*S«яся *
'* Iо S'2 S£xgе=Ссо я
t8Я*<Ун
S
К
«в
«*
*!
о
О ;
К
>>
S
£00©Iсооосо, а)	яй 2	ч<и я	Фад	ню Й к
а> 5 ^Он ж «У
О св чС к
оS я о
о и5 я §РЭ соЯ •вСЯ
** ,
<D
Н
К31S я s
§£§1.
I?" IS So*П w П ио о - оCD Й НЯei0)нS5.В?коок>>,3ю-2,4pH1со1<N»—н1г-1ю11<э11о11со1оТ-?ю8о
■ о8оо0511—41О*Iю111о1in1оIо1о00ю00юСОk — коэффициент теплопередачи прибора
охлаждения, Вт/(м2-К);/„ — температура воздуха а камере, °С;<о — температура кипения холодильного
агента или средняя температура про¬
межуточного хладоносителя, °С.Значения коэффициентов теплопередачи для
различных приборов охлаждения приведены в
табл. Г—10 и I—11.Значения коэффициентов теплопередачи
указаны для разности температур между' воз¬
духом и холодильным агентом или промежу¬
точным хладоносителем 0 = 10° С. Для опреде¬
ления коэффициента теплопередачи k примени¬
тельно к иной разности температур следует
пользоваться формулой:( 8 \0,22
k=k°(lo) '	(Ь26)где,£о — коэффициент теплопередачи.Для различных температурных напоров зна-
( в \°.22 .
чения I — I следующие: 0,86 (в=5°С),0,94 (0=7,5°С); 1,0 (0=Ю°С), 1,05 (0=
= 12,5°С); 1,09 (0 = 15°С).Коэффициенты теплопередачи затопленных
воздухоохладителей из оребренных труб диа¬
метром Э8ХЗ мм при поперечном движении
воздуха со скоростью 3—5 м/с в зависимости
от температур кипения холодильного агента
или температур промежуточного хладоносителяследующие:	tt;°С , fe.Br/ (м2-К)Г. ккал-,Д\ м2* ч* °С )—40	11,6(10,0)-20	12,8(11,0)—15	14,0(12,0)О и выше	' 17,5(15,0)Значения коэффициентов теплопередачи, от¬
несенные к наружной поверхности труб и ре¬
бер, учитывают термическое сопротивление слоя
снеговой шубы толщиной 6 мм. Коэффициенты
теплопередачи для батарей и воздухоохлади¬
телей с верхней подачей жидкого аммиака
принимают равными 0,9 приведенных значений.Соотношение размеров потолочных я при¬
стенных батарей следует выбирать в зависимо
сти от назначения камер,и их расположения в
Здании холодильника.Необходимую поверхность теплопередачи
панельных батарей F (в м2), экранирующих
наружные ограждения камеры, определяют, ис¬
ходя из предпосылки, что поверхность батарей,42
'	,	Таблица I—Iff>:■Коэффициенты теплопередачи, батарей к0[Вт/(м2-К)] из сребренных труб диаметром 38x2,5
и 57x3,5 мм (высота ребра 45 мм и толщина 1 мм)	'Темпера-
тура
воздуха
к камере,
°СБатареипотолочныепристенныеоднорядные с шагом
ребер, ммдвухрядные с шЕгом
ребер, ммоднорядные 4-труб-
ные с шагом ребер,
ммоднорядные 8-труб-
ные с шагом ребер, ’
мм30-352030-35- 2030-352030—35205,9(5,1)
4,7(4,0)5,1(4,4)
4,2(3,6)5,6(4,8)
'4,4(3,8)4,8(4,1)
4,0(3,4)4,7(4,0)
3,6(3,1)4,1(3,5)
3,3(2,8)4,3(3,7)
3,4(2,9)3,7(3,2)
3,0(2,6JО
-20Примечание. В скобках даны значения в ккал/(м2-ч-°С).■	Таблица 1:—11!Коэффициенты теплопередачи к0[Вт1(м2-К)] батарей из гладких труб диаметром 57X3,5 Мм¥' ', Температура
. ‘ воздуха в камере,
°С .IБатареипотолочныеоднорядныепристенные однорядные с числом трубЮ1418о-209,8(8,4)
7,0(6,0)9,8(8,4)
7,0(6,0)10,7(9,2)
7,6(6,5)12,0(10,3)
8,6(7,4)14,0(12,0)
9,9(8,5)бращенная к ограждениям, поглотает только
аружные теплоприТоки:F=Fn+Fc~	£jj—\ (1-27)Fa — поверхность потолочных па¬
нельных батарей, обращенная в
камеру; м2;	'Fq — поверхность пристенных панель¬
ных батарей, обращенная в ка¬меру,количество теплоприто-
проникающее в камеру,Q — общее
ков,,	Вт;I Qin, Qic — количество теплопритоков с
учетом солнечной (радиации,
проникающих соответственно
через покрытие и наружные
стены, Вт;<7=&0 Вт/м2 — удельная тепловая
нагрузка; при средней разности
температур между воздухом и
холодильным агентом (хладо-
; : ,	носителем), равной 10° С. Зна¬чение q «47 Вт/м2. .При наличии только потолочных панельных
батарей зависимость принимает вид	,F=Fn-.Q-Q^(U28)М -Поверхность панельных батарей в камерах
принимают конструктивно, причем потолочных
батарей — с учетом максимального экранирова¬
ния площади покрытия камер.При разработке проектов холодильников
следует применять преимущественно приборы
охлаждения заводского изготовления по ГОСТ
17645—72 «Секции стальные оребренные ох¬
лаждающих батарей холодильных установок» и
ГОСТ 18983—73 «Воздухоохладители стальные
с поперечно-спиральным оребрением».В случае необходимости разработки инди¬
видуальных проектов приборов охлаждения
(нестандартизированное оборудование) следу¬
ет руководствоваться данными соответствую^
, _л__	ВСН 186—74 „Щих ГОСТов, нормалью			 Сорта-,ММСС СССР	1мент труб технологических трубопроводовг ва
Р7=100 кгс/см2 из углеродистой стали и стали
марки 10Г2 и табл; I—7,43
Расчет циркулирующего воздуха
*	в камерах и выбор способа
!	его распределенияРасход воздуха, циркулирующего через воз¬
духоохладители, при системе воздушного ох¬
лаждения V (в м3/ч) определяют по формулеQ-3,6е (<1 — «2)’гдеQ — общее • количество теплопритоков,
проникающее в камеру, Вт;
q — плотность воздуха при средней
значении температуры в камере,.	кг/м3;1ь Н — энтальпии воздуха соответственно
на входе и выходе, из воздухоохла¬
дителя, кДж/кг.	' .Величина V должна «оставлять не менее
100 и3/ч на 1 м2 площади поверхности тепло¬
передачи. Значения энтальпий определяют .по
термодинамическим диаграммам или таблицам,
принимая расчетную разность температур воз¬
духа на входе и выходе из воздухоохладителя,
равной 3—4° С. Для поддержания в камере по¬
вышенной влажности, а также .в случае особых
требований в отношении равномерности темпе¬
ратур указанную 1разность температур прини¬
мают 2—2;5° С при температурном напоре меж¬
ду воздухом и хладагентом (хладоносителем)5—7° С.	•	(При системе воздушного охлаждения в за¬
висимости от назначения и размеров камер, ха¬
рактеристики воздухоохладителей, видов хра¬
нящихся грузов и заданных температурно¬
влажностных режимов можно применять беска-
нальную или канальную системы воз дух ©рас¬
пределения. Предпочтение следует отдавать
бесканальной системе как наиболее экономич¬
ной в отношении расхода электроэнергии. Бес-
канальная система воздухораспрёделения реко¬
мендуется для камер, оборудованных йавеены-
ми воздухоохладителями, которые обслужива¬
ет отдельные зоны, а также для камер хране¬
ния, оборудованных центральными постамент-
ными воздухоохладителями при обеспечении
достаточной дальнобойности воздушной: струи
и шаличии пространства над грузом, необходи¬
мого для ее развития.. Раздачу воздуха по камере при бесканаль-
ной системё предусматривают; для навесных
воздухоохладителей при помощи воздухона¬
правляющих приставок, для постаментных —
при помощи сопел (насадок).Диаметр круглого сопла для выхода возду¬
ха dc (в м) определяют по формуле27.5К3600ге>с(1-30)(1-29)где Vc—расход воздуха через сопло, м3/ч;
да —выходная скорость струи, м/с.Выходную скорость струи воздуха при даль¬
нобойности 15—20 м рекомендуется принимать
10—15 м/с с учетом создания эжекции окружа¬
ющего воздуха и обеспечения требуемой под¬
вижности его во всем объеме камеры.Конфузор, устанавливаемый перед соплом,
должен иметь угол раскрытия не более
0,5236 рад (30°).При расчете необходимого напора вентиля¬
тора потерю напора в сопле #с (в Па) опре¬
деляют	,«с е
2т)с(1-31)где rjc — коэффициент полезного действия соп¬
ла (т}с =0,93-7-0,97).Канальная система воздухораспределения
рекомендуется для камер хранения с централь¬
ным!! .постаментными воздухоохладителями
при отсутствии достаточного пространства над
грузом для развития струи.При канальной системе в камере следует
устраивать только нагнетательный канал; в
этом случае в качестве естественного всасыва¬
ющего канала используется пространство меж¬
ду штабелями грузов. 'В камерах хранения нагнетательный канал
следует располагать над грузовым проездом, а
всасывающее отверстие воздухоохладителя —
вблизи проезда. *Площадь поперечного сечения канала Рк
(в м2):'•« :«;„• о-32>где V—расход воздуха через канал, м3/ч; '
да—скорость движения воздуха в канале,
м/с (принимают 6—8 м/с).При канальной системе воздух по камере
рекомендуется раздавать с помощью окон (рас¬
пределение при малом подохлаждении воздуха2—2,5°С) или щелевых сопел (эжекторное рас¬
пределение при повышенном подохлаждении
воздуха 4—6° С). При эжекторном воздухорас-
пределении между потолком камеры и штабе¬
лем груза необходимо оставлять расстояние
для развития струи, исключающее непосред¬
ственный обдув груза холодным воздухом.44
IСкорость движения воздуха яа выходе из
гон канала принимают не выше 2—3 м/с, из
^целевых сопел при дальнобойности струй до
м —йе выше 10—12 м/с. Высоту щелевого
яла рекомендуется принимать 10—20 мм.
Щель сопла следует вставлять поперечные
ерегородки, разделяющие его по длине ha ряд
раллельных отверстий размером 30X10 или
0X20 мм.При необходимости допускается устройство
камере специального всасывающего канала,
этом случае воздух рекомендуется распре-
ять и всасывать через окна, снабженные ши-
рами для регулирования его расхода.*	Расчет и подбор
увлажнительных устройствНаправление процесса обработки воздуха
амер с целью поддержания относительной
;ажности на определенном оптимальном уров-
определяют по величине тепловлажностного
-V . Q
Отношения —, (в кДж/кг),
hi	w	.Q — количество тепла, поступающего в ка-
iepy (в кВт);W — количество влаги, поступавшей в ка¬
ру (в кг/с).да При < 8000 необходим подогрев возду-поеле его охлаждения и осушения; при>	8000 требуется увлажнение воздуха.Количество влаги, поступающей в камеру,
едует определять как сумму влагопритоков
зличных источников:W ~ Wx + Г2 + Щ + Wit (1-33);е W1 — влагоприток через ограждения каме¬
ры, кг/ч;	.
tj W2 — влагоприток от хранящихся продук-
' тов, кг/ч;ws—влагоприток, поступающий с венти¬
ляционным воздухом, кг/ч;W*— влагоприток, связанный с эксплуата¬
цией помещения, кг/ч.Влагоприток через ограждения при их соот-
етствующей паро- и гидроизоляции относи-
ьно мал и его можно не учитывать, т. е.
0. . .' Влаговыделение От хранящихся продуктовф.	W2=-^r,	(1-34)1000 ’Qw — среднее влаговыделение 1 т продук¬
тов в час в расчетный период,
г/(т-ч) (принимают по соответству¬
ющим НТП и справочным матери-
Злам).Количество влаги, поступающей с вентиля¬
ционным воздухом:	'Щ — G„ (dH— й?к),(1-35)гдеОв — расход вентиляционного воздуха,
подаваемого в камеру, кг/ч;
dB, dK — влагосодержание соответственно
наружного воздуха и воздуха в
камере, кг/кг. ‘	'Приток влаги, связанный с эксплуатацией,
рассчитывают как сумму:	»r4=r;+r;,	(1-зб)где Wi —количество влаги, выделяемой рабо¬
тающими в камере людьми, кг/ч
(107=0,05 п);
п — количество людей, работающих в
камере;Wi" — количество влаги, поступающей в
камеру при открывании , дверей,
кг/ч.	' •Величину WV' определяют по табл. I—12 в
зависимости от площади камеры и времени roj
да.	,	.Таблица I—12
Влагоприток в камеру при открывании дверейВремя■пW4 (в кг/ч) при площади камеры,
м»годадо 5050-150свыше 150Лето0,0050,00250,002Зима0,0020,0010,0007Р — масса единовременно хранящихся в
камере продуктов, т;, При хранении продуктов, затаренных в де¬
ревянную тару, в течение 1—1,5 месяца с мо¬
мента запрузки камеры во влажностном балан¬
се учитывают количество влаги, поглощаемое
тарой, которое следует определять по разно¬
сти влагосодержаний древесины при парамет¬
рах воздуха снаружи и внутри камер в соот¬
ветствии с данными по равновесной влажности
тары (табл. 1—13).Воздух рекомендуется увлажнять водяным
паром (при отсутствии 1 в нем запаха) из ко-'
тельной или из специальных электрокипятиль¬
ников. Целесообразно также применять устрой¬
ства для мелкого распиливания воды, в част¬
ности вращающиеся распылители.45
Таблица I—13
Равновесная влажность тарыА	'	.* о 9 Влажность (в % к массе сухой древесины)]
|§ * ^ .	при температуре воздуха, °С£ 2 35 5 ?!
2 ч5 3gО X В9-Sг5101520.204,84,74,64,54,44,3306,56,36,26,16,05,9408,38,28,18,07,87,6509,89,69,49,29,1•9,06011,711,311,010,810,610,57013,813,713,413,213,113,08017,7,17,517,217,016,716,39021,521,020,820,6?0,320,110029,829,028,528,528,328,3Планировки машинных отделений
холодильниковПомещения машинных отделений, компрёс-
сорный зал, аппаратное отделение, совмещен¬
ное помещение аммиачных холодильных уста¬
новок согласно СНиП II—М. 2—72 «Произ¬
водственные здания промышленных предприя¬
тий. Нормы проектирования» относят по по-
жаро- и взрывоопасности к категории Б, а по
ПУЭ — к категории В-16. Этим и определяют¬
ся требования к их размещению и объемно¬
планировочным решениям.Машинные отделения должны иметь капи¬
тальные ограждения (несгораемые стены и
перекрытия). Над машинными (и аппаратны¬
ми) отделениями аммиачных холодильных
установок или под ними не разрешается рас¬
полагать помещения с постоянным пребывани¬
ем людей. Запрещается располагать указан¬
ные помещения в подвальных и цокольных
этажах зданий. В отдельных случаях машин¬
ные и аппаратные отделения одно- и много¬
этажных холодильников • встраивают в холо¬
дильный контур главного корпуса. В этом
случае рядом с машинным отделением или над
ним размещают камеры холодильника. Такое
решение нельзя считать рациональном, так
как оно нарушает теплоизоляционный контур
холодильника, стесняет компоновку машинно¬
го отделения и подсобных при нем помещений
и повышает стоимость строительства.Если машинное отделение проектируют для
обслуживания нескольких потребителей холо¬
да (холодильник, фабрика мороженого, мясо¬
перерабатывающий завод, рыбозавод, фрукто-
овощехранилище и др.), расположенных на
одной площадке или в так называемой про¬мышленно-коммунальной зоне, то его можно
размещать в отдельном здании центральной
холодильной станции (ЦХС). ЦХС связыва¬
ют с потребителями холода, как правило, хо¬
лодильными трубопроводами, прокладываемы¬
ми на мачтах. Размещение ЦХС определяет¬
ся с учетом расположения и холодильной на¬
грузки потребителей и максимального сокра¬
щения коммуникаций с целью уменьшения
потерь холода и расхода энергии на холодо-
снабжение.Целесообразно аппаратные отделения хо¬
лодильной установки размещать в отдельных
помещениях, смежных ' с компрессорным за¬
лом или в общем с ним помещении (зале)
машинного отделения. При значительном уда¬
лении от машинного отделения потребителя
холода (например, фабрики мороженого, пти-
цецеха) устраивают местное аппаратное отде-
. ление, обслуживающее только этот потреби¬
тель и расположенное при нем. Размеры ком¬
прессорных залов и аппаратных отделений
определяются расстановкой оборудования,
обеспечивающей удобства обслуживания и ре¬
монта машин и аппаратов.Ширина помещений машинных отделений
крупных распределительных и производствен¬
ных холодильников принимается 12 м, но до¬
пускается и 18 м. Высоту компрессорных за¬
лов аммиачных холодильных установок сле¬
дует принимать не менее 4,2 м, аппаратных
отделений — не менее 3,6 м до низа несущих
строительных конструкций. Высота машинных
отделений фреоновых холодильных установок
должна быть не менее- 3,5. м.	, .В компрессорном зале и аппаратном отде¬
лении аммиачных холодильных установок не¬
обходимо предусматривать не менее двух вы¬
ходов, максимально удаленных друг от друга,
один из которых должен быть непосредствен¬
но наружу. Общая площадь окон и дверей
принимается не менее 0,03 м2 на 1 м3 объема -
помещения,	'К машинным отделениям непосредственно
примыкают помещения трансформаторных
подстанций, электрощитовой и помещения для
размещения щитов контроля и автоматики. При
машинном отделении предусматриваются под¬
собно-бытовые помещения (комната начальни¬
ка цеха, раздевалка, душевая для обслужива¬
ющего персонала и др.). Планировочные ре¬
шения машинных отделений должны способст-.
вовать рациональной эксплуатации холодиль¬
ного оборудования, распределительных уст¬
ройств, уменьшению длины коммуникаций, эф¬
фективному использованию строительных пло¬
щадей-и объемов здания.В компрессорных залах предусматривают
установку компрессоров — одно- и двухступен¬
чатого сжатия, промежуточных сосудов,
Рис. I—19. Машинное отделение распределительного холодильника емкостью 10000 т:холодильник; //—машинное отделение; ///—материальный склад; /V—помещение для зарядных агрега¬
тов; у—зарядная станция; VI—отделение для мойки инвентаря? VII—электролитное отделение; V///—(Профи¬
лакторий электропогрузчиков; IX—механическая мастерская; X—столярная мастерская; XI—подсобно-вспо¬
могательные помещения; XII—комплектная трансформаторная подстанция;^///—тепловой пункт; XIV—кладо¬
вая; XV—«помещение КИПяА; XV/—комната механика; XV//—закрытая железнодорожная платформа; /—агре¬
гат двухступенчатого сжатия АД 130-3; 2—одноступенчатый компрессор А 110-1: 3—воздушный компрессор: 4—
ресивер вертикальный циркуляционный типа РДВ (на t0=—Ю; —30 и —40° С); 5—ресивер горизонтальный
нД; 6—герметичный аммиачный насос ЦНГ-68; 7—металлическая площадка для обслуживания ресиверов;8—маслонасосная установка; Р---маслоотделитель; /0т—маслосборник.распределительной (регулирующей) станции
и пр.В аппаратном отделении проектируют раз¬
мещение циркуляционных ресиверов (на 3—
4 рабочих режима температур кипения) амми¬
ачных насосов (по 2 на 'режим), испарителей,
переохладителя жидкого аммиака,' дренажных
ресиверов и пр. Для лучшего использования
, площади и объема аппаратных отделений про¬
' ектируют преимущественно вертикальные цир¬
куляционные ресиверы типа РДВ с раздели¬
тельными сосудами. Разделительные сосуды
применяют для лучшего' отвода из парожидко-i	стной смеси жидкого хладагента, возвращаю¬
, щегоея из испарителыкрй системы. Для обслу-
;• живания циркуляционных ресиверов, распреде-
, лительной запорной арматуры, . приборов
автоматики применяют металлические пло¬
щадки.’■/ Вертикальные кожухотрубные, испаритель-
{ яые и воздушные конденсаторы вместе с мас--	лоотделителями и линейными ресиверами уста¬навливают снаружи вблизи машинных отделе¬
ний. При этом линейные ресиверы должны
иметь ограждения с навесом для защиты от
солнечных лучей. ,Выбор конденсаторов испарительного типа
исключает необходимость в отдельной градир¬
не для охлаждения оборотной воды.Если проектом принята установка верти¬
кальных кожухотрубных конденсаторов, то
вблизи них размещают градирню вентилятор¬
ного типа. Наружная установка конденсаторов
и линейных ресиверов удешевляет строительст¬
во и повышает безопасность эксплуатации ам¬
миачной холодильной установки, поскольку из
машинного отделения выносится аппаратура
высокого давления, содержащая большое коли¬
чество жидкого аммиака. Недостатком верти-'
кальных кожухотрубных конденсаторов явля¬
ется необходимость двойной перекачки воды
(на конденсатор и градирню). Этого недостат¬
ка лишены горизонтальные кожухотрубные
конденсаторы. Однако их надо устанавливать
-	i	” гг "Рис. 1—20. Машинное отделение (при холодильнике мясокомбината мощностью 50 т в смену) с
расположением холодильного оборудования:/—компрессорный зал; 2—аппаратное отделение; 3—подсобные и бытовые помещения; 4—аммиачный агре¬
гат двухступенчатого сжатия мощностью 209 кВт (180 тыс. ккал/ч ори t= —30; +36° С); 5—аммиачный одно¬
ступенчатый комдрессор мощностью 116 кВт (100 тыс. ст. ккал/ч);' «-^промежуточный сосуд диаметром >600;
7, «—вертикальные циркуляционные ресиверы емкостью соответственно 2,5 и 5 м3: 9—регулирующая станция;
/0—дренажный ресивер емкостью 5 м3; //—панельный испаритель 90 м?; 12—противоточный переохладитель
16 м!; /3—аммиачные насосы; 14—насосы хладоносителя.в аппаратном помещении, что увеличивает объ¬
ем и стоимость последнего.	*•	Вместе с линейными ресиверами нередко
Проектируют размещение ресиверов длй хране¬
ния запаса аммиака, соединенных уравнитель¬
ными трубопроводами (паровыми и жидкост¬
ными) с конденсаторами, и линейными ресиве¬
рами. На специальных металлических конструк-.
циях вне здания устанавливают испарительные
конденсаторы. При ограниченной площади тер¬
ритории повышение коэффициента ее застройки
и сокращение длины трубопроводов можно до¬
стигнуть установкой испарительных и воздуш¬
ных конденсаторов на крыше машинного отде¬
ления с устройством опорных металлоконструк¬
ций и площадок для обслуживания. Испари¬
тельные конденсаторы можно также размещать
над зданием насосной станции оборотного во¬
доснабжения.Водяные насосы оборотной системы водо¬
снабжения рекомендуется размещать в; ком¬
прессорном зале или аппаратном отделении,
а для крупных .холодильников—в специаль¬
ном помещении (насосной), расположенном
вблизи конденсаторов, градирни и. резервуара
для воды. В-последнем случае циркуляцион¬
ные насосы целесообразно устанавливать сов¬
местно с хозяйственными и пожарными.Циркуляционные аммиачные ресиверы сле¬
дует располагать так, чтобы обеспечить необ¬
ходимый подпор столба жидкости над цирку¬ляционными аммиачными насосами, что важно
для обеспечения их устойчивой работы. С этой
же целью в случае необходимости заглубле¬
ния насосов устраивают для них приямки тре¬
буемых размеров.	'Главный проход между компрессорами,
а также расстояние от электрических щитов и
щитов с контрольно-измерительными прибора¬
ми до выступающих частей машин и аппаратов
принимают не менее 1,5 м; проход, между вы¬
ступающими частями машйн — не менее 1 м;
между стеной и машиной или аппаратом — не
менее 0,8 м. Со стороны, где не требуется Об¬
служивать аппараты, проходы можно не
устраивать. При определении размеров прохо¬
дов и отступов учитывают выступающие трубы
обвязки компрессоров и толщины тепловой изо¬
ляции труб, а также возможность разборки
компрессоров с выемкой коленчатого вала.В случае намечаемого расширения холо¬
дильника или перспективного строительства*но-
вого потребителя холода в машинном отделе¬
нии необходимо предусматривать резервные
площади для установки дополнительного обо¬
рудования. /Для ускорения монтажных работ, сокраще¬
ния длины трубопроводов, удобства эксплуа¬
тации компоновку оборудования целесообраз¬
но выполнять в виде функциональных блоков
согласно технологической схеме (компрессоры
агрегата двухступенчатого сжатия+промсосуд.
Рис. I—22. Машинное отделение портового рыбного холодильника в бухте Камышовая:1—компрессорный зал; 2—аппаратное отделение; 3—насосная станция; 4—электрощитовое отделение; 5—поме¬
щения для распределительных устройств; 6—подсобные и бытовые помещения; 7—аммиачный компрессор
двухступенчатого сжатия мощностью 175 кВт (150 тыс. ккал/ч при t= — 30-*- +35° С); 8—аммиачный одно¬
ступенчатый компрессор АУ-200; 9, 10—циркуляционные ресиверы соответственно 1,5 и 0,75 м3; //—промежу¬
точный сосуд; 12—аммиачные насосы; 13—льдогенератор, производительностью 40 т в сутки; 14— регулирую¬
'	щая станция; 15—холодильнЬк;, 16—отделители жидкости.	'Конденсаторы, линейные ресиверы и маслоот¬
делители размещены снаружи здания. В кон-¬
туре машинного ' отделения предусмотрено
помещение насосной установки для подачи в
конденсаторы морской воды. В случае децент¬
рализованной системы охлаждения камер холо¬
дильника с использованием блочных комплект¬
ных фреоновых автоматизированных машин
необходимость в строительстве специального
машинного отделения и разводке трубопрово¬
дов отпадает.На рис. 1—23 представлена планировка ти¬
пового холодильника для фруктов и винограда
емкостью 1200 т с децентрализованной систе¬
мой охлаждения. Применены блочные фреоно¬
вые холодильные машины ХМФ-16. Воздухоох¬
лаждающие блоки расположены в- холодиль¬
ных камерах, компрессорно-конденсаторные
(воздушные ксгнденсаторы) — снаружи под лег¬
ким навесом у стен холодильных камер.Расчет и подбор) оборудования
машинных отделенийКомпрессоры
Суммарные тепловые нагрузки для расчета
и подбора компрессоров определяют с учетом
несовпадения по времени максимальных вели¬чин теплопритоков от различных источников и
изменения их значений в течение года. Приток
тепла через ограждающие конструкции Qi учи¬
тывают: для распределительных холодильников
и специализированных холодильников для хра¬
нения плодов и овощей в размере 100%; для
холодильников мясо- и рыбокомбинатов в за¬
висимости от значений температур воздуха в
камерах: 80% при температуре, равной 20° С,
60% (<=0°С), 50%: (f= +б°С), '30% (<=
= +12° С).' Приток тепла от продуктов при их холо¬
дильной обработке определяют раздельно по
видам обработки и соответствующим темпера¬
турам кипения:Q2,ОТХ") 1000.100024-3600А/ =<Ь37)где£/<")("/) — количество грузов, подвер¬
гающихся холодильной об¬
работке (соответственно
G' — охлаждению, G" —
домораживанию, G’" — за¬
мораживанию), т/сут;50
ДI — разность энтальпий, соответ¬
ствующая начальной и ко¬
нечной температуре продук¬
тов, кДэр/кг (см. табл. I—3).Количество грузов, подвергающихся охлаж¬
дению, рассчитывают по формулеG'=— Е
365 °’(1-38)и — кратность грузооборота
.	камер охлаждения и хране¬ния охлажденных грузов в
х	год;б'=1,5— коэффициент неравномер¬
ности поступления продук¬
тов в камеры хранения ох¬
лажденных грузов распре¬
делительных холодильников
(для других холодильников
G' определяют в соответст¬
вии с данными технико-эко¬
номических обоснований или
ведомственных норм техно¬
логического проектирова¬
ния);Е о — емкость камер, охлажде¬
ния грузов, т. •
Количество грузов, подлежащих доморажи-
ванию:	-	-ГГ К" т(1-39)б"= 2,5 — коэффициент неравно¬
мерности поступления про¬
дуктов в камеры хранения
мороженых грузов распре¬
делительных холодильников;
Ем —: емкост^. камер хранения мо-
роженЬгх грузов, т;Ф — доля продуктов, поступаю¬
щих непосредственно в ка¬
меры хранения мороженых
грузов; значение ф следует
принимать в зависимости от
заданной структуры емкости
конкретного холодильника;
для распределительных хо¬
лодильников ф=0,65—0,85;
G" — количество грузов, предна-4
значенных для заморажива¬
ния, принимают по заданной
производительности камер
замораживания (в распре¬
делительных t холодильниках■	для осеннего периода 100%,
для летнего — 50%).Приток тепла от охлаждения тары Q21
рассчитывают, исходя из суточного поступле¬
ния затаренных грузов.Приток тепла от вентиляции Q3 учитывают
полностью, т. е. в размере 100%, приток тепла,
связанный с эксплуатацией Qi, — в зависимо¬
сти от площади камер в размере 50—75%, при¬
ток тепла от «дыхания» прсдукта Qs — в раз¬
мере 100%.	.Холодопроизводительность компрессоров
подбирают, исходя из суммарных теплоприто-
ков по указанным статьям для каждой приня¬
той температуры кипения хладагента с надбав¬
ками на потери в аппаратах и коммуникациях:
при непосредственном охлаждении 7%, при си¬
стеме с промежуточным хладоносителем 12%.Для удобства все расчеты сводят в табли¬
цу по форме, принятой в проектной организа¬
ции.. Число компрессоров для каждой температу¬
ры кипения принимают а соответствии с требо¬
ваниями автоматического регулирования их ра¬
боты и возможности их взаимного переключе¬
ния. Расчетное время работы компрессоров
устанавливают не более 22 ч в сутки. Резерв
компрессоров предусматривать не рекомен¬
дуется.При подборе компрессоров принимают сле¬
дующие основные расчетные параметры рабо¬
ты холодильной установки: температура конден¬
сации на 4—5° С выше средней температуры
воды в конденсаторе и на 8—10° С выше сред¬
ней температуры воздуха при использовании
воздушных конденсаторов; температура кипе¬
ния на 7—10° С ниже заданной температуры
воздуха в охлаждаемых помещениях при непо¬
средственном охлаждении и на 12—15° С —
при системе с промежуточным хладоносите¬
лем. Для камер хранения фруктов и овощей
разность между темпёратурой воздуха в ка¬
мерах и температурой кипения хладагента или
температурой хладоносителя рекомендуется
принимать- 6—8° С в период холодильной обра¬
ботки продуктов и 3—4° С — в период хране¬
ния.	.	-Компрессоры подбирают по заводским ката¬
логам на основании графиков зависимости хо-
лодопроизводительности от температуры кипе¬
ния или путем определения необходимой вели¬
чины объема, описанного поршнями компрес¬
сора.	’КонденсаторыТип конденсаторов следует выбирать в за¬
висимости от условий водоснабжения и каче¬
ства воды с учетом климатологических данных
района строительства холодильника.При оборотной системе водоснабжения хо¬
лодильной установки с использованием гради-51
ует принимать вертикальные или
иые кожухотрубные конденса':'оточной системе водоснабжения-:, _ 	-твенных водоемов) — вертювнЙЯЙЙИЙ^у-
трубные конденсаторы. ■ - ■В целях экономии воды и упрощения (или
исключения) системы оборотного водоснабже¬
ния рекомендуется отдавать предпочтение испа¬
рительным и воздушным конденсаторам.Необходимую площадь поверхности тепло¬
передачи Конденсаторов F (в м2) определяют
по формулеF = —,kbгде(1-40)Q — тепловая нагрузка на конденса¬
тор, Вт;Q = G(k—h) • ЮОО,G — общее количество циркулирующе¬
го холодильного агента, кг/с;—	энтальпия холодильного агента на
входе в конденсатор, кДж/Кг;12	— энтальпия холодильного агента на
выходе из конденсатора, кДж/кг;
k — коэффициент теплопередачи кон¬
денсатора, Вт/(м2-К);	.
в — средний расчетный температурный
напор между температурами кон¬
денсации и охлаждающей сре-.
ды, °С. ,
Количество циркулирующего холодильного
агента принимают по общей установленной
производительности компрессоров (при двух¬
ступенчатом сжатии — по общей производи¬
тельности. компрессоров высокой ступени).Т а б лица I—14Значения коэффициентов теплопередачи
и удельных тепловых нагрузок конденсаторовКонденсаторыВт/(м».К)9.Вт/м»Кожухотрубные
• аммиачные8004100. фреоновые1700—23009300—11600(отнесенные>к внутренней по¬
верхности ореб-ренных труб)
Испарительные170—2901700—2900Воздушные23-30230-2909Средние расчетные значения коэффициен¬
тов теплопередачи k и удельные тепловые на¬
грузки q(k% ) конденсаторов приведены в табл.
1—14.ИспарителиТипы испарителей следует выбирать в зави¬
симости от принятой схемы циркуляции проме¬
жуточного хладонрсителя: кожухотрубные —
при закрытой системе; панельные — при откры¬
той.Необходимую поверхность теплопередачи
испарителей определяют по формуле (1—40),
в которой Q (в Вт) — суммарная тепловая на¬
грузка на данный испаритель при заданной
температуре кипения холодильного агента, оп¬
ределяемая по рабочей производительности вы¬
бранных	компрессоров;	А=470-т-
580 Вт/(м2-К)—среднее расчетное значение
коэффициента теплопередачи для испарителей
всех типов при скорости хладоносителя 1 м/с,
0 =5-н7° С — средний расчетный температур¬
ный напор между хладоносителем и холодиль-.
ным агентом.Рис. 1—23. Холодильник для фруктов и винограда емкостью 1200 т с децентрализованной систе¬
мой охлаждения:	,о—план и разрезы холодильника: /—#—камеры хранения фруктов; 5-^8—камеры хранения винограда; 9—
экспедиция; 10—блок подсобных,, бытовых и конторских помещений; //—грузовой коридор; /г—железнодо¬
рожная платформа; /,3—автомобильная платформа; 14—холодильно-нагревательная машина ХМФ-16; /5—инс-
'	лекционный транспортер ТСИ; ■<5—монтажная схема машины ХМФ-16; /—воздухоохладительный блок; 2—(компрессорно-конденсаторный блок;
3—воздухоприемная труба (для вентиляции камеры); 4—воздуховод; 5—сопло; 6—навес; 7—сетчатое огражде-■	вне; 8—теплоизолирующая перегородка.	,53
вспомогательные аппараты ,
аммиачных холодильных
установок	. 'Отделители жидкости или вертикальные ре¬
сиверы. Эти аппараты устанавливают раздель¬
но для каждой испарительной системы холо¬
дильника (по температурам кипения хлада¬
гента).При расположении других потребителей хо¬
дом (фабрика мороженого и др.), имеющих
собственные аппаратные отделения, на расстоя¬
нии не менее 50 м от машинного отделения, на
всасывающей магистрали, в машинном отделе¬
нии следует устанавливать дополнительный от¬
делитель жидкости, соединенный (по сливу) с
дренажным ресивером, или вертикальный за¬
щитный ресивер., Выбор необходимого размера отделителя
жидкости или вертикального ресивера произво¬
дят по диаметру газового трубопровода вса¬
сывающей магистрали с проверкой скорости
паров аммиака в сосуде (аппарате), которая
не должна превышать 0,5 м/с по формуле” = Й5^<0’5' (М1)где G — количество паров аммиака, отсасы-
. ваемое компрессорами при данной
температуре кипения, кг/ч;D — внутренний диаметр корпуса отде¬
лителя жидкости (вертикального ре¬
сивера), м;
q — плотность паров аммиака на всасы¬
вающей стороне компрессоров прь
данной температуре кипения, кг/м3.
Циркуляционные ресиверы. Эти ресиверы
устанавливают в насосно-циркуляционных схе¬
мах в качестве емкостных сосудов раздельно
на каждую испарительную систему (по темпе-’
ратурам кипения). При этом можно использо¬
вать как горизонтальные ресиверы в комплек¬
те с отделителями жидкости, так" и вертикаль¬
ные ресиверы, одновременно . выполняющие
роль отделителя жидкости и емкости.Емкость циркуляционных ресиверов V (в м3)
с учетом рабочего заполнения определяют
(в зависимости от их типа, емкости обслужи¬
ваемой ими 'испарительной системы и принятой
схемы подачи хладагента в приборы охлажде¬
ния) по следующим приближенным формулам:а)	при нижней подаче жидкого аммиака:
для горизонтальных ресиверовУ" г >0,5 (Уб + Vb)+ Fbctp-0.25, (1-42)
для вертикальных ресиверов
К.В > °'7(уб + vb) + ^вс.тр-0,25; (1-43)' б) при верхней подаче жидкого аммиака:
Для горизонтальных ресиверовV» г > 2,25 (0,25Кб +0,57,) + Квс.тр-0,25((1-44)для вертикальных ресиверовVI	„ > 3,25 (0,25V6 + 0,5FB) + FBC.Tp.0,25,'	(1-45)где Vg—геометрическая емкость труб
батарей, м3;	'VB — геометрическая емкость труб
воздухоохладителей, м3;Vbo. тр — емкость трубопроводов совме-
,	щенного отсасывания и сливациркулирующего жидкого ам¬
миака.	. /
В целях лучшего использования емкости
горизонтальных и вертикальных циркуляцион¬
ных ресиверов для приема жидкого ам¬
миака, поступающего из испа’рительной си¬
стемы, рекомендуется оснащать специаль¬
ными стояками из труб диаметром 325X8,
привариваемыми к аппаратам. Из этих стоя¬
ков жидкий агент забирают аммиачными на¬
сосами. Благодаря наличию при этом необхо¬
димого столба подпора жидкости над насосом
можно сократить рабочее заполнение ресиве¬
ра до 10%.Ресиверы защитные. Ресиверы этого типа
(осушители) устанавливают в безнасосных’ схемах охлаждения на всасывающей магист¬
рали каждой испарительной системы по темпе¬
ратурам кипения. Защитные ресиверы можно
применять горизонтального и вертикального
типов. Емкость ресиверов V3 (в м3) определяют
по приближенным формулам:
горизонтальныеV3.r >0,35(V6 + VB), (1-46)вертикальныеК3.в>М5(Гб+Ув).(1-47)Для крупных холодильных установок преду¬
сматривают не менее двух защитных ресиверов
на каждую испарительную систему с целью
обеспечения поочередного их освобождения от ^
жидкого аммиака без остановки компрессоров.При использовании в качестве циркуляци¬
онных и защитных ресиверов аппаратов гори¬
зонтального типа их устанавливают совместно
с отделителями -жидкости, компонуя в. схеме
как единый аппарат и осуществляя пгяание
жидким аммиаком через соответствующий отде¬
литель жидкости.Вертикальные циркуляционные и защитные
ресиверы при скорости паров в аппарате
0,5 м/с и ниже устанавливают без дополни¬
тельных отделителей жидкости.54
Во всех случаях, когда это возможно (до¬
статочная высота машинного или аппаратного
отделения, устройство приямка), предпочтение
следует отдавать вертикальным циркуляцион¬
ным и защитным ресиверам, удобным в экс¬
плуатации и занимающим меньшую площадь.Ресиверы дренажные. Эти ресиверы необхо¬
димо включать в каждую холодильную уста¬
новку с системой непосредственного охлажде¬
ния и в крупные установки с промежуточным
хладоносителем для слива холодильного аген¬
та из отдельных аппаратов и приборов охлаж¬
дения камер.Емкость дренажных ресиверов определяют,
исходя из возможности приема жидкого аммиа¬
ка из наиболее крупного аппарата (циркуля¬
ционного ресивера, промежуточного сосуда и
пр.), либо всех приборов охлаждения наиболь¬
шей камеры хранения или замораживания с
увеличением полученного расчетного объема на
20%. В качестве дренажных можно использо¬
вать ресиверы как горизонтального, так и вер¬
тикального типа.Ресиверы линейные. Ресиверы данного типа
устанавливают на стороне высокого давления
после конденсаторов так, чтобы обеспечивал¬
ся самотечный слив жидкого хладагента из
конденсаторов. Емкость линейных ресиверов
определяется с учетом допустимого заполнения
их на 80% из расчета не менее: для систем с
Нижней подачей аммиака в приборы 45%, для
систем с верхней подачей 30% от емкости труб
батарей и воздухоохладителей всех потребите¬
лей холода с увеличением полученного расчет¬
ного объема на 20%. Линейные ресиверы пред¬
почтительно устанавливать вне помещений; их
следует ограждать и защищать навесом от сол¬
нечных лучей.	.Промежуточные сосуды со змеевиком (теп¬
лообменником). Аппарат применяется в схемах
двухступенчатого сжатия с промежуточным ох¬
лаждением и одноступенчатым дросселирова¬
нием. Марку промежуточного сосуда выбирают
по диаметру газового трубопровода всасываю¬
щей стороны компрессора высокого давления с
проверкой скорости движения паров аммиака
в аппарате, которая не должна превышать
0,5 м/с. Проверку производят по формуле
(I—41), принимая: G (в кг/ч)—количество
паров аммиака на выходе из промсосуда,6	(в кг/м3) — плотность паров аммиака на вса¬
сывающей стороне компрессоров высокого дав¬
ления.Разность между температурами переохлаж¬
денной жидкости на выходе из змеевика и
жидкости, кипящей в промежуточном сосуде
при промежуточном давлении, следует прини¬
мать 4—6° С.Маслоотделители. Аппараты включают в
сьемы аммиачных холодильных установок нанагнетательной стороне компрессоров. Необхо¬
димую марку маслоотделителя выбирают по-
диаметру нагнетательного от компрессоров
трубопровода с проверкой скорости паров ам¬
миака в аппарате, которая не должна превы¬
шать 1 м/с. Проверку производят по формуле
(I—41), принимая: G (в кг/ч)—количество
газообразного аммиака, нагнетаемого компрес¬
сорами; р (в кг/м3) плотность паров аммиака
на нагнетательной стороне компрессоров.С целью наиболее полного отделения мас¬
ла осуществляют барботаж паров аммиака в
маслоотделителе с охлаждением их за счет
подачи в маслоотделитель жидкого аммиака
из конденсаторов или линейных ресиверов.
Рекомендуется предусматривать индивидуаль¬
ные маслоотделители после каждого компрес¬
сора с возвратом масла в картер для повтор¬
ного использования при обязательной установ¬
ке общего маслоотделителя перед конденса¬
торами. •‘ Автоматические воздухоотделители. Аппара¬
ты целесообразно проектировать для систем,
работающих при температуре кипения —30° С
и ниже.	.' В установках с высокими температурами
кипения воздух удаляют воздухоотделителя¬
ми, входящими в конструкцию линейных ресиве¬
ров.	,Фильтры. Их следует предусматривать
на жидкостных трубопроводах с целью за¬
щиты автоматических приборов и арматуры от
механических загрязнений. Фильтр необходимой
марки выбирают по диаметру трубопровода.НасосыДля аммиачных холодильных установок с
насосно-циркуляционной схемой непосредст¬
венного охлаждения рекомендуется применять
герметичные бессмазочные аммиачные насо¬
сы, которые следует устанавливать раздельно
для каждой испарительной системы (по тем¬
пературам кипения).Производительность аммиачных насосов
принимают: для схем с нижней подачей из
расчета не менее 3—5-кратной циркуляции
количества аммиака, испаряющегося в систе¬
ме; для схем с верхней подачей — исходя из
кратности циркуляции аммиака: 25—30 — для
воздухоохладителей; 10—15 — для батарей с
длиной шланга 50—100 м; 5—10 — для бата¬
рей с длиной шланга 100—200. м; 3—5 — для
батарей с длиной шланга свыше 200 м. Здесь
под кратностью циркуляции понимается отно¬
шение производительности насоса к количест¬
ву полученного пара.Помимо основного рабочего насоса на
каждую температуру кипения хладагента ре¬55
комендуется устанавливать дополнительный
резервный насос. На всасывающей стороне ам¬
миачных насосов необходимо обеспечивать
гидростатический столб жидкости высртой
2,0—3,0 м при пренебрежимо малом гидрав¬
лическом сопротивлении всасывающего трубо¬
провода. Для систем с пониженными темпера- >
турами кипения следует принимать большие
значения высоты столба.Для, циркуляции промежуточного хладоно¬
сителя рекомендуется применять- насосы типа
К (консольные), которые устанавливают на
каждую испарительную систему по температу¬
рам хладоносителя.Производительность насоса для промежу¬
точного хладоносителя V (в м3/ч) определя¬
ют по формулеу=-	Л,6-р —	(1-48)6хсх (^2х ^1х)гдеQ о-•	холодопроизводительность дан¬
, ной испарительной систе¬
мы, Вт;Qx — плотность хладоносителя при■	требуемой концентрации и
средней температуре, кг/м3;Сх — теплоемкость хладоносителя
при требуемой концентрации и
средней	температуре,кДж/(кг-К);Ux и hx — температуры хладоносителя
соответственно на входе и вы¬
ходе из испарителя, 6С.Разность температур f** — tix (в °С) следу¬
ет принимать в зависимости от вида охлажда¬
ющих аппаратов: 2—3 — для батарей и возду¬
хоохладителей; 4—6 — для технологических
аппаратов, 1 — для мембранных аппаратов.Концентрация хладоносителя должна соот¬
ветствовать температуре .замерзания, которая
принимается на 8° С ниже соответствующей
температуры кипения.При подборе насосов следует стремиться к
их однотипности и взаимозаменяемости по тем¬
пературам хладоносителя. Помимо основных
рабочих насосов необходимо предусматривать
резервный насос с возможностью его работы
на любую температуру хладоносителя.Для циркуляции воды в оборотных систе¬
мах' водоснабжения холодильных установок
рекомендуется применять насосы типа К (кон¬
сольные) .Производительность насосов V (в м3/ч) оп¬
ределяют по формуле■ (М9)еа (^2в“ ^1в) бвгде Qk — тепловая нагрузка конденсато¬
ров холодильной установки, об¬служиваемых данным насо-
,	. сом, Вт;,	са—удельная теплоемкость воды,равная 4,19 кДж/(кг-К);
tiB и 4в—температуры воды соответст¬
вен но на входе и лыходе из
конденсаторов;Qa — плотность воды, кг/м3.Нагрев воды в конденсаторах —t1B
(в °С) следует принимать в зависимости от
типа охлаждающего устройства, температуры,
и влажности наружного воздуха: 2—3 при ох¬
лаждении воды в брызгальных бассейнах,
3—4 при использовании открытых брызгаль¬
ных или капельных градирен и 4—5 при нали¬
чии интенсивных . охладителей воды — венти¬
ляторных градирен.Производительность насосов для обслужи¬
вания испарительных конденсаторов выбира¬
ют из расчета расхода воды не менее
0,3 м3/ч на 1 м2 поверхности конденсатора.
В целях обеспечения бесперебойной эксплуа¬
тации оборотных систем водоснабжения сле¬
дует предусматривать: для систем холодопро¬
изводительностью до 120 кВт — один рабочий
и один резервный насос производительностью,
равной максимальному часовому расходу во¬
ды; для систем холодопроизводительностью
выше 120 кВт — два-три рабочих насоса про¬
изводительностью, равной 40—60% максималь¬
ного часового расхода воды, и один резерв¬
ный насос такой же производительности. Для
обеспечения более четкой системы автомати¬
зации и экономичной работы каждый из ис¬
парительных конденсаторов оборудуют инди¬
видуальным водяным насосом. В этом случае
резервный насос не устанавливают.	'При определений полного напора насоса Н
гидравлические потери в сети Ар (в Па) на
трение и местные сопротивления находят по
формулеИ>2Ар-'трQ, (Г-50)гдеЯтр — коэффициент сопротивле¬
ния трения по длине трубо¬
провода (Ятр = 0,035 — для
аммиака, ЯТр = 0,04 — для
воды ,и хладоносителей);I —длина трубопровода, м;
das — внутренний диаметр трубо¬
провода, м;А = —— — коэффициент, учитывающийdanместные сопротивления
(табл. I—15);	,U (— длина трубопровода, поте¬
ря давления в котором от
Таблица I—15
Значение коэффициента А для различных местных сопротивленийМестное сопротивлениеКоэффи¬
циент А, Местное сопротивлениеКоэффи¬
циент AПроходной вентиль
Угловой вентиль340170— = 0,5
d„ .26Задвижка открытая
Задвижка наполовину открытая6,9200Отвод 45Р .*dK12Обратный клапан340— = 2,5
da
R6Тройник
на проходе20на разветвлении67~~ = °i5WH54на проходе с уменьшением
сечения наполовину '32Отвод 180?
(калач)^-=1dK125— = 0,5 '40-y- = 2,5“H12,5Отвод 906
{угольник)-£-=1ан .
~ =2,518,5
. 9,2 .Вход в трубу из сосуда
Внезапное расширение г:
» di: dj= 1:4 •» di: rf2= il : 2
» dt: d2=3 : 4
Внезапное сужение
» dt : d2= 1 : 4
» di : dz— 1 : 2
» dt: d'2—3 : 417.5322018.515126,9Примечание. R (в м) —радиус поворота потока по оси трубы,
йИ (в, м) —s наружный диаметр трубы.трения эквивалентна мест¬
ному сопротивлению, м;
w — скорость движения среды в
трубе, м/с;	■Q — плотность жидкости, кг/м*.Значения коэффициента А для наиболее
часто применяемых видов запорной арматуры
и фасонных частей трубопроводов приведены
в табл. I—15.Скорость движения сред (м/с) в трубопро¬
водах насосов принимают: всасывающих 0,6—
1,2, нагнетательных — до 1,5.Необходимая мощность электродвигателей
Для привода насосов N (кВт):VHН = <N51>
3600i)где V — производительность насоса, м3/4!
Я — необходимый полный напор, кПа;
т] — к. п. д. насоса (по данным ката¬
логов или заводских паспортов).При выборе электродвигателей следует
учитывать следующие ^коэффициенты запаса
(перегрузки).JV, кВтКоэффициент запасаДо 21,5—1,72—51,3—1,55—501,10—1,1550—1001,05—1,08Свыше 1001,05ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПОДЗЕМНЫХ
ХОЛОДИЛЬНИКОВПодземные холодильники для хранения
скоропортящихся продуктов размещают в гор¬
ных .выработках, пещерах и других подзем¬
ных полостях.
Подземное размещение холодильников по
сравнению с наземным имеет ряд технических
преимуществ: возможность использбвания
горных пород в естественном залегании в ка¬
честве строительного и теплоизоляционного ма¬
териала; долговечность сооружения и посто¬
янство теплофизических свойств массива; со¬
кращение расхода холода для обеспечения
заданных температурных режимов во времени;
равномерность работы холодильной установки
в течение года; повышенная аккумулирующая
способность ограждений (вмещающих горных
пород), позволяющая длительное время сохра¬
нять режимы в камерах в случае отключения
холодильных машин; возможность существенно¬
го сокращения земельного участка для устрой¬
ства промплощадки; уменьшение пожароопас¬
ности; обеспечение естественной маскировки и
неуязвимости предприятия,-Наряду с преимуществами подземные холо¬
дильники имеют и недостатки: узкий фронт по¬
грузочно-разгрузочных работ; значительная
протяженность коридоров, камер и коммуни¬
каций; длительное предварительное охлажде¬
ние горных пород перед загрузкой холодиль¬
ника; необходимость в ряде случаев предохра¬
нения стен и кровли выработок от обрушения;
неполное использование строительного объема
в связи с наличием опорных цейиков и боль¬
шой протяженностью камер хранения.Требования к горным- выработкамК подземным полостям, предназначенным
для сооружения холодильников, предъявляют
следующие требования;	.они должны размещаться в достаточно
прочных, морозоустойчивых и непучинистых
горных породах;ширина их должна быть не менее 6—7 м,
высота — не ниже 4—5 м , (для проезда элек¬
тропогрузчиков, электротележек и электро-
штабелеров внутри помещения);полы подземных помещений и въездов в
них должны быть горизонтальными, допуска¬
ющими штабелирование грузовых пакетов на
поддонах и передвижение погрузочно-разгру¬
зочных механизмов;подземные полости должны находиться в
хорошем санитарном состоянии, быть сухими
и не затапливаться грунтовыми, паводковыми
и другими водами;территория перед используемыми подзем¬
ными полостями должна быть достаточной
для размещения комплекса наземных подсоб¬
но-вспомогательных и административно-быто¬
вых сооружений холодильника и обеспечи¬
вать необходимый фронт погрузочно-разгру¬
зочных работ;подземные полости должны иметь удобные
автомобильные подъезды и железнодорожные
подъездные пути, при отсутствии последних их
следует располагать рядом с железнодорож¬
ными станционными путями;	/вблизи подземных пространств должны
проходить необходимые инженерные коммуни¬
кации для обеспечения холодильника электро¬
энергией, водой, теплом, газом, канализацией
и пр.;	"подземные полости должны размещаться а
районах, характеризующихся дефицитом холо¬
дильных емкостей, около основных мест произ¬
водства или потребления скоропортящихся пи¬
щевых продуктов.	‘Принципиальные варианты размещ'ения
подземных холодильниковВозможны четыре основные принципиаль¬
ные вариантй размещения подземных холо¬
дильников: в специально возводимых подзем¬
ных выработках; в отработанных горных выра¬
ботках; в выработках, пройденных по задан- .
ным параметрам при разработке полезных,
ископаемых; в пещерах, катакомбах и прочих-
бесхозных выработках.Специальное подземное строительство яв¬
ляется наиболее универсальным вариантом ис¬
пользования подземного пространства для раз¬
мещения холодильников. В этом случае можно-
выбрать наиболее благоприятные естественные-
(главным образом геологические) и общеэко¬
номические условия. Этот вариант представля¬
ет наибольший интерес в горных районах,
курортных зонах, районах с высокоинтенсив¬
ным сельским хозяйством, в зонах вечной мерз¬
лоты и т. д.Подземные холодильники, размещенные в-
специально пройденных подземных выработках,
отличаются простотой планировки, большими
размерами камер хранения и вспомогательных
помещений. Они примерно на 20—40% дороже
наземных холодильников той Же емкости. Од¬
нако меньшие эксплуатационные расходы (за
счет ремонта, замены теплоизоляции, отопле¬
ния, расходов холода) окупают разницу в ка¬
питальных вложениях.Размещение подземного холодильника в от¬
работанных горных выработках позволяет ис¬
пользовать уже готовые полости, образовав¬
шиеся в результате выемки минерального сы¬
рья, главным образом известняка и гипса.
Камеры, образующиеся при разработке карбо¬
натных и сульфатных месторождений, харак¬
теризуются достаточными размерами для раз¬
мещения складских помещений и нормального
функционирования транспортного и холодиль¬
ного оборудования.58
■	Однако использование готовых подземных
полостей'под строительство холодильников свя¬
зано с определенными трудностями: удален¬
ность разрабатываемых месторождений от ос¬
новных потребителей продуктов хранения; ук¬
лоны выработок, препятствующие применению
типового аккумуляторного транспортного обо¬
рудования; рваная поверхность камер и цели¬
ков; большая протяженность камер хранения;
значительное количество больших сбоек между
камерами и пр.Выработки, пройденные по параметрам, за¬
даваемым их потенциальным потребителем,
в процессе разработки месторождений извест¬
няка и гипса в значительно большей степени
удовлетворяют требованиям, предъявляемым к
•современным складским помещениям. При их
проектировании можно учесть ряд факторов,
существенных для ’нормального функциониро¬
вания будущего холодильника, исходя из наи¬
более прогрессивных объемно-планировочных
решений и технологических схем. При этом це¬
ленаправленная отработка определенной части
месторождения вызывает некоторое увеличение
•себестоимости разрабатываемого минерального
сырья, которое должно быть возмещено буду¬
щими потребителями выработанного простран¬
ства. Для холодильников такое удорожание
может достигать нескольких десятков процен¬
тов от себестоимости продукции горнодобыва¬
ющего предприятия.Представляет особый интерес выемка по за¬
данным параметрам в случаях, когда горные
выработки проходятся,в борту карьера и, та¬
ким образом, лишь небольшая часть месторож¬
дения разрабатывается подземным способом.
Этот путь характеризуется большими потенци¬
альными возможностями, так как открытый
способ добычи известняка, гранита, гипса ши¬
роко распространен в многочисленных районах
страны.Использование пещер, катакомб и других
■бесхозных выработок под холодильники в
принципе возможно лишь для размещения не¬
больших объектов. Широких перспектив этот
вариант не имеет из-за сложности подготови¬
тельных работ, связанных с хаотическим харак¬
тером расположения и недостаточной устойчи¬
востью таких выработок.. В СССР эксплуатируется ряд подземных
холодильников в* Среднем Поволжье, Украин¬
ской ССР, Грузинской ССР. Большинство оте¬
чественных подземных холодильников разме¬
щено в отработанных горных выработках,
пройдьнных без учета их вторичного использо¬
вания. Этим обусловлены основные технические
недостатки: невысокий уровень механизации
Погрузочно-разгрузочных работ, недостаточное
использование строительного объема камер,
возможность хранения ограниченного ассорти-А-АЯа 1[i>X :Ч LI I	I_L_TZZTмj~" /■Т 'Г"11Lj|111 111L	4 ь	з'. /. \* J1
'if-—t 1( 1,	1.	,^X ■ 1,—-i L—1		 т	,_11 1120I!jjРис. I—24. Объемно-планировочное решение
подземного ф,руктохранилища емкостью 1800 т
. ' в Грузинской ССР:1—холодильная камера хранения; 2—грузовой кори¬
дор (пунктирная линия — перспективное расширение)мента продуктов, большие объемы транспорт¬
но-грузовых операций, значительная протя¬
женность и разветвленность коммуникаций. Ука¬
занные недостатки, присущие отработанным
горным в’ыработкам, удается избежать при
специальном подземном строительстве, что
подтверждает опыт эксплуатации подземного
фруктохранилища в Грузинской ССР (рис.I—24).Краткая характеристика и основные техни¬
ческие показатели отечественных подземных
холодильников приведены в табл. I—16. Опыт
их строительства и эксплуатации позволяет
сделать следующие выводы: подземные холо¬
дильники наиболее рационально размещать в
специальнв построенных подземных полостях
или в выработках, отработанных с учетом по¬
следующего их использования; объемы горно-59
Таблица I—16Основные технические данные некоторых
« I действующих подземны» холодильниковПоказателиСреднееПоволжьеГрузинскаяссрТемпература, °СОн—2; -18Около 0Емкость, т144001800Строительный6500020400объем, м5Горные породыИзвестнякМетаморфи-Тип выработокОтработан¬зованныёосадочныеСпециальныеГлубина заложе¬ные60-100До 200ния, м •
Естественная тем¬812 ,пература горных
пород, °С .
Размеры камер
хранения5-10пролет, м7высота, м3,4-4,25,7 и 6,3Размеры целиков,о,0ч-8,020,0мТеплоизоляцияОтсутствуетОтсутствуетКреплениеАнкеры, поБетон, 40 смПроизводитель¬сетке 1Х1м
3500288ность холодиль¬
ной установки,тыс. ккал/ч
Расположение ма-На поверх¬На поверх¬. шинного отделе¬ностиностинияСистема охлажде¬Рассольно¬Рассольно¬нияаммиачнаяаммиачнаяПриборы охлажде¬БатареиВоздухо¬нияохладителистроительных работ изменяются в' широких
пределах, что обусловлено главным образом
геологическими условиями района; при органи¬
зации в подземном холодильнике внутрисклад-
ского транспорта наилучшим решением являет¬
ся ввод внешних транспортных коммуникаций
(автомобильных и железнодорожных) непо¬
средственно в холодильник, как можно ближе к
камерам хранения с тем, чтобы свести к ми¬
нимуму затраты на транспортно-грузовые
операции; подземные холодильники следует
оборудовать мощными холодильными установ¬
ками, обеспечивающими быстрое (в течение
нескольких месяцев) предварительное охлаж¬дение окружающих горных пород перед за¬
грузкой холодильника.Приспособление готовых выработок под рас¬
пределительный холодильник в благоприятных
естественных и горнотехнических условиях по
главному корпусу обходится на 15—20% Де¬
шевле наземного. Специальное строительство'
подземного распределительного холодильника
на 20—40% дороже наземного, это удорожание
компенсируется за несколько лет.Объемно-планировочные
и конструктивные решенияПри использовании отработанных горных
выработок конструктивные параметры подзем¬
ного холодильника обусловливаются системой
разработки месторождения. При специальном
подземном строительстве они задаются в соот¬
ветствии с технологией производства, сообра¬
зуясь с геологическими особенностями участка
строительства, а при использовании выработок
по заданным параметрам — определяются со¬
четанием горнотехнологических параметров
с потребностями подземного предприятия.Используемые в качестве холодильников от:
работанные горные выработки представляют
собой выемочные камеры, главным образом из¬
вестняковых и гипсовых шахт. Глубина залега¬
ния отрабатываемых пластов колеблется в пре¬
делах от 15 до 60 м, пролеты камер от 6 до 20 м
(обычно 10—12 м), высота от 3,5 до 9,0 м
(чаще 4—6 м), длина от нескольких десятков
до нескольких сотен метров. В кровле и подош¬
ве камер для обеспечения их устойчивости
оставляют пачки полезного ископаемого толщи¬
ной 2—5 м. Размеры опорных междукамерных
целиков, определяющих площадь холодильни¬
ка, изменяются в широких пределах в зависи¬
мости от размеров камер, глубины разработки,
прочности пород и формы целиков. Ширина
целика равна или несколько меньше пролета
камер. В плане целики представляют собой по¬
лосы или колонны.'! Пример объемно-планиро¬
вочного решения холодильника, размещенного
в отработанных горных выработках, приведен
на рис. I---25. В отличие от холодильника, изо¬
браженного на рис. I—25, холодильники в вы¬
работках, пройденных по заданным параметрам,
имеют несколько большие пролеты камер и
размеры целиков, более компактное их разме¬
щение, лучшую связь с поверхностью, меньшее
количество сбоек.Наиболее простой является планировка хо¬
лодильников, размещаемых в специально со¬
зданных подземных полостях; это одна или
две транспортные штольни и несколько боль¬
ших камер, соединенных между собой сбойка¬
ми. Размеры таких камер хранения в зависв-60
Рис. I—26. Планировочное решение подземного распределительного холодильника емкостью
10000 т, размещенного в гипсовой шахте на отработанном участке шахтного .поля:1—камера хранения охлажденных грузов (t=0° С); 2— камера хранения. мороженых грузов (i= —20“ С); 3—ка¬
мера замораживания (<=—25° С); 4—загрузочно-разгрузочная камера (/= —20° С); 5—экспедиция (t=—10° С);
ff—машинное отделение; 7—подсобно-бытовые помещения машинного отделения; «—насосная оборотного водо¬
снабжения; 9—материальный склад; 10—аппаратная; 1!—конторские и бытовые помещения охлаждаемого
склада; 12—центральный ствол; 13—фланговый ствол; 14—соединительный коридор.мости от прочностных характеристик горных
пород изменяются в следующих пределах: про¬
лет от 10 до 20 м, высота от 4,0 до 9,0 м, дли¬
на от нескольких десятков до 200 м.Компоновка подземного холодильника, раз¬
мещаемого в специально сооружаемых выра¬
ботках в граните и прочном известняке, приве¬
дена на рис. I—26. Исходные данные для про¬
ектирования: пролет камер 10 м в известнякеи 15—20 м в граните, глубина заложения до
100 м. Расположение машинного отделения —
подземное.	' \Ширину опорных целиков в граните прини¬
мают по конструктивным соображениям и необ¬
ходимости обеспечения достаточного термиче¬
ского сопротивления между камерами с различ¬
ной температурой, ширина известняковых цели¬
ков равна 7 м. Характеристика объемно-плани-61
ГГ .ШТгссс■Ссс£асЗСасасatас£1 СШ■7Z/
7 753аа£LТТЛs ЩгЬЖ77777777X57^7,50777777777777777
50Рис. I—26. Подземные распределительные хо¬
лодильники емкостью 10000 т в специально
пройденных выработках:а, б—в граните; в, г—в известняке; /—камера хра¬
нения охлажденных грузов (t=0° С): 2—камера хра¬
нения мороженых грузов (<=—20° С); 3—камера-мо-
розилка (f= — 30° С); 4—экспедиция (<=—10° С); 6—
машинное отделение; 6—аппаратное отделение; 7—
трансформаторная подстанция; 8—помещение КИП;
9—вентиляционная камера; 10—комната механика;
11—подсобно-бытовые и конторские помещения; 12—
грузовой коридор; 13—транспортная штольня; /4—сое¬
динительный коридор.
ровочных решений подземных холодильников
специального строительства, указанных на рис.I—26, приведена в табл. I—17.Во всех случаях при решении планировок
подземных холодильников рекомендуется исхо¬
дить из следующих основных положений. Под¬
земные холодильники должны иметь не менее
двух отдельных выходов на поверхность, при¬
способленных для продвижения по ним людей.
Общее количество входов устанавливается в
зависимости от размеров и назначения соору-
/Жения. При наличии двух рядов расположен¬
ных штолен с размерами, достаточными, для
движения людей и транспортных средств, пре¬
дусматривают в них одностороннее движение,
используя одну штольню для въезда в подзем¬
ное сооружение, а другую — для выезда из
него.При использовании для въезда и выезда
транспортных средств одной штольни с разме¬
рами, не позволяющими организовать встречное
движение, предусматривают устройство разъез¬
дов в них:	"При подаче железнодорожных вагонов и
автомобильного транспорта непосредственно в
штольни железную и автомобильную дороги
рекомендуется размещать в специальной тран¬
шее с таким расчетом, чтобы полы штольни и
камер были на одном уровне с полом вагона
или автомобильного кузова.Выработки или их часть, предназначаемые
под охлаждаемый склад, должны быть разбиты
на зоны, в которых компонуются камеры с
одинаковыми температурами. Температурные
зоны охлаждаемого склада отделяются от
остальной части выработок целиками или пере¬
мычками с теплоизоляционным слоем.Камеры замораживания располагают в ох¬
лаждаемом контуре выработок в местах, опре¬
деляемых направлением грузопотоков. Устрой¬
ство холодильных камер с универсальным тем-
лературным режимом (для хранения мороже¬
ных или охлажденных продуктов) в горных
выработках не допускается.	•Машинное и аппаратное отделения холодиль¬
ной установки, а также производственно-вспо¬
могательные и административно-бытовые поме¬
щения необходимо располагать в части выра¬
боток, вне зоны влияния низких температур
горного массива. 'Взаимное расположение охлаждаемых ка¬
мер, штолен, коридоров и производственно¬
вспомогательных помещений подземного хо¬
лодильника должно обеспечивать минималь¬
ную протяженность транспортных путей и тех¬
нологических коммуникаций. Подземные'выра¬
ботки, используемые для размещения складских
объектов, чаще всего не крепят. Применяют об¬
лицовку защитным слоем торкрет-бетона тол¬
щиной в несколько сантиметров, предохраняю¬щую от падения мелких кусков пород и прида¬
ющую камерам опрятный вид. В случае необ¬
ходимости крепления применяют чаще всего ан¬
керную крепь с металлической сеткой, реже —
железобетонную.	'	.Конструкция крепи выработок должна при¬
ниматься на основании сравнительных технико¬
экономических расчетов. Для укрепления лобо¬
вых откосов, отвода поверхностных вод и
оформления входов и выходов в устьях што¬
лен и наклонных стволов предусматривается
устройство порталов, которые проектируются,
как правило, из сборного или монолитного же¬
лезобетона. Конструкция порталов принимается
в соответствий с требованиями СНиП П-Д,8—62 «Тоннели железнодорожные и автодо¬
рожные. Нормы проектирования». Припорталь-
ные участки (устья) штольни и наклонных
стволов во всех случаях должны иметь огне¬
стойкую крепь на длине не менее 10 м. •Теплоизоляция поверхности горных пород
не предусматривается, за исключением участков
камер, примыкающих к неохлаждаемому про¬
странству (двери, транспортные и вентиляци¬
онные сбойки, перемычки). В этих случаях изо¬
ляционным слоем покрывается поверхность
выработки со стороны низкой температуры.
С целью скорейшего охлаждения горного мас¬
сива и уменьшения теплопритоков к поверхно¬
сти выработок может быть применена теплоизо¬
ляция. Использование теплоизоляции целесо¬
образно, когда она одновременно выполняет и
функции отделки поверхности. В подземных
сооружениях в качестве теплоизоляционного
материала наиболее целесообразно применение
пенополиуретана, так как этот материал нано¬
сят путем напыления на неровную поверхность
выработок. Напыление уретанового покрытия
производят специальной передвижной малога¬
баритной установкой.	.Применение теплоизоляционных, а также
влагозащитных покрытий должно быть обосно¬
вано технико-экономическими расчетами с уче¬
том стоимости материала покрытия, затрат на
его нанесение и эксплуатационных расходов по
обеспечению заданных термовлажностных ре¬
жимов.При наличии в подземном холодильнике ка¬
мер хранения мороженых продуктов следует
определять возможность температурного рас¬
трескивания пород в кровле выработок вслед¬
ствие понижения их температуры.Калорические и геотеплофизические
расчеты	/Калорические расчеты подземных холо¬
дильников производятся аналогично расчетам
наземных холодильников в соответствии с тре-:63
Характеристика объемно-планировочных решений подземных№вариантовУсловная
емкость ‘
холодиль¬
никаО , т
уел’Площадь выработок, м*' Объем выработок,' общаяГобщохлаждаемыхкамер(полезная).рполвспомогатель¬
ных помеще¬
ний, коридоров,
^вспобщий^общохлаждаемыхкамер(.полезный)^пол•1 (см. рис. 1+26, а)10900112007500370071000525002 (см. рис.Л—26, б)10900101007500 s260067000525003 (см. ри<£ I—26, в)9700128007000 !580078500490004 (см.^ис. I—26, г)985012000700052007560049000бованиями СНиП II—А. 7—71 («Строитель¬
ная теплотехника». Нормы проектирования) и
СНиП 11—105—74 («Холодильники»), за ис¬
ключением расхода холода на теплопередачу
через ограждения камер, который определяется
на основании геотеплофизических расчетов.Геотеплофизическими расчетами определя¬
ют плотность теплового потока из массива гор¬
ных пород к поверхности холодильника; про¬
должительность предварительного (предэксплу-
атационного) охлаждения- горных пород от
естественной (начальной) температуры до за¬
данной; мощность слоя промерзающих горных
пород в кровле и подошве подземного холо¬
дильника; поток влаги с поверхности вырабо¬
ток.	.Параметры состояния воздуха на поверхно¬
сти принимают по климатологическим справоч¬никам и СНиП 11—А. 6—72 («Строительная
климатология и геофизика». Основные положе¬
ния проектирования).Площадь поперечного сечения выработок и
рабочих камер, объемы и поверхности подзем¬
ных помещений, естественную температуру и
влажность горных пород, теплофизические и
массообменные их свойства принимают по дан¬
ным инженерных изысканий.При отсутствии данных изысканий для ори¬
ентировочных расчетов естественную темпера¬
туру горных пород на глубине 25 м принима¬
ют на 3°С выше средней годовой температуры
воздуха в данном районе с увеличением на
3°С на каждые 100 м глубины свыше 25 м,
а теплофизические свойства горных пород —
по табл. 1—18.,	Таблица I—18Теплофизические свойства горных породКоэффициентГорные породыОбъемная
. масса Q,
кг/м8Массовая
влажность W,
%Удельнаятеплоемкостьс,кДж/(кг*К)теплопровод¬
ности X,
Вт/(м-К)темпера тур<}-
проводности
д*10\
м*/сПесчаник (средней величины)25002-50,8352,561,22Глинистый и песчано-глинистый
сланец t24502-70,921,750,81Мрамор '2700до 10,4191,281,14Гранит2700до 10,922,210,89Известняк плотный тонкозерни¬
стый, органогенный
Доломит27002-30,92.2,560,9726501-20,921,75 '0,7 .Гипс23502-31,471,160,33Ангидрит24001-21,671,160,278Ракушечник18007-100,8350,70,47»14007-100,8350,4650,3964
Таблица I—17холодильников, размещаемых в различных горных породахм* ■Поверхность
теплообмена с ок¬
ружающими гор¬
ными породами
F м2
тепл’Протяженностьтранспортныхкоммуникаций,мПротяженность
трубопровод¬
ных коммуни¬
каций ,‘ мОценка использования выработок .по площади
Рполпо объему
Vпол *по емкости
^общ;вспомогатель¬
ных помеще¬
ний, коридоров,^НСПI^макс£1*ИН^макс^мин• ^общ^общ®усл11850022900160» 45220400,670,748,7|145002290014540100300,740,788,6f ‘295002690017065140350,550,62э.о ;,26600269002307095250,570,658,9При слоистом строении покрывающих и
подстилающих подземное сооружение горных
пород расчетньк значения теплофизических ха¬
рактеристик можно определять по выражениюX =/-п1 ■
l=rt
2 hi(1-52)гдеX — расчётное значение коэффициента
теплопроводности, Вт/(м-К);Xi — коэффициент теплопроводности
в пределах одного слоя, Вт/(м-К);
п — количество слоев, характеризую¬
щихся различными теплофизиче-
скимй свойства[ми в пределах зо¬
ны температурного влияния под¬
земного сооружения;:	At — высота соответствующего слоя по¬род, м.Коэффициент теплоотдачи а при скорости
' движения воздуха до 0,3 м/с принимают со¬
гласно СНиП II—А.7—71 «Строительная теп¬
лотехника. Нормы проектирования» равным8,7	Вт/(м2-К) (7,5 ккал/(м2 • ч • °С); при ско¬
рости движения воздуха 0,3—0,5 м/с он увели¬
чивается до 11,6 Вт/(м2-К) (10 ккал (м2-чХ
Х°С).	-Геотеплофизические расчеты производят от¬
’ дельно для каждой зоны, в которую компону¬
ются камеры хранения с одинаковыми темпера-
1 турными и влажностными режимами.Теплопритоки из среды, окружающей под¬
земные охлаждаемые сооружения Qi, включа-
, ют тепловой поток из массива горных пород,
. покрывающих и подстилающих горные выра¬
ботки Qi', тепловой поток через целики и пере¬
мычки (перегородки), отделяющие темпера¬турную зону от неиспользуемого выработан¬
ного пространства или от зоны с иными темпе¬
ратурно-влажностными режимами соответствен¬
но Qi" и Qi".Тепловой поток из массива горных пород,
покрывающих и подстилающих горные выра¬
ботки, определяют по формулеQ[ = 2qF,	(1-53)где q — плотность теплового потока из. горно¬
го массива, Вт/м2;F — площадь пола зоны (включая цели¬
ки) с одинаковой температурой хра¬
нения, м2.Для’ необработанных (рваных) поверхно¬
стей выработок величину F следует увеличить
примерно в 1,5 раза.Расчет плотности теплового потока из гор¬
ной породы. Плотность теплового потока из
массива горных пороД к поверхности охлаж¬
даемых камер подземного холодильника q оп¬
ределяют по формулам:при массовой относительной влажности гор¬
ных пород меньше 3% (W7<3%)1,35Х(<н — *п).154)9	/яаи-ЗбОО ’ ( 'при массовой относительной влажности гор¬
ных пород больше или равной 3%	3%)X (^з — ln|)(Q<j> + Qi)
3600ч. (1-55)где % —коэффициент теплопроводности
горных пород, Вт/(м-К);
ia — естественная температура гор¬
ных пород, °С;3А. В. Быков65
tD — температура поверхности выра¬
боток, равная заданной техноло¬
гической температуре камер хра¬
нения, °С;а — коэффициент температуропровод¬
ности горных пород, м2/с;
г —: продолжительность работы холо¬
дильной установки, ч;
г}w—коэффициент, зависящий от мас¬
совой относительной влажности
горной породы W:W, %’Пт32,051,7571,5101,4151,2ts — температура замерзания влаги в гор¬
ных породах, °С;С2ф—количество тепла, расходуемое на
замораживание влаги, содержащей¬
ся в 1 м3 горной Породы, Дж/м3:(?ф-=/^об,	(1-56)г — теплота плавления льда, Дж/кг (г—
= 335-103);№об — количество влаги, содержащейся в
1 м3 горной породы, кг;Qт — количество тепла, расходуемое на из¬
менение теплоемкости промерзающе¬
го слоя, Дж/м3:Qt= CQ(*3~*n),	(1-57)с — удельная теплоемкость горных по¬
род, Дж/ (кг -К);6 — объемная масса горных пород, кг/м3.При определении плотности теплового по¬
тока q по приведенным формулам наиболь¬
шие затруднения вызывает выбор расчетной
величины т. При увеличении расчетного значе¬
ния т резко возрастет продолжительность пред¬
варительного охлаждения горных пород, а сле¬
довательно, задержится и сдача объекта в эк¬
сплуатацию, при уменьшении т производитель¬
ность холодильных машин быстро превысит
требуемую для нормальной эксплуатации холо¬
дильника.	■При расчете теплообмена с окружающим
массивом горных пород целесообразно прини¬
мать плотность теплового потока q, соответ¬
ствующую второму году охлаждения подзем¬
ных выработок. В этом случае обеспечивает¬
ся оптимальный резерв производительности
холодильных установок, необходимый для
первых лет эксплуатации холодильника.Постепенное снижение q с течением време¬
ни и, следовательно, уменьшение потребной '
производительности холодильной установки
следует учитывать в дальнейшем при замене
отработавших машин и аппаратов на новые.Расчетные формулы для определения плот¬
ности теплового потока из массива горных по¬
род при продолжительности их охлаждения
два года (17280 ч) принимают вид:при массовой относительной влажности
горных пород Ц7<3%5.82Х (<„-<„) 10-з 	q 		'	т=	, • (1-58)У апри массовой относительной влажности
горных пород 3%q = 5,3- 10-3V у ^ (<3 _ <п)(<?ф + Qi)> (1-59)Теплопередачу через целики и перемычки
по границе температурной зоны рассчитыва¬
ют по формулам:Qx—д (^окр — ?п);.	Qi=^n(^oKp — <п)2^п>- (1-60)где 2Рц и SFп — поверхность теплообмена
целиков и перемычек по
... границе температурной зо¬
ны, мг;ka и кш —- коэффициенты теплопере¬
дачи соответственно цели¬
ков и перемычек (перегоро¬
док), Вт/(м2-К);(окр — температура окружающего
,	неиспользуемого выработан¬ного пространства или смеж¬
ных помещений, °С.Расчет длительности предварительного ох¬
лаждения. Длительность предварительного ох¬
лаждения подземного сооружения с отрица¬
тельной температурой рассчитывают по следу-
ющимформулам:при относительной массовой влажности
горных пород менее 3% (W<3%)*0 = '0,3i)£a3600 1_^оУГдехР,и(^п—в)]•(1-61)при относительной
горных пород 3%маЬсовой влажностит0 =2-3600XqQ ехр-т (tn — 0)(1-62)гдет — коэффициент, характеризую¬
щий тип хладагента, 1/град
. (для аммиака т = 0,0555; для
фреона-12 т=0,038; для фрео¬
на-22 m=0,045);66
Рис. 1—27. График для определения поправоч¬
ного коэффициент^ kqв — разность между температурой
воздуха в охлаждаемом поме¬
щении tn и температурой кипе¬
ния хладагента (для системы с
непосредственным охлаждением
0=10° С, для системы с рас¬
сольным охлаждением 0=
= 15° С);Ад — коэффициент, учитывающий на¬
личие опорных целиков и зави¬
сящий от отношения ширины
целика Вц к пролету ^камеры
Вк и температуры в 'охлаж¬
даемом помещении tn (значе¬
ния коэффициента кд приве¬
дены на рис. I—27);
г), г\w' — поправки, учитывающие усло¬
вия на поверхности охлажде¬
ния; величина поправок зави¬
сит от разности температур
между воздухом и кипящим
холодильным агентом 0 и отно¬
сительной массовой влажности
горной породы W:0°С 0	10	15 ^1) 1,25 2,0	2,4для r\wW, %105з9, °С0101501015010151,22,02,42,13,54,22,74,55,4qo — плотность теплового потока, обеспе¬
чиваемая холодильной машиной, при темпера¬
туре кипения хладагента, равной 0° С и при.
10°С	' гЯо ='Сп — (Qj + Qi + Q4)(1-63)2F exp/я (tn— в)здесь Qa — суммарная рабочая производи¬
тельность холодильных машин,
обслуживающих данную темпера¬
турную зону, Вт;Q4 — эксплуатационные' потери холод'а,
включая потери в сети и поправ¬
ку, учитывающую неполное вре¬
мя работы компрессоров в сут¬
ки, Вт.Расчет глубины промерзания горных пород.Глубину проМерзания горных пород в подош¬
ве и кровле подземных охлаждаемых соору¬
жений рассчитывают по формуле2Цг3 — ;п)т-3600
Q<1> + Qt+ П2—п,. (1-64)где Ни — глубина промерзания горных по¬
род в кровле и подошве за рас¬
четный период эксплуатации хо¬
лодильника, м;' т — продолжительность эксплуатации
подземного холодильника (при
работе холодильной установ¬
ки), ч;Л—параметр (в м), зависящий от по¬
тока тецла к границе промерза¬
ния и суммы Q(j> и QT:/7 =5gnT3-3600
6(<?Ф + <?т)’(1-65)Я я'•	среднеинтегральное значение теп^ово- *
го потока к границе промерзания
(Вт/м2) зависит от теплофизиче¬
ских свойств горных пород1,13tf„ У CQlЧп = Уи-3600 •(1-66)При расчете глубины промерзания горных
пород на второй год эксплуатации подземно-з*67
/7= 14,4-103-<?Ф + <?т
= 8,6^„-10—з Y cq\.Средства охлаждения подземных
холодильниковХолодильная установка в зависимости от
инжейерно-геологических, горнотехнических,
гидрогеологических и других условий может
быть расположена как на поверхности (рис.I—29, а) так и в выработках (рис. 1—29, б). 'Рис. I—28. Характер изменения плотности теп¬
лового потока и глубины промерзания массива
горных пород в зависимости от продолжитель¬
ности эксплуатации:
i—без теплоизоляции; 1—с теплоизоляцией.го холодильника Я и qn определяют по фор¬
муламЯа' УруШтовШёы?■	хладагента■	бторичного(1-67)
(1-68)При наличии теплоизоляции поверхности
выработок промерзание горных пород и плот¬
ность теплового потока уменьшаются. Харак¬
тер изменения' Нп и qn во времени для усред¬
ненных теплофизических характеристик приве¬
ден на рис. I—28.Расчет потока влаги с поверхности выраёо-
ток. qa [в нкг/(м2-с)] определяют по выраже¬
нию4w — Р (.Р2 Pi),	(1-69)где pi — упругость пара у поверхности вы*
работки при относительной влаж¬
ности 100% и температуре по¬
верхности выработки, Па;pi — упругость пара в воздухе при за¬
данных относительной влажности
воздуха и его температуре, Па;Р — коэффициент	массоотдачи,нкг/(м2-Па • с) (1 нкг=10-* кг).Значения р2 и р\ находят по психрометри¬
ческим таблицам. Величину р определяют в
процессе инженерных изысканий. При их от¬
сутствии коэффициент массоотдачи в зависи¬
мости от пористости породы е можно прини¬
мать равным:s, %	до 5 5—15 15—25 25—4010-зр,нкг/(м2.Па-с) 1,04 2,08 6,25 10,4При использовании паронепроницаемых
покрытий коэффициент массоотдачи уменьша¬
ется.модотситсмг-г-^
	боды | EgTVWATfРис. I—29. Принципиальные схемы размеще¬
ния холодильной установки в подземных холо¬
дильниках: „а—на поверхности: б—о выработках;
/—компрессор; 2—конденсатор; 3—испаритель; 4—вэ-
доохлаждающее устройство; 5—водяной иасос; б—ре¬
гулирующий вентиль; 7—.охлаждающие приборы; 8—
рассольный насос.В подземных холодильниках схема, пред-
ставлённая на рис. I—29, а, имеет наибольшее
распространение особенно в сочетании с ам¬
миачной холодильной машиной и рассольными
системами охлаждения камер.Схема, изображенная на рис. I—29, б, по¬
зволяет приблизить производство холода к ме¬
стам его потребления и осуществить непо-
средственноё охлаждение камер. Компрессор¬
ный зал располагают в выработках, часто без
дополнительного крепления, за исключением
анкерной крепи.•	Эта схема наиболее эффективной может
быть в случаях, Когда подземные охлаждае¬
мые камеры связаны с поверхностью длинны¬
ми входами, а также при отсутствии удобной
площадки на поверхности, при повышенных
температурах горных пород и устойчивых вы¬
работках.Наиболее существенным недостатком такой
схемы является невозможность (по нормам
пожаро- и взрывобезопасности) применения
аммиака в качестве холодильного агента. .Температурно-влажностные режимы камер68/
охлаждаемого склада, размещаемого в выра¬
ботках, принимают по технологическим нор¬
мам для наземных холодильников. В качестве
приборов охлаждения рекомендуется приме¬
нять гладкотрубные или панельные батареи и
воздухоохладители для камер хранения моро¬
женых и охлажденных грузов и воздухоохла¬
дители для камер замораживания. Предпочте¬
ние следует отдавать воздухоохладителям, ко¬
торые, помимо общих достоинств, позволяют
интенсифицировать теплообмен с окружающей
средой (горным массивом). Однако во всех слу¬
чаях воздухоохладители должны быть обору¬
дованы устройствами для эффективного авто¬
матического оттаивания снеговой шубы.До последнего времени в подземных холо¬
дильниках была распространена система ох¬
лаждения с рассольным охлаждением. Позд¬
нее появились объекты с непосредственным ох¬
лаждением.В отечественных подземных холодильниках
применяется система с расположением холо¬
дильных машин на поверхности и с промежу¬
точных хладоносителеч — рассолом. В качестве
приборов охлаждения используются гладко¬
трубные батареи и воздухоохладители. Отказ
от применёния ребристых батарей вызван слож¬
ностями в их оттаивании, которое производит¬
ся при помощи горячего рассола.На подземных холодильниках устанавлива¬
ется высокопроизводительное оборудование,
обеспечивающее быстрое (в течение нескольких
месяцев) охлаждение горных пород от естест¬
венной температуры до задаваемой технологи¬
ческими режимами.Плотность теплового потока, обеспечиваемо¬
го холодильными машинами в период предва¬
рительного охлаждения, изменяется от 175—
230 до 45—70 Вт/м2 [от 150—200 до 40—
60 ккал/(м2-ч)].Отношение поверхности батарей к площади
пола камер при температурах Os—5° С состав¬
ляет в среднем 0,5, при температуре —20° С —
0,8—1,0 м2/м2.Для увеличения теплосъема в период ох¬
лаждения горной породы можно использовать
часть холода, предназначенную для холодиль¬
ной обработки продуктов и поглощения экс¬
плуатационных теплопритоков, а также резер¬
вы производительности холодильной установки,
появляющиеся при ее работе в "условиях темпе¬
ратуры кипения хладагента, более высокой, чем
задано технологическим режимом хранения.Для ускорения ввода в эксплуатацию хотя
бы части складских помещений охлаждаемый
объем, целесообразно разделить на несколько
отсеков (зон), концентрируя на ограниченной
площади значительное число приборов охлаж¬
дения. Однако такое решение связано с трудо¬
емкими дополнительными работами по монта-'жу и демонтажу охлаждающего оборудова¬
ния.В районах с холодным климатом предвари¬
тельное, а в ряде случаев (для упакованных
продуктов) и постоянное охлаждение камер
можно осуществлять, продувая через них в
зимнее время холодный наружный воздух.Погрузочно-разгрузочные операции в ох¬
лаждаемых помещениях подземных холодиль¬
ников производят при помощи аккумулятор¬
ных электропогрузчиков и Электротележек.
При использовании специальных выработок
максимальный hpo6er этих механизмов не пре¬
вышает 50 м. Такого же эффекта удается До¬
стигнуть при заезде в транспортные выработ¬
ки железнодорожных составов и автомашин.
В случае размещения охлаждаемого склада в
отработанных выработках пробег транспорт¬
ных средств увеличивается и может достиг¬
нуть 400 м. В таких объектах общее количест¬
во аккумуляторных подъемно-транспортных
машин может в 2—3 раза превышать нормы,
действующие для наземных холодильников.В подземных холодильниках предусматри¬
вают аварийное освещение, а также запас пере¬
носных аккумуляторных ламп из расчета не ме¬
нее одной на каждого работника максималь¬
ной смены.СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ
ЛИТЕРАТУРЫАршанский С. Н„ Матвеев В. И., Синке-
вич Э. Я. Холодильные сооружения рыбной
промышленности. М., «Пищевая промышлен¬
ность», 1972. 320 .с.	;Зильбербррд А. Ф„ Горская Г. С. Инже¬
нерно-геологические предпосылки использова¬
ния подземных полостей для хранения продо¬
вольствия. М., ВСЕГИНГЕО, 1970. 80 с. ,Зилъберборд А. Ф. Методические рекоменда¬
ции' по тепловым расчетам подземных соору¬
жений холодильно-складского назначения. М.,
ВСЕГИНГЕО, 1973. 55 с.	,Курылев Е. С., Герасимов Н. А. Холодиль¬
ные установки. Л., «Машиностроение»/- 1970.
672 с.Мостков В. М. Строительство подземных со¬
оружений большого сечения. М., «Недра», 1974.
320 х.Порхаев Г. В, Тепловое взаимодействие зда¬
ний и сооружений с вечномерзлыми грунтами.
М., «Наука», 1970.207 с. '	'Правила техники безопасности на аммиач¬
ных холодильных установках. М., ВНИХИ,
1967. 144 с.Проектирование холодильников. М., «Пище¬
вая промышленность», 1972. 310 с. Авт.:
Ю. С. Крылов, П. И. Цирог, В. В. Васютович,
А. В. Карпов, А. И. Дементьев.69>
ГЛАВА IIПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ И ИХ АВТОМАТИЗАЦИЯI	СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ,;	ХОЛОДИЛЬНИКОВПроектируемые для холодильников системы
охлаждения могут быть насосно-циркуляцион¬
ными с непосредственным охлаждением; безна-
сосными с непосредственным охлаждением;
с промежуточным хладоносителем. Системы
непосредственного охлаждения должны обеспе- <
чивать автоматическое поддержание темпера¬
турно-влажностных режимов в камерах; равно¬
мерное и надежное распределение жидкого
хладагента по охлаждающим приборам камер
с целью максимального использования их по¬
верхности теплоотдачи; относительно малую
аммиакоемкость испарительной системы; защи¬
ту испарительной системы от попадания масла
и загрязнений; простой и эффективный способ
удаления снеговой шубы с поверхности охлаж¬
дающих приборов; автоматизацию работы хо¬
лодильных компрессоров и вспомогательного
оборудования; надежную защиту холодильных
компрессоров от аварий (гидравлический удар
и т. д.).Проектируемые системы должны быть на¬
дежны в эксплуатации, иметь минимальное ко¬
личество трубопроводов, запорной и регулиру¬
ющей арматуры, приборов автоматики.На распределительных холодильниках преи¬
мущественно применяются насосно-циркуляци¬
онные системы непосредственного охлаждения
с Параллельным распределением и нижней по¬
даче ащмиака в приборы охлаждения. Безна-
сосные системы непосредственного охлаждения
проектируются только с нижней подачей хлада¬
гента и применяются преимущественно для
холодильников небольшой емкости. В связи с
освоением промышленностью выпуска аммиач¬
ных насосов небольшой производительности,
например ЦНГ-70М (5—10 м3/ч), целесообраз¬
но применять насосно-циркуляционные системы
и для холодильников небольшой емкости. Ос¬
новным недостатком безнасосных схем являет¬
ся трудность распределения и дозирования
холодильного агента в охлаждающие приборы,
особенно- в разветвленных испарительных си¬
стемах, что приводит к постоянному заполне¬нию защитных ресиверов и необходимости пе¬
риодического передавливания из них холодиль¬
ного агента в систему. Применяются безнасос-
ные схемы с верхним расположением отделите¬
ля жидкости (рис. II—1), при котором питание
охлаждающих приборов происходит под дейст¬
вием столба жидкого хладагента, и с нижним
расположением (рис. II—2) при непосредствен-
»ной подаче холодильного агента в охлаждаю¬
щие приборы с использованием регулирующих
автоматических приборов — терморегулирую¬
щих вентилей, реле перепада температур
ПТРД-2 или КТР-2М или реле уровня ПРУ-5.Для распределительных холодильников, ис¬
ходя из номенклатуры грузов и обеспечения
принятых оптимальных перепадов между тем¬
пературами воздуха холодильных камер и ки¬
пящего хладагента, предусматриваются следу¬
ющие температуры кипения аммиака; —40° С
для камер замораживания и низкотемператур¬
ных камер хранения мороженых грузов с тем¬
пературой воздуха —25-=—30° С; —30° С для
камер хранения мороженых грузов, с темпера¬
турой воздуха —20 С; —8ч—12° С длякайер
хранения охлажденных грузов с температурой
воздуха—3-^+4° С.	'	.На рис. II—3 показана принципиальная на¬
сосно-циркуляционная схема с нижней подачей
аммиака в охлаждающие приборы камер, на
рис. II—4 — с верхней подачей.Насосно-циркуляционные системы проекти¬
руют с учетом следующих основных положе¬
ний. На каждую температуру кипения хлада¬
гента предусматривается самостоятельный цир¬
куляционный ресивер. Ресивер подбирают в со¬
ответствии с требованиями правил техники
безопасности в зависимости от емкости систе¬
мы и принятой схемы с проверкой допустимой
скорости движения паров хладагента в аппа¬
рате.В ряде случаев при большой емкости си¬
стемы на одну температуру кипения могут
устанавливаться несколько ресиверов.Ресивер (или ресиверы) снабжается двумя
аммиачными насосами, один из которых ре¬
зервный. На рис. II—5, II—6 приведены узел
обвязки и принципиальная схема вертикально¬
го циркуляционного ресивера с аммиачными70
Рис. II—1. Принципиальная безнасосная амми¬
ачная схема охлаждения с верхним располо¬
жением отделителя жидкости:/—потолочная'батарея; 2—пристенная батарея: 3—от¬
делитель жидкости; 4—защитный ресивер. Трубопро¬
воды: /—газовый к компрессорам; //—жидкостной от
конденсатора; III—горячих паров аммиака от масло¬
отделителя; IV—слива жидкого аммиака в дренаж¬
ный ресивер: V—спуска масла в маглособиратель;
VI—выпуока аммиака из предохранительных -клапа¬
нов.насосами. Жидкостные трубопроводы от цир¬
куляционного ресивера к аммиачным насосам
должны иметь минимальное сопротивление. На
этих трубопроводах устанавливают фильтры
для защиты насосов от загрязнений.На нагнетательных линиях аммиачных на¬
сосов устанавливают обратные клапаны для
предотвращения переполнения циркуляционно¬
го ресивера при остановке насоса. Камерные
распределительные устройства подключают к
магистральным трубопроводам с учетом воз-Рис. II—2. Принципиальная безнасосная амми¬
ачная схема охлаждения с нижним расположе¬
нием отделителя жидкости:/—потолочная батарея; 2—пристенная батарея; 3—от¬
делитель жидкости; 4—защитный ресивер (обозначе¬
ния трубопровода I—VI—см. подпись к рис. II-1).можности независимого проведения ремонтно¬
профилактических работ и оттаивания охлаж¬
дающих приборов на различных участках си¬
стемы. Дренажные трубопроводы следует
проектировать так, чтобы обеспечивался само¬
течный слив жидкого хладагента в дренажный
ресивер. Устройство так называемых «мешков»
на всасывающих газовых трубопроводах не до¬
пускается. Для равномерного распределения
жидкого холодильного агента на жидкостных
линиях к охлаждающим приборам следует пре¬
дусматривать регулирующие вентили. Для сли¬
ва жидкого холодильного агента из охлаждаю¬
щих приборов камер или других аппаратов хо¬
лодильной установки в схеме предназначен
дренажный ресивер соответствующей емкости.Для оттаивания охлаждающих приборов ка¬
мер и очистки (продувки) системы от масла в
схеме предусматривается трубопровод для по-71
, Ряс. II—3. Принципиальная насосно-циркуляционная аммиачная схема охлаждения с нижней по¬
дачей хладагента в охлаждающие приборы:о—с вертикальным ресивером; б—с горизонтальным ресивером и отделителем жидкости; /—потолочная бата¬
рея; 2—пристенная батарея; 3—воздухоохладитель; 4— вертикальный циркуляционный ресивер; 5—аммиач-
аый насос; 6—дренажный ресивер; 7—отделитель жидкости; «—горизонтальный циркуляционный .ресивер (обо¬
Значения трубопроводов — см. пэдпись к рис. И-й).дачи горячих паров аммиака в систему. Горя-	Для равномерного использования машин вчие пары аммиака отбирают от нагнетательной	условиях изменяющейся тепловой нагрузки хо-линии после маслоотделителя. ,	додильной установки схемой предусматривает-В безнасосных схемах для обеспечения бес-	Ся возможность переключения компрессоров наперебойности и безопасности работы установ-	различные температуры кипения. Указанныеки на каждую температуру кипения аммиака	переключения компрессоров, обеспечивают взаи-устанавливают два защитных ресивера. .	мозаменяемость их при ремонте й профилакти-. На температуру кипения'—30ч—40° С уста-	ческом осмотре, а также возможность отсасы-навливают агрегаты двухступенчатого сжатия	вания паров из любой части холодильной уста-с промежуточным сосудом (рис. II—7, рис.	новки.II—8). В ряде случаев при соответствующих	В схеме устанавливают вспомогательныерасчетных температурных условиях в целях	аппараты: маслоотделители и маслособира*упрощения схемы холодильной установки на	тели. •температуру кипения —30° С можно применять	В зависимости от мощности холодильной
компрессоры одноступенчатого сжатия. Амми-	установки проектирует одну, две и более на¬
учные одноступенчатые винтовые компрессоры	гнетательных магистралей,
можно использовать для температур кипения	Конденсаторы и линейные ресиверы долж-
до —38° С. Для темпепатур кипения —8-f-	ны соединяться уравнительными газовыми ля-
-—12е С применяют одноступенчатые компрес-	ниями дЬя «Обеспечения свободного слива скоя-
соры. , ■	денсировавшегося холодильного агента в реей-.'	'	72	’
Камера IКа мера?Камера 3Рис. II—4. Принципиальная насосно-циркуляционная аммиачная схема охлаждения с верхней по¬
.	дачей хладагента в охлаждающие приборы камер:	../—потолочная батарея- 2—пристенная батарея; 3—воздухоохладитель; 4—камерные распределительные устрой¬
ства; 5—вертикальны!} циркуляционный ресивер; 5—аммиачный герметичный насос; 7—дренажный ресивер.
Трубопроводы; /—газовый к компрессорам; //—горячих паров аммиака от маслоотделителя; ///—спуска мас-,	ла в маслособиратель.
Рис. II—5. Узел обвязки вертикального цир¬
куляционного ресивера и аммиачных насосов:/—ресивер; 2—герметичный насос; 3—металлическая
подставка.веры. Предусматривают линию отсоса холо¬
дильного агента.Для крупных холодильников целесообразно
включать в схему воздушный компрессор с ре¬
сивером для воздуха, используемый для испы¬
тания системы трубопроводов, аппаратов в пе¬
риод монтажа и эксплуатации холодильной
установки.Для этой цели применяют воздушный
компрессор высокого давления ВК-25Э произ¬
водительностью 1,25 м3/ч при давлении
2500 кПа (25 кгс/см2).' Усовершенствование аммиачных систем не¬
посредственного охлаждения резко сократило
применение систем с промежуточным хлаДОно-сителем (рассольные системы). Рассольные си¬
стемы охлаждения применяют для холодиль¬
ников малой емкости (используют автоматизи¬
рованные фреоновые холодильные машины,
укомплектованные испарительно-конденсатор¬
ными агрегатами); при расположении охлаж¬
даемых камер на большом расстоянии от ма¬
шинного отделения; для охлаждения некото¬
рых видов технологических аппаратов; для хо¬
лодильников, размещаемых вблизи жилой за¬
стройки и в тех случаях, когда нельзя приме¬
нять непосредственное охлаждение.В качестве хладоносителей используют вод¬
ный раствор хлористого кальция с добавкой
специальных веществ (пассиваторов) для
уменьшения коррозии системы и водный рас¬
твор этиденгликоля. Концентрация хладоноси-
теля должна быть такой, чтобы температура
его замерзания была на 8—10° С ниже темпе¬
ратуры кипения холодильного агента в испа¬
рителе. В холодильниках применяют только
закрытые рассольные системы с кожухотрубны¬
ми испарителями.Для небольших холодильников • применяют
двухтрубную систему, состоящую из подающей
и обратной магистральных труб, к которым
подключают распределительные устройства ка¬
. мер.Для многоэтажных холодильников приме¬
няют трехтрубную систему, обеспечивающую
равномерное распределение рассола по охлаж¬
дающим приборам камер. Одна магистраль
служит для подачи рассола в поэтажные рас¬
пределительные устройства. Обе магистрали
обратного рассола поднимают до верхнего
перекрытия холодильника и затем опускают к
рассольному насосу. На рис. II—9 показана
принципиальная схема рассольного охлажде¬
ния с двухтрубной системой для одноэтажно¬
го холодильника.Важным условием работы рассольных си¬
стем является обеспечение надежного отвода
воздуха из системы. Для этой цели в схеме
предусматривается расширительный сосуд, ко¬
торый подключают к верхней точке обратного
магистрального трубопровода. Расширительный
сосуд предназначается также для компенсации
объемных изменений рассола в системе вслед¬
ствие колебаний температуры и поддержания
постоянного заполнения системы рассолом.Заполнение системы контролируется пере¬
ливной трубой расширительного сосуда, под¬
ключаемой к баку для разведения и слива рас¬
сола.Минимальный объем сосуда V (в м3) рас¬
считывают по формуле	.•	(V = vrcpA*, (1М)где Vc — объем системы, заполненной хла-
доносителем, м3;74
Рис. II—6. Принципиальная схема вертикального циркуляционного ресивера и аммиачных насо-
' сов (обозначения позиций 1,2 см. подпись к рис. II—5). Трубопроводы:/—газовый от охлаждающих приборов камер холодильника; Ч—газовый к компрессорам; ///—жидкостной
от конденсаторов; IV— жидкостной к охлаждающим приборам; V— спуска масла в маслособиратель.Р — коэффициент объемного расшире-*	ния хладоносителя, 1/град;At — максимально возможное измене¬
ние температуры хладоносителя в
условиях эксплуатации установ¬
КИ,	.В верхних точках на охлаждающих прибо¬
рах камер предусматривают краники диамет¬
ром 6 мм для выпуска воздуха. Для разведе¬
ния и слива рассола устанавливают специаль¬
ный бак. Для слива рассола при ремонте из
охлаждающих приборов камер в схеме имеет¬75
/—винтовойРис. II—7. Узел Обвязки агрегата двухступенчатого сжатия АД 130-3:бустер-компрессор5ВХ-350/2.6А; 2—промежуточный сосуд СПА-600; 3—агрегат высокой сту¬
пени А 110-1; 4—канал для трубопроводов. .ся трубопровод с запорными вентилями. При
двух работах температурах рассола отдель¬
ный расширительный сосуд обслуживает каж¬
дую систему. В машинном отделении устанав¬
ливают не менее двух испарителей и трех на¬
сосов, один из которых резервный. Рассольные
батареи й воздухоохладители оттаивают подо¬
гретым рассолом, для приготовления которого
предусматривается установка водяного или па¬
рового нагревателя (бойлера) и отдельного на¬
соса.	4СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ
ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВСистемы охлаждения холодильников
мясокомбинатов, и мясоперерабаты¬
вающих заводовХолодильники мясокомбинатов и мясопере¬
рабатывающих заводов оборудуются насосио-
циркуляциониой системой охлаждения с верх-
иев подачей аммиака в охлаждающие при¬
боры.К насосно-циркуляционной системе присое¬
диняют все технологические потребители холо¬да (скороморозильные аппараты, льдогенерато¬
ры и др.). Для испарителей панельного типа,
используемых для охлаждения воды, предус¬
матривают безнасосную подачу аммиака. ^ По¬
скольку для всех охлаждаемых помещений хо¬
лодильника (кроме камер хранения морожено¬
го мяса) и мясоперерабатывающего корпуса
проектируют воздушное охлаждение с приме¬
нением воздухоохладителей из труб малого
дйаметра (25x2,5 мм), общая емкость систе¬
мы по аммиаку получается незначительной.
Благодаря этому емкость циркуляционных ре¬
сиверов также невелика.Для мясокомбината мощностью 50 т мяса
в смену требуется установка четырех ресиверов
5РДВ и одного ресивера 2,5 РДВ. Общая ем¬
кость всех этих ресиверов 20,9 м3. Для мясо¬
комбината мощностью 100 т в смену, устанав¬
ливают семь ресиверов 5 РДВ общей емкостью
31,85 м3. Емкость принимаемых ресиверов в2	раза превышает объем жидкого аммиака, со¬
держащегося в трубах охлаждающих приборов
и трубопроводах совмещенного слива жидко¬
сти й отсасывания паров.Насосно-циркуляционные системы холодиль¬
ников мясокомбинатов предусматриваются на
четыре режима температур кипения: —40° С—■
Рис. II—8. Принципиальная схема агрегата
двухступенчатого сжатия АД 130-3 (обозначе¬
ния позиций 1—3 см. подпись к рис. II—7).для камер замораживания мяса и субпродук¬
тов с температурой —30° С и скороморозиль¬
ных аппаратов; —30е С —для камер хранения
мороженого мяса, жира и субпродуктов с тем¬
пературой —20е С, а также для льдогенерато¬ров; —20® С—-для камер сверхбыстрого охлаж¬
дения мяса с температурой —10° С; —8* С —
для камер охлаждения мяса и субпродуктов с
температурой —1° С.Панельный испаритель для охлаждения во¬
ды работает при температуре кипения —3° С с
подачей жидкого аммиака с помощью регуля¬
тора уровня. Схема строится таким образом,
что каждый режим температуры кипения об¬
служивается отдельной группой компрессоров.В контуре холодильника предусматривают
несколько небольших помещений для распре¬
делительных аммиачных станций, в которых
располагают жидкостные, всасывающие, оттаи-
вательные и дренажные коллекторы с запор¬
ной и автоматической арматурой. Каждая 'та¬
кая станция обслуживает группу из нескольких
камер. Вход в распределительные станции — ич .-„v,
коридоров холодильника. Жидкостные коллек¬
торы, в которые жидкий агент подается под
напором насоса, размещают внизу с доступом
к ним с уровня пола. Количественное распреде¬
ление жидкого аммиака по камерам осущест- .
вляют с помощью ручных регулирующих вен¬
тилей, устанавливаемых на входе жидкости в
распределительные коллекторы. Кроме того,
для более тонкой регулировки подачи жидко¬
сти в батареи и воздухоохладители применяют
ручные регулирующие вентили диаметром
20 мм на подводе жидкости в каждый охлаж¬
дающий прибор. Длину шланга оребренных 'ба¬
тарей из труб диаметром 38x2,5 мм принима¬
ют 100—200 м. Каждая батарея состоит из од¬
ного шланга. Ввиду малого диаметра (20 мм)
труб воздухоохладителей не требуется каких- .
либо устройств для распределения жидкости
по параллельным их шлангам. Всасывающие
коллекторы (они же коллекторы совмещенного
слива — отсоса), связанные с определенным
уровнем прокладки всасывающих трубопрово¬
дов, размещают под потолком помещения стан¬
ции и для доступа к ним предусматривают пло¬
щадки с лестницами. ■•	Для оттаивания воздухоохладителей проек¬
тируют подачу в них горячих паров аммиака и
электрообогрев ТЭНами, а для оттаивания ба¬
тарей используют только горячие пары.Компрессорные и аппаратные отделения,
располагаемые вдоль корпуса холодильника
(мясокомбината), связаны с ним в нескольких
местах аммиачными трубопроводами, группи¬
руемыми по системам температур кипения. Бла¬
годаря этому достигается короткая связь меж¬
ду холодильными камерами и циркуляционны¬
ми ресиверами и аммиачными насосами, что
сокращает потери на депрессию в трубопрово¬
дах и расход электроэнергии на производство
холода.	’При высоте камер одноэтажного холодиль¬
ника мясокомбината 6 м в чистоте и отметке77
Рис. II—9. Принципиальная схема рассольного охлаждения:£1"Л,«1ЛРея Рассольная пристенная; 2—испаритель: 3—насос для перекачивания рассола- 4—фильтр; 5	бак дляразведения и слива рассола; Л-бак для горячего рассола; 7— подогреватель рассола;' 8, 9—расширительный' бак.пола машинного отделения— 1.200, т. е. на
1,2 м ниже отметки пола холодильника
(±0.000), уровни полов аппаратного и компрес-
, сорного отделений принимают одинаковыми. Это
удобно в эксплуатации и позволяет применять
вертикальные циркуляционные ресиверы с обес¬
печением высоты подпора столба жидкости над
осью аммиачного насоса в размере до 2,5 м,
что достаточно для устойчивой его работы.К циркуляционным ресиверам с насосами,
размещаемыми обычно в аппаратном отделе¬
нии, подводят трубопроводы совмещенного сли¬
ва — отсоса с необходимым уклоном, но без
«мешков». Для сокращения длины этих трубо¬
проводов в зависимости от планировочного ре¬
шения холодильника часть циркуляционных
ресиверов и связанных с ними насосов уста¬
навливают в компрессорном отделении.Промежуточные сосуды агрегатов двухсту¬
пенчатого сжатия размещают вдоль стены, от¬
деляющей машинное отделение от холодильни¬
ка. В связи с этим обвязку компрессоров проек¬
тируют с учетом верхней разводки всасываю¬
щих трубопроводов для всех режимов темпе¬
ратур кипения.Всасывающие магистрали от циркуляцион¬
ных ресиверов подводят к компрессорам в ви¬
де коллекторов.Всасывающие магистрали верхней развод¬
ки целесообразно размещать вдоль стены ком¬прессорного отделения с установкой на них
запорной арматуры для переключения ком¬
. прессоров и устройством продольной металли¬
ческой плбщадки для ее обслуживания.Разводка магистральных нагнетательных
трубопроводов от всех компрессоров в проек¬
тах предусматривается преимущественно ниж¬
ней в продольном канале компрессорного от¬
деления.	.Прокладка труб на конденсатор более це¬
лесообразна верхняя (на мачтах), что удешев¬
ляет и упрощает монтажные работы.Для мясокомбинатов средней и крупной
мощности (от 50 т в смену и выше) проекти¬
руют две нагнетательные магистрали (для 5—7	компрессоров каждая) и две жидкостные,
что повышает надежность эксплуатации хо¬
лодильной установки. Обе жидкостные маги¬
страли подводят к центральной регулирующей
станции, монтируемой по проекту в компрес¬
сорном^ отделении (вместе с расположенной
над ней манометровой станцией).В целях более эффективной работы цирку¬
ляционных ресиверов в проектах предусматри¬
вают при них так называемые разделительные
сосуды, используемые для отвода избыточной
жидкости, возвращающейся (вместе с парами)
из испарительной системы по общему трубо¬
проводу.	_78
Системы охлаждения холодильников
молочных заводовНасосно-циркуляционную систему охлажде¬
ния предусматривают для холодильников,
в которых хранят творог, сметану и другие
продукты, а также для производственных хо¬
лодильных камер, фризеров и скороморозиль¬
ных аппаратов цеха мороженого. Для всех
потребителей холода, кроме объектов цеха
мороженого, применяют верхнюю подачу ам¬
миака (с совмещенным сливом жидкости и от¬
сосом паров) в охлаждающие приборы, мон¬
тируемые обычно высоко под потолком камер.Для фризеров и скороморозильных аппа¬
ратов предусматривается нижняя подача ам-I	миака ввиду того, что это оборудование уста¬
: навливают на полу. Для технологических ап-■	Паратов производственных цехов (танки, пла-
j стинчатые охладители и др.) непосредственное
') охлаждение не проектируется, они обеспечи¬
ваются холодом посредством рассола и ледя¬
ной воды.Для распределения холодильного агента по
потребителям холода предусматривают цент¬
рализованную или децентрализованную рас¬
пределительную станцию (с жидкостными,
всасывающими, оттаивательными и дренажны¬
ми коллекторами).При централизованной станции значитель¬
но возрастает объем монтажных работ по
трубопроводам, длина которых получается
очень большой, так как. из аппаратного отде¬
ления необходимо прокладывать жидкостную
и всасывающую трубы в каждую камеру и к
каждому потребителю холода. При децентра¬
лизованных распределительных станциях для
холодильника и технологических цехов, разме¬
щаемых на площадках или антресолях побли¬
зости от потребителей холода, общую длину
аммиачных трубопроводов разводки можно
сократить в несколько раз.В автоматизированных системах для пре¬
кращения подачи жидкого аммиака в охлаж¬
дающие приборы и возобновления подачи при
повышении температуры достаточно преду¬
смотреть один соленоидный вентиль СВМ
на общей жидкостной линии камеры. При
раздельном питании жидкостью потолочных и
пристенных батарей или нескольких групп под¬
весных воздухоохладителей следует преду¬
сматривать в схемах возможность регулирова¬
ния распределения жидкости по этому обору¬
дованию посредством ручных регулирующих
вентилей, оставляя на всю камеру один СВМ
на жидкостной линии камеры. Этот принцип
следует сохранить и для универсальных камер
холодильников городских молочных заводов.
Переключение их с одного< режима (—20° С)на другой (0°С) достигается запорными вен¬
тилями.	.При проектировании охлаждающих систем
городских молочных заводов предусматрива¬
ют четыре режима температур кипения для
потребителей холода с непосредственным и
рассольным (водяным) охлаждением:
—45° С—для камер замораживания при
—30° С, скороморозильных аппаратов для тво-
рогй и мороженого (эскимо); —35° С — для
камер хранения замороженных творога и сли¬
вок при —20° С, для фризеров, закалочной
камеры и скороморозильных аппаратов цеха
мороженого .(вафельные стаканчики и брике¬
ты);—13° С — для цеховых холодильных ка¬
мер и камер холодильника с температурой
0°С с непосредственным охлаждением и для
рассольного охлаждения технологических ап¬
паратов; —3° С — для охлаждения технологи¬
ческих аппаратов ледяной водой. Охлаждение
ледяной воды осуществляют в открытых испа¬
рителях панельного типа.	■При проектировании насосно-циркуляцион¬
ных систем охлаждения для городских - молоч¬
ных заводов применяют циркуляционные ре¬
сиверы вертикального типа, устанавливаемые
в аппаратных отделениях компрессорных це¬
хов. Емкость этих ресиверов обычно неболь¬
шая (например, два ресивера по 2,5 м3 и
один — 5 м3 для городских молочных заводов
мощностью 100 т переработки молока в сме¬
ну), однако ее можно еще уменьшить, при¬
няв для всех камер холодильника воздушное
охлаждение. Другие решения по насосным си¬
стемам городских молочных заводов аналогич¬
ны описанным для холодильников мясоком¬
бинатов.Ввиду особенностей эксплуатации фризеров
и скороморозильных аппаратов СМА для про¬
изводства мороженого целесообразно выделить
для них отдельные компрессоры, так как при¬
соединение их к общей всасывающей магистра¬
ли на to——35° С от холодильника не позволя¬
ет обеспечить устойчивый режим работы этих
аппаратов и достичь паспортной производитель¬
ности оборудования. Системы охлаждения спе¬
циализированных холодильников для хранения
фруктов, овощей, рыбы и других продуктов
проектируют аналогично описанному выше с
учетом особенностей технологии хранения и
температурно-влажностных режимов.ТРУБОПРОВОДЫ
Выбор типа и материала трубопроводов-При проектировании трубопроводов (трубы,
детали, арматура, фланцы, крепежные изделия,
прокладки и т. д.) необходимо прежде всего
установить категорийность (степень ответствен¬79
•	Таблица II—!Категории трубопроводов холодильных установок		I категорияII категорияIII категорияIV категорияV категорияРабочаясредаяи
а
и
• хУОЯ wft. хОоояСиV.оиь.• Stf
ю«я я
ft, *Ооо. сз
Си*»гоиU»\0CS*иоо' С.SООU» ж■ w
'Q.K
с*. ЬйоО ,О‘ яСиSV*О Y«5 СвасCi. *оооо.Аммиак
жидкий
и газооб¬
разныйНезависимо
от давления
и темпера¬
туры—■ —' —————Фреоны1600(16)До 1600
(до 16)Незави¬
симо от
темпера¬Вода гв-
рячая—— .— •туры1600(16)1151600(.16)До 115——Пар водя¬
ной	—	—1600—2200(16-22)До 25070—1600(0,7-16)+115-ь+250——Хладоно-сителиНезависимо
от давления
и темпера¬
турыПримечание. Трубопроводы от предохранительных клапанов, сливные, спускные, продувоч¬
ные и другие, соединяющие рабочие полости системы (через арматуру) с атмосферой, промка-
нализацией и т. д., относятся к IV категории. Трубопроводы водоаммиачных растворов концен¬
трацией до 401% относятся к III категории.	.ности) каждой линии, т. е. перемещаются ли по
ним токсичные, взрывоопасные или инертные
среды и при каких рабочих параметрах (темпе¬
ратура, давление и концентрация). При,выборе
типа и материала трубопроводов используют
следующие официальные документы: СНиП
Ш-Г. 9—62*; «Правила устройства и безопас¬
ной эксплуатации трубопроводов для горючих,
токсичных и сжиженных газов (ПУГ-69)»; «Ру¬
ководящие указания по эксплуатации, ревизии,
ремонту и отбраковке технологических трубо¬
проводов РУ-75». Категории трубопроводов хо¬
лодильных установок даны в табл. II—1.Трубы, арматуру, фланцы с крепежом и про¬
кладками выбирают согласно данным табл.II—2—8, а также в соответствии с сортамента¬
ми на углеродистые (ВСН—186—74) и легиро¬
ванные (ВСН—350—76) трубы. Особое внима¬
ние при проектировании следует уделять выбо¬
ру материалов для трубопроводов, работающих
при низких температурах (ниже —30®С), так
как в этих условиях значительно понижается
значение ударной вязкости для стали (от 4 до
12 раз), увеличивается хладоломкость чугуна и
повышается хрупкость сварных швов.	:Монтажные (рабочие) чертежи должны учи¬
тывать, что минимальные расстояния между
сварными швами должны быть для труб с
Z)y^I50 мм: I, II категорий не менее 100 мм,
III, IV, V категорий не менее 50 мм; для труб
с £>у>200 мм: I, II категорий не менее 200 мм,
III, IV, V категорий не менее 100 мм.Определение сечений трубопроводовРасчетные диаметры трубопроводов в раз¬
личных участках схемы холодильной установки
должны обеспечивать надежную и экономич¬
ную ее работу. Диаметры трубопроводов (в мм)
определяют с учетом их назначения в техноло¬
гической схеме, характеристик и параметров
транспортируемой среды:° = j/збООти» • (П'2)где G — массовый расход транспортируемой
среды, кг/ч;О	— плотность транспортируемой среды
при рабочих параметрах, кг/м3;
w — скорость движения среды, м/с.80
Таблица II—2Характеристика труб в зависимости от параметров среды1НМат»р$ал трубв зависимости от температуры рабочей
среды /р, ССРабочая средам£оу,ммВид трубГОСТ на
трубы—120~—70—70ч—40-*0~-15оьоняКмаркасталиГОСТмаркастал#гостмарйасталигостАммиак, про¬
пан, пропилен
и этанг10-4010-7050-500Бесшовные холоднотяну¬
тые •То жеБесшовные горячеката¬
ныеЭлектросварные>А-8734-74А-9941-72*А-8732-7010104-76Х18Н10Т5632-72**10Г210Г210Г2и17ГС4543-71*4543-714543-7020. 20 ■
ВСтЗсп1050-741050-74380-71Фреоны-12,22
Водоаммиач¬
ные растворыmhi[Бесшовные (все) и элек¬
тросварные по техни¬
ческим требованиям310704-76То жеТо жеТо жеТо жеТо жеТо жеПар водяной
1600 Па
(16. кгс/см2)
250° С -1000 Па
(10 кгс/см2)
200° СIVIV10-40010-50» 'Водогазопроводные .
обыкновенные. 3262-63я»■•20ВМСт.Зсп1
ВМСт.З и
Ст.З1050-54380-71380-71Вода горячая
1000 Па
(10 кгс/см2)
115° СIV10-400Электросварные
(ГОСТ 10706-76)А и В—
10704-76яя*яВМСт.Зсп1^80—71Хладоносители
(растворы
и др.)V10-400» ■я 'яя*- »ВМСт.Зсп1ВМСт.Зсп380-71380-71Азот ‘VЮ—400,То жея»•яяТо жеТо же1.	При температуре ниже —15° С должны применяться нормализованные трубы.	.2.	Продольный шов каждой трубы должен подвергаться нормализации и проверке физическим методом контроля заво-
дом-изготовителем. Выбор труб и материалов для них производят аналогично выбору труб для аммиака, пропана, пропи- .
лена и этана. •
Таблица II—3
Характеристика основного материала арматуры	'в зависимости от транспортируемой средыРраб- кПа
(кгс/см2)МатериалРабочая среда'раб’ °СкорпусазолотникаАммиак1600(16)—30+ +150кч* и Ст.бт. нж2500(25)—40ч-+ 15020Л и 25Лбт. нжвне зависимости—70Ч-—41нжнжФреон-12,1600(16)—30++ 160кч*, ст. брбт, брФреон-22-70-4-+30нж, брнж. брПар и горячая1600(16)200ч*брвода2500(25)300кч*нж1600(16)35020Л •Хладонрсители1600(16)—70+—40нжбкВода—40++ 300кч, ст '
ч* и кч*нжПримечания: 1. Приняты следующие обозначения: кч — ковкий чугун; ст — сталь; нж —
нержавеющая сталь; бр — бронза; бт — баббит} бк — без уплотняющих колец; 20Л и 25 Л —
марки стали.2. Звездочки в обозначениях материала указывают, что на трубопроводах, подверженных
вибрации, резкопеременном температурном режиме среды, низкой температуре наружного
воздуха, а также работающих на растяжение, чугунная арматура не устанавливается.Таблица II—4-Характеристика типа и материала фланцев в зависимости от параметров
транспортируемой средыКатегория^раб’
кПа( кгс/см!)'раб’ °сТипфланцевогосоединенияПрисоедини¬тельнаяповерхностьгостМарка сталиI; и600(6)ОООО
СО СО1 +
...|. .|.ООО
г*- со1 1 1ПЛОСКИЙприварной\Выступ-впадина12828—6710Г2 (ГОСТ 4543—71)
10; 20 (ГОСТ 1050—74)
ВМСт.Зсп (ГОСТ 380—
71) и Ст. 10; 20 (ГОСТ
1050—74)I; II1000, 1600,
2500 (10,
16, 25)—70+—40
—404—30
—30++ 300Приварнойвстык;плоскийприварнойВыступ-впадина12828-6710Г2 (ГОСТ 4543—71)
10; 20 (ГОСТ 1050—74)
ВМСт.Зсп (ГОСТ 380—
7,1) и Ст. 10; 20 (ГОСТ
1050—74)I; II4000(40)1 1
ттПриварнойвстыкВыступ-впадина12831—6710Г2 (ГОСТ 4532—71)
10; 20 (ГОСТ 1050—74)
ВМСт.Зсп (ГОСТ 380—
71) и Ст. 10; 20 (ГОСТ
1050—74)III; IV; V600, 1000,
1600 (6,
10, 16)ООООTf со со
1 1 +
•I- -1- -1-О Q О1-- ^ со1 1 1ПлоскийприварнойПлоский •12828-6710Г2 (ГОСТ 4543—71)
10; 20 (ГОСТ 1050—74)
ВМСт.Зсп (ГОСТ 380—
71) и Ст. 10; 20 (ГОСТ
1050—74) ■82
Таблица II—5Характеристика деталей трубопроводов в зависимости от параметров
транспортируемой средыДеталиКатегория'раб- °СОу, ммГОСТ, ОСТ, ограни¬
чительные нормалиМарка сталиОтвод крутоизогнутый
бесшовныйI-V—70-=—4040+500ГОСТ17375—7710Г2 и 17ГСТо же 'I-V—40ч-+30040ч-500»20Отводы сварныеI-V—40ч-+300500—1200• \ОСТ 36—20—77
и ОСТ 36—
21—77ВМСтЗспОтводы гнутыеI-V—70ч—4010+150МН 4751—6310Г2 .То жеI—V—404-+30010+150МН 2912—6210, 20Переходы бесшовныеI-V—70+—4040+400ГОСТ 17378—7710Г2 .То жеI-V—40++ 30040 +400ГОСТ 17378—7720 _ ■Переходы сварныеI-V—40++300500+1200ОСТ 36—22—77ВСтЗСп ,Переходы лепестковыеIV-V-20 ч-+300100+1200МН 2884—62ВСтЗспТройники бесшовныеI-V—70-5-—4050+300ГОСТ 17376—7710Г2То жеI-V—40 ч-+300' 50+300ГОСТ 17376—7720Тройники приварныеI-V-40 ч-+300500+1200ОСТ 36—23—77ВСтЗспЗаглушки эллиптическиеI—V—40 ч-4 30025+500ГОСТ 17379—7720I-V-40 ч-+300600+1400ОСТ 36—25—77ВСтЗспТаблица II—6Характеристика крепежных деталей для фланцевых соединений в зависимости
от параметров транспортируемой средыМарка стали ,/’раб’кПа(кгс/см2)'раб- °сболтовшпилекгаек600, 1000, 1600,
2500 (6, 10, 16,
25)4000, 6400 (40,64)—40++350
—70Ч—4020 (ГОСТ
7798—70)10Г2 (ГОСТ 9066—75)10 (ГОСТ 5915—70)
10Г2 (ГОСТ 9064—75);—40++ 425
—70+—4020 (ГОСТ
7798—70)35 (ГОСТ 9066—75)
10Г2 (ГОСТ 9066—75)25 (ГОСТ 9064—75)
10Г2 (ГОСТ 906t4r—75j1.83
; Таблица II—7
Характеристика прокладочного материала в зависимости от параметров
.	транспортируемой среды	 	'	Транспортируема* среда*раб>•Рраб’кПа(кгс/см’)Прокладочный материалАммиак и фреон
Пар водяной и горячая
водаХладоносительВода, воздухПримечание. Размеры
ГОСТ 15180—70. Возмои
в данную таблицу, при
ответствовать фиэико-мех-404- + 150
+404-1140+ 140+460—30++50—40+—30—30++5прокладок иг
шо применени
условии, что г
аническим сво1600(16)1000(10)2500(25)1000(10)1000(10)1000(10)паронита, р
е других пр
ределы их п
йствам этих аПаронит марки ПМБ (ГОСТ 481—71]
Резина теплостойкая марка Т
(ГОСТ 7338—65)** .
Паронит марки ПОН (ГОСТ 481—711Резина кислотно-щелочностойкая марки КЩ
(ГОСТ 7338—65)**Паронит теплостойкий марки ПОН
(ГОСТ 481—71) .
Резина теплостойкая марки Т
(ГОСТ 7338—65)**Паронит марки ПОН (ГОСТ 481—71)езины и других материалов принимают по
окладочных материалов, не включенных
рименения (ррав, *раб и среда) должны со-
«атериалов.• Сортамент бесшобных (I) и злектросбарных (If) труб (размеры 6 мм) Таблица Л-8Примечание. Сварные трубы по сортаменту выпускают с Dy^ 1400.
' Таблица II—9Рекомендуемые значения скоростей движения потоков в трубопроводахСреда и побудитель движения1 ■ . ’ . ' • • : ■
Скорость движения, м/сЖидкостидавление гидростатического столба (свободный
слив)давление паровой подушки над уровнем жид¬0,1—0,5 в зависимости от длины трубопровода0,5)—1,0 нижний предел для легкокипдщихкостижидкостей ■напор, создаваемый насосами в трубопроводах■ " ' « •всасывающих0,6—1,2 нижний предел для легкокипящих. ■ ■жидкостейнагнетательныхГазыдо 1,5напор, создаваемый вентиляторами
давление в трубопроводах компрессоров4—15 в зависимости от предельного напора,
создаваемого вентиляторамивсасывающих8—15 в зависимости от величины давлениядля фреонадля аммиака
нагнетательных '12—20 То жедля фреона10—18 > •для аммиака15—25 »Парожидкостная смесь в трубопроводах сов-.До 6—8. »мещенного слива-отсоса насосно-циркуляци¬онных аммиачных систем'Значение скоростей движения потоков в тру¬
бопроводах для различных сред указаны в табл.'II—9. Для низкотемпературных установок при
давлении в испарительных системах менее
100 кПа (1,0 кгс/см1) принимают минимальные
скорости.Диаметры трубопроводов можно определить
по Диаграммам. На рис. II—Ю-И1—13 приве¬
дены номограммы для определения диаметров
всасывающих аммиачных трубопроводов в за¬
висимости от тепловой нагрузки для различных
температур испарения. Диаграммы построены
по суммарной потере давления (2Лр), соответ¬
ствующей кажущемуся понижению температу¬
ры кипения у компрессора примерно на 1°С.
При этом холодопроизводительность компрес¬
сора снижается на 4%. Величины потери дав¬
ления 2Др для различных температурных ре¬
жимов работы компрессоров не должны пре¬
вышать следующих величин (кПа (кгс/см2)]:
при температуре испарения (я —40° С-51
-4(0,04), <« —33° С-Н—5(0,05), U —28° C-f-
-6(0,06), U —15“С-5—12,5(0,125).В общую длину трубопроводов L включают
эквивалентные длины всех местных сопротив¬
лений (арматура, фильтры, повороты и пр.).Диаметры нагнетательных трубопроводов
выбирают из расчета допустимой суммарной
потери давления не более 15 кПа (0,15 кгс/см2),
что соответствует кажущемуся (по манометру
компрессора) повышению температуры конден¬
сации примерно на 0,5° С, при котором расход
энергии на работу компрессора увеличивается
на 1%. Скорость движения паров (аммиака) в
нагнетательных трубопроводах не должна пре¬
вышать 25 м/с в целях предотвращения их виб¬
рации.	■Номограмма для определения диаметров ам¬
миачных нагнетательных трубопроводов приве¬
дена на рис. II—14.Диаметры жидкостных аммиачных трубо¬
проводов на участке конденсатор —? линейный
ресивер выбирают с учетом Потери давления не
более 1,2 кПа (0,012 кгс/см2), что исключает
парообразование в трубах. На рис: II—15 при¬
ведена номограмма для определения диаметров
жидкостных трубопроводов на участке схемы
линейный ресивер — регулирующий вентиль
(регулирующая станция).Номограмма для определения диаметров
рассольных трубопроводов приведена на
рис. II—16.85
1000900МО700600SOO400300250m!50tooSOSO7060SOiff301530	I . i - i i i ' i i	i i i	< i-ii-/7m. tO ,15 1 ZO 30 40 50 60 70SO30100 ,150.200 ' 300 A00\ 5006007006009001009
!тал/ч I I I I I I I I .1 | 1 I I 1 ‘ Ыс.мкал/ч,	f •	»	t	1 i l i 1 1 t	I	I	Г	- t- - t	I t > IIKBm 15 20 30 40 50 60 7080дот 150 ZOO 300 WO 500600700800901то кВтРис. II—10. Номограмма для определения диаметров всасывающих аммиачных трубопроводовдля ?и=—40э С.На жидкостных линиях, где устанавливают¬
ся автоматические быстродействующие прибо¬
ры (например, электромагнитные вентили), ско¬
рость движения жидкости в трубах не должна
превышать 1,5 м/с.Размещение трубопроводов арматуры и
опор. Соединения следует проектировать толь¬
ко на сварке. Фланцевые и резьбовые соедине¬
ния применяют для присоединения к фланце¬вой арматуре, приборам и средствам автомати¬
ки и патрубкам аппаратов.Трубопроводную арматуру размещают в ме¬
стах, доступных для свободного и безопасного
обслуживания и ремонта. Арматуру с ручным
приводом устанавливают на высоте не более1,8	м от уровня пола, а предназначенную для
частого использования — не выше 1,6 м. При
более высоком размещении арматуры для ее86
dgM,MnЯКОЛ/ч	тыс ккал/чf	I	I	I	I	■	I .	I	I | Г _ 	 . I _ Г	f	Г	1	I __. I IIлВт 15 20 30 W 50 60 70 8090100 150 ZOO 300 WO 500 6007008009001000 кВтРис. II—П. Номограмма для определения диаметров всасывающих аммиачных трубопроводов
.	для *и= —нЗЗ°С.	1туру с электроприводом устанавливают только
на горизонтальных участках труб с вертикаль¬
ным расположением шпинделя. Запорную и ре¬
гулирующую арматуру группируют в распреде¬
лительные устройства.Количество запорной арматуры на трубо¬
проводах подбирают с таким расчетом, чтобы
обеспечивалась возможность надежного о'тклю-обслуживания предусматривают специальные
площадки с лестницами. Не допускается уста-
I* новка арматуры над дверными и оконными
' проемами, над проходами, проезжими и пеше¬
ходными дорогами._ При установке на трубопроводах арматуры
: нз ковкого чугуна необходимо предусматривать
, ее защиту от изгибающих напряжений путем
, устройства соответствующих креплений. Арма-87
1000m/c 10
ккал/чZO 25 30 40 3060 708030100 150 200300Ш13006007006009091000,
I I тыс.ккал/ч	1_■ I	L.| Г-I	L—JКв/П 15 20 25 30 W 50 6070 100 150 200 300 Ш 500600700800300ШООкВш tРис. II—12. Номограмма для определения диаметров всасывающих и аммиачных трубопроводовдля = —28° С.	'чения участка схемы, каждого аппарата, ком¬
прессора, насоса.В машинных отделениях в зависимости от
типа устанавливаемых компрессоров допускает¬
ся применение верхней или нижней разводки
трубопроводов. Предпочтение следует отдавать
верхней разводке. При нижней разводке сле¬
дует предусматривать возможность дренажа
жидкости из всасывающих и нагнетательных’трубопроводов. При верхней разводке присое-
диненйе всасывающих и нагнетательных тру¬
бопроводов к общим магистралям выполняют
так, чтобу в трубопроводах неработающих ком¬
прессоров не скапливались жидкий холодиль¬
ный агент и масло.Шахты аммиачных1 и рассольных трубопро¬
водов, к которым присоединяют распредели¬
тельные устройства в многоэтажных холвдиль-S8
лшс. Ю
шал/чк8т15 гоРис. II—13. Номограмма для определения диаметров всасывающих аммиачных трубопроводов. для iv— —15°С.никах, рекомендуется прокладывать внутри ох¬
лаждаемых помещений и изолировать. Не
допускается прокладка аммиакопроводов через
бытовые, подсобные и административно-хозяй-
■ственные помещения, помещения КИПа и элек¬
трораспределительные, трансформаторные и
вентиляционные камеры, а также бесканальная
прокладка аммиакопроводов в конструкцияхполов. Аммиакопроводы можно прокладывать
совместно с другими технологическими трубо¬
проводами. При прокладке аммиакопроводов
совместно с паропроводами в проходных и не¬
проходных каналах руководствуются «Прави¬
лами устройства и безопасной эксплуатации
трубопроводов пара и горячей воды» Госгор¬
технадзора СССР.89
I-	'	l__l	I t I r I I I	I	I	I	I	I '	I	' ' IкВт 15 20 25 30 , W 50 60 708090100 150 200 500 WO 5005007308009001000кВпгРис. II—14. Номограмма для определения диаметров нагнетательных аммиачных трубопроводов..Совместная прокладка технологических'тру-
бопроводов, за исключением аммиакопроводов,
в общих каналах с электрокабелями допуска¬
ется при условии защиты кабелей стальными
трубами.При проектировании неизолированных тру¬
бопроводов для жидкого аммиака, проложен¬
ных в непосредственной близости от горячих
трубопроводов или других источников тепла,
следует выдерживать отступы, обеспечивающие
их безопасную эксплуатацию, согласно РУ—76.Расстояния между параллельно проклады¬
ваемыми трубопроводами, между трубопрово¬
дами и строительными конструкциями должны
обеспечивать возможность сборки, осмотра,
нанесения тепловой изоляции и ремонта трубо¬
проводов, а также учитывать смещение их при
температурных деформациях. Трубопроводы,
проходящие через стены или перекрытия зда¬
ний, необходимо заключать в специальные гиль-
зц или футляры. Размещение сварных стыков-
в футлярах или гильзах не допускается. Низ-98
• dgH,MMMu =100тысО 115 '20
ккал/ч I Iв, *30 'W I 56 60 70 8090100 150 | 200 250 300 ' Ш' 500 BOO7008009001000
'	I I I I I	|	| I I /Аыс. кна/!'/ч\J	I	I	I	L._1	I	I	1	L_J’BmO 15 2030 40 50 50 70 SO 90100200300 WO 500600 700B00300ЮООкВтРис. II—15. Номограмма для определения диаметров жидкостных аммиачных трубопроводов
на участке линейный ресивер — регулирующий вентиль.кие опорные конструкции следует применять в
тех случаях, когда они не препятствуют дви¬
жению транспортных средств.Проектирование трубопроводов (кроме ам-
миакопроводов) в непроходных подземных ка¬
налах допускается в случаях, когда сооруже¬
ние надземных эстакад экономически нецеле¬
сообразно или практически неосуществимо;
расстояние между трубами принимают в соот¬
ветствии с указаниями главы СНиП II—Г. 10—
€2 «Нормы Проектирования тепловых сетей».
Прокладку трубопроводов следует предусмат¬
ривать с уклоном не менее 0,003 в сторону воз¬
можно полного их опорожнения с использова¬
нием самотека жидкости.Проектирование опор и подвесок технологи¬
ческих трубопроводов ведут с учетом требова¬
ний СН 363—66 «Указания по проектированию,
изготовлению и монтажу строительных сталь¬
ных конструкций, предназначенных для экс¬
плуатации в условиях низких температур».
Конструкции опор и подвесок должны соответ¬
ствовать действующим ГОСТам, ОСТам или
нормалям машиностроения.При определении расстояний между опора¬
ми и подвесками и нагрузок от них'на строи¬
тельные конструкции учитывают собственную
массу трубы, массу заполняющего трубу про¬
дукта (или воды' при гидравлическом испыта¬нии) , массу тепловой изоляции, обледенения и
ветровую нагрузку, а также массу арматуры и
других устройств, размещаемых на трубопро¬
водах.Максимально допустимый прогиб труб не
должен превышать 1/400 длины пролета. Рас¬
положение опор и расстояния между ними оп¬
ределяют с учетом требования СН 373—67
«Указания по расчету стальных трубопроводов
различного назначения» (табл. II—10, II—11).При наличии на трубопроводе арматуры
устанавливают дополнительные крепления с од¬
ной или двух сторон.При проектировании трасс холодильных тру¬
бопроводов большой протяженности, не имею¬
щих поворотов, которые компенсируют темпе¬
ратурные деформации, следует предусматри¬
вать устройство специальных компенсаторов., Тепловое удлинение Дд: (в мм) рассчиты¬
ваемого участка определяют по формуле*'Х = 1аШ’	(11'3)где L — длина рассчитываемого участка, м;
а — коэффициент линейного расширения,
составляющий для углеродистой ста¬
ли от 1,1 до 1,3 мм/мХЮ0°С, для
легированной 1,6 до 1,8 мм/мХ
ХЮ0°С;91
тш. 10
ккал/ч120 25 30W 50\ 60 708090100! ММ!200300 W0 500 600700800т юоо
I III тыс. кка/г/чJ	I	l—L.кВт 15 20 Z5 30 W < 50 60 70 8090100 150 200 300 Ш 500 600 7008009001000кЗт
Рис. II—16. Номограмма Для определения Диаметров рассольных трубопроводов.At — расчетная разность температур (на¬
чальная температура принимается
равной 30° С).Возникающее усилие (кгс/см2)« = £—,	СИ-4)где Е — модуль упругости, кгс/см2 (£=
«=2,0-10* кгс/см2); Ах измеряется в м.Установка компенсатора необходима в то»»
случае, если величина напряжения превышает
40 000—50 000. кПа (400—500 кгс/см2).Вибрация трубопроводовПри проектировании трубопроводов следу*
ет учитывать, что в них возникают значитель¬
ные напряжения, вызываемые температурным»
изменениями, ветровыми нагрузками и дефор¬
Максимальное расстояние между опорами для трубТаблица II—10Яу, ммРазмер трубы,
ммМасса 1 м, кг -Максимальное расстояние между
опорами (в м) для трубтрубытрубы с водой
и изоляциейнеизолированнойизолированной12532X21,486,152,0,2,03238x21,78.7,012,02 J)4045x2,5 t2,2610,193,0 ,2,55057X3,54,6214,214,03,0; 7076x3,56,2618,94,04,08089x3,57,3822,55,04,5100108x410,2632,35,04,5125133x412,7341,136,05,0150159x4,517,1553,258,06,0200219x736,6101,3. 8,07,0250273 X745,92133,2 '10,08,0300325 x970,14193,712,09,0350377X981,68215,612,09,0Таблица II—11Максимальные расстояния между неподвижными опорами£>у, мм£максВеличина Д х при /, °С60' 10015020040453354811085050366090120806043721101441006546731171561507050841301682009065110160. 2162509065 ’110160•216 .300ПО79132198264350, 11079132198264мациями от работы оборудования (поршневых
компрессоров и насосов).Трубопроводы, присоединенные к компрессо¬
рам, испытывают вибрации вследствие работы
компрессоров и пульсации от потока рабочей
среды. Пульсация потока рабочей среды в тру¬
бопроводах вызывает нарушение их герметич¬
ности и поломку чугунной арматуры, выводит
из строя средства контроля и автоматики, ока¬
зывает неблагоприятное воздействие на обслу¬
живающий персонал, даже в тех случаях, ког¬
да и нет непосредственной опасности для тру¬
бопроводов, аппаратов и строительных
конструкций.Для уменьшения влияния вибрации от ра¬
боты поршневых компрессоров . необходимо
предусмотреть, чтобы фундаменты под ком¬
прессоры были отделены от конструкций зда¬
ний (фундаментов стен и колонн, перекры¬
тий); площадки между смежными фундамен¬
тами компрессоров долны быть вкладными,
свободно опирающимися на фундаменты. Тру¬
бопроводы, присоединяемые к компрессорам
или агрегатам, должны надежно крепиться к
конструкциям зданий.	•Для уменьшения вибрации трубопроводов,
вызываемой пульсацией газов, предусматривав
ют буферные емкости. Обвязочные трубопровод93
ды парообразного холодильного агента долж¬
ны иметь небольшое число поворотов, а изме¬
нение направлений трубопроводов осущест¬
вляться с максимальными радиусами.Для изготовления обечаек, трубных пучков,
змеевиков, штуцеров, патрубков и других эле¬
ментов холодильного оборудования, находя¬
щихся в рабочем состоянии в контакте с холо¬
дильными агентами, следует применять только
бесшовные трубы.СИСТЕМЫ АВТОМАТИЗАЦИИПри проектировании автоматизации систем
охлаждения необходимо учитывать требования
действующих нормативных документов: «Ука¬
зания по проектированию автоматизации про¬
изводственных процессов СН 282—64»; «Пра-■	вила техники безопасности, на аммиачных холо¬
дильных установках»; «Правила технической
эксплуатации и безопасного обслуживания
электроустановок промышленных предприя¬
тий»; «Правила устройства и безопасности экс¬
плуатации сосудов, работающих под давлени¬
ем» и др. Условные обозначения приборов и
средств автоматизации, регулируемых и конт¬
ролируемых величин, электроаппаратуры и тех-
йологических трубопроводов в принципиальных
схемах автоматизации принимают по ГОСТ
3925—59.Автоматизация испарительных системСхемы автоматизации насосно-циркуляци¬
онных, безнасосных и рассольных систем ох¬
лаждения холодильных установок составляют
в зависимости от входящих в них элементов.Автоматическое регулирование температуры
воздуха в охлаждаемых помещениях. Для ав¬
томатического регулирования температуры воз¬
духа в холодильных камерах следует преду¬
сматривать индивидуальные или многоточечные
двухпозиционные регуляторы с малым диффе¬
ренциалом (0,5—1,0°С). При небольшом коли¬
честве камер принимается схема локального ре¬
гулирования с помощью индивидуальных реле
температуры для каждой камеры (например,
реле температуры ПТР-2). При значительном
количестве объектов регулирования и с учетом
предусмотренного дальнейшего их увеличения
целесообразно применять схему централизован¬
ного регулирования (по принципу автоматиче¬
ского опроса в заданной последовательности)
с помощью многоточечных регуляторов темпе¬
ратуры (например, машина АМУР, электрон¬
ный регулирующий мост КСМ-4).	‘Датчики регуляторов температуры следует
устанавливать в точках, характеризующих ус¬
ловно среднюю температуру воздуха в' каме¬
рах, обычно на колоннах или стенах, по воз¬можности в доступном месте (центральный
или боковой проходы), на г/з высоты от пола.
Необходимо ограждать датчики для защиты от
механических повреждений при грузовых опе¬
рациях. Нельзя размещать датчики в непосред¬
ственной близости от охлаждающих приборов,
дверей камер и в зонах непосредственного об¬
дува вентиляторами. Вторичные прибора регу¬
ляторов температуры, как правило, устанавли¬
вают в помещениях, где находится центральный
щит автоматики холодильной установки.В качестве исполнительных органов регуля¬
торов температуры воздуха принимают венти¬
ли с электромагнитным приводом (соленоид¬
ные вентили) — для объектов с 'батарейным
охлаждением и вентили с электромагнитным
приводом и электродвигатели вентиляторов
воздухоохладителей — для объектов с воздуш¬
ным охлаждением.Для обеспечения правильного распределе¬
ния холодильного агента по охлаждающем
устройствам камер следует после вентилей с
электромагнитным приводом (по ходу жидко¬
сти) предусматривать установку ручных регу¬
лирующих вентилей.На рис. II—17 представлена принциииаль-
ная технологическая схема автоматизации тем¬
пературного режима в камерах, оборудованных
батареями и воздухоохладителями с насосно¬
циркуляционной системой питания холодиль¬
ным агентом.Температуру воздуха можно регулировать с
помощью реле температуры (на рис. II—17,а —
индивидуальное термореле), воздействующего
на соленоидный вентиль и вентилятор возду¬
хоохладителя. При повышении температуры
воздуха в камере реле включает соленоидный
вентиль на трубопроводе подачи холодильного
агента в батарею и вентилятор воздухоохлади¬
теля. При достижении заданной температуры
реле отключает соленоидный вентиль и элек¬
тродвигатель вентилятора. В целях обеспече¬
ния равномерной температуры воздуха в каме¬
рах хранения охлажденных грузов целесооб¬
разно предусматривать периодическое
включение и выключение вентилятора воздухо¬
охладителя для перемешивания воздуха после
его отключения по команде реле температуры.Регулирование температуры с помощью
многоточечного регулятора (например, маши¬
ны АМУР) показано на рис. II—17, б. Много¬
точечный регулятор управляет соленоидным
вентилем на трубопроводе подачи жидкого хо¬
лодильного агента в пристенную и потолочную •
батареи. Перед, соленоидным вентилем уста¬
навливается фильтр и запорный вентиль.Для дистанционного измерения температу¬
ры с помощью вторичного прибора (показыва¬
ющего), устанавливаемого на центральном щи¬
те автоматики, служит смонтированный в ка-94
Рис. II—17. Принципиальные технологические схемы автоматизации температурного режима ка¬
мер холодильника с насосно-циркуляционной системой подача хладагента в охлаждающиеустройства:д—камера с воздушным охлаждением: /—управление электродвигателем вентилятора воздухоохладителя; 2—
контроль температуры воздуха в камере; 3—управление соленоидным вентилем подачи жидкого хладагента
в батарею воздухоохладителя; 4~дистанционное измерение температуры воздуха в камере; РВ—регулирую¬
щий вентиль;б—камера с батарейным охлаждением: /—контроль и дистанционное измерение температуры воздуха в ка¬
мере; г—управление соленоидным вентилем подачи жидкого хладагента в потолочную ПБ и пристенную
■ ПРБ батареи; 3—измерение давления горячих паров хладагента при оттаивании. Трубопроводы: /—жид¬
кого хладагента — от насоса; //—хладагента — к циркуляционному ресиверу; ///—горячих паров хладагеа-
га — от маслоотделителя; IV— жидкого хладагента — в дренажный ресивер.мере термометр сопротивления ТС2 (например,
ТСМ-6114), который работает в комплекте с
многоточечным переключателем и логометром
(например, JI-64). При применении многото¬
чечного регулятора температуры с датчиками-
термометрами сопротивления дополнительной
установки ТС2 для дистанционного измерения
температуры не требуется, так как оно осуще¬
ствляется в точках регулирования по тем же
каналам и одним датчиком. Местное контроль¬
ное измерение температуры воздуха произво¬
дится техническим стеклянным термометром,
который устанавливается в камере. Оттаивание
батарей осуществляется горячими парами хо¬лодильного агента, подача которых регулирует-,
ся вручную. Для воздухоохладителей рекомен¬
дуется предусматривать автоматическое оттаи¬
вание. Система регулирования температурно¬
влажностного режима камер хранения мороже-
ных'грузов промежуточных этажей многоэтаж¬
ных холодильников с батарейным охлаждени¬
ем, предложенная Гипрохолодом и ВНИХИ,
приведена на рис. II—18. Схема предусматри¬
вает ступенчатое регулирование холодопроиз-
водительности охлаждающих приборов в зави¬
симости от тепловой нагрузки камеры с помо¬
щью двух датчиков температуры ТС1 и ТС2,
которые управляют соленоидными вентилями
Рис. II—18. Принципиальная технологическая
схема автоматизации температурного режима
камер холодильника:	•/, 2—контроль и дистанционное измерение темпера¬
туры воздуха в камере; 3, 4—управление соленоид¬
ным вентилем подачи жидкого хладагента в пристен¬
ную батарею ПРБ и соленоидным вентилем отсоса
хладагента из потолочной батареи ПБ; б—7—измере¬
ние давлений; РУ—газовое и жидкостное распредели¬
тельное устройство; РВ—регулирующий вентиль. Тру¬
бопроводы; /—жидкого хладагента — от насоса; //—
слива жидкого хладагента — в дренажный ресивер;
III—газа — к циркуляционному ресиверу; IV— горя¬
чих паров хладагента — от маслоотделителя.СВ1 и СВ2 на жидкостном трубопроводе при¬
стенной батареи и газовом трубопроводе пото¬
лочной батареи. При этом поверхность пристен¬
ных батарей рассчитывается на погашение
постоянно действующих наружных тетлопрй-
токов, а потолочных — на холодильную обра¬
ботку.После холодильной обработки в установив¬
. шемся режиме происходит автоматическое от¬
ключение потолочной батареи, дальнейшее ре¬
гулирование температуры осуществляется за
счет управления СВ1 пристенной батареи. Этим
достигается уменьшение осушающего действия
батарей, в камере поддерживается повышенная
относительная влажность воздуха, что снижа¬
ет естественную убыль хранящихся продуктов.
Автоматическое регулирование и контроль тем¬
пературы воздуха в камерах с рассольным ох¬
лаждением аналогично.. Автоматическое регулирование воздуха в
' камерах, работающих по безнасосной схеме,решается совместно с системой автоматическо¬
го регулирования заполнения охлаждающих
приборов камер жидким холодильным агентом.
Автоматическое заполнение охлаждающих
приборов жидким хладагентов может осущест¬
вляться по перегреву паров на выходе из них
с помощью терморегулирующих вентилей
ТРВА, комбинированных реле температуры
КТР-2М или реле перепада температуры
ПТРД-2, а также по уровню жидкого холо¬
дильного агента в бхлаждающих приборах с
помощью реле уровня ПРУ-5.	‘ -На рис. II—19 показана технологическая
схема автоматизации регулирования темпера¬
туры воздуха и заполнения жидким холодиль¬
ным агентом охлаждающих устройств камер
холодильников, работающих по безнасосной
схеме с помощью комбинированного реле
КТР-2М (термореле вместе с реле перепада
температур). В случае применения реле пере¬
пада температур ПТРД-2 дополнительно пре¬
дусматривается отдельное термореле (напри¬
мер, ПТР-2), в остальном схема решается ана¬
логично описанной выше.Автоматическое регулирование подачи' жид¬
кого холодильного агента в испарительные си¬
стемы. Автоматическое регулирование подачи
жидкого холодильного агента в циркуляцион¬
ный ресивер (рис. II—20) осуществляется при
помощи реле уровня РУ4, управляющего соле¬
ноидным вентилем на /трубопроводе подачи
жидкого аммиака в этот ресивер (отделитель
жидкости) при работающем насосе АН. Для
дросселирования жидкости и первоначальной
настройки системы регулирования после соле¬
ноидного вентиля (по ходу жидкости) следует
предусматривать ручной регулирующий вен¬
тиль. С целью обеспечения устойчивой и без¬
аварийной работы насоса датчик реле уровня
размещают на ресивере так, чтобы общая вы¬
сота столба жидкости над осью аммиачного
насоса составляла не менее 2,0—2,5 м. Для
предотвращения, попадания жидкого холодиль¬
ного агента во всасывающие трубопровод^
компрессоров вертикальный циркуляционный
ресивер оборудуется реле уровня РУЗ, осуще¬
ствляющим сигнализацию предельного уровня,
и РУ1, РУ2 (дублированные) — для аварийно¬
го отключения.В случае применения горизонтального цир¬
куляционного ресивера с отделителем жидко¬
сти (рис. II—21) реле уровня РУЗ, сигнализи¬
рующее предельный уровень в ресивере, уста¬
навливают на уровне 80% его, заполнения,
а защитные реле уровня РУ1 и РУ2 (дублиро¬
ванные) монтируют на уровне нижнего днища
отделителя жидкости.	'При аварийном уровне в ресивере (отдели¬
теле жидкости) следует предусматривать от¬
ключение электродвигателей всех компрессо-
Камера21 г J Ч 5 б 7 8 9 >0Рис. II—19. Принципиальная технологическая
схема' автоматизации температурного режима
камер холодильника и заполнения жидким
хладагентом охлаждающих устройств, работа¬
ющих по безнасосной схеме:1,	5—контроль температуры паров хладагента на вы¬
ходе из потолочной ПБ и пристенной НРБ батарей;2,	6—контроль температуры жидкого хладагента на
входе в батареи: 3, 7—контроль температуры воздуха
в камерах; 4, 8—управление соленоидным вентилем
подачи жидкого хладагента в батареи: 9, 10—дистан¬
ционное измерение температуры воздуха в камере.
Трубопроводы: I—жидкого хладагента высокого дав¬
ления — от линейного ресивера; II—паров хладаген¬
та — к компрессору (через защитный ресивер); III—
горячих паров для оттаивания; IV— слива в дренаж¬
ный ресивер.ров и насосов машинного (аппаратного) отде¬
ления, включение аварийной вентиляции и по¬
дачу соответствующих аварийных светового
и звукового сигналов.При автоматическом регулировании запол¬
нения охлаждающих устройств камер жидким
хладагентом в безнасосной схеме терморегу¬
лирующие вентили необходимо устанавли¬
вать вне охлаждаемых помещений и для
обеспечения их надежной работы следует
своевременно удалять масло и загрязнения из
испарительной системы; датчики реле уровня,регулирующие заполнение охлаждающих
устройств, присоединяют к ним с помощью
специальных расширительных колонок. При
питании охлаждающих устройств камер через
отделитель жидкости, расположенный над ни¬
ми, для автоматического регулирования при¬
меняют соленоидные вентили, предназначен¬
ные для работы без перепада давлений.
Устройства для регулирования заполнения ох¬
лаждающих приборов камер должны быть
сблокированы с устройствами для регулирова¬
ния температуры в охлаждаемом объекте.Автоматическое регулирование заполнения
испарителей хладагентом в холодильных уста¬
новках с промежуточным хладоносителем пре¬
дусматривается одним из следующих спосо¬
бов:	'а)	по уровню жидкого холодильного аген¬
та (предпочтительный способ) — при помощи
реле уровня, поплавковый датчик которого
устанавливается на отметке, обеспечивающей
оптимальное заполнение испарителя; отметка:
указывается заводом-изготовителем;	.б)	по перегреву паров на выходе из испа¬
рителя — при помощи реле перепада темпера¬
тур. ,В обоих случаях в качестве исполнительно¬
го механизма используется вентиль с электро¬
магнитным приводом (соленоидный вентиль).
На рис. II—22 представлена принципиальная
технологическая схема автоматического кон¬
троля и регулирования уровня жидкого хла¬
дагента в кожухотрубном испарителе с помо¬
щью реле уровня.Контроль аварийного уровня в испарите¬
ле в случае непосредственного подключения к
нему компрессоров осуществляется при помо¬
щи двух дублированных реле уровня — РУ1
и РУ2, датчики которых устанавливаются на
испарителе. При подключении испарителя к
компрессору через дополнительный защитный
ресивер (отделитель жидкости) в испарителе
предусматривается только контроль верхнего
уровня; аварийный уровень в этом случае кон¬
тролируется в защитном ресивере (отделителе
жидкости).*	Во всех случаях для контрольной провер¬
ки 'работоспособности реле уровня в схеме
трубопроводов следует предусматривать ли¬
нии с вентилями (1В и 2В), .позволяющими
проверить работу реле уровня, схему контро¬
ля уровня и плотность закрывания соленоид¬
ного вентиля подачи аммиака в аппараты без
их максимального' заполнения.Автоматическое регулирование температуры
(давления) кипения холодильного агента в ис¬
парительной системе и температуры хладоноси-
теля. Автоматическое регулирование темпера¬
туры (давления) кипения в испарительной си¬
стеме или температуры хладоносителя преду*4 А. В. Быков97
Рис. II—20. Принципиальная технологическая схема автоматизации вертикального циркуляцион¬
ного ресивера и герметичных насосов:1, 2 контроль аварийного уровня хладагента и отключение холодильной установки: 3—контроль предельного
(верхнего) уровня; 4—контроль и регулирование рабочего уровня хладагента; 5»—управление соленоидным
вентилем подачи хладагента в циркуляционный ресивер (ЦР); 6, 10—управление электродвигателем рабоче¬
го и резервного герметичного аммиачного насоса (АН); 7, И—контроль заполнения полости насоса хладаген¬
том-. 8, 9, 12, /3—«контроль перепада давлений нагнетания и всасывания у насоса; J4—2Q—измерение давле*
■ив. Трубопроводы: /—газовый — к компрессорам; //—тазовый — от потребителей холода; ///—жидкост¬
ной — от конденсатора; IV—жидкостной — к потребителям холода; V— масла — к маслособнрателю.
Ш—-НАН.Рис. И—21. Принципиальная технологическая
схема автоматизации горизонтального цирку-•	ЛЯ1ЦИОНЦОГО ресивера (обозначение позиций
- '	см. подпись к рис. II—20).сматривается с целью согласования холодопро-
изводительности компрессоров с тепловой
.нагрузкой путем их автоматического пуска и
остановки. При регулировании температуры
кипения датчики регуляторов температуры
устанавливают на жидкостных трубопроводах
или специальных колонках с жидким хлада¬
гентом, находящихся под давлением всасыва¬
ния. При регулировании температуры хладо*
носителя датчики монтируют на магистраль¬
ных трубопроводах входа или выхода
(предпочтительно) его из испарителей. При
регулировании давления кипения датчики регу¬
ляторов давления устанавливают на соответст¬
вующих всасывающих магистралях. При этом
давление кипения следует использовать в каче¬
стве регулируемого параметра при температу¬
рах кипения выше —15° С.Рис. II—22. Принципиальная технологическая
схема автоматизации «ожухотрубного испари¬
теля:1, 2—контроль аварийного уровня хладагента я отк¬
лючение холодильной установки; §—контроль и ре-■
гулирование рабочего уровня хладагента; управле¬
ние соленоидным вентилем подачи хладагента в ис¬
паритель; 5, 5—дистанционное измерение температу¬
ры хладоносителя. Трубопроводы: /—газовый —к
компрессорам; //-«входа хладоносителя; ///—выхода
хладоносителя; /У—хладагента — от конденсатора.В случае присоединения к испарительной си¬
стеме одного компрессора, не имеющего авто¬
матического регулирования холодопроизводи-
тельности, регулирование осуществляется дйух-
позиционно (пуск и остановка). С изменением
нагрузки изменяется коэффициент рабочего
времени компрессора, т. е. отношение длитель¬
ности рабочей части цикла к продолжительно¬
сти всего цикла.При работе на испарительную систему двух
или более компрессоров предусматривается
астатическая ступенчатая система автоматиче¬
ского регулирования:при числе компрессоров до трех — путем из¬
менения значений настроек регуляторов для
каждого компрессора индивидуально (рис.II-—23) *при числе компрессоров или ступеней регу¬
лирования компрессоров, оборудованных систе¬
мой регулирования холодопроизводительности
(например, винтовые агрегаты срегулировани-
ем холодйпроизводительности 10—100%), Оо-
лее трех — путем импульсной (шаговой) систе-
Рис. 11^23. Принципиальная технологическая
схема ступенчатого регулирования холодопро-
изводительности компрессоров: :1—6—контроль температуры кипения жидкого хлада¬
гента в испарительной системе; 7—9—управление элек¬
тродвигателями компрессоров № 1, 2, 3. Трубопрово¬
ды; I—от потребителей холода; II—к аммиачным на¬
сосам; Ш—на конденсаторы.Пап	Zcm-	1ст-гхкZ*niin1отнл.+ Я 1 I
1отм. |*>откKill1днл.ternРис. II—25. Диаграмма настройки управляю¬
щих терморегуляторов.чтобы температура (давление) пуска каждой
из последующих компрессоров была выше тем¬
пературы пуска предыдущего, а температура
остановки последующего компрессора —■ ниже
температуры остановки предыдущего, т. е.И /Ивкл ‘вкл ^ вкл>A >tu >tm‘откл ^ ‘'откл ^ ‘откл*tn‘'откл(II-5)
(II-6)Из этого условия следует, что дифференци¬
ал каждого последующего регулятора больше
предыдущего, т. е.21дг0<2%<21‘'лг0.Г11' (Н-7)гдепри этомxN -
Xq •tN — tN
‘"ВКЛ ''откл2^макс<3'С,	(П-8)2хлСакс — максимальный дифференциалРис. II—24. Принципиальная технологическая
схема импульсного регулирования холодоцро-
изводительности компрессоров:1, 5—контроль температуры кипения жидкого хлада¬
гента в испарительной системе: 3—выбор очередности
пуска компрессоров; 4— 7—управление электродвигате¬
лями компрессоров № 1—4. Трубопроводы: I— от пот¬
ребителей холода; II—к аммиачным насосам; Я/—на
конденсаторы.мы регулирования при одинаковых значениях
настроек регуляторов для каждого компрессо¬
ра (рис. II—24).При ступенчатом регулировании с индивиду¬
альной настройкой для каждого компрессора
(рис. II—25) настройку следует выполнять так,где ^-*омакс
регулятора.	■ -При использовании многоточечного регуля¬
тора температуры типа машины АМУР в схе¬
ме астатического ступенчатого регулирования
производительности компрессоров (см. рис.
II—23) для пуска и остановки каждого комп¬
рессора могут быть использованы два термо¬
метра сопротивления, присоединяемых к двум
точкам АМУР или один термометр сопротивле¬
ния 9- и 10-го каналов каждого десятка точек
машины АМУР, имеющих дифференциал около
3°. Температуры кипения холодильного агента,
при которых осуществляется пуск и остановка
компрессоров, определяются задатчиками регу¬
лятора, включенными в измерительную схему.. В случае применения электронного моста
включение и отключение компрессоров проис-100
Рис. II—26. Принципиальная технологическая схема автоматизации защитных вертйкальных ре-■ ■ сиверов:1, 8—контроль нижнего уровня хладагента; 2, 7—контроль верхнего ‘уровня; 3—6—контроль аварийного
уровня и отключение холодильной установки. (Обозначения трубопроводов см. подпись к рис. II-27).* . 4 ' .
ходит аналогично схеме с машиной АМУР. тельная схема каждой точки имеет задатчик,
В этом случае можно использовать один дат- который настраивается на соответствующую
чик температуры термометр сопротивления, температуру, а -обегающее устройство подклф-
подключаемый к шести точкам моста. Измери- чает датчик к каждой измерительной схеме.
11	2f«r^ ^
& IJРУ1
HСгszsaРУ2СгШРУЗСгtsszm
нСг522РУ5РУ8СгssaHСгШi53-^ схему абарийнс-
J*JtC5	го отключенияflf £Jb холодильной устаjLновкиРис. II—27. Принципиальная технологическая схема автоматизации горизонтальных ресиверов
.	с отделителем жидкости:	'1, 2—контроль аварийного уровня и отключение холодильной установки; 3, 5—контроль нижнего уровня;
4 5—контроль верхнего уровня. Трубопроводы! /—от потребителей холоде; II—к компрессорам; ///—горячих
паров хладагента — от маслоотделителя; IV—жидкого хладагента; К—жидкого хладагента в систему.
Рис. II-28. Принципиальная технологическая
схема автоматизации дренажного ресивера:/—контроль верхнего уровня; 2—контроль нижнего
уровня: 3—контроль наличия жидкого хладагента;
4—управление соленоидным вентилем; 5—кэнтроль
наличия жидкого хладагента; /—расширительная
колонка.При использовании индивидуальных термо¬
регуляторов, например ПТР-2, каждый термо¬
регулятор управляет одним компрессором. Диф¬
ференциал значений температуры кипения, при
которых компрессор включается и отключается,
устанавливается при помощи ручки настройки
на каждой регуляторе.В схеме астатического импульсного (шаго¬
вого) регулирования производительности ком¬
прессоров (см. рис. II—24) автоматическая по¬
дача команд на их включение и отключение в
соответствии с заданной заранее очередностью
(ключ управления КР) производится с помо¬
щью программного реле времени РВ. Реле каж¬
дые 20—30 мин производит контроль (опрос)
температуры кипения, контролируемой регуля¬
тором температуры, контакты которого дают
соответствующие импульсы на включение и от¬
ключение компрессоров через релейную распре¬
делительную схему!Контроль уровня хладагента в защитных и
дренажных ресиверах. Для предотвращения
попадания жидкого хладагента во всасываю¬
щие трубопроводы компрессоров, а паров вы¬
сокого давления — в испарительную систему
(при передавливании жидкого хладагента) для
каждого защитного вертикального ресивера
. (или горизонтального с отделителем жидко¬
сти) предусматриваются реле уровня (рис.II—26, 27) контролирующие:аварийный уровень (дублировано) с отклю¬чением холодильной установки и подачей ава¬
рийного светового и звукового сигналов;верхний предельный уровень с подачей пре¬
дупредительного светового н звукового сигна¬
лов;нижний уровень с подачей светового сигна¬
ла (по месту).Дренажные ресиверы (рис. II—28) оборуду¬
ются реле уровня, сигнализирующими нижний
и верхний предельные уровни жидкого хлада¬
гента. Достижение верхнего уровня сопровож'
дается звуковым и световым сигналами, ниж¬
него — световым сигналом (по месту). Для*
обеспечения автоматического дренирований
жидкого хладагента при оттаивании охлаждав
ющих приборов камер дренажные ресиверы»
снабжаются регулятором уровня высокого дав-
яения ПРУДВ, который устанавливается на
магистральном дренажном трубопроводе.
Регулятор пропускает в дренажный., ресивер
только жидкий хладагент и тем самым , предот¬
вращает повышение давления в аппарате
вследствие попадания паров высокого давления.
Вместо регулятора ПРУДВ можно использо¬
вать реле уровня ПРУ-5, управляющее соле¬
ноидным вентилем. Поплавковая камера реле
уровня устанавливается на колонке.Автоматизация работы насосов. Управление
насосами для циркуляции жидкого хладаген¬
та и хладоносителя (рассола) предусматривает¬
ся по команде соответствующих потребителей
холода: с включением охлаждающих устройств
хотя бы одного объекта охлаждения (при не¬
большом количестве объектов) — пуск; при
отключении всех охлаждающих устройств ис¬
парительной системы — остановка. Такую бло¬
кировку не предусматривают при числе объек¬
тов охлаждения (камер) более 15.- Пуск и
остановку насосов производят по месту или
дистанционно с ЦЩА оператором. Работа на¬
сосов сигнализируется световым и звуковым
сигналами на ДЩА.Для предотвращения слива жидкости (ам¬
миака, рассола) из трубопроводов при останов-,
ке насосов устанавливаются обратные клапа¬
ны на напорных линиях каждого насоса.Предусматривается защита насосов от сры¬
ва струи перекачиваемой жидкости: для амми¬
ачного насоса — с помощью реле разности дав¬
лений РД1 (например, РКС-1А-02), датчики
которого присоединяются к всасывающему и
напорному трубопроводам; для рассольного на¬
соса — с помощью реле давления (например,
РД-М5) на напорном трубопроводе.Для герметичных бессмазочных насосов
(ЦНГ-68, ЦНГ-70М) следует предусматривать
контроль залива насоса хладагентом с помо¬
щью реле уровня РУ5. Поплавковая камера-
реле уровня устанавливается выше оси насоса
на 250—300 мм. .
Рис. И-29. Принципиальная технологическая
схема автоматизации рассольных насосов:1, 4, 7—контроль давления рассола в нагнетательных
трубопроводах; 5, 8—измерение давления рассола
в нагнетательных трубопроводах; 3, 6> 9—управление
электродвигателями насосов; 10—контроль температу-
-	ры рассола.При срабатывании защит РКС-1А-02 (при
срыве струи) и ПРУ-5 (при отсутствии залива
насоса) насос отключается и подается аварий¬
ный звуковой и световой сигналы. В соответст¬
вии с рекомендациями завода-изготовителя для
насосов ЦНГ следует предусматривать мест¬
ный контроль их работы (напор, состояние
внутреннего и внешнего фильтров) с помощью
манометров.	-Для аммиачных насосов, требующих смаз¬
ки, целесообразно предусматривать контроль
уровня масла (реле ПРУ-5) в масляном бач-
хе (предупредительная сигнализация). Схема
управления аммиачными насосами приведена
на рис. II—20.Для рассольных насосов (рис. II—29) схе¬
мами управления предусматривается возмож¬
ность работы любого из насосов в качестве
резервного и автоматическое включение ре¬
зервного насоса при аварийной остановке лю¬
бого из рабочих насосов, а также выбор оче¬
редности их включения с помощью ключа
управления. Наличие давления рассола явля¬
ется разрешающим сигналом на пуск компрес¬
соров.	•Автоматизация компрессоров
и компрессорных агрегатов'Автоматизация компрессоров и компрессор¬
ных агрегатов предусматривает автоматиче¬
ское управление их работой и автоматическую
противоаварийную защиту.В настоящее время промышленностью вы¬
пускаются холодильные машины с высокой
степенью заводской готовности, укомплекто¬
ванные необходимыми приборами защиты и
пультами (щитами), обеспечивающими авто¬
матическое управление, защиту и сигнализа¬
цию работы машин.Предварительным условием пуска первого
по порядку компрессора любой системы охлаж¬
дения является включение первого по поряд¬
ку водяного насоса, подающего охлаждаю¬
щую воду на конденсаторы, и насоса, осу¬
ществляющего циркуляцию хладоносителя
(при системе охлаждения с промежуточным
хладоносителем).При наличии открытых испарителей с ме¬
шалками двигатели последних пускаются одно¬
временно с двигателями насосов. Последова¬
тельность автоматического пуска компрессоров
данной системы охлаждения задается опера¬
тором. Последовательность пуска может зада¬
ваться системой управления (специальным пе¬
реключателем) либо изменением настроек пу¬
сковых регуляторов.Автоматизация конденсаторной группыПри проектировании системы автоматизации
конденсаторной группы, включающей маслоот¬
делитель, конденсаторы, линейные ресиверы,
водяные насосы, устройство оборотного охлаж¬
дения воды, предусматривается регулирование
уровня жидкого хладагента в маслоотделителе
промывного типа; контроль уровня жидкого
хладагента в линейном ресивере; автоматиче¬
ское управление работой водяных насосов и
автоматическое регулирование уровня воды в
резервуаре; автоматическое управление венти¬
ляторами испарительных и воздушных конден¬
саторов и вентиляторных градирен.На рис. II—30 показана принципиальная
технологическая схема автоматизации конден¬
саторной группы с испарительными конденсато¬
рами.Уровень жидкого аммиака в маслоотделите¬
ле промывного типа следует поддерживать с
помощью специального поплавкового регулято¬
ра уровня ПР-14 или реле уровня ПРУ-5 и со¬
леноидного вентиля, работающего без перепада
давлений (СВМ-15). В отдельных случаях для
этой цели может быть использован уровнедер-
жатель. Высота столба жидкого холодильного
агента над уровнем его в маслоотделителе дол¬
жна быть окг>ло 1,5 м.	ч104
fTL LisРис. II-30. Принципиальная технологическая схема автоматизации конденсаторной группы:1—6—управление электродвигателями вентиляторов испарительных конденсаторов (ИК)Г 7—И—управление
электродвигателями водяных насосов; 12—16—контроль давления воды после насосов; 17, 18—контроль дав¬
ления конденсации; 19—контроль верхнего уровня хладагента в линейном ресивере (ЛР); 20—контроль
нижнего уровня хладагента; 21—управление соленоидным вентилем подачи хладагента в систему; 22—контроль
уравня хладагента в маслоотделителе (МО); 23—управление соленоидным вентилем подачи хладагента в
маслоотделитель: 24—регулирование -уровня воды в резервуаре (Р); 25—29—измерение давления воды.
Трубопроводы: 1—от компрессоров; //—в испарительную систему; 111—отсоса паров хладагента (присоеди¬
няется до ЦР или ОЖ); IV—-на охлаждение рубашек компрессора; V—слива от рубашек компрессоров;
VI—добавки свежей воды на пополнение системы оборотного водоснабжения.В линейном ресивере с помощью реле уров¬
ня РУ1 и РУ2 предусматривается автоматиче¬
ский контроль нижнего и верхнего уровней
жидкого холодильного агента. При достижении
нижнего уровня включается световая и звуко¬
вая предупредительная сигнализация (JIC5, Зв)
и закрывается соленоидный вентиль СВ2 на
трубопроводе подачи хладагента в испаритель¬
ную систему. При верхнем уровне подается
только световой сигнал JIC4.Схемой автоматизации управления работой
водяных насосов предусматривается их работав автоматическом и местном режимах при по¬
стоянно открытых задвижках на всасывающих
и нагнетательных трубопроводах. Местное уп¬
равление производится кнопками КУ у насосов.
Первый водяной насос и вентиляторы соответ¬
ствующего испарительного конденсатора пуска¬
ют по команде на включение любого компрес¬
сора, другие водяные насосы и вентиляторы
испарительных конденсаторов — по давлению
конденсации с помощью реле давления РД2 и
РДЗ (типа РД-4А-01). Предусматривается кон¬
троль давления воды после водяных насосов с105
помощью реле РД1 типа РД-М5. При установ¬
ке испарительных конденсаторов с индивиду¬
альными водяными насосами резервный насос
может быть предусмотрен на складе. При рабо¬
те нескольких водяных насосов (с резервным)
на общую магистраль для обслуживания, на¬
пример, горизонтальных кожухотрубных кон¬
денсаторов схемой предусматривается автома¬
тическое включение резервного насоса при ава¬
рийном отключении любого из рабочих насосов
(падение давления в напорном трубопроводе).
Кроме того, включение последующих насосов
(после пуска первого) может производиться по
заданной разности температур воды, отходящей
от конденсаторов и поступающей на них (реле
разнос*] температур ПТРД-2).При использовании вертикальных кожухо¬
трубных конденсаторов с градирнями, требую¬
щих работы двух групп водяных насосов (двой¬
ная перекачка), следует предусматривать так¬
же их блокировку.Работа водяных насосов и вентиляторов ис¬
парительных конденсаторов и градирен сигна¬
лизируется лампами на центральном щите ав¬
томатики. При аварийном отключении насосов
подается звуковой сигнал. Автоматическое уп¬
равление вентиляторами градирни может про¬
изводиться по температуре воды в сборном
резервуаре.Для компенсации потерь воды в системе
оборотного водоснабжения при периодической
добавке ее из водопровода следует предусмат¬
ривать автоматическое регулирование уровня в
резервуаре с помощью регуляторов уровня.
Для этой- цели наиболее целесообразно приме¬
нять регуляторы прямого действия. Может быть
так ■ же применен электронный сигнализатор
уровня ЭРСУ-2, который управляет соленоид¬
ным вентилем на трубопроводе подачи воды в
резервуар.Для удаления воздуха и других неконденси-
рующихся газов из системы холодильной уста¬
новки, особенно при наличии низкотемператур¬
ных систем испарения хладагента, следует пре¬
дусматривать автоматические отделители воз¬
духа, например марки АВ-4 системы ВНИХИ,
которые присоединяют к всасывающему трубо¬
проводу до отделителя жидкости с температу¬
рой кипения i—30° С и ниже.Автоматизация оттаивания
воздухоохладителейСхемами автоматизации воздухоохладителей
предусматриваются дистанционное управление
вентиляторами воздухоохладителей и исполни¬
тельными механизмами; полуавтоматическое
или автоматическое управление циклом оттаи¬
вания; автоматический дренаж жидкого хлада¬гента из воздухоохладителей; световая техноло¬
гическая сигнализация.	;Для автоматизированных воздухоохладите¬
лей и схем трубопроводов предусматривают
поддоны с уклоном, обеспечивающим беспре¬
пятственный сЬив воды; надежный обогрев
поддонов (при отрицательных температурах
воздуха в камерах) горячими парами холодиль¬
ного агента или подогретым хладоносителем,
подаваемым в змеевики поддонов или электро¬
нагревателями. Змеевики должны быть прива¬
рены к поддону. С целью предотвращения по¬
терь тепла поддоны необходимо тщательно
изолировать; удельный расход тепла для обо¬
грева поддона принимается 1,5—2,0 кВт (1200—
1600 ккал) на 1 мг площади поддона. Трубо¬
проводы подачи воды для орошения и слива
ее с поддонов воздухоохладителей проектиру¬
ются с уклоном в сторону подачи и слива, дол¬
жны обогреваться в случае прохода их через
помещения с отрицательной температурой воз¬
духа и иметь изоляцию. Трубопроводы подачи
горячих паров холодильного агента или подо¬
гретого хладоносителя в воздухоохладители
изолируются по всей длине. Дренажные трубо¬
проводы должны обеспечивать беспрепятствен¬
ный слив холодильного агента из воздухоохла¬
дителей в дренажный ресивер.Трубопроводы подачи воды для орошения
и слива с поддонов рекомендуется обогревать
при помощи специальных обогревательных ка¬
белей, проводов или гибких электронагревате¬
лей. В любом случае необходимо обеспечить
надежную электроизоляцию трубопроводов.Удельный расход тепла на 1 м трубопрово¬
да диаметром 50—100 мм следует принимать
равным 0,15—0,2 кВт в зависимости от темпе¬
ратуры окружающего воздуха и диаметра тру¬
бопровода.Для обеспечения надежного оттаивания дав¬
ление горячих паров хладагента, подаваемого
в воздухоохладитель, должно быть не менее
700—800 кПа (7—8 кгс/смг), температура по¬
догретого хладоносителя 30—50° С; температу¬
ра подаваемой для орошения воды 25—30° С.Воздухоохладители в зависимости от их кон¬
структивного исполнения и принятой системы
охлаждения оттаивают с помощью:горячих паров холодильного агента или по¬
догретого хладоносителя — для воздухоохлади¬
телей камер с отрицательными температурами
воздуха;орошения водой — для камер с положитель¬
ными температурами (возможно оттаивание и
без орошения — при работающем вентилято¬
ре и предварительно сдренированной жидко¬
сти); .комбинированного способа (горячими па¬
рами холодильного агента или подогретым
хладоносителем с одновременным орошением106 »
водой) — для воздухоохладителей камер замо¬
раживания и других камер с интенсивным
инееобразованием;электронагревателей.При любом способе оттаивания (кроме си¬
стем с промежуточным хладоносителем) необ¬
ходимо к воздухоохладителю подвести трубо¬
провод подачи горячих паров холодильного
агента для периодической профилактической
, продувки в ручном режиме.Схемы автоматизации процесса оттаивания
могут решаться как отдельно, так и совместно
с системой автоматического регулирования тем¬
пературы воздуха в камерах. В качестве ко¬
мандного прибора, управляющего процессом
оттаивания (управление — соленоидными вен¬
тилями, вентиляторами воздухоохладителей,
нагревателями по заданной программе), при¬
нимают многоконтактные реле времени с диа¬
пазоном настройки 0—90 мин. В зависимости
от конкретных условий работы каждого, возду¬
хоохладителя продолжительность оттаивания
можно варьировать путем изменения настройки
реле времени. Оттаивание воздухоохладителей
камер хранения и охлаждения рекомендуется
предусматривать при толщине слоя инея не
больше 5—7 мм, а воздухоохладителей моро¬
зильных камер — после каждого цикла замора¬
живания.Ввиду отсутствия в настоящее время про¬
стых и надежных приборов, контролирующих
нарастание инея на батареи воздухоохладите¬
ля, схемы автоматизации процесса их оттаи¬
вания решаются, как правило, в полуавтомати¬
ческом режиме: команда на оттаивание пода¬
ется оператором, далее процесс оттаивания
(управление исполнительными механизмами по
заданной программе) и последующий переход
на режим охлаждения производится автомати¬
чески.При наличии прибора или устройства, кон¬
тролирующего нарастание инея, например мик-
романостата, фиксирующего перепад давлений
воздуха До и после воздухоохладителя, процесс
оттаивания и управления воздухоохладителя
можно полностью автоматизировать.. На рис. II—31 приведена принципиальная
технологическая схема автоматизации оттаива¬
ния воздухоохладителя с помощью горячих па-
лров хладагента. Соленоидные вентили СВ1-СВ4
Й вентиляторы управляются по заданной про¬
грамме с помощью реле времени РВ по коман¬
де оператора (нажатием кЬопки КУ2 на цент¬
ральном щите автоматики). Процесс оттаива¬
ния сигнализируется лампой JIC2. Соленоид¬
ный вентиль СМ1 и вентиляторы воздухоохла¬
дителя управляются также камерным терморе¬
гулятором системы автоматического регулиро¬
вания температуры воздуха.В целях предотвращения попадания паровРис. II—31. Принципиальная технологическая
схема автоматизации процесса оттаивания воз¬
духоохладителя горячими парами.хладагента:U 2—управление электродвигателями вентиляторов
воздухоохладителя: 3—управление соленоидным вен¬
тилем подачи жидкого хладагента; -^управление со¬
леноидным вентилем отсоса паров хладагента; 5—уп¬
равление соленоидным вентилем слива хладагента в
дренажный ресивер; 5—управление соленоидным вен¬
тилем подачи гопячих паров хладагента; 7—контроль
температуры трубопровода слива талой воды из под¬
дана воздухоохладителя; 8—управление электронагре¬
вателем трубопровода; 9—измерение давления.i . ' .
высокого давления из батарей воздухоохлади¬
телей, находящихся в режиме оттаивания, в ба¬
тарею воздухоохладителя, работающего в ре¬
жиме охлаждения, на дренажном трубопроводе
каждого воздухоохладителя следует устанав¬
ливать обратный клапан. Вместо обратного
клапана можно дополнительно установить со¬
леноидный вентиль, в котором жидкий холо¬
дильный агент при оттаивании поступает под
клапан.Для предотвращения повышения давления
в батарее воздухоохладителя при оттаивании
(в случае закрывания ее соленоидными венти¬
лями) в соответствии с правилами техники
безопасности устанавливается предохранитель¬
ный клапан. Трубопровод слива талой воды
обогревается электронагревателем, , управляе¬
мым термореле. Предусматривается дистанци¬
онное управление воздухоохладителем с цент- ш
рального щита автоматики с помощью ключа.107
Рис. II—32. Принципиальная технологическая
схема автоматизации процесса оттаивания
орошением водой воздухоохладителя с верхней
подачей хладагента:1, 2—управление электродвигателями вентиляторов
воздухоохладителя; 3—управление соленоидным вен¬
тилем подачи хладагента в воздухоохладитель; 4—уп¬
равление соленоидным вентилем подачи воды на оро¬
шение; 5—измерение давления.Работа воздухоохладителя сигнализируется
лампой Jl6l.На рис. II—32 показана принципиальная
схема автоматизаций оттаивания орошением
водой воздухоохладителя с верхней подачей
холодильного агента. Кроме автоматического
оттаивания, схемой предусматривается воз¬
можность профилактического оттаивания го¬
рячими парами холодильного агента вручную.
Необходимое давление горячих паров хлада¬
гента устанавливается по манометру с помо¬
щью запорного вентиля.На рис. II—33 представлена принципиаль¬
ная схема автоматического оттаивания возду¬
хоохладителей с помощью электронагревателей,
встроенных в их поддоны и охлаждающие ба¬
тареи (например, воздухоохладители ВОП).
В целях максимального упрощения схемы ав-9	томатизации и сокращения приборов автома¬
тики предусмотрена установка одного солено¬идного вентиля на общем газовом трубопрово¬
де. Оттаивание происходит без дренирования
жидкого холодильного агента. Если давление в
батареях воздухоохладителей выше давления
аммиачного насоса, холодильный агент выхо¬
дит в систему. В остальном схема аналогична
вышеописанным.Во всех случаях на период оттаивания, кро¬
ме оттаивания воздухоохладителей воздухом
камеры, вентиляторы воздухоохладителей от¬
ключаются. Автоматический слив жидкого
хладагента в дренажный ресивер предусматри¬
вается с помощью поплавкового регулятора
уровня ПРУД-В или реле уровня ПРУ-5 и со¬
леноидного вентиля (см. рис. II—28).Измерение рабочих параметров
и автоматическая сигнализацияДля объективной оценки работы холодиль¬
ной установки, сооружения в целом и подготов¬
ки отчетности по технической эксплуатации ре¬
комендуется предусматривать дистанционное и
местное измерение рабочих параметров. .Дистанционное измерение температуры про¬
изводится при помощи медных термометров
сопротивления ТСМ (ТСМ-6114 — воздух,
ТСМ-5071 — среды) градуировки 23 в комплек¬
те с логометрами JI-64 и многоточечными пе¬
реключателями ПМТ (ПМТ-6, ПМТ-12, ПМТ-20
в зависимости от потребного количества точек
измерения). Термометры сопротивления под:
ключаются к логометру по трехпроводной схе¬
ме. Вместо медных термометров сопротивления
градуировки 23 (сопротивление соединительных
линий 15 Ом) можно ррименять термометры
сопротивления других градуировок.Местное измерение температуры произво¬
дится техническими стеклянными термометрами
(ГОСТ 2823—73) и приборами ПИТ-2. •Предусматривается измерение температуры:
воздуха в холодильных камерах, наружного
воздуха; в толще замораживаемого продукта
(ПИТ-2); кипения жидкого холодильного
агента; паров холодильного агента после цир¬
куляционного ресивера или отделителя жидко¬
сти; жидкого холодильного агента до и после
переохладителя, жидкого холодильного агента
до и после змеевиков промежуточных сосудов;
воды до и после переохладителя; воды до и
после конденсаторов (для вертикальных и ис¬
парительных— только до); хладоносителя до
и после испарителя; грунта под основанием
низкотемпературных камер. Местное измерение
давления в сосудах, аппаратах и трубопрово¬
дах производится манометрами и мановакуум-
метрами АМУ-1, АМВУ-1 (аммиак) и ОБМ (во¬
да, рассол и Др.). Дистанционное измерение
параметров, контролируемых приборами и108
Рис. 11—33. Принципиальная технологическая схема автоматизации процесса оттаивания возду¬
хоохладителей с помощью электронагревателей:1—з—управление электродвигателями вентиляторов воздухоохладителей; 4 6 управление электронагревате¬
лями поддонов и батарей воздухоохладителей; 7—управление соленоидным вентилем отсоса паров хлада¬
гента; 8—контроль температуры трубопровода слива талой воды; 9—управление электронагревателем труоо-
’	провода; 10—измерение давления.средствами автоматической защиты, не реко¬
мендуется.	'Рекомендуется предусматривать дистанци¬
онное измерение относительной влажности воз¬
духа в холодильных камерах. В целях эконо¬
мии контрольных кабелей допускается исполь¬
зование одного датчика для регулирования и
дистанционного измерения температуры или
влажности.При проектировании автоматизации холо¬
дильных установок следует предусматривать
следующие виды автоматической сигнализации:
технологическую, предупредительную, аварий¬
ную.Технологическая сигнализация обеспечивает
информацию о работе компрессоров, насосов,вентиляторов воздухоохладителей, достижении
заданной температуры в охлаждаемых поме¬
щениях, наличии напряжения в цепях схем ав¬
томатизации и др. Для подачи световых сиг¬
налов технологической сигнализации следует
применять горящие ровным светом сигнальные
лампы с линзами и световые табло со стекла¬
ми зеленого цвета. Предупредительная сигна¬
лизация обеспечивает информацию о достиже¬
нии предельных значений контролируемых па¬
раметров. Аварийная сигнализация дает ин¬
формацию о срабатывании любой противоава-
рийнрй защиты холодильной установки и от¬
ключении компрессоров и насосов. При проек¬
тировании системы аварийной сигнализации и
автоматизации противоаварийной защиты сов¬
мещаются. Предупредительную и аварийную
сигнализацию следует проектировать•световой
и звуковой. Звуковая сигнализация должна
включаться одновременно с соответствующей
световой сигнализацией.. Для подачи предупредительных световых
сигналов целесообразно применять сигнальные
лампы молочного цвета (мигающие). Для по¬
дачи аварийных световых сигналов следует
использовать сигнальные лампы с линзами
красного цвета (мигающие), мигание ламп или
табло технологической сигнализации. Съем зву'-’
кового сигнала должен быть ручным. Свето¬
вая аварийная сигнализация остается включен¬
ной до ликвидации причин, вызвавших появле¬
ние сигнала.	’Выбор и компоновка приборов
и средств автоматизацииПриборы, электрооборудование и средства
автоматизации аммиачных холодильных уста¬
новок следует выбирать с учетом требований,
предъявляемых к оборудованию для помеще¬
ний класса В-16 (ПУЭ). Предпочтительно при¬
менение приборов, снабженных шкалами на¬
стройки. Не допускается использование много¬
точечных, управляющих и регулирующих при¬
боров в качестве защитных устройств.Уставки приборов автоматической противо-
аварийной защиты должны соответствовать
отклонениям значений рабочих параметров на10—15% от предельных рабочих значений.Датчики и приборы устанавливают на авто¬
матизируемом оборудовании либо в непосред¬
ственной близости к нему. На всех линиях от¬
бора давления к приборам автоматики (реле
РКС, РД-4А и др.) следует устанавливать за¬
порные вентили.Приборы автоматики, исполнительные меха¬
низмы и др., размещают в местах, удобных для
обслуживания. Участки трубопроводов, на ко¬
торых расположены приборы и средства авто¬
матизации, необходимо отделять запорными
вентилями, позволяющими отключать их от
холодильной системы для проведения осмотра,
ремонта или замены.Установку приборов автоматики на. обору¬
дована и трубопроводах следует производить
'.с > применением специальных отборных
устройств и закладных конструкций (термомет¬
ровые гильзы, бобышки, штуцера и др.).Приборы и средства автоматизации разме¬
щают на местных пультах и щитах и на цент¬
ральном щите автоматики ЦЩА. В зависимо¬
сти от мощности холодильной установки, раз¬
мещения и типа оборудования и других факто¬
ров используют следующие системы компанов¬
ки щитов и пультов: центральная (отсутствуют
местные щиты и пульты), местная (отсутствует
центральный щит автоматики), смешанная(имеются центральный и местные пульты и
щиты).Местные пульты управления и сигнализации
для удобства эксплуатации рекомендуется рас¬
полагать вблизи оборудования.Центральные щиты устанавливают в специ¬
альных помещениях, примыкающих к компрес¬
сорному цеху, в которых имеется приточная
вентиляция и выделяется место для дежурно¬
го оператора. Они должны отвечать требова¬
ниям ПУЭ (глава VII-3).На центральных щитах рекомендуется раз¬
мещать: устройства централизованного контро¬
ля й регулирования; мнемоническую схему хо¬
лодильной установки с сигнальными лампами Я-
табло технологической, предупредительной и
аварийной сигнализации; ключи управления ав¬
томатически работающих насосов, воздухоохла¬
дителей и др.; показывающие приборы системы
дистанционного измерения; электроаппаратуру,
элементы электрических схем управления и за¬
щиты насосов и сосудов, а .также устройства
автоматического регулирования и дистанцион¬
ного измерения температуры в холодильных
камерах.Многоточечный регулятор температуры, на¬
пример машину АМУР, устанавливают в поме¬
щении центрального щита автоматики. При
центральной системе компоновки на централь¬
ный щит выносят также устройства управле¬
ния-компрессорами. Следует использовать щи¬
ты стандартной конструкции шкафного ima
(ГОСТ 3244—68). Центральные щиты автома¬
тики не рекомендуется размещать в силовых
распределительных пунктах.СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАН НОИ
ЛИТЕРАТУРЫКурылев Е. С., Герасимов Н. А. Холодиль¬
ные установки. Л., «Машиностроение», 1970.
672 с.Проектирование холодильников. М., «Пище¬
вая промышленность», 1972. 310 с. Авт.:
Ю. С. Крылов, П. И. Пирог, В. В. Васютович,A.	В. Карпов, А. И. Дементьев.Расчет и проектирование систем трубопро¬
водов. Под ред. А. Г. Камерштейна иB.	В. Рождественского. М., Гостопиздат, 1961.
326 с.	.Рекомендации по проектированию автома¬
тизации аммиачных холодильных установок с
различными системами охлаждения. М.,
ВНИХИ, 1974. 67 с.Рекомендации по повышению безопасности .
эксплуатации холодильных установок предприя¬
тий мясной и молочной промышленности. М.,
ВНИХИ, 1972. 58 с.Ужанский В. С., Каплан JI. Г., Воль-.
ская Л. С. Холодильная автоматика. М., «Пи¬
щевая промышленность», 1971. 463 с.110V
ГЛАВА IIIИЗОЛЯЦИЯ и ИЗОЛЯЦИОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
холодильниковТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫЕМАТЕРИАЛЫТребования к теплоизоляционным
материаламТеплоизоляционные материалы предназначе¬
ны для создания ограждающих конструкций,
обеспечивающих поддержание стабильных тем¬
пературно-влажностных режимов в холодиль¬
ных камерах. К теплоизоляционным материа¬
лам, применяемым для холодильных сооруже¬
ний, предъявляют повышенные требования.
Они должны иметь небольшую объемную мас¬
су и быть малотеплопроводными (объемная
масса от 15 до 400 кг/м3), коэффициенты теп¬
лопроводности от 0,029 до 0,116 Вт/(м-К)
(табл. III-1), мелкопористую структуру (пори¬
стость от 70 до 98%), обладать достаточной
механической прочностью во избежание разру¬
шения при транспортировке, производстве изо¬
ляционных работ и .в процессе эксплуата¬
ции.	,	jМатериалы не должны сильно увлажнять¬
ся в атмосфере и при соприкосновении с вла¬
гой. Для различных материалов водопоглощае-
мость колеблется в довольно широких преде¬
лах; гидрофобные материалы увлажняются за10	суток при непосредственном соприкоснове¬
нии с водой на 0,5—5% к объему. •Материалы должны быть морозостойкими,
т. е. не разрушаться при многократном пооче¬
редном их замораживании и оттаивании; труд¬
носгораемыми или самозатухающими, стойки¬
ми против грибков и микроорганизмов; не иметь
запаха, не изменять основных свойств, легко
подвергаться обработке режущими инструмен¬
тами.Теплоизоляционные материалы подразделя¬
ют в зависимости от происхождения основного
сырья на органические, неорганические и сме¬
шанные; по структуре — на пористо-волокни¬
стые, ячеистые, пористо-зернистые; по объемной
массе — на особо легкие (с объемной массой
15—100 кг/м3); легкие (125—350 кг/м3); тяже¬
лые (400—600 кг/м3).	■Натуральная пробкаНатуральную пробку изготавливают в виде
гранул, импрегнированных изделий (плит, скор¬
луп и т. п.) и плит-экспанзита. Гранулирован¬
ную пробку используют как засыпной изоляци¬
онный материал. Импрегнированные пробко¬
вые изделия представляют собой жесткий
материал, изготовленный из пробковых гранул
и вяжущих (клеевых) составов., Плиты проб¬
ка-экспанзит— более легкий и ' качественный
материал, изготовляемый из гранул без вяжу¬
щих составов путем прессования и нагрева без
доступа воздуха.Импрегнированные плиты пробки имеют
объемную массу 200—300 кг/м3, коэффициент
теплопроводности 0,064—0,070 Вт/(м-К). Объ¬
емная масса пробки-экспанзита 120-^-160 кг/м3,
коэффициент теплопроводности 0,046—0,052 Вт/(м-К). Эти материалы имеют доста¬
точную механическую прочность, морозостой¬
кость и водостойкость. Их широко применяют
для строительства холодильников.Гидрофобные торфоплитыТеплоизоляционные торфоплиты представ¬
ляют собой жесткий пористый материал волок¬
нистого строения, изготовляемый из малоразло-
жившегося торфа — сфагнума. Для придания
торфоплитам водоустойчивости и уменьшения
горючести в процессе их изготовления добав¬
ляют гидрофобизирующую эмульсию и антипи¬
рены.Гидрофобные торфоплиты применяются
для сооружения холодильников небольшой^ ем¬
кости.Жесткие минераловатные плиты
{минеральная пробка)Минеральная пробка представляет собой
пористый материал, состоящий из переплетен¬
ных и связанных между собой битумом мине¬
ральных волокон, на поверхности которых
распределены микроскопические частицы гидро-
фобизирующих веществ. Эти плиты применя¬
ются в качестве тепловой изоляции всех строи¬
тельных конструкций, промышленного оборудо-111
112Таблица III—1Основные показатели теплоизоляционных материалов, применяемых
в холодильной техникеИзоляционный материалГОСТ или техниче¬
ские условияОбъемная
масса 7>
кг/м8Коэффициент
теплопровод¬
ности X,
Вт/(м-К)Предел прочности
при изгибе Rv3T,
кПа(кгс/см2)ВодостойкостьматериалаОгнестойкостьматериалаЖесткие минераловатные
плиты на битумной связке
(минпробка)ГОСТ 10140—71250-3000,064-0,075110—160 (1,1 —1,6)ГидрофобныйТрудносгорае¬мыйПлиты из ячеистого бетонаГОСТ 5742—61350-4000,116-0,128600—800 (6,0—8,0)НегидрофобныйНесгораемыйПеностекло марки «А»ГОСТ 13450—68250-4000,064-0,087800—1000(8,0—10,0)Г идрофобный»*МипораМРТУ 6-05-1112—
6815—180,058—НегидрофобныйТрудносгорае¬мыйТеплоизоляционные изделия
из стеклянного волокнаГОСТ 10499—6735-700,058—ВодостойкийНесгораемыйПлиты торфяные специаль¬
ные (повышенной водо¬
стойкости)ГОСТ 4861—65180-2200,070-0,075300 (3,0)ГидрофобныйСгораемыйПенопласт поливинилхло¬
ридный ПВХ-1МРТУ 6-05-1179—
6970—1200,046-0,058200 (2,0)>Самозатухаю-щийПенопласт полистирольный
ПСВ-С ■ОСТ 6-05-202—7320-250,035110-180 (1,1—1,8)»»Асбовермикулитовые плитыГОСТ 13450—682500,081—0,087180 (1,8)»НесгораемыйЖесткий пенополиуретанВТУ № 67—66
>ВНИИСС50-600,035-0,041200—250 (2,0—2,5)»Самозатухаю-щийПерлито-асбобитумныеплитыПроект ВТУ Тепло-
проект200-2500,081-0,087160—200 (1,6—2,0}ГидрофобныйНесгораемыйФеНольно-резольный пено¬
пласт ФРП-1 и ФРП-2ВТУ № 38—64
ВНИИСС40-600,05850—150 (0,5—1,5)Негидрофобный»Пенопласт поливинилхло¬
ридный ПВ-1ТУ-1'1-103—6460-800,041-0,046200—250 (2,0—2,5)Г идрофобныйСамозатухаю-щий
вания, трубопроводов холодильников и охлаж¬
даемых сооружений.Минеральная пробка является высококаче¬
ственным долговечным теплоизоляционным ма¬
териалом для холодильников. .Она морозостой¬
ка, трудносгораема и стойка к увлажнению.Ячеистые бетоныЯчеистые бетоны (пенобетон, -газобетон)
представляющие собой легкие камневидные
блоки с равномерно распределенными в них
мелкими ячейками, заполненными воздухом или
газом, применяют в строительстве холодильни¬
ков с объемной массой 250—400 кг/м3, для
устройства противопожарных поясов и перего¬
родок. Для теплоизоляции наружных стен хо¬
лодильников, особенно производственных, этот
материал неэффективен.ПеностеклоПеностекло изготовляют в виде небольших
(до 500X400X140 мм) блоков. Структура пе¬
ностекла ячеистая с замкнутыми порами
(95%). Пеностекло характеризуется относитель¬
но высокой механической прочностью, водо¬
устойчивостью, паронепроницаемостью, стойко¬
стью против грызунов; пеностекло не горит.
В строительстве холодильников пеностекло
применяют в основном для устройства проти¬
вопожарных поясов, а также для изолирова¬
ния полов и кровли.Асбовермикулитовые изделияАсбовермикулитовые теплоизоляционные
плиты представляют собой жесткий пористый
материал волокнисто-зернистого строения. Пли¬
ты изготовляют из вспученного вермикулита,
асбеста, глинобитумной пасты и других доба¬
вок.Асбовермикулитовые плиты являются до¬
статочно прочными, водостойкими и морозо¬
стойкими. При длительном воздействии откры¬
того пламени асбовермикулитовые плиты не
загораются и не претерпевают заметных изме¬
нений. Поэтому их применяют для устройства
противопожарных поясов ограждающих конст¬
рукций холодильников.'По основным физико-техническим показа¬
телям (объемная масса, коэффициент теплопро¬
водности и водостойкость) асбовермикулитовые
плиты превосходят ячеистый бетон, исполь¬
зуемый для противопожарных поясов ограж¬
дений холодильников.Перлито-асбобитумные плитыПлиты изготовляют из вспученного перли¬
та, асбеста, глинобитумной пасты и некоторых
добавок. Плиты имеют хорошие теплоизоляци¬онные свойства, водоустойчивы, морозостойки,
несгораемы.Плиты предпочтительно применять для
изолирования полов холодильников, лежа¬
щих на грунте, и перекрытий.МипораМипора (отвержденная пена на основе мо-
чевино-формальдегидной смолы) представляет
собой мелкопористый, ячеистой структуры мате¬
риал. Мипора характеризуется способностью
поглощать значительное количество влаги и об¬
ладает относительно небольшой механической
прочностью. При погружении сухой мипоры в
расплавленный горячий битум на ее поверхно¬
сти образуется непрерывная тонкая нефтеби¬
тумная оболочка, которая значительно снижа¬
ет ее водопоглощение.Мипора обладает малой объемной массой и
повышенной теплостойкостью. Она не горит и
может быть использована при температурах до
100° С. Мипора применяется для изоляции не¬
больших холодильных камер, охлаждаемых
автокузовов, контейнеров и вагонов.Поливинилхлоридные пенопластыПоливинилхлоридный пенопласт ПВХ-1
представляет собой легкий, жесткий материал
с равномерной замкнуто-пористой структурой.
Он выдерживает 25-кратное замораживание
без каких-либо изменений; негигроскопичен;
имеет высокую механическую прочность
(^?изг=250-т-300 кПа или 2,5—3,0 кгс/см2),
вследствие чего может являться материалом
изоляционно-конструктивным, самозатухаю-
щий. Из-за высокой стоимости его применяют
при строительстве охлаждаемых сооружений
специального назначения и охлаждаемых стен¬
дов НИИ.Поливинилхлоридный пенопласт ПВХ-1 из¬
готовляется в виде плит и представляет собой
легкий, жесткий материал мелкопористой
структуры; имеет высокую прочность, неболь¬
шую объемную массу и хорошие теплоизоляци¬
онные свойства, относится к трудносгораемым
материалам, морозостоек и водостоек. По срав¬
нению с пенопластом ПВХ-1 имеет меньшую
прочность и более низкую стоимость и являет¬
ся одним из перспективных материалов для
холодильной техники, его широко применяют
для охлаждаемых сооружений специального
назначения.	'Пенополистирол ПСВ и ПСВ-СПенополистирол марок ПСВ и ПСВ-С пред¬
ставляет собой плотный материал мелкопор'и-
стой* структуры. Он обладает высокой водо¬113
стойкостью и низкой гигроскопичностью (в ат¬
мосфере со 100%-ной влажностью он практи¬
чески не увлажняется). Предел прочности при
изгибе у пенополистирола равен 150—200 кПа
(1,5—2,0 кгс/смг), он выдерживает нагрузку до
30 кН (3000 кг) на 1 м*, при которой практи¬
чески не деформируется. Пенополистирол моро¬
зостоек и выдерживает без каких-либо измене¬
ний 25 циклов поочередного замораживания и
оттаивания в воде. Пенополистирол при темпе¬
ратуре 80° С и выше деформируется, выдержи¬
вает температуры до —190° С. Пенополистирол
ПСВ-С является самозатухающим материалом,
а ПСВ — сгораемым. Пенополистирол имеет
малую паропроницаемость.Хорошие теплоизоляционные качества, отно¬
сительно низкая стоимость, технологичность в
строительстве, малая объемная масса способ¬
ствует широкому внедрению пенополистирола
в холодильную технику. В настоящее время
для изолирования ограждений холодильников и
других охлаждаемых сооружений широко при¬
меняется пенополистирол ПСВ-С.ПенополиуретанПенопласт на основе полиуретана пред¬
ставляет собой жесткий материал мелкопори¬
стой структуры. Пенополиуретаны получают
в результате смешения и самовспенивания двух
жидких композиций, заливаемых непосредст¬
венно в изолируемое пространство ограждения,
ограниченного оболочкой любой конфигурации,
или путем их напыления на изолируемую по¬
верхность.Он имеет хорошую прочность, водостой¬
кость, морозостойкость и малую теплопровод¬
ность.	.Фенольно-резольные пенопластыФенольно-резольные заливочные пенопласты
ФРП-1 и ФРП-2 — пористые материалы розово¬
го цвета. Получают пенопласты вспениванием
и отверждением фенолформальдегидной смолы
резольного типа. В отличие от блочных фено-
лоформальдегидных пенопластов (ФФ, ФК-20)
ФРП получают на месте применения путем за¬
ливки композиции, состоящей из резольиой
смолы и вспенивающего агента, непосредствен¬
но в конструкции ограждений или формы лю¬
бой конфигурации. Фенольно-резольные пено-
плиты малотеплопроводны, несгораемы и отно¬
сительно водостойки. В строительстве холо¬
дильников их рекомендуют применять для
внутренних конструкций (перегородок, обору¬
дования), а также для ограждений небольших
холодильных камер.ПАРО- И ГИДРОИЗОЛЯЦИОННЫЕ
МАТЕРИАЛЫТребования к паро- и гидроизоляцион¬
ным материалам' Паро- и гидроизоляционные материалы,
применяемые в наружных ограждениях холо¬
дильников, предназначены для защиты тепло¬
изоляционного слоя от увлажнения водяными
парами наружного воздуха, проникающими в
конструкцию вследствие наличия разности их
парциальных давлений снаружи и внутри ох¬
лаждаемого помещения. Паро- и гидроизоля¬
ционный слой должен предотвращать конден¬
сацию водяных паров и накопление влаги в
теплоизоляционном слое. 'Пароизоляционное покрытие расположено
между ограждающей конструкцией и теплоизо¬
ляцией; ремонт без разрушения дорогостоящей
теплоизоляционной конструкции невозможен.Конструктивные особенности и условия экс¬
плуатации ограждений холодильника вызыва¬
ют необходимость применения высококачест¬
венных и долговечных материалов для паро¬
изоляции.Основные требования к пароизоляционным
покрытиям сводятся к следующему: высокое
сопротивление диффузии водяных паров при
сравнительно небольшой толщине покрытия
(до 3—4 мм); незначительное изменение паро-
проницаемости в результате температурных
воздействий (попеременного замораживания и
оттаивания); воздухонепроницаемость покры¬
тия; теплостойкость при температуре до 50° С
на вертикальных ограждающих конструкциях
(отсутствие сползания); хорошая адгезия к
штукатурке и бетону при их повышенной
влажности, сохранение адгезионных свойств
после воздействия переменной (положительной
и отрицательной) температуры.Для паро- и гидроизоляции конструкций хо¬
лодильников преимущественно используют
нефтяные битумы, а также рулонные материа¬
лы на' основе битума. Битумы обладают высо¬
кими гидроизоляционными и технологическими
свойствами. Они имеют низкую стоимость,'ши¬
роко распространенную • и неограниченную
сырьевую базу. Битумы являются основными
компонентами большинства мастичных и рулон¬
ных паро- и гидроизоляционных материалов.
Наряду с битумоосновными материалами полу¬
чают применение полимерные материалы (пле¬
ночные, листовые и мастичные).Битумоосновные паро- и гидроизоляци¬
онные композицииБитумы. Их получают при переработке неф¬
ти или природных битумосодержащих пород.114
Важнейшими физическими свойствами битумов
являются: температуры размягчения, дуктиль-
ность (тягучесть) и пенетрация (вязкость).Горячие битумные мастики. Представляют
собой пластичные вязкие вещества, изготовлен¬
ные из битума, наполнителя и добавок. Перед
применением мастику разогревают до 160—
180°С (в зимнее время до 200°С). Коэффици¬
ент паропроницаембсти горячих битумных ма¬
стик колеблется от 15-Ю-4 до 45-10-4 кг/(мХ
Хч-МПа) [от 2-10_4до 6-10-4 г/(м*ч-мм рт.
ст.)].Холодные битумные мастики. Они содержат
битум, разбавитель (зеленое и соляровое мас¬
ло, кукерсоль и другие масла, уайт-спирит,
лигроин и др.) и наполнитель. Их применяют
без предварительного разогревания. Наиболее
часто употребляют мастику БСХМ-1, содержа¬
щую 50% битума БН-Ш.Битумные эмульсии. Представляют собой
молекулярно-дисперсную систему, в которой
дисперсионной средой служит вода, а дисперс¬
ной фазой — частицы вязкого битума разме¬
ром 5 мкм. Эмульгаторами в эмульсиях слу¬
жат поверхностно-активные вещества.В состав эмульгатора входят асидол, мыло¬
нафт, едкий натр и жидкое стекло. Эмульсию
изготовляют на месте использования в диспер-
гаторах. Эмульсионная мастика ЭГИК — смесь
битумной 50%-ной эмульсии с латексом (дис¬
персией) синтетического каучука. Наиболее
подходящими латексами являются СКС-65ГП и
Д-7. Мастику ЭГИК приготовляют путем ме¬
ханического перемешивания латекса и битум¬
ной эмульсии. Эмульсионная мастика является
быстрораспадающейся, что делает ее пригодной
для создания многослойных покрытий на -вер¬
тикальных поверхностях. Мастику наносят од¬
новременно с распылением раствора коагулян- s
та, под действием которого происходит мгно¬
венное расслоение эмульсии. При этом вода
отделяется, а битумно-каучуковая смесь само¬
уплотняется и формируется в покрытие..Коэффициент паропроницаемости покрытий
на основе эмульсионной мастики 22,5—
38,5-10-* кг/(м • ч • МПа) [3—5-10~5 г/(мХ
Хч-мм рт. CT.J.Безоснбвные рулонные материалыБризоя. Гидроизоляционный материал, изго¬
товленный из битумно-резиновой массы, в со¬
став которой входят нефтебитум IV и V ма¬
рок, измельченная резиновая крошка, наполни¬
тель и пластификатор. Выпускают его в руло¬
нах шириной 760—1000 мм. Обладает высоки¬
ми гнилостойкостыо, водостойкостью, морозо¬
стойкостью и эластичностью.Изол. Имеет состав, сходный с бризолом —
дополнительно вводят антисептик. Обладает
значительно лучшими физико-техническими по¬
казателями по сравнению с другими рулонны¬
ми материалами. Изол долговечнее руберойда
примерно в 2 ра&а. В настоящее время его вы¬
пускают с основой из алюминиевой фольги и
стеклорогожи. Расчетный коэффициент паро¬
проницаемости для изола и бризола равен
11,3-10—5 кг/(м-ч-МПа) [1,5-10’“* г/(м-ч-мм
рт. ст.].Основные рулонные материалыПергамин. Изготовляется в рулонах шири¬
ной 750—1050 мм путем пропитки кровельно¬
го картона мягкими нефтяными битумами. Из¬
вестны марки пергамина П-300 и П-350. Не ог-.
нестоек, подвержен загниванию. Характеризу-
ётся высоким водопоглощением. Применяют как
подкладочный материал в многослойных рубе-
ройдных кровлях.Руберойд подкладочный РП-250. Изготов¬
ляется в рулонах шириной 1000 мм на основе
кровельного картона путем пропитки нефтеби-
тумом и последующим нанесением тонкой плен¬
ки тугоплавкого битума. Водопоглощение
меньше, чем у пергамина.Руберойд кровельный РЧ-350. Отличается от
руберойда РП-250 большим количеством по¬
кровной тугоплавкой битумной массы и нали¬
чием слюдяной пбсыпки с верхней стороны.
Расчетный коэффициент паропроницаемости
руберойда РП-250 и РЧ-350 принимают в пре¬
делах 30-10-5 — 37,5-10-“ кг/(м-ч • МПа)
[4-10-5^-5-Ю-5 г/(м-ч-мм рт. ст.)].Гидроизол. Изготовляют в рулонах шириной
полотна 950 мм на основе асбестового или ас-
боцеллюлозного картона и других материалов
путем пропитки нефтебитумом II и III
марок.Известны марки гидроизола ГИ-1 и ГИ-2.Стеклоруберойд. Кровельный и гидроизоля¬
ционный материал с биостойкой основой; полу¬
чают путем нанесения антисептированной би¬
тумной массы на биостойкий стекловолокни¬
стый холст ВВ-К. Толщина руберойда 2 мм,
прочность на сжатие 2 кгс/м*, расчетный коэф¬
фициент паропроницаемости 22,5-10-5 кг/(мХ
Хч-МПа) {3-10—5 г/(м -ч -мм рт. ст.)].Стеклоизол. Кровельный и гидроизоляци¬
онный материал, получаемый путем двусторон¬
него нанесения на поверхность холста ВВ-К
или другого типа стеклоосновы резино-битум-
ной массы.Толщина стеклоизола 2 мм, прочность на
сжатие 2 кгс/м2.115
Рулонные полимерные пленочные
и фольговые гидроизоляционные
материалы•	Поливинилхлоридная пленка. Выпускают в
рулонах шириной полотна от 700 до 150С мм.
Применяют в широком диапазоне температур
( + 100Н—20°-С). В настоящее время наиболее
распространена пленка В-118.Полиэтиленовая пленка. Изготовляют на
основе полиэтилена высокого и реже низкого
давления в рулонах шириной 800—11400 мм и
толщиной от 0,06 до 0,2 мм. Полиэтиленовую
пленку толпщной 0,1— 0;2 мм можно применять
для гидро- и пароизоляции..Полипропиленовая пленка. По паро- и гид¬
роизоляционным свойствам несколько превос¬
ходит полиэтиленовую пленку, но недостаточно
морозостойка и подвержена окислению.Полиамидная пленка. Выпускается марки
ПК-4 в рулонах шириной 1000—1200 мм. Плен¬
ка обладает значительной прочностью, но под¬
вержена быстрому окислению.Алюминиевая фольга. Применяют для паро-,
гидро- и теплоизоляции. Выпускают кэширован¬
ной (с различными сортами бумаги) и дублиро¬
ванной (с полиэтиленовой пленкой) в рулонах
шириной до 500 мм имеет толщину от 0,005
до 0,2 мм. Материал паро- и влагонепрони¬
цаем.Фольгоизол. Рулонный двухслойный мате¬
риал, состоящий из тонкой рифленой или глад¬
кой фольги, покрытой с нижней стороны за¬
щитным и приклеивающим битумно-резиновым
составом. В зависимости от требований толши-
на слоя фольги колеблется в пределах от 0,1 до0,3 мм, мастичного слоя от 0,8 до 4 мм.Фольгоизол можно использовать и как кро¬
вельный материал, а также как совмещенный
пароизоляционный и отделочный слой для теп¬
лоизоляции трубопроводов. Его целесообразно
применять для газоизоляции ограждений фрук-
тохранилищ. На поверхность ограждения при¬
клеивают фольгоизол горячей битумной или
изоловой мастикой. Стыки листов могут быть
отбортованы и спаяны электроконтактным спо¬
собом. Внешнюю поверхность фольгоизола
окрашивают в различные цвета атмосферостой¬
кими лаками или красками. Фольгоизол водо-
и паронепроницаем. Сопротивление паропро-
ницанию однослойного покрытия из фольгоизо¬
ла на горячей битумной мастике с учётом сты¬
ков принимают равным 13,3—16 м2-ч-МПа/кг
[100—120 м2-ч -мм рт. ст/г.].Металлоизол. Изготовляют из отожженной
алюминиевой фольги с односторонним или дву¬
сторонним покровным слоем из тугоплавкого
битума марок IV, V с распушенным асбесто¬вым волокном или изоловой массой. Выпуска¬
ют марки МА-5^)0 и МА-270 "с шириной ленты
460 мм. Обладает большой прочностью, гибко¬
стью, водонепроницаемостью.ФИЗИКО-ТЕХНИЧЕСКИЕПОКАЗАТЕЛИТЕПЛО- И ГИДРОИЗОЛЯЦИОННЫХ
МАТЕРИАЛОВ И МЕТОДЫ
ИХ ОПРЕДЕЛЕНИЯПри выборе тепло- и гидроизоляционных
материалов и расчете изоляционных конструк¬
ций необходимо учитывать особые свойства
этих материалов, описанных ниже.В общетехнических справочниках отсутству¬
ет ряд определений и терминов, специфических
для изоляционных материалов и конструкций
охлаждаемых сооружений, поэтому ниже при¬
водятся сведения об основных физико-техниче¬
ских показателях тепло- и гидроизоляционных
материалов и методах их определения.Плотность, объемная масса
и пористостьПлотность Q (в кг/м3) определяют отноше¬
нием массы высушенного' материала к его объ¬
ему в плотном состоянии (без пор). Объемной
массой сухого материала-у (в кг/м®) называет¬
ся отношение массы высушенного материала к
его объему вместе с порами. Объемная масса
зависит от пористости материала. Объемная
масса материалов, не имеющих пор, равна их
плотности.По известной объемной массе и коэффици¬
енту теплопроводности данного материала
можно найти приближенное значение коэффи¬
циента теплопроводности такого же материа¬
ла с другой объемной массой. Отношение об¬
щего объема пор к общему объему материа¬
ла, выраженное в процентах, называется пори¬
стостью материала. По плотности q и объемной
массе у материала можно определить пори¬
стость Р (в %):ср =	юо.	(Ш-1)6Пористость теплоизоляционных материа¬
лов, применяемых в холодильной технике, на¬
ходится в пределах от 70 до 98%. Материалы,
имеющие одинаковую объемную массу, но раз¬
личающиеся ho • структуре, величине и форме
пор имеют различные теплопроводность, проч¬
ность, водостойкость и другие свойства.Цб
Температуропроводность,
теплоемкость, теплоусвоение,
теплопроводностьКоэффициент	температуропроводностиа (в м2/ч) изоляционных материалов ха¬
рактеризует скорость распространения в них
температуры при наличии температурного гра¬
диента. Этот показатель имеет большое значе¬
ние, когда ограждение работает при тепловом
потоке, изменяющемся во времени.Коэффициенты температуропроводности не¬
которых материалов приведены в табл. III-2.Теплоусвоение — это способность материала
воспринимать тепло при колебании температу¬
ры на его поверхности. Его характеризуют ко¬
эффициентом теплоусвоения iS 1[в Вт/(м2-К)],
равным амплитуде колебания теплового потока,
соответствующей амплитуде колебания темпе¬
ратуры в один градус, и определяют по фор¬
мулеS	= 0,0418524 = 0,0085 Y ^СудУ-(Ш*2)При периоде колебаний теплового потока
2=24 ч, что соответствует суточному измене¬
нию температуры наружного воздуха, коэффи¬
циент теплоусвоения определяют	*(III-3)Характеристикой теплопроводности мате¬
риала является его коэффициент теплопровод¬
ности. Применяемые в холодильной технике
материалы имеют коэффициенты теплопровод¬
ности от 0,03 до 0,3 Вт/(м'-К).Теплоизоляционные материалы с меньшей
объемной массой, как правило, имеют меньший
коэффициент теплопроводности, что свойствен¬
но только однородным по структуре материа¬
лам.Методы испытания теплоизоляционных ма¬
териалов приведены в ГОСТ 7076—66.Тепловое излучение заключается в отдаче
материалом тепла в окружающую среду в фор¬
ме лучистой энергии. Способность материала -
излучать тепло характеризуется его коэффици¬
ентом излучения С, значения которого для не¬
которых материалов приведены в табл. III-3.Таблица III—2Коэффициенты температуропроводности изоляционных и строительных материалов
при различной объемной влажности и положительной температуреМатериал .Объемнаяа-102 (в м2/ч) при объемной
влажности, %масса т,
кг/м80 ■1020Туф артикский •12800,1350,1300,120Асбест мятый4150,0910,0700,063 'Бетон (1 : 2 : 4)21700,2810,224Пенобетон4300,1070,0860,073Кирпич красный ■
Вата17600,1770,187—минеральная -2050,1100,0440,034стеклянная1500,1270,0460,035Торфоплита. ■
Пробка1900,1030,048'0,038натуральная196'0,0880,0410,033минеральная
Дерево (сосна)2780,0860,0410,038вдоль волокон5050,2160,1540,126поперек волокон5050,0850,0660,055Пеностекло ,3000,167		Пробка минеральная3000,111—	Плиты древесно-волокнистые,2000,042—	Лигнолитиз2000,042—	 •Мипора200,485■117
Таблица III—3Коэффициенты излучения изоляционных и строительных материаловМатериал -Состояние поверхностиС.Ч-Ш1Картон асбестовыйШероховатая '5,51Бетон»3,60Бумага строительнаяМатовая5,40ГипсШероховатая5,20Дерево (ель)Строганая4,43Пол деревянный, покрытый мастикойГладкая5,10Кирпич красныйШероховатая5,35Краска масляная4,64Алюминий ‘Неполированная0,26Фольга алюминиеваяГладкая '1Д1 ■■■Сталь листоваяЧерная матовая .3,94То жеОцинкованная1,31Цинк листовойМатовая1,125 ",Чугун серыйШероховатая, окисл.. 6,09Опилки древесные—- ' ' '4,09 •Песок■ —4,20Резина мягкая,,сераяШероховатая4,96Сажа голландская на жидком стеклеМатовая5,52 'Снег (иней)— ■/5,67Стекло оконноеГладкая5,38Толь кровельныйШероховатая5,24Раствор Цементный (чистый)Гладкая' 3,88Шлакобетон 'Шероховатая5,07Штукатурка известковая» ’ -5,22Краска эмалевая»5Д6Паро- и воздухопроницаемостьПаропроницаемость характеризует свойство
материала пропускать водяной пар. Коэффици- '
ент паропроницаемости выражает количество
водяного пара (в г), диффундирующего через1	м2 плоской стенки из данного материала тол¬
щиной 1 м в течение часа при разности упруго¬
стей водяного пара по обе стороны стенки
133 Па (1 мм рт. ст.). Коэффициент паропро¬
ницаемости меняется с изменением упругости
водяного пара, влажности и температуры мате¬
риала.Коэффициенты паропроницаемости и сопро¬
тивления паропроницанию различных материа¬
лов при <=18—20° С приведены в табл. III-4
и III-5.Воздухопроницаемость — способность мате¬
риалов пропускать воздух вследствие наличия
в нем сообщающихся пор—характеризуется
коэффициентом воздухопроницаемости, выра¬
жающим количество воздуха (в кг), проникаю¬
щее через 1 м: слоя материала толщиной в 1 м
в течение часа при разности давлений воздухапо обе стороны материала 9,8 Па (1 мм вод.
ст.) при ламинарном движении воздуха. Коэф¬
фициенты воздухопроницаемости некоторых ма¬
териалов приведены в табл. III-6.Ограждающие конструкции охлаждаемых
сооружений, выполняемых, как правило, со
слоем пароизоляции внутри конструкций, ха¬
рактеризуются весьма низкой воздухопроницае¬
мостью. В связи с этим фильтрацией воздуха в
ограждениях при расчетах пренебрегают.ВлажностьПри определении влажности материала при¬
нимается в расчет только свободная, химиче¬
ски не связанная влага. Влажность материала
'выражает в процентах долю содержащейся в
нем влаги по массе (массовая влажность) или
по объему (объемная влажность). Допустимая
влажность, указанная в стандарте на данный
изоляционный материал, должна быть близка
к сорбционной влажности (т. е. влажности, со¬
ответствующей температуре и относительной
влажности окружающего воздуха) этого ма-118
Таблица III—4Коэффициенты паропроницаемости теплоизоляционных
и строительных материаловМатериалыОбъемная
масса Т,
кг/м»Коэффициент паропроницаемости
Н-кг/(м*ч*МПа) ,г/(м-ч-мм рт. ст.)Кладка кирпичная из обыкновенного гли¬1800’ 03050,014няного обожженного кирпича на тяжеломраствореЖелезобетон и бетон на гравии или щебне25000,030 ,0,004Штукатуркацементно-песчаная18000,0750,01цементно-известково-17000,1050,013песчанаяПерлитобетон600—8000,3—0,26 -0,04—0,035Керамзитобетон4000,3380,045»600—8000,26—0,190,035—0,025Пенобетон, газобетон6000,1730,023То же6000,1950,026»4000,2260,030»3000,2620,035Пеностекло300—4000,0230,003Плитыжесткие минераловатные300-4000,415—0,3380,055—0,045на битумной связкеПлиты 1торфяные изоляционные170—2500,1880,025из пенополистирола1ПС-170—2000,0450,006ПС-446—800,0530,007ПСВ-С20—300,0230,003из пенополивинилхло-90—1300,0600,008рида ПВХ-1пробковые" 2500,0380,005из фенольно-резольного500,053—0,0750,007—0,010пенопласта ФРП-1 'Экспанзит пробковый1500,0450,006Пенополиуретан жесткий50—600,015—0,0260,002-0,0035Мипора.150,385—0,4350,050—0,058териала при Средних значениях параметров на¬
ружного воздуха в пункте расположения пред¬
приятия в теплый период года.Массовую влажность WB (в %) вычисляют
по формулеGi — G2
а,100.(Ш*4)ность’ Wo (в %) вычисляют по формулеG\ — Gow0 = 1,, 2 100,где G1 — масса образца или пробы до сушки, г;
Gi — то же, после сушки, г.При условии, что уменьшение массы образ¬
ца (в г) при сушке численно равно объему со¬
державшейся в нем влаги, объемную влаж-где Gi и Gj — масса образца соответст¬
венно до и после сушки, г;
V — об>ем материала в естест-
,	венном состоянии, см3.По объемной массе материала уо (в кг/м3)
и его массовой влажности W* (в %) опре¬
деляют объемную влажность W0 (в %)Г о	•	(III-6)0 1000119
Таблица III—5Сопротивление паропроницанию паро- и гидроизоляционных слоев и материалов
'	для ограждений холодильниковСопротивление паропроницанию /?иМатериал или состав пароизоляционного слояТолщина слоя,
мм(м!-ч-МПа)/кгмм рт. ст. X
X (м2-ч/г)Руберойд •1,51,138,5Горячий битум,
покрытие за 1 раз0,27 '2,0То же, за 2 разаБитум литой (сплошной слой),	0,544,02,02,0115,0без пузырей и раковинГидроизол на битуме—1,3310,0Руберойд (два слоя) на битуме—2,6620,0Фольгоизол на горячей битумной мастике2,013,3100,0 ,Эмульсионная мастика—2,6620,0ЭГИК (сплошной слой)Стеклоруберойд (один слой) на горячей2,01,33Ю.О ,■битумной мастикеИзол (один слой) на горячей битумной2,02,66. 20,0мастикеБризол (один слой) на горячей битумной
мастике■ —■ А -- • -	2,02,66 .20,0Таблица III—6Коэффициенты воздухопроницаемости
изоляционных и строительных материаловОбъемная
масса т,
кг/м*Коэффициент воздухопроницаемости tМатериалкг/(м-ч-Па)кг/(м-ч-мм вод. ст.)Бетон (1 : 2,5 : 3,5)21500,43 -ilO-3 "0,043-io-3Древесина поперек волокон5002,75 -103 ,0,275-103Мипора15(1560-103156,0-103Кирпичкрасный19004,9-11030,49-Ю3силикатный21004,7-НО30,47-103Пенобетон -6505,16-1030,616-103Руберойд85500 ‘Торфоплиты165545 • 10354,50-103Шлак котельный—63800-1036380,00-103Минеральная вата. —от 4340 до 100-1О3от 434,00 до 10-103Минеральная пробка27523400-1032340,00-103 •Минераловатные плиты5800,15-1030,0115-Ю3на битумной связке
Цементный раствор 1:3’ ■ —0,0322—0,623-10-30,00322—0,0623-103120
Таблица III—7Влажность теплоизоляционных материалов
в ограждениях действующих холодильниковТеплоизоляционный материалВлажность теплоизоляционного материала
(в %.по объему) при продолжительности эксплуатации
холодильника, голыдо 5от 6 до 10от 11 до 20более 20Торфоплиты *5-108-1715-3030-35Пенобетон *12-2320-3030—40до 50Плиты жесткие минераловатные на битум¬0,5-2,01-32-5—ной связке (минеральная пробка)
Пробка натуральная3-75-1210-20до 35Пеностекло2-65—12до 20—Пенополистирол ПСВ-С0,05-1,50,05-1,5		* В ряде случаев торфоплиты и пенобетон имеют влажность более высокую.Характер увлажнения различных изоляци¬
онных материалов в ограждающих конструк¬
циях действующих холодильников (по дан¬
ным ВНИХИ) представлен в табл. III-7.Водопоглощение, гигроскопичность
и влагопроводностыВодопоглощение — способность материала
поглощать капельно-жидкую влагу и удержи¬
вать ее в порах — определяют из отношения ко¬
личества поглощаемой влаги к массе материа¬
ла (массовое влагопоглощение) или к объему
(объемное) за данное время и выражают в
процентах.Это свойство материала проявляется при
■конденсации водяного пара в конструкции, а
также затекании воды в теплоизоляционный
слой вследствие неисправности гидроизоляции
покрытия холодильника. Избыточное количест¬
во влаги стекает. Материал с большим водо-
яоглощением, удерживающий больше воды,
вызывает ухудшение теплозащитных свойств
конструкции, включающей этот материал. Сте¬
пень ухудшения особенно значительна, когда
слой теплоизоляционного материала находится
в зоне отрицательных температур. Так, коэф¬
фициент теплопроводности воды равен 0,58 Вт/
(м-К), т. е. в 25 раз больше, чем неподвиж:
«ого воздуха, а коэффициент теплопроводности
льда равен почти 2,32 Вт/ (м-К), т. е. пример¬
но в 100 раз больше, чем у неподвижного воз¬
духа.	/Для определения водопоглощения высушен¬
ные образцы (не менее двух, трех) охлаждают
до комнатной температуры и взвешивают.Опускают их в воду на 7з высоты (для вытес¬
нения воздуха), после определенного времени
погружают на 2/з их высоты и затем на 2—3	см ниже уровня воды'.	-Время, в течение которого следует выдер¬
живать образцы при различной степени по¬
гружения, определяют по ГОСТу.Массовое водопоглощение Вмас (в %) вы¬
числяют по формулеДмас=-"?1-100, (Ш-7).где G1 — масса материала в сухом состояние,
г;G2 —'то же, в состоянии, насыщенном во¬
дой, г. ’Объемное водопоглощение В0в (в ”/о) рас¬
считывают по формулев06= °2~Gl 100, (Iir-8)где V — объем материала в естественном (по¬
ристом) состоянии, см3.Соотношение между объемным и массовым
влагопоглощением то же, что и между объем¬
ной и массовой влажностью (табл. III-8).Гигроскопичность — способность материала
поглощать влагу в парообразном состоянии из
окружающего воздуха. Процесс поглощения
материалом водяного пара — сорбция — про¬
текает и при отсутствии разности температур
воздуха и материала и охватывает как погло¬
щение пара поверхностью материала (адсорб¬
цию), так и прямое растворение его в объеме
твердой части материала (абсорбцию).121
Таблица III—8Водопоглощение• некоторых теплоизоляционных материаловВодопоглощение (в %) аа количество сутокПредельноеводопоглощение,Материал1101SПОмассеобъемуПОмассеПОббъемупомассепообъемупомассепообъемуТорфоплиты57097,0Пробка минеральная16,05,0— .———21063,0Пенобетон600—Плиты из отходов натуральной проб¬
киПенопласт .■23046,0' ПВХ-11.80,0182,20,0222,80,0284,00,040ПС-419 ,0,827,81,1128,01,1228,01,12ПСВ50,01,087,01,8100,02,050010,0Мипора500060552066,2555066,6587570,5Пеностекло206,0Пенополиуретан жесткий502,5——70,03,5. ——Увлажнение материалов за счет капиллярной
диффузии, т. е. капиллярного перемещения вла¬
ги по порам (табл. III-9), зависит от струк¬
туры и гидрофобности материалов.Морозостойкость и механическая
прочностьМорозостойкость хрупкого ячеистого мате-.
риала оценивают по коэффициенту морозостой¬
кости, представляющему собой отношение пре¬
делов прочности при сжатии до и после испы¬
тания на морозостойкость. Наиболее высокий
коэффициент морозостойкости у волокнистых
материалов (торфоплиты, минеральная пробка
и др.), а также у пенопластов, упругие свой¬
ства которых позволяют им деформироваться в
определенных пределах без разрушения.Механическая прочность плитных матеоиа-
лов характеризуется главным образом пре¬
делом прочности при изгибе.(см. табл. III-1 >.Материалы, предназначенные для горизон¬
тальных конструкций (полы, перекрытия j и
не имеющие выраженного предела прочности
при сжатии, должны иметь степень сжимаемо¬
сти под удельной нагрузкой 20кПа (0,2 кгс/
см2) не более 5%. Предел прочности на изгиб
теплоизоляционного материала, используемого122Для одного и того же материала сорбцион¬
ная влажность повышается с увеличением от¬
носительной влажности окружающего воздуха
и с понижением температуры этого воз¬
духа.	.Эта зависимость выражается графически в
виде изотерм сорбции.Для сравнительной оценки гигроскопично¬
сти материалов часто определяют только пре¬
дельную величину сорбционного увлажнения
при температуре 18—20° С (табл. II1-9). Для
этого наливают в эксикатор дистиллированную
воду и помещают в его верхней части, подго¬
товленные для опыта образцы (высушенные
и взвешенные). В этих условиях образцы вы¬
держиваются до получения постоянной
массы., Привес образцов, отнесенный к их массе в
сухом состоянии (или к первоначальному объ¬
ему), является характеристикой гигроскопич¬
ности данного материала. Для ускоренных ис¬
пытаний часто определяют гигроскопичность з
насыщенном воздухе за о—10 суток.ВлагопроводноСть проявляется при конден¬
сации влаги в плоскости, проходящей внутри
теплоизоляционного слоя или на его поверх¬
ности, либо при затекании в него воды, вызы¬
вая перемещение жидкой влаги от слоя с боль¬
шей влажности к слоям с малой влажностью.
' " '. , ' t
■ . ■
Таблица III—9	j' ■ •• ' |Увлажнение теплоизоляционных материалов за счет сорбции и капиллярной
диффузии при температуре 18—20° СОбъемнаямасса,кг/м*Объемная влажность, %Материалпри сорбции
(максимальная)при капиллярной
диффузии
(за 30 суток)Пробка натуральная2002,75—Плиты 1торфяные изоляционные1803,010,0торфяные теплоизоляционные специальные180-2203,03,30из ячеистого бетона3503,347,0жесткие минераловатные на битумной связке250—3000,501,10перлито-асбобитумные200-2501,02,0асбовермикулитовые2501,02,5пенополистирольныеПСВ-С20-250,050,13ПСВ20-250,050,13Пенополиуретан жесткий45-600,411,70 'МипораПенопласт ,13-180,312,0■ поливинилхлоридный ПВХ-170-1300,671,0фенольно-резольный ФРП-140—600,841,71Пенополивинилхлорид ПВ-150-600,451,06Изделия теплоизоляционные из стеклянного во¬
локна35-700,4543,0Шлакгранулированный3001,37— 'доменный5001,90—Древесина50015,20для ограждений стационарных холодильников,
должен быть не менее 100 кПа (1 кгс/смг).Для изолирования ограждений небольших
сооружений (например, холодильных камер,
шкафов, авторефрижераторов и др.), имеющих
прочные металлические, деревянные или пласт¬
массовые оболочки (обшивки), можно исполь¬
зовать материалы -малой прочности, например
мипору, стекловойлок и др. При использовании
таких материалов в стенах предусматривают
специальное крепление.	-	,ИЗОЛЯЦИОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
ОГРАЖДЕНИИОсновные положения проектирования
изоляционных конструкцийВ оснйву проектирования изоляционных
конструкций холодильников положены следую¬
щие принципы:1.	Слои конструкции с наибольшей прочно¬
стью и устойчивостью против влияния атмос-123
^'ерных явлений, обладающие большим сопро¬
тивлением паропроницанию (включая и паро¬
изоляционный слой), располагают с наружной
стороны или со стороны более теплого помеще¬
ния. С внутренней стороны или обращенной в
более холодную камеру используют слои с
vалой теплопроводностью и большой паропро-
ницаемостью; их располагают в таком порядке,
чтобы сопротивление паропроницанию отдель¬
ных слоев возрастало от более холодной сторо¬
ны к более теплой, что способствует выходу
влаги из изоляции в камеру.2.	Пароизоляционный слой выполняют не¬
прерывным и достаточно мощным, чтобы ис¬
ключить конденсацию водяного пара в любом
последующем слое конструкции. Этот слой не
должен пропускать влагу в жидкой фазе.3.	Битумные или другие пароизбляционны*'
. прослойки внутри теплоизоляции исключаютДля этого на горизонтальные изолируемые по¬
верхности укладывают тепловую изоляцию на
сухо; приклеивают только слой, прилегающий к
пароизоляционному слою, тщательно забивая
и шпаклюя швы между плитами или блоками.
При изоляции вертикальных поверхностей пре¬
дусматривают точечную или полосовую склей¬
ку плит.4.	Внутренний отделочный слой должен
быть прочным и обладать достаточной паро-
Гфоницаемостью, чтобы около него не проис¬
ходило накопления влаги в изоляции. Его сле¬
дует выполнять из перфорированных асбесто¬
цементных или других пли г или из высокопо¬
ристых материалов с малым сопротивлением
паропроницанию. Возможен и другой вариант:
обшивку из сплошных плит или листов пере¬
носят на 3—4 см от поверхности изоляции для
образования воздушной прослойки, сообщаю¬
щейся с внутренним воздухом холодной каме¬
ры внизу и вверху помещения.5.	Тепловая изоляция холодильника долж¬
на образовывать непрерывный изоляционный
чехол, поэтому ограждающие конструкции хо¬
лодильника проектируют из двух самостоятель¬
ных частей: внутреннего — железобетонного
каркаса, состоящего из колонн и перекрытий,
и внешнего — защитного'чехла.Каркас воспринимает вес загружаемых про¬
дуктов, механизмов, людей, а также собствен¬
ный вес. На внешний чехол, защищающий изо¬
ляционный слой, действует сила его веса. Для
придания устойчивости защитный чехол соеди-
и я ют с внутренней железобетонной этажеркой
металлическими анкерами (тягами), заделан¬
ными в бетон.	'При наличии жесткого изоляционного ма¬
териала (пеностекло, керамзитобетон, пемзобе¬
тон, туф), обладающего достаточным сопротив¬
лением сжатию — не менее 700 кПа (7 кгс/
см2), специальный чехол может отсутствовать.3 этом случае наружные стены могут быть
выложены из этих материалов в виде блоков
большей или меньшей величины, офактурен¬
ных заранее или оштукатуренных после уклад¬
ки в стены с пароизоляцией, соответствующей
расчету.Расчеты изоляционных конструкций и
ограждений	.Теплопередача через ограждения. Тепло¬
передача через конструкцию при установив¬
шемся тепловом режиме выражается форму¬
лой	- .Q = kF(tH-tB),	(Ш-9>где Q — общее количество тепла, проходяще¬
го через ограждения, Вт;
k — коэффициент теплопередачи ограж¬
дения, Вт/(м2-К);F—площадь ограждения, м2;*н, is — температура воздуха с наружной и
внутренней стороны конструкции, ° С.
Сопротивление теплопередаче R0 (величина,
обратная коэффициенту теплопередачи k) оп¬
ределяют по формуле*п 1
+ -Г- +—,Я/i ®в(III-10),Rq— +-*L+-®2где	R0 — сопротивление теплопередаче,(м2К)/Вт;
ан — коэффициент теплоперехода у
наружной или более теплой
поверхности	ограждения,	Вт/(м2К);	’ав — то же, у внутренней или более
холодной поверхности, Вт/
(м2К);Oi, б2, ..., 5П —толщины отдельных слоев кон¬
струкции, м;%i, %2, ..., Ял — коэффициенты теплопровод¬
ности материалов соответст-
■ вующих слоев, Вт/(м К).Таким образом,k =_1_ЯоГ!«н h h	X/i а„(III-11)Коэффициенты теплоотдачи ан и ав и со¬
ответствующие им тепловуе сопротивления
RH и Rb приведены в табл. IIJ-10, а расчет¬
ные коэффициенты теплопроводнрсти материа¬
лов Я— в табл. III-11.	,124
Таблица III—10Коэффициенты теплоотдачи ан и ав и соответствующие им тепловые -
сопротивления RH и RBРасположение и рол поверхностиV “в*н=4г= *"4-Вт/(м2*К)ккал/(м2.ч-К)(м*.К)/Вт(ма-ч-К)/ккалНаружная поверхность'стен и бесчердачных покрытий23,2200,0430,05.стен и чердачных перекрытий
Внутренняя поверхность стен11,6/100,0860,1охлаждаемых помещений8,1270,1230,143отапливаемых помещений8,77,50,1150,133Потолки охлаждаемых и отапливае¬
мых помещений, имеющие кессоны6,9660,1430,167Поверхность пола более теплой каме¬
ры при расположении под ней холод¬
ной камеры6,96, 60,1430,167Поверхность потолка холодной каме¬
ры при расположении над ней более
теплой камерыПоверхности потолка, стен и пола при
циркуляции воздуха5,8150,1720,2умеренной (камеры хранения ох¬
лажденных грузов)9,288,0,1080,125■ интенсивной (камеры заморажива¬
ния с побудительной циркуляцией
воздуха, камеры предварительно¬
го охлаждения, камеры охлажде¬
ния мясокомбинатов)10,4490,09550,111Коэффициент теплопередачи ограждения
при условии недопущения конденсаций влаги
на их поверхности-определяют по формулеftTp=0,95aH- *Н~у—, (111-12)
(tн tv)Пгде (р — тонка росы при расчетных парамет¬
рам воздуха (снаружи или в более
теплом помещении), °С;	-' п — коэффициент, зависящий от назначе¬
ния ограждения и от положения по¬
верхности его относительно наружно-
‘ го воздуха (для наружных огражде¬
ний (Холодильников значение п=1).Коэффициенты теплопередачи стен и других
ограждений в зависимости от температуры- воз¬духа в камерах и климатических зон приведе¬
ны в СНиП II — 105—74, часть II, глава 105
«Холодильники».Если к стене холодильника примыкают отап¬
ливаемые помещения, то коэффициент тепло¬
передачи стены проверяют по, условию недо¬
пущения конденсации влаги на поверхности
стены со стороны отапливаемого помещения в
соответствие с формулой (III-12).Сопротивление паропроницаниюМинимально допустимую величину сопротив¬
ления паропроницанию слоя пароизоляции оп¬
ределяют графоаналитическим способом по
методу стационарного режима (рис. III-1).
Расчет ведут в следующем порядке. Устанав-125
ливают расчетные параметры- наружного воз¬
духа (/н; <Рн) для пункта расположения холо¬
дильника (по СНиП II-105—74). Определяют
температурно-влажностный режим для охлаж¬
даемых помещений согласно технологии холо¬
дильного хранения продуктов (fB; <Рв). Сопро¬
тивление теплопередаче ограждения и терми¬
ческие сопротивления отдельных слоев рас¬
считывают по формулеяRo — Яв -‘г У Rn + Rr,
i 'I Rn — Ri + R2 + • • • + Rn, Rn — ~г*~»Рис. Ill—1. Графоаналитический расчет сопро¬
тивления паропроницанию слоя пароизоляции.V(III-13)Таблица III—ИРасчетные коэффициенты теплопроводности основных теплоизоляционных. материаловV.ОбъемнаяКоэффициенттеплопровод¬Расчетные значения X [в Вс/(м*К)]
материалаМатериалмасса,кг/м*ности
материала X,
Вт/(м.К)в виде
штучных
изделийв виде крупных
блоков и панелейПлитыжесткие, минераловатные (мине¬
ральная пробка)' 250-3000,0700,08050,077из ячеистого бетона350-4000,116-0,1280,133-0,147. —торфяные специальные (повышен¬
ной водостойкости)180-2200,0720,0840,082асбовермикулитовые2500,0880,1010,097перлито-асбобитумные ■200-2500,0840,0970,092Пеностекло марки А250-4000,064-0,0870,074—0,100—Мипора15-180,0580,0730,070Теплоизоляционные изделия из стек¬35-700,0580,0670,064ловолокна .Пенопласт ■*поливинилхлоридный ПВХ-170—1200,0520,0600,057полистирольный ПСВ и ПСВ-С20-250,0350,0450,040фенольно-резольный ФРП-1 и
ФРП-2 '40-ба0,0580,0670.064поливинилхлоридный ПВ-160-800,0430,049; 0,047пенополиуретан жесткий50-600,0370,0430,041126
Вычисляют температуры на границах слоев
огражденияin — tu(III-14)гдеп-1ше максимальные упругости водяного пара Е.
Соединяя их, получают кривую максимальной
упругости Е. На вертикальной прямой, отде¬
ляющей пограничный слой от внутреннего воз¬
духа, отмечают точкой действительную упру¬
гость водяного пара евt„ — температура наружной поверхно¬
сти л-Го слоя ограждения,, считая
нумерацию слоев от наружной по¬
верхности ограждения, ° С;2	Яп — сумма тепловых сопротивлений
1слоев ограждения, расположенных
между наружным воздухом и по¬
верхностью л-го слоя, включая
тепловое сопротивление у наруж¬
ной поверхности ограждения,
(м2К)/Вт.Находят максимальные упругости водяного
пара Е, соответствующие температурам, полу¬
ченным по формуле (111-14). Определяют со¬
противление паропроницанию ограждения н
отдельных его слоев:п	-Rn.O — Rn.H + 2 Кип 4" Лп.в,1 .Rnn—^?п1+Лп2 "Ь • • • Rnn— ^ >1	(Ш-15)где Ra.0— общее сопротивление паропро¬
ницанию ограждения, (м2чХ
ХМПа)/кг,;Rnn —сопротивление паропронйцанию
любого л-го слоя ограждения,
(м2ч-МПа)/кг;
л— число слоев ограждения; •
Яп.в, Rn.B — сопротивление паропроницанию
, , пограничных слоев воздуха у
внутренней и наружной поверх¬
ностей ограждения, (м2-чХ
ХМПа)/кг;'	(1 — коэффициент паропроницаемо¬сти материала слоя, кг/(м X
Хч-МПа) (см. табл. III-4).
Найденные по формуле (III-15) значения
сопротивлений отдельных слоев откладывают
(см. рис. III-1) по оси» х в масштабе сопро¬
тивлений паропроницанию последовательно,
начиная с пограничного слоя воздуха у наруж¬
ной поверхности и кончая пограничным слоем
у внутренней пойерхности ограждения. На
оси у строят шкалу масштаба упругости водя¬
ного пара. На границах слоев (оси у) откла¬
дывают в выбранном масштабе найденные вы-: ^в'Рв*(III-16). Из полученной точки проводят касательную
к линии максимальной упругости водяного па¬
ра Е. На вертикальной прямой, отделяющей
пограничный слой от наружного воздуха, от¬
мечают точкой действительную упругость во¬
дяного пара ев: хен=£н5Рн.(III-17)Из этой точки проводят горизонтальную пря¬
мую до пересечения с касательной к Е. Отре¬
зок горизонтальной прямой между точкой пе¬
ресечения Р и вертикальной прямой, отделяю¬
щей пограничный слой от наружного воздуха,
выражает искомое сопротивление паропрони¬
цанию слоя пароизоляции Rjf, необходимое
для предотвращения накопления конденсата
водяного пара в конструкции.	■Если точка пересечения Р окажется справа
от оси у, то это означает, что дополнительный
пароизоляционный слой не требуется и что при
данных параметрах наружного и внутреннего
воздуха в принятой конструкции конденсации
влаги не будет.	,При пересечении касательной к Е и горизон¬
тальной прямой слева от оси у определя¬
ют более точно по формуле, которую получа¬
ют при аналитическом решении системы урав¬
нений двух упомянутых прямых(ен— £к)- (Яп.о — 2	. V гп =	~ П :	~ + Jkd *4.*,, еъ —-(III-18)где /?пР — сопротивление паропроницанию
дополнительного пароизоляцион¬
ного слоя, необходимое (требуе¬
мое) длй предотвращения накоп¬
ления конденсата в конструкции
(м2-ч -МПа)/кг;Яп.о — общее сопротивление паропроница-
нию всей конструкции огражде¬
ния, включая «ограничные слои
воздуха (без R^, (м*-ч-МПа)/кг;
2/?ч.н-~ сумма сопротивлений паропрони-
цанию слоев конструкции, распо¬
ложенных между наружным воз-127
духом и границей между слоями,
на которой расположена точка ка¬
' сания прямой к Е, (м2-ч • МПа)/кг;
— максимальная упругость водяного
пара в точке касания к Е, МПа;
еи; ев — действительные упругости "водяно¬
го пара соответственно наружно¬
го и внутреннего воздуха, МПа.
Входящие в формулу величины показаны
на рис. III-1. Если /?*р получится со знаком
минус, то сопротивление паропроницанию не-
достаточро для предотвращения накопления
конденсата в конструкции. Тогда по найденно¬
му значению /?„р определяют число слоев
рулонного пароизоляционного материала или
толщину слоя пароизоляционной мастики, из
которых намечено выполнить пароизоляцион¬
ный слой. Сопротивление, паропроницанию не¬
которых рулонных материалов и слоев битума
и полимерных мастик приведены в табл. III-5.
При положительном значении R^p принятая
конструкция имеет избыточное сопротивление
паропроницанию при данных условиях и в до¬
полнительном слое пароизоляции не нужда¬
ется. Нулевое значение R*р свидетельствует
о рациональном выборе конструкции без из¬
лишеств.	„Действующие в настоящее время СНиП
II—105—74 предусматривают проверку сопро¬
тивления паропроницанию [в (мЧМПа)/
кг] пароизоляционного слоя ограждения по
формуле	'= 1,6 Де,■ffn.OT~(l +Ml)м2Ml =Rn.c(Чн~п) ЕкЛп.ик-оdEdtBМ2Rn.o-r 0 ?в)Лп.](III-19)где Де — разность упругостей водяного пара
снаружи и внутри камеры, МПа.Для частного случая, когда точка касания
прямой к Е окажется на границе между отде¬
лочным слоем и слоем теплоизоляции, приме¬
нима приближенная формула(Лп.ИЗ+Лп.ог), (III-20)где Ru.ot — сопротивление паропроницанию от¬
делочного слоя:Яп.из — то же, слоя тепловой изоляции;
Яп.ог — то же, ограждающей строительной
конструкции в виде кирпичной или
бетонной стены и т. п.¥к;(III-22)1, (Ш-21)здесь ts' и tB' — температура наружного воз¬
духа и в камере, °С;Ев' и Ев'— максимальные упругости
водяного пара, соответст¬
вующие температурам ta'
и tB';фи' и фв' — относительная влажность
воздуха наружного и в ка¬
мере;tB — температура внутренней (хо¬
лодной) поверхности теп¬
лоизоляционной конструк¬
ции, ° С.Формула (111-20) дает достаточную для
инженерных расчетов точность, когда тепло¬
изоляционный слой состоит из материалов с
большим коэффициентом паропроницаемости ц
(минераловатные, торфяные и древесноволок¬
нистые плиты); при изоляционном слое из
пенопластов она неприменима.Кроме водяных паров наружного воздуха,
источниками увлажнения теплоизоляционного
слоя могут быть:	.грунтовая влага, проникающая в конструк¬
цию вследствие капиллярного всасывания при
отсутствии гидроизоляции;метеорологическая влага, проникающая в
готовое ограждение или при его возведении
во время выпадания атмосферных осадков или
таяния снега;производственная влага, связанная с экс¬
плуатацией здания и технологическими про¬
цессами и проникающая в мокрых помещени¬
ях в полы и нижние части стен.В связи с этим при проектировании, строи¬
тельстве и эксплуатации зданий холодильников
и примыкающих к ним отапливаемых помеще¬
ний необходимо предусматривать и принимать
меры по защите теплоизоляционного слоя от
увлажнения из всех возможных источников.Изоляция тепловых мостиковТепловые мостики образуются в местах при¬
мыкания к железобетонной плите перекрытия
перегородок между помещениями с резко отли¬
чающимися температурами воздуха. Тепловые
мостики вызывают конденсацию влаги с обра¬
зованием капели и льда. Во избежание возник¬
новения конденсации влаги 9 местах образо-128
Таблица III—12Минимальная ширина фартука по поверхности потолкаНаименование и расположение основной изолированнойКоэффициент теплопередачи К
• основной конструкцииШиринаконструкцииВт/(М*.К)ккал/(м*-ч-К)фартука,ммПерегородка между помещением с нулевой темпе¬
ратурой, сообщающимся с наружным воздухом и
камерой замораживания0,290,251500То же и камерой хранения мороженых продуктов0,350,301000вания мостиков наклеивают изоляцию (фар¬
тук). Необходимость устройства фартуков оп¬
ределяют по предварительно рассчитанному
температурному полю в данном элементе кон¬
струкции. Мостик требуется изолировать, если
температура поля со стороны камеры с нулевой
или плюсовой температурой оказывается рав¬
ной точке росы при заданных параметрах воз¬
духа или ниже ее. Изоляцию устраивают на
колоннах, проходящих из камер хранения мо¬
роженых продуктов к расположенным на Верх¬
нем этаже холодильника универсальным каме¬
рам. В том случае, когда в универсальных ка¬
мерах хранятся охлажденные продукты, отсут¬
ствие изоляции на колоннах может привести к
подмораживанию продуктов около них. Колон-
кы изолируют со стороны универсальной ка¬
меры на высоту 1,5 м от, пола, соединяя изо¬
ляцию колонн и перекрытий. .	'Перегородки между вестибюлями и камера¬
ми хранения изолируют непрерывным слоем по
высоте всех этажей. В плитах междуэтажных
перекрытий делают разрыв, равный толщине
изоляции перегородки.Толщину фартука принимают равной толщи¬
не изоляции основной конструкции (перего¬
родки или перекрытия). Ширину или высоту
фартука (на колонне) принимают с таким рас¬
четом, чтобы сопротивление теплопередаче по
теплопроводному элементу составляло пример-
рс 'U от сопротивления теплопередаче по тол¬
щине фартука (табл. 111-12).Изоляция пристенных участков полов,
лежащих на грунтеКроме основного теплоизоляционного слоя
одинаковой толщины по всей площади пола
камеры, соответствующего нормативному ко¬
эффициенту теплопередачи, по периметру на¬
ружных стен камеры укладывают дополнитель¬
ную теплоизоляцию переменной толщины.Дополнительная теплоизоляция позволяет
выровнить тепловые потоки на пристенных уча¬
стках и сделать их одинаковыми по всей по¬
верхности пола. Тепловое сопротивление допол¬
нительного слоя изоляции переменной толщины
RlI3 [в мг ■ К/Вт] определяют по формуле'изЬЪX;гр(III-23)где t„, tB—расчетные температуры соответст¬
венно наружного воздуха и воз-,
духа в камере, ° С; х
qz=о—-тепловой поток от наружного воз¬
духа через грунт на поверхности
пола при заданном расстоянии от
наружной стены, Вт/м2;ЯГр — коэффициент теплопроводности
грунта, Вт/(м К);Ь_— ширина холодильника, м;6	— величина, зависящая от положения
(координат) данной точки на по¬
верхности пола (грунта).Расчётное термическое сопротивление до¬
полнительного слоя изоляции, а также его рас¬
четная и действительная толщина из жестких
минераловатных плит с коэффициентом теп¬
лопроводности Яиэ=0,093 Вт/(м К) приведены
в табл. III-13. При использовании ПСВ-С эта
толщина будет в 2 раза меньше. _Конструктивное решение тепловой изоляции
с дополнительным слоем переменной толщины
на пристенных участках приведено на рис.III-2.изоляция ХОЛОДИЛЬНЫХ
ТРУБОПРОВОДОВПри изолировании холодильных трубопро¬
водов необходимо полностью исключить или
свести до минимума возможность проникнове¬
ния в изоляцию влаги как в виде паров из5 А. В. Быков129
Рис. Ill—2. Изоляция пристенных участков полов на грунте:I—уплотненный послойно грунт; 2—бетонная подготовка; 3—парогидроизоляция под нагревательной плитой;
4— бетонная плита с электронагревателями; 5—плитная тепловая изоляция' переменной толщины; 6—подсыпка
из крупнозернистого песка; 7—керамзитовый гравий; 8—плитная тепловая изоляция; 9—бетонная армирован¬
ная подготовка; 10—чистый поп.Таблица III—13Расчетное термщеское сопротивление и толщина дополнительного слоя
тепловой изоляции на пристенных участках полов на грунте при
Лиз=0,093 Вт/(и-К)Расстояние отУнаружной стены, мПоказатели0,5123456Расчетное термическое сопротивление дополни¬
тельного слоя изоляции, (м2 К)/Вт3,983,522,842,291,691,1450,64Расчетная толщина дополнительного слоя изо¬
ляции, мм274247195157,511678,744Действительная толщина слоя изоляции (при
толщине плит 50 мм), мм3002502001501()050Примечание. Приведенные в табл. III—13 данные соответствуют температуре tB=—18°С
в средней климатической зоне СССР. Для других условий расчетные термические сопротивления
дополнительного слоя изоляции следует определять по сборнику «Теплоизоляционные материалы и
конструкции изолированных ограждений холодильников» (см. Список использованной литера¬
туры).	*	•130
окружающего теплого воздуха, так и в виде
капельной влаги от поверхностного конденсата
или атмосферных осадков. Капельная влага
проникает внутрь изоляции посредством капил¬
лярной диффузии от ее поверхности, которая
может увлажняться в результате конденсации
на ней влаги из воздуха.	.При расчете изоляции холодильных трубо¬
проводов необходимо установить толщину изо¬
ляционного слоя, обеспечивающего предотвра¬
щение конденсации влаги из окружающего воз¬
духа- на ее поверхности, и определить тепло-
приток к холодильному агенту через изоляцию
охлаждаемого трубопровода.Для изолирования холодильных трубопро¬
водов применяют эффективные теплоизоляци¬
онные материалы, стойкие к различным видам
увлажнения, с объемной массой от 20 до
250 кг/м3, с коэффициентом теплопроводности
ст 0,028 до 0,075 Вт/(мК). Применение этих
материалов дает возможность создавать изо¬
ляционные конструкций небольшой толщины
изоляционного слоя даже в том случае, если
в трубопроводах циркулирует хладагент с до¬
вольно низкой температурой. В случае приме¬
нения материалов с малой объемной массой
(20—30 кг/м3) нагрузки изоляции холодиль¬
ных трубопроводов, как правило, специально
не рассчитывают. Применяемые подвески и
опоры для трубопроводов свободно восприни¬
мают и дополнительную нагрузку от изоля¬
ции.Определение минимальной толщины
изоляцииМинимальную толщину изоляции холодиль¬
ных трубопроводов, обеспечивающую предот¬
вращение конденсации влаги из окружающего
воздуха на ее поверхности, определяют по
уравнениюi\X tv	1		*	= 1 + —-In —-а2йГн, (III-24)2Хг diгде' ts■	температура окружающего возду¬
ха, °С;tz — температура хладагента, 0 С;
tp — температура точки росы окружающе¬
го воздуха, °С.Остальные обозначения — по уравнению
(111-26). •Так как правая часть уравнения (111-24)
представляет собой показательную функцию,
dH определяют подбором.	1Температура выпадения влаги (точки росы)
определяется на основании температуры
(tB) и относительной влажности (<рн) окружаю¬
щего воздуха.	-Толщину изоляции бМив (в м) определяют
по формуле	.da — di
“ 2ji ®ИЗ 	 ®мин + О,, (III-25)где а — величина запаса на случаи отклоне¬
ния температуры точки росы наружно¬
го воздуха от его расчетной вели¬
чины.Определение теплопритока через
изоляциюТеплоприток Qi [в Вт/м] через изоляцию
холодильных трубопроводов, отнесенный к 1 м
длины трубопровода, определяют по следую¬
щей формуле:Qi — я (^н—txy/ 1 1 , dt . 1
—г +^т-1п —+ 2Хх, 1 , Лг. , 1 . dK 1 \
2X3 d2 2X4 d3 of£ЙН/(III-26)где cti — коэффициент теплоотдачи от стенки
трубопровода к хладагенту;
аг — коэффициент теплоотдачи от наруж-'
ного воздуха к поверхности изолиро¬
ванного трубопровода, Вт/(мг-К);' d3 — внутренний диаметр трубопровода* м;
di — наружный диаметр трубопровода, м;
d2 — наружный диаметр изоляционного
слоя, м;d3 — наружный диаметр гидроизоляции,
м;	.ds — наружный диаметр цементной штука¬
турки, м;— коэффициент теплопроводности стен¬
ки трубопровода, Вт/(мК);Яг — коэффициент теплопроводности изо¬
ляционного материала, Вт/(м-К);Аз — коэффициент теплопроводности гид¬
роизоляции, Вт/(м-К);Xi — коэффициент теплопроводности це¬
ментной штукатурки, Вт/(м К).« 1 1 ,Величинами —г и — • *п — можно пре-
<МВ 2Xi . dB	.небречь, так как ai и относительно велики
Тогда формула принимает следующий вид:Qt — я(^н — tx)!Г-L.^2X2 d\ 2X3 d<z5*131
+Физико-технические свойства изоляционных
элементов из пенополистирола ПСВ-С приве¬
дены ниже.Ql = ktK (t„ — fx) = ktnf), (III-28) Объемная масса, кг/м3 '	20—30Коэффициент теплопроводно- 0,04
где ki — коэффициент теплопередачи, отне- сти (при средне^ температуре
сенный к 1 м длины трубопровода, 20° С), Вт/(м-К), не более
Вт/(м К):	' ■	Предел прочности п,ри изгибе, 20(2,0)КПа (кпс/см2), не менее
1	Прочность при сжатии (ежа- 30 (3)ki —	■			. тие 2—3%), кПа (кгс/см2),_ неJ_ jn ^2.1 jn ^з_ , _1_ . I 1 менее2Х2’ dx 2а3’ d2 2 л/ d:i a2d„ Влажность, % к объему, не бо- 0,5лее(111-29) Водопоглощение, % к объе- 3,0му, не болееДля предотвращения конденсации влаги не¬
обходимо принимать разность температур 0 =
=ta—tp по табл. 111-14.Изоляционные элементы
для трубопроводовИзоляционные элементы (скорлупы и сег¬
менты) из полистирольного пенопласта для
холодильных трубопроводов, применяемых на
холодильниках, приведены в табл. II1-15.Огнестойкостьсамозатухаю-щийЭлементы изоляции из минераловатных и
торфяных плит для холодильных трубопрово¬
дов приведены в табл. III-16.Изоляционные конструкции холодиль¬
ных трубопроводовХолодильные трубопроводы и их арматура
(вентили, фланцы) изолируют скорлупамиТаблица III—14Разности температур 0, исключающие конденсацию влаги на поверхности
изоляции трубопровода(в °С) при относительной, влажности воздуха, %Температура окру¬
жающего воздуха,
°Сед65 ,1 70758090409,88,26,75,64,22,1309,07,76,45,24,02,0258,87,56,25,03,91,9208,57,26,04,93,81,9 *158,17,05,74,7 ‘3,71,8107,86,75,54,63,51,7 ■. 57,46,25,24,23,31,606,55,5' 4,63,72.91,3-5 '6,25,24,33,52,71,3 .-105,64,84,13,32,61,2- -155,94,94,03,22.51,2-206.25,24,23,42,61,1132
Рис. Ill—3. Изоляция трубопроводов скорлу¬
пами и сегментами:/—трубопровод; 2—битум; 3—изоляционные скорлу¬
пы; 4—изоляционные сегменты; 5—гидроизол; -6—про¬
волока; 7—сетка металлическая; S'-штукатурка; 9—
■	окраска за 2 раза.(полуцилиндры) и сегментами, которые форму¬
ют в специальных матрицах или изготовляют
из плит (рис. III-3, III-4). Для изготовления
изоляционных элементов используются эффек¬
тивные жесткие теплоизоляционные материа¬лы Изоляционные конструкции холодильных
трубопроводов с применением скорлуп и сег¬
ментов, а также тех и других одновременно
показаны на рис. III-3, с применением только
скорлуп из ПСВ-С — на рис. III-4. Холо¬
дильные трубопроводы можно изолировать я
несвязанными сыпучими материалами волокни¬
стого и зернистого строения (гранулами пено*
полистирола, пробковой крошкой и др.). Кон¬
. струкция засыпной изоляции трубопровода при-
9 ведена на рис. III-5. В этом случае делают
специальный каркас^ с надежной гидроизоляци¬
онной оболочкой.ПРОИЗВОДСТВО изоляционных '
РАБОТПароизоляционные работыИзоляция рулонными материалами. В сбор¬
ных конструкциях ограждейий холодильников
из железобетонных плит для упрощения работ
пароизоляцию наносят на горизонтально рас-Таблица III—15Номенклатура изоляционных элементов из пенополистирола
для холодильных трубопроводов (ТУ 49 РСФСР 219—74)Наружныйдиаметртрубопровода,ммМаркаэлементаРазмеры элементов трубной изоляцииммУгол обхвата окруж¬
ности трубопроводов,
рад (град)внутреннийдиаметрнаружныйдиаметрдлинатолщинаСкорлупЫ -25CR-127137500—100055 )38СК-240160500—100060. 57СК-359189500-10006576СК-478218500-1000' 70108СК-5110260500-1000753,1416 (180)133СК-6135 .285500-100075159СК-7161321500-100080219СК-8221391500—100085273СК-9275• 455500-100090Сегменты325С-1328508500-100090 1377С-2380560500-1000' 90426С-3429609500-100090 11,0472 (60)’ Примечание. Толщину указанных изоляционных элементов определяют при = 20°С;
фн=85°/о; tx=—35° С.133
Рис. Ill—4. Изоляция трубопровода скорлупами из ПСВ-С:/—холодильный трубопровод; 2—труба, покрытая мастикой ЭГИК; 3—изоляционные элементы трубы — скорлупа нэ
ПСВ-С; 4—крепежная лента ПЭ или ПХВ (липкая); 5—покрытие изоляции (мастика ЭГИК); 6—покрытие
изоляции (фольгоизол); 7—покрытие стыка — полоса фольгоизола; 8—замок покрытия; 9—фланцевая скорлу¬
па; 10—изоляционный элемент вентиля (скорлупа).Таблица Ш—1,6
Номенклатура изоляционных ^элементов из жестких минераловатных плит
и торфсплит для холодильных трубопроводов при А,Из=0,07 Вт/(М'К)1-й слой2-й слойТолщина изоляцииДиаметр трубы№ скорлупысегментарасчетнаяфактическая18СК1-А	- 818720СК1-А—.838722СК1-А— '. 858725СК1-А—88• 8732GK2-A—959238 'СК2-А—98v 9245СК1-БС1101125 ■■'48СК1-БС110312557СК1-ВС110712060СК1-В• С110812076СК1-ГС1 .11311083'СК2-БС211313589СК2-БС2117 .135■ 108СК2-ВС2123125• 133СКЗ-Асз128150159СКЗ-БСЗ13214&Примечая
лупами и сегментамие. Толщина изол!
и определена для у<щии холодильных
:ловий:'<н=20°С; фтрубопроводов, из
в=85%; ^=-40° Солированных скор¬
. *134
Рис. Ill—5. Засыпная изоляция трубопровода:/—трубопровод; 2—каркас изоляции; 3—минеральная
вата; 4-^гидроизоляция.положенные плиты (еще до их установки в кон¬
струкцию стен), что значительно упрощает про¬
изводство работ.	,При использовании битумизированных ру¬
лонных материалов поверхность плит очищают
от возможных наростов и пыли и протирают
керосином или зеленым маслом, а затем окра¬
шивают битумом или битумной мастикой. На
обработанную поверхность наклеивают нарезан¬
ные из рулонов полотнища пароизоляции вна¬
хлестку шириной около 50 мм. Раскатываемый
рулонный материал смазывают сверху горячим
битумом, прижимая Одновременно к изолируе¬
мой поверхности, чтобы он разогрелся и при¬
клеился к ней. Полотнища пароизоляции, при¬
легающие к углам плиты, должны иметь соот¬
ветствующий раскрой. После наклейки паро¬
изоляции все швы тщательно промазывают го¬
рячим битумом.Проверяют и принимают пароизоляцию вме¬
сте с представителем дирекции холодильника,
ответственным по технадзору. Только после
приемки пароизоляционных работ на панели
укладывают тепловую изоляцию.При использовании пленок из полимерных
материалов паронзоляционные работы-выпол¬
няют аналогичным образом. В это:.! случае при¬
меняют другой клеящий материал, зависящий
от темпер'атуростойкости пленки, а также иной
способ предварительной обработки поверхно¬
сти плиты.Наклейка рулонных материалов на верти¬
кальную поверхность стен — более сложная
операция, чем нанесение изоляции на горизон¬
тально расположенные плиты.Перед нанесением пароизоляции поверхность
кирпичной стены должна быть выровнена це¬
ментным раствором и хорошо просушена. За¬
ранее должны быть установлены всё закладные
детали для крепления теплоизоляции (пробки,
болты, усики). Порядок наклейки •рулонной
пароизоляции на поверхность стены такой же,,
как на железобетонные плиты сборных кон¬
струкций.	■Пароизоляционные работы следует выпол¬
нять при температуре не ниже 5° С. В зимнее
время помещения, в которых производят.рабо¬
ты. необходимо отапливать, а изолируемую по¬
верхность стен или железобетонных плит про¬
гревать до температуры не .ниже 5—10° С, что¬
бы на них не конденсировалась влага. Если
недостаточно хорошо просушена изолируемая
поверхность, первую покраску следует произ¬
вести водно-битумной эмульсией 40—50%-ной
концентрации и подсушить, после чего повтор¬
но красят горячим битумом до полученйя слоя
требуемой толщины. Температура битума и
битумных мастик в момент их применения
должна быть не ниже 160—180° С.Битумизированные рулонные материалы,
применяемые как пароизоляторы, должны
иметь минеральную основу (асбест, асбестовый
картон, стекловолокно, стеклоткань и т. п.).
Для увеличения сопротивления паропроница-
нию каждый слой из рулонного материала
необходимо наклеивать на изолируемую по¬
верхность по сплошному слою битума и таким
же слоем покрывать сверху после наклейки.Во избежание образования складок при при¬
клейке рулоны заранее раскатывают, склады¬
вают полотна в штабель (желательно под
гнет) и выдерживают не менее суток. Поверх¬
ность полотну должна быть чистой и сухой.На вертикальные и наклонные поверхности
рулонные материалы наклеивают снизу ввеох,
а затем тщательно притирают к основанию
деревянным шпателем с удлиненной ручкой и
прикатывают катком с мягкой обкаткой. В ме^
стах пропуска средств крепления (усиков, бол¬
тов, пробок и т. п.) через пароизоляцию про¬
изводят тщательную промазку зазоров и по¬
краску поверхности усиков, болтов и пробок
клеящим материалом (битумом, битумной мас¬
тикой и т. п.). С целью получения непрерыв-
Кого пароизоляционного слоя по всей изоли¬
руемой поверхности деревянные рейки ставят
Только во втором, (последнем) слое плитной
Изоляции и крепят их болтами, заделанными в
плиту при ее бетонировании, не только к стене,
но и к торцу (вертикальней грани) железобе¬
тонной плиты перекрытия.При выполнении тепловой изоляции ограж¬
дений из блоков пенобетона, пеностекла целе¬
сообразно совместить устройство пароизоляци-
«онного слоя с приклейкой блоков к изолируе¬
мой поверхности. В этом случае применяют
холодные пароизоляционные мастики, напри¬
мер мастику ЛТИХП или мастику НИИасбест
п’т. п.	'Мастику ЛТИХП наносят на поверхность
кирпичной кладки после очистки ее от пыли,
наплывов раствора, без предварительной за¬
тирки цементным раствором. После выравни¬
вания первого слоя наносят второй, которым
одновременно приклеивают блоки к изолируе¬
мой Ьоверхности.Изоляция мастичными материалами. Мас¬
тичная пароизоляция является более эффектив¬
ной по сравнению с рулонной: ее применяют
только при механизированном способе нанесе¬
ния ее (распылением) под давлением 500—
600 кПа (5—6 кгс/см2). При этом способе обес¬
печивается заполнение всех пор основания, го-
рощее сцепление мастики с изолируемой по
верхностью и равномерность нанесения слоя па¬
роизоляции.Разработанный ВНИХИ новый механизиро¬
ванный способ нанесения пароизоляции преду¬
сматривает использование холодной эмульсион¬
ной битумно-полимерной и горячей битумной
мастик. Поверхности конструкций при нанесе¬
нии покрытий из горячих битумных мастик
должны быть достаточно сухими; что опреде¬
ляется пробной окраской битумом небольшого
участка стены. Покрытия из эмульсионных би¬
тумных мастик можно наносить на влажные
поверхности.Пароизоляционные покрытия на ограждени¬
ях холодильника создаются послойным нанесе¬
нием на них мастичного состава. В случае ис¬
пользования для этих целей эмульсионных би¬
тумно-полимерных мастик одновременно с мас¬
тикой распыляется раствор коагулянта. Толщи¬
на отдельных слоев не должна превышать 1 —
1,5 мм. Общее число слоев определяют исходя
из требуемой толщины покрытия.Мастичные покрытия могут быть армирован¬
ными и неармированными. Покрытия армируют
стеклосеткой. Армированные покрытия выпол¬
няют следующим образом. Из рулона нареза¬
ют полотнища стеклосетки, длина которых
должна соответствовать высоте камеры, нано¬
сят грунтовочный слой из битумной эмульсии
или битумной мастики на органическом раство¬рителе, по грунтовочному слою до исчезнове¬
ния отлипания наклеивают полотнища стекло-
сетки. Для этого один конец полотнища, за¬
крепленный битумной мастикой наверху, при¬
глаживают сверху вниз деревянной гладилкой
к загрунтованной поверхности конструкции.
Отдельные полотнища стеклосетки наклеивают
на ограждение с напуском в стыках 10 см.
После закрепления стеклосетки на ограждения
наносят битумную мастику вторым, третьим и
последующими слоями до получения покрытия
заданной толщины. На изолируемой поверхно- *
сти не допускают впадин. Перед нанесением
покрытия их нужно заделать цементным раст¬
вором. Швы сборных железобетонных конструк¬
ций и места, где трещины могут раскрыться,
должны быть армированы стеклосеткой.Покрытия из битумных мастик формируют¬
ся в естественных условиях. Продолжитель¬
ность формирования зависит от характеристики
применяемых мастик и й среднем колеблется
от 1—2 ч до нескольких суток.Качество готового пароизоляционного по¬
крытия устанавливают осмотром. Готовое и
сформировавшееся покрытие должно удовлет¬
ворять следующим требованиям: покрытие не
должно иметь трещин, раковин, вздутий, губ-
чатости и отслоений; толщина покрытия Я его
конструкция должны соответствовать проект¬
ной.	'Теплоизоляционные работыК теплоизоляционным работам приступают
толькг теле приемки пароизоляции — прове¬
ряют качество примененных материалов лабо¬
раторными испытаниями и тщательным обсле¬
дованием качества выполнения работ.Теплоизоляционные материалы должны на¬
ходиться в воздушно-сухом состоянии и предо¬
храняться от попадания в них влаги 'во рремя
работы и после ее окончания.Изоляция плитными материалами. Тепло¬
изоляционные плиты (минеральная и натураль¬
ная пробка, плиты из пенопластов, жесткие
минераловатные плиты и др.), как правило,
предварительно склеивают в блоки (две или
три плиты по толщине), чтобы общая толщина
изоляции состояла из двух или максимум из
трех слоев.	,Склейку плит в блоки, а также приклейку
второго слоя блоков к первому делают не
сплошной, а точечной или полосовой, чтобы не
создавать пароизоляционного слоя внутри те¬
плоизоляций. Первый слой блоков приклеива¬
ют к пароизоляции сплошным слоем битума
или другого клея.Склеенные блоки обрезают по длйне.и шири¬
не, а иногда пропускают через фуговочный Ста-
кок для выравнивания по толщине, чтобы они
плотно прилегали к изолируемой поверхности
или предыдущему слою.Номера и состав битумов и мастик должны
соответствовать техническим условиям на про¬
изводство данных работ. При использовании
битумов необходимо применять следующие
марки: БН-Ш — при изоляции междуэтаж¬
ных перекрытий и покрытий сверху; БН-IV —
при изоляции внутренних стен и перегородок,
колонн, трубопроводов; БН-У — для склейки
плит в блоки; при изоляции наружных стен в
южных районах, наклейки пароизоляции и
первого слоя плит на поверхность наружных
стен в среднем и северном климатических рай¬
онах; при изоляции наружных линий трубопро¬
водов; при изоляции перекрытий снизу.Детали для крепления теплоизоляции гото¬
вят из сухого дерева хвойных пород; антисеп-
тированного • раствором кремнефтористого нат¬
рия; перед установкой в конструкцию их окра¬
шивают со всех сторон битумом.После наклейки первого слоя блоков на
сплошном слое битума по пароизоляции не¬
плотности в швах тщательно проконопачива¬
ют изоляционной крошкой, смешанной с биту¬
мом или битумной мастикой — на вертикаль¬
ных стенах, или без битума — при изоляции
горизонтальных плоскостей.Если изоляция состоит из двух слоев паке¬
тов, то после наклейки и шпаклевки швов пер¬
вого слоя устанавливают рейки по середине
каждого ряда приклеенных пакетов. Между
Dc-йкамй наклеивают второй слой пакетов с пе¬
рекрытием швов первогсг слоя. По рейкам кре¬
пят металлическую сетку с ячейками 5X5 см,
а на высоте до 1 м от пола — 6X6 мм (от гры¬
зунов). По сетке наносят цементную штука¬
турку. При изоляции из минеральной пробки
сетку от грызунов не ставят.Состав штукатурки по изоляции: при нали¬
чии пароизоляции на внутренней поверхности
изоляционного слоя 1 : 3 (цемент, песок) на из¬
вестковом молоке; при отсутствии пароизоля-
ции на внутренней поверхности тепловой изо¬
ляции 1:1:3 (цемент, известь, песок).Если пароизоляции на внутренней поверхно¬
сти теплоизоляционного слоя нет, рекомендует¬
ся вместо мокрой штукатурки применять асбо¬
цементные листы (перфорированные). При ис¬
пользовании неперфорированных листов между
ними и поверхностью теплоизоляции сохраня¬
ют воздушное пространство шириной 30—50
мм; у пола и потолка „в обшивке оставляют
щели для сообщения воздушного пространства
с холодильной камерой.Перегородки изолируют плитными материа¬
лами в том же порядке, как и наружные стены.Пр.и отсутствии ограждающей стенки плит¬
ные материалы укладывают в каркас из дере¬
вянных реек. С теплой стороны наносят паро¬изоляционный слой на поверхность теплоизоля¬
ции и Цементную штукатурку по сетке.
Поверхность изоляции с другой стороны шту¬
катурят цементно-известковым раствором.Различают два варианта взаимного рас¬
положения камер холодильника, междуэтаж¬
ных, чердачных перекрытий и бесчердачных
покрытий:	'1.	Ниже перекрытия расположены камеры
с более высокой температурой (например, под¬
вальные нулевые камеры) и соответственно
пароизоляция наклеена на поверхность железо¬
бетонной плиты перекрытия. В этом случае
первый слой плитных материалов наклеивают
на пароизоляцию сплошным слоем битума или
битумной мастики. Последующие слои уклады¬
вают насухо. Поверхность . последнего слоя
плит красят сплошным слоем битума, а свер¬
ху наклеивают один слой пергамина или гидро-
йзола для защиты от влаги при укладке бе¬
тонной подготовки под чистый пол.2.	Более теплые камеры расположены над
перекрытием (например, универсальные каме¬
ры верхнего этажа или чердачное помещение).
В этом случае пароизоляция должна быть на¬
несена сверху по теплоизоляции. Все слои плит¬
ной изоляции укладывают на несущую плиту
перекрытия насухо; поверхность последнего
слоя красят сплошным слоем битума и на нее
наклеивают рулонную пароизоляцию. Сверху
укладывают армированную бетонную подго¬
товку (на междуэтажное перекрытие) или
защитную стяжку (на чердачное перекрытие
или бесчердачное покрытие). Защитные стяжки
по изоляции чердачных перекрытий чаще дела¬
ют из шлакобетона без армирования, а по изо¬
ляции бесчердачных покрытий из армированно¬
го бетона толщиной 4—6 см.Изоляция блочными материалами. Блочные
материалы (газо- и пенобетон, пеностекло и
т. п.) применяют в перегородках м^жду каме¬
рами с одинаковыми температурами, а также
•в покрытиях.Теплоизоляционные блоки должны иметь
правильную геометрическую форму, быть без
трещин, вмятин, отбитых углов и ребер, а так¬
же отвечать требованиям ГОСТа на данный
материал.В однослойных перегородках из газо- и пе¬
нобетона между низкотемпературными каме¬
рами блоки укладывают на теплом растворе и
штукатурят с обеих сторон цементным' раст¬
вором.Перегородки из пеностекольных блоков без
ограждающей стенки во . всех случаях кладут
на мастике с точечной приклейкой блоков вто¬
, рого слоя к первому. (при двухслойной пере-
(ородке). Пароизоляционный слой со стороны
теплой камеры делают из мастики, а со сторо¬137
ны холодной камеры его штукатурят известко¬
во-цементным раствором.При изоляции блочными материалами по¬
крытий сверху перед укладкой блоков на по¬
верхность несущей желёзобетонной плиты (с
пароизоляцией или без нее) насыпают слой су¬
хого просеянного песка толщиной 2 см.
Подобранные по толщине блоки укладывают
на слой песка и заполняют швы между ними:
при пеностекольных блоках — мастикой или
смесью мастики с крошкой, при газо- и пено¬
бетонных блоках — жидким пенобетоном или
мастикой с крошкой. Так же укладывают и
второй слой. Поверхность газо- и пенобетон¬
ной изоляции затирают цементным раствором,
пеностекольной изоляции — битумной масти¬
кой и сверху наклеивают гидроизоляцию, а
затем укладывают бетонную армированную за¬
щитную стяжку, по которой наклеивают
кровлю.При расположении пароизоляции снизу на
покрытие насыпают защитный слой песка и
укладывают блоки. Поверхность последнего
слоя блоков красят за один раз битумом для
защиты от увлажнения при последующей ук¬
ладке бетонной стяжки.	•Изоляцию высокотеплопроводных элементов
(мостиков тепла) в виде наклейки на стены и
перегородки, а также подклейки к потолку
(фартуки) производят плитными материалами,
соблюдая изложенные выше указания. Под¬
клейку фартуков по потолку более рациональ¬
но выполнять из пенопластов как более легких
материалов. Гладкая поверхность плит пено¬
пластов позволяет обходиться без штукатурки
фартука, что в свою очередь уменьшает воз¬
можность отслаивания его под действием соб¬
ственного веса.При устройстве противопожарных поясов
недопустимы пустоты и щели в швах, через
которые может проникнуть огонь. Поэтому
пенобетонные блоки или асбовермикулитовые
плиты необходимо укладывать особенно тща¬
тельно, заполняя все швы раствором.Изоляция пористо-зернистыми материалами.
Пористо-зернистые (сыпучие) материалы, глав¬
ным образом неорганические (топливные и
доменные шлаки, пемза, керамзитовый гравий),
применяют для изоляции полов и редко — для
изоляции чердачных покрытий (при высоком
коэффициенте теплопередачи).Сыпучие материалы органического проис¬
хождения (пробковая крошка, древесные опил¬
ки и др.) применяют крайне редко, в основном
для изоляции стен и перегородок в холодиль¬
никах малой емкости (до 100 т). При этом
принимают меры против их загнивания и воз¬
горания.Засыпные материалы укладывают (в смеси
с фосфатами, затрудняющими возгорание) вконструкцию слоями толщиной не более 10 см,
тщательно уплотняя каждый слой с тем, чтобы
последующая осадка была минимальной. Осо¬
бенно тщательно должен быть выполнен паро¬
изоляционный слой для защиты засыпной
изоляции с теплой стороны. Если засыпную
изоляцию укладывают между деревянными об¬
шивками, то обшивку делают двухслойной с
тем, чтобы между слоями обшивки заложить
рулонную пароизоляцию. При укладке изоля¬
ции между двумя кирпичными или блочными
стенками сначала возводят стенку, расположен
кую с теплой стороны от слоя изоляции, на¬
носят на ее поверхность требуемый по проекту
пароизоляционный слой. Затем постепенно вы¬
кладывают вторую стенку и засыпают между
вей и первой стенкой изоляцию с тщательной
послойной ее трамбовкой.Изоляция, крупноразмерными блоками и
панелями из пенопласта ПСВ-С. Применение
пенопласта ПСВ-С в виде крупноразмерных
теплоизоляционных блоков (2x3 м) и тепло¬
изоляционных панелей (2x3, 2x4,5 м) дает
возможность значительно уменьшить количест¬
во крепежного материала (деревянных реек,
анкеров), отказаться отч деревянных реек
(безреечный способ крепления) и, кроме того,
получить теплоизоляционный слой более высо¬
кого качества.	'Блоки двух типов склеивают из плит с пе¬
рекрытием швов нижележащего слоя вышеле¬
жащим и с образованием четвертей по перимет¬
ру блока (рис. III-6, а, б). Для получения па¬
нели (рис. III-6, в) блоки скрепляют гвоздями
и клеем с деревянным каркасом. Размеры сте¬
новых изоляционных блоков и панелей обус¬
ловлены высотой холодильных камер, размера¬
ми плит теплоизоляции и облицовочных лис¬
товых материалов; Плиты склеивают между
собой полосами, чтобы не создавать сплошного
пароизоляционного слоя внутри изоляции. Кле¬
евой состав наносят на поверхность одной из
склеиваемых плит полосами шириной 5 см при
расстоянии между полосами 15 см. Склеенные
блоки складывают в штабеля в помещении с
температурой воздуха не ниже 15° С и выдер¬
живают не менее суток (до полного отверде¬
ния клеевого слоя). Для увеличения прочности
склеивания блоки в штабелях выдерживают
под давлением 5,0 кПа (0,05 кгс/см2).Теплоизоляционные работы с крупноразмер¬
ными блоками и панелями сводятся к их мон¬
тажу. Блоки, панели и элементы их каркаса
приклеивают к стенам и закрепляют гвоздями,
шурупами, анкерами, хомутами и деревянными
антисептированными элементами. До начала
монтажа на ограждающих конструкциях вы¬
полняют элементы для крепления (пробки,
хомуты, анкеры), как показано на рис. III-7;
блоки или панели, элементы каркаса и кре-
51
bLB-BРис. Ill—6. Тепло¬
изоляционные бло¬
ки и панель из пе¬
нопласта ПСВ-С:а—блок первого ти¬
па; 6—блок второго
типа; в—панель; 1—
слой клея; 2—стойки
каркаса; 3—попе¬
речные рейки кар¬
каса.нежные материалы раскладывают вдоль фрон¬
та работ.Блоки монтируют в такой последовательно¬
сти. При безреечном способе крепления в де¬
ревянные пробки предварительно забивают
гвозди или шурупы на 10 мм. Поверхность
блоков, обращенную к стене, промазывают с
помощью шпателя клеевым составом сплошным
однородным слоем толщиной примерно 0,5 мм.
Затем наклеивают на поверхность стены и при
этом накалывают на гвозди, шурупы или ан¬
керы (при креплении реек анкерами). Это поз¬
воляет использовать крепежные изделия одно¬
временно в качестве временных монтажных.После наклеивания одного-двух вертикаль¬
ных рядов блоков по всей высоте стены гвоз¬
ди (шурупы) извлекают и на их место вплот¬
ную к блокам устанавливают вертикальные де¬
ревянные рейки, которые крепят к пробкам
теми же гвоздями (шурупами) или анкерами.
При использовании анкеров рейки должны
иметь отверстия для их пропуска; в этом слу¬
чае рейки закрепляк с гайками. РасстояниеОграждатаятсттшРис. III—7. Крепление деревянных элементов к
ограждающим конструкциям:/—квадратными пробками на гвоздях я шурупах;2—круглыми пробками; 3—хомутами путем пристрел¬
ки дюбелей; 4—металлическими анкерными болтами.между рейками должно соответствовать шири¬
не блоков.Листовые материалы при использовании их
в качестве отделочного слоя крепят к рейкам
гвоздями или шурупами с шайбами. При ош¬
тукатуривании поверхности изоляционного слоя
металлическая сеткат также крепится к рейкам.
Изоляционный слой можно облицовывать одно¬
временно с его монтажом.При реечном способе крепления монтаж теп¬
лоизоляционных блоков отличается тем, что
рейки устанавливают не в пазы блоков, а не¬
посредственно к стене. В этом случае сначала
к стене крепят рейки, а блоки с нанесенным
на их поверхность клеевым слоем устанавли¬
вают в распор между рейками, прижимают к
стене и крепят к рейкам в двух-трех местах
небольшими гвоздями. Стыки между панелями
, заполняют теплоизоляционными вкладышами.Двухслойные блоки можно монтировать
также безреечным сцособом. В этом случае
блоки крепят к стене с помощью досок-коро-
тышей размером 0,5X0,1X0,01 м с горизон¬
тальной прорезью длиной 70 мм и шириной
15 мм. Доски можно крепить к пробкам гвоз¬
дями или анкерными болтами (рис. III-8).В зависимости от высоты помещения изоля¬
ционные панели монтируют за один или дваДО
Ш’ШМННГ'Ш■ЖШШНЯРейка—р3 54	0	5 ПланкаРис. III—8. Крепление блоков:о—первого тш?а; б—второго типа; в—безреечное креп¬
ление; /, 3. 5—блоки; 2, 4—вкладыши.приема. Панель устанавливают вертикально
вплотную к .стене, ее деревянный каркас при¬
тягивают и закрепляют анкерными болтами.
Стык панелей заполняют вкладышами или от¬
ходами от плит или заливают пенополиурета¬
новой смесью (рис. III-9).	,Изоляция заливкой и напылением пено¬
полиуретана. Создание монолитного бесшовно¬
ю теплоизоляционного слоя ограждений холо¬
дильников из жесткого пенополиуретана пу¬
тем переработки жидковязкой двухкомпонент-
кой смеси на месте производства работ являет¬
ся более эффективным способом по сравнению
с применением плиточных и блочных теплоизо¬
ляционных материалов. 3foT способ изоляции
имеет следующие преимущества: малая трудо¬
емкость производства изоляционных работ, осо¬
бенно при наличии конструкций сложной кон¬
фигурации; непрерывность получаемого изоля¬
ционного слоя (нет щелей, стыков); возмож¬
ность получить расчетную толщину изоляцион¬
ного слоя.	.Рис. III—9. Крепление панелей:1—стойки каркаса; 2—планка с анкером; 3—панели;•	,	4— пенополиуретан.Ограждения холодильников можно изолиро¬
вать методом напыления смеси или методом за¬
ливки, а также сочетанием их.При методе напыления на подготовленную и
покрытую мастичной пароизоляцией поверх¬
ность с помощью специальной установки из пи¬
столета равномерно наносится тонкий слой рас-’
пыленной смеси.Нанесенная на поверхность жидковязкая
смесь вспенивается, увеличиваясь в объеме в
15—20 раз, затвердевает и прочно сцепляется
с поверхностью. Таким образом, поверхность
покрывается слоем высокопористого жесткого
малотеплопроводного материала.Толщина напыленного слоя пенополиуретана
за один проход распыляющего устройства рав¬
на примерно 10 мм. Последующие слои нано¬
сят сразу после вспенивания предыдущего. На¬
пыленный слой пенополиуретана твердеет в
течение часа (окончание процесса твердения
материала происходит за 24 ч).	.Для последующего крепления облицовочных
листов или металлической сетки под штукатур¬
ку до окончания напыления предварительно
устанавливают враспор между полом и потол¬
ком вертикальные деревянные стойки сечением
60X60 мм таким образом, чтобы по окончании
напыления изоляционного слоя они стояли за¬
подлицо с ним. Расстояние между стойками
принимается ~1,5 м.	.Образованный слой пенополиуретана обли¬
цовывают со стороны охлаждаемых помещений
твердыми асбоцементными листами или штука¬
турят цементно-песчаным раствором по метал¬
лической сетке.При создании теплоизоляции методом залив¬
ки между покрытой пароизоляцией поверхно¬
стью и установленной на заданном расстоянии
облицовкой или временной опалубкой сверху с
помощью специального устройства заливают
равномерный слой дозированного количества
полиуретановой смеси. Толщина слоя заливае¬
мой смеси не должна превышать 60 мм. По¬
следующий слой смеси заливают после I—^-'1,5-
часовой выдержки. За один прием заливки
можно изолировать стенку на высоту 1 ми
на 6 м по фронту. .Г40
Залитая смесь увеличивается в объеме в
среднем в 15 раз и заполняет пространство
между поверхностью стены и опалубки. По
окончании вспенивания смесь затвердевает и
сцепляется с ограничивающими поверхностями.
При использовании временной опалубки для
предотвращения сцепления со смесью ее внут¬
реннюю поверхность покрывают тонким слоем
смазки.Во избежание деформации и сдвига по от¬
ношению к проектному положению (за счег
развиваемого давления при вспенивании поли¬
уретана) опалубку необходимо укреплять на
время заливки. Для этого к крайним колон¬
кам крепят швеллеры в горизонтальном поло¬
жении с шагом 1 м, а между швеллерами и
опалубкой устанавливают враспор вертикаль¬
ные деревянные брусья с шагом 1 м.При заливке полиуретановой смеси приме¬
няют временную (скользящую) опалубку, по
окончании твердения слой пенополиуретана об¬
лицовывают аналогично описанному выше. Де¬
монтаж временной опалубки можно произво¬
дить через 1—1,5 ч после заливки смеси. При
создании изоляционного, слоя вертикальных по¬
верхностей (стен) холодильников из пенопо¬
лиуретана толщиной более 100 мм предпочти¬
телен метод заливки.ЭКСПЛУАТАЦИЯ И РЕМОНТ
ИЗОЛИРОВАННЫХ ОГРАЖДЕНИИ
ХОЛОДИЛЬНИКОВЭксплуатация изоляции холодильниковОсновными причинами ухудшения теплоза¬
щитных свойств теплоизоляции в процёссе экс¬
плуатации холодильника являются: увлажне¬
ние изоляции в период строительства; недо¬
статочная толщина теплоизоляционного слоя,
при которой на поверхности ограждения кон¬
денсируется влага и имеет место повышенный
приток тепла через конструкцию; быстрое ув¬
лажнение изоляции и потеря ею теплоизоляци¬
онных, свойств из-за отсутствия надежной па-
роизоляции; нарушение структуры изоляции и
расслаивание конструкции вследствие попере-
' менного замерзания и оттаивания проникшей в
нее влаги; гниение и разрушение грызунами
изоляции органического происхождения; кон¬
денсация влаги на поверхности конструкции в
результате отсутствия необходимой изоляции■	мостиков тепла.	.Повреждение изоляции устанавливают по
следующим основным признакам:появлению на поверхности наружных стен и
потолка верхнего этажа мокрых бурых пятен и
резкому изменению температуры воздуха в ка¬
мерах верхнего этажа указывают на неисправ¬ность кровли и пропускание ею влаги в изо¬
ляцию покрытия;на наружной поверхности стены несколько
выше уровня междуэтажных перекрытий об¬
разуются мокрые пятна и полосы, особенно'
заметные при высокой влажности наружного
воздуха; при простукивании внутренней штука¬
турки в этих местах она издает своеобразный
глухой звук (изоляция здесь разрушена гры¬
зунами или вовсе отсутствует); 'выпучиванию изоляции на стенах или потол¬
ке, что свидетельствует об отслаивании ее от
несущей конструкции.Во избежание преждевременной порчи изо¬
ляции необходимо содержать кровлю холо¬
дильника в исправном состоянии. До наступ¬
ления осени осматривают желоба и разжелоб¬
ки, чистят и красят их битумом, а также про¬
изводят общий осмотр кровли. С наступлени¬
ем весны кровлю очищают от снега и обеспе¬
чивают нормальный сток воды. Кровлю осмат¬
ривают также со стороны чердачного помеще¬
ния. Через каждые' 2—3 года производят
покраску битумом всей кровли и проверяют
состояние теплоизоляции путем взятия проб на
влажность и другие показатели.На холодильнике должен быть установлен
систематический контроль за состоянием изо¬
ляционных конструкций камер. Перед дезинфек¬
цией камеры ^необходимо устранить имеющие¬
ся повреждения изоляции и штукатурки.При обнаружении в стене или перегородке
трещины определяют ее размеры и причину по¬
явления. Для этого расчищают штукатурку по
обе стороны трещины на участке примерно
25x25 см в двух-трех местах по высоте и ста¬
вят маяки. Дату установки маяка и результа¬
ты наблюдений записывают в журнал. Если
трещина шире , в верхней части стены или пере¬
городки, то грунт промерзает к пучится под
ними. Если трещина шире в нижней части
стены — это свидетельствует об осадке фун¬
дамента в данном месте.Для выявления причины образования тре¬
щины, продолжающей расширяться и разру¬
шать конструкцию, следует заложить; шурф и
определить температуру и состояние грунта
под фундаментом, глубину заложения и • сос¬
тояние последнего, а также уровень грунтовых
вод.Большие разрушения изоляционных кон¬
струкций могут быть вызваны (возгоранием ор¬
ганической изоляции, поэтому открытые участ¬
ки изоляции должны быть защищены от попа¬
дания случайной искры. В камерах и коридо¬
рах следует применять герметические электро¬
выключатели и устанавливать так, чтобы не
было соединения корпуса выключателя через
шурупы с металлической сеткой под штукатур¬141
кой. Органический (горючий) материал в кон¬
струкции должен быть покрыт штукатуркой.Для сохранения изоляции перекрытий и
нижнего этажа необходимо содержать в ис¬
правном состоянии чистый (асфальтовый или
цементный) пол и не допускать разрушения
бетонной армированной подготовки. Во избе¬
жание порчи полов шины электропогрузчиков,
грузовых тележек и других подъемно-транс¬
портных машин должны быть всегда исправ¬
ными.' Соленую рыбу в бочках рекомендуется хра¬
нить только в нижнем этаже, так как железо¬
бетонные междуэтажные перекрытия могут
быть разрушены рассолом (тузлуком).Выбоины и вспученные участки пола расчи¬
щают и заделывают: в камерах с отрицатель¬
ными температурами — литым асфальтобето¬
ном, в камерах с нулевой и положительными
температурами — жестким асфальтобетоном.Ремонт изоляции холодильниковПеред ремонтом изоляции камеры предва¬
рительно отепляют путем подачи в охлаждаю¬
щие приборы горячего аммиака или рассола и
немедленно удаляют снег й воду, чтобы не бы¬
ло проникновения их в изоляцию перекрытия.Для предупреждения конденсации влаги по¬
верхности стен прогревают горячим воздухом.
Для этого применяют передвижные агрегаты,
состоящие из вентилятора с электродвигателем
и электронагревателя, установленного в метал¬
лическом коробе с диффузором. При разборке
вспученной (отслоившейся) изоляции стен или'
провисшей изоляции потолка должна быть
обеспечена безопасность работающих.В тех случаях, когда термическое сопро¬
тивление существующей изоляции стало недо¬
статочным (вследствие увлажнения изоляцион¬
ного материала или изменения температурно¬
влажностного режима помещений), необходимо
усилить изоляцию.Теплоизоляционную конструкцию соответст¬
вующей толщины, принимаемую по альбому
Гипрохолода № 2500—1 «Типовые детали изо¬
ляционных конструкций», усиливают при тем¬
пературе в помещениях не ниже 5е.Для усиления теплоизоляции наружных стен
используют гидрофобный материал с повышен¬
ной паропроницаемостью — жесткую минера¬
ловатную плиту ,на битумной связке. Для уси¬
ления теплоизоляции внутренних стен и пере¬
городок — пенопласт ПСВ-С или жесткую ми¬
нераловатную плиту на битумной связке. При
этом теплоизоляционная конструкция из ПСВ-С
должна располагаться со стороны помещения
с более высокой температурой, а изоляционная
конструкция из жесткой минераловатной пли- .ты — со стороны помещения с более низкой
температурой. Теплоизоляционную конструк¬
цию усиления монтируют на поверхности стен
и перегородок обычно без удаления сущест¬
вующего отделочного штукатурного слоя.
Наружную поверхность теплоизоляционной кон¬
струкции усиления из пенопласта ПСВ-С перед
созданием отделочного слоя покрывают сплош¬
ным слоем битумной мастики со стороны по¬
мещения с более высокой температурой.Теплоизоляционные конструкции перекры¬
тий целесообразно усиливать только снизу, так
как при выполнении этих работ сверху пере¬
крытия требуется' снимать чистый пол или де¬
лать дорогостоящую стяжку и пол. Для этих
работ лучше всего использовать легкий и проч,-
ный теплоизоляционный материал — пенополи-
стирол ПСВ-С. ПСВ-С крепят к потолку дере¬
вянными рейками, которые соединяются с же¬
лезобетонными плитами перекрытия с помощью
e-нкеров. Анкера устанавливают путем прист¬
реливания их дюбелями, строительно-монтаж¬
ным пистолетом или привариванием к армату¬
ре, для чего необходимо в местах установки
анкеров зачистить защитный слой бетона. При
хорошем качестве работ теплоизоляционную
конструкцию на потолке оштукатуривать не
требуется. Выполняется только окраска ее по-
веркности.	'Теплоизоляцию совмещенных покрытий хо¬
лодильников можно усилить путем установки
дополнительного слоя теплоизоляции снизу или
сверху. В перЬом случае теплоизоляцию по¬
крытия усиливают так же, как и теплоизоля¬
цию'перекрытия. Для усиления теплоизоляции
совмещенных кровель сверху следует применять
только пенопласт ПСВ-С, так как он обладает
незначительным водопоглощением. Перед ук¬
ладкой теплоизоляционной конструкции необ¬
ходимо снять рулонный ковер и зачистить ар¬
мированную бетонную стяжку. Плиты ПСВ-С
наклеивают точечным или полосовым спосо-
■бом. По теплоизоляционной конструкции вновь
устраивают пароизоляционное покрытие, арми¬
рованную бетонную стяжку и кровельный гид-
роизоляционнйй ковер.Теплоизоляцию чердачных покрытий холо¬
дильников можно усиливать также снизу, как
и для бесчердачных покрытий, или сверху со
стороны чердачного помещения. В случае уси¬
ления теплоизоляции сверху, помимо использо¬
вания для этих целей пенопласта ПСВ-С, до¬
пустимо применение жесткой минераловатной
плиты на битумной связке. До укладки тепло¬
изоляции необходимо снять существующий па¬
роизоляционный слой. Плиты теплоизоляции
укладываются насухо (без клея). Наружную
поверхность последнего слоя плит красят
сплошным слоем битума, после чего наклеива¬
ют один слой подкладочного рубероида и по¬142
верхность опять прокрашивают битумом. Свер¬
ху устраивают защитную бетонную (керамзито¬
бетонную или шлакобетонную) стяжку, поверх¬
ность которой окрашивают битумом так, что¬
бы получить сплошное пароиэоляционное по¬
крытие толщиной 3 мм. Сверху насыпают за¬
щитный слой сухого песка и укладывают ходо¬
вые доски.В бесчердачных покрытиях после выполне¬
ния армированной бетонной стяжки наклеивают
мягкую кровлю, начиная с желоба для отвода
боды. Железобетонное основание желоба очи¬
щают от пыли и грязи и закрашивают биту¬
мом. На желоб наклеивают пропитанную би¬
тумом ткань, а затем изоляционный ковер. За¬
тем наклеивают кровельный ковер на весь уча¬
сток крыши с усиленной изоляцией.Для предохранения вновь укладываемой
изоляции от увлажнения крышу ремонтируют в
сухую погоду и в короткий срок. При выполне¬
нии работ в дождливую погоду используют на¬
весы переносного типа.	•Для защиты мягкой кровли от механических
повреждений и уменьшения солнечной -радиа¬
ции на ее поверхность укладывают защитные
бетонные или асбестоцементные плитки. Для
защиты покрытий холодильников от солнечной
радиации целесообразно использовать фольго¬
изол путем наклеивания его непосредственно на
мягкую кровлю из битуминизированных ру¬
лонных материалов.Другими способами защиты мягкой кровли
«от механических повреждений и солнечной ра¬
диации является покрытие ее гравием, втоп-
ленным в битумную мастику, и установка солн¬
цезащитных экранов.Замена изоляционных конструкцийЗамена теплоизоляционных конструкций
осуществляется на основе утвержденного про¬
екта. При выполнении паро- и теплоизоляци¬
онных работ необходимо руководствоваться
альбомом Гипрохолода № 2500-1 «Типовые де¬
тали изоляционных конструкций» и инструк¬
тивными материалами ВНИХИ «Производство
изоляционных работ при сооружении ограж
дений холодильников с применением пенополи-
стирола».Предпочтительно заменять увлажненные или
разрушенные теплоизоляционные конструкции
пенополистиролом ПСВ-С или жесткими мине¬
раловатными плитами на. битумной связке
М250. Отделочный слой целесообразно выпол¬
нять сухим способом — асбоцементными лис¬
тами.	,В случае замены теплоизоляционных кон¬
струкций заново должна выполняться паро-
.«золяционная защита. Следует обращать осо¬бое внимание на качество пароизоляционных
покрытий. При восстановлении пароизоляцион¬
ных покрытий поверхность стены чистят скреб¬
лами или металлическими щетками; протира¬
ют керосином или соляровым маслом, а затем
окрашивают битумом или битумной мастикой.
На обработанную таким образом поверхность
наклеивают рулонную пароизоляцию или нано¬
сят механизированным Путем покрытие тол¬
щиной 2,5—3 мм из горячей битумной масти¬
ки, или напыляют на поверхность битумную
либо другую пароиэоляционную мастику. Перед
нанесением пароизоляции поврежденные места
на поверхности стен выравнивают цементным
раствором и тщательно сушат. Одновременно
подготовляют и устанавливают закладные де¬
тали (пробки, анкерные болты, усики) для
крепления теплоизоляции. В зимнее время по¬
мещения, в которых ведут работы, отапливают,
а изолирующую поверхность стен или железо¬
бетонных плит прогревают до температуры
5е С. При отсутствии возможности сушки стен
сначала наносят слой водно-битумной эмульсии
50% концентрации, а затем по окончании фор¬
мирования слоя из эмульсии — горячий битум.
Температура битума и битумных мастик в мо¬
мент их применения должна быть не ниже
160° С летом и 200° С — зимой: Пароизоляци¬
онный слой должен соответствовать проекту и
не иметь пропусков, отслоений, воздушных пу¬
зырей, механических повреждений, сползаний,
негерметичных стыков и др.К теплоизоляционным работам разрешает¬
ся приступать только после окончания паро¬
изоляции и ее приемки.ОБОГРЕВ ГРУНТА ПОД
ХОЛОДИЛЬНИКАМИВыбор системы обогреваЗдания многоэтажных холодильников наи¬
более целесообразно защищать от морозного
пучения грунта путем размещения на первом
этаже камер с нулевыми и положительными
температурами или путем устройства «теплого»
подвального этажа.Одноэтажные холодильники, сооружаемые,
как правило, без подвалов и имеющие малона-
груженные фундаменты, подвержены повреж¬
дениям даже при промерзании грунта, не до-
годящем до подошвы фундамента; для них
применяют в основном обогрев поверхностных
слоев грунта методами, описываемыми ниже.Система обогрева грунта жидкостью — на¬
иболее экономичная из всех систем обогрева
вследствие малых эксплуатационных затрат.
Для подогрева жидкости можно , использоВать
горячие пары холодильного агента, нагнетае¬143
мые компрессором в конденсатор. Электроэнер¬
гии на привод насоса требуется значительно
л.еньше, чем на электрообогрев грунта, и мень¬
ше, чем на привод вентилятора при воздушном
обогреве. Система удобна с точки зрения ор¬
ганизации наблюдения и контроля за ее рабо¬
той персоналом компрессорного цеха. Значи¬
тельную потребность в стальных бесшовных
трубах (около 1 м труб на 1 м2 обогреваемого
пола) можно избежать путем применения пла¬
стмассовых и других труб. Обогрев теплоем¬
кой жидкостью целесообразен во всех клима¬
тических зонах; наиболее экономичен он в юж-
йой зоне. В качестве жидкости применяется
смазочное масло, этиленгликоль и др.Система электрического обогрева грунта
требует наименьших капитальных затрат по
сравнению с остальными обогреваемыми пола¬
ми. Система универсальна, она наиболее целе¬
сообразна в северной климатической зоне. Экс¬
плуатационные затраты на электрообогрев при¬
мерно одинаковы во всех зонах. К недостаткам
системы следует отнести сложность контроля и
ремонта электронагревателей. Подробнее об
злектрвобогреве грунтов см. главу VI.При сооружении холодильника на сваях,
заглубляемых значительно ниже уровня сезон¬
ного промерзания грунта, целесообразно уст¬
раивать подполье.Вентилируемое подполье может быть' про¬
ходным или полупроходным (высота от 1 до
1,8 м), полностью открытым или иметь наруж¬
ные стены с открывающимися и закрывающи¬
мися/ проемами. Открытое подполье является
надежным и простым в обслуживании в южной
климатической зоне и в южной части средней
зоны. В северной части средней климатической
зоны предпочтительней устраивать закрытое
подполье с тем, чтобы с наступлением зимы
проемы, сообщающие подполье с наружным
воздухом, можно было закрыть во избежание
значительного промерзания грунта (при боль¬
ших размерах здания) и заноса подполья
снегом.Обогрев жидкостьюПринципиальная схема обогрева и конст¬
рукция пола показаны на рис. III-10. Наибо¬
лее рациональной является схема с применени¬
ем короткошланговых многотрубных батарей
(рис. 111-11, а). При этом трубопроводы рас¬
полагают поперек здания и пропускают через
наружные стены, объединяя в батареи по прин¬
ципу равных сопротивлений движению жидкос¬
ти. Преимущества этой схемы — отсутствие
криволинейных участков, возможность механи¬
ческой очистки и ремонта батарей (замена
труб) без вскрытия конструкции пола, большаяравномерность обогрева. Для чистки ■ труб на
отводе каждой из них ставят отрезок трубы
небольшого диаметра с пробковой заглушкой.В тех случаях, когда низкотемпературные
камеры занимают только часть ширины холо¬
дильника, применяют систему, состоящую из
длинношланговых однотрубных батарей, объ¬
единенных магистральными трубопроводами
(рис. III—11,6). В этой системе ремонт труб
без вскрытия конструкции пола невозможен.Для осмотра и ремонта магистральные тру¬
бопроводы целесообразно прокладывать в ка-
ьалах, расположенных по внешнему периметру
наружных стен (под платформами). Кроме
того, такое расположение трубопроводов обес¬
печивает дополнительный обогрев грунта у
наружных стен и фундаментов пристенных ко¬
лонн и предотвращает его промерзание в зим¬
нее время; на ответвлениях батарей от прямо¬
го и обратного магистральных трубопроводов
устанавливают вентили.При монтаже системы предусматривают ук¬
лон трубопроводов (не менее 0,02) для слива
жидкости из системы самотеком в специальный
сборник. Для выравнивания температуры обо¬
гревающей плиты снизу под трубопроводы до
их бетонирования укладывают и закрепляют
металлическую сетку из проволоки диаметром5	мм с ячейками 100—150 мм.Тепловое сопротивление одной трубы R
(в м2-К/Вт), заделанной в бетон, определя¬
ют по формуле*“i'4vis42“-7)]' '1,м0>где к — коэффициент теплопроводности бето¬
на, в котором заложены трубы,
Вт/(м-К);s — расстояние между осями труб, м;d — диаметр труб, м;h — глубина заложения труб, м.Тепловое сопротивление изоляционной кон¬
струкции пола, расположенной над нагрева¬
тельной плитой, тепловое сопротивление у по¬
верхности пола заменяют эквивалентной тол¬
щиной слоя массива, h (в м), определяемой по
уравнению' ' ' __Х_«кгде — коэффициент теплопередачи изоля¬
ционной конструкции пола, учитываю¬
щий и величину коэффициента тепло¬
отдачи у его поверхности. Вт/(м2ХХК).	.(III-31)L..144
|)т От компрессораt "71”В конденсаторIt 0,00'// /// /// W to /// ///
■*>///#/# ////// /// J»-
' /// /// /// у// М /& ///XжшЯИ•>ЩЖс- ■■ ■ - -3шт
«	.	:$Рис. III—10. Принципиальная схе¬
ма обогрева, теплой жидкостью
грунта под холодильником:а—схема нагрева и циркуляции жид¬
кости; б—деталь обогреваемого пола
на-грунте; 1—элементный конден^тор;2—паровой теплообменник; 3—масло¬
отделитель; 4—центробежный насос;
5—расширительный бак; 6—коллектор
возврата жидкости; 7—коллектор пода¬
чи жидкости; 8—рабочие трубопрово¬
ды; 9—бетонная обогревающая плита;
to—теплоизоляция пола; II—техниче¬
ский термометр, обозначения:	аммиачный нагнетательный трубопро¬
вод; — • —■ маслопровод; -* направление
движения среди в трубе.. Эффективная глубина заложения нагрева¬
тельных труб составитЛэф==^ + ^зкв-	(111-32Коэффициент теплопередачи конструкции
пола над нагревательной плитой принимают по
табл. III-17 в зависимости от температуры
воздуха в камере.	_Теплопередачу 1 м2 нагревательной плиты в
камеру и грунт. qK и qrр (в Вт/м2) определя--
ют по формулам^срг—Як =tЧтр ‘срR*— tГр(Ш-33)(III-34)где Ян и Дгр — сопротивления, теплопередаче в
камеры и в грунт от нагрева¬
тельной плиты;
tK\ irp — расчетные температуры возду¬
ха в камерах и грунте, °С;
fcp — средняя расчетная температура
плиты с нагревательными тру-
■	бами, ° С.	.Среднюю температуру нагревательной пли¬
: ты на уровне 3° С следует поддерживать ав¬
томатически с помощью установленного в ней
датчика температуры. В этом^случае теплопе¬
редачу на 1 м2 нагревательной плиты, равную
количеству тепла (jo [в Вт/м2], определяют
по формулелгр?0 — Чк + 0ГР-(III-35)145
Рис. III—11. Схема расположения батарей для обогрева грунта:а—короткошланговые батарея; б—длинношланговые батареи; 1—рабочие трубопроводы; 2—распределительный
трубопровод; 3—обратный трубопровод (возврат); 4—канал для укладки магистральных трубопроводов, /—
производственный корпус; //—коридор; ///—компрессорный цех; /У—платформа.Для некоторых исходных значений д0 мож¬
но принимать по данным табл. 111-17. Часо¬
вой расход тепла для обогрева грунта на дан¬
ном участке пола составитQo = 9of,	(П1-36)где F — площадь участка, мг.	•Потребный расход жидкости, циркулирую¬
щей в системе G (в кг/с) определяют по фор¬
мулам<?оG = 1,3МуиС(111-37)ж^жи	V= —,	(111-38)- егде Д?ж — перепад температур жидкости, °С
(Д*Ж=4_5°С);сж—теплоемкость жидкости, Дж/(кгХ
X °С);р — плотность жидкости, кг/м3;1,3 — коэффициент, учитывающий потери
тепла магистральными трубопрово¬
дами и оборудованием, расположеи-
ным вне охлаждаемого контура;V	— объемный расход жидкости, цирку¬
лирующей в системе, м3/с.	.146
I✓/ .>!/ s2*4'/i\ JУ//[xу/£3s'AI >
iu! ^ c-§ ,0.5 1.0152.0Z53.0 l.MРис. Ill—12. График зависимости расстояния
между нагревательными трубами от темпера¬
туры жидкости на выходе из них для труб:1—0 31 мм; 2—0 38 мм; 3—0 76 мм.Таблица III—17Расчетные данные по расходу тепла q0
для различных значений tK, kK при kTV—0,6
и tcp=3°CТемпе¬
ратура
воздуха
в каме¬
ре,°СКоэффи¬
циент
теплопере¬
дачи кон¬
струкции
пола,
Вт/(м9*К)Средний удельный тепловой ч
поток от нагревательной плиты
1 (в Вт/м8) по климатическим
зонамсевернойсреднейюжной-40,414,12,6-0,8-100,295,03*50,1S31•I-00г-Н10,236,55,01,71Со0•I-1
£0,177,86,33,0Расход жидкости через одну трубу находят
делением объемного расхода жидкости на ко¬
личество труб. Задавшись скоростью движения
жидкости (0,5 м/с), рассчитывают диаметр
труб.В камерах с температурой —18н—23° С
целесообразно применять трубы диаметром
38—57 мм при расстоянии между их осями0,8—1,2 м. По диаметру труб и расстоянию
гиежду ними определяют температуру жидко¬
сти на выходе из батарей tK0B, требуемую для
получения средней температуры нагреватело-
ной плиты (1—3° С) при £к=0,3 и £гр=0,6
(рис. 111-12).Прибавляя заданную разность температур
жидкости к найденной ее температуре на выхо¬
де, определяют начальную температуру жид¬
кости /нач. Для проверки принятого перепада
температур жидкости используют tКОн, которую
находят по /нач из формулы (111-51).По значениям Qo, G и V рассчитывают и
подбирают необходимое оборудование для
системы обогрева (теплообменник, насос, дви¬
гатель, сборник жидкости, расширительный
бак).	'За расчетную температуру грунта принима¬
ют его среднюю температуру за 2 месяца с
наиболее низкой температурой на глубине
3,2 м, которая составляет для северной клима¬
тической зоны 1,3° С, средней 3,5° С, южной
8.3° С.Вентилируемое подпольеОткрытое -подполье характеризуется тем,
что воздух в нем движется под действием на-'
пора ветра. Поэтому при проектировании, вы¬
боре площадки и размещении на ней здания
холодильника необходимо учитывать направ¬
ление и скорость господствующих ветров в
пункте строительства.Для южной климатической зоны теплотех¬
нический расчет открытого подполья сводит¬
ся к следующему:1.	По климатологическому справочнику на¬
ходят среднегодовую температуру наружного
вбздуха и почвы (грунта) на глубине 3,2 м
от поверхности земли в период наибольшего ее
охлаждения (среднюю за 2 месяца с самой
низкой температурой на этой глубине), на¬
правление господствующих ветров и среднюю
скорость ветра.2.	По планировке 1-го этажа холодильника
отмечают зону расположения низкотемператур¬
ных камер по всей ширине холодильника и
принимают ее в качестве расчетной.3.	Выделяют в пределах расчетной зоны (в
ее средней части) расчетный участок, равный
по ширине шагу колонн (опор), а по длине —
ширине холодильника (рис. III-13).4.	Устанавливают расчетные значения: коэф¬
фициентов теплопередачи конструкции пере¬
крытия над подпольем kn [в Вт/ (м2-К)], грунта
на толщину деятельного слоя kTP [в Вт/(м2 К)];
температур воздуха в камере tK (в °С) ив
подполье in (в ° С) в пределах расчетного уча¬
стка; размеры последнего по длине и ширине.5.	Определяют количество тепла Q (в Вт):в камеры через конструкцию полаQn = k„F	(111-39)в грунтQrp — krpF (tn — ?Гр), (IH-40)147
Рис. Ill—13. Схема к определению сечения
расчетного участка подполья.суммарное количество’ тепла, передающего-'
ся от воздуха, циркулирующего в подполье Q.,,Qs = Qn + Qrp-	(Ш-41)'6. Определяют массовый секундный расход
воздуха G (в кг/с) через расчетный участок
подполья для компенсации суммарной передачи
тепла в камеры и грунт по формулеОс *G =	——- , (III-42)с 1‘нач —‘ ‘едн)
где с — теплоемкость воздуха, Дж/(кг-К).Конечную температуру воздуха (по вы¬
ходе из подполья) принимают на 4—6° С ни¬
же его начальной температуры (при входе в
подполье); последнюю принимают равной сред¬
негодовой температуре наружного воздуха.
При определении Qn и Qrp температуру воз¬
духа в подполье fa (в °С) находят как сред¬
нюю между начальной и конечной температу¬
рами	.*„ =^нач +(Ш-43)7.	Находят скорость движения воздуха а
(в м/с) в подполье по формулеv = ~£r,	(Ш-44),	bhqгде b — ширина расчетного участка, м;Н — расчетная высота подполья (см. рис.III-13), м;
р — плотность воздуха, кг/м3.8.	Определяют эквивалентный диаметр (по
сечению расчетного участка подполья) йЭкв
(в м)=	(Ш-45)и -j- п	,■	9. Определяют сопротивление трения R (в
Па/м) на 1 м длины расчетного участка по
формуле'	I QV%	.= .-V •	(II.I-46)а Iа потерю давления в местных сопротивлениях
(на входе воздуха в подполье, Выходе из не¬
го, при обтекании опор и балок в подполье,
прохождении через металлическую сетку, ог¬
раждающую подполье) по уравнениюz=2£-?- (Ш-47)Общая потеря давления на расчетном уча¬
стке Н0 (в Па) составитtfo = 2(/?/ + z>. <ПМ8)10.	Находят по величине угла а между на¬
правлением господствующих ветров и продоль¬
ной осью здания аэродинамический коэффици¬
ент kR с наветренной стороны (при входе в
пбдполье) по формуле*а = *90 + (*о - *90) cos2 a (III-49)и с подветренной стороны kc, согласно дан¬
ным расчетной температуры грунта.11.	Определяют располагаемый ветровой
напор с учетом коэффициента защищенности
&оащ входа и выхода из подполья другими со¬
оружениями по формулео«2Д Pi — (&а — kf))- ~ **защ' (Ш-50)Коэффициент Азащ зависит от размеров,
стоящего впереди здания и направления ветра.
При а= 1,5708 рад (90°) среднее значение его
можно принять равным 0,5.12.	Проверяют действительное охлаждение
воздуха при прохождении через подполье пу¬
тем определения его конечной температуры (на
выходе из подполья) по формуле~(K+krp)«dl
/	А \ Tgr	А*кон=(*нач-—“)е	в +ГДе tпа ч, tк*п+*гр(III-51)он — соответственно начальная и ко¬
нечная температура воздуха в
подполье, ° С;А = kn^K *гр^гр»d — эквивалентный диаметр сече¬
ния расчетного участка под¬
полья, м;148
' ■	I — длина расчетного участка, м;f — площадь сечения расчетного
участка, м2;
v — скорость движения воздуха в
'	подполье, м/с;с0 — объемная теплоемкость возду¬
ха, Дж/(м3-К).13.	Производят проверку на отсутствие кон¬
денсации влаги на поверхности перекрытия со
стороны подполья.Для этого:	.а)	определяют температур^ поверхности
перекрытия по формуле, (^п ^к) ku(III-52)где а — коэффициент теплоотдачи от возду-
» ха к перекрытию, Вт/(м2-К);б)	находят точку росы поступающего в
подполье наружного воздуха и сравнивают ее
с найденной температурой поверхности пере¬
крытия со стороны подполья; если последняя
окажется равной точке росы наружного возду¬
ха или ниже, то проверяют коэффициент теп¬
лопередачи перекрытия над подпольем k
{в Вт/(м2-К)] из условия недопущения кон¬
денсации влаги по формулеk — 0,95ан-t,пер'(111-53)где tp — температура точки росы наружного
воздуха, °С.Аэродинамические коэффициенты k для зда¬
ния с двускатной крышей на уровне земли: с
наветренной стороны- йа=0,375 при угле между
направлением ветра и продольной осью здания
1,5708 рад (90°) и 0,605 при угле 0,7 рад
(45°); с подветренной стороны — йб =0,225
при угле 1,5708 рад (90°).Если полученный по формуле (111-53) коэф¬
фициент окажется меньше принятого по проек¬
ту, то предусматривают соответствующее уве¬
личение толщины изоляции перекрытия над
подпольем.Воздушно-электрический обогрев. Воздушно-электрическая система обогрева
грунта представляет' собой сочетание двух
способов' его обогрева — воздухом и электри¬
чеством. Такую систему применяют в случаях,
когда существующая система воздушного обо¬
грева не обеспечивает талое состояние грунтавследствие потери теплозащитных свойств кон¬
струкцией пола из-за сильного увлажнения ее
теплозащитного слоя или понижения темпера¬
туры воздуха в камерах по сравнению с про¬
ектной. Возможны две разновидности воздуш-.
ко-электрического обогрева грунта. В случае
необходимости замены увлажненной тепловой
изоляции пола целесообразно после ее уда¬
ления укладывать электронагревательные
стержни по плите, перекрывающей каналы или
подполье, заделывать их в слой бетона (после
соединения в электрическую цепь) и подклю¬
чать к трансформатору, понижающему на¬
пряжение. Сверху на нагревательную плиту
наносят паро- и гидроизоляционный слой и
укладывают тепловую изоляцию из плитных
материалов.В случае удовлетворительного состояния су¬
ществующей тепловой 'изоляции пола более
целесообразным является установка электри¬
ческих нагревателей в самих каналах или
подполье (без полного вскрытия конструкций
пола). '	■	. 'В начальный период нагреватели служат
для оттайки каналов или подполья (освобож¬
дения их от инея и льда) и промерзшего под
ними грунта. После этого их оставляют в ка¬
налах для обогрева грунта зимой, когда пода¬
ча^ наружного воздуха в каналы или подполье
прекращается, а система воздушного обогрева
грунта работает только на рециркуляцию. Ле¬
том в каналы или подполье подается наруж¬
ный воздух, электрические нагреватели выклю*-
чаются, что дает возможность экономить эле¬
ктроэнергию.Сведения об устройстве электрообогрева и
электронагревателях приведены в гл. VI. .СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙЛИТЕРАТУРЫ	>Голянд М. М. Расчеты и испытания тепло¬
вой изоляции. М., Гостоптехиздат, 1961. 314 с.Душин И. Ф. Современные системы обогре
на грунта под холодильниками. М., ЦНИИТЭИ,
1965. 92 с.Курылев Е. С., Герасимов Н. А. Холодиль¬
ные установки. Л. Машиностроение, 1970.672 с. ■Кудряшов Н. Т., Лифанов Б. В. Эффектив¬
ная изоляция холодильных трубопроводов. —
«Холодильная техника», 1973, № 2, с. 34—37.Кудряшов Н. Т. Производство изоляцион¬
ных работ при сооружении ограждений холо¬
дильников с применением пенополистирола.
М., ВНИХИ, 1968. 47 с.Кудряшов Н. Т., Хелемский А. М. Пароизо¬
ляция теплоизоляционны* конструкций ограж¬149
дений холодильников. М., ЦИНТИмясомол
пром, 1969. 42 с.	•Лифанов Б. В. Обогрев грунта под холо¬
дильниками. М., ЦНИИТЭИмясомолпрома
СССР, 1974. 42 с.Лифанов Б. В. Теплоизоляционные конст¬
рукции ограждений действующих холодильни¬
ков. М., ЦНИИТЭИмясомолпрома СССР,
1976. 36 с.Лифанов Б. В., Хелемский А. М. Изоляцион¬
ные материалы и конструкции холодильников.
М., ЦНИИТЭИмясомолпрома СССР, 1971.
46 с.Матюхин А. Н. Теплоизоляционные работы
М., «Высшая школа», 1971. 300 с.Михеев М. А., Михеева И. М. Основы теп¬
лопередачи. М., «Энергия», 1973. 320 с.Пирог П. И. Теплоизоляция холодильников.
М., «Пищевая промышленность», 1966. 268 с
Проектирование холодильников. М., «Пище¬
вая промышленность», 1972. 310 с. Авт.:
Ю. С. Крылов, П. И. Пирог, В. В. Васютович,
А. В. Карпов, А. И. Дементьев.Реттер Э. И. Аэродинамическая характерис¬
тика промышленных зданий. Изд. Академии
строительства и архитектуры СССР. Уральский
филиал. Челябинск, 1959. 204 с.Тепловая изоляция. Справочник по специ¬
альным работам под редакцией Г. Ф. Кузне¬
цова. М., Госстройиздат, 1973. 430 с.
ГЛАВА IVСТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ холодильниковк	'ТРЕБОВАНИЯ К КОНСТРУКЦИЯМ
ЗДАНИИ ХОЛОДИЛЬНИКОВСтроительные конструкции зданий холодиль¬
ников должны обеспечивать постоянство задан¬
ного температурно-влажностного режима в
камерах, отвечать технологическим и санитар¬
ным требованиям и обеспечивать зданию не¬
обходимую долговечность и огнестойкость.Проектирование строительных конструкций
холодильников осуществляется в соответствии
с главой СНиП П-105—74 «Холодильники» и
другими нормами и техническими условиями
по строительству, указанными в «Перечне об¬
щесоюзных нормативных документов по строи¬
тельству» Госстроя СССР.Степень огнестойкости зданий холодильни¬
ков должна быть не ниже: II — для зданий
холодильников емкостью 700 т и более; III —
свыше 250 до 700 т; V — -до 250 т. Основ¬
ные конструкции зданий холодильников II
степени огнестойкости должны быть несгорае¬
мыми. Помещения машинных и аппаратных от¬
делений аммиачных холодильных установок,
располагаемые на первом этаже холодильни¬
ков, должны быть отделены от других поме¬
щений несгораемыми стенами с пределом огне¬
стойкости 0,75 ч. Производственные и вспомо¬
гательные здания и помещения должны
отделяться от зданий холодильников III—V
степени огнестойкости противопожарными сте¬
нами, а от зданий и помещений холодильниковI	и II степени огнестойкости —несгораемыми
стенами и перегородками с пределом огнестой¬
кости 0.75 ч.	,ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКЦИОННЫЕ
МАТЕРИАЛЫ	- •При строительстве холодильников наибо¬
лее широкое применение находят цементные
бетоны, используемые для изготовления сбор¬
ных и монолитных железобетонных и бетонных
конструкций — фундаментов, многоэтажных и
одноэтажных каркасов зданий, стеновых много¬
слойных панелей, подстилающих слоев и по¬
крытий полов, армобетонных стяжек, подгото¬
вок под фундаменты и др.Марки тяжелого бетона подбирают пЪ рас¬
чету, но не ниже 200 для железобетонных кон¬струкций и не ниже 100 — для бетонных. В.не-
обходимых случаях марки бетона подбирают
по морозостойкости и водонепроницаемости.
Для приготовления цементного бетона в качест¬
ве вяжущего материала применяется, как. пра¬
вило, портландцемент. При этом шлакопорт-
ландцементы пригодны только для приготовле¬
ния бетона, предназначенного для несущих
конструкций. Сульфатостойкий портландцемент
разрешается использовать для приготовления
бетона, который идет на изготовление фунда¬
ментов, омываемых агрессивными грунтовыми
водами.Из легких бетонов на пористых заполните¬
лях наиболее часто используют керамзитобе-
тон. Применяют также Шунгизитобетон и шла¬
кобетон (на вулканических шлаках). При плот¬
ности в высушенном состоянии 500 кг/м3 и ме¬
нее легкие бетоны используют в качестве
теплоизоляционного материала, при плотности
500—1400 кг/м3 — в качестве конструктивно¬
теплоизоляционного материала для ограждаю¬
щих конструкций (в основном стеновых пане¬
лей) .	'Ячеистые бетоны — газобетон и пенобетон
плотностью 500 кг/м3 и менее — применяют в
качестве теплоизоляционных материалов. На
холодильниках допускается использование-яче¬
истых бетонов, получаемых только с примене¬
нием портландцемента.Для армирования несущих железобетонных
конструкций холодильников применяют все ви¬
ды арматуры, предусмотренные СНиП II-21—
75, за исключением арматуры класса А И В
марки Ст. 5 и класса А III В марки 35ГС (з
низкотемпературных холодильниках).Для изготовления несущих конструкци"!,
главным образом строительных ферм, реже
колонн, технологических площадок и лестниц,
облицовок панелей используют стальной про¬
кат. При строительстве холодильников при¬
меняют сталь углеродистую обыкновенного ка¬
чества по ГОСТ 380—71 * группы «В» марки
ВСт. 3.	,Для изготовления строительных конструк¬
ций холодильников применяют алюминий, из
листов которого в сочетании с эффективной
теплоизоляцией изготовляют стеновые панели.Для возведения наружных и внутренних
стен холодильников и перегородок может при¬
меняться кирпич глиняный обыкновенный плас¬
тического прессования марки не ниже 100 по151
ГОСТ 530—71. В зонах нормальных и сухих
(глава СНиП II-A.7—71 «Строительная тепло¬
техника. Нормы проектирования») допускается
выполнять стены холодильников из силикат¬
ного кирпича марки 150 по ГОСТ 379—69 или
природных камней марки не ниже 75. В зави¬
симости от емкости холодильника кирпич и при¬
родные камни, используемые для их строитель¬
ства, должны иметь морозостойкость: Мрз 25—
для холодильников емкостью свыше 250 т и
Мрз 15 — для холодильников емкостью 250 т
и ниже. Для районов побережий Ледовитого и
Тихого океанов на ширину 100 км требования
по морозостойкости повышаются на -Одну сту¬
пень, а в Северной строительно-климатической
зоне — на две ступени.Для защиты строительных конструкций хо¬
лодильников от увлажнения атмосферной и
грунтовой влагой применяют различные гидро¬
изоляционные материалы: рубероид марок
РЧ-350 и РМ-350 (ГОСТ 10923—76), перга¬
мин марки П-350 (ГОСТ 2697—75), гидроизол
марок ГИ-1 и ГИ-2 (ГОСТ 7415—74), изол
(ГОСТ 10296—71), а также различные нефте
битумные мастики.Более подробно гидро-, паро- и теплоизоля¬
ционные материалы рассматриваются в Гла¬
ве III.	' . ■ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ ЗДАНИЙхолодильниковОснования и фундаменты холодильников
проектируют по данным полевых инженерно¬
геологических изысканий и лабораторных ис¬
следований грунтов. При исследовании физи¬
ческих свойств грунтов особое внимание уде¬
ляют их мерзлотному пучению, вызывающему
промерзание грунтов & основании фундамен¬
тов холодильника. Расчетную глубину промер¬
зания под зданиями холодильников с отрица¬
тельными температурами принимают равной
7з ширины здания охлаждаемого склада при
ширине 30 м или 10 м — при ширине более
30, м.При защите грунта от промерзания путем
обогрева принимают глубину заложения фун¬
даментов от поверхности планировки: для на¬
ружных стен и колонн — как для неотапливае¬
мых зданий; для внутренних стен и колонн —
независимо от расчетной глубины промерзания
грунтов при условии, что грунть} основания в
период строительства защищены от увлажне¬
ния и промерзания.При устройстве проветриваемого подполья
под холодильником с отрицательными темпе¬
ратурами воздуха в камерах глубину сезонно¬
го промерзания грунта определяют теплотех¬
ническим расчетом. Для районов, в которыхнормативная глубина промерзания не превыша¬
ет 2,5 м, расчетную глубину промерзания Н
(в м) определяют по формулеЯ — Ш(НИ,	- (IV-1)где Ни — нормативная глубина промерзания, м
(определяют по СНиП II-15—74 иII-A.6—72);
mt — коэффициент, учитывающий влияние
, теплового режима здания на глубину
промерзания грунта у фундаментоз
стен и колонн.Рекомендуется принимать: /п(=1,2 (при тем¬
пературе внутреннего воздуха в камерах tB <
<—20 С) т*=1Д (при /в <—10°С), /п(=1
(при fB=—10° С). В зависимости от гидрогео¬
логических Условий, конструктивной схемы зда¬
ния и нагрузок на фундаменты применяют ес¬
тественные и искусственные основания.Фундаменты на естественном основании.
Естественные основания холодильников рас¬
считывают Согласно главе СНиП 11-15—74: по
деформациям, если основание образовано не¬
скальными грунтами; по несущей способнос¬
ти — скальными грунтами. Расчет оснований
по деформациям производят по основному со¬
четанию нагрузок (без снижения нормативных
полезных нагрузок по этажам); при э?ом сред¬
нее давление на основание под подошвой фун¬
дамента не должно превышать расчетного дав¬
ления на основание.	■Расчет основания одноэтажных и много¬
этажных холодильников может производиться
по расчетным давлениям без проверки осадок
в том случае, если естественным основанием
Служат крупнообломочные грунты, пески любой
крупности (кроме пылеватьж), плотные и сред¬
ней плотности, а также супеси, суглинки и
глины при консистенции /<0,5 и коэффициен¬
те пористости /=0,44-0,9.	.Если в основании фундаментов холодильни¬
ков залегают сильно сжимаемые грунты (пес
ки пылеватые, супеси, суглинки и глины) при
консистенции />0,5, а также при нагрузках
ка полы перекрытий многоэтажных холодиль¬
ников более 20 кПа (2000. кгс/м2), расчет по
деформациям обязателен. Деформации основа¬
ний отдельно стоящих фундаментов определя¬
ют, как правило, по расчетной схеме основания
в виде линейно-деформируемого полупростран¬
ства с условным ограничением глубины сжима¬
емой толщи основания, исходя из соотношения
величин дополнительного давления от фунда¬
мента Poi' и природного давления на той же
глубине Poz'- Расчет деформаций оснований
фундаментных плит при модуле деформа¬
ции грунтов £^10 мПа выполняется по рас¬
четной схеме основания в виде линейно-дефор¬
мируемого слоя конечной толщины.
4iт/т/тРис. IV—1.'Железобетонные отдельностоящие
фундаменты (башмаки) под сборные колонны:.в—ступенчатый; б—пирамидальный..> |Рис. IV—3. Железобетонная безбалочная фун¬
даментная плита:/—железобетонная плита; 2—подколонник; 3—железо-
бетонная сборная колонна; 4—бетонная подготовка.Определив несущую способность основания,
выбирают тип фундаментов и рассчитывают
площадь подошвы фундаментов. В зависимости
от несущей способности основания, нагрузок на '
фундаменты и других факторов (сейсмичность
района строительства, просадочные или вечно¬
мерзлые грунты, резко выраженная неоднород¬
ность грунтов и т. п.) проектируют следующие
виды железобетонных фундаментов: отдельно
стоящие (рис. IV-1), из перекрестных лент
(рис. IV-2), безбалочные плиты (рис. IV-3).
Все виды фундаментов выполняют из монолит¬
ного бетона марки 200; фундаменты одноэтаж¬
ных зданий при их большой повторяемости
и относительно небольших размерах могут быть
сборными. Для установки сборных колонн фун¬
даменты имеют стаканы, глубина которых в
целях обеспечения жесткой заделки колонны
должна быть не менее большего размера по¬
перечного сечения колонны ( + 5 см) и не ме¬
нее 20 диаметров' продольной рабочей армату¬
ры колонны.	' ' . iЗазоры между стенками стакана и гранями
колонны должны составлять по ‘верху 75 мм и
по низу 50 мм. Толщину стенок стакана при¬
нимают не менее 200 мм. При толщине стенок	-	. —I	„ ,	-					-Рис. IV—2. Фундамент из железобетонных пе¬
рекрестные лент; *
/—железобетонная лента: 2—подколонник; 3—желе¬
зобетонная сборная колонна; 4—бетонная подготовка.
стакана менее г/з высоты верхней ступени фун¬
дамент армируют подобно колонне вертикаль¬
ными стержнями диаметром не менее 12 мм
при общем количестве арматуры >0,5% пло¬
щади сечения верхней ступени. При толщине
стенок стакана, равной или более 2/з верхней
ступени, за расчетную высоту фундамента h
принимают полную его высоту, при меньшей
толщине за расчетную принимают высоту от
подошвы фундамента до низа колонны.По подошве фундаменты армируют сварны¬
ми сетками из стали класса A-III, причем диа¬
метр арматурных стержней должен быть не
менее 10 мм. Защитный слой бетона для арма¬
туры при наличии бетонной подготовки должен
быть равен 30 мм, при отсутствии подготовки—
70 мм. Бетонную подготовку выполняют тол¬
щиной 100 мм из бетона марок 75—100. Отдель¬
но стоящие фундаменты располагают в плане
так, чтобы равнодействующая сила нагрузок
на фундамент совпадала с центром тяжести
сечения его подошвы. В этом случае фунда¬
менты многоэтажных холодильников, а также
многопролетных (3 пролета и более) одноэтаж¬
ных с высотой этажа до низа несущих конст¬
рукций, равной 6 м, и глубиной заложения по
отношению к чистому полу 2 м и более раз¬
решается рассчитывать как центрально на¬
груженные. При пролетах одноэтажного холо¬
дильника более 18 м, при облегченных ограж¬
дающих конструкциях из профилированных
стальных или алюминиевых листов, а также в
случае сейсмичности района строительства бо¬
лее 7 баллов фундаменты следует рассчиты¬
вать как внецентренно нагруженные. При рас¬
чете по прочности отдельно Стоящих фундамен¬
тов определяют действие реактивного давления
фунта на подошву фундамента. Фундаменты
в виде перекрестных лент или плиты в общем
случае рассчитывают как балки или плиты на
упругом основании. Фундаменты для зданий
холодильников, имеющие квадратную сетку
колонн, равные или близкие по величине! на¬
грузки на все колонны, рассчитывают как нераз¬
резные балки или плиты, нагруженные реактив¬
ным давлением грунта. Чтобы предотвратить
перегрузку основания под концами фундамент¬
ных балок или краем плиты, их вылет за ось
крайнего ряда колонн должен составлять не
менее 0,41т- где / — расстояние между колон¬
нами. В этом случае для расчета балок и плит
пользуются формулами для неразрезных желе¬
зобетонных конструкций с учетом перераспре¬
деления моментов.В бесподвальных холодильниках нагрузка
от самонесущих наружных стен и перегородок
передается на фундаменты через сборные же¬
лезобетонные фундаментные балки. В сейсмиче¬
ских районах фундаментные балки привари¬
вают к фундаментам с помощью стальных за¬\кладных деталей; при их, монолитном испол¬
нении связь с фундаментами осуществляется
путем выпуска арматуры из фундамента.В холодильниках с подвалами самонесущие
наружные стены возводят на подпорных стенах
подвального этажа. Подпорные- стены соору¬
жают двух типов — из бетонных блоков или
сборных железобетонных плит (рис. IV-4).
При самонесущих каменных стенах подземных
этажей стены подвала выполняют массивным»
из сборных бетонных блоков и монолитного
бетона; при панельных стенах — из сборных
железобетонных плит толщиной 20—25 см. При
расчетах подпорных стен подвальных этажей
учитывают сочетание вертикальной нагрузки от
собственного веса и веса расположенной выше
стены и горизонтальной нагрузки от грунта
вместе с полезной нагрузкой на призме обру¬
шения, составляющей не менее 15 кПа. При
необходимости подпорную стену проверяют на
горизонтальную нагрузку от грунта с учетом
расположения на призме обрушения башенного
крана. Подпорную стену подвала рассчитыва¬
ют как балочную плиту, шарнирно опертую в
уровне перекрытия и заделанную в уровне по¬
дошвы фундаментов. Однако в тех случаях,
когда засыпку пазух и монтаж башенных кра¬
нов осуществляют до сооружения перекрытия
над подвалом, подпорную стену подвала сле¬
дует рассчитывать как свободно стоящую на
опрокидывание, скольжение по подошве и на
прочность как консольную балочную плиту.•	Подпорные стенки железобетонной и авто¬
мобильной платформ выполняют из полноте¬
лых фундаментных блоков или унифицирован¬
ных сборных железобетонных элементов. Бе¬
тон, идущий на изготовление этих элементов,
должен иметь марку по морозостойкости не
менее 100. При расчете подпорных стен актив¬
ное давление грунта определяют по формуле:
для песчаных грунтовgr = уНст tga ^45° —у) , (IV-2)^;ля глинистых грунтов *gr = Ytfcx tga j45° - -j) T 2с tg (45°--J-) ’(IV-3)где gr — максимальнбе значение ординаты тре¬
угольной эпюры бокового давления
грунта, кПа;Y	— объемный вес грунта, кН/ма;Ф —угол внутреннего трения грунта, град;
с — сцепление грунта, кПа.154
Рис. IV—4. Стены подвальных этажей:<г—из бетонных блоков: б—из сборных железобетонных плит; /—подпорная стена из бетонных блоков; 2—
анкер подпорной стены; 3—гидроизоляция; 4—железобетонный пояс; 5—наружная кирпичная стена; б—моно¬
литная железобетонная подпорная стенка; 7—сборная железобетонная подпорная стенка; 8—рандбалки;9—панель наружной стены.Горизонтальное давление на стенку от вре¬
менной, равномерно распределенной нагрузки
на призме обрушения определяют по формуле'	Таблица IV—1Коэффициенты перегрузокЧг~Ч 1г2(IV-4)где Qr — значение ординаты прямоугольной
эпюры давления, кПа;
q — временная, равномерно распределен¬
ная нагрузка на поверхность призмы
обрушения, кПа.При расчете сечений конструкций подпор¬
ных стенок для определения усилий от расчет¬
ных нагрузок применяют коэффициенты пере¬
грузок, приведенные в табл. IV-1.Фундаменты на искусственном основании.
Эти фундаменты применяют при недостаточной
несущей способности естественного основания.Основания из рыхлых песчаных грунтов
или макропористых просадочных суглинков
подвергают поверхностному уплотнению грун¬
тов тяжелыми трамбовками (2—4 т), сбрасы¬
ваемыми с высоты 3,5—4 м. Грунт считаетсяКоэффициент перегрузкиНагрузкаувеличиваю*
щий расчетное
воздействиеуменьшающийрасчетноевоздействиеПостоянная1,10,9вертикальная отсобственного ве¬
са стенки1.20,9вертикальная и
горизонтальная
от соответству¬
ющего давлений
грунта .Временнаяравномерно рас¬1,21,0пределенная наповерхностигрунта155
достаточно уплотненным на такую глубину, при
которой плотность у подошвы слоя равна про¬
ектной: для песков — 1,6 т/м3, для суглинков
макропористых просадочных — 1,55—1,60 т/м3.Применяемые в качестве искусственного ос¬
нования песчаные подушки устраивают толь¬
ко под фундаментными плитами, они обеспечи¬
вают равномерную осадку сооружения и. бы¬
струю стабилизацию грунта за счет направле¬
ния вытесняемой грунтовой воды в песчаную
подушку. При устройстве подушки песок укла¬
дывают слоями 15—20 см с уплотнением каж¬
дого слоя укаткой или трамбованием до плот¬
ности 1,65—1,7 т/м3. Для песчаных подушек
применяют среднезернистый или крупнозерни¬
стый песок. Рыхлые песчаные грунты в насы¬
пях или в естественных массивах уплотняют с
помощью поверхностных площадочных вибро¬
уплотнителей, обеспечивающих уплотнение грун¬
тов на глубину 0,5—1,5 м. Поверхностное уп¬
лотнение песчаных грунтов на глубину 1,5 м
может осуществляться также виброкатками.
Плотность скелета грунта после уплотнения со¬
ставляет 1,60—1,75 т/м3.' При устройстве фундаментов холодильника
сваи применяют в тех случаях, когда непосред¬
ственно под сооружениями залегают грунты,, не
способные выдержать нагрузку от сооружения,
или когда при использовании свай можно по¬
лучать наиболее выгодное технико-экономичес¬
кое решение. При строительстве холодильни¬
ков, как правило, применяют Железобетонные
забивные сваи. В многоэтажных холодильни¬
ках, для которых характерны большие -на¬
грузки на фундаменты, целесообразно приме¬
нение свай со значительной несущей способно¬
стью — 600 кН (60 тс) и более. Несущую спо¬
собность свай определяют СНиП Н-Б.5—67*
или по данным зондирования и проверяют по
результатам испытаний динамической или ста¬
тической нагрузкой.	.По сваям устраивают железобетонные сбор- -
ные или монолитные ростверки (рис. IV-5).
Глубину заложения подошвы ростверка при¬
нимают в зависимости от конструктивных ре¬
шений нулевого цикла (наличие подвала, про¬
ветриваемого подполья), а также в зависимос¬
ти от толщины ростверка и возможности пуче¬
ния грунта при промерзании. Для кустов свай
ростверки делаются совмещенными со стакана¬
ми для установки колонн. Сваи размещают по
площади ростверка в рядовом или шахматном
порядке. Размещая сваи по площади роствер¬
ка, стремятся к сокращению его размеров до
конструктивного минимума. Расстояние меж¬
ду осями железобетонных свай должно быть
не менее 3d (d — диаметр круглой сваи или
сторона квадратной). Расстояние от оси край¬
него ряда свай до края подошвы ростверка
должно быть не более 0,7 d, причем свес рост-ГО>Рис. IV—5. Железобетонный свайный ростверк:/—стальная арматура; 2—сваи. ,верка за наружную грань свай должен быть
не менее 0,1 м.	; •При сооружении фундаментов и подваль¬
ных стен зданий холодильников ниже уровня
агрессивных грунтовых вод подготовку под
фундаменты устраивают при слабой и средней
агрессивности среды из стойкого к данной сре¬
де утрамбованного щебня с проливкой до пол¬
ного насыщения битумом марок БН-Ш, BH-IV;
при сильной степени агрессивного воздействия
среды поверх утрамбованного щебня толщи¬
ной 200 мм, насыщенного битумом, устраива¬
ют выравнивающую стяжку из кислотостойкого
аефальта толщиной 20 мм и двухслойную ру¬
лонную гидроизоляцию (изол, гидроизол) нз
битумной мастике.Границу изоляции конструкций устанавли¬
вают с учетом возможности максимального по¬
вышения уровня грунтовых вод, в процессе экс¬
плуатации холодильника.156 '
Pijc. IV—6. Зашита фундамента при агрессивных грунтовых водах:/—железобетонный фундамент; 2—щебень, пролитый бйтумом; 3— оклеечная гидроизоляция;стенка из глиняного кирпича.4—прижимнаяЗащиту фундаментов (в том числе и фун¬
даментов под оборудование) выбирают в зави¬
симости от агрессивности воды — среды (рис.IV-6).Т а б л и ц к IV—2Варианты защиты боковой поверхности
железобетонных фундаментовПлотностьбетонаСтепень агрессивного воздействия
воды-среды1слабаясредняясильнаяНормальнаяПовышеннаяОсобо плот¬
ная1 2 3
Без защиты
Без за и42 3
,иты5 6
4
3Определяется по СНиПДля боковых поверхностей фундаментоз
можно применить следующие шесть вариантов
защиты (табл. IV-2):1	— холодную битумную грунтовку с по¬
следующей покраской горячим битумом марки
БН-IV за 2 раза;2	— покрытие битумно-латексной эмульси¬
ей (2—3 слоя);3	— глиняный «замок» толщиной 200—
250 мм;4	— холодную битумную грунтовку, двух¬
слойную оклеечную гидроизоляцию (изол, гид-роизол) на битумной мастике; кирпич глиня¬
ный обыкновенный (в V4 кирпича);5	— холодную битумную грунтовку; двух¬
слойную оклеечную гидроизоляцию (изол, гйд-
роизол) на битумной мастике, кирпич кислото¬
упорный клинкерный или глиняный обыкновен¬
ный (в lh кирпича), пропитанный в битуме на
битумной мастике, или асфальтовую штука¬
турку;6	— покрытие эпоксидными мастиками (3—4	слоя).	.Защиту железобетонных . свай следует про¬
изводить в соответствии с данными табл.IV-3. ■Необходимая плотность бетона обусловли¬
вается водоцементным отношением (табл.IV-4)	.НЕСУЩИЕ КОНСТРУКЦИИОдноэтажные холодильники. Несущие кон¬
струкции одноэтажных холодильников — ко¬
лонны, подстропильные балки, фермы и плиты
(рис. IV-7) —выполняют из унифицированных;
сборных железобетонных элементов. Применя¬
ют железобетонные колонны для бескрановых
промышленных зданий высотой до низа несу¬
щих конструкций 4,8 и 6 м, железобетонные
стропильные предварительно напряженные бал- '
ки пролетом 12 и 18 м, железобетонные много¬
пустотные настилы, ребристые плиты, более
легкие по сравнению с многопустотными пане¬
лями (когда по технологическим требованиям
потолок допускается выполнять не гладким).157I
Рис. IV—7. Сборный железобетонный каркас одноэтажного холодильника (поперечный разрез):/—фундаменты; 2—колонны; 3—строительные балки; 4— плиты покрытия; 5—стеновые панели; 6—карнизнаяплита.Таблица IV—3Способы защиты железобетонных свай от агрессивного воздействияводы-средыПлотность бетонаЗащита свай при степени агрессивностислабой | -средней | сильнойна грунтыслабофильтрующие
(/С<0,1 м в сутки)сильно-
фильтрующие
(А" >0,1 м
в сутки)слабо¬
фильтрующие
(АГ<0,1 м
в сутки)сильно¬
фильтрующие
(ЛГ >0,1 м
в сутки)слабо¬фильтрующиев сутки)сильно-
фильтрующие
(К >0,1 м
в сутки)НормальнаяПовышенная
Особо плотнаяЗащита раство¬
ром битума в
бензине за 3 ра¬
заБез защиты
То жеЗащита эпоксидными по¬
крытиями или пропитка
на глубину не менее 5 мм
битумомЗащита раствором биту¬
ма в бензине за 3 разаБез защиты 'Бетон нормальной плотн
менятьЗащита эпоксидными пок
пропитка на глубину н
битумомЗащита раствором биту¬
ма в бензине за 3 раза•ости не при-рытиями или
2 менее 5 ммЗащита эпо¬
ксидными
покрытиямиТаблица IV—4Водоцементное отношение для тяжелого
бетонаПлотность бетонаМарка бетона
по водонепро¬
ницаемостиВо доце ментное
отношение
(В/Ц)
не болееНормальнаяВ-40,6Повышенная 1В-60,55Особо плотнаяВ-80,45При расчете несущих конструкций помимо
собственного веса конструкций покрытия и
снега учитывают нагрузку от технологического
оборудования, равную 0,5 кПа (50 кгс/см2) или
более, если это предусматривается специаль¬
ным технологическим заданием. При выборе
типа предварительно напряженных'железобе¬
тонных элементов предпочтение следует отда¬
вать конструкциям со стержневой арматурой.Железобетонные несущие конструкции дол¬
говечны, огнестойки, просты в эксплуатации,
но обладают большим весом и материалоем¬
костью. В ряде случаев, особенно при строи¬
тельстве холодильников в отдаленных районах,
предпочтительнее стальные несущие конструк¬
ции (рис. IV-8). Колонны выполняют из про¬158
/—железобетонный фундамент; 2—стальная колонна; 3—-стальная стропильная балка; 4—прогоны; 5—профили¬
рованный стальной настил.	-катных профилей, а стропильные конструкции—
из стальных сварных балок или ферм, по ко¬
торым укладывают стальной профилированный
настил. Такая конструкция, обладая малым
собственным весом, позволяет относительно лег
ко создавать большие пролеты, кроме того, она
и малочувствительна к сейсмическим нагруз¬
кам. При расчете подобных конструкций со
стальными фермами следует учитывать отсасы¬
вающее действие ветра, так как при- нагрузках,
направленных снизу вверх, возможно измене¬
ние знака усилий в раскосах ферм.Малый собственный вес конструкций тре¬
бует также более точного учета и других на¬
грузок — веса утеплителя, технологического
оборудования, снега и др. .При сооружении холодильников малой ем¬
кости (до 250 т), для которых устанавливают¬
ся IV и V степени огнестойкости, в качестве
конструкционного материала допускается де¬
рево. Здания таких холодильников проектиру¬
ются каркасно-щитовыми, причем сборка от¬
дельных элементов каркаса и ограждающих
щитов, изготовленных на заводах деревообра¬
батывающей промышленности, осуществляется
на месте.Многоэтажные холодильники. Каркасы
зданий многоэтажных холодильников выпол¬
няются, как правило, из сборных железобетон¬
ных конструкций с безбалочными перекрытиями
(рис. IV-9, IV-10). Безбалочные перекрытия
из монолитного железобетона применяют с
использованием современных индустриальных
методов строительства, в частности метода
подъема этажей. Конструкции сборных без-
балочных перекрытий различаются разрезкой
безбалочной плиты на составляющие ее эле¬
менты, а также методами стыковки этих эле¬
ментов при монтаже. Получили распростране¬
ние конструкции, разработанные проектными
институтами «Гипрохолод» и «Гипромясо».Сборные безбалочные конструкции институ¬
та «Гипрохолод» под нормативные полезныенагрузки 20 и 30 кПа (3000 кгс/м2) имеют сетку ,
колонн 6X6 м, высоты этажей 4,8 и 6,0 м. Раз¬
резка безбалочной плиты осуществляется с
трехметровым модулем. Конструкцию собирают
из четырех основных элементов заводского из¬
готовления — колонн, капителей, надколонных
и пролетных плит. По условиям устойчивости
зданий без дополнительных конструктивных
мероприятий (установка связей, усиление сты¬
ков и др.) в несейсмических районах допуска¬
ется строительство пяти надземных этажей при
числе пролетов не менее трех.Все железобетонные элементы выполняют
из бетона марки 300, за исключением колонн
нижних этажей, которые выполняют из бетона
марки 400. Рабочую арматуру изготовляют из
стали периодического профиля класса A-III.В зависимости от технологических требова¬
ний колонны могут иметь прямоугольное или
круглое сечение. Нижний конец колонны име¬
ет форму усечённого конуса или усеченной пи¬
рамиды, которые при монтаже вставляются в
стаканы фундамента или капители. Верхний ко¬
нец имеет подкапительное уширение, а рабочая
арматура выводится за верхний торец колон¬
ны. Капитель имеет размер в плане 300X
Х300 см и высоту 65 см. В зависимости от
формы сечения колонны нижней части капите¬
ли придана форма усеченного конуса или усе¬
ченной пирамиды: верхняя часть представляет
собой плоскую плиту толщиной 14 см. В цент¬
ре капители имеется отверстие, форма которо¬
го обеспечивает возможность распалубки гото¬
вого изделия. При монтаже- капитель устанав¬
ливают на колонну и с помощью накладных
деталей крепят к выступам арматуры колон¬
ны.Отверстие в" капители совместно с верхним
торцом колонны образует стакан, в который
устанавливают колонну следующего этажа.
Надколонные и пролетные плиты имеют одина¬
ковую толщину (16 см). Надколонные плиты
армируют как балочные плиты, пролетные —159
как плиты, опёртые по контуру. После уста¬
новки надколонные плиты соединяют между
собой стержнями, привариваемыми к заклад¬
ным деталям. Пролетные плиты устанавлива¬
ют на углы капители. После этого над капи¬
телью укладывают арматурную сетку и стык
бетонируют: Швы между пролетными и подко¬
ленными плитами зачеканивают раствором.Конструкция представляет собой' рамную,
пространственную систему, которая рассчиты¬
вается на вертикальные нагрузки от собствен¬
ного веса, веса конструкций, пола и от полез¬
ной нагрузки, а также на горизонтальную на¬
грузку от действия ветра. Коэффициент пере¬
грузки для полезных нагрузок принимается
равным 1,2. При расчете пространственную кон¬
струкцию расчленяют на перекрестные плоские
многопролетные многоярусные рамы, стойками
которых служат колонны, а ригелями ■— над¬
колонные плиты. Рамы рассчитывают при не¬
выгоднейшем загружении одним из приближен¬
ных методов строительной механики либо на
ЭВМ. Эпюра моментов, полученная при расче¬
те рамы на. вертикальные нагрузки, преобразу¬
ется с учетом пластических деформаций в уз¬
лах рамы. При этом точка нулевого момента
в ригеле рамы совмещается с точкой опоры
надколонной плиты на капитель. Принятая ну¬
левая точка лишь незначительно смещена по
отношению к точке нулевого момента, опреде¬
ленной при точном расчете рамы как упругой
системы.	'Определение усилия в отдельных элементах
безбалочной конструкции производят следую¬
щим методом. Пролетную плиту рассчитывают
как опертую на упругий нагруженный контур
В этом случае с пролетной плиты на надко-
лонную передается лишь часть нагрузки, в то
время как другая часть передается непосред¬
ственно на углы капители. Величина нагрузки,
передаваемой на надколонную плиту, зависит
от соотношения жесткостей надколонной и про¬
летных плит.Жесткость плит можно определять без
учета образования трещин, т. е. определять-
деформации плит в упругой стадии их работы.
Надколонная и пролетная плиты рассматрива¬
ются как свободно опертые, причем углы про¬
летной плиты закреплены от возможного их
поднятия. Под нагрузкой q (в кПа) по всей
площади поверхности надколонная плита по¬
лучает некоторый прогиб / (в м), вследствие
чего она не может служить опорой для про¬
летной плиты, которая в этот момент опирает¬
ся своими углами на капители. '1-1/ =5 qbl*384 Е/ооФрагмент междуэтажного
■	перекрытия-ий17*N2150г-f	-I—V6000я16000оОО00 О(IV-5)где Ь — ширина надколонной плиты, м;1	I — пролет в свету надколонной плиты, м;
/ — момент инерции надколонной плиты,
м4;Е — модуль упругости бетона, кПа.160
в	гРис. IV—9. Сборные железобетонные безбалояные конструкции Гипрохолода:а—общий вид; б—деталь опорного узла (план); в—деталь опорного узла (разрез); г—стык плит; /—колоина:2—капитель; 3—надколонная плита; 4—пролетная* плита; 5—монолитный бётои; 6—выпуски арматуры из ко¬
лонны; 7—сетка опорной арматуры; 8—жесткий раствор марки 200.
Рис. IV—10. Сборные железобетонные безбалочные конструкции серии 1.420-4:а—деталь опорного узла (план): б—деталь . опорного узла (разрез); 1—колонна; 2—капители; 3—надколон-ная плита; 4—пролетная плита.
В соответствии с принципом независимости
действия сил условно принимают, что надколон-
яая плита прогибается независимо от прогиба
пролетной. По мере загружения пролетная пли¬
та, опертая на четыре точки, в свою очередь
прогибается до тех пор, пока прогиб ее края
не станет равным прогибу надколонной плиты..
Это происходит, когда нагрузка на пролетную
плиту достигает некоторой величины £ q
(id)ЕЛ3/;(IV-6).где h — толщина пролетной плиты, м;U — величина пролета пролетной плиты, м.При дальнейшем загружении пролетная пли¬
та станет работать как опертая на упругий
контур по четырем сторонам, передавая по
треугольнику соответствующую долю нагруз¬
ки qit на надколонную плиту?1 = 4 — £?= 9(1 — £)• (IV-7)Следовательно, при расчете пролетной пли¬
ты на прочность1 расчетные моменты в ее сече¬
ниях определяют как сумму моментов в плите,
опертой на четыре точки под расчетной нагруз¬
кой £<?р и в плите, опертой на упругий контур
под нагрузкой (1—|)<?р. Деформацию опреде¬
ляют аналогично от нормативных нагрузок.Расчет надколонной плиты на /прочность
производят по расчетным моментам и попереч¬
ной силе как в свободно опертой балке под
расчетными нагрузками др на самой плите и
(1—|), передаваемой по треугольнику с прЪ-
летной плиты.' Величину опорной арматуры в надколонной
плите, не учитываемую при ее расчете на
прочность от вертикальной нагрузки, определя¬
ют по моменту Мои (в кН м)Ма2	п(IV-8)где Sw — ветровая нагрузка на здание в уров¬
не перекрытия первого этажа, кПа;
я— число колонн по ширине здания;Иэ — высота первого этажа, м.ч	Надколонную плиту по деформациям рас¬
считывают по нормативным нагрузкам с уче¬
том опорных моментов.	'Опорную арматуру, укладываемую в слой
монолитного бетона над капителью, рассчи¬
тывают на момент:8<р-^пр. (IV-9)где I — расстояние между осями колонн, м;
с — диаметр конуса капнтели, м;Мвр—момент в пролете надколонной плиты,кН-м;Мар — момент одного направления на всю ши¬
рину пролетной плиты, кН м.Капитель до замоноличивания рассчитыва¬
ют на монтажную нагрузку 2 кПа с коэффи¬
циентом перегрузки 1,4 и собственный вес кон¬
струкций. Верхнюю арматуру капители опреде¬
ляют по моменту Мкаи (в кН-м):Мцап = (gp + 280) 11н.пс, (IV-10)где gp — расчетная нагрузка от собственного
веса плит перекрытия, кПа;^н.п — пролет надколонной плиты, м.Замоноличенную железобетонную капитель
проверяют на продавливание. р (в кН) при
условии:р <О,75У?рА06Ср«	(IV-11)где /?р — расчетное сопротивление бетона рас¬
тяжению, кПа;
йо — полезная высота сечения, м;Ьср — полусумма периметров нижнего и
верхнего оснований пирамиды продавлива-
ния, м.Силу продавливания определяют по форму¬
ле	!•	р = ?р(/2-Л,р),	(IV-12)где F„p — площадь основания пирамиды про¬
давливания, м2.Колонны рассчитывают на внецентренное
сжатие без снижения нагрузок по этагкам.Изгибающие моменты в средних колоннах
М* и М%.Miуз	Л* уз1—	<•„; ле=-—1L-1„ (IV-13)Мк=-	- (д, iriv1к i,+t,+t„н’ кгн+гв+*пгде М к —момент в ннжней колонне, кНм:Mlмомент в верхней колонне, кН-м;Му3'— узловой момент средних колонн.кНм;Н,	in — погонные жесткости колонн, м3;
in:— погонная жесткость надколонной■	плиты, М3.Изгибающие моменты в крайних колоннахAf” и Ml:.Мк"‘узм‘„м'~г.ir.1- <?-*>где Му, — узловой момент крайних колонн,, кН-м.6»163
Узловые моменты определяют как моменты
в заменяющих рамах. При отношении/ц -(■;—;— > 4 узловые моменты определяют по*пформулам:Р13	я/З^ys= —; ^y3=ib (IV-,5>где Р — полезная расчетная нагрузка на пере¬
крытие, кПа;<7 — полная расчетная нагрузка, кПа.Основное отличие конструкций Гипромяса
(серия 1.420-4) от конструкций Гипрохолода
состоит в том, что поэтажный стык колонн вы¬
несен из. капители и осуществляется аналогич¬
но стыку колонн в серии многоэтажных балоч¬
ных конструкций ИИ-20. Колонна для уста¬
новки капители имеет со всех четырех сторон
консоли. На участке капители колонны, так
же как и отверстия капители, имеют рифленую
поверхность, что позволяет путем замоноличи-
вания стыка образовать шпоночное соединение
капители и колонны. Надколонную плиту ус¬
танавливают с помощью выпусков арматуры на
капители, что несколько сокращает конструк¬
тивную высоту перекрытия. Пролетную плиту
устанавливают на консоЯи надколонной пли¬
ты. После сварки закладных деталей и замоно-
личивания конструкция приобретает необходи¬
мую жесткость.Конструкция позволяет вести монтаж зда¬
ния на всю высоту без немедленного замоно-
личивания узлов благодаря монтажной сварке
соответствующих закладных деталей. Однако
при этом значительно возрастает расход стали,
особенно проката, увеличивается объем свароч¬
ных работ на монтаже (табл. IV-5).Таблица IV—5Технико-экономические показатели
безбалочных перекрытий под полезную
нормативную нагрузку 20 кПа (2000 кгс/м2)КонструкцииперекрытийКонструк¬тивнаявысота,Расход материалов
на 1 «< перекрытия
2-го этажа сверхусмбетон, м’сталь, кгГипрохолода300,24521,8Гипромяса180,25229,9Конструкции Гипромяса рассчитывают прак¬
тически так же, как и конструкции Гипрохо¬
лода.В многоэтажных холодильниках балочные
конструкции не применяются. Однако при про¬
ектировании одноэтажных холодильников с
подвалами применяют сборно-монолитные ба¬
лочные конструкции (колонны и балки из се¬
рии ИИ-20), а перекрытие выполняют из мно¬
гопустотных панелей с последующим замоно-
личиванием (рис. IV-11). Такие перекрытия
проектируют обычно под полезную норматив¬
ную нагрузку 30 кПа (3000 кгс/м2). Аналогич¬
ная конструкция под нагрузку 15—20 кПа
(1500—2000 кгс/м2) применяется для перекры¬
тия вестибюлей многоэтажных холодильников.При проектировании зданий многоэтажных
холодильников в районах с сейсмичностью бо¬
лее 8 баллов в целях уменьшения перемещений
элементов каркаса под действием горизонталь¬
ных сейсмических сил целесообразно учитывать
жесткость стен лифтовых шахт, лестничных
клеток, междукамерных перегородок, а в неко¬
торых случаях при сейсмичности района стро¬
ительства 9 баллов и более — также и жест¬
кость наружных стен. В этом случае каркас
здания холодильника превращается из рамно¬
го в рамно-связевой без нарушения обычных
планировочных решений. Кроме того, в резуль¬
тате такого решения возможно без значитель¬
ной переработки использовать конструкции
сборных безбалочных перекрытий, применяемые
в несейсмических районах. Помимо большей
надежности рамно-связевая система в услови¬
ях высокой сейсмичности имеет лучшие тех¬
нико-экономические показатели (табл. IV-6).Таблица IV—6Расход материала по двум вариантам
конструктивных схем холодильника
емкостью 10 000 тРасход на 1 м2 перекрытияКонструктивная схемабетон, м»сталь, кгРамно-связевая0,3326,4Рамная0,3234,6Наружные стены. Наружные стены занима¬
ют от 20 (в одноэтажных зданиях) до 70%
(в многоэтажных зданиях) всей площади на¬
ружных ограждений холодильника. Конструк¬
ция наружных стен проверяется расчетами: теп¬
лотехническим, на паропроницаемость (см.
главу III), устойчивость и прочность. Участки
стены с уменьшенным сопротивлением тепло¬
передаче, например стыки панелей, противопо-164
4ооо.оДДюооо-Я1500, 1500, 125125ill! "i=”"j'H7l I Iр~ — I — -	4 - —i— - -ч |.. —X	Б I .чРис. IV—И. Сборно-монолитные железобетонные балочные конструкции с гладкими потолками:а—продольный разрез; б-поперечный разрез; /-многопустотные железобетонные панели: 2-монолитная же¬
лезобетонная плита; 3—сборные железобетонные балки; 4— арматурные каркасы монолитного слоя.жарные пояса и углы здания, проверяют расче¬
том на образование конденсата.Наружные стены зданий холодильников вы¬
полняют в основном многослойными. Много¬
слойные стены состоят из двух основных сло¬
ев — наружного, совмещающего функции несу¬
щего и защитного, и внутреннего — теплойзо-
ляционного. В качестве наружного слоя при¬
меняются железобетонные панели из тяжелого
или легкого бетонов, стальйые или алюминие¬
вые листы, кирпич, различные природные кам¬
ни. Теплоизоляционный слой выполняют из
эффективных теплоизоляционных материалов,
жестких минераловатных плит или пеноплас-
тов. -Панельные стены многоэтажных холодиль¬
ников выполняют из вертикальных ребристых
железобетонных панелей конструкции Гипрохо¬
лода (рис. IV-12, а), вертикальных плоских па¬
нелей — по серии 1.432-4; панельные стены од¬
ноэтажных холодильников — из керамзито-бе¬
тонных панелей той же серии, а также из па¬
нелей типа «Сэндвич».При проектировании железобетонных пане¬
лей с эффективным утеплением учитывают
трудность осуществления полной герметизации
стыков, необходимых для предотвращения по¬
падания в них влаги. Ввиду этого особое вни¬
мание обращают на придание бетону необходи¬
мой морозостойкости и плотности. Бетон
панели должен иметь марку по морозостойко¬
сти не менее 200. а его водоцементное отноше¬ние должно составлять не более 0,45. Защит¬
ный слой для арматуры следует назначать не
менее 20 мм. Стены из панелей конструкции
Гипрохолода, имеющие перед монтажом пол¬
ную заводскую готовность, в условиях строи¬
тельства изолируются лишь в стыках. Стены из ,
панелей серии 1.432-4 изолируют полностью
после монтажа, что снижает эффективность их
применения.Самонесущие наружные кирпичные стены
(рис. IV-12, б) выполняют толщиной 380 мм из
полнотелого глиняного кирпича пластического
прессования на растворе марки 50. При моро¬
зостойкости кирпича менее Мрз 25 стены с на¬
ружной стороны штукатурят цементным раст¬
вором марки 50. Применение кирпича с моро¬
зостойкостью менее 15 не допускается. Стены
холодильников, в которых поддерживается тем¬
пература внутреннего воздуха 0° С и выше,
могут быть облицованы керамическим пустоте¬
лым кирпичом с морозостойкостью не ниже 25
циклов. В том случае, когда кирпич служит а
качестве заполнения стенового каркаса, толши-
.на стены принимается равной 250 мм.Для* крепления самонесущей стены к основ¬
ному каркасу здания, а также для предотвра^
щения образования вертикальных трещин в-
толще стены устраивают железобетонный пояс.
В многоэтажных холодильниках эти пояса рас¬
полагают в уровнях междуэтажных перекры¬
тий и покрытия, а в одноэтажных — в уровнях
покрытия и непосредственно под дверными165
Piet IV—12. Наружные самонесущие стены холодильника:а—из вертикальных железобетонных панелей конструкции Гипрохолода; б—кирпичные; /—кирпичная стена;
2—теплоизоляция; 3—колонна каркаса; железобетонный пояс; б—анкер крепления стены к колонне; 6—же-
лезобетонная вертикальная панель; 7—противопожарный пояс.проемами. Пояса крепят железобетонными или
стальными анкерами к междуэтажным пере¬
крытиям либо к колоннам. Наружные' стены
рассчитывают на действйе ветровой нагрузки я
на нагрузку от собственного веса.Внутренние несущие стены выполняют из
глиняного полнотелого кирпича марки не ниже
100 на растворах марки 50, при необходимости
с армированием либо из железобетона. Выбор
материала1 и толщина стен определяются рас¬
четом на нагрузки от собственного веса стены
и веса перекрытий.Для внутренней и наружной облицовок ме-
1 таллических стеновых бескаркасных панелей
типа «Сэндвич» (рис. IV-13) применяются
гладкие или гофрированные стальные и' алю¬
миниевые листы. В качестве теплоизоляцион¬
ных материалов используют различные виды
пенопластов. Стальные облицовочные листы,
изготовляемые из рулонной оцинкованной ста-
лн, можно использовать в конструкции панелей
без покраски. Алюминиевые облицовочные лис¬
ты и профили анодируют, а стальные крепеж-'
ные детали кадмнруют.. Панели крепят к несущему каркасу с по¬166мощью специальных стальных деталей, при¬
крепляемых к стальным облицовочным листам
при изготовлении панелей. Конструктивные де¬
тали стыка выполняют в зависимости от мате¬
риала облицовок из горячекатаных или гнутых,
стальных профилей либо из прессованных алю¬
миниевых профилей.. Перегородки. Междукамерные перегородки
должны обладать необходимой прочностью, ус¬
тойчивостью и сопротивлением теплопередаче
(см. главу III).	.Перегородки могут быть крупноблочными,
выполняемыми из пено- или газобетонных бло¬
ков, из керамзитовых блоков и других камне¬
видных теплоизоляционных материалов; кар¬
касными — в виде деревянного каркаеа с эф¬
фективной теплоизоляцией в качестве заполне¬
ния; комплексными' — в виде кирпичной или
панельной железобетонной перегородки с до¬
полнительной эффективной теплоизоляцией
(рис. W-14).Блочные и комплексные перегородки имеют
наибольшее применение. Эти перегородки при
их высоте до 3,6 м могут устанавливаться не¬
посредственно 1м бетонный подстилающий слой
•	Рис. IV—13. Деталь стыка панелей типа «Сэндвич»:I—стальной оцинкованный или алюминиевый профилированный лист; 2—теплоизоляция из пенопласта; 3—
гнутый профиль 100X10X3 мм стальной.оцинкованный или алюминиевый; 4—бакелизированная фанера тол¬
щиной 10 мм; 5—уплотняющий профиль из эластичного оенополиэтилена: в—полиэтиленовый колпак на эпок¬
сидной смоле: 7—герметизирующая мастика УМС-50; S—участок теплоизоляции/ пропитанный синтетическимисмолами 1пола. При большей высоте эти перегородки
следует устанавливать на фундаментные балки
или на собственный фундамент. При проекти¬
ровании перегородок нужно предусматривать
их крепление к основным несущим конструк¬
циям.Междуэтажные перекрытия. Междуэтаж¬
ные перекрытия, кроме функции несущих кон¬
струкций, выполняют роль внутренних Ограж¬
дающих конструкций. Сопротивление тепло¬
передаче междуэтажных перекрытий норми¬
руется СНиПом в зависимости от температуры
воздуха в камерах выше- и нижележащих эта¬
жей.Когда над перекрытиями поддерживают от¬
рицательную температуру воздуха, а под^ пере¬
крытиями — положительную или нулевую, обя¬
зательно проверяют выпадение конденсата на
потолке. Изоляцию перекрытий следует выпол¬
нять из эффективных теплоизоляционных ма¬
териалов, обладающих достаточной жесткостью
Этим требованиям лучше всего отвечает пено-
полистирол марки ПСБ-С плотностью 35—
40 кг/м®.К междуэтажным перекрытиям крепится
снизу различное внутрикамерное оборудова¬
ние — потолочные батареи, подвесные пути,
воздухоохладители, электроосветительные раз¬
водки. Несущая конструкция междуэтажных
перекрытий выполняется из сборных железобе¬тонных элементов заводского изготовления; все
закладные детали для крепления внутрикамер*
ного оборудования, а также отверстия для
пропуска коммуникаций должны предусматри¬
ваться при проектировании. Пробивка отвер¬
стий в безбалочных конструкциях нежелатель¬
на, пробивка отверстий в з!оне конуса (пира¬
миды) капители недопустима. Потолки между¬
этажных перекрытий при величине защитного
слоя нижней арматуры 15 мм не нуждаются в
защитном - лакокрасочном покрытии и лишь по
санитарным соображениям подлежат известко¬
вой побелке.По верху безбалочного перекрытия не тре¬
буется выравнивающей стяжки. В случае необ¬
ходимости по перекрытию может быть выпол¬
нен пароизоляционный слой (обычно в пере¬
крытиях над камерами с положительными или
нулевыми температурами).Теплоизоляцию укладывают по перекрытию.
Подклейка теплоизоляции снизу допускается
лишь на отдельных участках перекрытия для
предотвращения образования мостиков холода.Конструкция безбалочных перекрытий, рас¬
считанная под полезную нормативную нагрузку
20 кПа (2000 кгс/мг) с конструкции! пола поз¬
воляет применять электропогрувЧики грузо¬
подъемностью до 2 т. При больйвй грузоподъ¬
емности погрузчиков несущая способность пе¬
рекрытий и полов должна проверяться расче¬
том.	■
Рис. IV—14. Изолированные перегородки:Л—блочные; б—комплексные; /—пенобетонные блоки;
2—цементно-известковая штукатурка; 3—цементная
штукатурка; 4— армированная кирпичная перегород¬
ка; 5—плитная теплоизоляция; 6—пароизоляция; 7—
деревянный каркас.Перекрытие над подпольем, конструктивно
не отличаясь от междуэтажных перекрытий,
выполняет функцию не внутренней, а наруж¬
ной ограждающей конструкции. В виду того,
что железобетонные конструкции этих пере¬
крытий подвергаются попеременному увлаж¬
нению и высыханию, а также замораживанию
и оттаиванию к перекрытию над подпольем
предъявляют более жесткие требования в от¬
ношении его долговечности. Защитный слой
арматуры этих конструкций должен быть не
менее 20 мм, марки бетона по морозостойкос¬
ти не менее 200, а водоцементное отношение не
более 0,45. Особое внимание обращают на тща¬
тельность заполнения швов в стыках сборных
железобетонных элементов и качественное вы¬
полнение паро- и теплоизоляционных работ.Несущую способность -как междуэтажных
перекрытий, так и перекрытий над подпольем
рассчитывают в зависимости от высоты этажа,
плотности находящегося на хранении груза с
учетом стоимости 1 м3 здания холодильника.ПОКРЫТИЯ, ПОЛЫ, КРОВЛЯПокрытия. При строительстве холодильни¬
ков применяют совмещенные бесчердачные по¬
крытия, состоящие из несущих конструкций,
теплоизоляции и кровли.Сопротивление теплопередаче покрытия нор¬
мируется СНиП 11-105—74. Расчет покрытия по
несущей способности производится на сумму
нагрузок от собственного веса покрытия, фак¬
тического веса батарей (но не менее 0,5 кПа
(50 кгс/мг), а также на снеговую нагрузку.При панельной системе охлаждения в каче¬
стве несущих плит покрытия рекомендуется
применять ребристые плиты, при ребристых ба¬
тареях — многопустотные железобетонные пли¬
ты, позволяющие создать гладкие потолки.В качестве теплоизоляции покрытия при¬
меняют эффективные теплоизоляционные ма¬
териалы: жесткие минераловатные плиты и
пенополистирольные плиты, пенобетон, а также
различные'теплоизоляционные засыпки — ке¬
рамзитовый- гравий, аглопорит, перлитовый ще¬
бень ц др. Ввиду того что уклон кровли соз¬
дается главным образом за счет переменной
толщины теплоизоляции, значительный экономи¬
ческий эффект можно получить при плитной и
засыпной изоляции.Полы. Полы в зданиях холодильников
должны иметь высокую прочность, так как они
подвергаются значительному механическому
воздействию от движения напольного транс¬
порта — электропогрузчиков, электрокар и руч¬
ных тележек.Кроме того, они должны , иметь малое
пылеотделение И хорошо очищаться от загряз¬
нения.С учетом этих требований рекомендуют
следующие типы покрытий полов холодильни¬
ков: мозаичные (террацио) монолитные из бе¬
тона марки 400 толщиной 40 мм; из армиро¬
ванных мозаичных плит из бетона марки 400,
укладываемых на цементно-песчаном растворе
марки 300; из шлакоситаловых плит, уклады¬
ваемых на цементно-песчаном растворе марки
300. Для холодильников малой емкости допус¬
кается двухслойное асфальтобетонное покры¬
тие толщиной 40—50 мм. Для предотвращения
появления усадочных трещин монолитный бе¬
тонный пол разрезают на участки 3X3 м. Швы
образуются прокладкой алюминиевых полос на
всю толщину покрытия:Использование в этих целях стеклянных
полос не допускается.При теплоизоляции пола эффективными ма¬
териалами — жесткими минераловатными пли¬
тами, пенополистирольными плитами марки
ПСБ-С по ним устраивают стяжку из бетона'
марки 200 толщиной 50—80 мм с армировани¬
ем сеткой из проволоки диаметром 6 с ячейкой
150x150 мм. Перед устройством стяжки теп¬
лоизоляционный материал для защиты его от
увлажнения покрывают одним слоем пергами¬
на или руберойда насухо с промазкой швов.
При теплоизоляции полов керамзитовым гра¬
вием, шлаком, аглопоритом и засыпными ма-168
\т~ Ь *ТТ 1 2V III //^ 6 \(S~'j"-ЦРис. IV—15. Перекрытие над подпольем:/—покрытие из мозаичных бетонных плит; 2—це¬
ментная прослойка; 3—армобетонная стяжка; 4—теп¬
лоизоляция; 5—железобетонное перекрытие; б—про¬
ветриваемое подполье; 7—бетонная подготовка; 8—
пароизоляция.териалами по ним укладывают подстилающий
слой из бетона марки 200 толщиной ,100 мм.
В свою очередь теплоизоляционный слой укла¬
дывают на подстилающий слой из бетона мар¬
ки 200 толщиной 100 мм либо на плиту пере¬
крытия. При залегании в основании фундамен¬
тов и полов холодильника пучинистых грунтов
в конструкции полов должна быть предусмот¬
рена возможность защиты грунта от промерза¬
ния. В этих целях могут быть использованы
следующие конструкции], полы с проветривае¬
мым подпольем (рис. IV-15); шанцевые полы
с электрообогревом (рис. IV-16) или маслопро-
гревом.Все виды указанных полов имеют нормиро¬
ванное сопротивление теплопередаче.Наибольшее распространение получили по¬
лы с электрообогревом грунта, обеспечивающие
при правильной их эксплуатации достаточно
надежную защиту грунта от промерзания.■	В качестве электронагревателей служат
прутки из арматурной стали диаметром 10—
16 мм, укладываемые в бетонный подстилаю¬
щий слой пола (рис. IV-16, а) либо в бетон¬
ную подготовку фундаментов (рис. IV-16, б).
Подстилающий слой или подготовка выполня¬
ются из бетона марки 200. Вся конструкция
пола должна быть защищена от увлажнения
грунтовой влагой надежной гидроизоляцией,
_ например двумя слоями гидроизола на горячей
битумной мастике.При расположении подстилающего слоя в
зоне опасного капиллярного- поднятия много¬
летних или сезонных грунтовых вод предусмат¬
ривают меры по понижению уровня грунтовых
вод (устройство дренажа вокруг здания, водо¬
отводных канав и др.).Высоту опасного капиллярного поднятия
грунтовых вод ориентировочно принимают
(в; м): для крупного песка 0,3, песка средней
крупности и мелкого 0,8, песка пылеватого й
супеси 1,3, суглинка и глинистого грунта 2.Под бетонный подстилающий слой по нека- ’
менистому грунту предусматривают уплотне¬
ние основания щебнем или гравием крупностью, •
40—60 мм.	■Кровля. Здания холодильников имеют плос¬
кие кровли с уклоном 1,0—2,0%, создаваемым
за счет переменной толщины теплоизоляции
или соответствующего уклона стропильных ба¬
лок. В качестве основания под кровлю предус¬
матриваются;при утеплителях из минераловатных изде¬
лий, торфоплит и сыпучих (рыхлых) утеплите¬
лях — поверхности выравнивающих стяжек
из цементно-песчаного раствора или бетона
марки 100 толщиной 40 мм, армированного ме¬
таллической сеткой марки 3—15/3 (ГОСТ
8473—57) или сетками из стальной проволок»
диаметром 3 мм с размерами ячеек 200 X
Х200 мм;при плитах из искусственных камневидных
материалов — поверхности стяжек из цемент¬
но-песчаного раствора марки 100 толщиной
20 мм;при плитах из полистирольного пенопласта
плотностью 35 кг/м3 — ровные поверхности
плит.В зимних условиях для устройства стяжек
используют цементно-песчаный раствор на ке¬
рамзитовом песке с добавлением поташа в ко¬
личестве 10—15% от массы цемента.Органические теплоизоляционные материалы
(жесткие минераловатные плиты, торфоплиты
и др.) перед устройством цементно-песчаной
стяжки покрывают слоем пергамина или рубе-
ройда насухо с промазкой швов битумной мас¬
тикой. В выравнивающих стяжках предусмат¬
ривают устройство температурных швов ши¬
риной 5—10 мм, которые должны разделять
поверхности стяжки на участки 6X6 м. Поверх¬
ность песчано-цементной стяжки покрывают
грунтом — раствором битума в соляровом
масле или керосине в соотношении (по весу)1
1 :2. Если огрунтовку производят сразу (в
первые часы) после укладки раствора, приме¬
няют медленно испаряющиеся растворители,
огрунтованная поверхность не нуждается а
защите от действия солнечных лучей. При ог-
рунтовке стяжки после отвердения ее защищав
ют от интенсивного действия солнечных лучей
и испарения влаги и поливают водой 1—2 ра¬
за в день. В этом случае стяжку следует ог-
рунтовывать раствором солярового масла в ке¬
росине.	,Водоизоляционный ковер_ плоских кровель
холодильников. выполняют из пяти слоев гид¬
роизола марок ГИ-1 и ГИ-2 (ГОСТ 7415—74)
или пяти слоев рубероида марки РМ-350
(ГОСТ 10923—76) или четырех слоев стекло-
руберойда марки С-РМ (ГОСТ 15879—70).Рулонные материалы на горячей битумной169
L Л—L /1—J я	ш—/лwin Т 1 t£ л+. •.*■•£> за».**--/ X гГ.jг—А-Рис. IV—16. Пол с электрообогревом грунта:
а—над фундаментами: б—под фундаментами; 1—покрытие из мозаичных бетонных плит; 2 цементная про¬
слойка- 3—аомобетонная стяжка-. 4—теплоизоляция; 5—бетонная подготовка с электронагревателями; 6—гид¬
’	роизоляция; 7—бетонная подготовка; 8—засыпка непучинистым грунтом.i -мастике МБК-Г-55 применяют в районах север¬
нее географической широты 50° для европей¬
ской и 53° для азиатской части СССР, южнее
этих районов используют битумную мастику
МБк-Г-65. При устройстве плоских кровель с
применением небиостойких рулонных материа-
Л9В мастики антисептируют путем добавки
кремнефтористого или фтористого натрия (4—
б4/# массы битума). Защита водоизоляционного
к.бвра осуществляется чистым сухим гравием с
размерами зерен 5—-10 мм, втопленным в ан-
тисептированную горячую битумную мастику.
При устройстве покрытия из облегченных стро¬
ительных конструкций для защитного водоизо¬
ляционного ковра применяют фольгоизол, кото¬
рый снижает поглощение покрытием солнечной
радиации на 20%-С крыш холодильника предусматривается
наружный отвод воды, неорганизованный у од¬
ноэтажных холодильников и организованный—
у многоэтажных. При организованном отводе
воды применяют карнизы-желоба. Продольные
уклоны желобов принимаются >2%. Глубина
желоба должна быть не менее 130 мм. Водо¬
сточные трубы выполняют из оцинкованной
кровельной стали. Площадь поперечного сече¬
ния водосточных труб применяется из расчета
1,5 см2 поперечного сечения водосточной трубы
на 1 м2 площади кровли. При неорганизован¬
ном отводе воды устраивают железобетонные
карнизы с вылетом не мерее 60 см.Размеры карнизов и элементы их крепле¬
ния проверяют расчетом на прочность; приэтом, кроме собственного веса, учитывают на¬
грузку от подвески ляулек, равную 500 кг на1	м карни33-ИЗОЛЯЦИОННЫЕ ДВЕРИДвери, применяемые на холодильниках,
должны иметь сопротивление теплопередаче не
менее 2,6 м2-К/Вт.Т а б л и ц а IV—7
Основные параметры прислонных дверейМаркадвери/ ширина \
Размеры [ высота), ммЧислоМасса,в свету
потолкапроемов в сте¬
нах и пере¬
городкахствороккгiПДГМ2000 2220
2300 24102440252021380ПДП-12000 2220
3300 3410244035202670ПС-11000 1220
2000 2100144022001260Примечание. ПДГМ — для камер хра¬
нения грузов в штабелях; ПДП-1 —для камер,
оборудованных подвесными путями; ПС-1--
служебная дверь.				170
Рис. IV—17. Приелонная дверь грузовая:/—теплоизоляция- 2—деревянная обшивка; 3—обшивка оцинкованной листовой сталью; 4—деревянная об¬
вязка; 5—навесы; «-^защита от механических повреждений напольным транспортом; 7—запор.Изоляционные двери бывают прислонные
(рис. IV-17) и откатные (рис. IV-18). Основ*
ьые параметры изоляционных дверей приведе¬
ны в табл. IV-7 и IV-8.Деревянный каркас дверей и облицовку с
двух сторон выполняют из пиломатериалов
(ГОСТ 8486—66, сорт 2-й) влажностью не бо¬
лее 15%, обработанных 3%-ным раствором
фтористого натрия; изоляцию из ПСБ-С толщи-
ьой 150 мм с защитой ее пароизоляцией — из
гидроизола, наклеиваемого на горячем битуме.Двери обшивают с двух сторон оцинкован¬
ным стальным листом тЬлщиной 0,51 мм
(ГОСТ 8075—56 **). Для уплотнения притво¬
ров применяют губчатую резину. В целях ис¬
ключения обмерзаЯйя в даерязг предусматри-;вается электрообогрев по всему периметру (рм.
главу VI).КОНСТРУКЦИИ ЛИФТОВЫХ ШАХТ,
ЛЕСТНИЧНЫХ КЛЕТОК И ВЕСТИБЮЛЕЙВестибюли, лифты и лестничные клетки мно¬
гоэтажных холодильников объединяют в один
конструктивный блок, отделяемый теплоизоля¬
ционными швами от камер хранения мороже¬
ных грузоб.'Блок помещают у наружных стен охлажда¬
емого склада. Возможны планировочные ре¬
шения с размещением блока внутри охлажда¬
емого склада или внеегог'	 '
Рис. IV—18. Откатная одностворчатая изолированная дверь:1—дверное полотно; 2—привод; 3—кнопки управления; 4—конечный выключатель; 5—ограждение.Т а б ли ц а IV—8Основные параметры откатных дверейМарка двериРазмеры |'ширина \" X толщина 1 , мм
высота /Длина ходаЧислоМасса,в светугабаритпроемов
в стенах
и перегородкахдвери,ммствороккг1М0/2ХЗ,1200031005700мйх815244036502100110351М0/2,0X2,32000 .
2300— -5700 _
26302440.285021001575
Лифтовые шахты и вестибюли относятся к
категории помещений с нерегулируемым тем¬
пературно-влажностным режимом.Лестничные клетки в районах с расчетными
зимними температурами наружного воздуха
—20° С и ниже рекомендуется отапливать, при
более высоких температурах их можно не ота¬
пливать. Блок лифтовых шахт, лестниц и ве¬
стибюля решается обычно по бескаркасной
схеме. Перекрытия вестибюлей в этом случае
выполняют сборно-монолитными и рассчитыва¬
ют под нормативную полезную нагрузку 16—
20 кПа (1500—2000 кгс/м2) при коэффициенте
перегрузки 1,3.Несущие стены проектируют в зависимости
от требуемой несущей способности из глиняно¬
го кирпича или монолитными железобетонны¬
ми. Стены лифтовых шахт выполняют глухими
и гладкими.	Сетчатые ограждения и ниши в стенах недопускаются. Толщина стен лифтовых шахт,
выполняемых из кирпича, должна быть,
не менее 380 мм.При производстве работ по сооружению
стен лифтовых шахт соблюдают их строгую
вертикальность.Машинное отделение лифтов размещают над
лифтовыми шахтами. Перекрытие над лифто¬
выми шахтами выполняют из сборного или мо¬
нолитного железобетона и рассчитывают на
нормативную полезную нагрузку 8 кПа
(800 кгс/м2) с коэффициентом перегрузки 1,3.
Нагрузка от подъемного оборудования пере¬
дается на специальные балки, опорами для
которых служат несущие стены шахт.Помещения машинного отделения лифтов —
отапливаемые. В зимнее время температура в
машинном отделении не должна быть ниже
5° С.Перекрытие над лифтовыми шахтами долж¬
но иметь сопротивление теплопередаче не
менее 1,2 м2-К/Вт.При залегании в основании фундаментов
пучинистых грунтов пол. лифтовых шахт дол¬
жен быть теплоизолированным и иметь систе¬
му электроподогрева.Габариты лестничных клеток определяются
типом применяемых лестничных конструк¬
ций.Лестничные марши и площадки применяют¬
ся из унифицированных сборных железобетон¬
ных элементов.Допускается применение стальных косоу¬
ров и накладных железобетонных ступеней.
В этом случае косоуры должны быть ош¬
тукатурены цементным раствором марки 50
по металлической сетке.ФУНДАМЕНТЫ ПОД ОБОРУДОВАНИЕ-
И ПОДВЕСНЫЕ ПУТИК оборудованию, под которое требуется уст¬
раивать специальные фундаменты, относятся
компрессоры и их электродвигатели. Фунда¬
менты под компрессоры и электродвигатели
проектируют массивными из бетона марки не
ниже 200. Фундаменты под компрессоры под¬
лежат расчету на динамические нагрузки. Не¬
зависимо от результатов расчета рекомендует¬
ся принимать отношение массы фундамента •<
весу установленного на него оборудования не
менее четырех.Подвесные пути рассчитывают на полезную
нормативную нагрузку 3,5 кН (350 кгс) на i м
пути. В многоэтажных распределительных хо¬
лодильниках подвесные пути крепят непосред¬
ственно к вышележащему перекрытию. В этом
случае перекрытие должно быть рассчитано
на дополнительную нагрузку 5 кПа (500 кгс/мг).В одноэтажных холодильниках подвесные
пути крепят к стойкам специального кар¬
каса.' При расположении машинного /отделения
отдельно от здания холодильника хладотрассы
прокладывают по типовым железобетонным или
стальным эстакадам либо по облегченным
стальным фермам конструкции Гипрохолода.КОНСТРУКЦИИ ЗДАНИИ ПОДСОБНЫХ И
АДМИНИСТРАТИВНО-БЫТОВЫХ
ПОМЕЩЕНИИК подсобным помещениям относятся машин¬
ные (компрессорные) отделения, железнодо¬
рожные и автомобильные платформы, зарядные
станции и т. п., к административно-бытовым ~
конторские помещения, столовые, гардеробные,
душевые, санитарные узлы и др.Здания, в которых размещаются подсобные
и административно-бытовые помещения блоки¬
руются с основным зданием холодильника (ох¬
лаждаемым складом).Несущие конструкции этих зданий, перекры¬
тия, покрытия и колонны выполняют из унифи¬
цированных сборных железобетонных изделий,
стены — из панелей отапливаемых зданий или
местных строительных материалов (кирпича,
естественных камней и др.).Помещение аммиачных машинных отделений
по пожарной' опасности относятся к категории
Б, ввиду чего над ними запрещается распола¬
гать другие помещения, а площадь их оконных
и дверных проемов должна составлять не менее
3% от объема помещения. Конструкции покры¬
тий и стен должны быть несгораемыми и иметьII	ступень огнестойкости.173
Стены закрытых, платформ выполняют из
панелей для неотапливаемых зданий. При соот¬
ветствующих технико-экономических обоснова¬
ниях можно применять панели отапливаемых
аданий, а также кирпич или другие . местные
строительные материалы. Покрытия платформ
многоэтажных и крупных одноэтажных холо¬
дильников проектируют из сборных железобе¬
тонных плит по железобетонным балкам или
стальным фермам. Устройство покрытий из ас¬
бестоцементных листов усиленного профиля в
этом случае не рекомендуется. Их можно при¬
менять лишь при строительстве одноэтажных
холодильников малой емкости, причем листы
должны укладываться с уклоном не менее 1/10
с уплотнением швов битумной мастикой.Здания, в которых размещаются админист¬
ративно-бытовые помещения, проектируют какмногоэтажными с каркасами (по сериям ИИ-04,
или ИИ-20), так и одноэтажными. Стены их
проектируют из навесных панелей или само¬
несущими из кирпича или естественных кам¬
ней.СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ
ЛИТЕРАТУРЫКарганов Г. А., Мертешов М. Н., Файн-
штейн В. А. Особенности проектирования мно¬
гоэтажных холодильников для сейсмических
районов — «Холодильная техника», 1972, № 9,
с. 14—15.Проектирование холодильников. М., «Пище¬
вая промышленность», 1972. 310 с. Авт.:
Ю. С. Крылов, П. И. Пирог, В. В. Васютович,А.	В. Карпов, А. И. Дементьев.
ГЛАВА VВОДООХЛАЖДАЮЩИЕ УСТРОЙСТВАБРЫЗГАЛЬНЫЕ БАССЕЙНЫВ брызгальных бассейнах охлаждение обо¬
ротной воды осуществляется разбрызгиванием
ее с помощью форсунок над искусственным во¬
доемом.Брызгальные бассейны используют на пред¬
приятиях, расположенных за городом и не
стесненных территорией, так как для размеще¬
ния этих водоохлаждающих устройств требу¬
ется большая площадь.Бассейны выполняют в виде прямоугольни-
' ка, ориентированного большей стороной пер¬
пендикулярно к господствующему летом на¬
правлению ветров. Ширина бассейна не должна
превышать 30—40 м. Брызгальные бассейны
выполняют заглубленными в землю (рис. V-1).
Можно устраивать их на крыше здания. В этом
случае для уменьшения уноса капель воды
ветром бассейны снабжают . жалюзийным ог¬
раждением высотой 3—3,5 м. При наземном
расположении жалюзи заменяют газонным
обрамлением. Глубина наземного бассейна
1,5—2 м.В холодильных установках применяют брыз¬
гальные бассейны производительностью по во¬
де до 300 кг/с.Удельная тепловая нагрузка на 1 м2 пло¬
щади брызгальных бассейнов составляет qf—
=»l-j-4 кВт/м2. Плотность орошения (количест¬
во воды, разбрызгиваемой на 1 м2 бассейна)
qw приведена в табл. V-1.Т а бл ица V—1
Плотность орошения брызгальных басс'ейновБассейныВеличина qw\в кг/(ма*с)]
при гфоизводительности бас*
сейна, кг/с50100200300400500С жалюзи0,130,170,200,230,250,26Без жалюзи '0,080,100,140,160,180,20Потери воды на унос ветром и испарение
■составляют в брызгальных бассейнах 3—4%
■от расхода разбрызгиваемой воды. Разбрызги¬вающие воду форсунки размещаются над
уровнем воды в бассейне на высоте 1—1,5 м.
При отсутствии жалюзи расстояние . до края
бассейна должно приниматься не менее 7 м, а
при наличии жалюзи — не менее 4—5 м. Рас¬
положение форсунок определяется выбранной
плотностью орошения и производительностью
одной форсунки с обычным напором 50 кПа
(5 м вод. ст.).Форсунки для разбрызгивания воды выпол¬
няются центробежными, чаще всего с танген¬
циальным вводом воды в завихривающую ка¬
меру (рис. V-2, а). Применяют также форсун¬
ки с винтовым направляющим аппаратом (рис.
V-2, б). В небольших бассейнах используют
форсунки с выходным отэерстием 20—22 мм
и производительностью 1,4—1,7 кг/с, в боль¬
ших — форсунки соответственно 28—32 мм и
2,2—3,3 кг/с. Гидравлические характеристики
форсунок, применяемых в брызгальных бассей¬
нах, приведены на рис. -V-3.Для предотвращения разрушения трубопро¬
водов в результате замерзания в них воды зи¬
мой устанавливают специальные дренажные
форсунки, через которые вода при. остановке
ее подачи автоматически сливается из коллек¬
торов и трубопроводов в бассейн, iОТКРЫТЫЕ ГРАДИРНИВ открытых градирнях вода охлаждается
внутри особого сооружения путем ее разбрыз¬
гивания или орошения по специальной ороси¬
тельной поверхности. Смена воздуха осущест¬
вляется за счет ветра и в меньшей части за
счет эжектирующего действия форсунок.Различают два типа открытых градирен:
брызгальные (вода разбрызгивается мелкими
каплями с помощью форсунок) и капельные
(вода орбшает расположенные в несколько яру¬
сов деревянные поверхности).Брызгальные градирни! Градирни этого типа представляют собой по¬
добие брызгального бассейна, окруженного вы*
сокими жалюзи с форсунками, поднятыми на2—4 м над уровнем воды в поддоне (рис.
V-4). Производительность этих градирен от175
0,3 до 100 кг/с охлажденной воды. Ширина
градирен не превышает 5 м.'Большая сторона
градирен должна быть ориентирована перпен¬
дикулярно направлению господствующего вет¬
ра.Плотность орошения принимают в крупных
бризгальных градирнях 0,5—1 кг/(м2-с), 'в
малых (до 6 кг/с) — 1—2 кг/(м2-с). Удельная
тепловая нагрузка 5—15 кВт/м2. Факел фор¬
сунки может быть направлен вверх (что увели¬
чивает обмен воздуха, однако повышает унос
воды) или вниз. Коэффициент охлаждения
брызгальной градирни в среднем (У=0,5-г-0,6,
для высоты расположения форсунок 2 м и
{/=0,8н-0,9 — для высоты 4 м. Подохлажде-ние воды в градирнях 2—4° С. Благодаря не¬
большой массе и отсутствию движущихся час¬
тей открытые брызгальные градирни удобно
располагать на крыше зданий. Разработанная
во ВНИХИ малая открытая брызгальная гра¬
дирня предназначена для небольших торговых
холодильных установок, размещаемых в город¬
ских условиях. Преимуществом этой градирни
является небольшой уровень шума.Капельные градирниКапельные градирни представляют /собой
каркасное сооружение, состоящее из распреде¬
лительного устройства 1, оросительной поверхно-176
Рис. V—2. Форсунки для брызгальных бас-»
сейнов:а—с тангенциальным вводом воды (конструкция Со-
юзводоканалпроекта); 6—с винтовым направляющим
аппаратом (конструкция МОТЭПа—Московского от¬
деления Т еплоэлектроцроекта).Рис. V—3.Гидравлическиефорсунок:характеристики1—диаметром 50/25 конструкции МОТЭП; 2—диамет¬
ром 50/25 конструкции Союзводоканалпроекта; 3—
диаметром 32/16 конструкции Союзводоканалпроекта.
чРис. V—5. Открытая капельная градирня.сти 4, жалюзи 2 и поддона 3 (рис. V-5). Распре¬
делительное устройство выполняют из деревян¬
ных желобов. Вода через цилиндрические кера¬
мические насадки, устроенны? в дне желобов,
стекает на разбрызгивающие розетки, от кото¬
рых и распределяется равномерно по сечению
градирни. В небольших градирнях орошение по¬
верхности производят с помощью форсунок.
Градирня может иметь два оросительных уст¬
ройства. Летом воду подают в верхнее устрой¬
ство, зимой во избежание обмерзания — в ниж¬
нее, расположенное на половине высоты гра¬
дирни. Оросительную поверхность (решетник)
выполняют из деревянных брусков трехуголь¬
ной или прямоугольной формы, располагаемых
в несколько ярусов (8—12) на расстоянии по
высоте 0,5—1,0 м друг от друга. Для лучшего
распределения воды по поверхности направле¬
ние брусков в каждом ярусе изменяется на1,5708 рад (90°) по сравнению с выше и ниже
лежащими. Ширина градирни не должна пре¬
вышать 6 м. Высота составляет 5—9 м. Гра¬
дирни располагают продольной осью перпенди¬
кулярно направлению преобладающего ветра.
Открытые капельные градирни имеют произ¬
водительность от 1 до 400 кг/с охлажденной
воды. Подохлаждение воды в открытых ка¬
пельных градирнях, обслуживающих холодиль¬
ные установки, выбирается в пределах до 5° С.
Плотность орошения в капельных градирнях
обычно выбирается в пределах 0,5—1 кг/(м2-с),,
а удельная тепловая нагрузка до 25 кВт/м2.ВЕНТИЛЯТОРНЫЕ ГРАДИРНИВ вентиляторных градирнях, осуществляю¬
щих охлаждение воды путем ее разбрызгива¬
ния по специальной поверхности, смена воз¬
духа производится с помощью вентиляторов.Создаваемый в вентиляторных градирнях
устойчивый поток воздуха, практически . не
зависящий от силы ветра, позволяет поддержи¬вать более ста'бильные температуры охлаждае¬
мой воды, а также обеспечивает большую ком¬
пактность этих градирен по сравнению с от¬
крытыми градирнями и брызгальными бас¬
сейнами. Вентиляторная градирня (рис. V-6)
состоит из кожуха, орошаемой насадки, оро¬
сительного устройства, каплеотделитёля и вен¬
тиляторов. Градирни выполняются с верхним
и нижним расположением вентилятора.Наиболее часто применяется верхнее рас¬
положение вентиляторов, обеспечивающее луч¬
шее распределение воздуха в градирне и ис¬
ключающее попадание увлажненного выходя¬
щего воздуха вторично в орошаемую насадку.Удельные тепловые Нагрузки в вентилятор¬
ных градирнях на 1 м2 их горизонтального
сечения для холодильных установок при регу¬
лярной насадке составляют до 60—80 кВт/м2,
плотность орошения до 4—5 кг/(м2-с).Основным элементом вентиляторной гра¬
дирни является оросительная насадка. Наи¬
более распространенные т.ипы орошаемых на¬
садок приведены на рис. V-7; техническая ха¬
рактеристика некоторых видов насадок — в
табл. V-2.В крупных градирнях орошаемая насадка
выполняется из асбоцементных или деревянных
щитов, располагаемых на расстоянии 20—00	мм друг от друга. В небольших и средних
градирнях применяется сотоблочная или щеле¬
вая регулярная насадка, состоящая из неболь¬
ших вертикальных каналов с эквивалентном
диаметром 2—5 мм. Насадку выполняют из
пористых пластмасс, бумаги, пропитанной эпок¬
сидной смолой, или из алюминиевой фольги
толщиной 0,2 мм. Меньшее распространение
получили насадки из деревянных брусков (из-
за их повышенного аэродинамического сопро¬
тивления), весьма редко применяют насыпную
насадку из колец Рашига, кусков кокса и т. п,
Компактной является насадка из капроновых
сеток с сечением нити 2x0,1 мм, однако ее
существенным недостатком является также
повышенное аэродинамическое сопротивление.Градирни типа ГПВ конструкции
ВНИХИВентиляторные пленочные градирни (ГПВ)
конструкции ВНИХИ (производительность до
370 кВт) применяют для малых и средних хо¬
лодильников. "Градирни представляют собой
сварной корпус из листовой стали с размещен¬
ными в нем орошаемой насадкой, каплеотде-
лителем и водораспределителем (рис. V-8).
Над корпусом расположен осевой вентиляторПод корпусом размещен резервуар для сбо¬
ра охлажденной воды, снабженный поплавко¬
вым устройством, регулирующим подачу све-178
а—с верхним «расположением вентиляторов; б—с нижним расположением вентиляторов; 7—кожух: 2—оро*
шаемая насадка; 3— оросительное устройство; 4—капл еотд е лите л ь; 5—вентилятор.Рис. V—7. Орошаемые насадки:а—кольца Рашига; б—щелевая; в—сотоблочная.жей воды. Водораспределитель форсуночный.
Форсунки — центробежные со специальным
устройством, обеспечивающим сплошную
структуру факела. Гидравлическая характери¬
стика форсунок приведена на рис. V-9. Для
насадки применены пластины мидластовых се-
паратов из полихлорвиниловой смолы, выпус¬
каемые для электрических аккумуляторов (см.
табл. V-2). Пластины набирают в кассеты и
вставляют в корпус через имеющееся в нем бо¬ковое отверстие. Нижние концы пластин выре¬
заны в виде зубцов для лучшего стока воды.
Материал, пластин обладает хорошей смачивае¬
мостью и стойкостью к воздействию воды и
кислот. Поэтому освобождение цпастин от
накипи осуществляется путем погружения кас¬
сет с насадкой в резервуар с технической со¬
ляной или серной кислотой на 3—5 мин с по¬
следующей промывкой их водой.179
Техническая характеристика насадокТаблица V—2НасадкаРазмеры элемента
насадки, .
ммУдельнаяповерхностьК,ма/м*Удельная
масса Mv>
кг/м*Свободный
объем**
(коэффициент
живого сече*
ния) КсвЭквивалентный
диаметр
сечения йэ***,
ммНасыпная<куски кокса43774550,56029,2251206000,53217,8керамические кольца50x50x587,55150,78536,0Ращига25 X25 X32046250,74014,115X15X2330,7200,7008,5Регулярнаяасбоцементные щиты40* ,44,5440,89 ;806=5 мм10*1331300,6720сотоблочная из гофри¬4,7 ,5801700,835,74рованной бумаги3,711701750,8252,832,315003750,6261,67щелевая (мипластовые2*690368 :0,633,65сепараторы)1,5*8204450,552,68Сетчатая из капроно¬ячейка 2x22000—0,851,70вой плоской йити%*	Ширина щели в свету.	,** VCb — объем пустот на 1 м3 насадки (порозность).Техническая характеристика градирен типа
ГПВ дана в табл. V-3. Монтажные размеры
этих градирен приведены на рис. V-10 и в
табл. V-4.Градирни ГПВ' могут быть установлены
внутри или вне помещения. В первом случае
соединяют верхний раструб градирни с возду¬
ховодом для выброса отработанного воздуха.
Воздуховод должен быть по возможности ко¬
ротким, для чего градирню помещают ближе к
стенке, через которую выводится воздуховод.
Помещение оборудуют соответствующей при¬
точной вентиляцией. При наружной установке
градйрни изолируют водяные трубопроводы, на
которых имеются краники для спуска воды
при длительной остановке зимой. Кроме того,
предусматривают ручное или автоматическое
выключение электродвигателя вентилятора для
оттаивания льда, намерзающего на входных ре¬
шетках градирни. Решетки ото льда можно
очищать и ручным способом.Градирни конструкции Союзводоканал-
* проекта >	.Вентиляторные секционные градирни Союз¬
водоканалпроекта (производительность 0,2—7	тыс. кВт) выпускаются для крупных и
средних холодильников.Градирни выполняют с отсасывающими и
нагнетательными вентиляторами, с оросителя¬
ми капельного и пленочного типа.Градирни с секциями площадью 2 и 8 м2
имеют расположенные внизу нагнетательные
вентиляторы (рис. V-11). Каркасы изготовляют
из древесины или из стальных прокатных про¬
филей. Обшивка может быть выполнена из
древесины, асбоцементных плит и стеклопласти¬
ка, насадка оросителя — из древесины или из
пластмассовой перфорированной пленки.Более крупные градирни выполняют верх¬
ним расположением вентиляторов (табл. V-5).180
'	р.кПаРис. V—9. Гидравлическая характеристика цен¬
тробежных форсунок, примененных в градир¬
нях типа ГПВ.Рис. V—8. Градирня типа ГПВ:1—вентиляционный агрегат; 2—смотровой люх; 3—кор¬
пус градирни; 4—каплеотделитель; 5—водораспреде¬
литель; 6—насадка; 7—резервуар охлажденной воды;
3—поплавковое устройство; 9—фильтр.
182. •/ . ■ '..i-	A	:... . J	'	-Таблица V—3Техническая характеристика градирен типа ГПВ конструкции ВНИХИПоказателе* ГПВ-10М2ГПВ-20МГПВ-40МГПВ-80ГПВ-160ГП В-320Тепловая производительность11,63(10)23,26(20)46,52(40)' 93,04(80)186,1(160)372,16 (-320)(Д/Ш=5ЧС), кВт (1000 ккал/ч)51 '112206.463Теплопередающая поверх¬25772ность насадки оросителя, м2
Расход охлаждаемой воды,
кг/сРасход воздуха, м3/с2,228,880,5551,114,4417,760,5461,142,504,52 -10,2016,90' Фронтальное сечение, м20,210,440,961,743,926,5Живое сечение для прохода0,130,280,6051,102,474,1воздуха, м2■4,074,144,114,134,12Скорость воздуха в живом4,20сечении, м/с48,547,5Удельная тепловая нагрузка,55,452,953,557,3отнесенная к фронтальному се¬чению градирни, кВт/м22,522,322,55 '2,262,73' Плотность орошения,2,65кг/(м2 - с) :140140 ,160Сопротивление проходу воз¬
духа, Па
Диаметр крыльчатки венти-140160160400630800100012502X1250 ‘лятора, мм
Частота вращения вентиля¬1400950950. 950. 720 ,720тора, мин-1
Мощность, потребляемая0,380,761,21,853,77,4электродвигателем вентилято¬-ра, кВтФорсунки водораспредели¬теля8888 !диаметр выходного отвер¬45стия, ммколичество, шт.21 -44• 924 ; .. Размеры градирни, мм
основание в плане484 X780848 X8481178X11781580X15802212x22442212x3540корпус в плане572x680660 X736990X10661320X14202080X20802080 X3405общая высота12581600. 178022002520> 2485Масса, кг100 ,23232868912642006
Рис. V—10. Монтажные размеры градирен ГПВ:а—ГПВ-20М и ГПВ-40М; б— ГПВ-80 и ГПВ-160 (di— подвод волы к водораспределителю, <fe—отвод воды из
градирни» d3—слив воды, —перелив воды, d®—подвод свежей воды)..	Таблица V,—4Монтажные размеры градирен типа ГПВОбозначение размеров
на рис. V—10Размеры градирен, ммГПВ-20МГПВ-40МГПВ-80ГПВ-160АХБ848—8481178X11781580X15802244X2212CXD736 X6601066X9901420X13202080 x2080Н1600178022002520D60080010001200Н\990101011601260я280■4 808070я355558060я4220220230230^5240240250250а2200200500- 500ГАЗ=Л4 -180180150300<*530030038035040 ,405080^2• 40405080d325255050йл '25255050>>1515 ,. 1515183
Для циркуляции воздуха используют осевые
вентиляторы диаметром 800 и 1250 мм. Вен¬
тиляторы устанавливают на отдельных бетон¬
ных фундаментах и соединяют с градирнями-
диффузорами. Под градирней расположен
заглубленный в землю резервуар для сбора ох¬
лажденной воды, оборудованный трубопрово¬
дом и защитной решеткой, отводящими ох¬
лажденную воду; переливной трубой с ворон¬
кой для отвода избытка воды из системы в4©1тО- STРис. V—И. Наземная градирня
Союзводоканалпроекта (конст¬
рукция с нижним расположени¬
ем вентилятора):отводящая труба; 2—ороситель:3—распределительная система: 4—
водоуловительиые решетки: 5—водо¬
подающий стояк; 6—вентилятор
'	06-300 № 12.5.канализацию; грязевой трубой (для выпуска во¬
ды при освобождении резервуара) и трубой
свежей воды с поплавковым устройством.Водосборный резервуар выполняется из мо¬
нолитного железобетона.Градирни, предназначенные для размеще¬
ния на кровлях (рис. V-12), выполняют со
сточными поддонами облегченного типа, для
каркаса, обшивки и оросителя применяют алю¬
миниево-магниевые сплавы.184
2-ZРис. V—12. Градирня, раз¬
мещаемая на кровле, с ниж¬
ним расположением венти¬
ляторов (конструкция Со-
юзводоканалпроекта).теля можно применять полимерные материа¬
лы — полиэтилен, полистирол, стеклопластики
Типы и характеристика градирен площадью до
96 м2 приведены в табл. V-6.Таблица V—5Виды градирен конструкцииСоюзводоканалпроекта	~Градирни с секциями 16 м2 выполняют пло¬
щадью до 96 мг. У этих градирен вентилято¬
ры устанавливают сверху, по одному на каж¬
дую секцию (рис. V-13). Каркас градирни
представляет собой сборно-железобетонную
конструкцию. Наружная и межсекционная об¬
шивка градирен выполняется из асбестоцемент¬
ных волнистых листов усиленного профйля.■	Применяют и цельнодеревянное исполнение
градирни. Водосборный бассейн может быть
выполнен в двух вариантах: сборно-монолит¬
ным и монолитным. Каркасы градирен могут
быть также изготовлены из стали, алюминие-
ео-магниевых сплавов. Для обшивок и ороси-ГрадирняКоличество
секций
в градирнеРазмер
градирни
в плане,
мПлощадь 1
орошения,
ы>С нижнимрасположениемвентилятораназемная24X416(рис. V—11)36X424установлен¬24X416ная на крыше34X624(рис. V—12)54ХЮ40С .верхним24X832расположением34X1248вентилятора44X1664(рис. V—13)54X208064X2496185
/Техническая характеристика градиренПло¬щадьКоли¬Фрон¬тальноегори¬зон¬Тепловая производи¬
тельность
(4/то=5»С)Коли¬чествоохлаж¬ДиаметркрыльчаткиЧастотавращенияМощность!
уст»новоч-|
НЙ1
мекгродви-Насадкасекции,м*чествосекцийтальноесече¬ние,м2кВтгыс. ккал/чденнойводы,кг/свентилято¬ра,ммра,
мин *гателейвентилято¬ров,кВт2*2464812232464696200400600и,122,233,3800800800930'9309302,24,46,6Капельная или
пленочная8*2316249281392800120044,466,61250^1250750750"6,09,0То же2423220011,18009302*, 22*4846440022,28009304,4»61269660033,38009306,6:8*322416139292812008006$,6
44,4123012507507509.06.0Пленочная или
капельная241631407,8Ш9301,72**3.456
8 ,
1024432540621028035011,7
15,6
19,S800Ш8009309309302,553,44,25Капельная или
пленочная ; .61248742023,48009305,1i21665056031,212087304,5g**32497584046,712007306,75То жеji5401624140078,0120073011,25•'•S$23222271920106,7250037820t34833412880160,0250037830 .16**46444553840213,3250037840Пленочная580556848002156,625003785069666825760320,025003786016***234563248648096130019502600325039001120168022402800336062,293,3124,4155.6186.725003782030405060Брьшгальная186
конструкции Союзводоканалпроекта11Размеры, мУ дельная
тепловая
нагрузка,
кВт/м*Плотностьорошения,кг/(м2-с). Материалкорпуса
в планевысота
от уровня
землинасадки- обшивки* „каркаса[ь!.2X22X42X61010105858582.782.782.78ДревесинаДревесинаДревесина14X44X6101058582.782.78». 1
»»2X22X42X66.56.56.55858582.782.782.78»Асбестоцемент
или стеклопластикСтальной прокат¬
ный профиль4X64X46,86,858582.782.78» 'То жеТо же2X22X32x42X52X65.85.85.85.85.840.640.640.640.640.61.951.951.951.951.95капельная —- дре¬
весина, пленоч¬
ная — древесная
или пластмассовая
перфорированная
пленка .АсбестоцементСталь[4X44X64X106.96.96.940.640.640.61.951.951.95То жеТо же» ‘4X84X124X164x204X2410.5610.5610.5610.5610.5669.669.669.669.669.63.333.333.333.333.33Древесина или
полиэтиленДревесина или
асбестоцементХХХХХ0010,5640,61,94»»187\
Пло¬щадьКоли¬Фрон¬тальноегори¬зон¬Тепловая производи¬
тельность
(Д*да=5°Т)Коли¬чествоохлаж¬ДиаметркрыльчаткиЧастотавращенияnaui‘11 пвтА —М0ЩН0С1Ьустановоч¬наяэлектро¬Насадкасекции,м*чествосекцийтальноесече¬ние,макВттыс. ккал/чденнойводы,кг/свентилято¬ра,ммВСНШЛЯ1V-ра,
мии *-двигателявеытиляю-ра,кВт232, 1300112062,2203481950168093,33010***46426002240124,4250037840Капельная58032502800155,65069639003360186,7)60'23222271920106,7203. 4833412880160,03026***46444553840213,3250038040Пленочная58055684800266,65069666825760320,060, '2321300112062,2203481950168093,33016***46426002240124,4250038040Брызгальная58032502800155,65069639003360186,7602321300112062,2203481950168093,330-16***46426002240124,4250038040Капельная58022502800155,65069639003360186,7602321300' 112062,2203481950168093,330-16***46426002240124,42500380 '40»i58022502800155,650j69639003360186,76023222271920106,72034833412880160,0'3026***46444553840213,3250038040Пленочная58055684800266,75069666825760320,060*	Градирня с нижним расположением вентилятора (см. рис. V—11)** Градирня, расположенная на кровле с нижним расположением вентилятора (см. рис.*** Градирня с верхним расположением вентилятора (см. рис. V—13).
fS>			:	 ПродолжениеРазмеры, ммУдельнаятепловаянагрузка,кВт/м*Плотностьорошения,кг/(м*-с)Материалкорпуса
в планевысота
от уровня
земли,
мнасадкиобшивкикаркаса4X84X124X164X204X2410,5640,61,94Древесина или
полиэтиленДревесина или
асбестоцемент /Сталь14X8
4X12 .
4X16
4X20
4X2411,1269,63,33ДревесинаАсбестоцементСборный железо¬
бетон4X84X124X164x204x2411,1240,61,94» .» .То же4X84X124X164X204X2411,1240,61,94»» '»4X84X124X164X204X2410,0740,61,94»ДревесинаДревесина4x84X124X164X204x2410,07f9,63,33. I»V—12)189
ПОВЕРХНОСТНЫЕВОДООХЛАДИТЕЛИВ поверхностных (радиаторных) водоохла-
дителях вода охлаждается, протекая по ореб-
ренным трубкам, которые обдуваются снаружи
воздухом. Радиаторные водоохладители при¬
меняют в стационарных холодильных установ¬
ках при полном отсутствии воды или при очень
плохом ее качестве. •В качестве оребренной поверхности исполь¬
зуют отопительные водяные калориферы с рас¬
четной скоростью движения воздуха о—8 м/с
и скоростью движения воды в трубках не ме¬
нее ,0,5 м/с. Паровые калориферы не рекомен¬Рис, V—13. Градирня с верхним рас¬
положением вентиляторов (конструк¬
ция Союзводаканалпроекта):а—продольный разрез; б—поперечный раз¬
рез; в—план; 1—водоуловительные решет¬
ки; 5—вентилятор 18Г25; 3—щиты пленоч¬
ного оросителя; 4—водораспределительная
системадуются из-за малой скорости движения воды
в Них.. Методика расчета поверхностных водоохла-
дителей аналогична методике расчета воздуш¬
ных конденсаторов, за исключением коэффици¬
ента теплоотдачи на внутренней поверхности
трубок, который вычисляют по уравнениям.РАЗМЕЩЕНИЕ ВОДООХЛАЖДАКЩИХ
УСТРОЙСТВПри размещении водоохлаждающих уст¬
ройств на территории предприятия учитывают
минимальные расстояния между водоохлаж-
‘	Таблица V—7Минимальные расстояния между. водоохлйждающими устройствами и сооружениямиРасстояние (в м) доСооружения/брыэгального устрой¬
ства (брызгального
бассейна, открытой
градирни). ' <крупныходновентиляторныхградиренсекционныхвентиляторныхградиренЗдания со стенами из плотных ма¬
териалов, выдерживающих более чем
15-кратное замораживание (кирпич)6020• 30Здания со стенами из легких бето¬
нов, выдерживающих менее чем 25-
кратное замораживание80 -3050Открытые электрические подстан¬
ции ,80—10030-4040—60Открытые топливные склады60-8020-3030-50Брызгальные устройства' —40-6040-60 ,Вентиляторные градирни40-6015-3015-30Забор, ограждающий площадку15-2010—1515—20Железнодорожные пути, внешние и
сортировочные804060—80Внутризаводские железнодорожные
путиАвтодороги302020-40общего пользования60-8020-3040-60внутризаводские и подъездные30ю20 ,Примечания: 1. Нижние пределы указанных расстояний относятся к градир¬
ням производительностью до 80 кг/с (300 м3/ч) и к брызгальным бассейнам — до 550 кг/с
(2000 м3/ч).	'2. Для районов со средней температурой воздуха в наиболее холодную пятидневку (ни¬
же—35° С) расстояния следует увеличивать на 25%, а выше —20° С — уменьшать на 25%.■	•	■	'	IТаблица V—8Примерное сравнение площадей, занимаемых различными водоохлаждающимиустройствамиПлощадь 1 -БрызгальныйбассейнБрыэгальнаяградирняКапельнаяградирняВентиляторнаяградирня*Занимаемая самим устройством F, м2-300~юо 1-70-20Относительное значение F {FeCRT Град.= 1)15 .6 ■3,51С учетом расстояний до кирпичных зда¬
ний F1, м21900017000167004150Относительное значение Fi (/■'вент град.=
= 1)4,64,1.41
дающими устройствами и сооружениями
(табл. V-7).Данные, помещенные в табл. V—7, относят¬
ся к крупным градирням, применяемым на
электростанциях и в очень крупных холодиль¬
ных установках. При размещении небольших
брызгальных градирен, устанавливаемых на
крышах, а также вентиляторных производитель¬
ностью до 6—8 кг/'с — внутри помещений мож¬
но принимать расстояния, уменьшенные в 2—3	раза до смежных сооружений. Небольшие
вентиляторные градирни можно устанавливать
и непосредственно околц зданий при условий
выхода уходящего из них воздуха выше кры¬
ши здания. При расположении градирни внутри
здания также надо выводить уходящий воздух.Сравнение площадей, занимаемых различны¬
ми водоохлаждающими устройствами, приведе¬
но в табл. V—8, для установки с Q = 1000 кВт
(860 тыс. ккал/ч) с Gw-=60 кг/с (216 м3/ч) (ТЁПЛО- И МАССООБМЕН
В ВОДООХЛАЖДАЮЩИХ УСТРОЙСТВАХТепловой и влажностный балансыТепловой баланс градирни без учета потерь
тёпла в окружающую среду выражается урав¬
нением4* GB«1 = (Gjy — Wq)C“Ь GBi2 (V-1)Влажностный балансr0 = OB№-rfi)	(V-2)где Gв — массовый расход сухой части возду¬
ха, кг/с; с достаточной точностью (1—2Vo) его
можно считать равным общему расходу влаж¬
ного воздуха.По уравнениям (V—1, V—2) можно опре¬
делить количество тепла Q (в кВт), отведен¬
ного от воды:Q = Gwcw {tw\ ^да2) === [*2 *1 (^2 tfl)cwtw2] , (V-3)ИЛИ	*Q = Gwcw\tw = GBA(i2 — h), (V-4)где Atw=tw 1—tw2, °С — подохлаждение во¬
ды в градирне.Поправочный коэффициент А к уравнению
(V-4)I , ^2 — ^1 _ , , Cwtw2	,т, гчЛ — 1 — . ^w^w2— 1 — ’» (V*5)
l2—11 *КДЖгде cw=4,187 г—тг ^-удельная теплоем-
(кг-К) JКОСТЬ воды.i2 — ii■	тепловлажностноеd2— d\отношение процесса изменения состояния воз¬
духа в градирне, кДж/кг.Летом воздух в градирне холодильной уста¬
новки изменяет свое состояние в d—i-диаграм-
ме по линии, близкой к изотерме с
6£ё2500 кДж/кг, а зимой с 8=4000—
6000 кДж/'кг. Для летнего времени в зависи¬
мости от температуры охлажденной воды мож¬
но принимать следующие значения А:tw2 , 20 25 30 35 40 °С
А 0,967 0,958 0,950 0,942 0,933Уравнения тепло- и массообменаИспользуя уравнение Меркеля для тепло- и
массообмена между водой и воздухом, можно
определить количество тепла Q (в кВт), отво¬
димое в градирнеQ = aFi,	(V-6)где о — коэффициент массоотдачи, кг(м2-с);F — поверхность соприкосновения воды с
воздухом, м2;i	— средний напор энтальпий влажного■	воздуха в потоке и в пограничном
слое непосредственно у поверхности
воды, кДж/кг.	,При сравнительно небольшом подохлажде-
нии воды в градирнях холодильных установок
(Д<ш=4-г-5°С) с достаточной точностью (до1	%) можно вычислить средний напор энталь¬
пий по формуле средней логарифмической раз¬
ности. Для частного случая противотока(£l-*2)-(Ca —*0In^1-^2
* 0)2 *1(V-7)где iw 1 и iw2 — энтальпии насыщенного воз¬
духа при температурах воды twi и twг, кДж/кг;
U и (а — энтальпии воздуха на входе и выхо¬
де, кДж/кг.• * •у.	„	*2Если отношение разности энтальпии—f-lw2 г1меньше 1,7, то вместо средней логарифмичес¬
кой разности энтальпий можно с погрешностью
до 2“/л принимать среднюю арифметическую(/.1 — h) + (iw 2 — *i)(V-8)192
Рис. V—14. Значения поправочного коэффициента -ф для расчета среднего энтальпийного напо¬
ра в случае поперечного тока.При повышении Atw до 10° С неточность
применения формулы (V—7) составит 5%; до
20° С—15®/». В этом случае расчет ведут по
формуле Бермана для (противотока):(Ci-*a)-(Ca--*i)Cl — *2— ®СIn •ытt»l г"'	о;аг2(V-9)(V-10)где г^р — энтальпия насыщенного воздуха,
кДж/кг (при средней температуре воды,, 	^gil 4- tw2\	•*«сР— 2 )■Средняя арифметическая разность энталь¬
пий (при малом различии начальной и конеч¬
ной разностей энтальпий) для этого случая(Ci-'s) + (C2-'i)■ 8г,W(V-11)При поперечном токе расчет можно прово¬
дить по управлениям для противотока (V—7 иV—9), умножая результат на поправочный ко¬
эффициент ij). Значения этого коэффициента
приведены на рис. V—14 в зависимости От двух
отношений разностей энтальпий:‘юГш212-и а/ ■■I2— ЧCi — *1(V-12)Коэффициент охлаждения. При расчете от¬
крытых градирен, для которых трудно опреде¬лить состояние выходящего воздуха, а следо¬
вательно, и интегрировать энтальпийный напор
по поверхности тепло- и массообмена, применя¬
ется коэффициент охлаждения U	'.ya.;A.t	(V-13)*ШСр *1где i’wcр — энтальпия насыщенного воздуха при
средней температуре, кДж/кг;Связь между температурами воды и пара¬
метрами воздуха при различных коэффициентах
охлаждения графически представлена на рис.V—15. По оси абсцисс отложены величины под-
охлаждения воды в градирне Atw° С, по оси
Ьрдинат — значения энтальпий воздуха, делен¬
ных на теплоемкость воды. Коэффициент ох¬
лаждения выражен в виде углового масштаба
с полюсом в точке 0—0.При постоянных значениях tKm и U сред¬
няя температура воДы увеличивается с возрас¬
танием величины Atw.	.Зависимость между коэффициентом охлаж¬
дения и коэффициентом массообмена можно
представить в следующем виде:‘	a’FU=—~ ,	(V-14),	^ Wгде а' — коэффициент массоотдачи, отнесенный
к условному ■ энтальпийному напору, *теср —* 1»
КГ/(м2.^).Вместо коэффициента охлаждения иногда при¬
меняют коэффициент эффективности т): ,(V-I5)		 ^вл1где л 1—температура воздуха, Поступающего
в градирню, по'влажному термометру («пределА. В. Быков193
Температура Шжно;о термометра ti„С Средняя температура боды tm,
/03 W W и
i':Wcp-iiKj}x/ieРис. V—16. Номограмма для определения разности энтальпий »ш ср — 4 по .температуре U и
относительной влажности фц воздуха для разных средних температур воды tm ор.охлаждения»), 0 С. Коэффициент охлаждения и
коэффициент эффективности связаны между со*
бой уравнениями:°-а<. 1^: 1+0.W7- <V'18>где а=м’ш[Ыюст—отношение приращения эн¬
тальпии воздуха к приращению энтальпии во¬
ды на линии насыщения.Значения а для давления 100 кПа (750 мм
рт. ст.) приведены ниже.средней температуре воды определяется по но¬
мограмме (рис. V—16). .Высота зоны охлаждения. Для характерис¬
тики тепловой эффективности градирни приме¬
няют опытные зависимости «высоты зоны ох¬
лаждения» (разность температур между охлаж¬
денной водой tw2 и поступающим воздухом по
влажному термометру Uni от температуры
*вл ,i (рис. V—17). Эти графики строятся для
конкретной градирни и пригодны лишь при ра¬
боте ее в определенном тепловом и гидравли¬
ческом режиме.tw °С
а0	5	10	15 20 25 - 30 35	400,41-8 0,469 0,561 0,665 0,810 1,00 1,245 1,525 1,99/ '(V-18)Коэффициент эффективности следует применять Удельная тепловая нагрузка. Величина
лишь в тех узких температурных условиях, в qf кВт/м2 определяется по формуле
которых он был получен опытным путем.Уравнение для количества тепла, отведенно-	_го в градирне, можно представить в следующем .	„виде:	-Q = Gwcw^tw = GWU ^ Ср /j) == Gwcwn(twX — (V-17)	где Q — тепловая производительность градирни,„	кВт;Разность энтальпий ^тоср—ii по температу-	f — площадь горизонтального сечения гра-ре и оптимальной влажности воздуха и по	дирни, м2.7*195
Рис. V—17. Высота зоны охлаждения градирни.Гидравлические характеристики водо¬
охлаждающих устройствПлотность орошения. Величина gw (в кг/
/ (м2 • с) определяется по формуле.	' gm = 9x-.	(V-19)Связь плотности орошения с «высотой дождя»
Ну, (в м/ч), характеризующей интенсивность
орошения, выражается равенствомЯда = 3,б£ш.	(V-20)Массовая скорость движения воздуха. Ве¬
личину wq (в кг/м2 • с) определяют уравнением= Ов//лгде GB — расход воздуха, проходящего через
градирню, кг/с;/жив — площадь сечения дця прохода возду-
' ха («живое сечение»), м2.В тех случаях, когда определение живого сече¬
ния затруднено (кольца Рашига), массовую
скорость относят к полному сечению f.Коэффициент орошения. Отношение расхода
поданной в градирню воды к поступающему
воздуху определяется выражением:WQ /жив	жгде ж = ——коэффициент живого сечения.МЕТОДИКА РАСЧЕТАВОДООХЛАЖДАЮЩИХ УСТРОЙСТВРасчет брызгальных бассейновПри расчете заданными являются следую¬
щие параметры: тепловая нагрузка бассейна Q
(в кВт); количество разбрызкиваемой воды Gw
(в кг/с) ,• температура воздуха по влажному
термометру /„л (в °С), скорость ветра w (в
м/с), количество тепла, подводимое к бассейну
с солнечной радиацией, ц, (в кВт/м2).Для установления размеров брызгального
бассейна температуру разбрызганнрй неохлаж¬
денной воды рассчитывают в следующей после¬
довательности. Определяют подохлаждение
воды в бассейнеUw=7A- .	(V-23)По количеству разбрызганной воды G«, с
учетом типа выбранного бассейна (с жалюзи
или без них), определяют плотность орошения
воды gw, кг/(м2-с) (см. табл. V—1). Вычисля¬
ют поправочный коэффициент на солнечную ра¬
диацию г) а;T)S==—	Цг— , (V-24)1+-4s(V-21)где qa — количество тепла, подводимое к бас¬
сейну солнечной радиацией, кВт/м2.Среднее значение д«=0,6 кВт/м2. Попра¬
вочные коэффициенты ть для разных gw и
At*, а также удельных тепловых нагрузок qt
приведены на рис: V—18.	/Задаваясь давлением воды перед форсунка¬
ми (обычно р—50 кПа), по скорости ветра w
определяют коэффициент охлаждения V (рис.V—19).Из уравнения (V—13), введя в него поправ¬
ку на влияние солнечной радиации, определяют
среднюю энтальпшр воздуха у водяной поверх¬ности *,W ср'teicp= *1 + ■u-ns(V-25)где ii—определяется по таблицам насыщенного
влажного воздуха по температуре #вл ь196
Рис. V—18. Значения поправочного коэффици¬
ента т|, для учета влияния солнечной радиации
на работу брызгальных бассейнов (пунктирны¬
ми линиями обозначены удельные тепловые
нагрузки).' »По величине iw ср по тем же таблицам на¬
ходят среднюю температуру воды в бассейне
(tw ср). тогда температуры воды перед бассей¬
ном (fwi) и после его (twi).^zvl “ ^wcp “Ь 0, 5	~ ^twcp — Q,5MW.Определяют площадь бассейна:8wПо расчетам выбирают тип форсунок, опре¬
деляют их количество и расположение над бас¬
сейном.	'Расчет открытых градиренПри расчете открытых градирен необходимо
знать следующие величины: тепловую нагрузку
градирни Q (в кВт), расход охлаждаемой во¬
ды Gy, (в кг/с) и температуру воздуха по влаж¬
ному термометру tB л.	.	'
В соответствии с выбранным типом градир¬
ни по имеющейся опытной зависимости для
коэффициента охлаждения (рис. V—20), зада¬
ваясь плотностью орошения gm в указанных
выше пределах, рассчитывают коэффициент
охлаждения U, а затем величину подохлажде-■	Qния (в °С) воды в градирне Atm= —	.Аналогично предыдущему расчету вычисля¬
ют среднюю энтальпию воздуха у поверхности
воды i"wcp (в кДж/кг).**	. . CW^VO	,чт ПС»'.cp = /I +~JJ~ > . <V'26>где ii определяют по таблицам ~ насыщенного
влажого воздуха по температуре tsn.По тем же таблицам находят среднюю тем¬
пературу воды в градирне tw ср и температуры
ее на входе в градирню twi и выходе из нее tV2'-== ^wcp “f"	И	^wcp ~~ OrSAtfp,Вычисляют горизонтальную площадь градир¬
, Gwни / = — и определяют ее конструктивные&Wразмеры.При наличии опытных данных в виде зави¬
симости для высоты зоны охлаждения (напри¬
мер, см. рис. V—17) определяют по tBa значе¬
ние tw2 и, прибавляя к ней ktw, находят вели-
'чйну im 1. После этого определяют площадь
градирни и ее другие размеры.Расчет вентиляторной градирниПри расчете вентиляторной градирни зада¬
ются величинами: тепловая нагрузка Q (в кВт),
расход охлаждаемой воды Gw (в кг/с), состо¬
яние воздуха перед градирней в самое жаркое
время года ti (в °С); <pt; t‘i (в кДж/кг);
di(B кг/кг).Температуру охлажденной воды после гра¬
дирни tw2 (в °С) при малых ее подохлажде-
ниях (AtK=4—5ЬС) и обычных плотностях оро¬
шения gy, =2,5—3 кг/(м2с) выбирают на 5—
6° С выше температуры поступающего воздуха
по влажному термометру. Снизить температуру
охлажденной воды можно за счет уменьшения
тепловой нагрузки <?/ или плотности ороше¬
ния gm.Зная величину /Вл1, определяют ^Ш2 = /вл1 +
+ (5-г-6)° О Начальную температуру воды iwi
находят из уравнения^в>1 ~ ^w2 + г = ^w2 4*	(V-27)Расход воздуха, проходящего через градирню,
можно ориентировочно подсчитать по уравне¬
нию°в==дЬ (У'28>( где Ai=i2—it, кДж/кг — изменение энтальпии
воздуха в градирне.
Рис. V—19. Зависимость коэффициента охлаждения от скорости ветра для небольших брызгаль-ных бассейнов (до 150 кг/с):
а—с жалюзи; б—без жалюзи.Рис. V—20. Зависимость коэффициента охлаж¬
дения от высоты дождя для открытой капель¬
ной градирни высотой 9 м (10 ярусов) и ши¬
риной 4 м (при ширине 1,5—2 м значения и
увеличиваются в 1,5—2 раза).Величину Ai выбирают близкой к 20 кДж/кг,
что соответствует коэффициенту орошения
(lesl. При необходимости получить более хо¬лодную воду снижают коэффициент орошения
и тепловую нагрузку.Энтальпия воздуха после градирни:/а = '1+;?-.	(V-29)Необходимо построить в d—t-диаграмме
прямую линию процесса в градирне и убедиться,
что при выбранном значении k относительная
влажность выходящего воздуха q>2 не превы¬
шает 1.' По известным температурам воды twi и tW2
определяют энтальпии насыщенного воздуха
'wi	кДж/кг и вычисляют средний эн-тальпийный напор в градирне i (в кДяс/кг) по
уравнению (V—7).Коэффициент массоотдачи а [в кг/(м*-с)]
для щелевой и сотоблочной регулярной насад¬
ки выбирается по эмпирическому уравнениюВ.	А. Гоголина:а = 0)284(WQ)°.57^2p9(^)_0’515:l (V-30)где а — коэффициент массоотдачи, кг/ (м* • с);wq.— массовая скорость движения воздуха в
живом сечении насадки, кг/(м2 • с);
C-W3,K2/(fi)
302520-1/
/у5// НУ/Уг у/«12	3	Ц	5 6шр,кг/(м!С)Рис. V—21. Зависимость коэффициентов массо-
отдачи от массовой скорости воздуха в cofo-
блочиых и щелевых насадках: кривые 1, 2, 3—
по уравнению (V—30) L/d„=60; gw = Ю; 7;4	кг/(м2-с) gTOp=0,01725; 0,0121;
0,0069 кгДм-с); кривая 4, по данным Алексе¬
ева, L/da= 109; я'ш=4-т-8 кг/(м2-с) данные
градирен ГПВ — по опытам А. А. Кузнецовой
. [Z,/da=55, £„=3,1 кг/ (м2 • с) ].gw р — плотность орошения на 1 м. смоченно¬
го периметра, кг/(м-с);L — высота насадки (длина канала), м;Формула (V—30) применима для режима
пленочного течения при массовой скорости дви¬
жения воздуха а>р=^5 кг/(м2с), плотности
орошение £и> p«s;0,017 кг/(м-с), значений Hd3
до 70 и е?э=3—6 мм.На рис. V—21 показана зависимость сг от
wq и gw, даваемая уравнением (V—30) при
L/d3=60. Пересчет отмеченных на графике дан¬
ных на другие значения L/db приводится нижеРис. V—22. Зависимость коэффициентов мас-
соотдачи в крупных щртовых пленочных гра¬
дирнях от массовой скорости воздуха.аВеличина gw р связана с плотностью ороше¬
ния на 1 м2 горизонтального сечения градирни
gw следующим соотношением:gw 	 Swgwp — с, f —Plf(V-31)где P — сумма периметров сечений каналов, м;
f — горизонтальное фасадное сечение гра¬
дирни, м2.	-
Для регулярных насадок P/f=Fv.Для крупных пленочных градирен с .регуля¬
рной насадкой из асбоцементных или деревян¬
ных щитов коэффициенты массоотдачи выбираг-
ют по данным Л. Д. Бермана (рис. V—22).Эти данные составлены с учетом того, что
скорость движения воздуха wa, к которой от¬
несены величины or, вычислена по скорости дви-ша20406080•100(Щв)~ 0.5150,2140,1500,1220,10450,0935/Z/rf9\—°,515I 60 )1,721,2а1,000,856 .0,767щ199
Рис. V—23. Зависимость скорости водяной
пленки от плотности орошения для разных тем¬
ператур воды.жения стекающей пленки воды. Для противо¬
тока скорость движения воздуха Шо (в м/с)
определяют по формуле:.w0 = w + w„(V-32)где w — абсолютная скорость движения возду¬
ха в живом сечении, м/с;®пл — скорость движения пленки воды, м/с
(рис. V—23).Данные рис. V—22 относятся к расстоянию
между щитами 6=50 мм, L/d3=l2 (d3=2b).
При других расстояниях между щитами вели¬
чины а, полученные по рис. V—22, надо умно¬
жить на поправочный коэффициент at:Рис. V—24. Зависимость температуры охлаж¬
денной воды в градирнях типа ГПВ от темпе¬
ратуры воздуха по влажному термометру при
'	разных удельных нагрузках.Площадь теплопередающей поверхности'гра¬
дирни F (в м2) определяют по формулеF .	(V-33)otДалее следует ее конструктивный расчет.
Приведенный тепловой расчет производится
при проектировании новой градирни или при
применении существующей для нерасчетных
режимов. Градирню выбирают по ее техничес¬
ким характеристикам (табл. V—3 и V—6) и
эмпирическим графикам (например, рис. V—
24).	, .Ь, мм20Ао405060708090100 <. i«11,21,11,051,000,960,930,910,890,87 ;• ■ 1 ;
При других значениях L/d8 величины от, по- Для подбора вентилятора градирни необхо- >
лученные по данным Л. Д. Бермана (см. рис. дим аэродинамический ’ расчет. При аэродина- , ;
V—22), следует умножить на коэффициент аг мических расчетах применяют опытные величи- ?. 12203040506080100' '021,000,930,900,890,880,870,860,85200
0,5 от fz — фронтального сечения насадки. По¬
теря напора на входе Дрв* (в Па):/ Ч'Чтт« 'АЛх — 0,55е-(V-36)Потеря напора на повороте Дрпов (в Па):ДРп ов — 0,5Q"Wo(V-37)77777777777/77777777777777777777777Рчс. V—25. Схема к аэродинамическому расче¬
ту вентиляторной градирни:/—вентилятор; 2—каплеотделители; . 3—орошающее
устройство; <—насадка; 5—поддон.ны суммарных коэффициентов сопротивления в
том случае, если они имеются для конкретных
градирен, при отсутствии этих данных произ¬
водится полный аэродинамический расчет, при¬
водимый ниже.Схема йрохождения воздуха через градир¬
ню показана на рис. V—25. Скорости движения
воздуха, различные в разных местах, связаны
между собой уравнением непрерывностиGB	■ .—	= fxwi = f2w2 = /3W3 = АЩ • (V-34)вер	■Изменение плотности воздуха Q вдоль градир¬
ни невелико и им можно пренебречь.Полное аэродинамическое сопротивление
градирни Дргр (в Па) включает следующие со¬
ставляющие:АРгр ~ Арвх + ДРпов + ДРнас ■+■ Арор ++ АрК -(- Д/>КОН +• Арвых- (V-35)Сечение для входа воздуха в градирню U
(в м2) желательно рассчитывать не менее 0,4—Потерю напора в орошаемой насадке Дрнас
(в Па) для сотоблорных регулярных насадок с
эквивалентным диаметром канала d3=2-H6 мм
можно подсчитать по уравнению В. А. Гоголи-
на:в режиме пленочного течения при
4,5, кг/(м2 • с)Д р= 13,3	(ШЭГ7, (V-38)в режиме «захвата» при ®р>4,5, кг/(м2 • с)Д р = 5,Ъ5(Щ)2'У&(ШЭ)0'47, (V-39)где Ар, Па — перепад давлений воздуха в на¬
садке;wq, кг/(м2 с)—массовая (абсолютная) ско¬
рость движения воздуха в каналах насадки;
gw р, кг/(м-с)—плотность орошения на еди¬
ницу смоченного периметра; Lfda — отношение
длины канала к его эквивалентному диаметру.Величины Ар, подсчитанные по уравнениям
(V—38, V—39) для Lida—45, приведены на
рис. V—26.Аэродинамическое сопротивление щелевой
насадки, использованной в градирнях типа
ГПВ, больше значений, подсчитанных по урав¬
нениям (V—38) и (V—39), примерно вдвое.
Для насадки с 1=200 мм при gw —
=2,8 кг/(м2-с) и tug—5 кг/(м2 • с) значение Др=
=80 Па. При WQ=~t кг/(ма-с) и 1=100 мм со¬
противление. сухою слоя насадки равняется
примерно 30 Па.	‘Для щитовых насадок крупных градирен
приводятся опытные данные Гладкова, которые
можно Обобщить следующей формулой:< Д/> = 0,28(1 -fc О.ЗЗ^щ,) LqwP. (V-40)Уравнение (V—40) изображено графически
на . рис. V—27 при L=1 м и q=1,2 кг/м3. При
расчете воздухоохладителей для градирен с
кольцами Рашига можно пользоваться извест-
йыми уравнениями ВНИХИ.При пользовании уравнейием (V—40) к по¬
лученному перепаду давлений в насадке надо201
др. Па2Рис. V—26. Зависимость сопротивления прохо¬
ду воздуха от массовой скорости воздуха в
сотоблочной насадке с L/d3 = 45: 1—gwn — 0;
?—г;; 0,0081 3—-р=0,012; 4 ^wp==
= 0,016 кг/(м-с).-добавить еще потери напора на вход в насад¬
ку я па выход из нее ДрВв (в Па) :w\А^в = (1-^св)(1,5-^св)е—• (V-41)В уравнениях (V—38) и (V—39) величина
Ар в в ! включается в величину Лрнас- Потерю
«апора в оросителе и каплеотделителе можно
определить по следующим уравнениям:w\ДРор= CopQ 2 ’А/>к = CkQРис. V—27. Зависимость сопротивления прохо¬
ду воздуха от массовой скорости воздуха в
щитовой пленочной насадке с L=1 м.Величины gop и s„ приведены на рис. V—28.
Если в качестве каплеотделителя применяют
сухие насадки, то потерю напора в них опре¬
деляют по графикам. Потеря напора в конфу-
зоре (Д/?кон) (в Па):	.Аркон = Скоиб 'w\(V-44). 2 'Скон = 0,5(1-/4|/2). (V-45)
Потеря напора на выходе (ДрВых) (в Па):®4АЛых = е —(V-46)(V-42)(V-43)Преимуществом вышеприведенного расчета
является большая общность а недостатком —
невысокая точность.	■РАСЧЕТ СОВМЕСТНОЙ РАБОТЫ
ГРАДИРНИ С КОНДЕНСАТОРАМИПри совместной работе градирни с
проточным конденсатором вода насосом
подается в конденсатор, а из него под
напором поступает в градирню. В бак перед
насосом или в поддон градирни добавляется
небольшое количество воды для компенсации
потерь от испарения, уноса и др. В общем слу¬
чае при наличии некоторого количества воды,202
Bei: tw>рис. V—28. Зависимость коэффициентов соп¬
ротивления оросителя (go р) и каплеотделите-
ля (S*) от коэффициента живого сечения в
них.например артезианской, охлаждение конденса¬
тора может быть комбинированым. Часть теп¬
ла QГр отдается воздуху в градирне, а часть
qcb — воде, сбрасываемой в дренаж после
конденсатора (рис. V—29).Qrp = cw (G-H — С?Св) (twi ^о»з)== G™Hcw( 1-ОА<5 (V-47)
Qcb ~ GcbCw (^w2 ^св). Gl?Hew£ (tw2 *св)-рис. V—29. Принципиальная схема комбиниро¬
ванного охлаждения конденсатора с помощью
градирни и свежей воды:I—конденсатор; 2—градирня; 3—насос.жей воды; F (в мг) теплопередающая поверх¬
ность конденсатора k [в кВт/ (м2-К)] —коэф-
фициейт теплопередачи конденсатора; с„=4,19
[в кДж/(кг • К)] — удельная теплоемкость воды.
Из уравнения смешения в точке добавления
свежей воды можно получить выражение для
относительного добавка свежей воды |=Gfr< КОНС5 =//-* К
в/twS —" ^wl
twз ■*CBitw2' (V’49)(V-48)В этом случае при расчете конденсаторной
установки определяют расход свежей воды Ос в
(в кг/с) с температурой /св (в °С), которую
необходимо добавлять в существующей уста¬
новке в помощь градирне для достижения
определенной температуры конденсации tK ( С);
рассчитывают температуру конденсации, кото¬
рая установится при заданном расходе свежей
воды в установке; определяют тип и размер
градирни, обеспечивающие необходимую темпе¬
ратуру конденсации при заданном состоянии
воздуха и существующем конденсаторе.Во всех этих вариантах расчета заданы:
QK0H (в кВт) — тепловая нагрузка на конден¬
сатор; G„H (в кг/с) — расход воды, проходя¬
щей через конденсатор; tsn (в °С) —расчетная
температура воздуха по влажному термомет¬
ру; /с в (в °С) — температура добавляемой све-где ДСн=*®2-*ю1= Т7*55—величина по-
cwuwдогрева воды в конденсаторе, ° С (задается при
расчете);	= tw2 — ^тоз— величина под-’охлаждения воды в градирне, ° С.Расход воды, поступающей в градирню, равен
°то°Н (1—?) (см- Рис- V—29) и уменьшается с
увеличением |. Температура воды после кон¬
денсатора tw2 можно связать с температурой
конденсации tK уравнением теплопередачи в
конденсаторе с использованием уравнения сред¬
него логарифмического температурного напора.
В окончательном виде:■М2S=				 ^СВ —kFгде т = кон,, 'азМ..(V-50)е — 1. д^р“ WТемпературу подохлаждения воды в откры¬
тых градирнях можно выразить через, коэффи-203
циент охлаждения U (уравнение V—14) сле¬
дующим образом:—*вл — т_ I
Д^=	— ■		 -77- 	— , (V-51) ,1 +0,5 UаA i„ww	.Для расчета величины подохлаждения воды
в вентиляторных градирнях пользуются следу¬
ющим уравнением:A<ri='д*.ет— 1eN — (i|aгде (i =<CH(i-e)(V-52)аСн + £Исв+-tlL =(‘15 + ■Ua1 +0,5 Ua(1-5)Ua I	M+ l+0,5£/a\ вя+ em( ДС* \5 + 'Ua1+0,5 Ua■(1 — 6)для вентиляторной градирни«I— '/ Д'Г \
[**•+ i ]ACH + 6UCB+- т+6 + кeN-\(1-5)^-1 / ДС" \ 'еи—(i|a (*вл . "** ет	j j(l 6)е+-«*-i
— (t| а. (V-55)(1 - У-—коэффициент ороше¬
ния, т. е. отношение
расхода орошающей
градирню воды к рас¬
ходу проходящего че¬
рез нее воздуха GB,
кг/с.'где а — коэффициент массоотда4и в градирне,
кг/(м2с);	iFtp—’поверхность теплообмена в градирне,
м2. .	*Так как коэффициент охлаждения U зави¬
сит от расхода воды, орошающей открытую
градирню, а следовательно и от величины £,
которую для вентиляторной градирни невоз¬
можно выявйть в явной форме, уравнение (V—
50) приходится решать методом последова¬
тельного приближения или подсчетом на ЭВМ.Для определения температуры конденсации
tK в установке используют следующие уравне¬
ния:для открытой градирнидгконКак видно из уравнений (V—54 и V—55),
температура конденсации возрастает с увели¬
чением температур свежей воды и воздуха по
влажному термометру, .а также тепловой на¬
грузки, выраженной через подогрев воды на
конденсаторе Д^он, и уменьшается с возраста¬
нием количества добавляемой свежей воды £.
Частным случаем уравнений (V—54) и (V—55)
является уравнение для расчета t„ при работе
конденсатора без градирни на одной проточ¬
ной воде. Его можно получить, подставляя £=1
в выражение (V—54) или (V—55). В этом
случае*к = <св + ДС1(V-56)При работе конденсатора с одной градирней
без добавления свежей воды (Е=0) можно
пренебречь тепловым влиянием небольшого
количества добавляемой воды, компенсирующей
потери на испарение, унос и др.Для этого случая при наличии открытой
градирни температура конденсации— ^вл + Д^«■/JL\ aU1-Ь ~7Г “Ь'1-1 у); (V-57)при наличии вентиляторной градирниконНа	1 \V 1 + ет-\У(V-58)(V-54)При |=0 температура конденсации наибо¬
лее высокая. Добавление свежей воды, особен¬
но артезианской, позволяет существенно сни¬
зить температуру конденсации, Однако при
этом будет уменьшаться температура воды
а следовательно, rf доля тепла, отводимого в
градирне. При каком-то предельном значении
|=£пред температура воды после конденсатора
2 становится равной температуре воздуха по204
Рис. V—30. Зависимость предельного относи¬
тельного количества свежей воды £Пред от
разности температур <вл-^<св для различныхQ	= Д*к°ндоС.тепловых нагрузокСлконд
Ъ'итвлажному термометру. При этом tw2 = tws—
и KtT* =0. Для этого случая из уравнения
(V—50):д^кон	д;КОН€пред =.сд^кон“‘то^ВЛ(V-59)е—1Значения |цред приведены в зависимости от
tts—taB Для разных величин Д^он на рис. V—
30. При ^>|Пред в градирне происходит охлаж¬
дение воздуха, на что используется часть све¬
жей воды. Поэтому необходимо поддерживать
величину £ в пределах от нуля до ?Пред. .
На рис. V—31 приведен график расчета темпе¬
ратуры воды по приведенным выше уравнени¬
ям для установки, состоящей из горизонтально¬
го кожухотрубного аммиачного конденсатора
КТГ-90 и пленочной вентиляторной градирни
ГПВ-320. Основные температурные параметры:АС =5°С;;пред-V>«•> XisCii >tb1S 'taBJSРис. V—31. Зависимость температур в конден¬
саторной установке с пленочной градирней от
относительного количества .свежей водыобеспечивать защиту сооружений от засорения
и разрушения; принимать меры к предотвра¬
щению обмерзания водоохлаждающих уст-'
ройств зимой.	,Водный баланс рассчитывают по уравнениюгде<вл=20°С; <св = Ю°С;5=——— =0,5. С увеличением g от 0 до 0,5 ве-
Л)—10личина подохлаждения воды в градирне А<£р
уменьшается от 5 до 0° С.ОБСЛУЖИВАНИЕ
ВОДООХЛАЖДАЮЩИХ УСТРОЙСТВПри обслуживании водоохлаждающих^ уст¬
ройств необходимо поддерживать водный ба¬
ланс и определенный уровень жесткости воды;(V-60)Gw св — общий расход свежей воды, до¬
бавляемой в градирню, кг/с;С„ о —расход воды, испарившейся в гра¬
дирне, кг/с;	‘—	расход воды, унесенной воздухом
из градирни в виде капель, кг/с;Gw п — расход продувочной воды, сбро¬
шенной в канализацию для под-
держайия жесткости воды в сис¬
теме на надлежащем уровне, кг/с.Расход испарившейся водыGw о = 0„(V-61)или в процентах от количества циркулирующей
воды G,„	■&w6 —'с„Д00Д(V-62)'где,е-- тепловлажностное отношение процесса
изменения состояния воздуха в градир¬
не, к Д ж/кг.
Swn,y°wyoT'100%Брызгальные бассейныс 150 кг/с2—3с G„>150 кг/с1,5—2Открытые градирни с жалюзиобычнйми1—1,5вертикальными0,5—1Вентиляторные градирни0,3—0,5Относительное количество воды, израсходо¬
ванной на продувку водоохлаждающего устрой¬
ствства gwn —'8ю п —• 100%,Др — gwO
Дп■ gw у >(V-63)-‘пр 	 O.Qгде ао — карбонатная жесткость свежей воды,
добавляемой в градирню, мг-экв/л;
аПр — предельная карбонатная жесткость во¬
ды, превышение которой приводит при
данной температуре к выпадению кар¬
бонатных солей, мг-экв/л; (аПр=3:—
4,5 мг-экв/л=8,4—12,6 градусов жест¬
кости).	,Зависимость количества продувочной водь»
от жесткости добавляемой воды приведена на
графике (рйс. V—>32). Величина gwn не должна!
превышать :3—4ч/о. При несоблюдении этого ус¬
ловия (при, ао>3 мг-экв/л, ао^Япр) необходи¬
ма предварительная химическая обработка во¬
ды— подкисление, фосфатирование, умягчение,
рекарбонизация.При подкислении воды во избежание корро¬
зии желательно получать жесткость воды ах^
^ 1,5—2 мг-экв/л.Расход кислоты GK в кг на 1 т добавляемой
воды:	.Рис. V—32. Зависимость расхода воды на про¬
дувку водоохлаждающих устройств от жест¬
кости добавляемой воды:/—для вентиляторной градирни (g„v=0,5%); 2—для
брызгального бассейна (еюу=3%, gw0=0,6%,:
а=4 мг-экв/л).Среднее значение тепловлажностных отно¬
шений при температурных условиях, характер¬
ных для холодильных установок: летом. (?Bi=
£^30° С) — в=2800 кДж/кг £«*>=0,16 А/»;
осенью й весной (fBi^0°C)—е=4200 кДж/кг
g«>o=0,10 Д<„; зимой (fBiS*—10° С)—е=
=5600 кДж/кг Яио=0,75 At„.Количество воды, унесенное воздухом (вот полного ее расхода), gwу = ■"1Wприведено ниже:_£к_Юл(во — ах)>(V-64)где gK — расход 100% кислоты в г на 1т воды,
необходимой для понижения ее кар¬
бонатной жесткости на 1 мг-экв/л
(для серной кислоты gK=49,0, для со¬
ляной gK=36,4);
п — крепость кислоты, %.При фосфатировании (добавление фосфатов»
задерживающих выпадение карбоната кальция
и разрушающих старую накипь) в циркулиру¬
ющей воде должно содержаться Р2О5 1,5——
2,5 мг/л. Количество добавляемых фосфатов G$
(в кг на 1 т добавляемой свежей воды);0,15+0,25 0,012-0,02 Vаф=	и	• ——, (V-65)/г	п	aw свгде V — вместимость' циркуляционной системы,
м3;	/Gw св — расход свежей воды, м3/ч;п%—содержание Р2О5 в добавляемом фос¬
фате (суперфосфат п=16— 18°/о, три-
натрийфосфат п= 17—18%, гексамето-
фосфат натрия я=65—67°/»).При фосфатировании карбонатная жесткость
циркуляционной воды должна за счет продув¬
ки поддерживаться на уровне 6—8 мг-экв/л.При известковании воды (удалении из во¬
ды карбонатных солей) величина а% должна
составить 0,9 мг-экв/л.Умягчение воды на Na-катионитовых фильт¬
рах приводит к снижению как карбонатной,
так и некарбонатной жесткости. Этот способ
наименее экономичный. Кроме умягчения воды .
производят ее рекарбонизацию — поддержива¬
ние в циркуляционной воде путем промывки
дымовых газов необходимого количества сво¬
бодной углекислоты, предотвращающей выпа¬
дение накипи.При механической загрязненности воды не*
обходима ее фильтрация или отстаивание.Наиболее распространенным способом борь¬
бы с «цветением» (растительными микроорга¬
низмами) является хлорирование воды. Коли-206
яество хлора рассчитывают так, чтобы остаточ¬
ное содержание свободного хлора в воде было
0,5 мг/л.	'Металлические части градирен и брызгаль-
ных бассейнов покрывают коррозиеустойчивой
краской (1 раз в году). Деревянные детали
градирен пропитывают солевыми антисептика¬
ми. Асбестоцементные листы для обшивки дол¬
жны быть пропитаны парафино-сте'ариновой
эмульсией или покрыты с.обеих сторон защит¬
ной окраской.Для контроля за работой водоохлаждаю¬
щих устройств предусматривают следующие
приборы: термометры на линиях теплой и
охлажденной воды; водомеры на линиях цир¬
куляционной и свежей воды; манометр перед
водораспределителем; крыльчатый анемометр;
психрометр.При эксплуатации градирни периодически
проверяют ее работу и записывают показания
контрольных приборов.При обслуживании водоохлаждающих уст¬
ройств в зимнее время принимают меры к пре¬
дотвращению их обмерзания.Наилучшим способом борьбы с образовани¬
ем льда в вентиляторной градирне является
периодическая остановка вентилятора терморе¬
гулятором, поддерживающим постоянную тем¬
пературу охлажденной воды в 10—12° С. В от¬
крытых градирнях (оросительных и брызгаль-
ных) для повышения демпературы воды и
уменьшения обмерзания устраивается второй
оросительный коллектор на меньшей высоте,
включаемый в зимнее время. При этом верхнее
оросительное устройство отключается. В брыз-
гальных бассейнах температура воды поддер¬
живается зимой на уровне 5—7° С за счет от¬
ключения части сопел и сброса части воды в
резервуар помимо них.СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ
ЛИТЕРАТУРЫАлексеев В■ П., Пономарева Э. Д., Дорошен¬
ко А. В. Исследование рабочих характеристик
пленочных градирен с регулярной насадкой —
«Холодильная техника», 1968, № 8, с. 25—29.Берман Л. Д. Испарительное охлаждение
циркуляционнрй воды, М., Госэнергоиздат,
1957. 320 с.Гладков В. А., Арефьев Ю. И., Бармен-
ков Р. А. «Вентиляторные градирни». М., Гос-
стройиздат, 1964. 160 с.Гоголин В. А. Исследование теплообменного
аппарата с орошаемой сотоблочной насад¬
кой. — «Холодильная техника», 1969, № 5. с.
16—20.Кокорин О. Я-, Саришвили М. Д. Исследова¬
ние испарительного охлаждения воды в насад¬
ке глубиной до 2 м. — «Холодильная техника»,
1973, № 11, с. 19—23.Кузнецова А. А. Интенсивная пленочная гра¬
дирня с щелевой насадкой. — Сборник трудов
ВНИХИ, 1967, № 4. 199 с.Малое В. С. Использование декоративных
фонтанов, для охлаждения конденсаторов хо¬
лодильных установок — «Холодильная техни¬
ка», 1971, № 3, с. 30—35.Стефанов Е. В. Исследование аппарата с
орошаемой сетчатой насадкой для кондициони¬
рования воздуха — «Холодильная техника»,
1966, № 12, с. 17—22.Фарфоровский Б. С., Пятое Я■ Н. Проекти¬
рование охладителей для систем производст¬
венного водоснабжения. Л., Стройиздат, 1960.
172 с.Фарфоровский Б. С., Фарфоровский В. Б.
Охладители циркуляционной воды тепловых
электростанций. Л., «Энергия», 1972. 112 с.
ГЛАВА VIЭЛ ЕКТРОСНАБЖЕН ИЕ, ЭЛ ЕКТРООБОРУДОВАН И Е,
СВЯЗЬЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕУсловия присоединения предприятия
к энергосистемеИсходными документами для разработки
проекта присоединения предприятия к энерго¬
системе и системам связи являются техниче¬
ские условия на электроснабжение, телефони¬
зацию и радиофикацию, содержащие следую¬
щие основные сведения: технические данные
мест присоединения, перечень работ и обору¬
дования для реконструкции сооружений
электроснабжения и связи, схему и режим рабо- '
ты питающих линий, число отходящих линий
к другим потребителям города и их мощность
или емкость, расчетные величины токов корот¬
кого замыкания и замыкания на землю, уро¬
вень напряжения, тариф на энергию, условия
кооперирования, условия выноса существую¬
щих линий, мешающих строительству зданий
или дорог.В соответствии с техническими условиями
согласовывают с местными . организациями
трассы линий на планах города в масштабе не
меньше чем 1 :5000 для технического проекта
и 1 : 500 или 1 : 1000 — для технорабочего и ра¬
бочего проектов.Характеристика потребителей
электроэнергии по степени
надежности электроснабжения 1По степени надежности электроснабжения
предприятия в целом, отдельные цехи и группы
электроприемников согласно «Правилам уст¬
ройства электроустановок» (ПУЭ) распределя¬
ются по категориям.Первая категория допускает перерыв элект¬
роснабжения на период времени, необходимый
для автоматического ввода резервного питания,
вторая — для ручного включения резервного
питания, третья — для ремонта поврежденного
элемента системы электроснабжения, но не бо¬
лее одних суток.По надежности электроснабжения холодиль¬
ники с условной емкостью хранения менее
600 т относятся к третьей категории, емкостью600 т и более —ко второй категории. Произ¬
водственные и вспомогательные цехи холо¬
дильника относят к третьей категории надеж¬
ности, однако некоторые насосные и котельные
могут быть отнесены к первой категории. На¬
сосные и котельные, а также насосы, исполь¬
зуемые для тушения пожара, должны иметь
первую категорию по надежности электроснаб¬
жения. Для повышения надежностй электро¬
снабжения (на случай выхода из строя силово¬
го трансформатора на какой-либо из двух со¬
седних однотрансформаторных подстанций) в
пределах территории холодильника устраивают
кабельные резервные связи на напряжении
380/220 В. Устройство резервных кабельных
связей на напряжении 6 или 10 кВ не обеспе¬
чивает резервирования электроснабжения в
случае повреждения трансформатора.Классификация помещений по степени
опасностиПомещения вместе с находящимися в них
элементами электроустановок (электрооборудо¬
вание, электропроводки, светильники) класси¬
фицируют согласно ПУЭ по степени влияния
окружающей среды на элементы электроуста¬
новки, опасности поражения людей током
(табл. VI—1).	■Взрывоопасными считаются помещения, в
которых по условиям технологического процес¬
са могут образовываться взрывоопасные смеси.
На холодильниках с аммиачными холодильны¬
ми установками к взрывоопасным относятся
машинные и аппаратные отделения, склады ам¬
миака и зарядные помещения (в верхней зо¬
не).	.В соответствии с ПУЭ взрывоопасные по¬
мещения холодильников относятся к классу
В-16 (табл. VI—2).Рядом с машинным отделением аммиачной
холодильной установки рекомендуют устраивать
электропомещение, в котором размещают рас¬
пределительные устройства, аппараты управле¬
ния, выключатели освещения и другие коммути¬
рующие аппараты, искрящие при работе. Элект¬
ропомещения с оборудованием напряжением
до 1000 В отделяют от помещений класса В-16
, ■	Таблица VI—IХарактеристика помещений хладокомбинатов по степени влияния окружающей среды
и опасности поражения людей током	..ПомещениеТемпературавоздуха,Относительная
влажность. %Степень влажно¬
сти (по ПУЗ)Степень опасности
поражения токои
4. (nd ПУЭ)Камеры, вестибюли, коридорыВыш£ 5■ 90СырыеОсобаяТо же
Помещенияраспределительных устройств холо¬
дильной установки5 и ниже98Особо сырые12 ■80Сырые»обогрева рабочих2250СухиеПовышеннаякладовщиков18* 50сушки одежды1660ВлажныеМашинное отделение лифтов570»»Помещения для парафинирования
сыров. 1670»Машинное и аппаратное отделения
холодильной установки
Станция1660' »насосная10- 70зарядки и профилактики тяговых
аккумуляторов1070ВлажныеПовышеннаяЦех производства мороженого1680СырыеОсобаяфасовки масла1870ВлажныеПовышеннаявыпечки вафель1870»производства сухого льда1270»>Электропомещение1650Сухие» ■ ,Таблица VI—2Категории и классы взрыво- и пожароопасности помещений хладокомбинатовПомещенияКатегория
по СНиП
II-M.2—72Класс по ПУЭ
(глава VII) jХолодильникиКамеры охлаждаемого складас температурой 5° С (и ниже)	.с температурой выше 5° С (хранение продуктов в сгораемой та¬
ре или на сгораемых поддонах)Помещения воздухоохладителей и распределительных устройств(РУ)Машинные и аппаратные отделения холодильных установок
аммиачныхфреоновых	'Электропомещения щитов станций управления щитов распредели¬
тельных до 1000 В
Помещения трансформаторов с количеством масла более 60 кг
Складаммиака	'ДВдБдд8БП-IIaВ-16П-1В-16209
ПродолжениеПомещенияКатегория
по СНиП
II-M.2—72Класс по ПУЭ
(глава VII)Склад масе^ . ,В *П-1Помещение парафинирования сыровПомещение для зарядки тяговых и стартерных аккумуляторных ба¬
тарей -вП-1в нижней зоне (3/4 высоты помещения)А—в верхней зоне (1/4 высоты помещения)АВ-16Помещения для зарядных устройств (агрегатов)Д—Электролитная, дистилляторнаяд—Кладовая химикатов заряднойд—Помещение стоянки и ремонта электрокар
Мастерская'д—столярная \вП-IIaслесарная .д—механическая ’ ■д—Отделение ремонта сгораемой тарыВП-ИаЦехи и заводы сухого льда и жидкой углекислотыПроизводственные помещенияд	Склад соды и моноэтаноламинавП-1Помещение для хранения моноэтаноламина в емкостях (вне
здания)п-зЦехи фасовки.масла•Фасовочныед	Распаковочно-упаковочноевП-ИаРазмораживанияФабрика мороженогоСклады хранения мукивП-Иадля бестарного храненияБВ-Иав мешках . 'вП-IIaСклады сырья (сахар, крахмал, какао и др.)вП-НаПомещение для выпечки вафельг■ —Помещение для приготовления тестад—Помещение стерилизации палочеквП-ИаФризерно-фасовочное отделениед—Пастеризационное, аппаратное отделениед—Помещение приема молокад—Помещение приготовления тортовд—Заготовительное отделениед—Помещение приготовления глазури, крема .д—Моечные помещенияд—Станция ледяной воды ■д .—Лаборатория (химическая, бактериологическая)д— •210
несгораемой стеной со степенью огнестойкости
не менее 1 ч.Помещения комплектных трансформаторных
подстанций (КТП) отделяют стеной . со сте¬
пенью огнестойкости не менее 1,5 ч. Над поме¬
щением КТП можно размещать только произ¬
водственные, вспомогательные (с нормальной
влажностью) и бытовые помещения с числом
людей не более 50. Электропомещения с-обору¬
дованием напряжением выше 1000 В не долж¬
ны непосредственно сообщаться с помещением
класса В-16.Отверстия в полу и стенах для прохода ка¬
белей и труб во взрывоопасные помещения
класса В-16 должны быть плотно заделаны не¬
сгораемыми материалами. В качестве заземля¬
ющих проводников применяют только нулевые»
провода и жилы кабелей. Дополнительно в ка¬
честве заземляющих проводников допускается
использовать металлические конструкции, тру¬
бы электропроводок, бболочки кабелей, сталь¬
ные шины заземления.В помещениях класса В-16 -заземляющие
проводники должны обеспечить величину тока
однополюсного замыкания, достаточную для
надежной работы защиты. Этот ток должен
превышать номинальные токи предохранителя
в 4 раза, выключателя в 6 раз для обеспече¬
ния быстрого автоматического отключения ава¬
рийного участка.В помещениях класса В-16 защита кабелей
и проводов от сверхтоков, марки и способы
прокладки такие же, как в невзрывоопасных
помещениях. Изоляция проводов и кабелей при
напряжении в сети 380 В должна быть рассчи¬
тана на напряжение не ниже 660 В. Помещения
складов бестарного хранения муки и производ¬
ства сахарной пудры в зданиях фабрики моро¬
женого относятся к взрывоопасным класса
B-II. В таких помещениях необходимо зазем¬
лять металлические емкости для муки и сахар¬
ной пудры. Влажность воздуха следует поддер¬
живать не ниже 70%. К оборудованию, исполь¬
зуемому во взрывоопасных помещениях, предъ¬
являют особые требования (см. с. 218).Пожароопасными считаются помещения, в
которых находятся горючие вещества. Соглас¬
но ПУЭ на холодильниках к пожароопасным
помещениям относятся склад смазочных масел,
парафинерная сыров (класс П-I), столярные,
гардеробы, бельевые, склады сгораемых мате¬
риалов (класс П-Па). Склады, охлаждаемые
до 5ч~40о С к числу пожароопасных не отно¬
сятся. Классификация помещений холодильни¬
ков по пожароопасности приведена в табл.
VI-2. Об электрооборудовании, устанавливае¬
мом в пожароопасных помещениях, ом. с. 218.В пожароопасных помещениях всех классов
проводка должна быть защищена трубами или
выполнена кабелем в полихлорвиниловой илидругой негорючей оболочке. Алюминиевые жи¬
лы следует соединять сваркой, пайкой , или
опрессовкой. Ответвительные коробки должны
быть несгораемыми со степенью защиты не ни¬
же 1Р60. Рекомендуется установка простейших
извещателей (датчиков), реагирующих на по¬
вышение температуры. В пожароопасных по¬
мещениях предусмотрена автоматическая тре¬
вожная сигнализация, возвещающая о возник¬
новении пожара.	.Схемы электроснабженияХолодильники с условной емкостью хране¬
ния 600—30 000 т, отнесенные ко второй кате¬
гории по обеспечению надежности электроснаб¬
жения, получают электроэнергию по двум ли¬
ниям напряжением 6 и 10 кВ иди по одной ли¬
нии, расщепленной на два кабеля. Подстанция
такого холодильника должна иметь Два транс¬
форматора.	'Холодильники емкостью менее 600 т, отне¬
сенные к третьей категории по обеспечению на¬
дежности электроснабжения, могут получать
электроэнергию по одной линии и иметь один
трансформатор на подстанции. Если вблизи
такого холодильника есть трансформаторная
подстанция города или промышленного пред¬
приятия достаточной мощности, питание холо¬
дильника можно осуществить по одной или
двум линиям напряжением 380/220 В от этой
подстанции.Возможны следующие схемы электроснаб¬
жения холодильников (в порядке возраста¬
ющей степени надежности): по одной линии;
по двум линиям; из которых одна отключена
и служит резервной, включаемой при выходе
из строя первой; по двум линиям, из которых
одна питающая, другая — отходящая к другим
предприятиям, причем назначение каждой из
линий может меняться на обратноё (питаю¬
щая— отходящая); по двум линиям, работаю¬
щим параллельно; по двум линиям, работаю¬
щим одновременно раздельно, каждая на свою
секцию шин распределительного пункта (РП)
холодильника. Наиболее надежной является
последняя схема, особенно если обе питающие
линии исходят от разных секций одного и того
же питающего центра (рис. VI—1).При электроснабжении РП холодильника по
двум лин-иям, исходящим от двух различных
подстанций или по различным ветвям оДного
и того же шлейфа, включающего ряд подстан¬
ций и разомкнутого на РП холодильника, пи¬
тание производится по одной или другой ли¬
нии или ветви шлейфа, каждая из которых
рассчитана на пропуск всей мощности холо¬
дильника плюс мощность шлейфа в аварийном
режиме. Электропитание осуществляется таким211
ЦП НО КВI-Рис. VI—1. Схема электроснабжения:ЦП—центр питания (питающая подстанция); РП—
распределительный пункт хладокомбината: ТП—тран¬
сформаторная подстанция холодильника; ЯЛ—резерв¬
ные отходящие линии городской электросети и хладо¬
комбината.же образом, если кабельный шлейф, исходя¬
щий от одного питающего центра, не всегда
разомкнут на подстанции холодильника, а
иногда через нее происходит передача электро¬
энергии по шлейфу к другим подстанциямПри питании по двум линиям рекомендует¬
ся на распределительном пункте (РП) холо¬
дильника иметь две секции шин. Соединение
секций между собой осуществляется черезЕ>азъединители или секционные выключатели
последние требуются при наличии автомати¬
ческого включения резерва (АВР) между сек¬
циями шин].При питании по одной однокабельной линии
или расщепленной двухкабельной cxelia элект¬
роснабжения упрощается и подстанция или РП
холодильника могут иметь одну секцию шин.
Трансформаторы напряжения на секциях шин
можно не устанавливать, если не требуетсяустройство АВР и учет энергии на стороне
высшего напряжения автоматический. Выклю¬
чатели на вводах или на секционном выключа¬
теле также можно не устанавливать, если не
требуется АВР. На вводах в РП холодильника
достаточно установить выключатели нагрузки
или разъединители, а в качестве секционного—
простые разъединители.Питающие линииПитающие линии напряжением 0,4; 6 или
10 кВ могут быть, воздушными или кабельны¬
ми. Воздушные линии значительно дешевле ка¬
бельных и удобнее для проведения ремонта.
Прокладка воздушных линий допускается*	только на окраине города, не предусмотренной
для застройки. Воздушные линии в отличие от
кабельных могут проходить по пересеченной
или заболоченной местности, где прокладка
кабеля затруднена.Кабельные линии целесообразно проклады¬
вать по спланированной городской территории,
вдоль улиц и проездов. Трассы воздушных и
кабельных линий согласовывают с главным
архитектором города.	,Воздушные линии имеют опоры — деревян¬
ные, деревянные на железобетонных пристав¬
ках, железобетонные, или металлические.На территории холодильника воздушные ли¬
нии служат для наружного освещения, причем
в холодильниках, расположенных в приморских
районах и районах с сильным гололедом и вет¬
ром вместо воздушных линий наружного осве-
щетшя применяют кабельные.В связи с тем, что воздушные линии под¬
вержены влиянию грозовых перенапряжений,
на концах линий и на подходе к подстанциям,
устанавливают разрядники, предохраняющие
изоляцию линий и аппаратов подстанций от
повреждений..Провода воздушных линий — алюминиевые
(реже стальные или сталеалюминиевые). Сече¬
ние алюминиевых проводов воздушных линий
не менее 25 мм2. Кабельные линии проклады¬
вают в траншеях на глубине 0,7 м от поверх¬
ности земли. Кабель должен проходить по
возможйости параллельно проезжей части
улиц и дорог. Оболочки кабеля могут быть
алюминиевыми, Пластмассовыми или свинцовы¬
Ми. Алюминиевая оболочка неустойчива к хими¬
ческой коррозии. Наиболее устойчивой к хими¬
ческой и электрической коррозии является
пластмассовая оболочка кабеля. Алюминиевая
и свинцовая оболочки кабелей подвержены
электрической коррозии. Для прокладки в грун
тах, содержащих агрессивные к металлу хими¬
ческие вещества, выбирают кабели с пластмас¬
совой оболочкой или с металлической оболоч¬
кой, дополнительно заключенной сверху в
Таблица VI—3Коррозийная активность грунтов и вод по 'отношению к алюминиевой оболочке кабелейКоррозийнаяактивностьpH■{С1so*-Fe3+Низкая6,0—7,5<0,001%, <5мг/л<0,005%, <30 мг/л<0,002%, <1 мг/лСредняя4,5—6,0 и 7,5—8,50,001'—0,005%, 5—3,005—0,010%, 30—0,002—0,010%, 1—50 мг/л150 мг/л10 мг/лВысокая<4,5 и >8,5>0,005%, >50 мг/л>0,010%, >150>0,010%, >10 мг/лмг/лпластмассовый шланг. Для прокладки кабелей
в грунтах, содержащих твердые и острые
включения, предусматривают бронированные
кабели. Для мягких грунтов, не содержащих
камней, используют небронированные кабели.Марки кабелей, прокладываемых в землю,
выбирают с учетом агрессивности грунта и поч¬
венных вод к материалу оболочки кабелей
(табл. VI—3).	*В проекте кабельных линий предусматрива¬
ют устройство контрольных выводов от обо¬
лочки кабеля в тех случаях, когда вблизи
трассы (менее 500 м) параллельно проходит
электрифицированная железная дорога посто¬
янного тока или имеются другие источники
блуждающих токов.Контрольные выводы служат для контроль¬
ных замеров потенциалов на обюлочке кабеля
в течение первого года его эксплуатации. Конт¬
рольные выводы делают на поворотах трассы
кабеля и у кабельных соединительных муфт.Для отвода блуждающих токов применяют¬
ся различные виды защит. Наиболее простойявляется дренажная защита, заключающаяся в
устройстве металлических соединений’ оболо¬
чек кабеля, предотвращающих стекание тока с
оболочки в грунт. Защита эффективна при од¬
новременном ее устройстве для всех проложен¬
ных вблизи металлических трубопроводов и
сооружений.Сечение алюминиевых проводов и жил ка¬
белей питающих линий в рабочем режиме вы¬
бирают по данным табл. VI—4; приведенная
в табл. VI—4 мощность рассчитана по эконо¬
мической плотности тока, рекомендуемой ПУЭ
для продолжительности максимума нагрузки,
составляющего от 3000 до 5000 ч в год.В аварийном режиме питающая линия мо¬
жет нести большую нагрузку по сравнению с
указанной в табл. VI—4. В этом случае поль¬
зуются величинами допустимых нагрузок, при¬
веденными в ПУЭ. Сечения кабельных линий'
должны быть проверены на допустимый нагрев
жилы при прохождении тока короткого замы¬
кания, обеспечивающий сохранность изоляции
кабеля (нагрев пропорционален величине токаТаблица V I—-4Пропускная способность питающих линийПропускная способность линии (в кВА) при напряжения, кВСечение провода
(жилы), мм*6 ,10 .воздушнойкабельнойвоздушнойкабельной10' 115: 1461902421618423430639025287364478610354005106668505057573095012107080010201330. 17009510901380181023001201370’ 175023002900.1501720218028503650185—2700• 	4500240— ' .3500—• 5840213
и продолжительности его действия). Сечения
проводов воздушных линий и жил кабелей
должны соответствовать их механической проч¬
ности, которая рассчитывается на нагрузки (от
проводов, гололеда, ветра) с учетом возмож¬
ных вибраций. При расчете воздушных линий
пользуются климатической картой СССР. Ука¬
зания по проектированию воздушных и кабель¬
ных линий приведены в ПУЭ.Распределительные пунктыХолодильники, в которых общая мощность
силовых трансформаторов составляет 1000—
5000 кВА и более, имеют распределительные
пункты (РП) напряжением 6 или 10 кВ.РП выполняют следующие функции: — при¬
нимают вводные питающие линии, подводящие
электроэнергию предприятию, на свои сборные
шины; распределяют электроэнергию со сбор¬
ных шин к каждому силовому трансформатору
предприятия; распределяют электроэнергию со
сборных шин к городским электроприемникам
(другим предприятиям); защищают от сверх¬
токов все отходящие линии к силовым транс¬
форматорам холодильника и городским элект-
роприемнйкам; обеспечивают автоматическое
включение резерва (АВР) на вводах питающих
линий или между двумя секциями шин РП,
если АВР требуется для городских электропри¬
емников по техническим условиям, выданным
энергоснабжающей организацией; обеспечива-■	ют защиту питающих линий в случае их па¬
раллельной работы.Основным электрооборудованием, устанав¬
ливаемым на РП, являются; разьединители,
отключающие токи холостого хода трансформа¬
торов; выключатели нагрузки, отключающие то¬
ки нагрузки данной линии; плавкие предохра¬
нители или выключатели масляные, отключаю¬
щие сверхтоки перегрузки или короткого замы¬
кания; измерительные трансформаторы тока и
напряжения и измерительные, приборы./ Электрооборудование РП изготовляется на
заводах в виде комплектных распределитель¬
ных устройств (КРУ) — металлических камер
со сборными шинами, аппаратурой и всеми не¬
обходимыми соединениями первичной и вторич¬
ной коммутации.Распределительные пункты холодильников
комплектуют из камер одностороннего обслужи¬
вания со стационарно в них установленным
электрооборудованием серии КСЬ. Габаритные
размеры этих камер: 1X1. 2X3 м. Камеры КРУ
устанавливают в специальных электропомеще¬
ниях. Если общее число камер КРУ в РП бо¬
лее шести, они могут быть размещены в два
ряда вдоль противоположных стен электропо¬
мещения с центральным проходом для обслу¬
живания. Каждый ряд камер представляет со¬бой одну секцию шин КРУ. Обе секции присо¬
единяются шинным мостом, проходящим над
коридором обслуживания. Секционные разъе¬
динители моГут быть установлены на шинном
мосту, а если требуется устройство АВР меж¬
ду секциями шин, устанавливаются дополни¬
тельно две камеры с секционным выключате¬
лем. Распределительный пункт холодильника*
питающий также городскую электросеть, раз¬
мещают в отдельном одноэтажном здании. Зда¬
ние для РП может быть совмещено с другими
зданиями, _ например со зданием весовой, про¬
ходной. Здание должно иметь несгораемую
утепленную кровлю и естественную вентиля¬
цию (во избежание конденсации влаги на по¬
толке при изменении температуры наружного
воздуха). В здании РП должен находиться
инвентарь, обеспечивающий безопасное обслу¬
живание установки высокого напряжения (ков¬
рики, галоши, штанги, индикаторы напряжения,
заземлители, плакаты и схемы РП), а также
противопожарный инвентарь.Трансформаторные подстанцииПри питании по линиям 6 или 10 кВ транс¬
форматоры, понижающие это напряжение до
низшего напряжения 380/220 В, должны быть
помещены возможно ближе к основным груп¬
пам электроприемников холодильника. Если
электроприемники холодильника расположены
так, что по числу и мощности образуют боль¬
шие группы, отстоящие одна от другой на зна¬
чительном расстоянии, целесообразно поместить
трансформаторы в нескольких центрах электри¬
ческой нагрузки предприятия.Основная часть электрической нагрузки хо¬
лодильника сосредоточена в машинном отделе¬
нии холодильной установки, около которого
должны быть установлены трансформаторы и
распределительный щит низшего напряжения
380/220 В. Подстанция машинного отделения
является главной, а часто и единственной под¬
станцией предприятия. Она должна содержать
два силовых трансформатора, что . связано с
условиями надежности электроснабжения, а
также с сезонностью электрической нагрузки
холодильника. В зимний период нагрузка мо¬
жет составлять половину от летней нагрузки;
тогда на зимний период времени один из транс¬
форматоров может быть отключен.Подстанции других цехов предприятия мо¬
гут иметь один трансформатор, если эти цеха
относятся к III категории по обеспечению
надежности электроснабжения. Трансформато¬
ры могут быть установлены как внутри поме¬
щения, так и снаружи у стены цеха. Послед¬
ний вариант размещения предпочтительнее, так
как сокращает размеры здания и создает бла¬
гоприятные условия для охлаждения трансфор¬214
/матора, что особенно важно при жарком кли¬
мате и большой мощности трансформатора.Заводами выпускаются комплектные транс¬
форматорные подстанции (КТП), которые мо¬
гут быть одно- или двухтрансформаторными,
одно- или двухрядного размещения, с внутрен¬
ней или наружной (у стен помещения) уста¬
новкой трансформаторов. На холодильниках
электропомещения для КТП с внутренней или
наружной установкой трансформаторов распо¬
лагают при машинном отделении, а также при
отдельных цехах. В помещениях КТП поддер¬
живают температуру воздуха в пределах от 5
до 35° С с учетом тепла, выделяемого электро¬
оборудованием. Отвод излишнего тепла летом >
обеспечивается вентиляцией. В электропомеще¬
нии для КТП могут быть установлены также
щиты станций управления, конденсаторы и дру¬
гое электрооборудование. Над помещением
нельзя располагать вентиляционные камеры с
калориферами, душевые, санузлы и помещения
с повышенной влажностью.Электрические сетиРаспределение электроэнергии от трансфор¬
маторной подстанции к электроприемникам
происходит по распределительной кабельной
сети при напряжении 380/220 В. От распреде¬
лительного щита подстанции отходят трех- или
четырехпроводные кабели к крупным двигате¬
лям, распределительным пунктам, от которых
питаются силовые электроприемники неболь¬
шой мощности, и к ряду осветительных щитков.Кабели к щиткам освещения должны быть
четырехпроводными. Кабели к силовым распре¬
делительным пунктам могут быть и трехпро¬
водными, если требуемое сопротивление петли
фаза — нуль обеспечивается другими путями,
нанример использованием алюминиевой оболоч¬
ки кабеля в качестве нулевого провода или
сетью заземления.Для помещений холодильника! а также про¬
изводственных цехов с высокой влажностью ре¬
комендуются небронированные кабели с обо¬
лочкой из негорючего пластиката. Сечение ка¬
беля выбирают согласно требованиям НУЭ и
по расчетам на допустимую потерю напряже¬
ния. Питание освещения и силовых электропри¬
емников рекомендуется производить по от¬
дельным кабелям. Общие кабели для совмест¬
ного питания осветительных! и силовых элект¬
роприемников допустимы для питания отдель¬
ных зданий, далеко отстоящих от трансформа¬
торных подстанций и имеющих относительно
небольшую суммарную мощность силовых
электроприемников (например, административ¬
ных зданий). Целесообразность совместного
или раздельного питания определяется расчетомна потерю напряжения в том и другом случае.
Надежность электроснабжения административ¬
ных •'зданий обеспечивается устройством пита¬
ния не менее чем по двум кабелям.Групповая сеть 6т ЩСУ или распредели¬
тельных пунктов к отдельным двигателям или
нагревателям может быть трех- или четырех-
Ъроводной. Достаточно малое сопротивление
петли фаза — нуль, обеспечивающее четкую ра¬
боту защиты от однополюсных замыканий, мо¬
жет быть достигнуто только за счет сети за¬
земления при трехпроводной сети или за счет
нулевой жилы кабеля — при четырехпровод¬
ной сети.	'Сеть наружного освещения и групповая сеть
от щитков освещения к группам ламп может
быть двух-, трех- или четырехпроводной. При
большом числе люминесцентных ламп для
сглаживания пульсации светового потока при¬
меняют четырехпроводные трехфазные группо¬
вые линии, позволяющие чередовать присоеди¬
нение соседних ламп к различным фазам трех¬
фазной сети.Для облегчения эксплуатации электросети
рекомендуется открытая прокладка кабелей.
Токовая защита в головной части каждого
участка электросети Должна обеспечивать по¬
жарную безопасность и сохранность кабеля.
Установки по току и времени срабатывания за¬
щиты должны соответствовать требованиям
ПУЭ. Выключатели и предохранители должны
быстро отключать ток короткого замыкания,
не отключать пусковых токов двигателей и в
течение допустимого по нагреву, кабеля време¬
ни отключать токи перегрузки. Аппараты, от¬
ключающие сверхтоки, должны иметь проч;-
ность, достаточную для отключения мощности
короткого замыкания.Определение электрических нагрузокДля выбора всех элементов системы элект-
рбснабжения необходимо определить электри¬
ческие нагрузки (потребляемую мощность).
Максимальную потребляемую мощность Рм (в
кВт) рассчитывают путем умножения суммар¬
ной установленной, номинальной, паспортной
мощности всех электроприемников или потре¬
бителей P-в (в кВт), присоединенных к данно¬
му элементу системы электроснабжения (ис¬
ключая противопожарные и резервные агрега¬
ты), на коэффициенты спроса К0, представля¬
ющие собой отношение максимальной нагрузки
Ря (в кВт) к суммарной установленной мощ¬
ности электроприемников (без резервных)Рм — РяКс- . (VI-1)Отношение максимальной нагрузки Рм к
средней нагрузке за максимально нагруженную215
смену Рсм или коэффициент максимума Км
определяют по формуле(VI-2)*смОтношение средней нагрузки за смену Рс м
к установленной мощности Р„ или коэффициент
использования Ли вычисляют, применяя фор¬
мулу	.Рем = РаКи и Рм = РпКкКш, (VI-3)
-Кс = КИКМ = АГ„.1,1 или /си = 0,9А:С, (VI-4)Этими соотношениями можно пользоваться
для перевода ч имеющихся значений коэффици¬
ентов Кш в коэффициенты Кс, и наоборот. Ко¬
эффициенты спроса Кс и мощности cos ф, а
также годовое число использования максиму¬
ма нагрузки Ти можно вычислить по отчетным
данным действующих предприятий о, результа¬
тах измерения расходов активной и реактивнойэнергии и максимальных нагрузок- Эти расчеты
можно произвести по предприятию в целом или
ио его цехам на основании учета энергии и из¬
мерения максимальных нагрузок. В целом по
холодильнику коэффициент спроса находится в
пределах от 0,4 до 0,5.Коэффициенты спроса мощности и годовые
числа часов использования максимума нагруз¬
ки по группам однородных электроприемников
холодильников приведены в табл. VI—5.Коэффициенты спроса * Кс или использова¬
ния Ки учитывают все факторы, определяющие
потребление мощности из сети: неполную ме¬
ханическую нагрузку на валу двигателей по их
номинальной мощности, неодновременную ра¬
боту всех электроприемников и электрические
потери мощности в сети и в двигателях при их
работе.	,Электрические потери мощности в силовых
трансформаторах учитывают дополнительно.
Суммарную максимальную нагрузку по не¬Таблица VI—5Коэффициенты спроса, мощности и годовые числа часов использования
'	максимума нагрузкиКоэффициентыЭлектроприемникиспросамощностиCOS?Годовое число
часов исполь¬
зования
максимума
нагрузки ТКомпрессорыНасосы°’70,85400аммиачные0,70,85000водяные t
Вентиляторы *0,70,83000холодильника0,50,83000сантехнические0,50,82000Г рузоподъемники0,350,62000Мастерские0,40,72500Котельная0,70,84000Тепловой пункт0,60,84000Зарядная0,750,81500Столовая0,50,851200ПрачечнаяЦехмороженого0,50,815000,550,753500вафельный0,850,953700замораживания0,60,752000фасовки0,60,84000рыбопереработки0,750,93000Электрообогрев грунта
Освещёние0,60,65000внутреннее0,50,952000наружное1.00,952500Хладокомбинат в целом0,40,84000216 '
скольким группам электроприемников или це¬
хов холодильника находят, умножая сумму
максимальных нагрузок на понижающий коэф¬
фициент 0,8—0,9, учитывающий несовпадение
во времени максимумов нагрузок по всем груп¬
пам или цехам. Меньшее значение этого коэф¬
фициента принимают в случае, когда суммиру¬
ют мощность более десяти отдельных групп или
цехов.Максимальную реактивную' нагрузку Qp (в
квар) определяют умножая максимальную ак¬
тивную нагрузку Рм (в к,Вт) на tg<p, кото¬
рый находят по величине cos ф. Годовой рас¬
ход активной и реактивной энергии Ьпределя-
ют умножением максимальных нагрузок на го¬
довое число часов использования максимальной
нагрузки Тн. Значения cos <р и Тя по группам
электроприемников приведены в табл. VI—5.
Рассчитанная таким путем максимальная на¬
грузка равна электрической нагрузке, потребля¬
емой холодильником в наиболее теплое вре¬
мя года или осенью, т. е. в период массового
поступления сезонных продуктов.Конденсаторы для компенсации -
реактивной мощностиДля компенсации реактивной мощности,
потребляемой асинхронными двигателями на
холодильниках, применяют батареи* статических
конденсаторов низшего'напряжения (0,4 кВ),
а также синхронные двигатели (6 кВ) и низ¬
шего (0,4 кВ) напряжения. Значение результи¬
рующего коэффициента мощности после ком¬
пенсации задает энергоснабжающая организа¬
ция в пределах от 0,92 до 0,95. Конденсаторы
целесообразно размещать централизованно
при трансформаторных подстанциях.Конденсаторные батареи изготовляют в ви¬
де комплектных установок, снабженных изме¬
рительными приборами, защитными аппарата¬
ми и приборами для автоматического регули¬
рования количества включенных батарей. Ем¬
кость батарей автоматически регулируется в
зависимости от одного или нескольких пара¬
метров, характеризующих рабочее состояние
электрической сети: тока нагрузки, напряжения
в сети, значения коэффициента мощности.Комплектные конденсаторные установки за¬
водского изготовления для напряжения 380 В
состоят из одного или нескольких металличес¬
ких шкафов одностороннего обслуживания. Га¬
баритные размеры шкафа 700X650X1900 мм.
В каждом шкафу помещают по три трехфаз- •
ных конденсатора мощностью 26, 36 или
50 квар каждый.Шкала мощностей конденсаторных устано¬
вок серии УК 380 В включает установки мощ¬
ностью от 80 до 700 квар. Установки серии УК.
кроме компенсации реактивно^ мощности, могутодновременно выполнять функцию стабилиза¬
ции напряжения сети, так как имеют автома¬
тический регулятор, ступенчато изменяющий
мощность включенных конденсаторных батарей
в зависимости от напряжения в сети.Приборы учета энергии и измеренияРасчет за' отпущенную электроэнергию с
энергоснабжающей организацией производят
по показаниям счетчиков, учитывающих расход
активной и реактивной энергии по предприя¬
тию с мощностью электроустановок 100 кВ-А
и более. При мощности электроустановок менее
100 кВ • А учитывают расход только Активной
электроэнергии.	*Счетчики чаще всего устанавливают на сто¬
роне низшего, реже высшего напряжения транс¬
форматоров предприятия. Установка счетчиков
со стороны низшего напряжения разрешается
в том случае, когда трансформаторы со сторо¬
ны высшего напряжения присоединены через
плавкие предохранители и со стороны высше¬
го напряжения отсутствуют измерительные
трансформаторы тока и напряжения. Общий
расход энергии определяют путем суммирова¬
ния расходов по отдельным трансформаторам.
Регистрации подлежи^ общая максимальная
нагрузка предприятия, дл» чего специальные
счетчики имеют регистратор максимальной на¬
грузки. -, Измерительные вольтметры и амперметры в
распределительных пунктах холодильника мо¬
гут быть установлены, если имеются измери¬
тельные трансформаторы тока и напряжения.На- распределительных щитах низшего на¬
пряжения имеются вольтметры на каждой сек¬
ции шин и амперметры на вводных и . отходя¬
щих линиях. Однофазные счетчики активной
энергии для цехового технического учета энер¬
гии могут быть установлены на отдельных от¬
ходящих линиях.	■В комплект переносных измерительных при¬
боров, необходимых при эксплуатации электро¬
установок, входят многопредельные токоизме¬
рительные клещи, измеритель сопротивления
изоляции и заземлитёлей и сопротивления пет¬
ли фаза — нуль, измеритель активной мощно¬
сти (ваттметр).,	ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕЗащита электрооборудования
от внешних воздействий, взрыво-
и пожароопасностиДля защиты от воздействия _ окружающей
среды электрооборудование заключают в обо¬
лочки. Оболочки электрооборудования напря-217
Степень защиты IPТаблица VI—6Защитаот проникновения твердых телот проникновения воды 'обозначениедиаметр, мм,
свышеобозначениеусловия152,51Капли конденсата212,52Капли до 0,262 рад (15°) к вертикали32,53Дождь до 1,0472 рад (60°) к вертикали41.04Брызги любого направления5 от отложении пыли5Струи любого направления6 полностью от пыли6Морские волны7Временное погружение в воду8Длительное погружение в водужением до 1000 В согласно международному и
общесоюзному стандартам имеют обозначения
степени защиты от внешних воздействий (табл.
VI—6).. Условные обозначения содержат две
буквы IP (защита) и две следующие за ними
цифры. Первая цифра обозначает защиту от
проникновения твердых тел внутрь оболочки,
вторая — защиту от воды. Цифра 0 свидетель¬
ствует о том, что защита отсутствует. Если нет
необходимости в данном виде защиты, вместо
цифры ставится знак X. Для охлаждаемых по¬
мещений рекомендуется электрооборудование
со степенью защиты от IP42 до IP5A.Во взрывоопасных помещениях класса В-16
следует выбирать стационарное электрообору¬
дование со степенями защиты: электрические
машины /Р22; аппараты и приборы /Р50; све¬
тильники /Я60.Искрящие части электрических машин в по¬
мещениях класса В-16 должны иметь степень
защиты IP60 или кожух, продуваемый чистым
воздухом. Рекомендуются электродвигатели с
короткозамкнутым ротором. Электродвигатели
и пусковая аппаратура аварийной вентиляции,
а также передвижные (переносные) аппараты и
светильники должны быть любого взрывозащи¬
щенного исполнения для соответствующей кате¬
гории и группы смеси.Двигатели аварийной вентиляции должны
иметь управление как внутри, так и вне
взрывоопасного помещения. Двигатели и аппа¬
раты управления кранов и тельферов должны
иметь степень защиты IP22 и подвод тока
шланговым кабелем.Электрические стационарные и передвижные
машины должны иметь взрывонепроницаемое
исполнение; аппараты и приборы — взрывоне¬
проницаемое, маслонаполненное, искробезопас¬
ное или специальное исполнения; светильники—
любое взрывозащищенное исполнение; провод¬ка должна быть кабельной или защищена
стальными трубами.Сечения проводников должны допускать ток
нагрузки, равный 125°/о номинального тока
Плавкой вставки или 100% номинального тока
расцепителя автоматического выключателя.В пожароопасных помещениях следует вы¬
бирать стационарное электрооборудование со
степенями защиты не ниже:’ для класса П-1:
электрические машины ,/Р24, аппараты й прибо¬
ры искрящие IP60, аппараты и приборы
неискрящие и светильники /Я50, распредели¬
тельные устройства до и выше 1000В /Р50: для
класса П-IIa: электрические машины IP2Q, ап¬
параты и приборы искрящие и" неискрящие
IP50, светильники IP20, распределительные
устройства до и выше 1000В IP20.Вьщлючатели групп ламп освещения охлаж¬
даемых помещений холодильника помещают в
отапливаемых помещениях на этажах холодиль¬
ника, в которых размещают также групповые
щитки освещения с защитными автоматически¬
ми выключателями, а также на платформах.Мощность и число ламп освещения помеще¬
ний определяют по таблицам удельной мощно¬
сти ламп, приходящейся на 1 м2 площади пола,
в зависимости от типа светильника, высоты под¬
веса, окраски стен и потолков и принятой нор¬
мированной освещенности в люксах (лк). Нор¬
мированная освещенность рабочих поверхнос¬
тей в помещениях холодильников приведена в
табл. VI—7. Переносные лампы должны рабо¬
тать на переменном токе с напряжением не бо¬
лее 36 В.Системы и средства освещенияВ помещениях холодильника предусматри¬
ваются следующие системы освещения: общее—
в помещениях холодильника и его производст-218
Таблица VI—7Нормированная освещенность рабочих поверхностей в помещениях холодильниковОсвещенностьЧтри лампахПлоскостьнакаливаниялюминесцентныхПомещениярабочейповерх¬ностиосвещен¬
ность,
л ккоэффи¬циентзапасаосвещен¬ность,лккоэффи¬циентзапасаКамеры хранения, замораживания и охлаж¬Полная201,5__денияЭкспедиции, моечные, льдозаводыя501,3——Помещения для воздухоохладителей, венти¬я201.4——ляционные камеры, бойлерные, насосные, шахтыи машинные отделения лифтовВестибюли, коридоры холодильника, соеди¬я301,5——нительные платформыПомещения для сушки одежды, обогрева
работающихя '20'1,4Т—Платформы железнодорожная и автомобиль¬я501,41501,6наяМашинные и аппаратные, профилакторий
погрузчиков, зарядные станции, электропоме-
щення, мастерские, весовыея ■501,41501,6VЛаборатории химические, бактериологические0,8 от
пола150’ 1,32001,5Цехи фасовки (масла, мяса и др.) 'я1001,41501,6венных и вспомогательных цехов; местное —
для осмотра грузов в камерах хранения и ре¬
монта холодильной установки — переносными
лампами; стационарно установленными лампа¬
ми местного освещения — для работы в некото¬
рых цехах холодильника.Предусматриваются следующие виды осве¬
щения:рабочее — во всех помещениях и на терри¬
тории предприятия, в том числе охранное осве¬
щение границ территории; аварийное—в ма¬
шинном и аппаратном отделениях холодильной
установки, а также во всех помещениях с чис¬
лом людей более 50, в проходах и на лестни¬
цах, предназначенных для эвакуации людей из
этих помещений. Питание аварийного освеще¬
ния для эвакуации людей производится по от¬
дельной линии, не зависимой от сети рабочего
освещения, начиная от щита подстанции или
от ввода в здание. В машинном, и аппаратном
■отделениях аммиачных холодильных установок
должны быть также переносные аккумулятор¬
ные фонари на случай прекращения подачи
электроэнергии.В охлаждаемых помещениях холодильников
применяют лампы накаливания, помещенные восветительную арматуру, — светильники, спо¬
собные противостоять тяжелым условиям окру¬
жающей среды (особой сырости и механичес¬
ким воздействиям). Светильники в камерах
холодильника должны иметь прочное стекло,
защищенное металлической решеткой, или стек¬
ло из небьющегося материала. Влага, не долж¬
на проникать внутрь светильника, а металли¬
ческие части его корпуса должны быть защище¬
ны от коррозии. Конструкция светильника
должна быть безопасной в пожарном отноше¬
нии и обеспечивать уплотнение внутренней по¬
лости со степенью защиты оболочки светиль¬
ника IP53. Желательно иметь штепсельный
разъем для безопасности при замене- ламп.
Светильники укрепляют на потолке камеры ря¬
дами вдоль стен камеры и вдоль охлаждающих
потолочных батарей и воздуховодов, под кото¬
рыми оставляют проходы для циркуляции*хо¬
лодного воздуха и осмотра продуктов.Светильники подвешивают или укрепляют
на потолке возможно выше, так чтобы они не
мешали размещению штабелей грузов.Для усиленного освещения камер большой
площади в дополнение к потолочным светиль¬
никам над проходами устанавливают прожек-'
торы. Люминесцентное освещение использует¬219
1ся для автомобильных и железнодорожных
платформ, экспедиций, сортировочных и фасо¬
вочных отделений. В этих помещениях устанав¬
ливают светильники, рассчитанные на работу
при низких температурах, например светильни¬
ки наружного освещения. Люминесцентное ос¬
вещение с обычными светильниками применяют
в производственных конторских, общественных
и бытовых помещениях с относительно высо¬
кой освещенностью и длительным пребыванием
людей в них. Нормы освещенности рабочих по¬
верхностей в помещениях холодильников (по
СНиП II-А, 9—71) приведены в табл. VI—7.Электродвигатели и пусковые аппаратыЭлектродвигатели поставляются в комплек¬
те с машинами, которые они приводят в дей¬
ствие. Тип, мощность, скорость вращения и ис¬
полнение двигателя по защите от воздействия
окружающей среды и по безопасности выбира¬
ют при разработке технологической или сани¬
тарно-технической частей проекта.Двигатели вентиляторов воздушного охлаж¬
дения камер холодильника должны иметь за¬
крытое исполнение. Электродвигатели вентиля¬
торов, устанавливаемых внутри охлаждаемых
помещений, имеют влагоморозостойкое испол¬
нение (ВМС), которое достигается дополни¬
тельной пропиткой обмоток и покрытием спе-.
циальными лаками и составами.Управление электродвигателями осуществ¬
ляется комплектными устройствами, представ¬
ляющими собой панели щитов станций управ¬
ления (ЩСУ), которые имеют открытое испол¬
нение или заключены в металлические шкафы.
Открытые' панели ЩСУ предназначены для
установки в специальных электропомещениях,
шкафные панели — для установки в производ¬
ственных и других помещениях, где они не под¬
вержены вредным воздействиям окружающей
среды и сами не создают опасности возникно¬
вения пожара^или взрыва.' На, холодильниках и в производствен¬
ных цехах рекомендуется установка ЩСУ для
управления электроприводами, имеющими авто¬
матическое дистанционное управление или тре¬
бующими различных 'блокировок, а также для
приводов, аппаратура управления которыми
должна быть вынесена ввиду тяжелых усло¬
вий окружающей привод среды. Установка
ЩСУ из открытых панелей рекомендуется в
специальных отапливаемых электропомещениях
(рис. VI-2).	>Открытые панели удобнее в эксплуатации,
чем панели, заключенные в шкафы. Шкафные
ЩСУ можно применять при установке их в
производственных помещениях или (при не¬
достатке места) для размещения открытыхРис. VI—2. Щит станций управления:/Vf—-металлический каркас панелей щита: сборные
шины; Л—автоматический выключатель; К—контактор
трехполюсный.панелей при реконструкции предприятия.
Отдельные панели ЩСУ комплектуются в щи¬
ты, в которых установлена вся аппаратура к
выполнена' коммутация. Панели комплектуются
преимущественно из нормализованных блоков
и панелей, на которых установлены автомати¬
ческие выключатели, обеспечивающие защиту
от сверхтоков, и пускатели или контакторы
для управления работой двигателей, а также
реле и аппараты, обеспечивающие нужное вза¬
имодействие, защиту блокировки, автоматичес¬
кую работу двигателей, нагревателей или дру¬
гих электроприемников.Одновременно с управлением электроприво¬
дами ЩСУ могут быть частично использованы
для распределения энергии. Открытые панели
ЩСУ имеют высоту около 2,5 м, ширину от
0,6 до 0,7 м и глубину 0,6 м. Шкафы шире и
глубже панелей на 0,2 м. Шкафы могут быть
двух- и одностороннего обслуживания, что
позволяет устанавливать их почти вплотную К
стене. Панели и шкафы рассчитаны на подвод
и отвод кабелей снизу. Кабели небольших се¬
чений могут быть выведены наверх. Возможен
подвод шинопроводом или шинами.	.220
Электронагреватели для обогрева
грунтаПри устройстве обогрева грунта под охлаж¬
даемыми зданиями в качестве электронагрева¬
телей используются стержни из круглой (арма¬
турной) стали диаметром от 6 до 12 мм. Стер¬
жни укладывают в бетонную плиту толщиной
100 мм без электрической изоляции. Бетонная
плита является защитой от коррозии и служит
проводником тепла, выравнивающим тепловой
поток. Нагреватели размещают по возможности
равномерно в горизонтальной плите парал¬
лельно друг другу с шагом 500—800 мм, но
не более 1 м. По нагревателям проходит пере¬
менный ток частотой 50 Гд пониженного на¬
пряжения. В составе бетонного раствора не
должно быть токопроводящих инертных на¬
полнителей. В местах, где колонны здания про¬
резают теплоизоляцию, нагреватели приближа¬
ют с двух сторон к грани колонн на 50 мм. При ,
меньшем расстоянии между стержнями и колон¬
нами возникает опасность металлического со¬
прикосновения нагревателей со стальной арма¬
турой колонн. Колонны в месте приближения
стержней электрически изолируют двумя слоя¬
ми рубероида на битуме. Сближение стержней
у колонн должно компенсировать тепловой по¬
ток, уходящий в камеру через сечение колонны.Всю поверхность, подлежащую обогреву,
разделяют на отдельные участки (часть обогре¬
ваемой поверхности, имеющая собственный
понижающий трансформатор и отдельное уп¬
равление его работой). В одном участке объе¬
диняют помещения с близкими значениями тем¬
пературы воздуха. Величина поверхности участ¬
ка не должна превышать значения, при кото¬
ром требуемый тепловой поток нагреватепей
достигает предельного тока и мощности выб¬
ранного понижающего трансформатора на ава¬
рийной ступени напряжения (временное напря¬
жение, на которое можно перейти до ликви¬
дации причин, вызвавших переохлаждение
грунта). Участки должны быть приблизительно
равной площади и иметь одинаковые трансфор¬
маторы. Для питания участков обогрева реко¬
мендуется использовать трехфазные понижаю¬
щие трансформаторы, для небольших площадей
обогрева (до 100 м2) — однофазные трансфор¬
маторы (до 3 кВ-А). После разделения Всей1
обогреваемой поверхности на участки присту¬
пают к определению величины теплового пото¬
ка. Расчет требуемого теплового потока и дру¬
гих параметров удобно вести на секцию, пред¬380 ВРис. VI—3. План-схема электрообогрева грун¬
та:Т—трансформатор: Я—нагреватели; Ш—оборные ши¬
ны; П—подводящие провода. .ставляющую собой 1/3 трехфазного участка,
или на однофазный участок. Площадь секции
составляет от 100 до 300 мг, площадь трех¬
фазного участка — от 300 до' 900 м2,р однако
могут быть участки и других площадей. Трех¬
фазный участок обогрева разделяют на три
одинаковые секцйи. Секция представляет собой
часть обогреваемой поверхности, имеющей два
вывода наверх от своих нагревателей, соеди¬
ненных в группы для подвода по этим выво¬
дам. электроэнергии к секции по подводящим
проводам. Секция состоит из одной или не¬
скольких групп нагревателей, соединенных по¬
следовательно (рис. VI—3). В группе несколь¬
ко соседних нагревателей (от 2 до 8) соединя¬
ют электрически параллельно путем сварки,
сборными шинами из полосовой стали (80X6-*-
8 мм) или ей равноценной по проводимости
для переменного тока частотой 50 Гц (табл.VI—8).Величина коэффициента мощности (cos q>)
секции в зависимости от числа параллельно
соединенных нагревателей в группе п Праве-
дена ниже.л12345678.cos?0,860,850,820,80■ о; 750,700,650,60
:	Таблица VI—8Электрическое удельное активное сопротивление нагревателей круглого сечения .У , ,	переменному току частотой 50 ГцВеличина г (в Ом на 1 Км стержня), при токе в нагревателе, АДиаметр нагре¬
вателей, ммю20304050613,8 ;12,5 ’11,310,410,089,39,38,88,37,6107,77,77,57,1. 6,7126,7 .6,76,56,15,7Расчет рекомендуется вести по методу и
форме, приведенным в табл. VI—9. Темпера¬
туру воздуха выбирают самую низкую, имею¬
щуюся в помещениях, объединяемых участ¬
ком. Исходной величиной расчета является
мощность требуемого теплового потока, иско¬
мой -г- напряжение, которое надо приложить к
секции, чтобы получить тепловой поток, близ¬
кий к расчетному. При расчете с целью подбо¬
ра напряжения, имеющегося у выбранного
трансформатора и удовлетворяющего требова¬
ниям безопасности и возможности перехода с
рабочей на аварийную ступень, следует рас¬
смотреть несколько вариантов, в которых мож¬
но изменять: общее число электронагреватель¬
ных стержней и их диаметр; число нагревате¬
лей в группе и число групп в секции.Выбранное напряжение может отличаться
от полученного по расчету. При этом коэффи¬
циент запаса при работе на рабочей ступени
ие должен быть меньше 1,5, что необходимо
для спокойного двухпозиционного регулирова¬
ния температуры грунта. Средняя температура
грунта при регулировании 2° С. Дифференциал
регулирования устанавливается в процессе на¬
ладки.Для трехфазных участков обогрева рабочую
ступень напряжения принимают 25 В, аварий¬
ную 38 В. Питание обеспечивается трехфазным
трансформатором ТСПК-20А (табл. VI—10).
Трансформатор ТСПК-20А рассчитан на дли¬
тельный режим работы (по к. п. д. 95,7°/о).
Масса трансформатора 260 кг, диаметр обода
930 мм, ширина 500 мм.По соображениям безопасности не рекомен¬
дуется превышать напряжение 65 В при работе
на аварийной ступени. В расчете введен коэф¬
фициент 0,9 на напряжение холостого хода
трансформатора. Этот коэффициент учитывает
суммарную потерю напряжения, равную 10%—
в обмотках трансформатора, при нагрузке; впроводах от трансформатора до выводов сек¬
ции; в стальных выводах секции. После вве¬
дения коэффициента 0,9 получают напряжение,
приложенное к секции нагревателей. При вы¬
боре аварийной ступени напряжения ток и
мощность трансформатора должны оставаться
в пределах допустимых по паспортным данным
трансформатора.Каждый участок обогрева должен иметь не
менее двух термодатчиков, контролирующих
температуру грунта. Термометры сопротивле¬
ния устанавливают в специальных колодцах.
Кроме стационарного термометра, в колодце
предусмотрена возможность контроля темпера¬
туры переносным прибором, имеющим термо¬
датчик температуры. Колодцы располагают
ближе к середине здания и в помещениях с на¬
иболее низкой температурой.	.Выводы от секции защищают от коррозии
покрытием цементным раствором. На верти¬
кальных участках полосы помещают в асбесто¬
цементные трубы, в которые заливается це¬
ментный раствор.Подводящие провода от трансформатора к
выводам секции прокладывают открыто или в
пластмассовых трубах. Сечение подводящих
проводов должно соответствовать величине то¬
ка при работе на аварийной ступени напряже¬
ния. Для сокращения длины подводящих про¬
водов трансформатор устанавливают в неох-
лаждаемом помещении вблизи от выводов сек¬
ции. Трансформатор ТСПК-20А можно устанав¬
ливать на стене. Схема соединения трансформа¬
тора с нагревателями показана на рис. VI—3.
Рекомендуется соединение в треугольник.Коммутирующие аппараты управления уста¬
навливают со стороны высшего напряжения
понижающего трансформатора на значитель¬
ном расстоянии от него, желательно в отапли¬
ваемом помещении. Там же устанавливают од¬
нофазный счетчик для учета энергии.222
Таблица VI—9Тепловой расчет секции электрообогреваПоказателиМетод расчетаПример расчетаПо проекту180То же 1—20Принята 2° С20=|<в|+222По нормам0,25-'1,163=0,29Принят 22N=QFK-222-1180-0,29-2=По проекту=230010То же0,048По табл. VI—87,5-0,048=0.36г=г01По проекту7,5То же4т2Г с—г —2п0,36- —=0,18По зависимости,4приведенной на0,8с.' 221/с0.18Zc= —cosf0,8/ 2300V о-^г113113/4=28п/т=УЗ/с1,73-113= 196C/T=/cZc113-0,225=25,4Площадь поверхности обогрева F, м2
Расчетная температура воздуха (но не выше —10° С)
°С	.Температура грунта tT, °СПерепад температуры 0, °СКоэффициент теплопередачи пола к, Вт/(м2-К)Коэффициент запаса КзМощность (тепловой поток) секции N, ВтДиаметр нагревателя d, мм,Длина одного нагревателя/, км
Удельное активное сопротивление стали г0, Ом
Активное сопротивление одного нагревателя г, Ом
Число параллельных нагревателей в группе п,Число групп в секции (четное) т.Активное сопротивление секции гс, Ом
Коэффициент мощности секцииПолное сопротивление секции Zc, Ом
Ток секции /с, А
Ток в нагревателе /, АТок трансформатрра /т, А .
Напряжение секции расчетное £/с, ВПри работе на рабочей ступени напряжения трансформатораНапряжение секции Uc\ В
Предельный ток трансформатора^/д'. АUо' ~ Uт ' 0,9
По каталогу
Uс'//=/т исК.Ток нагрузки трансформатора //, А
Коэффициент запаса КзПри работе на аварийной ступени напряжения
трансформатораНапряжение секции Uc", В
Предельный ток трансформатора /д", АТок нагрузки трансформатора /т", А
Коэффициент запаса Кз"25,3-0,9 = 22,7
320
22,7
196— =174
25,4
„ /22,7.2
2 —- =1,6
'25,4 1UV"=UT- 0,9
По каталогу
U с"I г — Т ГГ, U с/ US \238-0,9 = 34,2
320
34,2
!*— -266
2223
'	Таблица VI—10Электрические данные трехфазного трансформатора ТС ПК-20 АПоказатели _Номер отвода123' 456Напряжение холостого хода, В12,625,338,050,676,0101,3•Напряжение при максимальном то¬11,524,536,148,374,5100ке, В .
Максимальный ток, А -'480320320240160120Мощность, кВ-А9,913,320,020,020,020,0Устройства молниезащиты
и заземленийЗдания большинства холодильников, имею¬
щие по СНИЦ II степень огнестойкости, мол-
ниезащите не подлежат. Холодильники малой
емкости, сооружаемые из местных материалов
и имеющие III или IV степени огнестойкости,
подлежат молниезащите по третьей категории,
если они строятся в местности с достаточной
интенсивностью грозовой деятельности и имеют
достаточно большие размеры здания. Необхо¬
димость в устройстве молниезащиты определя¬
ется по формуле, приведенной в нормах. Зда¬
ния или части зданий, содержащие взрыво-
или пожароопасные помещения, подлежат мол¬
ниезащите. Здания машинных и аппаратных
помещений аммиачных холодильных установок,
складов аммиака и масла, зарядных подлежат
молниезащите по второй категории.Молниезащита по второй ■ категории может
быть выполнена путем установки вертикальных
стальных молниеприемников лли наложением
молниеприемной сетки с ячейками площадью
не бсуюе 36 м2 под слоем гидро- и теплоизоля¬
ции кровли. Сетку можно положить поверх
существующей кровли здания. Металлическая
кровля может служить молниеприемником.Вертикальные токоотводы, соединяющие
молниеприемную сетку или металлическую
кровлю с заземлителями, помещают по углам
здания и не реже чем через 25 м по его пери¬
метру. Допускаются следующие наименьшие
размеры стальных наружных токоотводов и
заземлителей: круглого сечения—-диаметр 6 мм,
другого профиля — площадь сечения 48 ммг,
прямоугольного — толщина '4 мм, углового про¬
филя — толщина полок 2,5 мм. Верх вертикаль¬
ных заземлителей из круглой стали (ввинчива¬
емых) и из угловой стали или труб (забивае¬
мых) располагают на 0,6 м от поверхности
земли.Каждый токоотвод присоединяют к отдель¬
ному заземлителю с импульсным сопротивле¬нием не более 10 Ом, заземлителй соединяют
с подземными металлическими трубами и за¬
землением электрооборудования. Подземные и
наземные металлическйе трубы при вводе в
здание и металлическое оборудование внутри'
здания соединяют с сетью заземления элект¬
рооборудования. Наземные трубопроводы на
ближайшей к зданию опоре присоединяют к
заземлителю с импульсным сопротивлением не
более 10 Ом.Электроустановки холодильников должны
иметь глухое рабочее -заземление нейтрали
трансформаторов или генераторов. При мощ¬
ности трансформатора или генератора более
100 кВА сопротивление заземлителя нейтрали,
не должно превышать 4 Ом.Используются естественные заземлители —
металлические трубопроводы и конструкции,
находящиеся в земле, а также и свинцовые обо¬
лочки кабелей. В дополнение к ним устраива¬
ются искусственные заземлители из верти¬
кально ввинчиваемых или забиваемых сталь¬
ных электродов круглых, | трубчатых, углового
или другого профиля. Сопротивление заземли-
телей нейтрали трансформаторов, питаемых от
протяженных кабельных сетей 6 или 10- кВ с
током однополюсного замыкания на землю бо¬
лее 30 А, рассчитывают по формуле125/?<—,	(VI-5)где /— ток однополюсного замыкания на.зем-
'лю, А.	’	,Заземлители защитного заземления электро¬
оборудования 6 или 10 кВ распределительного
пункта холодильника, находящегося в отдель¬
ном здании, металлически не соединенные с
заземлителями нейтрали трансформаторов, мо¬
гут иметь сопротивление в 2 раза большее по
сравнению с рассчитанным по формуле (VI—5).224
-	СВЯЗЬ И СИГНАЛИЗАЦИЯ
Телефонная связьМестная внутренняя телефонная связь на
холодильнике или хладокомбинате обеспечива¬
ется собственной учрежденческой автоматичес¬
кой телефонной станцией (АТС), размещаемой
в административном здании.Питание электроэнергией производится по¬
стоянным током напряжением 60 В от стаби¬
лизированного выпрямителя, включенного в
сеть 220 В, 50 Гц. Имеется резервный выпря¬
митель с устройством для его автоматического
включения. Телефонный кабель от городской
телефонной сети непосредственно или через ка¬
бели комплексной распределительной сети хо¬
лодильника соединяется с кроссом в помеще¬
нии АТС.Все телефонные аппараты (местные и го¬
родские) соединяются с кроссом через комп¬
лексную сеть, в которой общие кабели исполь¬
зуются для всех видов связи и сигнализации,
исключая радиофикацию. Кабели комплексной
сети прокладываются преимущественно по сте¬
нам зданий, а между зданиями в кабельной
канализации — из асбестоцементных труб.Электрочасовая сетьПервичные электрочасы, установленные в
помещении АТС, через комплексную распреде¬
лительную сеть соединяются со всеми вторич¬
ными электрочасами, расположенными в адми¬
нистративных, конторских помещениях, в про¬
ходной, при въезде на территорию предприятия
и на железнодорожной и автомобильной плат¬
формах холодильника.Питание электроэнергией электрочасовой се¬
ти производится от сети 220 В, 50 Гц через вы¬
прямитель напряжением 24 В постоянного то¬
ка. Длительно допустимый ток выпрямителя
должен, быть больше суммарного тока, потреб¬
ляемого всеми вторичными электрочасами. Вто¬
ричные электрочасы могут быть внутренней
или наружной установки, а также с цифербла¬
том с одной или двух сторон часов. Двусторон¬
ние часы устанавливают на платформах холо¬
дильника и на его территории.Тревожная сигнализацияНа холодильнике предусмотрены три вида
тревожной сигнализации: пожарная, охранная
и сигнализация безопасности (о закрытом в
холодной камере человеке). Прием сигналов отвсех трех видов сигнализации сосредоточен на
общем приемном аппарате — станции типа
ТОЛ лучевой системы, расположенной в поме¬
щении охраны предприятия. Станция типа ТОЛ
оборудована устройством, контролирующим
состояние всех сигнальных цепей и линий и
сигнализирующим о появлении неисправности,
обрыве или замыкании в сигнальной цепи.Извещатели пожарной сигнализации уста¬
навливают внутри и снаружи зданий на сте¬
нах в легко доступных местах. Автоматические
пожарные извещатели, реагирующие на повы¬
шение температуры, устанавливают на потол¬
ках пожароопасных помещений. Извещатели
сигнализации безопасности устанавливаю!
внутри каждой охлаждаемой камеры холодиль¬
ника около выхода и освещают постоянно го¬
рящей лампой. Датчики охранной сигнализации
устанавливают для блокирования определен¬
ных окон и дверей складских помещений и на
постах охраны. Извещатели и датчики соеди¬
няются с приемной станцией ТОЛ через комп¬
лексную кабельную распределительную сеть.
В один луч приемной станции допускается
включать несколько извещателей, расположен¬
ных близко друг к другу. При этом второй и
следующие извещатели служат подизвещате-
лями и имеют общий номер луча на приемном
аппарате ТОЛ.Питание электроэнергией станции ТОЛ про¬
изводится от сети 220 В 50 Гц через два ста¬
билизированных выпрямителя напряжением
60 В постоянного тока. Включение резервного
выпрямителя происходит автоматически с по¬
мощью реле, встроенных в станцию ТОЛ.
Станция ТОЛ может иметь емкость от 10 до
100 лучей, так как набирается из отдельных
блоков емкостью 10 лучей каждый.РадиофикацияВо внутренних помещениях холодильника, в
которых работают или отдыхают люди, уста¬
навливают громкоговорители мощностью
0,25 Вт, присоединяемые к абонентской радио¬
трансляционной сети напряжением 30 В.На платформах холодильника и на террито¬
рии предприятия устанавливают громкоговори¬
тели мощностью 10 Вт, присоединяемые к го¬
родской радиотрансляционной сети (радиофи¬
деру) напряжением 120, 240 или 360 В.На территорию холодильника вводится ли¬
ния радиофидера и устанавливаются абонент¬
ские понижающие трансформаторы с вторич¬
ным напряжением 30 В, к которым присоединя¬
ются абонентские радиотрансляционные сети
зданий. На крупных холодильниках, где необ¬8 А. В. Быков225
ходима поисковая громкоговорящая связь, ус¬
танавливают собственный радиоузел с усилите¬
лем и микрофоном. Радиотрансляционную сеть
прокладывают отдельно от комплексной рас¬
пределительной кабельной сети во избежание
помех.СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ
ЛИТЕРАТУРЫПравила устройства электроустановок
(Г1УЭ). Изд. 4-е. М., «Энергия», 1965. 464 с.Проектирование электроустановок' промыш¬
ленных предприятий. Том. I. Под ред.
Я. М. Болыпама, В. А. Грачева, М. Л. Само-
вера. М., Госэнергоиздат, 1963, 720 с. (часть
I), 600 с. (часть II).Проектирование холодильников. М., «Пище¬
вая промышленность», 1972. 310 с. Авт:
П. И. Пирог, Ю. С. Крылов, В. В. Васютович,
А. В; Карпов, А. И. Дементьев.Справочная книга для проектирования
электрического освещения. Под ред.
Г. М. Кнорринга. М., «Энергия», 1976. 384 с.
ГЛАВА VIIЭКОНОМИКА ХОЛОДИЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА СССРХолодильное хозяйство в общей
системе народного хозяйстваХолодильное хозяйство, представляющее со¬
бой совокупность холодильников и холодиль¬
ных устройств в различных отраслях народно¬
го хозяйства и промышленности, является
комплексом взаимосвязанных и последователь¬
ных звеньев, охватывающих важнейшие отрас¬
ли производства, транспорта, хранения, реали¬
зации и потребления пищевых скоропортящих¬
ся продуктов.В «Основных направлениях развития народ¬
ного хозяйства СССР на 1976—1980 годы»,
принятых XXV съездом КПСС, предусмотрен
опережающий рост холодильных емкостей над
темпами роста выпуска пищевых продуктов.
Так, производство продукций пищевых отрас¬
лей промышленности предусмотрено увеличить
на 23—25%, а емкость холодильников пред¬
полагается увеличить в 1,3 раза. Предусмотре¬
но опережение темпов роста холодильных
емкостей над темпами роста объема производ¬
ства и в мясной и молочной промыш¬
ленности. Холодильники в различных звень¬
ях производства, транспорта, хранения,
торговли и. в домашнем -быту образуют
единую непрерывную цепь, все звенья ко¬
торой взаимно связаны и осуществля¬
ют холодильную обработку и хранение скоро¬
портящихся продуктов с целью сохранения ис¬
ходного качества сырья и готовой продукции,
начиная с момента их производства и кончая
потреблением.Важнейшим принципом и основой рацио¬
нальной организации холодильного хозяйства в
целом и отдельных его частей является плано¬
мерность и пропорциональность его развития.
Количественное и качественное соответствие
всех его звеньев с точки зрения экономической,
технической, технологической и организацион¬
ной обеспечивает непрерывность холодильной
цепи и повышение эффективности холодильно¬
го хозяйства.Перспективные планы развития народного
хозяйства предусматривают комплексное про¬
порциональное развитие всех звеньев холо¬
дильного хозяйства.Холодильное хозяйство включает различные
по своим функциям холодильники, характерис¬
тика которых приведена ниже.Производственные холодильники. Эти холо¬
дильники входят в состав предприятий мясной,
молочной, рыбной и пищевой промышленности.
Основное их назначение — холодильная обра¬
ботка (охлаждение, замораживание) и хране¬
ние сезонных и текущих запасов сырья и гото¬
вой продукции для промышленной переработки
и отправки в потребительские центры. К про¬
изводственным холодильникам относятся также
холодильники в колхозах и совхозах. Функции
и назначение этих холодильников заключаются
в холодильной обработке и хранении фруктов,
овощей и яиц для последующей отправки в
потребительские центры.Производственные холодильники являются
неотъемлемой частью технической базы пред¬
приятий пищевой промышленности и важным
фактором расширения ассортимента вырабаты¬
ваемых изделий и улучшения качества продук¬
ции (в рыбной промышленности они обеспечи¬
вают выпуск свежемороженой продукции, в
мясной — выпуск охлажденного и мороженого
мяса, замороженных готовых мясных блюд и
кулинарных изделий, спецфабрикатов и др.).
Холодильники играют большую роль в интен¬
сификации производственных процессов на
предприятиях пищевой промышленности, что
способствует сокращению производственного
цикла, снижению потерь, увеличению объема и
улучшению качества изделий. Особенно велика
роль производственных холодильников в обес¬
печении ритмичности производства пищевых
продуктов. Создавая запасы скоропортящегося
сырья на холодильниках, мясокомбинаты, рыбо¬
комбинаты, консервные заводы и предприятия
многих других отраслей пищевой промышлен¬
ности могут ритмично выпускать пищевые про¬
дукты в несезонный период.	'Распределительные холодильники. Основное
назначение этих холодильников — хранение се¬
зонных и текущих запасов скоропортящихся
продуктов для бесперебойного снабжения ими
населения. Возможность в условиях распреде¬
лительных холодильников хранения на одной
и той же площади последовательно в течение
года разных видов скоропортящихся продуктов
с различной сезонностью производства (масло,
яйцо, рыба поступают в основном во II и III
кварталах; мясо и плоды — в конце III и IV
кварталов), значительно (на 20%) сокращает
потребность в холодильной емкости и повыша¬
ет коэффициент ее использования в 1,5 раза.8*227
Портовые холодильники. Предназначены
для хранения экспортируемых и импортируе¬
мых скоропортящихся продуктов, доставляе¬
мых водным путем. Портовые холодильники
бывают специализированные и универсальные.
Они могут выполнять также функции распреде¬
лительных холодильников.Холодильники предприятий розничной тор¬
говли и общественного питания, бытовые холо¬
дильники. Холодильники предприятий рознич¬
ной торговли и общественного питания служат
для кратковременного хранения продуктов в
торговой сети и общественном питании. Быто¬
вые холодильники обеспечивают сохранение в
домашних условиях исходного качества пище¬
вых продуктов.	'Холодильный транспорт (изотермические ва¬
гоны с льдосоляным и машинным охлаждением,
рефрижераторный водный транспорт, изотер¬
мический автомобильный транспорт). Холо¬
дильный транспорт обеспечивает оптимальную
температуру в процессе перевозки скоропортя¬
щихся продуктов.Развитие холодильного хозяйстваЗа годы Советской власти холодильное хо¬
зяйство развивалось высокими и устойчивыми
темпами. Динамика роста холодильной емкости
в СССР (по отношению к 1917 г.) приведена
ниже.Годы%Годы%19291,57196650,219333,0196754,119416,0196857,9195111,5196961,4195718,8197064,8195920,7197167,6196020,8197271,8196124,4197375,8196227,4197479,8196330,6197585,5196437,0197690,2196543,3197794,4Т а б л и ц а VII—1Удельный вес и хладообеспеченность отдельных экономических районов (в %)Экономические районыУдельный вес в общей холо-
f** дильной емкостиХладообеспеченность, кг
на 1 жителя1974 г.1975 г.1976 г.1970 г.1975 г.1976 г.СССР100,0100,0100,016,020,421,2РСФСР60,458,358,218,622,523.4Северо-Западный район6,56,36,521,425,627,2Центральный район17,016,416,824,129,932,0Волго-Вятский район2,32,22,211,613,514,5Центрально-Черноземный район2,32,42,412,616,116,6Поволжский район6,96,56,614,217,718,6Северо-Кавказский район6,16,15,817,420,921,0Уральский район5,35,04,915,016,917,1Западно-Сибирский район5,45,45,017,021,421,6Восточно-Сибирский район2,42,32,314,115,415,5Дальневосточный район5,45,25,040,341,736,7Калининградская область0,80,80,742,550,051,2Донецко-Приднепровский район7,68,08,114,619,921,0Юго-Западный район5,86,26,09,815,215,5Южный район4,55,04,823,937,837,7Прибалтийский район3,83,83,725,127,527,8Закавказский район4,44,95,012,518,920,1Среднеазиатский район5,05,04,87,411,311,0Казахстанский район3,53,53,811,812,714,2Белорусский район3,03,03,210,716,618,3Молдавская ССР2,02,32,419,032,033,62287
В последние годы производственные и рас¬
пределительные холодильники построены во
всех экономических районах, в результате чего
размещение холодильников в целом по стране
стало более равномерным.Хладообеспеченность по союзным республи¬
кам за последние годы значительно увеличи¬
лась (табл. VII—1, VII—2).Увеличение емкости производственных и рас¬
пределительных холодильников сопровождается
значительным ростом грузооборота.Основными направлениями дальнейшего
развития холодильного хозяйства в соответст¬
вии с задачами, поставленными XXV съездом
КПСС, являются: ускорение темпов нара¬
щивания холодильных емкостей в отраслях
сельского хозяйства, пищевой промышлен¬
ности и торговли и развитие технического про¬
гресса во всех его звеньях, обеспечивающего
на основе внедрения высокопроизводительного
и полностью автоматизированного холодильно¬
го оборудования интенсификацию производст¬
венных процессов охлаждения, замораживания
и хранения продуктов, снижение их потерь,
улучшение их качества, повышение эффективно¬
сти холодильного хозяйства в экономике
страны.Важное значение для обеспечения непрерыв¬
ности холодильной цепи имеет дальнейшее
развитие изотермического холодильного транс¬
порта (увеличение парка железнодорожных
вагонов с механическим охлаждением, парка
авторефрижераторов, рефрижераторного речно¬
го и морского флота) и дальнейшее оснащение
искусственным холодом городской и сельской
продовольственной торговой сети, предприятий
торговли и общественного питания, а также
увеличение производства домашних холодиль¬
ников.Осуществление в перспективе широкой про¬
граммы строительства холодильников неразрыв¬
но связано с улучшением их географического
размещения по экономическим районам, в част¬
ности со значительным увеличением хладообес-
печенности Восточных районов РСФСР, респуб¬
лик Средней Азии, Казахстана, Молдавии, ря¬
да автономных республик и областей Повол¬
жья, Северного Кавказа и отдельных областей
Донецко-Приднепровского и Юго-Западного
экономических районов.Отраслевая структура холодильного
хозяйстваСложившаяся в настоящее время отрасле¬
вая структура холодильного хозяйства харак¬
теризуется следующими данными:Удельный вес в общей
Отрасли	холодильной ёмкости,%Мясная и молочная про-	22,5мышленностьРыбное хозяйство	8,0Пищевая промышленность	1,4Торговля (распределитель-	38,1ные холодильники)Сельское хозяйство	0,3 ,Потребительская коопе-	1,7рацияХолодильники по хране-	26,5нию фруктов и овощей
Прочие	1,5Наиболее значительная часть холодильной
емкости (38,1) сосредоточена в торговле, а с
учетом емкости холодильников для хранения
фруктов и овощей, входящих в систему Минис¬
терства торговли, удельный вес распредели¬
тельных холодильников в общей емкости хо¬
лодильного хозяйства составляет свыше 59,2.
Второе место (22,5) занимают в общей емкости
холодильники предприятий мясной и молочной
промышленности.Одной из важных структурных особенностей
холодильного хозяйства является соотношение
холодильных емкостей по температурному ре¬
жиму (табл. VII—3). Соотношение емкости
для охлажденных и мороженых продуктов за¬
висит от структуры грузооборота.Соотношение холодильных емкостей в мяс¬
ной и молочной промышленности, рыбной про¬
мышленности представлено данными табл.VII—4.Как видно из табл. VII—4, во всех отраслях
преобладает емкость для хранения мороже¬
ных продуктов.Проблема оптимального соотношения холо¬
дильной емкости для хранения охлажденных и
мороженых продуктов приобретает особо важ¬
ное значение в десятой пятилетке и в долго¬
срочной перспективе.Основными и определяющими факторами,
обусловливающими необходимость существен¬
ного изменения сложившегося соотношения хо¬
лодильной емкости по температурному режиму,
являются предусматриваемое в перспективе
резкое увеличение производства и потребления
охлажденного мяса, значительный рост произ¬
водства цельномолочной продукции; увеличе¬
ние объема производства охлажденной рыбы;
значительный рост производства и заготовок
плодов и овощей; увеличение производства и
закупок яиц.В общей мощности производственных и рас¬
пределительных холодильников преобладающий
Таблица VII—2
Хладообеспеченность по союзным республикам (в кг на одного жителя)СССР и союзные республики1970 г.1974 г.1975 г.1976 г.СССР — всего16,019,520,421,2 ,В том числеРСФСР18,622,322,523,4 ,Украинская ССР13,618,020,420,9Белорусская ССР10,716,016,618,3Узбекская ССР6,69,28,98,4Казахская ССР11,612,212,714,2Грузинская ССР13,614,316,616,6Азербайджанская ССР10,017,922,023,0Литовская ССР25,928,528,130,2Молдавская ССР18,725,832,033,6Латвийская ССР20,320,721,921,3Киргизская ССР9,412,212,312,4Таджикская ССР6,615,615,216,9Армянская ССР14,617,016,920,4Туркменская ССР8,714,815,215,3Эстонская ССР30,130,936,434,3Т а б л и ц а VII—3Динамика холодильной емкости по температурному режиму (в %)Холодильная емкость1940 г.1950 г.1958 г.1960 г.1963 г.1964 г.1965 г.1966 г.1967 г.ВсегоВ том числеемкость для охлажденных про¬
’ дуктовемкость для мороженых про¬
дуктов10013.586.510013,886,210013,286,810015,184,910016,084,010020,779,310020,379,710023,276,810024.076.0ПродолжениеХолодильная емкость1968 г.1969 г.1970 г.1971 г.1972 г.1973 г.1974 г.1975 г.1976 г.ВсегоВ том числе100100100100100100100100100емкость для охлажденныхпро-25,326,527,427,629,430,932,536,638,2емкость для мороженых
дуктовпро-74,773,572,672,470,669,167,563,461,8-удельный вес занимают камеры замораживания ролыс) в технологическом процессе производст-
предприятий мясной и молочной промышлен- ва, а также характером и условиями размеще-
ности (61,0%), что объясняется их особой ния предприятий (вывозные мясокомбинаты),230
Таблица VII—4Холодильная емкость по температурному
режиму в отдельных отраслях (в %)
(по данным за 1976 г.)ОтраслиДля ох¬
лажденных
продуктовДлямороженыхпродуктовМясная и молочнаяРыбнаяТорговля11,26,622,888,893,477,2Концентрация, специализация, коопе¬
рирование и комбинирование в холо¬
дильном хозяйствеРазвитие холодильного хозяйства в СССР
сопровождается непрерывным повышением
уровня концентрации холодильной емкости как
в целом по стране, так и по отдельным отрас¬
лям. Так, если удельный вес холодильников
емкостью до 3000 т составляет в общей их
численности в целом по стране 84,4% и по
емкости — 29,9%, то холодильники емкостью
свыше 3000 т составляют в общем числе пред¬
приятий и по емкости соответственно 15,6 и
70,1%- Крупные холодильники (емкостью свы¬
ше 15 000 т), число которых в общем количест¬
ве предприятий достигает 2,1%, составляют
25,1 % емкости всего холодильного хозяйства.На соотношении отдельных типов холодиль¬
ников по количеству и емкости сказались рост
численности и сдвиги в размещении городского
населения, обусловившие увеличение общей
холодильной емкости за счет строительства хо¬
лодильников в крупных промышленных и на¬
селенных центрах.Развитие процессов концентрации холодиль¬
ной емкости в отдельных отраслях пищевой
промышленности и торговли отражает, кроме
общих тенденций, также присущие этим отрас¬
лям и свои технико-экономические особенности.
В мясной промышленности удельный вес холо¬
дильников емкостью до 500 т составляет в об¬
щей численности холодильников 39,9%, по ем¬
кости только 7,6%; крупные холодильники
(свыше 3000 т) составляют соответственно 14,3
и 48,1°/о. В общей холодильной емкости пред¬
приятий мясной промышлености преобладают
холодильники, размер которых значительно
превышает средний по отрасли (1450 т).Повышение в мясной промышленности
удельного веса холодильников большой емкос¬
ти объясняется строительством крупных пред¬
приятий. В мясной промышленности сооружа¬лись холодильники емкостью 3000, 5000, 10 000
и 15 000 т; кроме того, расширялись холодиль¬
ники ранее построенных предприятий.В перспективе процесс концентрации холо¬
дильной емкости в мясной промышленности
получит свое дальнейшее развитие.Специфическими особенностями отличается
концентрация холодильной емкости в молоч¬
ной промышленности. По сравнению с другими
отраслями здесь преобладают небольшие хо¬
лодильники. Так, удельный вес холодильников
емкостью до 500 т составляет в общей их
численности 46,6%, а по емкости 15,6'°/о; удель¬
ный вес холодильников свыше 1000 т составля¬
ет в общей численности холодильников 25,5%, а
по емкости 59,8%.	'Процесс концентрации холодильной емкости
в молочной 'промышленности, отражая специ¬
фические отраслевые особенности, свидетельст¬
вует о том, что, несмотря на большое количест¬
во мелких холодильников, крупные холодильни¬
ки в этой отрасли занимают по емкости срав¬
нительно большой удельный вес. В связи с на¬
меченным в перспективе строительством в мо¬
лочной промышленности крупных предприятий
процесс развития концентрации холодильной
емкости в этой отрасли будет развиваться.В рыбной промышленности по численности
преобладают небольшие холодильники, удель¬
ный вес которых достигает 66,5%, а по емкости
16,0%. Подавляющая часть емкости холодиль¬
ников рыбной промышленности приходится на
средние и крупные предприятия. Так, удельный
вес холодильников емкостью свыше 1000 т со¬
ставляет в общем количестве холодильников
33,5%, а по емкости 84,1%. Наиболее крупные
в условиях рыбной промышленности холодиль¬
ники (свыше 5000 т) составляют в общей хо¬
лодильной емкости отрасли 52,1%. Строитель¬
ство в перспективе холодильников, выполняю¬
щих в основном портово-транзитные операции,
усилит тенденцию к концентрации холодиль¬
ной емкости.Наиболее высоким уровнем концентрации
отличаются распределительные холодильники,
что объясняется универсальным характером
этих предприятий.Распределительные холодильники емкостью
до 1000 т составляют в общем количестве
предприятий 51,4%, а по емкости только 4,1%.
Средние и крупные холодильники по количест¬
ву и емкости составляют соответственно 48,6 и
95,9%. Крупные холодильники емкостью свыше
15 тыс. т, удельный вес которых в общем ко¬
личестве предприятий составляет только 6%,
занимают в общей емкости 34,0%. Абсолютное
преобладание в общей емкости распределитель¬
ных холодильников крупных предприятий объ¬
ясняется строительством их по преимуществу
в больших городах и промышленных центрах.231
В перспективе строительство распределитель¬
ных холодильников развернется также в сред¬
них и небольших городах.При укрупнении холодильников снижаются
удельные нормы капитальных затрат на едини¬
цу мощности (емкости) холодильников, что
видно из следующих данных:Типы холодильников по
емкости камер хранения1500300050001000015000Стоимость 1 т емкости,
%10083.876.9
56,4
48,7Тенденция к последовательному снижению
удельных норм капитальных затрат по мере
увеличения емкости холодильников отмечается
во всех звеньях холодильного хозяйства. Ниже
приводятся данные, характеризующие удельные
нормы капитальных затрат на холодильниках
различной мощности (емкости) в мясной про¬
мышленности.Типы холодильников
по емкости, т400120020004000Стоимость 1 т емкости,
%100,053,043,537,2На крупных холодильниках эксплуатацион¬
ные затраты в 2—3 раза меньше, чем на не¬
больших и средних. Себестоимость единицы
приведенного грузооборота на холодильниках
характеризуется данными, приведенными в
табл. VII—5.Аналогичное положение и на холодильниках
других отраслей пищевой промышленности.Важнейшими формами концентрации произ¬
водства являются специализация, коопериро¬
вание и комбинирование.Специализация производственных холодиль¬
ников пищевых отраслей промышленности раз¬
вивается в рамках этих отраслей. На специа¬
лизированных производственных холодильни¬
ках (специализированных цехах предприятий)
осуществляются хранение и холодильная обра¬
ботка однородных видов продукции (мясо,
масло, сыр, рыба и т. д.).Ввиду резко выраженной сезонности произ¬
водства загрузка специализированных произ¬
водственных холодильников меньше, чем уни¬
версальных распределительных холодильников;
так, среднегодовая загрузка распределительных
холодильников составляет 80—85ч/о, производ¬
ственных— 50—70%.Таблица VII—5Себестоимость единицы приведенного
грузооборота на холодильникахХолодильникиЕмкость
холодиль¬
ника, тСебестои¬
мость 1 т
приведен¬
ного грузо¬
оборота,
руб.Курский № 262911,8Курский мясокомбинат8302,27Балашовский11607,67Смоленский мясокомби¬13502,11натДонецкий мясокомбинат27392,15Минский мясокомбинат29251,74Каменск-Уральский30507,90Арзамасская база384710,91Куйбышевский мясоком¬80001,46бинатКиев'ский мясокомбинат83561,37Мурманский121055,53Улан-Уденский мясоком¬136481,27бинатМосковский № 7209362,45Ленинградский № 6231912,74Ленинградский № 3264802,52Московский № 9308912,37Московский № 12332442,74Специализированный характер носят также
производственные холодильники, входящие в
состав предприятий и других отраслей пище¬
вой промышленности. Специализация их за¬
ключается в том, что в них в отличие от рас¬
пределительных холодильников хранят и под¬
вергают холодильной обработке однородные
виды продуктов. Таким образом, развитие про¬
цессов специализации производственных холо¬
дильников тесным образом переплетается с
процессом комбинирования. В последние годы
в холодильном хозяйстве страны большое и
широкое развитие получило строительство спе¬
циализированных холодильников для хранения
плодов и овощей. Массовое строительство
таких специализированных холодильников раз¬
вернулось в колхозах и совхозах, что позволя¬
ет обеспечить оптимальные технологические
условия холодильной обработки фруктов, рез¬
ко сиизить их потери и сохранить высокое ка¬
чество продукции.Важной формой развития концентрации
производства является кооперирование, заклю¬
чающееся в строительстве на одной и той же
площадке нескольких предприятий, например
мясоперерабатывающего предприятия и рас¬
пределительного холодильника. В процессе ко-
оперирования используется единая холодильная
установка, тепловое и энергетическое хозяйство,
а также единая система коммуникаций. По
данным ВНИХИ, кооперирование мясоперера¬
батывающих предприятий с распределительны¬
ми холодильниками позволяет сократить капи¬
тальные затраты на 15—20% и уменьшить экс¬
плуатационные расходы в 1,5 раза.Из всех форм общественной организации
производства наибольшее развитие в холо¬
дильном хозяйстве получило комбинирование,
что связано с технико-экономическими особен¬
ностями предприятий холодильной промышлен¬
ности, в первую очередь с сезонностью произ¬
водства.При комбинировании в один производствен¬
но-технический комплекс объединяют холодиль¬
ники, цех производства мороженого, заводы су¬
хого и искусственного водного льда и цехи по
замораживанию плодов и ягод.Технико-экономическое единство произ¬
водств, входящих в систему хладокомбинатов,
выражается в том, что технологический процесс
холодильной обработки и хранения продуктов,
производства мороженого и икусственного вод¬
ного льда непрерывно связан с производством
и технологическим применением холода во всех
решающих звеньях производства. Все произ¬
водственные цехи хладокомбинатов размещены
на одной территории, соединены общей систе¬
мой коммуникаций (водо-паро-газо-электро-
снабжение), обслуживаются общим вспомога¬
тельным хозяйством и внутризаводским транс¬
портом.Единство энергетической базы выра¬
жается в наличии единой холодильной, тепло¬
вой и энергетической установки.Комбинирование перспективно в производст¬
ве мороженого. Резко выраженная сезонность
выпуска мороженого и большая роль искусст¬
венного холода в технологии его производства
определяют целесообразность комбинирования
его с холодильниками. Организация цехов по
производству мороженого на холодильниках
на 30—40% сокращает размер капитальных
затрат по сравнению с размерами капитальных
затрат при строительстве специализированных
фабрик. При строительстве небольших и мел¬
ких специализированных фабрик мороженого
капитальные затраты увеличиваются примерно
в 2 раза. Строительство в составе распредели¬
тельных холодильников фабрик и цехов моро¬
женого, заводов искусственного водного льда
обусловливает установку мощного холодильно¬
го оборудования.Развитие комбинирования на основе комп¬
лексного использования холодильных и энерге¬
тических установок позволяет рационально ис¬
пользовать основные фонды предприятия.Основные фонды холодильных
предприятийСоотношение между отдельными видами
основных фондов составляет их структуру.
Структура основных фондов холодильных пред¬
приятий характеризуется следующими данными.Группа основных фондовЗдания и сооружения
Машины, оборудование и ин¬
вентарь
Транспортные средства
Прочие основные фондыСтруктура основ¬
ных фондов, %84,5	'1,43,50,6Стоимость зданий преобладает в стоимости
основных производственных фондов холодиль¬
ников. В отличие от других отраслей промыш¬
ленности, в которых мощность предприятий за¬
висит от мощности установленного оборудова¬
ния, мощность (емкость) холодильников не¬
посредственно связана с размером холодильни¬
ка, что определяет принципиально иную струк¬
туру основных производственных фондов
холодильников. Особенности структуры основа
ных производственных фондов холодильников
отражают технико-экономические особенности
этих предприятий в чистом виде без учета ха¬
рактера и уровня комбинирования с другими
отраслями (производство мороженого, сухого
и искусственного водного льда, замороженных
плодов и овощей).Для определения динамики основных фон¬
дов и расчета их стоимости, переносимой на
готовый продукт или единицу объема работ и
операций, основные фонды планируют и учиты¬
вают в денежном выражении.Показателем использования основных фон¬
дов холодильников является загрузка холо¬
дильной емкости в течение года, квартала, ме¬
сяца. В холодильной промышленности едино¬
временная емкость камер хранения в тоннах
по технико-экономическому содержанию рав¬
нозначна понятию производственной мощности.Мощность (емкость) холодильника (произ¬
водственного, распределительного, портового)
определяется максимальным количеством мо¬
роженых и охлажденных продуктов, которое
может находиться на единовременном хра¬
нении.Мощность (емкость) холодильника рассчи¬
тывают на основе полного использования
охлаждаемых помещений при условии приме¬
нения прогрессивных технических норм загруз¬
ки, технологических режимов и передовой ор¬
ганизации производства и труда. Емкость хо¬
лодильника определяют отдельно по камерам233
хранения мороженых продуктов, охлажденных
продуктов и камерам с универсальным режи¬
мом.При определении емкости холодильника ем¬
кость камер охлаждения, замораживания, льдо¬
хранилищ, упаковочных, сортировочных, камер
размораживания, экспедиции, вестибюля и дру¬
гих вспомогательных помещений не учитыва¬
ют. Мощность холодильника (единовременная
емкость камер хранения) определяют в тоннах
условной емкости.Производительность камер охлаждения (т в
сутки) определяют по установленным нормам
загрузки и продолжительности охлаждения.Производительность камер замораживания
(т в сутки) рассчитывают по установленным
нормам нагрузки и продолжительности замо¬
раживания, включая время на загрузку и вы¬
грузку продуктов. При определении производи¬
тельности по замораживанию продуктов учи¬
тывают также производительность скороморо¬
зильных аппаратов. Производительность скоро¬
морозильных аппаратов (плиточных, туннель¬
ного и шкафного типов, контактного и бескон¬
тактного замораживания) определяют по нор¬
мам, установленным каждым предприятием на
основе изучения и обобщения передового опы¬
та, но не ниже проектных и паспортных норм.Для характеристики степени использования
емкости холодильников применяют следующие
показатели: средний процент загрузки холо¬
дильника, оборот емкости холодильника. Сред¬
ний процент загрузки холодильника (годовой,
квартальный и месячный) определяют на ос¬
нове соотношения приведенных тонно-дней
хранения на планируемый период или за от¬
четный период и количества тонно-дней хране¬
ния при стопроцентной загрузке холодильника
за этот же период, т. е. пропускной способности
в тонно-днях.Полная пропускная способность холодиль¬
ника при стопроцентной его загрузке равна ем¬
кости, умноженной (при годовом периоде), на
число дней в году.	.Оборот емкости холодильника определяют
делением количества грузов в тоннах-брутто,
принятых холодильником за определенный пе¬
риод', на его емкость.Аналогично определяют среднеквартальный
и среднемесячный оборот емкости холодильни¬
ка. Коэффициент оборачиваемости (оборот ем¬
кости), характеризующий одновременно также
степень интенсивности грузооборота, находится
в тесной связи с загрузкой холодильников.
Оборот емкости распределительных холодиль¬
ников достигает 5, производственных — 9 раз.На использование основных фондов холо¬
дильников большое влияние оказывает сезон¬
ность.Загрузка производственных и распредели¬
тельных холодильников в максимальный месяц
хранения грузов является высокой (95°/о). На¬
иболее высокой и устойчивой загрузкой харак¬
теризуются распределительные холодильники,
что объясняется универсальным характером
этих предприятий.Основные пути улучшения использования
основных фондов на холодильниках следую¬
щие:	'—	организация и осуществление комплекс¬
ного планирования строительства и эксплуа¬
тации холодильников;—* улучшение планирования размещения
продуктов по холодильникам различных ве¬
домств с учетом интересов народного хозяйства
в целом и отдельных отраслей, что повышает
уровень использования холодильных емкостей;—	расширение ассортимента продуктов, хра¬
нимых на холодильниках;—	организация планомерного поступления и
выдачи грузов, в результате чего повысится
коэффициент использования средств механиза¬
ции погрузочно-разгрузочных работ и улучшит¬
ся использование холодильных емкостей;—	интенсификация производственных про¬
цессов охлаждения и замораживания, что поз¬
волит сократить производственный цикл холо¬
дильной обработки продуктов, увеличить обо¬
рот емкости и повысить уровень использования
холодильных емкостей;—	организация хранения мяса в блоках и
сортовых отрубах;—	унификация и стандартизация применя¬
емых видов тары и упаковки пищевых продук¬
тов, поступающих на хранение на производст¬
венные и распределительные холодильники;—	комплексная автоматизация работы хо¬
лодильного оборудования и температурного
режима, что повысит коэффициент использова¬
ния компрессоров и обеспечит стабильный тем¬
пературный режим в камерах хранения про¬
дуктов;—	модернизация холодильных машин, ап¬
паратов и внутрикамерного оборудования;—	оснащение холодильников высокопроиз¬
водительными видами оборудования;—	внедрение передовой холодильной техно¬
логии и комплексной механизации погрузочно¬
разгрузочных работ;—	улучшение организации производства и
труда на холодильниках и приведение их в со¬
ответствие с достигнутым уровнем механиза¬
ции и автоматизации производства;—	использование имеющихся резервов хо¬
лодильного оборудования, камер заморажива¬
ния и холодильных емкостей для организации
производства пищевых продуктов, производст¬
венный процесс которых связан с применением
искусственного холода.234
Повышение уровня использования основных
фондов холодильников обеспечивает снижение
потерь в процессе производства и хранения,
увеличение количества и улучшение качества
пищевых скоропортящихся продуктов питания.Показатели планирования производст¬
венной деятельности холодильниковЗадания по объему производственных опера¬
ций распределительных холодильников (прием
грузов, их охлаждение, замораживание, хране¬
ние, отпуск в торговую сеть, товароведческие
операции) устанавливаются в натуральном
выражении. Натуральный показатель вследст¬
вие многообразия операций и работ определя¬
ется в приведенных единицах. Объектом каль¬
кулирования в холодильной промышленности
является 1 т приведенного грузооборота. Для
определения объема приведенного грузооборота
применяют систему коэффициентов, построен¬
ную по принципу соотношения стоимости затрат
на отдельные операции. За единицу принимают
затраты труда при приеме 1 т охлажденного
мяса.Для всех операций на распределительных
и производственных холодильниках использу¬
ют следующие коэффициентыПрием грузов
мясоохлажденное	1мороженое	2,57масло	0,59яйцо	0,84рыба мороженая и	соленая 0,59плоды	0,59прочие	0,59охлаждение грузов	0,37замораживание грузов	1,32Перемещение грузов	из камеры в
камеру
мясоохлажденное	0,67мороженое	0,67масло	0,39яйцо	0,39рыба мороженая и	соленая 0,39плоды	0,39прочие	0,39Перемещение грузов	внутри ка¬
меры
мясоохлажденное	0,48мороженое	0,48масло	0,31яйцо	0,31рыба мороженая и	соленая 0,31плоды	0,31прочие	0,31
Хранение грузов в тонно-днях
мясоохлажденное	0,101мороженое	0,032масло	0,032яйцо	0,029рыба мороженая и соленая	0,032плоды	0,029прочие	0,029
Выдача грузов
мясоохлажденное	0,69мороженое	0,69масло	0,44яйцо	0,56рыба мороженая и соленая	0,44плоды	0,44прочие	0,44Обобщающим показателем работ холодиль¬
ников является приведенный грузооборот. Со¬
ставные элементы этого показателя — поступ¬
ление и выдача грузов (в т), охлаждение и
замораживание грузов (в т), приведенное хра¬
нение Грузов (В ТОННОгднях).Соотношение отдельных видов затрат в се¬
бестоимости приведенного грузооборота по всем
распределительным холодильникам характери¬
зуется следующими данными (в %):Статьи затратУдельный вес
затрат, %Сырье	 -Вспомогательные материалы0,3Топливо0,7Электроэнергия1,1Холод13,9Заработная плата27,1Начисления на зарплату1,3Цеховые расходы40,2Общезаводские расходы15,1Внепроизводственные рас¬0,3ходыПолная себестоимость100,0Структура себестоимости приведенного гру
зооборота на холодильниках мясной промыш¬
ленности следующая:Удельный весСтатьи затрат	в общей суммезатрат, %Вспомогательные материалы . 1,0
Пар на технологические нуж-	2,3дыВода на технологические	Г, 1 .нужды235
Электроэнергия силовая	2,2Холод	35,0Заработная плата произвол-	25,0
ственных рабочихОтчисления на социальное	1,9
страхованиеЦеховые расходы	31,0Итого	100,0На распределительных холодильниках важ¬
нейшими элементами производственных затрат
являются расход на холод, заработная плата
производственных рабочих, цеховые и общеза¬
водские расходы.	.Особенностью структуры затрат распреде¬
лительных холодильников является высокий
удельный вес цеховых, общезаводских и вне-
производственных расходов (55,6е/» всех за¬
трат). Такое соотношение между основными и
накладными расходами отражает особенности
организационно-технической структуры холо¬
дильников и характер их производственных
процессов. Показатели структуры себестоимос¬
ти существенно различаются по отдельным
предприятиям.На производственные затраты влияет струк¬
тура холодильных предприятий.Калькулирование себестоимости
приведенного грузооборотаСебестоимость приведенного грузооборота
включает затраты на охлаждение, заморажива¬
ние, хранение, товароведческие операции и по¬
грузочно-разгрузочные работы. Себестоимость
приведенного грузооборота калькулируют на
основе действующей методики составления
плановых и отчетных калькуляций.Затраты на холод, электроэнергию, а также
заработная плата находятся в прямой зависи¬
мости от объема приведенного грузооборота;
цеховые, общезаводские и внепроизводственные
расходы как условно постоянные только в не¬
которой степени зависят от объема приведен¬
ного грузооборота.Энергетические затраты определяют на ос¬
новании специальных нормативов. Расчет хо¬
лода ведут раздельно на охлаждение, замора¬
живание и хранение по видам продуктов. Нор¬
мативы затрат холода на холодильную обра¬
ботку устанавливают с учетом средней темпе¬
ратуры продуктов, поступающих на холодиль¬
ник, и массы продуктов в тоннах. В затраты
холода входит также расход его на теплопере¬
дачу через ограждения камеры (в соответствии
с установленной нормой). Затраты холода на
холодильную обработку и хранение скоропор¬тящихся продуктов включают в калькуляцию
себестоимости приведенного грузооборота по
цеховой себестоимости.В норму расхода электроэнергии на техно¬
логические цели включают затраты энергии на
лифты, вентиляторы и зарядку погрузочно-раз¬
грузочных механизмов. Стоимость затрат элект¬
роэнергии принимают по действующим та¬
рифам.Заработную плату производственных рабо¬
чих (грузчиков) включают в себестоимость
приведенного грузооборота в соответствии с
планом по труду. Накладные расходы опреде¬
ляют на основании плановых смет и норма¬
тивов. Основные источники снижения себесто¬
имости приведенного грузооборота — уменьше¬
ние затрат на холод, затраты труда и цеховых
расходов, особенно на содержание цехового
персонала и текущий ремонт.Калькулирование себестоимости холодаОдним из важных элементов внутрипроиз¬
водственных затрат холодильников являются
расходы на холод:Структура себестоимости холода характе¬
ризуется следующими данными:Удельный весСтатьи затратзатрат, %Сырье и основные материалы1,7Вода на технологические цели5,2Электроэнергия силовая49,6Заработная плата производ¬12,6ственных рабочихНачисления «а заработную0,5платуЦеховые расходы30,4Цеховая себестоимость100,0При калькулировании холода затраты на
его производство планируют и учитывают до
цеховой себестоимости. Основные элементы се¬
бестоимости холода: электроэнергия, заработ¬
ная плата производственных рабочих и цеховые
расходы.Удельный вес этих расходов в себестоимо¬
сти холода составляет 92,6%.При калькулировании себестоимости
1000 ккал (4186 кДж) холода по статье
«Сырье и основные материалы» планируют
затраты на аммиак, хлористый кальций или
натрий в соответствии с установленными нор¬
мами.Потребность в аммиаке устанавливают в за¬
висимости от мощности компрессора согласно
утвержденным нормам расхода аммиака. Пот-
ребность в хлористом кальции (хлористом нат¬
рии) определяют в зависимости от поверхно¬
сти испарителей в соответствии с утвержден¬
ными нормами расхода материала на 1 м2 по¬
верхности.Общий расход силовой электроэнергии
определяют по нормам на выработку холода,
установленным предприятию, а также на ра¬
боту воздухоохладителей. Заработную плату
машинистов рассчитывают, исходя из заплани¬
рованного штата компрессорного цеха с уче¬
том численности и структуры оборудования.
Затраты труда на выработку холода в силу
специфических особенностей процесса его про¬
изводства не находятся в пропорциональной
зависимости от объема выработки холода. Це¬
ховые расходы определяют на основании раз¬
работанной сметы этих видов затрат. Основны¬
ми элементами цеховых расходов являются:
заработная плата цехового персонала (началь¬
ника цеха, заместителя, сменных механиков),
затраты на текущий ремонт и амортизацию.Основные источники снижения себестоимо¬
сти холода: сокращение затрат труда на базе
внедрения комплексной автоматизации холо¬
дильных установок, расхода электроэнергии
путем автоматизации и рационализации режи¬
ма эксплуатации холодильного оборудования,
а также снижения цеховых расходов, особен¬
но затрат на содержание цехового персонала
и текущий ремонт.Холодильные установки в торговле,
общественном питании и бытуЗа последние годы большое развитие полу¬
чило холодильное хозяйство в розничной тор¬
говле и общественном питании (табл. VII—6),
резко возросла оснащенность холодильным
оборудованием магазинов и предприятий об¬
щественного питания (табл. VII—7).В годы девятой пятилетки в крупных горо¬
дах и промышленных центрах построены ма¬
газины самообслуживания типа «Универсам»,
в которых установлено секционное торговое
холодильное оборудование с централизованным
холодоснабжением.Динамика роста производства домашних
холодильников характеризуется следующими
данными:КоличествоКоличествоГ одыхолодильников
(тыс. штук)Годыхолодильников
(тыс. штук)19651674,719714552,519662204,119725000,019672697,419735423,019683154,419745442,119693712,019755600,019704152,119765800,0Производство замороженных пищевых
продуктовПланируемый в десятой пятилетке рост про¬
изводства быстрозамороженных пищевых про¬
дуктов (замороженные плоды, ягоды и соки,
готовые мясные, рыбные блюда, кулинарные
изделия) обусловливает необходимость строи¬
тельства крупных технически оснащенных пред¬
приятий. Однородность сырья, комплексное его
использование и общность ряда элементов тех¬
нологического процесса определяют целесооб¬
разность комбинирования производства замо¬
роженных плодов, ягод и овощей с консервным
производством. Наряду с комбинированием с
консервными заводами предусматривается ор¬
ганизовать крупные специализированные пред¬
приятия по замораживанию плодов и овощей
в районах концентрации сырья.Большое развитие получит производство го¬
товых мясных рыбных, овощных блюд и ку¬
линарных изделий. Замораживание готовых
блюд и кулинарных изделий обеспечивает со¬
хранение их в течение длительного времени, и
позволяет снабжать широким ассортиментом
блюд предприятия общественного питания и
индивидуальных потребителей.Производство мороженогоПроизводство мороженого получило пре¬
имущественное развитие в холодильной и мо¬
лочной промышленности.Наличие единой холодильной установки и
паросилового и энергетического хозяйства зна¬
чительно сокращает стоимость затрат на холод,
пар, электроэнергию и другие виды затрат.
Кроме того, комбинирование с холодильниками
имеет преимущества в отношении- сокращения
расходов на управление, устройство коммуни¬
кации (сетей водопровода, канализации, подъ¬
ездных железнодорожных путей и т. д.) и
других общезаводских затрат.Целесообразность производства мороженого
на предприятиях молочной промышленности
определяется общностью отдельных фаз тех¬
нологического процесса. При этом сокращаются
капитальные и эксплуатационные затраты на
приемку и хранение молока, мойку тары, об¬
щие коммуникации и др. Специфические осо¬
бенности технологического процесса производ¬
ства в холодильной и молочной промышленно¬
сти и различия в масштабах предприятий опре¬
деляют различное значение отдельных видов
затрат. Так, на предприятиях холодильной
промышленности себестоимость холода ниже,
чем на молочных заводах.Производство мороженого в СССР развива¬
ется высокими и устойчивыми темпами.237
Т а б л и ц а VII—6Наличие действующего холодильного оборудования (в тыс.) на предприятиях
розничной торговли и общественного питания (на конец года)Холодильное оборудованиеРОЗНЙЧН!Холодильные машины— всего
В том числе:холодопроизводительностью, ккал/ч
до 4000от 4001 до 10000
свыше 10000
холодильные шкафы с компрессорами
холодильные прилавки низкотемпературные с
компрессорами
холодильные сборноразборные камеры
низкотемпературные камерыОбщественХолодильные машины — всего
В том числе:холодопроизводительностью, ккал/ч
до 4000от 4001 до 10000
свыше 10000
холодильные шкафы с компрессорами
холодильные прилавки с компрессорами
холодильные прилавки низкотемпературные с
компрессорами
холодильные наприлавочные витрины с ком¬
прессорами
холодильные сборно-разборные камеры
низкотемпературные камерыВ табл. VII—8 приведены данные, характе¬
ризующие динамику производства мороженого.Объем производства мороженого на пред¬
приятиях молочной промышленности составил
35,8«/о, на предприятиях холодильной промыш¬
ленности 64,2% общего выпуска. По сравнению
с 1940 г. производство мороженого увеличи¬
лось в 5,7 раза.Увеличение выпуска мороженого происходи¬
ло за счет строительства новых предприятий,
расширения действующих фабрик и цехов мо¬
роженого и более рационального использования
существующих производственных мощностей.
Непрерывно повышался технический уровень1965197019711972197319741975торговля23,741,743,146,649,452,155,620,12,0Л650.717.836,62,82,389,2204,437,63.22.3
93,2218,040,63,62,4100,1237,342,84,02,6104,9257,245,14,42,6109,4275,648,05,02,6113,7293,224,07,935,216,437.517.640,119,343.021.046,323,248,825,2ное питание17,930,632,735,437,239,943,515,026,027,930,131,633,936,61,32,02,12,42,63,03,71,62,62,72,93,03,03,279,6143,0153,0166,7179,4192,5205,639,4)16,1106,0111,1119j6129,0139,8150,96,5]16,823,4.25,027,530,132,134,84,610,311,112,313,715,216,7производства и совершенствовался на основе •.
итенсификации технологический процесс.На предприятиях внедрены автоматические
линии по фасовке, закаливанию и завертке мо¬
роженого. Применение автоматических линий
сокращает затраты труда в 4 раза и снижает
расходы на 1 т мороженого более чем в 2 раза.
При этом срок окупаемости затрат на авто¬
матизацию производства составляет 1,3 года. ,Рост объема производства мороженого со¬
провождался расширением ассортимента выра¬
батываемых изделий. Одним из основных по¬
казателей, характеризующих структуру ассор¬
тимента мороженого, следует считать соотно-238
Таблица VII—7Оснащенность холодильным оборудованием
предприятий торговли и общественного питания
(на конец года)Число пред¬
приятий,
имеющих
холодиль¬
ное обору¬
дование,
в % к об¬
щему
числуПредприятия торговли '1950584041653928,31955626952665542,51960770004602159,81965882777165881,21966924387604082,31967937438282988,41968949088551590,41969965829080494,01970982529423595,91971991079592596,819721005179867798,2197310150810071499,2197410370010290099,2197510550010470099,8Предприятия общественного
питания1950629041074817,11955817333523543,119601033845556353,819651271249298373,119661313069975376,0196713807810772078,0196814393511630180,8196914919512567384,2197015382913394587,1197115812513869287,7197216238114425688,8197316742014859388,8197416800015400091,7197517030015620091,7шение сливочного, молочного и фруктового мо¬
роженого. Удельный вес высших сортов мо¬
роженого (сливочного и пломбир) в общем
объеме производства составляет около 85%, в
крупных городах и промышленных центрах —
90%, удельный вес фасованного мороженого
составляет свыше 88°/о общей выработки.В ассортимент производства фасованного
мороженого входят такие виды изделий, какГ одыЧислопредприятийИз них имеют
холодильное
оборудованиемороженое в вафлях и вафельных стаканчиках,
трубочках и др.Увеличение объема производства морожено¬
го, расширение его ассортимента, а также рост
торговой сети и улучшение ее структуры ока¬
зали существенное влияние на смягчение се¬
зонности производства и потребления мороже¬
ного. В отличие от других отраслей пищевой
промышленности, где сезонность производства
определяет сезонность потребления, в промыш¬
ленности мороженого сезонность потребления
в существенной степени определяет сезонность
производства.Сезонность производства мороженого ха¬
рактеризуется данными, приведенными в
табл. VII—9.На холодильниках, расположенных в круп¬
ных и средних городах, удельный вес месяца
максимального производства мороженого
колеблется в пределах 13—15%. Цехи моро¬
женого предприятий молочной промышленно¬
сти, значительная часть которых расположена
в небольших городах и районных центрах, вы¬
рабатывают более ограниченный ассортимент
мороженого и поэтому производство их харак¬
теризуется большей степенью сезонности. Про¬
изводство мороженого на распределительных
холодильниках, размещенных в крупных про¬
мышленных центрах и выпускающих широкий
ассортимент изделий, более равномерно.Улучшение качества и расширение ассорти¬
мента вырабатываемого мороженого способст¬
вуют увеличению выработки и смягчению се¬
зонности его производства и потребления.В крупных городах и промышленных цент¬
рах потребление мороженого на душу населе¬
ния значительно превышает средний его уро¬
вень по СССР.Изменилось и географическое размещение
предприятий по выработке мороженого. В пос¬
ледние годы заметно увеличился удельный вес
районов Севера и Юга. Возросло производст¬
во мороженого в Восточных районах страны.
Производство мороженого по союзным респуб¬
ликам в 1976 г. характеризуется следующими
данными (в тыс. т и в %):РСФСР288,561,6УССР88,518,9БССР16,73,6Узбекская ССР9,32,0Казахская ССР17,33,7Грузинская ССР5,41.1Азербайджанская ССР5,61,2Литовская ССР8,21,8Молдавская ССР5,31,1Латвийская ССР6,91,5Киргизская ССР3,30,7Таджикская ССР2,2.0,5
Армянская ССР
Туркменская ССР
Эстонская ССР5,21,83,81,10,40,8Всего 468,0100,0Структура себестоимости мороженого харак¬теризуется следующими данными:Сырье85,7Вспомогательные материалы4,7Топливо и электроэнергия0,6Холод0,9Зарплата с начислениями2,7Цеховые расходы3,4Общезаводские расходы1,0Внепроизводственные расходы1,0Полная себестоимость100,0 _Основным элементом себестоимости моро¬
женого являются расходы на сырье. Из других
видов внутрипроизводственных затрат сущест¬
венную роль играет заработная плата произ¬
водственных рабочих, цеховые расходы, осо¬
бенно заработная плата цехового персонала,
расходы на текущий ремонт и амортизацию.
Удельный вес заработной платы в себестоимо¬
сти фасованного мороженого выше, чем в себе¬
стоимости нефасованного, так как фасованноемороженое более трудоемкий вид изделия по
сравнению с нефасованным. Более высокий
удельный вес цеховых расходов в себестоимо¬
сти фасованного мороженого по сравнению с
нефасованным объясняется принятым мето¬
дом распределения этих затрат (пропорцио¬
нально заработной плате производственных
рабочих).Калькулирование себестоимости мороженого
имеет некоторую специфику. При составлении
плановых и отчетных калькуляций мороженого
предварительно рассчитывают потребное коли¬
чество сырья на отдельные виды смеси (сли¬
вочной, молочной, пломбирной). При калькули¬
ровании себестоимости сырья на 1 т сливочного
фасованного мороженого, например сливочного
мороженого в вафельных стаканчиках, исполь¬
зуют расчет, составленный для сливочной смеси.
При этом количество смеси в себестоимости
сливочного мороженого в вафельных стаканчи¬
ках уменьшается на массу вафель и наполните¬
лей. Количество смеси по видам изделий рас¬
пределяют пропорционально объему выработки
данного вида мороженого с учетом планируемо¬
го размера выхода продукции. Расход сырья
на 1 т мороженого определяют по утвержден¬
ной рецептуре с учетом установленного выхода
продукции.Затраты на топливо, холод, электроэнергию,
пар рассчитывают в соответствии с планируе¬
мыми нормативами затрат. Норму расхода хо¬
лода, например на 1 т мороженого, устанавли-Т а б л и ц а VII—8Динамика производства мороженого в СССР
(в тыс. т.)ГодыВсегоВ том числеГодыВсегоВ tosчислеМинмясо-молпромМинторгМинмясо-молпромМинторг1940182,044,637,41962229,997,8129,2194660,632,028,61963262,8114,5146,8194784,547,636,91964283,5123,4158,5194867,040,326,71965278,4117,4157,9194967,239,727,51966307,9131,4175,5195095,662,033,61967339,6147,2190,41951118,977,341,61968356,1148,3205,81952142,993,749,21969359,0147,0211,01953166,094,671,41970371,0146,7224,31954179,999,780,21971388,9147,0241,91955180,295,584,71972405,0147,0258,01958174,475,994,01973420,0154,0266,01959178,278,596,51974429,0153,0275,01960189,582,7104,21975463,0160,0303,01961212,789,9119,81976468,0161,5306,5i
Таблица VII—9Сезонность производства мороженого (в %) по союзным республикам
(данные за 1975 г)СССР и союзные республикиI кв.II кв.III кв.IV кв.ГодВсего по СССР
В том числе:19,533,632,514,4100,0РСФСР21,431,530,516,2100,0Украинская ССР19,036,535,39,2100,0Белорусская ССР19,834,033,213,0100,0Узбекская ССР11,238,438,412,0100,0Казахская ССР12,136,235,616,1100,0Грузинская ССР7,237,249,36,3100,0Азербайджанская ССР13,640,538,77,2100,0Литовская ССР19,541,428,210,9100,0Молдавская ССР12,338,240,19,4100,0Латвийская ССР17,630,431,920,1100,0Киргизская ССР10,340,740,48,69,3100,0Таджикская ССР8,738,743,3100,0Армянская ССР11,542,240,06,3100,0Туркменская ССР9,239,737,813,3100,0Эстонская ССР13,737,832,615,9100,0вают дифференцированно — для нефасованного
180 и фасованного 225 тыс. ккал.Заработную плату на единицу продукции
определяют в соответствии с планов по труду.
Цеховые, общезаводские и внепроизводствен-
ные расходы включают в себестоимость на
основании плановых смет и распределяют по
отдельным видам изделий.По такой же методике рассчитывают себе¬
стоимость других видов изделий (эскимо, сли¬
вочное, молочное, мороженое на вафлях, моро¬
женое в сахарных трубочках и др.).Решающим условием развития промышлен¬
ности мороженого в перспективе 1976—1980 г.
является оснащение всех ее предприятий сов¬
ременными высокопроизводительными механиз¬
мами и автоматами, позволяющими осущест¬
вить комплексную механизацию и автоматиза¬
цию производства, обеспечивающую ликвида¬
цию ручного труда, интенсификацию производ¬
ственных процессов, резкое увеличение
производительности труда, снижение себестои¬
мости и улучшения качества продукции.Исходными экономическими данными для
проектирования мощности фабрик или цехов
мороженого являются: проектируемая числен¬
ность населения на ближайшие годы, планиру¬
емый объем производства и структуры ассор¬
тимента на этот период, сезонность производ¬
ства с учетом тенденций в области ее смягче¬241ния, планируемый радиус перевозки морожено¬
го и размер транспортных расходов.Объем производства рассчитывают на осно¬
ве научно разработанных норм потребления
мороженого. Проектируемые нормы учитывают
фактически достигнутый уровень потребления
мороженого в городах с развитой производст¬
венно-технической базой и экономические пред¬
посылки дальнейшего увеличения его производ¬
ства. В каждом конкретном случае учитывают
также значение климатического фактора.Мощность предприятий мороженого при
данном объеме производства находится в пря¬
мой зависимости от уровня сезонных колеба¬
ний. При экономическом обосновании мощнос¬
ти фабрики или цеха мороженого следует учи¬
тывать намечаемый научно-исследовательскими
и проектными организациями уровень сезон¬
ности производства мороженого в перспективе,
обусловливающий смягчение сезонных коле¬
баний.Учитывая тенденции в смягчении сезоннос¬
ти, наблюдаемые в городах и промышленных
центрах с относительно высоким уровнем про¬
изводства и реализации мороженого, где удель¬
ный вес месяца максимального производства
продукта колеблется в пределах 14—16%, при
проектировании предприятий по производству
мороженого удельный вес максимального меся¬
ца следует принимать в размере 14% годового
объема производства.к
Производство сухого льдаПроизводство водного льдаСухой лед вырабатывается предприятиями
холодильной, гидролизной, углекислотной и хи¬
мической промышленности.Широкое применение сухого, льда в народ¬
ном хозяйстве вызвало необходимость в строи¬
тельстве заводов сухого льда.Увеличение объема производства сухого
льда, смягчение сезонности его выпуска и по¬
вышение технического уровня производства
позволили существенно снизить его себестои¬
мость.В холодильной промышленности структура
себестоимости сухого льда характеризуется пре¬
обладанием затрат на сырье, вспомогательные
материалы и электроэнергию. Удельный вес
этих затрат в общей себестоимости сухого льда
составляет 58"/о.Структура себестоимости производства су¬
хого льда характеризуется следующими дан¬
ными (в %):Сырье и основные материалы26,8Вспомогательные материалы5,5Вода на технологические цели6,7Пар на технологические цели3,8Электроэнергия силовая12,0Заработная плата производ¬17,5ственных рабочихНачисления на заработную пла¬1,0туЦеховые расходы24,9■ Цеховая себестоимость98,2Общезаводские расходы1.0Заводская себестоимость99,2Внепроизводственные расходы0,8Полная себестоимость100,0На холодильниках для получения сухого
льда используется топливо, специальные аб¬
сорбенты и расходуется большое количество
воды и электроэнергии.В последние годы в производстве сухого
льда осуществлен переход на использование
отходящих газов с большим содержанием дву¬
окиси углерода, что снизило его себестоимость
в 2,5—3 раза по сравнению с себестоимостью
сухого льда, изготовляемого предприятиями,
которые работают на базе сжигания топлива.Дальнейшее увеличение выработки сухого
льда на основе комплексного использования
сырья является главным направлением разви¬
тия производства сухого льда. В перспективе
расширение сфер применения сухого льда зна¬
чительно увеличит объем его производства.Производство искусственного водного льда
сосредоточено в рыбной, мясной и молочной
промышленности, на железнодорожном транс¬
порте и в торговле. По количеству льдозаводов
и их мощности первое место занимает рыбная
промышленность (43‘Vc), второе — железнодо¬
рожный транспорт (22,7%), третье — торговля
(20,5°/о), четвертое-—мясная и молочная про¬
мышленность. Льдозаводы рыбной, мясной и
молочной промышленности применяют лед для
собственных производственных нужд.Искусственный лед используется для пере¬
возки скоропортящихся продуктов в изотерми¬
ческих вагонах.Льдозаводы при распределительных холо¬
дильниках торговли снабжают льдом предпри¬
ятия торговли и общественного питания, а так¬
же рыбную промышленность. Около 80% всех
действующих льдозаводов размещены в южных
районах страны.Структура себестоимости искусственного
водного льда характеризуется следующими
данными (в »/»):1,81,81,445,79,017.215.3
7,8Полная себестоимость	100,0Расход холода, топлива и электроэнергии
на единицу продукции устанавливают по соот¬
ветствующим нормативам. Заработную плату
определяют в соответствии с планом по труду:
начисления планируют в установленном процен¬
те к заработной плате. В прямую заработную
плату включают заработную плату рабочих-
крановщиков и рабочих, осуществляющих фа¬
совку и упаковку льда.	,
Накладные расходы — цеховые, общезавод¬
ские и внепроизводственные — определяют так
же, как и по другим видам продукции. В нас¬
тоящее время себестоимость искусственного-
водного льда в 4 раза больше естестве-
ного. Причинами этого являются большие за¬
траты на холод, заработную плату, а также
высокий уровень цеховых, общезаводских и
внепроизводственных расходов. Основные пути
снижения себестоимости искусственного водно¬
го льда — механизация и автоматизация про¬
изводства, интенсификация процесса его выра-СырьеВспомогательные материалы
Топливо и электроэнергияХолодЗарплата с начислениями
Цеховые расходы
Общезаводские расходы
Внепроизводственные расходы242
ботки, повышение уровня концентрации его
производства и снижение накладных расходов
(затрат на содержание цехового персонала,
текущий ремонт, общезаводских и внепроизвод-
ственных расходов).Основными факторами, определяющими
мощность заводов искусственного водного льда
при распределительных холодильниках, явля¬
ются численность населения данного города
или населенного пункта, его климатические ус¬
ловия, потребности предприятий пищевой про¬
мышленности. торговли и населения в искусст¬
венном водном льде.Многообразие потребителей искусственного
водного льда и экономическая целесообразность
концентрации его производства обусловливают
необходимость составления балансового расче¬
та его потребности. Для этого следует выявить
потребность каждой отрасли пищевой промыш¬
ленности и торговли в искусственном льде на
год и по месяцам. Потребность в искусствен¬
ном водном льде рассчитывают по дифферен¬
цированным нормам для отдельных климати¬
ческих зон и по отраслям пищевой промышлен¬
ности, торговли, а также железнодорожному
транспорту.На основании многолетних данных о сезон¬
ности производства и реализации искусственно¬
го водного льда в городах и промышленных
центрах, расположенных в различных климати¬
ческих зонах, можно установить, что удельный
месяц максимального производства и реализа-_ЩШ llCZy:?"3'£BR!i-r	7Высокий , удельный вес внепроизводствен-
ных затрат объясняется большими расходами,
связанными со сбытом льда.Большой удельный вес заработной платы
обусловлен трудоемкостью операций по выкол-
ке льда. Решающими условиями снижения се¬
бестоимости естественного льда являются: ме¬
ханизация тяжелых и трудоемких работ по
его выколке, а также снижение внепроизводст-
венных расходов.Себестоимость естественного льда калькули¬
руют так же, как и искусственного водного
льда. Расходы на сырье устанавливают на ос¬
новании нормативов затрат, разрабатываемых
на каждый год.Заработную плату производственных рабо¬
чих (морозчиков) устанавливают в соответст¬
вии с планом по труду на основании действую¬
щих норм выработки с учетом планируемого
уровня производительности труда. Накладные
расходы — цеховые, общезаводские, внепроиз-
водственные — определяют на основании спе¬
циально разрабатываемых смет по каждой
группе затрат с последующим отнесением этих
затрат на данный вид вырабатываемой про¬
дукции.	,Определение емкости холодильниковПри определении мощности завода искусст¬
венного водного льда следует в основном ис¬
ходить из приведенных выше предпосылок и
удельного веса месяца максимального произ¬
водства, корректируя их в зависимости от кли¬
матических условий.Естественный лед используют главным об¬
разам в. отоаедях пждеоой промышленности,
железнодорожном транспорте и торговле.
Сдельный вес торговли в заготовке естествен-
»ко г.ъда за последние юды заметно снизился.>	С'.'дoTjjtj7Шщ-:эОк 'ПрО--мышленности в заготовках естественного льда
(в %): молочная промышленность 71,3, рыбная
промышленность 22,7, прочие отрасли пищевой
промышленности 6,0.Из общего количества естественного льда,
используемого в торговле, 50% приходится дляжгшжгжхшшбъ. CfpyKTypd сббесшмотwljx'fTr.ul j	nbl ЦЛ’ОЪЛ/'IclViOIO МЕТОДОМзамораживания, характеризуется следующими
данными (в °/о): сырье 3,5, зарплата с начис¬
лениями 18,4, цеховые расходы 22,8, общеза¬
водские расходы 7,1, внепроизводственные рас¬
ходы 42,8.Емкость холодильников определяется чис¬
ленностью населения, нормами питания, струк-продуктов, сезонностью их производства и пот¬
ребления и другими факторами.Из указанных факторов большое значение
имеет сезонность производства пищевых скоро¬
портящихся продуктов, которая определяет
размер запасов, требующих длительного хра-Уровень сезонных колебаний npoHW>n<vrea
мяса, масла, рыбы, а также заготовок яин и
фруктов приведен в табл. VII—10.ноз ск.ороъортящ'й'хся Tipos.Y>noB, 'йй'пр'И'мет> 'мя¬
са. значительно сгладилась и в целом по стоане
отличается относительной равномерностью.
В то же время сезонность производства масла,
сыра и яиц изменилась незначительно.Резко выраженной сезонностью в силу био¬
логических условий отличается заготовка фрук¬
тов и овощей.В отличие от сезонности производства пот¬
ребление екоионортяШихся продуктов носи* fe-
лее равномерный характер. В перспективе в
связи с широким развитием холодильного стро¬
ительства тенденция к равномерности потреб¬
ления пищевых скоропортящихся продуктов
усилится. Таким образом, при определении раз¬
мера потребления по отдельным периодам года243
ботки, повышение уровня концентрации его
производства и снижение накладных расходов
(затрат на содержание цехового персонала,
текущий ремонт, общезаводских и внепроизвод-
ственных расходов).Основными факторами, определяющими
мощность заводов искусственного водного льда
при распределительных холодильниках, явля¬
ются численность населения данного города
или населенного пункта, его климатические ус¬
ловия, потребности предприятий пищевой про¬
мышленности, торговли и населения в искусст¬
венном водном льде.Многообразие потребителей искусственного
водного льда и экономическая целесообразность
концентрации его производства обусловливают
необходимость составления балансового расче¬
та его потребности. Для этого следует выявить
потребность каждой отрасли пищевой промыш¬
ленности и торговли в искусственном льде на
год и по месяцам. Потребность в искусствен¬
ном водном льде рассчитывают по дифферен¬
цированным нормам для отдельных климати¬
ческих зон и по отраслям пищевой промышлен¬
ности, торговли, а также железнодорожному
транспорту.На основании многолетних данных о сезон¬
ности производства и реализации искусственно¬
го водного льда в городах и промышленных
центрах, расположенных в различных климати¬
ческих зонах, можно установить, что удельный
месяц максимального производства и реализа¬
ции искусственного водного льда составляет в
среднем 20 %.При определении мощности завода искусст¬
венного водного льда следует в основном ис¬
ходить из приведенных выше предпосылок и
удельного веса месяца максимального произ¬
водства, корректируя их в зависимости от кли¬
матических условий.Естественный лед используют главным об¬
разом в отраслях пищевой промышленности,
железнодорожном транспорте и торговле.
Удельный вес торговли в заготовке естествен¬
ного льда за последние годы заметно снизился.
Соотношение отдельных отраслей пищевой про¬
мышленности в заготовках естественного льда
(в в/о): молочная промышленность 71,3, рыбная
промышленность 22,7, прочие отрасли пищевой
промышленности 6,0.Из общего количества естественного льда,
используемого в торговле, 50% приходится для
охлаждения напитков. Структура себестоимости
естественного льда, изготовляемого методом
замораживания, характеризуется следующими
данными (в °/о): сырье 3,5, зарплата с начис¬
лениями 18,4, цеховые расходы 22,8, общеза¬
водские расходы 7,1, внепроизводственные рас¬
ходы 42,8.Высокий удельный вес внепроизводствен-
ных затрат объясняется большими расходами,
связанными со сбытом льда.Большой удельный вес заработной платы
обусловлен трудоемкостью операций по выкол-
ке льда. Решающими условиями снижения се¬
бестоимости естественного льда являются: ме¬
ханизация тяжелых и трудоемких работ по
его выколке, а также снижение внепроизводст-
венных расходов.Себестоимость естественного льда калькули¬
руют так же, как и искусственного водного
льда. Расходы на сырье устанавливают на ос¬
новании нормативов затрат, разрабатываемых
на каждый год.Заработную плату производственных рабо¬
чих (морозчиков) устанавливают в соответст¬
вии с планом по труду на основании действую¬
щих норм выработки с учетом планируемого
уровня производительности труда. Накладные
расходы — цеховые, общезаводские, внепроиз¬
водственные— определяют на основании спе¬
циально разрабатываемых смет по каждой
группе затрат с последующим отнесением этих
затрат на данный вид вырабатываемой про¬
дукции.	.Определение емкости холодильниковЕмкость холодильников определяется чис¬
ленностью населения, нормами питания, струк¬
турой ассортимента пищевых скоропортящихся
продуктов, сезонностью их производства и пот¬
ребления и другими факторами.Из указанных факторов большое значение
имеет сезонность производства пищевых скоро¬
портящихся продуктов, которая определяет
размер запасов, требующих длительного хра¬
нения.Уровень сезонных колебаний производства
мяса, масла, рыбы, а также заготовок яиц и
фруктов приведен в табл. VII—10.В последние годы сезонность отдельных ви¬
дов скоропортящихся продуктов, например мя-'
са, значительно сгладилась и в целом по стране
отличается относительной равномерностью.
В то же время сезонность производства масла,
сыра и яиц изменилась незначительно.Резко выраженной сезонностью в силу био¬
логических условий отличается заготовка фрук¬
тов и овощей.В отличие от сезонности производства пот¬
ребление скоропортящихся продуктов носит бо¬
лее равномерный характер. В перспективе в
связи с широким развитием холодильного стро¬
ительства тенденция к равномерности потреб¬
ления пищевых скоропортящихся продуктов
усилится. Таким образом, при определении раз¬
мера потребления по отдельным периодам года243
'	Таблица VII—10Уровень сезонных колебаний производства и заготовок скоропортящихся продуктов за 1971—1974 гг. (в %)ПродуктыЯнварьФевральМарт£	|Апрель«яИюньй|	ИюльАвгустСентябрьIII КВ.! ОктябрьНоябрь, Декабрь!9,57,58,525,55,65,67,518,76,68,211,025,811,510,08,53,73,86,013,57,110,014,431,514,713,711,239,66,94,44,16,06,88,321,17,99,811,529,210,69,79,329,67,86,36,08,68,411,128,110,110,710,130,97,67,57,022,15,86,36,86,57,410,824,710,38,98,427,67,98,87,524,29,07,17,4—————3,13,110,819,031,261,023,29,63,19,48,18,526,05,55,67,618,76,58,911,326,711,89,77,14,14,56,515,17,211,014,532,713,913,110,637,66,44,14,15,56,38,019,87,59,811,829,110,710,49,730,88,06,36,08,18,011.127,210,010,710,230,97,88,06,822,66,26,46,77,58,19,625,210,78,67,927,27,28,38,624,18,47,57,6—————1,81,82,223,149,674,918,24,50,69,66,98,124,65,05,78,519,26,18,611,626,312,39,97,74,14,46,414,97,511,714,133,313,512,710,536,76,94,24,05,66,07,819,47,910,111,629,610,710,59,730,97,96,16,18,68,110,527,29,710,49,930,07,97,77,022,67,06,86,47,98,49,826,110,28,98,427,57,98,97,624,48,36,57,2—1,41,42,117,835,155,028,615,08,86,48,523,75,46,48,520,36,68,711,526,811,79,87,74,64,87,116,57,911,214,333,413,912,7Ю,236,86,43,63,36,16,68,020,78,09,711,629,310,310,29,730,28,15,85,98,98,310,227.49,510,29,329,07,97,47,422,77,16,87,06,26,08,821,07,99,59,727,17,78,89,526,09,09,47,50,40,42,310,528,341,146,412,1—9,56,98,124,55,76,28,620,58,110,011,329,411,28,65,84,14,36,615,07,912,014,134,013,612,910,436,96,43,93,86,16,58,421,08,410,411,630,410,69,79,529,87,65,85,49,28,310,928,49,99,69,529,07,97,37,422,66,86,36,96,36,28,921,37,89,49,626,87,78,82,526,09,09,47,50,80,81,815,958,175,817,55,9—1971	г.Мясо
Масло
СырЗаготовка яйца
Улов рыбы
Заготовка плодов и ягод1972	г.Мясо
Масло
Сыр 'Заготовка яйца
Улов рыбы
Заготовка плодов и ягод1973	г.Мясо
Масло
СырЗаготовка яйца
Улов рыбы
Заготовка плодов и ягод1974	г.МясоМаслоСырЗаготовка яйца
Улов рыбы (товарный
выпуск)Заготовка плодов и ягод1975	г.МясоМаслоСырЗаготовка яйца
Улов рыбы (товарный
выпуск)Заготовка плодов и ягод30.015.420.118.923.535.928.6
14,620.319.323.523.329.915.120.1
20,2
22,043.629.213.319.820.925.958.525.6
14,1
18,8
20,025.923.4
следует исходить из принципа относительной
равномерности потребления продукции.Тесная взаимосвязь производственных и
распределительных холодильников и единый
характер создаваемых на них запасов опреде¬
ляют необходимость составления комплексного,
сводного плана строительства холодильников,
учитывающего наличие всей холодильной ем¬
кости как в масштабе страны, так и в отдель¬
ных районах и пунктах.Специфические особенности производствен¬
ных и распределительных холодильников обус¬
ловливают необходимость раздельного рассмот¬
рения методики определения их емкости.Для определения емкости распределительно¬
го холодильника следует установить район об¬
служивания (количество населенных пунктов
и численность населения в них), нормы потреб¬
ления пищевых продуктов, а также уровень
сезонности производства и потребления.Существенным элементом определения ем¬
кости распределительного холодильника явля¬
ется радиус перевозок скоропортящихся про¬
дуктов с холодильника в торговые предприя¬
тия. Выбор рационального радиуса перевозок
зависит от стоимости доставки продуктов и
уровня капитальных эксплуатационных затрат.Рост транспортных расходов при увеличении
радиуса перевозок компенсируется частично
или полностью сокращением затрат на строи¬
тельство и эксплуатацию холодильников. Чем
больше по емкости холодильник, тем меньше
удельные нормы капитальных затрат. На круп¬
ных холодильниках эксплуатационные расходы
на 1 т приведенного грузооборота примерно
в 2—3 раза меньше, чем на средних и
небольших. В соответствии с этим при
проектировании распределительных холодиль¬
ников затраты на строительство, эксплуатацию
и транспортные расходы на доставку продук¬
тов в торговую сеть определяют при разных
зонах обслуживания.Сопоставляя эксплуатационные и транспорт¬
ные расходы с капитальными затратами, мож¬
но установить оптимальную емкость холодиль¬
ника. При определении емкости распредели¬
тельных холодильников существенное значение
имеет структура ассортимента пищевых скоро¬
портящихся продуктов.Одним из важнейших экономических пара¬
метров, определяющих емкость распредели¬
тельных холодильников, является сезонность
производства пищевых скоропортящихся про¬
дуктов. Уровень колебаний производства не¬
посредственно влияет на размер необходимых
запасов. При установлении уровня сезонности
следует выявить тенденции ее изменения в пер¬
спективе. Сезонность производства рассчитыва¬
ют по кварталам и месяцам, так как емкость
холодильников определяется по месяцу макси¬мального хранения. Запасы устраняют разрывы
между производством и потреблением в раз¬
личные периоды года.Образование запасов начинается с момента
превышения производства над потреблением, и
размер их показывается нарастающим итогом.
В период реализации запасов выявляются ос¬
татки их на конец каждого месяца. Кроме се¬
зонных продуктов, на холодильниках хранятся
также запасы для текущего снабжения. Срок
хранения их невелик и зависит от условий мест¬
ного снабжения и характера продукта. Срок
хранения запасов большинства охлажденных
продуктов составляет 3—5 дней, мороженых —
7—10 дней. Так как периоды максимального
хранения отдельных продуктов не совпадают,
их запасы суммируют по месяцам. Необходи¬
мая емкость распределительного холодильника
должна соответствовать объему хранения в ме¬
сяц максимальной загрузки.Для определения условной емкости холо¬
дильника, составляющей 350 кг на 1м3 полез¬
ного объема, необходимо все количества груза
умножить на коэффициенты, выражающие от¬
ношение условной емкости к фактической. Для
проектирования и строительства распредели¬
тельных холодильников важное значение имеет
структура холодильной емкости, характеризу¬
ющая соотношение емкости для хранения ох¬
лажденных и мороженых продуктов. Структура
холодильной емкости целиком зависит от ас¬
сортимента хранимых продуктов. Удельный
вес холодильной емкости для хранения охлаж¬
денных продуктов в связи с планируемым рос¬
том производства охлажденного мяса, сыра,
яиц и фруктов повысится.Специфические функции производственных
холодильников влияют на методику определе¬
ния их емкости. Емкость производственного хо¬
лодильника определяется мощностью и режи¬
мом работы предприятия, в состав которого он
входит, производительностью перерабатываю¬
щих цехов, уровнем сезонных колебаний произ¬
водства отдельных продуктов и условиями их
реализации.В отраслях и предприятиях, вырабатываю¬
щих однородную продукцию, холодильники
нужны для кратковременного хранения про¬
дукции до момента ее реализации или вывоза
в другие районы. К таким предприятиям отно¬
сятся например, маслодельные, сыродельные и
маргариновые заводы.На перерабатывающих комбинированных
предприятиях (мясокомбинатах, рыбокомбина¬
тах молочных комбинатах и др.) холодильни¬
ки должны обеспечить ритмичную работу
перерабатывающих цехов в течение всего го¬
да. Равномерная работа перерабатывающих
цехов обеспечивается созданием необходимых
запасов сезонных мороженых продуктов.245
Таблица VII—11Примерный баланс производства и использования мяса (цифры в тоннах даны условно)МесяцыПриход(собственноепроизводство)Расход в охлажденном видеИзлишек на вывозрасход в мест¬
ную торговую
сетьна промыш¬
ленную пере¬
работку мясо¬
комбинатомитогов охлаж-
денно м
видев моро¬
женом
видеитогоЯнварьОктябрьДекабрьИтого720020010001200300030006000Величина запасов определяется разницей
между уровнем сезонности производства пище¬
вых скоропортящихся продуктов (мяса, рыбы,
молока) и вырабатываемых из них изделий и
удельным весом промышленной переработки в
общем балансе используемой продукции.Емкость производственных холодильников
определяется размером сезонных и текущих
запасов.Согласно действующим нормативам емкость
производственного холодильника мясокомбина¬
та рассчитывают, исходя из хранения запаса
мяса и мясопродуктов в месяц максимального
производства.Холодильники при мясокомбинатах следует
рассчитывать с учетом следующих основных
факторов: производственной мощности отдель¬
ных цехов мясокомбината, нуждающихся в хо¬
лодильной обработке и хранении продукции, и
в первую очередь цеха убоя скота и разделки
туш; годового объема и сезонности производ¬
ства мяса и мясопродуктов и режима (сменно¬
сти) работы комбината; распределения выра¬
батываемого мяса по его назначению — для
промышленной переработки на данном комби¬
нате, непосредственного отпуска в торговую
сеть и на отгрузку за пределы комбината с
учетом сезонности использования мяса по наз¬
начению.По характеру использования мясопродуктов
производственные холодильники делят на две
основные группы — при вывозных мясокомби¬
натах и при мясокомбинатах, сооружаемых в
пунктах потребления. Комбинаты первой груп¬
пы, расположенные в районах развитого жи¬
вотноводства и полностью удовлетворяющие
потребности местного населения, значительную
часть вырабатываемых ими мясопродуктов пос¬
ле определенного срока хранения отправляют
в другие районы страны. Продукция мясоком¬
бинатов второй группы, находящихся в пунк¬тах потребления, предназначена для реализа¬
ции, в пунктах их размещения и частично в
близлежащих пунктах. Объем потребления в
пунктах размещения мясокомбинатов, второй
группы часто превышает объем их производст- -
ва. В эти города завозят необходимое коли¬
чество мясопродуктов из других районов
страны.При определении потребной емкости холо¬
дильника вывозного мясокомбината учитывают
мощность убоя скота и разделки туш в смену
и сезонность выработки мяса по месяцам на
ближайшее пятилетие.На основе этих данных и данных о расхо¬
де мясопродуктов на снабжение населения и
промышленную переработку составляют баланс
производства и использования мяса по отдель¬
ным месяцам (табл. VII—11).	.Вывозные мясокомбинаты отпускают в тор¬
говую сеть города, как правило, мясо охлаж¬
денное, поскольку объем его производства в
течение всего года превышает местное потреб- '
ление. Излишки мяса, предназначенные для
отгрузки, отправляют в охлажденном и замо¬
роженном виде в зависимости от их назначения—	текущего снабжения других районов илй
создания на холодильниках этих районов се¬
зонных и других запасов.	'На основании данных баланса производства
и использования мяса рассчитывают пропуск¬
ную способность камер охлаждения, заморажи¬
вания и хранения охлажденного и мороженого
мяса. Их емкость определяют с учетом обеспе¬
чения нормальной работы комбината в месяц
максимальной его загрузки.По приведенному выше балансу суточный
объем производства мяса в месяце максималь¬
ной выработки составляет 240 т (7200:30).
Емкость камер охлаждения устанавливают, ис- '
ходя из указанного среднесуточного объема
производства мяса с учетом продолжительности246
процесса охлаждения и времени, необходимого
для загрузки и разгрузки камер. При длитель¬
ности охлаждения 24 ч пропускная способность
камер охлаждения составит в данном случае
240 т в сутки.•	Потребная суточная пропускная способность
камер замораживания (в т) определяется по
формулеМ:я —(Г +К)Дгде П — производство мяса в месяц максималь¬
ного убоя скота, т;Т — количество охлажденного мяса, пред¬
назначенного для торговой сети, вклю¬
чая вывоз за пределы комбината, т;К — расход мяса в охлажденном виде на
промышленную переработку, т;Д — число рабочих дней мясокомбината в
максимальный месяц.Суточная пропускная способность камер за¬
мораживания холодильника, исходя из данных.приведенных в указанном выше балансе, соста¬
вит 100 т (3000 : 30).Емкость камер хранения охлажденного мя¬
са находится в зависимости от объема его про¬
изводства за сутки в месяце максимальной вы¬
работки, отпуска в торговую сеть и на промыш¬
ленную переработку, вывоза в другие районы,
а также от продолжительности его хранения на
холодильнике мясокомбината.Емкость камер хранения мороженого мяса
зависит от количества мяса, замороженного в
сутки, в месяце его максимальной выработки
и продолжительности его хранения на холо¬
дильнике с учетом потребности мясокомбината
в мороженом мясе для промышленной перера¬
ботки.Как показывает практика, на вывозных мя¬
сокомбинатах средний срок хранения мяса, от¬
гружаемого в другие районы, составляет 15—
20 дней. Емкость камер хранения мороженого
мяса при вывозе всего количества в другие
районы, как это указано в приведенном балансе,
при среднем сроке хранения 20 дней составит
2000 т.
Приложение 1Таблица параметров насыщенных паров аммиака (параметры даны с округлением)Темпе¬
рату¬
ра t,
°СДавление
абсолют¬
ное р,
МПаУдельный объемУдельнаяэнтальпияУдельная энтропияжидкос¬
ти V'i,
л/кгпара V",
м8/кгжидкости 1',
кДж/кгларакДж/кгжидкости s',
кДж/(кг-К)пара s’,
кДж/(кг-К)52,031,780,06465917124,998,25401,931,770,06765017124,968,27481,831.760,0716.5917124,925,29461,741,750,07562917124,898,31441,641,740,07961817114,863,29421,561,730,0836091711 .4,838,35301,511,720,08660417114,828,36391,471,720,08859917104,808,37381,431,710,09159317104,798,38•^1361,391,710,09358817094,778,39351,351,700,09658317094,758,40341,311,700,09957917084,748,41331,271,690,10157417084,728,42321,241,690,10456917074,718,43311,211,680,10856417074,698,45301,171,080,11156017064,688,46291,131,680,114- 55517064,668,47281,101,670,11755117054,648,48271,071,670,12154617054,638,49261,031,66. 0,12554117044,618,50251,001,660,12853617044,608,51240,971,650,14253117034,588,52230,941,650,13652617024,56в.’бЗ220,911,650,14152217024,558,55210,881,640,14551717014,538,56200,851,640,14951217004,528,57180,801,630,15950216994,488,59160,751,620,16949216S74,458,61140,71 '1,620,18148316964,428,64120,661,610,19347416944,398,66100,621,600 20646516924,358,6980,571,590,22045516894,328,7160,541,590,23544616874,288,7440,501,580,25243716854,258,7620,461,570,27042816834,228,7900,431,570,29041916824,198,81—20,401,560,31040916804,158,84—40,371,550,33440016784,128,87—60,341,550,36039216754,098,89—80,311,540,38838216734,058,92— 100,291,530,41937216714,02’8,95— И0,281,530,43536716694,008,96— 120,271,530,45236316683,988,98— 130,261,520,47035816673,968,99— 140,251,520,49035416663,959,01— 150,241,520,51035016643,939,02— 160,231,520,53034516633,919,04— 170,221,510,55034016623,899,05— 180,211,510,57033616603,889,07— 190,201,510,60033116583,869,08-200,191,500,62032716573 j 849,10—220,171,500,68031816543,819,13—240,161,490,74030816513,779,16— 260,141,490,81030016483,739,19—280,131,480,8*8029016453,709,22—300,121,480,96028216423,669,26—320,111,471,06027316403,629,29—340,0981,461,16026416363,599,33—360,0881,461,28025516333,559,36—380,0801,451,41024616303,519,40—400,0721,451,55023716263,479,44—420,0651,441,72022816233,439,47—440,0581,441,90021916203,409,51—460,0521,432,11021016173,369,55—480,0461,432,35020216133,329,59-500.0411,422,63019316103,289,63
Приложение 2Таблица насыщенных паров хладона-12 (по данным ВНИХИ)Темпе¬
ра! у-
pa t,
°СДавление
абсолют¬
ное р,
МПаУдельный объемУдельная энтальпияУдельнаяэнтропияжидкости V,
л/кгпара v”,
м3/кгжидкости г',
кДж/(кг-К)пара iw,
кДж/(кг-К)жидкости s',
кДж/(кг-К)пара s”,
кДж/(кг-К)-500,0390,650,3833555293,824,60-480,0430,650,3483565303,824,60—460,0480,650,3173585313,834,59—440,0530,650,2?93605323,844,59—420,0580,660,2643625333,854,59-400,0640,660,2423635343,864,59—380,0710,660,2223655353,864,58—360,0770,660,2043675353,874,58-340,0850,670,1883695363,884,58—320,0920,670,1733705373,®94,58—300,1010,670,1603725382/894,58—280,1100,670,1473745393,904,57—260,1190,670,1373755*403,914,57—240,1290,680,1273785413,924,57—220,1400,680,1173805423,924,57—200,1510,690,1093815433,934,57-180,1630,690,1023835443,944,57— 160,1760,690,0953855443,944,57-140,1900,690,0883875463,954,56—120,2040,700,0823895473,964,56—100,2200,700,0773915483,974,56—80,2360,700,0723925483,974,56-60,2530,710,0673945493,984,56—40,2710,710,0633965503,994,56—20,2890,710,0593985513,994,5600,3090,720,0564005524,004,5620,330,720,0524025534,014,5640,350,720,0494045544,014,5660,370,730,0464065554,024,5580,400,730,0444085564,034,55100,420,730,0414105564,034,55120,450,740,0394115574,044,55140,480,740,0374135584,054,55160,510,750,0354155594,054,55180,540,750,0334175604,064,55200,570,750,0314195614,074,55220,600,760,0294215624,074,55240,630,760,0284235624,084,55260,670,770,0264255634,094,552«0,700,770,0254275644,094,55300,740,770,0244295654,104,55320,780,780,0234315654,114,55340,820,780,0214335664,114,55360,870,790,0204355674,124,55380,910,790,0194375684,134,55400,960,800,0184395684,134,55421,000,800,0184415694,134,54441,060,810,0174435704,144,54461,110,810,0164455714,154,54481,160,820,0154475714,164,54501.210,830,0144495724,164,54249
П р и л о же н и е 3Таблица насыщенных паров хладона-22 (по данным ВНИХИ)Темпе¬
рату¬
ра t,
°СДавление
абсолют -
ное р,
МПаУдельный объем 4Удельная энтальпияУдельнаяэнтропияЖИДКОСТИ V',л/кгпара v",
м3/кгжидкости i',
кДж/(кг-К)паракДж/(кг-К)жидкости s',
кДж/(кг-К)пара s’,
кДж/(кг-К)-600,0100,680,543325783,-724,87-580,0420,690,4833355793,734,87-560,0470,690,4363375803,744,86-540,0520,690,3943395813,754,86-520,0580,690,3563415823,764,85-500,0650,700,3233435833,774,84-480,0710,700,2943455843,754,84-460,0790,700,2683475853,794,83-440,0870,700,244350' 5863,804,83-420,0960,710,2233525863,814,82-400,1050,710,2053545873,824,82—38 '0,1160,710,1883565883,824,82 .-360.1270,710,1723585893,844,81—340,1380,720,1593615903,854,81—320,1510,720,1463635913,864,80—300,1640,720,1353655923,874,80-280,1790,730,1253675933,884,79 V-260,1940,730,115370594 ■3,884,79—240,2100,730,1073725943,894,79-220.2280,740,0993745953,904,78-200,2460,740,0923765963,914,78-180.2650,740,0853795973,924,78-160,2860,750,0803815983,934,77 '— 140,3080,750,0753845993,944,77-120,3310,750,070386600а, 95 ■4,77.-100,3560,760,0653886003,964,76—80,3810,760,0613916013,974,76 '-60,4080,770,0573936023,9744,756—40,4370,770,0533956033,9834,753—20,4670,770,0503986033,9914,75000,4990,780,0474006044,0004,74820,5320,780,0444026054,0094,74540,5670,790,0414056064,0174,74260,6030,790,0394076064,0264,73980,6410,790,0374106074,0344,737 .100,6810,800,0354126084,0434,734 .120,7230,800,0334146084,0514,731140.7670,810,0314176094,0594,729160,8120,810,0304196104,0684,726 •180,8600,82. 0,0274226104,076' 4,724200,9100,820,0264246114,0844,721220,9610,830,0254276124,0934,719241,0150,830,0234296124,1004,716261,0710,840,0224326134,1094,714 .281,1300,850,0214346134.1174,712301,1900,850,0204376144,1264,707321,2530,-860,0194396144,1344,707341,3190,860,0184426154,1424,704361,3870,870,017444615' 4,1504,702381.4570,870,0164476164,1584,699401,5300,880,0154506164.1664,667421,6060,890,0144526164,1744,694441,6850,900,0144556164,1834,692461,7660,910,013457 -6174,1914.68J481,8510,910.0124606174,1994,687501,9380,920,012463 ,6174,2074,684
ПРЕДМЕТНЫЙ УКАЗАТЕЛЬААвтоматизация работы насосов 103
ББассейны брызгальные 175
Батареи пристеночные 33—	потолочные 33—	панельные 36
Бетоны цементные 151—ячеистые 151
Битумы 114
Бризол 115ВВибрация 92Влагопроводность 122	-Влажность 118
—массовая 119—	объемная 119
Водоотделители поверхностные 190
Водопоглощение 121
Воздухоотделители 36—	автоматические 55Выбор приборов и средств автоматизации 110—	системы обогрева грунта под холодильни¬
ками 143—	способа распределения циркулирующего
воздуха в камерах 44ГГазобетон 112
Гидроизол 115, 152
Гигроскопичность 121
Градирни 175дДвери изоляционные 170
3Замена изоляционных конструкций 143
ИИзол 115, 152Изоляция заливкой и напылением пенопомуре-
.тана 140—	крупноразмерными блоками и панелями
из пенопласта ПСВ-С 138—	материалами блочными 137
	мастичными 136	плиточными 136’	пористо-зернистыми 136	рулонными 133•— пристенных участков полов, лежащих на
грунте 129—	тепловых мостиков 128—	холодильных трубопроводов 129
Изоляция, повреждение 141—	ремонт 142—	эксплуатация 141ККатегории и классы взрывоопасных помеще¬
ний мясокомбинатов 209
Керамзитобетон 151Конструкции изоляционных холодильных тру¬
бопроводов 132—	несущие 157Коэффициент воздухопроницаемости 118
■—излучения 118—	орошения 196—	охлаждения 193—паропроницаемости 118—	температуропроводности 117—	теплопередачи батарей '43
	конденсаторов 53—	теплопроводности 117, 126
—теплоусвоения 117Кровля 169ММаслоотделитель 55
Мастики битумные горячие 115
	холодильные 114	.—	нефтебитумные 152
Материалы конструктивные 151—	теплоизоляционные 111	объемная масса 116	плотность 116	прочность механическая 122	увлажнение 123Металлоизол 116
Мипора 113
Морозостойкость 122ООпределение минимальной толщины изоляции
131—	тепловых нагрузок на холодильное обору¬
дование 22—	теплопритока через изоляцию 131—	электрических нагрузок 215ППаропроницаемость 118
Пенобетон 112
Пенополиуретан 113
Пенопласт поливинилхлоридный 113—	фенольно-резольный 114
Пенополистирол 113
Пеностекло 112251
Пергамин 115, 152
Перегородки 166
Перекрытия межэтажные 167
Планировки машинных отделений холодиль¬
ников 46
Пленка полиамидная 116—	поливинилхлоридная 116—	полипропиленовая 116—	полиэтиловая 116Плиты асбовермикулитовые 113—	минераловатные 132—	перлито-асбобитумные 113
Плиты-пробки импрегнированные 111
Плотность орошения 196Подбор приборов охлаждения камер 41—	оборудования машинных отделений 50—	увлажнительных устройств 45
Подполье вентилируемое 147
Подстанции трансформаторные 214
Полы 168Покрытия 168Приборы учета и измерения энергии 21S
Пробка-экспанзит 111
Проект технический 4Проектирование холодильников обычного ти¬
па 3		 распределительных 4	подземных 57Пути подвесные 173
Пути распределительные 244
РРаботы пароизоляционные 133—	теплоизоляционные 136
Радиофикация 225Расчет воздухоохлаждающих устройств 196—	глубины промерзания горных пород 67—	длительности предварительного охлажде¬
ния 66—	плотности теплового потока из горных
пород 65—	потока влаги с поверхности выработки 66—	приборов охлаждения камер 41—	оборудования камер машинных 50
	холодильных 30—	совместной работы градирни с конденса¬
торами 202—	увлажнительных устройств 45—	циркуляции воздуха в камерах 44
Расчеты изоляционных конструкций и ограж¬
дений 124—	колорические и геотеплофизические 63
Ресиверы 54, 70Решения объемно-планировочные 7, 60	холодильников подземных 27	производственных 60	фабрик мороженого 11Ростоверк железобетонный сварной 156
Руберойд кровельный Р4-350 115, 152—	подкладочный РП-250 115ССвязь телефонная 225—	электрическая 225	,
Сети электрические 21БСигнализация автоматическая 109—	тревожная 225
Система автоматизации 94—	освещение 218—	охлаждения холодильников молочных за¬
водов 79	мясокомбинатов 76	подземных 68■	; производственных 76	распределительных 70Скорость движения потоков в трубопрово¬
дах 85Сопротивление паропроницанию 125
Способы охлаждения холодильных камер 30>
Стеклоизол 115Стеклоруберойд 115	.Стенки наружные 164ТТемпературопроводность 117
Теплоемкость 117
Теплопроводность 117
Теплоусвоение 117
Терморегуляторы 100
Токоотводы 224
Торфоплиты 111Требования к конструкциям зданий холодиль¬
ников 151
Трубы, характеристика 81
Трубопроводы 79—	изоляционные элементы 132—	определение сечения 80УУстройства воздухоохлаждающее, размещение191 .	обслуживание 205ФФильтры 55Фланцы 82	.Фольга алюминиевая 116
Фольгоизол 116Фундаменты на естественном основании 152—	на искусственном основании 155—	защита 157ШШлакобетон 151
Шунгизитобетон 151ЭЭлектродвигатели 220Электронагреватели для обогрева грунта 221
Электрооборудование 217
Эмульсии битумные 115	'Электроснабжение 208—	питающие линии 213—	схемы 211Энтальпия пищевых продуктов 27	:252
ОГЛАВЛЕНИЕГлава I. Проектирование холодильниковПроектирование холодильников обычного
типа (наземных) — инж. В. В. Васюто-
вич, инж. И. М. Гиндлин ....	3Исходные данные 	 3Стадии проектирования 	 4Типы и емкость холодильников . . 5
Объемно-планировочные решения зда¬
ний холодильников 	 7Распределительные холодильники . 8Фабрики мороженого	 11Производственные холодильники . 12
Определение тепловых нагрузок на хо¬
лодильное оборудование 	 22Способы охлаждения и расчет обору¬
дование холодильных камер .... 30
Батарейное охлаждение .... 30Воздушное охлаждение	 30Расчет и подбор приборов охлажде¬
ния камер 	 41Расчет циркулирующего воздуха в
камерах и выбор способа его рас¬
пределения . . ■	 44Расчет и подбор увлажнительныхустройств 	 45Планировки машинных отделений хо¬
лодильников 	 46Расчет и подбор оборудования машин¬
ных отделений	 50Компрессоры	 50Конденсаторы	 51Испарители 	 53Вспомогательные аппараты аммиач¬
ных холодильных установок ... 54Насосы	 55Проектирование подземных холодильни¬
ков (канд. техн. наук А. Ф. Зильберборд,инж. В. Я. Янюк)	 57Требования к горным выработкам . 58
Принципиальные варианты размеще¬
ния подземных холодильников ... 58
Объемно-планировочные и конструк¬
тивные решения 	 60Калорические и геотеплофизическиерасчеты		 63Средства охлаждения подземных хо¬
лодильников 	 68Список использованной литературы . . 69Глава II. Проектирование систем охлаж¬
дения холодильников и их автоматизация
(инж. И. М. Гиндлин, инж. В. В. Васю-
тович, инж. М. Е. Лурье)	Системы охлаждения распределительныххолодильников 	Системы охлаждения производственныххолодильников 	Системы охлаждения холодильников
мясокомбинатов и мясоперерабатывающих заводов	Системы охлаждения холодильников
молочных. заводов . ....Трубопроводы	Выбор типа и материала трубопроводов 	Определение сечений трубопроводов
Вибрация трубопроводов ....Системы автоматизации	Автоматизация испарительных систем
Автоматизация компрессоров и ком
прессорных агрегатов ....
Автоматизация конденсаторной группь
Автоматизация оттаивания воздухоохладителей 	Измерение рабочих параметров и ав
томатическая сигнализация . . .
Выбор и компоновка приборов и
средств автоматизации . . .
Список использованной литературыГлава III. Изоляция и изоляционные
конструкции холодильников (канд. техн.
наук Н. Т. Кудряшов, канд. техн. наук
И. Ф. Душин, инж. Б. В. Лифанов)Теплоизоляционные материалы . .
Требования к теплоизоляционным материалам 	Натуральная пробка . .
Гидрофобные торфоплиты
Жесткие минераловатные плиты
неральная пробка) . . .Ячеистые бетоны ....Пеностекло 	Асбовермикулитовые изделия
Перлито-асбобитумные плитыМипора 	Поливинилхлоридные пенопласты
Пенополистирол ПСВ и ПСВ-С
Пенополиуретан	(ми7070767679797980
92
94
9410410410&108110110-иг111II	гIII
111111113113¬11311311S11»11?114г253
Фенольно-резольные пенопласты . .	114
Паро- и гидроизоляционные материалы	114
Требования к паро- и гидроизоляцион¬
ным материалам ... i ... .	114
Битумоосновные паро- и гидроизоля¬
ционные композиции 	114Безосновные рулонные материалы .	115
Основные рулонные материалы . . .	115
Рулонные полимерные пленочные и
фольговые гидроизоляционные матери¬
алы 		116Физико-технические показатели тепло- и
гидроизоляционных материалов и методыих определения 	116Плотность, объемная масса и порис¬
тость 		116Температуропроводность, теплоемкость,теплоусвоение, теплопроводность . .	117Паро- и воздухопроницаемость ...	118Влажность 	118Водопоглощение, гигроскопичность ивлагопроводность	121Морозостойкость и механическая проч¬
ность 		122Изоляционные конструкции ограждений	123
Основные положения проектированияизоляционных конструкций ....	123
Расчеты изоляционных конструкций иограждений 	124Сопротивление паропроницанию . .	125Изоляция тепловых мостиков ...	128
Изоляция пристенных участков полов,лежащих на грунте	129Изоляция холодильных трубопроводов .	129
Определение минимальной толщиныизоляции 		131Определение теплопритока через изо¬
ляцию 	131Изоляционные элементы для трубо¬
проводов 	132Изоляционные конструкции холодиль¬
ных трубопроводов 		132Производство изоляционных работ . .	133Пароизоляционные работы ....	133Теплоизоляционные работы ....	136
Эксплуатация и ремонт изолированныхограждений холодильников	141Эксплуатация изоляции холодильни¬
ков 	141Ремонт изоляции холодильников . .	142Замена изоляционных конструкций .	143Обогрев грунта под холодильниками .	143Выбор системы обогрева	143’Обогрев жидкостью	144Вентилируемое подполье 		147Воздушно-электрический обогрев . .	149Список использованной литературы . .	149
Глава IV. Строительные конструкциихолодильников (инж. В. А. Файнштейн)	151Требования к конструкциям зданий хо- .лодильников 		151Основные конструкционные материалы	151
Основания и фундаменты зданий холо¬
дильников 	152Несущие конструкции		 .	157Покрытия, полы, кровля 	168Изоляционные двери 		170Конструкции лифтовых шахт, лестничныхклеток и вестибюлей	171Фундаменты под оборудование и подвес¬
ные пути	173Конструкции зданий подсобных и адми¬
нистративно-бытовых помещений . .	173
Список использованной литературы . .	174Глава V. Водоохлаждающие устройства
(д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин,инж. А. А. Кузнецова) 			175Брызгальные бассейны	175Открытые градирни			175Брызгальные градирни	175Капельные градирни	176Вентиляторные градирни	178Градирни типа ГПВ конструкцииВНИХИ	178Градирни конструкции Союзводоканал-проекта . 		180Поверхностные водоохладители ...	190Размещение водоохлаждающих уст-	.ройств	190Тепло- и массообмен в водоохлаждаю¬
щих устройствах	192Тепловой и влажностный балансы .	192
Уравнения тепло- и массообмена . .	192
Гидравлические характеристики водо¬
охлаждающих устройств 	196Методика расчета водоохлаждающихустройств	196Расчет брызгальных бассейнов . . .	196Расчет открытых градирен ....	197Расчет вентиляторной градирни . .	197
Расчет совместной работы градирни сконденсаторами 	202Обслуживание водоохлаждающих уст¬
ройств 	205Список использованной литературы . .	207Глава VI. Электроснабжение, электро¬
оборудование, связь (инж. А. В. Карпов)	208Электроснабжение 	208Условия присоединения предприятия к
энергосистеме 	208254
Характеристика потребителей электро¬
энергии по степени надежности элект¬
роснабжения			208Классификация помещений по степениопасности	208Схемы электроснабжения	211Питающие линии	212Распределительные пункты . . . .	214Трансформаторные подстанции . .	214Электрические сети 	215Определение электрических нагрузок .	215
Конденсаторы для компенсации реак¬
тивной мощности	217Приборы учета энергии и измерения .	217Электрооборудование 		217Защита электрооборудования от внеш¬
них воздействий взрыво- и пожаро¬
опасности	217Системы и средства освещения . . .	218
Электродвигатели и пусковые аппара¬
ты 	220Электронагреватели для обогревагрунта 	221Устройства молниезащиты и заземле¬
ний 	224Связь и сигнализация 	225Телефонная связь	225Электрочасовая сеть 	225Тревожная сигнализация	225Радиофикация 		225Список использованной литературы . .	226Глава VII. Экономика холодильного хо¬
зяйства СССР (канд. экон. наук
М. М. Позин) 	227Холодильное хозяйство в общей системенародного, хозяйства 	 227Развитие холодильного хозяйства . . 228
Отраслевая структура холодильного хо¬
зяйства 	229Концентрация, специализация, коопери¬
рование и комбинирование в холодиль¬
ном хозяйстве	231Основные фонды холодильных предпри¬
ятий 	233Показатели планирования производствен- .
ной деятельности холодильников . . 235
Калькулирование себестоимости приве¬
денного грузооборота 	 23SКалькулирование себестоимости холо¬
да 	236Холодильные установки в торговле, об¬
щественном питании и быту .... 237
Производство замороженных пищевыхпродуктов	"237Производство мороженого 	237Производство сухого льда 	242Производство водного льда	242Определение емкости холодильников . 243Приложения 	 248Предметный указатель	251
Витольд Васильевич Васютович
Исай Матвеевич Гиндлин
Анатолий Аркадьевич Гоголин
Иван Федорович Душин
Анатолий Феликсович Зильберборд
Алексей Владимирович Карпов
Николай Тимофеевич Кудряшов
Анастасия Александровна Кузнецова
Борис Васильевич Лифанов
Михаил Евсеевич Лурье
Марк Маркович Позин
Валентин Александрович Файнштейн
Владимир Яковлевич ЯнюкПРОЕКТИРОВАНИЕ
ХОЛОДИЛЬНЫХ СООРУЖЕНИИРедактор А. Л. Зельдис
Художник Н. В. ГусевХудожественный редактор С. Р. Н а к
Технический редактор Л. И. К у в ы р к и н а
Корректоры М. А. Ш е г а л,3. В. КоршуноваИБ № 834Сдано в набор 28.11.77. Подписано в пе¬
чать 18.05.78. Т—09921. Формат 70X90‘/.i6- Бу¬
мага типографская № 2. Литературная гарнитура.
Высокая печать. Объем 16 печ. л. Уел. п. л. 18,72.
Уч-изд. л. 25,33 Тираж 19.000 экз. Заказ 3619.
Цена 1 р. 80 к.Издательство «Пищевая промышленность»113035, Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер.,Д. 12. ..Московская типография № 8Союзполиграфпромапри Государственном комитетеСовета Министров СССРпо делам издательств, полиграфии икнижной торговли,Хохловский пер., 7.