Author: Тропкин С.И. Каменева Э.Б. Алмазян К.К.
Tags: рельсовый транспорт железнодорожное движение электротехника радиосвязь
Year: 1991
Text
' • 1
,’HU
цш
4818
"ТРАНСПОРТ" 1991
МИНИСТЕРСТВО ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ СССР <
ГЛАВНОЕ УПРАВЛЕНИЕ СИГНАЛИЗАЦИИ,
СВЯЗИ И ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
ПРАВИЛА
организации
и расчета
сетей поездной
радиосвязи
УДК 656.254.16 : 621.396.931 [ 001.24+ 004.24]
Настоящие Правила разработаны на основе исследований, выполнен-
ных работниками ВНИИжелдоравтоматизации (ВНИИЖА) и кафедры "Ра-
диотехника” Омского института инженеров железнодорожного транспорта
(ОмИИТ).
В работе над Правилами принимали участие сотрудники ВНИИЖА
С. И. Тролкин. Э. Б. Каменева, К. К. Алмазян, О. К. Васильев» Ю. И. Клевано*
кий, Н. В. Киселев, сотрудники ОмИИТА В. И. Никитин, В. В. Карпов.
Ответственный за выпуск К. К. Алмазян
Заведующий редакцией Н. Л. Немцова
Редактор М. В. Пономаренко
Выпущено по заказу Министерства путей сообщения СССР
3202040000-262
П —-------------Заказное
049(01) -91
I: • . V
’ .< г!,"/ <1.
©Главное управление сигна-
лизации, связи и вычисли-
тельной техники, 1991
ПРИНЯТЫЕ СОКРАЩЕНИЯ
ВЗУ - вводно-защитное устройство
ВЛ - высоковольтные линии напряжением 10 или 35 кВ
ВЛС - воздушная линия связи
ДПР - высоковольтная линия напряжением 27 кВ
ДУ - дуплексные усилители
ЗР — запирающие резисторы
ИП - искровые промежутки
Канал НЧ — канал низкой частоты
Канал ТЧ - канал тональной частоты
КИС — кабельная линия связи
ЛТ - линейные согласующие трансформаторы
ПП - питающий провод в системе электротяги 2x25 кВ
ОТС - оперативно-технологическая связь
ОУ-ДУ — обходные устройства дуплексных усилителей
ПДС - поездная диспетчерская связь
ПРС - поездная радиосвязь
ПРС-Д- дуплексная поездная радиосвязь
ПРС-С - симплексная поездная радиосвязь
РВ — возимая радиостанция
PC - стационарная радиостанция
СН - согласованные нагрузки
СП - система передачи
СР - распорядительная станция
СУ - со тасующее устройство
'Г'»
РАДИОСРЕДСТВА, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ДЛЯ ОРГАНИЗАЦИИ
РАДИОСЕТЕЙ ПРС
i<r ’ * Ж ~ В I •
УПП-1 - приемопередатчик гектометрового диапазона волн (2 МГц)
УПП-2 - приемопередатчик метрового диапазона волн (160 МГц)
УПП-3 — приемопередатчик дециметрового диапазона волн (330 МГц)
СР-1 - распорядительная станция в системе ПРС-Д
СР-34 — распорядительная станция в системе ПРС-С
РС-1 — стационарная радиостанция в системе ПРС-Д
PC-1.1 (11Р13С-1.1) - модификация, используемая при наличии
стандартного четырехпроводного линейного канала
РС-1.2 (11Р13С-1.2) иРС-13 (11Р13С-13) - модификации, исполь-
зуемые при отсутствии стандартного четырехпроводного линейного ка-
пала (режим ретрансляции)
РС-6 — стационарная радиостанция в системе ПРС-С
РС-6.1 (ПР22СЙ6.1) — модификация с приемопередатчиком УПП-2
выходной мощностью 8-15 Вт
PC-6.2. (11Р12С-6.2) — модификация с приемопередатчиком УПП-2
выходной мощностью 30—50 Вт
3
РС-6.3 (11Р20С-6.3) - модификация с приемопередатчиком УПП-1
РВ-1 - возимая радиостанция в системах ПРС-Д и ПРС-С
РВ-1.1 (11Р22В-1.1) - модификация о приемопередатчиками УПП-1
и УПП-2
РВ-1.2 (11Р23В-1.2) - модификация с приемопередатчиками УПП-1
иУПП-3
РВ-1.3. (11Р22В-1.3) - модификация с приемопередатчиками УПП-2
иУПП-3
РК-1С — стационарная радиостанция для организации зонных радио-
сетей ПРС-С гектометрового диапазона волн (без подключения к линей-
ному каналу)
РК-1В - возимая радиостанция в системе ПРС-С гектометрового
диапазона волн
РС-23 — стационарная радиостанция для организации зонных радио-
сетей ПРС-С в метровом диапазоне волн
PC-2 (11Р22С-2) — модификация со стационарным приемником
ПРМ-Ф/2
PC-3 (11Р22С-3) — модификация без приемника ПРМ-С/2
PC-4 (11Р22С-4) — стационарная радиостанция для организации
зонных сетей ПРС-С в метровом диапазоне волн
РВ-2 (11Р22В-2), РВ-4 (11Р22В-4), РВ-5 (11Р22В-5) - возимые
радиостанции, РВ-6 (11Р22В-6) — переносная радиостанция для орга-
низации зонных радиосетей ПРС-С в метровом диапазоне волн
PH-12 (11Р32Н) — носимая радиостанция в метровом диапазоне
волн
ЖР-УК-СП (43РТС-А2-ЧМ) - стационарная радиостанция в системе
ПРС-С, состоящая из полукомплектов гектометрового (ЖР-К-СП) и
метрового (ЖР-У-СП) диапазонов волн
ЖР-УКЛП (42РТМ-А2-ЧМ) — возимая радиостанция в системе
ПРС-С, состоящая из полукомплектов гектометрового (ЖР-К-ЛП)
и метрового (ЖР У-ЛП) диапазонов волн
66РТМ-А2-ЧМ - приемопередатчик метрового диапазона волн в
радиостанциях ЖР-УК-СП и ЖР-УК-ЛП
ЖР-ЗМ (ЖР-3) — стационарная и возимая радиостанции в системе
ПРС-С гектометрового диапазона волн.
ПРЕДИСЛОВИЕ
Настоящие Правила разработаны взамен Правил и норм по проек-
тнроватппо поездной радиосвязи (ЦШ/2901) от 5.04.71 г. За истекший
период произошли существенные изменения как во взглядах на пост-
роение поездной радиосвязи, так и в номенклатуре радиосредств, пос-
тупающих на железные дороги. Широкое распространение носимых
радиостанций в различных подразделениях транспорта создало пред-
посылки для организации зонных сетей ПРС, а потребность обмена
дискретной информацией с поездным локомотивом вызвала необходи-
мость оснащения подвижных объектов дуплексными радиостанциями.
Поэтому в новом документе наряду с вопросами, относящимися к ка-
налу ПРС гектометрового диапазона волн, уделено большое внимание
организации каналов ПРС, работающих в диапазонах метровых и деци-
метровых волн. Определены место и роль каждого канала в системе
поездной радиосвязи.
Поскольку симплексный канал в гектометровом диапазоне волн
еще длительное время будет оставаться основным каналом ПРС, ему
отвечено несколько разделов. По сравнению с прежним документом
материал этих разделов систематизирован, в него внесены дополнения,
Связанные с применением линейных устройств. Кроме того, даны реко-
мендации по организации радиоканала с движущимся в тоннеле поездом.
Существенной переработке подвергается материал по проводному
каналу связи.
Наряду с расчетом дальности связи в диапазонах 160 и 330 МГц
даны рекомендации по применению стационарных антенн, выбору типа
коаксиальных кабелей и сформулированы требования к молниезащите
антенн,
В настоящем документе имеется ряд приложений, в которых более
подробно излагаются сто отдельные положения.
Правила и нормы по проектированию поездной радиосвязи (ЦШ/
2901) от 05.04.71 г. считаются утратившими силу.
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Настоящие Правила организации и расчета сетей поездной радио-
связи распространяются на стационарные устройства н оборудование
каналов поездной радиосвязи, организуемых в гектометровом, метро-
вом и дециметровом диапазонах волн с применением следующих радио-
станций:
гектометровыи диапазон (2 МГц) — ЖР-УК-СП (полукомплект
ЖР-К-СР); ЖР-УК-ЛП (полукомплект ЖР-К-ЛП); РК-1; РС-6 и РВ-1 с
приемопередатчиками УПП-1: ЖР-ЗМ (ЖР-3):
метровый диапазон (160 МГц) — ЖР-УК-СП (полукомплект ЖР-
У-СП); ЖР-УК-ЛП (полукомплект ЖР-У-ЛП); PC-23; РС-4; РС-6 и РВ-1
с приемопередатчиками УПП-2; РВ-2, РВ-4, РВ-5 и носимые радиостан-,
ции PH;
дециметровый диапазон (330 МГц) — РС-1; РВ-1 с приемопередат-
чиком УПП-3.
1.2. Назначение Правил состоит в определении способов организации
линейных и зонных радиосетей ПРС в пределах диспетчерских участков
и в выборе технических средств для их реализации применительно к
конкретным условиям.
13. Настоящие Правила устанавливают в радиосетях ПРС минималь-
но допустимые уровни полезного сигнала, которые необходимо обеспе-
чивать как на стадии проектирования ПРС в результате выбора соот-
ветствующих технических решений, так и в процессе эксплуатации ра-
диосредств.
1.4. Настоящими Правилами надлежит руководствоваться при
проектировании и эксплуатации радиосетей ПРС на участках железных
дорог с электрической и автономной тягой.
2. ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ
1 V
2.1. Система ПРС предназначена для оперативного управления пере-
возочным процессом и повышения безопасности движения поездов.
Ею пользуются работники, участвующие в перевозочном процессе, обес-
печивающие безопасность движения и находящиеся на стационарных
пунктах, в поездах и на перегонах вдоль пути следования поездов.
2.2. Диспетчерские участки в зависимости от технической оснащен-
ности и размеров движения оборудуются системой ПРС, организованной
в следующих диапазонах волн: гектометровом, метровом и дециметро-
вом; гектометровом и метровом; метровом и дециметровом; гекто-
метровом.
б
Радиосети, организованные в гектометровом и метровом диапазонах
"'волн, работают в симплексном режиме, в дециметровом — в дуплекс-
ном режиме.
23. При оснащении диспетчерских участков радиостанциями трех
диапазонов дециметровый и гекто метровый диапазоны волн используются
для организации линейных радиосетей, причем дециметровый диапазон
’служит для организации основного канала связи, а гектометровыи —
резервного. Гектометровыи диапазон используется в линейных и зонных
радиосетях для радиосвязи с локомотивами, не оборудованными радио-
станциями дециметрового диапазона. Метровый диапазон предназначен
для организации зонных радиосетей.
2.4. При оснащении диспетчерских участков двухдиапаэонными ра-
диостанциями, работающими в гектометровом и метровом или в деци-
метровом и метровом диапазонах волн, дециметровый диапазон исполь-
зуется для организации линейных радиосетей, гектометровыи — линей-
ных и линейно-зонных, метровый — зонных.
2.5. При оснащений диспетчерских участков однодиапазонными
радиостанциями гектометрового диапазона волн линейные и зонные
радиосети организуются в одном диапазоне (линейно-зонные радиосети).
2.6. Симплексные линейные радиосети ПРС-С обеспечивают:
взаимный групповой вызов и ведение переговоров между поездным
(ДНЦ) диспетчером, локомотивным (ТНЦ) диспетчером, энергодиспет- •
чером (ЭЧЦ) и машинистами поездных локомотивов (ТЧМ), находя-
щимися в любой точке диспетчерского участка;
возможность документированной регистрации всех ведущихся пере-
говоров с помощью магнитофона с фиксацией текущего времени;
автоматический и ручной диагностический контроль стационарной
и возимой аппаратуры с визуальным отображением результатов (при
использовании аппаратуры системы „Транспорт”).
Радиосредствами линейных радиосетей могут пользоваться дежур-
ные по станциям (ДСП).
2.7. Дуплексные линейные радиосети ПрС-Д в пределах диспетчерс-
кого участка обеспечивают:
взаимный вызов с применением индивидуального, группового и цир-
кулярного вызовов и ведение переговоров между ТЧМ и ДНЦ, ТНЦ,
ЭЧЦ;
передачу с отображением на индикаторном табло команд и сообще-
ний (команды передаются от диспетчера машинистам, сообщения — от
машинистов диспетчеру);
передачу в необходимых случаях поездным диспетчером команды
экстренной остановки поезда и передачу машинистом аварийного вы-
зова диспетчера при занятости канала радиосвязи;
автоматическую передачу данных между управляющими вычисли-
тельными машинами диспетчерского пункта управления и локомотива;
автоматическую или ручную передачу номера поезда или локомотива
7
из специально установленных локальных зон иди при входе поезда в пре-
делы диспетчерского участка;
автоматический и ручной диагностический контроль стационарной и
возимой аппаратуры с визуальным отображением результатов контроля
(при использовании аппаратуры системы ’Транспорт”);
возможность документированной регистрации всех ведущихся пере-
говоров с помощью магнитофона и дискретной информации с помощью
цифропечатающих устройств с фиксацией текущего времени и даты.
2.8. Зонные радиосети обеспечивают взаимный групповой вызов и
ведение переговоров машинистов поездных локомотивов с дежурными
по станциям, машинистами встречных и соединенных поездов, а также
с абонентами, связанными с поездной работой или обеспечивающими
движение поездов и оснащенными носимыми радиостанциями.
2.9. Радиосвязь между машинистами встречных и соединенных поез-
дов должна организовываться в метровом диапазоне волн. На тех участ-
ках, где требуемая дальность связи между локомотивами не обеспечи-
вается (сложный рельеф местности, наличие тоннелей), для организа-
ции этого вида радиосвязи может использоваться диапазон гектометро-
вых волн.
2.10. Линейно-зонные радиосети обеспечивают:
взаимный групповой вызов и ведение переговоров между ДНЦ,
ТНЦ, ЭЧЦ и ТЧМ, находящимися в любой точке диспетчерского участка;
взаимный групповой вызов и ведение переговоров ТЧМ поездных
локомотивов с ДСП, ТЧМ встречных и соединенных поездов, с дежурны-
ми по переездам и депо;
возможность документированной регистрации всех ведущихся пере-
говоров с помощью магнитофона с фиксацией текущего времени;
автоматический и ручной диагностический контроль стационарной
и возимой аппаратуры с визуальным отображением результатов контро-
ля (при использовании аппаратуры системы ’’Транспорт”).
2.11. Дуплексные радиосети ПРС-Д в дециметровом диапазоне волн
должны строиться в первую очередь на участках с диспетчерской центра-
лизацией, на грузе нал ряженных участках (размеры движения свыше
70-100 пар поездов), на участках с автоматизированными системами
оперативного управления перевозками АСОУП и управления локомотив-
ным парком АСУ-ЛП. В отдельных случаях участки могут оборудоваться
радиосетями ПРС-Д исходя из условий обеспечения единой структуры
ПРС по направлениям или тяговым плечам, а также обслуживания одним
локомотивным депо, парк которого оснащен радиостанциями РВ-1.3.
2.12. В каждом конкретном случае радиосети ПРС, работающие в
том или ином диапазоне, должны выбираться в зависимости от техни-
ческой оснащенности (радио средств а ми, устройствами СЦБ и связи)
диспетчерских участков, примыкающих к ним направлений и локомо-
тивного парка, а также от длин тяговых плеч.
Выбор вариантов должен быть экономически обоснован.
Существующая система ПРС должна модернизироваться техни-
ческими средствами с учетом перспективного плана оснащения сети
железных дорог.
3. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К СИСТЕМЕ ПРС
3.1. Линейные радиосети симплексной поездной
радиосвязи ПРС-С
3.1.1. Линейные радиосети ПРС-С организуются в гектометровом
диапазоне волн с использованием стационарных радиостанции РС-6,
ЖР-УК-СП, возимых радиостанций РВ-1, ЖР-УК-ЛП, РК-1В; распоряди-
тельных станции СР-34 (при использовании стационарных радиостанции
ЖР-УК-СН в качесюе pucttupnjwiельний ViанцнИ используемся РС111’).
Линейные радиосети ПРС-С должны строиться по радиопроводному
принципу с установкой стационарных радиостанции на всех промежуточ-
ных пунктах, где имеется постоянное дежурство работников службы
движении. Стационарные радиостанции (PC) должны подключаться к
специально выделенному проводному каналу связи. В отдельных случа-
ях допускаем ем нодклк1чсяие PC к групповому каналу ПДС.
3.1.2. При организации линейных сетей ПРС должны удовлетворять-
ся требования п. 6.40 Правил технической эксплуатации железных до-
рог Солиза ССР (ПТЭ): .’’Поездная радиосвязь должна обеспечивать не-
прерывную надежную двустороннюю связь машинистов поездных локо-
мотивов. с поездным диспетчером,— в пределах диспетчерского участ-
ка; с дежурными по станциям— в пределах смежных перегонов; с
мзшлпистами других локомотивов, находящихся на одном перегоне”.
В соответствии с этим расчет высокочастотной части канала линей-
ных сетей ПРС гектометрового диапазона ведется из условия:
Г1 * г2^ п +
где иГ — дальности уверенной радиосвязи между возимой радиостанцией (РВ)
и тационзрны .н радиостанциями, О1риничнии>ищ,пми nepci-ин. на котором нахо-
дится яокимопш; /. НГ. должны быть не менее 10 км на участках со скоростным
движением поездов и нс МеМес о кп» на остальных учиегках;
/п — длина перегона или расстояние между соседними стационарными радио-
станциями. кМ
Выполнение данного условия обеспечивает связь: машиниста поезд-
ит о локомотива с поездным диспетчером из любой точки диспетчерско-
го участка; дежурных по станциям с машинистами поездных локомо-
тшюв на смежных (прилегающих к станциям) перегонах; машиниста
из любой точки перегона с одним из дежурных по станциям, о грани-
чив июшим перегон.
3.1.3. На участках со скоростным движением поездов, а также на
участках, где имеются затяжные спуски, дежурный по станции должен
9
иметь устойчивую связь с машинистами поездных локомотивов в преде-
лах всей длины прилегающих к станции перегонов. На других участках,
когда выполнение данного требования связано с большими технически-
ми трудностями либо сопряжено со значительными материальными зат-
ратами, должно выполняться условие п. 3.1.2. При этом ДСП раздельно-
го пункта, получивший по радиосвязи информацию от машиниста поезд-
ного локомотива о возникновении аварийной ситуации на перегоне,
должен поставить в известность ДСП соседней станции с помощью имею-
щихся у него средств проводной связи.
3.1.4. Выполнение требований, изложенных в пп. 3.1.2 и 3.13, долж-
но осуществляться за счет использования: стационарных Г-н Т-образных
антенн; проводов имеющихся воздушных линий в качестве направляю-
щих для канализации высокочастотной энергии вдоль перегона; специа-
льно подвешиваемых одно- и двухпроводных линий (волноводов) на
опорах контактной сети или на отдельно стоящих опорах; дополнитель-
ных стационарных радиостанций, устанавливаемых на протяженных
перегонах.
Техническое решение по обеспечению требуемой дальности связи
должно выбираться с учетом конкретной обстановки (длины пере-
гонов, вида тяги, наф^чия скоростного движения и др.).
3.1.5. Устанавливаемые на протяженных перегонах дополнитель-
ные радиостанции РС-6 должны включаться в проводной канал и иметь
дистанционное управление со стороны ДСП соседних раздельных пунк-
тов. Пульты управления, устанавливаемые у ДСП, должны соединяться
с радиостанцией РС-6 на перегоне двухпроводными физическими ли-
ниями связи длиной не более 15 км. Для размещения этих радиостанций
могут использоваться помещения закрытых раздельных пунктов, здания
работников службы пути, помещения усилительных пунктов, другие
служебные здания и специально устанавливаемые контейнеры.
3.1.6. При вызове диспетчера машинистом к проводному каналу
связи должна подключаться только одна стационарная радиостанция,
обеспечивающая лучшее качество канала радиосвязи.
3.1.7. При составлении канала связи в линейной радиосети со сторо-
ны ДНЦ должно обеспечиваться избирательное подключение стационар-
ных радиостанций к проводному каналу связи. Управление режимом
’’Прием—передача” этих радиостанций может осуществляться как пос-
тоянным током, так и с помощью тональных кодовых посылок.
32. Линейные радиосети дуплексной поездной
радиосвязи ПРС-Д
3.2.1. Линейные радиосети ПРС-Д организуются в дециметровом диа-
пазоне волн с использованием стационарных радиостанций РС-1, распоря-
дительных станций СР-1, возимых радиостанций РВ-1.
3.2.2. Радиосети должны обеспечивать непрерывность канала радио*
связи ’’Диспетчер—машинист** при переходе поездного локомотива из
эоны действии одной радиостанции РС-1 в зону действия другой.
3.2.3. Радиосети должны строиться по радиопроводному принципу
или с нсполъзованнем стационарных ретрансляционных пунктов.
3.2.4, В радиосетях, построенных по радиопроводному принципу,
стационарные радиостанции РС-1 (модификация РС-1.1) должны подк-
лючаться к специально выделенному четырехпроводному стандартному
каналу связи согласованно (’’шлейфом”). При отсутствии такого канала
на части или на всем протяжении диспетчерского участка радиосети
ПРС-Д могут в отдельных случаях строиться с использованием стацио-
нарных ретрансляционных пунктов (предельная протяженность участка
с испольлиишшем ретрансляторов определяется для каждого конкретно-
го случая)
3.2.5. Стационарные радиостанции должны размещаться вдоль дис-
neiморского участка так, чтобы обеспечить непрерывную связь диспет-
черов с поездными локомотивами в пределах всего диспетчерского
участка. Для выполнения этого условия соседние стационарные радио-
станции должны отстоять друг от друга на расстоянии Z, определяемом из
условия
Z<rj+r2-3,
где 'j я г2 - дальности уверенной радиосвязи между возимой и ближайшими ста*
цнонарнымн радиостанциями, находящимися с противоположных сторон от локо-
мотива, км,
В случаях когда требуется высокая надежность системы радиосвя-
зи, стационарные радиостанции РС-1 должны устанавливаться на участке
так, чтобы обеспечивалась непрерывность канала радиосвязи ’’Диспет-
че ,-машинист” при выходе из строя блоков, создающих радиотракт
одним нз (ыдношанцнй РС-1 радиосети.
3.2.6. Стационарные радиостанции устанавливаются в местах, где
имеются устойчивое электроснабжение и возможность подключения
к проводному каналу. Для размещения радиостанции следует использо-
вать помещения в служебных зданиях промежуточных пунктов и стан-
ции, домов связи; помещения работников службы пути и др. В некото-
рых случаях следует предусматривать размещение радиостанции в спе-
циальных контейнерах.
3.2.7. Ретрансляционные пункты должны строиться с использова-
нием двух стационарных радиостанций РС-1.2 и РС-1.3, разнесенных друг
от друга на расстояние, определяемое из условия обеспечения электро-
магнитной совместимости, и соединенных между собой четырехпровод-
ной линией связи. Радиостанция РС-1.2 обеспечивает ретрансляцию сигна-
лов к следующему ретрансляционному пункту и к радиостанциям РВ-1.
3.2.8. При организации радиосети ПРС-Д на участках с тоннелями
11
должны использоваться аппаратура тоннельной связи АТ и направляю-
щие линии. Схема организации радиосети ПРС-Д в тоннелях зависит от
их протяженности.
•
33. Зоновые радиосети симплексной поездной
радиосвязи ПРС-С
.33.1. Зонные радиосети ПРС-С организуются в метровом диапазоне
волн при помощи стационарных радиостанций PC-23, PC-4, РС-6, РК-1С,
ЖР-УК-СП; возимых радиостанций РВ-1.1, РВ-1.3, РВ-2 (РВ-4), РВ-5
(РВ-4), ЖР-УК-ЛП; переносной радиостанции РВ-6; носимых радио-
станций РН-12 и 11Р32Н. •
33.2. Зонные радиосети обеспечивают связь машинистов поездных
локомотивов со следующими абонентами: дежурными по станциям
(в служебных помещениях и при нахождении их на перроне); дежур-
ными по переездам; руководителями ремонтных работ и сигналиста-
ми; стрелками военизированной охраны; дежурными по локомотивным
депо; помощниками машинистов при выходе их из кабины локомотива
для осмотра и ограждения поезда; машинистами встречных и соединен-
ных поездов; начальниками пассажирских поездов; начальниками и
стрелками караулов по охране особо важных объектов; осмотрщика-
ми-автоматчиками на станциях; составителями сборных поездов.
33.3. Зонные радиосети обеспечивают связь начальников пассажирс-
ких поездов со следующими абонентами: машинистами поездных локо-
мотивов; проводниками хвостовых вагонов пассажирских поездов;
дежурными по вокзалу; дежурными по перрону; билетными кассира-
ми; билетно-кассовыми диспетчерами по распределению и использо-
ванию мест (ЛБК); дежурными по станциям или другими лицами,
через которых может быть осуществлен вызов милиции, медицинского
персонала и др.
33.4. Дальность радиосвязи зонных радиосетей ПРС-С должна быть
следующей.
Между дежурными по станциям и машинистами поездных локомо-
тивов дальность радиосвязи определяется исходя из условии исключения
мешающих влияний на соседние станции, но она не должна быть менее
3 км. При этом обязательным условием является наличие линейной
радиосети ПРС, обеспечивающей уверенную связь в пределах всего пере-
гона. При наличии затяжных спусков зонная радиосвязь должна обеспе-
чиваться в пределах всего перегона (перечень таких перегонов устанав-
ливается приказом по дороге).
Между машинистами поездных локомотивов и дежурными по пере-
ездам дальность радиосвязи должна быть не менее 3 км при оснащении
последних стационарными радиостанциями и не менее 13 км при осна-
щении носимыми радиостанциями. Между машинистами поездных локо-
12
мотивов и руководителями ремонтных работ, сигналистами на пере-
гонах, начальниками караулов особо важных объектов дальность радио-
связи должна быть не менее 1,5 км при оснащении носимыми радио-
станциями; между машинистами поездных локомотивов и дежурными
по депо - не менее 5 км. Дальность радиосвязи между машинистами
поездных локомотивов н помощниками машинистов должна быть в
пределах поезда и при выходе за его пределы на расстояние до 1 км.
Дальность радиосвязи между машинистами поездных локомотивов и
стрелками военизированной охраны, составителями сборных поездов,
осмотрщиками-автоматчиками и начальниками пассажирских поездов
должна быть в пределах поезда; машинистами встречных поездов — не
менее 3 км; между машинистами поездных локомотивов и машинистом
соединенного поезда — в пределах длины поезда; между машинистами
поездных локомотивов и маневровым диспетчером — в пределах тер-
ритории станции.
Между начальником поезда и дежурным по перрону или вокзалу,
билетными кассирами дальность радиосвязи должна быть в пределах
территории перрона и вокзала соответственно, но не менее 1 км; между
начальником поезда и проводником хвостового вагона — в пределах
поезда; между начальником поезда и диспетчером ЛБК — в зоне про-
тяженностью не менее 15 км (зона радиосвязи может быть удалена
относительно ЛБК на расстояние, определяемое временем, необходимым
для получения сведений о свободных местах в поезде и реализации
билетов).
* • л, •. ,’
,1.* j / ' <
4. ПРОВОДНОЙ КАНАЛ ПРС
ЧТ ' -
4.1. Общие требования к проводному каналу
связи радиосети ПРС-С
4.1.1. Для линейных радиосетей ПРС-С следует предусматривать спе-
циально выделенные проводные каналы. При отсутствии такой возмож-
ности допускается совмещение проводного канала ПРС-С с каналом
поездной диспетчерской связи (ПДС).
4.1.2. Отдельный проводной канал связи для радиосетей ПРС-С
должен быть организован аналогично групповым каналам оперативно-
технологической связи (ОТС) с режимом работы по диспетчерскому
принципу. i
4.13. В качестве специально выделенного канала связи для радио-
сети ПРС-С могут применяться групповые каналы НЧ или групповые
каналы ТЧ, прямые каналы ТЧ для подтягивания, а также различные
сочетания выше перечисленных каналов в зависимости от построения
диспетчерского участка и применяемых на нем средств связи.
13
4.1.4. Проводный канал связи радиосети ПРС-С должен удовлетво-
рять следующим требованиям.
Групповой канал НЧ
Полоса эффективно передаваемых частот, Гц,
каналов НЧ:
пупинизированных КЛС. КЛС с дуплексными
усилителями и ВЛС
мепупинизнрованных КЛС, КЛС без дуплексных
усилителей
Номинальный уровень, дБ, измерительного сигнала на
согласованной нагрузке:
на выходе
на входе
Соотношение сигнал/шум в точках подключения
СР и PC, дБ, не менее
Допустимые затухания, дБ, канала связи на частоте
1000 Гц, не более
a
Групповой канал ТЧ
Полоса эффективно передаваемых частот, Гц
Номинальный уровень измерительного сигнала, дБ,
на согласованной нагрузке:
на входе
на выходе
।
'^3
• *? :‘д
I Г И
".4-
300-2400
300- 3400
плюс 5,2
минус 14
f
26
19
300-3400
минус 13
плюс 4
4.1.5. Для передачи постоянного тока, применяемого для управления
PC по кабельным пупинизированным КЛС и ВЛС, должны быть пре-
дусмотрены обходные устройства и блоки управления постоянным
током,
42. Общие требования к проводному каналу
связи радиосети ПРС-Д
4Д.1. Для радиосетей ПРС-Д должны быть выделены отдельные че-
тырехдроводные каналы связи для организации линий передачи и прие-
ма, обеспечивающие соединение стационарных радиостанций между со-
бой и с распорядительной станцией.
4.23. В качестве линии передачи и приема должны использоваться
физические цепи кабельных непупиниэированных линий связи, каналы
ТЧ с подключением PC в пунктах переприема по низкой частоте, а также
различные сочетания физических цецей и каналов ТЧ в зависимости от
построения диспетчерского участка и применяемых на нем средств
связи.
4.2.3. Линии передачи и приема, организованные по физическим це-
пям, заводят в PC шлейфом.
14
4.2.4, Линии приема канала ТЧ в пунктах переприема заводят в PC
шлейфом, а линии передачи подключают к PC параллельно (при этом
.мощность сигнала, отвегвляемого в PC, уменьшается в 2 раза).
4.2.5. Четырехпроводный канал связи, организованный по цепям
КЛС, должен удовлетворять следующим основным требованиям:
Полоса эффективно передаваемых частот, Гц 300—3400
Измерительный уровень сигнала, ДБ, на входах линии
передачи и приема на согласованной нагрузке
Соотношение сигнал/шум, дБ, в точках подключения
СР и PC, не менее
Допустимое затухание, дБ, физической цепи на участке
РС-РС и СР-РС на частоте 1000 Гц, нс более
минус 14 >
плюс 5,2 *
4.2.6. Четырехпроводный канал ТЧ, оргаяизовшшый с помощью
многоканальной системы передачи, должен удовлетворять следующим
основным требованиям:
Полоса эффективно передаваемых частот, Гц
300-3400
[змерительный уровень, дБ, сигнала, поступающего:
на входы линий передачи и приема PC
с выходов линий передачи и приема PC при
согласованной нагрузке 600 Ом
плюс 4
минус 13
4.3. Требования к аппаратуре радиосети ПРС-С,
подключаемой к проводным каналам связи
4.3.1. К аппаратуре радиосети ПРС-С, подключаемой к линейному
каналу связи, относятся: распорядительная станция СР-34; устройство
сопряжения УС-2/4; блоки управления постоянным током Б УП; устрой-
.Ства обхода дуплексных усилителей ОУ-ДУ; стационарные радностай
ции РС-6; вводно-защитные устройства ВЗУ.
43.2. Аппаратура радиосети ПРС-С, подключаемая к каналам связи,
должна обеспечивать: »
входное и выходное сопротивления при подключении к каналам НЧ,
организованным по пупинизированным КЛС и ВЛС, в рабочем диапазоне
частот не менее 200 кОм я при подключении к каналам НЧ, органнэо-
ванным по иепупиннзированным lOlQue менее 10 кОм;
входное и выходное сопротивления при подключении к каналам ТЧ
диапазоне рабочих частот (600 ± 120) Ом,
среднее значение псо фо метрического напряжения собственных шу-
мов на линейном выводе на нагрузке 600 Ом не более 0,3 мВ для PC и не
более 0,1 мВ для СР;
корректировку АЧХ каналов связи;
регулировку уровней сигналов в режиме передачи в двухпроводную
линию не менее 19 дБ;
15
затухание асимметрии входа и выхода линейного трансформатора
при подключении к каналам НЧ относительно земли на частоте 1000 Гц
не менее 74 дБ и при подключении к каналам ТЧ не менее 57 дБ.
4.3.3. При подключении аппаратуры радиосети ПРС-С к каналам НЧ,
организованным по кабельным пупинизированным и ВЛС, для передачи
сигналов управления PC должен применяться постоянный ток.
4.3.4. При подключении аппаратуры радиосети ПРС-С к каналам НЧ,
организованным по непупинизированным КЛС и групповым каналам ТЧ,
должно использоваться кодовое управление PC.
4.33. В каналах ТЧ, применяемых для подтягивания канала НЧ,
в соответствии с п. 4.33 должно использоваться тональное управление.
4.3.6. Избирательное подключение к каналам связи PC и вызов СР
должны осуществляться с помощью двух частотных кодовых сигналов.
Номинальные значения частот, используемых в кодовых комбина-
циях, приведены ниже.
Условный номер 2 6 7 14 19 20
частоты
Частота, Гц 1071 1207 1241 1479 1649 1683
Перечень кодовых комбинации, применяемых для избирательного
подключения стационарных радиостанций, следующий:
2-7 6-7 7-2 14-2 19-2 20-2
2-14 6-14 7-6 14-6 19-6 20-6
2-19 6-19 7-14 14-7 19-7 20-7
2-20 6-20 7-19 14- 19 19-14 20- 14
7-20 14-20 19-20 20-19
Данные комбинации частот могут быть применены при работе
аппаратуры как по отдельному, так и по совмещенному с ПДС провод-
ным каналам.
4.3.7. Для передачи сигналов команд управления и контроля
должны использоваться кодовые комбинации, приведенные в табл. 4.1.
Т а б л к ц а 4.1
Команда Кодовая комбинация
Номера частот Частота, Гц
’’Передача” •‘Прием” •’Отбой” ••Контроль” ’•Блокировка” 36 - 38 2227 - 2295 38 — 36 2295 -2227 2-6 1071 -1207 6-2 1207 -1071 1343
16
4.3.8. На участках с электрической тягой переменного тока аппара-
тура ПРС-С к проводному каналу связи подключается только через
ВЗУ, обеспечивающие электробеэопасность обслуживающего персона-
ла и защиту аппаратуры от опасных напряжений.
4.3.9. При электротяге постоянного тока БУП должны быть установ-
лены на стойках, расположенных в линейно-аппаратных залах, а при
электротяге переменного тока БУП должны быть размещены в месте
расположения вводно-линейных устройств.
14.4. Требования к аппаратуре радиосети ПРС-Д,
подключаемой к четырехпроводному каналу
связи
4.4.1. В линейный тракт радиосети ПРС-Д должны входить: каналы
НЧ и ТЧ; распорядительная станция СР-1; распределитель линейный РЛ;
стационарные радиостанции РС-1; вводно-защитные устройства ВЗУ.
4.4.2. Аппаратура радиосети ПРС-Д, подключаемая к каналу связи,
должна обеспечивать:
входное и выходное сопротивления со стороны линий передачи и
приема (600± 120) Ом в полосе частот 300 - 3400 Гц;
псофо метрическое значение напряжения собственных шумов на ли-
нейных входах и выходах при нагрузке сопротивлением 60С Ом не
менее 0,3 мВ;
коррекцию амплитудно-частотной характеристики (АЧХ) физи-
ческих цепей КЛС;
регулировку уровня на выходах приемного и передающего трактов
от минус 14 до плюс 5 дБ;
затухание асимметрии входа и выхода линейного трансформатора
относительно земли на частоте 1000 Гц не менее 74 дБ.
4.4.3. На участках с электротягой переменного тока аппаратура
ПРС-Д подключается к проводному каналу через ВЗУ, обеспечивающие
. электробезопасность обслуживающего персонала и защиту аппаратуры
’ от опасных напряжений.
4.5. Основные принципы построения проводных
каналов связи радиосетей ПРС-С
4.5.1. При организации проводного канала радиосети ПРС-С должны
использоваться те же принципы построения каналов связи, что и Для
ОТС. При этом могут использоваться различные сочетания каналов
НЧ и ТЧ.
4.5 Диспетчерские пункты ПРС-С должны оборудоваться распо-
рядительными станциями СР-34 следующих вариантов исполнения:
17
Рис. 4.1, Варианты структурной схемы оборудования диспетчерских пунктов
распорядительными станциями СТ-34
К каналу ТЧ
или к ддух прободной
физической иепи
Рис. 4.2. Варианты структурной схемы организации проводного канала связи на
пупннизиронанной КЛС или ВЛС
Рис. 4.3. Варианты структурной схемы организации проводного каналы связи на
непуп«лизированной КЛС
СР-34-1 - CP-34-6, CP-34-19, СР-34-20. Вариант (исполнения опреде-
ляется количеством управляемых стационарных радиостанций, количе-
ством и назначением пультов управления и требованием по обеспечению
дистанционного контроля работоспособности стационарных радиостан-
ций. Диспетчерские пункты должны оборудоваться аппаратурой СР-34
в соответствии с типовыми структурными схемами (рис. 4.1).
4.5.3. Стационарные радиостанции РС-6 должны подключаться к ли-
нейному каналу параллельно.
4.5.4. При подключении радиостанций РС-6 к каналам НЧ, органи-
зованным по пупинизированным двухпроводным КЛС или ВЛС, управ-
ление ими должно осуществляться постоянным током с использованием
блоков управления постоянным током, подключенных к распорядите-
льной станции СР-34 или к устройству сопряжения УС-2/4-2 (рис. 4.2).
4.5.5. При подключении радиостанций РС-6 к каналам НЧ, органи-
зованным по непупинизированным двухпроводным КЛС, должно испо-
льзоваться кодовое управление радиостанциями. При этом блоки БУП
не применяются (рис. 4.3).
4.5.6. В каналах НЧ с дуплексными усилителями при управлении PC
постоянным током должны применяться обходные устройства СУ-
ДУ (рис. 4.4).
4.5.7. Для перехода и каналов ТЧ на двухпроводные каналы НЧ
должны использоваться устройства сопряжения УС-2/4, имеющие три
варианта исполнения (рис. 4.5).
4.5.8. При организации проводного канала связи радиосети ПРС-С,
19
Рис. 4.4. Структурная схема организации проводного канала при управлении радио-
станциями РС-6 постоянным током
Рис, 4.5. Структурные схемы включения устройств сопряжения УС-2/4 в проводной
канал связи
совмещенного с каналом ПДС, должны использоваться те же принци-
пы построения каналов, что и при организации отдельного проводного
канала связи (см. рис. 4.1 — 4.5). При этом распорядительная станция
РСДТ диспетчерской связи должна подключаться параллельно распоря-
дительной станции СР-34.
4.6. Основные принципы построения проводного
канала связи радиосети ПРС-Д
4.6,1. Проводной канал связи радиосети ПРС-Д должен организо-
вываться в соответствии с типовыми структурными схемами (рис. 4.6).
4,6.2. Построение проводного канала при соединении стационарных
10
21
Рис. 4.7. Варианты структурной схемы организации радиосетей ПРС-Д с использованием РЛ
22
радиостанций между собой и с распорядительной станцией на протяжении
всего диспетчерского участка с помощью четырехпроводных каналов
связи (кабельная йенупивизированная линия связи или канал ТЧ) долж-
но соответствовать типовой структурной схеме (рис. 4.6, вариант 2).
4.63. Линейный канал при невозможности выделения чегырехпро-
водном линии связи для соединения стационарных радиостанций па про-
тяжении всего диспетчерского участка (вариант 2) или на части его (ва-
риант 5) должен строиться с использованием ретрансляционных пунктов
в соответствии с типовыми структурными схемами (см. рис. 4.6)
4.6.4. Ретрансляционные пункты должны оборудоваться радиостан-
циями РС-1.2 и РС-1.3, укомплектованными однонаправленными ан-
теннами.
4.63. При разветвленной структуре диспетчерского участка в радио-
сети ПРС-Д должны использоваться линейные распределители РЛ.
4.6.6. Для подтягивания четырех! роводных каналов НЧ и ТЧ и их
объединения должны применяться линейные распределители РЛ
(рис. 4.7).
Рис. 4.R. Структурная схема распорядительной станции СР-1
23
4.6.7. Диспетчерские пункты должны оборудоваться распорядитель-
ными станциями СР-1 (рис. 4.8), являющимися оконечными устройства-
ми и включающими в себя аппаратуру трех постов: одного основного
(для ДНЦ) и двух дополнительных (для ТНЦ и ЭЧЦ). Оборудование
диспетчерских пунктов СР-1 должно осуществляться в соответствии со
структурной схемой (см. рис. 4.6).
4.6.8. Аппаратура каждого поста должна состоять из распределите-
ля вызовов (РВ-ДНЦ, РВ-ТНЦ, РВ-ЭЧЦ), пульта управления (ПУ-ДНЦ,
ПУ-ТНЦ, ПУ-ЭЧЦ), блока выносного громкоговорителя БВГ и распре-
делительной коробки КР. Кроме того, на посту ДНЦ устанавливаются
микрофон ВМ и ножная педаль П. Блок выносного громкоговорителя,
микрофон, педаль и пульт управления подключаются к распределителю
вызова через распределительную коробку.
Распределительная коробка должна соединяться с распределителем
вызовов 12-жильным кабелем длиной до 50 м.
4.6.9. Дополнительные посты должны соединяться с основным пос-
том четырехпроводными линиями связи и могут быть удалены от него
на расстояние до 3 км.
4.6.10. Основной пост должен подключаться к четырехлроводной
стандартной линии связи (кабельная пупинизированная линия связи или
канал ТЧ), соединяющей его со стационарными радиостанциями PC-1.
5. СПОСОБЫ ПЕРЕДАЧИ ЭНЕРГИИ ВЫСОКОЙ ЧАСТОТЫ
В ГЕКТОМЕТРОВОМ ДИАПАЗОНЕ ВОЛН
4
5.1. Энергия высокой частоты в диапазоне гектометровых волн
передается от передатчика к приемнику в системе ПРС как за счет полей
излучения, так и за счет полей индукции. Второй способ нашел большее
распространение, так как высокочастотная энергия передатчика концент-
рируется и направляется вдоль трассы движения локомотива с помощью
направляющих линий, благодаря чему в условиях интенсивных индуст-
риальных помех удается обеспечить требуемые дальность и качество
связи.
5.2. В качестве направляющих используются линии, провода кото-
рых выполнены из цветного металла: специально подвешиваемые волно-
водные провода (одно- и двухпроводные волноводы), цветные цепи
воздушных рнний связи; могут также использоваться сталеалюминие-
вые провода линий продольного электроснабжения ДПР, ВЛ, питающий
провод ПП.
Линия ДПР (два провода—рельс) — это трехфазная несимметричная
высоковольтная линия напряжением 27 кВ, подвешиваемая на кронштей-
нах с напольной стороны опор контактной сети переменного тока для
электроснабжения нетяговых потребителей.
Линия ВЛ — это трехфазная симметричная высоковольтная линия
24
напряжением 10 или 35 кВ, подвешиваемая на опорах контактной сети
иди на отдельно стоящих опорах.
Питающий провод подвешивается с напольной стороны опор кон-
тактной сети вдоль каждого пути участка электрификации переменного
тока системы 2x25 кВ.
Волноводные сталемедные или сталеалюминиевые провода могут
подвешиваться на опорах контактной сети или на отдельно стоящих
опорах специально для ПРС.
5.3. Подвеску однопроводного волновода следует предусматривать
при электрической тяге постоянного тока — на всех участках со скоро-
стью движения поездов свыше 120 км/ч (независимо от наличия ВЛ
продольного электроснабжения), а также на участках со скоростью
движения до 120 км/ч, если отсутствует линия ВЛ, а расположение ли-
нии ВЛС не отвечает указанным в п. 5.8 требованиям; при электричес-
кой тяге переменного тока 25 кВ и подвеске проводов ДПР с разных сто-
рон путей — на всех перегонах при скорости движения поездов свыше
120 км/ч и на перегонах протяженностью свыше 12 км при скорости
движения до 120 км/ч; при автономной тяге — в случае, когда ВЛС не
отвечает требованиям п. 5.8 и’ необходимая дальность связи не может
быть обеспечена с помощью стационарных антенн.
5.4. Подвеску двухпроводного волновода следует предусматривать:
в тоннелях длиной свыше 300 м и на перегонах, содержащих несколько
тоннелей; в местах высокочастотных обходов тяговых подстанций
постоянного и переменного тока; при наличии кабельных вставок на
ВЛ; в качестве фидеров на станциях, где запитываемые высоковольтные
провода находятся на расстоянии более 300 м от стационарной радио-
станции; на участках со сложным рельефом местности, где предусматри-
вается вождение соединенных поездов, а также на перегонах, где тре-
буемая дальность связи не может быть обеспечена при использовании
других типов направляющих линий.
5.5. Для повышения эффективности использования проводов ДПР,
ПП и ВЛ, как направляющих линий, рекомендуется, подвешивать про-
вода ДПР с одной стороны путей (желательно в горизонтальной плос-
кости); применять противофазное возбуждение двух высоковольтных
проводов от стационарных радиостанций; сокращать до возможного
ршмума количество переходов высоковольтных проводов с одной сто-
роны путей на другую; избегать применения кабельных вставок в прр-
Вода ВЛ; предусматривать высокочастотную обработку всех силовых
Трансформаторов, подключенных к высоковольтным проводам, а также
йсокочастотный обход тяговых подстанции и разъединителей, находя-
щихся при нормальных условиях эксплуатации в разомкнутом состоя-
нии.
5.6. Провода ДПР, ПП и ВЛ могут использоваться: в качестве направ-
ляющих линий поездной радиосвязи на однопутных участках постоянно-
го и переменного тока; на двухпутных участках переменного тока,
25
электрифицированных по системе 2x25 кВ, и участках, электрифици-
рованных по системе однофазного переменного тока напряжением 25 кВ
в случае подвески обоих проводов ДПР на перегоне с одной стороны
путей; на двухпутных участках постоянного тока при скорости движе-
ния до 120 км/ч; на двухпутных участках переменного тока напряже-
нием 25 кВ при длине перегонов не более 12 км, скорости движения до
120 км/ч и подвеске проводов ДПР с разных сторон путей.
5.7. Сталеалюминиевые провода ВЛ 10 кВ, подвешенные на отдельно
стоящих опорах, могут использоваться в качестве направляющих линий
на одно- и двухпутных участках с автономной тягой, если линия прохо-
дит по равнинной или слабопересеченной местности на расстоянии нс
более 20 м от оси пути (в среднем по перегону).
5Л. Использование сталемедных проводов воздушных линий связи
ВЛС в качестве направляющих линий ПРС следует предусматривать на
одно- и двухпутных участках с электрической тягой постоянного тока
(при скорости движения не более 120 км/ч) и участках с автономной
тягой, если линия связи не имеет кабельных вставок и проходит по рав-
нинной или слабопересеченной местности (сталемедные провода ВЛС
находятся не ниже 2 м над уровнем головки рельса). При этом расстоя-
ние от оси пути до ВЛС в среднем по перегону не должно превышать
30 м при автономной тяге и 25 м при электрической тяге. ВЛС не ре-
комендуется использовать в качестве направляющих линий, если в
ближайшие т ды планируется их замена на кабельные.
5.9. Стационарные антенны следует предусматривать: при отсутст-
вии в пределах станции направляющих проводов; на участках с авто-
номной тягой, если воздушные линии связи на прилегающих к станции
перегонах имеют кабельные вставки или отходят от железнодорожного
полотна в середине перегона на расстояние свыше 30 м либо проходят
по сильно пересеченной местности, когда цветные провода линии связи
снижаются до 2 м и ниже над уровнем головки рельса; на крупных
станциях с большим путевым развитием, где расстояние между направ-
ляющей линией и наиболее удаленным путем превышает 80 и 50 м для
ВЛС, 60 и 35 м для проводов ВЛ на участках с автономной и электричес-
кой тягой постоянного тока соответственно, 45 м — для проводов ДПР,
подвешенных с одной стороны путей в пределах станции. В последнем
случае к стационарной радиостанции одновременно подключаются антен-
на и возбуждающие провода направляющих линий.
5.10. В качестве стационарных антенн рекомендуется применять
Г- н Т-образные антенны, длина горизонтальной части которых
/г « 0.25Х -0,5/7,
«
где X - длина волны, м; Я - высота (длина снижения) подвеса горизонтальной
части, м (определяется расчетом).
t
26
6. СТАНЦИОННЫЕ УСТРОЙСТВА ПОЕЗДНОЙ РАДИОСВЯЗИ
ГЕКТОМЕТРОВОГО ДИАПАЗОНА ВОЛН
6.1. Высокочастотное возбуждение направляющих линий
6.1.1. Высокочастотная энергия должна передаваться от стационар-
ных радиостанций PC к направляющим линиям индуктивным способом
с помощью возбуждающих проводов, представляющих собой ^гетверть-
эолновые [/ = (35 ± 0,5) м] отрезки одно- и двухпроводных направ-
ляющих линий, подвешиваемые параллельно направляющим проводам
на расстоянии 0,8 м от проводов ДПР, ПП, ВЛ 35 кВ; 0,6 м от проводов
ВЛ 10 кВ; 0,5 м от волноводных проводов; 0,25 м от проводов цветной
цепи ВЛС. Входное сопротивление возбуждающих проводов согла-
суется с волновым сопротивлением коаксиального кабеля, идущего к
радиостанции, с помощью согласующего устройства СУ, в качестве кото-
рого применяется антенно-согласующее устройство радиостанций 43РТС-
А2-ЧМ (блок 6С) или РС-6.3. В отдельных случая^ в качестве СУ может
использоваться согласующий контур СК-6.
Коаксиальный кабель, соединяющий СУ с радиостанцией, должен
иметь волновое сопротивление 75 Ом для радиостанций 43РТС-А2-ЧМ
и 50 Ом для радиостанций РС-6.3, а также затухание на частоте 2130 кГц
не более (0,7 — 0,8) • 10~2 дБ/м. Таковы, например, кабели РК75-7-15,
РК75-7-16, РК75-7-11, РК75-7-12, РК50-7-11 и РК50-7-16.
6.1.2. Высокочастотное возбуждение однопроводного волновода
должно осуществляться по схеме (рис. 6.1). Прн подвеске волновода на
опорах контактной сети заземление возбуждающих проводов должно
осуществляться через запирающий контур ЗК-4 (кии СК-6) на рельс [ 1 ],
в остальных случаях — на отдельный контур заземления.
6.1.3. В местах анкеровки волновода его высокочастотное возбужде-
ние должно выполняться по схеме (рис. 62). При этом необходимо, что-
бы СУ находилось со стороны анкеровки, а изолированный конец воз-
Рж. 6.1. Схема высокочастотного воз-
буждения однопроводного волновода
Рис. 6.2. Схема высокочастотного воз-
буждения однопроводного волновода
в местах анкеровки
27
Рис. 6.3. Схема высокочастотного возбуждения двухпроводной направляющей
линии
- ।
* < к 1 • **•-• ’•
’ ] г Г -I t- ’ I—
V
ПробоОа цбпяной
цыи —
л!
ВозбутВпющий
npMllt '
*1- П
4» «Л
Проводи цветной
цепи
ч1
О- си
ВазбужОающив
npoiodo
А П 3
1»
i
,—
п
I >
Рис. 6.4. Варианты схемы высокочастотного возбуждения проводов цветной цепи
воздушной линии связи
11
. - • . г
буждающёго провода был направлен в сторону, противоположную концу
направляющего провода. Длина отрезка волновода 1Х = 0 или кратна
целому числу полуволн (70 м). Согласованная нагрузка на конце волно-
вода в этом случае не устанавливается.
6.1.4. Высокочастотное возбуждение двухпроводного волновода
должно осуществляться по схеме (рис. 6.3). Расстояние Между провода-
ми направляющей линии в месте возбуждения и, соответственно, рас-
стояние между возбуждающими проводами должно быть не менее 1 м.
6.15, Высокочастотное возбуждение проводов цветной цепи воздуш-
ной линии связи должно осуществляться по схемам (рис. 6.4). Устройство
СУ устанавливается на столбе линии связи и соединяется с радиостанцией
с помощью коаксиального кабеля РК75 или РК50- в зависимости от типа
радиостанции.
28
Ркс. 6,5. Схема высокочастотного возбуждения проводов цветной цепи воздушной
линии связи при наличии кабельных вводов
Если пиния связи проходит со стороны здания, в котором размещена
стационарная радиостанция, и расстояние между линией связи и зданием
не превышает 50 м, то СУ можно устанавливать в здании, а соединять его
с возбуждающим проводом однопроводным фидером из биметалличес-
кого провода.
6.1.6. На промежуточных пунктах, где воздушные линии связи
имеют кабельные вводы, возбуждение цветных цепей должно осуществ-
ляться по схеме (рис. 65). --
Возбуждающие провода обоих направлений подвешиваются симмет-
рично по отношению к проводам цветной цепи и соединяются между со-
бой Однопроводной воздушной соединительной линией, к средней точке
которой непосредственно подключается СУ или однопроводный воздуш-
ный фидер, а СУ устанавливается в здании.
Если соединительную линию невозможно выполнить воздушной,
го в этом случае к возбуждающим проводам обоих направлений подклю-
чаются СУ, входы которых коаксиальными кабелями соединяются с
радиостанцией. Длины кабелей могут быть произвольными.
Контуры ЗК-4» включаемые в каждый провод цветной цепи, предус-
матриваются для того, чтобы токи радиочастоты не ответвлялись в кабе-
льные вставки.
6.1.7. Сопротивление заземления СУ в схемах (см. рис. 6.1, 6.4
Я 6.5 и пп. 6.1.2, 6.1.5, 6.1.6) не должно превышать 10 Ом. При низкой
проводимости почвы (о < 10""2 1/Ом м) рекомендуется прокладывать
в земле три-четыре провода параллельно возбуждающему проводу
(при установке СУ на столбе), а также однопроводному фидеру и соеди-
нительной линии (при установке СУ в здании). Провода» укладываемые
в Земле, должны быть биметаллическими и надежно соединяться с за-
^Wichhom; расстояние между проводами - 1-1,5 м.
6,1.8. Высокочастотное возбуждение двух- и трехпроводных направ-
ляющих линий должно быть противофазным для создания межпровод-
Лой волны, распространяющейся с наименьшим затуханием (рис, 6.6).
29
Рис, 6.7. Схема высокочастотного возбуждения проводов ДПР, расположенных с
противоположных сторон пути
•
Схема возбуждения проводов ДПР, подвешенных с одной стороны
пути, или двухпроводной направляющей линии, состоящей из проводов
ДПР и ПП, находящихся на одном кронштейне, аналогична приведенной
на рис. 6.3.
Возбуждающие провода должны подвешиваться на двух специально
установленных опорах, находящихся на расстоянии 37 — 38 м друг от
друга и примерно на одинаковом расстоянии от опор контактной сети.
На этих же опорах должны фиксироваться и возбуждаемые токами высо-
кой частоты провода высоковольтных линий.
Для обеспечения злектробезопасности каждый из возбуждающих
проводов должен быть соединен с заземлением опоры через запирающим
контур ЗК-4, если расстояние от тяговой подстанции превышает 5 км,
или через согласующий контур СК-6, если это расстояние меньше 5 км.
Расстояние между осями контуров, укрепленных на одной траверсе,
должно быть не менее 250 мм. Опора, на которой установлены СК-6
(ЗК-4) и СУ, должна иметь глухое двойное присоединение к рельсу.
30
6.1.9. Противофазное возбуждение проводов ДПР, расположенных
С противоположных сторон пути, должно осуществляться по схеме
(рис. 6.7)- Противофазное™ возбуждения достигается тем, что длина
одного из кабелей /2 или выбирается больше другого на 46 м, т. е.
на половину длины волны в коаксиальном кабеле, а для согласования
сопротивлений включаются отрезок кабеля длиной /» = 9,05 м и кон-
денсатор емкостью С, равной 680—720 пФ для кабелей с волновым
сопротивлением 75 Ом и 1000—1100 пФ для кабелей с сопротивлением
50 Ом.
Конденсатор С и согласующий отрезок кабеля размещаются в поме-
щении рядом со стационарной радиостанцией.
В качестве согласующих устройств можно использовать контуры
СК-6, обеспечивающие надежное заземление возбуждающих проводов.
Для устранения гальванического влияния коаксиальные кабели к конту-
рам СК-6 должны подключаться через разделительные конденсаторы
Ср > 0,25 мкФ, выдерживающие напряжение переменного тока не ме-
б.8.Схемы присоединения стационарной радиостанции к направляющей линии с
помощью конденсаторов связи и блоков ЛТ
31
нее 1000 В. Конденсаторы С могут устанавливаться на опоре или внутри
помещения при вводе коаксиального кабеля в здание.
6.1.10. В виде исключения, когда возникают сложности с размещени-
ем возбуждающих проводов на опорах контактной сети, стационарные
радиостанции присоединяются к проводам высоковольтных линий
через специальные конденсаторы связи СМ и блок линейного трансфор-
матора ЛТ-1В (рис. 6.8, д).
При использовании стационарных радиостанций РК-1 в центральную
жилу кабеля, соединяющего радиостанцию со схемой возбуждения,
должен включаться дополнительный конденсатор емкостью не менее
3300 пФ на рабочее напряжение не менее 400В.
Для проводов ДПР и ВЛ35 кВ используются конденсаторы СМП-
66/ ^34,4 или СМПВ-66/ а для ВЛ10 кВ - СММ-20/ х/5^74
или СММ-20/ \/зЛоТ
При расположении проводов высоковольтных линий с разных сто-
рон путей стационарные радиостанции присоединяются по схеме
(рис. 6.8, б) с использованием блоков ЛТ-1Б и ЛТ-3. Характеристики
блоков линейного оборудования приведены в приложении 1.
6.1.11. Во всех схемах возбуждения направляющих проводов, при-
меняемых на участках с электротягой постоянного и переменного тока,
оболочки коаксиальных кабелей должны заземляться только у радио-
станций, а у согласующих устройств должны быть изолированы, чтобы
избежать гальванического влияния, которое может вызвать повреждение
кабеля при заземлении его с обеих сторон. *
Радиостанции должны заземляться на общий контур заземления
объекта отдельным проводом.
I
6.2. Стационарные антенны
6.2.1. Стационарные Г- и Т-образные антенны должны иметь высоту
не менее 15 м, а общую длину горизонтальной части и снижения — в
соответствии с требованиями п. 5.10. В качестве антенного провода
должен использоваться антенный канатик ПАМГ-10, изолируемый or
мачт тремя орешковыми изоляторами. Мачты следует оборудовать
устройствами спуска и подъема антенны. Горизонтальную часть антенн
следует располагать вдоль железнодорожного пути.
6.2.2. Снижение антенны рекомендуется выполнять на мачте, удален-
ной от здания. Снижение подключается к антенно-согласующему уст-
ройству СУ, которое соединяется с радиостанцией коаксиальным ка-
белем. При размещении радиостанции в одноэтажном здании либо на
последнем этаже здания СУ должно устанавливаться внутри помещения.
Ввод снижения в здание должен осуществляться через проходные изоля-
торы (антенные вводы) либо через фарфоровые трубки. Снижение долж-
но быть удалено от крыши и стен здания на расстояние не менее 0,5 м.
32
6.2.3. Стационарные антенны должны оборудоваться рабочими за-
землениями с сопротивлением не более 10 Ом, При установке СУ в зда-
нии в качестве рабочего заземления можно использовать защитное за-
земление объекта. Для соединения СУ с заземлением следует использо-
вать шины, ленты или голые провода сечением не менее 5 мм3.
В грунтах с низкой проводимостью почвы (о < 10~2 1/0м-м) на-
ряду с устройством рабочего заземления антенны необходимо предус-
матривать укладку в землю на глубину 0,2—0,3 м четырех-пяти прово-
дов вдоль горизонтальной части антенны и симметрично по отношению
к ней. Длина проводов должна быть равна примерно расстоянию между
мачтами; расстояние между проводами 1,5—2 м. Укладываемые в землю
провода должны соединяться с рабочим заземлением.
6.3. Одновременная работа радиостанции на
несколько нагрузок
6,3.1. При необходимости подключения к радиостанции двух и более
нагрузок (нескольких схем возбуждения направляющих проводов или
стационарной антенны и направляющих проводов) согласование сопро-
тивлений должно выполняться с помощью линейного трансформатора
ЛТ-3 или отрезка кабеля / длиной 9,05 ми конденсатора С емкостью
680-720 пФ или 1000—1100 пФ аналогично п. 6.1.3 (рис. 6.9). Длины
кабелей Zj и любые, но не более 100 м.
При подключении к радиостанции трех нагрузок присоединение ста-
ционарной радиостанции осуществляется в соответствии со схемой
рис. 6.10.
Линейные трансформаторы ЛТ-3 должны устанавливаться в помеще-
нии рядом со стационарной радиостанцией.
7. ЛИНЕЙНЫЕ УСТРОЙСТВА ПОЕЗДНОЙ РАДИОСВЯЗИ
ГЕКТОМЕТРОВОГО ДИАПАЗОНА ВОЛН
7.1. Одно- и двухпроводные волноводы
7.1.1. На электрифицированных участках волноводные провода
Подвешиваются на опорах контактной сети на расстоянии не менее 2 м
от нижнего провода высоковольтных линий продольного электроснаб-
жения. Расстояние между проводами двухпроводной волноводной ли-
нии должно быть на открытых участках (600 ± 50) мм, в тоннелях —
(500 ± 100) мм.
7.1.2. При наличии троса группового заземления волноводные про-
вода подвешиваются выше троса на расстоянии не менее 0,5—1 м.
7.1.3, В районах I и II степеней гололедности при длине пролетов
не более 70 м для волноводов применяется сталемедная проволока мар-
33
Рис. 6.9. Варианты схемы подключения радиостанции при работе на две нагрузки
Рис. 6.10. Схемы подключения радиостанции при работе на четыре (а) к три (б)
нагрузки
kjj БСМ диаметром 4 мм, в районах III степени гололедности — диамет-
ром 6 мм той же марки. На участках, электрифицированных на постоян-
ном токе, допускается применение сталеалюминиевых проводов, кото-
рое по своей статической прочности и вибропрочности не уступают
4мшеуказанным сталемедным проводам. Использование сталеалюминие-
вых проводов не рекомендуется в эонах с повышенным загрязнением
солевыми и щелочными компонентами [ 2].
7.1.4. Волноводные провода рекомендуется подвешивать на теле-
фонных изоляторах ТФ-20 или высоковольтных штыревых изоляторах.
7.13. В местах подключения силовых трансформаторов к проводам
ДПР расстояние между волноводными проводами и проводами отвода
(шлейфа), идущими к трансформаторам, должно быть не менее 2 м. В
местах прохождения волноводных проводов вблизи светофорной ко-
лонки расстояние между проводами и щитом светофора в статичес-
ком положении также должно быть не менее 2 м на участках с электро-
тягой постоянного и переменного тока.
7.1.6. При изменении сторон но сти подвески одно- и двухпровод-
ных волноводов переход проводов через пути должен выполняться,
как правило, подземным способом. При этом в пределах блок-участка
автоблокировки допускается только один подземный переход, а в пре-
делах одного перегона допустимое число переходов должно опреде-
ляться расчетом.
Если из-за большого числа кабельных (подземных) переходов тре-
буемая дальность связи не обеспечивается, то изменение сторонности
подвески волноводов следует выполнять воздушным способом по сог-
ласованию с управлением дороги и МПС.
7.1.7. При подземном переходе соединение волноводных проводов
с коаксиальным кабелем должно осуществляться с помощью блоков
линейных трансформаторов ЛТ-1 для однопроводного волновода и
ЛТ-1А для двухпроводного (рис. 7.1 и приложение 1).
7.1 Л. Линейные трансформаторы и разрядники должны устанавли-
ваться на опорах на высоте не менее 3 м над уровнем земли и на рзсстоя-
цш нс менее 2 м от нижнего провода линий продольного электроснаб-
жения ВЛ н ДПР
Линейный трансформатор должен заземляться отдельным заземли-
телем, находящимся от опоры на расстоянии 1,5—3 м и имеющим сопро-
тивление не более 60 Ом. Провод, соединяющий ЛП с заземлителем,
должны быть изолирован от опоры и защищен от механических повреж-
дений. Коаксиальный кабель и провод, соединяющий оба заземлителя,
должны прокладываться в защитной асбоцементной трубе, уложенной
под верхним строением пути на глубине, обеспечивающей их целость
При проведении работ по ремонту пути.
Все заземляющие провода должны иметь сечение не менее 50 мм2.
Коаксиальный кабель, используемый на переходах, может иметь сопро-
О)
/ВОЛНрбод
ЛТ-1
'Волнобод
Защитная труба
4 Пул провиИны J
Л Г- /Л
;______/
Защитная труба
Рис. 7.1. Схемы подземного перехода одиопрополного (а) н двухпроводного (б)
волноводов с применением линейных трансформаторов
ДбухпроВидныи
jffofluoOod ЛТ-i А
ДВухлробоОныи
z болнабод г-
.л; r-гц-. ни
хег
Р1-2 Однопробойный
балмобоО
______________1— -
Рис. 7.2. Схема соединения однопровод*
но по волновода с двухпроводным
7.1.9. При переходе о г однопроводного волновода к двухпровод-
ному (рис. 7.2), а также при разветвлении волноводов согласование
входных сопротивлений линии осуществляется с помощью блоков
линейных трансформаторов.
Варианты схем разветвления направляющих лиштй многочисленны,
но реализация их практически одинакова. В качестве примера приведены
схема подключения коаксиального кабеля к однопроводному волново-
ду (рис. 7.3) и схема ответвления от однопроводного волновода
(рис. 7.4).
Во всех схемах (см. рис. 7.2—7.4) требования к заземлению те же,
что в п. 7.1.8.
7.1.10. Волновод на участках с автономной и электрической тягой
36
Рйи. 7.3. Схема подключения коаксиаль-
ного кабеля к одлопроводному волно-
воду
Рис. 7.4. Схема подключения ответвле-
ния от одпопроводнен о волновода
постоянного тока должен быть гальванически непрерывным, а на участ-
ках с электротягой переменного ток«1 — разделяться на секции.
7.1,11. Секции волновода должны соединиться между собой через
разделительные конденсаторы, обладающие сопротивлением не более
25 Ом для радио часто шых сигналов и не менее 10 кОм для тока часто-
той 50 Гц.
7.1.12. Длина секции волновода выбирается такой, чтобы резуль-
тирующее напряжение на концах ее, наведенное от электрического и
Магнитного влиянии, не превышала 250 В при вынужденном режиме
(в том «теле и при электрической плавке гололеда) и 1000 В в режиме
короткого замыкания контактной сети (указания по расчету наведенных
на волноводных секциях напряжений приведены в приложении 2).
7.1.13. Для снижения напряжения, наведенного от электрического
влияния, каждая секция волновода должна соединяться с рельсами
(землей) через среднюю точку дроссель-трансформатора (или дроссе-
ля1 рельсовой цепи и высокочастотный заградитель, сопротивление
которого для радиочастотных сигналов должно быть не менее 10 кОм,
а для тока частотой 50 Гц — не менее 500 Ом и не более 1000 Ом.
7.1.14. Секционирование волновода должно выполняться так, чтобы
середина секции находилась примерно напротив дроссельного стыка
автоблокировки. Соседние секции соединяются между собой через
разделительные конденсаторы РК, а каждая секция соединяется с рель-
сами через среднюю точку дроссель-трансформатора (или дросселя)
рельсовой цепи и блок запирающих резисторов ЗР (рис. 7.5, а).
Длину секции волновода можно брать равной длине двух или трех
смежных блок-участков автоблокировки (например, на пригородных
участках, на станциях и участках приближения к ним) при условии,
что наведенные на секции напряжения не будут превышать допусти-
мых значений (см. п. 7.L.12).
7.1,15. При секционировании волноводов для защиты блока разде-
ли! ельнык конденсаторов Р/С от пробоя при грозовых перенанряже-
37
опор*
резисторов ЗР
Рельсобая испь
\ Пробой
зазеноенир
опоры
Рнс. 7.5. Схемы секционирования одно проводного (а) к двухпроводного (б)
волноводов
нияч и коротких замыканиях в контактной сети параллельно ему сле-
дует включать вентильный разрядник РВН-0.5 или ГЗа-0,66/2,5,
Блок РК должен устанавливаться на опоре контактной сети в соот-
ветствии с требованиями п. 7.1,8. Корпус блока соединяется с заземле-
нием опоры,
7.1.16. Для заземления секций волноводов рекомендуется приме-
нять блок ЗР. Параллельно блоку ЗР устанавливаются искровые проме-
жутки для защиты блока при перенапряжениях.
7.1.17. Провод заземления защитной) резистора, размещаемого на
опорах контактной сети, должен присоединяться непосредственно к сред-
ней точке дроссель-трансформатора (шт дросселя) рельсовой цепи.
38
Пднопрабодный
/ дорнабод
Лбухпрободный
1 бопно&од
Спок
соглосоОанныз
нагрузок
СН'1
блок
согласованны*
нагрузок
СН2
Рис. 7.6.Схемы анкеровки одиоироводного (а) к двухпроводного (б) волноводов
Сечение провода должно выдерживать токи короткого замыкания в
контактной сети. Провод заземления должен прокладываться изоли-
рованно от о’.оры.
При этом индивидуальные заземления опор, на которых располо-
жены резисторы, должны ос}'ществяяться на провода заземления защит-
ных резисторов.
7.1.18. Секционирование двухпроводного волновода осуществля-
ется аналогично однопроводному (рис. 7.5. б).
7.1.19. В местах анкеровки волновод должен быть нагружен на
сопротивление, равное его водному сопротивлению, для чего должны
использоваться блоки согласованных нагрузок СП-I для однопронод-
ного волновода и СН-2 дчя двухпроводного (рис. 7.6). Разрядник дол-
жен быть того же типа, что и при секционировании волноводного про-
вода (п. 7.1Д5). Заземление нагрузочных сопротивлений должно осу-
ществляться на отдельный заземлитель сопротивлением не более 60 Ом
(см. п. 7.1.8).
7.2. Высокочастотная обработка высоковольтных
линий
7.2.1. При использовании высоковольтных проводов в качестве
направляющих линий предусматриваются высокочастотный обход
тяговых подстанций и разъединителей, а также высокочастотная обра-
ботка силовых трансформаторов, подключенных к высоковольтным
проводам.
Высокочастотный обход тяговых подстанций и разъединителей
обеспечивает прямой путь сигналам связи по высоковольтным прово-
дам обоих направлений в обход электросиловых установок.
Высоко частотна я обработка силовых трансформаторов заключается
в применении высокочастотных заградителей, включаемых последовате-
льно в отводы, идущие от высоковольтных проводов к силовым транс-
форматорам.
39
Рис. 7.7. Схемы высокочастотной обработки силовых трансформаторов
7.2.2. Высокочастотная обработка силовых трансформаторов, подк-
люченных к высоковольтным проводам, предусматривается при исполь-
зовании этих проводов в качестве направляющих линий и предназнача-
ется для уменьшения утечки токов высокой частоты в местах подключе-
ния трансформаторов, а также для снижения уровня радиопомех в вы-
соковольтных проводах, проникающих в них со стороны потребителей
электроэнергии.
7.23. Наиболее эффективным способом высокочастотной обработ-
ки трансформаторов является включение высокочастотных заградите-
лей в провода отводов в местах их присоединения к высоковольтным
проводам. Схемы включения заградителей приведены для однофазных
(КТПО) и трехфазных (КТПТ) трансформаторов, подключенных к про-
водам ДПР (рис. 7.7, а) и для трансформаторов, подключенных к прово-
дам ВЛ (рис. 7.7, б). Если длина проводов отводов не превышает 15 м,
то высокочастотные заградители могут включаться непосредственно у
силовых трансформаторов.
7.2.4. В качестве высокочастотных заградителем в большинстве слу-
чаев могут применяться контуры ЗК-4, но на участках с электротягой
переменного тока при расстоянии между силовым трансформатором и
40
ближайшей тяговой подстанцией менее 10 км должны использоваться
I контуры СК-6
7.25. Высокочастотная обработка автотрансформаторных пунктов
(АТП), подключаемых к питающему проводу на участках, электрифи-
цированных по системе 2x25 кВ, не производится. Затухание, вносимое
одним таким трансформатором в тракт передачи высокочастотной энер-
гии в системе ДПР-ПП, составляет 4 дБ.
7.2.6. Схема высокочастотного обхода тяговой подстанции состоит
из высокочастотной перемычки, соединяющей высоковольтные провода
разных направлений по току высокой частоты, и высокочастотных загра-
дителей, настроенных на частоту поездной радиосвязи и предотвращаю-
щих возможность ответвления токов высокой частоты в сторону под-
станции.
Высокочастотная перемычка должна иметь малое сопротивление
на частоте поездной радиосвязи и большое для токов промышленной
частоты. В схеме перемычки рекомендуется использовать конденсаторы
СМП-66/ х/3-4,4 или СМПВ-66/ л/З-4,4 для проводов ДПР, ПП, ВЛ35 кВ
и СММ-20/ у5-74 (107) для проводов ВЛ 10 кВ.
В качестве высокочастотных заградителей в проводах ДПР и ВЛ 10
(35) кВ рекомендуется применять контуры СК-6, максимальный рабо-
чий ток которых составляет 85 А.
На участках, где проводится электрическая плавка гололеда, а так-
же в случае, когда ток нагрузки превышает 85 А, в каждым провод
линии ДПР или ВЛ необходимо включать по два контура. При этом рас-
стояние между осями контуров должно быть не менее 250 мм.
При передаче сигналов ПРС по системе проводов ДПР-ПП (на участ-
ках, электрифицированных по системе 2x25 кВ) в качестве высоко-
частотных заградителей рекомендуется использовать заградительные
петли.
Заградительная петля подвешивается на расстоянии 05 — 0,7 м от
высокочастотного провода и представляет собой отрезок линии длиной
(345 * 05) м, один конец которого соединен с высоковольтным прово-
дом перемычкой, а второй свободен. Короткозамкнутый конец загради-
тельной петли должен находиться со стороны тяговой подстанции. Разом-
кнутый конец петли анкеруется на той же опоре, на которой к высо-
ковольтной линии подклющется высокочастотная перемычка.
7.2.7. Полная схема высокочастотного обхода тяговой подстанции
ДЛЯ проводов ДПР и ВЛ (рис. 7.8, д) отличается от схемы системы про-
ходов ДПР-ПП (рис. 7.8, б) типом заградителей, Высокочастотная пере-
мычка может быть любой — с низковольтной соединительной линией
(см. рис. 7.8, а) или без нее (см. рис. 7.8, б), где все элементы высоко-
частотной перемычки установлены на одной опоре, до которой продлены
высоковольтные провода. Контуры СК-6, включенные между перемыч-
кой и рельсом, настроены в резонанс на частоту поездной радиосвязи и
служат для контроля исправности конденсаторов СИ. В случае пробоя
41
6)
Высокобольтные
За гродительные
'^^петли
К тягобои
подстанции
Рис. 7.8. Схемы высокочастотно го обхода тяговой подстанции для системы прово
дов ДПР и ВЛ (а) и ДПР-ПГ! (б)
Рис. 7 10. Схемы присоединения однопроводного fa) и двухпроводного (б) водно
водов к высоковольтным проводам
любого из конденсаторов на тяговой подстанции должна сработать заши-
та, снимающая напряжение с высоковольтных проводов в случае их
соединения с землей. Затухание, вносимое схемами (см. рис. 7.8) в
тракт передачи сигналов поездной радиосвязи, нс должно превы-
шать 1 дБ.
7.2.8. Для высокочастотного обхода разъединителей следует исполь-
зовать высокочастотную перемычку (рис. 7.9).
7.2.9. При стыковании Различных типов направляющих линий при-
соединение по высокой частоте одно- и двухпроводных волноводов к
проводам высоковольтных ЛИ1ШЙ, используемых для передачи сигналов
поездной радиосвязи, следует выполнять с применением линейных транс-
форматоров ЛТ-2, блоков РК и конденсаторов связи СМ аналогично
п. 7.2.6 (рис. 7.10). Если провода ВЛ подвешены на опорах контактной
сети, конденсаторы СМ и контуры СК-6, заземляющие по току промыш-
ленной частоты низковольтную обкладку конденсаторов, должны уста-
навливаться на тех же опорах. Заземление контуров СК-6 должно вы-
Рис. 7.9. Схема высокочастотного o6vv подняться на рельс. Линейный трансформатор целесообразно разме-
ла разъединителей шать на специально установленной опоре, защищающие трансформатор
разрядники должны заземляться на отдельный заземлитель (см. п. 7.1.8),
43
42
Если высоковольтные провода подвешены не на опорах контактной
сети, все элементы схем присоединения могут устанавливаться на одном I
опоре и заземляться на общий контур заземления.
I
73. Особенности организации
поездной радиосвязи в тоннелях
73.1. Технические средства для надежной поездной радиосвязи на
горном участке железной дороги с тоннелями должны выбираться в
каждом случае в соответствии с местными условиями, наиболее важны
ми из которых, помимо числа и протяженности тоннелей, являются ви-
Рис, 7.11. Схемы присоединения двухпроводного волновода в тоннеле к про»11
дам ДПР
ды направляющих линий, используемых на прилегающих к тоннелю
перегонах.
73.2. На участках с электротягой переменного тока, где в качестве
направляющих линий используются провода ДПР или ДПР и ПП, кото-
рые при подходе к тоннелю переходят на специальные высоковольтные
опоры и обходят тоннельный участок сверху, для обеспечения уверенной
ПРС в тоннелях длиной более 300 м должны подвешиваться двухпро-
водные волноводы (рис. 7.11, а). В тоннелях короче 300 м связь с
локомотивом будет обеспечена и без использования специальных направ-
ляющих линий за счет энергии, перешедшей в систему ‘’Контактной про-
вод-земля”. Затухание, вносимое двумя схемами, не превышает 2 дБ.
Возможно одностороннее присоединение двухпроводного волново-
да к проводам ДПР (рис. 7.11, б). При этом необходимо учитывать, что
в тоннель ответвляется половина высокочастотной энергии, т. е. допол-
нительное затухание, вносимое в этом случае в тракт передачи высоко-
частотной энергии по проводам ДПР, составляет 3 дБ.
Выбор той или иной схемы определяется конкретными условиями
(длиной перегона, протяженностью и местоположением тоннелей по
отношению к месту установки стационарной радиостанции).
733. На участках электротяги постоянного тока, где в качестве
направляющих проводов используются провода линии ВЛ10 кВ, которая
в тоннелях прокладывается кабелем, во всех тоннелях необходимо
подвешивать двухпроводным волдовод, служащий одновременно и для
высокочастотного обхода кабельной вставки в линию ВЛ 10 кВ
(рис. 7.12).
Ьс ,12. Ссемв присоединения двухпроводного волновода в тоннеле к ЯЛЮ кВ
7ЗА. На участках дорог, где для ПРС используется волноводный
провод, в тоннелях независимо от их длины нужно подвешивать направ-
ляющие линии. При длине тоннеля до 300 м подвешивается однопровод-
ный волновод. При большей длине тоннелей тип направляющей линии
определяется расчетом.
7.3.5. На перегонах, где имеются два и более тоннелей, для обеспе-
чения уверенной ПРС целесообразно применять двухпроводный волно-
вод, проходящий через все тоннели, чтобы исключить многократные
переходы от одной направляющей линии к другой.
73.6. На участках электротяги переменного тока секционирование
одно- и двухпроводных волноводов в тоннелях производится в соот-
ветствии с требованиями пп. 7.1.10 - 7.1.18.
8. РАСЧЕТ ДАЛЬНОСТИ СВЯЗИ В РАДИОСЕТЯХ ПРС-С
ГЕКГОМЕТРОВОГО ДИАПАЗОНА ВОЛН
8.1. Дальность действия радиосвязи между стационарной и возимой
радиостанциями при применении направляющих линий
г = ^прд имин ^пер ^ст ^лин ^лок (8 1)
«н ’
где Л п - выходной уровень сигнала передатчика радиостанции, дБ; для радно-
стандйч А2РТМ-А2-ЧМ, 43РТС-А2-ЧМ. РС-б.З, РК-1 Л = 148 дБ. Если радиостан-
ция работает на две нагрузки, например на направляющую линию и антенну, то
Л = 145 дБ для каждой нагрузки; и н - минимально допустимый уровень
полезного сигнала на входе радиостанции, дБ;Лд — переходное затухание между
направляющей линией н антенной возимой радиостанции, дБ; Га , ^пин ^°лок ~
затухание сигнала в станционных, линейных и локомотивных устройствах соот-
ветственно, дБ; °н ~ постоянная затухания направляющей пинии на перего-
не, дБ/км.
8.2. Минимально допустимый уровень полезного сигнала
wmhh ип + ^доп + ^и* (®«2)
где «д - квазипиковое значение напряжения, дБ, радиопомех па уровне интегральной
вероятности 0,8 на входе приемника радиостанции (на нагрузке 75 Ом) при мак-
симальных значениях потребляемого локомотивом тока и нормальных условиях
погоды (отсутствие изморози, инея, гололеда и других отложений на направляю-
щих линиях и проводах контактной сети); К п = 6 дБ — минимально допустимое
отношение енгнал/помеха на входе УПЧ прИсмннка, при котором обеспечивается
необходимое качество разборчивости речи (под сигналом понимается его среднее
значение); А'и — коэффициент, характеризующий глубину гппнообразпого измене-
ния тапряжения сигнала по отношению к среднему его значению (на участках
электрической тягой К *= б дБ, с автономной - /С = 3 дБ).
н и
46
Значении и*п и для стационарных и возимых радиостанций при
наличии на локомотивах помехоподавляющих устройств в зависимости
от вида тяги и типа направляющих линий приведены в табл. 8.1. Для ско-
рое! ны к поездов (при скорости более 140 км/ч) напряжение помех на
входе возимой радиостанции следует брать на 3,5 дБ (в 1,5 раза) боль-
шим по сравнению v данными, приведенными в табл. 8.1.
Та б л и ц а 8.1
Тяга Тип направляющих линяй Н на входе радио- станций
V
j возимой, мкВ; дБ стацио- нарной, мкВ; дБ вози- мой, дБ стацио- нарной, ДБ
Электрическая переменного тока 25 кВ Провода ДПР, под- вешенные с одной стороны путей 1000; 60 750; 58 1 72 70
Провода ДПР, под- вешенные с разных сторон путей 1000; 60 600; 56 72 68
Двухпроводный волновод 1000; 60 600; 56 72 68
j Однопроводный волновод, под- вешенный под про- водом ДПР 1000; 60 500; 54 72 66
Электр НЧССКДм переменного токи 2x25 кВ 1 Провод ДПР - пи- тающий провод ПП, подвешенные с од- ной стороны путей 1000; 60 ь. * »- ' 750; 58 - • '{1 '• *1 72 70
Два провода трех- фазной ВЛ 800; 58 400; 52 70
Мк-ктраЧеСКйЯ постоянного тока Двухпроводный волновод 800; 58 200; 46 70 58
Однопроводный волновод 800; 58 200; 46 70 58
1* 1 i Цветные цепи воздушной линии связи 800; 58 100; 40 70 52
Два провода трех- • фазной ВЛ 80; 38 300; 50 47 50
Автономии я Цветные цепи воздушной линии связи 80; 38 30; 30 47 39
примечание. При определении дальности уверенной радиосвязи ы принимается
наибольшим для данных тяги и направляющих линий.
8.3. Переходное затухание между направляющей линией и антенной
возимой радиостанции Лпе_ и постоянная затухания направляющей ли-
нии Од определяются из табл. 82. Значения Лпе для однопутных участ-
ков следует брать на 4 дБ ниже значений, указанных в табл. 82.
Если расстояние между локомотивной антенной и проводами ВЛС
и ВЛ, подвешенными на отдельно стоящих опорах, отличается от 25 м
и превышает 10 м, то
лпер = 50 + °*5 (л~25).
(83)
где 50 - значение Л пвр при Я =25 м (см. табл. 8.2), дБ.
Таблица8.2
Тяга Тип направляющей линии • Л п,дБ О^дБ/км
Электрическая пере- Провода ДПР, подвешенные:
менного тока 25 кВ с одной стороны путей 38 2
с разных сторон путей 35 4
1 U Однопроводный волновод, подвешенный под прово- 38 2
I- г дом ДПР 1 1 • *
• • Привод ДПР и питающий - 37 2
То же 2x25 кВ провод ПП, подвешенные с
одной стороны путей 1 . al -
Электрическая постоян- Два провода трехфазной ВЛ 40 2
него тока
Однопроводный волновод 30 2,5
Цветные цепи воздушной 50 < 1,5
- линии связи
Электрическая постоян- ного и переменного тока Двухлроводный волновод в тоннеле и на открытых участках 38 1,7
Однопроводный волновод в тоннеле 38 12
Автономная Цветные цепи воздушной линии связи , 50 г М
Два провода трехфазной ВЛ 50 2
• Однопроводный волновод 38 12
в тоннеле
Примечания. 1. Расстояние между проводами трехфазной ВЛ равно 1,2 м; между
проводами ДПР - 1,75 м; между проводом ДПР и питающим - 2 Л м-
2. При использовании ВЛС ВЛ значение Л дано Для расстояния
25 м между проводами направляющих пиьшй и антенной возимой
радиостанции.
48
8.4. Суммарное затухание «гнала ПРС в станционных устройствах
СТ ф ф су В ОН р
(8.4)
где а * - постоянная затухания фидера, дБ/м. Для коаксиальных кабелей, приме*
мвмжх я радиостанциях ПРС, (0,7 - 0,8) • 10~2 дБ/м на частоте 2130 кГц
(см. п. 6.1.1.); /. - длина фидера» соединяющего радиостанцию с согласующим
устройством, м; о = 1,5 дБ - затухание, вносимое согласующим устройством
стационарной радгостанцни; ап - затухание, вносимое схемой возбуждения на-
правляющих проводов. дБ. Ег случае непосредственного присоединения стацио-
нарной радиостанции к направляющим проводам практически равно нулю;
а =5-6 дБ — концевое затухание на ближнем конце при синфазном возбужде-
ют направляющих линий. Учитывается только при возбуждении однопроводного
волновода н воздушной линии связи; К_ = 3 дБ - коэффициент, учитывающий,
что высокочастотная энергия распространяется по направляющей линии в обе
стороны от места присоединения стационарной радиостанции; в случае возбужде-
ния направляющей линии в месте анкеровки (см. п.6.1.3) Л (=0 дБ.
Значения затухания дв (дБ)# вносимого схемами возбуждения на-
правляющих проводов для различных типов направляющих линий, при-
ведены ниже.
Провода ДПР, подвешенные:
с одной стороны путей 1 ,5
с разных сторон путей 2,8
Дм провода трехфазных ВЛ 2
Провод ДПР - питающий провод ПП 1,5
Волновод:
однопроводный 2,1
двухпроводный 1Д
Цветная цепь воздушной линии связи 1.6
f. «qft
8.5. Суммарное затухание сигнала ПРС в линейных устройствах
ЛИН ТП р д П тр
(85)
ПЮ ято, - затухания, вносимые соответственно схемами высокочастотных обхо-
дов тяговой подстанции и разъединителя, дБ; учитывается только для тех перегонов.
Направлении которых расположены тяговая подстанция или разъединитель (при ис-
пользовании схем рис. 7.8 и 7.9); <^гп=яп‘=^ я -затухание, вносимое нарушением
однородности двухпроводной направляющей лйнии. дБ; учитывается при противофаз-
ном возбуждении проводов ДПР в случае, когда один из проводов переходит на проти-
воположную сторону пути; а «= 2,5 дБ; л - число переходов направляющих
^янмй в пределах перегона; - затухание, вносимое изменением сторонности
**0равняющей линии, дБ; а — 0,7 дБ при воздушном переходе, в = 2,5 дБ при
•'•бальном переходе проводов с использованием согласующих контуров или лнней-
••ос трансформаторов; т — число обрабатываемых трансформаторов на перегоне;
Jjji ~ э>тух*ние, вносимое силовым трансформатором при высокочастотной обра-
стхе его, дБ; о "0,1 дБ - при включении высокочастотных заградителей в
'•сте отпая от направляющей линии; при включении заградителей у силового
49
трансформатора а определяется по графикам (рис. 8.1) в зависимости от длины
проводов / , которыми трансформатор подключается к направляющей линии
При использовании двухпроводной пинии ДПР-ПП на участках электрической тяги
переменного тока 2x25 кВ затухание, вносимое одним автотрансформаторным
пунктом ДТП в тракт передачи энергии высокой частоты а ~ = 4 дБ.
TD
8.6. Суммарное затухание сигнала ПРС в локомотивных устройствах
^лок я ^су * ^пе*
(8.6)
где а = 1,5 дБ - затухание, вносимое согласующим устройством возимой радио-
станции; /Спс = 12 дБ - коэффициент, учитывающий уменьшение кдьд. возимо п
антенны подвижных единиц (дрезины, автомотрисы и т. п.) из-за уменьшения их
длины и высоты по сравнению с типовой антенной. Для антенн электровозов и
тепловозов К_л =0 дБ.
ПО
8.7. Дальность действия уверенной радиосвязи при использовании
на перегоне направляющих линий разных типов
у = ^ПРД Цлнн "4пер ~ ^ст~ ^нин- ^пок^ ^ая1 ~Ян2^
ан2
где CL. - постоянная затухания направляющей линии, к которой присоединена ста'
цконарная радиостанция, дБ/км; - постоянная затухания направляющей ли*
нин, удаленной от стационарной радиостанции; / - протяженность направляющей
линии с постоянной затухания 4^, км.
При расчете дальности уверенной радиосвязи по формуле (8.7)
значение Лпе_ следует брать для той направляющей линии, которая нахо-
дится на удалении от стационарной радиостанции, т. е. имеющей постоян-
ную затухания ан 2.
8Л. Для расчета дальности уверенной радиосвязи г при использова*
нии стационарных антенн определяются минимально допустимая напря-
женность поля сигнала п> мкВ/м, которую необходимо иметь в месте
приема, и напряженность поля Е&1 мкВ/м, создаваемая антенной в зави-
симости от расстояния между антенной и местом приема:
50
8.2. Зависимость коэффициента
»ного действия стационарных антенн
от высоты подвеса:
для Т-образных антенн; 2 - для
Г-образных антенн
ДОП И ДОП П»
£ «=------13------W-10 ,
г
(83)
(8.9)
гц» Ки, /G - определяются из п. 8.2: /С = 2; Ки = 2 на участках с электричес-
кой тягой/ ли ® 1,4 - на участках с тепловозной тягой; £п - квазипиковое значе-
ние напряженности поля радиопомех на уровне интегральной вероятности
ОД мкВ/м; Ра - мощность, подводимая к антенне, Вт; Па — к.пдд антенны; для
•озимой антенны n = 0,015 -0,020; т?а для стационарных антенн определяется по
графикам (рис. 8.2;; D~ коэффициент направленного действия антенны по отно-
цянню к изотропному излучателю; для антенн, выполненных в соответствии с
П.6Д. -0=1,5;^ - множитель ослабления.
Значения Ец приведены в табл. 83.
Таблица 83
Тяга мкВ; дБ, для ^радиостанция,
возимой стационарной
тричсская:
переменного тока
постоянного тока
иомная
380; 52 80; 38
280; 49 50; 34
25; 28 20; 26
Значение мощности, подводимой к антенне, можно определить по
Сражению:
/,а=/>М-0-1 <°ф'ф + всу> .
(8.Ю)
ГДе Р - выходная мощность, равная: 8 Вт для радиостанций 42РТМ-А2-ЧМ и 43РТС-
А2-ЧМ; 4 Вт, если радиостанция работает на две нагрузки; 12 Вт для радиостанций
РС-6.3; 6 Вт на каждой нагрузке при работе на две нагрузки;
°5ф. /ф определяются по п. 8.4.
51
Ркс. 8.3. Графики для определения даль-
ности радиосвязи при использовании
стационарных антенн
Множитель ослабления W = (2 + ОД¥)/ (2 + X + 0,6Х2), где X - рас-
четный коэффициент, определяемый по выражению:
_ w \/(€- 1)2+ (бОХо)2
X (бр+(бОАо)7"
где X - длина волны, м, равная 140,8 м для частоты поездной радиосвязи 2130 кГц
в 139,5 м для частоты 2150 кГц;
'€/— относительная диэлектрическая проницаемость почвы;
а - удельная проводимость почвы, равная 1/(0м-м).
С достаточной для практики точностью дальность уверенной радио-
связи может быть определена по графнкаьЦрис. 83). Графики представ-
ляют собой зависимость £g —f (г) при = 1 для почвы с параметра-
= 10-3 1/(Ом • м),
--/у/ “Г” V* а*<а
ми а = 10 х 1/(Ом • м) и е = 10 (кривая 1) к о —
е == 4 (кривая 2).
Величина г определяется в точке пересечения прямой, параллельной
оси абсцисс, проведенной на уровне /?_, с одним из графиков (см.
рис. 8.3). ДОП
Если = М, то для определения г параллельно графикам прово-
дят прямые через ординаты, в Л/ раз большие.
9. РАСЧЕТ ДАЛЬНОСТИ СВЯЗИ В РАДИОСЕТЯХ ПРС-С
ДИАПАЗОНА МЕТРОВЫХ ВОЛН (160 МГц)
9.1. Базовые кривые распространения радиоволн
Дальность связи между радиостанциями рассчитывается на основе
базовых кривых распространения (рис. 9.1), представляющих собой
графические ‘зависимости медианного значения напряженности электро-
магнитного поля £j от расстояния г между точкой приема и источником
излучения на вероятностном уровне, превышаемом 50 % по месту и
52
времени. Кривые приведены для следующих условий: hjAj = 100 м2
(кривые 1 и 2) — произведение высот установки стационарной и вози-
мой антенн над поверхностью земли; = 25 м2 (кривая 3) — произ-
ведение высот установки возимых антенн; = 1 Вт — мощность пере-
датчика; Gj = 0 дБ — коэффициент усиления передающей антенны по
отношению к полуволновому вибратору; затухание в фидере, соеди-
няющем передатчик с антенной, равно нулю (а^ = 0 дБ); индекс
преломления воздуха соответствует стандартной атмосфере (ДУ = —40).
Расстояние г отсчитывается по прямой линии.
Кривая 1 соответствует • случаю, когда направление распростране-
ния радиоволн совпадает с направлением трассы железной дороги. Кри-
вая 2 соответствует случаю, когда направление связи не совпадает с
трассой железной дороги. Кривая 3 используется при расчете дальности
связи между локомотивами.
Абсолютные значения напряженности поля и напряжения выраже-
ны в децибелах по отношению соответственно к 1 мкВ/м и 1 мкВ. При
расчете канала ’’Стационар—локомотив” индекс 1 относится к стацио-
нарной (передающей) радиостанции, индекс 2 — к возимой (прием-
53
ной). Под высотой установки стационарной антенны понимается так
называемая эффективная высота, которая представляет собой возвы-
шение антенн относительно среднего уровня окружающей местности
на расстоянии до 0,5 км в направлении связи. Если антенна заслонена в
направлении связи промышленными зданиями, жилой застройкой, нахо-
дящимися на расстоянии 10-40 м от антенны, то эффективную высоту
следует отсчитывать от верхнего уровня препятствия.
9.2. Типы трасс радиосвязи
Трассы поездной радиосвязи по характеру рельефа местности, по ко*
торой они проходят, подразделяются на пять типов. Каждому типу соот-
ветствует определенное значение коэффициента сложности трассы
которое может колебаться в пределах от 1 до 5. Для более точного опре-
деления типа трассы по ее характеристикам введены условно понятия
нулевого (Кст в 0) и шестого (К& = 6) типа трассы. В противном слу-
чае трассы типов I и 5 будут получаться очень редко по результатам рас-
чета, так как всегда часть характеристик трассы будет сложнее типа 1 н
проще 5 при фактическом наличии типов 1 и 5 трассы.
Трасса типа 1 (равнинная, = 1) характеризуется невысокими
холмами с глубиной закрытия трассы до 10 м и колебаниями уровня
земной поверхности ДЛ не выше 15 м (рис. 9.2).
Трасса типа 2 (среднепересеченная, К& = 2) имеет колебания
вгН
Рис. 9.2. Иллюстрация к онрсдсленик
колебания уровня земной поверхности
ДА
уровня не более 50 м. Она встречается в большинстве районов Евро-
пейской части СССР, Сибири н Казахстана.
Трасса типа 3 (легкая горная, « 3) промежуточная между хол-
мистой и сложной горной.
Трасса типа 4 (сложная горная, /<ст = 4) является типичной для гор-
ной местности. Ее профиль характеризуется резкими колебаниями. Глу-
бина закрытия трассы может достигать 60 м.
Трасса типа 5 (горная повышенной сложности, — 5) имеет очень
сложный профиль. Глубина закрытия трассы достигает 100 м и более.
Трассы, занимающие промежуточное положение между приведенны-
ми выше типами, характеризуются коэффициентами равными 1-5;
23; 3,5; 4,5. ст
Тин трассы радиосвязи определяется по ее профилю, который стро-
ится по топографической карте. Для трасс типов 1—3 используются кар-
ты с масштабом 1J 00 000, а для трасс типов 4и 5 -1:25 000 или 1:50 000.
54
I
Краткая характеристика типов трасс радиосвязи приведена в прило-
ми 3 (табл. П. 3.1).. Методика определения типа трассы изложена в
южении 3.
9.3. Поправочные коэффициенты
Поправочные коэффициенты учитывают отличие параметров антен-
но-фидерных трактов, мощности передатчика и рельефа местности от
условий, для которых приведены кривые (см. рис. 9.1).
Коэффициент мощности, дБ
5М=^^1) <91)
учитывает отличие мощности передатчика Р от мощности Р1 e 1 Вт
(рис. 93).
Высотный коэффициент, дБ
, JH = 2Olg (Л^/ЮО) (92)
учитывает отличие произведения высот установки антенн от 100 м2
(рис. 9.4) и используется при расчетах по кривым 1 и 2 (см. рис. 9.1).
Затухание, вносимое фидером стационарной радиостанции,a j /р дБ,
где etj — постоянная затухания фидера, д]в/м; 1^ — длина фидера, м;
выбирается ориентировочно, исходя из мест установки антенны и радио-
станции; в среднем / *= 25-?30 м.
Затухание, вносимое фидером приемного устройства, составляет
«2^2 • дБ* где *2 постоя,шая затухания фидера, дБ/м; L - длина фиде-
ра, м.
Коэффициент лт учитывает условия распространения радиоволн
на конкретной трассе радиосвязи.
Зависимость коэффициента рт коэффициента сложности трассы
радиосвязи приведена ниже.
К 1 м 2 2Л 3 3,5 4 4Д 5
а 1Б 3,4 1,7 0 -1,7 -3,4 -5,1 -6,8 -8,5 -10,2
Преобразование напряженности поля ВЧ сигнала в напряжение в
точке соединения приемной антенны с фидером учитывается коэффи-
Иментом #-» который равен 10 дБ для фидера с волновым сопротивле-
нием 75 Ом и 12 дБ для фидера с волновым сопротивлением 50 Ом.
Направленные свойства передающей и приемной антенн учитыва-
ются при расчете их коэффициентами усиления соответственно (7^ и
С(по отношению к полуволновому вибратору).
55
Рис* 9.4. График для определения поправочного коэффициента М
Значения коэффициента усиления стационарных антенн приведены
в приложения 4, коэффициент усиления возимых антенн равен нулю.
Коэффициент экранирования К3 учитывает ослабление напряжен-
ности поля, вызванное влиянием металлической крыши и наличием в
месте расположения возимой антенны различного оборудования. Значе-
ния К3 для антенн радиостанции ЖРУ и "Транспорт” приведены в
табл. 9.1.
Рис. 9.3. График для определения поправочного коэффициента В
м
56
Таблиц в 9.1
Подвижный объект Место расположения антенны на крыше объекта /С. дБ, антенн
четверть- волново- го петле- вого виб- ратора нм эхо- располо- женной ЛЛ/2 ди СКО- КОВУ с- нон АЛП/2,3 (ШИ2. 091.302) штыревой АМ/2
1 Электровозы: переменного Над прожектором 4 8 3 »
тока В середине секции 5 8 3 —
постоянного Над прожектором и в 3 6 2 —
тока Тепловозы середине крыши 2 2,5 0
Электро- н дизель- На крыше головного 2 2,5 0
поезда Дрезины и авто- вагона В свободной частя 2 2 о 2
, Мотрисы металлической крыши Вблизи экранирующих 8 8 8 8
Вагоны предметов 0 2 0 2
* • — 1
» i
9.4. Вероятностные коэффициенты, учитывающие
флюктуации сигнала
При расчетах высокочастотного тракта канала используются попра-
вочные коэффициенты, которые учитывают пространственные и времен-
ные флюктуации напряженности поля, вызванные интерференцией па-
дающих и отраженных волн, волнистостью земной поверхности и изме-
нениями состояния атмосферы.
Коэффициент учитывает наличие интерференционных волн
в пространстве. Коэффициент Км учитывает медленные колебания на-
[ Рже. 9.5. Зависимости коэффициентов
К , К от вероятностных уровней
ИВ
Рис. 9.6. Зависимости коэффициента К
от типов трасс и вероятностных уровней
57
пряжениости поля вследствие изменения рельефа местности. Коэффи-
циент Кв учитывает колебания напряженности поля (суточные и сезон-
ные) из-за изменения рефракции в тропосфере. В расчетах значения
этих коэффициентов берутся на вероятностном уровне 90 % с тем, чтобы
обеспечить качество связи не хуже удовлетворительного. При этом
Л*в = 1,8 дБ; Кц = 5 дБ для электрифицированных и Кц = 14 дБ для
неэлектрифицированных участков. Значения Я*м приведены ниже.
Тип трассы 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 44 5
Км, дБ 2 2,5 3 34 4 44 5 54 6
Значения Я*и, К3 и Км для других вероятностных уровней представ-
лены в виде кривых на рис. 95 и 9.6 соответственно (на рис. 95 кри-
вая 1 для электрифицированных, 2 — для неэлектрифицированных участ-
ков; на рис. 9.6 номера кривых соответствуют типу трассы).
9.5. Минимально допустимый уровень полезного сигнала
(и, ) на входе приемника возимой радиостанции
Значения ^2МИН, которые следует использовать при расчетах, приве-
дены в табл. 9.2.
На участках с электрической тягой переменного тока и с автономной
тягой значение ы2мин СООТВС1СТВУСТ данным, указанным в табл. 9.2.
*. '•
Табл нц а 9.2
— - ----- ......... — .....у-----------------
Условия эксплуатации радиосрсдств и2мин ддя пРме*<опсРсДатчнке, дБ
•66РТМ-А2-ЧМ УПП2
Участок с тепловозной тягой 4 ‘ 2
Электрифицированный участок постоянно- го тока при скорости движения, км/ч: •
до 120 10 8
свыше 120 Электрифицированный участок переменно- го тока 14 12
европейской части СССР 18 14
азиатской части СССР То Же при автономной тяге: 15 12
европейской части СССР 23 16
азиатской части СССР 18 14
Примечание. Для всех подвижных единиц, нс связанных с контактной сетью, на
электрифицированных участках постоянного тока «2мни_ следУс'1
принимать равным 9 и 5 дБ для приемопередатчиков 66РТМ-А2-ЧМ
и УПП2 соответственно.
58
9.6. Расчет дальности связи между стационарной
и возимой радиостанциями
При расчете радиоканала ПРС дальность связи определяется в на-
правлении от стационарной радиостанции к радиостанции подвижного
объекта, поскольку условия приема сигналов на подвижном объекте
значительно хуже, чем на стационаре из-за более высокого уровня помех.
Уровень сигнала, дБ, на входе приемника возимой радиостанции
и2 “ Е2 * ат + -®м * С1 + С2 + М - 01'1 - а212 -Кз~ Кке ~ >2 ~
(’-3)
где ~ напряженность поля, отсчитываемая по соответствующей базовой кривой
распространения для заданного расстояния (см. рмс. 9.1), мкВ/м; /Скс - коэффи-
циент ослабления напряженности поля контактной сетью; для однопутного участка
/С = 1 дБ, для двухпутного К — 2 дБ,
КС КС
Значения других членов уравнения приведены выше (индексы 1 и 2
означают принадлежность к передающей и приемной радиостанциям).
Дальность связи ’’Стационар—локомотив” рассчитывается исходя
из условия м2> м2мин в так°й последовательности:
задается минимально допустимое напряжение полезного сигнала на
входе приемника возимой радиостанции м2мин (см< та®л- 92)»
' * из формулы (93) определяется значение напряженности поля £2,
считая^ =ц2мнн:
Е2 = и2 - вт - Вм - С1 - G2 - М * “t'l + “2Z2 + Кз + *KC ♦ «2 +
по найденному значению Е2 и базовым кривым 1 или 2 (см.
рис. 9.1) определяется дальность связи г. Расстояние г отсчитывается
по прямой линии. Для пересчета к расстоянию вдоль железнодорожного
пути следует пользоваться топографической картой. Особенности расче-
та приведены в приложении 5.
Для трасс радиосвязи типов 4 и 5 результаты расчетов являются
ориентировочными. Поэтому они должны уточняться в результате натур-
ных измерений. Методика измерений приведена в приложении 6.
9.7. Расчет высоты установки стационарной антенны
Высота стационарной антенны определяется в таком порядке:
задается ы2мин на входе приемника возимой радиостанции (см.
табл. 9.2);
59
исходя из заданной дальности связи определяется необходимая
напряженность поля Е2 (См. рис. 9,1);
по формуле (9.3) вычисляется значение коэффициента М при задан*
ном и2 = м2мнн;
по формуле (9.2) при заданной высоте установки возимой антен-
ны вычисляется высота установки стационарной антенны.
•Ч ' ' J ‘
9.8. Расчет дальности связи между локомотивами
Для расчета дальности связи между локомотивами используется ба-
зовая кривая 3 (см. рис. 9.1) для высот установки возимых антенн 5 м.
Особенность расчета заключается в том, что тип трассы радиосвязи пос-
тоянно меняется при движении локомотива в пределах рассматриваемо-
го участка железной дороги. Поэтому следует ориентироваться на такой
тип трассы, который является наиболее сложным для данной местности.
Напряжение сигнала на входе приемника возимой радиостанции
определяется по формуле (9.3) при условии, что параметры передающе-
го и приемного антенно-фидерных трактов одинаковы:
«2 = Ег + °7 ♦ Вм + 2С2 - 2°2'2 - **3 - «2 - - *» - *м’ <9-4)
Коэффициент М = 0, так как высоты установки антенн в реальных
условиях не отличаются от высот, для которых построена базовая кри-
вая 3 (см. рис. 9.1). Коэффициент исключен, поскольку антенны
располагаются ниже уровня контактной сети.
Методика расчета дальности связи между локомотивами аналогична
методике расчета канала "Стационар-локомотив”.
9.9. Расчет координационного расстояния
Для определения координационного расстояния гк (минимально
необходимого расстояния между стационарными радиостанциями, при
котором исключается их взаимное влияние друг на друга в случае рабо-
ты на одной частоте) вычисляется напряженность электромагнитного
поля мешающего сигнала
Е2 =“пор - Вм - М~С1 ~ С2 * “1'1 + а212 +
-Ли-1*» +?2- (95>
где ~ максимально допустимый уровень мешающего сигнала. дБ; прини-
мается равным минус 10дБ (0,3 мкВ).
60
Рис. 9.7. Базовая кривая рвспрос
имя для больших расстояний
В выражении (95)
По найденному значению напряженности поля £2 и кривой распрост-
ранения (рис. 9.7) определяется координационное расстояние гк меж-
ду радиостанциями. р
9.10. Расчет дальности связи между носимой и
возимой радиостанциями
г '
Расчет дальности связи между носимой и возимой радиостанциями
производится в соответствии с Методическими указаниями по расчету
системы станционной радиосвязи от 31.0739 [ 3].
9,11. Расчет дальности связи в радиосетях ЛБК
Расчет дальности связи в радиосетях ЛБК сводится к расчету даль-
ности связи между радиостанцией РВ-2 начальника пассажирского поезда
и стационарной радиостанцией РС-4, подключенной к проводному каналу
ЛБК. Расчет выполняется по методике, изложенной в пп. 9.6—9.8 настоя-
вших Правил. При этом значение и2мин принимается равным 2 дБ на
участках с автономной тягой, 5 дБ — на участках с электротягой пос-
тоянного тока и 14 дБ - на участках с электротягой переменного тока.
Цель расчета заключается в выборе параметров антенно-фидерного трак-
та (тип стационарной антенны, высота ее установки и тип коаксиаль-
ного кабеля) для обеспечения протяженности эоны уверенной связи
не менее 15 км. В качестве стационарных антенн дня большинства трасс
61
радиосвязи следует применять направленные антенны АС-4/2, АС-5/2
и АС-6/2. На участках с автономной тягой н при равнинной местности
требуемая дальность связи может быть обеспечена и при применении
простейшей ненаправленной антенны АС-1/2.
При расчетах следует учитывать, что возимая радиостанция может
иметь низкорасположенную антенну АЛ/2 или дискоконусную антенну
АЛП/2,3 (ШИ2.091.302). Для первой антенны коэффициент экраниро-
вания К’ = 2 дБ, а для второй - А* =0 дБ; высота установки антенн
Л2 = 5 м.
10. РАСЧЕТ ДАЛЬНОСТИ СВЯЗИ В РАДИОСЕТЯХ ПРС-Д
ДИАПАЗОНА ДЕЦИМЕТРОВЫХ ВОЛН (330 МГц)
10.1. Базовые кривые распространения радиоволн
Дальность связи между радиостанциями рассчитывается на основе
базовых кривых распространения сигналов в диапазоне 330 МГц
(рис. 10.1), представляющих собой графические зависимости медиан-
ного значения напряженности электромагнитного поля £2 (превыша-
ет 50 % по месту и времени) от расстояния г.
Кривые распространения приведены для следующих условий:
= 100 м2; Р1 = 1 Вт; Gj = 0 дБ; = 0 м; /Сэ = 0 дБ. Абсолютные
значения напряженности поля н напряжения выражены по отношению
к 1 мкВ/м и 1 мкВ. При расчете канала ’’Стационар—локомотив” индекс
1 относится к стационарной (передающей) радиостанции, индекс 2 —
к возимой (приемной) радиостанции.
Кривые 1-4 распространения
приведены для четырех типов трасс
радиосвязи, проходящих по рав-
нинной (тип 1), среднепересечен-
ной (тип 2), горной (тип 3) и гор-
ной повышенной сложности (типы
4 и 5) местности. Тип трассы опре-
деляется аналогично описанному в
п.9.2.
Рис. 10.1. Базовые кривые распростра-
нения диапазона 330 МГц
62
10.2. Расчетные коэффициенты
Поправочные коэффициенты. Поправочные коэффициенты учиты-
вают отличие параметров антенно-фидерных трактов, мощности пере-
датчика и высот установки антенн от условий, для которых приведены
кривые (см. рнс. 10.1).
Коэффициент Ви определяется по формуле (9.1) или из графика
(см. рис. 9.3), а М — по формуле (9.2) или из графика (см. рис. 9.4).
Затухание, вносимое фидером стационарной радиостанции, учиты-
вается коэффициентом п,/], а затухание, вносимое фидером локомотив-
ной радиостанции, коэффициентом •
Преобразователь напряженности поля ВЧ сигнала в напряжение в
точке соединения приемной антенны с фидером учитывается коэффи-
циентом g,, который равен 17 дБ для фидера сопротивлением 75 Ом и
18 дБ для фидера сопротивлением 50 Ом.
Направленные свойства передающей и приемной антенн учитываются
при расчетах их коэффициентами усиления G. и G2 (по отношению
к полуволновому вибратору). Значения коэффициентов усилеш<я ста-
ционарных антенн приведены в приложении 4; коэффициенты усиления
возимых антенн равны нулю.
Коэффициенты Кэ и Ккс (см. пп. 9.3, 9.6) для диапазона 330 МГц
равны нулю и не учитываются.
Вероятностные коэффициенты. При расчете высокочастотного трак-
та канала используются вероятностные коэффициенты, которые учиты-
вают пространственные и временные флюктуации напряженности поля,—
Кц, Я*в, К . В расчетах применяются следующие значения этих коэффи-
циентов: ли == 4 дБ - для электрифицированных участков; К* = 2 дБ
для неэлектрифицированных участков; = 2 дБ; К = 1 дБ - для ти-
па 1 трассы; Км = 2 дБ — для типа 2 трассы; Км = 3 дБ - для типа 3
трассы; Км i= 4 дБ — для типов 4 и 5 трассы.
10.3. Минимально допустимый уровень полезного
сигналя (и2мнн) на входе приемника
возимой радиостанции
Для получения качества технологических связей не хуже удовлет-
ворительного необходимо, чтобы уровень ВЧ сигнала был не менее мини-
мально допустимого (u2mhh)*
Значение н^мин, которое следует использовать при расчетах для раз-
личных условии эксплуатации радиосредств, для неэлектрифицирован-
ных участков равно 2, для электрифицированных постоянного тока — 6,
для электрифицированных переменного тока — 10 дБ.
63
104. Расчет дальности поездкой радиосвязи
При расчете радиоканала ПРС дальность связи определяется в иа*
правлении от стационарной радиостанции к радиостанции подвижного
объекта, поскольку условия приема не подвижном объекте значительно
хуже, чем на стационаре из-за более высокого уровня радиопомех. При
этом уровень сигнала на входе приемника возимой радиостанции
«2 в ^2 * + + ^2 “ а1Ч “ °2^2 “ “ ^м*
Расчет дальности связи "Стационар—локомотив” производится исхо-
дя из условия и2 > и2мнн' Методика расчета сводится к следующему:
задается минимально допустимый уровень полезного сигнала ы2мин
(см. п. 103);
по выше приведенной формуле определяется значение уровня на-
пряженности поля Е2 ПРИ и2 = ы2мив*
по базовой кривой (см. рис. 10.1) определяется дальность связи г.
103. Расчет высоты установки стационарной антенны
Методика расчета высоты установки стационарной антенны для обес-
печения заданной дальности связи заключается в следующем:
задается минимально допустимый уровень напряжения на вхрде
приемника возимой радиостанции и2мнн (см-табл- 10*О»
по кривым распространения и заданной дальности связи определя-
ется необходимый уровень напряженности поля Е2 (см. рис. 10.1);
из формулы (см. п. 10.4) вычисляется высотный коэффициент М
при заданном и2 = ^2мнн»
по формуле (9.2) и заданной высоте h2 установки возимой антенны
(h2 = 5 м) вычисляется необходимая высота установки стационарной
антенны.
Высота установки антенны реализуется на основании технико-
экономических возможностей.
11. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРИМЕНЕНИЮ СТАЦИОНАРНЫХ
АНТЕНН ДИАПАЗОНОВ 160 к 330 МГц
11.1. Типы стационарных антенн
Для оснащения участков ПРС, работающих в диапазоне 160 МГц,
применяются стационарные антенны "Транспорт”, антенны радиостан-
ций комплекса ЖРУ, а также антенны, выпускаемые Венгерской Рес-
публикой.
Основные характеристики антенн приведены в табл. 11.1.
64
Таблиц» 11.1
Тип Наимено- Форма диаг- Вход- Коэф- Шири- Мас- Размеры,
антенны вание раммы нап- ное фициент на ди- са,кг мм
равленности сопро- усиле- аграммы
горизо’гга- тивле- ния в направ-
льной плос- ние, Ом главном ленно-
кости направ- сти в го-
лении рка окта- •
(?, дБ льной
• плоско-
сти (Д
град «I. > 4
Стационарные антенны метрового диапазона волн 160 МГц
АС-1/2 Полуволно- вый вибратор Круговая 50 0 — 2,3 130x1100
АС-2/2 Полуволно- вый вибратор с плоским отражателем размерами '520x2040j*m: Кардиоида 50 3 110 19,8 Высота 2500
АС-3/2 Полуволно- вый вибратор с уголковым отражателем (размеры по- лотен 2020х х2040 мм) Однонаправ- ленная 50 8 50 । 29 » ’ Высота 2500
АС-4/2 Две антенны АС-3/2, укреп- ленные на об- щей мачте на одном уровне ’’Восьмерка” с изменяе- мым углом между на- правлениями максималь- ного излуче- ния Ф = (904- 4-180) 50 4 50 59 Высота 2500
АС-5/2 Коллинеарная Круговая 50 5 1» 19,6 180x3550
АС-6/2 Два полувол- ’’Восьмерка” новых вибра- тора, запитан- ные синфазно, расстояние между вибра- торами 980 мм 50 4 • 60 7,6 Высота 1350
Антенна Четвертьвол- радно- новый петле- станции вой вибратор ЖРУ с противове- сом Круговая 75 0 2,9 900x510
65
Продолжение табл. 11.1
Тип Наимено- Форма диаг- Вход- Коэф- Шири- Мас- Размеры,
антенны ванне раммы нап- равленности в горизонта- льной плос- кости ное сопро- тивле- ние, Ом фициент усиле- ния в главном направ- лении С.дБ на ди- са,кг мм аграммы направ- ленно- сти в го- ризонта- льной плоско- сти град
2S00-097 Полуволно- вый вибратор Круговая 50 0 2,8 130х х(1340 ~ т-1470)
9S00-055 Коллинеарная Круговая 50 4,3 13 90х (41004 44400)
1S00- Два полувол- -061 С новых вибра- тора, запитан- ных синфазно, расстояние между вибра- торами 500 мм Кардиоида 50 3 180 12,5 Высота 1345
1S00- То же, 1000 мм -061 А ’’Восьмерка” 50 3,8 60 14 Высота 1345
1S00- Пятиэлсменг- -048 ная антенна ’’Волновой канал” Однонаправ- ленная 50 6 100 4,6 Длина 1830
lSOO-ОббДве антенны 1S00-048, раз- мешенные в параллельных вертикальных плоскостях на расстоянии . 1300-1400 мм То же 50 9 50 27S Длина 1830
1800-064Две антенны 1S00-O48, раз- мещенные в одной верти- кальной плос- кости на рас- стоянии 1300— 1400 мм 50 9 100 11 Длина 1830
Стационарные антенны дециметрового диапазона волн 330 МГц
АС-1/3 Полуволне- Круговая 50 0 - 1,6 130x700
вый вибратор
66
Окончание табл. 11.1
Тип Наимено- Форма диаг- Вход- Коэф- Шири- Мас- Размеры,
антегшы ванне раммы нап- равленности горизонта- льной плос- кости ное сопро- тивле- ние, Ом фи пне нт усиле- ния в главном направ- лении G, дБ на ди- сп, кг мм аграммы направ- ленно- сти в го- ризонта- льной плоско- сти (Д град
АС-2/3 Пол у водно- Кардиоида вый вибратор с плоским от- ражателем размерами 520x1640 мм 50 3 110 17,8 Высота 2500
АС-3/3 Полуволне- Однонаправ- вый вибратор ленная с уголковым отражателем (размеры по- лотен 1 ОбОх х900 мм) 50 8 50 25 Высота 2500
АС-4/3 Две антенны ’’Восьмерка” АС-3/3, укреп- с изменяе- ленные на об- мым углом щей мачге на между направ- одном уровне пениями мак- симального излучения Ф= (90 т т180) 50 5 50 40 Высота 2500
АС-5/3 Коллинеарная Круговая 50 5 6,6 180x1750
Для оснащения участков ПРС, работающих в диапазоне 330 МГц,
предназначены антенны ’’Транспорт”, конструктивное исполнение ко-
торых аналогично антеннам ’’Транспорт” диапазона 160 МГц.
11.2. Рекомендации по применению коаксиальных кабелей
Входящий в комплект поставки коаксиальный кабель не всегда
пригоден для использования в качестве фидера стационарных радиостан-
ций из-за значительного погонного затухания. В тех случаях, когда тре-
буется обеспечить большую дальность связи, необходимо снижать затуха-
ние в фидере, соединяющем радиостанцию с антенной. В табл. 11.2
67
Таблица 11.2
Тип кабеля Зату канне, дБ/м, ня часто* так, мГц Тип кабеля Затухания, дБ/м, на частотах, МГц
160 330 - 160 330
РК75-4-11 0,13 РК75-9-13 0,07 —
РК75-445 0,13 РК5 0*443 0,15 0,23
РК75-4-12 0,15 РК5 0-7-15 0,1 0,14
РК75-4-16 0,15 РК50-7-11 0,1 0,14
РК75-7-11 0,09 РК5 0-9-11 0,07 0,1
РК75-7-12 0,09 РК5 0*9-12 0,07 0,1
РК75-7-15 0,09 РК5 0-13-51 0,03 0,05
РК75-7-16 0,09 РК5 0-17-51- 0,02* 0,028
РК75-9-12 0,08 1 •
перечислены коаксиальные- кабели, рекомендуемые к Применению, и
указаны их постоянные затухания.
Подключение к аппаратуре (приемопередатчики и антенны) кабелей
РК5О-13-51 и РК50-17-51 следует выполнять с применением переходных
.отрезков из гибких кабелей, которые входят в комплектацию радио-
станций. Соединение кабелей должно выполняться тщательно пайкой
(из-за отсутствия специальных разъемов) и с принятием мер, направлен-
ных на предотвращение попадания в место соединения влаги и пыли.
113. Рекомендации по применению стационарных
антенн в поездной радиосвязи
При выборе типа стационарной антенны для организации поездной
радиосвязи необходимо исходить из условий получения требуемой даль-
ности радиосвязи, обеспечения электромагнитной совместимости с дру-
гими радиосредствами и возможности установки антенны на требуемой
высоте. \
Непосредственно на дальность радиосвязи влияет такой параметр
антенны, как коэффициент усиления, поэтому с целью увеличения даль-
ности радиосвязи желательно применять антенны с более высоким зна-
чением этого коэффициента.
Диаграммы направленности применяемых антенн должны возможно
лучше соответствовать плану железнодорожных путей района, охваты-
ваемого радиосвязью. Например, однонаправленные антенны целесооб-
разно применять на тупиковых станциях и станциях с разделением дис-
петчерских кругов. В этих случаях основная часть высокочастотной энер-
гии будет излучаться антенной вдоль железнодорожных перегонов, обс-
луживаемых каждым из диспетчеров.
68
Двунаправленные антенны следует применять на оольшинстве про-
межуточных пунктов. Если трасса железной дороги достаточно прямо-
линейна, то следует устанавливать антенны с диаграммой направлен-
ности в форме ’’восьмерки”.
На криволинейных участках, которые характерны для горной мест-
ности, следует применять двунаправленные синфазные антенны с управ-^
ляемыми диаграммами направленности (например, антенны типа АС-4)?
При этом юстировка обеих половин антенны должна производиться
из условия получения максимального излучения вдоль соответствующе-
го перегона, примыкающего к станции.
На узловых станциях может оказаться, что применение двунаправлен-
ной или однонаправленной антенны не обеспечивает радиосвязью примы-
кающие перегоны. В этом случае целесообразно использовать антенны с
круговыми диаграммами направленности.
Во всех случаях тип стационарной антенны целесообразно выбирать
построением диаграммы направленности по дальности радиосвязи, ко-
торые строятся с учетом зависимости коэффициента усиления антенны
от направления излучения (см. приложение 4).
При выборе типа антенны необходимо учитывать, что уровень полез-
ного сигнала можно увеличить не только за счет применения направлен-
ных антенн, но и за счет увеличения высоты их установки. Направленные
антенны имеют, как правило, большую массу и значительную парусность и
соответственно требуют’для своей установки более сложных конструк-
ций мачт, чем простые ненаправленные антенны. Поэтому в реальных
условиях бывает целесообразно использовать легкую ненаправленную
антенну, подняв ее на большую высоту с помощью простой (недорогой)
мачты. Следует отметить, что на закрытых и полузакрытых трассах и
особенно в тех случаях, когда препятствия расположены вблизи антенны,
увеличение высоты установки антенны может привести к существенно-
му росту уровня сигнала (несколько децибел на каждый метр подъема
антенны).
При размещении стационарной антенны на отдельно стоящей мачте,
имеющей свое заземление, подключение коаксиального кабеля к радио-
станции должно осуществляться через устройство гальванической раз-
вязки УГРА.
Рекомендации по установке, монтажу и юстировке стационарных
антенн приведены в приложении 7.
11.4. Молннезащита стационарных антенн
11.4.1. При оснащении стационарных объектов антенно-мачтовы-
ми сооружениями поездной радиосвязи необходимо принимать меры по
их защите от прямых ударов молний, руководствуясь Инструкцией по
проектированию и устройству молниезашиты зданий н сооружений
69
Р Д-34.21.122—87 [4] и Инструкцией по проектированию молниезаши-
ты радиообъектов ВСН-1-77 Министерства связи СССР [5].
11.4.2. Молннезашите подлежат все антенны, находящиеся на кры-
шах зданий и на отдельно стоящих опорах или мачтах. Молниезащита
антенн состоит в их заземлении и в установке дополнительных уст-
ройств — молниепряемников.
11.4.3. Молниеприемники не устанавливаются, если:
антенны находятся в зоне защиты молниеприемников других зда-
ний, сооружений или контактной сети;
на расстоянии до 200 м от антенн находятся объекты (здания и
сооружения), высота которых на 10 м и более превышает отметку
верхней точки антенны;
верхняя точка антенны находится на высоте не более 10 м.
11.4.4. При установке антенн типа АС-2, АС-3, АС-4, АС-5, 1S00064
и 1S00-066, а также четвертьволнового вибратора ЖРУ дополнитель-
ных мер по молннезашите не требуется, за исключением обеспечения
надежного гальванического соединения антенн и металлических мачт с
заземлителем с помощью токоотв ода сечением не менее 50 мм2. Не
допускается использовать в качестве токоотвода оплетку коаксиаль-
ного кабеля, соединяющего антенну с радиостанцией.
При установке антенн на железобетонных, мачтах (опорах) токо-
отводом может служить их арматура.
11.4.5. Соединение токоотводов между собой, а также присоеди-
нение их к молнмеприемнику и к заземляющему устройству должно
выполняться сваркой или болтовыми соединениями, но при этом пло-
щадь контакта между соединяемыми деталями должна быть не менее
удвоенного сечения токоотводов.
Токоотводящие спуски следует прокладывать от молниеприемника
к заземлителю кратчайшим путем без образования петель или острых
углов.
11.4.6. Молниезащита антенн, находящихся в условиях, удовлетво-
ряющих п. 11.43, состоит в их заземлении. В качестве токоотводов сле-
дует использовать металлические мачты, арматуру железобетонных опор
или стальной пруток сечением не менее 20 мм2. Антенны необходимо
заземлять на защитное или рабочее заземление объекта. По деревянным
мачтам прокладывается специальный токоотводящий спуск к зазем-
лению.
11.4.7. При защите антенн с помощью специальных молниеприем-
ников последние должны устанавливаться на расстоянии не менее 2 м
от антенн, причем они не должны находиться в направлении связи,
Примеры расчета дальности связи в радиосетях приведены в приложе-
ниях 8 -10.
Правила и нормы по проектированию поездной радиосвязи, утверж-
денные 05.04.71 г. №ЦШ/2901, считаются утратившими силу.
70
ПРИЛОЖЕНИЕ!
ХАРАКТЕРИСТИКА БЛОКОВ ЛИНЕЙНЫХ УСТРОЙСТВ ПОЕЗДНОЙ
РАДИОСВЯЗИ ГЕКТОМЕТРОВОГО ДИАПАЗОНА ВОЛН
Существуют следующие типы блоков- линейные согласующие трансформа-
торы ЛТ; разделительные конденсаторы РК; запирающие резисторы ЗР; согласо-
ванные нагрузки СИ; согласующие и запирающие контуры СК-6 и ЗК-4.
Линейные согласующие трансформаторы предназначены для соединенна
направляющих линий ПРС, имеющих различные волновые сопротивления. Пара-
метры линейных согласующих трансформаторов (волновые сопротивления подк-
лючаемых линий) приведены в табл. П. 1.
Таблица П. 1 > Тип блока Значения волновых сопротивлений подключаемых линий. Ом
I II Ш к. _ •
ЛТ-1 520 50 ЛТ-1А 700 50 ЛТ-1Б 260 50 ЛТ-1В 350 50 ЛТ-2 700 520 ЛТ-2А 520 ‘ 260 ЛТ-3 50 50 О 1 1 Ь 1 1 I - « •
При выборе блока ЛТ необходимо руководствоваться следующим:
волновое сопротивление однопроводного волновода должно быть равным
520 Ом, двухпроводного волновода и двухпроводных направляющих линий из
высоковольтных проводов - 700 Ом, коаксиального кабеля - 50 или 75 Ом*
входное сопротивление направляющей линии при подключении к ней с кон-
ца должно быть равным ее волновому сопротивлению, при подключении в середи-
не - половине волнового сопротивления; 75-омный кабель может подключаться к
50-омИому входу трансформатора.
Разделительные конденсаторы РК предназначены для секционирования вол-
новодов на участках переменного тока. Кроме того, они применяются в схемах
соединения волноводов с высоковольтными линиями, используемыми в качестве
направляющих линий ПРС.
Запирающие резисторы ЗР применяются для заземления волноводов при их
секционировании. Сопротивление блоков ЗР на постоянном токе составляет
750 Ом, а на частотах поездной радиосвязи (2,13 н 2,15 МГц) — не менее 15 кОм.
Блоки СИ предназначены для включения в местах анкеровки волноводов.
Блок СН-1, имеющий входное сопротивление 465 Ом, подключается к однопровод-
ному волноводу, СН-2, имеющий сопротивление 665 Ом. - к двухпроводному.
Блоки обеспечивают мощность рассеивания на нагрузке не менее 15 Вт.
71
Согласующие и запирающие контуры СК-6 и ЗК-4 применяются в качестве
высокочастотных заградителей при обработке высоковольтных трансформаторов
тяговых подстанций и разъединителей, а также в качестве элементов защитных
заземлений.
Электрические параметры контуров приведены ниже.
Контур СК-6 ЗК-4
Сопротивление:
на постоянном токе, Ом 0,002 0.02
при настройке па частоту ПРС, кОм 10 15
Добротность, не менее 100 100
Максимальный рабочий ток, А 85 32
ПРИЛОЖЕНИЕ?
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАВЕДЕННЫХ НАПРЯЖЕНИЙ НА ВОЛНОВОДНЫХ
СЕКЦИЯХ ОТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО И МАГНИТНОГО ВЛИЯНИЙ
П.2.1. Расчет наведенных напряжений относится к нормально работающей
волноводной секции, заземленной через высокочастотный заградитель (резистор)
по схеме (см. рис. 7.5).
П. 2.2. Результирующее напряженке U на концах секции волноводного про-
вода р
^в=^э+</м. (П.2.1)
J* w L4
где С/э — напряжение, обусловленное электрическим влиянием проводов ДПР и
контактной сети, В; - напряжение, обусловленное магнитным влиянием тяго-
вых токов, В.
П.23. Напряжение U3 не зависит от места расположения волноводной секции
на фидерной зоне:
И. (П.2.2)
где I - емкостный ток, А/км, протекающий через высокочастотный заградитель
(резистор), соединяющий волноводную секцию с рельсами, при длине секции 1 км.
Ток /с с достаточной точностью можно принять равным 0,024 А/км; R - сопротив-
ление; Ом, высокочастотного заградителя (резистора) для тока частотой 50 Гц
(Я =750 Ом); / - длина секции волноводного провода, км.
V
П.2.4. Напряжение UM зависит от места нахождения волноводной секции пи
отношению к тяговой подстанции.
При вынужденном режиме работы контактной сети
t/MKC=/arMrD/KC/ci (П2П
в режиме короткого замыкания контактной сети
UUM=A’A'M,B/K3/e- (И'2’4*
где К - коэффициент, учитывающий вероятностный характер распределения места
соединения волноводной секции с рельсом; принимается равным 0,7; - взаим-
72
земли и характера участков npi
Удельная проводимость земли,
1/ (Ом • м)>
Значение , Ом/км
для участка: ”
однопутного
ДВУХПУТНОГО
ное сопротивление между волноводным проводом и контактной сетью для основ-
ной частоты тока, Ом/км; г - коэффициент экранирующего действия рельсов;
/кс - ток в контактной сети йри вынужденном режиме ее работы, А; - ток ко-
роткого замыкания в контактной сети, А; график ZR3 = f (f) имеется в задании на
проект.
Значения произведения Хм г в зависимости от удельной проводимости
веданы ниже.
1 • 10“ 3 - 10 • 10“3 10 -10“3 - 100 • 10~3
0 2-0.175 ОД75-ОЛ6
0,145-0.13 0ДЗ-О.125
11.2.5. За ток в контактной сети / при расчете длины ближайшей к тяговой
подстанции секции можно принять значение результирующего тока нагружаю-
щего тяговую подстанцию. Последний определяется по методике» изложенной в
Правилах защиты устройств проводной связи и проводного вешания от влияния
тяговой сети электрических железных дорог переменного тока. При этом число
тепловозов или электровозов на участке, расстояние между тяговыми подстанция-
ми и значение соа ip заданы в проекте.
П.Х6. При вынужденном режиме работы контактной сети значение U не
должно превышать 250 В, в в режиме короткого замыкания - 1000 В. р
ПЛ.7. Определение допустимой длины ближайшей к тяговой подстанции
волноводной секции ведется в следующем порядке:
ориентировочно находится величина / •
250
(П.2.5)
с
значение I уточняется (в ctopony уменьшения) по плану электрической
централизации (ЭЦ) станции и плану автоблокировки перегона. Длина первой от
тяговой подстанции волноводной секции обычно составляет 400-1000 м;
по формулам (FL2.1) - (П.2.4) проверяется выполнение условия
< 1000 В в режиме короткого замыкания контактной сети;
и
р КЗ
в гололедных районах значение
гололеда.
"р
должно проверяться по току плавления
ПЛ.8. При определении длин следующих секций используются план ЭН
станции и план автоблокировки перегона. В среднем волноводные секции имеют
длину 1000 - 2500 м. Исходя из этого намечают границы секции и делают прове-
рочный расчет по формулам (П.2.1) - (П.2.4) на соблюдение условий (П.2.6).
В этих расчетах для определения тока Л используется формула:
I
'«"W1----------Г----->’ Я12«
где / — расстояние от удалённого конца волноводной секции до ближайшей к ней
тяговой подстанции, км; I. - длина фидерной зоны между соседними тяговыми
подстанциями, км.
П.2.9. Пример расчета* Исходные данные: план ЭЦ станции; план автоблоки-
ровки перегона; график / =/ (/) при одностороннем питании контактной сети;
длина плеча питания тяговой сети при вынужденном режиме работы /т = 50 км;
число электровозов на участке т ~ 8; коэффициент мощности электровозов
73
__ ...^тсмакс
(А? соаф+Х
lv« Iv 4
соаф = 0,8; проводимость Земли О 10~3 ц ; тип подвески контакт-
ной сети ПБСМ 70 + МФ 100. ^'М
Результирующий ток
2m
I =--------
Р« m + f
где At/ MUKC - потери напряжен ня в тяговой сети между подстанцией н наиболее
удаленным электровозом. В; Лтс, X — соответственно активное н реактивное
сопротжплсния тяговой сети, Ом/км.
Подставляя значения т = 8; макс °®^00 В при / = 50 км; R =
« 0.12 Ом/км: cosy? =0,8; Х_. = ©,2» Ом/км для подвески типа ПБСм70 +
♦ МФ100. найдем значение/ = 1908 А..
Длин* первой от тловоя подстанции секции определяется по формуле
(ПДЗ) (I можно считать равным ГУ):
“ 250
Л <....................... ^1,2 км.
с 0,7 «0,14-1908 + 0.024.750
По имеющемуся плану ЭЦ станции уточняется место заземления секции.
Длина первой секции получается равной 1,1 км.
Значение / определяется по графику I = / (/) при / « 1,1 км равным
7400 А. кэ кз
Проверяется выполнение неравенства;
0,024 • 750 • 1,1 + 0,7 • 0,14-7400 • 1,1 =817,5 В <1000 В.
При использовании плана ЭЦ станции и плана автоблокировки перегона
примерно определяется длина следующей секции волновода. Допустим, ее можно
примять равной 1,2 км.
Далее выполняется проверочный расчет:
1.1+ 1,2
= 1908 (1 --------------) = 1820 А;
кс 50
17окС= 0,024 - 750* 1,2 + 0,7 • 0,14 * 1820 • 1.2 =235.6 В.
В/ sW
Расстояние от удаленного конца второй секции волновода др тяговой под-
станции равно сумме длин первых двух секций (2,3 км). По графику / =/ (О
ток короткого замыкания в контактной сети при этом составляет 6900 А,
Тогда U кэ =0,024 - 750 • 1,2 + 0,7 • 0,14 • 6900 -1,2 =833 В.
Судя по полученным результатам, значения U кс и V кз кс превышают
допустимых для них значений, и поэтому длина второй секции может быть приня-
та равной 1,2 км.
Длины последующих секция рассчитываются аналогично.
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТИПА ТРАССЫ РАДИОСВЯЗИ
Все указанные в табл. П. 3.1 классификационные критерии трасс радиосвязи
определяются по их профилю, который рекомендуется строить но донным топогра-
фических карт в следующем масштабе; по оси абсцисс — 1 км в 1 см, по оси орди-
нат - 10 м в 1 см. Сферичность земли не учитывается из-за малого ее влияния для
расстояния до 15-20 км.
74
I
T а б л ж ц а П. 3.1
Тип трассы Характеристика препятствия и его расположила» на трассе Глубина закрытия трассы м Общая про тяжояиость закрытия ТряССЫ Е —,* / Расстояние до препятст- вия, км
от передат- шка Ги от прием» ника г к
0 Совершенно откры- Др 2 0-5 Более 6 Более 4
1 тая местность; отк- рытая трасса в гор- ной местности (зна- чения просвета бо- лее 20 м) Кваэкоткрытая 2-10 5-20 Более 4 • , . • 2,2-4
местность; неболь- шой холм в середине трассы • • •г
2 Холм в конце, два 10 - 20
холма в середине,
холмы в середине и в
конце трассы, холмы
на протяжении всей
трассы, холм в сере-
дине трассы
3 Протяженный холм 20 - 30
(начало, середина,
конец трассы), гора
в середине; гора в
середине, холм - в
конце трассы; гора
и холм в середине,
холм в конце
4 Гора в конце; гора 30-60
в конце, гора в сере-
дине; гора в конце,
гора в начале; две
горы в середине; две
горы в конце; тупая
гора в конце; тупая
гора в середине
трассы
5 Несколько гор в 60 - 100
середине; несколько
гор в начале в в сере-
дине; протяженная
гора в начале и в се-
редине; гора в кон-
це, две горы в сере-
дине, дне горы в
конце, гора в начале;
гора в начале, гора
в середине, гор* жлн
Г Hu’-HV*
20 — 35 33-4 1,3 -23
35-45 2Д-4 0,75 - 13
45-60 1,6 - 2,2 0/45 - 0,75
60-80 1 - 1.6 ► 0Д5 - 0,45
Тми Характеристика Глубина
трассы препятствия и его закрытия
расположение на трассы
трассе йг, м
- • • - - ГL “ •
Общая про- Расстояние до препятст-
ТЯЖОННОСТЬ вмя, км
закрытия -----------------------
трассы от перс дат- от прием-*
2 Ч % чика инка
холм в конце; тупая
гора в середине,
гора в середине;
тупая гора в середи-
не, гора в конце;
тупая гора в конце,
гора в середине
трассы
Тупая гора в конце. Более 100 80-100
гора в начале; две
тупые горы в соре- , •
дине; тупая гора ц
конце, тупая гора
в середине; тупая
гора в середине, две
горы в конце; тупая
гора в конце, две
горы в середине; ту-
пая гора в конце,
тупая гора в начале
трассы
Менсе 1 Менее 0,25
Примечание. Под термином "гора” подразумевается острая гора, под термином
**нссколько гор** понимаются три и более гор.
По профилю трассы определяется ее тип по пяти характеристикам (см. табл.
П. 3.1): общей характеристике местности, по которой проходит трасса радиосвязи;
глубине закрытия трассы Лг в метрах (рис. П.3.1); обшей протяженности закры-
тия трассы 2Х// в процентах (рис. П.3.2); расстоянию от передатчика до препятст-
вия Лн в километрах (см. рис. П.3.1); расстоянию от приемника (подвижного
объема) до препятствия г* в километрах.
‘ Под глубиной закрытия трассы понимается расстояние от вершины препятст-
вия (с учетом леса) до прямой линии, соединяющей центры передающей и прием-
ной антенн. Если имеется протяженное препятствие или несколько препятствий
(горы, холмы), то для расчета используется наибольшее значение глубины закры-
тия трассы.
Общая протяженность закрытия трассы в процентах определяется го линии,
соединяющей центры передающей и приемной антенн. Лес считается препятствием,
он увеличивает общую протяженность закрытия трассы. Расстояние до препятст-
вия определяется по линии горизонтальной прямой от антенны до вершины препят-
ствия или первой точки переизлучения радиоволн. Аналогично определяется рас-
стояние от локомотива до препятствия.
При определении характеристики препятствия и его местоположения на трас-
се (в начале, середине или конце трассы) приняты следующие допущения.
76
Рис, П.3.1. Пример тупой горы
Рис. П.3.2. Иллюстрация к определе*
нию числа препятствий
Одинаковыми по своему действию с точки зрения распространения радио-
волн считаются понятия; неострая гора — тупая гора; плоская гора - тупая гора;
населенный пункт - город; кустарник — квазиоткрьггая местность; начало трас-
сы — конец трассы; две горы в конце трассы - гора в конце и середине трассы.
Если расстояние от антенны до препятствия составляет менее (20%) длины
трассы, то препятствие считается в начале или конце трассы. Препятствие считается
в середине трассы, если расстояние до него болев1 / всей длины трассы.
Препятствие считается холмом, если колебания отметок поверхности земли
(между антеннами) (см. рис. 9.2) менее 50 м, и соответственно горой, если
более 50 м.
Гора считается плоской (тупой), если луч, идущий от антенны, не падает
сразу на вершину горы. т. е. имеется несколько переизлучений (см. рис. П.3.1).
Также тупыми считаются горы протяженные и с большим радиусом кривизны
вершин.
Число препятствий (гор) считается по числу переизлучений, создаваемых
препятствиями. На рис. П.3.2 показан пример определения числа препятствий; на
трассе 1—2 — одно препятствие; на трассах 1-4 н 3-2 — два препятствия; натрао*
се 3—4 — три препятствия.
Как правило, при определении типа трассы по соответствующему показателю
получаются разные результаты. Поэтому окончательный тип трассы рассчитывается
как среднее значение из типов, определенных в отдельности по каждому из пяти
критериев, и округляется с точностью до 0,5. Если окончательный тип трассы полу-
чается проще 1 (0) или сложнее 5 (6), то трассу следует принять типа I или 5.
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА УСИЛЕНИЯ СТАЦИОНАРНЫХ
АНТЕНН ДИАПАЗОНОВ 160 и 330 МГц В ЗАВИСИМОСТИ
ОТ ФОРМЫ ДИАГРАММЫ НАПРАВЛЕННОСТИ
Для расчетов дальности радиосвязи на участках со сложным планом желез*
подорожного пути рекомендуется пользоваться значениями коэффициентов усиле-
ния антенн G, соответствующими направлению передачи сигнала между стационар-
ной радиостанцией и локомотивом.
Величина G зависит от угла между направлением основного излучения
антенны и направлением связи в каждом конкретном случае.
77
Значения коэффициента усиления G для стационарных направленных антенн •
"Транспорт” диапазонов 160 и 330 МГц приведены в табл. П.4.1 и П.4.2 соответст-
венно.
Табл таП .4.1.
А град Коэффициент Сдляантенц
АС-2/2 АС-3/2 АС-4/2* АС-6/2
0 3 8 4; 4 ' ? 4
15 3 7 3;3 3
30 2 3 0; 0 0,5
45 -2 -1 —4} —4 -2
60 1 -7 -6; 0 -10
75 0 -11 -10; 3 -20
90 -1 -16 -20; 4 -12
105 -14 -10; 3 -20
120 -6 -11 -6;0 -10
135 -8 -11 —4} —4 -2
150 -9 -15 0; -8 ол
165 -9 -22 3; -10 3
180 -10 -21 4; -16 4
195 -9 -22 3; -18 3
210 -9 -15 0; -18 0j5
225 -8 -11 -4; -18 -2
240 -6 -г 11 -6; -18 -10
255 -14 -10; -18 -20
270 -1 -16 -20; -16 -12
285 0 -11 -10; -10 -го
300 1 -7 -6; -8 -10
315 2 -1 -4; -4 -2
330 2 3 0; 0 ол
345 3 7 3; 3 3
360 3 8 4; 4 4
Приведены данные при yrge Ф ^ежду направлениями максимального излу-
чения аитенны АС-4/2, равном 180 и 90 соответственна
ТебляцаП.4.2
Коэффициент G для антенн • *
ф.град АС-2/3 АС-3/3 А04/3*
0 3 8 5;5
15 2 6»5 3;3
30 1Л 2,5 0; 0
45 0,5 —4 -7; -7
60 -2 -6 -11; 0
75 -3 -12 -13; 3
90 -7 -14 -15; 5
105 -13 -15 -1Э| 3
120 -17. -19 -11; 0
Окончание пбл. П.4.2
I
!
Коэффициент G для антенн
ЛГРМ AG2/3 АС-3/3 АС-4/3^
135 -17 -19 -7; -7
iso -17 -19 0; -J3
165 -13 -19 3; -15
180 -13 -19 5; -17
195 -13 -19 3; -19
210 -17 -19 0; -19
225 -17 -19 -7; -19
240 -17 -19 -11; -19
255 -13 -15 -13; -т19'
270 -7 -14 -15; -17;
285 -3 -12 -13; -15,
300 -2 -6 -11; -13
315 04 —4 -7; -7
330 14 2,5 0; 0
345 2 64 3; 3
360 3 8 5: 5
Данные приведены при угде Ф |^ежду направлениями максимального излу-
чения антенны АС-4/3, равном 180 и 90 соответственно.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ДАЛЬНОСТИ СВЯЗИ МЕЖДУ СТАЦИО-
ПАРНОЙ И ВОЗИМОЙ РАДИОСТАНЦИЯМИ В ДИАПАЗОНЕ 160 МГц
П3.1. Особенности расчета
Дальность связи от стационара в сторону локомотива можно рассчитывать
разными методами.
Первый метод. Для всех трасс радиосвязи, идущих от стационарной радио-
станции в сторону рассматриваемого перегона, принимается один и тот же тип,
причем последний определяется по наихудшим условиям распространения радио-
волн исходя из результатов натурного обследования местности или изучения
топографических карт. Этот метод применим тогда, когда с удалением от стацио-
нарной радиостанции рельеф местности усложняется. Такой подход приводит к
получению заниженных уровней сигнала на небольших расстояниях по сравнению
с действительными значениями, что не является недостатком используемого ме-
тода.
Второ* метод. Типы трасс радиосвязи, используемые в расчете, определя-
ются конкретно по профилю трасс для выбранных точек приема на рассматривае-
мом перегоне. Поэтому расчет уровня сигнала вдоль перегона получается более
точным. Этот метод применим независимо от того, как изменяется сложность трас-
сы радиосвязи при удалении от стационарной радиостанции в сторону перегона;
трасса радиосвязи молит быть сложной, становиться более легкой на каком-то
участке перегона и снова усложняться.
19
При расчете уровня сигнала и дальности связи этим методом нужно учесть
следующее обстоятельство. Профили трасс радиосвязи не могут быть построены
по топографической карте для всех точек перегона. Для тех точек, которые имеют
профили трассы, расчет получается точным. Для промежуточных точек, для кото*
рых профили трасс не построены, нужно исходить из более сложного типа трассы.
Последний выбирается из двух типов, соответствующих соседним точкам с извест-
ными профилями трасс.
Основная погрешность (ошибка) расчета получается вследствие неправиль*
кого выбора принадлежности трассы к данному типу, при этом ошибиться можно
не более чем на один тип трассы. Макснмалышя ошибка по дальности связи может
составлять 1—2 км в горной местности и 3-4 км на равнинных и холмистых участ-
ках железных дорог.
.Следует обратить внимание еще на тот факт, что дополнительное затухание
имеет место, если стационарная антенна установлена на одном уровне или ниже
контактной сети. За счет этого реальный уровень сигнал* получается ниже рассчи-
- тайного. Чтобы исключить это нежелательное явление, высота установки стационар-
ных антенн должна быть более высоты опор контактной сети.
П.5.2. Порядок проведения расчета дальности связи
По топографической карте в направлении связи выбираются несколько то-
чек, находящихся на пути следования подвижного объекта, причем эти точки долж-
ны лежать на трассах радиосвязи, наиболее сложных по профилю. Обязательно
берутся самые удалеш<ые по азимуту точки, а также точки на кривых участках
пути. Число выбираемых точек зависит от сложности трассы радиосвязи и длины
перегона; от двух точек на равнинных перегонах до восьми на сложных горных
перегонах. Выбор точек выполняется в обе стороны от места установки стационар-
ной радиостанции. Для этих точек строятся профили трасс радиосвязи. Рекоменду-
ется для одного перегона строить профили трасс в порядке увеличения расстояния
от станций. Следует заметить, что профили строятся по прямой линии, соединяю-
щей стационарную радиостанцию с искомой точкой на перегоне, а не вдоль трассы
железной дороги. По профилю трассы определяется ее тип согласно табл. П.3.1.
Для этого сначала определяется тип трассы в отдельности по каждому из пяти кри-
териев, затем вычисляется их среднее значение, которое и является окончательным
типом трассы. При определении типа трассы се характеристики заносятся в отдель-
ную таблицу, подобную табл. П.3.1, с добавлением граф ’’Номер по порядку”,
’’Наименование трассы” (в начале таблицы), "Тип трассы по отдельным характе-
ристикам" и "Окончательный тип трассы” (в конце таблицы). Полученное среднее
значение типа трассы округляется с погрешностью до 0,5.
В результате при принятии решения об окончательном типе трассы следует
остановиться на более сложном.
По заданным условиям определяются все необходимые поправочные коэф-
фициенты, указанные в формуле (9.3). Для упрощения расчетов кривые распрост-
ранения представлены в табличной форме (табл. П.5) в виде зависимости от
расстояния через интервал в 2 км.
Затем по формуле (9.3) рассчитывается уровень сигнала «2 вдоль перегона
через каждые 2 км, а также для тех точек, для которых построены профили трасс
радиосвязи.
По результатам расчета строится график Uj (г), иа котором откладыва-
ется и->мин- Дальность связи определяется по графику как расстояние от стацно-
нарноя радио станции до точки пересечения кривой в? =/ О’) с линией «2мин’ ^СРС‘
счет расстояния по прямой линии к расстоянию вдоль железнодорожного пути
выполняется по топографической карте.
ВО
Т а б л ж ц а П. 5
Расстояние, км, по Значанмя напряженности поля Е^ дБ, по кривым
прямой ЛИНИН (см. рис. 9.1)
1 2 3
1 74 70 623
2 62,1 56,7 48
4 50,2 43,4 33,3 ‘
6 43Д 35,6 243
8 38,2 30 18,7
10 34,5 25,8 14
12 31,2 22,3 10,8
14. 28,6 19,3 8,1
16 263 16,7 53
18 24,3 v Д-4,5 33
20 22,5 12,5 2
22 20,8 10,6 —
24 ' 193 9 * '£> ' ... к
26 17,9 7,4 — -• •»
28 16,6 6 —
30 153 4,7 —
Дальность связи можно определить и без построения графика уровня сигнала
вдоль перегона. Для этого из формулы (9.3) нужно определить значение напряжен-
ности поля Ej ПРИ ц2 = и2мнн’ заТем по граФику (см. рис. 9.1) или по табл. П.5
находится расстояние, которое н будет являться дальностью связи.
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
МЕТОДИКА ИЗМЕРЕНИЯ УРОВНЯ ПОЛЕЗНОГО СИГНАЛА
В ДИАПАЗОНАХ 160 и 330 МГц
Уровень сигнала измеряется для уточнения принимаемых решений на этапе
проектирования. Это является неотъемлемой частью работ по организации ПРС
в диапазонах 160 и 330 МГц на трассах, проходящих в сяльнопересеченной и горной
местностях.
Потребность в проведении измерений может возникнуть и на более легких
трассах, когда рельеф местности и расположение препятствий существенно отли-
чаются от рекомендуемых классификационных признаков.
Проведение натурных измерений состоит из трех этапов; подготовительного;
этапа измерений; обработки результатов измерений и корректировки расчетных
данных.
На подготовительном этапе выбирается место я устанавливаются антенны,
промежуточные пункты оснащаются передающей аппаратурой, решаются вопросы
электропитания, проверяются и калибруются измерительные приборы.
Для измерения уровня сигнала вдоль перегонов выполняются поездки в
вагоне-лаборатории, в котором размешается приемная аппаратура. После измере-
ний полученные результаты обрабатываются, строятся диаграммы уровней смгн^
лов вдоль обследуемых перегонов и в случае необходимости корректируются ранее
принятые решения в отношении высоты установки антенны, места ее расположения
и размещения стационарных радиостанций по трассе.
81
^50 Гц
2208
источник иьлучянио
Оысокочаапотнио
сигнала
ПоОйитноя изнурительная установка
Рис. П.6.1, Структурная схема установки для измерения напряженности поля при
'использования стационарных приборов *
В качестве измерительной аппаратуры используются стандартные приборы.
Из стандартных приборов можно рекомендовать генератор Г4-143 с выход-
ной мощностью 1 Вт (источник высокочастотного сигнала), селективные микро-
вольтметры SMV8 и SMV7 в качестве измерительного приемника и самопишущие,
приборы Н-327 и Н-338 для регистрации показаний (рис. П.6.1). Возможны и дру-
гие варианты компоновки приборов, но обязательным условием является нали-
чие на объектах сети переменного тока промышленвой частоты.
Для проведения измерений промежуточные пункты, ограждающие обсле-
дуемые перегоны, оборудуются стационарными антеннами. Антенны устанавлива-
ются на сборно-разборных мачтах ялы на пригодных для установки и крепления
высотных сооружениях, находящихся вблизи железнодорожного пути.
Источники излучения (генераторы) должны быть проверены на соответствие
требованиям, содержащимся в нормативно-технической документации. Должны
быть определены: мощность, отдаваемая генератором на согласованную нагрузку;
коэффициент стоячей волны в точке присоединения кабеля к генератору; затуха-
ние, вносимое коаксиальным кабелем в тракт передачи по известной длине кабеля
и его постоянной затухания. Должны быть известны также параметры применяе-
мых антенн. Для измерения следует использовать ненаправленные антенны, напри-
мер антенны АС-1 и АС-5.
При регистрации сигнала в вагоне-лаборатории, который перемещается по
обследуемому перегону, должна осуществляться привязка результатов измерений
к точкам» находящимся на пути - пикетным и километровым отметкам. Привязка
выполняется вручную (отметки на ленте, где производится запись сигнала) или с
использованием второго канала самопишущего прибора.
На входе усилителя самопишущего прибора должна быть установлена интег-
рирующая цель, которая позволяет регистрировать среднее значение сигнала и иск-
лючает размазывание записи за счет быстрых флюктуаций сигнала. При средней
скорости движения 60 км/ч постоянная времени для диапазона 160 МГц Г = 360 мс,
для диапазона 330 МГц 1=220 мс.
Параметры антенно-фидерного тракта приемной аппаратуры должны быть
учтены при обработке результатов измерений. В схеме (см. рис. П.6.1) измеряемый
сигнал фиксируется селективным микровольтметром SMV-7 или SMV-8, который
подключается непосредственно к антенне вагоиа-лаборвтормн соединительным
кабелем.
Для подключения самописца используются специальные гнезда диаметром
4 мм, расположенные на передней панели прибора.
Измерения выполняются в режиме AVI. При этом можно подключить к при-
бору самописцы с несимметричным входом. Однако в этом режиме динамический
диапазон прибора составляет 15 дБ, поэтому необходимо пользоваться встроенным
82
аттенюатором, позволяющим регистрировать здпшлы с уровнем до 125 дБ. Затуха-
ние аттенюатора отмечается на ленте самописца,
При работе прибора в режиме ЛУП, обеспечивающем динамический диапазон
40 дБ, необходимо согласовывать самописец с симметричным выходом микро-
вольтметра.
Полученные записи подвергаются расшифровке. Затем отроят кривые, пред-
ставляющие собой зависимость уровня сигнала от расстояния между стационарной
радиостанцией и подвижным объектом.
Окончательные выводы и корректировка предварительных решений выпол-
няются на основе анализа этих зависимостей.
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО МОНТАЖУ. УСТАНОВКЕ И ЮСТИРОВКЕ
СТАЦИОНАРНЫХ АНТЕНН
Монтаж н установка стационарных антенн должны выполняться в соответст-
вии с прилагаемой к антенне технической документацией.
После распаковки и проверки комплектности необходимо провести наруж-
ный осмотр элементов с целью выявления механических повреждений и проверить
качество распайки высокочастотных разъемов.
При монтаже антенных систем, состоящих из нескольких вибраторов, сле-
дует иметь в виду, что длины соединительных кабелей, идущих от вибраторов к
фидеру снижения, выбраны из условий согласования и получения необходимых
диаграмм направленности. Поэтому в случае необходимости замена их должна
осуществляться только кабелями соответствующих типов и длин.
Почти все антенны имеют гальваническое соединение центральной жилы
коаксиального кабеля с остальными элементами антенны. Исключение составляет
антенна 1S004M8, у которой одна половина активного вибратора соединяется с
центральной жилой (изолирована от корпуса по постоянному току), а вторая -
гальванически соединяется с оплеткой фидера и основанием антенны (корпусом).
После сборки антенны необходимо выполнить полную проверку гальвани-
ческих соединений, включая все высокочастотные разъемы и вибраторы.
Антенны AC-1/2, AC-5/2, AC-6/2, AC-1/3, AC-5/3. 2SO(M}97,9SOO-O55,1 SOO-061
должны устанавливаться выше мачт для исключения влияния мачты на диаграмму
направленности. Остальные антенны не требуют выполнения этих условий, так как
имеют собственные рефлекторы, которые устраняют влияние мачты.
После установки направленных антенн на мачту необходимо выполнить нх
юстировку, которая заключается в совмещении направления максимального излу-
чения с требуемым направлением связи. Она осуществляется поворотом антенны в
горизонтальной плоскости вокруг вертикальной оси.
Методика выполнения юстировки заключается в следующем.
К фидеру настраиваемой антенны подключается селективный микровольт-
метр (STV-401, SMV-8, П4-13А), служащий индикатором настройки. В качестве
измеряемого сигнала служит сигнал, передаваемый с мобильной радиостанции,
находящейся в той все точке перегона, через которую проходит направление связи.
Вначале антенну ориентируют по азимуту, а затем уточняют положение антенны
по максимальному показанию селективного микровольтметра. После завершения
юстировки антенну закрепляют на мачте.
Если трасса железной дорога 'относительно прямолинейна, то в качестве
источника сигнала можно использовать радиостанции соседних промежуточных
пунктов.
При отсутствии селективных микровольтметров можно нслольэоввть прием-
ник собственной радиостанции, подключив милливольтметр (например* B3-38) к
83
выходу ’•Сигнал ПЧ”. Взаимодействие между лицами, находящимися у антенны
к измерительного прибора, осуществляется с помощью носимых радиостанций.
Антенны системы ’^Транспорт”, а также антенны производства Венгерской
республики имеют 50-омный вход и поэтому при работе с 75-омнымн приемопе-
редатчиками, к которым относятся и приемопередатчики радиостанций ЖРУ, долж-
ны применяться специальные согласующие трансформаторы. Однако учитывая, что
коэффициент -стоячей волны (КСВ) упомянутых антенн при работе не 75-омную
нагрузку не превышает 2, что для стационарных антенн является допустимым, к
радиостанциям ЖРУ можно подключать антенны коаксиальным кабелем РК-75
без применения согласующих трансформаторов.
Коаксиальный тракт между приемопередатчиком и антенной и качество
самой антенны целесообразно проверять включением на вход коаксиального фиде-
ра измерителя проходящей мощности М2-32.
Коэффициент стоячей волны
Р Р
КСВ = (1 +—22—) / (1--------222-—),
Р Р
пад *пад
nut ?dtd Н Лпш “ соответствснно отраженная и падающая мощности, изме-
ренные прибором М-Р32.
При пользовании прибором М2-32 необходимо учитывать, что последний рас-
считан на применение в трактах с волновым сопротивлением 50 Ом. Поэтому при
измерениях в 75-омных трактах следует использовать согласующие трансформато-
ры, включаемые как между радиостанцией ж прибором, так н между прибором и
фидером. В случае использования кабеля с волновым сопротивлением 50 Ом сог-
ласующий трансформатор включается только между радиостанцией и прибором.
ПРИЛОЖЕНИЕ 8
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ДАЛЬНОСТИ СВЯЗИ В РАДИОСЕТЯХ
ПРС-С ГЕКТОМЕТРОВОГО ДИАПАЗОНА ВОЛН
Пример 1. Участок железной дороги с электрической тягой переменного то-
ка. Вид направляющей линии - два провода ДПР, подвешенные с разных сторон
пути; на станции провода ДПР расположены с одной стороны путей (длина стан-
ции - 1,5 км). далее на перегоне один из проводов переходит на противоположную
сторону пути; возбуждение направляющих проводов — индуктивное противофаз-
ное. Па перегоне находятся тяговая подстанция. К проводам ДПР подключены два
силовых трансформатора; высокочастотные заградители включены у трансфор-
маторов на расстоянии 10 м от линии ДПР.
Порядок расчета, Дальность радиосвязи г между стационарной и возимой
радиостанциями при условии использования направляющих линий определяется
из выражения (8.7).
Значение А определяется из п. 8.1. и - по табл. 8.1; А = 35 дБ;
=2 дБ/км; flj =4 дБ/км (см. табл. 8.2^2^ = 1,5 дБ/км.-
Значение Si = L. + я + ow + К = 0,007 • 30 1,5 + 1,5 + 3 “6,21 дБ:
СТ ф ф су В Р г г- г—,
Кр, всу’ аф’ % ОПР®Д®Л*»ТСЯ •» п*8-4;
&пхи “«то ♦ ~д ♦ "“tp “1 *1 • U ♦ а • <W-М дБ;
*тп и вд 0ПРвДеляются иэ п« 8'8» *тр ~ по графику (см. рис, 8,1) для "
10 м;
84
Таким образом,
148-72 -35-6,21 -4,5 “М - (2-4) 13
г --------------------------------------------------=7,95 км.
4
Пример 2. Определить дальность радиосвязи при использовании стационар-
ных антенн на участках с электрической тягой постоянного и переменного тока
и автономной тягой.
Связь организуется с помощью стационарной Г-образной антенны высотой
20 м. Кроме антенны, к радиостанции подключена направляющая линия. Парамет-
ры почвы 6=4, аи 10“3 1^(Ом • м).
Для расчета дальности радиосвязи г при использовании стационарных антенн
по п. 8.8 определяются минимально допустимая напряженность поля сигнала
£ КОТ°РУЮ необходимо иметь в месте приема, и напряженность поля £ , созда-
ваемая антенной в зависимости от расстояния между антенной и местом приема:
£_п =*„ кп..п £п-
доп и доп п
В этой формуле К и JC- определяются иэ п. 8.2; К* = 2; /G = 2 на
участках с электрической тягой и = 1,4 — на участках ежвтономной тягой;
£ определяется из табл. 8.3.
Для участков с автономной тягой £ 70 мкВ/м, с электрической тягой
постоянного тока = 1120 мкВ/м, переменного тока ^доп в 1520 мкВ/м.
Значение г определяется по формуле (8.9). в которой £цОП = Еа- Однако
с достаточной для практики точностью г можно определять гю графикам (см.
рис. 8.3) в зависимости от параметров почвы и значсдяд_£ п-
Так как графики построены для значений \Z₽a — 1, то необходимо опре-
делить значение хгР*п применительно к условиям данного примера.
Значение Ра =/> • 10-ОД (аф^ф + йсу)
При работе радиостанции на одну нагрузку
Ра = 8 • 10-0,1 (0,007 * 30 + 1,5) =5f4 Вт, при работе радиостанции на две нагруз-
ки Р = 2,7 Вт.
а Значение т? =0,38 определяется по графикам (см. рис. 8.2).
В случае работы радиостанция на одну нагрузку VPJL = 1/4, на две нахруэ-
ioi-V>’i^sl,05.
Дальность уверенной радиосвязи при использовании стационарных антенн
составит при работе на одну нагрузку на участках с автономной тягой 10 км, элек-
трической тягой постоянного тока - 3,8 км, переменного тока — 3,5 км; при рабо-
те на две нагрузки - 8,5 км; 3,2 км и 2,8 км соответственно.
ПРИЛОЖЕНИЕ 9
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ДАЛЬНОСТИ СВЯЗИ В РАДИОСЕТЯХ
ПРС-С ДИАПАЗОНА МЕТРОВЫХ ВОЛН
Пример 1. Рассчитать уровень высокочастотного сигнала на входе приемника
возимой радиостанции на трассе, проходящей по равнинной местности и горному
участку повышенной сложности (тип 4.5). Участки двухпутные, электрифици-
рованные по системе постоянного тока. На расстояниях 5,5 н 2^ км от стаИцки
трасса железной дороги совпадает с направлением распространения радиоволн
на трассах типов 1.4,5 соответственно. Параметры стационарной радиостанции:
тип РС-6, мощность Р. = 10 Вт, высота установки антенны Л. = 25 м; антенна
AC-1/2, Gj =0 дБ; антенна 1S0O-O48 (производство Венгерской республики). =
85
= 6 дЬ; постоянна затухания фидера РК50-7-15 = ОД ДБ/м, длина фидера =
Параметры возимой радиостанции: высота установки антенны Л, =» 5 м,
антенна днскокоиусная АЛП/2,3, устанавливаемая над прожектором электрово-
за; С = 0 дБ, погонное затухание фидер» РК5О741 Oj = 0,1 дБ/м, длина фидера
Определяем поправочные коэффициенты из формул и графиков (см. п.9.3):
В = 1СТйР. = 10 дБ; М = 20 1g (\ Л2/100) = 1,9 дБ; = 12 дБ; для трассы
типа 1а =3,4 дБ; типа 4.5*т = -83 НБ; К =2 Д₽ (см. табл. 9.1).
Из п. 9.4 определяем вероятностные коэффициенты на уровне 90 %: для трао-
сы типа 1 Км =2,0 дБ; типа4,5 /См=53 ДБ; /Св = 1,8дБ; Хи«5дБ.
Уровень сигнала на выходе приемника возимой радиоставдки опреде-
ляем по формуле (9.3):
и, - Е2 ♦ ,t * SM * Gj * Gj1M - Oj /, - - Кг - Ккс - f2 -
-Ku-K.-K>
Где Ккс = 2 дБ для двухпутных участков.
ДЛя типа 1 трассы при G. =0 дБ уровень сигнала
«г е£2 + 3,4 + 10+0+TJ + 1.9 - 0.1 -31 - 0,1 «5 - 2-2-12-3-1.1-2 = .
=£2“ 13,1; при G." 6 дБ «2 “ ^2 “•'1*1 •
Для трассы типа 4,5 при G.« О дБ уровень сигнала
w,=£2 -83 + 10 + 0 + (Г+ 1,9 - 0,1 • 31 -0,1 - 5 - 2-2- 12-5 -13 -
- 53 =д2 “ при G. «6 дБ «2 ~ 22>5,
Значения * зависимости от расстояния f между стационарной и возимой
радиостанциями (Определяются по базовым кривым (см. рис. 9.1 и табл. ЛЗ) для
каждого типа трасс. Кривая 1 используется в данном примере для г <53 км для
трассы типа 1 и г <23 км для трассы типа 4, 5, при больших г - кривая 2.
Результаты расчета уровней сигнала в зависимости от типа трассы и коэффи-
циента усиления антенны сведены в табл. П.9,
Пример 2. Определить дальность действия поездной радиосвязи для условий
примера 1.
Порядок расчета приведен в п. 9.6.
Минимально допустимый уровень полезного сигнала “омин опРсделяется
из табл. 9.2. Для участка, электрифицированною на постоянном токе, при ско-
рости движения свыше 120 км/ч на трассе типа 1 и до 120 км/ч на трассе типа 4,5
в случае использования аппаратуры •Транспорт” (приемопередатчик УПП-2)
и2т1п в 12 ДБ и 8 дБ соответственно.
Определяем значение Ej из формулы (9.3) при «2 =x/2min*
Для трассы типа 1;
при G. =0 дБ £, =«2 + 13,1 «12 + 13,1 «25,1 дБ;
при G{=6 ДБ EZ М«2 + 7.1 ~ 19.1 дБ.
*Для трассы тип* 4,5:
при G. «0 дБ =и2 + 283 =8 + 283 = 363 дБ;
приС}=6дБ£2=и2 + 223 =8 + 223 = 303 дБ.
для определения г необходимо использовать кривую 2 (см. рис. 9.1), по-
скольку при удалении от стошки трасса железной дороги не совпадает с направ-
лением распространения радиоволн.
Для трассы типа 1 при G = 0 ДБ г = 10 км; при С. = 6 дБ г = 133 км. Для
трассы типа 4,5 при G. =0дБ г=53 км; при G^ =6 ДБ /=73 км;
Полученные значения г отсчитываются по прямой линии между стационар
ной и возимой радиостанциями и для пересчета к расстоянию вдоль железнодорож-
ного пути необходимо пользоваться топографической картой.
86
** " и ( Г а б л и ц 4 П. 9
Г, КМ,П0 Пр* мой пялим V Трасса типа 1 Трасса типа 4, 5
^2» дБ «2,дБ • f Д® *2»;
0^=6 дБ G j »0дБ Gj«=< дБ GX«=O дБ
2 62,1 S3 49 62,1 39,6 33,6
2,5 . • — -* 59 36,5 зол
33 •W — 53,4 30.9 24,9
50,2 43,1 37,1 43,4 20,9 14,9
5,5 45 37,9 31,9 —
5,5 37,6 зол 245 37.6 15,1 9,1
б 35,6 285 225 35,6 13,1 7.1
8 30 22,9 16.9 30.0 ТА 13
io 25.8 18,7 12,7 25,8 3,3 -2,7
12 22,3 15,2 9Д 22,3 -од -62
14 19,3 12,2 62 19.3 -зд -9Д
16 16,7 9,6 3.6 16,7 -5,8 -11,8
18 ИЗ 73 -1.4 -0,6 14,3 -8 -14
20 125 ЗА 12,5 -10 -16
Пример 3. Рассчитать высоту установки стационарной антенны из условия
обеспечения дальности связи 12 км на участке со смешанной тягой (электротяга
переменного тока и тепловозная тяга) в Европейской части СССР при трассе типа 2.
Параметры аппаратуры - из примера 1.
Порядок расчета приведен в п. 9.7.
Определяем ы^мин мз та®л- 9.2. Для приемопередатчика УПП-2 *4mj<h в
= 16 дБ. По кривой 7 (см. ряс. 9.1) определяем £? (трасса железной дороги совпа-
дает с направлением распространения радиоволн); При г = 12 км Еу "° 31,2 дБ.
Из формулы (9.3) вычисляем значение высотного коэффициента М при
=^2мин» принимаем ориентировочно= 31 м;
. -eT-ffM-Cl-C2 + »l/l+^2 + ^ + JfKc+»2 +
Для трассы типа 2 а_ = 0 дБ; К = 3 дБ; следовательно Af = 16 - 31,2 - 0 - 10 -
-0 - 0 + 0,1 • 31 + 0,1 • 5 т 3 +“ + 12 *5 +1.8 + 3 = 5Д дБ при G. =0 дБ |М=
»- 0.8 дБ при ^ =6 дБ. 1
Из формулы (9.2) определяем значение Лд при А^ «5 М:
М « 201g ( —-------)• Лх - 100/Aj * 1^20.
При G. = 0 дБ Л. * 100/5 • 1,82 « 36,4 м; при G =6 дБ А. -100/5 • 0,91 =
= 18,2 м. 1 1
Результаты расчета доказывают, что для обеспечения требуемой дальности
радиосвязи на данном участке необходимо использовать направленную антенну,
установленную на высоте А. «= 18,2 м.
После проведения ориентировочного расчета необходимо уточнить значение
с учетом полученной высоты антенны и места установки радиостанции.
87
Пример 4. Определить дальность связи между машинистами электровозов
на участке, электрифицированном на переменном токе, для равнинной (тип 1) к
горной (тип 4) трасс железной дороги. Параметры аппаратуры — нэ примера 1.
Порядок расчета приведен в п. 9.8. Параметры приемного м передающего
антенно-фидерных трактов принимаются одинаковыми, К в расчете не учиты-
вается. кс
Для участка переменного тока на территории Сибири u~ *= 12 дБ (прие-
мопередатчик УПП-2).
Определяем из формулы (9.4) при «2 ==и2мин:
Б1 =“2мш1 -«т -дм-2С2 + 2^'2 + 2Аэ+<'2 + л’и + ^ + ^м- •
Для трассы типа 4 я = -6,8 дБ; К =5,0 дБ; следовательно»^ =12 + 6,8-10-
-2 -0+2 -0,1- 5 + 2 • 3 + 12 + 5 + 1\8 + 5 =39,6 дБ. х
По кривым 3 (см. рис. 9.1) для высот установки антенн 5 м определяем
дальность связи между локомотивами: г — 3 км,
Для трассы типа 1л =3,4 дБ; ^ = 2 дБ; следовательно.^ = 12 - 3,4 - 10 -
-2-0+2 -0,1.5 + 2 • 3 + 12 + 5 + 1,8 + 2 =26,4 дБ; f =5,5 км.
Пример 5. Рвесчитать координационное расстояние ^.пп между двумя стацио-
нарными радиостанциями РС-6, работающими на одной частоте.
Высоты установки антенн стационарных радиостанций 25 н 20 м, G. = =
= 0 aB.Oj =0,1 дБ/км.Л =/2-31 м. . , , 1
Порядок расчета приведен в п. 9.9- Расчет выполняется по формуле (9.5).
Вычисляем^ - G, + О.1. + aJ - К - К + g
Значением определится по формуле (9.2): 2/ и в z
Л. А, 25 * 20 г ’ *
М = 201g ( ) =20 1g-------= 14 дБ.
ь 100 100
Значения = -10 дБ, К, = 0,6 дБ, К= 2 дБ (см. п. 9.9); В = 10 дБ.
Таким образом, £*2 = -10 — 10 - 14 — 0 - 0 + z*0,l -31-0,6-2 + 12 = -18,4 дБ.
По найдешюму значению напряженности поля по кривой (см, рис. 9.7)
определяется координационное расстояние. Для Е2 ~ —18,4 дБ ЛКрД ~ 60 км.
Расстояние гк определяется по прямой между двумя стационарными
радиостанциями дпя^условий распространения радиоволн по равнинной и средне»
пересеченной местности. Для более сложных типов трасс эти расчеты являются
ориентировочными и должны быть откорректированы с использованием топогра-
фических карт местности в зависимости от взаимного расположения станций и
антенн.
ПРИЛОЖЕНИЕ 10
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ДАЛЬНОСТИ СВЯЗИ В РАДИОСЕТЯХ
ПРС-Д ДИАПАЗОНА ДЕЦИМЕТРОВЫХ ВОЛН
Пример 1. Рассчитать уровень высокочастотного сигнала на входе приемника
возимой радиостанции на трассе, проходящей по равнинной (тип 1) и горной
(тип 3) местности. Участки двухпутные электрифицированные по системе постоян-
ного тока.
Параметры стационарной радиостанции: тип РС-1, мощность Р. = 50 Вт, вы-
сота установки антенны =15 м, антенна с круговой диаграммой направлен-
ности AC-1/3, G’j = 0 ДБ. однонаправленная антенна AC-3/3, G. =8 дБ, постоянная
затухания фидера РК50-9-12 с. = 0,1 дБ/м, длина антенного фидера стационарной
радностанцни /* = 20 м.
Параметры возимой радиостанции- высота установки антенны ^5 м, ан-
тенна дискоконусная АЛП/2,3, установленная над прожектором электровоза
Gy = 0 дБ, постоянная затухания фидера = ОД длина антенного фидера
локомотивной радиостанции *=5 м.
Расчет. Определяем поправочные коэффициенты из формул и графиков
(см. п. 10.2): Б = lOlgP. = 101g • 50 = 17 дБ; М = 201g (Л.Л-/100) = -2,5 дБ;
f, =18дБ. м
Из п. 10.2 определяем вероятностные коэффициенты: для трассы типа 1
Км = 1 дБ; для трассы типа 3 = 3 дБ; KR = 2 дБ; Ки =4 дБ для электрифи-
цированных участков.
Напряжение сигнала «2 на ВХОДС приемника возимой радиостанции опреде-
ляем по формуле (см.п.10,4):
“2 = Б2 * Вы * С1 * °2 + М - °1 '1" “2'2 " *2 ~ *н - К* “ Кн-
При G. = 0 дБ для трассы типа 1 «2 = + 17 + 0 + 0 — 2,5 - 0,1 • 20 -»
- 0,1 • 5 - 1о - 4-2-1 =Еп ” 13; Для трЛсы тшта 3 «2 =J?2 - 15.
При G. = 8 дБ для трассы типа 1 и2 =^2 * 17 + 8 + 0-2,5 -0,1 • 2Q - 0,1 •
• 5- 18-4-2-1 =£2 - 5; для трассы типа 3 «2 “ 7.
Значение Еу в зависимости от расстояния г между стационарной и воэнмоя
радиостанциями определяется по базовым кривым J и 3 (см. рис. 10.1). Результа-
ты расчета сведены в табл. П.10.
Пример 2. Определить дальность действия поездной радиосвязи для условий
примера 1.
Минимально допустимый уровень полезного сигнала и2мнн опР®ДеЛЯется
из п. 10.4.
Определяем значение Е^ из формулы (10.1) при =w2mhh = ДБ ЛПЯ тРас’
сытила 1..
При G. =0 дБ Еу —Uy + 12,5 = 6 + 12,5 = 18,5 дБ;
при G.1 = 8 дБ £2 = и2 + 4,5 = 6 + 4,5 = 10,5 дБ.
Для определения г на трассе типа 1 необходимо использовать кривую 1 (см.
рис. 10.1).
• - Л1 —. Таблица ПД0 ।
Расстояние, км - Трасса типа 1 t Трасса типа 3 — - — — Ч- к
^2’ Д® •»2.ДВ кР 1 V Ъ ! V4 « 1 i (Б я2,дБ
С^ОдБ Gj ^в8дБ
2 64 51 59 51 36 44
3 56 43 51 42 27 35
4 50 37 45 36 21 29
* S 46 33 41 32 17 > 25
6 42 29 37 28 13 21
7 39 26 34 25 10 18
8 36 23 31 22 7 15
10 32 19 27 17 2 10
15 24 11 19 10 -5 3
20 18 5 13 4 -Ц. -гЗ
88
89
Для трассы типа 1 при С?£ fc0 дБ г = 17 км; при G, «8 дБ г >20 км.
Для трассы типа 3 при G. =0 дБ ♦ 143 в б + 143 = 203 ДБ; при
Gj. =8 дБ =*2+ 53-6 +6Д-123 дБ7
Для определения г ка трассе типа 3 необходимо использовать кривую Д
(см. рис. 10.1).
Для трассы типа 3 при G, =0 дБ г =9 км; npnG^ = 8 дБ г = 14 км.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Инструкция по заземлению устройств электроснабжения на электрифи-
цированных железных дорогах/МПС М.: Транспорт, 1985.48 с.
2. Правила технического обслуживания и ремонта контактной сети электри-
фицированных железных дорог/МПС. М.: Транспорт, 1981. 71 с.
3. Методические указания по расчету системы станционной радиосвязи. М.:
Транспорт, 1991.46 с.
4. Инструкция по устройству молниезащиты зданий и сооружений РД-34.
21.122—87. М,: Энергоатомнэдят, 1989.56 с.
5. Инструкция по проектированию молниезащиты радиообъектов ВСН-1-77.
М.: Связь, 1978. 30 с.
91